## TINGKAT  KINERJA
S TRUKTUR  BAJA BANGUNAN PENJEMURAN  KARET PT. MARDEC  S IGER  WAYKANAN DENGAN PERKUATAN  BRES ING KONS ENTRIK AKIBAT  BEBAN  GEMPA
Sapta, Sari Farlianti Dosen Program  Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas IBA Em ail: sapta303@gm ail.com

## ABSTRAK
Bangunan  penjemuran  karet  adalah  bangunan  bertingkat,  yang  digunakan  pada  pabrik  Karet  (Crumb Rubber  Factory),  dimana  bangunan  ini  digunakan  untuk  penjemuran lembaran karet (rubber sheet) yang digantung  pada  masing-masing  lantai  dengan  menggunakan  penggantung  kayu  dalam  jumlah  tertentu, pada  perinsipnya  bangunan  ini  digunakan  untuk  mengeringkan  karet  dalam  bentuk  lembaran  sehingga bentuk  dan  posisi  bangunan  ditentukan  berdasarkan  arah  angin.  Pada  penelitian  ini  struktur  bangunan penjemuran  karet  pada  PT.  Mardec Siger Waykanan terbuat dari struktur Baja Profile Wide Flange (WF) yang  merupakan  portal  terbuka  tanpa ada sekat dinding pada setiap lantainya. Dilihat dari  letak geografis berdasarkan  peta  hazard  gempa  Indonesia  2010,  lokasi  bangunan  tersebut  terletak  daerah  rawan  gempa, sedangkan  bila  dilihat  dari  histories  bangunan  tersebut  dibangun  pada  tahun  2008, yang mana peraturan perencanaan  bangunan  tahan  gempa  masih  mengacu  pada  SNI  03-1726-2002  yang  mengacu  pada UBC97,  sedangkan  pada  saat  ini  perencanaan  bangunan  tahan gempa mengacu pada   SNI 03-1726-2012 yang  mengacu  pada  ASCE-10.  Dari  hasil  analisa  dengan  mengacu  pada  SNI  03-1726-2012,  didapatkan kondisi  struktur  bangunan  mengalami  kelebihan  tegangan  pada  penampang  (section  overstressed)  pada kolom dengan Strength Ratio 2,231 > 1 dengan kapasitas nominal beban gempa dasar rencana kurang dari 519,25kN dan drift   antar lantai maksimum arah x sebesar 540,08mm > drift izin sebesar 90mm dan arah y  sebesar  118,76mm  >  drift izin sebesar  90mm, sehingga perlu diadakan perkuatan pada rangka struktur dengan  menambahkan  Bresing  Konsentrik  pada  Rangka  Struktur  pada  arah  melintang  (arah  y)  dan memanjang    (arah  x). Dengan adanya perkuatan pada Rangka Struktur Strength Ratio menjadi  0,942 < 1 dengan  kapasitas  nominal  beban  gempa  dasar  rencana  sebesar  991,760kN  dan  drift  antar  lantai maksimum  arah  x 9,98mm < Drift izin 90mm dan arah y sebesar 21,94mm. Dari hasil analisa non-linier tingkat  kinerja  struktur bangunan eksisiting pada perfomance point adalah Collapse (C) dengan kapasitas diambang  keruntuhan Vpp= 656,322kN dan Dpp= 394,76kN pada rangka arah-x, untuk bangunan dengan perkuatan  tingkat  kinerjanya  pada  perfomance  point    adalah  Damage  Control  (IO-LS)  dengan  kapasitas keruntuhan  pada  bresing  konsentrik  sebesar  Vpp=2788,563kN  dan  Dpp=  58,37mm  pada  rangka  arah-y, artinya  penggunaan  bresing  konsentrik  sebagai  perkuatan  pada  bangunan  eksisting  telah  memenuhi persyaratan.
Kata kunci : Kapasitas, Tingkat Kinerja, Bresing Konsentrik, Drift, Gempa Kuat.

## 1. PENDAHULUAN

## 1.1. Latar Belakang
Pada penelitian ini struktur bangunan penjemuran karet pada PT. Mardec Siger Waykanan terbuat dari struktur Baja Profile Wide Flange (WF), dimana bangunan ini dibangun pada tahun 2008 dan digunakan tahun 2009, dilihat dari historis bangunan yang dibangun pada tahun 2008 berarti perencanaan struktur bangunan penjemuran karet tersebut masih menggunakan stndar peraturan  perencanaan  gempa  SNI  02-1726-2002  yamg  mengacu  pada  UBC  97  yang menggunkan  gempa  periode  500  tahun  (10%  terlampaui  dalam  50  tahun  umur  bangunan), sedangkan peraturan gempa SNI 03-1726-2012 yang mengacu pada peraturan-peraturan gempa modern  seperti  ASCE  7-10  dan  IBC  2000  yang  menggunakan  gempa  2500  tahun  (2% terlampaui  dalam  50  tahun umur bangunan). Bila dilihat dari lokasi pabrik karet PT . Mardec
Siger  Waykanan terletak di Provinsi Lampung Kabupaten Waykanan dan bila dilihat dari letak geografis pada peta hazard gempa Indonesia 2010 terletak pada daerah rawan gempa.
Berdasarkan dari uraian diatas mencoba untuk mengkaji atau meninjau ulang perencanan bangunan penjemuran karet tersebut dengan menggunakan peraturan gempa yang baru dengan tujuan  untuk  mengetahui  kapasitas  struktur  tersebut  dan  meninjau  tingkat kinerja bangunan tersebut  apabila  terjadi  gempa  kuat  yang  melampui  beban  gempa  rencana,  sehingga  dapat dilakukan  perkuatan  yang  diperlukan  sedini  mungkin untuk mencegah keruntuhan bangunan pada saat terjadi gempa.

## 1.2. Rumusan masalah
Berdasarkan dari latar belakang diatas maka rumusan masalah dalam penelitian ini adalah sebagai  berikut:
1. Apakah  bila  dilakukan  Review  Design  dengan  mengacu  pada  SNI  03-1726-2012 struktur bangunan eksisting masih memenuhi kapasitas yang direncanakan.
2. Bagaimanan kondisi bangunan (tingkat kinerja bangunan) bila terjadi gempa kuat yang melampui beban gempa rencana sesuai peraturan gempa yang baru yaitu SNI 03-1726- 2012 tanpa perkuatan dan dengan perkuatan bresing konsentrik.
1.3. T ujuan Penelitian Sebagaimana uraian diatas penelitian ini bertujuan untuk :
1. Mengetahui  kapasitas  daripada  struktur  bangunan  penjemuran  karet  dengan menggunakan  beban  gempa  sesuai  dengan  peraturan  gempa  yang  baru yaitu SNI 03- 1726-2012 (linier condition) dan,
2. Mengetahui tingkat kinerja dari struktur bangunan tersebut bila terjadi gempa kuat yang melampui  beban  gempa  rencana  (non-linier condition), tanpa perkuatan dan dengan perkuatan bresing konsentrik.

## 2. METODE PENELITIAN

## 2.1. Diagram  Alir Penelitian
Metode penelitian yang digunakan pada penelitian ini dapat dilihat dari diagram alir seperti pada gambar 2.1 sampai dengan gambar 2.3. dengan sebagai berikut:
1. Kumpulkan dan struktur dan data beban
2. T entukan model struktur yang ditinjau mendekati model sesungguhnya
3. Input data struktur data beban  dengan menggunakan program SAP2000
4. Lakukan Analisa struktur kondisi linier untuk mendapatkan respon struktur berupa gaya- gaya dalam dan deformasi yang terjadi pada struktur
5. Kontrol kondisi struktur apakah memenuhi persyaratan pada kondisi linier jika ya lanjutkan ke analisa kondisi non-linier, jika tidak lakukan perkuatan pada struktur
6. Kontrol ulang kondisi struktur apakah memenuhi persyaratan pada kondisi linier jika ya lanjutkan  ke  analisa  kondisi  non-linier,  jika  tidak  ulangi  prosedur  5  sampai  memenuhi kondisi linier
7. Lakukan analisa non-linier terhadap struktur eksisting tanpa perkuatan dan struktur yang telah diperkuat
8. Berdasarkan analisa non-linier tentukan perfomance objective struktur
9. Lakukan analisa dan pembahasan
10. Rekomendasi.
Gambar 2.1. Diagram Alur Perencanaan Komponen Struktur
Gambar 2.2. Diagram Alur Non-linier Analysis

## Gambar 2.3. Diagram Alur Kriteria Penerimaan

## 2.2. Lokasi Penelitian
Lokasi  Penelitian dilakukan pada pabrik karet (Crum b Rubber Factory) PT . Mardec Siger  Waykanan  yang  belokasi  di  Jln.  Lintas  Sumatera  tepatnya  di  Desa  Gunung Sangkaran Kecamatan  Belambangan Umpu Kabupaten Waykanan Provinsi Lampung dapat dilihat pada gambar 2.4.
Gambar2.4. Lokasi Penelitian
Lokasi

## 3. STUDI KASUS
Berdasarkan data-data yang didapat yaitu data  material serta gambar eksisting bangunan, denah dan potongan struktur bangunan kemudian dilakukan perhitungan pembebanan struktur sebagai  data input pembebanan dengan menggunakan program bantu analisa struktur SAP2000.

## 3.1 Deskripsi Bangunan Penjemuran Lembaran Karet
Struktur  bangunan  bangunan  penjemur  lembaran  karet  yang  ditinjau pada penelitian ini terbuat dari struktur baja profile WF,  dengan lebar 22,5m dan panjang 45m, jarak antar kolom 4,5m  arah bentang pendek maupun arah bentang panjang, dengan tinggi tingkat pertama 5m (pedestal 1m) dan lantai 2, 3 dan 4 tingginya 4,5m. Kapasitas rencana bangunan direncanakan dapat menjemur ±800 ton lembaran karet dalam kondisi basah.
Gambar 3.1. Bangunan Penjemuran Karet
` (a) (b)
Gambar 3.2. (a) Lembaran Karet Siap Jemur (b) Konfigurasi Kayu Penggantung pada Bangunan Penjemuran Karet
Penataan  ruang  bangunan  penjemuran karet terbagi dalam beberapa ruangan yaitu ruang jemur karet, jalan lorry untuk distribusi lembaran karet dan ruang elevator untuk mengangkut lembaran karet kemasing-masing lantai. Jumlah kamar ditentukan berdasarkan lembar bentang antar  kolom  arah  melintang  dan  memanjang,  dimana jarak antar kolom 4,5m sehingga satu kamar ukurannya 4,5mx4,5m. Jumlah kayu penggantung untuk satu kamar 43 batang, sehingga lembaran yang dapat dijemur dalam satu kamar berjumlah 172 lembar karet.
Gambar 3.3. Gambar Konfigurasi Pondasi Bangunan Penjemuran Karet
Gambar 3.4. Gambar Konfigurasi Tie Beam s Bangunan Penjemuran Karet
Gambar 3.5. Konfigurasi balok dan kayu penggantung Lt. 1 sd. 4 Bangunan Penjemuran Karet
Gambar 3.6. Gambar Potongan A-A Bangunan Penjemuran Karet
Gambar 3.7. Gambar Potongan B-B Bangunan Penjemuran Karet
Gambar 3.8. Gambar Potongan C-C Penjemuran Karet

## Gambar 3.9. Gambar Potongan D-D Bangunan Penjemuran Karet

## 3.2 Data Struktur
Sebagaimana  telah  dijelaskan  pada  uraian  sebelumnya  struktur  yang  digunakan  pada konstruksi  bangunan  kamar  jemur  ini  menggunakan struktur baja dengan Sifat-sifat mekanis sebagai  berikut:
- Modulus elastisitas : E = 200.000 Mpa
- Modulus geser : G = 76.923 Mpa - Nisbah poisson : μ = 0,3 - Koefisien  pemuaian
: α = 12 x 10-6 /oC
Konfigurasi komponen-komponen struktur tersusun sebagai berikut :
- Balok portal melintang (bentang pendek) digunakan WF200.100.5,5.8 pada lantai 1 sd. 4 dengan bentang 4,5m.
- Balok portal memanjang  (bentang panjang) digunakan WF200.100.5,5.8 pada lantai 1 sd. 4 dengan bentang 4,5m.
- Kolom  sudut,  tepi  dan  tengah  pada  lantai  dasar  digunakan  WF250.125.6.9  dengan tinggi kolom antar tingkat 3,5m.
- Kolom  sudut,  tepi  dan  tengah pada lantai 1 sd. 4 digunakan WF250.125.6.9 dengan tinggi kolom antar tingkat 4,5m.

## 3.3 Permodelan Struktur
M elihat  dari  kondisi  fisik  struktur  bangunan,  pada  penelitian  ini  struktur dimodelkan  sebagai  Rangka  Pemikul  M omen  (SRPM )  sebelum  dilakukan  diperkuatan dan Struktur Rangka Bresing  Konsetrik (SRBK) setelah diperkuat.
(a) (b)
Gambar 3.10. Model Struktur 3 Dimensi (a).T anpa Perkuatan (b). Dengan Perkuatan
(a) (b)
Gambar  3.11. Model Rangka Struktur Arah y pada Rangka A, F dan J (a).Tanpa Perkuatan (b). Dengan Perkuatan
(a) (b)
Gambar  3.12. Model Rangka Struktur Arah y pada Rangka B, C, D, E, G, H dan I (a).Tanpa Perkuatan  (b). Dengan Perkuatan
(a)
(b)
Gambar 3.13. Model Rangka Struktur Arah x pada Rangka  1 sd. 6 (a).T anpa Perkuatan (b). Dengan Perkuatan
Gambar 3.15. Lokasi pemasangan bracing pada portal arah x dan y pada Lt. 3 & 4

## 3.4 Data Beban
Gambar 3.16. Konfigurasi Beban Penjemuran Karet
3.4.1. Beban T etap
Beban  tetap berupa beban akibat komponen-komponen struktur yaitu balok, kolom dan kayu penggantung (sento 5/7). DL =  0,46 kN/m’ (balok interior tidak termasuk profile WF dan C-Chanel) 1/2DL  =  0,23 kN/m’ ( balok eksterior tidak termasuk profile WF dan C-Chanel)
3.4.2. Beban Lembaran Karet
Gambar 3.17. Konfigurasi Beban Lembaran Karet
Dari gambar 3.17 diatas satu kayu 5x7 cm terdapat :
±189 rubber sheets/ruang  @27kg (kondisi basah) = 5.103 kg Dalam satu lantai terdapat 50 ruang–2 ruang ut. Lift  = 48 ruang T otal berat rubber sheet 4 lantai = 979,776 T on ( kondisi Basah)
Dalam satu kamar ada 5.103kg/(4,5mx4,5m) = 252 kg/m2 = 2,47 kN/m2, kemudian beban ini kita distribusikan ke balok sebagai berikut:
L = 2,47 kN/m2  x 1,5 m = 3,71 kg/m' (Beams Interior) 1/2.L = 1,85 kN/m' (Beams Exterior)
3.4.3. Parameter Beban Gempa
Lokasi  penelitian  berada  di  Jalan    Lintas  T engah  Sumatera  tepanya  di  Desa  Gunung Sangkaran  Kecamatan  Blambangan  Umpu  Kabupaten  Waykanan  Propinsi  Lampung. Berdasarkan  peta  dan  satelit  terletak  pada  -4,48454 o Lintang  Selatan  dan  104,4551 o Bujur T imur .
Dengan menggunakan Desain Spektra Indonesia di situs www.puskim.pu.go.id didapatkan variable-variable gempa sebagai berikut : (S s )  =  0,622g (S 1 )  =  0,292g F a =  1,302 F v =  1,817 S MS =  0,810g S M1 =  0,530g S DS =  0,540g S D1 =  0,353g
Berdasarkan data S DS dan S D1 dengan mengacu SNI 03-1726-2012, kategori desain seismik (KDS) lokasi yang ditinjau termasuk Kategori Resiko D, dimana tingkat resiko seismik tinggi sehingga  pilihan  sistem  struktur  adalah  SRPMK untuk struktur tanpa perkuatan dan SRBKK untuk struktur dengan perkuatan.
T abel 3.1. Koefisien Desain dan Faktor-faktor Sistem Penahan Gempa
Koefisien Desain dan Faktor-faktor Sistem Penahan Gempa NOTASI SRPMK SRBKK R 8 6 Ω o 3 2 C d 5,5 5
Batasan Periode berdasarkan SNI 03-1726-2012 :
Batas Bawah : . 0,0724 18 m 0,8 0,731 detik (Batas Bawah) Batas Atas : . . 0,731
1,4
. 1,0235 detik

## 3.4.1 Kontrol Hasil Analisa Struktur
Dari  hasil  analisa  getar  bebas  dengan  menggunakan program SAP2000 didapatkan hasil data perioda getar bebas pada T abel 3.2.

## T abel 3.2  Modal Partisapsi Massa (Output SAP2000)
Step SRPM SRBK Period  SumUX  SumUY  Period  SumUX  SumUY 1 4,004 0,815 0,000 0,595 0,000 0,767 2 1,899 0,815 0,000 0,402 0,000 0,767 3 1,878 0,815 0,785 0,397 0,524 0,767 4 1,384 0,917 0,785 0,318 0,712 0,767 5 0,903 0,963 0,785 0,216 0,712 0,767 6 0,752 1,000 0,785 0,216 0,712 0,767 7 0,585 1,000 0,785 0,212 0,712 0,850 8 0,580 1,000 0,898 0,209 0,712 0,850 Sumber : hasil analisa

## T abel 3.3  Modal Load Participation Ratios (Output SAP2000)
ItemType Item Static Dynamic Percent Percent SRPM SRBK Acceleration UX 96,7092 71,1585 Acceleration UY 99,2784 85,0452 Acceleration UZ 0 0 Sumber : hasil analisa
Hasil  analisa  menunjukan  bahwa  akselerasi statik arah x dan y mempunyai Modal Load Participation Ratios > 90% .

## T abel 3.4  Perioda Getar Bebas Struktur (Output SAP2000)
Mode SRPM SRBK Period  Frequency  CircFreq  Eigenvalue  Period  Frequency  CircFreq  Eigenvalue Sec Cyc/sec rad/sec rad2/sec2 Sec Cyc/sec rad/sec rad2/sec2 1 4,00 0,25 1,57 2,46 0,595 1,682 10,566 111,650 2 1,90 0,53 3,31 10,95 0,402 2,491 15,648 244,870 3 1,88 0,53 3,35 11,19 0,397 2,518 15,821 250,300 4 1,38 0,72 4,54 20,61 0,318 3,143 19,746 389,910 5 0,90 1,11 6,96 48,40 0,216 4,631 29,098 846,690 6 0,75 1,33 8,35 69,78 0,216 4,632 29,101 846,850 7 0,59 1,71 10,73 115,18 0,212 4,710 29,592 875,690 8 0,58 1,73 10,84 117,55 0,209 4,775 30,003 900,170
Sumber : hasil analisa

## T abel 3.5. Data Input Pembebanan Gempa
Satuan SRPM SRBK Periode Getar  Bebas, Tc Sec. 1,0235 0,731 Koef.  Geser  Dasar  Gempa, Cs 0,0431 0,081 (B.Tetap+25%B.Hidup), Wt kN 12.047,645  12.243,97 Base Shear, V kN 519,25 991,75
Sumber : hasil analisa

## T abel 3.6. Base Reaction   SRBK (Output SAP2000)
OutputCase GlobalFX GlobalFY GlobalFZ Text KN KN KN SRPM Estatik x 519,25 0 0 Estatik y 0 519,25 0 DL+0,25L 0 0 12.047,645 SRBK Estatik x -991,76 0,00 0,00 Estatik y 0,00 -991,76 0,00 DL+0,25L 0,00 0,00 12.243,96
Sumber : hasil analisa
Dari  hasil  output  pada  tabel  3.6  menunjukan  kesamaan  hasilnya  dengan  tabel  3.5  ini menunjukan  input  beban  yang  dilakukan  sudah  benar,  artinya  analisa  selanjutnya  dapat dilakukan.
3.4.3. Kombinasi Beban
Kombinasi beban yang digunakan pada studi ini adalah sebagai berikut,
1. 1,4D
2. 1,2D + 1,0 L (Rubber Sheet) + 1,6 P (beban hidup pada Atap)
3. 1,2(D + 0,2 S DS ) + 1,0 (L+P) ± 1,3 E
4. 0,9(D + 0,2 S DS ) ± 1,3 E

## 3.5 Hasil Analisa Struktur Kondisi Linier
Setelah  dilakukan  pemeriksaan  pada struktur eksisting dengan memasukan beban gempa rencana yaitu kombinasi 3dan 4  didapatkan hasil  yang tidak memenuhi persyaratan kekuatan, dimana Strength Ratio > 1 terjadi pada kolom kondisi ini dapat terlihat lihat pada gambar 3.18 (a), dimana Strength Ratio untuk kolom sebesar 2,231>1, sedangkan Strength Ratio pada balok sebesar 0,592<1, artinya balok masih mampu menahan beban gempa nominal rencana.
Dari  hasil analisa diatas dapat ditarik kesimpulan sementara, struktur yang ditinjau tidak mampu  menahan  beban  gempa  nominal,  yaitu gempa dengan beban geser dasar elastis dibagi dengan  faktor  renduksi,  sebesar  R  dan  faktor  keutamaan,  sebesar  I e .  Sebagai  alternatif perkuatanan struktur penulis melakukan dengan  memasang bracing pada portal arah- y maupun arah-x, dimana dari hasil optimalisasi yang dilakukan dengan menggunakan berbagai model dan komponen perkuatan didapatkanlah  model struktur rangka bresing konsentrik  (SRBK)  dengan menggunakan material IWF100.100.6.8 seperti terlihat pada gambar 3.10 sd. 3.15.
(a) (b)
Gambar 3.18.
(a). P-M Interaksi Rasio > 1, Akibat Beban Gravitasi Sebelum di Pasang Bracing Pada arah y (b). P-M Interaksi Rasio < 1, Akibat Beban Gravitasi Setelah  di Pasang Bracing  Pada arah y
Hasil analisa struktur yang dilakukan pada struktur dengan perkuatan SRBK (gbr. 3.18(b)) yang  hanya  dibebani  dengan  beban  gravitasi  (Kombinasi  1  dan  2)  memenuhi  persyaratan kekuatan dimana, Strength Ratio <1 (Kolom= 0,853, Balok= 0,252 dan Bresing= 0,103), artinya pemilihan perkuatan cukup memenuhi syarat kekuatan.
Gambar 3.19. P-M Interaksi Rasio<1,  Akibat Beban Gravitasi Setelah di Pasang Bracing Pada Portal arah x
Gambar 3.20. P-M Interaksi Rasio Akibat Beban Gravitasi Dan Gempa Setelah di Pasang
Bracing Pada Portal arah x (Rangka 2 dan 5)
T ahap  selanjutnya  dilakukan  pembebanan  gempa  statik  pada  struktur  SRBKK  untuk mengetahui stabilitas struktur. Dari hasil analisa  terlihat dari gambar 3.19 dan 3.20. diatas pada rangka arah -x dan arah- y Strength Ratio <1 (balok = 0,49; kolom = 0,942; bresing = 0,937), a artinya SRBKK mampu  menahan beban nominal gempa rencana. T ahap berikutnya lakukan pemeriksaan defleksi dan simpangan antar tingkat, P- ∆ serta stabilitas dan pembesaran torsi.
T abel 3.7.  Defleksi dan Simpangan Antar Lantai Arah -x
Lantai Tinggi Tinggi Tingkat (h sx ) δδδδ xe δδδδ x ∆∆∆∆ x ∆∆∆∆ a / ρρρρ Kontrol (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) ∆∆∆∆ x ≤ ∆∆∆∆ a / ρρρρ 4 17.000 4.500 4,90 24,49 6,01 90 Ok 3 12.500 4.500 3,70 18,48 9,98 90 Ok 2 8.000 4.500 1,70 8,49 6,17 90 Ok 1 3.500 3.500 0,46 2,32 2,32 70 Ok Sumber : hasil analisa T abel 3.8.  Defleksi dan Simpangan Antar Lantai Arah -y Lantai Tinggi Tinggi Tingkat (h sy ) δδδδ ye δδδδ y ∆∆∆∆ y ∆∆∆∆ a / ρρρρ Kontrol (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) ∆∆∆∆ x ≤ ∆∆∆∆ a / ρρρρ 4 17.000 4.500 11,58 57,91 11,24 90 Ok 3 12.500 4.500 9,33 46,67 18,07 90 Ok 2 8.000 4.500 5,72 28,60 21,94 90 Ok 1 3.500 3.500 1,33 6,67 6,67 70 Ok Sumber : hasil analisa

## T abel 3.9.  Koefisien  Stabilitas Arah x
Tingkat h si ∆∆∆∆ x P i V i θθθθ θθθθ maks θ θ θ θ < 0,1 θ θ θ θ < θθθθ maks (mm) (mm) (kN) (kN) (rad) (rad) 4 17000 6,01 3.165,50 411,22  0,000495  0,0909 OK OK 3 12500 9,98 6.160,38 713,58  0,001254  0,0909 OK OK 2 8000 6,17 9.167,58 907,10  0,001708  0,0909 OK OK 1 3500 2,32 12.179,57  991,76  0,001478  0,0909 OK OK
Sumber : hasil analisa
Dimana, Nilai C d = 5 ; I e = 1,0 ; dan β = 1,0
T abel 3.10  Koefisien  Stabilitas Arah y
Tingkat h si ∆∆∆∆ y P i V i θθθθ θθθθ maks θ θ θ θ < 0,1 θ θ θ θ < θθθθ maks (mm) (mm) (kN) (kN) (rad) (rad) 4 17000  11,24 3.165,50 411,22  0,000926  0,0909 OK OK 3 12500  18,07 6.160,38 713,58 0,00227 0,0909 OK OK 2 8000 21,94 9.167,58 907,10  0,005037  0,0909 OK OK 1 3500 6,67 12.179,57  991,76  0,004252  0,0909 OK OK Sumber : hasil analisa
T abel 3.11.  Faktor Pembesaran Torsi
Arah Lantai SRBKK
δδδδ maks δδδδ min δδδδ avg A x
(mm)  (mm)  (mm)
x 4 4,10 3,34 3,72 0,84 3 3,14 2,53 2,83 0,85 2 1,48 1,12 1,30 0,90 1 0,42 0,32 0,37 0,90 y 4 10,39 8,20 9,30 0,87 3 8,55 6,79 7,67 0,86 2 5,40 4,37 4,88 0,85 1 1,50 1,21 1,36 0,85
Sumber : hasil analisa
Dari  hasil  pemeriksaan  diatas  terlihat  bahwa  stabilitas  struktur  telah  memenuhi  syarat sehingga tidak perlu dilakukan disain ulang terhadap komponen-komponen struktur begitupun pengaruh dari P- ∆ dapat diabaikan (tabel 3.9 dan 3.10). Kemudian dari data tabel 3.11 diatas A x < 1, maka struktur termasuk kategori tanpa ketidak beraturan torsi.

## 3.6 Analisa Non-linier
Analisa  non-linier  dilakukan  untuk  mengetahui kinerja (perfom ance) dari struktur yang ditinjau  pada  saat  terjadi  gempa  kuat  yang  mengakibatkan  struktur  mengalami  perlelehan sebagai  akibat  dari  beban gempa besar yang bekerja pada struktur tersebut. Salah satu metode analisa  yang  dapat  digunakan  yaitu  Capacity  Spectrum   Method  (CSM)  yang  menggunakan nonlinier  static  pushover  analysis,  dimana metode ini dapat dilakukan dengan menggunakan program SAP2000.
Pada  studi  kasus  ini  dilakukan  pada  dua  model  struktur  yaitu  struktur  dengan  kondisi eksisting  tanpa perkuatan dan struktur kondisi eksisiting yang diberikan perkuatan tambahan dengan menggunakan bresing konsentrik.

## 3.6.1 Static Phusover Analysis
Dengan melakukan optimasi terhadap terhadap struktur dengan memodelkan struktur yang semula merupakan Sistem Struktur Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK) menjadi Sistem Struktur  Rangka  Bresing  Konsentrik  Khusus  (SRBKK),  seperti  pada  gambar  3.10  sampai dengan 3.15.

## A. Pe modelan Sendi Plastis
Pada sistem SRPMK bagian yang disyaratkan leleh terjadi pada ujung balok dan ujung kolom pada perletakan sedangkan pada SRBKK selain pada ujung  balok dan ujung kolom pada perletakan sendi platis dimodelkan juga pada bresing pada bagian ujung  dan tengah, maka pendefinisian sendi plastis dilakukan secara otomatis oleh SAP2000 sebagai berikut:
1. Balok , sendi  plastis pada balok terjadi pada ujung-ujungnya  akibat momen pada arah lenturnya, maka pada balok di definisikan Auto-M3-0 dan Auto-M3-1 pada menu Assign- Hinges.
2. Kolom,  sendi    plastis  pada  kolom  terjadi  pada  ujung-ujungnya  sebagai  akibat  adanya interakasi  antara  lentur  dan tekan pada kedua arah bekerjanya beban gempa, maka pada balok di definisikan Auto-PMM-0 dan Auto-PMM-1 pada menu Assign-Hinges.
3. Bresing,  sendi    plastis  pada  bresing  terjadi  pada  ujung-ujung  dan  tengah  bentangnya sebagai  akibat gaya tekan yang terjadi pada bresing akibat beban gempa, maka pada balok di definisikan Auto-P-0 dan Auto-P-1 pada menu Assign-Hinges.

## B. Pe nde finisian Static Nonlinier untuk Analysis Pushover
Agar  analisis  pushover  mendekati  kondisi  sebenarnya,  maka  pendefinisian  Load  Cases dilakukan secara otomatis oleh SAP2000 sebagai berikut:
1. Pembebanan  Gravitasi,  kasus  beban  ini  didefinisikan  sesuai  pola  pembebanan  gravitasi, dimana  beban  yang  diperhitungkan adalah  berat sendiri struktur dan beban mati lainnya sebesar 100% serta beban hidup 25%
2. Pembebanan  Lateral,  setelah  kasus  pembebanan  gravitasi  selanjutnya struktur didorong dengan  beban  lateral  yang  mengikuti  pola  ragam  1,  kemudian  struktur didorong hingga mencapai perpindahan tertentu, dimana titik kontrol perpindahannya adalah lantai paling atas yaitu lantai atap. Besarnya kontrol perpindahan atap dibatasi maksimum 4% dari tinggi total struktur.

## 3.6.2 Perfom ance Point
Metode  yang  digunakan  pada  studi  kasus  ini  adalah  Capacity Spectrum  Method (CSM). Pada  metode ini menghasilkankan  Perfom ance point, yaitu titik pertemuan kurva kapasitas struktur (Capacity Spectum) dari hasil pushover analysis dan kurva respon spektrum tereduksi (Dem and  Spectrum ))  dalam  format  ADRS  (lihat  gbr. 3.21) yang menggambarkan kapasitas struktur dalam menahan beban gempa rencana.
Gambar 3.21 Perfom ance Point (AT C 40)

## 3.6.3 Perfom ance Level
Perfom ance  level  atau  tingkat  kinerja  merupakan  suatu  kondisi  yang  menggambarkan kinerja  struktur  bangunan  pada  saat terjadi gempa rencana. Kriteria penerimaan dari tingkat kinerja  adalah batasan-batasan yang harus dipenuhi oleh struktur secara global maupun lokal, agar  struktur  tersebut  dapat  dikategorikan  sebagai  struktur  yang mempunyai tingkat kinerja tertentu.

## T abel 3.12 Deform ation Lim its
Interstory Drift Limit Perfomance  Level Immidiate Occupancy Damage Control Life Safety Structural Stability Maximum Total drift 0,01 0,01 – 0,02 0,02 0,03 Maximum Inelastic Drift 0,005 0,005-0,015 No limit No limit Sumber: ATC 40

## Catatan:
1. Vi  adalah total gaya geser lateral pada lantai ke-i
2. Pi adalah total beban gravitasi (termasuk beban mati dan beban hidup) pada lantai ke-i

## 4. PEMBAHASAN
Dari  hasil  permodelan dan analisa pushover yang telah dilakukan dengan program bantu SAP2000  hasil  yang  diberikan  adalah  berupa  distribusi  sendi  plastis,  kurva  kapasitas  dan perfom ance point.

## 4.1. Distribusi Sendi  Plastis
Gambar 3.22. Distribusi Sendi Plastis pada Step 2 arah y Struktur dengan Perkuatan Bresing Konsentrik Khusus (SRBKK).
Gambar 3.23. Distribusi Sendi Plastis pada Step 4 arah y Struktur dengan Perkuatan Bresing Konsentrik Khusus (SRBKK).
PUSH PUSH
(a) (b)
Gambar 3.24. Distribusi Sendi  Plastis pada Step 6 arah y (a). Struktur Rangka  Pemikul  Momen Khusus   (SRPMK). (b). Struktur Rangka Bresing Konsentrik Khusus (SRBKK).
Gambar 3.25. Pushover arah x pada Step 8 SRPMK
Gambar 3.26. Pushover arah x pada Step 3 SRBKK
Gambar 3.27 Pushover arah x pada step 4 SRBKK.
PUSH PUSH PUSH PUSH PUSH
Pada  gambar  3.29  diatas menunjukan distribusi sendi plastis pada struktur arah x pada Step ke-4 dengan  V step4 = 4.637,064kN dan  D step4 = 26,619mm (lihat T abel 3.15) terlihat telah terjadi keruntuhan pada bresing konsentrik,  akan tetapi sendi plastis tidak terjadi pada kolom maupun pada balok.
T abel 3.13. Kapasitas Struktur SRPMK Rangka Arah y
Step Displ. Base Force A-B B-IO IO-LS LS-CP CP-C C-D D-E Total mm KN 0 0 0 1531 0 0
0 0 0 0 1531 1 100, 827 1531 0 0 0 0 0 0 1531 2 178,20 1.474 1522 9 0 0 0 0 0 1531 3 259,33 1.963 1359 94 78 0 0 0 0 1531 4 317,55 2.135 1209 100 222 0 0 0 0 1531 5 351,55 2.197 1168 70 291 2 0 0 0 1531 6 413,21 2.257 1132 35 298 13 11 42 0 1531 7 553,84 2.334 1125 4 164 183 0 55 0 1531 8 658,86 2.385 1086 37 117 111 114 66 0 1531 9 768,97 2.425 1076 10 106 50 146 143 0 1531 10 840,68 2.437 1060 24 101 37 90 219 0 1531 11 846,08 2.437 1048 36 99 29 78 241 0 1531 12 873,04 2.435 1048 35 93
28 47 280 0 1531 13 883,55 2.433 1048 23 105 27 9 319 0 1531
Sumber: Output SAP2000
T abel 3.14. Kapasitas Struktur SRBKK Rangka Arah y.
Step  Displac.  BaseForce A-B B-IO  IO-LS  LS-CP  CP-C  C-D D-E  Total mm KN 0 0,00 0,000 2471 0 0 0 0 0 0 2471 1 19,63 1681,12 2447 24 0 0
0 0 0 2471 2 25,46 1977,45 2423 24 0 0 0 24 0 2471 3 54,78 2750,05 2386 13 24 0 0 48 0 2471 4 155,20 3728,43 2325 33 33 8 0 72 0 2471 5 180,13 3868,66 2237 93 52 17 0 72 0 2471 6 223,38 4007,23 2154 78 150 0
11 78 0 2471 7 229,78 4019,34 2113 112 157
0 6 83 0 2471 8 246,75 4035,16 2081 101 198
2 2 87 0 2471 9 249,67 4036,28 2069 113 197 3 0 89 0 2471 10 257,21 4037,01 2063 88 227
4 0 89 0 2471 11 259,12 4036,81 2053 86 239
4 0 89 0 2471 12 275,41 4030,22 2046 42 255
36 3 77 12 2471 13 275,41 4030,22 2046 42 255
36 3 77 0 2471 14 310,85 4008,12 2038 24 246
10 13 128 0 2471
Sumber: Output SAP2000
Bila dilihat dari gbr. 3.24 (a) keruntuhan terjadi pada ujung balok dan kolom, berdasarkan data  tabel  3.13  kapasitas  struktur  mengalami  keruntuhan  sampai  mencapai Kapasitas Geser Dasar  sebesar,  Vu=  2.257  kN  dan  Perpindahan  Lantai  Atas  sebesar, Du= 413,21m m  terjadi pada ste p 6 (C  to D).
Pada  Gambar  3.22  menunjukan  distribusi  sendi  plastis  pada  Step  ke-2  dengan V step2 = 1.977,45kN dan  D step2 = 25,46mm (lihat T abel 3.14), terlihat  keruntuhan terjadi pada bresing  konsentrik  tanpa  diikuti  keruntuhan  pada  balok  dan  kolom,  ini  menunjukan  bahwa bresing berfungsi sebagai  peredam beban gempa yang diterima struktur.  Sampai dengan step 6 terjadi  keruntuhan  pada  balok  (lihat  gambar  3.24(b)),  dimana  V step6 =  4.007,23kN  ; D step6 =  223,38m m (tabel  3.14).  Kemudian  keruntuhan  kolom  terjadi  pada  step  14  dimana V step14 = 4.008,116kN ; D step14 = 310,846m m (tabel 3.14)
T abel 3.15. Data Kapasitas dan Distribusi Sendi Plastis SRPMK Rangka arah-x
Step Disp. Base Force A-B B-IO IO-LS LS-CP CP-C C-D D-E Total mm KN 0 0 0,000  1531 0 0 0 0 0 0 1531 1 100 186,67 1531 0 0 0 0 0 0 1531 2 200 373,35 1531 0 0 0 0 0 0 1531 3 300 560,02 1531 0 0 0 0 0 0 1531 4 330,70 617,34 1511 20 0 0 0 0 0 1531 5 339,29 632,01 1431 100 0 0 0 0 0 1531 6 346,16 637,89 1411 120 0 0 0 0 0 1531 7 373,48 651,97 1399 24 108 0 0 0 0 1531 8 438,66 665,77 1399 0 12 0 84 36 0 1531 9 443,86 666,35 1399 0 12 0 48 72 0 1531 10 444,90 666,42 1399 0 12 0 28 92 0 1531 11 446,45 666,45 1399 0 12 0 20 100 0 1531 12 447,82 666,46 1399 0 12 0 12 108 0 1531 13 449,71 666,45 1399 0 12 0 4 116 0 1531 14 551,15 662,71 1399 0 12 0 0 120 0 1531
Sumber: Output SAP2000
T abel 3.16. Data Kapasitas dan Distribusi Sendi Plastis SRBKK  Rangka arah-x
Step Disp. Base Force A-B B-IO IO-LS LS-CP CP-C C-D D-E Total mm KN 0 0 0,000 2471 0 0 0 0 0 0 2471 1 20,876 4227,471  2455 16 0 0 0 0 0 2471 2 22,316 4468,352  2371 100 0 0 0 0 0 2471 3 22,633 4497,119  2353 118 0 0 0 0 0 2471 4 26,619 4637,064  2351 26 40 0 0 54 0 2471 5 26,698 4637,347  2351 26 32 0 0 62 0 2471
Sumber: Output SAP2000
Bila dilihat dari tabel 3.15 kapasitas struktur SRPMK portal arah-x mengalami keruntuhan pada kolom lantai 2 (gbr. 3.25) sampai mencapai Kapasitas Geser Dasar sebesar, V u = 665,77kN dan Perpindahan Lantai Atas sebesar, D u = 438,66mm pada step 8 (C  to D). Sedangkan struktur SRBKK  portal  arah-x  sampai  step  3  belum mengalami keruntuhan pada elemen strukturnya (gbr. 3.26) dengan Kapasitas Geser Dasar sebesar, V step3 = 4497,119kN dan Perpindahan Lantai Atas sebesar, D u = 22,633m m  dengan Kine rja Operational  (B-IO ).

## 4.2. Kurva Kapasitas dan Perfom ance Point
(a). SRMPK
(b). SRBKK
Gambar 3.25. Kurva Kapasitas
Dengan melakukan perkuatan dengan menggunakan bresing konsentrik pada rangka portal peningkatan kapasitas struktur yang cukup signifikan, ini  terlihat dari gbr. 3.25 (a) dan (b).
Gambar 3.26. Kurva Perfom ance Point Arah y SRPMK.
Dari  gambar  3.26 terlihat  perfom ance  point  terletak  pada  V pp =  1.638,02kN  dan D pp = 205,501mm,  bila dilihat pada tabel 3.13 Kinerja SRPMK  pada perfom ance point adalah Damage Control ( IO  to LS).

## Gambar 3.27. Kurva Perfom ance Point Arah y SRBKK
Gambar  3.27 menunjukan  besarnya  gaya  geser  dasar  dan  pepindahan  puncak    pada perfom ance  point  (V pp =  2.788,563kN,  D pp =  58,734m m ),    bila  dilihat  pada  tabel  3.14 Perfom ance Point terjadi antara step 3 dan 4 besarnya V Step-4 = 3.728,432kN, D Step-4 = 155,196mm dimana  bresing  telah  mengalami keruntuhan (Collapse) sedangkan tingkat kinerja balok Life Safety (LS-CP) dan pada kolom belum terjadi sendi plastis (gbr. 3.23), berdasarkan kondisi ini maka kinerja bangunan adalah Life Safety (LS).
Dari  gambar  3.31 terlihat  perfom ance  point  terletak  pada  V pp =  656,322kN  dan D pp = 394,040mm, bila dilihat dari tabel 3.15 T ingkat Kinerja Struktur pada perfom ance point adalah Collapse (C to D).
Gambar 3.32. Kurva Perfom ance Point Arah x SRBKK
Dari  gambar  3.32  menunjukan  besarnya  gaya  geser  dasar  dan  pepindahan  puncak  pada perfom ance point (V pp = 4.361,267kN, D pp = 21,676mm), bila dilihat dari tabel 3.16 perfom ance point  terletak  antara  step  1  dan  2  dengan  tingkat  kinerja  pada  Perfomance  Point  adalah Operational (O).

## 4.3. Perpindahan Atap dan Interstory Drift
T abel 3.17 Ringkasan Perpindahan Lantai Kondisi Linier
Sistem Struktur SRPMK  SRBKK Perpindahan Lantai  Maksimum δ xe (mm) 278,16 4,90 δ ye (mm) 62,80 11,58 Perpindahan Antar  Lantai Maksimum ∆ x (mm) 540,08 9,98 ∆ y (mm) 118,76 21,94
Sumber: Hasil Analisa

## Catatan:
1. Perpindahan Lantai Izin = 0,02h = 340mm
2. Perpindahan Antar Lantai Izin = 90mm
a). SRPMK b). SRBKK
Gambar 3.33. Perpindahan Lantai  (a). Bangunan Eksisting (b). Bangunan dengan Perkuatan
a). SRPMK b). SRBKK
Gambar 3.34. Perpindahan Antar Lantai
Bila  dilihat  dari  gambar  3.33  (a)  perpindahan  lantai  atas  arah-x=278,16mm   arah-y= 62,8mm,  dimana dapat disimpulkan bahwa  pada bangunan eksisting (SRPMK) rangka portal arah-y  (bentang  pendek)  lebih  kaku  daripada  arah-x  (bentang  memanjang).  Sedangkan perpindahan  lantai  atas  bangunan  dengan  perkuatan    arah-y=11,58mm    arah-x=  4,9mm, dimana dapat disimpulkan bahwa  pada bangunan dengan perkuatan (SRBK)  rangka portal arah x  (bentang  memanjang)  lebih  kaku  daripada  arah  y  (bentang pendek). Besar Interstory Drift pada  bangunan  eksisting    arah  x  dan  arah  y    melampui  syarat  batas    gbr.  3.34(a).  Setelah dilakukan  perkuatan  pada  bangunan  eksisiting  dengan  menggunakan  Bresing  konsentrik, Interstory Drift  terjadi tidak melampaui syarat batas gbr. 3.34 (b).

## 4.4. Perfom ance Level

## T abel 3.18 Level Kinerja pada Perfom ance Point
Tipe Struktur Max. Total Drift Perfomance Level (ATC40)l Max. Inelastic Drift Perfomance Level (ATC40) Rangka Portal Arah-x SRPMK 0,0163 Damage Control (IO-LS) 0,032 Collapse (C) SRBKK 0,0003 Immediate Occupancy  (IO) 0,00059 Immediate  Occupancy  (IO) Rangka Portal Arah-y SRPMK 0,0037 Immediate  Occupancy  (IO) 0,0070 Damage Control (IO-LS) SRBKK 0,00068 Immediate  Occupancy  (IO) 0,0013 Damage Control (IO-LS) Sumber: Hasil Analisa

## T abel 3.19. Ringkasan Beban Geser Rangka Arah-x
Pushover Analysis Arah x Bangunan Eksisting Bangunan Diperkuat Persentase  (%) Terhadap Bangunan Eksisiting Sistem Struktur SRPMK SRBKK Naik Turun Nominal Vn (kN) 519,25 991,760 91,00 - Dn (mm) 278,16 4,90 - 98,24 Leleh Vy (kN) 661,168 4.463,028 575,02 - Dy (mm) 354,185 22,040 - 93,78 Perfomance  Point Vpp (kN) 656,322 4.361,267 564,50 - Dpp (mm) 394,04 21,676 - 94,50 Collapse Pada Bresing Vu (kN) - 4.637,064 - - Du (mm) - 26,619 - - Collapse Pada Balok/Kolom Vu (kN) 666,42 4.637,347 595,86 - Du (mm) 444,90 26,698 - 94,00 Sumber: Hasil Analisa

## T abel 3.20 Ringkasan Beban Geser Rangka Arah-y
Pushover Analysis Arah y Bangunan Eksisting Bangunan Diperkuat Persentase  (%) Terhadap Bangunan Eksisiting Sistem Struktur SRPMK SRBKK Naik Turun Nominal Vn (kN) 519,250 991,760 91,00 - Dn (mm) 62,800 11,582 - 81,56 Leleh Vy (kN) 1.709,147 2.311,0059 35,21 - Dy (mm) 206,700 26,9889 - 86,94 Perfomance  Point Vpp (kN) 1.638,020 2.788,563 70,24 - Dpp (mm) 205,501 58,734 - 71,42 Collapse Pada Bresing Vu (kN) - 1.977,452 - - Du (mm) - 25,457 - - Collapse Pada Balok/Kolom Vu (kN) 2.257,279 4.007,23 77,52 - Du (mm) 413,210 223,38 45,94
Sumber: Hasil Analisa

## 4. KESIMPULAN  DAN SARAN

## 4.1. Kesimpulan
Dari  hasil  analisa dan pembahasan diatas, maka dapat ditarik kesimpulan sebagai berikut :
1. Struktur  bangunan  perjemuran  karet  PT . Mardec Siger Waykanan tidak dapat menahan beban gempa nominal rencana sebesar V n =519,25kN, ini terlihat dari P-M Interaksi Rasio pada kolom melampui 1, dimana Strength Ratio=2,231 1, dengan pepindahan lantai atas sebesar δδδδ xe =  278,16mm, δδδδ ye =  62,80mm  dan  perpindahan  antar  tingkat  sebesar ∆∆∆∆ x =540,08mm, ∆∆∆∆ y =118,76mm melampaui syarat batas.
2. Dari hasil analisa non-linier tingkat kinerja struktur bangunan eksisting pada perfom ance poit adalah Collapse (C) dengan kapasitas diambang keruntuhan sebesar V pp = 656,322kN dan D u = 394,04mm (rangka arah-x menentukan).
3. Setelah dilakukan perkuatan dengan memasang Bresing Konsentrik   didapatkan Strength RatioMaksimum = 0,9421 pada kolom lantai 2, dengan beban gempa nominal rencana sebesar V n = 991,760kN dan pepindahan  lantai atas sebesar δδδδ xe = 4,90mm, δδδδ ye = 11,58mm dan perpindahan antar tingkat sebesar ∆∆∆∆ x =9,98mm, ∆∆∆∆ y =21,94mm memenuhi syarat batas.
4. Dengan adanya perkuatan tingkat kinerja pada perfomance point menjadi Damage Control (IO-LS), dimana kapasitas keruntuhan pada Bresing Konsentrik  sebesar, V pp =2788,563kN dan D pp =58,734mm (rangka arah-y menentukan).
5. Penggunaan  bresing  konsentrik  sebagai  perkuatan  bangunan  eksisiting  telah  memenuhi persyaratan.
4.2. Saran
Dari hasil studi ini dapat diberikan saran sebagai berikut:
1. Khususnya pada pihak perusahaan PT . Mardec Siger Waykanan,  untuk memasang skoor berupa  bresing  konsentrik  terhadap  struktur  bangunan  eksisting  dengan  tujuan  untuk menghindari  terjadinya  keruntuhan  struktur bangunan pada saat terjadi gempa, sehingga dapat menghindari terjadinya korban jiwa serta dapat mengurangi biaya perbaikan terhadap struktur bangunan yang rusak akibat terjadinya gempa kuat.
2. Dilakukan penelitian lebih lanjut pada sambungan balok-kolom dan kolom-pedestal.

## DAFTAR  PUSTAKA
Applied T echnology Council. (1996). “Seismic Evaluation and Retrofit of Concrete Building”. AT C-40. Volume 1. Redwood City.
ASCE.  (2000).  “Prestandard  and  Com m entary  for  seism ic  Rehabilitation  of  Building”.
FEMA356, Washington DC.
Badan  Standardarisasi  Nasional.  (2002).  “Tata  Cara  Perhtiungan  Struktur  Baja“.  SNI-03- 1729-2002. Jakarta.
Badan  Standardarisasi  Nasional.  (2012).  “Standar  Perancanaan  Ketahanan  Gem pa  untuk Struktur Gedung “. SNI-03-1726-2012. Jakarta.
CSI,  (2005),”Analysis  Reference  Manual”.  Com puters  and  Strucutres,  Inc.,  Barkeley, California.
Dewobroto,  W.  (2005),  “ Evaluasi  Kinerja  Struktur  Baja  Tahan  Gem pa  dengan  Analisa Pushover”, Civil Engineering Natioal Confrence, Unika Soegijapranata, Semarang.
Moestopo, M. (2014), “Perencanaan Struktur Baja Tahan Gempa”, Short Course HAKI, Hotel Borobudur, Jakarta.
Sapta, Farlianti, S. (2015), “Kapasitas Struktur Baja Bangunan Penjemuran Karet PT. Mardec Siger Waykanan Akibat Beban Gempa”, Jurnal T eknik TEKNIKA, Fakultas T eknik Universitas IBA, Vol.2 No.2 Oktober 2015.