## ANALISIS TANGGUL PELINDUNG PANTAI REKLAMASI TERHADAP GELOMBANG LAUT
oleh : Tanjung Rahayu Raswitaningrum, ST, MT Teknik Sipil Universitas Muhammadiyah Jakarta Email : tanjungrahayu@ftumj.ac.id

## Lidiya Fitriyani
Teknik Sipil Universitas Muhammadiyah Jakarta Email : lidiyafitriayani@gmail.com
Abstrak  : Peningkatan  jumlah  penduduk  di  suatu  daerah  akan  membutuhkan  daerah  hunian  yang semakin luas pula. Di sisi lain, luas tanah yang dapat dijadikan pemukiman semakin sulit diperoleh. Hal ini menjadi suatu alasan untuk menciptakan daerah hunian dengan mereklamasi daerah pantai. Suatu bangunan  yang  berada  di  daerah  pantai  akan  terkena  gelombang  laut  yang  tidak  dapat  ditentukan besarnya.  Gelombang  air  laut  ini  memiliki  energi  yang  dapat  menimbulkan  kerusakan  pada  struktur bangunan tersebut. Untuk itu perlu dibangun bangunan pemecah gelombang agar energi gelombang laut yang  datang  menjadi  lebih  kecil.  Selain  menahan  gelombang  air  laut,  tanggul  tersebut  juga  menahan tekanan tanah lateral akibat adanya pemukiman. Analisis yang dilakukan adalah menentukan berat batu pelindung  yang  diperlukan  dengan  metode  Hudson  dan  menghitung  stabilitas  terhadap  geser.  Hasil analisis  menunjukkan bahwa  blok beton berukuran  42  cm x  42  cm x  42  cm  dapat  digunakan  sebagai pelindung pantai yang aman terhadap geser.
Kata kunci : batu pelindung, gelombang, stabilitas geser,
Abstract : The increasing of the population in an area will require increasingly large residential area. On the other side, the area of land that can be used as a resident is difficult to obtain. This is a reason for creating residential areas by reclaiming coastal areas. Building in the coastal area will be exposed to ocean waves which cannot be determined. The sea wave has energy that can cause damage to the structure of the building. For this reason, it is necessary to build a breakwater structure so that the energy of the ocean waves that come becomes smaller. In addition to holding back the waves of sea water, the dikes also resist lateral soil pressure due to residential areas. The analysis carried out was to determine the weight of the protective stone required by the Hudson method and calculate the stability of the shear. The results of the analysis show that a concrete block measuring 42 cm x 42 cm x 42 cm can be used as a protective beach that is safe against shear.
Keyword : protective stone, waves, shear stability

## Latar Belakang
Jumlah  penduduk  di  suatu  daerah  yang semakin  bertambah  akan  membutuhkan daerah  hunian  yang  semakin  luas  pula.  Di sisi  lain,  luas  tanah  yang  dapat  dijadikan pemukiman semakin sulit diperoleh. Hal ini
menjadi  suatu  alasan  untuk  menciptakan daerah hunian dengan mereklamasi daerah pantai.  Suatu  bangunan  yang  berada  di daerah pantai akan terkena gelombang laut yang  tidak  dapat  ditentukan  besarnya.
Gelombang air laut ini memiliki energi yang dapat  menimbulkan  kerusakan  pada struktur bangunan tersebut. Untuk itu perlu dibangun  bangunan  pemecah  gelombang agar  energi  gelombang  laut  yang  datang menjadi  lebih  kecil.  Selain  menahan gelombang  air  laut,  tanggul  tersebut  juga menahan  tekanan  tanah  lateral  akibat adanya pemukiman.
Pada  lokasi  penelitian  eksisting,  dipasang tanggul yang dibentuk dari karung pasir dan batu  kosong.  Namun  tanggul  pemecah gelombang  tersebut  telah  rusak  karena gelombang  laut,  Penelitian  ini  bertujuan untuk  menganalisis  tanggul  eksisting  dan merencanakan tanggul pemecah gelombang yang dapat menahan gelombang air laut dan tidak  mengganggu  pemukiman  yang rencananya  akan  didirikan  di  tanah reklamasi tersebut.

## Pemecah Gelombang
Bangunan  pemecah  gelombang  adalah bangunan yang digunakan untuk
melindungi  daerah  pantai  dari  gelombang laut.  Pemecah  gelombang  ini  harus diperhitungkan  terhadap  gaya  horisontal akibat  gelombang  laut  dan  gaya  vertikal akibat  berat  struktur.  Gelombang  air  laut yang  datang  akan  disalurkan  melalui dinding  pemecah  gelombang  atau  melalui celah-celahnya  sehingga  energi  gelombang akan berkurang dan hilang.
Pemecah gelombang dapat dibentuk dengan menyusun  batu-batu  besar  secara  vertikal dan sisi miring sehingga berbentuk tanggul.
Dalam merencanakan pemecah gelombang, sering dijumpai kesulitan dalam memperoleh  batu  dengan  ukuran  yang sama.  Untuk  mengatasi  hal  tersebut,  maka dibuatlah  batu  buatan  yang  dirancang sedemikian rupa dan dapat saling mengikat sehingga  kuat  dalam  menahan  energi gelombang.  Tipe  yang  telah  dikembangkan adalah tetrapods, hexapods, tribars, modified cubes, dan dolos .
Perencanaan  pemecah  gelombang  harus memperhitungkan  tinggi  gelombang  yang datang,  bentuk  pemecah  gelombang,  dan berat pemecah gelombang yang diperlukan. Untuk hal tersebut, dapat digunakan rumus Hudson
𝑊 𝑎 =  r ×H 3 K 𝐷 ×(Sr−1) 3 ×Cot θ
𝑊 𝑠 = 𝑊 𝑎 15 𝑠𝑎𝑚𝑝𝑎𝑖 𝑊 𝑎 10
𝑆 𝑟 =  r  a
Dimana: 𝑊 𝑎 =  berat batu pelindung 𝑊 𝑠 =  berat batu lapis kedua γ 𝑟 =  berat jenis batu pelindung
γ 𝑎 =  berat jenis air laut
H =  tinggi gelombang
 =    sudut  kemiringan  sisi  pemecah gelombang
K 𝐷 =  koefisien stabilitas
Sr =  specific gravity Tabel 1. Koefisien stabilitas No. Jenis Pelindung Konstruksi Tengah Konstruksi Ujung Slope Cot θ Breaking Non Breaking Breaking Non Breaking 1 Batu Quarry - Bulat - Kasar bersudut 2.1 3.5 2.4 4.0 1.7 2.9 1.9 3.2 1.5-3 1.5
2.5 2.0 2.8 2.3 2.0 3.0 2 Kubus Beton 6.8 7.8 -- 5 1.5-3 3 Tetrapod dan Quadripod 7.2 8.3 5.9 5.5 6.6 6.1 1.5 2.0 4 Hexapod 8.2 9.5 5.0 7.0 1.5-3 5 Tribar 9.0 10.4 8.3 7.8 7.0 9.0 8.5 7.7 1.5 2.0 3.0 6 Dolos 22.0 25.0 15.0 13.5 16.5 19.0 2.0 3.0
Catatan : tebal lapis lindung minimum terdiri dari dua kali ukuran batu. Sumber: SPM (1984)

## Gelombang Air Laut
Umumnya  gelombang  air  laut  ditimbulkan karena  angin,  meskipun  dapat  pula ditimbulkan  karena  adanya  gerakan  kapal, letusan  gunung  di  dasar  laut,  tsunami,  dan lainnya.  Faktor-faktor  yang  menentukan tinggi gelombang adalah:
a. Kecepatan angin
b. Lamanya angin
c. Fetch ,  yaitu  jarak  sepanjang  permukaan angin meniup dalam satu arah
𝑇  =   √ 2 𝑥 𝜋 𝑥 𝐿 𝑔 𝐿  = T 2 2 x π
Dimana:
L =  panjang gelombang
T =  waktu G =  gaya gravitasi Tabel 2. Hubungan antara kecepatan angin dengan tinggi gelombang Kecepatan gelombang rata-rata Tinggi gelombang signifikan Waktu gelombang signifikan Kecepatan gelombang signifikan Fetch minimu m (Knot) (m/det ) (m) (det) (m/det) (km) 10 5,10 1,22 5,50 8,58 129 20 10,20 2,44 7,30 11,39 240 30 15,30 5,79 12,50 19,50 1017 40 20,40 14,33 18,00 28,00 2590 50 25,50 16,77 21,00 32,76 2775 Sumber: Soedjono Kramadibrata (1985)
HWS PELABUHAN BREAKWATER DASAR LAUT LWS Pasut h > 1.3 H => Non Breaking h < 1.3 H => Breaking

## Gambar 1.  Gelombang air laut pecah dan tidak pecah
Sumber: Departemen of The Army Waterways Experiment Station Corps of Engineers Coastal Engineering Research Centre
Gelombang pecah terjadi jika kedalaman air laut  kurang  dari  1,3  H  (tinggi  gelombang) yang  diukur  dari Low  Water  Spring (LWS), sedangkan  gelombang  tidak  pecah  terjadi jika kedalaman air laut lebih dari 1,3 H. Gelombang  yang  membentur  dinding pemecah  gelombang  vertikal  atau  sejenis akan mengalami hambatan, sehingga terjadi gelombang  refraksi  yang  terbentuk  seperti gambar  di  bawah  ini.  Partikel  air  yang menyentuh titik A akan naik turun setinggi dua kali tinggi gelombang asal (H). Pada titik B yang terletak antara lembah C dan puncak benturan,  partikel  air  bergerak  maju mundur  terhadap  dinding  A.  Sedangkan pada  titik  selanjutnya,  partikel  air tersebut naik dengan kemiringan yang berbeda-beda.

## Gambar 2. Benturan gelombang pada
dinding vertikal
Gelombang  pecah  yang  terjadi  akibat gelombang  membentur  dinding  vertikal  ini disebut clapotis dapat dilihat pada gambar di bawah ini dan mempunyai sifat garis oscilasi gelombang naik setinggi:
𝑠 ℎ = 𝜋 𝑥 𝐻 2
𝐿 𝑥 coth 2 𝑥 𝜋 𝑥 𝑑
𝐿

## Gambar 3. Tekanan oleh gelombang pecah
Berdasarkan rumus Sainflou dapat dihitung tekanan yang bekerja pada dinding, momen guling  (M)  terhadap  bidang  dasar  dinding ataupun  jarak  antara  bidang  kerja  gaya resultan (R) terhadap bidang dasar dinding (γ).
𝑅 𝑚𝑎𝑘𝑠 = 1 2 𝑥 (𝑑 + 𝑠ℎ + 𝐻)𝑥 (𝛾 𝑥 𝑑 +
𝛾 𝑥 𝐻 cosh( 2𝜋𝑑 𝐿 ) ) − 𝛾 𝑥 𝑑 2 2
𝑀 𝑚𝑎𝑘𝑠 = 1 6 𝑥(𝑑 + 𝑠ℎ + 𝐻) 2 𝑥 (𝛾 𝑥 𝑑 +
𝛾 𝑥 𝐻 cosh( 2𝜋𝑑 𝐿 ) ) − 𝛾 𝑥 𝑑 3 6
Dimana: R maks = Tekanan maksimum akibat gelombang datang M maks = Momen maksimum akibat gelombang datang
L = Panjang gelombang γ = berat jenis air laut d = Kedalaman air
s h = Jarak antara bidang landas rotasi terhadap bidang permukaan
Tekanan Tanah Lateral
Gambar 4. Distribusi tekanan tanah lateral
Tekanan tanah lateral aktif : pa = K a x γ x h
𝐾 𝑎 = 1 − sin  1 + sin  =   tan 2 (45 −  2 ) P a1 = 0.5 x H 2 x γ x K a
Tekanan tanah lateral aktif akibat beban merata diatas tanah urug:
P a2 = q x H x K a
Tekanan tanah lateral pasif : pp = K p x γ x h
𝐾 𝑝 = 1 + sin  1 − sin  =   tan 2 (45 +  2 ) P p = 0.5 x H 2 x γ x K p
Tekanan hidrostatis pasif : P p1 = 0.5 x H 2 x γ w
Dimana: q  = beban merata K a = koefisien tekanan tanah lateral aktif γ = berat volume tanah γ w = gaya gravitasi h  = kedalaman yang ditinjau H  = tinggi dinding
 = sudut gesek dalam tanah pa  = tekanan tanah aktif pada kedalaman h dari permukaan P a1 = tekanan tanah aktif total untuk dinding setinggi H
P a2 = tekanan tanah aktif total akibat beban merata diatas tanah urug untuk dinding setinggi H
pp  = tekanan tanah pasif pada kedalaman h dari permukaan
K p = koefisien tekanan tanah lateral pasif
P p = tekanan tanah pasif total untuk dinding setinggi H
P p1 = tekanan hidrostatis pasif total untuk dinding setinggi H

## Beban  Bekerja  Pada  Badan  Tanggul Setelah Reklamasi
Beban merupakan salah satu gaya yang akan dipikul oleh semua struktur bangunan. Adapun jenis-jenis beban yang bekerja pada bangunan struktur antara lain:
1. Beban mati
Beban  mati  terdiri  dari  berat  sendiri komponen  termasuk  bagian-bagian atau  kelengkapan  yang  melekat  pada bangunan tersebut digolongkan sebagai beban  mati.  Perhitungan  beban  mati dapat  dihitung  dengan  menggunakan pembebanan sendiri berdasarkan nilai- nilai satuan beratnya.
P a = K a x γ x 0.5 H 2
2. Beban hidup
Beban  hidup  terdiri  dari  beban  yang tidak  menetap  baik  dari  segi  posisi, intensitas  maupun  rentang  waktunya, seperti tekanan air, material timbunan, tekanan tanah aktif dan pasif. Menurut RSNI-T-02-2005  tanah  di  belakang dinding penahan biasanya
mendapatkan  beban  tambahan  yang bekerja apabila beban lalu lintas bekerja pada  bagian  daerah  keruntuhan  aktif teoritis.  Besarnya  beban  tambahan  ini adalah setara dengan tanah setebal 0,6 m  yang  bekerja  secara  merata  pada bagian  tanah  yang  dilewati oleh beban lalu lintas tersebut. Beban tambahan ini hanya  diterapkan  untuk  menghitung tekanan tanah dalam arah lateral saja.
q = 0,6 x γ b
Dimana: q  = beban tambahan γ b = berat volume tanah

## 3. Tekanan air
Gaya  tekan  air  dapat  dibagi  menjadi gaya hidrostatik dan gaya hidrodinamik. Tekanan  hidrostatik  adalah  fungsi kedalaman  di  bawah  permukaan  air. Tekanan  air  akan  selalu  bekerja  tegak lurus  terhadap  muka  bangunan.  Oleh sebab  itu  agar  perhitungannya  lebih mudah,  gaya  horisontal  dan  vertikal dikerjakan secara terpisah. Tekanan air dinamik  jarang  diperhitungkan  untuk stabilitas  bangunan  bendung  dengan tinggi energi rendah.
4. Tekanan angkat (uplift) Pada  konstruksi-kosntruksi  di  daerah yang tergenang air (pilar jembatan) dan lain-lain  atau  muka  air  tanah  yang tinggi,  maka  akan  terjadi  adanya
tekanan  hidrostatis  yang  mengurangi besarnya  angka  keamanan  (SF). (Sumber : Suryolelono, 1994)
U = B x h x γ w
Mu = U x (jarak lengan yang ditinjau)
Dimana: h  = tinggi pemukaan air dari pondasi γ w = berat volume air B  = lebar pondasi
5. Gaya gempa
Faktor – faktor beban akibat gempa yang akan  digunakan  dalam  perencanaan bangunan-bangunan pengairan diberikan  dalam  bentuk  peta  yang diterbitkan  oleh  DPMA  dalam  tahun 1981  “Peta  Zona  Seismik  untuk Perencanaan  Bangunan  Air  Tahan Gempa”.  Gaya  gempa  ditentukan oleh berat  konstruksi  tanggul  dan  juga ditentukan oleh koefisien gempa. Koefisien gempa dapat dihitung dengan menggunakan rumus sebagai berikut:
a d = n x (a c x z) m
E = 𝑎 𝑑 𝑔 Dimana: a d = percepatan gempa rencana (cm/dt 2 ) m   = koefisien untuk jenis tanah a c = percepatan kejut dasar (cm/dt 2 ) E  = koefisien gempa g   = percepatan grafitasi (9.81
m/dt 2 )
Z   = faktor yang bergantung kepada letak geografis

## Stabilitas Terhadap Geser
Gaya  terhadap  tanah  selain  menimbulkan terjadinya momen, juga menimbulkan gaya dorong sehingga tanggul akan bergeser. Bila tanggul  dalam  keadaan  stabil,  maka  gaya- gaya yang bekerja dalam keadaan seimbang (ΣF=  0  dan  ΣM=0).  Perlawanan  terhadap gaya dorong ini terjadi pada bidang kontak antara  dasar  bangunan  tanggul  dengan dasar  pondasi.  Faktor  aman  terhadap pergeseran  dasar  pondasi  minimum, diambil 1,5. Bergesernya bangunan tanggul disebabkan  karena  gaya  horisontal  lebih besar dari gaya-gaya vertikal. Untuk kontrol terhadap  bahaya  geser  digunakan  rumus  : (Sumber : Suyitno HP, 1994)
SF = 𝑓 𝑥 ∑(𝑉) ∑(𝐻)

## Dimana:
∑ (V)= keseluruhan gaya vertikal (kN) ∑ (H)= keseluruhan gaya horisontal (kN) F      = koefisien gesekan dengan tanah pondasi SF    = faktor keamanan

## Metodologi Penelitian
Penelitian ini dilakukan dengan merencanakan  tanggul  batu  pelindung terlebih dahulu. Kemudian stabilitas tanggul tersebut  dianalisis  terhadap  geser  setelah adanya pengurukan untuk reklamasi. Gaya- gaya yang berpengaruh terhadap pergeseran  tanggul  adalah  gaya  akibat gelombang,  gaya  tekanan  tanah  aktif, tekanan  hidrostatis  pasif,  gaya uplift ,  gaya akibat berat sendiri, dan gaya gempa.

## Berat Batu Pelindung Eksisting

## Gambar 5. Potongan melintang tanggul batu pelindung eksisting
Tabel 3. Data tanggul pemecahan gelombang eksisting Tinggi (m) Lapisan 1 Lapisan 2 4 Karungan pasir Material : Pasir kerikil BJ = 1,7 t/m 3 Batu Kosong BJ = 2,1 t/m 3
Dalam perhitungan berat batu pelindung ini, apabila  Wa  aktual  lebih  besar  dari  Wa teoritis,  maka  batu  pelindung  tersebut dianggap  dapat  menahan  gelombang.  Dan sebaliknya,  jika  Wa  aktual  lebih  kecil  dari Wa  teoritis,  maka  batu  pelindung  tersebut dianggap tidak dapat menahan gelombang.
Sisi darat (sisi reklamasi):
γr sandbag = 1,7 t/m 3 γa (air laut) = 1,024 t/m 3 H (tinggi gelombang)  = 1,25 meter Pasut = 1,2 meter cot θ = 1,5 K D (koefisien stabilitas) = 5,7
Perhitungan Wa teoritis Sr = γr γa = 1,7 1,024 = 1,66
cot θ = 1,5
Wa = γr ×H 3 KD ×(Sr−1) 3 × cot  θ = 1,7 ×1,25 3
5,7 ×(1,66− 1) 3 ×1,5 =
1,35 ton =1350 kg
Wa aktual = 50 – 75 kg (Wa yang terpasang sekarang) Wa teoritis > Wa aktual → sandbag tidak kuat menahan gelombang pada sisi darat (sisi reklamasi) sehingga terseret gelombang.
Sisi laut:
γr batu kosong = 2,1 t/m 3 γa (air laut) = 1,024 t/m 3 H (tinggi gelombang)  = 0,5 meter Pasut = 1,2 meter h = 1,5 meter (kondisi Non-breaking ) cot θ = 1,5 K D (koefisien stabilitas)= 4
Wa teoritis Sr = γr γa = 2,1 1,024 = 2,05 cot θ = 1,5 Wa = γr ×H 3
KD ×(Sr−1) 3 × cot  θ = 2,1 ×0,5 3
4 ×(2,05− 1) 3 ×1,5 =
0,038 ton = 38 kg
Wa aktual = 50 - 75 kg (Wa yang terpasang sekarang)
Wa aktual > Wa teoritis → batu kosong kuat menahan gelombang pada daerah sisi laut.
Tabel 4. Analisis berat batu pelindung Tinggi (m) Sisi Darat Sisi Laut Kesimpulan Wa Teoritis (kg) Wa Aktual (kg) Wa Teoritis (kg) Wa Aktual (kg) Sisi Darat Sisi Laut 4 1350 50 - 75 38 50 - 75 Wa Teoritis > Wa Aktual Karung pasir yang terpasang tidak kuat menahan gelombang sehingga banyak karung pasir yang terseret oleh gelombang. Wa Aktual > Wa Teoritis Batu kosong yang terpasang kuat menahan gelombang. Berat Batu Pelindung Rencana Analisis ini diperhitungkan untuk mengetahui  berat  batu  pelindung  yang
diperlukan untuk menahan tinggi gelombang sebesar 1,25 meter.
Direncanakan  batu  pelindung  diganti dengan blok beton.
Sisi laut: γr beton = 2,4 t/m 3 γa (air laut) = 1,024 t/m 3 H (tinggi gelombang)  = 1,25 meter Pasut = 1,2 meter h =  1,5  meter  (kondisi breaking ) cot θ = 1,5 K D (koefisien stabilitas)= 6,8
Wa teoritis Sr = γr γa =
2.4 1.024 = 2,34 cot θ = 1.5
Wa  = γr ×H 3
KD ×(Sr−1) 3 × cot  θ = 2.4 ×1.25 3
6.8 ×(2.34− 1) 3 ×1.5 =
0,19 ton = 190 kg
Ukuran  kubus  beton  yang  diperlukan adalah:
Berat kubus beton (Wa) = Volume x Bj beton 0,19 ton = a³ x 2,4 t/m 3 a³ = 0,19 𝑡𝑜𝑛 2,4 𝑡/𝑚 3
a

## = 0,42 m
Maka  direncanakan  kubus  beton  dengan ukuran  42  cm  x  42  cm  x  42  cm  sebagai pemecah gelombang.
Perhitungan  panjang  gelombang  dilakukan dengan  menentukan  waktu  gelombang dengan cara interpolasi berdasarkan tabel 2. Diperoleh panjang gelombang (T) sebesar 5,54 detik.
L  = 𝑇 2 𝑥 𝑔 2 𝑥 𝜋 = 5,54 2 𝑥 9,81 2 𝑥 𝜋 = 47,91  50 mtr
Perhitungan tekanan akibat gaya gelombang dilakukan dengan menentukan jarak antara bidang landas rotasi terhadap bidang permukaan.
𝑠 ℎ = 𝜋 𝑥 𝐻 2
𝐿 𝑥 coth 2 𝑥 𝜋 𝑥 𝑑 𝐿 = 𝜋 𝑥 1,5 2
50 𝑥 coth 2 𝑥 𝜋 𝑥 1,5 50 =  0,75 m
Tekanan akibat gaya gelombang adalah:
𝑅 𝑚𝑎𝑘𝑠 = 1 2 𝑥 (𝑑 + 𝑠ℎ + 𝐻)𝑥  (𝛾 𝑥 𝑑 + 𝛾 𝑥 𝐻 cosh( 2𝑥𝜋𝑥𝑑 𝐿 ) ) − 𝛾 𝑥 𝑑 2 2 = 1 2 𝑥(1,5 + 0,75  + 1,25)𝑥 (1,024 𝑥 1,5 + 1,024 𝑥 1,25 1,0181 ) − 1,024 𝑥 1,5 2
2 = 3,736 𝑡𝑜𝑛 = 37,36 𝑘𝑁
𝑀 𝑚𝑎𝑘𝑠 = 1 6 𝑥(𝑑 + 𝑠ℎ + 𝐻) 2 𝑥 (𝛾 𝑥 𝑑 + 𝛾 𝑥 𝐻 cosh( 2𝜋𝑑 𝐿 ) ) − 𝛾 𝑥 𝑑 3 6 = 1 6 𝑥(1,5 + 0,75 + 1,25) 2 𝑥 (1,024 𝑥1,5 + 1,024 𝑥 1,25 1,0181 ) − 1,024 𝑥 1,5 3
6 = 4,526 𝑡𝑜𝑛 = 45,26 𝑘𝑁

## Gaya yang Bekerja Sebelum Reklamasi
Gaya  yang  bekerja  sebelum  reklamasi adalah:
1. Tekanan hidrostatis pasif
Gambar  6. Tekanan hidrostatis pasif pada batu pelindung rencana sebelum reklamasi
Tekanan  hidrostatis  pasif  yaitu  gaya  tekan air  atau  gaya  hidrostatis  merupakan  gaya horisontal akibat air dan bekerja tegak lurus terhadap muka bangunan.
K p = tg 2 x (45⁰ + 𝜑 2 ) = tg 2 x (45⁰ + 20 2 ) = 2,04
Setelah  koefisien  tekanan  hidrostatis  pasif (K p ) diketahui, maka diperoleh nilai tekanan pasif  (Pp)  dan  momen  terhadap titik o per m’ . P p = 0,5 x γw x h 22 = 0,5 x 9,8 x 1,5 2 = 11,03 kN Momen  yang  bekerja  pada  tekanan hidrostatis  pasif  dengan  titik  tangkap  gaya air,  yaitu  h/3  dari  tinggi seabed sampai  ke LWS .
M p = P p x 1/3 x h 2 = 11,03 x 1/3 x 1.5 = 5,52 kNm
2. Gaya uplift
Pada  struktur  bangunan  yang  berada  di bawah  muka  air,  maka  akan  terjadi  gaya angkat  ( uplift )  yang  akan  mengurangi keamanan struktur tersebut.
Gambar7. Gaya uplift di bawah batu pelindung rencana sebelum reklamasi
U
= 0,5 x B x h 2 x γ w
= 0,5 x 18,84 x 1,5 x 9,81
= 138,62 kN Mu = U x 2/3 x B = 138,62 x 2/3 x 18,84
= 1741,07 kNm
3. Gaya akibat berat sendiri
Berat  bangunan  dihitung  berdasarkan bahan  yang  dipakai  dalam  pembangunan tanggul tersebut. Berat volume kubus beton yaitu  24  kN/m 3 dan  berat  volume  batu kosong  sebesar  21  kN/m 3 dan  ditinjau terhadap titik 0 per m’.
Gambar 8. Gaya akibat berat sendiri pada batu pelindung rencana sebelum
reklamasi Tabel 5. Berat sendiri tanggul batu pelindung rencana sebelum reklamasi No.  Berat Sendiri (kN) Jarak ke O (m) Momen ke O (kNm) 1 0,5 x 6 x 4 x 24 = 288 14,84 288 x 14,84 = 4273,92 2 4,68 x 4 x 24 = 449,28 10,59 4757,88 3 0,5 x 6 x 4 x 24 = 288 6,16 1774,08 4 2,61 x 1,44 x 21 = 65,32 1,08 70,55 5 0,5 x 1,5 x 2,25 x 9,81 =16,55 0,75 12,41 6 0,5 x 1,5 x 2,25 x 9,81 =16,55 18,09 299,38 ∑W = 1123,70 kN ∑Mw = 11188,22 kN

## Gaya gempa
Gaya gempa ditentukan oleh berat kontruksi tanggul  dan  juga  ditentukan  oleh  koefisien gempa.

## Gambar 9.  Gaya akibat gempa pada batu pelindung rencana sebelum reklamasi
n =  1,56  (karena  tanah  terendam  air laut  sehingga  terjadi  endapan  antara lempung, lanau, pasir dan kerikil. Jenis tanah ini adalah tanah aluvium.
m = 0,89 a c = 113 cm/dt 2 (untuk  periode  ulang 50 tahun)
g = 981 cm/dt 2 z = 1
ad = n x (a c x z) m
= 1,56 x (113 x 1) 0,89
= 104,80 cm/dt 2
E = 𝑎𝑑 𝑔 = 104,80 981 = 0,11
Gaya gempa yang terjadi ada 4 bagian, yaitu: Gp  = berat sendiri x 1 mtr x E Gp 1 = 288 x 1 x 0,11 = 31,.68 kN Gp 2 = 449,28 x 1 x 0,11= 49,42 kN Gp 3 = 288 x 1 x 0,11 = 31,68 kN Gp 4 = 65.32 x 1 x 0,11 = 7,19 kN ∑Gp = 119,97 kN
Momen gempa: MGp   = Gp x lengan momen MGp 1 = 31,68 x 4/3  = 42,24 kNm MGp 2 = 49,42 x 4/2  = 98,84 kNm MGp 3 = 31,68 x 4/3  = 42,24 kNm
MGp 4 = 7,19 x 4/2 = 14,38 kNm
∑MGp = 197,70 kNm

## Rekapitulasi Gaya Sebelum Reklamasi
Tabel 6. Rekapitulasi gaya dan momen pada batu pelindung rencana sebelum
reklamasi No. Gaya Gaya / Resultan (kN) Momen (kNm) Kode H V Kode M 1 Tekanan akibat gelombang datang ∑Rmaks 37,36 ∑Mmaks 45,26 2 Tekanan pasif ∑Pp 11,03 ∑Mp 5,52 3 Tekanan uplift ∑U 138,62 ∑Mu 1741,07 4 Berat sendiri ∑W 1123,70 ∑Mw 11188,22 5 Tekanan gempa ∑Gp 119,97 ∑MGp 197,70 Cek Stabilitas terhadap Geser Sebelum

## Reklamasi
∑V= ∑W + ( - )∑U = 1123,70 + (-)138,62 = 986,08 kN
∑H= ∑Rmaks + (- )∑Pp + ∑Gp = 37,36 + (-)11,03 + 119,97
= 146,30 kNm Sf =  f  x Σ𝑅𝑉 Σ𝑅𝐻 ≥  1,5  (faktor  aman
disyaratkan) Sf = 0,3 x 986,08
146,30 ≥ 1,5
= 2,02 ≥ 1,5 ( aman )

## Gaya yang Bekerja Setelah Reklamasi
Gaya yang bekerja setelah reklamasi adalah: 1. Tekanan  hidrostatis  pasif  dan  tekanan tanah aktif
Gambar  10. Tekanan hidrostatis pasif pada batu pelindung rencana setelah

## reklamasi
Tanah urug direncanakan tanah granular dan tidak berkohesif.
C  = 0 γb = 18 kN/m 3 γw = 9,81 kN/m 3
α = 34⁰
β = 0
Φ =  20⁰  (diambil  yang  terkecil berdasarkan koefisien tekanan tanah aktif  &  pasif  komponen  horisontal) sumber  PEDC,  1984  “  Mektan  2  “,
Bandung.
δ = 2 3 x Φ = 2 3 x 20 = 13,33⁰
Menurut  RSNI  T – 02 – 2005,  tanah  di belakang  tanggul  mendapatkan  beban tambahan beban lalu lintas yang bekerja. Besar beban tambahan ini setara  dengan tanah setebal 0,6 m  yang bekerja secara merata.
q  = tebal tanah x γb =  0,6 x 18 = 10,80 kN/m 2
K a = tg 2 x (45⁰ - 𝜑 2 ) = tg 2 x (45⁰ - 20 2 ) = 0,49 Setelah koefisien tekanan tanah aktif (K a ) diketahui,  maka  dengan  menggunakan rumus  (2.20  &2.21)  didapatkan  nilai tekanan  aktif  (Pa 1 )  dan  tekanan  tanah akibat  beban  merata  diatas  tanah  urug
(Pa 2 ),  yang  ditinjau  terhadap  titik  0  per m’.
P a1 = 0,5 x γb x h 12 x K a = 0,5 x 18 x 4 2 x 0,49 = 70,56 kN P a2 = q x h 1 x K a = 10,8 x 4 x 0,49 = 21,17 kN M a1 = P a1 x 1/3 x h 1
= 70,56 x 1/3 x 4 = 94,08 kNm M a2 = P a2 x 1/2 x h 1 = 21,17x 1/2 x 4
= 42,34 kNm
Tekanan  hidrostatis  pasif  yaitu  gaya tekan  air  atau  gaya  hidrostatis merupakan gaya horisontal akibat air dan bekerja  tegak  lurus  terhadap  muka bangunan.
K p = tg 2 x (45⁰ + 𝜑 2 )
= tg 2 x (45⁰ + 20 2 )  = 2,04
P p = 0,5 x γw x h 22
= 0,5 x 9,8 x 1,5 2
= 11,03 kN
Momen  yang  bekerja  pada  tekanan hidrostatis  pasif  dengan  titik  tangkap gaya  air,  yaitu  h/3  dari  tinggi seabed sampai ke LWS .
M p = P p x 1/3 x h 2
= 11,03 x 1/3 x 1.5
= 5,52 kNm
2. Gaya akibat berat sendiri Berat  bangunan  dihitung  berdasarkan bahan yang dipakai dalam pembangunan tanggul  tersebut.  Berat  volume  kubus beton yaitu 24 kN/m 3 dan berat volume batu kosong sebesar 21 kN/m 3 .
Gambar 11. Gaya akibat berat sendiri pada batu pelindung rencana setelah reklamasi
Tabel 7.  Gaya dan momen akibat berat sendiri pada batu pelindung rencana setelah reklamasi No.  Berat Sendiri (kN) Jarak ke O (m) Momen ke O (kNm) 1 0,5 x 6 x 4 x 24 = 288 14,84 288 x 14,84 = 4273,92 2 4,68 x 4 x 24 = 449,28 10,59 4757,88 3 0,5 x 6 x 4 x 24 = 288 6,16 1774,08 4 2,61 x 1,44 x 21 = 65,32 1,08 70,55 5 0,5 x 1,5 x 2,25 x 9,81 =16,55 0,75 12,41 6 0,5 x 6 x 4 x 18 = 216 16,84 3637,44 7 10,80 x 6 = 64,80 16,84 1091,23 ∑W = 1387,95 kN ∑Mw = 13843,43 kN

## Rekapitulasi Gaya Setelah Reklamasi
Tabel 8. Rekapitulasi gaya dan momen pada batu pelindung rencana sebelum
reklamasi No. Gaya yang Mempengaruhi Gaya / Resultan (kN) Momen (kNm) Kode H V Kode M 1 Tekanan aktif ∑Pa 1 70,56 ∑Ma 1 94,08 2 Tekanan  aktif  akibat beban merata ∑Pa 2 21,17 ∑Ma 2 42,34 3 Tekanan pasif ∑Pp 11,03 ∑Mp 5,52 4 Tekanan uplift ∑U 138,62 ∑Mu 1741,07 5 Berat sendiri ∑W 1387,95 ∑Mw 13843,43 6 Tekanan gempa ∑Gp 119,97 ∑MGp 197,7 Cek Stabilitas terhadap Geser Setelah Reklamasi
∑V = ∑W + ( - )∑U = 1387,95 + (-)138,62 = 1249,33 kN ∑H = ∑Pa 1 + ∑Pa 2 + (- )∑Pp + ∑Gp = 70,56 + 21,17 + (-)11,03 + 119,97 = 200,67 kNm
Sf  =  f  x Σ𝑅𝑉 Σ𝑅𝐻 ≥  1,5  (faktor  aman disyaratkan)
= 0,3 x 1249,33
200,67 ≥ 1,5
= 1,86 ≥ 1,5 ( aman )

## Kesimpulan
Beberapa  simpulan  yang  dapat  diambil berdasarkan penelitian adalah:
1. Kerusakan yang terjadi pada tanggul batu pelindung  eksisting  adalah  karena  batu pelindung  tidak  mampu  menahan gelombang air laut.
2. Batu pelindung dapat diganti dengan blok beton berukuran 42 cm x 42 cm x 42 cm.
3. Stabilitas  geser  batu  pelindung  blok beton  sebelum  dan  setelah  reklamasi lebih dari 1,5 sehingga dapat dinyatakan aman.

## Daftar Pustaka
Das,  Braja  M.  1998. Mekanika  Tanah (Prinsip-Prinsip  Rekayasa  Geoteknik) Jilid I . Penerbit Erlangga : Jakarta. Departemen  of  The  Army  Waterways Experiment Station  Corps  of  Engineers Coastal  Engineering  Research  Centre. 1984. Shore  Protection  Manual  Fourth Edition . US Government Printing Office : Washington DC.
Ferry Fatnanta, Widi Agoes Pratikto, Haryo
Dwito Armono, dan Wahyudi Citrosiswoyo, Karakteristik  Stabilitas Pemecah Gelombang Kantong Pasir Tipe Tenggelam, MAKARA, TEKNOLOGI, VOL. 14, NO. 2, NOVEMBER 2010: 143-149. Jack  M.  Manik  dan  M.  Djen  Marasabessy,
Tenggelamnya Jakarta Dalam Hubungannya Dengan Konstruksi Bangunan  Beban  Megacity, MAKARA, SAINS, VOL. 14, NO. 1, APRIL 2010: 69 – 74.
Kramadibrata, Soedjono. 1985. Perencanaan Pelabuhan  Edisi  Kedua.  Ganeca  Excact Bandung : Bandung. Peraturan Pemerintah RI No. 69 Tahun 2001 Tanggal  17  Oktober  2001  Tentang Kepelabuhan.
Triatmodjo,  Bambang.  1996. Pelabuhan . Beta Offset : Yogyakarta.