17 (2) (2022) 127-142

## Teknika
http://journals.usm.ac.id/index.php/teknika

## KAJIAN  HUBUNGAN  ANTARA  DIMENSI  PENAMPANG, MUTU  BAJA  DAN  MUTU  BETON  TERHADAP  NILAI DAKTILITAS BETON BERTULANG
Totok Apriyanto 1  , Hartopo 2
1,2 Universitas Darul Ulum Islamic Centre Sudirman GUPPI

## DOI : 10.26623/teknika.v17i2.5423
Info Artikel ___________________ Sejarah Artikel: Disubmit 10 Agustus 2022
Direvisi 1 Oktober 2022 Disetujui 28 Oktober 2022 ___________________ Keywords: Brittle; Cross; Dimension; Ductility; Strain _______________________ Abstrak ____________________________________________________________ Kegagalan struktur beton bertulang dalam keadaan daktail akan didahului oleh  adanya retak-retak  pada  serat  tertarik.  pengurangan  dimensi  penampang  ataupun  pengurangan mutu beton sebuah elemen struktur, tidak hanya akan mengurangi kapasitas penampang dalam merespons beban, tetapi juga akan berpengaruh terhadap mekanisme kehancuran beton  yang  bersifat  getas  karena  tidsak  didahului  oleh  adanya  tanda-tanda  retak. Pengurangan dimensi penampang akan menjadikan tulangan tarik menjadi lebih kuat dari beton tekannya, sehingga pada saat terjadi pembebanan berlebih, regangan beton tekan akan tercapai lebih dulu mendahului regangan baja tariknya. Serat tertarik belum ditandai oleh adanya retak-retak rambut, dan kondisi ini akan sangat berbahaya pada saat regangan leleh baja terlampaui karena kehancuran beton bertulang akan bersifat mendadak. Untuk alasan-alasan  tertentu  pengurangan  dimensi  penampang  dapat  dipertimbangkan  untuk dilakukan, dengan nilai fy antara 300- 350 dan fc’ antara 30 -35. Sedangkan batas toleransi pengurangan dimensi penampang beton untuk lebar (b) direkomendasikan sebesar 4 % dan untuk tinggi effektifnya (d) sebesar 2,5 %.

## Abstract
____________________________________________________________
The failure of reinforced concrete structures in a ductile state will be preceded by the presence of cracks in the tension fiber. Reducing the cross-sectional dimensions or reducing the quality of the concrete of a structural element, will not only reduce the cross-sectional capacity in responding to loads, but will also  affect  the  mechanism  of  destruction  of  brittle  concrete  because  it  is  not  preceded  by  signs  of cracking. Reducing the cross-sectional dimensions will make the tensile reinforcement stronger than the compression concrete, so that in the event of excessive loading, the compressive concrete strain will be reached before the tensile steel strain. Tensile fibers have not been characterized by the presence of hairline cracks, and this condition will be very dangerous when the yield stress of the steel is exceeded because the destruction of reinforced concrete will be sudden. For certain reasons a reduction in cross- sectional dimensions can be considered, with fy values between 300-350 and fc' between 30-35. While the  tolerance  limit  for  reducing  the  dimensions  of  the  concrete  cross-section  for  the  width  (b)  is recommended at 4% and for the effective height (d) at 2.5%.
 Alamat Korespondensi: E-mail: apri.totok@gmail.com

## PENDAHULUAN
Dalam hal perencanaan struktur, ada kecenderungan perencanaan suatu struktur (khususnya beton bertulang) hanya berdasarkan kekuatan penampangnya saja dan sangat jarang ditinjau tentang nilai daktilitas struktur tersebut, meskipun peraturan tentang beton bertulang sudah mengkondisikan struktur beton bertulang yang kita rencanakan bahwa beton dalam keadaan under reinforced (Badan Standarisasi Nasional 2019).  Pemahaman nilai daktilitas struktur dalam sebuah perencanaan akan lebih melengkapi menjamin keamanan struktur (Nur 2009). Hal ini bisa diartikan bahwa amannya suatu struktur tidak hanya pada saat merespons beban – beban yang telah diperhitungkan sebelumnya, akan  tetapi  juga  pada  saat  terjadi  pembebanan  yang  meningkat  melebihi  beban  yang  sudah diperhitungkan  sebelumnya.  Hal  ini  berhubungan  dengan  nilai  daktilitas,  bahwa  kegagalan  suatu struktur sudah diperhitungkan akan terjadi dalam keadaan daktail dan  tidak dalam keadaan brittke (getas)  (Sudarsana 2010).  Daktilitas  menunjukkan kemampuan  struktur  dalam  menahan pengaruh deformasi  akibat  kondisi  pembebanan  yang  berlebihan  (Araby  et  al.  2021).  Ini  berarti  bahwa kegagalan  struktur,  sedemikian  sehingga  pengguna  struktur  masih  mempunyai  kesempatan  untuk menyelamatkan diri dari kemungkinan – kemungkinan yang dapat mengancam jiwanya.
Dalam hal mekanisme lelang untuk mendapatkan pekerjaan, yang sering terjadi di lapangan adalah kontraktor melakukan penawaran dengan harga yang sangat rendah, bahkan di bawah pagu anggaran. Dan apabila kriteria pemenang adalah kontraktor yang melakukan penawaran terendah, maka yang akan terjadi adalah kontraktor akan melakukan berbagai upaya sedemikian rupa sehingga harga  yang  diajukan  dalam  penawaran  mencukupi  dan  mendapatkan  keuntungan,  diantaranya adalah  dengan  mengurangi  volume  dan  mutu  bahan.  Dengan  demikian  produk  bangunan  yang dihasilkan  adalah  sebuah  bangunan  yang  tidak  sesuai  dengan  spesifikasi  teknis  yang  telah dipersyaratkan.
Bahwa ada faktor pembesaran beban dan fektor reduksi bahan untuk menjauhkan dari resiko kegagalan struktur (Limbongan, Dapas, and Wallah 2016). Akan tetapi kedua faktor tersebut lebih berorientasi pada kapasitas penampang dalam merespons beban. Hal-hal seperti inilah yang seringkali dilupakan  oleh  para  pelaksana  konstruksi  di  lapangan,  bahwa  pengurangan  dimensi  penampang sebuah elemen struktur, tidak hanya akan mengurangi kapasitas penampang dalam merespons beban, tetapi juga akan berpengaruh terhadap mekanisme kehancuran beton (Mointi 2014).
Dalam  satu  sistem  struktur,  barangkali  ada  pemahaman  bahwa  pengurangan  dimensi penampang  elemen  struktur  tidak akan  menyebabkan  terjadinya  kegagalan  struktur  segera  setalah struktur  merspons  beban.  Akan  tetapi  harus  diingat,  bahwa  perencanaan  beton  bertulang  harus menjamin bahwa beton bertulang  dalam  keadaan  under reinforced, yang berarti  bahwa  baja akan mengalami leleh lebih dulu sebelum beton mengalami hancur (Aryanti and Mirani 2008). Sedemikian sehingga pengurangan dimensi penampang sangat dimungkinkan akan mempengaruhi nilai regangan beton  relatif  terhadap  nilai  regangan  bajanya  (Maulana,  Sunaryati,  and  Thamrin  2016).  Hal  ini dimungkinkan akan dapat merubah mekanisme terjadinya kehancuran beton bertulang.
Daktilitas didefinisikan sebagai perbandingan antara deformasi total dengan deformasi leleh (Araby  et  al.  2021).  Beberapa  parameter  daktilitas  yang  panting  untuk  diketahui  adalah  sebagai berikut :
1. Daktilitas  regangan  (strain  ductility),  yaitu  perbandingan  antara  regangan  maksimum  dan regangan leleh pada balok yang dibebani aksial tarik/tekan.
2. Daktilitas  Kelengkungan  (curvature  ductility),  yaitu  perbandingan  antara  sudut  kelengkungan (angle of curvature) maksimum pada saat ultimate dengan sudut kelengkungan pada saat terjadi leleh pertama pada tulangan tarik dari suatu elemen struktur akibat beban momen lentur.
3. Daktilitas  rotasional  (rotational  ductility)  yaitu  perbandingan  antara  putaran  sudut  maksimum pada sendi plastis terhadap putaran sudut leleh.
4. Daktilitas perpindahan (displacement ductility) yaitu perbandingan antara perpindahan struktur (umumnya dalam arah lateral) maksimum dalam kondisi post-elastic terhadap deformasi struktur pada saat leleh.
Dalam  penelitian  ini,  besaran  yang  dipakai  untuk  menentukan  daktilitas  adalah  daktilitas kelengkungan ( curvature ductility ).
Dalam analisis beton bertulangan rangkap, diasumsikan bahwa tulangan tarik telah mengalami leleh  dulu  sebelum  beton  tekan  mengalami  hancur  (Triyuliani,  Dewi,  and  Susanti  2019).  Untuk mekanisme terjadinya leleh pada tulangan tekan, ada 2 (dua) kemungkinan yang terjadi yaitu (Dady, Sumajouw, and Windah 2015):
1. Baja  tekan  telah  mengalami leleh  lebih  dulu  atau  minimal bersamaan  dengan  hancurnya beton tekan
2. Baja tekan belum mengalami leleh pada saat beton tekan mengalami hancur.
Gambar 1. Diagram Tegangan Regangan Penampang Beton Bertulangan Rangkap pada Beban Kerja Setelah retak
Secara  umum  daktilitas  kelengkungan  penampang  beton  bertulang  rangkap  ditunjukkan  oleh perbandingan y u   / (Park and Paulay 1975) :
𝜙 𝑢 𝜙 𝑦 = 𝜀 𝑐 𝑓 𝑦 𝐸 𝑠 ⁄ 𝑑(1−𝑘) 𝛼 𝛽 1 ⁄ . . . . . … … . . . . . . . . … … … … … … … … … … … … … . … … … … … … … … … (1)
Jika  baja  tekan  mengalami  leleh  dulu  sebelum  beton  tekan  hancur,  dan  maka  nilai  daktilitas kelengkungan adalah :
𝜙 𝑢 𝜙 𝑦 = 0,85𝛽 1 𝐸 𝑠 𝜀 𝑐 𝑓 𝑐 ′ 𝑓 𝑦 2 (𝜌 − 𝜌 ′ ) {1 + (𝜌 + 𝜌 ′ )𝑛 − [(𝜌 + 𝜌 ′ ) 2 𝑛 2 + 2 (𝜌 + 𝜌 ′ 𝑑 ′ 𝑑 ) 𝑛] 1 2 ⁄ } … … … . … … … . (2)
Jika  baja  tekan  belum  mengalami  leleh  pada  saat  beton  tekan  telah  hancur.  Maka  nilai  daktilitas kelengkungan adalah :
𝜙 𝑢 𝜙 𝑦 = 𝛽 1 𝐸 𝑠 𝜀 𝑐 𝑓 𝑦 1 +(𝜌 + 𝜌 ′ )𝑛 − [(𝜌 + 𝜌 ′ ) 2 𝑛 2 + 2 (𝜌 + 𝜌 ′ 𝑑 ′ 𝑑 ) 𝑛] 1 2 ⁄ [( 𝜌 ′ 𝜀 𝑐 𝐸 𝑠 − 𝜌𝑓 𝑦 1,7𝑓 𝑐 ′ ) 2 + 𝜌 ′ 𝜀 𝑐 𝐸 𝑠 𝛽 1 𝑑 ′ 0,85𝑓 𝑐 ′ 𝑑 ] 1 2 ⁄ − 𝜌 ′ 𝜀 𝑐 𝐸 𝑠 − 𝜌𝑓 𝑦 1,7𝑓 𝑐 ′ … … … … … … … … … . . . (3)

## METODE
Bagan Alir
TIDAK                                                                                                         YA
Input Data ' , , , s s s s A A E  Input Variabel b, d, f y , f c ’, ρ , ρ’,  1 b f f A f A a c y s y s ' ' 85 , 0 − = 1  a c = c s c c d   − = s y y E f =  c s c d c   ' ' − = y s    A
Gambar 2. Bagan Alir Penelitian
A y s    '              
      + + + − + + − = 2 1 ' ' 2 2 ' ' ' 2 ' 1 2 ) ( ) ( 1 ) ( 85 , 0 / n d d n n f f E y c c s y u             ' ' 2 1 ' ' 1 ' 2 ' ' ' ' 2 2 ' ' 1 7 , 1 85 , 0 7 , 1 2 ) ( ) ( 1 / 2 1 c y s c c s c c y s c y c s y u f f E d f d E f f E n d d n n f E                    − −    
    +         −             + + + − + + = ANALISIS DAN PEMBAHASAN
KESIMPULAN DAN SARAN

## Pemodelan Elemen Struktur
Gambar 3. Penampang Balok Beton Bertulangan Rangkap
Sebuah balok dengan lebar (b) 250 mm dan tinggi efektif (d) 400 mm dan selimut beton d’ = 0,1 d. Nilai Modulus Elastisitas Beton (Ec) = 200.000 MPa dan regangan maksimum beton (  c) = 0,003.  Tulangan  tarik  (As)  diambil  5  D22  dan  tulangan  tekan  (As’)  diambil  0,6  x  As.  Adapun parameter yang lain diambil bervariasi sebagai berikut :
1. Nilai b mengalami pengurangan menjadi 245 mm, 240 mm, 235 mm, 230 mm dan 225 mm
2. Nilai d mengalami pengurangan menjadi 390 mm, 380 mm, 370 mm dan 360 mm
3. Nilai fc’ diambil 35 MPa, 30 MPa dan 25 MPa
4. Nilai fy  diambil 300 MPa, 350 MPa dan 400 MPa

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Penelitian dilakukan dengan memasukkan variabel-variabel yang ada dalam formula besaran nilai  daktilitas kelengkungan  untuk  balok beton  bertulangan rangkap,  seperti  dimensi penampang, tegangan  tekan beton, tegangan leleh baja, melalui bantuan pemrograman EXCEL. Keluaran yang diperoleh berupa besarnya nilai-nilai daktilitas untuk beberapa variasi variable.
d’
d b Potongan A A s ’ A s

## q                 A
L
Hubungan antara dimensi penampang dan tegangan tekan beton terhadap nilai daktilitasnya
Lebar Penampang (mm)
Gambar 4. Grafik Hubungan Lebar penampang vs Daktilitas untuk f c ’ = 35 MPa dan f y = 400 MPa Lebar Penampang (mm)
Gambar 5 . Grafik Hubungan Lebar penampang vs Daktilitas untuk f c ’ = 30 MPa dan f y = 400 MPa Lebar Penampang (mm)
Gambar 6 . Grafik Hubungan Lebar penampang vs Daktilitas untuk f c ’ = 35 MPa dan f y = 350 MPa
0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.20 1.40 1.60 225 230 235 240 245 250 d = 400 d = 390 d = 380 d = 370 d = 360 D ak til ita s . 0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.20 1.40 225 230 235 240 245 250 d = 400 d = 390 d = 380 d = 370 d = 360 D ak til ita s . 0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.20 1.40 1.60 1.80 2.00 225 230 235 240 245 250 d = 400 d = 390 d = 380 d = 370 d = 360 D ak til ita s .

## Lebar Penampang (mm)
Gambar 7 . Grafik Hubungan Lebar penampang vs Daktilitas untuk f c ’ = 30 MPa dan f y = 350 MPa Lebar Penampang (mm)
Gambar 8 . Grafik Hubungan Lebar penampang vs Daktilitas untuk f c ’ = 25 MPa dan f y = 350 MPa Lebar Penampang (mm)
Gambar 9 . Grafik Hubungan Lebar penampang vs Daktilitas untuk f c ’ = 35 MPa dan f y = 300 MPa
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 225 230 235 240 245 250 d = 400 d = 390 d = 380 d = 370 d = 360 D ak til ita s . 0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.20 1.40 1.60 225 230 235 240 245 250 d = 400 d = 390 d = 380 d = 370 d = 360 D ak til ita s . 0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 225 230 235 240 245 250 d = 400 d = 390 d = 380 d = 370 d = 360 D ak til ita s .

## Lebar Penampang (mm)
Gambar 10 . Grafik Hubungan Lebar penampang vs Daktilitas untuk f c ’ = 30 MPa dan f y = 300 MPa Lebar Penampang (mm)
Gambar 11 . Grafik Hubungan Lebar penampang vs Daktilitas untuk f c ’ = 25 MPa dan f y = 300 MPa Lebar Penampang (mm)
Gambar 12 . Grafik Hubungan Lebar penampang vs Daktilitas untuk f c ’ = 20 MPa dan f y = 300 MPa
Dari grafik hubungan antara dimensi penampang dan daktilitas beton bertulang untuk variasi nilai fc’ dan f y didapat hubungan sebagai berikut :
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 225 230 235 240 245 250 d = 400 d = 390 d = 380 d = 370 d = 360 D ak til ita s . 0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.20 1.40 1.60 1.80 2.00 225 230 235 240 245 250 d = 400 d = 390 d = 380 d = 370 d = 360 D ak til ita s . 0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.20 1.40 1.60 225 230 235 240 245 250 d = 400 d = 390 d = 380 d = 370 d = 360 D ak til ita s .
1. Reduksi (pengurangan) terhadap dimensi penampang beton bertulang (tinggi efektif beton (d) dan lebar beton (b)) menjadikan nilai daktilitas beton menjadi semakin berkurang.
2. Reduksi  (pengurangan)  terhadap  mutu  beton,  yang  ditunjukkan  dengan  pengurangan  nilai tegangan tekan betonnya (fc’) menjadikan nil ai daktilitas beton semakin berkurang.
Gambar 13 .  Diagram Tegangan Regangan Balok Beton Bertulangan rangkap
Gambar 14 . Diagram regangan penampang balanced reinforced, under reinforced dan over reinforced
Terhadap  kedua  hal  tersebut  di  atas,  maka  dapat  dinyatakan  bahwa  pengurangan  dimensi penampang  dan  pengurangan  mutu  beton  bertulang  akan  semakin  menjadikan  keruntuhan  beton bersifat getas (brittle) . Dari gambar (13) dan persamaan (2) serta persamaan (3), hal ini dapat dijelaskan
Garis normal Under reinforced
Garis normal balanced reinforced
Garis normal over reinforced
bahwa dengan pengurangan dimensi penampang dan pengurangan mutu beton bertulang, maka nilai tinggi balok beton ekuivalen (a) akan semakin besar, yang berarti garis normal berada di bawah garis normal untuk kondisi penampang seimbang seperti ditunjukkan gambar (14). Pengurangan dimensi penampang  dan  mutu  beton  akan  menjadikan  tulangan  realtif  lebih  ‘kuat’  terhadap  penampang betonnya.
Dengan  asumsi  sebelum  mengalami  pengurangan  dimensi  penampang  dan  mutu  beton, penampang beton bertulang dalam keadaan seimbang, maka pada saat terjadi pengurangan dimensi penampang dan pengurangan mutu beton akan terjadi hal-hal sebagai berikut :
1. Pada saat balok beton bertulang tersebut menerima pembebanan yang berlebih, maka regangan tekan  maximum  beton  (atau  biasa  disebut  regangan  hancur  beton)  akan  tercapai  lebih  dulu sementara regangan leleh baja belum terlampaui.
2. Karena  regangan  leleh  baja  belum  terjadi,  maka  di  serat  tertarik  dari  penampang  balok  beton bertulang tersebut belum ada tanda-tanda retak rambut, sementara beton sudah mencapai regangan hancurnya. Artinya pada saat pembebanan semakin bertambah, maka kondisi ini akan berpotensi menjadi  keruntuhan  yang  getas,  yaitu  keruntuhan  yang  mendadak  yang  tidak  didahului  oleh adanya tanda-tanda retak lebih dulu. Kondisi ini sangat berbahaya karena keruntuhan yang tiba- tiba tidak memberi kesempatan kepada penghuni bangunan itu untuk menyelamatkan diri.
𝑎 = 𝐴 𝑠 𝑓 𝑦 − 𝐴 𝑠 ′ 𝑓 𝑦 0,85𝑓 𝑐 ′ 𝑏 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . … … … … … … … … … … … … … … … … … … . . . . . . . . . . . . . . . . . (4)
𝑀 = 0,85𝑓 𝑐 ′ 𝑎𝑏 (𝑑 − 𝑎 2 ) + 𝑓 𝑠 ′ . 𝐴 𝑠 ′ (𝑑 − 𝑑 ′ ). . . … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … . . . . . . . . (5) 𝑀 = (𝐴 𝑠 − 𝐴 𝑠 ′ )𝑓 𝑦 (𝑑 − 𝑎 2 ) + 𝐴 𝑠 ′ 𝑓 𝑦 (𝑑 − 𝑑 ′ ). . . . . . . . … … … … … … … … … … … … … … … … . … . … … . . . . (6)
Selain  berpotensi  terhadap  keruntuhan  yang  getas,  pengurangan  dimensi  penampang  dan pengurangan mutu beton juga akan berpengaruh terhadap pengurangan kapasitas penampang beton bertulang. Sesuai dengan persamaan (4) hubungan antara lebar balok (b) berbanding terbalik dengan tinggi  balok  beton  ekuivalen  (a),  sehingga  semakin  kecil  lebar  balok  (b)  maka  tinggi  balok  beton ekuivalen (a) akan semakin besar (Dipohusodo 1994). Dengan tinggi balok beton ekuivalen (a) yang semakin  besar,  maka  lengan  momen  antara  garis  berat  balok  beton  ekivalen  dengan  garis  berat tulangan tarik (d – ½ a) semakin kecil. Demikian pula dengan pengurangan mutu beton yang berarti nilai fc’nya menjadi lebih kecil, maka nilai tinggi balok beton ekuivalennya semakin besar. Kedua hal tersebut  akan  menjadikan  kapasitas  momen  penampang  akan  menjadi  kecil  seperti  ditunjukkan persamaan (5).  Hubungan antara tegangan leleh baja tulangan terhadap nilai daktilitas beton seperti pada gambar di bawah.
Lebar Penampang (mm)
Gambar 15 . Grafik hubungan Tegangan Leleh baja (f y ) vs Daktilitas untuk b = 250 mm dan f c ’ = 35 MPa 0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 300 350 400 d = 400 d = 390 d = 380 d = 370 d = 360 D ak til ita s .

## Lebar Penampang (mm)
Gambar 16 . Grafik Hubungan Tegangan Leleh baja (f y ) vs Daktilitas untuk b = 250 mm dan f c ’ = 30 MPa Lebar Penampang (mm)
Lebar Penampang (mm)
Gambar 17. Grafik Hubungan Tegangan Leleh baja (fy) vs Daktilitas untuk b = 250 mm dan fc’ = 25 MPa
Lebar Penampang (mm)
Gambar 18 . Grafik Hubungan Tegangan Leleh baja (f y ) vs Daktilitas untuk b = 245 mm dan f c ’ = 35 MPa
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 300 350 400 d = 400 d = 390 d = 380 d = 370 d = 360 D ak til ita s . 0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.20 1.40 1.60 1.80 2.00 300 350 d = 400 d = 390 d = 380 d = 370 d = 360 D ak til ita s . 0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 300 350 400 d = 400 d = 390 d = 380 d = 370 d = 360 D ak til ita s .
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 300 350 400 d = 400 d = 390 d = 380 d = 370 d = 360

## Lebar Penampang (mm)
Gambar 19 . Grafik Hubungan Tegangan Leleh baja (f y ) vs Daktilitas untuk b = 245 mm dan f c ’ = 30 MPa
Lebar Penampang (mm)
Gambar 20 . Grafik HUbungan Tegangan Leleh baja (f y ) vs Daktilitas untuk b = 245 mm dan f c ’ = 25 MPa
Lebar Penampang (mm)
Gambar 21 .  Grafik Hubungan Tegangan Leleh baja (f y ) vs Daktilitas untuk b = 240 mm dan f c ’ = 35 MPa
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 300 350 400 d = 400 d = 390 d = 380 d = 370 d = 360 D ak til ita s . 0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.20 1.40 1.60 1.80 2.00 300 350 d = 400 d = 390 d = 380 d = 370 d = 360 D ak til ita s .
D ak til ita s .

## Lebar Penampang (mm)
Gambar 22 . Grafik Hubungan Tegangan Leleh baja (f y ) vs Daktilitas untuk b = 240 mm dan f c ’ = 30 MPa
Lebar Penampang (mm)
Gambar 23. Grafik Hubungan Tegangan Leleh baja (f y ) vs Daktilitas untuk b = 240 mm dan f c ’ = 25 MPa
Dari grafik hubungan antara tegangan leleh baja (fy) dan daktilitas beton bertulang, didapat hubungan bahwa semakin kecil nilai fy akan semakin besar nilai daktilitas beton bertulang itu. Dari persamaan (4) hal ini dapat dijelaskan, bahwa dengan semakin kecil nilai fy, maka tinggi balok beton ekuivalen  (a)  akan  semakin  kecil  dan  ini  menjadikan  garis  normal  berada  di  atas  garis  normal penampang seimbang. Ini berarti pula bahwa pengurangan nilai tegangan leleh baja (yang berarti pula pengurangan  mutu  baja)  akan  menjadikan  baja  tulangan  menjadi  relative  lebih  ‘lemah’  terhadap penampang betonnya. Sedemikian sehingga pada saat penampang balok menerima beban berlebih, maka  regangan  regangan  leleh  akan  tercapai  lebih  dulu  sebelum  regangan  hancur  beton  tercapai. Kondisi ini lebih aman, karena keruntuhan balok beton bertulang akan ditandai dulu oleh adanya tanda-tanda  retak  lebih  dulu,  sehingga  memberi  kesempatan  kepada  penghuni  bangunan  tersebut untuk lebih dini menyelamatkan diri keluar dari bangunan tersebut.
Dari mekanisme keruntuhan yang terjadi, pengurangan mutu baja menjadikan nilai daktilitas beton semakin besar, dimana keruntuhan beton lebih dulu ditandai oleh adanya tanda-tanda retak. Akan tetapi pengurangan mutu baja ini juga akan mengurangi kapasitas momen penampang seperti ditunjukkan oleh persamaan (6).

## SIMPULAN
Kondisi  penampang balanced  reinforced adalah  sebuah  kondisi  penampang  beton  bertulang dimana  pada  saat  penampang  menerima  beban  berlebih,  maka  regangan  leleh  baja  terjadi  secara
0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 300 350 400 d = 400 d = 390 d = 380 d = 370 d = 360 D ak til ita s . 0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.20 1.40 1.60 1.80 2.00 300 350 d = 400 d = 390 d = 380 d = 370 d = 360 Da kti li tas .
bersamaan dengan terjadinya regangan hancur beton. Perbandingan antara luas tulangan dan dimensi penampang  beton  dalam  keadaan  balanced  disebut  sebagai  rasio  penampang  balanced  (  b). Ketentuan  pembatasan  penulangan  tarik  sebesar  0,75  b  pada  perencanaan  beton  bertulang terkandung maksud untuk menjaga kondisi penampang dalam keadaan under reinforced, sedemikian sehingga beton selalu dalam keadaan daktail.  Toleransi 25% diberikan untuk tujuan apabila dalam perencanan  ada  kesalahan-kesalahan  dalam  hal  asumsi-asumsi  yang  diambil  oleh  perencana, sedemikian sehingga apabila kesalahan asumsi tersebut terjadi maka paling tidak penampang masih dalam keadaan balanced.
Pengurangan dimensi penampang dan pengurangan mutu beton akan berdampak tidak hanya pada  berkurangnya  kapasitas  momen  penampang,  akan  tetapi  juga  pada  potensi  terjadinya keruntuhan yang bersifat getas, yaitu keruntuhan yang mendadak karena tidak didahului oleh adanya tanda-tanda  retak.  Pengurangan  mutu  baja  menjadikan  beton  bertulang  menjadi  semakin  daktail, yaitu sebuah kondisi penampang beton bertulang dimana pada saat terjadi pembebanan yang berlebih, regangan leleh baja akan tercapai lebih dulu sementara regangan hancur beton belum mencapai nilai maksimum.  Akan  tetapi  pengurangan  mutu  baja  ini  juga  akan  berdampak  pada  berkurangnya kapasitas momen penampang. Untuk alasan-alasan tertentu pengurangan dimensi penampang dapat dipertimbangkan untuk dilakukan, dengan nilai fy antara 300-350 dan fc’ antara 30 -35.

## SARAN
Bahwa  perencanan  struktur  sudah  memperhitungkan  terhadap  besarnya  kapasitas  momen penampang dan juga telah mempertimbangkan terhadap kemungkinan mekanisme keruntuhan yang terjadi. Sehingga dalam hal pekerjaan konstruksi sudah berjalan, kita perlu berhati-hati apabila akan melakukan perubahan desain, karena tidak hanya berpengaruh pada terjadinya perubahan kapasitas momen  penampang,  akan  tetapi  juga  akan  berpengaruh  pada  mekanisme  keruntuhan  yang  akan terjadi.  Apabila  karena  satu  dan  lain  hal,  dalam  pelaksanan  pekerjaan  konstruksi  menuntut diadakannya pengurangan dimensi (karena faktor estetika misalnya), maka hal ini perlu dilakukan secara  untuk  menjamin  tetap  terjaganya  besarnya  kapasitas  momen  penampang  serta  kedaktailan penampang.

## DAFTAR PUSTAKA
Araby, M. Zardan, Samsul Rizal, Mochammad Afifuddin, and Abdullah Abdullah. 2021. “Analisis Perlakuan Joint Balok Kolom Terhadap Beban Siklik Dengan Penambahan Sengkang Pada Joint Sesuai SK SNI T-15-1991- 03.” Jurnal Arsip Rekayasa Sipil Dan Perencanaan 4(2):49 – 59. Aryanti,  Riza,  and  Zulfira  Mirani.  2008.  “Pengujian  Lentur  Balok  Beton  Bertulang  Dengan Menggunakan Modifikasi Alat Uji Tekan.” Jurnal Ilmiah Poli Rekayasa 3(2):74 – 80. Badan Standarisasi Nasional. 2019. SNI 2847:2019 Persyaratan Beton Struktural Untuk Bangunan Gedung Dan Penjelasan . Indonesia.
Dady, Yohanes Trian, M. D. J. Sumajouw, and R. S. Windah. 2015. “Pengaruh Kuat Tekan Terhadap Kuat Lentur Balok Beton Bertulang.” Jurnal Sipil Statik 3(5):341 – 50.
Dipohusodo, Istimawan. 1994. “Balok Persegi Dan Plat Bertulang Tarik.” in Struktur Beton Bertulang: Berdasarkan  SK  SNI  T-15-1991-03  Departemen  Pekerjaan  Umum  RI .  Jakarta:  Gramedia  Pustaka Utama.
Limbongan, Steven, Servie O. Dapas, and Steenie E. Wallah. 2016. “Analisis Struktur Beton Bertulang Kolom Pipih Pada Gedung Bertingkat.” Jurnal Sipil Statik 4(8):499 – 508. Maulana, Hafiz, Jati Sunaryati, and Rendy Thamrin. 2016. “Analisis Kapasitas Nominal Penampang Dan  Kinerja  Struktur  Beton  Bertulang  Dengan  Material  Non- Linear.” Jurnal  Rekayasa  Sipil 12(1):37 – 48. doi: https://doi.org/10.25077/jrs.12.1.39-50.2016. Mointi, Rahayu. 2014. “Kajian Eksperimental Mekanisme Retak Pada Balok Beton Bertulang.” Radial - Jurnal Peradaban Sains, Rekayasa, Dan Teknologi 2(2):104 – 15. doi:
https://doi.org/10.37971/radial.v2i2.52.
Nur,  Oscar  Fithrah.  2009.  “Analisa  Pengaruh  Penambahan  Tulangan  Tekan  Terhadap  Daktilitas Kurvatur Balok Beton Bertulang.” Jurnal Rekayasa Sipil 5(1):23 – 34. Park, R., and T. Paulay. 1975. “Ultimate Deformation and Ductility of Members with Flexure.” i n Reinforced Concrete Structures . Canada: John Wiley & Sons, Inc. Sudarsana, I. K. 2010. “Analisis Pengaruh Konfigurasi Tulangan Terhadap Kekuatan Dan Daktilitas Kolom Beton Bertulang.” Jurnal Ilmiah Teknik Sipil 14(1):57 – 68.
Triyuliani, Novita  Ike, Sri Murni  Dewi, and  Lilya  Susanti.  2019.  “Metode  Retrofit  Tulangan  Baja Eksternal Untuk Peningkatan Kekuatan Lentur Balok Beton Bertulang.” Jurnal Rekayasa Sipil Dan Lingkungan 3(2):135 – 44. doi: https://doi.org/10.19184/jrsl.v3i2.10613.