Terbit online pada laman web jurnal: http://journal.isas.or.id/index.php/JACEIT

## JOURNAL OF APPLIED CIVIL ENGINEERING AND INFRASTRUCTURE TECHNOLOGY (JACEIT)
Vol. 2 No. 2 (2021) 32-38 ISSN Media Elektronik: 2723-5378

## Evaluasi Kapasitas Tiang Pancang Miring pada Pilar Jembatan Tipe Pile Cap
Ananda Sabiila Rosyada 1 , Andi Indianto 2 1,2 Jurusan Teknik Sipil, Politeknik Negeri Jakarta
1 ananda.sabiilarosyada.ts17@mhsw.pnj.ac.id*, 2 andi.indianto@sipil.pnj.ac.id*

## Abstract
In the implementation of the construction of the Main Bridge on the X Toll Road project, there was a change in the shape of the structure in the form of a slope of the P2 pile that did not match the DED by 3°. So that with the change in the shape of the structure, it is necessary to evaluate the capacity of the P2 pile and the influence on other structures must be considered. This research discusses how the capacity of the pile after experiencing a slope and how to handle it properly if the pile capacity is inadequate. Pile capacity evaluation is done by checking the dimensional capacity, reinforcement capacity, foundation bearing capacity, and deflection of the P1-P2 superstructure using the help of software SAP2000 in analyzing. The results showed that the pile capacity at P2 was inadequate, indicated by the lack of reinforcement on the piles as much as 6-D10,7 mm and column P2 as much as 9-D10,7 mm. As a result of inadequate pile capacity, the P1-P2 connection lacks top reinforcement. Therefore, structural strengthening is needed to make the P1-P2 structure more rigid by making bracing concrete with a length of 18,78 meters,  a  width of  33,92  meters,  and  a  thickness of  0,8  meters  with  the  need  for  longitudinal  reinforcement  and  transverse reinforcement D32-250. After the structural strengthening is done, the required area of reinforcement for columns P2, piles P2, and connections P1-P2 are all fulfilled with those already installed in the side.
Keywords: Evaluation, Pile Slope, Monolith Structure, Bridge Pillar, Bracing Concrete.

## Abstrak
Dalam  pelaksanaan  pembangunan  Jembatan  Utama  pada  proyek  Jalan  Tol  X  mengalami  perubahan  bentuk  struktur  berupa terjadinya kemiringan pada tiang pancang P2 yang tidak sesuai DED sebesar 3°. Sehingga dengan adanya perubahan bentuk struktur tersebut dibutuhkan evaluasi terhadap kapasitas tiang P2 serta harus diperhatikan pengaruh terhadap struktur lainnya. Penelitian  ini  membahas  tentang  bagaimana  kapasitas  tiang  pancang  setelah  mengalami  kemiringan  serta  bagaimana penanganan  yang  tepat  apabila  kapasitas  tiang  tidak  memadai.  Evaluasi  kapasitas  tiang  dilakukan  dengan  cara  pengecekan terhadap kapasitas dimensi, kapasitas tulangan, kapasitas daya dukung pondasi, serta lendutan pada struktur atas P1-P2 dengan menggunakan  bantuan  software  SAP2000.  Hasil  penelitian  menunjukan  kapasitas  tiang  pancang  pada  P2  tidak  memadai, ditandai dengan kurangnya tulangan pada tiang pancang sebanyak 6-D10,7 mm dan kolom P2 sebanyak 9-D10,7 mm. Akibat dari kapasitas tiang pancang yang tidak memadai, menyebabkan koneksi P1-P2 kekurangan tulangan arah memanjang (top). Maka  dari  itu  diperlukan  perkuatan  dengan  tujuan  untuk  membuat  struktur  P1-P2  lebih  kaku  yaitu  dengan  cara  membuat bracing beton dengan panjang 18,78 meter, lebar 33,92 meter dan tebal 0,8 meter  serta kebutuhan tulangan memanjang dan tulangan melintang D32-250. Setelah dilakukan perkuatan, kebutuhan luas tulangan perlu untuk kolom P2, tiang pancang P2, dan koneksi P1-P2 semuanya terpenuhi dengan yang sudah terpasang di lapangan.
Kata kunci: Evaluasi, Kemiringan Tiang, Struktur Monolit, Pilar Jembatan, Bracing Beton.
Diterima Redaksi : 09-09-2021 | Selesai Revisi : 22-10-2021 | Diterbitkan Online : 01-12-2021

## 1. Pendahuluan
Proyek  pembangunan  jalan  tol  merupakan  suatu  usaha pemerintah dalam meningkatkan pertumbuhan ekonomi suatu daerah dengan mewujudkan kemudahan mobilitas dan aksesibilitas masyarakat. Dalam suatu pembangunan  konstruksi  jalan  tol,  terdapat  beberapa paket pekerjaan yang harus dilakukan, seperti pekerjaan perkerasan,  jembatan, underpass ,  gerbang  tol  dan interchange .
Pada  suatu  jaringan  jalan,  jembatan  berfungsi  untuk menyatukan dua titik yang terputus oleh suatu rintangan seperti  jalan  raya,  sungai,  lembah  dan  jalur  kereta  api [1].  Perencanaan  struktur  jembatan  harus  dilakukan dengan  baik,  teliti  dan  dibuat  kokoh  serta  mampu menahan  beban  layan  yang  bekerja  pada  jembatan tersebut. Apabila dalam suatu struktur jembatan terdapat kesalahan  dalam  perencanaan  atau  pelaksanaan  maka perlu dilakukan penentuan nilai sisa kapasitas jembatan karena adanya kekhawatiran terhadap tingkat keamanan struktur atau bagian bagiannya [2].
Journal of Applied Civil Engineering and Infrastructure (JACEIT) Vol. 2 No. 2 (2021) 32–38
Pada  pelaksanaan  pemancangan  P2  Jembatan  Utama Proyek  Jalan  Tol  X,  awalnya  tiang  dipancang  vertikal 90°  yang  mengacu  pada Detail  Engineering  Design (DED).  Namun  karena  suatu  sebab  diantaranya  adalah banjir serta pelaksanaan pemancangan berikutnya, tiang yang  sudah  terpancang  mengalami  pergeseran  pada ujung atas tiang sebesar 3° kearah sungai. Struktur pada P2  merupakan  struktur  pilar  tipe  pile  cap,  serta merupakan struktur monolit terhadap P1, maka apabila hal  tersebut  terjadi,  tidak  menutup  kemungkinan pergeseran  ujung  atas  tiang  pancang  tersebut  bisa mempengaruhi struktur dalam menerima beban.
Untuk  memudahkan  dalam  memahami  masalah  yang ada,  dapat  dipahami  dengan  melihat  Gambar  1  dan Gambar 2.
Gambar 1. Sebelum tiang P2 megalami kemiringan

## Gambar 2. Setelah tiang P2 mengalami kemiringan
Dengan  adanya  pergeseran  tiang,  maka  struktur  harus dievaluasi kapasitasnya. Menurut Yudi Pranoto & Riza Setiabudi  dalam  penelitiannya  yang  berjudul  Evaluasi Kekuatan  Struktur  Bangunan  Gedung  menjelaskan bahwa  dengan  adanya  kerusakan  pada  pondasi  berupa terjadinya  penurunan pada pondasi maka kapasitas tiang pondasi  harus  dievaluasi  [3],  dan  didapatkan  bahwa kapasitas  daya  dukung  tiang  tidak  memadai.  Hasil tersebut  semakin  memperkuat  urgensi  dari  perlunya suatu  struktur  yang  mengalami  kerusakan  untuk dievaluasi  sebagai  upaya  pencegahan  apabila  kapasitas struktur tidak memadai akibat kerusakan yang terjadi.
Adapun  penelitian  ini  dibuat  dengan  tujuan  untuk mengevaluasi kapasitas tiang pancang yang mengalami pergeseran  pada  ujung  atas  tiang  serta  menjustifikasi penanganan  yang  tepat  apabila  kapasitas  tiang  tidak memadai.
Dalam  pemilihan  metode  perkuatan  struktur  beserta urutan  pengerjaannya  harus  diperhatikan  dengan seksama  agar  menghasilkan  struktur  yang  baik  dan terhindar  dari  bertambahnya  kerusakan  atau  bahkan mendorong timbulnya kerusakan baru [4]. Dalam setiap langkah  perbaikan  harus  dilakukan  dengan  upaya  agar penyebab kerusakan bisa dihilangkan atau diminimalkan. Serta dipertimbangkan upaya pencegahan terhadap kemungkinan terjadinya kerusakan dikemudian hari [5].

## 2. Metode Penelitian
Tahapan  dalam  penelitian  ini  dijelaskan  secara  ringkas melalui bagan alir berikut.

## Gambar 3. Bagan Alir Penelitian
Data yang digunakan pada penelitian ini merupakan data sekunder  yang  diperoleh  dari  instansi  terkait  berupa detail engineering design , as build drawing , data tanah,
Journal of Applied Civil Engineering and Infrastructure (JACEIT) Vol. 2 No. 2 (2021) 32–38
Journal of Applied Civil Engineering and Infrastructure (JACEIT)
data kemiringan tiang, pile driving result, pile integrity test, dan spesifikasi material.
Data Teknis P1-P2
Ø Pancang P2 : Ø800 mm
Jumlah Tiang P2  : 64 buah Ø Pancang P1 : Ø600 mm Jumlah Tiang P1  : 18 buah Mutu Tiang : K600 Tipe Tiang : Concrete Spun Pile Tipe B0 Lebar Jembatan  : 33,8 m
Adapun beton yang digunakan pada pierhead P1 dan P2 , pile  cap P1 , koneksi  P1-P2,  kolom  P1  menggunakan mutu beton  fc’ 30 Mpa  dengan  mutu tulangan  fy 400. Dimensi struktur dapat dilihat pada Gambar 4.
Gambar 4. Dimensi Struktur
Data-data  tersebut  akan  menjadi  acuan  dalam melakukan  evaluasi  tiang  yang  mengalami  kemiringan dan  justifikasi  perkuatan  tiang.  Adapun  tahapan  yang dilakukan yaitu :
a) Menghitung pembebanan jembatan (beban pemanen, beban hidup dan aksi lingkungan)
Beban  jembatan  mengacu  pada  SNI  1725  tahun 2016  tentang  pembebanan  untuk  jembatan  ,  RSNI T-02-2005  tentang  pembebanan  untuk  jembatan, dan  SNI  2833  tahun  2016  tentang  perencanaan jembatan terhadap beban gempa.
b) Mencari konstanta pegas
c) Menghitung  daya  dukung  tiang  dengan  metode meyerhof dan metode briaud.
Metode Meyerhof (1856) 𝑄𝑢 = 40 𝑁𝑏 × 𝐴𝑝 + 0,2𝑁  ×  As (1)
Dimana :
Qu  = daya dukung unlimit pondasi tiang pancang Nb  = harga N-SPT pada elevasi dasar tiang Ns   = harga N-SPT pada selimut tiang Ap  = luas penampang dasar tiang (m 2 ) As   = luas selimut tiang (m 2 )
Metode Briaud et al (1985)
a. Daya dukung ujung tiang
𝑞 𝑡 =  19,7 𝑃 𝑎 (𝑁 60 ) 0,36 (2) Dimana : q t = Unit tahanan ujung P a
= Tekanan atmosfer (100 KN/m 2 ) 𝑁 60 = Nilai SPT rata-rata pada 4D di bawah dan 10D di atas ujung tiang
b. Tahanan geser selimut tiang
𝑓𝑠  = 0,224 𝑃 𝑎 (𝑁 1 ̅̅̅) 0,29 (3)
Dimana :
fs   = Unit tahanan selimut (KN/m 2 )
P a = Tekanan atmosfer (100 KN/m 2 ) 𝑁 1 ̅̅̅ = Harga N-SPT rata-rata tahanan selimut
Daya Dukung Tiang Miring
Pada  pondasi  tiang  miring,  Q ult terproyeksi  ke arah  vertikal  dan  horizontal  [6]  seperti  yang terlihat  pada  Gambar  5.  Sehingga  daya  dukung
Journal of Applied Civil Engineering and Infrastructure (JACEIT) Vol. 2 No. 2 (2021) 32–38
Journal of Applied Civil Engineering and Infrastructure (JACEIT)
vertikal  tiang  (Q v )  dan  daya  dukung  horisontal tiang (Q h ) yaitu :
𝑄 𝑣 = 𝑄 𝑢𝑙𝑡 × cos (𝛽)
(4)
𝑄 ℎ = 𝑄 𝑢𝑙𝑡 × sin (𝛽) (5)
Gambar 5. Proyeksi Qu terhadap arah vertikal dan horizontal d) Membuat permodelan jembatan pada SAP2000
e) Melakukan  analisis  kapasitas  tiang  pancang  yang mengalami kemiringan dengan memasukkan spesifikasi material, hasil perhitungan pembebanan dan konstanta pegas pada software SAP2000
f) Mengevaluasi  kapasitas  tiang  baik  dimensi, tulangan dan daya dukung pondasi.
g) Cek lendutan pada koneksi P1-P2
h) Menyimpulkan  apakah  kapasitas  tiang  memadai atau tidak
Apabila  hasil  evaluasi  menyatakan  kapasitas  tiang memadai, maka langsung dibuat kesimpulan penelitian. Namun  apabila  hasil  evaluasi  menyatakan  kapasitas tiang  tidak  memadai,  maka  diperlukan  justifikasi perkuatan  yang  tepat  sesuai  kondisi  lingkungan  dan kemudahan pelaksanaan.

## 3.   Hasil dan Pembahasan
Berdasarkan  SNI  1725  tahun  2016,  beban  yang diperhitungkan  yaitu  beban  permanen  (beban  mati sendiri  dan  beban  mati  tambahan),  beban  lalu  lintas (hidup)  serta  aksi  lingkungan  [7].  Adapun  beban  aksi lingkungan  yang  dimaksud  yaitu  beban  gempa berdasarkan SNI 2833 tahun 2016 [8] dan beban angin.
Maka berdasarkan peraturan peraturan tesebut didapatkan  beban  mati  untuk  struktur  P1  dan  P2  yang ditunjukkan pada tabel-tabel berikut.
Tabel 1. Pembebanan pada perletakan P2 Uraian Tepi Tengah Beban Mati Sendiri (Girder, Parapet, Barrier, Pelat Lantai, Lantai Kerja, Diafragma) 67,197 t 76,029 t Beban Mati Tambahan (Aspal) 7,576 t 6,105 t Beban Hidup (BGT, BTR) 67,63 t 54,50 t
Tabel 2. Pembebanan pada koneksi P1-P2 Uraian Tepi Tengah Beban Mati Sendiri (Parapet, Barrier) 0,912 ton/m 1,313 ton/m Beban Mati Tambahan (Aspal) 0,227 ton/m 0,233 ton/m Beban Hidup (BTR) 1,85 ton/m 1,91 ton/m Beban Hidup (BGT) 14,13 t 14,54 t Tabel 3. Pembebanan pada perletakan P1 Uraian Tepi Tengah Beban Mati Sendiri (Parapet, Barrier) 1,696 t 4,503 t Beban Mati Tambahan (Aspal) 0,494 t 0,530 t Beban Hidup (BTR) 4,19 t 4,52 t Beban Hidup (BGT) 17,15 t 16,46 t
Adapun beban angin berdasarkan SNI 1725:2016 hanya dihitung  apabila  elevasi  jembatan  ≥  10  meter,  namun pada  RSNI  T-02-2005  beban  angin  dihitung  tanpa memerdulikan  elevasi  jembatan  [9].  Maka  pada penelitian ini dengan elevasi jembatan < 10 meter, beban angin  dihitung  menggunakan  Rancangan  SNI  T-02- 2005.  Adapun  beban  angin  dapat  dilihat  pada  tabel dibawah ini.
Tabel 4. Beban angin Uraian Beban Angin Struktur Beban Angin Kendaraan Perletakan P2 6,40 t 12,79 t Koneksi P1-P2 0,14 t/m 0,27 t/m Perletakan P1 0,22 t 0,45 t
Dalam  perhitungan  beban  gempa,  digunakan  SNI 2833:2016,  dimana  parameter  dalam  perhitungan  yaitu berat  struktur,  faktor  modifikasi  respon  dan  koefisien respon elastik. Berat struktur  yang dihitung  yaitu berat struktur atas ditambah setengah berat pilar, serta beban hidup yang dikondisikan. Sesuai SNI 1725:2016, faktor beban  hidup  ditentukan  berdasarkan  kondisi  spesifik jembatan  yaitu  0,5  untuk  jembatan  sangat  penting (jembatan  jalan  tol).  Maka  didapatkan  berat  stukur seberat  6000,187  ton.  Adapun  nilai  koefisien  respon elastik  didapatkan  berdasarkan  lokasi  penelitian  yang diplotkan  pada  peta  gempa  serta  waktu  getar  struktur. Berdasarkan  perhitungan yang  telah  dilakukan, diperoleh  beban  gempa  sebesar  1739,18  ton.  Beban gempa  tersebut  bekerja  pada  pusat  massa  pilar  P2 dengan kombinasi arah memanjang 100% beban gempa dan  arah melintang  30% beban gempa, sesuai SNI 2833 tahun  2016.  Maka    gaya  gempa  yang  bekerja  yaitu 1739,18  ton  arah  memanjang  dan  521,75  ton  arah melintang.
Adapun didalam permodelan  tiang pondasi, diperlukan konstanta  pegas  sebagai  tahanan  lateral  tiang  dan
Journal of Applied Civil Engineering and Infrastructure (JACEIT) Vol. 2 No. 2 (2021) 32–38
tahanan ujung tiang apabila ujung tiang tidak mencapai tanah keras. Besaran konstanta pegas tanah arah vertikal dapat dihitung dengan rumus Ksv =120.qa dan konstanta pegas arah horizontal dengan rumus Ksh = 2.Ksv [10]. Menurut  Meyerhof,  hubungan  antara  nilai  N-SPT dengan daya dukung tanah yang diizinkan (qa) adalah qa = N/8 (kg/cm2).
Setelah  perhitungan  pembebanan  dan  konstanta  pegas, dilanjutkan dengan proses analisis struktur menggunakan  software  SAP2000.  Dengan  membuat permodelan  struktur  seperti  Gambar  6  kemudian  input material, beban, dan nilai spring.
Hasil  analisis  menunjukkan  bahwa  struktur  tidak mengalami overstress, kemudian dilanjutkan dengan cek kapasitas daya dukung tiang dengan cara membandingkan  antara  gaya  axial  hasil  analisis  pada SAP2000  dengan  axial  tiang  menggunakan  rumus Meyerhof, Briaud, dan axial yang diizinkan pada katalog tiang pancang yang dipakai, serta cek kapasitas tulangan dengan  cara  membandingkan  luas  tulangan  perlu  pada hasil analisis SAP2000 dengan yang sudah terpasang di lapangan.  Selanjutnya  diperlukan  cek  lendutan  pada koneksi  P1-P2  apakah  sudah  memenuhi  lendutan izinnya. Hasil analisis kapasitas daya dukung tiang dapat dilihat  pada  Tabel  5  dan  analisis  kapasitas  tulangan dapat dilihat pada Tabel 6.
Gambar 6. Permodelan struktur pada SAP 2000
Tabel 5. Cek Kapasitas Daya Dukung Tiang
Diameter D600 D800 Meyerhof 3383,748 ton 10499,712 ton Briaud 3402,873 ton 9949,056 ton Katalog Spun Pile 3828,8 ton 24339,2 ton Axial yang dibutuhkan 2083,62 ton 7966,9 ton Keterangan Memadai Memadai
Tabel 6. Cek Kapasitas Tulangan Elemen As aktual terpasang (cm 2 ) As perlu SAP (cm 2 ) Keterangan Tiang Pancang P2 28,8 33,897 Tidak memadai Kolom P2 87,6 94,994 Tidak memadai Pier head P2 melintang (top) 298,9 52,654 Memadai Pier head P2 melintang (bottom) 298,9 53,555 Memadai Pier head P2 memanjang (top) 136,68 53,337 Memadai Pier head P2 memanjang (bottom) 136,68 114,628 Memadai Tumpuan Girder P2 (top) 144,72 59,874 Memadai Tumpuan Girder P2 (bottom) 144,72 29,729 Memadai Tiang Pancang P1 15,7 15,607 Memadai Kolom P1 166,6 130,957 Memadai Pile cap P1 melintang (top) 117,6 28,001 Memadai Pile cap P1 melintang (bottom) 117,6 21,266 Memadai Pile cap P1 memanjang (top) 122,5 7,979 Memadai Pile cap P1 memanjang (bottom) 122,5 32,003 Memadai Pier head P1 melintang (top) 68,6 34,041 Memadai Pier head P1 melintang (bottom) 68,6 16,906 Memadai Pier head P1 memanjang (top) 21,12 7,862 Memadai Pier head P1 memanjang (bottom) 21,12 3,909 Memadai Koneksi P1-P2 (bottom) 72,36 54,813 Memadai Koneksi P1-P2 (top) 72,36 98,686 Tidak memadai
Maka  didapatkan  bahwa  kapasitas  tulangan  tiang pancang  P2,  kolom  P2  dan  koneksi  P1-P2  arah memanjang (top) tidak memadai.
Adapun  lendutan  yang  terjadi  pada  koneksi  P1-P2 berdasarkan  hasil  analisis  SAP2000  yaitu  sebesar  0,9 mm, yang mana nilai tersebut lebih kecil dibandingkan lendutan izin koneksi sebesar L/800 yaitu 9,57 mm.
Dengan  adanya  kapasitas  tulangan  pada  beberapa elemen yang tidak memadai maka diperlukan perkuatan yang  bertujuan  agar  kebutuhan  tulangan  pada  elemen
Journal of Applied Civil Engineering and Infrastructure (JACEIT) Vol. 2 No. 2 (2021) 32–38
tersebut dapat tepenuhi dengan yang sudah terpasang di lapangan.
Setelah dilakukan uji coba dengan memberikan pile cap hanya pada struktur P2, kebutuhan tulangan memanjang koneksi  P1-P2  tidak  berkurang  banyak,  dan  hanya memperkuat kolom P2 dan tiang pancang P2 saja. Sama halnya dengan menambahkan bracing berupa sling baja pada  kolom  P2.  Adapun  perkuatan  dengan  cara menambahkan tiang juga tidak dapat dilakukan, karena kondisi  pilar  berada  di  pinggir  sungai.  Maka  dari  itu dipilih  perkuatan  dengan  metode  bracing  dengan  pelat beton  yang  menghubungkan  P2-P1  dengan  dimensi bracing  yaitu  18,78  m  ×  33,92  m  ×  0,8  m  serta  mutu beton  yang  digunakan  yaitu  fc’  30  Mpa,  seperti  pada Gambar 7.

## Gambar 7. Permodelan perkuatan
Setelah  dilakukan  perkuatan  berupa  bracing  beton, diperlukan  kembali  cek  kapasitas  dimensi,  kebutuhan tulangan  pada  seluruh  elemen,  kapasitas  daya  dukung, serta lendutan koneksi P1-P2.
Hasil  analisis  didapatkan  bahwa  kapasitas  dimensi setelah perkuatan tidak ada yang mengalami overstress, adapun kapasitas tulangan dapat dilihat pada Tabel 7 dan kapasitas daya dukung dapat dilihat pada Tabel 8.
Tabel 7. Cek Kapasitas Tulangan Setelah Perkuatan
Uraian A (cm 2 ) B (cm 2 ) Keterangan Tiang Pancang P2 28,8 25,471 Memadai Kolom P2 87,6 50,265 Memadai Pier head P2 melintang (top) 298,9 54,522 Memadai Pier head P2 melintang (bottom) 298,9 55,685 Memadai Pier head P2 memanjang (top) 136,68 50,309 Memadai Pier head P2 memanjang (bottom) 136,68 120,452 Memadai Tumpuan Girder P2 (top) 144,72 59,874 Memadai
Uraian A (cm 2 ) B (cm 2 ) Keterangan Tumpuan Girder P2 (bottom) 144,72 29,729 Memadai Tiang Pancang P1 15,7 15,607 Memadai Kolom P1 166,6 92,248 Memadai Pile cap P1 melintang (top) 117,6 16,036 Memadai Pile cap P1 melintang (bottom) 117,6 8,011 Memadai Pile cap P1 memanjang (top) 122,5 11,466 Memadai Pile cap P1 memanjang (bottom) 122,5 47,284 Memadai Pier head P1 melintang (top) 68,6 22,528 Memadai Pier head P1 melintang (bottom) 68,6 14,892 Memadai Pier head P1 memanjang (top) 21,12 7,862 Memadai Pier head P1 memanjang (bottom) 21,12 3,909 Memadai Koneksi P1-P2 (bottom) 72,36 71,817 Memadai Koneksi P1-P2 (top) 72,36 71,817 Memadai A : Luasan tulangan (As) yang terpasang B : Luasan tulangan perlu (As) pada SAP 2000 Tabel 8. Cek Kapasitas Daya Dukung Tiang Setelah Perkuatan Diameter D600 D800 Meyerhof 3383,748 ton 10499,712 ton Briaud 3402,873 ton 9949,056 ton Katalog Spun Pile 3828,8 ton 24339,2 ton Axial yang dibutuhkan 2934,08 ton 8737,434 ton Keterangan Memadai Memadai
Adapun  lendutan  yang  terjadi  pada  koneksi  P1-P2 berdasarkan  hasil  analisis  SAP2000  yaitu  sebesar  0,4 mm, yang mana nilai tersebut lebih kecil dibandingkan lendutan izin koneksi sebesar L/800 yaitu 9,57 mm.
Secara  umum  hasil  pada  penelitian  ini  sesuai  dengan hasil  penelitian  yang  dilakukan  oleh  Yudi  Pranoto  & Riza Setiabudi bahwa dengan adanya kerusakan struktur maka  terdapat  pengurangan  kapasitas  struktur.  Hasil penelitian  ini  juga  sejalan  dengan  penelitian  yang dilakukan  oleh  Repadi  et  al.  yang  menyatakan  bahwa
Journal of Applied Civil Engineering and Infrastructure (JACEIT) Vol. 2 No. 2 (2021) 32–38
perkuatan  dengan  bracing  mampu  meningkatkan kekakuan,  kekuatan  serta  stabilitas  struktur  [11].  Pada penelitian  ini  didapatkan  setelah  ditambahkan  bracing berupa pelat yang menghubungkan  antara P1-P2 maka kebutuhan tulangan pada koneksi P1-P2, tiang pancang P2  dan  kolom  P2  seluruhnya  terpenuhi    dengan  yang sudah  terpasang  di  lapangan,  maka  dapat    dikatakan bahwa dengan penambahan bracing, kapasitas tulangan yang  awalnya  tidak  memadai  menjadi  memadai (meningkatkan kekuatan struktur).

## 4.   Kesimpulan
Berdasarkan  hasil  analisa  didapatkan  bahwa  kapasitas tiang  setelah  mengalami  kemiringan  menjadi  tidak memadai.  Ditandai  dengan  kurangnya  tulangan  pada tiang pancang P2 sebanyak  6 - D10,7 mm dan kolom P2
sebanyak      9 - D10,7 mm. Akibat dari kapasitas tiang pancang  yang  tidak  memadai,  menyebabkan  pelat koneksi P1  - P2 kekurangan tulangan arah  memanjang (top),  adapun  tulangan  yang  terpasang  di  lapangan adalah D32-250 namun yang dibutuhkan yaitu D32-160.
Adapun  perkuatan  yang  dapat  digunakan  untuk memenuhi  kebutuhan  tulangan  tersebut  yaitu  dengan cara  membuat  bracing  berupa  pelat  beton  yang menghubungkan  antara  Pilar  1  dan  Pilar  2,  dengan dimensi bracing yaitu 18,78 m × 33,92 m × 0,8 m serta kebutuhan  tulangan  arah  melintang  dan  memanjang D32-250. Gambar perkuatan dapat dilihat pada Gambar 8.
Gambar 8. Perkuatan Bracing Pelat Beton pada P1-P2

## Daftar Rujukan
[1] H.  Masiku.  2019.  Perencanaan  Sub  Struktur  Jembatan  Sungai Orongan  Kabupaten  Toraja  Utara . Dynamic  SainT ,  4(1),  pp. 756–763.
[2]  Direktorat Jenderal Bina Marga. 2011. Pedoman Konstruksi dan Bangunan  No.024/BM/2011  Penentuan  Nilai  Sisa  Kapasitas Jembatan . Jakarta : Kementrian PUPR.
[3]  Yudi  Pranoto  dan  Riza  Setiabudi.  2019.  Evaluasi  Kekuatan Struktur  Bangunan  Gedung  (Studi  Kasus :  Bangunan  Gedung SMPN  19  Samarinda,  Kalimantan  Timur). Jurnal  Rekayasa , 8(2), pp. 101–122.
[4]  Kementrian  Pekerjaan  Umum  dan  Perumahan  Rakyat.  2015. Modul 5 - Perkuatan Jembatan . Bandung.
[5]  Mulyadi.  2018.  Pengaruh  Penggunaan  Carbon  Fibre  Sheet Terhadap Kekakuan Pada Balok Beton Bertulang. Genta Mulia , 9(1), pp. 89–98.
[6]  R.  Suryadi  dan  S.  A.  Nugroho.  2015.  Pengaruh  Kemiringan Pondasi  Tiang  Terhadap  Daya  Dukung  Tiang  Tunggal  Akibat Beban Vertikal. Proceedings ACES (Annual Civil Engineering Seminar) , pp. 263–271.
[7]  Badan Standarisasi Nasional. 2016. SNI 1725:2016 Pembebanan Untuk Jembatan. [8]  Badan Standarisasi Nasional. 2016. SNI 2833:2016
Perencanaan Jembatan Terhadap Beban Gempa .
[9]  Badan  Standarisasi  Nasional.  2005. RSNI  T-02-2005 Pembebanan untuk Jembatan .
[10]  J.  E.  Bowles.  1989. Analisis  dan  Desain  Pondasi .  Jakarta: Erlangga.
[11]  J.  A.  Repadi,  J.  Sunaryati,  dan  R.  Thamrin.  2016.  Analisis Kinerja Struktur Beton Bertulang Dengan Variasi Penempatan Bracing Inverted V. Jurnal Rekayasa Sipil (JRS-Unand) , 12(2), pp. 32-39.