Journal of Mechanical Design and Testing 3(1), (2021), 57-66 DOI: http://dx.doi.org/10.22146/jmdt.v3i1.60600 e-ISSN: 2685-8029, ISSN: 2716-1293

## Pengaruh Paramater Pengelasan In-Service Pada Proses Hot Tap Pipa Penyalur Gas Alam Bertekanan
M. H. Wahyudi * dan M. W. Wildan
Departemen Teknik Mesin dan Industri, Fakultas Teknik, Universitas Gadjah Mada. Jl. Grafika No.2, Kompleks UGM, Yogyakarta 55281, Indonesia, Telp. (0274) 521673 e-mail: *maulana.hendra.w@mail.ugm.ac.id

## Abstrak
Pada  proses  pengelasan  dalam  kondisi  pipa  dengan  aliran  dan  tekanan  didalamnya  ( in-service welding) ada dua risiko yang perlu dipertimbangkan yaitu burnthrough di mana busur pengelasan menyebabkan dinding pipa terbuka sehingga isi pipa dapat keluar dan yang berikutnya adalah retak hidrogen yaitu terjadinya retak pada daerah Heat Affected Zone (HAZ) yang timbul sebagai akibat laju pendinginan cepat yang dihasilkan oleh fluida di dalam pipa. Untuk mencegah hal tersebut  terjadi  maka  perlu  dilakukan  pengembangan  penentuan  parameter  pengelasan  yang bertujuan untuk meminimalkan pembentukan struktur mikro yang rentan terhadap retak dan menghindari  terjadinya burnthrough .  Tujuan  dari  penelitian  ini  adalah  untuk  menentukan parameter pengelasan yang aman untuk aplikasi pengelasan in-service selama proses hot tapping pipa gas alam di PT. XYZ yang berlokasi di Kalimantan Timur tanpa melakukan penghentian fasilitas dalam beroperasi. Penelitian ini terdiri dari dua langka utama yaitu simulasi komputer dan  eksperimen.  Langkah  pertama  parameter  nilai  masukan  panas  pengelasan  ( heat  input) dihitung menggunakan perangkat lunak komersial PRCI untuk memprediksi kekerasan di daerah HAZ  agar  memiliki  nilai ≤350  HV  dan  prediksi  suhu  permukaan  bagian  dalam pipa  resiko dimana nilai yang dikategorikan aman adalah ≤982 °C. Langkah selanjutnya adalah melakukan proses eksperimen menggunakan material API 5L Gr. X52 dengan ukuran diameter 12”, tebal 6,25 mm, dan kecepatan aliran linier air didalam pipa 0,07 m/s. Proses pengelasan menggunakan metode GTAW dan SMAW , dengan elektroda masing - masing ER70S-6 diameter 2,4 mm dan E7018  H4R  dengan  diameter  3,2  mm.  Ada  tiga  kelompok  parameter  pengelasan  yang disimulasikan yaitu heat input rendah, heat input tinggi, dan heat input temper bead dengan perlakukan preheat . Hasil yang dipilih adalah metode dengan nilai hasil kekerasan terendah yaitu heat input temper bead (1,38 kJ/mm) dimana didapatkan nilai kekerasan HAZ 230,8 HV dan temperature didalam  pipa  sebesar  624  °C.  Laju  pendinginan  air  pada  saat  eksperimen  berdasarkan kemampuan pompa sebesar 0,07 m/s dapat mewakili laju pendinginan gas alam pada kondisi aktual. Pada saat eksperimen didapat nilai kekerasan kritikal pada HAZ yang sedikit lebih tinggi dari prediksi yaitu 235 HV, tetapi masih jauh lebih rendah dari batas kritikal. Dari hasil simulasi dan  eksperimen  disimpulkan  bahwa  metode temper  bead ,  penggunaan  metode  GTAW  dan perlakuan preheat dapat  menghasilkan  parameter  pengelasan  yang  aman  untuk  melakukan pengelasan inservice pada proses hot tapping pipa gas bertekanan.
Kata kunci : Pengelasan In-service, API 5L X52, Kekerasan, Daerah terpengaruh panas (HAZ), temper bead pengelasan.

## Abstract
During welding on pipe with live fluid and pressure inside (in-service welding) two risks need to be considered. The first is the risk of burnthrough, where the welding arc causes the pipe wall to be penetrated allowing the contents to escape. The second is the risk of hydrogen cracking that arises from the fast cooling rates of pipe wall from fluid cooling. To prevent these risks a safe welding parameters shall be established to minimize the formation of crack susceptible microstructures and avoiding burnthrough. The objective of this research is to determine safe welding parameter for in-service welding application during natural gas pipeline hot tapping process at PT. XYZ located in East Kalimantan. This research consists of two main steps, first step, welding parameter like heat input for bead was approximately calculated by commercial software PRCI program to predict critical HAZ hardness to have value less than 350 HV and the inside surface temperature of less than 1800°F (982°C). Next step is to perform welding experiment using material of API 5L Gr. X52 pipe steel with diameter 12”, wall thickness of 6.25 mm and linear flow velocity of 0,07 m/s. GTAW and SMAW welding process were used,  with  consumable  2,4  mm  diameter  ER70S-6  and  3,2  mm  diameter  low  hydrogen  E7018  H4R respectively. There were three welding parameters groups named low heat input, high heat input and temper bead heat input were calculated. As the results temper bead heat input was selected since with the same heat input of 1,38 kJ/mm the HAZ hardness of 230,8 HV and temperature inside the pipe of  624 °C were predicted. Water cooling rate during experiment was following pump capacity 0,07 m/s and can be use to represent actual gas flow. During experiment slightly higher HAZ hardness of 235 HV at the run pipe was attained in the actual welding, this still far below crititcal hardness limit. The use of temper bead technique, GTAW welding process and preheat application can produce safe welding paramater for in-service welding during hot tapping process in gas pipeline. This study found, ASME-B31G level 1 conservatism require correction factors related to its corrosion width.
Keywords : In-service welding, API 5L X52, Hardness, Heat Affected Zone (HAZ), temper bead welding.

## 1. PENDAHULUAN
Hot  tapping adalah  teknik  pemasangan  dan  penyambungan  pipa  baru  ke  pipa  lama  yang sedang aktif beroperasi dengan cara mengebor bagian dari pipa lama dimana pipa baru tersebut akan  dipasangkan.  Di  dalam  suatu  fasilitas,  selalu  ada  kemungkinan  penambahan  cabang perpipaan,  perubahan  jalur  perpipaan,  pemasangan  katup  baru,  pemasangan  alat-alat instrumentasi  dimana  diharapkan  semuanya  ini  dilakukan  tanpa  mengganggu  operasi  yang sedang berjalan. Pada dasarnya hot tapping tidak diinginkan mengingat resikonya sangat tinggi terutama apabila fluida di dalam pipa mempunyai sifat mudah terbakar, bagaimanapun proses ini memiliki nilai ekonomis yang signifikan karena dapat menghindari biaya yang timbul jika terjadi penghentian operasi. Karena hal tersebut perlu dilakukan kajian yang lebih mendalam mengenai resiko atau bahaya apa yang bisa terjadi bila harus dilakukan pekerjaan tersebut dan bagaimana cara untuk memitigasinya.
Suatu pipa penyalur dikatakan dalam kondisi in-service atau aktif jika didalamnya berisi fluida operasi (seperti produk minyak bumi atau gas alam) yang mungkin bertekanan dan dengan atau tanpa ada aliran. Ada dua masalah utama dalam pengelasan in-service yaitu burnthrough dan retak hidrogen.  Pengelasan in-service harus  memiliki  keseimbangan  antara  keselamatan  terhadap personel/operasi  di  satu  sisi  dan  pencegahan  timbulnya  karakterisitik  material  yang  tidak diinginkan di sisi lain. Heat input pengelasan perlu dibatasi untuk meminimalkan risiko terjadinya burnthrough , namun rendahnya nilai heat input bisa tidak mencukupi untuk mengatasi kemampuan
pendinginan oleh fluida di dalam pipa dalam menghilangkan panas pada lasan, sehingga terjadi laju pendinginan berlebihan yang meningkatkan resiko terjadinya retak hidrogen.
Beberapa  peneliti  seperti  Bruce  (2002)  menyatakan  bahwa  kekerasan  pada  daerah terpengaruh panas (HAZ) adalah indikator adanya mikrostruktur yang rentan terhadap retak hydrogen, nilai kritis untuk terjaidnya retak adalah jika kekerasan daerah lasan 350 HV. Dalam penelitiannya  Huang  dkk.  (2017)  menyatakan  bahwa  laju  aliran  dan  tekanan  gas  dalam  pipa secara signifikan mempengaruhi koefisien perpindahan panas pada pipa yang mengalami panas akibat  proses  pengelasan.  Sementara  itu  mengenai  kandungan  hidrogen  Farzadi  (2015) menyimpulkan bahwa untuk pengelasan in-service , kandungan hidrogen dalam elektroda dijaga pada tingkat terendah dengan penggunaan elektroda dasar rendah hidrogen (tipe H4R). Didalam penelitiannya Srisutraporn dkk. (2018) menjelaskan bahwa metode temper bead pengelasan secara signifikan bisa menurunkan nilai maksimum kekerasan di area HAZ pada pengelasan in-service. Studi ini bertujuan untuk menentukan parameter pengelasan yang diperlukan untuk melakukan proses  pengelasan in-service pipa  penyalur  fluida  gas  alam  berbahan  pipa API  5L  Grade  X52 dengan aman dan tanpa melakukan perubahan parameter operasi pipa.

## 2. METODE PENELITIAN

## 2.1. Material Eksperimen
Penelitian  dimulai  dengan  mengumpulkan  informasi  mengenai  parameter  operasi  pipa penyalur gas alam yang menjadi obyek penelitian seperti yang ditampilkan pada Tabel 1. dan menjadi acuan dalam penentuan parameter pengelasan. Eksperimen dilakukan menggunakan pipa dengan spesifikasi API 5L X52 berukuran diameter 12” dengan ketebalan 12,4 mm dan dilakukan proses permesinan untuk mengurangi tebal menjadi 6,25 mm.
Tabel 1. Parameter Operasi Pipa

## 2.2. Pelaksanaan Eksperimen
Penelitian  ini  dibagi  menjadi  dua  langkah  utama,  yang  pertama  adalah  menentukan  nilai
parameter  pengelasan  ( heat  input )  menggunakan  simulasi  komputer  dengan  perangkat  lunak PRCI  ( Thermal  Analysis  Model  for  Hot  Tap  Pengelasan  V4.2 ).  Ada  3  kelompok  parameter  yang disimulasikan yaitu heat input rendah; heat input tinggi dan heat input pengelasan temper bead . Hasil simulasi yang menghasilkan prediksi nilai kekerasan daerah HAZ dibawah 350 HV dan nilai temperatur bagian dalam pipa dibawah 982 °C akan dipilih untuk menghindari terjadinya retak hidrogen  dan burnthrough .  Langkah  kedua  adalah  melakukan  eksperimen  pengelasan  sesuai dengan  standar API  1104 Annex.  B, menggunakan  jenis  proses  pengelasan Gas  Tungsten  Arc Welding (GTAW) dan Shield Metal Arc Welding (SMAW). Untuk proses GTAW material pengisi yang digunakan adalah ER70S-6 sesuai dengan AWS A 5.18 dengan diameter 2.4 mm, polaritas
Parameter Aktual Ekperimen Fluida Gas Alam Metana Air Jenis Pipa API 5L Gr. X52 API 5L Gr. X52 Tebal 9,5mm 6,25mm Tekanan Operasi 1,4 Mpa Pressure tidak disimulasikan dalam Eksperimen Temperatur 44 °C 35 °C Kecepatan Aliran Linear 11 m/s 0,07 m/s
listrik DCEN dengan kemurnian gas argon 99.9%, sedangkan untuk proses SMAW digunakan elektroda  E7018 H4R  sesuai  dengan  AWS  A  5.5,  berukuran  diameter  3.2 mm dan polaritas listrik DCEP.  Material sleeve diletakan diatas sebuah pipa utama/ header dengan posisi pengelasan 6G arah pengelasan naik seperti yang terlihat dalam Gambar 1.
Gambar 1. Eksperimen Pengelasan
Sementara itu untuk mendapatkan nilai konveksi perpindahan panas yang sama atau lebih tinggi dengan kondisi aktual aliran air di dalam header dibuat dengan menggunakan pompa yang menghasilkan kecepatan linear 0,07 m/s dan dipertahankan selama proses pengelasan. Urutan penempatan lasan temper bead seperti yang terlihat pada di Gambar 2.
Gambar 2. Urutan Temper Bead Welding
3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## 3.1. Validasi Material Pengelasan
Dari  hasil  validasi  dengan  menggunakan  uji Positive  Material  Identification dan  pengujian mekanis didapatkan bahwa material sesuai dengan persyaratan komposisi kimia dan properti mekanis API 5L Gr. X52.

## 3.2. Penentuan Parameter Heat Input
Simulasi  pengelasan  menggunakan  perangkat  lunak  PRCI  dengan  memasukan  seluruh informasi perencanaan pengelasan dan variabel heat input, dari hasil simulasi perangkat lunak PRCI disimpulkan untuk memilih perencanaan parameter dengan teknik temper bead karena
menghasilkan  suhu pipa dibawah 982°C dan kekerasan material pada daerah HAZ dibawah 350 HV seperti yang terlihat pada Tabel 2.
Tabel 2. Simulasi Perangkat Lunak PRCI Heat Input Temper Bead No  Proses Dia. (mm) Kuat Arus (A) Teg. (V) Kec. (mm/ min) Heat Input (kJ/mm) t 8/5 (s) Inside Temp (°C) Hardn ess (HV) 1 GTAW 2.4 145-159  11-12 78 1.34 1.88  431.89  230.68 2 GTAW 2.4 145-158  11-12 68 1.58 2.8 439.3  210.89 3 GTAW 2.4 149-158  11-12 77 1.36 1.89  433.65  230.3 4 GTAW 2.4 162-172  11-13 67 1.82 2.92  464.72  209.13 5 GTAW 2.4 162-168  11-13 70 1.65 2.42  458.56  217.58 6 SMAW 3.2 120-130  22-26 90 2.00 5.7 672.81  187.4 7 SMAW 3.2 119-130  22-26 111 3.92 10.7  665.81  174.95 8 SMAW 3.2 120-133  22-26 204 0.89 2.19 577.7  222.46

## 3.3. Penentuan Laju Aliran Eksperimen
Dari hasil simulasi PRCI didapatkan bahwa laju pendinginan t8/5 yang direncanakan untuk eksperimen akan lebih cepat dari kondisi aktual. Sesuai dengan Standar API 1104 bahwa laju pendinginan yang lebih cepat pada eksperimen dapat mewakili kondisi actual laju pendinginan yang lebih lambat seperti yang terlihat pada Tabel 3.
Tabel 3. Penentuan Laju Aliran Eksperimen Kondisi Diameter (Inch) Tebal (mm) Fluida Laju Aliran (m/s) Heat Rate (BTU/sec) Cooling Time t 8/5 (sec) Aktual 12 12 Metana 11 3,8 26,9 Eksperimen 12 6 Air 0,07 3,8 12,18

## 3.4. Hasil Pengujian Spesimen Pengelasan
Jenis  pemeriksaan  dan  pengujian  terhadap  sambungan  hasil  pengelasan  pada  proses pengelasan in-service mengacu pada standar API 1104 seperti yang terlihat pada Tabel 4 dan hasilnya sesuai dengan persyaratan yang diminta dalam standar tersebut.
Tabel 4. Hasil Uji Spesimen Pengelasan
Berdasarkan  hasil  pemeriksaan  struktur  makro  pada  sampel  pipa  yang  telah  dilas  setiap lapisan  pengelasan  dan  daerah  terpengaruh  panas  terlihat  menunjukkan  logam  pengisi  telah bersatu  dengan  logam  dasarnya. API  5L  Grade  X52 sebagai  logam  dasar  mempunyai kemampuan menyerap panas dengan baik, sehingga HAZ yang terbentuk tidak terlalu besar. Tidak terlihat juga adanya cacat pengelasan, seperti inklusi slag, udara yang terjebak dan cacat lainnya yang dapat meningkatkan tegangan dalam seperti yang terlihat pada Gambar 3.
Tipe Las Tensile Nick Break Face Bend Root Bend Macro & Hardness Micro Groove 2 2 2 2 - - Fillet - 4 4 - 4 1

## Gambar 3. Spesimen Uji Makro

## 3.5. Hasil Pengujian Kekerasan
Nilai kekerasan erat kaitannya dengan kemampuan material lasan menahan dan menyerap beban yang datang dari dalam dan luar pipa. Proses pengujiannya mengacu pada standar ASTM E92-8 dan menggunakan metode Vickers serta dilakukan pada temperatur 24°C pada arah jam 06.00 sebanyak 4 line /garis yang terdiri dari HAZ, logam dasar, lasan dan area Fusion Line HAZ Coarse Grain seperti yang terlihat pada Gambar 4.

## Gambar 4. Lokasi Uji Kekerasan
Seperti yang terilhat dalam Tabel 5, hasil pengujian memiliki nilai antara 181 – 340 HV. Nilai  kekerasan  bagian sleeve ( line 1)  lebih  tinggi  dari  bagian header ( line 2,3,4)  karena  proses pengelasannya  menggunakan  SMAW  yang  memiliki  nilai heat  input lebih  besar  dan  tidak menerapkan metode temper bead sedangkan pada header terjadi penurunan nilai kekerasan karena penerapan metode temper bead dan penggunaan metode las GTAW yang memiliki nilai heat input lebih kecil dan juga adanya perlakuan preheat sehingga bisa mengurangi efek pendinginan cepat pada material.
Tabel 5. Nilai Uji Kekerasan
Vickers H ardness Value HV 5 (kgf/mm2)
No. Line 1 Line 2 Line 3 Line 4 1 194 226 198 185 2 196 220 201 181 3 321 216 208 201 4 317 234 210 204 5 319 230 212 195 6 335 225 215 198 7 340 231 229 194 8 331 - 237 196 9 210 - 224 198 10 216 - - 202 11 221 - - 235 12 - - - 238 13 - - - 236
Pendinginan  yang  lebih  cepat  pada  proses  pengelasan in-service sama  halnya  dengan melakukan proses quenching pada perlakuan panas sehingga menghasilkan internal stress yang tinggi dan berpengaruh terhadap nilai kekuatan dan kekerasan material pada daerah tersebut, dengan melakukan preheat akan menghasilkan perbedaan temperatur antara fluida kerja, logam dasar, dan logam cair yang relative lebih rendah jika dibandingkan jika tidak dilakukan sehingga bisa menurunkan nilai kekerasan.
Sesuai dengan persamaan Hall-Petch material dengan butir yang halus/kecil bersifat lebih keras dan kuat dibandingkan dengan material dengan butir kasar karena butir halus memiliki area batas butir total yang lebih luas untuk menghalangi pergerakan dislokasi, nilai kekerasan dan kekuatan yang lebih tinggi akan berdampak pada menurunnya keuletan dan ketangguhan dari material, hal ini dapat terlihat pada nilai kekerasan daerah HAZ coarse grain (0,25 mm dari Fusion Line ) yang lebih tinggi dibandingkan daerah Base Metal . Selama proses pengelasan daerah las dan HAZ akan mengalami serangkaian siklus termal pemanasan sampai mencapai suhu fusi las dan kemudian diikuti dengan pendinginan cepat sebagai akibat fluida yang mengalir dalam pipa, hal ini mempengaruhi struktur mikro dan sifat mekanik daerah logam las dan HAZ.
Pengelasan  dengan  metode temper  bead menyebabkan  logam  las  dan  daerah  terpengaruh panas  yang  ada  di  bawahnya  akan  mengalami  pemanasan  berulang  ( reheating ).  Selama  proses reheating logam  las  mengalami  pemanasan  hingga  temperatur  austenit  yang  dapat  melarutkan berbagai  paduan  yang  terdapat  dalam  baja.  Oleh  karenanya heat  input yang  diberikan  selama pengelasan menjadi sangat penting karena dapat menjadi faktor prediksi mikro stuktur akhir yang akan terbentuk. Heat input yang semakin besar akan menghasilkan temperatur puncak yang semakin  tinggi  dan  gradien  temperature  terhadap  waktu  pendinginan  yang  semakin  besar. Gradien yang semakin besar menunjukkan laju pendinginan pasca pengelasan semakin tinggi.

## Gambar 5. Grafik Kekerasan Material
Pengelasan Temper  bead yang  dilakukan  menyebabkan  terjadinya  pendinginan  yang  tidak kontinyu tetapi efek pendinginan fluida didalam pipa berlangsung secara terus menerus. Selama pengelasan, daerah las akan mengalami pendinginan dari suhu yang lebih tinggi hingga mencapai temperatur  interpass  dan  kemudian  akan  mengalami  pemanasan  kembali  oleh  lapisan selanjutnya,  kondisi  ini  akan  menyebabkan  terjadinya  struktur  mikro  dengan  karakteristik masing-masing sesuai karakter transformasinya.

## 3.6. Hasil Pengamatan Struktur Mikro
Siklus  pendinginan  pada  proses  pengelasan  pada  umumnya  berlangsung  secara  kontinu tanpa  adanya  penurunan  suhu  secara  mendadak  sedangkan  pada  proses  pengelasan in-service pendinginan  berlangsung  cepat  sehingga  untuk  menganalisa  struktur  mikro  hasil  pengelasan tidak dapat menggunakan diagram fasa yang hanya dapat dipergunakan pada laju pendinginan lambat  dan  terjadi  proses  difusi  atom,  karena  itu  untuk  menganalisis  struktur  mikro  hasil pengelasan in-service digunakan diagram Continuous Cooling Transformation (CCT). Pada proses pengelasan, transformasi fasa ferit (α - Fe) dan austenit (γ -Fe) merupakan tahap yang  paling  krusial  karena  struktur  mikro  logam  las  yang  berarti  juga  sifat-sifat  mekanisnya sangat  ditentukan  pada  tahap  ini.  Diantara  faktor-faktor  yang  mempengaruhi  transformasi γ (austenit) ke α (ferit) adalah heat input , komposisi kimia las, kecepatan pendinginan dan bentuk sambungan lasan.
Pengamatan struktur mikro pada daerah material induk, area lasan dan area HAZ dilakukan dengan  pembesaran  foto  500x  yang  diambil  pada  area header dimana  dilakukan  pengelasan kombinasi GTAW dan SMAW dan adanya pendinginan cepat oleh fluida.
Hasil  pengamatan  pada  daerah  lasan  bisa  dilihat  pada  Gambar  6.  Struktur  yang  tampak adalah  perlit  dan  ferit,  dimana  perlit  berwarna  gelap  dan  ferit  berwarna  putih  lebih mondominasi. Ferit yang mempunyai sifat lunak lebih banyak mendominasi struktur baja dan perlit mempunyai sifat yang lebih keras berada diantaranya dengan jumlah yang lebih sedikit mempunyai posisi yang tidak teratur.
Hasil  pengamatan  pada  daerah  HAZ  dapat  dilihat  pada  Gambar  7.  Struktur  mikro didominisi oleh acicular ferit-perlit. Pada daerah HAZ yang dekat pada garis lebur akan terjadi pembentukan  ferit  dengan  cepat  pada  saat  proses  pengelasan  berlangsung  sehingga  struktur berubah sesuai dengan siklus thermal yang terjadi sehingga menyebabkan daerah HAZ terjadi penurunan kekuatan yang mengakibatkan menjadi daeah yang rawan getas.
Hasil pengamatan pada daerah Base Metal seperti pada Gambar 8. Struktur mikro masih didominasi oleh ferit-perlite. Pada daerah induk struktur ferit mengalami pertumbuhan sedikit saat proses pengelasan berlangsung karena mendapat panas sehingga struktur berubah sesuai dengan panas yang didapat dari pengelasan.
Gambar 6. Struktur mikro pada daerah Logam Las
Gambar 7. Struktur Mikro pada daerah HAZ
Gambar 8. Struktur Mikro pada daerah Base Metal

## 4. KESIMPULAN
Pengelasan kombinasi GTAW dan SMAW dengan metode temper bead dan penerapan preheat pada  pengelasan in-service dapat  menurunkan  nilai  kekerasan  di  HAZ  dan  resiko  terjadinya burnthrough dapat dihindari sehingga dapat dipergunakan dengan aman pada proses pengelasan hot tapping pipa penyalur Gas Alam tanpa perlu melakukan penurunan parameter operasi pipa penyalur  seperti  penurunan  tekanan  dan  laju  aliran,  sehingga  tidak  menimbulkan  kerugian lingkungan dan sosial ekonomi.

## 5. DAFTAR PUSTAKA
API  (2018),  API  specification  5L  Specification  for  line  pipe.  Washington,  D.C.:  American Petroleum Institute.
ASME. (2019). Section II Materials Part C Specifications for Welding Rods, Electrodes, and Filler Metals Material. American Society of Mechanical Engineers.
ASME.  (2019).  Section  V  Non  Destructive  Examination.  American  Society  of  Mechanical Engineers.
ASTM  (2015).  E340-15,  Standard  Practice  for  Macroetching  Metals  and  Alloys,  ASTM International, West Conshohocken, PA. www.astm.org.
Boran, J. The Hot-Tapping of Sub Sea Pipelines. Welding Review, vol6, no 4 Nov 1987, pp283-
284
Bruce, William. (2002). Qualification of Procedures for Welding Onto inservice  Pipelines. Cassie B. A., (1974) The Welding of Hot Tap Connections to High Pressure Gas Pipelines,
Pipeline Industries Guild J. W. Jones Memorial Lecture.
Callister  Jr,  W.  D.,  &  Rethwisch,  D.  G.  (2012).  Fundamentals  of  materials  science  and engineering: an integrated approach: John Wiley & Sons.
Cheng,  Wentao  &  Wang,  Yong-Yi  &  Amend,  William  &  Swatzel,  Jim.  (2004).  Weld Microstructure  and  Hardness  Prediction  for  inservice    Hot-Tap  Welds.  Proceedings Biennial International Pipeline Conference.
Cola M. J. & Threadgill P. L., (1988) Final Report on Criteria for Hot Tap Welding, American Gas Association, Edison Welding Institute Project J7038.
D.Nolan,Z.  Sterjovski  and  D.Dunne.,Modelling  of  HAZ  Hardness  in  C-Mn  Pipeline  Steels Subjected to In-Service Welding Procedures. IIW Document No.IX-2165-05.
Farzadi, Ali. (2015). Gas Pipeline Failure Caused by In-Service Welding. Journal of Pressure Vessel Technology.
Huang,  Zhiqiang  &  Haiping,  Tang  &  Ding,  Yaping  &  Wei,  Qinwen  &  Xia,  Guofa.  (2017). Numerical Simulations of temperature for the in-service welding of gas pipeline. Journal of Materials Processing Technology.
Kwankaew, Supolchai & Phaoniam, Rittichai & Poopat, Bovornchok & Srisutraporn, Sermsak.
(2018). Inservice  Operating Conditions Affecting On Weld HAZ Hardness For API5L Gr.B Pipe Steel Maintenance.MATEC Web of Conferences.
Qian, Wu & Yong, Wang & Tao, Han & Hongtao, Wang & Shiwei, Gu & Laihui, Han. (2019). Study on the Failure Mechanism of Burn-Through During In-Service Welding on Gas Pipelines. Journal of Pressure Vessel Technology.
Sperko, W.J.. (2005). Exploring Temper Bead Welding. Welding Journal (Miami, Flo). 84. 37-40. Srisutraporn, Sermsak & Phaoniam, Rittichai & Poopat, Bovomchok & Kwankaew, Supolchai.
(2018).  Effect  Of  Tempered  Bead  Techniques  On  Maximum  HAZ  Hardness  For  In Service Pipeline Welding. MATEC Web of Conferences.
Trench, C. J., & Kiefner, J. F. (2001). Oil Pipeline Characteristics and Risk Factors: Illustrations from the Decade of Construction.
Tawancy, H., Al-Hadhrami, L. M., & Al-Yousef, F. (2013). Analysis of corroded elbow section of carbon steel piping system of an oil – gas separator vessel. Case Studies in Engineering Failure Analysis , 1(1), 6-14.
Wade J.B., (1978) Effect of Preheat on Hot Tapping Procedures, Australian Welding Research Association Research Report, Snowy Mountains Corporation.Wade J.B., (1978) Effect of  Preheat  on  Hot  Tapping  Procedures,  Australian  Welding  Research  Association Research Report, Snowy Mountains Corporation.