TEKNIK, 42 (2), 2021, 149-159
doi: 10.14710/teknik.v42i2.37221               Copyright © 2021, TEKNIK, p-ISSN: 0852-1697, e-ISSN: 240-9919
Pengembangan Baja Laterit Modifikasi A588 Menggunakan Proses Termomekanikal Diikuti dengan Proses Temper Temperatur Rendah untuk Aplikasi Baja Tahan Cuaca
Miftakhur Rohmah * , Dedi Irawan , Dedi P. Utama, Toni B. Romijarso
Pusat Penelitian Metalurgi dan Material, Lembaga Ilmu Pengetahuan Indonesia Kawasan Puspiptek, Gedung 470, Tangerang Selatan, Banten, Indonesia 15314

## Abstrak
Baja laterit A-588 berpotensi dirujuk sebagai baja paduan rendah-berkekuatan tinggi untuk aplikasi baja tahan  cuaca.  Baja  Laterit  A-588  dikembangkan  melalui  proses  termomekanikal  yang  diikuti  proses penemperan  guna  mendapatkan  kekuatan  dan  ketahanan  korosi  tinggi.  Penelitian  ini  bertujuan  untuk mengetahui korelasi antara penambahan kadar nikel, variasi laju pendinginan pada saat perlakuan panas terhadap sifat mekanik dan ketahanan korosi baja laterit A-588. Baja laterit dengan variasi kadar nikel 0,42%;  1%,  2%,  dan  3%,  mengalami  proses  homogenisasi,  pengerolan  panas,  perlakuan  panas  dengan tiga variasi pendinginan yaitu media air, oli, dan udara, yang kemudian diproses temper pada temperatur 150 ℃. Temper temperatur rendah menyebabkan pengendapan karbida halus dan transisi fasa martensit menjadi  bainit,  sehingga  struktur  mikro  akhir  berupa  bainit,  lath  martensit  temper,  karbida,  dan  ferrit. Kadar  nikel  3%  dengan  laju  pendinginan  cepat  akan  meningkatkan  pembentukan  fasa  lath  martensit temper dan bainit, sehingga kekuatan dan kekerasan cenderung meningkat serta regangan dan ketahanan korosi semakin menurun akibat reaksi galvanic. Sifat mekanik paling optimal diperoleh pada sampel 2% nikel dengan media air (kekuatan 1203 MPa, regangan 10%, kekerasan 404 BHN, laju korosi 1,306 mpy).
Kata  kunci: baja  laterit  a-588;  martensit  temper;  media  pendinginan;  temper  temperatur  rendah; termomekanikal

## Abstract
[Title:  The  development  of  a588  modified  laterite  steel  using  thermomechanical  and  low-temperature tempering process for weather resistant steel] Laterite Steel A-588 has the potential to be a high strength low  alloy  for  Corten  steel  application.  Laterite  steel  A-588  is  developed  through  a  thermomechanical process followed by a tempering process to obtain high strength and corrosion resistance. This study aims to  determine  the  correlation  between  the  addition  of  nickel  content,  the  variation  of  the  cooling  rate during heat treatment to the mechanical properties, and the corrosion resistance of A-588 laterite steel. The Cu,  Cr,  Ni, P, and Si elements significantly  impact microstructure  transformation.  Laterite Steel A- 588 with nickel and thermo-mechanical process variation has been focused on in this research. Laterite steel with 0,42%, 1%, 2%, and 3% nickel varied was homogenized, hot rolled, and heat treated with three cooling  variations  by  water,  oil,  and  air.  They  are  processed  with  150  C  tempering.  Low  tempering temperature caused fine carbide precipitation and phase transition of martensite to bainite. This resulted in  bainite  as  the  final  microstructure,  lath  tempered  martensite,  carbide,  and  ferrite.  3%  Ni  with  a  fast cooling rate increased the tempered martensite and bainite phase formation. It allowed the strength and hardness to increase relatively, followed by decreased elongation and corrosion resistance caused by the galvanic  reaction.  Most  optimal  of  mechanical  properties  determined  at  a  sample  with  2%  nickel  in  a water medium (strength 1203 MPa, elongation 10%, hardness 404 BHN, corrosion rate 1,306 mpy).
Keywords: lateritic steel a-588; martensite tempered; low temperature temper; thermomechanical
------------------------------------------------------------------
*) Penulis Korespondensi. E-mail: mift007@lipi.go.id/ miftakhur.its@gmail.com

## TEKNIK, 42 (2), 2021, 150

## 1. Pendahuluan
Kebutuhan  baja  tahan  cuaca  (baja  Cor-Ten), khususnya  untuk  daerah  pantai  dan  struktur  kelautan mulai meningkat seiring dengan percepatan pembangunan  infrastruktur  berupa  konstruksi  jembatan. Karakteristik  dominan  dari  baja  tahan  cuaca  adalah kekuatan tinggi dan ketahanan korosi tinggi, yang secara substantial  lebih  baik  daripada  baja  karbon.  Hal  ini dipengaruhi kandungan unsur paduan Cu, Cr, Ni, P, dan Si  (tidak  lebih  dari  5%)  dalam  baja  Cor-Ten  yang mendorong pembentukan lapisan karat pelindung setelah terpapar  cuaca  beberapa  tahun,  atau  yang  dikenal dengan  patina  (Morcillo,  2019).  Oksidasi  permukaan baja  tahan  cuaca  membutuhkan  waktu  enam  bulan, tetapi  proses  perlakuan  permukaan  dapat  mempercepat oksidasi hingga hanya dua jam.
Baja  Corten  diklaim  mempunyai  30%  sifat mekanik  yang  lebih  baik  daripada  baja  karbon  dengan ketebalan  yang  lebih  tipis.  Baja  Cor-Ten  pada dasarnya mempunyai dua jenis yang berbeda, yakni ASTM A 242 dan  ASTM  A588.  Material  A588  memiliki  kekuatan luluh  minimal  50  ksi  (340  MPa)  dan  kekuatan  tarik maksimum  70  ksi  (480  MPa)  untuk  semua  bentuk gulungan dan ketebalan pelat hingga ketebalan 4 in (100 mm)  (ASTM,  2004).  Kombinasi  sifat  mekanik  dan ketahanan  korosi  A-588  merupakan  target  utama  dalam penelitian ini. Bijih nikel laterit akan menghasilkan baja dengan  kandungan  nikel  antara  2-3%  setelah  melalui proses  converting  dan  metalurgi  sekunder  lainnya sehingga  dihasilkan  sifat  unggul  kekuatan  tinggi, ketahanan korosi tinggi, dan sifat mampu las yang baik. Baja  laterit  telah  diaplikasikan  sebagai  baja  kekuatan tinggi,  baja  tahan  peluru,  dan  baja  tahan  cuaca  (Pusat Penelitian  Metalurgi  dan  Material,  2017).  Namun, informasi  mengenai  karakteristik  baja  laterit  untuk  baja tahan cuaca sangat minimal sehingga diperlukan sebuah kegiatan  penelitian  lebih  lanjut  guna  memperoleh formula  yang  tepat  mengenai  penambahan  kadar  nikel dan  proses  termomekanikalnya  pada  saat  proses manufaktur.
Komposisi  paduan,  proses  termomekanikal,  dan perlakuan  panas  memainkan  peranan  penting  dalam transformasi  fasa  sehingga  menentukan  mikrostruktur akhir  yang  berasosiasi  dengan  sifat  mekanik  dan ketahanan  korosi.  Penelitian  terdahulu  menyimpulkan bahwa  nikel  mempunyai  peranan  yang  sama  seperti  Cr dalam  Baja  Cor-Ten.  Cano  (2017)  menyatakan  1-3% nikel  dalam  Baja  Cor-Ten  menyebabkan  pembentukan martensit  dan  atau  bainit  dengan  ukuran  butiran  halus (11-15,6  µm),  penurunan  kadar  lepidokrokit  dan peningkatan  kadar  geothite  (Cano,  2017).  Selain  itu, NiFe 2 O 4 terbentuk  pada  tahap  awal  reaksi  sebagai tempat  nukleasi  jaringan  nano  Fe(O,OH)6.  Kehadiran NiFe 2 O 4 mengubah  mekanisme  pertukaran  ion  film produk  korosi  sehingga  efektif  menghambat  penetrasi
ion  klorida  dan  meningkatkan  ketahanan  korosi  pada semua  atmosferik  (Fan  dkk.,  2020;  Jia,  2020;  Diaz, 2018). Penambahan nikel bertujuan untuk meminimalkan  terjadinya  penggetasan  ( embrittlement ) panas  selama  proses  pengerolan.  Proporsi  nikel  dalam komposisi  baja  Corten  harus  jauh  lebih  tinggi  daripada tembaga.
Selain itu, mikrostruktur, terutama pada kandungan  fasa  dan  ukuran  butir  juga  berpengaruh terhadap  ketahanan  korosi  atmosferik,  (Morcillo,  2019 dan  Chen  dkk.,  2012).  Pada  media  0.1  mol/liter  NaCl, urutan nilai potensial korosi Ecorr(ferrit) > Ecorr (bainit) > Ecorr(perlit), dan nilai densitas arus korosi icorr(ferrit) < icorr(bainit) < icorr (perlit) (Zhang dkk, 2020). Selain itu,  adanya  stuktur  mikro-galvanik  antara  martensit-sisa austenit dan fasa bainit-ferrit dalam baja karbon rendah, akan  mempercepat  disolusi  anodik.  Mikro-galvanik antara  fase  sementit  lamelar  dan  fase  ferit,  juga meningkatkan  laju  korosi  baja  ferit-perlit  dalam  larutan asam  klorida.  Pelarutan  anodik  fasa  ferit  diatur  oleh proses  transfer  muatan,  sedangkan  reaksi  katodik  fasa sementit  diatur  oleh  proses  difusi  (Wang  dkk,  2020). Struktur  mikro  yang  terbentuk  dipengaruhi  oleh  proses termomekanikal  dan  proses  perlakuan  panas,  seperti proses  pengerolan,  perlakuan  panas  dengan  berbagai variasi laju pendingin, dan proses penemperan.
Baja  setelah  proses  rol  dan  perlakuan  panas memiliki  kombinasi  kekuatan  dan  ketangguhan  yang tinggi.  Kekuatan  telah  ditingkatkan  karena  rekristalisasi dinamis  pada  temperatur  tinggi  selama  pemrosesan termomekanis  700  –  1250℃  akibat  penghalusan  butir sehingga  kekuatan  dan  keuletan  meningkat  (Fierro  dkk, 2014).  Penguatan  utama  baja  HSLA  berasal  dari pengendapan  paduan  karbida  terdispersi  halus  dan penghalusan butir diperoleh dari proses perlakuan panas dan  proses  termomekanikal  (TMCP)  (Yue  dkk.,  2015). Laju  pendinginan  memiliki  pengaruh  besar  pada  cara karbon  didistribusikan,  sedangkan  elemen  paduan memodifikasi  transformasi  fasa  selama  normalisasi  dan meningkatkan kemampuan pendinginan dengan menurunkan  laju  pendinginan  kritis.  Unsur-unsur paduan  seperti  Cu  dan  Cr  dapat  bekerja  bersama  untuk memberikan  efek  pengerasan  pada  martensit,  dan  Cr dapat  mendorong  pembentukan  lebih  banyak  karbida, sehingga  meningkatkan  kedalaman  pengerasan  (Cano, 2017).  Martensit  adalah  struktur  mikro  dengan  sifat mekanis  paling  keras  dan  terkuat,  tetapi  juga  paling rapuh  dan  tidak  ulet.  Temperatur  rendah  temper  (LTT) diterapkan  antara  150-200℃  untuk  menghasilkan kekuatan  sangat  tinggi  berdasarkan  penghalusan struktur.
Pada penelitian ini,  modifikasi baja laterit A-588 dikembangkan  melalui  proses  termomekanikal  yang diikuti  proses  penemperan  pada  temperatur  rendah, sebagai  alternatif  baja  Cor-Ten  komersial.  Hubungan
(a)                                                                                         (b) Gambar 1 . Baja laterit A-588 (a) sebelum dan (b) sesudah proses pengerolan panas
Tabel 1 . Komposisi Kimia Modifikasi Baja Laterit A-588 Komposisi Kimia (%berat) #1 #2 #3 #4 C 0,177 0,1777 0,161 0,161 Al 0,02 0,05 0,19 0,16 S 0,0026 0,0024 0,0030 0,0024 Cr 0,49 0,49 0,50 0,51 Mn 1,08 1,06 1,01 0,97 Ni 0,41 1,21 1,95 2,91 P 0,011 0,004 0,014 0,001 Cu 0,32 0,34 0,32 0,32 Si 0,43 0,41 0,32 0,27 V 0,064 0,064 0,062 0,062 Fe balance balance balance balance
antara  komposisi  kimia,  laju  pendinginan  pada  saat proses  termomekanikal,  struktur  mikro,  dan  perilaku korosi  pada  baja  laterit  A-588  termodifikasi  akan dibahas  detail.  Baja  laterit  A-588  dengan  variasi  kadar nikel  dan  perlakuan  panas  tertentu  menjadi  objek penelitian  ini  guna  mendapatkan  sifat  mekanik  dan ketahanan korosi yang tinggi di lingkungan air laut.

## 2. Bahan dan Metode

## 2.1 Bahan dan Preparasi Penelitian
Baja  Laterit    yang  telah  diolah  dari  bijih  laterit menjadi  alternatif  sumber  nikel  yang  ditambahkan kedalam komposisi paduan. Baja Laterit Fe-Ni dilakukan proses  peleburan  didalam  tungku  induksi Inductotherm tipe butterfly dengan  memperhatikan  keseimbangan massa. Bahan baku proses pengecoran berupa baja laterit, skrap  baja,  paduan  tembaga,  ferokrom,  feromangan, ferosilikon yang dihitung sesuai neraca massa. Komposisi A-588 menjadi target utama proses peleburan ( investment casting )  yang  kemudian  dimodifikasi  kandungan  nikel
sebesar  1,  2,  dan  3%,  seperti  pada  Tabel  1.  Komposisi kimia dianalisis menggunakan Optical Emission Spectroscopy (OES). Sampel  hasil  pengecoran  ( ingot )  dihomogenisasi dengan  cara  pemanasan  pada  temperatur  900  ℃ (temperatur  austenit)  selama  30  menit  didalam muffle furnace (merk Carbolite CWS 1300 kecepatan pemanasan 5℃/menit)  dan  dilanjutkan  dengan  pendinginan  udara untuk menghilangkan struktur dendritik. Kemudian, ingot dipotong dengan mesin cutting dan dihaluskan permukaan dengan mesin surface grinding GLINT untuk menseragamkan  ukuran  menjadi  5x10x1  cm  sebagai sampel  rol.  proses  pengerolan  panas  dengan  cara memanaskan  hingga  temperatur  kristalisasi  (750  ℃) selama  ditahan  1  jam.  Pengerolan  panas  dilakukan dilakukan  dalam  2  siklus  sehingga  diperoleh  reduksi ketebalan  sebesar  70%  dan  ketebalan  akhir  plat  sebesar 0,3  cm.  Perubahan  ukuran  dimensi  ditunjukkan  pada Gambar 1.

## 2.2 Proses Perlakuan Panas dan Temper
Hasil  pengerolan  panas  kemudian  diteliti  lebih lanjut  mengenai  pengaruh  perlakuan  panas  pada  baja laterit A-588 modifikasi. Proses pemanasan menggunakan muffle furnace yang memiliki kecepatan pemanasan  5℃/menit.    Spesimen  dipanaskan  pada temperatur  austenisasi  di  850℃  selama  1  jam  dan dilanjutkan  pendinginan  menggunakan  beberapa  jenis media.  Perbedaan  media  pendingin  diilustrasikan sebagai  laju  kecepatan.  Media  pendingin  yang digunakan berupa udara, oli, dan air. Setelah mencapai kondisi  ekuilibrium  pada  temperatur  ruang,  sampel kemudian  diproses  penemperan  dengan  memanaskan ulang  spesimen  pada  temperatur  temper  150℃. Mekanisme  proses  pengerolan  panas  yang  dilanjutkan proses perlakuan panas ditunjukkan pada Gambar 2.
doi: 10.14710/teknik. v42i2.37221               Copyright © 2021, TEKNIK, p-ISSN: 0852-1697, e-ISSN: 240-9919
Gambar  2 .  Mekanisme  proses  termomekanikal  baja laterit A-588
Gambar  3 .  Kalkukasi  Diagram  CCT  Baja  Laterit  A- 588 dari hasil software JMatPro  (Warna hitam = ferrit, hijau muda = perlit, hijau tua = austenit, biru = bainit) dengan temperatur austenisasi 850 ℃ selama 1 jam

## 2.3 Pengujian Metalografi, Mekanik dan Korosi
Karakterisasi  sifat  mekanik  dilakukan  melalui pengujian metalografi, tarik dan kekerasan, Sedangkan,  karakterisasi  sifat  ketahanan  korosi dilakukan  melalui  pengujian  polarisasi  (uji  Tafel). Preparasi  sampel  uji  metalografi  meliputi  proses pemotongan  hingga  dimensi  1x1,  proses mounting menggunakan epoksi resin, proses grinding menggunakan  kertas  ampelas  SiC  (grade  80  hingga 2000),  proses polishing menggunakan  pasta  alumina dan proses etsa. Larutan etsa digunakan berupa larutan nital  2%  (2  ml  asam  nitrat  +  98  ml  alkohol). Pengamatan  mikrostruktur  dilakukan  menggunakan mesin mikroskop optik merk OLYMPUS.
Pengujian  tarik  dilakukan  untuk  mengetahui sifat  kekuatan  dan  keuletan  dengan  menggunakan mesin  Tinius  Olsen  300  SL.  Baja  laterit  A-588 dipreparasi menjadi spesimen uji tarik dengan dimensi yang  mengacu  pada  standar  ASTM  E8.  Pengujian kekerasan dilakukan untuk mengetahui nilai kekerasan dari sampel,  yang diperoleh  dari rata-rata  nilai 3  titik. Pengujian  kekerasan  menggunakan  mesin  Mitutoyo HM-200  dengan  metode  Brinell.  Sampel  uji  dikenai beban identasi 1000 kgf selama 30 detik menggunakan indentor  bola  baja,  kemudian  diameter  hasil  indentasi diukur melalui mikroskop.
Pengujian polarisasi dilakukan untuk mengetahui karakteristik sampel dengan media korosif berupa  larutan  NaCl  3,5%  pada  temperatur  kamar. Pengujian  ini  dilakukan  dengan  menggunakan  tiga elektroda  yaitu  sampel  uji  sebagai  elektroda  kerja, Saturated  Calomel  Electrode (SCE)  sebagai  elektroda referensi,  dan  platina  sebagai  elektroda  pembantu. Sampel dicelupkan selama 1 jam sebelum memulai uji polarisasi.  Uji  polarisasi  dilakukan  pada  rentang potensial  -200mV sampai +200 mV dengan kecepatan scan 1mV/s.  Pada  prosedur fitting Tafel  didapatkan nilai rapat arus korosi (I corr ) dan potensial korosi (E corr )

## 3. Hasil dan Pembahasan 3.1 Penentuan CCT Diagram
Diagram Continuous  Cooling  Transformation (CCT) berfungsi untuk mengetahui hubungan antara laju pendinginan  kontinyu  dengan  struktukrmikro  yang terbentuk  pada  proses  dekomposisi  austenit.  Kalkulasi simulasi diagram CCT dilakukan menggunakan software JmatPro® version 12.
Gambar  3  menunjukkan  diagram  CCT  yang dikonstruksi  pada  kisaran  laju  pendinginan  0,01–100 ℃/s  dan  nilai  kekerasan  yang  dicapai  dengan  tingkat pendinginan  yang  berbeda  juga  ditambahkan  pada diagram.  Untuk  paduan  Baja  Laterit  A-588,  temperatur pembentukan austenit Ac1 dan Ac3 sebesar 714 ℃ dan 810  ℃,  yang  diperoleh  dari  kurva  pemanasan menggunakan  laju  pemanasan  5  ℃/s.  Dekomposisi austenit menjadi ferrit, perlit, dan martensit dikalkulasikan  pada  temperatur  810  ℃  (laju pendinginan 0,01-100 ℃/s); 714,8 ℃ (laju pendinginan 0,01-10  ℃/s)  dan  389,7  ℃  (laju  pendinginan  11-100 ℃/s). Penambahan Mn, Cu, Cr, dan Ni (Tabel 1) dalam Baja Laterit A-588 menurunkan temperatur transformasi efektif untuk laju pendinginan tertentu yang memperluas jangkauan  transformasi  bainit    (Mandal,  Ghosh,  & Mukherjee, 2016).
Pembentukan  bainit  (α+Fe 3 C)  pada  Baja  Laterit A-588  terjadi  dengan  kisaran  laju  pendinginan  2-100 ℃/s  pada  temperatur  awal  583,7  ℃.  Adanya  nikel menggeser kurva CCT ke arah kanan sehingga menunda reaksi  ferrit,  perlit,  dan  bainit.  Selain  itu,  penambahan Ni sebanyak 4,5% dapat menggeser daerah ferit menuju garis  laju  pendinginan  yang  lebih  lambat  pada  kurva CCT. Laju pendinginan udara di luar furnace sekitar 13

## TEKNIK, 42 (2), 2021, 153
C/s  sehingga  media  oli  dan  air  memiliki  laju pendinginan  lebih  besar  daripada  13  ℃/s  (Citrawati, Dwiwandono,  &  Firmansyah,  2020).  Nikel  merupakan unsur  penstabil  austenit    dan  mengurangi  laju pendinginan  kritis  pembentukan  bainit  (Martin,  dkk., 2021). Bainit biasanya terbentuk pada temperatur antara transformasi perlit dan martensit displasif (Singh, 2012). Oleh karena itu, laju pendinginan dengan media oli dan air memungkinkan membentuk bainit ketika pendinginan mencapai temperatur sekitar 583,7 ℃.

## 3.2 Pengamatan Struktur Mikro
Berdasarkan  pada  Tabel  1,  Baja  Laterit  A-588 didominasi  oleh  unsur  Cu,  Cr,  Ni,  P,  dan  Si  sehingga berpeluang  untuk aplikasi baja tahan cuaca. Kandungan karbon  berkisar  0,16-0,17%  dan  jumlah  unsur  paduan kurang dari 10% menjadikan baja laterit A-588 termasuk kategori  baja  paduan  rendah  ( low-alloy  steel ).  Untuk menjadi  kelompok  baja  paduan  rendah-berkekuatan tinggi  diperlukan  pengamatan  lebih  lanjut  pada  struktur mikro dan sifat mekaniknya. Pengamatan struktur mikro berfungsi  untuk  mengetahui  karakteristik  fasa  yang terbentuk sehingga dapat memprediksikan sifat mekanik dan  korosi  dari  baja  laterit  A-588.  Perubahan mikrostruktur  sangat  dipengaruhi  oleh  waktu  dan temperatur  penemperan.  Struktur  mikro  baja  laterit  A- 588  setelah  proses  termomekanikal  dan  diikuti  proses temper ditunjukkan pada Gambar 4 dan 5.
Gambar  4  menunjukkan  pengaruh  kadar  nikel pada  baja  laterit  A-588  setelah  proses  termomekanikal berupa  proses  pengerolan  panas  dilanjutkan  perlakuan panas  dengan  media  pendinginan  air.  Secara  umum, struktur  mikro  yang  terbentuk  berupa  bainit, lath martensit  temper,  karbida,  dan  ferrit  (Gambar  4a-d). Selain  itu,  porositas  teramati  pada  sampel  akibat ketidaksempurnaan  proses  pengecoran  baja  laterit. Pertumbuhan  bainit  dikendalikan  oleh  difusi  atom karbon  dan  dapat  terjadi  dalam  fenomena  transformasi tidak  lengkap  (transformasi  statis)  akibat  pembentukan martensit  kembar  pada  saat  pendinginan  kontinyu mencapai pembentukan bainit (An, dkk., 2020). Austenit bertransformasi  secara  isothermal  menjadi  ferrit  dan karbida diatas temperatur  Ms dengan  laju pendingingan agak cepat (Caballero, 2012; Singh, 2012).
Meskipun mengalami pendinginan cepat, sampel tidak menunjukkan tanda-tanda quench-cracking (Gambar  4  a-d).  Struktur  mikro  akhir  Baja  Laterit  pada Gambar  4a-d  ini  konsisten  seperti  pada  penelitian (Haiko,  dkk.,  2019),  yang  menyebutkan  bahwa penemperan  150  ℃  merupakan  tahap  pertama  proses temper yang menyebabkan pengendapan halus, kemungkinan transisi fasa martensit menjadi bainit, dan terbentuknya karbida.
Pada  Gambar  4  dan  5,  fasa  martensit  temper diindikasikan  dengan  bentuk  bilah  ( lath )  dan  berwarna
hitam  sedikit  pudar  sebagai  dampak  dari  kandungan karbon  rendah,  sekitar  0,17%  pada  baja  laterit  A-588. Fasa ferrit diindikasikan dengan bentuk pulau memanjang ( elongated ) berwarna putih. Bainit diindikasikan dengan bentuk   blok  berwarna terang dan berbintik  hitam,  dan  karbida  diindikasikan  dengan bentuk tak beraturan berwarna hitam.
Seiring  dengan  kadar  nikel  semakin  tinggi, ukuran butir menjadi semakin besar (Gambar 3b-d), dan terlihat  blok-blok  fasa  bainit  atau  daerah  terang  yang semakin besar (Gambar 3c-d) dan berbentuk relatif bulat menyerupai pulau. Proses penemperan dengan temperatur  rendah  (<  200  ℃  tidak  signifikan mempengaruhi perubahan mikrostruktur martensit  (Jena dkk.,  2014).  Pengasaran  butiran  adalah  fenomena metalurgi khas yang terjadi selama proses termomekanik seperti pengerolan panas diikuti perlakuan panas.
Pada  saat  pengerolan  panas,  struktur  mikro  baja laterit  berupa  ferrit-perlit  terpita/terelongasi,  yang kemudian  bertransformasi  menjadi  austenit  seluruhnya ketika  dipanaskan  pada  temperatur  austenisasi.  Seiring dengan  pendinginan  cepat  dengan  media  air,  austenit bertransformasi  menjadi  martensit  pada  temperatur dibawah  temperatur  kritis  Ms  dan  berakhir  pada  garis Mf.  Temperatur  transformasi  martensit  awal  dan  akhir (Ms  dan  Mf)  bergantung  pada  komposisi  kimianya. Prediksi temperatur awal (Ms) diformulasikan oleh K.E. Thelning seperti persamaan 1  (Canale, 2014).
Ms(Celsius) = 561 – 474 (%C) – 33 (%Mn) – 17 (%Ni) – 17 (%Cr) – 21 (%Mo) (1)
Berdasarkan  persamaan  1,  perkiraan  temperatur awal  transformasi  martensit  pada  sampel  1,  2,  3,  dan  4 adalah  426,16℃;  413,22℃;  409,71℃  ;  dan  309,54℃. Oleh  karena  itu,  kadar  nikel  secara  tidak  langsung mempengaruhi  jumlah  martensit  yang  terbentuk  dan jumlah  fraksi  martensit  temper.  Selama  temper,  reaksi solid-state terjadi  dan  martensit as-quench berubah menjadi  martensit  temper.  Proses  tahap  1  (kisaran temperatur  temper  100-200℃)  melibatkan  pemisahan karbon,  presipitasi  ε-karbida  (Fe 2.4 C)  dengan  struktur heksagonal atau h-carbide (Fe 2 C) dengan struktur kristal ortorombik pada temperatur 50 ℃, dekomposisi austenit yang  tertahan,  dan  rekristalisasi  struktur  martensitik (Canale, 2014).
Selain  itu,  proses  pendinginan  pada  saat perlakuan  panas  sangat  menentukan  transformasi  fasa Baja  Laterit  A-588.  Perbedaan  media  pendingin ditujukan sebagai perbedaan laju pendinginan. Pengaruh laju  pendinginan  terhadap  struktur  mikro  akhir  Baja Laterit A-588 ditunjukkan pada Gambar 5.
doi: 10.14710/teknik. v42i2.37221               Copyright © 2021, TEKNIK, p-ISSN: 0852-1697, e-ISSN: 240-9919
Gambar  4 .  Pengaruh  kadar  nikel  (a)  0,41%  (b)  1%,  (c)  2%,  dan  (d)  3%  pada  baja  laterit  setelah  proses termomekanikal  dengan  media  pendinginan  air  diikuti  proses  temper  100  ℃  -  etsa  nital  2%.  (C=karbida,  M= martensit, B=bainit, dan F=ferrit)
Gambar 5 . Pengaruh media pendinginan (a) udara, (b) oli, (c) air pada baja laterit A588 – etsa nital 2% (C= karbida, M=martensit, B=bainit, dan F=ferrit)
doi: 10.14710/teknik. v42i2.37221               Copyright © 2021, TEKNIK, p-ISSN: 0852-1697, e-ISSN: 240-9919
Gambar  6. Kekuatan  tarik  baja  laterit  A-588  setelah proses termomekanikal dan penemperan pada 150 ℃
Gambar 8 . Kekerasan baja laterit A-588 setelah proses termomekanikal dan penemperan pada 150 ℃
Gambar  7 .  Nilai  regangan  baja  laterit  A-588  setelah proses termomekanikal dan penemperan pada 150 ℃
Gambar  5(a)  mengindikasikan  laju  pendinginan udara  ( normalizing )  membentuk  fasa  akhir  ferrit,  perlit, karbida.  Ini  adalah  struktur  mikro  tipikal  untuk  baja karbon rendah saat quenching belum diterapkan. Seiring laju  pendinginan  semakin  cepat,  fasa  bainit  mulai terbentuk  dengan  pendinginan  oli  (Gambar  5b),  dan martensit  bilah  sangat  halus  mulai  terbentuk    dengan pendinginan  air  (Gambar  5c).  Pendinginan  cepat menyebabkan  transformasi  austenite  (FCC)  menjadi ferrit  (BCC)  tidak  cukup  waktu,  sehingga  karbon  tidak cukup berdifusi dan membentuk kristal BCT  (Prasetyo, dkk.,  2020).  Pendinginan  lebih  lambat  mempengaruhi wakru  transformasi  austenite menjadi martensit, sehingga  martensit  yang  dihasilkan  menjadi  lebih  besar dan cenderung membentuk blok.
Strukturmikro  yang  terbentuk  memiliki  korelasi dengan  diagram  CCT  (Gambar  3).  Strukturmikro  pada Gambar  5  mengungkapkan  bahwa  fasa  bainit  dan martensit terebntuk dengan meningkatnya laju pendinginan,  sebagai  akibat  kesulitan  nukleasi  difusi ferrit.  Laju  pendinginan  media  air  dan  oli  diperkirakan menyentuh kurva transformasi bainit pada diagram CCT (Gambar  3).  Namun,  akibat  tidak  adanya  proses isothermal  pada  saat  pembentukan  bainit,  maka strukturmikro  akhir  berupa  campuran  antara  bainit, perlit, dan ferrit.

## 3.2 Sifat Mekanik
Baja  laterit  dapat  dirujuk  sebagai  baja  paduan rendah  berkekuatan  tinggi,  jika  kekuatan  yang dihasilkan dari proses termomekanikal ini bisa mencapai standar tertentu. Temper temperatur rendah pada kisaran 150-200  ℃  diterapkan  pada  baja  karbon  berkekuatan tinggi  karena  memberikan peningkatan signifikan untuk ketangguhan  impak  tanpa  mengurangi  kekerasan  dan kekuatan  tarik  secara  drastis.  Karakteristik  mekanik berupa  kekuatan  tarik,  keuletan,  dan  kekerasan ditunjukkan pada Gambar 6-8.
Gambar  6  menunjukkan  kekuatan  tarik  baja laterit  A-588  setelah  proses  termomekanikal  diikuti penemperan  dengan  variasi  kadar  nikel  dan  media pendinginan.  Secara  umum,  laju  pendinginan  udara menghasilkan kekuatan Tarik sebesar 745-914 MPa, laju pendinginan  oli  menghasilkan  kekuatan  Tarik  sebesar 815-1060  MPa,  dan  laju  pendinginan  air  menghasilkan kekuatan Tarik sebesar 997-1127 MPa. Urutan kekuatan Tarik  sebagai  berikut:  laju  pendinginan  udara  <  laju pendinginan  oli  <  laju  pendinginan  udara  pada  semua kadar nikel.
Nilai  kekuatan  yang  dihasilkan  jauh  lebih  tinggi jika  dibandingkan  dengan  standar  baja  tahan  cuaca komersial, yakni 485 MPa (ASTM A-588 komersil), 559
doi: 10.14710/teknik. v42i2.37221               Copyright © 2021, TEKNIK, p-ISSN: 0852-1697, e-ISSN: 240-9919
MPa  (JIS  G3125),  830-1017  MPa  (ASTM  A325),  dan 300-1200  MPa  (ISO  898-1).  Kekuatan  tertinggi diperoleh  setelah  proses  termomekanikal  dengan pendinginan air pada sampel 2% Ni. Nilai ini tidak jauh berbeda  dengan  sampel  1%  dan  3%  Ni.  Laju pendinginan  cepat  dengan  media  air  signifikan berpengaruh  pada  kekuatan  Tarik  yakni  melebihi  1000 MPa.  Hal  ini  konsisten  dengan  struktur  mikro  pada Gambar  5,  dimana  pendinginan  lambat  menghasilkan struktur  ferrit  +  perlit  (Gambar  5a),  pendinginan  agak cepat  menghasilkan  ferrit  +  bainit  +  sedikit  martensit (Gambar  5b),  pendinginan  cepat  menghasilkan  lebih banyak martensit (Gambar 5c).
Hal  ini  disebabkan  oleh  transformasi  martensit yang  dikaitkan  dengan  tekanan  internal.  Proses  temper mengurangi  tekanan  internal  dengan  memungkinkan penataan  ulang atom secara lokal. Di bawah  temperatur temper  300℃,  tekanan  internal  yang  dihasilkan  tidak dilepaskan  sepenuhnya,  sehingga  kekuatan  tarik  tidak jauh  berbeda  seperti  setelah  di- quench (Jena  dkk., 2014).  Martensit  yang  di-quench  memiliki  tegangan internal  yang  sangat  tinggi,  yang  kemudian  diturunkan oleh temper. Nikel tidak mempengaruhi tegangan aliran secara  drastis  sehingga  kekuatan  tarik  ultimat  tidak harus menurun atau relatif sama  (Krauss, 2014).
Selain itu, dengan proses pendinginan yang sama, penambahan  nikel  hingga  3%  menyebabkan  kenaikan pada nilai kekuatan Tarik Baja Laterit A-588, meskipun nilai  kenaikkannya  tidak  signifikan.  Pada  media pendinginan  air,  nilai  kekuatan  Tarik  sebesar  997  MPa pada sampel 0,41 %Ni, 1121 MPa pada sampel 1  %Ni, 1203  MPa  pada  sampel  2  %Ni,  dan  1127  MPa  pada sampel  3  %Ni.  Kecenderungan  peningkatan  nilai kekuatan  disebabkan  oleh  beberapa  faktor  seperti elemen  paduan  dalam  larutan  padat  dan  strukturmikro (Gambar)  4,  yakni  blok-blok  fasa  bainit  semakin  besar dan  adanya  fasa  martensit.  Ukuran  butir  efektif  (block size) merupakan faktor penentu kekuatan dan ketangguhan martensit  (Ali, dkk., 2019)
Kekuatan tertinggi diperoleh pada sampel dengan penambahan  nikel  3%.  Hal  ini  konsisten  dengan kepadatan  dislokasi  menurun  dan  terbentuk  karbida transisi menjadi kasar dengan adanya temper temperatur rendah    (Krauss,  2014).  Pola  kenaikan  kekuatan berbanding  terbalik  dengan  pola  keuletan,  yang diwakilkan  oleh  pengukuran  regangan,  seperti  pada Gambar 7.
Berdasarkan Gambar 7, total regangan dari media pendinginan  udara  (15,5-25,4%)  lebih  tinggi  daripada pendinginan  oli  (9,5-15,7%)  dan  air  (9,1-9,5%).  Secara umum,  nilai  regangan  yang  diperoleh  dengan  variasi kadar  nikel  dan  laju  pendinginan  cukup  masuk  kriteria standar,  yakni  8-12%  (ISO  898-1),  dan  minimal  18% (ASTM  A588  komersil).  Regangan  paling  tinggi,  lebih
dari  15%  diperoleh  pada  sampel  dengan  media pendingin  udara  atau  dengan  kata  lain  laju  pendinginan lambat  memberikan  efek  regangan  paling  besar. Sedangkan,  regangan  paling  rendah  diperoleh  setelah pendinginan  cepat.  Hasil  ini  konsisten  dengan strukturmikro  pada  Gambar  5a-c.  Meningkatkan  laju pendinginan  menyebabkan peningkatan kekuatan, tetapi rengangan  ke  fraktur  (Elongasi)  berkurang  karena adanya hard martensit  (Ali, dkk., 2019).
Namun,  semakin  tinggi  kadar  nikel  hingga  3%, maka nilai regangan juga semakin menurun pada sampel dengan pendinginan udara dan oli. Namun, penambahan kadar  nikel  tidak  berpengaruh  ketika  Baja  Laterit didinginkan  air.  Keuletan  dari  baja  karbon  rendah mengandung  bainit  jauh  lebih  tinggi  daripada  martensit pada  nilai  kekuatan  yang  sama.  Hal  ini  disebabkan adanya  jarak  interpartikel  pada  antara  ferrit  dan  perlit dalam struktur bainit yang membentuk rongga ulet  (Ali, dkk.,  2019). Tingginya  nilai  regangan  pada  sampel  laju pendinginan  udara  disebabkan  oleh  adanya  proses penghilangan  atau  relaksasi  tegangan  internal  pada  saat temper 150 ℃.
Kekerasan  umumnya  dianggap  terkait  dengan kekuatan  Tarik  dan  strukturmikro  sebagai  akibat  dari komposisi  dan  proses  perlakuan  panas.  Nilai  kekerasan Baja  Laterit  setelah  proses  termomekanikal  diikuti proses  temper  150  ℃  ditunjukkan  pada  Gambar  8. Secara  umum,  sampel  yang  mengalami  pendinginan cepat  (oli  dan  air)  adalah  paling  keras  karena  konversi austenit menjadi struktur martensit.
Berdasarkan  Gambar  8,  laju  pendinginan  dan kadar  nikel  signifikan  mempengaruhi  kekerasan.  Nilai kekerasan  sebesar  270-373  BHN  diperoleh  setelah pendinginan  udara,  330-385  BHN  setelah  pendinginan oli,  dan  297-356  BHN  setelah  pendinginan  air. Peningkatan kekerasan akibat kenaikan laju pendinginan disebabkan  adanya  fasa  bainit  dan  martensit  yang terbentuk pada saat pendinginan oli dan air (Gambar 5). Selain  itu,  meningkatkan  kadar  nikel  hingga  3%  juga menyebabkan  peningkatan  kekerasan.  Hal  ini  konsisten dengan  strukturmikro  pada  Gambar  4.  Kecenderungan nilai  kekerasan  hampir  sama  dengan  nilai  kekuatan (Gambar 6). Martensit adalah larutan karbon padat jenuh dalam  ferit  dengan  struktur  tetragonal  berpusat  tubuh (BCT). Pendinginan cepat menyebabkan karbon terjebak dalam  struktur  kristal.  Kekerasan  tinggi  sebagai  akibat dari  distorsi  yang  terjadi  selama  transformasi  dari austenit  FCC  menjadi  martensit  BCT  dan  substruktur dislokasi halus yang berkembang dalam kristal martensit selama transformasi geser tanpa difusi  (Canale, 2014).
Nilai  kekerasan  pada  Baja  Laterit  setelah  proses termomekanikal diikuti proses temper melampui standar komersil  yakni  170  HB  (ASTM  A588),  253-319  HB (ASTM A325), 238-414 HB (ISO 898-1).
doi: 10.14710/teknik. v42i2.37221               Copyright © 2021, TEKNIK, p-ISSN: 0852-1697, e-ISSN: 240-9919
Tabel 2 . Properties korosi baja laterit A-588
Material Potensial Korosi (mV) Rapat Arus Korosi (x10 -6 A/cm²) Laju Korosi (mpy) 0.5% Ni (Media Air) -418,6 6,013 2,751 1% Ni (media air) -429,8 3,987 1,824 2% Ni media air -394,7 2,854 1,306 3% Ni media air -434,4 5,545 2,537 2% Ni media oli -515,1 14,44 6,607 2% Ni media udara -431,4 5,566 2,547
Gambar  8. Pengaruh  kadar  nikel  terhadap kurva polarisasi E versus log I pada baja laterit A-588 setelah proses termomekanikal dengan pendinginan air
Gambar  9 .  Pengaruh  media  pendinginan  terhadap kurva polarisasi E versus log I pada baja laterit A-588 dengan 2% Nikel

## 3.3 Sifat Korosi
Pengujian  korosi  dilakukan  untuk  mengetahui pengaruh laju pendinginan dan kadar nikel terhadap nilai laju  korosi  dari  baja  laterit  A-588.  Nilai  ini  menjadi rujukan untuk pengembangan ketahanan korosi atmosferik. Kurva polarisasi menunjukkan nilai potensial  korosi  (E corr )  dan  rapat  arus  korosi  (I corr ). Setelah dilakukan fitting kurva Tafel pada Gambar 8 dan 9  maka  didapatkan  nilai  laju  korosi  seperti  yang ditunjukkan pada Tabel 2.
Berdasarkan  Gambar  8,  penambahan  kadar  nikel tidak signifikan mempengaruhi perubahan kurva polarisasi anodik maupun katodik pada baja laterit setelah proses  termomekanikal  dengan  media  pendingin  air. Penambahan nikel sedikit menggeser kurva ke kiri bawah yang menunjukkan bahwa I corr semakin mengecil dan E corr semakin  negatif.  Dalam  media  korosif  NaCl  3,5%,  nilai E corr berada  di  rentang  –  394  mV  hingga  435  mV, sedangkan  nilai  I corr berada  di  rentang  2,8  x10 -6 A/cm² hingga  6  x10 -6 A/cm².  Hal  ini  menunjukkan  bahwa  laju korosi  semakin  mengecil.  Namun,  terjadi  anomali  saat penambahan  nikel  sebesar  3%,  menunjukkan  kurva polarisasi bergeser ke kanas atas, yang berarti laju korosi semakin besar. Hal ini konsisten dengan hasil pengamatan struktur  mikro  pada  Gambar  3  dimana  fasa  didominasi oleh  blok-blok  fasa  bainit  dengan  ukuran  butir  besar
menyerupai pulau bulat. Selain itu, karbida yang menjadi kasar karena efek panas selama temper akan berkoherensi dari  endapan  ke  matrik,  dan  dapat  meningkatkan pembentukan  korosi  di  sepanjang  batas  karbida. Penambahan  unsur  nikel  menyebabkan  penurunan  reaksi anodik  karena  pertumbuhan  film  pasif  serta  peningkatan reaksi  katodik  dengan  peningkatan  oksigen  terlarut, sehingga laju korosi menurun  (Fan dkk., 2020).
Pengaruh media pendinginan pada proses termomekanikal  sangat  berpengaruh  terhadap  perilaku korosi  baja  laterit,  seperti  pada  Gambar  9.  Jika dibandingkan  dengan  pendinginan  air  ( quench ),  kurva polarisasi  pendinginan  udara  bergeser  ke  kiri  bawah, dengan nilai E corr semakin negatif dan I corr semakin besar. Sedangkan,  kurva  polarisasi  pendinginan  oli  bergeser  ke kanan bawah dengan nilai E corr semakin negatif dan Icorr semakin  besar.  Hal  ini  mengindikasikan  bahwa  baja dengan struktur mikro ferrit-perlit lebih terkorosi daripada baja  dengan  struktur  mikro  martensit  temper,  yakni  laju korosi  sebesar  1,306  mpy  dan  2,547  mpy.  Selain  itu, pembentukan  fasa  bainit  cenderung  meningkatkan  laju korosi,  karena  baja  dengan  multifasa  cenderung membentuk  korosi  galvanik.  Fasa  ferrit  yang  merupakan alotrop  besi  dengan  kekerasan  lebih  rendah  berperan sebagai  fasa  anoda  dan  sementit  (Fe 3 C)  pada  perlit berperan  sebagai  katoda  secara  korosif    (Atapek  dkk., 2013).  Properties  perilaku  korosi  dari  baja  laterit dirangkum pada Tabel 2.
Pada  paduan  logam,  pelarutan  anodik  dimulai pada  batas  butir  karena  merupakan  daerah  amorf  dan memiliki  energi  cacat  yang  tinggi.  Dengan  demikian, batas butir larut secara anodik sebagai fungsi waktu dalam media agresif ion Cl - dan korosi terjadi di sepanjang batas butir,  sehingga  matriks  akan  kehilangan  berat.  Setelah periode  tertentu,  pelarutan  anodik  dimulai  di  sepanjang lath dalam matriks martensitik (Atapek dkk., 2013).

## TEKNIK, 42 (2), 2021, 158

## 4. Kesimpulan
Pengembangan  baja  laterit  A-588  dengan memvariasikan kadar nikel dan proses termomekanikal, berupa  pengerolan  panas  dan  perlakuan  panas  yang diikuti proses temper, menghasilkan baja paduan rendah- berkekuatan tinggi dengan sifat mekanik yang sebanding dengan  A-588  komersil.  Laju  pendinginan  dan  kadar nikel  memengaruhi  pembentukan  fasa  dan  ukuran  butir sehingga  berdampak  pada  sifat  kekuatan,  keuletan, kekerasan,  dan  ketahanan  korosi.  Proses  temper temperatur rendah (150 ℃) menyebabkan pengendapan karbida halus dan transisi fasa martensit menjadi bainit. Penambahan  kadar  nikel  hingga  3%  menyebabkan peningkatan  nilai  kekerasan  (dari  997  MPa  menjadi 1127  MPa),  kekerasan  (dari  297  BHN  menjadi  404 BHN), namun menurunkan nilai keuletan menjadi ± 9% dan  laju  korosi  (dari  2,751  mpy  menjadi  1,306  mpy). Nikel  mempengaruhi  ukuran  butir  dan  pembentukan pulau  bainit.  Laju  pendinginan  memiliki  pola  pengaruh yang  sama  dengan  penambahan  nikel.  Semakin  cepat laju  pendinginan,  kekuatan  dan  kekerasan  cenderung meningkat  (745  MPa  menjadi  997  MPa  kekuatan  dan 270  BHN  menjadi  297  BHN),  serta  keuletan  menurun (25,4%  menjadi  9,1%).  Namun,  laju  korosi  tertinggi 6,607  mpy  diperoleh  ketika  pendinginan  media  oli. Penambahan  kadar  nikel  hingga  3%  pada  media pendinginan  air  akan  meningkatkan  pembentukan  fasa lath martensit temper dan bainit, sehingga kekuatan dan kekerasan cenderung meningkat serta regangan semakin menurun.  Namun,  laju  korosi  meningkat  sebesar  2,537 mpy karena terjadi korosi galvanik antara bainit dengan lath martensit temper.

## Ucapan Terima Kasih
Penulis mengucapkan terimakasih kepada seluruh anggota tim  Baja  Laterit  2019  atas  bantuan  teknis  selama  proses pengumpulan data. Penelitian ini didanai Pusat Penelitian Metalurgi dan Material – LIPI.

## Daftar Pustaka
Ali,  M.,  Porter,  D.,  Komi,  J.,  Eissa,  M.,  Faramawy,  H.,
& Mattar, T. (2019). Effect of cooling rate and composition  on  microstructure  and  mechanical properties  of  ultrahigh-strength  steels. Journal of Iron and Steel Research International , 1350- 1365.
An, F., Zhao, S., Xue, X., Wang, J., Yuan, G., & Liu, C. (2020). Incompleteness of bainite
transformation  in  quenched  and  tempered  steel under  continuous  cooling  conditions. Journal of  Materials  Research  and  Technology ,  8985- 8996.
Atapek,  S.,  Polat,  S.,  &  Zor,  S.  (2013).  Effect  of Tempering Temperature and Microstructure on
the  Corrosion  Behavior  of  a  Tempered  Steel. Protection of Metals and Physical Chemistry of Surfaces , 240–246.
Caballero,  F.  G.-M.  (2012).  Phase  transformations  in advanced  bainitic  steels.  In  E.  P.  Edmonds, Phase Transformations in Steels (pp. 271–294). Cambridge: Woodhead Publishing Limited. Canale,  L.  C.  (2014).  Introduction  to  Steel  Heat
Treatment. Comprehensive Materials Processing , 3–37. Cano,  H.  D.  (2017).  Effect  of  Cu,  Cr  and  Ni  alloying elements on mechanical properties and atmospheric corrosion resistance of  weathering steels  in  marine  atmospheres  of  different aggressivities. Materials and Corrosion, 69 (1),
8-19.
Chen,  A.-h.,  Xu,  J.-q.,  Li,  R.,  &  Li,  H.-l.  (2012).
Corrosion  Resistance  of  High  Performance Weathering Steel for Bridge Building Applications. Journal  of  Iron  and  Steel Research International , 19 , 59-63.
Citrawati,  F.,  Dwiwandono,  R.,  &  Firmansyah,  L.
(2020).  The  Effect  of  Ni  on  the  Formation  of Bainite in Fe-Ni Lateritic Steels through Semi- continuous  Cooling  Method. International Journal of Technology , 60-70.
Díaz,  I.  C.  (2018).  Five-year  atmospheric  corrosion  of Cu, Cr and Ni weathering steels in a wide range of environments. Corrosion Science, 141 , 146– 157.
Fan,  Y.,  Liu,  W.,  Sun,  Z.,  Chowwanonthapunya,  T.,
Zao, Y., Dong, B., . . . Li, X. (2020). Corrosion Behaviors  of  Carbon  Steel  and  Ni-Advanced Weathering  Steel  Exposed  to  Tropical  Marine Atmosphere. Journal of Materials Engineering and Performance, 29 , 6417-6426.
Haiko,  O.,  Kaijalainen,  A.,  Pallaspuro,  S.,  Hannula,  J., Porter, D., Liimatainen, T., & Komi, J. (2019). The Effect of Tempering on the Microstructure and  Mechanical  Properties  of  a  Novel  0.4C Press-Hardening Steel. Applied sciences , 4231. International,  A.  (2004). Standard  Specification  for High-strength  Low-alloy  Structural  Steel  up  to 50  ksi  (345  MPa)  Minimum  Yield  Point,  with Atmospheric Corrosion Resistance. West Conshohocken: ASTM Internationa.
Jena,  P.  K.,  Kumar,  K.,  &  Singh,  A.  (2014).  Effect  of Tempering  Temperature  on  Microstructure, Texture  and  Mechanical  Properties  of  a  High Strength  Steel. International  Journal  of Manufacturing,  Materials,  and  Mechanical Engineering , 33-49.
Jia,  J.  W.  (2020).  Ni-advanced  weathering  steels  in Maldives  for  two  years:  Corrosion  results  of
tropical  marine  field  test. Construction  and Building Materials, 245 , 118463.
Krauss,  G.  (2014).  Quench  and  Tempered  Martensitic Steels. Comprehensive  Materials  Processing , 363–378.
Mandal,  G.,  Ghosh,  S.,  &  Mukherjee,  S.  (2016).  Phase transformation  and  mechanical  behaviour  of thermo-mechanically controlled processed high strength  multiphase  steel. Journal  of  Materials Science , 6569-6582.
Martin,  H.,  Yirenkyi,  P.,  Pohjonen,  A.,  Frempong,  N., Komi,  J.,  &  Mahesh,  S.  (2021).  Statistical Modeling  for  Prediction  of  CCT  Diagrams  of
Steels  Involving  Interaction  of  Alloying Elements. Metallurgical and Materials
Transaction B , 223-235.
Morcillo,  M.  D.  (2019).  Atmospheric  corrosion  of weathering steels. Overview for engineers. Part I:  Basic  concepts. Construction  and  Building Materials, 213 , 723–737.
Prasetyo,  M.  A.,  Anwar,  M.  S.,  Mabruri,  E., Agustiningtyas,  D.  T.,  Noviana,  R.  C.,  & Laksono,  A.  D.  (2020).  Pengaruh  Perlakuan Panas  Baja  Tahan  Karat  Martensitik  AISI  410 terhadap Struktur Mikro dan Ketahanan Korosi di  Lingkungan  Geothermal  dan  Larutan Artificial Brine. Teknik , 179-185.
Singh, S. B. (2012). Mechanisms of bainite transformation  in  steels.  In  E.  P.  Edmonds, Phase  Transformations  in  Steels (pp.  385– 416.). Cambridge: Woodhead Publishing Limited.
Yue, W., Zili, L., Xiqin , L., Shoudong, Z., & Qingchao, T.  (2015).  Corrosion  performance  of  high strength  weathering  steels  under  different  heat treatment states. HSLA Steels 2015,
Microalloying  2015  &  Offshore  Engineering Steels 2015. Hangzhou.