## PENGENDALIAN PROSES PURIFIKASI DME DAN METANOL PADA PABRIK DME DARI GAS SINTESIS
Abdul Wahid 1* , Tubagus Aryandi Gunawan 2
1 Departemen Teknik Kimia, Universitas Indonesia, Kampus UI, Depok 16424, Indonesia
2 Departemen Teknik Kimia, Fakultas Teknik, Universitas Indonesia, Kampus UI, Depok 16424, Indonesia Email: wahid@che.ui.ac.id
Abstrak  -- Pengembangan  produksi  DME  (dimetil  eter)  sebagai  energi  alternatif  yang  ramah lingkungan sudah banyak dilakukan di negara-negara lain seperti Jerman, Belanda, Australia, Jepang, China  dan  Taiwan.  Indonesia  masih  mengimpor  DME  untuk  memenuhi  seluruh  kebutuhan  industri dalam  negeri,  karena  itu  perlu  didirikan  pabrik  pembuatan  DME.  Proses  pembuatan  DME  secara indirect melibatkan sintesis metanol, dehidrasi metanol, purifikasi DME hingga purifikasi metanol untuk di recylce. Optimasi proses purifikasi DME dilakukan dengan mendapatkan kinerja pengendalian yang optimum  pada  proses  purifikasi  DME  hingga  purifikasi  metanol.  Unit-unit  yang  ada  pada  proses purifikasi  DME  ialah  unit  distilasi  DME,  unit  cooler  dan  unit  storage  tank,  sedangkan  pada  proses purifikasi  metanol  terdapat  unit  distilasi  metanol,  unit  cooler  dan  unit  pompa.  Proses  purifikasi  DME dan  Metanol  ini  mengandalkan  unit  distilasi  yang  memiliki  suhu  operasi  hingga  190 o C  dan  tekanan hingga  1950  kPa.  Sistem  pengendalian  yang  dipilih  untuk  proses  ini  ialah  jenis  pengendali Proportional Integral (PI) karena dapat menangani hampir setiap situasi pengendalian proses di dalam skala  industri.  Penelitian  ini  menggunakan  pemodelan  penyetelan  pengendali  Ziegler  Nichols  dan Lopez, lalu dibandingkan nilai parameter kinerja pengendalinya yaitu Offset, Rise Time, Time of First Peak,  Settling  Time,  Periode  osilasi,  Decay  Ratio,  Overshoot,  Deviasi  maksimum,  Integral  Absolute Error  (IAE)  dan  Integral  Square  Error  (ISE)  dari  kedua  jenis  penyetelan  tersebut.  Hasil  penelitian  ini dapat  digunakan  untuk  penentuan  variabel  input  dan  output  yang  optimum  pada  proses  purifikasi DME dan Metanol yang dapat diterapkan pada pabrik DME.
Kata kunci : Pengendalian, optimasi, DME, metanol, PI
Abstract  -- Pengembangan  produksi  DME  (dimetil  eter)  sebagai  energi  alternatif  yang  ramah lingkungan sudah banyak dilakukan di negara-negara lain seperti Jerman, Belanda, Australia, Jepang, China  dan  Taiwan.  Indonesia  masih  mengimpor  DME  untuk  memenuhi  seluruh  kebutuhan  industri dalam  negeri,  karena  itu  perlu  didirikan  pabrik  pembuatan  DME.  Proses  pembuatan  DME  secara indirect melibatkan sintesis metanol, dehidrasi metanol, purifikasi DME hingga purifikasi metanol untuk di recylce. Optimasi proses purifikasi DME dilakukan dengan mendapatkan kinerja pengendalian yang optimum  pada  proses  purifikasi  DME  hingga  purifikasi  metanol.  Unit-unit  yang  ada  pada  proses purifikasi  DME  ialah  unit  distilasi  DME,  unit  cooler  dan  unit  storage  tank,  sedangkan  pada  proses purifikasi  metanol  terdapat  unit  distilasi  metanol,  unit  cooler  dan  unit  pompa.  Proses  purifikasi  DME dan  Metanol  ini  mengandalkan  unit  distilasi  yang  memiliki  suhu  operasi  hingga  190 o C  dan  tekanan hingga  1950  kPa.  Sistem  pengendalian  yang  dipilih  untuk  proses  ini  ialah  jenis  pengendali Proportional Integral (PI) karena dapat menangani hampir setiap situasi pengendalian proses di dalam skala  industri.  Penelitian  ini  menggunakan  pemodelan  penyetelan  pengendali  Ziegler  Nichols  dan Lopez, lalu dibandingkan nilai parameter kinerja pengendalinya yaitu Offset, Rise Time, Time of First Peak,  Settling  Time,  Periode  osilasi,  Decay  Ratio,  Overshoot,  Deviasi  maksimum,  Integral  Absolute Error  (IAE)  dan  Integral  Square  Error  (ISE)  dari  kedua  jenis  penyetelan  tersebut.  Hasil  penelitian  ini dapat  digunakan  untuk  penentuan  variabel  input  dan  output  yang  optimum  pada  proses  purifikasi DME dan Metanol yang dapat diterapkan pada pabrik DME.
Kata kunci : Pengendalian, optimasi, DME, metanol, PI

## 1. PENDAHULUAN
Laju  pertumbuhan  penduduk  Indonesia memaksa  konsumsi  akan  bahan  bakar  terus meningkat,  karena  saat  ini  bahan  bakar  telah menjadi salah satu kebutuhan utama masyarakat modern  di  Indonesia.  Sebagian  besar  bahan
bakar  tersebut  berasal  dari  minyak  bumi  yang dalam  satu  dekade  ini  produksinya  mengalami penurunan  di  dalam  negeri.  Oleh  sebab  itu peluang  pengembangan  energi  alternatif  harus terus di kembangkan di Indonesia, salah satunya
dengan  membuat  Pabrik  Dimetil  Eter  (DME) dengan  bahan  baku  utama  gas  sintesis.  Pada tahun  2001  produksinya  lebih  dari  1400  juta barel/hari  menjadi  1000  juta  barel/hari  pada tahun  2011,  sedangkan  kebutuhannya  terus meningkat  dari  1100  juta  barel/hari  pada  tahun 2001  menjadi  sekitar  1300  juta  barel/hari  pada 2011  (NN,  2013a).  Keadaan  ini  membuat Indonesia  telah  menjadi  Negara  importir  minyak dimana  pada  2012  Indonesia  telah  mengimpor minyak  sebanyak  144,74  juta  barel/  hari  untuk memenuhi  kebutuhan  konsumsi  minyak  dalam negeri yang mencapai 1.119 juta barel/ hari (NN, 2013b).
Pengembangan  produksi  DME  sebagai energi  alternatif  yang  ramah  lingkungan  sudah banyak  dilakukan  di  Negara-negara  lain  seperti Jerman,  Belanda,  Australia,  Jepang,  China  dan Taiwan. Indonesia masih mengimpor DME untuk memenuhi  seluruh  kebutuhan  industri  dalam negeri.  Jumlah  impor  DME  di  Indonesia  terus meningkat  hingga  mencapai  29.154  ton  pada tahun 2005.
Pabrik DME hasil rancangan Fasanuyasirul (Fasanuyasirul dkk, 2011)
menggunakan  bahan  baku  utama  gas  sintesis dapat dilihat pada Gambar 1. Proses pembuatan DME secara indirect melibatkan sintesis metanol, dehidrasi metanol, purifikasi DME hingga purifikasi metanol untuk di recycle . Methanol Synthesis DME Synthesis DME Separation Methanol Separation DME Wasted Water Methanol Gas 533 K,  8 MPa 593 K,  2 MPa CO H2 Methanol DME Methanol Water Methanol Water
Gambar 1. Proses Produksi DME dari Gas Sintesis Sintesis Metanol CO + 2 H 2 ↔ CH 3 OH
(1) CO 2 + 3 H 2 ↔ CH 3 OH + H 2 O (2)
CO + H 2 ↔ CO 2 + H 2 O (3)
Dehidrasi Metanol 2 CH 3 OH ↔ CH 3 OCH 3 + H 2 O
(4)
Sintesis  methanol  berlangsung  sesuai dengan  persamaan  reaksi  (1),  (2)  dan  (3) menggunakan  katalis  logam  berbasis  tembaga, sedangkan  dehidrasi  methanol  berlangsung sesuai dengan persamaan reaksi (4) menggunakan katalis berbasis gamma-alumina.
Dalam penelitian ini akan dijelaskan sistem pengendalian pada proses purifikasi DME hingga purifikasi  metanol.  Unit-unit  yang  ada  pada proses  purifikasi  DME  ialah  unit  distilasi  DME,
unit cooler dan  unit storage  tank ,  sedangkan pada  proses  purifikasi  metanol  terdapat  unit distilasi  metanol,  unit cooler dan  unit  pompa. Pengendalian  pada  kedua  proses  purifikasi  itu penting untuk menjaga proses tetap pada kondisi optimumnya. Proses purifikasi DME dan Metanol ini  mengandalkan  unit  distilasi  yang  memiliki suhu  operasi  hingga  190 o C  dan  tekanan  hingga 1950 kPa.
Peralatan yang digunakan dalam penelitian  ini  adalah  perangkat  lunak Proses
Simulator (Mode Dinamik). Tujuan dari penelitian ini ialah untuk mendapatkan rancangan pengendalian  optimum  pada  proses  purifikasi DME dan purifikasi metanol pada hasil rancangan  pabrik  DME  dari  gas  sintesis  yang menggunakan pengendali PI.
Alasan  pemilihan  pengendali  PI  ialah karena  jenis  ini dapat  menangani  hampir  setiap situasi pengendalian proses di industri. Perubahan  beban  yang  besar  dan  variasi  yang besar  pada  set  point  dapat  dipengendalian dengan  baik  tanpa  osilasi  yang  berkepanjangan, tanpa  offset  permanen,  dan  dengan  cepat kembali ke keadaan seharusnya setelah gangguan terjadi.
Gambar 2. Diagram Alir Penelitian

## 2. METODE PENELITIAN
Optimasi  proses  purifikasi  DME  dan Metanol dilakukan dengan mendisain
pengendalian  proses  yang  optimum.  Karena  itu, langkah-langkahnya adalah sebagai berikut:
1)  Mengembangkan  pemodelan  keadaan  tunak dari  proses  tersebut menggunakan  perangkat lunak simulator proses.
2)  Mengubah  model  keadaan  tunak  tersebut kedalam  model  dinamik  proses  proses purifikasi DME dan Metanol
3)  Mendisain pengendalian proses sesuai dengan obyektif pengendalian proses
4)  Melakukan  identifikasi  sistem  (pemodelan empiric) dalam bentuk model First Order Plus Dead  Time (FOPDT)  yang  didapatkan  dari
Process Reaction Curve (PRC) yang menggunakan metode Cecil L Smith. 5)  Optimasi pengendali PI menggunakan metode  Ziegler-Nichols  dan  Lopez,    lalu dibandingkan nilai parameter
kinerja pengendalinya  yaitu Offset , Rise  Time , Time of  First  Peak , Settling  Time ,  Periode  osilasi, Decay  Ratio , Overshoot ,  Deviasi  maksimum, Integral  Absolute  Error (IAE)  dan Integral Square Error (ISE) dari kedua jenis penyetelan tersebut.
Gambar 3. Unit-unit Proses Produksi DME dari Gas Sintesis (Fasanuyasirul dkk, 2011)
3. HASIL DAN PEMBAHASAN 3.1.  Kinerja Pengendalian Setiap Unit Pengendali Sesuai  dengan  unit-unit  proses  yang  ada pada  proses  purifikasi  DME  dan  metanol  yang ditunjukkan Gambar 3, penempatan unit pengendali  dilakukan  berdasarkan  7  Objektif Pengendalian Proses yaitu kesalamatan (safety), proteksi  lingkungan,  proteksi  peralatan,  operasi yang  lancer, kualitas  produk dan profit.  Terdapat 15  unit  pengendali  yang  digunakan  pada penelitian ini dapat dilihat pada Tabel 1.

## 3.2.   Pengendali Level
Pada pembahasan ini hanya akan dibahas 4  penyetelan  pengendali  dan    melihat  kinerja pengendaliannya. Grafik PRC dan FOPDT untuk Pengendali  level  LC  COLUMN  T-101  pada  unit distilasi T-101 dapat dilihat pada Gambar 4.
Tabel 1. Daftar Unit Pengendali yang Digunakan
No. Unit Pengendali Pengendali Unit Proses 1 LC COLUMN T- 101 Level Distilasi T- 101 2 LC COLUMN T- 103 Level Distilasi T- 103 3 LC COND T-101 Level Kondenser T-101 4 LC COND T-103 Level Kondenser T-103 5 TC COND T-101 Suhu Kondenser T-101 6 TC COND T-103 Suhu Kondenser T-103 7 TC E-100 Suhu Cooler E- 100 8 TC E-108 Suhu Cooler E- 108 9 TC E-105 Suhu Cooler E- 105 10 TC E-101 Suhu Cooler E- 101 11 TC E-103 Suhu Cooler E- 103 12 FC P-102 Laju Alir Pompa  P- 102 13 FC P-101 Laju Alir Pompa P- 101 14 PC V-100 Tekanan Storage Tank
V-100
15 LC V-100 Level Storage Tank V-100 Gambar 4. PRC Model Testing untuk LC
COLUMN T-101
Persamaan  FOPDT  serta  nilai  Kc  dan  Ti  yang diperoleh  dari  grafik  PRC  untuk  unit  pengendali LC COLUMN T-101 ditunjukkan Tabel 2.
C CO Tabel 2. Hasil Penyetelan Pengendali Level Kc Ti PI Ziegler Nichols  17,8750  0,4206 PI Lopez 9,9142 2,5398
Gambar 5. Proses Purifikasi DME dan Metanol Keadaan Dinamik & Berpengendali
Gambar 6.  Respon Level pada Unit T-103 terhadap Perubahan Set Point Sebesar 10 %
Gambar 7.  Respon Level pada Unit T-103 terhadap Gangguan Penurunan Molar Flow
Umpan Sebesar 17,69 MMSCFD
39 41 43 45 47 49 51 1 51 101 151
201
Set Point PI - Default PI - Ziegler Nichols PI - Lopez PV (%) Time (s) 49 49.5 50 50.5 51 1 51 101 151
201 251
Set Point PI - Default PI - Ziegler Nichols PI - Lopez PV (%) Time (s)
Penempatan
masing-masing
unit
pengendali  dapat  dilihat  pada  Gambar  5. Sedangkan  grafik  pada  Gambar  6  menunjukkan bahwa  pengendalian  Ziegler  Nichols  dan  Lopez menghasilkan  overshoot,  namun  respon  yang paling  cepat  terhadap  perubahan  nilai  set  point pada  LC  COLUMN  T-103  ialah  pengendalian Ziegler  Nichols  sedangkan  overshoot  terkecilnya ialah  pengendalian  Lopez.  Perubahan  nilai  set point  yang  dilakukan  adalah  dengan  menaikkan set point dari 40% menjadi 50%.
Sementara  pada  grafik  di  Gambar  7, terlihat bahwa pengendalian Ziegler Nichols juga menghasilkan respon yang paling cepat terhadap adanya disturbance.  Disturbance yang  dilakukan adalah  dengan  menurunkan molar  flow dari 47,69 MMSCFD menjadi 30 MMSCFD. Perbandingan  nilai  parameter  kinerja  pengendali dapat dilihat pada Tabel 3.
Tabel 3. Perbandingan Nilai Parameter Kinerja Pengendali Parameter Ziegler N Lopez Default Offset 0 0 0 Rise Time 18 46 258 Peak time 0 0 0 Settling Time 10 12 37 Periode osilasi 0 0 0 Decay Ratio 0,0000 0,0000 0,0000 Overshoot 0,0002 0,0001 0,0000 Deviasi maks. 0,0101 0,0028 0,0000 IAE 75,91 79,82 858,94 ISE 496,29 445,64 31006,24

## 3.3.   Pengendali Suhu
Grafik  PRC  dan  FOPDT  untuk  pengendali suhu  TC  E-103  pada  unit cooler E-103  dapat dilihat pada Gambar 8.
Gambar 8. PRC Model Testing untuk TC E-103 Persamaan  FOPDT  serta  nilai  Kc  dan  Ti  yang diperoleh  dari  grafik  PRC  untuk  unit  pengendali TC E-103  ditunjukkan Tabel 4.

## C

## Tabel 4. Hasil Penyetelan Pengendali Suhu
Kc Ti PI Ziegler Nichols 0,1743  0,0411 PI Lopez 0,0911  0,3788
Gambar 9. Respon Suhu pada Unit Cooler E-103 terhadap Perubahan Set Point Sebesar 10 o F
Gambar 10. Respon Suhu pada Unit Cooler E- 103 terhadap Gangguan Kenaikan Tekanan Umpan Sebesar 0,8 psia
Berdasarkan  grafik  pada  Gambar  9, terlihat  bahwa  pengendalian  Ziegler  Nichols  dan Lopez tidak menghasilkan overshoot, dan respon yang  paling  cepat  terhadap  perubahan  nilai  set point ialah pengendalian Ziegler Nichols.
Perubahan  nilai  set  point  yang  dilakukan  adalah dengan menaikkan set point dari 130 o F menjadi 140 o F.
Sementara  pada  grafik  di  Gambar  10, terlihat bahwa pengendalian Ziegler Nichols juga menghasilkan respon yang paling cepat terhadap adanya  disturbance.  Disturbance  yang  dilakukan adalah  dengan  menaikkan  tekanan  dari  293,8 psia  menjadi  293  psia.  Perbandingan  nilai parameter  kinerja  pengendali  dapat  dilihat  pada Tabel 5.
129 131 133 135 137 139 141 1 51 Set Point PI - Default
PI - Ziegler Nichols
PI - Lopez PV ( o F) Time (s) 138 138.5 139 139.5 140 140.5 141 141.5 142 1 11 21
31 41 51 Set Point PI - Default PI - Ziegler Nichols PI - Lopez
PV ( o F) Time (s)
Tabel 5. Perbandingan Nilai Parameter Kinerja Pengendali Parameter Ziegler N Lopez Default Offset 0 0 0 Rise Time 9 85 71 Time of First Peak 3 0 0 Settling Time 1 13 4 Periode osilasi 0 0 0 Decay Ratio 0,0000 0,0000 0,0000 Overshoot 0,0004 0,0000 0,0000 Deviasi maksimum 0,0605 0,0000 0,0000 IAE 29,87 1756,96 113,36 ISE 298,65 234566,95 545,05

## 3.4.   Pengendali Laju Alir
Grafik  PRC  dan  FOPDT  untuk  Pengendali laju  alir  FC  P-101  pada  unit  pompa  P-101  dapat dilihat pada Gambar 11.
Gambar 11. PRC Model Testing untuk FC P-101 Persamaan  FOPDT  serta  nilai  Kc  dan  Ti  yang diperoleh  dari  grafik  PRC  untuk  unit  pengendali FC P-101 ditunjukkan Tabel 6.

## C

## Tabel 6. Hasil Penyetelan Pengendali Laju Alir
Kc Ti PI Ziegler Nichols  0,7403 0,0914 PI Lopez 0,4654 0,2295 Gambar 12. Respon Laju Alir pada Unit P-101 terhadap Perubahan Set Point Sebesar 1 MMSCFD
Gambar 13. Respon Laju Alir pada Unit P-101 terhadap Gangguan Kenaikan Tekanan Umpan Sebesar 5,59 psia
Berdasarkan  grafik  pada  Gambar  12, terlihat  bahwa  pengendalian  Ziegler  Nichols, Lopez dan default tidak menghasilkan overshoot, dan  respon yang paling cepat  terhadap perubahan  nilai  set  point  ialah  pengendalian Ziegler  Nichols.  Perubahan  nilai  set  point  yang dilakukan  adalah  dengan  menaikkan  set  point dari 9,5 MMSCFD menjadi 10,5 MMSCFD.
Sementara  pada  grafik  di  Gambar  13, terlihat bahwa pengendalian Ziegler Nichols juga menghasilkan respon yang paling cepat terhadap adanya  disturbance.  Disturbance  yang  dilakukan adalah  dengan  menaikkan  tekanan  dari  14,41 psia  menjadi  20  psia.  Perbandingan  nilai parameter  kinerja  pengendali  dapat  dilihat  pada Tabel 7.
Tabel 7. Perbandingan Nilai Parameter Kinerja Pengendali Parameter Ziegler N Lopez Default Offset 0 0 0 Rise Time 25 96 76 Time of First Peak 0 0 0 Settling Time 2 4 3 Periode osilasi 0 0 0 Decay Ratio 0,0000 0,0000 0,0000 Overshoot 0,0000 0,0000 0,0000 Deviasi maksimum 0,0000 0,0000 0,0000 IAE 3,34 130,66 3,74 ISE 3,00 1320,24 0,87
9.5 10 10.5 11 1 11 21 31
41 51 61
Set Point PI - Default PI - Ziegler Nichols PI - Lopez PV (MMSCFD) Time (s) 10 10.2 10.4 10.6 10.8 11 1 11 21
31
Set Point PI - Default PI - Ziegler Nichols PI - Lopez PV (MMSCFD) Time (s)

## 3.5.   Pengendali Tekanan
Grafik  PRC  dan  FOPDT  untuk  pengendali tekanan  V-100  pada  unit storage  tank V-100 dapat dilihat pada Gambar 14.
Gambar 14. PRC Model Testing untuk PC V-100 Persamaan  FOPDT  serta  nilai  Kc  dan  Ti  yang diperoleh  dari  grafik  PRC  untuk  unit  pengendali PC V-100 ditunjukkan Tabel 8.

## C
Tabel 8. Hasil Penyetelan Pengendali Tekanan Kc Ti PI Ziegler Nichols 0,1069  13,4019 PI Lopez 0,0652  41,4367
Gambar 15. Respon Tekanan pada Unit V-100 terhadap Perubahan Set Point Sebesar 1 psia
Gambar 16.  Respon Tekanan pada Unit V-100 terhadap Gangguan Penurunan Molar Flow Umpan Sebesar 6,13 MMSCFD
Berdasarkan  grafik  pada  Gambar  15, terlihat  pengendalian  Ziegler  Nichols,  Lopez  dan default tidak menghasilkan overshoot dan respon yang  paling  cepat  terhadap  perubahan  nilai  set point ialah pengendalian default. Perubahan nilai set  point  yang  dilakukan  adalah  dengan menaikkan  set  point  dari  143  psia  menjadi  144 psia.
Sementara  pada  grafik  di  Gambar  16, terlihat bahwa pengendalian default juga menghasilkan  respon  yang  paling  cepat  dan kembali  stabil  terhadap  adanya  disturbance. Disturbance  yang  dilakukan  adalah  dengan menurunkan  molar  flow  dari  36,13  MMSCFD menjadi  30  MMSCFD.  Perbandingan  nilai parameter  kinerja  pengendali  dapat  dilihat  pada Tabel 9.
Tabel 9. Perbandingan Nilai Parameter Kinerja Pengendali Parameter Ziegler N Lopez Default Offset 0 0 0 Rise Time 1293 5662 612 Time of First Peak 0 0 0 Settling Time 1020 4904 472 Periode osilasi 0 0 0 Decay Ratio 0,0000 0,0000 0,0000 Overshoot 0,0000 0,0000 0,0000 Deviasi maksimum 0.0000 0.0000 0,0000 IAE 121.21 1738.14 77.23 ISE 98.76 245299.03 62.70
142 142.5 143 143.5 144 144.5 145 1 501 1001 1501 2001 2501 3001 3501 4001 4501 5001 5501 Set Point PI - Default PI - Ziegler Nichols PI - Lopez PV (psia) Time (s) 142 142.5 143 143.5 144 144.5 145 145.5 1 51 101
151 201 Set Point PI - Default PI - Ziegler Nichols PI - Lopez Time (s)
Tabel 10. Perbandingan Penyetelan yang Digunakan dan Nilai IAE & ISE yang Dihasilkan

## Keseluruhan Proses
No. Proses Jenis Pengendali Unit Penyetelan yang Digunakan Kinerja Pengendali Jenis Kc Ti IAE ISE 1 Distilasi Pengendali Level T-101 Ziegler N. 20,3340 0,1582 8,32125 0,48394 T-103 Ziegler N. 13,5036 0,4206 0,14635 0,00025 2 Kondenser  Pengendali Level T-101 Ziegler N. 0,6506 0,2266 2,02975 0,34138 T-103 Lopez 0,0107 0,3086 44,81618 14,11715 Pengendali Suhu T-101 Ziegler N. 2,1645 0,0079 25,23785 8,45329 T-103 Default 1,0000 2,0000  227,59218 3615,73576 3 Cooler Pengendali Suhu E-100 Default 1,0000 2,0000 42,87205 17,18880 E-108 Default 1,0000 2,0000 37,60530 75,27707 E-105 Ziegler N. 35,1043 0,0176 18,92750 15,22145 E-101 Default 1,0000 2,0000 9,58293 7,04181 E-103 Ziegler N. 0,1743 0,0411 37,27712 104,80721 4 Pompa Pengendali Laju Alir P-102 Default 0,2500 0,1000 0,00161 0,00001 P-101 Ziegler N. 0,7403 0,0914 0,02408 0,00008 5 Storage Tank Pengendali Tekanan V-100 Default 3,0000 2,0000 46,46067 15,65823 Penngendali Level V-100 Ziegler N. 21,2240  11,8920 6,89750 0,36026
Kinerja pengendalian yang optimum digunakan  pada  seluruh  unit  proses  purifikasi DME  dan  methanol  seperti  yang  ditunjukkan pada Tabel 10.
Untuk  melihat  kinerja  pengendalian  maka diberikan disturbance pada  sistem  berupa penurunan molar  flow umpan  aliran  DME  dari 82,4  MMSCFD  menjadi  60  MMSCFD.  Respon yang  dihasilkan  oleh  sistem  dapat  dilihat  pada Gambar 18. Selain  itu pada Tabel  10 juga dapat dilihat  kinerja  pengendalian  seluruh  unit  proses dengan  menghitung  nilai  IAE  dan  ISE  masing- masing respon pengendalian unit proses.

## 4. KESIMPULAN
Parameter  penyetelan  pengendali  PI  yang menghasilkan  nilai  parameter  kinerja  pengendali yang  optimum  untuk  Pengendali  Level Unit Distilasi  T-101  dan  T-103,  Kondenser  T-dan Storage  Tank V-100  adalah  metode  penyetelan pengendali Ziegler Nichols,
sedangkan Kondenser T-101 adalah pengendali Lopez.
Parameter  penyetelan  pengendali  PI  yang menghasilkan  nilai  parameter  kinerja  pengendali yang  optimum  untuk  Pengendali  Suhu Unit Kondenser  T-103  dan Cooler E-100,  E-108,  E- 101  adalah  metode  penyetelan  pengendali Default .  Sedangkan  Unit  Kondenser  T-  dan Cooler E-dan  E-103  adalah  pengendali  Ziegler Nichols.
Parameter  penyetelan  pengendali  PI  yang menghasilkan  nilai  parameter  kinerja  pengendali yang  optimum  untuk  Pengendali  Laju  Alir Unit
Pompa P-102 adalah metode penyetelan
pengendali Default ,  sedangkan  P-101  adalah metode penyetelan pengendali Ziegler Nichols Parameter  penyetelan  pengendali  PI  yang menghasilkan  nilai  parameter  kinerja  pengendali yang  optimum  untuk  Pengendali  Tekanan Unit Storage  Tank V-100  adalah  metode  penyetelan pengendali Default . Secara  umum  hasil  pengendalian  proses purifikasi  DME  dan  metanol dapat  berjalan dengan  baik  karena  setiap  pengendali  dapat merespon  dengan  baik  adanya disturbance dan dapat  mencapai set  point yang  ditentukan.
(a)
(b) (c) (d) (e) (f) (g) (h)
(i) (j) (k) (l) (m) (n) (o)
Gambar 18. Respon Seluruh Pengendalian Terhadap Disturbance (a) LC COLUMN T-101, (b) LC COLUMN T- 103, (c) LC COND T-101, (d) LC COND T-103, (e) TC COND T-101, (f) TC COND T-103, (g) TC E-100, (h) TC E-108, (i) TC E- 105, (j) TC E-101, (k) TC E-103, (l) FC P-102, (m) FC P-101, (n) PC V-100, (o) LC V-100
: Set Point (SP)
: Process Variable (PV) : Output (OP)

## DAFTAR PUSTAKA
NN, Overview  Oil  in  Indonesia.  U.S  Energy Information  Administration .  9  Januari  2013. http://www.eia.gov/countries/cab.cfm?fips=ID diakses pada tanggal 1 Mei 2013.
NN, Overview  data  for  Indonesia.  U.S  Energy Information  Administration .  9  Januari  2013. http://www.eia.gov/countries/country- data.cfm?fips=ID  diakses  pada  tanggal  1  Mei 2013.
Fasanuyasirul,  H.,  Solichin,  A.,  Sari,  M., Rahmiyati  dan  Parinduri,  W.Y. Produksi  DME dari  Gas  Sintesis  Untuk  Aditif  Bahan  Bakar Mesin  Diesel  &  Campuran ,  LPG  LAPORAN PERANCANGAN PABRIK.
Depok: Departemen  Teknik  Kimia  Fakultas  Teknik Universitas Indonesia. 2011.
Park,S.  H.,  Cha,  J.,  dan  Lee,  C.H.,  Reduction  of the  Pollutant  Emissions  from  a  Diesel  Engine by  the  Application  of  Dimethyl  Ether  (DME) and  the  Control  of  the  Intake  Oxygen  Flow Rate. Energy  Fuels ,  2012:  26  (5),  pp  3024 – 3033.
Ohno,  Y.,  Shikada,  T.,  Ogawa,  T.,  Ono,  M.  dan Mizuguchi,  M. New  Clean  Fuel  from  Coal – Dimethyl  Ether .  Jepang  :  The  University  of Tokyo.1995: pp. 705-709. Shadiya, O.O., Social, Economic
and Environmental  Metrics  for  the  Sustainable Optimization  of  Chemical  and  Petroleum Processes . Amerika Serikat: Chemical Engineering, Iowa State University. 2005. Kasdadi,  I.J., Alat  Distilasi .  Bandung:  Teknik Kimia, Politeknik Negeri Bandung. 2009.
Thaicharoen,  C. Design  of  Control  Structure  For Energy-Integrated  Hydrodealkylation  (HDA) Process .  Thailand:  Chemical  Engineering,
Faculty of Engineering, Chulalongkorn
University. 2004.
Adinata,  D. Perancangan  Alat  Proses:  Peralatan Perpindahan  Fluida .  Depok:  Teknik  Kimia,
Fakultas Teknik, Universitas Indonesia. 2012. Wahid,  A.  Pengendalian  Proses:  Objektif  dan Keunggulan  Pengendalian  Proses.  Depok: Departemen  Teknik  Kimia  Fakultas  Teknik Universitas Indonesia. 2001.
Smith,  C.A.  dan  Corripio,  A.B.  1985. Principles and  Practice  of  Automatic  Process  Control. Amerika Serikat : John Wiley & Sons Inc. Wahid, A. Pengendalian Proses: Lup  Berumpan- Balik.  Depok  :  Departemen  Teknik  Kimia Fakultas Teknik Universitas Indonesia. 2002. Marlin,  T.  E. Process  Control:  Designing Processes  and  Control  Systems  for  Dynamic Performance .  Amerika  Serikat:  McGraw-Hill Higher Education. 2000.