Abstrak—Pemasangan  sekat  bergelombang  dalam  tangki  muat kapal  tanker  memiliki  keuntungan  dalam  hal  permbershan tangki  dan  penambahan  kapasitas  tangki  muat.  Pada  tangki muat  yang  berukuran  besar  perlu  dilakukanperlu  dilakukan pemasangan  konstruksi  tambahan  berupa  lower  stool  dan diafragma  sekat.  Dalam  sisi  lain,  pemasangan  konstruksi tersebut  dapat  mengurangi  volume  tangki  dan  mengganggu proses  pembersihan  tangki.  Penelitian  ini  akan  membahas analisis  kekuatan  sekat  bergelombang  dengan  konstruksi tambahan  berupa  lower  stool  dan  diafragma  sekat  untuk mendapatkan  ukuran  konstruksi  yang  optimum.  Data  sekat bergelombang  diperoleh  dari  data  konstruksi  kapal  tanker 17500  LTDW  dengan  tinggi  lower  stool  1280  mm  dan  tebal diafragma  sekat  14  mm.  Dari  data  tersebut  ditentukan  variasi tinggi  lower  stool  sebesar  895  mm,  1280  mm,  dan  1790  mm; serta  tebal  diafragma  sebesar  14  mm,  13  mm,  dan  11  mm. Analisis  dilakukan  pada  model  variasi  sekat  bergelombang menggunakan  metode  elemen  hingga.  Dari  proses  analisis diperoleh  nilai  tegangan  maksimum,  deformasi  maksimum, berat,  dan  volume  konstruksi  sekat.  Tegangan  maksimum terkecil  terjadi  pada  tinggi  lower  stool  1790  mm,  sedangkan perubahan  ketebalan  tidak  berpengaruh  pada  tegangan maksimum konstruksi sekat. Nilai deformasi maksimum terkecil terjadi  pada  tinggi  lower  stool  1790  mm,  dan  tebal  diafragma sekat  14  mm.  Variasi  yang  memiliki  berat  paling  rendah memiliki  tinggi  lower  stool  895  mm,  dengan  tebal  diafragma 11 mm.  Volume  tangki  muat  mengalami  pengurangan  terendah pada  variasi  tinggi  lower  stool  895  mm,  dan  tebal  diafragma sekat  11  mm.  Perhitungan  tegangan  ijin  menunjukkan  bahwa variasi  dengan  tinggi  lower  stool  895  mm  tidak  memenuhi kriteria.  Dengan  demikian,  ukuran  variasi  mencapai  nilai optimum  pada  tinggi  lower  stool  1280  mm  dengan  tebal diafragma  11  mm.  Konstruksi  tersebut  memiliki  nilai  tegangan maksimum  278  MPa,  deformasi  maksimum  sebesar  8,283  mm, berat konstruksi 59,167 ton, dan volume konstruksi 79,548 m 3 .
Kata  Kunci—Analisis  Kekuatan,  Lower  Stool,  Metode  Elemen Hingga, Sekat Bergelombang.

## I. PENDAHULUAN
EKAT  bergelombang  merupakan  jenis  konstruksi  sekat yang  sering  dipasang  pada  ruang  muat  kapal  yang membawa  muatan  curah.  Penggunaannya  dalam  kapal dengan  muatan  curah  memiliki  keuntungan  dalam  hal kapasitas ruang muat yang tidak berkurang karena konstruksi penguatan  pada  sekat  bergelombang  berupa  lekukan  yang dibuat  pada  pelat  sekat.  Pemasangan  sekat  bergelombang selain  pada  ruang  muat  kapal  yang  mengangkut  muatan curah  akan  mengurangi  kapasitas  ruang  yang  dapat
digunakan.
Pada  kapal  yang  mengangkut  muatan  curah  cair  seperti tanker,  sekat  bergelombang  memiliki  keuntungan  lain  yaitu mempermudah proses pembersihan tangki. Proses pembersihan  tangki  menjadi  lebih  mudah  dan  lebih  efektif dengan  tidak  adanya  bagian  yang  tertutupi  oleh  konstruksi sekat seperti pada sekat berpenegar.
Pemasangan sekat bergelombang pada kapal dengan tangki muat  berukuran  besar  memerlukan  konstruksi  tambahan untuk  menambah kekuatan sekat. Konstruksi tambahan yang dipasang berupa lower stool dan diafragma sekat.
Penggunaan konstruksi tambahan tersebut dapat mengurangi  efektivitas  pemasangan  sekat  bergelombang karena  dapat  mengurangi  volume  tangki  muat  dan menghambat proses pembersihan tangki.
Untuk  mendapatkan  volume  tangki  yang  maksimal  dan mengurangi  kemungkinan  terhambatnya  proses  pembersihan tangki  maka  diperlukan  ukuran  yang  optimum  untuk konstruksi tambahan berupa lower stool dan diafragma sekat. Oleh karena itu, akan dilakukan analisis kekuatan konstruksi sekat  bergelombang  sehingga  diperoleh  ukuran  konstruksi tambahan yang optimum.

## II. STUDI LITERATUR

## A. Sekat Bergelombang
Sekat  bergelombang  merupakan  jenis  konstruksi  sekat yang  terdiri  dari  pelat-pelat  paralel  dan  dihubungkan  oleh pelat  miring  pada  tiap  ujungnya.  Kedua  pelat  tersebut memiliki kekuatan yang sama dalam menahan tekanan cairan dan  keduanya  dapat  memiliki  ketebalan  yang  sama  dengan lebar  yang  sama.  Dalam  hal  itu,  sekat  bergelombang  bisa dibuat  dari  satu  lembar  pelat  yang  dibentuk  dengan  cara ditekuk [1].

## B. Elemen Sekat Bergelombang
Satu  elemen  sekat  bergelombang  terdiri  dari  dua  pelat bilah ( web plate ) yang menghubungkan dua pelat hadap ( face plate )  yang  berdekatan.  Dalam  satu  elemen  sekat bergelombang,  pelat  hadap  disusun  secara  paralel  dan memiliki  dimensi  lebar  hanya  setengah  lebar  pelat  hadap sesungguhnya [2].  Ilustrasi  elemen  sekat  bergelombang dengan  komponen  dimensi  ukurannya  ditunjukkan  pada Gambar 1.

## Analisa Kekuatan Sekat Bergelombang Kapal Tanker Menggunakan Metode Elemen Hingga
Zaki Rabbani, Achmad Zubaydi, dan Septia Hardy Sujiatanti Departemen Teknik Perkapalan, Fakultas Teknologi Kelautan, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : septi@na.its.ac.id
S
Gambar 1. Elemen sekat bergelombang [2].

## C. Konstruksi Lower Stool
Lower  stool merupakan  sebuah  struktur  yang  memiliki bentuk  seperti  kotak  dan  berfungsi  untuk  menopang  sekat bergelombang  pada  ujung  bawah  sekat.  Konstruksi stool dipasang  pada  kapal  berukuran  besar  yang  menyebabkan bentangan  sekat  berkurang  dan  menambah  kekuatan  sekat [3].  Pemasangan lower  stool diwajibkan  untuk  kapal  tanker dengan tinggi tangki muat lebih dari 16 m [2].

## D. Konstruksi Diafragma Sekat Bergelombang
Diafragma  sekat  merpakan  konstruksi  yang  terdiri  dari pelat  datar  yang  dipasang  pada  sekat  bergelombang  pada ketinggian  tertentu.  Pada  sekat  bergelombang  dengan lekukan  pada  arah  vertikal,  beban  yang  terjadi  sepanjang lekukan  sekat  akan  memungkinkan  lekukan  sekat  akan melipat  ke  arah  horizontal.  Oleh  karena  itu,  diperlukan pemasangan  diafragma  sekat  yang  berlaku  sebagai  penegar horizontal  yang  menambah  kekuatan  melintang  sekat bergelombang  [4].  Diafragma  sekat  dipasang  pada  sekat bergelombang seperti yang terlihat pada Gambar 2.
Gambar  2.  Pelat  diafragma  yang  dipasang  pada  sekat  bergelombang  pada ketinggian tertentu [4]

## E. Beban Lokal Statis Muatan
Pembebanan  akibat  muatan  dihitung  menggunakan tekanan  hidrostatis  tangki  dan  tekanan testing tangki. Beban pada  konstruksi  sekat  bergelombang  dihitung  menggunakan persamaan (1), (2), dan (3).
tk tk in z g
P      (1)
test sw test in z g P      (2)
tk sw test in z g P    
 + valve P (3)
Dimana, P in-tk adalah  tekanan  hidrostatis  tangki;  dalam kN/m 2 , P in-test adalah  tekanan testing tangki;  dalam  kN/m 2 , P valve adalah  tekanan  katup;  dalam  kN/m 2 , ρ adalah  massa jenis  muatan  dalam  tangki;  dalam  ton/m 3 , ρ sw adalah  massa jenis  air  laut;  dalam  ton/m 3 , g menyatakan  gaya  gravitasi; dalam  m/s 2 , z tk adalah  jarak  vertikal  titik acuan pembebanan ke  ujung  atas  tangki;  dalam  m,  dan z test adalah  diambil nilai terbesar  antara  jarak  vertikal  titik  acuan  pembebanan  ke  2,4 m  diatas  ujung  atas  tangki,  atau  ke  ujung  atas  pipa  limpah; diambil dalam m. Dari (1), (2), dan (3) diambil nilai terbesar untuk diaplikasikan sebagai beban pada struktur [2].

## F. Metode Elemen Hingga
Rujukan  [5]  menjelaskan  analisis  menggunakan  metode elemen  hingga  terbagi  menjadi  beberapa  tahapan,  yaitu sebagai berikut:
1) Pembagian dan pemilihan tipe elemen;
2) Penentuan fungsi displasmen;
3) Penentuan  hubungan strain  -  displacement dan stress  - strain;
4) Penurunan persamaan dan matriks kekakuan elemen; Persamaan  dan  matriks  kekakuan  elemen  diselesaikan menggunakan metode Galerkin, seperti dalam (4).
     d k f  (4)
Dimana, {f} adalah vektor dari gaya noda elemen; dalam N, [k] menyatakan  matriks  kekakuan  elemen;  dalam N/m, dan {d} vektor dari derajat kebebasan noda elemen atau diambil nilai perpindahan noda; dalam m.
5) Penurunan  persamaan  elemen  untuk  mendapatkan persamaan global dan kondisi batas;
Persamaan  global  dan  kondisi  batas  diperoleh  dengan menggunakan (5).
     d K F  (5)
Dimana, {F} adalah vektor dari gaya noda secara global; dalam  N, [K] menyatakan  matriks  kekakuan  elemen secara  global;  dalam  N/m,  dan {d} vektor  dari  derajat kebebasan  noda  elemen  atau  diambil  nilai  perpindahan noda; dalam m.
6) Penyelesaian vektor dari derajat kebebasan;
7) Perhitungan regangan dan tegangan elemen; dan
8) Interpretasi hasil perhitungan.

## G. Analisis Elemen Hingga Dibantu Komputer
Rujukan  [5]  menjelaskan  proses  pemodelan  struktur menggunakan  perangkat  lunak  berbasis  elemen  hingga  yang terbagi menjadi tiga proses, yaitu sebagai berikut:
1) Pre-processor merupakan  tahap  awal  pembuatan geometri  model  yang  dimulai  dari  pemilihan  tipe analisis,  penentuan  informasi  material  model,  aplikasi
beban  dan  kondisi  batas  pada  geometri,  sampai pembuatan mesh pada model;
2) Solver adalah tahap perhitungan komputasi dari kondisi- kondisi yang diaplikasikan ke geometri model; dan
3) Post-processor merupakan penampilan hasil perhitungan dari tahap sebelumnya dalam bentuk tampilan grafis.

## H. Konvergensi
Metode  elemen  hingga  merupakan  sebuah  teknik perhitungan  numeris  sehingga  hasil  yang  didapatkan  adalah nilai pendekatan dari hasil sesungguhnya. Seiring berkurangnya  ukuran  elemen,  hasil  yang  didapatkan  akan berbeda  dan  berurutan.  Pendekatan  perhitungan  akan menghasilkan nilai yang konvergen dengan hasil sesungguhnya  ketika  kualitas mesh menginkat  dan  elemen yang  dibentuk  semakin  banyak  dengan  ukuran  yang  lebih kecil [6].

## I. Tegangan Ijin Maksimum
Rujukan  [2]  menjelasakan  nilai  maksimum  yang diijinkan dalam  perhitungan  tegangan  model  struktur.  Kriteria  nilai yang  diijinkan  dibagi  menjadi  dua,  yaitu  untuk  analisis kekuatan pada tangki muat secara umum, dan pada fine mesh zone .  Nilai  kriteria  untuk  kedua  jenis  analisis  tersebut  dapat dihitung menggunakan persamaan (6) dan (7).
yd vm y     (6)
235 vm y k     (7)
Dimana, λ y adalah  nilai yield  utilisatin  factor model, σ vm adalah nilai tegangan von misses pada model; dalam N/mm 2 , σ yd menyatakan kuat tarik material model; dalam N/mm 2 , dan k menyatakan  faktor  material  untuk  baja  dengan  kekuatan lebih tinggi.
Untuk analisis kekuatan tangki muat secara umum, kriteria ditentukan  menggunakan  (6)  dan  nilainya  tidak  boleh  lebih besar dari 0,64. Untuk analisis kekuatan pada fine mesh zone, kriteria ditentukan menggunakan (7) dan nilainya tidak boleh lebih besar dari:
1) 1,36 untuk elemen yang tidak terletak di sambungan las; dan
2) 1,2 untuk elemen yang terletak di sambungan las [2].

## III. PEMODELAN
A. Penentuan Variasi
Analisis kekuatan sekat bergelombang dilakukan menggunakan  beberapa  variasi  model  sekat.  Variasi dilakukan  pada  tinggi lower  stool dan  tebal  diafragma  sekat yang  ditentukan  berdasarkan  ukuran  konstruksi  yang diperoleh  dari  data  konstruksi  kapal  tanker  17500  LTDW. Variasi yang akan dianalisis ditunjukkan pada Tabel 1.
Tabel  1  menunjukkan  variasi  pada  model  sekat bergelombang.  Terdapat  3  variasi  tinggi lower  stool ,  yaitu
1280,  895,  dan  1790  mm;  serta  3  varaisi  tebal  diafragma, yaitu 14, 13, dan 11 mm.
Dengan jumlah total 9 variasi yang ditunjukkan pada Tabel 1, kemudian dilakukan pembuatan model sekat bergelombang menggunakan perangkat lunak berbasis elemen hingga.
Tabel 1. Variasi tinggi stool dan tebal diafragma model sekat Model Tinggi Stool (mm) Tebal Diafragma Sekat (mm) 1A 1280 14 1B
13 1C 11 2A
895 14
2B 13 2C 11
3A 1790 14
3B 13
3C 11

## B. Pembuatan Geometri
Pembuatan  geometri  dilakukan  menggunakan  analisis struktur  statis  linier  dan  jenis  material  yang  digunakan adalah baja A36. Tipe elemen yang digunakan adalah elemen shell untuk  konstruksi  sekat  secara  keseluruhan  dan beam untuk penegar pada diafragma di dalam lower stool .

## C. Meshing
Pembuatan mesh pada  model  bertujuan  untuk  membagi model  menjadi  elemen-elemen  dalam  ukuran  yang  lebih kecil.  Ukuran mesh pada  model  sekat  dibagi  menjadi  dua jenis, yaitu untuk sekat secara umum dengan ukuran minimal 385  x  385  mm,  dan  untuk  bagian  yang  termasuk  dalam fine mesh zone dengan ukuran minimal 50 x 50 mm.

## D. Proses Konvergensi
Tabel 2.
Ukuran mesh model sekat hasil proses konvergensi Model Tinggi Stool (mm) Jumlah Elemen Ukuran Mesh (mm) 1 1280 115145 150 x 150 45 x 45 2 895 116826 125 x 125 42.5 x 42.5 3 1790 162813 125 x 125 42.5 x 42.5
Proses  konvergensi  dilakukan  pada  model  dengan  variasi tinggi lower  stool (Model  1,  2  ,  dan  3).  Proses  konvergensi menggunakan  acuan  jumlah  elemen  pada  model.  Hasil konvergensi model ditunjukkan pada Tabel 2.

## E. Penentuan Kondisi Batas
Kodisi batas pada model ditentukan dengan variasi kondisi batas  yang  diaplikasikan  pada  Model  1,  yang  merupakan model  dengan  ukuran  konstruksi  seperti  pada  data  kapal tanker 17500 LTDW. Dari variasi tersebut dilihat respon dan tegangan  yang  terjadi  pada  model  jika  diaplikasikan  beban seperti pada kondisi sesungguhnya. Kondisi batas akan sesuai apabila  respon  dari  model  sekat  menggambarkan  kondisi sesungguhnya,  serta  nilai  tegangan  maksimum  yang  terjadi tidak melebihi nilai yang diijinkan.

## IV. ANALISIS DAN PEMBAHASAN

## A. Tegangan Maksimum
Dari  proses  simulasi  yang  dilakukan  pada  model  sekat bergelombang,  didapatkan  nilai  tegangan  maksimum  ( σ maks ) untuk setiap variasi, yang ditunjukkan pada Tabel 3.
Tabel 3. Nilai tegangan maksimum untuk setiap variasi model
Model Tinggi Stool (mm) Tebal Diafragma Sekat (mm) σ maks (MPa) 1A 1280 14 278 1B 13 278 1C 11
278 2A
895
14 366 2B 13 366 2C 11 367 3A 1790 14 223 3B 13 223 3C 11 223
Seperti  yang  ditunjukkan  pada  Tabel  3,  nilai  tegangan maksimum terbesar terjadi pada Model 2C, yaitu sebesar 367 MPa,  sedangkan  nilai  tegangan  maksimum  terkecil  terjadi pada Model 3A, 3B, dan 3C dengan nilai yang sama sebesar 223  MPa.  Pengaruh  perubahan  tinggi lower  stool terhadap nilai  tegangan  maksimum  dinyatakan  pada  Gambar  3,  dan pengaruh  perubahan  tebal  diafragma  sekat terhadap  nilai tegangan maksimum dinyatakan pada Gambar 4.
Model  2 Model 1 Model  3 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1600 1700 1800 1900 Te ga n ga n M a ks im u m ( M P a ) Tinggi Lower  Stool (mm) Tegangan Maksimum
Gambar  3.  Pengaruh  perubahan  tinggi  lower  stool  terhadap  nilai  tegangan maksimum dengan tebal diafragma sekat 14 mm.
278 278 278 366 366 367 223 223 223 215 235 255 275 295 315 335 355 375 10 11 12 13 14 15 Te ga n ga n M a ks im u m ( M P a ) Tebal Diafragma (mm) Tegangan Maksimum Model 1 Model 2 Model 3
Gambar 4. Pengaruh perubahan tebal diafragma untuk setiap variasi model sekat terhadap nilai tegangan maksimum.
Gambar  3  menunjukkan  pengaruh  perubahan  tinggi lower stool ditinjau  dari  variasi  model  dengan  tebal  diafragma  14 mm.  Terlihat  bahwa  nilai  tegangan  maksimum  terbesar terjadi  pada  model  dengan  tinggi lower  stool 895  mm. Tegangan  maksimum  berkurang  dengan  penambahan  tinggi lower stool menjadi 1280 mm. Pada variasi ini terlihat grafik membentuk lengkungan yang menyatakan bahwa pengurangan  nilai  tegangan  maksimum  mencapai  nilai maksimal  pada  variasi  ini.  Nilai  tegangan  maksimum semakin  berkurang  seiring  bertambahnya  tinggi lower  stool menjadi 1790 mm.
Pada  Gambar  4  dinyatakan  pengaruh  perubahan  tebal diafragma  terhadap  nilai  tegangan  maksimum  untuk  setiap variasi  model  sekat.  Terlihat  bahwa  pada  Model  1  nilai tegangan tidak berubah. Pada Model 2 terjadi penurunan nilai tegangan  pada  kenaikan  tebal  diafragma  dari  11  mm  ke  13 mm.  Dan  pada  Model  3  tidak  terjadi  perubahan  nilai tegangan dengan perubahan ketebalan diafragma sekat.

## B. Tegangan Ijin
Tegangan maksimum yang diijinkan dihitung berdasarkan nilai yield  utilisation  factor ( λ y ).  Untuk setiap model variasi, nilai yield  utilisation  factor dihitung  menggunakan  (7) karena tegangan maksimum terletak di dalam fine mesh zone . Hasil perhitungan yield utilisation factor untuk setiap variasi model ditunjukkan pada
Tabel 4 .
Tabel 4.
Nilai yield utilisation factor untuk setiap variasi model
Model σ maks (MPa) λ y Model λ y Ijin Keterangan 1A 278 1,183 1,2 Diterima 1B 278 1,183 1,2 Diterima 1C 278 1,183 1,2 Diterima 2A 366 1,557 1,2 Tidak diterima 2B 366 1,557 1,2 Tidak diterima 2C 367 1,562 1,2 Tidak diterima 3A 223 0,949 1,2 Diterima 3B 223 0,949 1,2 Diterima 3C 223 0,949 1,2 Diterima Tabel 5. Nilai deformasi maksimum untuk setiap variasi model Model Tinggi Stool (mm) Tebal Diafragma Sekat (mm) δ maks (mm) 1A 1280 14 8,275 1B 13 8,278 1C 11 8,283 2A 895 14 9,010 2B 13 9,016 2C 11 9,029 3A 1790 14 6,886 3B 13 6,890 3C 11 6,899
Tabel 4 menunjukkan bahwa untuk setiap variasi Model 1, nilai yield  utilisation  factor tidak  melebihi  nilai  yang diijinkan.  Pada  Model  2,  seluruh  variasinya  tidak  diterima karena  nilai yield  utilisation  factor melebihi  nilai  yang diijinkan. Untuk Model 3, nilai yield utilisation factor untuk
setiap  variasi  model  dibawah  nilai  yang  diijinkan.  Dapat disimpulkan  bahwa  semua  variasi  model  sekat  memenuhi nilai yield  utilisation  factor yang  diijinkan  kecuali  pada seluruh variasi Model 2.

## C. Deformasi Maksimum
Nilai deformasi maksimum ( δ maks ) yang terjadi pada model konstruksi  sekat  didapatkan  dari  proses  simulasi  model. Untuk  setiap  variasi  model,  nilai  deformasi  maksimum ditunjukkan pada Tabel 5.
Tabel  5  menunjukkan  nilai  deformasi  maksimum  terbesar terjadi  pada  Model  2C,  sebesar  9,029  mm.  Nilai  deformasi maksimum  terkecil  terjadi  pada  Model  3A,  yaitu  sebesar 6,886  mm.  Pengaruh  perubahan  tinggi lower  stool terhadap deformasi  maksimum  dinyatakan  pada  Gambar  5,  dan pengaruh  perubahan  tebal  diafragma  sekat  terhadap deformasi maksimum dinyatakan pada Gambar 6.
Model  2 Model  1 Model  3 6.5 6.75 7 7.25 7.5 7.75 8 8.25 8.5 8.75 9 9.25 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1600 1700 1800 1900 De fo rm a si M a ks im u m (m m ) Tinggi Lower  Stool (mm) Deformasi Maksimum
Gambar  5.  Pengaruh  perubahan  tinggi  lower  stool  terhadap  nilai  deformasi maksimum dengan tebal diafragma sekat 14 mm. 8,275 8,278 8,283 9,01 9,016 9,029 6,886 6,89 6,899 6,5 7 7,5 8 8,5 9 9,5 10 11 12 13 14 15 De fo rm a si M a ks im u m (m m ) Tebal Diafragma (mm) Deformasi Maksimum Model 1 Model 2 Model 3
Gambar 6. Pengaruh perubahan tebal diafragma untuk setiap variasi model sekat terhadap nilai deformasi maksimum.
Gambar 5 menunjukkan bahwa nilai deformasi maksimum terbesar  terjadi  pada  Model  2  dengan  tinggi lower  stool 895 mm.  Dengan  penambahan  tinggi lower  stool menjadi  1280 mm,  nilai  deformasi  maksimum  berkurang.  Pada  variasi tinggi lower  stool 1280  mm,  grafik  membentuk  lengkungan yang  menyatakan  pengurangan  nilai  deformasi  maksimum akibat  penambahan  tinggi lower  stool mencapai  nilai minimal  pada  variasi  ini.  Deformasi  maksimum  semakin berkurang  dengan  penambahan  tinggi lower  stool menjadi
1790 mm.
Pada  Gambar  6  dinyatakan  pengaruh  perubahan  tebal diafragma  sekat  terhadap  nilai  deformasi  maksimum  untuk setiap  variasi  model  sekat.  Pada  Model  1,  2,  dan  3  nilai deformasi maksimum berkurang seiring dengan penambahan ketebalan diafragma sekat dari 11 mm menjadi 14 mm.

## D. Berat Konstruksi
Berat  konstruksi  ( W kons )  model  sekat  bergelombang diperoleh  melalui  perhitungan  komputasi  bersamaan  dengan proses  simulasi  model.  Untuk  setiap  variasi  model,  berat konstruksi ditunjukkan pada Tabel 6.
Tabel 6. Nilai berat konstruksi untuk setiap variasi model
Model Tinggi Stool (mm) Tebal Diafragma Sekat (mm) W kons (ton) 1A 1280 14 59,921 1B 13 59,669 1C 11 59,167 2A 895 14 57,201 2B 13 56,939 2C 11 56,415 3A 1790 14 62,830 3B 13 62,589 3C 11 62,110 Model  2 Model  1 Model  3 56,0 57,0 58,0 59,0 60,0 61,0 62,0 63,0 64,0 750 850 950 1050 1150 1250 1350 1450 1550 1650 1750 1850 B er a t K o n st ru ks i ( to n ) Tinggi Lower  Stool (mm) Berat Konstruksi Gambar  7.  Pengaruh  perubahan  tinggi  lower  stool  terhadap  berat  konstruksi sekat dengan tebal diafragma 14 mm. 59,921 59,669 59,167 57,201 56,969 56,415 62,830 62,589 62,110 56,000 57,000 58,000 59,000 60,000 61,000 62,000 63,000 64,000 10 11 12 13 14 15 Be ra t K on st ru ks i ( to n) Tebal Diafragma (mm) Berat Konstruksi Model 1 Model 2 Model 3
Gambar 8. Pengaruh perubahan tebal diafragma terhadap berat konstruksi untuk setiap variasi model.
Pada  Tabel  6  ditunjukkan  bahwa  berat  konstruksi terbesar terdapat  pada  Model  3A,  yaitu  sebesar  62,830  ton.  Berat konstruksi  terkecil  terdapat  pada  Model  2C,  yaitu  sebesar 56,415  ton.  Pengaruh  perubahan  tinggi lower  stool terhadap berat  konstruksi  ditunjukkan  pada  Gambar  7,  dan  pengaruh
perubahan  tebal  diafragma  sekat  terhadap  berat  konstruksi ditunjukkan pada Gambar 8.
Gambar  7  menunjukkan  berat  konstruksi  terbesar terdapat pada  Model  3  dengan  tinggi lower  stool 1790  mm.  Dengan pengurangan  tinggi  menjadi 1280 mm, berat konstruksi juga berkurang.  Berat  konstruksi  semakin  berkurang  dengan pengurangan tinggi lower stool menjadi 895 mm.
Pada  Gambar  8  menunjukkan  nilai  berat  konstruksi semakin  berkurang  seiring  berkurangnya  tebal  diafragma untuk  setiap  variasi  model.  Berat  konstruksi  terbesar  untuk setiap  variasi  model  terdapat  pada  tebal  diafragma  sekat  14 mm.

## E. Volume Konstruksi
Volume  konstruksi  (V kons )  sekat  bergelombang  dihitung berdasarkan  volume  tangki  muat  yang  hilang  akibat pemasangan  sekat  bergelombang.  Nilai  volume  konstruksi untuk setiap variasi model ditunjukkan pada Tabel 7.
Tabel 7. Nilai volume konstruksi untuk setiap variasi model Model Tinggi Stool (mm) Tebal Diafragma Sekat (mm) V kons (m 3 ) 1A 1280 14 79,644 1B 13 79,612 1C 11 79,548 2A 895 14 68,965 2B 13 68,932 2C 11 68,865 3A 1790 14 93,795 3B 13 93,765 3C 11 93,703 Model  2 Model  1 Model  3 60,0 65,0 70,0 75,0 80,0 85,0 90,0 95,0 100,0 750 850 950 1050 1150 1250 1350 1450 1550 1650 1750 1850 V o lu m e K o n st ru ks i ( m 3 ) Tinggi Lower  Stool (mm) Volume Konstruksi
Gambar  9.  Pengaruh  perubahan  tinggi  lower  stool terhadap volume konstruksi dengan tebal diafragma 14 mm.
79,644 79,612 79,548 68,965 68,932 68,865 93,795 93,765 93,703 60,0 65,0 70,0 75,0 80,0 85,0 90,0 95,0 100,0 10 11 12 13 14 15 Vo lu m e Ko ns tr uk si (m 3 ) Tebal Diafragma (mm) Volume Konstruksi Model 1 Model 2 Model 3
Gambar  10.  Pengaruh  perubahan  tebal  diafragma  sekat  terhadap  volume konstruksi untuk setiap variasi model.
Tabel  7  menunjukkan  volume  konstruksi  terbesar  terdapat pada  Model  3A,  sebesar  93,795  m 3 .  Volume  konstruksi terkecil  terdapat  pada  Model  2C,  sebesar  68,865  m 3 . Pengaruh  perubahan  tinggi lower  stool dan  tebal  diafragma sekat  terhadap  volume  konstruksi  model  dinyatakan  secara berurutan pada Gambar 9 dan Gambar 10.
Gambar  9  menunjukkan  volume  konstruksi  terbesar  pada Model  3  dengan  tinggi lower  stool 1790  mm.  Volume konstruksi  berkurang  seiring  pengurangan  tinggi lower stool menjadi  1280  mm.  Pengurangan  tinggi lower  stool menjadi 895 mm semakin mengurangi volume konstruksi model.
Gambar 10 menunjukkan volume konstruksi terbesar untuk setiap  variasi  model  memiliki  tebal  diafragma  14  mm. Volume  konstruksi  berkurang  dengan  berkurangnya  tebal diafragma  menjadi  13  mm,  dan  semakin  berkurang  dengan pengurangan tebal difragma menjadi 11 mm.

## V. KESIMPULAN
Berdasarkan  hasil  analisis  dan  pembahasan  maka  dapat disimpulkan sebagai berikut:
1) Variasi  model  paling  optimum  terdapat  pada  Model  1C yang  memiliki  tinggi lower  stool 1280  mm  dan  tebal diafragma  11  mm  dengan  tegangan  maksimum  278  MPa, deformasi  maksimum  8,283  mm,  berat  kostruksi  sebesar 59,167 ton, dan volume konstruksi 79,548 m 3 ;
2) Tegangan  maksimum  terkecil  terjadi  pada  tinggi lower stool 1790  mm  dan  terbesar  pada  ketinggian  895  mm, sedangkan  perubahan  tebal  diafragma  tidak  berpengaruh terhadap tegangan maksimum model;
3) Deformasi  maksimum  terkecil  terjadi  pada  tinggi lower stool 1790 mm dan terbesar pada tinggi 895 mm, pada variasi tebal  diafragma  sekat  nilai  terkecil  terjadi pada ketebalan 14 mm dan terbesar pada tebal 11 mm;
4) Model  yang memiliki berat konstruksi terkecil memiliki tinggi lower  stool 895  mm  dengan  tebal  diafragma  11  mm, dan  berat  konstruksi  terbesar  memiliki  tinggi lower  stool 1790 mm dengan tebal diafragma 14 mm;
5) Volume  konstruksi  terkecil terdapat pada model dengan tinggi lower  stool 895  mm  dan  tebal  diafragma  11  mm, sedangkan  volume  konstruksi  terbesar  terdapat  pada  model dengan tinggi 1790 mm da tebal diafragma 14 mm.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] M.  M.  and  T.  O.  Y.  Okumoto,  Y.  Takeda,  “Design  of  Ship  Hull Structures: A Practical Guide for Engineers,” Springer , 2008. [2]
I. A. of C. S. (IACS), Common Structural Rules for Double Hull Oil
Tanker (CSR) . London: IACS Publishing, 2012. [3] S.  Konstantinos,  “Structural  Design  of  Modern  Chemical  Tankers,” National Technical University of Athens, 2015.
[4] E. A. Stokoe, Reed’s Ship Construction for Marine Students . Surrey, Enland: Thomas Reed Publications, 1996.
[5] N.  Hoque,  “Analysis  of  Structural  Discontinues  in  Ship  Hull  Using Finite Element Methods,” Bangladesh University of Engineering And Technology, 2016.
[6] S.  S.  Rao,  “The  Finite  Element  Method  in  Engineering,  5th  ed,” Massachusetts: Elsevier , 2011.