## ANALISIS DAYA DUKUNG PONDASI DANGKAL PADA TANAH LUNAK DI DAERAH DENGAN MUKA AIR TANAH DANGKAL (STUDI KASUS PADA DAERAH SUWUNG KAUH)

## I Gusti Ngurah Putu Dharmayasa 1)

## 1) Dosen Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik dan Informatika Universitas Pendidikan Nasional

## ABSTRAK
Perencanaan  pondasi  perlu  diperhatikan  dalam  perencanaan  bangunan  agar tercapai  suatu  kestabilan  dan  keamanan.  Dalam  perencanaan  pondasi  dipengaruhi oleh  banyak  faktor,  diantaranya  kondisi  tanah.  Dengan  kondisi  tanah  yang  berbeda dalam  hal  ini  kedalaman  yang  berbeda  dan  dengan  adanya  muka  air  tanah  yang dangkal mempengaruhi perencanaan pondasi. Seperti halnya tanah di daerah Suwung yang  berdaya  dukung  rendah  dengan  muka air  tanah  yang  cukup  dangkal,  sehingga perlu diketahui tipe pondasi dangkal yang dapat memenuhi syarat untuk kondisi tanah di  Suwung.  Untuk  mengetahui  karakteristik  tanah  dilakukan  dengan  pengujian  di laboratorium  yaitu  pegujian  sifat  fisik  dan  mekanik.  Pengujian  sifat  fisik  tanah  yaitu pengujian  kadar  air  (Wc),  berat  jenis  (Gs),  batas-batas  Aterberg  dan  berat  volume tanah (γ). Pegujian mekanik dengan tes triaksial UU.
Berdasarkan  tes  triaksial  UU  yang  dilakukan  di  laboratorium  diperoleh  daya dukung tanah (qu), nilai kohesi (c), dengan sudut geser (Ø) untuk tanah yang terletak di atas muka air tanah yaitu tanah pada kedalaman 1 meter dan tanah yang terletak di bawah muka air tanah yaitu tanah pada kedalaman 2 dan 4 meter. Dari nilai  daya dukung  tanah  yang  dihitung  dengan  rumus  Terzaghi,  diperoleh  besarnya  nilai  daya dukung  tanah  terendah  pada  kedalaman  1  meter  sebesar  54,09  kN/m 2 ,  nilai  daya dukung terendah pada kedalaman 2 meter sebesar 57,37 kN/ m2 dan pada kedalaman 4 meter diperoleh daya dukung terendah 66,51 kN/m 2 . Hasil perhitungan menunjukkan bahwa  perencanaan  pondasi  telapak  biasa  dengan  beban  aksial  kolom  yang  cukup besar  P  =  2253,122  kN  tidak  memenuhi  syarat,  karena  akan  menutupi  lebih  dari sebagian  areal  bangunan,  sehingga  dalam  hal  ini  sebaiknya  dipergunakan  jenis pondasi  dangkal  yang  lain  yaitu  pondasi  pelat.  Pondasi  pelat  yang  direncanakan adalah pondasi  pelat  dengan  balok.  Pondasi  pelat  direncanakan   pada  kedalaman 1 meter  karena  daya  dukung  tanah  telah  memenuhi  syarat.  Setelah  melakukan perhitungan maka diperoleh bahwa pondasi pelat dengan balok dengan tebal pelat 25 cm  dan  balok  pondasi  45  cm  ×  90  cm,  dapat  memenuhi  persyaratan  sesuai  daya dukung tanah yang diijinkan.
Kata kunci: pondasi dangkal, lempung lunak, muka air tanah dangkal.

## 1 PENDAHULUAN
Semua  konstruksi  bangunan  sipil akan  ditopang  oleh  tanah,  termasuk gedung-gedung,  jembatan,  jalan  dan berbagai bangunan air seperti bendungan  dan  saluran-saluran  irigasi. Oleh  karena  itu  kondisi  tanah  dasar sangat  mempengaruhi    kestabilan  dan keamanan konstruksi bangunan diatasnya.
Salah  satu  unsur  bangunan  yang langsung  berhubungan  dengan  tanah dasar  adalah  pondasi  karena  pondasi merupakan  struktur  terbawah  dari  suatu bangunan yang akan meneruskan beban- beban  bangunan  ke  tanah  atau  batuan yang  ada  di  bawahnya.  Sehingga  dalam perencanaan  pondasi  sangat  diperlukan pengetahuan mengenai jenis tanah dasar di  lokasi  suatu  bangunan  yang  akan dibangun.
Kondisi  tanah  dasar  di  suatu  tempat berbeda-beda, maksudnya
adalah
kemungkinan jenis
tanah pada
kedalaman  tertentu  di  suatu  lokasi berbeda-beda    atau  juga  kemungkinan kepadatan tanahnya berbeda-beda.
Terlebih  lagi  apabila  muka  air  tanah  di lokasi  tersebut  dangkal,  sehingga  pada kedalaman  tertentu  tanah  lempung tersebut  selalu  terendam  air.  Dengan adanya perbedaan kondisi tanah sebagaimana  tersebut  diatas  maka  akan sangat  mempengaruhi  daya  dukung
tanah  dalam  menerima  beban  sebagai akibat  dari  jenis  tanah  dan  kepadatan yang  berbeda  serta  adanya  perubahan kadar air tanah.
Apabila pada tanah lempung tersebut  direncanakan  suatu  bangunan dengan  pondasi  dangkal,  maka  tipe pondasi  seperti  apakah  yang  memenuhi syarat untuk bangunan tersebut.

## 2 LANDASAN TEORI
2.1 Identifikasi Tanah Tanah didefinisikan sebagai akumulasi mineral yang
tidak mempunyai  atau  lemah  ikatan  antar partikelnya,  yang  terbentuk  karena pelapukan  dari  batuan.  Di  antara partikel-partikel  tanah  terdapat  ruang kosong  yang  disebut  pori-pori  ( void space )  yang  berisi  air  dan  atau  udara. Ikatan  yang  lemah  antara  partikel- partikel tanah disebabkan oleh pengaruh karbonat  atau  oksida  yang  senyawanya di  antara  partikel-partikel  tersebut,  atau dapat  juga  disebabkan  oleh  adanya material organik (R.F. Craig , 1984 ). Sifat–sifat dan karakter tanah tergantung  dari  kondisi  tofografi  dan geologi yang membentuk tanah tersebut.
Sifat–sifat fisik tanah banyak tergantung dari faktor ukuran, bentuk dan komposisi kimia butiran.

## Tabel 1 Batasan – Batasan Ukuran Golongan Tanah
Nama Golongan Ukuran Butiran (mm) Kerikil Pasir Lanau Lempung Massachussetts Institut Of Technology >2 2 - 0,006 0,006 - 0,002 < 0,002 U.S. Department of Agriculture (USDA) >2 2 - 0,005 0,005 - 0,002 <0,002 American Association Of State Highway And Transportation Official (AASHTO) 76,2 - 2 2 - 0,075 0,075 - 0,002 <0,002 Unified Soil Classification System (U.S. Army Corps Of Engineers, U.S. Bureau Of Reclamation) 76,2 – 4,75 4,75 - 0,075 Halus (Yaitu lanau dan lempung) <0,0075

## Sumber: Braja M. Das, 1993
2.2 Penyelidikan Tanah Penyelidikan tanah penting dilakukan  karena  digunakan  sebagai dasar dalam merencanakan suatu bangunan agar bangunan tersebut  stabil, aman dan
ekonomis. Tujuan penyelidikan tanah antara lain:
1. Menentukan  sifat-sifat  fisik dan mekanik tanah.
2. Menetukan daya dukung tanah
3. Menentukan tipe pondasi yang akan  digunakan  disesuaikan dengan daya dukung tanah.
Penyelidikan  tanah  dapat  dilakukan langsung  di  lapangan  dan  dapat  juga dilakukan di laboratorium.
Penyelidikan  tanah  di  lapangan dapat  dilakukan  dengan  cara  boring, CBR,  SPT,  Test  Pembebanan  dan  lain–
lainnya.  Untuk  memperoleh  contoh tanah  asli  dalam  tugas  akhir  ini dilakukan  dengan  cara  boring,  dengan mengambil  contoh  tanah  di  atas  muka air  tanah  dan  di  bawah  muka  air  tanah. Selanjutnya  contoh  tanah  tersebut  diuji di  laboratorium.  Penyelidikan  tanah  di laboratorium  dapat  berupa  tes  fisik  dan tes  mekanik  tanah.  Test  fisik  meliputi tes kadar air  (Wc), berat jenis  (Gs)  atau “ specific grafity ”, batas-batas Atterberg, berat  volume  tanah  serta  tes  mekanik tanah yaitu tes triaksial.
Kadar air (W c ) didefinisikan sebagai perbandingan  berat  antara  air  dan  tanah dengan bagian yang padat ( solid ).
(W c ) = 100% ) s (W Kering Tanah Berat ) w (W Air Berat 
ISSN: 2303-2693
Berat  jenis  atau  (Gs)  atau  “ specific grafity ”  adalah  perbandingan  antara butiran tanah dengan air suling (destilasi)  dengan  volume  yang  sama pada temperatur tertentu.
Berat  jenis dapat dinyatakan dengan rumus:
Gs = Sama Volume Dengan Destilasi Air Berat Butir Berat Gs = ) 2 W 3 (W ) 1 W 4 (W ) 1 W 2 (W    
Batas-batas Atterberg meliputi:
batas  cair  ( liquid  limit ),  batas  plastis ( plastic  limit ),  batas  susut  (shrinkage limit)  dan  indeks  plastisitas  ( plasticity index ).
PI = LL – PL Berat volume
tanah adalah merupakan  perbandingan  antara  berat tanah basah dengan volumenya.
Berat Volume (γ) = Tanah Volume Tanah Berat
Tes  triaksial  merupakan  salah  satu cara  penyelidikan  tanah  yang  dilakukan di  laboratorium  dengan  maksud  untuk memperoleh  parameter-parameter  daya dukung  tanah.  Dari  test  triaksial  ini dianggap  dapat  diperoleh  parameter- parameter  yang  legih  baik  daripada  uji geser  yang  lainnya.  Keuntungan  tes triaksial adalah:
1. Kondisi pengaliran dapat dikontrol.
2. Tekanan air pori dapat diukur.
3. Tanah
jenuh dengan permeabilitas  rendah  dapat dibuat terkonsolidasi.
Pada  tes  triaksial  ada  tiga  jenis pengujian pokok:
1. Tak terkonsolidasi tak terdrainase ( unconsolidated undrained )  yaitu  pengujian tanpa adanya drainase air pori. Kontrol  drainase  diperoleh dari  dari  pemakaian  suatu system  tertutup  ataupun  dari tingkat  regangan  yang  tinggi,
sehingga kerutuhan
yang terjadi  lebih  cepat  dari  yang terdrainase.
2. Terkonsolidasi  tak  terdrainase ( consolidated undrained ) yaitu pengujian contoh tanah dengan tegangan-tegangan yang  terdapat  kesegala  arah denagn drainase diperbolehkan  terjadi.  Apabila perubahan volume
telah selesai  yang  diketahui  dari pengukuran  volume  ataupun pengukuran drainase pori, lalu saluran  keluar  untuk  drainase ditutup  dan  contoh  dibebani sampai
runtuh. Kadang- kadang  tekanan  pori  juga diukur. Terkonsolidasi terdrainase
( consolidated  drained )  yaitu  pengujian yang  hampir  sama  dengan  uji  CU, kecuali  bahwa  sesudah  konsolidasi drainase  diperbolehkan  terjadi  selama pembebanan. Tingkat pembebanan cukup  lambat  sehingga  tekanan  pori yang besar tidak akan terjadi.

## 2.3 Analisis Daya Dukung Terzaghi
Terzaghi  (1943)  menganalisis  daya dukung  tanah  dengan  anggapan  pondasi berbentuk  memanjang  tak  terhingga dengan lebar lebar B dan terletak di atas tanah homogen.
q ult = c N c + Df γ N q + 0,5 γ B Nγ dengan: q ult = daya  dukung  ultimit/ batas c = kohesi Df = kedalaman pondasi B = lebar pondasi
γ = berat volume tanah N c ,N q ,N γ = faktor
daya
dukung tanah
Untuk  pondasi  berbentuk  bujur sangkar  dan  lingkaran,  persamaan  daya dukung  batas  yang  disarankan  oleh Terzaghi adalah sebagai berikut:
1. Pondasi bujur sangkar:
q ult = 1,3 c N c + Df γ N q + 0,4 γ B N γ
2. Pondasi lingkaran:
q ult = 1,3 c N c + Df γ N q + 0,3 γ B N γ
dengan B adalah diameter pondasi (untuk lingkaran).
Persamaan di atas digunakan dengan anggapan  bahwa  jenis  keruntuhan  tanah di  bawah  pondasi  adalah  keruntuhan geser  umum  ( general  shear  failure ). Sedangkan  untuk  kondisi  keruntuhan geser  setempat  ( local  shear  failure ) persamaan  untuk  pondasi  memanjang dinyatakan dengan:
q‟ ult = c‟ N‟ c + Df γ N‟ q + 0,4 γ B N‟γ dengan c‟ = 3
2 c
Sedangkan  daya  dukung  batas  dari tanah  untuk  pondasi  dengan  bentuk bujur  sangkar  dan  lingkaran  untuk kondisi  keruntuhan  geser  setempat adalah sebagai berikut:
1. Pondasi bujur sangkar: q ult = 1,3 c N c + Df γ N q + 0,4 γ B N γ 2. Pondasi lingkaran: q ult = 1,3 c N c + Df γ N q + 0,3 γ B N γ
Tabel 2. Nilai Faktor Daya Dukung Tanah Terzaghi
Ф Keruntuhan Geser Umum Nc Nq Nγ 0 5,7 1 0 5 7,3 1,6 0,5 10 9,6 2,7 1,2 15 12,9 4,4 2,5 20 17,7 7,4 5 25 25,1 12,7 9,7 30 37,2 22,5 19,7 34 52,6 36,5 35 35 57,8 41,4 42,4 40 95,7 81,3 100,4 45 172,3 173,3 297,5 48 258,3 287,9 780,1 50 347,6 415,1 1153,2 Sumber: I W. Redana (2010)

## 2.4 Pengaruh Muka Air Tanah
Pengaruh  muka  ait  tanah  terhadap daya dukung tanah:
1. Jika  muka  air  tanah  sangat dalam jika dibandingkan lebar pondasi (z >B) maka:
q ult = c N c + D f γ b N q + 0,5 γ b B N γ
2. Jika muka air tanah terletak di atas  atau  sama  dengan  dasar pondasinya maka:
q ult = c N c +[γ‟(D f -d w )+γ b d w ] N q +0,5γ‟ B N γ
3. Jika  muka  air  tanah  di permukaan (d w =0) q ult = c N c +D f γ‟ N q +0,5 γ‟ B N γ
4. Jika muka air tanahnya terletak pada kedalaman z dari bawah  dasar  pondasi  (z  <  B), maka: q ult = c N c + D f γ b N q + 0,5 γ r B N γ
dengan:
q ult =  daya  dukung  ultimit tanah c =  nilai kohesi tanah N c , N q , N f =  faktor–faktor daya
dukung tanah D f =  kedalman pondasi B =  lebar pondasi γ b =  berat  volume  tanah basah γ‟ =  berat  volume  tanah efektif =  γ sat – γ air d w =  kedalaman  muka  air tanah dari permukaan γ r =  berat  volume  tanah rata – rata =  γ‟  +  (z/B)(γb  –  γ‟) Df z>B B m.a.t a b c d dw dw Df B B B dw Df z<B m.a.t m.a.t m.a.t
Gambar 1. Pengaruh Muka Air Tanah Pada Daya Dukung

## 3 METODELOGI PENELITIAN
3.1 Pemilihan Lokasi Pengambilan sampel tanah
dilakukan  di  daerah  Suwung  Kauh. Lokasi ini dipilih karena memiliki tanah lempung  yang  sesuai  dengan  kondisi tanah  yang  akan  diteliti  karena    di daerah  suwung  kondisi  muka  air
tanahnya  sering  mengalami  perubahan. Hal  ini  disebabkan  karena  daerah suwung  dipengaruhi  oleh  pasang  surut air laut. Ketika air laut pasang muka air tanah  akan  naik  sedang  ketika  surut muka air tanah turun.

## 3.2 Metode Pengambilan Sampel
Pengambilan sampel tanah
dilakukan  dengan  cara  random  (acak), mengingat  daerah  suwung  daerahnya sangat  luas.  Sampel  diambil  dari  tiga titik di daerah suwung. Cara pengambilan  sampel  dengan  boring dengan  tiap  titik  pengeboran  diambil contoh  tanah  diatas  muka  air  tanah  dan dibawah muka air tanah. Waktu pengambilan  sampel  diusahakan  antara pukul  08.00  –  11.00  wita  dengan maksud  mengurangi  pengaruh  panas matahari terhadap sampel yang diambil.

## 3.3 Merencanakan Pondasi Telapak
Langkah-langkah perencanaan pondasi telapak meliputi:
1. Menentukan  besarnya  momen dan  beban  yang  bekerja  pada kolom
2. Menentukan dimensi dari pondasi  telapak  sesuai  dengan persamaan: a q ΣV A  3. Kontrol  dimensi  pondasi  yang diperoleh dengan tegangan ijin tanahnya.
Untuk  beban  yang  bekerja  pada
kolom dan tidak mengalami eksentrisitas digunakan persamaan:
  V/A q Untuk  beban  yang  bekerja  pada kolm dengan
mengalami eksentrisitas  dua  arah  digunakan persamaan:
3 .by .bx 12 1 bx 2 1 . y M 3 .bx.by 12 1 by 2 1 . x M A V q    
Untuk  beban  yang  bekerja  pada kolom  dan  mengalami  eksentrisitas disalah satu sisinya dapat digunakan persamaan:
        L 6.ex 1 A V q
dan persamaan:
  2.ex L 3.B V 4. q   
3.4 Perencanaan Pondasi Pelat dengan Balok
Perencanaan  Pondasi  Pelat  dengan Balok  dilakukan  dengan  tujuan  untuk mendapatkan tebal pelat yang lebih tipis namun  tetap  dapat  memikul  geser  pons. Adapun  langkah-langkah  perencanaan pondasi pelat dengan balok yaitu:
1. Menghitung tebal pelat dengan balok yang menghubungkan tumpuan pada  semua  sisi  berdasarkan
SKSNI T-15 – 1991 – 03.
2. Menghitung  total  beban  yang bekerja.
3. Menghitung  tegangan  tanah yang terjadi. Untuk
mengontrol  tegangan  tanah yang terjadi maka ditinjau titik yang  paling  kritis  pada  sudut- sudut pelat pondasi.
Iy x My
Ix y Mx A P max q      < q a .
ISSN: 2303-2693
4. Menghitung tebal rencana pelat.
Menurut  SK  SNI  T-15-1991-03 tebal  pelat  harus  memenuhi  aturan sebagai berikut:
a. Tidak  boleh  kurang  dengan nilai yang didapat dari:
               
     β 1 1 0,12 αm 5β 36 1500 fy 0,8 ln t b. Tidak boleh kurang dari: 9β 36 1500 fy 0,8 ln t          c. Tidak perlu lebih dari:
36 1500 fy 0,8 ln t         d. Dalam  segala  hal  tmin  pelat tidak boleh kurang dari: αm < 2,0  tmin = 12,00 mm αm < 2,0  tmin = 9,00 mm dengan:
t =  tebal pelat
fy =  tegangan leleh baja
ln =  bentang bersih terpanjang diantara balok penumpu pelat αm  =  nilai rata-rata dari α α =  rasio  kekakuan  lentur penampang balok dengan  kekakuan  lentur pelat  dengan  lebar  yang di imbangi secara lateral oleh  garis  sumbu  dari panel
yang bersebelahanpada  setiap sisi balok. = Ics Ecs Icb Ecb  
dengan:
Ecs  =  modulus elastisitas pelat
Ecb  =  modulus elastisitas
balok Icb  =  momen inersia balok
Ics  =  momen inersia pelat β =  rasio dari bentang bersih dalam  arah  panjang  (ln) terhadap arah pendek
e. Menghitung  tulangan  lentur pondasi pelat.
f. Menghitung balok pondasi.
g. Menghitung  tulangan  lentur balok.
h. Menghitung penulangan geser balok.
ISSN: 2303-2693
Pengambilan Contoh Tanah Tanah Tidak Terganggu Tanah Terganggu Test Mekanik:
 Test Triaksial
(UU)
Test Fisik:
 Kadar Air
 Berat Volume
Tanah
Test Fisik:
1.Berat Jenis Tanah 2.Batas-batas Atterberg Analisa Daya Dukung Perencanaan Dimensi Pondasi Terendam Air Tidak Terendam Air
Test Mekanik:
 Test Triaksial (UU)
Test Fisik:
 Kadar Air
 Berat Volume
Tanah Analisa Data Laboratorium Persiapan Observasi Lapangan Kesimpulan
Gambar 2. Diagram alir (flowchart) penelitian
4 HASIL PENELITIAN DAN PEMBAHASAN 4.1 Penyelidikan  Kadar  Air  ( Water Content ) Penyelidikan kadar air menggunakan contoh tanah tidak terganggu  ( undisturb ).  Nilai  rata-rata hasil penyelidikan kadar air ditampilkan dalam Tabel 3.

## 4.2 Berat Jenis (Spesific Gravity)
Penyelidikan berat jenis menggunakan  contoh  tanah  terganggu ( disturb ). Nilai rata-rata hasil penyelidikan berat jenis
tanah ditampilkan dalam Tabel 4.

## 4.3 Berat Volume Tanah
Pemeriksaan  berat  volume  tanah dilakukan  dengan  menggunakan  contoh tanah  tidak  terganggu  ( undisturb )  dari kedalaman 1 meter, 2 meter dan 4 meter. Hasil  pemeriksaan  berat  volume  tanah dapat dilihat pada Tabel 5.

## 4.4 Batas-Batas Atterberg
Rangkuman
hasil penelitian mengenai  batas  cair  dapat  dilihat  dalam Tabel  6.  Rangkuman  hasil  penelitian mengenai  batas  cair  dapat  dilihat  dalam Tabel  7.  Hasil  penelitian  batas  susut ditampilkan pada Tabel 9.

## 4.5 Tes  Triaksial  UU  (Undrained Unconsolidated)
Tes  triaksial  ini  dilakukan  terhadap contoh tanah tidak terganggu ( undisturb sampel ).  Dari  tiap  contoh  tanah  pada tiap lokasi dan kedalaman yang berbeda diambil  masing-masing  tiga  benda  uji. Tiap  satu  benda  uji  dari  kedalaman  dan titik  yang  berbeda  tersebut  diberikan
tekanan  sel  (  3 )  yang  berbeda-beda yaitu  0.6  kg/cm 2 ,  1.2  kg/cm 2 ,  1.8 kg/cm 2 .

## 4.6 Analisis Daya Dukung Ijin Tanah
Daya  dukung  yang  ditinjau  adalah kedudukan  tanah  terhadap  muka  air tanah dengan kedalaman muka air tanah di  lokasi  pengambilan  sampel  (z)  =  1.5 meter.  Perhitungan  daya  dukung  pada kedalaman  1  meter  dari  permukaan tanah  untuk  tanah  yang  terletak  di  atas muka  air  tanah  dan  daya  dukung  tanah pada  kedalaman  2  meter  dan  4  meter untuk  di  bawah  muka  air  tanah.  Dalam perhitungan  daya  dukung  ini  dilakukan dengan rumus Terzaghi.
4.7 Perencanaan Pondasi Pelat dengan Balok Luas pondasi yang direncanakan (A)
=  38  ×  24  m 2 =  912  m 2 .  Besar  beban yang bekerja : ∑P = 46235,664 kN, Mx = 0 dan My = 0.
Untuk  mengontrol  tegangan  tanah yang  terjadi,  dapat  ditinjau  lokasi  titik yang  paling  kritis  yaitu  pada  masing- masing  sudut  pelat.  Untuk  kedalaman  1 meter titik 1:
3 24 38 12 1 9 1 0 3 38 24 12 1 2 1 0 912 46235,664 max q          50,697 max q  kN/m 2 < qa = 54,09 kNm (ok)
Untuk  hasil  perhitungan  tegangan tanah diperlihatkan pada Gambar 3.

## 4.8 Hasil  perhitungan  Penulangan Pelat dan Balok Pondasi
Hasil  penulangan  pelat  pondasi  dan balok  pondasi  ditampilkan  dalam  Tabel 14-Tabel 21.
Tabel 3. Rangkuman Hasil Penyelidikan Kadar Air
Kedalaman (m) Lokasi pengambilan contoh tanah Kadar air (%) 1 1 36.50 2 33.20 3 31.20 2 1 41.40 2 41.90 3 42.14 3 1 50.23 2 50.61 3 49.50 Tabel 4. Rangkuman Hasil Penyelidikan Berat Jenis Kedalaman (m) Lokasi pengambilan contoh tanah Berat Jenis (gr/cm 3 ) 1 1 2.66 2 2.45 3 2.55 2 1 2.52 2 2.50 3 2.54 3 1 2.52 2 2.42 3 2.64
Tabel 5. Rangkuman Hasil Penyelidikan Berat Voume Tanah
Kedalaman (m) Lokasi pengambilan contoh tanah Berat Volume (gr/cm 3 ) 1 1 1.51 2 1.48 3 1.51 2 1 1.56 2 1.61 3 1.61 3 1 1.48 2 1.48 3 1.53
ISSN: 2303-2693
Tabel 6. Rangkuman Hasil Penyelidikan Batas Cair Tanah
Kedalaman (m) Lokasi pengambilan contoh tanah Batas Cair (%) 1 1 56.45 2 56.11 3 57.28 2 1 54.66 2 54.70 3 52.64 3 1 52.88 2 53.75 3 53.57

## Tabel 7. Rangkuman Hasil Penyelidikan Batas Plastis Tanah
Kedalaman (m) Lokasi pengambilan contoh tanah Batas Plastis (%) 1 1 26.79 2 24.50 3 21.36 2 1 27.29 2 27.33 3 27.72 3 1 33.50 2 33.91 3 32.84

## Tabel 8. Rangkuman Nilai Indeks Plastisitas Tanah
Kedalaman (m) Lokasi pengambilan contoh tanah Indeks Plastisitas (IP) 1 1 29.66 2 31.61 3 35.92 2 1 27.67 2 27.37 3 27.37 3 1 19.38 2 19.84 3 20.72
ISSN: 2303-2693
Tabel 9. Rangkuman Hasil Penyelidikan Batas Susut Tanah
Kedalaman (m) Lokasi pengambilan contoh tanah Batas Susut (%) 1 1 22.80 2 22.58 3 21.25 2 1 24.60 2 26.62 3 25.65 3 1 27.78 2 25.81 3 24.12
Tabel 10. Rangkuman Hasil Tes Triaksial UU untuk Kedalaman 1 Meter
Lokasi  3  1  b  c (kg/cm 2 ) (kg/cm 2 ) (kg/cm 3 ) (  ) (kg/cm 2 ) I 0.6 1.018 1.37 3 0.164 1.2 1.619 1.8 2.219 II 0.6 1.059 1.41 5 0.169 1.2 1.657 1.8 2.258 III 0.6 0.976 1.45 4 0.161 1.2 1.577 1.8 2.179
Tabel 11. Rangkuman Hasil Tes Triaksial UU untuk Kedalaman 2 Meter
Lokasi  3  1  b  c (kg/cm 2 )
(kg/cm 2 ) (kg/cm 3 ) (  ) (kg/cm 2 ) I 0.6 0.992 1.47 6 0.159 1.2 1.592 1.8 2.193 II 0.6 0.988 1.38 5 0.162 1.2 1.588 1.8 2.189 III 0.6 1.023 1.49 3 0.161 1.2 1.622 1.8 2.222
ISSN: 2303-2693

## Tabel 12. Rangkuman Hasil Tes Triaksial UU untuk Kedalaman 4 Meter
Lokasi  3  1  b  c (kg/cm 2 ) (kg/cm 2 ) (kg/cm 3 ) (  ) (kg/cm 2 ) I 0.6 0.968 1.48 5 0.156 1.2 1.568 1.8 2.168 II 0.6 0.996 1.36 6 0.150 1.2 1.596 1.8 2.196 III 0.6 0.935 1.48 4 0.158 1.2 1.553 1.8 2.152 Tabel 13. Rangkuman Nilai Daya Dukung Ijin Tanah Untuk Tiap Kedalaman Kedalaman (meter) Titik (Lokasi) Nilai daya dukung ijin (qa) (kN/m 2 ) Nilai daya dukung ijin rata-rata (qa)(kN/m 2 ) 1 1 54.09 2 61.92 57.54 3 56.62 2 1 67.54 2 64.52 63.14 3 57.37 4 1 69.63 2 71.40 69.18
3
66.51
q = 50,70 kN/m 2 q = 50,70 kN/m 2 2 q = 50,70 kN/m 2 q = 50,70 kN/m 48 8 41 1
Gambar 3. Diagram Tegangan Ijin Tanah
ISSN: 2303-2693
Gambar 4. Penampang Balok Pondasi yang Direncanakan
Tabel 14. Hasil Perhitungan Penulangan Pelat Pondasi Arah X
Tipe Ukuran Pelat (cm) Jenis Momen Mu Mn Tulangan (mm) (kN/m) (kN/m) A 60 × 70 Lapangan 59,319 74,149 θ16-165 Tumpuan 111,337 139,172 θ16-85 B 60 × 60 Lapangan 45,630 57,038 θ16-200 Tumpuan 93,085 116,357 θ16-100 C 30 × 70 Lapangan 110,729 138,411 θ16-85 Tumpuan 150,883 188,604 θ16-60 D 30 × 60 Lapangan 105,862 132,327 θ16-90 Tumpuan 149,666 187,083 θ16-60 E 30 × 30 Lapangan 45,630 57,038 θ16-200 Tumpuan 93,085 116,357 θ16-100

## Tabel 15. Hasil Perhitungan Penulangan Pelat Pondasi Arah Y
Tipe Ukuran Jenis Momen Mu Mn Tulangan (mm) Pelat (cm) (kN/m) (kN/m) A 60 × 70 Lapangan 41,067 51,334 θ16-200 Tumpuan 97,648 122,060 θ16-85 B 60 × 60 Lapangan 45,630 57,038 θ16-200 Tumpuan 93,085 116,357 θ16-90 C 30 × 70 Lapangan 24,336 30,420 θ16-350 Tumpuan 90,652 113,315 θ16-90 D 30 × 60 Lapangan 27,378 34,223 θ16-350 Tumpuan 96,736 120,920 θ16-85 E 30 × 30 Lapangan 45,630 57,038 θ16-200 Tumpuan 93,085 116,357 θ16-90
ISSN: 2303-2693

## Tabel 16. Hasil Perhitungan Penulangan Lentur Arah Y untuk Balok I - IV
Balok Bentang Jenis Momen Mu Mn Tulangan (kNm) (kNm) (kNm) I 1-9 Tumpuan 207,86 259,82 4 θ22 Lapangan 13,24 16,55 4 θ22 9-17 Tumpuan 297,75 372,18 4 θ22 Lapangan 172,25 215,31 4 θ22 17-25 Tumpuan 297,75 372,18 4 θ22 Lapangan 127,30 159,12 4 θ22 25-33 Tumpuan 297,75 372,18 4 θ22 Lapangan 172,25 215,31 4 θ22 33-41 Tumpuan 207,86 259,82 4 θ22 Lapangan 13,24 16,55 4 θ22 II 2-10 Tumpuan 449,69 562,11 5 θ22 Lapangan 39,57 49,46 4 θ22 10-18 Tumpuan 656,69 820,86 8 θ22 Lapangan 382,16 477,70 5 θ22 18-26 Tumpuan 656,59 820,73 8 θ22 Lapangan 278,66 348,32 4 θ22 26-34 Tumpuan 656,69 820,86 8 θ22 Lapangan 382,16 477,70 5 θ22 34-42 Tumpuan 449,69 562,11 5 θ22 Lapangan 39,57 49,46 4 θ22 III 3-11 Tumpuan 606,17 757,71 7 θ22 Lapangan 79,59 99,487 4 θ22 11-19 Tumpuan 869,03 1086,28 10 θ22 Lapangan 523,58 654,47 6 θ22 19-27 Tumpuan 869,03 1086,28 10 θ22 Lapangan 378,52 473,15 5 θ22 27-35 Tumpuan 869,03 1086,28 10 θ22 Lapangan 523,58 654,47 6 θ22 35-43 Tumpuan 606,17 757,71 7 θ22 Lapangan 79,59 99,49 4 θ22 IV 4-12 Tumpuan 520,87 651,08 6 θ22 Lapangan 67,25 84,06 4 θ22 12-20 Tumpuan 769,69 962,11 9 θ22 Lapangan 449,54 561,93 5 θ22 20-28 Tumpuan 769,69 962,11 9 θ22 Lapangan 325,13 406,41 4 θ22 28-36 Tumpuan 769,69 962,11 9 θ22 Lapangan 449,54 561,93 5 θ22 36-44 Tumpuan 520,87 651,09 6 θ22 Lapangan 67,25 84,06 4 θ22
ISSN: 2303-2693

## Tabel 17. Hasil Perhitungan Penulangan Lentur Arah Y untuk Balok V- VIII
Balok Bentang Jenis Momen Mu Mn Tulangan (kNm) (kNm) VIII 8-16 Tumpuan 207,86 259,83 4 θ22 Lapangan 13,24 16,55 4 θ22 16-24 Tumpuan 297,75 372,19 4 θ22 Lapangan 172,25 215,31 4 θ22 24-32 Tumpuan 297,75 372,19 4 θ22 Lapangan 127,30 159,13 4 θ22 32-40 Tumpuan 297,75 372,19 4 θ22 Lapangan 172,25 215,31 4 θ22 40-48 Tumpuan 207,86 259,83 4 θ22 Lapangan 13,24 16,55 4 θ22 VII 7-15 Tumpuan 449,69 562,11 5 θ22 Lapangan 39,57 49,46 4 θ22 15-23 Tumpuan 656,69 820,86 8 θ22 Lapangan 382,16 477,70 5 θ22 23-31 Tumpuan 656,59 820,74 8 θ22 Lapangan 278,66 348,33 4 θ22 31-39 Tumpuan 656,69 820,86 8 θ22 Lapangan 382,16 477,70 5 θ22 39-47 Tumpuan 449,69 562,11 5 θ22 Lapangan 39,57 49,46 4 θ22 VI 6-14 Tumpuan 606,17 757,71 7 θ22 Lapangan 79,59 99,49 4 θ22 14-22 Tumpuan 869,03 1086,29 10 θ22 Lapangan 523,58 654,48 6 θ22 22-30 Tumpuan 869,03 1086,29 10 θ22 Lapangan 378,52 473,15 5 θ22 30-38 Tumpuan 869,03 1086,29 10 θ22 Lapangan 523,58 654,48 6 θ22 38-46 Tumpuan 606,17 757,71 7 θ22 Lapangan 79,59 99,49 4 θ22 V 5-13 Tumpuan 520,87 651,09 6 θ22 Lapangan 67,25 84,06 4 θ22 13-21 Tumpuan 769,69 962,11 9 θ22 Lapangan 449,54 561,93 5 θ22 21-29 Tumpuan 769,69 962,11 9 θ22 Lapangan 325,13 406,41 4 θ22 29-37 Tumpuan 769,69 962,11 9 θ22 Lapangan 449,54 561,93 5 θ22 37-45 Tumpuan 520,87 651,09 6 θ22 Lapangan 67,25 84,06 4 θ22
ISSN: 2303-2693

## Tabel 18. Hasil Perhitungan Penulangan Lentur Arah X untuk Balok A – C
Balok Bentang Jenis Momen Mu Mn Tulangan (kNm) (kNm) A 1-2 Tumpuan 307,65 384,563 4 θ22 Lapangan 43,40 54,250 4 θ22 2-3 Tumpuan 367,99 459,988 4 θ22 Lapangan 252,23 315,288 4 θ22 3-4 Tumpuan 367,99 459,988 4 θ22 Lapangan 107,43 134,288 4 θ22 4-5 Tumpuan 267,25 334,063 4 θ22 Lapangan 157,80 197,250 4 θ22 5-6 Tumpuan 267,25 334,063 4 θ22 Lapangan 157,80 197,250 4 θ22 6-7 Tumpuan 367,99 459,988 4 θ22 Lapangan 107,43 134,288 4 θ22 7-8 Tumpuan 307,65 384,563 4 θ22 Lapangan 43,40 54,250 4 θ22 B 9-10 Tumpuan 696,41 870,513 8 θ22 Lapangan 135,52 169,400 4 θ22 10-11 Tumpuan 830,22 1037,775 10 θ22 Lapangan 581,56 726,950 7 θ22 11-12 Tumpuan 830,22 1037,775 10 θ22 Lapangan 228,14 285,175 4 θ22 12-13 Tumpuan 584,21 730,263 7 θ22 Lapangan 351,15 438,938 4 θ22 13-14 Tumpuan 830,22 1037,775 10 θ22 Lapangan 228,14 285,175 4 θ22 14-15 Tumpuan 830,22 1037,775 10 θ22 Lapangan 581,56 726,950 7 θ22 15-16 Tumpuan 696,41 870,513 8 θ22 Lapangan 135,52 169,400 4 θ22 C 17-18 Tumpuan 867,4 1084,35 10 θ22 Lapangan 202,0 252,5625 4 θ22 18-19 Tumpuan 1013,11 1266,388 12 θ22 Lapangan 734,12 917,65 9 θ22 19-20 Tumpuan 1013,11 1266,388 12 θ22 Lapangan 250,03 312,5375 4 θ22 20-21 Tumpuan 675,93 844,9125 8 θ22 Lapangan 418,89 523,6125 5 θ22 21-22 Tumpuan 1013,11 1266,388 12 θ22 Lapangan 250,03 312,5375 4 θ22 22-23 Tumpuan 1013,11 1266,388 12 θ22 Lapangan 734,12 917,65 9 θ22 23-24 Tumpuan 867,48 1084,35 10 θ22 Lapangan 202,05 252,5625 4 θ22
ISSN: 2303-2693

## Tabel 19. Hasil Perhitungan Penulangan Lentur Arah X untuk Balok D - F
Balok Bentang Jenis Momen Mu Mn Tulangan (kNm) (kNm) F 47-48 Tumpuan 307,650 384,563 4 θ22 Lapangan 43,400 54,250 4 θ22 46-47 Tumpuan 367,990 459,988 4 θ22 Lapangan 252,230 315,288 4 θ22 45-46 Tumpuan 367,990 459,988 4 θ22 Lapangan 107,430 134,288 4 θ22 44-45 Tumpuan 267,250 334,063 4 θ22 Lapangan 157,800 197,250 4 θ22 43-44 Tumpuan 267,250 334,063 4 θ22 Lapangan 157,800 197,250 4 θ22 42-43 Tumpuan 367,990 459,988 4 θ22 Lapangan 107,430 134,288 4 θ22 41-42 Tumpuan 307,650 384,563 4 θ22 Lapangan 43,400 54,250 4 θ22 E 39-40 Tumpuan 696,410 870,513 8 θ22 Lapangan 135,520 169,400 4 θ22 38-39 Tumpuan 830,220 1037,775 10 θ22 Lapangan 581,560 726,950 7 θ22 37-38 Tumpuan 830,220 1037,775 10 θ22 Lapangan 228,140 285,175 4 θ22 36-37 Tumpuan 584,210 730,263 7 θ22 Lapangan 351,150 438,938 4 θ22 35-36 Tumpuan 830,220 1037,775 10 θ22 Lapangan 228,140 285,175 4 θ22 34-35 Tumpuan 830,220 1037,775 10 θ22 Lapangan 581,560 726,950 7 θ22 33-34 Tumpuan 696,410 870,513 8 θ22 Lapangan 135,520 169,400 4 θ22 D 31-32 Tumpuan 867,48 1084,35 10 θ22 Lapangan 202,05 252,5625 4 θ22 30-31 Tumpuan 1013,11 1266,388 12 θ22 Lapangan 734,12 917,65 9 θ22 29-30 Tumpuan 1013,11 1266,388 12 θ22 Lapangan 250,03 312,5375 4 θ22 28-29 Tumpuan 675,93 844,9125 8 θ22 Lapangan 418,89 523,6125 5 θ22 27-28 Tumpuan 1013,11 1266,388 12 θ22 Lapangan 250,03 312,5375 4 θ22 26-27 Tumpuan 1013,11 1266,388 12 θ22 Lapangan 734,12 917,65 9 θ22 25-26 Tumpuan 867,48 1084,35 10 θ22 Lapangan 202,05 252,5625 4 θ22
ISSN: 2303-2693
Tabel 20. Hasil Perhitungan Penulangan Geser Arah X Balok A – D
Balok Bentang Vu (kN) Vn (kN) Vs (kN) Tulangan A 1-2 226,81 378,017 75,392 θ12-40 2-3 345,79 576,317 273,692 θ12-25 3-4 300,16 500,267 197,642 θ12-40 4-5 283,37 472,283 169,658 θ12-40 5-6 300,16 500,267 197,642 θ12-40 6-7 345,79 576,317 273,692 θ12-25 7-8 226,81 378,017 75,392 θ12-40 B 9-10 472,15 786,917 484,292 θ12-15 10-11 787,62 1312,700 1010,075 θ12-5 11-12 664,57 1107,617 804,992 θ12-10 12-13 623,57 1039,283 736,658 θ12-10 13-14 664,57 1107,617 804,992 θ12-10 14-15 787,62 1312,700 1010,075 θ12-5 15-16 472,15 786,9167 484,292 θ12-15 C 17-18 551,35 918,9167 616,292 θ12-10 18-19 977,61 1629,35 1326,725 θ12-5 19-20 786,08 1310,133 1007,508 θ12-5 20-21 729,88 1216,467 913,842 θ12-5 21-22 786,08 1310,133 1007,508 θ12-5 22-23 977,61 1629,35 1326,725 θ12-5 23-24 551,35 918,917 616,292 θ12-10 F 47-48 226,81 378,017 75,392 θ12-40 46-47 345,79 576,317 273,692 θ12-25 45-46 300,16 500,267 197,642 θ12-40 44-45 283,37 472,283 169,658 θ12-40 43-44 300,16 500,267 197,642 θ12-35 42-43 345,79 576,317 273,692 θ12-25 41-42 226,81 378,017 75,392 θ12-40 E 39-40 472,15 786,917 484,292 θ12-15 38-39 787,62 1312,700 1010,075 θ12-5 37-38 664,57 1107,617 804,992 θ12-10 36-37 623,57 1039,283 736,658 θ12-10 35-36 664,57 1107,617 804,992 θ12-10 34-35 787,62 1312,700 1010,075 θ12-5 33-34 472,15 786,917 484,292 θ12-15 D 31-32 551,35 918,917 616,292 θ12-10 30-31 977,61 1629,35 1326,725 θ12-5 29-30 786,08 1310,133 1007,508 θ12-5 28-29 729,88 1216,467 913,842 θ12-5 27-28 786,08 1310,133 1007,508 θ12-5 26-27 977,61 1629,35 1326,725 θ12-5 25-26 551,35 918,917 616,292 θ12-10

## Tabel 21. Hasil Perhitungan Penulangan Geser Arah Y untuk Balok I – V
Balok Bentang Vu (kN) Vn (kN) Vs (kN) Tulangan I 1-9 180,61 301,017 Tidak perlu tulangan geser θ12-40 9-17 298,35 497,250 194,625 θ12-35 17-25 283,37 472,283 169,658 θ12-40 25-33 298,35 497,250 194,625 θ12-35 33-41 180,61 301,017 Tidak perlu tulangan geser θ12-40 II 2-10 357,93 596,550 293,925 θ12-20 10-18 658,07 1096,783 794,158 θ12-5 18-26 623,57 1039,283 736,658 θ12-5 26-34 658,07 1096,783 794,158 θ12-5 34-42 357,93 596,550 293,925 θ12-20 III 3-11 453,43 755,717 453,092 θ12-15 11-19 893,23 1488,717 1186,092 θ12-5 19-27 849,88 1416,467 1113,842 θ12-5 27-35 893,23 1488,717 1186,092 θ12-5 35-43 453,43 755,717 453,092 θ12-15 IV 4-12 390,88 651,467 348,842 θ12-20 12-20 771,35 1285,583 982,958 θ12-5 20-28 729,88 1216,467 913,842 θ12-5 28-36 771,35 1285,583 982,958 θ12-5 36-44 390,88 651,467 348,842 θ12-20 VIII 8-16 180,61 301,017 Tidak perlu tulangan geser θ12-40 16-24 298,35 497,250 194,625 θ12-35 24-32 283,37 472,283 169,658 θ12-40 32-40 298,35 497,250 194,625 θ12-35 40-48 180,61 301,017 Tidak perlu tulangan geser θ12-40 VII 7-15 357,93 596,550 293,925 θ12-20 15-23 658,07 1096,783 794,158 θ12-5 23-31 623,57 1039,283 736,658 θ12-5 31-39 658,07 1096,783 794,158 θ12-5 39-47 357,93 596,550 293,925 θ12-20 VI 6-14 453,43 755,717 453,092 θ12-15 14-22 893,23 1488,717 1186,092 θ12-5 22-30 849,88 1416,467 1113,842 θ12-5 30-38 893,23 1488,717 1186,092 θ12-5 38-46 453,43 755,717 453,092 θ12-15 V 5-13 390,88 651,467 348,842 θ12-20 13-21 771,35 1285,583 982,958 θ12-5 21-29 729,88 1216,467 913,842 θ12-5 29-37 771,35 1285,583 982,958 θ12-5 37-45 390,88 651,467 348,842 θ12-20
5 SIMPULAN DAN SARAN
5.1 Simpulan
Berdasarkan  studi  yang  dilakukan mulai dari pengambilan sampel, pengumpulan  data  di  laboratorium, sampai  dengan  analisa  data-data  dan pembahasan  dapat  ditarik  kesimpulan sebagai berikut:
1. Berdasarkan  test  triaksial  UU
( unconsolidated
undrained )
untuk  tanah  lempung  di  daerah Suwung  Kauh  diperoleh  nilai daya  dukung  ijin  terendah,  pada kedalaman  1  meter  (qa)  =  54,09 kN/m 2 yaitu  pada  titik  1,  pada kedalaman  2  meter  (qa)  =  57,37 kN/m 2 yaitu pada titik 3 dan pada kedalaman  4  meter  (qa)  =  66,51 kN/m 2 yaitu pada titik 3.
2. Perencanaan pondasi telapak dengan  daya  dukung  ijin  (qa) berdasarkan  test  triaksial  UU (unconsolidated  undrained)  pada tanah lempung di daerah Suwung Kauh pada kedalaman 1 meter, 2 meter dan 4 meter tidak
memberikan  dimensi  pondasi telapak  yang  cukup  memadai dengan  beban  aksial  kolom  (Pu) = 2253,122 kN atau lebih, karena akan memperoleh dimensi pondasi  telapak  yang  sangat besar  sehingga  akan  menutupi seluruh luas bangunan.
3. Perencanaan  pondasi  pelat  pada daerah Suwung Kauh berdasarkan  nilai  daya  dukung ijin  tanah  dengan  test  triaksial
UU  ( Unconsolidated  Undrained ) untuk  beban  total  bangunan  P  = 46235,664  kN  dan  luas  pondasi yang  sama  yaitu  sebesar  912  m 2
pada kedalaman 1 meter, 2 meter dan  4  meter,  memberikan  nilai tegangan  tanah  maksimum  yang lebih  rendah  dari  daya  dukung ijin.  Yaitu  (q)  =  50,7  kN/m 2 < (qa) = 57,34 kN/m 2 pada kedalaman  1  meter,  (q)  =  50,7
kN/m 2 <  (qa)  =  63,14  kN/m 2 pada  kedalaman  2  meter  dan  (q) =  50,7  kN/m 2 <  (qa)  =  69,18 kN/m 2 pada  kedalaman  4  meter. Sehingga  perencanaan  pondasi sudah  cukup  dilakukan  pada kedalaman  1  meter  karena  daya dukung tanahnya telah memenuhi syarat.

## 5.2 Saran
Dari  penelitian  ini  dapat  disarankan sebagai berikut:
1. Perlu  diadakan  penelitian  nilai daya  dukung  tanah  di  daerah Suwung  Kauh  dengan  jenis  test mekanik lainnya.
2. Dalam  merencanakan  pondasi dangkal  di  daerah  Suwung  Kauh untuk  beban  yang  sangat  besar misalnya  dengan  beban  aksial kolom  (Pu)  =  2253,122  kN  atau lebih sebaiknya digunakan pondasi pelat atau dengan
memakai  jenis  pondasi  yang  lain misalnya pondasi tiang pancang.

## 6 DAFTAR PUSTAKA
Bowles, J. E, 1983, Analisa dan Disain Pondasi.  Jilid  1 ,  Penerbit  Erlangga,
Jakarta.
Craig,  R.  F.  dan  Budi  Susilo  S. (Penterjemah), 1989, Mekanika
Tanah , Penerbit Erlangga, Jakarta.
ISSN: 2303-2693
Das,  Braja  M,  1993, Mekanika  Tanah (Prinsip-prinsip Rekayasa Geoteknis). Jilid 1 , Penerbit Erlangga, Jakarta.
Departemen  Pekerjaan  Umum,  1991, Tata  Cara  Perhitungan  Struktur Beton  untuk  Bangunan  Gedung (SK  SNI  T-15-1991-03) ,  Cetakan Pertama,Yayasan LPMB, Bandung.
Redana,  I  W.,  2010, Teknik  Pondasi ,
Udayana
University Press,
Denpasar.