## UJI MODEL FISIK STABILITAS UNIT LAPIS LINDUNG PEMECAH GELOMBANG PELABUHAN SANUR

## PHYSICAL MODEL TEST ON THE STABILITY OF BREAKWATER ARMOUR UNITS IN SANUR PORT
1 Oki Setyandito, 2 Haryo Dwito Armono, 3 Nur Yuwono. . 1 Jurusan Teknik Sipil, Universitas Bina Nusantara, 2 Departemen Teknik Kelautan, Institut Teknologi Sepuluh Nopember, 3 Departemen Teknik Sipil dan Lingkungan, Universitas Gadjah Mada
2 armono@oe.its.ac.id

## Abstrak
Analisis stabilitas suatu struktur pemecah gelombang sebaiknya tidak hanya berdasarkan rumus- rumus empiris atau model matematik semata. Meskipun perkembangan teknologi informasi dan komputasi telah sedemikian berkembang, formula empiris dan metode numerik dalam pemodelan matematik belum mampu menunjukkan secara nyata proses fisik dan mekanisme keruntuhan unit lapis lindung pemecah gelombang. Proses gelombang pecah dan interaksinya dengan unit lapis lindung juga tidak bisa terlihat lengkap dalam suatu model matematik. Untuk itu, uji model fisik diperlukan untuk memastikan bahwa unit lapis lindung struktur pemecah gelombang yang akan dibangun memiliki stabilitas dan memberikan kinerja yang cukup baik. Makalah ini menjelaskan proses  persiapan  dan  pengujian  yang  dilakukan  dalam  mengkaji  stabilitas  unit  lapis  lindung pemecah gelombang pada pelabuhan Sanur. Uji model fisik dilaksanakan di saluran gelombang yang  tersedia  di  Balai  Teknologi  Infrastruktur  Pelabuhan  dan  Dinamika  Pantai  (BTIPDP), Yogyakarta.  Berdasarkan  teori  kesebangunan  Froude,  telah  dilakukan  uji  model  pemecah gelombang  2  dimensi  untuk  mengkaji  stabilitas  unit  lapis  lindung  utama.  Model  pemecah gelombang  diuji  dengan  gelombang  acak  yang  dibangkitkan  mesin  pembangkit  gelombang buatan HR Wallingford (Inggris) yang baru saja dipasang di saluran uji 2 dimensi BTIPDP tahun 2019  lalu.  Hasil  uji  model  fisik  telah  digunakan  untuk  merancang  pemecah  gelombang  di pelabuhan Sanur, Denpasar, Bali agar dapat diketahui kerusakan struktur pada berbagai tinggi gelombang. Dari hasil pengujian ini dapat ditetapkan ukuran berat lapis lindung / armour unit yg masih diijinkan rusak 0,5 % pada tinggi gelombang rencana dengan kala ulang 100 tahun. Kata kunci: uji model fisik, Tetrapod, BPPT-lock, breakwater, gelombang acak

## Abstract
Analysis of the stability of a breakwater structure should not only depend on empirical formulas or  mathematical  models  alone.  Although computing  and  information technology have  been  so developed, the empirical formulas and numerical methods in mathematical modeling not able to clearly show the physical processes and failure mechanisms of the breakwater armor unit. The process of breaking waves and their interactions with the breakwater armor unit cannot be seen in  a  mathematical  model.  For  this  reason,  a  physical  model  test  is  needed  to  ensure  that  the breakwater armor unit has stability and provides a good performance. This paper describes the testing carried out in assessing the stability of the breakwater armor unit at the port of Sanur based on Froude's similarity. The physical model test was performed in the wave channel at the Port Infrastructure Technology Center and Coastal Dynamics (BTIPDP), Yogyakarta. The model was tested with random waves generated by a wave generator made by HR Wallingford (UK) which was just installed in the BTIPDP in 2019.  Based on the tests, the weight of the armor unit was determined for 0.5% damage at the design wave height with a return period of 100 years. Keywords: physical model test, Tetrapod, BPPT-lock, breakwater, random waves

## PENDAHULUAN
Pelabuhan  sejak  lama  merupakan fasilitas utama transportasi laut yang menghubungkan  kegiatan  perniagaan  antar wilayah.  Di  tempat-tempat  wisata  seperti Sanur, Denpasar, Bali, selain untuk keperluan niaga, pelabuhan juga berfungsi dan diperlukan untuk memberikan layanan transportasi  penghubung  bagi  para  turis  dan pelancong  untuk  menikmati  keindahan  alam dan budaya di pulau-pulau sekitar pulau Bali, seperti  pulau  Nusa  Penida,  pulau  Nusa Ceningan  dan  pulau  Nusa  Lembongan,  serta pulau  Gili  Terawangan,  Lombok,  Nusa
Tenggara Barat. Pemerintah, melalui Kementerian Perhubungan sejak 2019 (Kementerian  Perhubungan  RI,  2019)  telah merencanakan  proyek  Pelabuhan  Sanur,  dan pada  awal  tahun  2020  telah  dimulai pelaksanaan kegiatannya.
0 berikut menunjukkan lokasi pelabuhan Sanur,
Denpasar.
Salah satu fasilitas laut yang diperlukan dalam  sebuah  pelabuhan  adalah  pemecah gelombang  atau breakwater. Struktur  ini berfungsi menahan gelombang sehingga dapat tercipta  kolam  yang  tenang  untuk  berlabuh kapal  dalam  melakukan  kegiatan  bongkar muat  barang  dan  penumpang.  Di  lokasi Pelabuhan  Sanur,  akan  dibangun  dua  buah breakwater untuk  menahan  gelombang  dari arah  Timur  Laut  dan  Tenggara,  serta melindungi kolam labuh dari endapan sedimen yang keluar dari muara sungai di sekitar kolam
pelabuhan.  Dalam  kegiatan  pembangunan ( design  and  built )  fasilitas  Pelabuhan  Laut Sanur Provinsi Bali, perlu dilakukan pengujian model  fisik  stabilitas breakwater pelindung kolam pelabuhan. Tujuan pengujian ini untuk mendapatkan gambaran kinerja stabilitas batu pelindung yang direncanakan akan dipasang di pelabuhan  Sanur  tersebut.  Makalah  ini menjelaskan  proses  persiapan  dan  pengujian yang dilakukan dalam mengkaji stabilitas unit lapis  lindung  pemecah  gelombang  pada pelabuhan Sanur.
Permasalahan  teknik  hidraulis  seperti stabilitas breakwater dapat  diselesaikan dengan  model  fisik,  model  matematis (numerik)  dan  model  campuran  (Yuwono, Triatmadja,  Nurfaida,  &  Bhakty,  2021). Namun, proses analisis stabilitas suatu struktur pemecah  gelombang  ( breakwater )  sebaiknya tidak hanya berdasarkan rumus-rumus empiris seperti formula Hudson (Hudson, 1958), Van der Meer (Meer, 1988) atau model matematik (Latham, Xiang, & Higuera, 2015). Meskipun teknologi  informasi  dan  komputasi  telah sedemikian berkembang dengan cukup menggembirakan, formula empiris dan metode numerik dalam pemodelan mate-matik belum mampu menunjukkan secara nyata proses fisik dan mekanisme keruntuhan unit lapis lindung pemecah gelombang. Proses gelombang pecah dan  interaksinya  dengan  unit  lapis  lindung juga  tidak  bisa  terlihat  lengkap  dalam  suatu model matematik.
Gambar 1. Lokasi dan breakwater layout pelabuhan Sanur Sumber: BTIPDP, 2021
Dalam  buku  Perencanaan  Model  Skala Hidraulis, (Yuwono, Triatmadja, Nurfaida, & Bhakty,  2021)  ditunjukkan  bahwa  dalam penyelesaian  masalah  perencanaan  dengan melibatkan  uji  model  fisik,  terdapat  tiga kegiatan yang saling terkait, yaitu pemodelan, penyelesaian dan interpretasi hasil pemodelan. Tahap  pemodelan  adalah  proses  membuat model,  yaitu  proses  mereplika  masalah  yang ada di prototipe dengan skala yang lebih kecil dan  dilakukan  dengan  cara-cara  yang  benar. Setelah dilakukan pemodelan, kemudian dicari penyelesaian masalah yang terjadi pada model tersebut.  Penyelesaian  masalah  ini  hanya khusus berlaku di model tersebut, namun hasil penyelesaiannya dapat diinterpretasikan untuk di terapkan ke prototipe. Proses interpretasi ini merupakan  tahap  terakhir.  Proses  interpretasi dilakukan  dengan  cara  yang  sama  pada  saat permasalahan  prototipe  dibawa  ke  bentuk model,  yaitu  dengan  menggunakan  hukum skala  ( scale  law )  dan  kriteria  kesebangunan ( scale  condition )  (Yuwono,  Triatmadja,
Nurfaida, & Bhakty, 2021). Untuk
memastikan  bahwa  gaya-gaya  yang  bekerja pada model dan prototipe memiliki pola yang sama, maka diperlukan kesebangunan dinamik. Kesebangunan dinamik bisa dicapai apabila perbandingan  gaya-gaya inersia terhadap  gaya-gaya  lain  yang  bekerja  pada model dan prototipe (misalnya gaya gesekan, tegangan permukaan, tekanan, gaya gravitasi, dan  sebagainya)  memiliki  skala  yang  sama. Dalam kegiatan ini Uji Model Fisik Pelabuhan Sanur ini, kesamaan dinamik antara prototipe dan  model  di  laboratorium  dicapai  dengan menskalakan  kebutuhan  berat  unit  lapis lindung  ( armour )  prototipe breakwater ke berat armour unit model  yang  tersedia  di laboratorium.  Dalam  kegiatan  ini  akan digunakan  skala  model  berdasarkan  bilangan Froude karena gaya gravitasi dan inersia lebih dominan  dibanding  gaya-gaya  lain  dalam pengujian  dan  pemodelan breakwater ini (Hughes,  1993).  Pada  model breakwater ini,
batu-batu  pelindung  juga  terpengaruh  oleh gaya  drag  (seret)  pada  saat  terlimpasi gelombang. Untuk mengurangi efek skala dan untuk menghilangkan efek tegangan permukaan  pada  model  yang  dibangun (Hudson,  1975),  maka  pengujian  dilakukan pada  bilangan  Reynold  yang  cukup  besar, yaitu  di  atas  3  x  10 4 .  Bilangan  Reynold tersebut  dihitung  dengan  formula  berikut: (Hudson, 1975)
𝑅𝑒 = 𝑙 𝑎 √𝑔𝐻 𝜐 (1 ) l a adalah dimensi batu [m], g adalah percepatan gravitasi  bumi  [m/det 2 ],  H  adalah  tinggi gelombang  yang  dibangkitkan  [m]  dan  n adalah  viskositas  kinematik  air  (pada  suhu 28 o C  nilainya  8.3e-7  m 2 /det).    Berdasarkan formula di atas, dimensi batu yang digunakan pada suatu model fisik, minimal berdiameter 4 cm dengan tinggi gelombang yang dibangkitkan juga minimal 4 cm.

## METODOLOGI PENELITIAN
Pengujian model secara 2 dimensi akan dilakukan  di  saluran  uji  gelombang  ( wave flume )  yang  berada  di  Balai  Teknologi Infrastruktur  Pelabuhan  dan  Dinamika  Pantai (BTIPDP), yang bernaung di bawah Kedeputian  Teknologi  Industri  Rancang Bangun  dan  Rekayasa  (TIRBR),  Badan Pengkajian dan Penerapan Teknologi  (BPPT), Yogyakarta. Fasilitas pengujian untuk model 2 dimensi  yang  tersedia  di  saluran  gelombang adalah sebagai berikut:
• Dimensi :
lebar 1,9 m, panjang 40 m, tinggi 1,6 m
• Kedalaman Operasional Maksimal  :  1.0 m • Periode Gelombang :  0,4
– 5 detik (frekuensi 0,2 Hz to 2,5 Hz)
• Tinggi Gelombang Signifikan : 0,25m (acak / irreguler)
• Tinggi Gelombang Teratur :
0,52m (reguler)
Gambar 2.  Saluran gelombang, pembangkit gelombang dan ruang kontrol
Sumber: BTIPDP, 2021

## Tabel 1. Ketersediaan Model Beton Modifikasi di BTIPDP
Jenis Batu Berat rata-rata [gram] Berat Jenis Rata-rata [gram/cm 3 ] Jumlah [unit] Tetrapod 170,5 2,23 2183 68,75 2,06 3250 BPPT-lock 66,69 1,98 4853 Sumber: BTIPDP, 2021 0 berikut menunjukkan kondisi saluran gelombang  ( wave  flume )  di  beserta  ruang kontrol  untuk  akuisisi  data  gelombang  dan mesin  pembangkit  gelombang.  Dalam  uji Model  Fisik  stabilitas breakwater Pelabuhan Sanur  ini,  karena  keterbatasan  waktu  untuk pencetakan model batu pelindung, maka skala pemodelan akan ditentukan oleh ketersediaan model  batu  pelindung  yang  ada  di  BTIPDP sebegaimana diberikan dalam 0 berikut ini.
Terdapat  2  buah breakwater yang direncanakan  akan  di  bangun  di  Pelabuhan Sanur  sebagaimana  ditunjukkan  posisinya dalam 0. Breakwater Selatan yang berfungsi menahan  gelombang  masuk  ke  kolam pelabuhan  dan breakwater Utara  yang  lebih kecil yang berfungsi untuk menahan sedimen dan  sampah  dari  muara  Tukad  Ayung  (di bagian  pangkal breakwater Utara)  masuk  ke kolam  pelabuhan.  Pengujian  stabilitas  batu pelindung  pada  model breakwater akan dilakukan  untuk  bagian  kepala  (x-1),  bagian
lengan atas (x-5) dan bagian lengan bawah (x- 7).  Ketiga  bagian  tersebut  dipandang  cukup mewakili struktur breakwater .
Stabilitas  batu  pada breakwater Utara tidak  dikaji  dengan  uji  model  fisik  karena bagian ini tidak mengalami serangan gelombang secara langsung. Dalam pengujian 2  dimensi  ini,  profil  model breakwater akan ditempatkan di tengah-tengah saluran gelombang. Berdasarkan HYDRALAB: Guidelines  for  Physical  Model  Testing  of
Breakwaters (Wolters,  van  Gent,  Allsop, Hamm,  &  Mühlestein,  2009),  jarak  minimal slope apron  batimetri  ke wave  generator adalah sebesar 3  – 5 m, sedangkan jarak dari kaki  apron  batimetri  ke  model breakwater antara 3-5 kali panjang gelombang. Kemiringan  kaki  apron  batimetri  terhadap dasar  kolam  disarankan  maksimal  1:10 sebagaimana  ditunjukkan  dalam  0  di  bawah ini.
Gambar 3. Panduan Perletakan dalam Uji Model Breakwater Sumber : Wolters, van Gent, Allsop, Hamm, & Mühlestein, 2009
Gambar 4. Peletakan Sensor dan Armour Unit Tetrapod dan BPPT-lock Sumber: BTIPDP, 2021

## Gambar 5. Tampak Samping Posisi Sensor dan Model Breakwater yang Diuji
Sumber: BTIPDP, 2021
Tipe  batu  pelindung  yang  digunakan dalam  pengujian  adalah  Tetrapod  dan  BPPT- lock. Kedua jenis armour unit akan yang di uji secara bersamaan dan dibandingkan kinerjanya  secara  langung  serta  diletakkan secara berdampingan
sebagaimana ditunjukkan dalam 0.
Untuk lapis sekunder dan inti digunakan batu  pecah.    Sensor  pengukur  perubahan elevasi muka air dipasang miring pada masing- masing  area  batu  pelindung  yang  diuji mengikuti  slope/kemiringan  struktur.  Sensor ini akan merekam fluktuasi muka air di bagian depan breakwater dan  bisa  dianalisis  lebih lanjut  untuk  memperkirakan  run  up  yang terjadi.  0  menunjukkan  posisi  perletakan sensor dan model breakwater di dalam saluran uji  gelombang . Pengujian  dilakukan  pada kondisi paling ekstrim, yaitu pada kondisi air
tertinggi ( high water spring – HWS ) pada saat terjadi badai dengan kala ulang 100 tahun.
Berdasarkan skala Froude, lama pengujian  1  jam  di  laboratorium  dianggap sama  dengan  kondisi  badai  pada  kondisi prototipe.  Sehingga  untuk  setiap  tinggi gelombang rencana, mesin pembangkit gelombang akan digerakkan selama 1 jam non stop  untuk  melihat  stabilitas  batu  pelindung yang  terpasang.  Pengamatan  akan  dilakukan secara  kontinu  dengan  pengambilan  foto  dan video  serta  pencatatan  kondisi  batu  setiap  15 menit  hingga  akhir  waktu  pengujian.  Untuk pendinginan  dan  perawatan  /  pengecekan mesin pembangkit gelombang, setelah pengujian  1  jam,  mesin  akan  dihentikan selama 5-10 menit sebelum dimulai pengujian dengan target gelombang berikutnya.

## Tabel 2.  Skenario Model Gelombang Pengujian Potongan 5
Skenario Uji Kedalaman air pada saluran [m] Tinggi Target Gelombang [cm] Tp input [detik] Hs input [cm] Durasi Pengujian tiap gelombang [menit] CS 2 (x-5) 17,83 6,52 1,50 8 60 8,70 1,50 5 10,87 1,50 19 13,04 1,50 22 Sumber: BTIPDP, 2021
Gambar 6. Potongan Breakwater Selatan untuk Skenario Uji CS 2 Sumber: BTIPDP, 2021
0  di  atas  menampilkan  skenario  tinggi dan periode gelombang yang akan dibangkitkan selama pengujian setelah dilakukan  proses  kalibrasi  dan  setting peralatan  ( Basic  Research  Test )  di  fasilitas saluran uji BTIPDP. Pengujian dimulai dengan membangkitkan  gelombang  kecil  sebesar 75%Hd,  kemudian  meningkat  ke  100%Hd, 125%Hd,  dan  150%Hd,  dimana  Hd  adalah gelombang  dengan  kala  ulang  100  tahun (H 100th ).
Untuk  mendapatkan  data  yang  cukup untuk  pengolahan  dan  analisis,  pengujian  ini dilakukan 3 kali pengulangan, dimana masing- masing pengulangan terdiri dari satu rangkaian pengujian  dari  0,75%Hd  hingga  150%Hd. Pengujian  stabilitas  dilakukan  untuk  3 skenario  potongan  melintang  dengan  posisis yang  ditunjukkan  pada  0.  Skenario  uji  CS  1 akan  menguji  potongan breakwater selatan pada bagian lengan bawah (potongan 7 atau x- 7),  skenario  CS  2  akan  menguji  potongan breakwater yang mewakili bagian lengan atas (potongan  5  atau  x-5),  sedangkan  CS  3  akan
menguji  bagian  kepala breakwater dan dilakukan secara quasi 3D. Dalam makalah ini hanya  hasil-hasil  uji  stabilitas  pada  CS  2 (potongan  5  /  x-5)  pada  kondisi non overtopping yang  akan  ditampilkan  dalam pembahasan dan diskusi. Hasil-hasil pengujian selengkapnya akan disampaikan pada kesempatan lain. 0 berikut menunjukkan detail prototip  potongan  5  yang  diuji  di  saluran gelombang BTIPDP.

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Potongan 5 merupakan bagian breakwater selatan  yang  terletak  pada  bagian lengan atau siku. Perencanaan lapis pelindung pada  bagian  ini  menggunakan  koefisien kerusakan  (KD)  pada  bagian  kepala,  karena bagian ini rentan terhadap serangan gelombang dari arah Tenggara.  0 dan 0 berikut menunjukkan  hasil  serangkaian  pengujian dengan 3 kali pengulangan untuk jenis armour unit Tetrapod dan BPPT-lock.

## Tabel 3. Koefisien Kerusakan Armour Unit Tetrapod
NO TINGGI GELOMBANG -Model [cm] TINGGI GELOMBANG -Prototipe, [m] KERUSAKAN, (%) BERAT Model [gram] BERAT Prototipe [ton] cot θ BERAT JENIS MODEL [kg/m 3 ] Δ KOEFISIEN KERUSAKAN (KD) 1a 7.2 2.74 0,29% 170 12.15 2 2230 1.23 1.32 1b 9.1 3.46 0,29% 170 12.15 2 2230 1.23 2.66 1c 10.2 3.88 0,29% 170 12.15 2 2230 1.23 3.74 1d 10.8 4.10 0,29% 170 12.15 2 2230 1.23 4.44 2a 7.4 2.81 0.01% 170 12.15 2 2230 1.23 1.43 2b 9.3 3.53 0.60% 170 12.15 2 2230 1.23 2.84 2c 10.1 3.84 0.60% 170 12.15 2 2230 1.23 3.63 2d 10.9 4.14 0.60% 170 12.15 2 2230 1.23 4.56 3a 7.8 2.96 0,00% 170 12.15 2 2230 1.23 1.67 3b 7.85 2.98 0,00% 170 12.15 2 2230 1.23 1.70 3c 10.6 4.03 0,00% 170 12.15 2 2230 1.23 4.20 3d 10.9 4.14 0,00% 170 12.15 2 2230 1.23 4.56
Tabel 4. Koefisien Kerusakan Armour Unit BPPT-lock
NO TINGGI GELOMBANG -Model [cm] TINGGI GELOMBANG -Prototipe, [m] KERUSAKAN, (%) BERAT Model [gram] BERAT Prototipe [ton] cot θ BERAT JENIS MODEL [kg/m 3 ] Δ KOEFISIEN KERUSAKAN (KD) 1a 8 3.04 0,01% 66.69 2.71 2 1980 0.98 8.08 1b 9.6 3.648 0,83% 66.69 2.71 2 1980 0.98 13.95 1c 10.8 4.104 1,65% 66.69 2.71 2 1980 0.98 19.87 1d 10.8 4.104 1,65% 66.69 2.71 2 1980 0.98 19.87 7.9 0.15% 7.78 2a 8 3.04 0,21% 66.69 2.71 2 1980 0.98 8.08 2b 9.5 3.61 0,21% 66.69 2.71 2 1980 0.98 13.52 2c 10.6 4.028 0,21% 66.69 2.71 2 1980 0.98 18.79 2d 10.6 4.028 0,21% 66.69 2.71 2 1980 0.98 18.79 3a 7.4 2.812 0.01% 66.69 2.71 2 1980 0.98 6.39 3b 9.3 3.534 0.05% 66.69 2.71 2 1980 0.98 12.69 3c 10.5 3.99 0.60% 66.69 2.71 2 1980 0.98 18.26 3d 10.9 4.142 0.60% 66.69 2.71 2 1980 0.98 20.43
Kolom  tinggi  gelombang  berisi  hasil pencatatan  sensor  tinggi  gelombang  yang berada  di  depan  model breakwater .  Kolom kerusakan  (dinyatakan  dalam  %)  dihitung berdasarkan  jumlah  perpindahan armour unit saat  pengujian.  Persentase  kerusakan  adalah persentase jumlah armour unit yang berpindah dari  posisinya  dibandingkan  keseluruhan armour unit yang digunakan dalam pengujian. Kerusakan  ini  dihitung  secara  kumulatif. Kolom berat prototipe dan koefisien kerusakan (KD)  diperoleh  berdasarkan  hasil  analisis
kesebangunan  dengan  menggunakan  formula Hudson  (Hudson,  1958)  yang  diberikan  pada persamaan  berikut:
𝑊 0 = 𝛾 𝑟 𝐻 𝑑 3 𝐾𝐷∆ 3 𝑐𝑜𝑡𝜃 (2 ) dimana : W : Berat Armor Unit Hd : Tinggi gelombang rencana KD : Koefisien Kerusakan
 :  (Sr-1);    Sr    adalah  rasio  berat  unit armour terhadap  berat unit  air  laut. 𝑆 𝑟 = 𝛾 𝑟 𝛾 𝑊 dimana g r adalah berat jenis armour unit;  untuk  prototipe  2,2  ton/m 3 dan  untuk model  sebagaimana  diberikan  pada  0. Sedangkan g w adalah berat jenis air laut (1,025 ton/m 3 )  untuk  prototipe  atau  berat  jenis  air tawar (1,0 ton/m 3 ) pada model  : Kemiringan lereng struktur
Dalam  baris  paling  atas  pengulangan pengujian  kedua  pada  0  di  atas,  ditambahkan kondisi  gelombang  75%Hd  sebesar  7,5  cm dimana pada kondisi gelombang tersbut, tidak menyebabkan  terjadinya  kerusakan  pada breakwater. Definisi  kerusakan  adalah  nilai persentase antara 0 sampai 0,05%.  Nilai-nilai dalam 0dan 0 di atas akan ditampilkan dalam bentuk  grafik  yang  menunjukkan  hubungan
antara  tinggi  gelombang  Hd  dan  koefisien kerusakan  KD terhadap persentase  kerusakan yang  terjadi  saat  pengujian  sebagaimana ditunjukkan dalam 0 dan 0.
Titik-titik segitiga, kotak dan lingkaran  dan  garis  regresi  lurus  putus-putus dan tipis, menunjukkan hasil pengulangan saat pengujian stabilitas armour unit. Berdasarkan 0  dan 0  diatas,  bisa  didapatkan rata-rata nilai KD masing-masing untuk Tetrapod dan BPPT- lock, pada persentase kerusakan 0,5% dan 2% yang  selanjutnya  disusun  dalam  bentuk  tabel perbandingan  hasil  uji  antara  Tetrapod  dan BPPT-lock.  Nilai  2%  ini  ditetapkan  sebagai batas  atas  kerusakan  batu  lapis  lindung breakwater ,  sementara  persentase  kerusakan di  bawah  0,5%  berarti  tidak  ada  kerusakan yang terjadi pada lapis lindung.
(a).Tetrapod (b) BPPT-Lock
Gambar 7. Pengaruh tinggi gelombang pada kerusakan armour unit
(a).Tetrapod
(b). BPPT-Lock
Gambar 8. Nilai KD pada persentase kerusakan armour unit
Tabel 5. Perbandingan Hasil Uji Armour Unit pada Potongan 5 Model Prototipe Tetrapod BPPT-lock Tetrapod BPPT-lock Gelombang rencana - Hd 10.53 cm 10.53 cm 4.00 m 4.00 m Berat 170.00 gram 66.69 gram 12.15 ton 2.71 ton Hs pada 0,5% 10,10 cm 10.29 cm 4.65 m 3.91 m Hs pada 2% 11,40 cm 11.50 cm 5.24 m 4.37 m Kerusakan saat Hd 0,90% 0.66% 0,90% 0.66% KD desain 4,5 13 4,5 13 KD pada 0,5% 3.6 16.60 3.60 17,15 KD pada 2% 5,20 - 5,20 - Kerusakan KD rencana 1,3% 0.22% 1,3% 0.22% Tabel 6. Rekapitulasi Tetrapod dan BPPT-lock Potongan Skala Model Skala Prototipe Skala Prototipe untuk Perencanaan n : 38 Hd [cm] Wm [gra m] Kerusak an (%) KD N W = Wp Wm Hd [m] Wp [ton] Hd [m] Kerusak an (%) Wd [ton] K D Kerusak an (%) Jenis 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Tetrapod 7,90 170,0 0,0% 0,00 71444,7 5 3,00 12,1 5 4,00 0,9% 10,4 0 4, 5 1,3% 10,1 0 0,5% 3,60 3,84 11,4 0 2,0% 5,20 4,13 BPPT- lock 7,90 66,69 0,0% 0,00 40697,9 8 3,00 2,71 4,00 0,66% 3,60  13 0,22% 10,2 9 0,5% 17,1 5 3,91 11,5 0 2,0% - 4,37 Potongan 5 merupakan bagian
breakwater selatan  yang  terletak  pada  bagian lengan atau siku. Perencanaan lapis pelindung pada  bagian  ini  menggunakan  koefisien kerusakan  (KD)  pada  bagian  kepala,  karena bagian ini rentan terhadap serangan gelombang dari arah Tenggara. Hasil pengujian  untuk  Tetrapod  dan  BPPT-lock berdasarkan grafik-grafik yang telah ditampilkan  akan  dirangkum  dalam  tabel sebagaimana 0 di bawah ini yang menunjukkan berbagai nilai KD Tetrapod dan BPPT-lock  untuk  persentase  kerusakan  0,5% dan  2%  pada  bagian  potongan  5.  Dalam perencanaan,  digunakan  nilai  KD  yang dihasilkan  dari  persentase  kerusakan  0,5%, untuk  alasan  keamanan.  Selanjutnya,  berat model armour unit  yang  ada  di  laboratorium (Wm - kolom 2) akan dikonversi dengan skala berat (N W - kolom 5) untuk mendapatkan berat
batu  di  protototipe  (Wp  -  kolom  7)  dengan mempertimbangkan  perbedaan  berat  jenis material  penyusun  model armour unit.  Berat jenis armour unit  di  prototipe  diasumsikan sebesar  2,2  kg/m 3 berdasarkan  realitas pelaksanaan  produksi armour unit  yang  ada selama ini. Selanjutnya berat prototipe (dalam ton) yang dihitung berdasarkan hasil uji model diberikan  dalam  kolom  Wp  (kolom  7),  dari hasil tersebut didapatkan masing-masing berat yang  sebenarnya  berdasarkan  hasil  pengujian di  laboratorium.  Kolom  9  adalah  persentase kerusakan yang terjadi saat tinggi gelombang desain  di  ujikan  pada  model breakwater , nilainya  dilihat  berdasarkan  grafik-grafik persentase  kerusakan  terhadap  gelombang yang  telah  ditampilkan  pada  0.  Sedangkan kolom 12 menunjukkan persentase kerusakan yang  terjadi  untuk  nilai  KD  desain  yang ditampilkan pada 0.
Hasil pengujian breakwater pada potongan  5  menunjukkan  bahwa  Tetrapod dengan  berat  12,15  ton  memiliki  persentase kerusakan 0,5% dengan nilai KD sebesar 3,6. Sedangkan  BPPT  lock  dengan  berat  2,71  ton memiliki  persentase  kerusakan  0,5  %  dengan untuk nilai KD sebesar 17,15. Nampak terlihat dalam  0  bahwa  untuk  Tetrapod  dengan gelombang  rencana  4,0  m tersebut  kerusakan yang  terjadi  sekitar  0,9%  sedangkan  pada BPPT-lock hanya sebesar 0,66% saja sebagaimana terlihat pada kolom 9 di 0 di atas. Sedangkan perencanaan dengan menggunakan nilai  KD  4,5  untuk  Tetrapod,  menghasilkan kerusakan 1,3% dan 0,22% untuk BPPT-lock dengan menggunakan nilai KD 13.
Perencanaan  dengan  Tetrapod  memiliki  nilai kerusakan  di  atas  0,5%  jadi  tidak  disarankan untuk digunakan sebagai armour unit.

## SIMPULAN
Untuk mendapatkan persentase kerusakan yang lengkap, diperlukan pengujian gelombang sebesar 75%Hd, 100%Hd,
125%Hd,  dan  150%Hd.  Pengujian  dilakukan secara  berulang  minimal  3  kali,  dan  mungkin masih  diperlukan  tambahan  pengulangan  uji stabilitas dengan peningkatan tinggi gelombang,  apabila armour unit  yang  di  uji masih cukup  stabil (kerusakan  di  bawah  2%). Berat armour unit  yang  paling  ideal  dicapai apabila  kerusakan  dibawah  0,5%,  karena armour unit  tidak  mengalami  kerusakan  / berpindah  sama  sekali.  Pengulangan  ini dilakukan  untuk  mendapatkan  gambaran stabilitas yang cukup lengkap.
Nilai KD yang digunakan dalam formula Hudson dalam perencanaan berat armour unit tidak  memberikan  informasi  yang  jelas mengenai  persentase  kerusakan  yang  terjadi. Hasil  pengujian  fisik  menunjukkan  bahwa kerusakan yang terjadi dengan pemakaian KD =  4,5  untuk  Tetrapod  memberikan  kerusakan 1,3%,  sementara  pemakaian  KD  =  13  untuk BPPT-lock  memberikan  persentase  kerusakan 0,22%.
Berdasarkan  hasil  uji  model  fisik  2
dimensi armour unit BPPT-lock menunjukkan persentase kerusakan yang lebih kecil dibanding  Tetrapod  dengan  angka  stabilitas yang  lebih  baik.  Pada  persentase  kerusakan 0,5%  bagian  siku/lengan breakwater selatan (potongan  5)  hasil  pengujian  menunjukkan nilai KD untuk Tetrapod sebesar 3,6 sedangkan BPPT-lock  memiliki  KD  sebesar  17,15. Sehingga  untuk  breakwater  pelabuhan  Sanur, dipilih BPPT-lock sebagai unit armour dengan berat 3,6 ton dengan estimasi kerusakan 0,22% pada  gelombang  rencana  H 100th sebesar  4  m yang  terjadi  di  sekitar  kepala breakwater Selatan, atau H 100th sebesar 5,22 m yang terjadi di  laut  lepas  untuk  gelombang  dari  arah Tenggara.

## DAFTAR PUSTAKA
BTIPDP.,  (2021).  Laporan  Hasil  Uji  Model Fisik  Breakwater  Pelabuhan  Sanur  di Balai Teknologi Infrastruktur Pelabuhan dan Dinamika Pantai. Yogyakarta. Hudson, R. Y., (1958). Design of Quarry-stone Cover Layers for Rubble-mound Breakwaters. US  Army  Engineers Waterways Experiment Station. Vicksburg, Mississippi. Hudson,  R.  Y.,  (1975). Scale  Effects  in
Rubble-Mound  by  Variations  in  the Specific Gravity of the Armor Units and
Underlayer Stones. US Army Engineer Waterways Experiment Station, Vicksburg, Mississippi. Hughes,  S.  A.,  (1993). Physical  Models  and Laboratory  Techniques  in  Coastal Engineering. World Scientific, Singapore. Kementerian Perhubungan RI., (2019).
Rencana  Induk  Pelabuhan  Sanur  Kota Denpasar, Provinsi Bali. Jakarta. Latham, J.-P., Xiang, J., & Higuera, P., (2015).
Numerical Modelling of the Stability of Breakwater Armour Systems, disajikan pada Coastal  Structures  and  Solutions
to  Coastal  Disasters  2015 , 9  –  11 September, Boston, Massachusetts Meer,  Van.  der.,  (1988). Rock  Slopes  and
Gravel  Beaches  under  Wave  Attack.
Ph.D  Thesis,  Delft  University  of Technology.
Wolters, G., van Gent, M., Allsop, W., Hamm, L., & Mühlestein, D., (2009). HYDRALAB III: Guidelines for physical model testing , HYDRALAB III
Consortium  Participants  (DHI,  HRW, UPC, LNEC) & SOGREAH.
Yuwono, N., Triatmadja, R., Nurfaida, W., dan
Bhakty,  E.  T.,  (2021). Perencanaan Model Skala Hidraulis (2 ed.). Kanisius, Yogyakarta.