Abstrak — Pada studi ini penulis mendesain gedung Star Hotel dan Apartemen Lombok Barat dimana desainnya menggunakan  desain  Star  Hotel  dan  Apartemen  Semarang, yang  sebagian  strukturnya  telah  dimodifikasi  yang  mana nantinya  pada  lantai  11  akan  dibuat  sebuah  ruangan  yang bebas kolom atau hanya terdapat kolom ditepi, yang berfungsi sebagai  ballroom.  Dari  modifikasi  tersebut  diperlukan  suatu struktur  balok  yang  bisa  menjangkau  bentang  panjang  pada ruangan  tersebut.  Dari  sini  alternatif  yang  diperlukan  adalah menggunankan balok Pratekan yang dapat menahan lendutan yang  besar.  Selain  itu  gedung  ini  direncanakan  menggunakan sistem  ganda,  yaitu  gabungan  antara  sistem  rangka  pemikul momen  dengan  dinding  geser.  Perencanaan  struktur  gedung ini meliputi plat, balok, kolom, shearwall dan tangga mengikuti peraturan  beton  bertulang  (SNI  2847-2013)  dan  perhitungan gempa mengikuti peraturan SNI 1726-2012. Hasil dari studi ini adalah  struktur  gedung  termasuk  kategori  desain  seismik D,sehingga  dapat  menggunakan  sistem  ganda  dengan  sistem rangka  pemikul  momen  khusus  untuk  direncanakan  saat terjadi  gempa  mengalami  simpangan  maksimum  sebesar  31,4 mm. Untuk perencanaan balok beton pratekannya didapatkan 60x80 cm yang terdiri dari 1 tendon dengan 22 strand.
Kata  Kunci — Hotel  dan  apartemen,  Beton  Pratekan,  Sistem Ganda.

## I. PENDAHULUAN
ERANCANGAN  studi  ini  memodifikasi  gedung  Star Hotel dan Apartment Lombok barat dengan menggunakan Sistem Ganda, yakni gabungan Sistem rangka pemikul  momen  dan  Dinding  geser.  Pada  lantai  11  akan direncanakan  sebuah  ballroom  yang  mana  nantinya  akan direncanakan  balok  Pratekan,  karena  fungsinya  sebagai ruangan  yang  cukup  luas  tanpa  kolom.  Selain  itu perencanaan  pondasi  pada  gedung  ini  juga  disertakan. Perencanaan  pondasi  pada  gedung  ini  menggunakan  grup tiang pancang.

## II. TINJAUAN PUSTAKA

## A. Beton Bertulang
Menurut [1], Beton bertulang adalah beton yang ditulangi dengan  luas  dan  jumlah  tulangan  yang  tidak  kurang  dari nilai  minimum  yang  disyaratkan  dengan  atau  tanpa Pratekan,  dan  direncanakan  berdasarkan  asumsi  bahwa kedua  bahan  tersebut  bekerja  sama  dalam  memikul  gaya- gaya.  Dari  sifat  utama  tersebut  dapat    dilihat    bahwa    tiap-
tiap  bahan  mempunyai  kelebihan  dan kekurangan,  maka jika    kedua    bahan    (beton    dan    baja    tulangan)  dipadukan menjadi  satu  kesatuan  secara  komposit,  akan  diperoleh bahan    baru    yang    disebut    beton    bertulang.    Beton bertulang  ini mempunyai  sifat  sesuai  dengan  sifat  bahan penyusunnya,    yaitu  sangat  kuat  terhadap  beban  tarik maupun  beban  tekan.  Beban  tarik  pada  beton  bertulang ditahan  oleh  baja  tulangan,  sedangkan  beban  tekan  cukup ditahan oleh beton.

## B. Beton Pratekan
Beton Pratekan  merupakan kombinasi ideal dari 2 bahan berkekuatan  tinggi.  Terdapat  perbedaan  utama  antara  beton Pratekan  dan  beton  bertulang.  Pada  beton  bertulang kombinasi  antara  beton  dan  baja  dilakukan  dengan  cara menyatukan  dan  membiarkan  keduanya  bekerja  bersama- sama  sesuai  dengan  keinginannya,  sedangkan  pada  beton Pratekan, kombinasi antara beton dan baja dilakukan secara aktif,  yaitu  dengan  cara  menarik  baja  tersebut  dan menahannya  ke  beton,  sehingga  membuat  beton  dalam keadaan  tertekan.  Kombinasi  aktif  ini  menyebabkan  beton mengalami  tegangan  internal  dengan  besar  dan  distribusi sedemikian  rupa  sehingga  dapat  mengimbangi  tegangan yang  terjadi  akibat  beban  eksternal.  Beton  adalah  bahan yang  getas  apabila  terkena  tarikan,  dan  kemampuannya menahan  tarikan  diperbaiki  dengan  memberikan  tekanan, sementara kemampuannya menahan tekanan tidak dikurangi [2].

## C. Sistem Ganda
Sistem  ganda  merupakan  gabungan  antara  sistem  rangka pemikul  momen  dengan  dinding  geser.  Struktur  portal sebagai  penahan  gempa  tidak  efisien  untuk  membatasi defleksi  lateral  akibat  gaya  gempa,  karena  dimensi  portal (balok  dan  kolom)  akan  bertambah  besar  jika  kita merencanakan  gedung  bertingkat  banyak.  Dinding  geser sebagai  dinding  struktural  sangat  efektif  dalam  memikul gaya  lateral,  karena  kekuatan  dinding  geser  dapat mengontrol  simpangan  horizontal  yang  terjadi  serta  dapat mengontrol stabilitas struktur secara keseluruhan [3].

## III. URAIAN PERENCANAAN
A. Diagram Alir Perencanaan

## Desain Modifikasi Struktur Gedung Star Hotel dan Apartemen Lombok Barat dengan Sistem Ganda dan sebagian Balok Pratekan
Fajrin Ramadhani, Jauarti Jaya E, Data Iranata Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
E-mail: iranata80@gmail.com januarti@ce.its.ac.id
P

## Studi Literatur & Pengumpulan Data
Penentuan Sistem Struktur Preliminary Desain Perencanaan Struktur Sekunder Pembebanan Pemodelan Struktur Kontrol Partisipasi Massa Kontrol Drift Kontrol Sistem Ganda Perencanaan Struktur Utama Non Prategang Perencanaan Struktur Utama Prategang A
Perencanaan Pondasi Gambar Kerja Selesai Mulai OK NOT OK
Gambar 1.  Diagram alir penyelesaian studi.
Kembali Desain penampang balok prategang
Penentuan Gaya Prategang Penentuan Tegangan
Ijin Beton
Kontrol Gaya Prategang setelah kehilangan Kehilangan Gaya Prategang Kontrol Lendutan, Kontrol Prestresing partial ratio A Pengangkuran Tendon OK NOT OK
Gambar 2.  Diagram alir perencanaan balok Pratekan.

## B. Modifikasi dan Kriteria Pemilihan Struktur
1. Data – data setelah modifikasi :
 Nama gedung
: Star Hotel dan Apartemen
 Lokasi : Lombok Barat, NTB  Fungsi : Apartemen dan Hotel
 Jumlah lantai : 11 Lantai
 Tinggi bangunan
: ±34,5 meter
 Mutu beton (f’c)  : 35 MPa  Mutu baja (fy)
: 400 MPa
D. Preliminary Design
Preliminary  design merupakan  tahapan  perhitungan dalam  perancangan  untuk  merencanakan  dimensi  awal  dari suatu elemen struktur.
1. Preliminary design dimensi balok induk, balok anak, dan balok  lift  sesuai  dengan  SNI 2847:2013  pasal  9.5.2.1 tabel 9.5 (a)
2. Dimensi  (tebal)  pelat  ditentukan  menurut  peraturan SNI 2847:2013 pasal 9.5.3.3 tabel 9.5 (c)
3. Preliminary design kolom sesuai dengan SNI 2847:2013 pasal 10.3.6

## IV. HASIL DAN PEMBAHASAN

## A. Preliminary Design
Untuk desain denah bangunan dapat dilihat pada Gambar
3 BA.2 BA.2 BA.2 BA.2 BA.2 BA.2 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B4 B3 B3 B3 B3 B3 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 S1 B2 B2 B2 B2 B2 B2 B3 B3 B3 B3 S1 BA.2 S1 B3 B1 B1 B1 B1 B6 B1 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B4 B A. 3 BA.2 B4 S4 B1 B1 B1 B1 B1 B3 B3 B3 B3 B3 B A. 3 BA.2 B1 S3 B1 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 S3 B4 BA.2 B2 B2 B5 S2 S2 S2 S2 S2 S2 S2 S2 S2 S2 S2 S2 S2 S2 BA.1 BA.1 BA.1 BA.1 BA.1 BA.1 BA.1 BA.2 BA.2
Gambar 3.  Denah balok dan kolom.

## 1. Dimensi Balok
Sesuai  dengan  [1]  pasal  9.5.2.1  tabel  9.5  (a)  untuk dimensi balok yang direkapitulasi pada Tabel 1 dan Tabel 2:
Kode Balok Induk L hmin bmin hpakai bpakai cm cm cm cm cm B1 897,5 56,09 37,39 60 40 B2 582,5 36,41 24,27 60 40 B3 740 46,25 30,83 60 40 B4 497,5 31,09 20,72 60 40 B5 315 19,69 13,12 60 40 B6 980 61,25 40,83 65 45 Tabel 2. Rekapitulasi Dimensi Balok Anak Kode Balok anak L hmin bmin h pakai b pakai cm cm cm cm cm BA 1 897,5 42,7 28,5 50 30 BA 2 582,5 27,7 18,5 50 30 BA 3 497,5 23,7 15,8 50 30

## 2. Dimensi Pelat
Dari  hasil  perhitungan  diperoleh  tebal  pelatuntuk  semua lantai  yang dapat dilihat padaTabel 3
Tabel 3. Rekapitulasi Tebal Pelat Tebal Lx Ly mm S1 3,70 5,83 120 2 Arah S2 3,70 8,98 120 1 Arah S3 2,00 5,83 120 1 Arah S4 3,15 7,40 120 1 Arah Tipe Dimensi (m) ket

## 3. Desain Kolom
Dari  hasil  perhitungan  didapatkan  dimensi  kolom yang dapat dilihat pada tabel 4
Tabel 4. Rekapitulasi dimensi kolom Kolom K1 95 x 95 K2 85 x 85 K3 70 x 70 Dimensi (cm)

## 4. Desain Dinding Geser
Bedasarkan peraturan [1] pasal 14.5.3.1 ketebalan dinding pendukung  tidak  boleh  kurang  dari  1/25  tinggi,  maka didapatkan ketebalan 20 cm dan 35 cm

## B. Desain Struktur Sekunder
1. PenulanganPelat Lantai
Kombinasi pembebanan yang digunakan : Q u = 1.2 DL + 1.6 LL
Sehingga  diperoleh  hasil  penulangan  pelat  atap  dan pelat lantai sebagai berikut :
Tabel 5. Penulangan Pelat Lantai
No Tipe pelat tebal Jenis pelat mm pelat X ø 10 - 200 Y ø 10 - 100 2 S2 120 1 Arah X ø 10 - 200 3 S3 120 1 Arah X ø 10 - 200
Arah S tulangan
mm
1 S1 120 2 Arah

## 2. Perencanaan Balok Anak
 Balok anak (40/60)
Dari  hasil  perhitungan  diperoleh  kebutuhan  tulangan tumpuan  dan  tulangan  lapangan  yang  dapat  dilihat pada Tabel 6:
Tabel 6. Penulangan Balok Anak
3. Desain Tangga
a. Penulangan Pelat Tangga dan bordes
Didapatkan hasil sebagai berikut:
Tabel 7.
Penulangan Tangga Lentur D 13 - 100 susut ɸ 8 - 200 lentur D 13 - 200 susut ɸ 8 - 200 Lentur D 13 - 100 susut ɸ 8 - 200 Lentur D 13 - 100 susut ɸ 8 - 200 Pelat bordes Pelat tangga Pelat bordes Tangga lt 1 tangga lt 2-11 Pelat tangga b. Penulangan Balok Bordes Dimensi balok bordes dipakai 20/30
Digunakan tulangan tumpuan3D13 Digunakan tulangan lapangan 2 D13 Digunakan tulangan sengkang Ø10-120

## 4. Perhitungan Balok Lift
Didapatkan  penulangan  lentur  tarik  4  D16,  tekan 2D16.  Untuk  tulangan  geser  didapatkan  untuk  lapangan 2 ø 10 – 200, dan untuk tumpuan 2 ø 10 – 200
C. Pembebanan dan Analisis Gaya Gempa
1. Pembebanan
Wsap = 10691 Ton Wmanual  = 10867 Ton Selisih Wsap dan Wmanual: Selisih = (10867-10691) : (10867) = 1,62% 2. Kombinasi Beban Berfaktor
Kombinasi-kombinasi  beban  yang  digunakan  adalah sebagai berikut:
Untuk Ultimate  1,4 DL
 1,2 DL + 1,6 LL
 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0Ex
 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0Ey
 1,0DL+1,0 LL
 0,9 DL + 1,0 Ex
 0,9 DL + 1,0Ey
Untuk Layan
 1D + 1L
3. Data Perencanaan
Data-data  analisis  gempa  yang  akan  digunakan  pada perancangan gedung adalah sebagai berikut:
 Kelas Situs = SE (Tanah Lunak)
 Kategori Resiko : II
 faktor keutamaan:1
 Ss = 0,952 g
 S 1 = 0,385 g
Gambar 4.  Permodelan 3D Struktur Utama.

## 4. Kontrol Waktu Getar Alami
Periode yang terjadi berdasarkan perhitungan SAP harus memenuhi persyaratan sebagai berikut :
𝑇𝑎 < SAP < 𝑇
Arah x: 0,694 detik < 0,945 detik < 0,9726 detik (Ok) Arah y: 0,694 detik < 0,842 detik < 0,9726 detik (Ok) 5. Kontrol Gaya Geser Dasar
Syarat: 𝑉 𝑑 i 𝑛𝑎𝑚 i 𝑘 ≥ 0,85 𝑉 𝑠𝑡𝑎𝑡 i 𝑘
Setelah dilakukan pengalian faktor skala didapatkan:
Tabel 8.
Kontrol Akhir Base Reaction Fx Fy Ton Ton Fx Fy V dinamik 793,6 0,85 Vstatik 789,4 V dinamik 791,4 0,85 Vstatik 789,4 Ok Ok Kontrol akhir

## 6. Kontrol Sistem Ganda
Tabel 9.
Persentase Gaya Geser yang Dipikul Sistem Struktur
fx fy fx fy 1 Gempa X 56,34% 68,10% 43,66% 31,90%
2 Gempa Y 74,34% 67,23% 25,66% 32,77% No Gempa Presentase dalam menahan gempa
Shearwall Portal 7. Kontrol drift
Δ 𝑠 ijin = 0,020 ℎ𝑠𝑥 = 0,020  x 3000 = 60 mm
Δterjadi (Max) = 31,4 mm (ok)
D. Perencanaan Struktur Primer Pratekan Data Perencanaan Bentang Balok = 14,8 m Dimensi balok pratekan = 60 x 80 cm Tebal pelat = 12 cm Mutu beton pratekan (f’c) = 40 Mpa Mutu beton pelat (f’c) = 40 MPa Mutu baja tulangan (fy) = 400 Mpa Decking = 40 mm 1. Penentuan Gaya (F) Gaya awal (Fo) = 2500 kN Gaya eff (F eff )   = 0,8 x 2500 = 2000 kN 2. Eksentrisitas Tendon e o lapangan = 265,8 mm (terletak di bawah cgc) e o tumpuan = 100 mm (atas cgc) 3. Teg ijin Beton
Pada saat transfer ditengah bentang
TekanIjin = -21.12 MPa
Tarik Ijin = 2.97 MPa Pada saat transfer ditumpuan Tarik Ijin = 2.97 MPa Tekan Ijin = -24.64 MPa Pada saat beban layan Tarik ijin = 4,427 Mpa Tekan ijin = -18 MPa 4. Kontrol Tegangan - Saat Transfer Tumpuan Serat Atas = 2,97  ≥ -3,62 MPa(ok) Serat Bawah   = -24,6  ≥ -5 MPa(ok) Lapangan Serat Atas = 2,97  ≥ -1,5 MPa(ok) Serat Bawah  = -21,12 ≥ -7,96 MPa(ok) 4,2 Mpa
4,2 Mpa - - + - + -
2,33 Mpa 1,75 Mpa 3,62 Mpa 3,25 Mpa 2,45 Mpa 5 Mpa = + + F/A M/Wa F.e/Wa Ya Yb cgc 4,2 Mpa 4,2 Mpa - + - - + - 1,97 Mpa 4,67 Mpa 1,5 Mpa 2,75 Mpa 6,5 Mpa 7,97 Mpa = + + F/A M/Wb F.e/Wb Ya Yb cgc Saat 1D (Tumpuan) Saat 1D (Lapangan)
Gambar 5. Diagram Tegangan saat 1D.
- Saat Beban Bekerja
Tumpuan Serat Atas = 4,42  ≥ 0,25 MPa(ok) Serat Bawah  = -18 ≥ -8,39 MPa(ok) Lapangan Serat Atas = -18 ≥ -3,68 MPa(ok)
Serat Bawah  = 4,43  ≥ -2,91 MPa(ok) 3,36 Mpa 3,36 Mpa - + - + - - 5,02 Mpa 1,4 Mpa 0,25 Mpa 6,99 Mpa 1,96 Mpa 8,39 Mpa = + + F/A M/Wa F.e/Wa Ya Yb cgc 3,36 Mpa 3,36 Mpa - + - + - - 4,06 Mpa 3,74 Mpa 3,68Mpa 5,66 Mpa 5,21 Mpa 2,91 Mpa = + + F/A M/Wb F.e/Wb Ya Yb cgc + Saat 1D+1L (Tumpuan) Saat 1D+1L (Lapangan)
Gambar 6. Diagram Tegangan saat 1D+1L.

## 5. Penentuan Jumlah Strand
Menggunakan data dari tabel prestresssing strand – 7 wire, uncoated ASTM A416 untuk post tensioning.
Diameter Strand
= 12,7 mm
Luas Nominal area = 100 mm²
Min. Breaking load = 184 kN = 184000 N Dengan  nilai  tegangan  ijin  tendon  yang  didapat,  dapat dihitung  jumlah  luasan  strand  yang  dibutuhkan  untuk
menghasilkan  gaya  prategang F =  2500000 N yang diinginkan. fst = 0,7 fpu = 0,7 x (184000/100) = 1288 Mpa
st ps f F A  = 1288 2500000 = 1940 mm 2 Jumlah Strand :
s ps A A n  = 100 1940 = 19,4 = 20 buah
Dari  tabel  prestresed  strand  ASTM  A416  digunakan strand berjumlah  22  buah,  dengan  tipe  tendon  (5-22) satu buah.
6. Kehilangan Gaya Pratekan Total kehilangan gaya pratekan dari hasil perhitungan adalah sebesar 18,21%
7. Kontrol tegangan setelah kehilangan Tumpuan
Serat Atas = 4,43  ≥ 0,14 MPa (ok) Serat Bawah  = -18 ≥ -8,42 MPa (ok) Lapangan
Serat Atas
= -18 ≥ -3,67 MPa (ok) Serat Bawah  = 4,43  ≥ -3,1 MPa (ok)
3,44 Mpa 3,44 Mpa - + - + - +
5,02 Mpa 1,46 Mpa 0,14 Mpa 6,99 Mpa 2,04 Mpa 8,42 Mpa = + + F/A M/Wa F.e/Wa Ya Yb cgc 3,44 Mpa 3,44 Mpa - + - + - - 4,06 Mpa 3,8 Mpa 3,67 Mpa 5,66 Mpa 5,4 Mpa 3,1 Mpa = + + F/A M/Wb F.e/Wb Ya Yb cgc - (Tumpuan) (Lapangan)
Gambar 7.  Diagram Tegangan setelah kehilangan gaya pratekan.
8. Kontol Lendutan
Lendutan ijin
83 , 30 480 14800 480     L ijin m

## Lendutan yang terjadi
Akibat tendon ( PO l  ) = -8,96 mm
Akibat eksentrisitas ( m e l  ) = 7,34 mm
Akibat beban ( qO l  ) = 4,04 mm me qO PO A l l l l        = -8,96  + 7,34 + 4,04 = 2,4 mm (  ) < 30,83 mm (Ok)
9. Penulangan lunak tambahan
Lentur Tumpuan = (tarik 6D25),(tekan 3D25) Lentur lapangan = (tarik 5D25),(tekan 2D25) Geser Tumpuan = 2 ø 13 – 150 mm Geser Lapangan = 2 ø 13 – 250 mm 10. Kontrol prestresing partial ratio
Tumpuan PPR =
Lapangan
PPR = 266 100 cgc
Tendon diameter 12,7 mm Type 5-22 290
334
466 Tendon diameter 12,7 mm Type 5-22 600 800 6D25 3D25 5D25 2D25 120 1560 120 600 800 1560
Gambar 8.  Penulangan pada B1.

## E. Perencanaan Struktur Primer Non Pratekan
1. Penulangan Balok Induk
Dari hasil perhitungan diperoleh balok dimensi 60/80 dengan  kebutuhan  tulangan  tumpuan,lapangan  dan geser yang dapat dilihat pada Tabel berikut
Tabel 10.
Penulangan Balok Induk 3ø10 - 130 3ø10 - 130 3ø10 - 250 A B C 3ø10 - 130 600 8 D 22 4 D 22 400
Potongan C Potongan B 3ø10 - 250
Potongan A
400 3 D 22 2 D 22 3ø10 - 130 600 600 8 D 22
4 D 22 400
Gambar 9. Penulangan pada B1.
2. Penulangan Lentur Kolom 850/850
Penulangan  lentur  kolom  K2  menggunakan  program bantu spColumn sehingga  didapatkan  hasil  sebagai berikut:
Rasio Tulangan Longitudinal = 1,13 % Penulangan 16D25 Untuk kolom yang lain dapat dilihat pada gambar berikut:
TIPE KOLOM

## GAMBAR
DIMENSI LONGITUDINAL SENGKANG 950 x 950 20 D25 4 D16 - 150 850 x 850 16 D25 3 D16 - 150 700 x 700 12 D25
3 D16 - 150 K1 K2 K3
Gambar 10. Penulangan Kolom.
3. Penulangan Dinding Geser
 Penulangan geser horizontal = 2D22-150 mm
(untuk kedua arah)
 Penulangan geser vertikal   = 2D13-200 mm (untuk kedua arah)
F. Hubungan Balok Kolom

## didapatkan 3D16-150 mm
G. Perencanaan Pondasi
1. Analisis Daya Dukung Tiang Pancang
Perhitungan daya dukung pondasi tiang pancang menggunakan metode “LUCIANO DECOURT”
Q L = Q p + Q s
Dimana : Q L = daya dukung tanah maksimum pada pondasi Q p = resistance ultimate didasar pondasi Q s = resistance ultimate akibat lekatan lateral 2. Perancangan Pondasi Tiang Pancang
Dari  hasil  perhitungan  yang  telah  dilakukan  diperoleh hasil sebagai berikut :
 Pondasi menggunakan tiang pancang dengan spesifikasi sebagai berikut:
Diameter outside (D) : 600 mm Thickness : 100 mm Allowable compression : 249 ton Kedalaman : 33 m Tiang Pancang Poer Kolom  : 5 buah Tiang Pancang Shearwall 1  : 12 buah Tiang Pancang Shearwall 2  : 6 buah
Tinggi semua poer : 1 m

## V. PENUTUP
1. Pada  perencanaan  struktur  sekunder  didapatkan  3  jenis balok anak, 3 jenis pelat dan 2 jenis tangga.
2. Dari  hasil  analisis  beban  gempa,  struktur  gedung termasuk  ke  dalam  kategori  desain  seismik  D  dengan
demikian  konfigurasi  konfigurasi  sistem  struktur penahan  gempa  yang  diterapkan  adalah  Sistem  ganda dengan  SRPMK.  Dari  program  SAP2000  didapatkan kontrol  nilai  akhir  respon  spektrum  V  dinamik  arah  x dan y sebesar 438 Tonf dan 403 Tonf, kontrol partisipasi massa  memenuhi syarat  yaitu pada mode 14, memenuhi kontrol drift (simpangan)  yaitu  tidak  boleh  melebihi  60 mm yang dimana simpangan maksimumnya sebesar 31,4 mm,  dan  kontrol  waktu  getar  alami(T)  sebesar  0,945 detik  untuk  arah  x  dan    0,842  detik  untuk  arah  y  dan Kontrol  Sistem  ganda  memenuhi  persyaratan,  yakni portal menahan gempa minimal 25%.
3. Pada  perencanaan  balok  pratekan  direncanakan  dengan dimensi  60/80  cm,  didapatkan  Gaya  (F)  Sebesar  2500 kN, digunakan Strand berjumlah 22 tipe tendon (5-22) 1 buah  dan  menghasilkan  lendutan  sebesar  2,4  mm  (  ) yang telah memenuhi persyaratan.
4. Hasil dari perencanaan struktur utama didapatkan 6 jenis balok induk yang berdimensi 40/60 cm untuk jenis balok 1  sampai  5  dan  45/65  pada  balok  6,  pada  kolom didapatkan 3 jenis dan shearwall 2 jenis.
5. Pada  perencanaan  pondasi  tiang  pancang,  didapatkan  3 jenis  pondasi  dan  direncanakan  pada  kedalaman  33  m pada masing-masing jenis pondasi.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] B.  S.  Nasional, SNI  03-2847-2013  Persyaratan  Beton Struktural untuk  Bangunan  Gedung .  Jakarta:  Badan  Standarisasi  Nasional, 2013.
[2] H. Lin.T.Y dan Burns, Desain Struktur Beton Prategang, Jilid I . Batam: Interaksara, 2000.
[3] R.  Purwono, Perencanaan  Struktur  Brton  Bertulang  tahan Gempa . Surabaya: ITS press, 2006.