Jurnal Teknik Kimia
DOI: https://doi.org/10.36706/jtk.v27i1.774
Online at http://ejournal.ft.unsri.ac.id/index.php/jtk

## vibration load
Agus B Djatmiko 1) , Fauzhia Rahmasari 2) , Erma Yuniati 2) , Guntur T Budiarto 2)
1) Peneliti Organisasi Riset Penerbangan dan Antariksa BRIN ,
2) Program Studi Teknik Mesin Fakultas Teknologi Industri Universitas Jayabaya, Jakarta - Indonesia Email: agusbudi60@gmail.com

## Abstrak
Setiap struktur rekayasa seperti halnya pada sirip roket, mempunyai massa dan elastisitas, maka struktur tersebut mempunyai potensi untuk menimbulkan getaran. Pada umumnya terjadinya getaran pada struktur rekayasa adalah tidak  diinginkan,  oleh  karena  itu  strukur  sirip  roket  harus  mampu  menerima  getaran  yang  terjadi.  Percepatan pengganggu ( g force ) yang ditimbulkan oleh proses pembakaran pada roket dapat menyebabkan getaran dengan amplitudo yang besar (resonansi) yang mengakibatkan kerusakan pada struktur sirip roket, sehingga sirip roket tidak dapat bekerja seperti yang diinginkan. Untuk itu perlu diteliti agar sirip roket dapat menerima beban getaran yang  terjadi.  Beban  tersebut  menyebabkan  terjadinya  getaran  pada  sirip  roket,  oleh  karena  itu  penting  untuk merancang kekuatan  sirip roket  dengan nilai  frekuensi natural  dari  sirip roket  lebih  besar  dari  frekuensi kerja maksimum roket agar tidak terjadi resonansi. Berdasar uji statik didapat getaran terbesar pada roket RX 450 adalah sebesar 10 g, maka sirip roket harus mampu menerima beban g force yang terjadi. Tujuan penelitian adalah untuk mengetahui kekuatan sirip roket roket RX 450 mampu menerima beban getaran yang ditimbukan oleh  roket. Pada perancangan ini digunakan bahan sirip roket RX 450 adalah Al 7075 dengan modulus elastisitas E = 7.17E+10. Hasil rancangan terhadap sirip roket RX 450 dengan tebal sirip 15 mm akibat beban getaran, didapat besarnya faktor redaman ξ  =  0,39  dan  frekuensi natural  adalah 7075  n  Hz , perancangan  sirip roket  RX  450  cukup aman terhadap gangguan getaran yang terjadi, karena frekuensi natural hasil perancangan diatas frekuensi kerja paksa maksimum roket yaitu 2000 Hz.
Kata Kunci: frekuensi natural, getaran, sirip roket

## Abstract
Every engineered structure, like the fins of a rocket, has mass and elasticity, so the structure has the potential to cause  vibrations.  In  general,  the  occurrence  of  vibration  in  engineered  structures  is  undesirable.  therefore  the structure of the fins of the rocket must be able to receive the vibrations that occur. The disturbance acceleration (g force) caused by the combustion process on the rocket can cause vibration with a large amplitude (resonance) which causes damage to the rocket fin structure, so that the rocket fins cannot work as desired. For this reason, it is necessary  to  investigate  so  that  the rocket's  fins  can receive  the  vibration  load  that  occurs. The  load  causes vibrations in the fins of the rocket, therefore it is important to design the strength of the fins of the rocket with the natural  frequency  value  of  the  rocket  fins  greater  than  the  maximum  working  frequency  of  the  rocket  so  that resonance does not occur. Based on the static test, the biggest vibration on the RX 450 rocket is 10 g, then the rocket's fins must be able to accept the g force load that occurs. The purpose of the study was to determine the strength of the RX 450 rocket fins capable of receiving vibration loads generated by the rocket. In this design, the RX 450 rocket fin material is Al 7075 with a modulus of elasticity E = 7.17E+10. The results of the design of the RX 450 rocket fins with 15 mm thick fins due to vibration loads, obtained the magnitude of the damping factor ξ = 0,39  and the natural frequency is 7075  n  , the design of the RX 450 rocket fins is quite safe against vibration disturbances  that  occur,  because  the  natural  frequency  the  results  of  the  design  above  the  maximum  forced working frequency of the rocket is 2000 Hz.
Keywords: natural frequency, vibration, rocket fin
Vol. 27, No. 3, 2021, 88 - 94
e-ISSN: 2721-4885
Perancangan k ekuatan s irip r oket RX 450 s eri 18.01 a kibat p engaruh b eban g etaran
Design of RX 450 series 18.01 rocket fin strength due to the effect of

## 1.   PENDAHULUAN
Getaran dan guncangan dipelajari menggunakan  berbagai  teknik  dan dianalisis  untuk memprediksi kerugiannya berpengaruh pada peralatan dan struktur. Dalam banyak kasus, getaran tidak  dapat  dihindari  tetapi  itu  akan  terjadi  dalam batas  yang  dapat  ditoleransi  (Balaji,  P.  S.  dkk),. Dalam  kasus-kasus  lain  dimana  getaran  menjadi tidak  dapat  ditoleransi,  diperlukan  analisis  sistem untuk efek getaran dan meningkatkan sifat mekanik atau  ditempat  dimana  desain  sistem  dibatasi dalam meningkatkan  sifat  mekanik,  maka  diperlukan menambahkan  kekuatan  sirip  untuk  melawan getaran (Peery dan Azar, 1982). Penerapan kekuatan sirip  memerima  beban  getaran  membutuhkan memahami  komponen  kontrol  getaran,  yaitu, sumber,  jalur  dan  penerima  getaran  (Cornelisse, dkk,  1979)(Rao,  S.  S).  Sumber  getarannya  bisa alami atau buatan manusia. Sumber alami termasuk gempa  bumi, angin, gelombang  laut,  dan  lain-lain. Dan sumber buatan manusia termasuk getaran akibat operasi  proses  pembakaran  pada  motor  roket. Mengacu  sirip  roket  yang  menerima  getaran  dari sumbernya. Kontrol getarannya digunakan berdasarkan  tingkat  getaran  yang  dapat  ditahan penerima tanpa mengalami struktural merusak atau memengaruhi  fungsionalitas  (Li,  K.,  Gohnert,  M)( Thomson,  W.  T).  Kasus  dimana  tingkat  getaran tidak dapat diterima yaitu karena sirip tidak mampu menerima  getaran,  untuk  itu  perlu  ditingkatkan kemampuan struktur sirip roket.
Setiap  struktur  rekayasa  seperti  halnya  pada sirip roket, mempunyai massa dan elastisitas, maka struktur  tersebut  mempunyai potensi untuk menimbulkan  getaran.  Pada  umumnya  terjadinya getaran  pada  struktur  rekayasa  adalah  tidak diinginkan.  Oleh  karena  itu  sedapat  mungkin getaran  tersebut  diusahakan  untuk  diredam(Zahrai, M.,  Rod,  A.  F)(  Puzyrov,  V)..  Percepatan pengganggu  atau  g  force  yang  ditimbulkan  oleh proses  pembakaran  pada roket dapat menyebabkan getaran  dengan  amplitudo  yang  besar  yang mengakibatkan  gangguan  pada  struktur  sirip roket, sehingga sirip roket tidak dapat bekerja seperti yang diinginkan.
Untuk itu perlu dipelajari agar sirip roket dapat menerima  beban  getaran  yang  terjadi.  Sirip  roket dapat  dianggap  sebagai  benda  yang  mempunyai distribusi massa dan elastisitas, sirip roket dianggap homogen  dan  isotropik  mengikuti  hukum  Hooke dalam batas elastik. Untuk menentukan kedudukan tiap  partikel  dalam  benda  elastik  diperlukan koordinat  tak  berhingga  sehingga  benda  semacam itu  mempunyai  derajat  kebebasan  tak  berhingga (Thomson,  W.  T)(  Hibbeler,  R.  C).  Secara  umum getaran  benda-benda  ini  adalah  jumlah  ragam utama,  untuk  ragam  utama  getaran,  tiap  partikel benda melakukan gerakan harmonik sederhana pada
frekuensi  yang  sesuai  dengan  akar  tertentu persamaan  frekuensi.  Dalam  perencanaannya  sirip roket tidak boleh bekerja pada frekuensi naturalnya karena dapat menyebabkan roket bergetar (resonansi).  Untuk  itu  perlu  dianalisa  besarnya frekuensi  natural  sirip  roket  akibat g  force yang terjadi. dari  hasil  uji  statik  roket  RX  450  pada laboratoriium  Uji  Statik  Pusat  teknologi  Roket  di rumpin  bogor,  didapat  besar  gaya  dorong  yang terjadi,  karena  gaya  dorong merupakan  fungsi dari percepatan  atau  g  force  sebagai  fungsi  percepatan pengganggu. (Thomson, W. T)
Tujuan penelitian terhadap kekuatan sirip roket RX  450  adalah  untuk  mengetahui  kekuatan  sirip roket menerima beban getaran yang terjadi.

## 2.   METODOLOGI PENELITIAN
Aliran udara pada sirip roket dapat menghasilkan  tiga  macam  gaya  yaitu  gaya  angkat, gaya  hambat  dan  gaya  dorong  dari  roket  tersebut. Gaya dorong dapat menyebakan getaran yang cukup besar dan dapat menyebabkan kerusakan pada sirip roket  dan  dudukannya.  Pendekatan  teori  yang digunakan untuk mengetahui kemampuan sirip roket RX  450  menerima  beban  getaran  yaitu  mula-mula dicari besar momen yang terjadi pada sirip akibat g force setelah itu dapat ditentukan besarnya frekuensi naural dari sirip roket.
Gambar 1. Dimensi sirip RX 450

## 2.1. Beban Pada Sirip
Model pembebanan g force yang ada pada sirip roket RX 450 dapat dilihat pada Gambar 2 berikut:
Gambar 2. Model pembebanan g force pada sirip roket RX 450
Persamaan gaya akibat g force adalah sebagai berikut:
𝐹 = 𝑚 × 𝑔 𝑓𝑜𝑟𝑐𝑒 (N) (1)
dimana: 𝐹 = gaya akibat g force 𝑚 = massa sirip roket (kg)
Massa  sirip  roket  dapat  dihitung  dengan persamaan (2) sebagai berikut:
𝑚 = 𝑉 × 𝜌 (kg) (2)
dimana: 𝑉 = volume sirip roket ( 𝑚 3 ) 𝜌 = density dari bahan sirip = 2,810 𝑟𝑎𝑚/𝑐𝑚 3
Volume  sirip  roket  dapat  dihitung  dengan persamaan (3) sebagai berikut:
𝑉 = 𝐴 × 𝑡 ( 𝑚 3 ) (3)
dimana:
𝐴 = luas sirip roket ( 𝑚 2 ) 𝑡 = tebal sirip roket ( 𝑚 )

## 2.2. Tegangan yang Terjadi
Momen  yang  ditimbulkan  dapat  dirumuskan sebagai berikut:
𝑀 = 𝐹 × 𝑙 ( 𝑁𝑚 ) (4)
dimana:
𝐹 = gaya timbul akibat getaran 𝑙 = jarak gaya terhadap tumpuan sirip
Tegangan  akibat  momen  yang  ditimbulkan dirumuskan seperti Persamaan (5) sebagai berikut:
𝜎 = 𝑀 𝑊 (5)
dengan:
𝑊 = 𝐼 𝑦 (𝑚 3 ) (6)
dimana:
𝐼 = 1 12 𝑏ℎ 3 = momen inersia profil (𝑚 4 )
𝑦 = 1 2 ℎ (m)

## 2.3. Frekuensi Natural
Untuk  mengetahui  besar  frekuensi  natural menggunakan Persamaan (7) sebagai berikut:
Ꞷ 𝑛 = √ 𝑘 𝑚 (7)
dimana: 𝑘 = kekakuan ( stiffness ) dari sirip 𝑚 = massa sirip

## 2.4. Amplitudo yang Terjadi
Untuk  mencari  besar  amplitudo  yang  terjadi dapat menggunakan Persamaan (8) sebagai berikut:
𝑋 = 𝐹 𝑘 ⁄ √[1−(Ꞷ Ꞷ𝑛) ⁄ 2]2+(2 ξ Ꞷ Ꞷ𝑛 ) ⁄ 2 (8)
dimana:
𝐹 = gaya pengganggu (eksitasi)
ξ = faktor redaman Ꞷ Ꞷ 𝑛 ⁄ = rasio frekuensi

## 2.5. Defleksi yang Terjadi pada Sirip Akibat
Beban Gaya Dinamik
Untuk menghitung defleksi yang terjadi dapat menggunakan Persamaan (9) sebagai berikut:
𝛿 𝐵 = 𝐹𝑅𝐿3𝑅 3𝐸𝐼 (9)
dimana:
𝐹 𝑅 = gaya resultan pada sirip 𝐿 𝑅 = letak kedudukan gaya resultan 𝐸 = elastisitas pada sirip 𝐼 = momen inersia profil
Penelitian  dimulai  dari  mencari  desain  sirip RX 450, mencari data percepatan pengganggu dari hasil uji statik, kemudian analisa gaya akibat beban dinamis. Setelah itu menentukan besar momen pada tumpuan  sirip  roket,  kemudian  dicari  bahan  roket dan  terakhir  penelitian  tegangan  yang  terjadi  pada sirip roket RX 450.
Penelitian dilakukan pada laboratorium Struktur  Mekanika  Pustekroket  Rumpin,  Bogor, Jawa  Barat.  Gambar  3  berikut  merupakan  diagram alir perancangan sirip roket RX 450.
Gambar 3. Diagram alir perancangan sirip roket RX 450

## 3.   HASIL DAN PEMBAHASAN

## 3.1. Menghitung Volume Sirip
Isi bagian (a) segitiga adalah:
𝑉 1 = 𝐴 × 𝑡 = 1 2 𝑝 × 𝑙 × 𝑡
= (0,5 × 135 × 135 × 15) = 137 𝑐𝑚 3 = 0,000137 𝑚 3
Isi bagian (b) adalah sebagai berikut:
𝑉 2 = 𝐴 × 𝑡 = 1 2 𝑝 × 𝑙 × 𝑡
= 1 2 565 × 400 × 15
= 1695𝑐𝑚 3 = 0,001695 𝑚 3
Isi bagian (c) adalah sebagai berikut: 𝑉 3 = 𝐴 × 𝑡 = 𝑝 × 𝑙 × 𝑡 = 400 × 265 × 15 = 1590𝑐𝑚 3 = 0,001590 𝑚 3
Isi  bagian  (d)  segi  empat  adalah  sebagai berikut:
𝑉 4 = 𝐴 × 𝑡 = 𝑝 × 𝑙 × 𝑡 = 365 × 135 × 15 = 739125𝑐𝑚 3 = 0,000739 𝑚 3
Menghitung  massa  sirip  adalah  sebagai berikut:
𝜌 = 2,810𝑔𝑟𝑎𝑚/𝑐𝑚 3 = 2810𝑘𝑔/𝑚 3
Berat massa segitiga bagian (a) adalah sebagai berikut:
𝑚 1 = 𝑉 1 × 𝜌 = 0,000137 × 2810 = 0,3𝑘𝑔
Berat massa segitiga bagian (b) adalah sebagai berikut:
𝑚 2 = 𝑉 2 × 𝜌 = 0,001695 × 2810 = 3,7𝑘𝑔
Berat massa segitiga bagian (c) adalah sebagai berikut:
𝑚 3 = 𝑉 3 × 𝜌 = 0,00159 × 2810 = 3,46𝑘𝑔
Berat  massa  segiempat  bagian  (d)  adalah sebagai berikut:
𝑚 4 = 𝑉 4 × 𝜌 = 0,0007392 × 2810 = 1,61𝑘𝑔

## 3.2. Menghitung Gaya pada Sirip
Dirancang 𝑔 𝑓𝑜𝑟𝑐𝑒 = 10𝑔 = 10 × 9,81 = 981𝑚/𝑑𝑒𝑡𝑖𝑘 2 .  Gaya  bagian  (a)  segitiga  adalah sebagai berikut:
𝐹 1 = 𝑚 1 × 𝑔 𝑓𝑜𝑟𝑐𝑒 = 0,3 × 981 = 294,3𝑁
Gaya  bagian  (b)  segitiga  adalah  sebagai berikut:
𝐹 2 = 𝑚 2 × 𝑔 𝑓𝑜𝑟𝑐𝑒 = 3,7 × 981 = 3629,7𝑁
Gaya  bagian  (c)  segitiga  adalah  sebagai berikut:
𝐹 3 = 𝑚 3 × 𝑔 𝑓𝑜𝑟𝑐𝑒 = 3,46 × 981 = 3394,26𝑁
Gaya warna bagian (d) adalah sebagai berikut: 𝐹 4 = 𝑚 4 × 𝑔 𝑓𝑜𝑟𝑐𝑒 = 1,61 × 981 = 1579,41𝑁
Sehingga gaya resultan adalah sebagai berikut: 𝐹 𝑅 = 𝐹 1 + 𝐹 2 + 𝐹 3 + 𝐹 4 = 8898,23𝑁

## 3.3. Menghitung Defleksi yang Terjadi pada
Sirip Akibat Momen
Dengan  pendekatan ∑ 𝑀 = 0 ,  didapat  letak gaya resultan 𝐿 𝑅 = 19,04 cm dari beban dinamik g force pada sirip.
Gambar 4. Sirip yang menerima beban terpusat
Berdasarkan  definisi  besarnya  lendutan  di  B adalah sebagai berikut:
𝐵𝐵 ′ = 𝛿 𝐵 𝑠𝑡𝑎𝑡𝑖𝑠 𝑚𝑜𝑚𝑒𝑛 𝑙𝑢𝑎𝑠 𝑏𝑖𝑑𝑎𝑛𝑔 𝐸𝐼
𝛿 𝐵 = 1 2 𝐿.𝐹𝐿. 2 3 𝐿 𝐸𝐼 atau 𝛿 𝐵 = 𝐹𝐿3 3𝐸𝐼 𝜎𝜎 𝑦𝑖𝑒𝑙𝑑
Dengan  pendekatan ∑ 𝑀 = 0 ,  didapat  letak gaya resultan 𝐿 𝑅 = 19,04 cm dari beban dinamik g force pada sirip.
𝐹 𝑅 = 𝐹 1 + 𝐹 2 + 𝐹 3 + 𝐹 4 = 294,3 + 3629,7 + 3394,26 + 1579,41
= 8897,67𝑁 𝐸 = 71,7𝐺𝑝𝑎 = 71,7𝐸9𝑁/𝑚 2
𝐼 = 𝑏ℎ 3 12 = (0,015)(0,865) 3 12 = 0,000809𝑚 4
Gambar 5. Bentuk profil sirip roket RX 450
Defleksi  yang  terjadi  pada  sirip  akibat  beban gaya dinamik adalah sebagai berikut:
𝛿 𝐵 = 𝐹 𝑅 𝐿 3 𝑅 3𝐸𝐼 = 8897,67(0,1904) 3
3(71,7𝐸9)𝐼 = 4,97𝑒 − 8𝑚

## 3.4. Menghitung Frekuensi Natural
Ꞷ 𝑛 = √ 𝑘 𝑚
dengan,
𝑘 = 𝐹𝑅 𝛿𝐵 = 8897,67 4,97𝐸−8 = 1,79𝑒10 𝑁/𝑚 𝑚 = 9,07𝑘𝑔
maka,
Ꞷ 𝑛 = √ 𝑘 𝑚 = √ 1,79𝑒10 9,07 = 44435,2
rad/detik = 7075 Hz

## 3.5. Menghitung Amplitudo yang Terjadi
Untuk  mencari  amplituudo  yang  terjadi  gunakan persamaan (10) sebgai berikut :
𝑋 = 𝐹/𝑘 √[1 − (Ꞷ/Ꞷ 𝑛 ) 2 ] 2 + ( 2ξ Ꞷ/Ꞷ 𝑛 ) 2 (10)
Dengan menggunakan Persamaan (10) dengan 𝐹 = 8898,23 N dan 𝑘 = 1,79𝐸10 N/m dimana 𝛿 𝐵 = 4,58𝑒 − 7 m.  Hasil  perancangan  didapat  besarnya amplitude pada saat resonansi yaitu 𝑋 = 4,58𝑒 − 7 m  pada  kondisi  faktor  redaman ξ = 0,39 .  Hasil perhitungan  terhadap  kekuatan  sirip  roket  RX  450 akibat  pengaruh  beban  getaran  pada  pada  Tabel  1 sebagai berikut:
Tabel 1. Hasil perhitungan sirip roket RX 450 menerima beban getaran No. Properties Dimensi 1 Tebal sirip (b) 15 mm 2 Gaya resultan ( 𝐹 𝑅 ) 8897,67 N 3 Defleksi sirip ( 𝛿 𝐵 ) 4,97e-8 m 4 Amplitudo 4,97e-8 m 5 Faktor redaman ( ξ) 0,39 6 Frekuensi natural ( Ꞷ 𝑛 ) 44435,32 rad/det = 7075 Hz 7 Kekakuan sirip (k) 1,79e10 N/m
Gambar 6 adalah hasil uji statik roket RX 450 pada laboratoriium  uji  statik  Pusat  Teknologi  Roket  di Rumpin,  Bogor.  Hasil  pengujian  didapat  gaya dorong ( thrust ) maksimum 12000 kg terjadi pada 19 detik waktu pembakaran, dengan massa roket yang tersisa seberat 122 kg maka g force setara dengan 10 g. Data ini yang digunakan untuk menghitung sirip roket  RX  450  akibat  beban g  force yang  terjadi. Hasil  pengujian  didapat  juga  nilai  frekuensi  kerja roket antara 0 sampai dengan 2000 Hertz.
Gambar 7. Hubungan amplitudo terhadap rasio frekuensi
Gambar 7 menerangkan hubungan antara amplitudo terhadap  rasio  frekuensi  dari  sirip  Roket  RX  450, Berdasarkan data dari sirip roket RX 450. Dilakukan perhitungan  dengan  menggunakan  Persamaan  (8) terhadap  sirip  RX  450  dengan  beban  dinamik sebesar  10 g  force ,  hasil  perhitungandidapat  gaya resultan  yang  bekerja  padasirip  adalah 𝐹 𝑅 = 8897,67 N dimana FR merupakan gaya harmonik, kemudia  dihitung  defleksi  sirip  akibat  beban resultan didapat 𝛿 𝐵 = 4,97 e − 8 m. Berangkat dari data  defleksi  ini  di  temukan  amplitudo  pada  saat resonansi sama dengan besar deefleksi yang terjadi, dengan  mengunakan  Persamaan  (8)  ditemukan besarnya  Amplitudo 𝑋  =  4,97 𝑒 − 8 m  pada kondisi  faktor  redaman ξ = 0,39 ,  untuk  berbagai faktor redaman.
Gambar 8 menerangkan hubungan antara frekuensi natural dari sirip Roket RX 450 dengan tebal sirip, nilai  frekuensi  natural  dari  struktur  sangatlah penting  karena  dapat  menunjukkan  kekuatan  suatu struktur  tersebut  terhadap  gangguan  getaran  yang terjadi. Terlihat makin tebalsirip roket, maka makin besar nilai dari frekuensi natural sirip tersebut, pada penelitian ini  digunakan tebal  sirip 15 mm  dimana mempunyai  frekuensi  natural  sebesar Ꞷ 𝑛 = 7075 Hz,  hal  ini  cukup  aman  buat  sirip  roket  RX 450, frekuensi natural karena diatas frekuensi kerja paksa maksimum roket yaitu 2000 Hz

## 4.   KESIMPULAN
Berdasarkan penelitan terhadap sirip roket RX 450  LAPAN  akibat  beban  dinamik g  force dapat disimpulkan  sebagai  berikut:  (a)  dengan  tebal  sirip 𝑡 = 15 mm  dan  beban  dinamik  sebesar g  force = 10g, didapat letak dan besar gaya resultan, letaknya sekitar 𝐿𝑅 = 19,04 cm  dari  tumpuan  sirip  dan besarnya gaya resultan adalah 𝐹𝑅 = 8898.23 N; (b) digunakan  bahan  sirip  dari  Al  7075  dengan 𝐸 = 7.17𝐸 + 10 ,  dimana  tumpuan  sirip  mempunyai profil tebal  sirip  sirip 𝑡 = 15 mm dan tinggi  profil ℎ = 865 mm dengan beban 𝐹𝑅 = 8898.23 N, maka didapat besar defleksi pada sirip sebesar 4,97 𝑒 − 8 m;  (c)  setelah  dihitung  besarnya  defleksi,  maka dapat  ditentukan  besarnya  amplitudo  pada  saat resonansi yaitu 𝑋 = ξ 𝐵 = 4,97 𝑒 − 8 m, kondisi ini terjadi  pada  saat  faktor  redaman ξ = 0,39 .  (d) dengan  kekakuan  sirip 𝑘 = 2,52𝑒10 𝑁/𝑚 2 dan massa  sirip  roket 𝑚 = 9,07 kg,  maka  didapat besarya  frekuensi  natural  sebesar Ꞷ 𝑛 = 8395.289 Hz,  hal  ini  cukup  aman  bagi  sirip  roket  RX  450 menerima  gangguan  getaran  yang  terjadi  karena frekuensi kerja roket antara 0 s/d 2000 Hz.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Terima  kasih  kepada  Fakultas  Teknologi Industri, Universitas Jayabaya yang telah memberikan pendanaan untuk penelitian ini.

## DAFTAR PUSTAKA
Balaji, P. S., Leblouba, M., Rahman, M. E., Ho, L. H.,  2016.  Static  lateral  stiffness  of  wire  rope isolators. International  Journal  of  Mechanic Based Design of Structur and Machine , 44(4).
0 5000 10000 15000 0 20 40 F re kue n si N a tur a l H z ) Tebal Sirip Roket RX 450

## Frekeunsi  Natural vs Tebal Sirip
Bogdan  Sapinski.,  2009.  “Magnetorheological dampers  in  vibration control  of  mechanical structures.  University  of  Science  and Technology. Krakov, Poland.
journals.bg.agh.edu.pl/MECHANICS
/2009-01/mech04.pdf
Cornelisse, J. W., Schoyer, H. F. R., Wakker, K. F., 1979.  Rocket  propulsion  and  spaceflight dinamics. Pitman Publishing Limited, London. Hibbeler,  R.  C.,  2004.  Engineering  Mechanics Dynamics , Third  Ed.  Prentice-Hall  Inc.,
mechanism for vibration isolation“ peer-reviewed  &  open  access   journal   issn: 1804-1191.  www.pieb.cz   ati  –  applied technologies & innovations volume 1 | issue 1 | april 2010.
Singapore.
Kuinian Li, Mitchell Gohnert., 2010           “ Lever
Ledezma,  D.  F.,  Ferguson,  N.  S.,  Brennan,  M.  J., 2012.  An  experimental  switchable  stiffness device  for  shock  isolation. Journal  of  Sound and Vibration , 331(23): 4987-5001.
Li,  K.,  Gohnert,  M.,  2010.  Lever  mechanism  for vibration  isolation. ATI-Applied  Technologies & Innovations , 1(1).
Rao, S. S., 1995. Mechanical Vibrations, Third Ed. Addison-Wesley Publishing Company,
California.
Tengli. P. N., 2011. A study on vibration problems of  solid  propellant  rocket  motor. Mechanical Engineering ,  PES  Institute  of  Technology,
Bangalore.
Puzyrov,  V.,  Awrejcewicz,  J.,  2017.  On  the optimum  absorber  parameters:  revising  the classical  results, Journal  of  Theoretical  and Applied Mechanics , 55(3): 1081-1089. Warsaw DOI: 10.15632/jtam-pl.55.3.1081.
second ed. McGraw-Hill Inc, New York.
P. S. Balaji,  M. E.  Rahama,    Leboula    Moussa,
Thomson,  W.  T.,  1981.  Theory  of  vibration  with applications , second  ed.  Prentice-Hall  Inc.,

## California
Volodymyr  Puzyrov &  Jan  Awrejcewicz., 2017. “on   the   optimum   absorber   parameters: revising   the  classical   results   “   journal   of theoretical  and applied mechanics  55, 3, pp. 1081-1089, warsaw doi: 10.15632/jtam-pl.55.3.1081 .
Zahrai,  M.,  Rod,  A.  F.,  2009.  Effect  of  impact damper  on  SDOF  system  vibrations  under harmonic and impulsive excitations, Journal of Physics Conference, Series 181. www.ltpaobserverproject.com
lau  hieng  ho.  (2015)  vibration  isolation  of structures  and  equipment  using  wire  rope isolators.  international  journal  of   modern trends  in engineering  and  research (www.ijmter.com)-issn no.:2349-9745
www.peb.cz Peery,  D.  J.,  Azar,  J.  J.,  1982.  Aircraft  structures,