Abstrak—Tingginya  aktivitas  seismik  dan  potensi  gempa menuntut  perencanaan  struktur  gedung  dengan  kinerja  yang baik  saat  gempa  terjadi.  Tipe  penahan  gempa  konvensional seperti  sistem  rangka  pemikul  momen  dan  shearwall  pada struktur  bangunan  dapat  menyebabkan  kerusakan  elemen struktural  maupun  non-struktural  yang  signifikan  akibat adanya  plastifikasi  dan  tingginya  percepatan  lantai.  Oleh karena itu diperlukan suatu sistem penahan gempa yang lebih efektif  dalam  mencegah  dampak  kerusakan  tersebut.  Inovasi yang  dikembangkan  untuk  mengurangi  dampak  tersebut adalah  base  isolation.  Konsep  dasar  base  isolation  yaitu memisahkan  pergerakan  struktur  dari  pergerakan  horizontal tanah  dengan  memasang  elemen  fleksibel  didasar  bangunan sehingga  gaya  gempa  yang  masuk  pada  struktur  tereduksi. Dalam tugas akhir ini akan dilakukan modifikasi perencanaan gedung  Rumah  Susun  Pasar  Rebo  dengan  menggunakan  base isolation  tipe  friction  pendulum  system  (FPS).  Perencanaan tersebut mengacu beberapa peraturan yaitu SNI 2847:2019, SNI 1726:2019, SNI 1727:2020, PPIUG 1983 dan peraturan lainnya. Dari  analisis  perhitungan  didapatkan:  tebal  pelat  lantai terbesar  13cm,  dimensi  balok  anak  25x40cm,  dimensi  balok induk terbesar 45x70cm, dimensi kolom terbesar 60x80cm, dan pondasi direncanakan dengan spun pile 40x40 dan D60 dengan kedalaman masing-masing 14 dan 11m. Friction pendulum yang digunakan  pada  gedung  ini  ada  dua  tipe  yaitu  SIP-D-HF-325 (5000) dan SIP-D-HF-326 (5000) yang merupakan produk dari Maurer.  Selain  itu  dari  analisis  didapatkan  struktur  base isolation  memiliki  periode  3,17  kali  lebih  besar  dari  periode struktur  fixed  based.  Struktur  base  isolation  memiliki  gaya geser  dasar  yang  lebih  kecil  dari  struktur  fixed  based  dengan sistem  SRPMM  (R=5),  SRPMB  (R=3),  SRPMB  (R=2)  dengan selisih  masing-masing  sebesar  6,23%  ,  43,4%,  dan  62,49%. Akan  tetapi  struktur  base  isolation  memiliki  gaya  geser  yang lebih  besar  dari  struktur  SRPMK  dengan  selisih  sebesar 50,03%. Struktur dengan base isolation memiliki perpindahan atap  yang  lebih  besar  dari  struktur  fixed  based.  Penggunaan base isolation pada struktur mereduksi drift rasio dengan selisih rata-rata 68,2% diarah X dan 47,35% diarah Y.
Kata  Kunci—Friction  Pendulum  System,  Base  Isolation, Struktur Tahan Gempa.

## I. PENDAHULUAN
NDONESIA  merupakan  negara  yang  rawan  gempa. Berdasarkan  data  BMKG  sedikitnya  terjadi  621  kejadian gempa  di  wilayah  Indonesia  dalam  bulan  Oktober  2020. Selain  itu  penemuan  sesar  aktif  baru  yang  ikut melatarbelakangi  peningkatan  koefisien  gempa  pada  SNI 1726:2019  mengindikasikan  adanya  peningkatan  aktivitas seismik.
Tingginya aktivitas seismik dan potensi gempa menuntut perencanaan  struktur  gedung dengan kinerja  yang  baik  saat gempa  terjadi.  Tipe  penahan gempa yang  umum  digunakan seperti  sistem  rangka  pemikul  momen  dan shearwall dapat
menyebabkan kerusakan elemen struktural maupun nonstruktral yang signifikan akibat plastifikasi dan tingginya percepatan  lantai  yang  tentunya  dapat  bermasalah  pada bangunan  yang dituntut  untuk  tetap  beroperasi  dengan  baik pasca gempa terjadi. Salah satu konsep yang digunakan untuk mengurangi  dampak  tersebut  adalah  sistem base  isolation. Konsep utama dari sistem ini adalah memisahkan pergerakan struktur dari tanah dengan memasang elemen fleksibel diatas pondasi  yang  dapat  meningkatkan  periode  dan  redaman struktur sehingga gaya gempa  yang masuk kedalam gedung tereduksi  [1].  Penggunaan  sistem base  isolation dapat meminimalisir interstory  drift dan  mengurangi  percepatan lantai akibat gempa karena perilaku struktur diatasnya yang berdeformasi sebagai rigid body sehingga dapat meminimalisir  kerusakan  pada  elemen  struktural  maupun non-struktural [2]. Secara umum terdapat beberapa jenis base isolation yaitu: (1) Laminated Rubber (Elastomeric) Bearing , (2) Lead Rubber Bearing (LRB) , (3) High Damping Rubber Bearing  (HDRB) , (4)  Friction  Pendulum  System  (FPS) . Menurut  Wang,  Yen-Po  (2002),  FPS  memiliki  keunggulan dari  tipe elastomeric  bearing lainnya,  yaitu:  Memiliki kekuatan  dan  stabilitas  yang  melebihi elastomeric  bearing , sifat propertinya tidak dipengaruhi oleh umur dan tempertur, dan biaya instalasi yang lebih murah.
Melihat  latar  belakang  yang  ada,  serta  minimnya penggunaan base isolation pada gedung di Indonesia, maka dilakukan  analisis  penggunaan base  isolator tipe friction pendulum  system (FPS)  pada  gedung  bertingkat  di  zona gempa  rawan  gempa  sehingga  dapat  diketahui  karakter struktur  yang  menggunakan  tipe base  isolation ini.  Objek studi pada tugas akhir ini adalah gedung Rusun Pasar Rebo Tower  A  di  Jakarta  yang  memiliki  13  lantai  dengan  sistem penahan  gempa  berupa  sistem  pemikul  momen  dan shearwall .  Pada  tugas  akhir  ini  direncanakan  modifikasi gedung tersebut dengan mengubah sistem penahan gempanya menjadi sistem base isolation tipe friction pendulum system .

## Modifikasi Perencanaan Rumah Susun Pasar Rebo dengan Base Isolation Tipe Friction Pendulum System pada Daerah Rawan Gempa
Muhamad Fauzan Akbari, Hidajat Sugihardjo, dan Ahmad Basshofi Habieb Departemen Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : hidayat@ce.its.ac.id
I
Gambar 1. Ilustrasi friction pendulum system.

## A. Tujuan
Tujuan yang ingin dicapai dari pembahasan ini antara lain adalah:
1. Merencanakan struktur sekunder yaitu balok anak, pelat, tangga, dan lift.
2. Merencanakan struktur primer yaitu kolom dan balok.
3. Merencanakan base isolator tipe FPS.
4. Mengetahui perbandingan perilaku struktur dengan fixed- base dan base isolation tipe FPS.
5. Merencanakan pondasi struktur.
6. Menuangkan  hasil  perencanaan  tiap  elemen  bangunan kedalam gambar teknik.
B. Batasan Masalah
Pada pembahasan ini, masalah dibatasi antara lain:
1. Tidak  merencanakan  metode  pelaksanaan,  manajemen kontruksi, dan perhitungan analisa biaya.
2. Tidak merencanakan elemen arsitektural, mekanikal, dan elektrikal.

## C. Manfaat
Manfaat dari tugas akhir ini antara lain:
1. Dapat  menjadi  pertimbangan  penggunaan base  isolator tipe friction  pendulum  system sebagai  sistem  penahan gempa pada bangunan di Indonesia.
2. Dapat  menjadi  referensi  bagi  pembaca  tentang perencanaan  gedung  tahan  gempa  dengan  sistem base isolation tipe friction pendulum system .
Gambar 2. Bagan alir penyelesaian tugas akhir.
Gambar 3. Denah lantai struktur.
Gambar 4. Permodelan ETABS 3D struktur rich palace Surabaya.
Tabel 1. Rekapitulasi perhitungan pelat lantai Lantai Tipe Jenis tebal (cm) Tulangan arah pendek Tulangan arah panjang Lt Dasar-Lt 11 S1 2 arah 13 D10-150 D10-150 S2 1 arah 10 D10-200 D10-450 S3 2 arah 12 D10-350 D10-450 S4 rangkap 10 D10-350 D10-450 L. Basement S1 2 arah 13 D10-150 D10-150 Tabel 2. Rekapitulasi perhitungan balok anak Tipe Panjang (m) Dimensi (cm) Tulangan Sengkang Tumpuan Lapangan Atas Bawah  Atas  Bawah BA1  6 25x40 2D16  2D16  2D16  3D16  D10-100 BA2  4 25x40 5D25  3D25  2D25  3D25  D10-100 Tabel 3. Rekapitulasi perhitungan Balok Lift Tipe Panjang (m) Dimensi (cm) Tulangan Sengkang Tumpuan Lapangan Tump. Atas Bawah  Atas  Bawah BG  2 25x40 2D19  2D19  2D19  3D19  D10-150 BT  2,7 25x40 2D25  2D25  2D25  3D25  D10-150 Tabel 4. Dimensi 2 tipe tangga Dimensi Tipe I Tipe 2 Tinggi Antar Lantai (cm) 400 320 Tinggi Bordes (cm) 200 160 Panjang Bentang (cm) 585 585 Panjang Bordes (cm) 235 235 Panjang Tangga (cm) 280 270 Lebar Injakan (cm) 28 30 Tinggi Tanjakan (cm) 18,2 16 Tabel 5. Rekapitulasi hasil perencanaan tangga Hasil Perencanaan Tipe I Tipe 2 Tebal pelat (cm) 20 20 Tulangan lentur utama (atas) D13-100 D13-100 Tulangan lentur utama (bawah) D13-120 D13-200 Tulangan melintang (atas) D10-200 D10-200 Tulangan melintang (bawah) D10-200 D10-200 Tabel 6. Rekapitulasi kontrol perhitungan manual dengan ETABS Kombinasi Beban Manual (kN) Etabs (kN) D+SDL 132740,9 132177,36 Live 48931,74 47428,88 Total 181672,65 179606,25

## II. TINJAUAN PUSTAKA

## A. Konsep Isolasi Seismik
Isolasi seismik adalah metode perlindungan bangunan dari gempa  dengan  menyisipkan  perletakkan  fleksibel  ( base isolator ) diantara pondasi dan dasar bangunan yang mampu memisahkan  struktur  bangunan  dari  pergerakan  horizontal tanah  sehingga  dapat  mereduksi  gaya  gempa  yang  masuk pada bangunan [3]. Tujuan utama dari penerapan sistem ini adalah  untuk  meningkatkan  kinerja  struktur  bangunan terhadap  gempa  dan  mencegah  kerusakan  pada  struktur akibat  kemungkinan  plastifikasi  pada  elemen  struktural,
dengan  meningkatkan  periode  alami  dan  redaman  struktur secara  signifikan  [4].  Peningkatan  periode  dan  redaman struktur  dapat  mengurangi  gaya  geser  dasar  pada  struktur. Peningkatan  periode  alami  akan  menyebabkan  struktur memiliki  frekuensi  yang  relatif  lebih  rendah  dari  frekuensi struktur fixed-base serta frekuensi dominan pergerakan tanah, hal tersebut dapat mengurangi deformasi dan percepatan pada struktur secara signifikan [5].
B. Konsep Isolasi Seismik Friction Pendulum System
FPS tersusun dari spherical surface konkaf yang memiliki radius  kelengkungan  dan articulated  slider yang  dilapisi dengan lapisan teflon yang memiliki koefisien gesek tertentu dengan spherical  surface tersebut  [6].  Ilustrasi  komponen FPS terdapat pada Gambar 1.
Bentuk  pelat  baja  yang  cekung  menyebabkan  struktur bergerak  layaknya  pendulum  saat  gempa  terjadi,  sehingga setelah  gempa  berhenti  struktur  akan  berosilasi  dengan
Tabel 7.
Rekapitulasi kontrol partisipasi massa Modal Sum UX Sum UY … … … 6 0,895 0,884 7 0,929 0,884 8 0,929 0,921 Tabel 8. Rekapitulasi kontrol simpangan struktur Lantai Drift X Drift Y  x (mm)  y (mm)  max (mm) Status Top Atap 34,92 33,77 5,219 5,21 95 64 Ok Lt Atap 33,971 32,605 4,73 4,73 64 Ok 11 33,111 31,172 7,205 7,20 5 64 Ok 10 31,801 29,374 9,746 9,74 6 64 Ok 9 30,029 27,211 12,134 12,1 38 64 Ok 8 27,822 24,721 14,327 14,3 27 64 Ok 7 25,217 21,954 16,296 16,2 96 64 Ok 6 22,254 18,957 18,04 18,0 4 64 Ok 5 18,974 15,779 19,459 19,4 59 64 Ok 4 15,436 12,493 20,653 20,6 53 64 Ok 3 11,681 9,133 21,483 21,4 83 64 Ok 2 7,775 5,773 21,714 21,7 14 64 Ok 1 3,827 2,599 21,048 21,0 48 80 Ok GF 0,00 0,00 0 0 0 Ok Tabel 9. Rekapitulasi kontrol pengaruh p-delta Lantai Rasio Stabilitas Arah X Rasio Stabilitas Arah Y Rasio Stabilitas Maksimum Status Top Atap 0,0008 0,0009 0,0909 Ok Lt Atap 0,0008 0,0013 0,0909 Ok 11 0,0012 0,0017 0,0909 Ok 10 0,0017 0,0021 0,0909 Ok 9 0,0022 0,0025 0,0909 Ok 8 0,0028 0,0029 0,0909 Ok 7 0,0033 0,0034 0,0909 Ok 6 0,0038 0,0037 0,0909 Ok 5 0,0043 0,0041 0,0909 Ok 4 0,0049 0,0044 0,0909 Ok 3 0,0054 0,0047 0,0909 Ok 2 0,0058 0,0048 0,0909 Ok 1 0,0049 0,0034 0,0909 Ok GF 0,0000 0,0000 0,0909 Ok
Tabel 10. Rekapitulasi kontrol ketidakberaturan torsi Lantai Max Drift Avg Drif Arah X Max Drift Avg Drift Arah Y Rasio < 1,2 Top Atap 1,025 1,11 Ok Lt Atap 1,015 1,103 Ok 11 1,013 1,102 Ok 10 1,013 1,1 Ok 9 1,012 1,1 Ok 8 1,011 1,099 Ok 7 1,01 1,099 Ok 6 1,009 1,098 Ok 5 1,009 1,098 Ok 4 1,008 1,098 Ok 3 1,008 1,099 Ok 2 1,009 1,106 Ok 1 1,028 1,128 Ok GF 1,025 1,11 Ok Tabel 11. Target properti sistem isolasi Target Properti Sistem Nilai Periode struktur terisolasi, T M (s) 3,6 Redaman efektif, 𝛽 𝑀 (%) 25% Faktor redaman, B M 1,6 Perpindahan maksimum, D M (mm) 431,4 kekakuan minimum sistem, K Min (kN/m) 45461,59 kekakuan maksimum sistem, K Max (kN/m) 50007,75 Tabel 12. Rekapitulasi perencanaan tiap tipe FPS Parameter P1 P2 Jari-jari, R (m) 5 5 Kekakuan efektif, K eff (kN/m) 648,031 1141,521 Redaman efektif, 𝛽 𝑀 (%) 24,59 24,59 Perpindahan maksimum, D M (mm) 431,4 431,4 Jumlah isolator, n 36 18 Beban vertikal gravitasi max, N Sd (kN) 2500 4000 Beban vertikal gempa max, N Ed (kN) 8500 14400 Tabel 13. Target properti sistem isolasi Properti Hasil Target Periode struktur terisolasi, T M (s) 3,664 3,6 Redaman efektif, 𝛽 𝑀 (%) 24,78% 25% Faktor redaman, B M 1,59 1,6 Perpindahan maksimum, D M (mm) 440 431,4 kekakuan minimum sistem, K Min (kN/m) 43876,53 45461,59 kekakuan maksimum sistem, K Max (kN/m) 47164,18 50007,75
amplitudo  yang  terus  mengecil  hingga  akhirnya  kembali keposisi semula [7]. Pergerakan tersebut akan meningkatkan periode  struktur  dan displacement ,  sehingga  mekanisme disipasi  gempa  bisa  terjadi.  Selama  pergerakan  tersebut terjadi,  koefisien  gesek  dari  permukaan  baja  dengan slider akan  bekerja  sebagai  redaman  sehingga  gaya  gempa  yang masuk dapat tereduksi [6].

## III. METODOLOGI
Urutan penyelesaian tugas akhir dapat dilihat pada bagan alir Gambar 2.
Pada  perencanaan  ini,  gedung  akan  dimodifikasi  dengan kriteria sebagai berikut:
Nama Gedung   : Rumah Susun Pasar Rebo (Tower A) Alamat         : Kec. Ciracas, Kota Jakarta Timur Lokasi         : Jakarta Timur Fungsi         : Rumah Susun Jumlah Lantai    : 13 Lantai Tinggi          : +42,4 m Struktur Utama  : Beton bertulang Sistem Struktur  : Base isolation tipe friction pendulum Mutu Beton     : f’c 30 MPa & f’c 35 MPa Mutu tulangan   : 400 MPa (BJTD 40)

## IV. HASIL DAN PEMBAHASAN
A. Perencanaan Struktur Sekunder
1) Perencanaan Pelat Lantai
Perencanaan pelat menggunakan metode koefisien PBI dan material beton dan baja yang digunakan masing-masing yaitu
30 MPa dan 400 MPa, digunakan cover 20 mm. Rekapitulasi perhitungan  pelat  tersaji  pada  Tabel  1.  Untuk  lantai  12 dan atap  digunakan  jenis  pelat  rangkap  untuk  semua  tipe  pelat agar lebih tahan terhadap paparan lingkungan.

## 2) Perencanaan Balok Anak
Balon anak direncanakan menjadi 2 tipe dengan material beton  dan  baja  masing-masing  30  MPa  dan  400  MPa. Digunakan  cover  40  mm.  Rekapitulasi  hasil  perencanaan balok anak dapat dilihat pada Tabel 2.
3) Perencanaan Balok lift
Lift direncanakan  menggunakan lift penumpang  dengan spesifikasi sebagai berikut:
Tipe Lift          : Passenger Elevators Merek            : Hyundai Kapasitas         : 10 Orang/800 kg Lebar Pintu        : 800 mm
Balon  lift  direncanakan  menjadi  2  tipe  yaitu  BG  (balok gantung) dan BT (balok tumpu), dengan material beton dan baja masing-masing 30 MPa dan 400 MPa. Digunakan cover
Gambar 5. Denah pemasangan FPS.
Gambar  6.  Respon  spektrum  isolated  structure  dan  fixed  based structure.
Gambar 7. Permodelan perletakkan base isolator pada ETABS.
Tabel 14 Target properti sistem isolasi Modal Sum UX Sum UY 1 0,933 0,025 2 0,964 0,986 3 0,998 0,998 ... ... ... Tabel 15. Rekapitulasi kontrol simpangan struktur terisolasi Lantai Drift X (mm) Drift Y (mm)  x (mm)  y (mm)  max (mm) Status Top Atap - 4,528 2,037 -9,056 4,074 48 Ok Lt Atap 0,531 1,553 1,062 3,106 48 Ok 11 1,425 1,978 2,85 3,956 48 Ok 10 1,974 2,408 3,948 4,816 48 Ok 9 2,532 2,833 5,064 5,666 48 Ok 8 3,094 3,237 6,188 6,474 48 Ok 7 3,656 3,626 7,312 7,252 48 Ok 6 4,217 4,007 8,434 8,014 48 Ok 5 4,765 4,346 9,53 8,692 48 Ok 4 5,34 4,677 10,68 9,354 48 Ok 3 6,358 5,245 12,716 10,49 48 Ok 2 6,188 5,678 12,376 11,356 48 Ok 1 9,576 7,621 19,152 15,242 60 Ok GF 0 0 0 0 48 Ok Tabel 16. Rekapitulasi kontrol pengaruh p-delta Lantai Rasio Stabilitas Arah X Rasio Stabilitas Arah Y Rasio Stabilitas Maksimum Status Top Atap -0,010 0,0045 0,250 Ok Lt Atap 0,001 0,0038 0,250 Ok 11 0,004 0,0050 0,250 Ok 10 0,005 0,0064 0,250 Ok 9 0,007 0,0079 0,250 Ok 8 0,009 0,0095 0,250 Ok 7 0,011 0,0112 0,250 Ok 6 0,014 0,0130 0,250 Ok 5 0,016 0,0149 0,250 Ok 4 0,019 0,0170 0,250 Ok 3 0,024 0,0203 0,250 Ok 2 0,025 0,0236 0,250 Ok 1 0,033 0,0274 0,250 Ok GF 0,000 0,0000 0,250 Ok
40 mm. Rekapitulasi hasil perencanaan alok lift dapat dilihat pada Tabel 3.

## 4) Perencanaan Tangga
Pada  gedung  ini  terdapat  2  jenis  tangga  sesuai  Tabel  4. Perencanaan  tangga  mengasumsikan  perletakan  sendi  dan rol.  Hasil  perencanaan  tangga  dapat  dilihat  pada  Tabel  5 (Gambar 3).

## B. Permodelan Struktur Fixed Based
Permodelan  struktur  dilakukan  menggunakan  program bantu ETABS 2016. Untuk denah dari struktur gedung dapat dilihat  pada  Gambar  2.  Kemudian  dari  denah  tersebut permodelan  3  dimensi  dibuat  dalam  program  ETABS  yang dapat dilihat pada Gambar 4.

## 1) Pembebanan
Pembebanan  pada  struktur  gedung  rumah  susun  Pasar Rebo adalah sebagai berikut:
Beban mati Pelat S1            : 291 kg/m 2 Pelat S2            : 213 kg/m 2 Pelat S3            : 333 kg/m 2 Pelat S4            : 91   kg/m 2 Berat beton          : Dihitung Langsung ETABS
Beban Hidup Lantai              : 479 kg/m 2 Atap               : 479 kg/m 2 Beban Angin Beban Gempa
Perhitungan  beban  gempa  mengacu  pada  Tata  Cara Perencanaan  Ketahanan  Gempa  SNI  1726:2019  dan  SNI 1727:2019.

## 2) Kombinasi Pembebanan
Kombinasi  pembebanan  yang  digunakan  sesuai  dengan SNI 1726:2019 Ps. 4.2.2 sebagai berikut:
1.4D 1,2D + 1,6L + 0,5 (L r atau R) 1,2D + 1,6 (L r atau R) + (L atau 0,5W) 1,2D + 1,0W + L + 0,5 (L r atau R) 0,9D + 1,0W 1,2D + E v + E h + L 0,9D - E v + E h
C. Kontrol Desain
1) Kontrol Berat Hasil Perhitungan Manual
Rekapitulasi kontrol perhitungan manual dengan ETABS disajikan  pada  Tabel  6.Dari  perhitungan  didapatkan  selisih berat  manual  dan  Etabs  adalah  1,151%  dimana  kurang dari
Tabel 17.
Simpangan tiap base isolator Join Tipe FPS Perpindahan arah X (mm) Perpindahan arah Y (mm) 1 P 1 315,89 344,85 2 P 1 315,89 332,45 3 P 1 315,88 320,51 4 P 1 315,86 309,09 5 P 1 315,84 298,27 6 P 1 315,84 305,97 ... ... ... ... 49 P 1 289,39 345,00 50 P 1 290,41 309,07 51 P 1 290,42 303,18 52 P 1 290,42 298,24 53 P 1 289,57 391,66 54 P 1 289,55 403,89 Nilai Max 315,89 403,93 Tabel 18. Rekapitulasi perhitungan balok induk Tipe Dimensi (cm) Tulangan
Sengkang
Tumpuan Lapangan Tengah Atas  Bawah  Atas  Bawah BI1  45x70 6D29 5D29  3D29  3D29 4D16 2D13-200 BI2  40x60 5D29 4D29  3D29  3D29 2D16 2D13-150 BI3  40x60 5D29 3D29  3D29  3D29 2D16 2D13-150 BI4  40x60 4D29 3D29  3D29  3D29 2D16 2D13-150 BI5  30x50 3D25 2D29  2D25  2D25 2D16 2D13-150 Tabel 19. Rekapitulasi perhitungan kolom Tipe Dimensi (cm) Tulangan Longitudinal Sengkang K1A 60x80 24D29 4D13-250 K1B 60x80 20D25 4D13-250 K1C 60x80 12D25 4D13-250 K2A 60x80 24D29 4D13-250 K2B 60x80 20D25 4D13-250 K2C 60x80 12D25 4D13-250 K3A 60x60 20D29 3D13-200 K3B 50x50 12D25 3D13-200 K3C 50x50 8D25 3D13-200
Gambar 8. FPS anti cabut.
Gambar  9.  Perpindahan  lantai  atap  strukur  FB  dan  BI  akibat  gempa kobe.
Gambar 10. Perbandingan drift rasio struktur fixed based & terisolasi.
5%. Sehingga permodelan sesuai dengan  elemen dan beban yang direncanakan.

## 2) Kontrol Partisipasi Massa
Berdasarkan SNI 1726:2019 Ps. 7.9.1, perhitungan respons dinamika  struktur  harus  memiliki  massa  terkombinasi minimal 90% dari massa aktual masing masing arah. Untuk rekapitulasi perhitungan dapat dilihat pada Tabel 7.

## 3) Kontrol Periode Getar Struktur
Berdasarkan  SNI  1726:2019  Ps.  7.8.2.1,  perioda  struktur untuk  rangka  pemikul  momen  khusus  digunakan  sebagai berikut:
𝑇𝑎  =   𝐶 𝑡ℎ𝑛𝑥 =  1,358 𝑑𝑒𝑡𝑖𝑘
Dari nilai S d1 = 0,514, didapatkan C t = 1,4. Sehingga 𝐶 𝑢 . 𝑇 𝑎 dapat dihitung:
𝐶 𝑢 . 𝑇 𝑎 =  1,901 𝑑𝑒𝑡𝑖𝑘
Dari  program  bantu  ETABS  2016,  didapatkan  T a maksimum  sebesar  1,317  detik.  Sehingga  nilai  periode struktur  diambil sebesar nilai T=Ta = 1,358 detik.

## 4) Kontrol Gaya Geser Dasar
Berdasarkan  SNI  1726:2019.  Gaya  geser  dasar  dinamis dalam arah yang ditinjau tidak boleh kurang dari 100% nilai akhir respons statik.
Gempa X
𝑉 𝑑𝑖𝑛𝑎𝑚𝑖𝑘 >  100% 𝑥 𝑉 𝑠𝑡𝑎𝑡𝑖𝑘
6932,056 𝑘𝑁 >  6930,254 𝑘𝑁 (𝑂𝐾!)
Gempa Y
𝑉 𝑑𝑖𝑛𝑎𝑚𝑖𝑘 >  100% 𝑥 𝑉 𝑠𝑡𝑎𝑡𝑖𝑘 6931,215 𝑘𝑁 >  478261,94 𝑘𝑁 (𝑂𝐾!)
Sehingga  dapat  disimpulkan,  struktur  memenuhi persyaratan.
5) Kontrol Simpangan Antar Lantai
Kontrol  simpangan  antar  lantai  mengacu  pada  SNI 1726:2012  Ps.  7.9.3.  Rekapitulasi  simpangan  antar  lantai dapat dilihat pada Tabel 8.

## 6) Kontrol Pengaruh P-Delta
Berdasarkan  SNI  1726:2019  Ps.  7.8.7,  pengaruh  P-Delta wajib diperhitungkan apabila koefisien stabilitas (  ) bernilai 0,1  atau  lebih.  Untuk  rekapitulasi  perhitungan  dapat  dilihat pada Tabel 9, Dari perhitungan Tabel 9, syarat P-Delta dari struktur telah terpenuhi.

## 7) Kontrol Ketidakberaturan Torsi
Dalam SNI 1726:2019 Ps. 7.8.4.3, struktur yang didesain dengan  kategori  seismik  C  hingga  F  harus  dikontrol  untuk ketidakberaturan  torsi.  Untuk  rekapitulasi  perhitungan disajikan dalam Tabel 10.

## D. Perencanaan Friction Pendulum System
Struktur dengan base isolation direncanakan sesuai dengan SNI  1726:2019  pasal  12  dan dari  literatur  lainnya  prosedur desain friction  pendulum melibatkan  proses  iterasi,  secara singkat  prosedur  desain friction  pendulum adalah  (i) mengatur  denah isolator dan hitung beban gravitasi pada tiap isolator,  dilanjutkan  dengan  pengklasifikasian  isolator berdasarkan  beban  tersebut,  (ii)  menentukan  target  properti sistem  isolasi  yaitu  rasio  redaman viscous ( 𝛽 𝑀 ),  kekakuan efektif (K eff ), dan target periode efektif (T M ) saat perpindahan rencana  maksimum  (D M )  dari  sistem  isolator,  (iii) menentukan  jari-jari  (R)  FPS  dan  koefisien  friksi  ( 𝜇 ),(iv) lakukan  iterasi  untuk  mendapatkan  properti  isolator  yang sesuai dengan target sistem isolasi.

## 1) Denah dan Klasifikasi FPS
Pada  gedung  rumah  susun  Pasar  Rebo  digunakan  2  tipe FPS yaitu P1 dan P2 yang diklasifikasikan berdasarkan beban vertikal  gravitasi  (N Sd )  dan  beban  vertikal  akibat  gempa (N Ed ). Adapun denah dari FPS terdapat pada Gambar 5.

## 2) Penentuan Target Properti Sistem Isolasi
Perencanaan  FPS  akan  diiterasi  hingga  properti  sistem isolasi  yang  didapatkan  mendekati  nilai-nilai  yang ditargetkan pada target properti sistem isolasi. Target properti sistem isolasi dapat dilihat pada Tabel 11.

## 3) Perencanaan Tiap FPS dan Sistem Isolasi
Setelah itu dilakukan proses perencanaan tiap isolator FPS yang  melibatkan  proses  iterasi  perpindahan  FPS  dengan perpindahan  target  sistem  isolasi  hingga  selisih  kedua  nilai tersebut  kecil.  Setelah  proses  iteras  perpindahan  tersebut, nilai  kekakuan  efektif  dan  redaman  efektif  akan  digunakan untuk  menghitung  kekakuan  dari  sistem  isolasi.  Hasil perencanaan tiap tipe FPS dapat dilihat pada Tabel 12.
Dari  hasil  perencanaan  tiap  tipe  FPS  kemudian  dihitung properti sistem isolasi dan nilai tersebut dibandingkan dengan nilai target properti sistem isolasi, apabila nilainya mendekati maka  perhitungan  dapat  dilanjutkan.  Perbandingan  hasil perhitungan properti sistem isolasi dan target properti sistem isolasi dapat dilihat pada Tabel 13.
Setelah itu gaya geser dasar desain pada struktur terisolasi dan didapatkan gaya geser desain adalah sebagai berikut: Gaya geser desain struktur bawah (V b )  = 𝐾 𝑀𝑎𝑥 . 𝐷 𝑀 =  21251,339 kN
Gaya geser desain sturktur atas (V s )    = 𝑉 𝑏 ( 𝑊𝑆 𝑊 ) ( 1−2,5𝛽 𝑀 )
Tabel 20
Perbandingan gaya geser statik ekivalen struktur fixed based dan base
isolation Jenis Sistem Vstatik Fixed Based (kN) V s statik base isolation (R=2) (kN) Perbandi- ngan Selisih (%) SPRMK (R=8) 6930,25 10397,37 V FB < V BI
50,03 SPRMM (R=5) 11088,4 V FB > V BI 6,23 SPRMB (R=3) 18480,67 V FB > V BI 43,74 SPRMB (R=2) 27721,01 V FB > V BI 62,49
Tabel 21. Rekapitulasi penulangan poer Tipe Dimensi (m) Tul. Arah Memanjang Tul. Arah Memendek Atas Bawah Atas Bawah P-1 2,7 x 4,2 x 1 D22- 150 D22-150 D22-150 D22-150 P-2 4,2 x 2,7 x 1 D22- 130 D22-130 D22-150 D22-150 P-3 2,4 x 2,4 x 1 D22- 100 D22-100 D22-100 D22-100

## 4) Respon Spektrum Struktur Terisolasi
Pada  struktur  terisolasi  respon  spektrum  pada  struktur fixed  based  dimodifikasi  dengan  membagi  nilai  percepatan respon  spektra  (Sa)  dengan  nilai  faktor  redaman  (B M ) sehingga  didapatkan  percepatan  respon  spektra  yang  lebih kecil sebagai mana Gambar 6.

## 5) Permodelan Struktur dengan Base Isolation
Permodelan  base  isolator  pada  ETABS  dimulai  dengan mengganti perletakkan jepit pada struktur fixed based dengan base  isolator  tipe  FPS  yang  dimodelkan  sebagai link tipe friction  isolator .  Kemudian  properti  FPS  seperti  kekakuan dan  redaman  efektif  diiputkan  pada  arah  U2  dan  U3, sedangkan  U1  dapat  dijepit.  Program  ETABS  tidak  seperti SAP 2000 yang bisa menggambar base isolator menggunakan link secara langsung. Oleh karena itu, diperlukan pemasangan spring untuk  mewakili  property  dari link yang  telah didefinisikan yakni P1 dan P2. Permodelan struktur terisolasi dapat dilihat pada Gambar 7.

## E. Analisis Struktur dan Kontrol Desain

## 1) Kontrol Partisipasi Massa
Berdasarkan SNI 1726:2019 Ps. 7.9.1, perhitungan respons dinamika  struktur  harus  memiliki  massa  terkombinasi minimal 90% dari massa aktual masing masing arah. Untuk rekapitulasi perhitungan dapat dilihat pada Tabel 14.

## 2) Kontrol Gaya Geser Dasar
Berdasarkan SNI 1726:2019 Ps 12.6.2.2 untuk struktur atas gaya geser dinamik tidak boleh kurang dari 100% gaya geser dasar desain struktur atas terisolasi (V s ). Gempa X
𝑉 𝑑𝑖𝑛𝑎𝑚𝑖𝑘 >  100% 𝑥 𝑉 𝑠𝑡𝑎𝑡𝑖𝑘 10399,19 𝑘𝑁 >  10397,37 𝑘𝑁 (𝑂𝐾!)
Gempa Y
𝑉 𝑑𝑖𝑛𝑎𝑚𝑖𝑘 >  100% 𝑥 𝑉 𝑠𝑡𝑎𝑡𝑖𝑘 10398,68 𝑘𝑁 >  10397,37 𝑘𝑁 (𝑂𝐾!)

## 3) Kontrol Simpangan Antar Lantai
Kontrol simpangan antar lantai struktur terisolasi mengacu pada  SNI  1726:2012  Ps.  12.6.4.3.  Rekapitulasi  simpangan antar lantai dapat dilihat pada Tabel 15.

## 4) Kontrol Pengaruh P-Delta
Berdasarkan  SNI  1726:2019  Ps.  7.8.7,  pengaruh  P-Delta wajib diperhitungkan apabila koefisien stabilitas (  ) bernilai 0,1  atau  lebih.  Untuk  rekapitulasi  perhitungan  dapat  dilihat pada Tabel 16.
Dari  perhitungan  Tabel  16  syarat  P-Delta  dari  struktur telah terpenuhi, sehingga struktur dinyatakan stabil. Sehingga P-Delta tidak perlu diperhitungkan oleh software .

## 5) Kontrol Simpangan FPS
Simpangan  pada  FPS  harus  dikontrol  dan  tidak  boleh melebihi  perpindahan  maksimum  (D M )  yang  telah  dihitung yaitu sebesar 0,431 m. Adapun simpangan FPS pada tiap join hasil analisis ETABS dapat dilihat pada Tabel 17. Dari Tabel 17 didapatkan nilai maksimum Ux max = 315,89 mm dan Uy max =  403,93  mm  dimana  nilai  tersebut  kurang  dari  simpangan maksimum (D M ) = 431 mm. Disimpulkan bahwa FPS mampu mengakomodasi  simpangan  aktual  yang  terjadi.  Perbedaan
nilai perpindahan baik diarah X dan Y adalah akibat adanya rotasi pada struktur (Tabel 17).

## 6) Kontrol Cabut FPS
Dari  hasil  ouput  perletakkan  ETABS  didapatkan  terjadi cabut  akibat  kombinasi envelope minimum  pada  kolom- kolom eksterior. Karena FPS yang direncanakan pada tugas akhir  ini  tidak  memiliki  tahanan  terhadap  cabut  diperlukan FPS  anti  uplift  atau  yang  biasa  disebut  FPS  X-Y  sebagai mana Gambar 8.

## F. Perencanaan Struktur Primer
Dimensi dan tulangan elemen struktur primer direncanakan berdasarkan gaya dalam yang diakibatkan oleh gaya geser desain struktur atas (Vs) pada struktur terisolasi.

## 1) Perencanaan Balok Induk
Balon  induk  direncanakan  menjadi  5  tipe  dengan  mutu material beton dan baja tulangan masing-masing 30 MPa dan 400  MPa.  Digunakan  cover  40  mm.  Rekapitulasi  hasil perencanaan balok anak dapat dilihat pada Tabel 18.

## 2) Perencanaan Kolom
Balok  induk  direncanakan  menjadi  9  tipe  dengan  mutu material beton dan baja tulangan masing-masing 35 MPa dan 400  MPa.  Digunakan  cover  40  mm.  Rekapitulasi  hasil perencanaan balok anak dapat dilihat pada Tabel 19.

## 3) Perencanaan Sambungan Base Isolator
Untuk  menghubungkan base  isolator dengan  kolom pedestal ataupun kolom struktur atas digunakan sambungan dengan base  plate dan  baut  angkur.  Dari  hasil  perhitungan didapatkan perencanaan sambungan sebagai berikut: Ketebalan base plate = 2,5 cm Mutu base plate = BJ37 Diameter baut angkur  = Ø30 mm Jumlah baut angkur   = 8 baut Panjang baut angkur  = 450 mm Mutu baut angkur     = F1554
G. Perbandingan Struktur Fixed Based dan Base Isolation
1) Periode Fundamental Struktur
Perioda fundamental struktur dengan base isolator tipe FPS meningkat sebesar 3,172 kali dari struktur fixed base , karena kekakuan  struktur  yang  berkurang  akibat  penggunan base isolation .

## 2) Gaya Geser Dasar Statik Ekivalen (V)
Dari hasil perhitungan gaya geser dasar statik ekivalen (V) pada struktur fixed based dengan beberapa variasi nilai R dan perhitungan gaya dasar statik ekivalen struktur base isolation (Vs),  didapatkan  perbedaan  nilai  gaya  geser  yang  cukup signifikan yang dapat dilihat pada Tabel 20.
Lebih  besarnya  nilai  gaya  geser  pada  struktur  base isolation  dibandingkan  dengan  struktur  SRMPK  terjadi dikarenakan  nilai  R  pada  struktur base  isolation lebih  kecil yaitu R=2 dan pada struktur fixed based yaitu R=8. Selain itu besarnya  gaya  geser  pada  struktur  base  isolation  juga dipengaruhi  oleh  kekakuan  dan  redaman  dari  isolator. Semakin  kaku  isolator  maka  gaya  geser  desainnya  pun semakin besar, sedangkan semakin tinggi redaman gaya geser desain akan semakin kecil.

## 3) Perpindahan Lantai
Respon  perpindahan  gedung  dengan  menggunakan base
isolation relatif  lebih  besar  dari  pada fixed  based .  Hal  ini akibat  fleksibilatas  di  dasar  gedung  base  isolation  sehingga struktur akan mengalami perpindahan yang besar sebagaimana pada Gambar 9.
4) Drift Rasio
Struktur base isolation memiliki nilai drift rasio yang lebih kecil  dari  pada  struktur fixed  based sesuai  Gambar  10. Didapatkan  nilai  reduksi strory  drift rata-rata  akibat pemasangan base  isolation adalah  68,2%  diarah  X  dan 47,35% diarah Y (Gambar 10).

## H. Perencanaan Struktur Bawah

## 1) Perencanaan Sloof
Sloof  digunakan  untuk  menghubungkan  poer  dengan pilecap  lainnya.  Beban  yang  bekerja  pada  sloof  yaitu  berat sendiri sloof, berat dinding basement, dan 10% beban aksial yang diambil dari kolom. Dari hasil perhitungan didapatkan sebagai berikut:
Dimensi         = 400 x 600 mm Tul. Utama      = 10D25 (f y = 400 MPa) Tul. Geser      = 2D10 – 250 mm (f y = 400 MPa) Cover          = 75 mm

## 2) Perencanaan Pondasi
Pondasi direncanakan menggunakan tiang pancang produk PT. Wijaya Karya dengan  beberapa tipe dan ukuran. Untuk pondasi  tipe  1  dan  2  menggunakan  tipe  pancang spun  pile dengan diameter 60 cm dengan kedalaman 11 m. Sedangkan pondasi tipe 3 menggunakan tiang pancang spun square pile ukuran 40x40 cm dengan kedalaman 12 m. Pondasi dikontrol sebagai berikut: Kontrol P group 1 tiang maksimum, kontrol P ijin bahan, kontrol defleksi, dan kontrol momen maksimum.
3) Perencanaan Poer/Pilecap
Poer  berfungsi  untuk  menyalurkan  beban  dari  kolom menuju  ke  pondasi,  sehingga  dibutuhkan  penulangan. Penulangan  poer  dimodelkan  sebagai  perletakan  jepit  di kolom. Dan pondasi tiang pancang dimodelkan sebagai beban terpusat.  Rekapitulasi  perhitungan  poer  disajikan  dalam Tabel 21.

## 4) Perencanaan Tusuk Konde
Sambungan pilecap dan tiang pancang digunakan tulangan tusuk  konde.  Dengan  menggunakan  program  SPColumn didapatkan hasil perencanaan tusuk konde untuk 2 tipe tiang pancang adalah sebagai berikut:
Tiang spun square pile  ukuran 40x40 cm  = 12D20 Tiang spun pile diameter diameter 60 cm  = 10D32

## V. KESIMPULAN
Hasil  perhitungan  perencanaan  struktur  sekunder  pada rumah susun Pasar lantai (Tebal pelat tipe S1 = 13 cm, tebal pelat tipe S2  = 10 cm, tebal pelat tipe S3  =  12  cm,  tebal pelat tipe S4  =  10  cm).  Perencanaan  tangga  (Tebal  pelat tangga tipe 1 = 20 cm, tebal pelat tangga tipe 2  =  20  cm). Balok  anak  (Dimensi  balok  anak  BA1  =  250x400  mm, dimensi balok anak BA2 =  250  x  400  mm).  Balok  lift (Dimensi  balok  gantung  =  250  x  400  mm,  dimensi  balok
tumpu=  250  x  400  mm).  (2) Base  isolator yang  digunakan pada gedung ini ada dua tipe yaitu SIP-D-HF-325 (5000) dan SIP-D-HF-326 (5000) yang merupakan produk dari Maurer. (3)  Perbandingan  perilaku  struktur base  isolation dengan struktur fixed based berdasarkan periode struktur, gaya geser dasar, pepindahan lantai atap, dan drift rasio adalah sebagai berikut: (a) Struktur dengan base isolation memiliki periode 3,17  kali  lebih  besar  dari  periode  struktur  fixed  based.  (b) Struktur base isolation memiliki gaya geser dasar yang lebih kecil  dari  struktur fixed  based yang  menggunakan  sistem SRPMM  (R=5),  SRPMB  (R=3),  SRPMB  (R=2)  dengan selisih masing-masing sebesar 6,23% , 43,4%, dan 62,49%. Akan tetapi struktur base isolation memiliki gaya geser yang lebih  besar  dari  struktur  SRPMK  dengan  selisih  sebesar 50,03%.  (c)  Struktur  dengan base  isolation memiliki perpindahan atap yang lebih besar dari struktur fixed based . Selain itu periode untuk satu siklus perpindahan pada struktur terisolasi  lebih  besar  dari  struktur  terjepit.  (d)  Penggunaan base  isolation pada  struktur  mereduksi  drift  rasio  dengan selisih  rata-  rata  68,2%  diarah  X  dan  47,35%  diarah  Y.  (4) Hasil perencanaan struktur bawah pada gedung rumah susun Pasar  Rebo  yang  meliputi  balok  sloof  dan  pondasi  adalah sebagai berikut: (a) Perencanaan balok sloof, dimensi balok sloof   =  400  x  600  mm.  (b)  Perencanaan  pondasi,  pada gedung  rumah  susun  Pasar  Rebo  digunakan  2  tipe  pondasi berbeda  sebagai  berikut:  Tipe  1,  digunakan  tiang  pancang berukuran  60  cm  dengan  jumlah  6  dan  dipasang  hingga kedalaman 11 m. Pile cap yang direncanakan berdimensi 2,7 x 4,2 x 1 m dengan tulangan D22-140 mm dan D22 140 mm. Tipe  2,  digunakan  tiang  pancang  berukuran  60  cm  dengan jumlah 4 dan dipasang hingga kedalaman 11 m. Pile cap yang direncanakan  berdimensi  4,2  x  2,7  x  1  m  dengan  tulangan D22-130  mm  dan  D22-130  mm.  Tipe  3,  digunakan  tiang pancang spun squre pile ukuran 40 cm x 40 cm dengan jumlah 8  dan  dipasang  hingga  kedalaman  14  m.  Pile  cap  yang direncanakan  berdimensi  3,8  x  1,8  x  1  m  dengan  tulangan D22-100 mm dan D22-100 mm.Rebo adalah sebagai berikut: (1) Perencanaan pelat

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  M.  A.  Somwanshi  and  R.  N.  Pantawane,  “Seismic  analysis  of  fixed based and base isolated building structures,” Int. J. Multidiscip. Curr. Res. , vol. 3, pp. 2321–3124, 2015.
[2]  S.  Tolani  and  A.  Sharma,  “Effectiveness  of  base  isolation  technique and influence of isolator characteristics on response of a base isolated building,” Am. J. Eng. Res. , no. 55, pp. 2320–847, 2016.
[3]  N.  Makris,  “Seismic  isolation:  Early  history,” Earthq.  Eng.  Struct. Dyn. , vol. 48, no. 2, pp. 269–283, 2019, doi: 10.1002/eqe.3124.
[4]  I.  E.  Kavvadias,  H.  F.  Bibo,  and  L.  K.  Vasiliadis,  “Finite  element modeling  of  single  and  multi-spherical  friction  pendulum  bearings,” COMPDYN 2017 - Proc. 6th Int. Conf. Comput. Methods Struct. Dyn. Earthq.  Eng. ,  vol.  2,  no.  June,  pp.  4408–4416,  2017,  doi: 10.7712/120117.5733.18107.
[5]  M. Ismail, “Seismic isolation of structures. Part I: Concept, review and a recent development,” Hormigón y Acero , vol. 69, no. 285, pp. 147– 161, 2018, doi: 10.1016/j.hya.2017.10.002.
[6]  F.  Scheaua,  “Friction  pendulum  dampers  for  earthquake  isolated structural systems,” Rom. J. Acoust. Vib. , vol. 9, no. 1, pp. 29–32, 2012.
[7]  A.  Hacheem  and  I.  K.  Al-Shimmari,  “Finite  element  analysis  of  a friction pendulum bearing base isolation system for earthquake loads,” J. Eng. , vol. 16, no. 3, pp. 5315–5336, 2010.