## 18 (2) (2023) 123-137

## Teknika
http://journals.usm.ac.id/index.php/teknika
Analisis Penurunan Pondasi Pancang Pada Bangunan Instalasi Pengolahan Air Kawasan Industri Terpadu Batang
Mohammad Haidar Ibnu Mas’ud 1 , Adolf Situmorang 2 , Hendra Masvika 3
1,2,3 Universitas Semarang, Indonesia
DOI : 10.26623/teknika.v18i2.7773
Info Artikel ___________________ Sejarah Artikel:
Disubmit : 2023-08-31 Direvisi : 2023-10-10 Disetujui : 2023-10-30 ___________________ Keywords:
Kapasitas Dukung; Pondasi;
Pancang; Penurunan; Tiang Tunggal; Tiang Kelompok; Spun Pile _______________________ Abstrak ____________________________________________________________ Pondasi merupakan elemen yang sangat penting dalam suatu bangunan. Namun, pondasi juga rentan mengalami penurunan. Penurunan pondasi dapat berdampak pada struktur utama  bangunan.  Pada  dasarnya,  penurunan  pondasi  terjadi  ketika  pondasi  tersebut menanggung beban struktur di atasnya. Penurunan pondasi harus dipertimbangkan saat tahap perencanaan proyek konstruksi agar tidak melebihi batas izin yang telah ditetapkan. Tujuan dari penulisan ini adalah untuk mengidentifikasi kapasitas daya dukung pondasi dan  pergerakan  tanah  yang  terjadi.  Jenis  pondasi  yang  digunakan  dalam  Proyek Pembangunan  Instalasi  Pengolahan  Air  Kawasan  Industri  Terpadu  Batang  adalah pondasi pancang. Data dikumpulkan menggunakan data sekunder, termasuk gambar dan laporan  investigasi  tanah.  Perhitungan  beban  pada  struktur  dilakukan  dengan menggunakan program SAP2000, menghasilkan gaya aksial sebesar 5006,996 kN, gaya geser sebesar 4,979 kN, momen dalam arah X sebesar 72,7124 kN/m, dan momen dalam arah  Y  sebesar  322,0355  kN/m.  Kapasitas  daya  dukung  ultimit  pondasi  tiang  tunggal adalah  4791,44  kN,  sementara  kapasitas  daya  dukung  ultimit  pondasi  tiang  kelompok adalah 5971,998 kN. Penurunan pondasi tiang tunggal dan tiang kelompok adalah 13,573 mm  dan  30,350  mm,  secara  berturut-turut.  Penurunan  pondasi  yang  terjadi  dianggap aman karena nilainya lebih rendah dari batas izin yang diizinkan.

## Abstract
____________________________________________________________ Foundations are a highly critical component of a building. However, foundations are also susceptible to  settlement.  Foundation  settlement  can  have  an  impact  on  the  primary  structure  of  a  building. Essentially, foundation settlement occurs when the foundation bears the load of the structure above it. Foundation settlement must be considered during the planning phase of a construction project to ensure  it  does  not  exceed  the  established  limits.  The  purpose  of  this  writing  is  to  identify  the foundation's load-bearing capacity and the soil movement that occurs. The type of foundation used in  the  Integrated  Industrial  Area  Water  Treatment  Plant  Construction  Project  in  Batang  is  pile foundation.  Data  was  collected  using  secondary  data,  including  drawings  and  soil  investigation reports. Load calculations on the structure were performed using the SAP2000 program, resulting in an axial force of 5006.996 kN, a shear force of 4.979 kN, a moment in the X direction of 72.7124 kN/m, and a moment in the Y direction of 322.0355 kN/m. The ultimate bearing capacity of a single pile foundation is 4791.44 kN, while the ultimate bearing capacity of a pile group is 5971.998 kN. The settlement of the single pile foundation and the pile group is 13,573 mm and 30,350 mm, respectively. The foundation settlement that occurred is considered safe because the values are below the allowable limits.  Alamat Korespondensi: E-mail: ibnumsd777@gmail.com p-ISSN 1410-4202 e-ISSN 2580-8478

## PENDAHULUAN
Pembangunan suatu konstruksi gedung diawali dengan adanya struktur bawah bangunan yang disebut pondasi (Ridar & Khatib, 2015). Berdasarkan penelitian Setiawan dan Rahayu (Satiawan & Raswitaningrum,  2020),  faktor  yang  tidak  kalah  pentingnya  untuk  dipertimbangkan  saat  tahap perencanaan adalah perhitungan terhadap penurunan jangka pendek dan jangka panjang.  Struktur bangunan ada 2 macam yaitu, struktur bawah dan struktur atas. Menurut Azizi (Azizi et al., 2022), strukur atas merupakan struktrur bangunan yang ada di atas tanah, dan struktur bawah merupakan struktur bangunan yang ada di bawah tanah. Pondasi adalah salah satu elemen yang sangat penting dalam sebuah bangunan. Menurut Asperil (Yandi, 2017), pondasi merupakan bagian terdasar dalam konstruksi bangunan. Pondasi digunakan sebagai definisi suatu konstruksi bangunan yang berfungsi menopang  bangunan  dan  menjadi  penerus  beban  di  atasnya  ke  lapisan  tanah  yang  kuat  daya dukungnya. Sebab itu, pondasi harus diperhitungkan agar menjamin stabilitias terhadap berat sendiri (Gazali et al., 2023).
Jenis  pondasi  ada  berbagai  macam,  yaitu:  pondasi  tiang  pancang,  pondasi bore  pile ,  dsb. Menurut Maha Agung, dkk,  (Agung et al., 2018) pondasi yang pemasangannya dilakukan dengan cara mengebor tanah setelah itu diisi dengan tulangan yang dirangkai dan kemudian dicor merupakan pondasi bore pile . Sedangkan, pondasi menurut kedalamannya adalah pondasi dangkal dan pondasi dalam  (Laksogo,  2019).  Penurunan  pondasi  memiliki  pengaruh  pada  konstruksi  bangunannya, beberapa hal  yang  mempengaruhi  diantaranya  adanya  erosi  bawah  tanah  yang  membawa  butiran tanah,  getaran  pada  tanah  dan  berakibat  pada  butiran  tanah  yang  memadati  ruang  disekitarnya (Mahmudi, 2021).
Menurut Kusuma dan Mina (Mina & Kusuma, 2019), penurunan pondasi merupakan proses terjadinya penurunan suatu pondasi akibat beban struktur diatasnya. Cara menentukan daya dukung tiang  tunggal  adalah  dengan  melakukan  perhitungan  berdasarkan  data  penyelidikan  tanah,  data lapangan dan data hasil uji laboratorium (Fahriani & Apriyanti, 2015).
Muthmainnah,  M  (Muthmainnah,  2021)  melakukan  penelitian  mengenai  kapasitas  dukung dan  penurunan  pondasi  pancang  menggunakan  variasi  dimensi  yang  menghasilkan  besarnya penurunan  pada  pondasi  sesuai  dengan  penurunan  izin  pada  konstruksi  tersebut.  Daya  dukung pondasi merupakan kemampuan pondasi dalam memikul tekanan atau beban yang diizinkan (Putri et al., 2018). Perbandingan antara daya dukung pondasi dan penurunan tanah dengan pemodelan skala laboratorium dengan pemodelan dengan bantuan program memiliki kelebihan dan kekurangan tersendiri  (Nusantara,  2014).  Dalam  penelitian  penurunan  tentang  penurunan  pondasi  dapat menggunakan program atau software untuk menghitung besar penurunan yang terjadi. Disamping itu, dengan adanya program geoteknik akan memudahkan dalam melakukan analisis pada pondasi yang akan ditinjau (Nugraha & Refanie, 2019).
Perbedaan  dengan  penelitian  sebelumnya  terletak  pada  variasi  dalam  metode  perhitungan penurunan pondasi, jenis pondasi yang digunakan, dan perbedaan dalam karakteristik tanah di lokasi proyek. Dalam penelitian ini, perhitungan manual menggunakan metode Meyerhof akan digunakan, bersama  dengan  pembebanan  dan  pemodelan  bangunan  menggunakan  program  SAP  2000.  Data yang diterapkan dalam penelitian ini melibatkan data sekunder, termasuk gambar dan informasi yang diperoleh dari investigasi tanah di area konstruksi proyek Instalasi Pengolahan Air Kawasan Industri Terpadu Batang.
Pada  penelitian  ini,  Instalasi  Pengolahan  Air  menjadi  poin  utama  peninjauan  penurunan pondasi  tiang  pancang  yang  terjadi  pada  bangunan  tersebut.  Instalasi  Pengolahan  Air  merupakan bangunan  pengolahan  air  yang  terfokus  pada  Sistem  Penyediaan  Air  Minum  (SPAM).  Desain bangunan tersebut terdiri dari beberapa bangunan antara lain, bangunan bilik-bilik penampungan air, bilik sedimentasi air, bangunan rumah kimia, bangunan penampungan air serta jaringan perpipaan
untuk  distribusi  air.  Lokasi  pembangunan  proyek  konstruksi  ini  memiliki  klasifikasi  tanah  yang beraneka ragam sehingga memungkinkan terjadinya penurunan pondasi.
Tujuan penelitian ini untuk mengetahui besar kapasitas daya dukung tiang kelompok, kapasitas daya dukung ulitimit tiang, penurunan pondasi tiang tunggal dan penurunan pondasi tiang kelompok yang terjadi pada bangunan Instalasi Pengolahan Air serta penurunan pondasi dapat memenuhi batas izin yang telah ditentukan.

## METODE
Perhitungan  manual  menggunakan  metode  Meyerhof  mencakup  perhitungan i daya i dukung i dan i penurunan i pondasi adalah sebagai berikut:
1.  Tahanan Ujung Tiang
Diameter pancang yang digunakan adalah 50 cm Perhitungan nilai rata-rata q c 10D ke atas dapat dilihat pada Persamaan 1 berikut. q c 10D = (𝒒 𝒄𝟏 +𝒒 𝒄𝟐 +𝒒 𝒄𝟑 +𝒒 𝒄𝟒 +𝒒 𝒄𝟓 ) 𝟓 [1]
Perhitungan nilai rata-rata q c 4D ke atas dapat dilihat pada Persamaan 2 berikut. q c 4D = (𝒒 𝒄𝟏 +𝒒 𝒄𝟐 ) 𝟐 [2]
Perhitungan nilai rata-rata q c 10D ke atas dan 4D ke bawah dapat dilihat pada Persamaan 3 berikut. Total q c = (𝒒 𝒄 𝟏𝟎𝑫 +𝒒 𝒄 𝟒𝑫 ) 𝟐 [3]
Perhitungan luas penampang tiang dapat dilihat pada Persamaan 4 berikut.
A p = 𝟏 𝟒 × 𝝅 × 𝑫 𝟐 [4]
Perhitungan kapasitas daya dukung pada ujung tiang dapat dilihat pada Persamaan 5 berikut.
Q p
= 𝒒 𝒄 × 𝑨 𝒑 [5]
dimana  : q c
: daya dukung tanah (kg/cm 2 ) berdasarkan data hasil penyelidikan tanah A p : luas penampang tiang (cm 2 ) Q p : kapasitas daya dukung pada ujung tiang (kN)
2.  Perhitungan Daya Dukung Selimut Pondasi
Nilai total hambatan lekat dapat dihitung dengan merujuk ke Persamaan 6 berikut.
JHL = 𝑙 × 𝐶 [6] Nilai keliling tiang pondasi merujuk ke Persamaan 7 berikut. K = 𝝅 × 𝑫 [7] Nilai kapasitas daya dukung selimut merujuk ke Persamaan 8 berikut. Q s = 𝑱𝑯𝑳 × 𝑲 [8] dimana  : l : kedalaman pondasi (cm)
C : nilai clef (kg/cm 2 ) D : diameter tiang (cm) JHL : jumlah hambatan lekat (kg/cm) Q s : kapasitas daya dukung selimut (kN)

## 3.  Daya Dukung Ultimit Tiang
Nilai perhitungan daya dukung ultimit tiang merujuk ke Persamaan 9 berikut.
Q ult = 𝑸 𝒑 + 𝑸 𝒔 [9]
dimana  :
Q p : kapasitas daya dukung pada ujung tiang (kN) Q s : kapasitas daya dukung selimut tiang (kN)
Q ult : daya dukung ulitimit tiang (kN)

## 4. Daya Dukung Izin Pondasi
Nilai perhitungan berat tiang pondasi merujuk ke Persamaan 10 berikut. Berat jenis beton bertulang adalah 24 kN/m 3
W p = 𝟏 𝟒 × 𝝅 × 𝑫 𝟐 × 𝑩𝑱 × 𝒍 [10]
Nilai kapasitas daya dukung izin tiang merujuk ke Persamaan 11 berikut.
Q izin = ( 𝑸 𝒑 𝑺𝑭 + 𝑸 𝒔 𝑺𝑭 − 𝑾 𝒑 ) [11]
dimana  : W p
: berat tiang pondasi (kN) Q izin : kapasitas i daya i dukung i izin i tiang (kN)
D : diameter tiang (m) BJ
: berat jenis beton bertulang (kN/m 3 )
l
: kedalaman tiang (m)

## 5. Daya Dukung Kelompok Tiang
Banyaknya jumlah kelompok tiang merujuk ke Persamaan 12 berikut.
n
= 𝑷 𝑸 𝒊𝒛𝒊𝒏 [12]  = 𝒕𝒂𝒏 − 𝟏 ( 𝑫 𝒔 ) [13]
Nilai efisiensi kelompok tiang merujuk ke Persamaan 14 berikut.
E g = 𝟏 − 𝜽 (𝒏′−𝟏)𝒎+(𝒎−𝟏)𝒏′ 𝟗𝟎𝒎𝒏′ [14]
Nilai daya dukung kelompok tiang merujuk ke Persamaan 15 berikut.
Q g
= 𝒏 × 𝑸 𝒊𝒛𝒊𝒏 × 𝑬 𝒈 [15]
dimana  : n : jumlah kelompok i tiang s : jarak i pusat i ke i pusat i tiang (m) E g : efisiensi kelompok tiang Q g : daya i dukung i kelompok i tiang (kN)

## 6. Penurunan Pondasi Tiang Tunggal
Nilai modulus elastisitas tiang merujuk ke Persamaan 16 berikut.
E p = 𝟒𝟕𝟎𝟎√𝒇𝒄′ [16]
Nilai penurunan tiang tunggal merujuk ke Persamaan 17, 18, 19, 20 dan 21 berikut.
A s = 𝝅 × 𝑫 × 𝑳 [17]
S 1
= (𝑸 𝒑 +𝝃 .  𝑸 𝒔 )𝑳 𝑨 𝒑 .  𝑬 𝒑 [18]
S 2 = (𝑸 𝒑 .  𝑪 𝒑 ) 𝑫  .  𝒒 𝒑 [19]
S 3 = 𝑸 𝒔 𝑨 𝒔 × 𝑫 𝑬 𝒔 × (𝟏 − 𝝁𝒔 𝟐 )𝑰 𝒘𝒔 [20]
S = 𝑺 𝟏 + 𝑺 𝟐 + 𝑺 𝟑 [21]
Nilai penurunan pondasi yang diizinkan merujuk ke Persamaan 22 berikut.
S izin = 𝟏𝟎% × 𝑫 [22]
dimana  :
E p
: modulus elastisitas tiang (kN/m 2 ) A s : luas permukaan i tiang (m 2 )
S : nilai penurunan i tiang (mm) S izin : nilai penurunan tiang yang diizinkan
Es : nilai modulus elastisitas tanah (kN/m 2 ) Cp
: nilai koefisien empiris
Tabel nilai modulus elastisitas tanah dan nilai koefisien empiris dapat i dilihat i pada i Tabel i 1 i dan Tabel 2 berikut.
Tabel 1. Estimasi Nilai Modulus Elastisitas Tanah Jenis i Tanah Es i (kN/m2) Lempung Sangat i Lunak 300 i – i 3000 Lunak 2.000 i – i 4.000 Sedang 4.500 i – i 9.000 Keras 7.000 i – i 20.000 Berpasir 30.000 i – i 42.500 Pasir Berlanau 5.000 i – i 20.000 Tidak i padat 10.000 i – i 25.000 Padat 50.000 i – i 100.000
Pasit i dan i Kerikil Padat 80.000 i – i 200.000 Tidak i padat 50.000 i – i 140.000 Lanau 2.000 i – i 20.000 Loess 15.000 i – i 60.000
(Sumber: Bowles, 1989)
Tabel 2. Estimasi Nilai Koefisien Empiris Tipe i Tanah Tiang i Pancang Tiang i Bor Sand i (Solid i – i Loose) 0,02 i – i 0,04 0,09 i – i 0,18
Clay i (Stiff i - i Soft) 0,02 i – i 0,03 0,03 i – i 0,06
Silt i (Solid i - i Loose) 0,03 i – i 0,05 0,09 i – i 0,12
(Sumber: Vesic, 1977)

## 7.  Penurunan Pondasi Tiang Kelompok
Nilai penurunan pondasi tiang kelompok merujuk ke Persamaan 23 berikut.
S g = 𝑺√ 𝒃′ 𝑫 [23]
dimana S g adalah nilai penurunan tiang kelompok (mm)

## 8.  Pembebanan Struktur untuk Pemodelan SAP2000
Beban Mati
Pada penelitian ini acuan pembebanan diambil dari PPURG 1987 (Umum, 1987). Perhitungan beban mati pada struktur bangunan Instalasi Pengolahan Air KITB menurut PPURG seperti Tabel 3 berikut.
Tabel 3. Tabel Beban Mati Lantai, fungsi/jenis  Tipe Beban Berat Jenis  Tebal Total Satuan Screed beton Merata 21 0,02 0,42 kN/m 2
Waterproofing Merata 13 0,01 0,01 kN/m 2 TOTAL 0,55 kN/m 2 (Sumber: Umum, 1987)
Beban Hidup
Beban  hidup  merujuk  kepada  beban  yang  timbul  akibat  aktivitas  dan  kehadiran  pengguna  serta penduduk dalam bangunan i atau i struktur, i yang i tidak i termasuk i beban yang berasal dari lingkungan seperti beban mati, hujan, angin, banjir, dan gempa sesuai dengan SNI 1727-2020 (Nasional, 2020). Berikut ini adalah nilai-nilai beban hidup yang harus dipatuhi sesuai dengan ketentuan dalam SNI 1727-2020, seperti yang terdokumentasikan dalam Tabel i 4 i berikut.
Tabel 4. Tabel i Beban i Hidup Lantai, fungsi/jenis Tipe beban Berat Jenis Dimensi Total Satuan P L T Beban Atap  Merata - - - - 0,96 kN/m 2 Beban Pelat Lantai SPAM Merata 10 1 1 5,9 59 kN/m 2
(Sumber: Nasional, 2020)
Metode yang diterapkan dalam penelitian ini mencakup survei dan analisis. Survei dilakukan di  proyek  untuk  mengetahui  lokasi  titik  pancang  yang  ditanamkan.  Analisa  yang  dilakukan menggunakan hasil survei lapangan, data sekunder berupa data gambar dan data hasil penyelidikan tanah yang didapatkan dari proyek. Data yang diperoleh dari proyek digunakan sebagai dasar untuk melakukan  pemodelan  struktur  dengan  menggunakan  aplikasi  SAP2000,  dengan  tujuan  untuk menghitung axial  force , shear  force ,  dan moment yang  terjadi  pada  struktur  tersebut.  Setelah  data didapatkan,  dilakukan  perhitungan  penurunan  pondasi  dengan  menggunakan  metode  Meyerhof secara manual. Gambar i diagram i alir i penelitian i dapat i dilihat i pada i Gambar i 1 i berikut.
Gambar 1. Diagram i alir i penelitian

## HASIL DAN PEMBAHASAN

## 1.  Hasil dari SAP2000
Keamanan  pondasi  dapat  dikonfirmasi  ketika  dapat i meneruskan i beban i dari i struktur  di atasnya  ke  tanah  dasar  tanpa  menimbulkan  kerusakan  pada  lapisan  tanah  di  bawahnya.  Beban tersebut mencakup axial force , shear force dan momen t. i Hasil perhitungan beban dari perangkat lunak SAP2000 dapat ditemukan dalam i Tabel i 5 i berikut i ini.
Tabel 5. Hasil Output Pembebanan Progam SAP2000 Nama Gaya Nilai Satuan Axial force (P) 5006,996 kN Shear Force 4,979 kN Moment X  (Mx) 72,7124 kN/m Moment Y (My) 322,0355 kN/m
Joint yang ditinjau pada penelitian ini adalah Joint 164 yang memiliki nilai gaya aksial terbesar. Gambar joint yang ditinjau dan pemodelan bangunan i dapat i dilihat i pada i Gambar i 2 i dan i Gambar i 3 i berikut.
Gambar 2 . Joint yang ditinjau
Gambar 3. Modelling struktur atas bangunan

## 2.  Perhitungan Kapasitas Daya Dukung Pondasi dengan Metode Meyerhof
Menggunakan tiang pancang diameter 50 cm dan l = 17,40 m menurut data sondir. Data sondir yang digunakan dapat dilihat pada Tabel 6 berikut.
Tabel 6. Data Sondir Proyek Depth Q c Q c + F LF FR TF Depth Q c Q c + F LF FR TF (m) i kg/cm 2 i kg/cm 2 i kg/cm 2 % kg/cm (m) i kg/cm 2 i kg/cm 2 i kg/cm 2 % kg/cm i 0,00 0 0 0 0 0 10,20 38 40 0.2 0.53 190 i 0,20 4 6 0.2 5.00 4 10,40 39 41 0.2 0.51 194 i 0,40 5 7 0.2 4.00 8 10,60 38 40 0.2 0.53 198
Depth Q c Q c + F LF FR TF Depth Q c Q c + F LF FR TF (m) i kg/cm 2 i kg/cm 2 i kg/cm 2 % kg/cm (m) i kg/cm 2 i kg/cm 2 i kg/cm 2 % kg/cm i 0,60 5 6 0.1 2.00 10 10,80 39 42 0.3 0.77 204 i 0,80 6 8 0.2 3.33 14 11,00 42 44 0.2 0.48 208 i 1,00 6 8 0.2 3.33 18 11,20 44 45 0.1 0.23 210 i 1,20 7 9 0.2 2.86 22 11,40 45 47 0.2 0.44 214 i 1,40 7 9 0.2 2.86 26 11,60 46 48 0.2 0.43 218 i 1,60 7 8 0.1 1.43 28 11,80 48 50 0.2 0.42 222 i 1,80 7 9 0.2 2.86 32 12,00 57 59 0.2 0.35 226 i 2,00 9 11 0.2 2.22 36 12,20 57 59 0.2 0.35 230 i 2,20 8 10 0.2 2.50 40 12,40 56 58 0.2 0.36 234 i 2,40 7 9 0.2 2.86 44 12,60 58 61 0.3 0.52 240 i 2,60 8 9 0.1 1.25 46 12,80 58 60 0.2 0.34 244 i 2,80 9 11 0.2 2.22 50 13,00 71 74 0.3 0.42 250 i 3,00 8 10 0.2 2.50 54 13,20 70 73 0.3 0.43 256 i 3,20 9 11 0.2 2.22 58 13,40 72 75 0.3 0.42 262 i 3,40 10 12 0.2 2.00 62 13,60 74 76 0.2 0.27 266 i 3,60 10 12 0.2 2.00 66 13,80 73 75 0.2 0.27 270 i 3,80 11 12 0.1 0.91 68 14,00 82 85 0.3 0.37 276 i 4,00 13 15 0.2 1.54 72 14,20 83 85 0.2 0.24 280 i 4,20 13 15 0.2 1.54 76 14,40 82 84 0.2 0.24 284 i 4,40 14 16 0.2 1.43 80 14,60 84 87 0.3 0.36 290 i 4,60 15 16 0.1 0.67 82 14,80 84 86 0.2 0.24 294 i 4,80 17 19 0.2 1.18 86 15,00 98 101 0.3 0.31 300 i 5,00 15 17 0.2 1.33 90 15,20 99 101 0.2 0.20 304 i 5,20 15 16 0.1 0.67 92 15,40 102 105 0.3 0.29 310 i 5,40 17 19 0.2 1.18 96 15,60 104 106 0.2 0.19 314 i 5,60 20 22 0.2 1.00 100 15,80 104 106 0.2 0.19 318 i 5,80 19 21 0.2 1.05 104 16,00 108 110 0.2 0.19 322 i 6,00 18 19 0.1 0.56 106 16,20 112 114 0.2 0.18 326 i 6,20 19 21 0.2 1.05 110 16,40 114 116 0.2 0.18 330 i 6,40 21 23 0.2 0.95 114 16,60 114 116 0.2 0.18 334 i 6,60 20 22 0.2 1.00 118 16,80 113 115 0.2 0.18 338 i 6,80 21 23 0.2 0.95 122 17,00 158 160 0.2 0.13 342 7,00 24 26 0.2 0.83 126 17,20 158 161 0.3 0.19 348 7,20 25 27 0.2 0.80 130 17,40 174 177 0.3 0.17 354 7,40 25 26 0.1 0.40 132 17,60 196 199 0.3 0.15 360 7,60 25 26 0.1 0.40 134 17,80 205 209 0.4 0.20 368
Depth Q c Q c + F LF FR TF Depth Q c Q c + F LF FR TF (m) i kg/cm 2 i kg/cm 2 i kg/cm 2 % kg/cm (m) i kg/cm 2 i kg/cm 2 i kg/cm 2 % kg/cm 7,80 26 29 0.3 1.15 140 18,00 245 248 0.3 0.12 374 8,00 27 29 0.2 0.74 144 18,20 End of Sondir 8,20 28 30 0.2 0.71 148 18,40 8,40 27 29 0.2 0.74 152 18,60 8,60 29 31 0.2 0.69 156 18,80 8,80 29 32 0.3 1.03 162 19,00 9,00 32 34 0.2 0.63 166 19,20 9,20 33 35 0.2 0.61 170 19,40 9,40 35 37 0.2 0.57 174 19,60 9,60 35 36 0.1 0.29 176 19,80 9,80 34 36 0.2 0.59 180 20,00 10,00 37 40 0.3 0.81 186 10,20 (Sumber: Laporan Hasil Penyelidikan Tanah IPA KITB)
A. Tahanan Ujung Tiang ( Q p )
Dengan  menerapkan  Persamaan  1,  2,  dan  3,  kita  dapat  menghitung  nilai  rata-rata  konus  pada kedalaman 18 meter → 10D ke atas dan 4D kebawah adalah,
q c rata-rata = (𝟐𝟎𝟓+𝟏𝟗𝟔+𝟏𝟕𝟒+𝟏𝟓𝟖+𝟏𝟓𝟖)
𝟓 = 𝟖𝟗𝟏 𝟓 = 178,2 i kg/cm 2 (nilai i rata-rata q c 10D ke atas)
q c rata-rata = (𝟐𝟓𝟎+𝟐𝟓𝟓) 𝟐 = 252,5 i kg/cm 2 (nilai i rata-rata q c 4D ke bawah)
Total q c = (𝟏𝟕𝟖,𝟐+𝟐𝟓𝟐,𝟓) 𝟐 = 215,35 kg/cm 2
Dengan menggunakan Persamaan 4 maka luas penampang tiang adalah A p = 𝟏 𝟒 × 𝝅 × 𝑫 𝟐 = 1 4 × 𝜋 × 50 2 𝑐𝑚
= 1962,5 cm 2
Dengan menggunakan kapasitas dukung pada ujung tiang adalah Q p = 𝒒 𝒄 × 𝑨 𝒑 = 215,35 𝑘𝑔/𝑐𝑚 2 × 1962,5 𝑐𝑚 2 = 422624,4 kg → 4226,24 kN
B.  Perhitungan Daya Dukung Selimut Pondasi ( Q s ) Jumlah Hambatan Lekat (JHL) Gambar i grafik i hasil i uji i sondir i dapat i dilihat i pada i Gambar i 4 i berikut.
Gambar 4. Grafik hasil i uji i sondir (Sumber: Laporan Hasil Penyelidikan Tanah IPA KITB)
Dari grafik yang didapatkan maka nilai Clef 0-18 m adalah
C = (370−0) 1800 = 0,20 kg/cm 2
Dengan menggunakan Persamaan 6 maka nilai JHL adalah JHL = 𝑙 × 𝐶 = 1800 𝑐𝑚 × 0,20 𝑘𝑔/𝑐𝑚 2 = 360 kg/cm
Dengan menggunakan Persamaan 7 maka keliling tiang pondasi adalah 𝑲 = 𝝅 × 𝑫 = 𝜋 × 50 cm = 157 cm
Dengan menggunakan Persamaan 8 maka nilai kapasitas daya dukung selimut adalah Q s = 𝑱𝑯𝑳 × 𝑲 = 360 𝑘𝑔/𝑐𝑚 × 157 𝑐𝑚 = 56520 kg → 565,20 kN
C. Daya Dukung Ultimit Tiang ( Q ult )
Dengan  menerapkan  Persamaan  9,  kita  dapat  menghitung  nilai  daya  dukung  ultimate  dari  tiang adalah
Q ult = 𝑸 𝒑 + 𝑸 𝒔 = 4226,24 𝑘𝑁 + 565,20 𝑘𝑁 = 4791,44 kN
D. Daya Dukung Izin Pondasi ( Q izin )
Dengan menggunakan Persamaan 10 maka berat tiang pondasi adalah W p = 𝟏 𝟒 × 𝝅 × 𝑫 𝟐 × 𝑩𝑱 × 𝒍
= 1 4 × 𝜋 × 0,5 2 𝑚 × 24 𝑘𝑔/𝑚 3 × 18 𝑚 = 84,78 kN
Dengan menggunakan Persamaan 11 maka nilai kapasitas daya dukung izin tiang adalah Q izin = ( 𝑸 𝒑 𝑺𝑭 + 𝑸 𝒔 𝑺𝑭 − 𝑾 𝒑 )
= ( 4226,26 𝑘𝑁
2,5 + 565,20 𝑘𝑁 3 − 84.78 𝑘𝑁)
= 1794,124 kN
E. Daya Dukung Kelompok Tiang ( Q g )
Dengan menggunakan Persamaan 12 maka jumlah kelompok tiang adalah n = 𝑷 𝑸 𝒊𝒛𝒊𝒏 = 5006,996 𝑘𝑁 1794,124 𝑘𝑁 = 2,79 → diambil 4 buah
 = 𝒕𝒂𝒏 − 𝟏 ( 𝑫 𝒔 )
= 𝑡𝑎𝑛 − 1 ( 0,5 𝑚 1,25 𝑚 ) = 21,8014 
Dengan menggunakan Persamaan 14 maka nilai efisiensi kelompok tiang adalah E g = 𝟏 − 𝜽 (𝒏′−𝟏)𝒎+(𝒎−𝟏)𝒏′ 𝟗𝟎𝒎𝒏′ = 1 − [21,8014  ( (2−1)2+(2−1)2 90.2.2 )]
= 0,757762 → 75,78%
Dengan menggunakan Persamaan 15 maka nilai daya dukung kelompok tiang adalah Q g = 𝒏 × 𝑸 𝒊𝒛𝒊𝒏 × 𝑬 𝒈 = 4 × 1970,275 kN × 0,757762 = 5971,998 kN
F. Penurunan Pondasi Tiang Tunggal ( S )
Setelah  memperoleh  nilai  tahanan  ujung i tiang i (Q p ), i daya i dukung i selimut i pondasi i (Q s ), i daya i dukung i ultimatum i tiang i (Q ult ), i daya i dukung i izin i pondasi (Q izin ), dan daya dukung kelompok tiang (Q g ), langkah selanjutnya adalah melakukan perhitungan mengenai penurunan pondasi yang terjadi. Berikut ini adalah perincian perhitungan penurunan pondasi. Dengan menggunakan Persamaan 16 maka nilai modulus elastisitas tiang adalah
E p = 𝟒𝟕𝟎𝟎√𝒇𝒄′ = 4700√50 = 33234,019 MPa → 33234019 kN/m 2
Dengan menggunakan Persamaan 17, 18, 19, 20, dan 21 maka nilai penurunan tiang tunggal adalah A s = 𝜋 × 𝐷 × 𝐿 = 𝜋 × 0,5 𝑚 × 18 𝑚 = 28,26 m 2 S 1 = (𝑸 𝒑 +𝝃 .  𝑸 𝒔 )𝑳 𝑨 𝒑 .  𝑬 𝒑 = (𝟒𝟐𝟐𝟔,𝟐𝟒 𝒌𝑵+𝟎,𝟔𝟕 .  𝟓𝟔𝟓,𝟐𝟎 𝒌𝑵)𝟏𝟖 𝒎 𝟎,𝟏𝟗𝟔𝟐𝟓 𝒎 𝟐 .  𝟑𝟑𝟐𝟑𝟒𝟎𝟏𝟗 𝒌𝑵/𝒎 𝟐 = 0,012709 m S 2 = (𝑸 𝒑 .  𝑪 𝒑 ) 𝑫  .  𝒒 𝒑 = (𝟒𝟐𝟐𝟔,𝟐𝟒 𝐤𝐍 .  𝟎,𝟎𝟑) 𝟎,𝟓 𝒎  .  𝟐𝟏𝟓𝟑𝟓 = 0.000118 m S 3 = 𝑸 𝒔 𝑨 𝒔 × 𝑫 𝑬 𝒔 × (𝟏 − 𝝁𝒔 𝟐 )𝑰 𝒘𝒔
= 565,20 kN 28,26 𝑚 2 × 0,5 𝑚 50000 𝑘𝑁/𝑚 2 × (1 − 0,3 2 ) (2 + 0,35√ 18 0,5 )
= 0,000746 m S = 𝑺 𝟏 + 𝑺 𝟐 + 𝑺 𝟑 = 0,012709 𝑚 + 0,000118 𝑚 + 0,000746 𝑚 = 0,013573 m → 13,573 mm
Dengan menggunakan Persamaan 22 maka batas penurunan yang diizinkan adalah S izin = 𝟏𝟎% × 𝑫 = 10% × 0,5 𝑚 = 0,05 m
Dikutip  dari  penelitan  terdahulu,  besarnya  penurunan  pondasi  tiang  tunggal  yang  terjadi  dapat dikatakan aman apabila sebagai berikut.
𝑺 < 𝑺 𝒊𝒛𝒊𝒏 = 0,13573 m < 0,05 m
Jika besarnya penurunan pondasi lebih dari penurunan yang diizinkan maka pondasi tersebut tidak dapat menahan beban struktur di atasnya (Luthfiani et al., 2017). Dikarenakan besar S < S izin maka penurunan pondasi tiang tunggal yang terjadi AMAN .
G. Penurunan Pondasi Tiang Kelompok ( S g )
S g = 𝑺√ 𝒃′ 𝑫
= 𝟎, 𝟏𝟑𝟓𝟕𝟑 𝒎 √ 𝟐,𝟓 𝟎,𝟓 𝒎 = 0,03035 m → 30,35 mm
Besarnya penurunan pondasi tiang tunggal yang terjadi dapat dikatakan aman apabila 𝑺 < 𝑺 𝒊𝒛𝒊𝒏 = 0, 03035 m < 0,05 m
Dikarenakan besar S g < S izin maka penurunan pondasi tiang kelompok yang terjadi aman.

## SIMPULAN
Berdasarkan hasil penelitian dan analisis data, dapat disimpulkan bahwa pembebanan struktur bangunan  Instalasi  Pengolahan  Air  Kawasan  Industri  Terpadu  Batang  menggunakan  program SAP2000 menghasilkan nilai-nilai berikut: Axial force sebesar 5006,996 kN, Shear force sebesar 4,979 kN, Moment X  sebesar  74,7124  kN/m,  dan Moment Y  sebesar  322,0355  kN/m.  Kapasitas i daya i dukung  ultimit  tiang  pancang  dan  tiang  kelompok  adalah  4791,44  kN  dan  5971,998  kN  masing- masing. Penurunan pondasi pada tiang tunggal adalah 13,573 mm, sementara pada tiang kelompok adalah 30,350 mm. Dari hasil perhitungan ini, dapat disimpulkan bahwa penurunan pondasi yang terjadi pada bangunan Instalasi Pengolahan Air Kawasan Industri Terpadu Batang dapat dianggap aman, karena nilai penurunannya ( S dan S g ) lebih kecil dari batas izin ( S izin ), yaitu 0,13573 m < 0,05 m dan 0,03035 m < 0,05 m.

## DAFTAR PUSTAKA
Agung, P. A. M., Djuwari, K. W., & Andanawarih, M. F. (2018). Tinjauan Ulang Daya Dukung dan Penurunan Pondasi Bored Pile pada Pembangunan Jalan Layang Kapt. Tendean  - Blok M - Cileduk, Paket Santa Section P10 - P11. Jurnal Poli-Teknologi , 16 (1).
Azizi, A., Al Fathoni, M. A. S., & Anjarwati, S. (2022). Analisis Penurunan Pondasi Tiang Bor dengan Metode Empiris dan Uji Beban pada Proyek Gedung “K” Universitas Muhammadiyah Purwokerto. CIVeng: Jurnal Teknik Sipil Dan Lingkungan , 3 (1).
Bowles, J. E. (1989). Sifat-sifat fisis dan Geoteknis Tanah. Erlangga. Jakarta .
Fahriani, F., & Apriyanti, Y. (2015). Analisis Daya Dukung Tanah dan Penurunan Pondasi Pada Daerah Pesisir Pantai Utara Kabupaten Bangka. FROPIL (Forum Profesional Teknik Sipil) , 3 (2), 89 – 95.
Gazali, A., Adawiyah, R., Nordina, H., & Surya, A. (2023). Studi Analisis Daya Dukung dan Penurunan Pondasi Mini  Pile  pada  Pembangunan  Gedung  Kantor  Dinas  Satuan  Polisi  Pamong  Praja  Kabupaten  Tapin. Jurnal Kacapuri: Jurnal Keilmuan Teknik Sipil , 6 (1), 100 – 113.
Laksogo, P. (2019). Analisa Daya Dukung dan Penurunan Pondasi Bored Pile pada Proyek Rumah Susun Sewa Universitas Islam Sultan Agung Semarang . Universitas Islam Sultan Agung.
Luthfiani, F., Nurhuda, I., & Atmanto, I. D. (2017). Analisis Penurunan Bangunan Pondasi Tiang Pancang dan Rakit pada Proyek Pembangunan Apartemen Surabaya Central Business District. Jurnal Karya Teknik Sipil , 6 (2), 166 – 179.
Mahmudi,  A.  (2021).  Pengaruh  Penurunan  Pondasi  Tiang  Pancang  Akibat  Drawdown. Jurnal  Ilmiah  Teknik Mesin, Elektro Dan Komputer , 1 (3), 9 – 23.
Mina, E., & Kusuma, R. I. (2019). 15 Analisis Daya Dukung Dan Penurunan Pondasi Tiang Berdasarkan Data Standard Penetration Test (SPT) Dan Cone Penetration Test (CPT)(Studi Kasus: East Cross Taxiway Bandara Internasional Soekarnl Hatta). Fondasi Jurnal Teknik Sipil , 8 (2), 130 – 141.
Muthmainnah, M. (2021). Analisis Kapasitas Dukung Dan Penurunan Pondasi Tiang Pancang Dengan Variasi Dimensi .
Nasional, B. S. (2020). Keputusan Kepala Badan Standardisasi Nasional Nomor 235 SNI 1727-2020. In SNI (Vol. 1727). BSN.
Nugraha, A. S., & Refanie, A. (2019). Analisis Beban-Penurunan pada Pondasi Tiang Bor Berdasarkan Hasil Uji Beban Tiang Terinstrumentasi dan Program Geo5. Jurnal Teknik Sipil , 11 (2), 155 – 167.
Nusantara,  M.  A.  (2014). Analisa  Daya  Dukung  Pondasi  Dangkal  pada  Tanah  Lempung  Menggunakan  Perkuatan Anyaman Bambu dan Grid Bambu dengan Bantuan Program PLAXIS . Sriwijaya University.
Putri,  M.  S.,  Apriyanti,  Y.,  &  Fahriani,  F.  (2018).  Analisis  perbandingan  daya  dukung  dan  penurunan  tiang pancang  tunggal  dengan  metode  statik  dan  uji  beban. PROCEEDINGS  OF  NATIONAL  COLLOQUIUM RESEARCH AND COMMUNITY SERVICE , 2 .
Ridar, M., & Khatib, A. (2015). Tinjauan Daya Dukung Dan Penurunan Pondasi Sumuran Di Pemuda City Walk Di Jl. Pemuda Pekanbaru Propinsi Riau. Jurnal Saintis , 15 (1), 81 – 92.
Satiawan,  B.,  &  Raswitaningrum, T.  R.  (2020).  Evaluasi  Penurunan Pondasi  Tangki  Minyak  sesuai API  653. Konstruksia , 11 (2), 127 – 133.
Umum, D. P. (1987). Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung. Jakarta: Yayasan Badan Penerbit PU .
Vesic, A. S. (1977). Design of Pile Foundations. NCHRP Synthesis of Highway Practice , 42 .
Yandi, A. (2017). Analisis daya dukung dan penurunan pondasi tiang pancang menggunakan data n-spt dan data sondir diverifikasi dengan hasil uji pda (pile driving analyzer) dan capwap (studi kasus proyek Dermaga di Belinyu) . Universitas Bangka Belitung.