Abstrak —Proyek yang diambil dalam Studi ini adalah komplek pertokoan  Pakuwon  Town  S quare  (PATOS )  yang  berada  di komplek  perumahan  Pakuwon  City  S urabaya.  Komplek pertokoan ini telah didirikan setinggi 2 hingga 3 lantai dengan menggunakan  pondasi  dalam  micropile  sedalam  21  meter. Penulis  merencanakan  ulang  pondasi  komplek  pertokoan  ini dengan variasi ketinggian 3 lantai, 4 lantai, 5 lantai dan 6 lantai dengan  menggunakan  pondasi  dangkal  dan  dua  metode perbaikan  tanah.  Kawasan  proyek  Pakuwon  Town  S quare  ini memiliki  jenis tanah lunak dengan tebal lapisan compreesible sedalam  15  meter  dengan jenis tanah lempung lunak. Dengan kondisi tanah seperti itu, pemampatan tanah yang terjadi cukup besar. Untuk mempercepat proses konsolidasi tanah, dilakukan perbaikan tanah menggunakan metode preloading dengan PVD (Prefabricated  Vertical  Drain)  dan  metode  vacuum  preloading yang kemudian akan dibandingkan dan diambil alternatif yang termurah.  PVD  akan  dipasang  sedalam  lapisan  compressible yaitu  sedalam  15  meter.  Dengan  adanya  perbaikan  tanah menggunakan  PVD,  waktu  pemampatan  primer  terjadi  sangat cepat sehingga terjadinya pemampatan sekunder menjadi lebih awal.  Oleh  karena  itu  pemampatan  sekunder  diperhitungkan dalam  S tudi  ini.  Pemampatan  sekunder  yang  terjadi  dalam perencanaan  di  S tudi  ini  cukup  besar  sehingga  dilakukan penambahan beban timbunan dalam perbaikan tanah menggunakan PVD untuk menghilangkan  pemampatan sekunder yang diasumsikan terjadi 5 tahun setelah pemampatan primer selesai. S ehingga setelah perbaikan tanah selesai,  proses  pemampatan  primer  dan  sekunder  juga  telah selesai. Pada S tudi ini direncanakan struktur pondasi 3 lantai, 4 lantai, 5 lantai dan 6 lantai dengan menggunakan 3 alternatif, yaitu  pondasi  tiang  pancang,  pondasi  rakit  dengan  perbaikan tanah menggunakan PVD serta pondasi rakit dengan perbaikan tanah  menggunakan  vacuum  preloading.  Perencanaan pondasi rakit  dilakukan  dengan  menggunakan  metode  pendekatan geoteknik  dengan  permodelan  struktur  3  dimensi  untuk mendapatkan  struktur  pondasi  yang  kaku  sehingga  tidak menyebabkan  differential  settlement.  Dari  hasil  perhitungan dalam  S tudi  ini  maka  didapatkan  alternatif  yang  termurah untuk  gedung  3,  4  dan  5  lantai  adalah  penggunaan  pondasi dangkal  dengan  metode  perbaikan  tanah  vacuum  preloading dengan  biaya  Rp.2,963,207,662  untuk  gedung  3  lantai,
Rp.4,160,933,839 untuk gedung 4 lantai, Rp.6,039,707,940 untuk gedung  5  lantai  ,  sedangkan  untuk  gedung  6  lantai  adalah penggunaan pondasi tiang pancang dengan biaya Rp.7,884,668,852 untuk gedung 6 lantai.
Kata  Kunci — Pondasi  Dangkal,  Pondasi  Dalam,  Tanah  Lunak, Preloading, PVD, Vacuum Preloading

## I. PENDAHULUAN

## A. Latar Belak ang
ROYEK  komplek  pertokoan  Pakuwon  Town  Square  yang saat ini sudah berdiri di komplek perumahan Pakuwon City Surabaya merupakan komplek pertokoan bertingkat 2 hingga 3 lantai  yang  telah  direncanakan  menggunakan  pondasi  tiang pancang (micropile). Kawasan ini memiliki lapisan compressible dengan jenis tanah lunak soft clay sedalam 15 meter dengan 3 meter awal berupa tanah bekas reklamasi. Penggunaan pondasi tiang pancang pada umumnya membutuhkan biaya yang cukup tinggi karena harga pile yang mahal. Hal inilah yang mendasari perencanaan  dengan alternatif menggunakan pondasi dangkal khususnya  pondasi raft .  Namun  karena  di  lokas i  ini  memiliki jenis  tanah  lunak,  maka  pemampatan  yang  terjadi  ketika gedung  berdiri  akan  cukup  besar  sehingga  diperlukan perbaikan tanah untuk menyelesaikan  pemampatan tanah serta sekaligus  menaikkan  daya  dukung  tanah  asli.  Metode perbaikan tanah yang digunakan dalam Studi ini adalah metode Preloading  dengan  penggunaan  PVD  dan  metode  Vacuum Preloading. Dari ketiga alternatif ini, yaitu penggunaan pondasi dalam,  penggunaan  pondasi raft dengan preloading PVD, serta  penggunaan  pondasi raft dengan vaccum  preloading akan didapatkan estimasi biaya material yang paling murah.

## B. Rumusan Masalah
Secara umum, dari latar belakang di atas terdapat beberapa masalah yang harus dibahas:
1. Berapa  dimensi  pondasi  dangkal  untuk  masing - masing  ketinggian  komplek pertokoan bertingkat tiga hingga enam lantai?
2. Berapa  kedalaman  pondasi  dangkal  yang  efisien untuk  masing-masing  ketinggian  komplek  pertokoan bertingkat tiga hingga enam lantai?

## Perbandingan Pondasi Bangunan Bertingkat Untuk Pondasi Dangkal dengan Variasi Perbaikan Tanah dan Pondasi Dalam Studi Kasus Pertokoan di Pakuwon City Surabaya
Adrian Hartanto, Indrasurya B. Mochtar, dan Yudhi Lastiasih
Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil, Lingkungan dan Kebumian, Institut Teknologi Sepuluh Nopember
(ITS)
e-mail : yudhi.lastiasih@gmail.com
P
3. Bagaimana  merencanakan  perbaikan  tanah  yang efisien  untuk  menyelesaikan  pemampatan  pada masing-masing ketinggian komplek pertokoan bertingkat tiga hingga enam lantai?
4. Bagaimana  merencanakan  pondasi  dalam  untuk masing-masing ketinggian komplek pertokoan
bertingkat tiga hingga enam lantai?
5. Bagaimanakah
perbandingan
biaya
antara penggunaan  pondasi  dangkal  dan  perbaikan  tanah dengan penggunaan pondasi dalam?

## C. Batasan Masalah
Pada  studi  ini,  permasalahan  dibatasi  pada  pokok-pokok pembahasan sebagai berikut:
1. Tidak membahas metode pelaksanaan.
2. Data yang digunakan merupakan data s ekunder.
3. Perbaikan  tanah  hanya  dilakukan  dengan  2  metode, yaitu  timbunan surcharge dengan  menggunakan
Prefabricated  Vertical  Drain  (PVD) dan  timbunan surcharge
dengan
menggunakan
Vaccum
Preloading.
4. Tidak menghitung biaya pelaksanaan.
5. Hanya menggunakan pile diameter 50cm.
6. Tidak menggunakan friction pile.

## D. Manfaat
Adapun manfaat dari studi ini adalah sebagai berikut:
1. Dapat  menjadi  usulan  bagi  pihak  Pakuwon  City Surabaya  dalam  merencanakan  penggunaan  pondasi dangkal  untuk  komplek  pertokoan  tiga  hingga  enam lantai.
2. Masyarakat  dapat  mengetahui  proses  perencanaan dan perhitungan pondasi dangkal dan pondasi dalam untuk  komplek  pertokoan  dengan  masing -masing ketinggian tiga hingga enam lantai.

## II. METODOLOGI
Gambar 1. Diagram Alir Metodologi Penyelesaian Studi

## III. HASIL DAN PEMBAHASAN

## A. Analisa Data Tanah
Dari  hasil  uji  SPT  diketahui  bahwa  tanah  dasar  memiliki lapisan compressible sedalam 15 meter. Parameter tanah dasar dapat dilihat pada Tabel 1.
T abel 1. Parameter T anah Dasar Kedalaman (m) Deskripsi γ (t/m3) Gs Wc (%) e0 0 - 3 T anah Urug 1.8 - 53 1.4 3 - 6,5 Lempung dan lanau 1,49 2,56 85 2,18 6,5 - 11 Lempung dan lanau 1,5 2,55 82 2,09 11 - 15,5 Lempung dan lanau 1,53 2,59 77 2 15,5 - 19,5 Lanau dan lempung 1,7 2,53 47 1,19 19,5 - 23,5 Lanau dan lempung 1,71 2,51 45 1,13 T abel 1. Parameter T anah Asli (Lanjutan) Kedalaman (m) LL PL Cc Cs PI Cu (t/m2) Cv (cm2/s) 0 - 3 23 - - - - - - 3 - 6,5 75 35 0,98 0,21 40 1 0. 0015 6,5 - 11 71 27 - - 44 2 - 11 - 15,5 74 34 1,16 0,16 40 3 0. 002 15,5 - 19,5 38 37 - - 1 - - 19,5 - 23,5 56 30 0,77 0,11 26 - - 3.2  Analisa Layout dan Pembebanan Bangunan Pertokoan Pakuwon Town Square
Data perencanaan yang akan digunakan untuk permodelan struktur gedung sebagai berikut:
 Lokasi             : Pakuwon City Surabaya
 Fungsi              : Perkantoran
 Lebar Bangunan       : 30 m  Panjang Bangunan   : 110 m
 Jumlah Lantai        : 3, 4, 5, dan 6 lantai
 Tinggi Lantai Pertama  : 3,9 m
 Tinggi Tiap Lantai    : 3,6 m
 Mutu Beton (f’c)     : 30 MPa
 Mutu Baja (fy)        : 420 Mpa
Bangunan  dalam  Studi  ini  diperhitungkan untuk memikul beban-beban sebagai berikut:
a) Beban Mati (PPIUG 1983 Tabel 1)
Berat sendiri struktur  : 2400  kg/m 3 Tegel              : 24  kg/m 2
Tembok setengah bata  : 250 kg/m 2 Spesi 2cm          : 42  kg/m 2 Plafond : 11  kg/m 2
Ducting & Plumbing : 30  kg/m 2
b) Beban Hidup (PPIUG 1983 Tabel 1)
Lantai Perkantoran   : 250 kg/m 2
Lantai Atap         : 100 kg/m 2 3.3  Perencanaan Pondasi Dalam Nilai  N-SPT  yang  didapatkan  dari  data  bor  dikoreksi terhadap  tekanan  overburden  dan  terhadap  muka  air.  Setelah mendapatkan  nilai  N-koreksi  pada  setiap  kedalaman,  daya dukung pondasi tiang pancang dihitung dengan menggunakan rumus Meyerhof & Bazaara seperti berikut:
Qujung = 40 x Nrata-rata x 0,25 x   x (diameter tiang) 2 Dari hasil perhitungan didapatkan hasil sebagai berikut: Untuk beban bangunan pertokoan 3 lantai: Tipe tiang        : SPUN Pile Kelas            : A1 Ukuran            : 500 mm Kedalaman pasang : 22 m Daya dukung/pile  : 61,83 ton Jumlah tiang      : 322 titik Untuk beban bangunan pertokoan 4 lantai: Tipe tiang        : SPUN Pile Kelas            : A1 Ukuran            : 500 mm Kedalaman pasang : 22 m Daya dukung/pile  : 61,83 ton Jumlah tiang      : 381 titik Untuk beban bangunan pertokoan 5 lantai: Tipe tiang        : SPUN Pile Kelas            : A1 Ukuran            : 500 mm Kedalaman pasang : 22 m Daya dukung/pile  : 61,83 ton Jumlah tiang      : 483 titik Untuk beban bangunan pertokoan 6 lantai: Tipe tiang        : SPUN Pile Kelas            : A1 Ukuran            : 500 mm Kedalaman pasang : 22 m Daya dukung/pile  : 61,83 ton Jumlah tiang      : 526 titik 3.4  Perencanaan Perbaikan Tanah Dasar Menggunakan Metode Preloading Dengan Percepatan PVD Beban Ekivalen Bangunan (qekiv)
Beban ekivalen bangunan (qekiv) adalah beban timbunan sementara  yang  digunakan  dalam  perbaikan  tanah  sebagai pengganti  beban  bangunan  nyata.  Rekapitulasi  nilai  beban ekivalen dan nilai tinggi ekivalen bangunan terhadap timbunan dapat dilihat pada Tabel 2.
T abel 2. Beban dan T inggi Ekivalen Gedung Ketinggian q gedung (ton/m 2 ) H ekuivalen (m) 3 lantai 4,53 2,7 4 lantai 5,94 3,5 5 lantai 7,35 4,4 6 lantai 8,75 5,2
Perencanaan  PVD  untuk  Mempercepat  Pemampatan  Tanah Dasar
Pada perencanaan dalam Studi ini, PVD dipasang sedalam lapisan tanah compressible yaitu sedalam 15 meter. Digunakan PVD  dengan  tipe  CeTeau-Drain  CT-D822.  Dalam  Studi  ini diasumsikan  pemilik  proyek  memberikan  batas  waktu  yang cukup singkat dalam menyelsaikan proyek sehingga ditentukan waktu tunggu konsolidasi selama 8 minggu. Hasil perencan aan PVD dapat dilihat pada Tabel 3.
T abel 3.

## Perencanaan Pola dan Jarak Pemasangan PVD
Gedung 3 lt Gedung 4 lt Gedung 5 lt Gedung 6 lt Waktu T unggu 12 minggu 12 minggu 12 minggu 12 minggu Pola Persegi Segitiga Persegi Persegi Jarak (m) 1,25 1,25 1 1
Perhitungan Hinitial dan Hfinal Akibat Konsolidasi Primer (Sc) dan Konsolidasi Sekunder (Ss)
Setelah didapatkan nilai pemampatan primer dan sekunder, kemudian  dilakukan  perhitungan  untuk  mencari  Hinitial  dan Hfinal  timbunan.  Dalam  Studi  ini  pemampatan  sekunder dihilangkan  dengan  melakukan  penambahan  beban  sehingga ketika  perbaikan  tanah  selesai,  pemampatan  primer  maupun sekunder juga telah selesai. Besarnya nilai pemampatan primer akibat variasi beban menggunakan rumus penurunan primer [1] dapat  dilihat  pada  Tabel  4.  Sedangkan  besarnya  nilai pemampatan  sekunder  akibat  variasi  beban  menggunakan rumus  empiris  [4]  dapat  dilihat  pada  Tabel  5.  Sedangkan rekapitulasi  perhitungan  Hinitial  dan Hfinal dapat dilihat pada Tabel 6.
T abel 4. Rekapitulasi Nilai Pemampatan Primer Akibat 5 Variasi Beban Asumsi q timbunan (t/m2) Sc (m) 5 0.88 7 1.24 9 1.53 11 1.79 13 2.02
T abel 5. Rekapitulasi Nilai Pemampatan Sekunder Akibat 5 Variasi Beban Asumsi q timbunan (t/m2) Ss (m) 5 0.52 7 0.62 9 0.73 11 0.83 13 0.93 T abel 6. Perhitungan Hinitial dan Hfinal Akibat Pemampatan Primer dan Sekunder Gedung H ekiv (m) H urugan (m) H final akhir (m) H initial (m) H final (m) H bongkar Δq (m) H bongkar total (m) 3 lantai 2.7 0 2.7 6.4 4.9 2.2 4.9 4 lantai 3.5 0 3.5 8.4 6.5 3.0 6.5 5 lantai 4.4 0 4.4 10.9 8.5 4.1 8.5 6 lantai 5.2 0 5.2 13.4 10.4 5.2 10.4
Peningkatan Nilai Cu pada Lapisan Compressible (15 m) Karena harga Plasticity Index (PI) pada tanah kurang dari 120% maka Cu baru dihitung menggunakan persamaan sebagai berikut:  Cu  (kg/cm2)  =  0,0737+(0,1899-0,0016PI)σ’o    [1]. Peningkatan nilai Cu setelah perbaikan tanah dapat dilihat pada Tabel 7.
T abel 7. Peningkatan Nilai Cu Setelah Perbaikan T anah Kedalaman (m) PI (%) Cu lama (t/m2) Cu baru (t/m2) Gedung 3 lt Gedung 4 lt Gedung 5 lt Gedung 6 lt 3-4 40 1 2.04 2.40 2.81 3.22 4-5 40 1 2.10 2.45 2.86 3.27 5-6 40 1 2.16 2.51 2.91 3.32 6-7 40 1 2.21 2.56 2.96 3.37 7-8 44 1 2.19 2.52 2.90 3.28 8-9 44 1 2.25 2.57 2.95 3.33 9-10 44 1 2.30 2.62 2.99 3.37 10-11 44 1 2.35 2.67 3.04 3.41 11-12 40 1 2.49 2.82 3.21 3.61 12-13 40 1 2.54 2.87 3.26 3.65 13-14 40 2 2.60 2.93 3.31 3.70 14-15 40 2 2.65 2.98 3.36 3.75

## 3.5  Perencanaan Vacuum Preloading
Pada  dasarnya  perhitungan vacuum  preloading hampir sama  dengan  perhitungan preloading dengan  PVD  biasa, namun dalam perhitungan vacuum preloading ada penambahan  Δσ  akibat vacuum .  Distribusi  tegangan  yang dialami  tanah  akibat  pompa vacuum sama  besar  sepanjang dalamnya  pemasangan  PVD,  dalam  Studi  ini  besarnya tegangan  dari  pompa vacuum yang  terjadi pada tanah adalah sebesar  8  t/m 2 .  Tegangan  dari  pompa vacuum ini  yang kemudian menggantikan beban timbunan yang akan dibongkar (H bongkar )  setinggi  4,7  m (dari konversi 8 t/m 2 menjadi timbunan dengan γ= 1,7 t/m 3 ). Hasil perhitungan H initial baru dan H bongkar baru dapat dilihat pada Tabel 8.
T abel 8. Hinitial dan Hbongkar baru Akibat Penggunaan Vacuum  Preloading Ketinggian
H initial (m) H bongkar total (m) H akibat vacuum (m) Sc (m) H bongkar akhir (m) H initial baru (m) 3 Lantai 6.4 4.9 4.7 1.5 0.2 1.7 4 Lantai 8.4 6.5 4.7 1.9 1.8 3.7 5 Lantai 10.9 8.5 4.7 2.5 3.8 6.2 6 Lantai 13.4 10.4 4.7 3.0 5.7 8.7

## 3.6  Perencanaan Pondasi Rakit
Perhitungan Daya Dukung Tanah Asli Setelah Diperbaiki Pada  studi ini, perhitungan kapasitas daya dukung tanah di bawah pondasi raft direncanakan menggunakan rumus daya dukung  tanah  asli  terhadap  proyeksi  60 o lebar dasar pondasi. Berikut disajikan gambaran dari data perencanaan pondasi rakit (Gambar 2)
Gambar 2. Data Perencanaan Pondasi Raft
Perhitungan daya dukung menggunakan rumus Terzaghi  [2] dan faktor Nγ, Nc, dan Nq dari Caquot & Kerisel  [2]. Hasil perhitungan daya dukung tanah dapat dilihat pada Tabel 9.
T abel 9.

## Kontrol q izin tanah T erhadap q ekivalen gedung
Gedung 3 lt Gedung 4 lt Gedung 5 lt Gedung 6 lt qizin (t/m2) 8.1 8.7 9.5 10.9 q ekiv (t/m2) 4.5 5.9 7.3 8.8 Kontrol OK OK OK OK
Kontrol Tegangan Tanah di Dasar Pondasi Tegangan tanah di dasar pondasi tidak selalu merata diakibatkan adanya gaya momen yang terjadi sehingga akan ada satu sisi pondasi yang mengalami tegangan tanah lebih besar daripada sisi lainnya. Perhitungan qmax yang terjadi di bawah pondasi dicari dengan menggunakan rumus sebagai berikut  [2]:
Hasil perhitungan dan kontrol qmax terhadap q izin tanah dapat dilihat pada Tabel 10.
T abel 10. Kontrol q izin T erhadap T egangan di Dasar Pondasi Gedung 3 lt Gedung 4 lt Gedung 5 lt Gedung 6 lt qizin (t/m2) 8.1 8.7 9.5 10.9 q max (t/m2) 4.53 5.94 7.35 8.75 Kontrol OK OK OK OK
Kebutuhan Tulangan Balok Pondasi Raft
Kebutuhan  tulangan  lentur  dilakukan sesuai dengan SNI 03-2847-2013 [3]. Kebutuhan tulangan dapat dilihat pada Tabel 11.
T abel 11. Kebutuhan T ulangan Lentur pada Balok Raft T ulangan Pakai Beam Gedung 3 lt Gedung 4 lt Gedung 5 lt Gedung 6 lt Ats Bwh Ats Bwh Ats Bwh Ats Bwh Melintang Eks (tumpuan) 3 3 3 3 3 3 3 4 Melintang Eks (lapangan) 3 3 3 3 3 3 3 3 Memanjang Eks (tumpuan) 3 3 3 3 3 4 3 4 Memanjang Eks (lapangan) 3 3 3 3 3 3 3 3 Melintang In (tumpuan) 3 3 3 3 3 4 3 5 Melintang In (lapangan) 3 3 3 3 4 3 5 3 Memanjang In (tumpuan) 3 4 3 5 3 7 3 8 Memanjang In (lapangan) 3 3 4 3 5 3 6 3
3.7  Estimasi Biaya
Estimasi  biaya  pada  Studi  ini  memperhitungkan  biaya material  dan  biaya  pelaksanaan  untuk  pondasi  dalam, perbaikan  tanah preloading dengan  PVD,  perbaikan  tanah menggunakan vacuum preloading dan struktur balok dan plat lantai dasar untuk gedung dengan ketinggian 3 lantai, 4 lantai, 5  lantai  dan  6 lantai. Hasil perhitungan dilakukan berdasarkan HSPK 2017 [4] dapat dilihat pada Tabel 12.
T abel 12.
Rekapitulasi Estimasi Biaya dari T iga Alternatif Alternatif Pondasi Dangkal + Preloading & PVD Pondasi Dangkal + Vacuum Preloading Pondasi Dalam 3 lantai Rp6,095,938,155 Rp2,963,207,662 Rp4,840,687,738 4 lantai Rp7,851,143,339 Rp4,160,933,893 Rp5,739,214,668 5 lantai Rp10,426,566,730 Rp6,039,707,940 Rp7,261,031,607 6 lantai Rp13,253,798,505 Rp8,178,899,555 Rp7,884,668,852

## IV. KESIMPULAN
Dalam perencaaan Studi ini didapatkan beberapa kesimpulan, yaitu:
1. Perencanaan pondasi raft di atas tanah elastis (perletakan spring )  dilakukan  dengan  menggunakan  program  bantu ETABS  2016  dan  didapatkan  dimensi  yang  cukup  kaku dalam menerima momen yang terjadi, yaitu balok 40/70 dan pelat  25  cm  dengan  jumlah  tulangan  yang  dapat  dilihat pada Tabel 11.
2. Dasar  dari  pondasi raft dipasang  pada  kedalaman  -70cm dari permukaan tanah eksisting.
3. Dilakukan  percepatan  pemampatan  tanah  menggunakan PVD  ( Prefabbricated  Vertical  Drain )  sedalam  lapisan compressible 15  meter.  PVD  yang  digunakan  adalah  tipe CeTeau-Drain  CT-D822  dengan  tebal  (a)  =  100  mm  dan lebar  (b)  =  4  mm,  dengan  jarak  dan  pola  pemasangan persegi 1,25 m untuk gedung 3 lantai, segitiga 1,25 m untuk gedung  4  lantai,  persegi  1  m  untuk  gedung  5  lantai  dan persegi  1  m untuk gedung 6 lantai. Untuk menghilangkan pemampatan sekunder yang terjadi, dilakukan penambahan  timbunan  dengan  percepatan  konsolidasi menggunakan  PVD  sehingga  setelah  perbaikan  tanah selesai,  pemampatan  primer  dan  sekunder  juga  selesai. Dari  hasil  perhitungan  dengan  menggunakan  metode perbaikan  tanah preloading dan  PVD  didapatkan  tinggi pelaksanaan  (H initial )  dan  tinggi  pembongkaran  (H bongkar ) pada  Tabel  3.6,  yaitu  H initial =  6,4  meter  untuk  gedung  3 lantai, H initial = 8,4 meter untuk gedung 4 lantai, H initial = 10,9 meter  untuk gedung 5 lantai dan H initial = 13,4 meter untuk gedung  6  lantai.  Setelah  pemampatan  tanah  dan pembongkaran  beban  tambahan  untuk  menghilangkan beban  sekunder  (Δq)  serta  pembongkaran  beban ekivalensi  gedung  (q ekiv )  telah  selesai,  didapatkan  tinggi akhir  timbunan,  H final  akhir =  0  meter.  Sedangkan  dari  hasil perhitungan  dengan  menggunakan  metode  perbaikan tanah vacuum  preloading didapatkan tinggi pelaksanaan (H initial )  dan  tinggi  pembongkaran  (H bongkar )  pada  Tabel  8, yaitu  H initial =  1,7  meter untuk gedung 3 lantai, H initial = 3,7 meter  untuk  gedung  4  lantai,  H initial =  6,2  meter  untuk gedung  5  lantai  dan  H initial =  8,7  meter  untuk  gedung  6 lantai.
4. Pada  perencanaan  pondasi  dalam,  tiang  pancang direncanakan  mencapai  kedalaman  22  meter  karena  telah mencapai  tanah  keras  dengan  banyaknya  titik  yaitu  322 titik untuk gedung 3 lantai,  381 titik untuk gedung 4 lantai, 483 titik untuk gedung 5 lantai dan 526 titik untuk gedung 6 lantai.
5. Estimasi biaya dalam studi ini dilakukan berdasarkan biaya material  dan  pelaksanaan.  Dari  hasil  perhitungan  yang telah dilakukan, didapatkan alternatif yang termurah untuk gedung  dengan  ketinggian  3,  4  dan  5  lantai  adalah menggunakan  pondasi  dangkal  dengan  perbaikan  tanah Vacuum Preloading, sedangkan untuk ketinggian 6 lantai menggunakan  pondasi  tiang  pancang  seperti yang dapat dilihat pada Tabel 12.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] M. Das, Mekanika Tanah (Prinsip-prinsip Rekayasa Geoteknis) . Jakarta: Erlangga, 1995.
[2] H.  Wahyudi, Daya  Dukung  Pondasi  Dangkal .  Surabaya:  IT S Press, 2012. [3] Badan Standar Nasional, “ SNI 03-2847-2013,” Jakarta, 2013. [4]
Pemerintah  Kota  Surabaya,  “ Harga  Satuan  Pokok  Kegiatan,” Surabaya, 2017.