Abstrak—Pemerintah Surabaya berencana membangun jembatan baru yang menghubungkan Jalan Raya Wonokromo ke bangunan Terminal Joyoboyo yang kelak akan berfungsi juga sebagai park and ride untuk angkutan masal cepat (trem). Jembatan baru yang direncanakan adalah Jembatan Joyoboyo. Jembatan Joyoboyo merupakan jembatan yang mempunyai dua jalur. Tiap jalur mempunyai 2 lajur dengan lebar lalu lintas 20 m yang terdiri dari lebar jalan 4 m dan bahu jalan 3 m pada tiap sisi. Jembatan ini dibangun diatas sungai Surabaya. Jembatan ini direncanakan memiliki panjang 130 meter dan menggunakan struktur utama berupa cable stay yang menumpu pada dua abutmen. Pada pangkal jembatan sisi kanan terdapat rencana oprit jembatan dengan timbunan tertinggi sebesar 3,5 meter. Jembatan ini dibangun di atas tanah dengan kedalaman tanah keras berada di kedalaman 16 m. Kondisi tanah dasar dilapangan sangat mempengaruhi daya dukung tanah untuk menerima beban sehingga pada perencanaan struktur bawah dan approach jembatan ini perlu adaanya perencanaan yang tepat untuk menentukan alternatif perencanaan yang efektif dan efisien. Makalah kali ini membahas tentang perencanaan struktur bawah meliputi perencanaan abutmen dan pondasi tiang pancang serta akan menganalisa 2 alternatif perencanaan perkuatan tanah yaitu penggunaan geotextile wall dan penggunaan geogrid kombinasi dengan keystone-wall. Kemudian dari hasil analisa perhitungan perencanaan dinding penahan tanah didapatkan hasil bahwa perencanaan oprit menggunakan alternatif pertama memerlukan biaya material total sebesar Rp 755.234.150,00 dan untuk alternatif kedua memerlukan biaya material total sebesar Rp 721.376.150,00. Untuk perencanaan abutment direncanakan abutment dengan tinggi 4 meter dan pilecap berukuran 6 meter x 20 meter dan ditopang oleh 30 buah pondasi tiang pancang, dimana pondasi tiang pancang yang digunakan berdiameter 50 cm sedalam 27 m .
Kata Kunci—  Abutment,  Geogrid, Geotextile, Oprit, Keystone wall, Micropile.

## I. PENDAHULUAN
EMACETAN yang terjadi di Surabaya dengan berbagai penyebabnya, bermuara pada masalah orientasi transportasi masyarakat Surabaya Jumlah pengguna kendaraan pribadi di Surabaya tidak pernah berkurang, akan tetapi kendaraan pribadi ini tidak sebanding dengan penambahan atau pelebaran jalan baru di Surabaya. Pemerintah Kota Surabaya berusaha mengatasi permasalahan tersebut dengan mengembangkan transportasi berbasis angkutan massal cepat berupa trem. Salah satu sarana yang sedang disiapkan untuk mendukung konsep ini adalah mengubah bangunan Kantor Dishub Surabaya (Terminal Joyoboyo) menjadi park and ride baru atau tempat parkir kendaraan pribadi untuk menunjang angkutan massal cepat (AMC) berupa trem. Dengan adanya bangunan park and ride ini pemerintah Surabaya berencana membangun jembatan
baru yang menghubungkan Jalan Raya Wonokromo ke bangunan Terminal Joyoboyo yang kelak akan berfungsi juga sebagai park and ride untuk angkutan masal cepat (trem).
Jembatan baru yang direncanakan adalah Jembatan Joyoboyo. Jembatan Joyoboyo merupakan jembatan yang mempunyai dua jalur. Tiap jalur mempunyai 2 lajur dengan lebar lalu lintas 20 m yang terdiri dari lebar jalan 3.5 m dan bahu jalan 1,5 m pada tiap sisi. Jembatan ini dibangun diatas sungai Surabaya seperti yang terlihat pada. Jembatan ini dengan panjang jembatan 100 meter dan menggunakan struktur utama berupa cable stay serta dipikul oleh dua abutmen dan pada pangkal jembatan sisi kanan terdapat rencana oprit jembatan dengan timbunan tertinggi sebesar 3,5. Jembatan ini dibangun di atas tanah dengan kedalaman tanah keras yang mencapai kedalaman 15 meter.

## II. TINJAUAN PUSTAKA

## A. Tinjauan Umum
Jembatan adalah suatu struktur kontruksi yang berfungsi untuk menghubungkan dua bagian jalan yang terputus oleh adanya rintangan-rintangan dan memungkinkan rute transportasi dapat melalui sungai, danau, kali, jalan raya, jalan kereta api dan lainlain. Pada umumnya suatu bangunan jembatan terdiri dari enam bagian pokok, yaitu: bangunan atas, landasan, bangunan bawah, pondasi, oprit, dan bangunan pengaman jembatan [1].
Oprit atau timbunan jalan pendekat jembatan adalah merupakan segmen sepanjang jalan yang dibatasi oleh lebar, tinggi tertentu sesuai alinyemen horizontal dan vertikal serta besarnya kelandaian melintang berdasarkan gambar rencana. Timbunan jalan pendekat sebagai pondasi dasar yang mendukung lapis pondasi bawah, bila lapis pondasi bawah tidak ada, maka lapisan tanah dasar mendukung langsung timbunan. Tinggi timbunan harus dipertimbangkan terhadap adanya bahaya  longsor, sebaiknya pada lahan mencukupi dibuat kelandaian lereng alami dan apabila tidak mencukupi harus dibuat timbunan bersisi tegak dengan konstruksi penahan tanah.
B. Perhitungan Tinggi Timbunan Awal (H Initial ) dan Timbunan Akhir (H Akhir )
Penentuan dari  tinggi timbunan rencana pada saat pelaksanaan fisik (dengan memperhatikan adanya pemampatan), dapat dihitung dengan Persamaan.
Kondisi awal :
q awal = H initial × γ timbunan
Setelah mengalami konsolidasi :
q akhir = (H initial × γ timb ) – (Sc × (γ timb – γ’ timb ))
Untuk kondisi γ sat ≠ γ timb maka :

## Perencanaan Struktur Bawah dan Approach Jembatan Joyoboyo Surabaya, Jawa Timur
Indra Giri Angga Kusuma, Yudhi Lastiasih, Putu Tantri Kumala Sari Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil, Lingkungan, dan Kebumian,
Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
E-mail : yudhi.lastiasih@gmail.com tantrigeoteknik@gmail.com
K
H initial = q + (Sc(γ timb - γ' timb ))/ γ timb Untuk kondisi γ sat = γ timb maka :
H initial = H akhir = (H initial - Sc timb – Sc Pvmnt – H Bongkar ) + H Pvmnt
Dimana : q initial = beban yang diasumsi awal dalam perhitungan Sc sehingga didapat H initial untuk perhitungan. q akhir = beban akhir sebagai beban yang menyebabkan penurunan H initial untuk mencapai H final rencana. Sc timbunan = penurunan tanah dibawah timbunan oleh beban Sc Pavement = penurunan oleh akibat beban lalu lintas H bongkar = tinggi timbunan yang dapat dibongkar akibat pengaruh beban traffic Sketsa perencanaan tinggi timbunan saat mengalami pemampatan digambarkan pada Gambar 1.

## Gambar 1. Kedudukan timbunan saat mengalami pemampatan

## C. Pemampatan Tanah
Pemampatan pada tanah dasar terjadi akibat diberikannya beban di atas tanah dasar tersebut yang menyebabkan deformasi partikel tanah serta mengecilnya pori-pori pada tanah tersebut akibat keluarnya air atau udara dari dalam pori. Dalam kasus perencanaan Jembatan Joyoboyo  pemampatan terjadi akibat diberikan timbunan di  atas tanah dasar yang dapat disebut pemampatan konsolidasi ( Consolidation Settlement ).
Pemampatan konsolidasi primer disebabkan oleh penimbunan timbunan setinggi H di atas tanah lunak yang akan menyebabkan terjadinya penambahan tegangan pada tanah dasar sehingga mengakibatkan adanya konsolidasi. Terdapat dua jenis konsolidasi berdasarkan tegangan yang diakibatkan, yaitu :
1) Normally Consolidated Soil (NC-Soil)
Tanah terkonsolidasi secara normal dimana tegangan overburden efektif pada saat ini merupakan tegangan maksimum yang pernah dialami tanah tersebut.
2) Over Consolidated Soil (OC-Soil)
Tanah terkonsolidasi lebih, di mana tegangan overburden efektif saat ini adalah lebih kecil daripada tegangan yang pernah dialami oleh tanah yang bersangkutan sebelumnya. Tanah disebut sebagai NC- Soil atau OC- soil tergantung dari harga Over Consolidation Ratio (OCR).

## D. Waktu Konsolidasi
Menurut Terzaghi dalam Das (1985), lama waktu konsolidasi (t) dapat dihitung dengan Persamaan :
𝑡𝑡 = 𝑇𝑇𝑣𝑣 ( 𝐻𝐻𝑑𝑑𝑑𝑑 ) 2 𝐶𝐶𝑣𝑣 (1)
Dimana :
t   = waktu konsolidasi T v = time factor , bergantung dari derajat konsolidasi U (%) H dr = jarak terjauh air pori dilapisan tanah mengalir keluar (m) C v = koefisien konsolidasi akibat aliran air pori arah vertical

## E. Analisa Kestabilan Timbunan
Untuk menganalisa kestabilan timbunan maka digunakan program bantu software PC. Software yang digunakan adalah
DXSTABLE. Parameter tanah ( input ) yang dibutuhkan pada program ini antara lain: γ sat ,  γ t , C, ϕ, letak  muka air tanah, koordinat permukaan tanah yang akan ditinjau dan koordinat segmen longsor yang akan ditinjau. Output yang dihasilkan antara lain: jari-jari bidang longsor, koordinat bidang longsor, angka keamanan (SF), dan momen penahan dari tanah.

## F. Metode Mempercepat Pemampatan dengan PVD (Prefabricated Vertical Drain)
Pemampatan konsolidasi yang terjadi pada tanah lempung berlangsung sangat lambat. Oleh sebab itu untuk mempercepat terjadinya settlement (U = 90%) dengan waktu efektif 6 bulan (24 minggu) perlu adanya pengurangan panjang jalur air pori. Ini dapat dilakukan dengan memasang Prefabricated Vertical Drain (PVD) di dalam tanah pada kedalaman dan jarak tertentu dengan formasi segitiga atau segiempat.
G. Geotextile Wall Reinforcement
Geosiynthesis yang paling banyak digunakan untuk perkuatan timbunan pada infrastruktur jalan dan oprit salah satunya adalah geotextile . Geotextile salah satu kegunaannya yaitu dapat digunakan untuk alternatif timbunan bersisi tegak. Pada perencanaannya perlu memperhatikan kekuatan tarik dari bahan dalam menerima dan memikul gaya geser saat terjadi kelongsoran. Pada perencanaan geotextile untuk timbunan bersisi tegak, ditinjau stabilitas pada : 1. Internal Stability
2. Overall Stability
Sehingga dapat ditentukan jumlah geotextile dan  mutu geotextile yang memenuhi kedua syarat kestabilan tersebut.
H. Geogrid Wall Reinforcement
Secara umum geogrid adalah bahan geosynthetic yang berfungsi sebagai Perkuatan dan Stabilisasi, penjelasan berikut:
Pada perencanaan geogrid untuk timbunan bersisi tegak, ditinjau stabilitas pada :
1. Internal Stability
2. Overall Stability
Sehingga dapat ditentukan jumlah geogrid dan mutu geogrid yang memenuhi kedua syarat kestabilan tersebut.

## I. Perkuatan Tanah dengan Micropile.
Mochtar, I.B., (2000) mengembangkan teori  untuk konstruksi cerucuk / micropile dengan menggunakan asumsi bahwa :
1. Kelompok cerucuk dianggap sebagai kelompok tiang dengan “ rigid cap ” di muka tanah yang menerima gaya horizontal.
2. Gaya horizontal tersebut merupakan tegangan geser yang terjadi sepanjang bidang gelincir. Seperti digambarkan pada Gambar 2.3 sebagai berikut :

## J. Retaining Wall Reinforment Type Keystone Wall
Keystone wall yang digunakan sebagai dinding penahan tanah segmental adalah Keystone wall dengan tipe Keystone Compac IV ( Straight  –  Face ). Keystone wall yang direncanakan tidak menerima gaya horisontal dari timbunan tanah karena semua gaya horizontal telah diterima oleh geogrid .

## K. Perencanaan Abutment
Dalam perencanaan abutment perencanaan beban yang bekerja pada sturktur bangunan bawah jembatan berdasarkan
pada SNI 1725:2016 dan SNI 2833-2008. Dimana beban yang bekerja di kombinasikan untuk menghasilkan nilai beban seperti kondisi kenyataannya.
Ilustrasi beban yang bekerja pada abutment seperti Gambar 2 sebagai berikut :
Gambar 2. Ilustrasi Beban yang Bekerja pada Abutment
L. Stabilitas pada Abutment
Stabilitas abutment dapat ditentukan dengan menganalisa berbagai kestabilan sebagai berikut :
a. Kontrol terhadap bahaya geser
b. Kontrol terhadap bahaya ambles
c. Kontrol overall stability

## M. Perencanaan Tiang Pancang
Tiang pancang dengan jumlah tiang lebih dari satu maka bila dipasang dengan spasi antar tiang 2 -  2,5D maka tiang tersebut menjadi tiang group sehingga harus ada factor efisiensi.  Faktor  efisiensi  tersebut dapat ditentukan menggunakan persamaan berikut :
𝐶𝐶 = 1 − 𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 𝑡𝑡𝑎𝑎𝑡𝑡 𝐷𝐷 𝑆𝑆 × � ( 𝑛𝑛−1 )× 𝑚𝑚+ ( 𝑚𝑚−1 )× 𝑛𝑛 90 × 𝑚𝑚 × 𝑛𝑛 � (2)
Dimana:
C  = faktor reduksi D = diameter tiang pancang S  = jarak antara pusat tiang pancang m = jumlah baris dalam kelompok tiang pancang n  = jumlah tiang pancang dalam satu baris
Secara umum perumusan kapasitas daya dukung tiang pancang dapat dirumuskan :
𝑄𝑄 𝑢𝑢𝑢𝑢𝑢𝑢 = 𝑄𝑄𝑄𝑄 + 𝑄𝑄𝑄𝑄
(3)
Dimana:
Q ult = Daya dukung ultimate pondasi tiang pancang Qs  = Gesekan sepanjang keliling tiang pancang ( friction ). Qp  = Daya dukung ujung tiang pancang ( end bearing capacity ).

## III. METODOLOGI
Langkah langkah pengerjaan tugas akhir ini dijelaskan dalam diagram alir pada Gambar 3.

## IV. ANALISA DATA

## A. Pengumpulan Data dan Analisa
Timbunan direncanakan bersisi tegak dengan tinggi final sesuai dengan elevasi pada oprit tertinggi yaitu H = 3.500 m, lebar timbunan L = 20  m  dengan  Sifat fisik timbunan meliputi :
Jenis Tanah     : Pasir Sirtu γ t :1.8 t/m 3 , ϕ : 30 0 , Cu             : 0 Untuk data tanah dasarnya direkap dalam Tabel 1
B. Data Spesifikasi Bahan
1) Geotextille
Geotextile yang digunakan dalam alternatif perkuatan timbunan adalah woven geotextille tipe 200/45 yang memiliki ultimate strength sebesar 200 kN/m dari produk Geotech Stabilenka. Brosur spesifikasi produk dapat dilihat pada lampiran
2) Geogrid Geogrid yang digunakan dalam alternatif perkuatan timbunan perencanaan oprit bersisi tegak adalah tipe Uni- Axial Grids Tenax T T 160 SAMP yang memiliki ultimate stren gth sebesar 160 kN/m dari produk PT. Teknindo Geosistem Unggul. Brosur spesifikasi produk disajikan pada lampiran.
3) Micropile
Micropile berupa minipile concre te yang digunakan sebagai perkuatan timbunan bersisi tegak terhadap  kontrol ambles adalah minipile prestressed square pile dari produk waskita precast. Brosur ukuran dan spesifikasi produk disajikan pada lampiran.
4) Keystone Wall Keystone Wall yang digunakan dalam alternatif perencanaan dinding samping orprit bersisi tegak adalah produk keystone compact IV dengan berat 34 kg/unit. Brosur produk disajikan pada lampiran
5) Pondasi Tiang Pancang
Pondasi Tiang pancang pada perencanaan pondasi dalam abutment direncanakan menggunakan produk waskita Precast tipe Pc Spun Pile . Brosur produk disajikan pada lampiran
6) Prefabricated Vertical Drain (PVD) & Prefabricated Horizontal Drain (PHD)
PVD yang digunakan berfungsi untuk mempercepat terjadinya settlement (U=90%) dengan waktu efektif 6 bulan. PHD berfungsi untuk mengalirkan air dari PVD sampai ke drainase samping oprit. Digunakan produk Geoforce Indonesia tipe GD-90. Brosur Produk disajikan pada lampiran.
Gambar 3. Diagram Alir Metode Perencanaan
Tabel 1. Data Tanah Kedalaman (m) Average Nilai Nspt Deskripsi Konsistensi Jenis Tanah Wc % Gs gr/cm 3 γsat γd t/m 3 γt t/m 3 LL % PI % Cu Kpa eo Cc Cs CV
cm 2 /det t/m 3 0 - 1 4 Lempung Lanau Berpasir Soft 79,38 2,564 1,600 0,953 1,600  64,45  34,010  7,78  2,144  0,901  0,195  0,00042 1 - 3 7 Lempung Lanau Berpasir Medium 68,85 2,564 1,650 1,032 1,650  64,45  34,010  9,06  1,859  0,745  0,164  0,00050 3 - 8 1 Lempung Lanau Berpasir Very Soft 89,91 2,564 1,550 0,874 1,550  64,45  34,010  11,81  2,428  1,080  0,231  0,00033 8 - 15 9 Lempung Berpasir Medium 61,83 2,564 1,683 1,085 1,683  63,82  34,470  16,87  1,415  0,649  0,144  0,00056
Mulai
Data Tanah Dasar Gambar Potongan Jembatan Data Beban Struktur atas Perencanaan Oprit Jembatan Perencanaan Hawal dan Hfinal Timbunan Metode Preloading Perhitungan Scouring Perencanaan Abutment Kontrol Stabilitas Perencanaan Pondasi Tiang Pancang Cek Bearing Capacity SF 3 Cek Stabilitas Geser SF 1.5 Cek Overall Stability SF 1.5 Hasil dan Perhitungan Biaya Material Metode Pelaksanaan Memenuhi Tidak Memenuhi Tidak Memenuhi Selesai Hasil dan Perhitungan Biaya Material Perencanaan Pengunaan PVD Perhitungan Daya Dukung Tanah Dasar Baru Cek Dengan Geoslope Alternatif Perkuatan Tanah Timbunan Geotextile Kombinasi Sheetpile Geogrid Kombinasi Keystone-wall Kontrol Stabilitas SF 1.5 Kontrol Stabilitas SF 1.5 Memenuhi Memenuhi Kesimpulan dan Saran Perhitungan Beban Tidak Memenuhi Tidak Memenuhi Tidak Memenuhi Memenuhi Memenuhi
15 - 19 15 Lempung Berpasir Stiff 61,83 2,667 1,735 1,176 1,735  63,82  34,470  43,00  1,270  0,433  0,101  0,00056 19 - 27 29 Lempung Berpasir Very Stiff 47,51 2,645 1,735 1,176 1,735  68,77  36,360  124,00  1,230  0,301  0,075  0,07451 27 - 29 44 Lempung Berpasir Hard 46,65 2,645 1,735 1,184 1,735  68,77  36,360  124,00  1,230  0,336  0,084  0,08441 29 - 30 38 Lempung Berpasir Very Stiff 43,81 2,732 1,788 1,244 1,788  64,75  33,500  155,00  1,200  0,308  0,076  0,07637 Tabel 2. Hasil Running DXSTABLE No. SF (bishop) Moment resisting (KN-m) Circle center Radius Initial Terminal x (m) y (m) m x (m) x (m) 1 0,964 1050 19,45 19,12 6,340 14,630 25.76 2 0,965 1057 19,5 19,13 6,350 14,670 25,82 3 0,966 1062 19,51 19,14 6,370 14,670 25,85 4 0,968 1129 19,50 19,29 6,590 14,500 26,03 5 0,969 1166 19,57 19,38 6,700 14,500 26,21

## V. PEMBAHASAN

## A. Perhitungan Pemampatan dan Tinggi Awal (H initial )
Dalam perhitungan H initial dan H final , pemampatan tanah dasar yang diperhitungkan adalah yang masih bisa mengalami proses konsolidasi primer atau setebal lapisan compressible (H) dengan konsistensi tanah dasar very soft soil s/d medium soil .  Perhitungan besar pemampatan dilakukan untuk mencari tinggi timbunan awal yang dibutuhkan untuk mencapai tinggi rencana ketinggian oprit yaitu 3,5. Perencanaan H inisial dalam Penelitian ini memperhitungkan beban timbunan, beban traffic , dan beban perkerasan  dengan hasil grafik perhitungan digambarkan pada Gambar 4 dan 5.
Gambar 4. Hubungan H final dengan H initial
Gambar 5. Hubungan H final dengan Settlement (Sc)
Berdasarkan Gambar 4 dan 5 maka untuk H final = 3,5 meter dapat ditentukan  H initial yang tejadi adalah sebesar 3,982 meter dengan settlement sebesar 0,64 meter.

## B. Perbaikan Tanah Dasar
Waktu konsolidasi alami yang terjadi cukup lama yaitu hingga  134  tahun, sehingga diperlukan Prefabricated Vertical Drain (PVD) untuk mempercepat waktu konsolidasi.
Gambar 6. Grafik Hubungan Waktu dengan Derajat Konsolidasi (U) dengan menggunakan PVD Pola Segiempat dan Segi empat
PVD yang digunakan dalam perencanaan adalah menggunakan pola segitiga dengan jarak antar PVD adalah 0,9 m. karena Area serap pola segitiga lebih luas dibandingkan dengan segi empat dan jarak spasi antar PVD yang digunakan adalah S = 0,9 meter atas pertimbangan dapat mencapai U = 90% dalam waktu 8 minggu pentahapan penimbunan. yang lain adalah mahalnya harga material PVD.

## C. Stabilitas Timbunan
Setelah menghitung perbaikan tanah menggunakan PVD kemudian dilakukan kontrol overall stability dan internal stability menggunakan software DXSTABLE untuk mengetahui nilai safety factor (SF). Dilakukan perhitungan SF sebanyak 5 kali untuk timbunan tegak dengan H initial 3,982. Hasil Running dengan 5 nilai minimum hasil kontrol overall stability ditabelkan sebagai Pada Tabel 2.
Dari perhitungan SF diatas didapatkan bahwa SF terkecil hasil kontrol adalah sebesar 0,964 dimana nilai SF ini masih kurang dari SF rencana sebesar 1,25 maka stabilitas timbunan dianggap tidak aman, sehingga dibutuhkan perkuatan untuk kestabilan timbunan.

## D. Perencanaan Geotextile Walls sebagai Perkuatan Oprit Timbunan (Alternatif 1)
Adalapun  hasil perhitungan kebutuhan geotextile pada H initial oprit 3,982 m yang ditabelkan pada Tabel 3 dan 4. Berikut Sketsa pemasangan geotextile wall yang telah diperhitungkan :
Gambar 7. Sketsa pemasangan geotextile wall .
E. Perencanaan Geogrid kombinasi Keystone-wall sebagai Perkuatan Oprit Timbunan (Alternatif 2)
Adapaun  hasil perhitungan kebutuhan geogrid pada Hinitial oprit 3,982 m yang ditabelkan pada Tabel 5 dan 6.
Berikut Sketsa pemasangan geogrid wall yang telah diperhitungkan :
Gambar 8. Sketsa pemasangan geogrid wall .
• Perencanaan Keystone-wall
Keystone wall yang digunakan sebagai dinding penahan tanah segmental adalah Keystone wall dengan tipe Keystone
Compac IV (Straight –  Face Sketsa pemasangan keystone- wall digambarkan pada Gambar 9.
Gambar 9. Sketsa pemasangan keystone

## F. Perencanaan Micropile Sebagai Perkuatan Bearing
Capacity
Micropile dalam tugas akhir ini digunakan untuk perkuatan timbunan agar tidak mengalami bearing capacity failure diakrenakan hasil perhitungan stabilitas bearing capacity failure dari 2 alternatif perkuatan belum memenuhi. Jumlah micropile yang telah diperhitungkan guna memenuhi SF 1,5 digunakan 11 buah micropile untuk kedua sisi timbunan dengan sketsa pemasangan Micropile digambar pada Gambar 10.
Gambar 10. Sketsa pemasangan micropile
Tabel 3.
Sv Pemasangan Geotextile
Z (m) Ka timb γ (t/m 3 ) σ Hs (t/m 2 ) σ Hq (t/m 2 ) ∑ σH (t/m 2 ) T allow (t/m) Sv (m) Sv pakai (m) 0 0,333 1,8 0 0,5 0,5 1 0,333 1,8 0,6 0,5 1,1 3,092 187,381 0,5 2 0,333 1,8 1,2 0,5 1,7 3,092 121,247 0,5 3 0,333 1,8 1,8 0,5 2,3 3,092 0,89617 0,5 3,9 0,333 1,8 2,34 0,5 2,8 3,092 0,72577 0,5 Tabel 4. Le,Lr, dan Lo geotextile Z (m) Ka timb γ (t/m 3 ) σ v (t/m 2 ) Hitungan Pakai Keterangan Le (m) Lr (m) Lo (m) Le & Lr (m) Lo (m) 0 0,333 1,8 1 0,333 1,8 1,8 0,200 1,721 0,198 3,5 1 tidak menerus 2 0,333 1,8 3,6 0,234 1,144 0,153 3,5 1 tidak menerus 3 0,333 1,8 5,4 0,255 0,567 0,138 3,5 1 tidak menerus 3,9 0,333 1,8 7,02 0,269 0,047 0,131 3,5 1 tidak menerus Tabel 5. Sv Pemasangan Geogrid Z (m) Ka timb γ (t/m 3 ) σ Hs (t/m 2 ) σ Hq (t/m 2 ) ∑ σH (t/m 2 ) T allow (t/m) Sv (m) Sv pakai (m) 0 0,333333 1,8 0 0,5 0,5 1 0,333333 1,8 0,6 0,5 1,1 2,473 149,905 1 2 0,333333 1,8 1,2 0,5 1,7 2,473 0,96997 0,6 3 0,333333 1,8 1,8 0,5 2,3 2,473 0,71694 0,6 3,9 0,333333 1,8 2,34 0,5 2,84 2,473 0,58062 0,4
Tabel 6.
Le dan Lr, geogrid
Z (m) Ka timb γ (t/m 3 ) σ v (t/m 2 ) Hitungan Pakai Keterangan Le (m) Lr (m) Le & Lr (m) 0 0,333333 1,8 1 0,333333 1,8 1,8 0,33679 1,72138 3,5 tidak menerus 2 0,333333 1,8 3,6 0,21927 1,14403 3,5 tidak menerus 3 0,333333 1,8 5,4 0,22858 0,56668 3,5 tidak menerus 3,9 0,333333 1,8 7,02 0,15595 0,04707 3,5 tidak menerus Tabel 7. Biaya Material Alternatif Geotextile wall No Jenis Pekerjaan Satuan Volume Harga per (m 3 ) Total Harga (+PPN 10%) 1 Timbunan m3 3654 Rp 93.750,00 Rp 376.818.750,00 2 Geotextile m2 3036 Rp 18.000,00 Rp 60.112.800,00 3 Keystone wall m2 526 Rp 550.000,00 Rp 318.302.600,00 Total Harga Rp 755.234.150,00
Tabel 8. Biaya Material Alternatif Geogrids dan Keystone-wall No Jenis Pekerjaan Volume Harga per (m 3 ) Total Harga (+PPN 10%) 1 Timbunan m3 3654 Rp 93.750,00 Rp 376.818.750,00 2 Geogrid m2 1836 Rp 13.000,00 Rp 26.254.800,00 3 Keystone wall m2 526 Rp 550.000,00 Rp 318.302.600,00 Total Harga Rp 721.376.150,00 Tabel 9. Rekap Total Kombinasi Pembebanan Kombinasi Pembebanan Gaya (ton) momen-x momen-y Hx Hy V (t-m) (t-m) Kombinasi 1 210,77 0,00 2548,16 0,00 32,17 Kombinasi 2 212,94 0,00 2548,16 0,00 36,61 Kombinasi 3 210,77 1,05 2548,16 3,34 32,17 Kombinasi 4 212,94 1,05 2548,16 3,34 36,61 Kombinasi 5 X 913,65 156,56 2277,28 298,79 1247,14 Kombinasi 5 Y 386,64 521,88 2277,28 995,97 190,16

## G. Analisa Biaya Material
Hasil perhitungan total biaya alternatif perkuatan timbunan Geotextile wall dan  biaya alternatif perkuatan timbunan kombinasi Geogrids dan Keystone-wal dapat dilihat pada Tabel 7 dan Tabel 8 .

## H. Perencanaan Abutment
Data Perencanaan : Panjang girder (L)              = 30 m Lebar jalan (b)                 = 2 x 8 m Lebar Trotoar                  = 2 x 1,5 m Tebal plat lantai jembatan (t s )      = 0.6 m Tebal lapisan aspal + overlay (t a )   = 0.1 m Lebar abutment (B)             = 20 m Tinggi abutment (ha)            = 4 m Dengan gambar sketsa perencanaan abutment digambarkan pada Gambar 11.
Rekap Kombinasi Beban yang terjadi di abument ditabelkan pada Tabel 9 berikut ini :
Tabel 9.

## Rekap Total Kombinasi Pembebanan
Kombinasi Pembebanan Gaya (ton) momen-x momen-y Hx Hy V (t-m) (t-m) Kombinasi 1 210,77 0,00 2548,16 0,00 32,17 Kombinasi 2 212,94 0,00 2548,16 0,00 36,61 Kombinasi 3 210,77 1,05 2548,16 3,34 32,17 Kombinasi 4 212,94 1,05 2548,16 3,34 36,61 Kombinasi 5 X 913,65 156,56 2277,28 298,79 1247,14 Kombinasi 5 Y 386,64 521,88 2277,28 995,97 190,16

## I. Perencanaan Tiang Pancang
Dalam perencanaan ini digunakan tiang pancang PC s pun pile (Waskita precast ) grade C, dengan spesifikasi sebagai berikut:
Mutu beton, fc’                    = 60 MPa Outside Diameter = 500 mm Wall thickness = 90 mm
Class = C
AP                              = 1159 cm 2
Allowable axial = 169 ton Bending moment ( crack )             = 17 t.m Bending moment ( ultimate )           = 34 t.m Kedalaman tanam tiang rencana, (Ld)   = 27 m Dengan gambar sketsa group tiang pancang yang direncanakan digambarkan pada Gambar 12.
Gambar 12. Konfigurasi Tiang Pancang Abutment
Kemudian tiang pancang dikontol dengan hasil kontrol sebagai berikut :
• Kontrol Terhadap Gaya Vertikal Tiang
Tabel 10.
Kontrol Tegangan Vertikal tiang
P Tekan SF P izin tekan Cek Tekan P cabut SF P izin cabut Cek cabut 8,574,281,933 3 124,04 OK 84,134,453 3 88,49 OK 6,868,304,609 2 186,06 OK 84,023,465 2 103,82 OK 6,861,855,481 2 186,06 OK 84,104,079 2 103,82 OK 6,134,584,414 2 186,06 OK 83,993,091 2 103,82 OK 7,320,269,093 2 186,06 OK 42,014,569 2 103,82 OK 5,981,166,974 2 186,06 OK 62,101,101 2 103,82 OK
• Kontrol Terhadap Gaya Lateral Tiang
Tabel 11. Kontrol Moment Crack tiang
Kelas B PC Spun Pile D80 Waskita Precast
Komb. Faktor teg.
Berlebihan M crack Hx Hy P max MP Cek ton.m ton ton ton ton.m Komb. 1 100% 17 210,77 0,00 7,03  10,053  OK Komb. 2 125% 21,25 212,94 0,00 5,68 8,125 OK Komb. 3 125% 21,25 210,77 1,05 5,62 8,043 OK Komb. 4 140% 23,8 212,94 1,05 5,07 7,255 OK Komb. 5x 150% 25,5 913,65  156,56  20,60  24,100  OK Komb. 5y 150% 25,5 386,64  521,88  14,43  20,653  OK
• Kontrol Terhadap Gaya Horizontal Maksimum Tiang

## Tabel 12. Kontrol Gaya Horizontal Maksimum
Kelas B PC Spun Pile D80 Waskita Precast
Komb. Faktor teg. Berlebihan Hx Hy Hu tiang Hu Red. Hu max SF ton ton ton ton ton Komb. 1 100% 210,77 0,00 7,026 7,03 42,560  6,058 Komb. 2 125% 212,94 0,00 7,098 5,68 42,560  7,495 Komb. 3 125% 210,77 1,05 7,026 5,62 42,560  7,572 Komb. 4 140% 212,94 1,05 7,098 5,07 42,560  8,394 Komb. 5x 150% 913,65  156,56  30,899 20,60  42,560  2,066 Komb. 5y 150% 386,64  521,88  21,650 14,43  42,560  2,949

## J. Metode Pelaksanaan
1) Metode Pelaksanaan Tiang pancang
a. Pembersihan lahan
b. Marking titik yang akan dilakukan pemancangan
c. Pengeboran
d. Pengadaan spun pile dan peletakan spun pile kedalam galian
2) Metode Pelaksanaan Abutment
a. Pekerjaan pour abutment
- Pemasangan tulangan
- Pemasangan bekisting
- Pengecoran
b. Pekerjaan Badan dan Dinding Sayap Abutment
- Pemasangan tulangan
- Pemasangan bekisting sesuai bentuk abutment - Pengecoran
3) Metode Pelaksanaan Geotextile wall
a. Proses persipaan dan pembersihan lahan
b. Pemasangan PVD dan PHD
c. Penempatan geotextile
d. Pemberian tanah pengisi di atas geotextile dan pemadatan
e. Diteruskan sampai ketinggian yang dikehendaki
f. Penutup permukaan dengan sheet pile
4) Metode Pelaksanaan Geogrid kombinasi Keystone-wall
a. Proses persipaan dan pembersihan lahan
b. Pembuatan pondasi telapak dangkal
c. Susun keystone wall sebagai facing
d. Penggelaran atau penghamparan material geogrid
e. Pemberian tanah pengisi diatas geogrid dan pemadatan
f. Diteruskan sampai ketinggian yang dikehendaki

## VI. KESIMPULAN
1. Perencanaan Abutmen
 Dimensi abutmen yang direncanakan memiliki tinggi 4 m, lebar 6 m dan panjang 20 m.
 Pondasi yang direncanakan pada abutmen ini adalah pondasi tiang pancang PC Spun Pile produk PT.Waskita Precast dengan diameter 50 cm yang berjumlah 52 buah dengan konfigurasi 20 x 6 dan kedalaman pondasi 27 m.
 Tulangan utama pada poer menggunakan D32 – 190 mm dan tulangan bagi menggunakan D20 – 300 mm
 Tulangan utama breast-wall abutmen menggunakan D32 – 300 mm dan tulangan bagi menggunakan D22– 150 mm.
 Tulangan utama back-wall abutmen menggunakan D22 – 200 mm dan tulangan bagi menggunakan D19– 400 mm.
2. Pengaruh scouring dari Sungai Surabaya untuk abutment sebelah kanan jembatan joyoboyo tidak ada dikarenakan posisi letak abutment sebelah kanan jembatan joyoboyo adalah 30 meter dari penampang sungai Surabaya.
3. Waktu konsolidasi alami tanpa ada metode percepatan pemampatan adalah 134,48 tahun dengan total settlement adalah sebesar 0,64 meter.
4. Untuk mempercepat proses konsolidasi (Uv = 90%) dan Mempercepat peningkatan daya dukung tanah dasar digunakan metode perbaikan tanah dasar dengan menggunakan Pre-Fabricated Vertical Drain (PVD) untuk mempercepat waktu konsolidasi.
5. Perencanaan Geotextile wall dan Geogrid retaining wall didapatkan hasil seperti ditabelkan pada Tabel 13.
Tabel 13. Perencanaan Geotextile wall dan Geogrid retaining wall
Item Perkuatan Geotexstile Geogrid Jenis polypropylene woven geotextiles Huesker Stabilenka Geogrid TENAX Uni-Axial Tipe 200/45 TT 160 Samp Kekuatan Tarik 200 KN/m 160 KN/m
Facing Keystone Compac IV (Straight – Face) Keystone Compac IV (Straight – Face) Kontrol Bearing Micropile Micropile Sv 0,5 meter 0,4 meter; 0,6 meter dan 1 meter Jumlah Layer 8 layer 7 layer Total Panjang 4,5 meter 3,5 meter
6. Dinding penahan tanah untuk oprit direncanakan dengan membandingkan geotextile wall dan kombinasi geogrid -  keystone. Pada perencanaan kombinasi geotexile wall didapatkan total biaya material yan diperlukan adalah Rp755.234.150,00 dan pada perencanaan kombinasi geogrid – keystone wall didapatkan total biaya material
yang  diperlukan sebesar Rp721.376.150,00 Didapatkan kesimpulan bahwa perencanaan menggunakan kombinasi geogrid  –  keystone merupakan perencanaan dinding penahan tanah termurah.
7. Metode pelaksanaan struktur bawah dan approach jembatan joyoboyo terdiri dari metode pelaksanaan tiang pancang, metode pelaksanaan abutment , metode pelaksanaan Geotextile wall ,  metode pelaksanaan geogrid kombinasi keystone-wall

## DAFTAR PUSTAKA
[1] B. Supriyadi and A. S. Muntohar, Jembatan . Yogyakarta: Beta Offset, 2007.