## Kapasitas Batang Tekan Baja Profil Siku ∟ 40×40×3,5 Dengan Variasi Panjang Menggunakan Sambungan Baut
Luthfi Zulnas 1 , Purwandy Hasibuan 2 , Rudiansyah Putra 2
1 Mahasiswa Jurusan Teknik Sipil, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh 23111, Indonesia
2 Jurusan Teknik Sipil, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh 23111, Indonesia Email: luthfizulnas23@gmail.com

## Abstract
On  the  press  rod  given  axial  load  will  cause  buckling  (buckling).  The  magnitude  of  the  axial  compressive strength on a pressure bar is influenced by the length of the stem and the type of pedestal. Therefore, it is necessary to conduct a study on elbow profile steel which aims to know the capacity of the stem to buckling and also to know the  magnitude  and  direction  of  deformation  that  occurred.  The  steel  used  for  this  research  is  a  elbow  profile 40×40×3,5 with using an bolt connection (Ø) 8 mm. The test specimen is made with variation of length (L) 100 cm, 100 cm, 90 cm, and 80 cm. The test results obtained the ratio of each compressive strength experiments on average to the analysis of SNI 1729-2015 is 110 cm length of 0,762, length 100 cm of 0.804, length 90 cm of 0,867, length 80 cm sebessar 0,991. The prediction of buckling factor value (K) based on SNI 1729-2015 analysis is at length 110 cm K value is  0,873, length 100 cm K value  is  0,897, length 90 cm value  is K 0,908, length 80 cm value K  is 0,993. Based on the ratio between compressive strength  and the value of the buckling factor (K) obtained shows that the condition of the support of the specimen approximates the axial condition of the joints.
Keywords: steel elbow profile, compressive strength, buckling factor value (K), SNI 1729-2015.

## Abstrak
Batang  tekan  yang  diberikan  beban  aksial  akan  menimbulkan  tekuk  (buckling).  Besarnya  nilai  tekan  aksial pada suatu batang tekan dipengaruhi oleh panjang batang dan jenis tumpuan. Maka dari itu perlu dilakukan suatu penelitian mengenai baja profil  siku  yang  bertujuan  untuk  mengetahui kapasitas batang hingga terjadinya tekuk dan mengetahui besar dan arah deformasi yang terjadi. Baja yang digunakan yaitu, profil siku  40 × 40 × 3 , 5 dengan kekakuan  tumpuan  menggunakan  sambungan  baut  beridameter  (Ø)  8  mm.  Benda  uji  ini  dibuat  dengan  variasi panjang  (L)  80  cm,  90  cm,  100  cm,  dan  110  cm.  Hasil  pengujian  diperoleh    rasio    masing-masing    kuat  tekan eksperimen  rata-rata  terhadap  analisa  SNI  1729-2015  yaitu  panjang  110  cm  sebesar  0,762,  panjang  100  cm sebesar  0,804,  panjang  90  cm  sebesar  0,867,  Panjang  80  cm  sebessar  0,991.  Prediksi    nilai    faktor  tekuk  (K) berdasarkan  analisa  SNI  1729-2015  yaitu  pada  panjang  110  cm  nilai  K  sebesar  0,873,  panjang  100  cm  nilai  K sebesar 0,897, panjang 90 cm nilai K sebesar 0,939, panjang 80 cm nilai K sebesar  1,037. Berdasarkan hasil dari rasio kuat tekan dan nilai faktor tekuk (K) menunjukkan bahwa kondisi tumpuan benda uji menunjukan pendekatan terhadap kondisi aksial sendi-sendi.
Kata kunci: baja profil siku, kuat tekan, nilai faktor tekuk (K), SNI  1729-2015.

## 1. Pendahuluan
Baja  merupakan  salah  satu  bahan  yang  sudah banyak dipakai untuk keperluan kehidupan manusia, khususnya di dunia kontruksi. Baja profil  khususnya jenis    profil    siku    biasa  digunakan  sebagai  struktur rangka  batang  ( truss )  seperti  tower  listrik,    stuktur atap    dan  strukur  lainnya,  pada  umumnya direncanakan  sebagai  batang  tekan  maupun  batang tarik,  sehingga  diperlukan  perencanaan  perencanaan jenis sambungan antar profil yang merupakan bentuk idealisasi dari tumpuan struktur batang.
Tujuan  penelitian  ini  yaitu  untuk  mengetahui kapasitas  batang  tekan  profil  siku  tunggal  hingga terjadinya  tekuk  dan  juga  untuk  mengetahui deformasi  yang  terjadi.  Pengujian  dilakukan  dengan cara  memberikan  beban  aksial  dengan  interval tertentu  terhadap  benda  uji.  Pembebanan  dilakukan sampai  batang    mencapai    kekuatan    maksimum yang ditandai dengan terjadinya tekuk pada benda uji serta penurunan nilai kuat tekan.
Batasan  penelitian  ini  mengkaji  kapasitas  batang tekan  siku  tunggal  ∟40×40×3,5  menerima  beban aksial  dengan  kekakuan  tumpuan  sambungan  baut dengan  diameter  (Ø)  8  mm  Penelitian  ini  juga melihat deformasi batang tekan dari awal pembebanan    hingga  terjadinya  tekuk  ( buckling ). Model benda uji dibuat dengan  variasi panjang  (L) 80  cm (λ  =  101,407),  90 cm (λ  = 114,083),  100  cm (λ  =  126,759),  dan  110  cm  (λ=  139,435),  dimana untuk setiap variasi dibuat 3 buah benda uji.
Hasil  pengujian  menunjukkan  rata-rata  kapasitas ulitimit benda  uji  untuk  masing-masing  variasi  yaitu pada  panjang  110  cm  sebesar  3,168  ton,  100  cm sebesar  3,633  ton,  90  cm  sebesar  4,093  ton,  dan  80 cm sebesar 4,248 ton. Sedangkan  deformasi terbesar ditunjukkan pada bagian tengah penampang pada leg yang  terhubung  dengan  sambungan  baut  yaitu  pada panjang 110 cm  sebesar 15,97  mm, panjang 100  cm sebesar  14,12    mm,    panjang  90  cm  sebesar  12,97 mm,  dan panjang 80 cm sebesar 11,55 mm. Dimana dapat  dilihat  semakin  kecil  nilai  kelangsingan  (λ) benda  uji  maka  semakin  besar  nilai  kuat  tekan  dan
semakin  kecil  juga  nilai  deformasinya.  Pada perhitungan sifat mekanis baja didapat nilai tegangan leleh  ( fy )  sebesar  245,166  MPa  dan  nilai  modulus elastisitas  (E)  sebesar  198.676  MPa,  dimana  nilai- nilai  tersebut  dimasukan  dalam  perhitungan  nilai kuat  tekan  dan  nilai  prediksi  faktor  tekuk  (K) berdasarkan  analisa  SNI[1].  Pada  perhitungan prediksi  nilai  faktor  tekuk  (K)  menunjukkan  bahwa kondisi  tumpuan  benda  uji  menunjukan  pendekatan kondisi  terhadap  aksial  sendi-sendi  dimana  nilai  K pada  panjang  110  cm  adalah  0,873,  kuat  tekan panjang  100  cm  adalah  0,897,    kuat    tekan  pada panjang    90  cm  adalah  0,908,  dan  kuat  tekan  pada panjang 80 cm adalah  0,993.

## 2. Tinjauan kepustakaan

## 2.1 Material baja
Dikutip  pada  Wikipedia[2],  baja  merupakan logam  paduan,  logam  besi  sebagai  unsur  dasar  dan beberapa elemen lainnya, termasuk karbon.
Standar  Nasional  Indonesia  (SNI)  menentukan persyaratan minimum  yang dapat digunakan sebagai perencanaan desain tegangan leleh (ƒy) dan tegangan putus (ƒu) dapat dilihat pada Tabel sebagai berikut:
Tabel  1  Persyaratan  rencana  tegangan  leleh  (ƒy) dan tegangan putus (ƒu)
t ≤ 16 16 < t ≤ 20
t ≤ 5 No. 5 26 5 < t ≤ 16 No. 1 A 21 16 < t ≤ 20 No. 1 A 26 t ≤ 5 No. 5 21 5 < t ≤ 16 No. 1 A 17 16 < t ≤ 20 No. 1 A 21 t ≤ 5 No. 5 19 5 < t ≤ 16 No. 1 A 15 16 < t ≤ 20 No. 1 A 19 t ≤ 5 No. 5 16 5 < t ≤ 16 No. 1 A 13 16 < t ≤ 20 No. 1 A 17 2 × t No. 1 No. 1 BJ P 55
(SS 55) 41 (400) 40 (390) 55 min (540) 180° 2 × t BJ P 50
(SS 50) 29 (285)
28 (275) 50 - 62 (490 - 610) 180° 180° 0,5 × t No. 1 BJ P 41
(SS 41) 25 (245) 24 (235) 41 - 52 (400 - 510) 180° 1,5 × t BJ P 34
(SS 34) 21 (205) 20 (195) 34 - 34 (330 - 430)
No. 1 Sudut lengkung Diameter pelengkung Nomor batang uji Uji lengkung Kelas baja Batas ulur minimum kgf/mm² (N/mm²) tebal baja (mm) Kuat tarik kgf/mm²
(N/mm²) Ukuran tebal baja (mm) Nomor batang uji Regangan minimum (%)
Tegangan  (σ)    yang   terjadi  pada   benda   uji diplot   pada   sumbu   vertikal, sedangkan regangan (ε)  diplot  pada  sumbu  horizontal.  Tegangan  (σ) didapat dari P/A dengan A , luas penampang benda uji sebelum  diberi  beban,  dan  sedangkan P beban  yang diberikan  pada  benda  uji.  Untuk  regangan  (ε) diperoleh  dari ∆L/  L dimana,  tambahan  panjang ∆L = L’- L dengan L = panjang awal sebelum dibebani, dan L’ = panjang setelah dibebani. Jika, tegangan (σ) dibagi  dengan  regangan  (ε)  akan  menghasilkan Modulus  Elastisita  (E)  yaitu  kemiringan  dari  kurva yang  lurus.  Kurva  hubungan tegangan dan regangan dapat dilihat pada Gambar berikut ini.
Gambar 1 Kurva hubungan tegangan (σ) regangan (ε)
Profil  siku  tunggal  atau  profil  ∟40×40×3,5 adalah  profil  yang  sangat  cocok  untuk  digunakan sebagai bracing dan batang tarik.  Profil  ini  sangat baik untuk digunakan pada struktur truss, karakteristik penampang baja profil siku dapat dilihat pada Gambar  sebagai berikut.
Keterangan gambar :
A adalah lebar kaki; e adalah regangan;
t adalah tebal kaki; I adalah inersia; r 1 adalah radius sudut;
r 2 adalah radius tepi kaki.

## Gambar 2 Karakteristik Penampang Baja Profil Siku
Berdasarkan SNI[3] penampang dan  karakteristik baja  profil siku dapat menghasilkan rumus  berikut: Radius girasi ( rmin ), cm
√ I/A , dengan α = 90°  ................................... 1) Modulus penampang (E), cm 3
I/e   ................................................................ 2) Momen inersia  (I), cm 4 A × i 2 .......................................................... 3)
Luas penampang, cm 2
t(2A ‒ t) + 0,215(r1 2  ‒ 2 r 2 2 )  ...................... 4)

## 2.2 Batang tekan
Dewobroto[4] menjelaskan batang tekan ditujukkan untuk  komponen struktur yang  memiliki beban  tekan  sentris  tepat  pada  titik    berat penampang, atau kolom dengan gaya aksial  saja. Ini tentu  anggapan  ideal,  karena  umumnya  pastilah terdapat  eksentrisitas,  oleh  ketidak-lurusan  batang, atau  oleh    ketidak-tepatan  pembebanan,  dan  juga kekangan  dari    tumpuannya    yang    menimbulkan momen.

## 2.3 Teori tekuk
Dewobroto[4]  menjelaskan  teori  kolom  ideal yang  dihubungkan  dengan  panjang  kolom  (L),  luas penampang (A), momen inersia (I), material (E), dan beban  aksial  tekan  P  sesaat  sebelum  tekuk  (Pcr). Model kolom ideal menurut Euler dapat dilihat pada Gambar berikut ini.

## Gambar 3 Model kolom ideal euler
Rumus  tekuk  kolom  yang  dihasilkan  oleh  Euler yang  dikutip  dari  Dewobroto[4]  adalah  sebagai berikut:
............................................................. 5)
Dari  persamaan  di  atas  dapat  dijadikan  sebagai acuan  mengevaluasi kolom dengan kondisi tumpuan lain,  caranya  dengan  membuat  konversi  panjang kolom real (L) menjadi panjang kolom efektif (KL), dengan K sebagai faktor  konversinya.
Panjang  efektif  kolom  atau  KL  adalah    cara sederhana tetapi efektif dalam memprediksi kekuatan kolom,  yaitu  dengan  mencari  korelasi  bentuk  tekuk yang  berkesesuaian  dengan  rumus  Euler.  Nilai  K dapat dilihat pada Tabel  berikut.
Tabel  2  Panduan  memprediksi  nilai  K  (AISC 2010)

## 2.4 Perencanaan batang tekan aksial
Untuk    menentukan  langsing  dan  tidak  langsing suatu  penampang  dengan  cara  mengevaluasi  rasio lebar-  tebal  ( b/t )  pada  tiap-tiap  penampang  tersebut. Khususnya untuk profil siku sama kaki menggunakan persamaan sebagai  berikut:
Rasio lebar tebal =     ............................................ 6)
y F E t b rasio batas 45 , 0 ) / (   .................... 7)
Apabila nilai rasio lebar-tebal ( b/t ) tidak melebehi nilai batas rasio b/t , maka penampang diklasifikasikan  sebagai  penampang  tidak  langsing dan sebaliknya pada penampang langsing. Berdasarkan  bentuk  klasifikasi  penampang  kolom, dapatlah  disusun  peta  pemakaian  rumus  menurut AISC[5]  untuk  perencanaan  batang  aksial,  dilihat pada Tabel sebagai berikut.
Tabel 3  Peta petunjuk pemakaian rumus perencanaan batang tekan (1/2)
Bentuk Geometri Penampang Penampang Tidak Langsing Penampang Langsing Rumus AISC Kondisi Batas Rumus AISC Kondisi Batas E3 E4 FB TB E7 LB FB TB
Tabel 3 Peta petunjuk pemakaian rumus perencanaan batang tekan (2/2

## 2.5 Batang tekan profil siku tunggal
Tekuk  lentur  yang  dimaksud  adalah  fenomena tekuk  global  pada  penampang  dengan  klasifikasi elemen tidak langsing. Beban kritis yang menyebabkan  tekuk  lentur  telah  dirumuskan  oleh Euler, yaitu sebagai berikut:
g cr n A F
P   ...................................................... 8)
dimana :
P n = Kuat tekan nominal batang tekan. F cr = Tegangan kritis.
A g = Luas penampang utuh atau gross.
Nilai  tegangan  kritis  (F cr ),  dihitung  berdasarkan syarat berikut, yaitu :
a.
y F E r KL / 71 , 4  atau 25 , 2  e y F F , tekuk inelastis, maka: y F F cr F F e y
         658 , 0 .............................9)
b. y F E r KL / 71 , 4  atau 25 , 2  e y F F , tekuk elastis, maka: e cr F F 877 , 0  ................................... 10)
dimana  F e =  tegangan  tekuk  Euler  (elastic)  sebagai berikut:
2 2 ) / ( r KL E F e   ................................................ 11)
Akan  tetapi  jika  elemen  profil  siku  tunggal memiliki  penampang  langsing,  rasio  b/t  >  20  maka harus  dievaluasi  juga  terhadap  puntir  memakai
Bentuk Geometri Penampang Penampang Tidak Langsing Penampang Langsing Rumus AISC Kondisi Batas Rumus AISC Kondisi Batas E3 E4 FB FTB E7 LB FB
FTB
E3 FB E7 LB FB E3 FB E7 LB FB E3 E4 FB FTB E7 LB FB
FTB
E6 E3 E4 FB FTB E7 LB FB FTB E5 E5 E3 FB N/A N/A
E4 FTB E7 LB
FTB
Catatan : FB   = tekuk lentur ( Flexural Buckling ) TB   = tekuk torsi ( Torsional Buckling ) FTB = trkuk lentur-torsi ( Flexural-Torsional Buckling ) LB   = tekuk lokal ( Local Buckling ) N/A = tidak ada ketentuan yang dimaksud ( Not Applicable )
ketentuan  E4  menurut    Dewabroto[4]  yaitu  tekuk lentur-torsi.
Persyaratan  kondisi  sambungan  yang  diperlukan adalah sebagai berikut :
a) Profil siku sama kaki atau siku tidak sama kaki tersambung  pada  kaki  panjang,  baik  sebagai elemen  individu  atau  elemen  badan  ( web )
struktur  rangka  bidang,  dimana  elemen  badan lainnya  juga  tersambung  pada  sisi  pelat  buhul yang sama :
Jika , 80  x r L maka x r L r KL 75 , 0 72   ........................... 12)
Jika , 80  x r L maka 200 25 , 1 32    x r L r KL ................. 13)
b) Profil  siku  sama  kaki  atau  tidak  sama  kaki, tersambung  pada  kaki  yang  panjang  saja  dari elemen  badan  ( web )  struktur box atau  rangka ruang ( space truss) , yang elemen badan lainnya juga  tersambung  pada  sisi  pelat  buhul  yang sama:
Jika , 75  x r L maka x r L r KL 8 , 0 60   .......................... 14)
Jika , 75  x r L maka
200 45    x r L r KL ..................... 15)

## 2.6 Sambungan baut
Dewobroto[4]    menjabarkan  baut  biasa  disebut juga  baut  hitam  atau  baut  mesin,  terbuat  dari  kadar karbon  rendah  dengan  kuat  tarik  minimum  60  ksi atau 414 MPa. Baut dipasang dengan kunci pas biasa tanpa prategang, dipakai untuk profil hot-rolled atau cold-formed dengan  beban  statis  tanpa  beban  kejut, atau beban dinamika.
Tabel 4  Kesetaraan baut berdasarkan sifat mekaniknya Kuat Minimum A325 Grade 8.8 σ Leleh (MPa) 660 640 660 σ Tarik (MPa) 830 800 880 σ Proof stress (MPa) 600 580 600

## 2.7 Persyaratan spasi baut
Penempatan  baut  mutu  tinggi,  perlu  dibuat teratur,  berulang  dan  sebisa  mungkin  simestri. Adapun jarak atau spasi antara baut, satu dengan lain perlu mengikuti aturan praktis yang ada, seperti pada gambar berikut ini.

## Gambar 4 Jarak dan spasi baut

## 3. Metode penelitian

## 3.1 Peralatan dan bahan penelitian
Peralatan  pembuatan  benda  uji  meliputi  mesin gergaji  ( bar  bending )  untuk  memotong  benda  uji, meteran, jangka sorong, penggaris, spidol, mesin bor, cat,  kuas,  alat  sambung  berupa  baut  mutu  tinggi A325  dengan grade 8.8  dengan  diameter  8  mm, loading  frame, dudukan  benda  uji, tranducer,  data logger,  hydraulic  jack,  hydraulic  hand  pump, universal strength tester.
Untuk  spesimen  uji  tarik  mengikuti  perturan “Batang  Uji  Tarik  untuk  Bahan  Logam”  pada  tabel 18  dan  untuk  prosedur  uji  tarik  mengikuti  SNI[6] “Cara Uji Tarik Logam”. Untuk ukuran spesimen uji tarik dapat dilihat pada Gambar berikut ini:
dimana : 1. W  = lebar (mm); 2. Lo= panjang ukur (mm);
3. P  = panjang parallel (mm); dan
4. R= jari-jari bahu (mm).

## Gambar 5 Spesimen uji tarik

## 3.2 Benda uji untuk pengujian kuat tekan
Benda  uji  yang  digunakan  pada  penelitian  ini adalah  profil  baja  siku  sama  kaki  ∟40×40×3,5 sebanyak  3  buah  benda  uji  pada  masing-masing variasi  panjang (L)  110  cm,  100  cm,  90  cm, dan  80 cm dan setiap variasi panjang ditambah dengan jarak antar  baut  dan  plat  buhul  sebesar  5  cm  di  setiap ujung batang.

## 3.3 Prosuder penelitian
Kegiatan  penelitian  ini  terdiri  dari  tahap pelaksanaan  pengujian  tarik  baja,  pembuatan  benda uji  dan setting  up  trial ,  pengujian  pendahuluan,  dan pelaksanaan  pengujian.  Pelaksanaan  pengujian  tarik baja  ini  bertujuan  untuk  pemeriksaan  sifat  mekanik baja  profil  siku  tersebut.  Hasil  yang  diperoleh  dari
Satuan  dalam mm
pengujian  ini  mencakup  tegangan  leleh  ( ), tegangan  putus  ( )  dan  modulus  elastisitas  (E) material baja profil siku.
Benda uji  yang digunakan adalah baja profil  siku tunggal  ∟40×40×3,5  untuk  variasi  panjang  dan jumlah  benda  uji  Masing-masing  variasi  panjang ditambah dengan jarak baut di masing-masing ujung batang  untuk  dihubungkan  pada  dua  buah  plat sebagai  penyalur  beban  tekan  yang  diberikan  oleh hydraulic jack menuju load cell yang berguna untuk membaca besar beban yang diberikan oleh dongkrak hydraulic tersebut. Baut yang digunakan adalah baut grade  8.8  berdiameter  (ø)  8  mm.  Tumpuan  dibuat sekaku mungkin sehingga dianggap jepit-jepit. Jarak antar baut dan pelat buhul dapat dilihat pada Gambar berikut ini:
3 2 2 L 8 Atas Bawah Profil Baja Siku 3 3 2 2 8 3 7 1 Baut Grade 8.8 (ø 8mm) 2 3 5 1 8 1 7 1 8 1 Tampak Depan Tampak Atas Tampak Samping Plat Buhul Benda Uji Baja Profil Siku

## Gambar 6 Jarak antar baut dan pelat buhul
Selanjutnya  pada  benda  uji  dipasang  Tranducer pada  beberapa  bagian  batang  yaitu  pada 1 / 16 dari panjang  batang  di  bagian  bawah  (U1), 1 / 4 dari panjang batang (Q1 dan Q2), 1 / 2 dari panjang batang (M1, M2, M3, dan M4), dan 1 / 16 dari panjang batang di  bagian  atas  (U’1).  Pemasangan displacment tranducer pada benda uji diperlihatkan pada gambar berikut ini:
M Q Tranduser U U' Transduser pada 1/2 L (M) 4 1 2 3 1 2 Transduser pada 1/4 L (Q) 1 Transduser pada 1/16 L (U' = U) Gambar 7 Posisi tranducer pada benda uji
Selanjutnya pembebanan dilakukan dengan menggunakan hydraulic  jack yang  dipompa  sedikit
demi  sedikit  dengan  menggunakan hydraulic  hand pump .  Beban  yang  diberikan  akan  mendorong load cell sekaligus  plat  buhul  sambungan  untuk memberikan  beban  tekan  eksentris  pada  penampang profil  baja  siku.  Beban  tekan  yang  diberikan  akan ditampilkan  pada  data logger dalam  interval  waktu per  satu  detik.  Beban  diberikan  sampai  benda  uji mengalami  tekuk  ( buckling )  yang  ditandai  dengan penurunan  nilai  beban  aksial  tekan  pada  pembacaan data logger .

## 4. Hasil dan Pembahasan

## 4.1 Hasil
Hasil  dari  pengukuran  detail  penampang  dapat dilihat pada tabel berikut ini:

## Tabel 5 Detail penampang profil siku
b 40 mm y 2 1,75 mm t 1 = t 2 3,5 mm Io 82089,6 mm 4 F 1 140 mm 2 Ixy 24381 mm 4 F 2 127,75 mm 2 Imin 16663,7 mm 4 F 267,75 mm 2 Imaks 65425,8 mm 4 W 0,0021 kg/mm r min 7,889 mm
Ix 41044,8 mm 4 r maks 15,632 mm Iy 41044,8 mm 4 e x 11,292 mm
r x 12,381 mm
e y 11,292 mm r y 12,381 mm J 1138,79 mm 4 b/t 11,429 Cw 150633 mm 6 x 1 20 mm Cx 7,792 mm y 1 20 mm Cy 7,792 mm x 2 21,75 mm G 77200 N/mm 2 Berdasarkan
hasil pengujian dengan menggunakan alat Universal tasting machine (UTM) menggunakan  standarisasi  ASTM  E  8M  maka diperoleh  data  mekanis  penampang  profil  siku. Berikut  adalah  tabel  rekapitulasi  data  sifat  mekanis penampang profil siku.

## Tabel 6 Sifat mekanis benda uji profil siku
Tegangan Leleh ( ) 245,166 MPa Tegangan Ultimite ( ) 453,558 MPa Modulus Elastisitas (E) 198676 MPa Regangan Maksimum (  maks ) 18,123 %
Hasil  pengujian  kuat  tekan  profil  siku  tunggal dapat dilihat pada grafik berikut:
Gambar 8 Diagram batang kuat tekan benda uji
Beban tekan yang diberikan terhadap penampang mengakibatkan  terjadinya  deformasi  kearah  lateral. Deformasi diamati dengan pembacaan alat transducer .  Deformasi  yang  terjadi  pada  setiap transducer dicatat dengan  menggunakan data  logger dan  kemudian  di  hubungkan  terhadap  kapasitas bebannya. Berikut adalah salah satu grafik hubungan kuat tekan terhadap deformasi pada benda uji.
Gambar 9 Grafik hubungan kuat tekan dan deformasi benda uji ∟110 cm
Gambar 10  Grafik hubungan kuat tekan dan deformasi benda uji ∟100 cm
Gambar 11  Grafik hubungan kuat tekan dan deformasi benda uji ∟90 cm
Gambar 12  Grafik hubungan kuat tekan dan deformasi benda uji ∟80 cm

## 4.2 Pembahasan
Pola  tekuk  ( buckling )  pada  setiap  benda  uji dengan  variasi  panjang  menunjukkan  keseragaman, dimana  nilai  tekuk  ( buckling )  yang  paling  besar terjadi  ditengah  bentang.  Hal  ini  disebabkan  karena tidak  adanya  pengaku  pada  bagian  tersebut.  Berikut ditampilkan  bentuk  tekuk  ( buckling )  dari  masing- masing variasi panjang.
Gambar 13  Perbandingan pola tekuk ( buckling ) penampang pada kondisi beban 3,160 ton
Hasil  pengujian  menunjukkan  besaran  nilai  rata- rata  kapasitas  batang  tekan  dengan  perlakuan  yang sama  pada  Gambar  8.  Berdasarkan  hasil  tersebut maka  dapat  dibandingkan  dengan  perhitungan analitis  terhadap  teori  SNI[1]  yang  dapat  dijadikan komparasi  pendekatan  untuk  meninjau  kualitas eksperimen.  Berikut  disampaikan  diagram  hasil perhitungan analitis batang tekan berdasarkan desain batang  tekan  profil  siku  sama  kaki  tunggal didasarkan  pada  pertimbangan  pasal  E4,  E5  dan  E7 pada SNI[1].
Tabel 7  Perbandingan  nilai  kuat      tekan  berdasarkan SNI 1729-2015 terhadap hasil eksperimen
110 cm 100 cm 90 cm 80 cm 3,168 3,633 4,093 4,248 sendi-sendi 2,415 2,922 3,547 4,211 sendi-jepit 4,416 4,899 5,382 5,854 jepit-jepit 5,92 6,242 6,548 6,835 Kuat Tekan (P) (ton)
Eksperimen rata-rata (P eks )

## SNI
Hal  ini  juga dapat dilihat dari rasio perbandingan antara  kuat  tekan  SNI[1]  dengan  kuat  tekan eksperimen rata-rata (peks) pada tabel berikut.
Tabel 8 Rasio  perbandingan  antara  kuat  tekan
SNI dengan kuat tekan eksperimen  rata-
rata (Peks)
110 cm 100 cm 90 cm 80 cm Sendi - Sendi 0,762 0,804 0,867 0,991 Sendi - Jepit 1,394 1,348 1,315 1,378 Jepit – Jepit 1,869 1,718 1,6 1,609 Kondisi Tumpuan Rasio Perbandingan antara Kuat Tekan SNI dengan Kuat Tekan Eksperimen Rata-rata (Peks)
Perhitungan nilai faktor tekuk (K) yang diperoleh berdasarkan  masing-masing  nilai  kuat  tekan  dari hasil pengujian Berikut adalah tabel rekapitulasi nilai faktor tekuk (K) berdasarkan rumus pada SNI[1].
Tabel 9  Rekapitulasi  perkiraan  nilai  faktor tekuk (K)
1 3,200 0,869 2 3,160 0,874 3 3,145 0,876 1 3,670 0,892 2 3,745 0,883 3 3,485 0,916 1 4,095 0,908 2 4,050 0,915 3 4,135 0,901 1 4,265 0,990 2 4,255 0,992 3 4,225 0,997
∟100 0,897 ∟90 0,908 ∟80
0,993
Nama
Benda Uji Kuat Tekan (Ton) Faktor Tekuk (K) ∟110 0,873

## 5. Kesimpulan
Berdasarkan  hasil  pengujian  dan  pembahasan yang  telah  disampaikan  pada  bagian  sebelumnya maka dapat di ambil beberapa kesimpulan diantaranya:
1. Berdasarkan hasil eksperimen pada Laboratorium  Konstruksi  dan  Bahan  Bangunan menunjukkan  bahwa  semakin  besar  nilai kelangsingan  (λ)  benda  uji  maka  semakin  kecil nilai  kapasitas  tekan  yang  dihasilkan.  Nilai kapasitas  tekan  rata-rata  pada  masing-masing variasi  yaitu panjang 110 cm sebesar 3,168 ton, panjang  100  cm  sebesar  3,633  ton,  panjang  90 cm  sebesar  4,093  ton,  dan  panajng  80  cm sebesar 4,348 ton.
2. Pola  deformasi  yang  terjadi  cenderung  sama pada setiap benda uji karena bahan baja bersifat homogen.  Besarnya  deformasi  maksimum  pada benda  uji  terjadi  pada  bagian  tengah  yaitu  pada channel 3  atau  4  (M2  atau  M3)  dan channel 2 atau 5 (M1 atau M4) dengan nilai rata-rata pada masing-masing  variasi  panjang  yaitu  pada panjang  110  cm  masing-masing Leg adalah 2,170  mm  dan  15,340  mm,  panjang  100  cm masing-masing Leg adalah  2,550  mm  dan 14,780  mm, panjang 90 cm  masing-masing Leg adalah  2,757  mm  dan  11,620  mm,  panjang  80 cm  masing-masing Leg adalah  1,982  mm  dan 10,280  mm.  Deformasi  ini  disebabkan  tidak adanya  perkuatan  penampang  dibagian  tengah dibandingkan  bagian  atas  dan  bawah  yang diberikan tumpuan baut.
3. Pada  benda uji  dengan  nilai kelangsingan (λ)  > 130  memungkinkan  untuk  mengalami  tekuk
lokal. Hal ini dapat dilihat pada benda uji ∟110 cm (λ = 139,435).
4. Analisa  perhitungan  kapasitas  batang  tekan menggunakan  SNI  1729-2015  pada  masing- masing  variasi  panjang  benda  uji  menunjukan kedekatan  pada    kondisi  sendi-sendi  yaitu  pada panjang 110 cm sebesar 2,415 ton, panjang 100 cm  sebesar  2,922  ton,  panjang  90  cm  sebesar 3,547 ton, panjang 80 cm sebesar 4,211 ton.
5. Nilai  rata-rata  prediksi  faktor tekuk  (K)  dengan mengasumsikan  kapasitas  tekuk  eksperimen pada  masing-masing  variasi  panjang  benda  uji sebagai  kapasitas  tekan  analitis  yaitu  panjang 110  cm  nilai  K  sebesar  0,873,  panjang  100  cm nilai  K  sebesar  0,897,  panjang  90  cm  nilai  K sebesar  0,908,  panjang  80  cm  nilai  K  sebesar 0,993,  sehingga  menunjukkan  bahwa  kondisi tumpuan  benda  uji  mendekati  kondisi  sendi- sendi.

## 6. Daftar pustakaan
[1] Anonim,  2015,  SNI  1729-2015  : Spesifikasi untuk  Bangunan  Gedung  Baja  Struktural , Badan Standarisasi Nasional.
[2] Anonim,  2016, Baja,  Wikipedia  bahasa Indonesia  ensiklopedia  bebas ,  tersedia  pada https://id.wikipedia.org/wiki/Baja.,  diakses  22 Maret 2017.
[3] Anonim, 2006, SNI 07-2054-2006 : Baja Profil Siku Sama Kaki Proses Canai Panas (Bj P Siku Sama  Kaki) ,  Badan  Standarisasi  Nasional, Jakarta.
[4] Dewobroto,  W.,  2016, Struktur  Baja  Perilaku, Analisis  &  Desain  –  AISC  2010  Edisi  ke-2 , Jurusan Teknik Sipil Universitas Pelita Harapan, Tangerang.
[5] Mc Cormac, Jack C., Stephen F. Csernak. 2012. Structural   Steel  Design  Fifth Edition , England : Pearson Education.
[6] Anonim,  1989, SNI  07-0408-1989  :  Cara  Uji Tarik  Logam ,  Badan  Standarisasi  Nasional, Jakarta.