Journal homepage: http://iptek.its.ac.id/index.php/jats
Analisis  Numerik Vertical  Shear  Link (VSL)  secara Sub-Assemblage menggunakan Program Bantu ABAQUS
Ifarrel Rachmanda Hariyanto 1,* , Budi Suswanto 1 , Ahmad Basshofi Habieb 1
Departemen Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember, Surabaya 1 Koresponden*, Email: ifarrelr@gmail.com
Info Artikel Abstract
Diajukan                  14 Juni 2022 Diperbaiki                21 Juni 2022
Disetujui                  29 Juni 2022
Keywords: eccentrically braced frame, vertical shear link, numerical analysis,
ABAQUS Indonesia  is  a  country with  a  relatively high  level  of  seismicity, so  earthquake  events  often caused  casualties.  To  reduce  casualties  due  to  the  earthquake,  it  is  necessary  to  design  a building  that  satisfies  the  requirements  of  structural  performance  such  as  strength  and ductility. An Eccentrically Braced Frame (EBF) is one of the ductile steel structures  that is suitable for high seismicity regions. Links on EBF that are commonly used are horizontal links with several weaknesses such as damaging heavy loads or very sensitive equipment, especially in  power  plant  buildings,  so  research  is  carried  out  regarding  vertical  links.  This  study discusses the numerical analysis of the use of Vertical Shear Link (VSL) using the ABAQUS program, which then compares the results of the investigation with experimental research by Zahrai  et al.  (2015).  Numerical  analysis  was  carried  out  to  verify the experimental  results, including von mises stress, deformation modes, and hysteresis curves. The numerical results indicate  that  the  link body  reaches  the  ultimate  stress  at the end  of  the  test.  The  peak  load capacity  generated  by  the  numerical  analysis  is  22.723  tons,  with  a  difference  between  the experiments of 1.05%.
Kata kunci: rangka berpengaku ekstris, vertical shear link, analisis numerik, ABAQUS
Abstrak
Indonesia  merupakan  negara  dengan  tingkat  kegempaan  yang  cukup  tinggi,  sehingga gempa  seringkali  menimbulkan  korban  jiwa.  Untuk  mengurangi  korban  jiwa  akibat gempa, perlu didesain gedung yang dapat memenuhi kebutuhan performa struktur seperti kekuatan dan daktilitas. Eccentrically Braced Frames (EBF) adalah salah satu struktur baja daktail  yang  cocok  digunakan  pada  daerah  rawan  gempa. Link  pada  EBF  yang  umum digunakan  adalah  link  horizontal  yang  memiliki  beberapa  kelemahan  seperti  dapat merusak  beban  berat  atau  peralatan  yang  sangat  sensitif  terutama  pada  gedung pembangkit  listrik  sehingga  dilakukan  penelitian  terkait  link  vertikal.  Penelitian  ini membahas  tentang  analisis  numerik  penggunaan Vertical  Shear  Link (VSL)  dengan menggunakan  program  bantu  ABAQUS  yang  kemudian  dilakukan  perbandingan  hasil analisis  dengan  penelitian  eksperimental  oleh  Zahrai  dkk.  (2015).  Analisis  numerik dilakukan  untuk  memverifikasi  hasil  eksperimen  meliputi von  mises  stress ,  moda deformasi, dan kurva histerisis. Hasil numerik menunjukkan bahwa badan link mencapai tegangan  runtuh  pada  akhir  pengujian.  Kapasitas  beban  puncak  yang  dihasilkan  oleh analisis numerik adalah 22,723 ton dengan selisih antara eksperimental sebesar 1,05%.

## 1. Pendahuluan
Indonesia  merupakan  negara  dengan  intensitas  gempa yang  cukup  tinggi.  Pada  tahun  2018  telah  terjadi  23  kali gempa bumi signifikan dan dirasakan oleh manusia [1] yang tentunya akan menimbulkan korban jiwa. Bukan gempa yang membunuh  ataupun  gedungnya,  tetapi  gedung  dengan kualitas desain yang buruk yang menimbulkan korban jiwa [2]. Oleh karena itu perlu didesain struktur dengan kegem- paan  yang  baik  sehingga  dapat  meminimalisir  timbulnya korban jiwa.
Salah  satu  konsep  desain  tahan  gempa  adalah  sistem Eccentrically  Braced  Frames (EBF)  yang  merupakan gabungan dari MRF dan CBF (telah banyak diterapkan pada struktur bangunan gedung di daratan. Sistem ini merupakan
pengembangan gabungan dari MRF dan CBF [3]. Selain itu, EBF merupakan struktur penahan gempa paling cocok untuk digunakan pada daerah gempa yang cukup berat [4].
Dalam rangka untuk mencapai kinerja terbaik dari EBF, terdapat  link  dimana  selama  respon  elastik  terjadi,  link mengembangkan deformasi geser yang signifikan [5]. Link yang  umum  digunakan  antara  lain  Link  Pendek,  Link Menengah,  dan  Link  Panjang.  Dan  dari  ketiga  jenis  link tersebut, link pendek memiliki kelebihan dari kedua link lain dikarenakan respon struktur yang dihasilkan lebih baik [6] .
Namun,  link  horizontal  yang  digunakan  tersebut  tentu memiliki  kelemahan,  antara  lain  pada  penggunaan  gedung pembangkit  listrik,  balok  terkadang  digunakan  untuk menopang  beban  berat  dan  peralatan  yang  sangat  sensitif.
Ifarrel Rachmanda Hariyanto dkk, Jurnal Aplikasi Teknik Sipil, Volume 20, Nomor 3, Agustus 2022 (333-342) 334
Dalam  kasus-kasus  ini,  untuk  memastikan  akurasi  kerja peralatan, komponen penahan beban seperti balok dan kolom harus tetap dalam keadaan  elastis [7].  Salah  satu jenis  link yang  saat  ini  sedang  diteliti  adalah  penggunaan  VSL ( Vertical Shear link ), dimana memiliki kelebihan yaitu tidak merusak  struktur  yang  ada  diatasnya  [8].  Selain  itu  juga, kurva histerisis yang dihasilkan oleh struktur bersifat stabil dan tidak menyebabkan konsentrasi tegangan. [9]
VSL  memiliki  daktilitas  tinggi  dan  juga  memiliki kekakuan  yang  cukup  besar  apabila  dibandingkan  dengan EBF  dengan  balok  penghubung  horizontal  [10].  Selain  itu, VSL  tidak  terletak  pada  struktur  dalam  dan  dapat  dengan mudah  diganti.  Sehingga,  setelah  terjadi  gempa,  apabila diasumsikan struktur lain sudah bersifat elastis, hanya VSL ( Vertical Shear Link ) yang harus diganti, dan pada akhirnya struktur  kembali  pada  fungsi  semula  [9].  Sehingga link
vertikal memungkinkan untuk  perbaikan bangunan existing dengan perubahan kecil pada struktur utama. [11] Performa Vertical Shear  Link pernah diuji coba dalam penelitian [7] [9], pada EBF tipe Inverted Y . Dan didapatkan hasil performa struktur yang baik.
Lima  model vertical  shear  link secara  eksperimental pernah diuji [12], seperti yang ditunjukkan pada Gambar 1. Dengan spesifikasi penampang yang dapat dilihat pada Tabel 1, Model  eksperimental  diuji dengan  protokol  beban  siklik yang mengacu kepada AISC Seismic Provision LRFD 2010 [13] yang disajikan pada Gambar 2. Sambungan vertical  shear  link digunakan  konfigurasi kombinasi  sambungan  las  pada  pelat  simpul  di  bawahnya, dan  sambungan  baut  pada  sambungan  link  dengan  balok diatasnya. Untuk detail sambungan, detail penampang,  dan detail pemasangan strain-gauge disajikan pada Gambar 3.
Gambar 1 . Model eksperimental vertical shear link [12]
Tabel 2 . Spesifikasi penampang pemodelan eksperimental [12] Frame Properties Shear Panel Properties Specimen Column Section Column Height (cm) Beam Section Beam Length (cm) Brace Section Brace Length (cm) Shear Panel Section Link Length (cm) Stiffener Thickness (mm) Stiffener Distance (cm) SPS1 IPB120 300 IPE140 420 2UNP80 345 IPE160 20 10 10 SPS2 IPB120 300 IPE140 420 2UNP80 345 IPE140 20 10 10 SPS3 IPB120 300 IPE140 420  2UNP100 345 IPE140 20 - - SPS4 2IPE140 300 IPE140 420 2UNP80 337 IPE140 30 10 10 SPS5 2IPE140 300 CPE180 420  2UNP100 337 IPE160 30 10 10
Gambar 2 . Protokol pembebanan yang digunakan dalam pengujian spesimen [12]
Gambar  3 .  Detail  sambungan  link,  detail  penampang,  dan detail pemasangan strain gauge [12]
Pengujian  diawali  dengan  melapisi  kapur  pada  kelima spesimen dimana kapur tersebut mulai terjadi keretakan saat spesimen  mencapai  batas  leleh.  Setelah  terjadi  leleh  pada badan,  kekakuan  lateral  portal  berkurang.  Dengan bertambahnya  beban  pada  spesimen,  link  secara  perlahan memasuki fase plastis.
Hasil  pengujian  spesimen  menunjukkan  terjadinya beberapa kemiripan dimana terjadi pelelehan pada web link, dan  pada  spesimen  3  (SPS3)  terjadi buckling dikarenakan tidak  adanya  pengaku  sehingga  terjadi rupture secara diagonal.  Kurva  histerisis force-displacement semua spesimen  menunjukkan  perilaku  yang  baik  dimana  dapat melewati  semua  siklus  sebelum  keruntuhan  dari  pengujian spesimen.  Pada  spesimen  1-3  digunakan link sepanjang  20 cm dan pada spesimen 4-5 digunakan link sepanjang 30 cm sehingga hasil yang didapatkan tidak berbeda jauh satu sama lain.
Untuk  SPS1,  pelelehan  mulai  terjadi  pada web dengan gaya  lateral  berkisar  100  kN  pada displacement bersih sebesar  4,5  mm.  Dari  kurva  beban- displacement dilakukan perpotongan  dengan  garis  sejajar  dengan  kekakuan  awal yang ditarik pada regangan 0.2%. Pada siklus ke 23 dimana lateral displacement mencapai 18 mm atau 3  y , link berubah bentuk  menjadi  jajar  genjang  dikarenakan  distorsi  geser inelastis yang dapat dilihat pada Gambar 4 . Pada pengujian dikarenakan  pada  perletakkan  terjadi  slip,  sehingga  untuk mencapai defleksi yang diinginkan sangat sulit. Oleh karena itu  pada  pembebanan  sebelum  tahap  pelelehan  spesimen, pengujian  dilakukan  dengan force-controlled yang diterapkan  dalam  3  siklus.  Setelah  spesimen  mengalami pelelehan  dilakukan  pembebanan  dengan displacement controlled . Kurva histerisis SPS1 hingga SPS3 dapat dilihat pada Gambar 5.
Gambar 4 . Hilangnya lapisan kapur dan deformasi link pada spesimen SPS1 [12]
Gambar 5 . Kurva histerisis SPS1 (garis biru) hingga SPS3 [12]
Hasil  yang  didapatkan  setelah  pengujian  spesimen  SPS1 didapatkan V max sebesar  22494  kg,  daktilitas  sebesar  6,0
Ifarrel Rachmanda Hariyanto dkk, Jurnal Aplikasi Teknik Sipil, Volume 20, Nomor 3, Agustus 2022 (333-342) 336
dimana  menunjukkan  daktilitas  yang  cukup  tinggi.  Semua spesimen vertical  shear  link (VSL) memberikan kontribusi lebih dari 95% terhadap penahan gaya lateral. Berdasarkan pengujian, daktilitas struktur meningkat dengan penggunaan VSL yang mendisipasi energi sebagai fusi daktail sehingga menghindari terjadinya leleh pada elemen lain seperti balok, kolom, dan bracing.

## 2. Metode
Penelitian  ini  dilakukan  bertujuan  untuk  mengevaluasi spesimen  SPS1  yang  telah  diuji  oleh  Zahrai,  2015  [12] dengan  dilakukan  pendekatan  analisis  numerik  meng- gunakan program bantu ABAQUS. Dalam pengujian secara finite  element ini  digunakan  beberapa material  yang  sesuai secara  pengujian  eksperimental  dimana  digunakan  baja dengan spesifikasi f y = 280 MPa (2855,205 kg/cm 2 ) dan f u = 420  MPa  (4282,808  kg/cm 2 )  pada  semua  penampang. Dikarenakan pada jurnal penelitian tidak diketahui mutu baja untuk balok,  kolom, bresing, dan komponen lainnya, maka digunakan mutu baja specimen tertinggi yaitu SPS4 dengan spesifikasi f y = 364 MPa (3711,767 kg/cm 2 ) dan f u = 517 MPa (5271,932 kg/cm 2 ).   Modulus elastisitas yang diambil untuk analisis  numerik  ini  digunakan  200.000  MPa  (2039432,43 kg/cm 2 ).  Sedangkan elongation maksimum  untuk  baja
diambil 18%. Selanjutnya dilakukan perhitungan menggunakan Ramberg-Osgood untuk menentukan koefisien yang disajikan pada persamaan 1 dan persamaan 2.
𝜀 = 100. 𝜀 − (1)
𝑛 = . (2)
Dari  persamaan  1  dan  2,  didapatkan  nilai  koefisien ramberg-osgood sebesar  11,07.  Yang  selanjutnya  untuk perhitungan engineering stress-strain digunakan persamaan 3 sebagai berikut
𝜀 = + 0.002.
(3)
Dari  persamaan  3  tersebut  kemudian  ditarik  kurva hubungan  tegangan  dan  regangan.  Sehingga  jika diakumulasikan didapat grafik yang disajikan pada Gambar 7 dan Gambar  8. Setelah  mendefinisikan  material,  pemo- delan dilakukan menggunakan sistem portal sub-assemblage seperti yang ditunjukkan pada Gambar 6. Dimana pembe- banan dilakukan sesuai dengan model spesimen awal yaitu di ujung kolom.
Pemodelan pada ABAQUS dimulai dengan memodelkan part /bagian yang diperlukan. Pada pemodelan ini digunakan modelling space 3D dengan deformable type dan base feature
Gambar 6 . Model numerik vertical shear link
solid extrusion . Kemudian memasukkan material properties mulai dari massa jenis, perilaku elastis, dan perilaku plastis. Dimana massa jenis baja digunakan 7.850 kg/m 3 . Lalu elastis dengan modulus young 200.000 MPa (2039432,43 kg/cm 2 ), dan poisson  ratio 0,3.  Disusul  dengan plasticity yang dimasukkan sesuai pada Gambar 7 . Pada perilaku elastis dan plastis tipe hardening digunakan Isotropic .
Gambar 7 . Kurva tegangan-regangan baja SPS1
Gambar 8 . Kurva tegangan-regangan baja komponen selain SPS1
Selanjutnya  setelah  material  didefinisikan,  dilakukan assembly dari  pemodelan  tersebut,  dimana  assembly  dise- suaikan  mengikuti  dengan  spesimen  asli  dengan translate instance dan rotate instance . Hasil akhir dari assembly dapat dilihat pada Gambar 9 .  Selanjutnya, dilakukan penginputan step dengan  tipe static-general , time  period sebesar  88 dengan nlgeom menyala. Increment size digunakan initial
(0,1), minimum (1E-015), dan maximum (105) sesuai dengan time  period. Setelah  itu  dibuat output  request  manager sebesar 0,1 yang berarti ABAQUS akan mencatat hasil setiap time period sebesar 0,1.
Langkah  selanjutnya  ialah  pemodelan interaction , dimana pada langkah ini dimasukkan hubungan antara part . Beban  dimasukkan  dengan constraint tipe coupling seperti yang  ditunjukkan  pada Gambar  10 .  Spesifikasi constraint coupling sebagai input  load  pemodelan ditabelkan  pada Tabel 3.
Gambar 9 . Assembly pemodelan spesimen secara numerik
Gambar 10 . Constraint coupling sebagai input load pemodelan
0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 0 5 10 15 20 St re ss (M P a) Strain (%) Stress-Strain Baja SPS1 0 100 200 300 400 500 600 0 5 10 15 20 St re ss (M P a) Strain (%) Stress-Strain Baja fy 364 MPa
Gambar 12 . Tie constraint node to node
Sedangkan  untuk  hubungan  antara part digunakan tie constraint surface to surface terkecuali pada sambungan plat
diatas  link  dengan  balok.  Sambungan  ini  disederhanakan dengan menggunakan tie constrain surface to surface dimana pada balok dibuat partisi sebagai representasi dari balok, dan pertemuan  dari  dua  partisi  akan  membentuk  sebuah  noda yang disambung pada noda pelat penyambung  di atas link. Gambar  12 menunjukkan tie  constraint  node  to  node sebagai representasi dari baut.
Tabel 2 . Spesifikasi constraint coupling pada pembebanan Mode Type Coupling type Kinematic Constrained Degree of Freedom All (U1, U2, U3, UR1, UR2, UR3) Influence Radius To Outermost Point
Setelah  pemodelan interaction ,  langkah  selanjutnya adalah pemasukkan beban siklik sesuai pada eksperimental yang  ditunjukkan  pada Gambar  2 . Beban  ini  dimasukkan pada boundary  condition tipe displacement/rotation sesuai dengan arah pergerakan beban yaitu U1.
(a) meshing link = 25 mm (b) meshing plat simpul = 15 mm (c) meshing kolom = 25 mm
Gambar 11 . Meshing model SPS1
Pada boundary  condition ini  juga  dimasukkan  pada base pemodelan  dan  balok  untuk  membatasi  gerak  pemodelan agar  hanya  bergerak  di  sisi  U1  saja.  Terakhir  sebelum dijalankan,  mesh  dibuat  sebesar  25  mm  untuk  part  besar seperti  kolom,  balok,  dan bracing .  Selanjutnya  sebesar  15 mm untuk pelat buhul yang menyambungkan bracing dengan link , dan 5 mm untuk pelat siku yang memperkaku   balok dengan  kolom.  Semua  mesh  dibentuk  secara hex dengan structured technique , apabila part tidak bisa dibentuk maka dilakukan  partisi  dengan define  cutting  plane. Contoh meshing pada pemodelan dapat dilihat pada Gambar 11.
3. Hasil dan Pembahasan
Dari  pemodelan  ABAQUS,  didapatkan  hasil  berupa kontur  tegangan von  mises dan  kurva  histerisis  yang disesuaikan  dengan  penelitian  eksperimental  yaitu force- displacement . a. Distribusi tegangan dan model fisik Dapat dilihat pada Gambar 13 , dimana pelelehan terjadi pertama kali pada badan link dan balok di sisi atas link pada step time ke - 37 atau pada displacement sebesar 6 mm seperti yang  ditunjukkan  oleh  lingkaran  merah.  Besaran  tegangan yang terjadi saat pelelehan pada step tersebut adalah 281,159 MPa (2867,023 kg/cm 2 ).
Sedangkan  pada step  time ke  61  atau displacement mencapai 18 mm seperti yang dapat dilihat pada Gambar 14 , link mulai mengalami deformasi sehingga bebentuk seperti jajar genjang sesuai dengan Gambar 4.
Gambar 13 . Kontur tegangan saat leleh pertama
Gambar 14 . Kondisi link saat step - 61
Gambar 15 . Kontur tegangan saat displacement 30 mm Pada Gambar  15 ,  dimana  pada  puncak  pemodelan dengan  simpangan  sebesar  30  mm,  dapat  dilihat  bahwa sebagian  besar  badan  link  sudah  mengalami  tegangan ultimate yang ditunjukkan dengan lingkaran kuning dengan tegangan von-mises sebesar  420  MPa  (4282,808  kg/cm 2 ). Dapat  dilihat  pada  sayap  link  yang  sudah  tidak  memiliki bentuk lurus sempurna. Hal ini dikarenakan sayap link juga sudah  mengalami  pelelehan  dimana  pada  simpangan maksimum,  tegangan von-mises yang  terjadi  maksimum adalah sebesar 228,86 MPa (2333,722 kg/cm 2 )
b. Hasil  kurva  histerisis  model  numerik  dengan eksperimental
Untuk  membandingkan  pemodelan  eksperimental  dan numerik, digunakan grafik yang disatukan dan disajikan pada Gambar 16.
Gambar  16 .  Perbandingan  Kurva  histerisis  model eksperimental dengan program bantu ABAQUS
Pada  pemodelan  numerik,  seperti  yang  disajikan  pada Gambar  16 , menunjukkan  bahwa  grafik  yang  dihasilkan cenderung lurus dan tidak mengalami pelengkungan, hal ini dikarenakan  pada  ABAQUS,  tipe hardening digunakan Isotropic sedangkan  pada  eksperimental  digunakan gabungan  antara isotropic dan kinematic .  Terlihat  pada pemodelan dihasilkan grafik yang lurus, hal ini dikarenakan pada  pemodelan  tidak  terjadi  slip  pada  perletakkan  seperti yang terjadi pada model eksperimental.
Kapasitas gaya maksimal saat terjadi pada pemodelan dan eksperimental  berdasarkan  kurva  histeritik  masing  masing
Ifarrel Rachmanda Hariyanto dkk, Jurnal Aplikasi Teknik Sipil, Volume 20, Nomor 3, Agustus 2022 (333-342) 340
disajikan  pada Tabel  3, dan  pada Tabel  4 disajikan perbandingan  disipasi  energi  yang  dihitung  menggunakan persamaan 4.
𝐿 = ∫ 𝑓(𝑥) 𝑑𝑥 (4) Dimana: L : Luasan area yang perlu dihitung a : Batas bawah luasan dalam sumbu x b : Batas atas luasan dalam sumbu x
f(x) : Persamaan grafik dalam variabel x
Disipasi  energi  dihitung  berdasarkan  grafik  terluar  yang terjadi pada pemodelan dan eksperimental, dikarenakan pada eksperimental tidak ada nilai saat simpangan -30 cm, maka pada perhitungan disipasi energi pada pemodelan juga tidak dihitung nilai saat -30 cm sehingga dapat dibandingkan dan disajikan pada Tabel 4.
Tabel 3 . Perbandingan reacton force maksimum SPS1 pemodelan dan eksperimental Tipe Base Shear (kg) Selisih (%) Pemodelan 22723 1,018 Eksperimental 22494 Tabel 4 . Perbandingan disipasi energi maksimum SPS1 pemodelan dan eksperimental Tipe Disipasi Energi (kg.mm) Selisih (%) Pemodelan 11368321 23,442 Eksperimental 14849295
Dari Tabel  3 didapatkan  kapasitas  gaya  maksimal  yang terjadi  pada  pemodelan  dan  eksperimental  berturut  turut adalah 22723 kg dan 22494 kg yang memiliki selisih sebesar 1,018%. Sedangkan pada daerah tekan pemodelan numerik menghasilkan  puncak  dan  perpindahan  yang  lebih  tinggi daripada  pemodelan  eksperimental.  Hal  ini  kemungkinan terjadi  akibat  adanya  gangguan  atau  kesalahan  pembacaan pada  alat  ukur.  Dikarenakan  berdasarkan  eksperimental, penelitian  masih  dilanjutkan  hingga  mencapai  simpangan sebesar 36 mm namun tidak tergambar pada kurva histerisis eksperimental. Sedangkan pada Tabel 4 didapatkan disipasi energi  maksimal  pemodelan  adalah  sebesar  11368321 kg.mm  dan  disipasi  energi  maksimal  pemodelan  adalah sebesar  14849295  kg.mm.  Hal  ini  dikarenakan  tipe hardening yang digunakan berbeda, dimana pada pemodelan digunakan  isotropik,  sedangkan  pada  eksperimental digunakan kombinasi dari isotropik dan kinematic [14].
Berdasarkan  selisih  gaya  puncak  yang  terjadi  pada pemodelan  dan  eksperimental,  dapat  diambil  kesimpulan
bahwa  validasi  sudah  mendekati  dengan  selisih  sebesar 1,018%  di bawah  5%.  Sehingga,  pemodelan  menggunakan program  bantu  ABAQUS  sudah  sesuai  dengan  pemodelan eksperimental yang ada.

## 4. Simpulan
Pemodelan analisis menggunakan finite element method atau numerik dilakukan untuk memvalidasi hasil eksperimen berupa  gaya  maksimum  pada  puncak,  kondisi  fisik,  dan memverifikasi  tegangan  yang  terjadi.  Dari  hasil  verifikasi, pemodelan  numerik  sudah  cukup mendekati  dengan  model eksperimen  dari  kurva  histerisis.  Namun  pada  pemodelan eksperimen  terjadi  ketidaksempurnaan  yang  tidak  bisa dimasukkan  dalam  pemodelan  seperti  terjadinya  slip  pada perletakkan saat eksperimen, part yang kurang terperinci baik dari dimensi dan jarak, dan foto spesimen kondisi sebenarnya yang  kurang.  Kapasitas  gaya  maksimum  yang  dihasilkan oleh  kurva  histerisis  pemodelan  numerik  dan  eksperimen masing masing adalah 22723 kg dan 22494 kg dengan selisih sebesar 1,018%.

## Daftar Pustaka
[1] BMKG, Katalog Gempabumi Signifikan dan Merusak Tahun  1821  -  2018,  Jakarta:  Pusat  Gempabumi  dan Tsunami  Kedeputian  Bidang  Geofisika  Badan Meteorologi Klimatologi dan Geofisika, 2019.
[2] N. Madutujuh, “Aspek Penting dan Petunjuk Praktis Dalam Perencanaan Struktur Gedung di Dekat Pusat Gempa,” in Seminar dan Pameran HAKI 2010 , 2004.
[3] A. K. Sina and C. Topkaya, “A review of research on steel eccentrically braced frames,” J. Constr. Steel Res. , vol. 128, no. 2017, pp. 53-73, 2017.
[4] J. J. S. Pah and Y. E. Oematan, “Energy Dissipation of Eccentrically Braced Frame (EBF) With Different Level of Eccentricity,” pp. 1-14, 2011.
[5] J. M. Ricles and E. P. Popov, “Inelastic Link Element for EBF Seismic Analysis,” J. Struct. Eng. , vol. 120, no. 2, pp. 441-463, 1994.
[6] J.  W.  M.  Rafael  and  B.  Suswanto,  “Studi  Perilaku Link Pendek, Link Menengah dan Link Panjang pada Struktur Baja Sistem EBF,” J. Civ. Eng., vol. 32, no. 1, pp. 25-31, 2017.
[7] J.  Bouwkamp,  M.  G.  Vetr  and  A.  Ghamari,  “An analytical  model  for  inelastic  cyclic  response  of eccentrically braced frame with vertical shear link (V- EBF),” Case Stud. Struct. Eng. , no. 6, pp. 31-44, 2016.
[8] D. F. Muhammad, “Studi Numerik Performa Rangka Bresing Eksentrik Link Vertikal Profil Tubular,” Jur. Apl. Tek. Sip., vol. 18, no. 1, pp. 95-106, 2020.
[9] M. R. Baradaran, “The Effect of Vertical Shear-Link in Improving the Seismic Performance of Structures with  Eccentrically  Bracing  Systems,” Int.  J.  Civ. Environ. Eng., vol. 9, no. 8, pp. 1086-1090, 2015.
[10]   M. A. Shayanfar, M. A. Barkhordari, A. R. Rezaeian, "Experimental study of cyclic behavior of composite vertical  shear  link  in  eccentrically  braced  frames", Steel. Compos. Struct. vol. 12 pp. 13 ,2012
[11]   R.  Montuori,  E.  Nastri  and  V.  Piluso,  'Theory  of plastic  mechanism  control  for  the  seismic  design  of braced frames equipped with friction dampers', Mech.
Res. Commun. vol. 58 pp. 112–123 ,2014
[12]  S. M. Zahrai, “Cyclic testing of chevron braced steel frames with IPE shear panels,” Steel Compos. Struct., vol. 19, no. 5, pp. 1167-1184, 2015.
[13]  AISC,  Seismic  Provisions  for  Structural  Buildings, Chicago, 2010.
[14]  E.  M.  Paneda  and  N.  A.  Fleck,  “Crack  growth resistance  in  metallic  alloys:  the  role  of  isotropic versus kinematic hardening,” J. Apl. Mech., vol. 85, , pp. 111002-1 - 111002-6, 2018.
Ifarrel Rachmanda Hariyanto dkk, Jurnal Aplikasi Teknik Sipil, Volume 20, Nomor 3, Agustus 2022 (333-342) 342
Halaman ini sengaja dikosongkan