Abstrak—Gedung  The  Alton  Apartment  Semarang  merupakan bangunan tipe hunian yang memiliki 30 lantai dan 2 basement, dengan  ketinggian  bangunan  96  meter,  menggunakan  metode cor ditempat. Sehingga memerlukan waktu pelaksanaan relatif lama,  juga  hasil  yang  kurang  presisi.  Dalam  perkembangan teknologi, menuntut adanya efisiensi dari segi kecepatan,  mutu dan biaya. Salah satu alternatif menggunakan metode pracetak. Beton  pracetak  memiliki  beberapa  keunggulan.  Antara  lain, kemudahan dalam pengerjaan, kecepatan dalam pelaksanaan, dan kontrol kualitas yang baik. Sehingga dalam tugas akhir ini, dilakukan  modifikasi  gedung  The  Alton  Apartment  Semarang menjadi 20 lantai dan 1 basement menggunakan metode beton pracetak yang diterapkan pada balok, plat, dan kolom. Metode pracetak memiliki perhatian khusus  pada  sambungan,  karena sambungan pada beton pracetak tidak semonolit beton cast in situ. Dalam Tugas Akhir ini, perencanaan struktur gedung The Alton  Apartment  Semarang  mengacu  pada  peraturan  SNI 2847:2019,  PCI  Handbook  6th  Edition  dan  SNI  1726:2019. Untuk menyambung setiap tulanganya, menggunakan reinforcement  splice  technology  berupa  spiral  confined  yang terbuat  dari  tulangan  polos,  yang  telah  dikembangkan  di Indonesia  sejak  tahun  2014.  Gedung  The  Alton  Apartment berlokasi  di  kabupaten  Semarang,  memiliki  Kategori  Desain Seismik  (KDS)  D,  direncanakan  menggunakan  sistem  rangka pemikul momen khusus  serta dinding struktural.

## Kata  Kunci—Beton  Pracetak,  Sambungan  Basah,  Sistem
Rangka Pemikul Momen Khusus, Spiral Confined

## I. PENDAHULUAN
UMLAH penduduk Indonesia saat ini, ada sekitar 250 juta jiwa.  Mengutip  dari  siaran  pers  Kementrian  PPN/Badan Perencanaan Pembangunan Daerah (2018) yang menyatakan bahwa,  dalam  buku  Proyeksi  Penduduk  Indonesia  2015- 2045,  penduduk  Indonesia  pada  tahun  2045  diperkirakan akan mencapai 311 - 318,9 juta jiwa. Meningkatnya jumlah penduduk  tersebut  sangat  memengaruhi  jumlah  kebutuhan hunian  penduduk.  Kondisi  tersebut  menuntut  adanya pembangunan gedung ke arah vertikal, dalam bentuk rumah susun, apartemen atau sebagainya.
Konsep pembangunan ke arah vertikal di Indonesia, perlu memperhatikan bahwa Indonesia merupakan wilayah rawan gempa. Mengutip data BNPB (2019), terhitung sampai bulan September 2019 telah terjadi gempa bumi sebanyak 15 kali dan  sepanjang  tahun  2018  telah  terjadi  sebanyak  30  kali. Sehingga dalam pembangunan tersebut, memerlukan desain perencanaan  bangunan  yang  mampu  menahan  gaya  gempa tertentu.
Dari  segi  pelaksanaan,  terdapat  dua  metode  pengecoran beton  yaitu  cor  di  tempat  dan  pracetak.  Metode  pracetak memiliki beberapa kelebihan daripada metode cor di tempat.
Seperti,  lebih  murah  dalam  biaya  tenaga  kerja,  lebih  cepat proses  pelaksanaan,  dan  jaminan  kualitas  mutu  beton  yang lebih baik.
Setelah  terjadi  gempa  tahun 2012 di  Emilia, Italia  Utara, tercatat  sekitar  2000  kasus  kegagalan  bangunan  yang menggunakan  beton  pracetak.  Permasalahan  utamanya adalah sambungan pracetak tidak monolit dan tidak didesain sesuai  kriteria  seismik  [1].  Terdapat  dua  jenis  teknik penyambungan  antara  elemen  beton  pracetak,  yaitu sambungan basah dan sambungan kering. Sambungan basah memiliki beberapa keunggulan dibanding dengan sambungan kering,  yaitu  lebih  monolit  dan  mampu  berperilaku  lebih daktail ketika diberi beban gempa [2].
Gedung The  Alton  Apartment di  Semarang  merupakan wujud  dari  konsep  pembangunan  hunian  ke  arah  vertikal. Gedung The  Alton  Apartment memiliki  tiga  tower,  dengan ketinggian  bangunan  93  meter,  memiliki  30  lantai  dan  2 basement.  Didesain  tipikal  mulai  dari  lantai  8  sampai  30. Gedung  ini  dibangun  dengan  struktur  beton  bertulang,

## Desain Modifikasi Perancangan Struktur Gedung The Alton Apartment Semarang Menggunakan Metode Pracetak
Muhammad Aziz Mubarok, Bambang Piscesa, dan Faimun Departemen Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : piscesa@ce.its.ac.id
J
Gambar 1.  Diagram alir perencanaan.
metode cast  in  situ .  Sehingga,  membutuhkan  waktu pelaksanaan  yang  relatif  lama.  Dalam  pelaksanaanya, beberapa kali terjadi hasil yang tidak presisi. Akibat adanya tuntutan pekerjaan konstruksi yang cepat, efisien dan dengan hasil  yang  optimum,  maka  perencanaan  gedung The  Alton Apartment dimodifikasi  menggunakan  metode  beton pracetak.

## II. TINJAUAN PUSTAKA

## A. Beton Pracetak
Menurut  SNI  2847:2019,  beton  pracetak  merupakan elemen  struktur  beton  yang  dicetak  di  tempat  lain.  Desain struktur pracetak harus mempertimbangkan sambungan yang melibatkan semua kondisi beban yang terjadi mulai dari awal pabrikasi  sampai  penggunaan  akhir pada  struktur,  termasuk proses transportasi, dan pengangkatan.

## B. Sambungan Elemen Beton Pracetak
Joint pada  beton  pracetak  dibagi  menjadi  dua  yaitu Dry joint, dengan  las  atau  baut,  dan Wet  joint  , dengan  cor setempat  dan grouting.  Wet  joint atau  sambungan  basah secara  umum  mampu  berperilaku  lebih  daktail  daripada sambungan kering [3].
C. Sambungan Antar Tulangan Elemen Pracetak
Dalam penyambungan masing-masing tulangan longitudinal, terdapat berbagai macam model. Salah satunya adalah dengan menggunakan metal sleeve, dengan grouting
non shrinkage . Pada tahun 2014 di Indonesia, telah dilakukan penelitian,  pengembangan  dan  aplikasi  desain sleeve menggunakan spiral  reinforcement yang  terbuat  dari tulangan  polos.  Dimana spiral  reinforcement, atau  Spircon tersebut  dapat  menggantikan metal  sleeve [4],[5]. Efek dari spiral  reinforcement terhadap  perilaku  ikatan  sambungan akibat axial  tension dipengaruhi  oleh  besarnya  diameter spiral  dan pitch  distance (spasi  spiral).  Semakin  kecil diameter  spiral,  yang  melingkupi  dua  tulangan  longitudinal yang  disambung,  akan  meningkatkan bond  strength .  Tetapi harus disediakan sedikit celah sebagai tempat grouting [6].

## III. METODOLOGI

## A. Diagram Alir
Diagram  alir  perencanaan  gedung The  Alton  Apartment dapat dilihat pada Gambar 1.Dalam menghitung perancangan struktur  dan  pendetailan  tulangan  mengacu  pada  SNI 2847:2019 dan SNI 1726:2019

## IV. PEMBAHASAN
A. Preliminary Design
Data  perencanaan  gedung The  Alton  Apartment adalah sebagai berikut :
- Tipe bangunan  : Hunian
- Lokasi        : Banyumanik, Semarang
- Tinggi gedung  : 60 meter
- Tinggi lantai    : 3 meter
- Jumlah lantai   : 20 lantai
- Mutu beton    : 30 MPa, 35 MPa dan 40 MPa
Gambar 2.  Denah Gedung.
Tabel 1. Dimensi Balok Tipe b / h (cm) Tipe b / h (cm) Tipe b / h (cm) B1 35 / 55 B6 35 / 55 BA2 25 / 40 B2 35 / 55 B7 40 / 60 BA3 25 / 40 B3 30 / 45 B8 35 / 55 BA4 25 / 45 B4 40 / 60 B9 35 / 55 BA5 25 / 40 B5 30 / 55 BA1 25 / 45 BA6 25 / 40 Tabel 2. Dimensi Kolom Tipe b / h (cm) Tipe b / h (cm) Tipe b / h (cm) K1 40 / 40 K3 60 / 60 K5 90 / 90 K2 50 / 50 K4 80 / 80 K6 100 / 100 Gambar 3. Permodelan di SAP2000. Tabel 3. Selisih pembebanan manual dengan program bantu Manual (tonf) Program bantu (tonf) Beban Mati 38034,0 37367,05 Beban Hidup 5957,4 6101,95 Total 43991,4 43469,01 Selisih 1,2% Tabel 4. Gaya Geser Seismik pada Analisis Ragam, Vt Arah gaya gempa Global Fx (tonf) Global Fy (tonf) E-x 1550,59 583,84 E-y 581,48 1553,74
- Mutu tulangan  : 420 MPa

## B. Perencanaan Dimensi Balok
Perencanaan  dimensi  balok  menggunakan  pendekatan yang ada di SNI 2847:2019 dengan persamaan h = L /16 dan b diambil sekitar 2 h /3. Balok dibagi menjadi dua yaitu balok anak  dan  balok  induk.  Balok  anak  terdiri  dari  enam  tipe sedangkan  balok  induk  terdiri  dari  sembilan  tipe.  Dari perhitungan,  didapatkan  dimensi  balok  dapat  dilihat  pada Tabel 1.

## C. Perencanaan Dimensi Kolom
Kolom dibagi ke dalam 6 tipe, dengan masing-masing tipe memikul 3 sampai 4 lantai, kecuali lantai atap. Perencanaan luas penampang kolom berdasarkan beban tribuari area yang dipikul dengan pembebanan mengacu pada SNI 1727:2013. Didapatkan dimensi kolom dapat dilihat pada Tabel 2.
D. Pembebanan dan Analisa Struktur
Analisa  struktur  dengan  program  bantu  memerlukan beberapa  kontrol.  Supaya  hasil  dari  analisa  dianggap mendekati model sesungguhnya, dan dapat digunakan untuk perhitungan berikutnya.
Untuk  pembebanan  gempa,  nilai S s dan S 1 di  Kota Semarang  adalah  sebesar  1,0g  dan  0,4g.  Nilai  tersebut didapatkan dari peta gempa Indonesia tahun 2017 pada peta parameter  respon  spektral  percepatan  gempa  periode  0,2  s dan  1,0  s,  redaman  kritis  5%,  gempa  maksimum  yang dipertimbangkan  risiko-tertarget  (MCE R ).  Berdasarkan kategori  desain  seismik D ,  sistem  struktur  yang  diijinkan untuk digunakan adalah sistem ganda dengan rangka pemikul
momen  khusus  minimal  25%.  Dengan  nilai  koefisien modifikasi respon, R = 7 dan faktor pembesaran defleksi, Cd = 5,5. Permodelan di SAP 2000 dapat dilihat pada Gambar 3. 1) Kontrol Pembebanan Gravitasi
Hasil  pembebanan  manual  dengan  program  bantu, memiliki perbedaan tidak lebih dari 5%.

## 2) Kontrol Pembebanan Gempa
Dari hasil analisa program bantu, didapatkan nilai periode fundamental struktur sebesar 1,495 s. Nilai T tersebut tidak boleh melebihi batasan periode dalam SNI 1726:2019. Dari beberapa kali permodelan, nilai T sudah cukup mendekati.
T a manual < T < C u × T a (1)
1,052 s < 1,495 s < 1,473 s Koefisien respon seismik Cs , didapatkan dari pasal 7.8.1.1 SNI 1726:2019.
Cs  = S DS × I e ÷ R (2) = 0,733 × 1 / 7 = 0,105 Cs max = (S D1 × I e ) ÷ (R × T) (3)
= (0,507 × 1) ÷ (7 × 1,473)
= 0,0491 Cs min = 0,044 S DS I e (4)
= 0,044 × 0,733 = 0,032
Tabel 5. Gaya Geser Seismik pada Analisis Ragam, Vt, Setelah Diperbesar Arah gaya gempa Global Fx (tonf) Global Fy (tonf) E-x 1997,73 752,20 E-y 747,50 1997,35 Tabel 6. Kontrol Sistem Ganda Pemikul Gaya Gempa – x Gempa – y F (tonf) % F (tonf) % Dinding geser 668,30 68,6 835,23 74,8 SRPM 305,94 31,4 281,10 25,2 Total 974,23 100 1116,33 100 Tabel 7. Rekapitulasi Tulangan Tangga Elemen Tulangan Longitudinal Tulangan Bagi Tulangan Susut Pelat Tangga D16 – 90 D10 – 150 D10 – 300 Pelat Bordes D16 – 100 D10 – 120 D10 – 300 Tabel 8. Rekapitulasi Tulangan Balok Anak Tipe Tumpuhan Lapangan Atas Bawah Geser Atas Bawah Geser BA1 3D19 2D19 D10- 100 2D19 3D25 D10- 180 BA2 3D16 2D16 D10- 100 2D16 3D16 D10- 170 BA3 3D16 2D16 D10- 100 2D16 2D16 D10- 170 BA4 3D22 2D16 D10- 120 2D16 3D22 D10- 180 BA5 3D16 2D16 D10- 100 2D16 3D16 D10- 170 BA6 3D19 2D16 D10 - 90 2D16 3D19 D10- 170 Gambar 4. Detail Tangga.
Gambar 5. (a) Detail Tulangan Tumpuhan Balok BA1 , (b) Detail Tulangan Lapangan Balok BA1.
Gambar 6. (a) Detail Tulangan Tumpuhan Balok B1 , (b) Detail Tulangan Lapangan Balok B1.
Maka didapatkan nilai Cs sebesar 0,0491. Berat seismik efektif  bangunan W ,  didapatkan  sebesar  39156,9  tonf.  Dari kedua  nilai  tersebut  didapatkan  nilai  gaya  geser  dasar seismik, statik ekivalen, sebesar :
V  = Cs × W (5) V  = 0,0491 × 39156,9 = 1924,3 tonf Nilai  gaya  geser  dasar  seismik  pada  analisis  ragam, Vt , minimal  100%  dari V statik  ekivalen.  Apabila  kurang  dari 100%, perlu dikalikan faktor sebesar V/Vt .Gaya geser seismik pada analisis ragam dapat dilihat pada Tabel 4.
Karena nilai Vt kurang dari 100%V , maka perlu dikalikan dengan  faktor  pembesaran  sebesar V/Vt =  1,24  . Setelah dikalikan  dengan  faktor  tersebut,  didapatkan  nilai Vt dari program bantu sudah melebihi 100% V . Gaya geser seismik pada analisis ragam Vt setelah diperbesar dapat dilihat pada Tabel 5.
3) Kontrol Sistem Ganda
Sistem  rangka  pemikul  momen  khusus  harus  memikul gaya  minimal  25%  ,  berdasarkan  analisa  struktur.  Kontrol sistem ganda dapat dilihat pada Tabel 6.
E. Perencanaan Struktur Sekunder
1) Perencanaan Tangga
Data perencanaan tangga sebagai berikut :
- Tinggi lantai  = 300 cm
- Elevasi bordes = 150 cm
- Panjang horizontal tangga = 300 cm
- Tinggi injakan = 15 cm
- Lebar injakan  = 30 cm
- Lebar tangga  = 175 cm
- Tebal pelat    = 15 cm
Dari perhitungan, dengan mutu beton 35 MPa, didapatkan hasil penulangan tangga dan bordes dapat dilihat pada Tabel 7 dan detail tangga pada Gambar 4.

## 2) Perencanaan Balok Anak
Perhitungan  tulangan  balok  memperhatikan  tiga  kondisi, yaitu pengangkatan, sebelum komposit dan setelah komposit. Tebal  o vertopping balok untuk  komposit  yaitu  14  cm.  Dari hasil perhitungan didapatkan tulangan sebanyak, dapat dilihat pada Tabel 8 dan Gambar 5 detail tulangan tumpuhan Balok BAI.

## 3) Perencanaan Pelat
Perhitungan  pelat  memperhatikan  tiga  kondisi,  yaitu pengangkatan,  sebelum  komposit  dan  setelah  komposit. Kondisi  pengangkatan,  pelat  hanya  memikul  beban  mati pracetak.  Kondisi  sebelum  komposit  memikul  beban  mati ditambah ketebalan ovetopping 5 cm. Setelah komposit, pelat memikul  semua  kombinasi  pembebanan.  Dari  hasil perhitungan  didapatkan  tulangan  pelat  dapat  dilihat  pada Tabel 9.
F. Perencanaan Struktur Primer
1) Perencanaan Balok Induk
Perhitungan  tulangan  balok  memperhatikan  tiga  kondisi, yaitu pengangkatan, sebelum komposit dan setelah komposit. Overtopping balok,  untuk  komposit,  setebal  pelat  yaitu  14
Tabel 9.
Rekapitulasi Tulangan Balok Induk Tipe Tulangan arah x Tulangan arah y Tumpuhan Lapangan Tumpuhan Lapangan P1 D10-250 D10-250 D10-300 D10-300 P2 D10-250 D10-300 D10-300 D10-300 P3 D10-250 D10-250 D10-250 D10-250 P4 D10-250 D10-250 D10-250 D10-250 P5 D10-250 D10-250 D10-300 D10-300 P6 D10-250 D10-250 D10-250 D10-250 P7 D10-250 D10-250 D10-250 D10-250 P8 D10-250 D10-250 D10-250 D10-250 P9 D10-250 D10-250 D10-250 D10-250 Tabel 10. Rekapitulasi Tulangan Balok Induk Tipe Tumpuhan Lapangan Atas Bawah Sengkang Atas Bawah Sengkang B1 3D25 2D25 D13-120 2D19 4D19 D13-150 B2 4D19 2D19 D13-120 2D19 5D19 D13-150 B3 4D19 2D19 D13-120 2D19 5D19 D13-150 B4 4D25 4D19 D13-120 2D19 6D19 D13-180 B5 4D19 2D19 D13 - 90 2D19 5D19 D13-100 B6 5D19 3D19 D13-120 2D19 2D19 D13-180 B7 4D25 4D19 D13-120 2D19 3D19 D13-180 B8 3D19 2D19 D13-120 2D19 4D19 D13-180 B9 5D19 3D19 D13-120 2D19 5D19 D13-150 Tabel 11. Rekapitulasi Tulangan Kolom Tipe Tulangan Longitudinal Tulangan Transversal Sendi Plastis Luar Sendi Plastis K1 16D19 5D13 – 100 5D13 – 150 K2 16D19 5D16 – 100 5D16 – 150 K3 16D22 5D16 – 100 5D16 – 150 K4 16D25 5D16 – 100 5D16 – 150 K5 16D29 5D16 – 100 5D16 – 150 K6 28D29 5D16 – 100 5D16 – 150
Gambar 7. Sambungan Balok Induk – Kolom.
Gambar 8. Potongan A – A.
cm.  Dari  hasil  perhitungan  didapatkan  tulangan  sebanyak dapat  dilihat  pada  Tabel  10  dan  detail  tulangan  BI  pada Gambar 6.

## 2) Perencanaan Kolom
Perencanaan  kolom  menggunakan  mutu  beton  40  MPa. Dengan  memasukan  semua  gaya  dalam,  akibat  kombinasi pembebanan,  ke  dalam  masing-masing  diagram  iteraksi kolom. Didapatkan tulangan kolom dapat dilihat pada Tabel 11.

## 3) Perencanaan Dinding Geser
Pada perencanaan gedung ini, terdapat 7 tipe dinding geser. Berdasarkan  sisi  terpanjang  dinding  geser,  yaitu  700  cm, direncanakan  dinding  geser  dengan  ketebalan  30  cm. Tulangan  pada  dinding  geser  dipasang  sebanyak  2  lapis, dengan besar tulangan sebagai berikut :
- Tulangan vertikal    : D16 – 200
- Tulangan horizontal  : D16 – 200
- Sengkang pada komponen pembatas : 5D16 – 120

## G. Perencanaan Sambungan
Sambungan menggunakan tipe sambungan basah. Dimana untuk  menyambung  masing-masing  tulangan  menggunakan reinforcement  splice  technology yang  terbuat  dari spiral reinforcement . Spiral  reinforcement tersebut  terbuat  dari tulangan polos.Dalam sambungan balok anak ke balok induk dan  balok  induk  ke  kolom,  direncanakan  menggunakan bantuan konsol pendek.

## 1) Sambungan Balok Induk  –  Kolom
Perhitungan konsol pendek mengacu pada SNI 2847:2019 pasal 16.5 dan pasal 16.2.6.2. Dimensi spiral reinforcement , yang  digunakan  untuk  menyambung  antar  tulangan  balok, sebesar :
- Diameter tulangan lentur : D25 ( 420 MPa )
- Diameter tulangan : 6 mm ( U24 )
- D dalam : 66 mm
- D luar : 78 mm
- Celah bersih : 8 mm
- Panjang Lap sambungan : 350 mm Cek kekuatan aksial sambungan tulangan N rd > 1,25 × f y × A st (3) 0,25 × π × (78 2 - 66 2 ) × 240   >  1,25 ×  420 × 490,8 325720 N   >  257670  N
Sambungan balok induk-kolom dapat dilihat pada Gambar 7, sedangkan potongan A-A dapat dilihat pada Gambar 8 dan Detail sambungan pada Gambar 9.

## 2) Sambungan Balok Anak – Balok Induk
Perhitungan konsol pendek mengacu pada SNI 2847:2019 pasal 16.5 dan pasal 16.2.6.2. Dimensi spiral reinforcement ,yang  digunakan  untuk  menyambung  antar  tulangan  balok anak, sebesar :
- Diameter tulangan lentur : D19 ( 420 MPa )
Gambar 9. Detail Sambungan Spiral Reinforcement Balok dengan D25.
Gambar 10. Sambungan Balok Induk – Kolom.
Gambar 11. Detail Spiral Reinforcement Kolom dengan D29.
Gambar 12. Denah Pondasi.
Gambar 13. Detail Penulangan Pile Cap Tipe PC1.
- Diameter tulangan : 6 mm ( U24 )
- D dalam : 66 mm
- D luar : 54 mm
- Celah bersih : 8 mm
- Panjang lap sambungan : 350 mm
Cek  kekuatan  aksial  sambungan  tulangan,  dengan persamaan (3), serta dapat dilihat pada Gambar 7.
3) Perencanaan Kolom – Kolom
Dimensi spiral  reinforcement ,yang  digunakan  untuk menyambung antar tulangan kolom, sebesar :
- Diameter tulangan lentur : D29 ( 420 MPa )
- Diameter tulangan : 6 mm ( U24 )
- D dalam : 74 mm
- D luar : 86 mm
- Celah bersih : 8 mm
- Panjang Lap sambungan : 400 mm
Cek  kekuatan  aksial  sambungan  tulangan  dengan persamaan (3)dan dapat dilihat pada Gambar 8.
0,25 × π × (86 2 - 74 2 ) × 240   >   1,25 ×  420 × 660,52 361728  N  >   346773  N Cek menurut pasal 18.9.2.2 SNI 2847:2019 ϕ Mn    >  0,4 Mpr                               (4) 3877,2 kN-m  > 1957,2 kN-m
Sambungan  Balok  Induk-Kolom  dapat  dilihat  pada Gambar  10  dan  detail  spiral  reinforcement  kolom  dengan D29 dapat dilihat pada Gambar 11.

## H. Perencanaan Pondasi
Pondasi  direncanakan  menggunakan  pondasi  tiang pancang, Prestressed  concrete  spun  pile, yang  diproduksi oleh PT. WIKA Beton. Dimana tiang-tiang pancang tersebut, dikelompokan berdasarkan kebutuhan,  dan  akan  diikat oleh pilecap .Denah lokasi dapat dilihat pada Gambar 12.

## 1) Perhitungan Tiang Pancang dan Pile Cap
Kelompok  tiang  pancang  dibagi  ke  dalam  5  tipe  seperti dalam tabel 12. Penulangan tusuk konde = 6D19 dipasang s edalam 2,5 meter, dengan tulangan transversal sebesar ∅ 10 – 100 mm, dapat dilihat pada Gambar 13.

## I. Metode Pelaksanaan
Metode  pelaksanaan  merupakan  komponen  penting  yang perlu diperhatikan dalam merencanakan struktur pracetak.
Elemen pracetak terberat :
- Balok B4 40/60 , bentang 7 m W = 0,4 × 0,6 × 7 × 2,4 = 4,032 ton
- Kolom K6 (1 m × 1 m )
W = 1 × 1 × 3 × 2,4 = 7,2 ton
- Pelat
W = 3,3 × 6,05 × 0,14 × 2,4 = 6,708 ton
Maka dari itu, untuk bisa mengakomodasi beban terberat tersebut,  digunakan crane dengan  kapasitas  yang  mampu mengangkat  semua  beban  tersebut,  sebesar  9  ton. Transportasi elemen pracetak meliputi :
- Pemindahan beton pracetak di areal pabrik.
- Pemindahan beton dari tempat fabrikasi ke penampungan sementara di proyek.
- Pemindahan  dari  penampungan  ke  letak  akhir  elemen struktur.
1) Pemasangan Elemen Kolom
Setelah pemancangan pile, tulangan kolom dasar dipasang bersamaan  dengan  pile  cap.  Tulangan  kolom  yang  sudah ditanam  kemudian  disambung  dengan  tulangan  kolom pracetak. Kemudian di grouting .
2) Pemasangan Elemen Balok
Pemasangan  balok  dilakukan  setelah  kolom  dipasang. Elemen pracetak balok induk diangkat menggunakan crane,
Tabel 12. Penulangan Tiang Pile Cap
Tipe Jumlah Spun pile Dimensi Pile Cap ( meter ) Penulangan Arah x Arah y PC1 9 4,2 × 42 × 1 D29 - 150 D29 - 150 PC2 35 10,2 × 7,2 × 1,5 D29 - 150 D29 - 150 PC3 15 8,7 × 8,7 × 1,5 D29 - 150 D29 - 150 PC4 84 17,7 × 10,2 × 1,5 D29 - 150 D29 - 150 PC5 99 19,2 × 14,7 × 1,5 D29 - 150 D29 - 150 Tabel 13. Dimensi Struktur Sekunder Elemen Tipe Kondisi Dimensi Pelat P1, P2, P3, P4, P5, P9 Pracetak Tebal = 90 mm Komposit Tebal = 140 mm P6, P7, P8 Pracetak Tebal = 100   mm Komposit Tebal = 150 mm Balok Anak BA1 Pracetak 250 x 310 mm Komposit 250 x 450 mm BA2 Pracetak 250 x 260 mm Komposit 250 x 400 mm BA3 Pracetak 250 x 250 mm Komposit 250 x 400 mm BA4 Pracetak 250 x 310 mm Komposit 250 x 450 mm BA5 Pracetak 250 x 260 mm Komposit 250 x 400 mm BA6 Pracetak 250 x 260 mm Komposit 250 x 400 mm Tangga Pelat bordes Cast in situ Tebal = 150 mm Pelat tangga Cast in situ Tebal = 150 mm Balok lift Cast in situ 350 x 500 mm
Tabel 14. Dimensi Struktur Primer Elemen Tipe Kondisi Dimensi Balok Induk B1 Pracetak 350 x 410 mm Komposit 350 x 550 mm B2 Pracetak 350 x 410 mm Komposit 350 x 550 mm B3 Pracetak 350 x 410 mm Komposit 350 x 550 mm B4 Pracetak 400 x 460 mm Komposit 400 x 600 mm B5 Pracetak 300 x 310 mm Komposit 300 x 450 mm B6 Pracetak 350 x 460 mm Komposit 350 x 600 mm B7 Pracetak 350 x 460 mm Komposit 350 x 600 mm B8 Pracetak 400 x 450 mm Komposit 400 x 600 mm B9 Pracetak 350 x 550 mm Komposit 350 x 550 mm Kolom K1 Pracetak 400 x 400 mm K2 Pracetak 500 x 500 mm K3 Pracetak 600 x 600 mm K4 Pracetak 800 x 800 mm K5 Pracetak 900 x 900 mm K6 Pracetak 1000 x 1000 mm Shearwall SW1 Cast in situ Tebal = 300 mm SW2 Cast in situ Tebal = 300 mm SW3 Cast in situ Tebal = 300 mm SW4 Cast in situ Tebal = 300 mm SW5 Cast in situ Tebal = 300 mm SW6 Cast in situ Tebal = 300 mm
kemudian diletakan pada konsol pendek yang ada di kolom, di  kedua  sisi  balok.  Setelah  itu,  tulangan  tarik  tumpuhan balok induk dipasang.
Setelah  elemen  pracetak  balok  induk  dipasang,  elemen balok anak diangkat dengan crane dan diletakan pada konsol pendek  yang  ada  di balok  induk.  Setelah  itu,  tulangan  tarik tumpuhan  balok  anak  dipasang.  Setelah  itu  baru  dilakukan pengecoran pada sambungan.

## 3) Pemasangan Elemen Pelat
Elemen  pelat  pracetak  diangkat  menggunakan  crane  ke atas balok anak dan balok induk sesuai dengan dimensi pelat yang sudah ditentukan. Setelah diletakan, tulangan atas pelat dipasang  sesuai  yang  telah  direncanakan.  Ketika  semua tulangan  atas  telah  terpasang,  dilakukan  pengecoran  pada bagian  atas  pelat,  termasuk  balok  anak  dan  balok  induk, sebagai overtopping.

## V. KESIMPULAN
Dari  hasil  perhitungan  sebelumnya  di  atas,  didapatkan beberapa kesimpulan dalam proses perancangan gedung The Alton  Apartment, antara  lain;  (10Perhitungan  dimensi struktur  dan  pendetailan  mengacu  pada  SNI  2847:2019; (20Permodelan  dan  analisa  struktur  menggunakan  program bantu  SAP2000;  (30Penyambungan  elemen  pracetak menggunakan  tipe  sambungan  basah.  Dimana  dalam menyambung  masing-masing  tulanganya  menggunakan reinforcement  splice  technology yang  terbuat  dari spiral reinforcement . Spiral  reinforcement tersebut  terbuat  dari
tulangan polos diameter 6 mm U24; (4)Pondasi direncanakan menggunakan tiang pancang, prestressed spun pile . Dengan metode  tegangan  ijin;  (5)Hasil  perhitungan  perancangan gedung The  Alton  Apartment dicantumkan  dalam  bentuk gambar dengan program bantu Autocad versi 2007; (6)Hasil perhitungan dimensi struktur atas terdapat pada tabel 13 dan Tabel  14;  (70Hasil  perhitungan  dimensi  struktur  bawah terdapat pada tabel 15.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  M.  Savoia,  N.  Buratti,  and  L.  Vincenzi,  “Damage  and  collapses  in industrial  precast  buildings  after  the  2012  emilia  earthquake,” Eng. Struct. , vol. 137, pp. 162–180, 2017, doi: 10.1016/j.engstruct.2017.01.059.
[2]  R.  K.  Khare,  M.  M.  Maniyar,  S.  R.  Uma,  and  V.  B.  Bidwai, “Performance  and  design  of  precast  concrete  building  structures:  an overview,” J. Struct. Eng. , vol. 38, no. 3, pp. 272–284, 2011.
[3]  S.  M.  A.  Inamdar,  “Joints  and  connections  in  precast  concrete buildings,” Int.  J.  Sci.  Res. ,  vol.  7,  no.  6,  pp.  881–883,  2018,  doi: 10.21275/ART20183152.
[4]  H.  Nurjamana,  L.  Faizalb,  H.  Sidjabat,  B.  Hariandja,  Y.  Put,  and  R. Rivky, “Application of precast system buildings with using connection of unbonded post-tension and local dissipater device,” Procedia Eng. , vol. 95, no. Scescm, pp. 75–87, 2014, doi:
10.1016/j.proeng.2014.12.167.
[5]  L.  Faizal,  H.  N.  Nurjaman,  B.  Hariandja,  and  G.  Suprapto,  “Design, testing, and construction of special hybrid moment frame structures for high rise building in indonesia,” Int. J. Earth Sci. Eng. , vol. 11, no. 2, pp. 162–168, 2018,
[6]  S. J. A. Hosseini and A. B. A. Rahman, “Effects of spiral confinement to the bond behavior of deformed reinforcement bars subjected to axial tension,” Eng.  Struct. , vol.  112,  pp.  1–13, 2016,  doi:
10.1016/j.engstruct.2015.12.038