## Analisis Komparasi Perhitungan Teori dan Aktual Terhadap
Daya Aktif dan Daya Reaktif Steam Turbine Generator 2.0 pada PT Indonesia Power Semarang

## Ricky, Jaka Windarta
Magister Energi, Sekolah Pascasarjana, Universitas Diponegoro
Email  : ricky12341999@gmail.com (R), jakawindarta@lecturer.undip.ac.id (J.W);
Abstrak :  Generator  adalah  alat  yang  digunakan  untuk  mengubah  energi  mekanik  menjadi  energi listrik.  Generator  terbagi  menjadi  2  yakni  generator  AC  dan  generator  DC.  Yang  membedakan  dari keduanya  itu  adalah  tegangan  dan  arus  yang  dihasilkan.  Untuk  AC  bentuk  gelombangnya  bolak  – balik  sedangkan  untuk  DC  gelombangnya  searah.  Generator  AC  banyak  digunakan  dalam  sistem pembangkit tenaga listrik. Khususnya pada PLTGU PT. Indonesia Power Semarang PGU Blok Blok 2 menggunakan generator AC atau nama lainnya generator sinkron untuk menghasilkan energi listrik. Dimana  energi  mekanik  yang  digunakan  bersumber  dari  turbin  gas  dan  turbin  uap  yang  dikopel dengan  generator.  Untuk  menghasilkan  energi  listrik,  tentu  ada  tata  perhitungan  yang  dibutuhkan untuk  mengatur  nilai  daya  yang  dihasilkan.  Dalam  penjualan  daya  yang  dihasilkan  PLTGU  PT. Indonesia  Power  Semarang  PGU  tentu  terdapat  ketentuan  mendasar  seperti  nilai  daya  yang  dijual berapa banyak dan mendasar pada data operasi yang ditampilkan dari kombinasi sistem pengukuran daya.  Dimana  dalam  konteks  daya  tentu  ada  yang  namanya  faktor  daya.  Dalam  laporan  analisa  ini penulis  akan  membuktikan  mengenai  kesesuaian  hasil  perhitungan  dengan  nilai  aktual  pada  data operasi. Apabila ditemukan perbedaan nilai antara data operasi dengan perhitungan yang disebabkan pengaruh  faktor  daya  maka  perlu  dilakukan  inspeksi  peralatan  pengukuran  seperti  pada Steam Turbine 2.0 PLTGU PT. Indonesia Power Semarang PGU.
Kata Kunci : Generator Sinkron, Daya, Faktor Daya

## 1. Pendahuluan
Generator  adalah  alat  yang  digunakan  untuk  mengubah  energi  mekanik  menjadi  energi listrik. Generator terbagi menjadi 2 yakni generator AC dan generator DC. Yang membedakan dari keduanya itu  adalah  tegangan  dan  arus  yang  dihasilkan.  Untuk  AC  bentuk  gelombangnya  bolak  –  balik sedangkan  untuk  DC  gelombangnya  searah.  Generator  AC  banyak  digunakan  dalam  sistem pembangkit  tenaga  listrik.  Khususnya  pada  PLTGU  PT.  Indonesia  Power  Semarang  PGU  Blok  1  & Blok 2 menggunakan generator AC atau nama lainnya generator sinkron untuk menghasilkan energi listrik.  Dimana  energi  mekanik  yang  digunakan  bersumber  dari  turbin  gas  dan  turbin  uap  yang dikopel  dengan  generator.  Untuk  menghasilkan  energi  listrik,  tentu  ada  tata  perhitungan  yang dibutuhkan  untuk  mengatur  nilai  daya  yang  dihasilkan.  Dasar  perhitungan  nilai  daya  yang dihasilkan menggunakan metode rangkaian ekuivalen generator sinkron (Zuhal, 2000).
Vol. 1, No. 1, pp 8 – 19 doi: 10.14710/jebt.2020.8133

## 2. Dasar Teori

## 2.1. Gambaran Umum Generator Sinkron
Generator yang digunakan pada sistem pembangkit tenaga listrik untuk  menghasilkan energi listrik pada umumnya adalah mesin  sinkron. Dua tipe desain terbagi atas  penggunaannya terhadap kecepatan putar turbin terdiri dari Turbo-Generators dan Salient-Pole Generators . Untuk Turbo-Generators biasa  dipakai  pada  sistem  PLTG  atau  PLTU  sebagaimana  kerjanya  dikopel  dengan  turbin  gas  atau turbin  uap  dengan  kecepatan  putar  3000  rpm  pada  frekuensi  50  Hz.  Sedangkan  pada Salient-Pole Generators biasa  dipakai  pada  PLTD  atau  PLTU  dengan  kapasitas  kecil  dimana  kerjanya  dikopel dengan mesin diesel pada kecepatan putar 60 rpm sampai 1500 rpm.
(a)
(b)
Gambar 1. (a) Salient-Pole Generators ; (b) Turbo-Generators (Zuhal, 2000)
Pada  Gambar  1  melihatkan  perbedaan  mendasar  pada  bentuk salient-pole rotor  dengan turbo rotor  ( non  salient  pole rotor).  Pada  dasarnya  untuk  konstruksi  pada  bagian  stator  antara  kedua  jenis generator  tersebut  sama.  Yang  membedakan  adalah  konstruksi  dari  rotor-nya.  Untuk  bentuk kumparan  pada salient - pole bersifat  memiliki  nilai  kumparan  medan  yang  terkonsentrasi  tetap  dan tanpa  ada  pelindung  lilitan.  Sedangkan  pada non  salient  pole / turbo bentuk  kumparannya  bersifat mendistribusikan  kumparan  medan  pada slots -nya  dimana  lilitan  dilindungi  dengan wedges untuk melawan  gaya  sentrifugal  yang  tinggi.  Pada Turbo-Generator kumparan  medan  yang  terdapat  pada rotor  dibentuk  oleh  arus  searah  (arus  eksitasi).  Medan  magnet  yang  dihasilkan  rotor  akan menginduksi stator dengan melewati perantara udara.
Vol. 1, No. 1, pp 8 – 19 doi: 10.14710/jebt.2020.8133
Pada  Gambar  2  ditampilkan  konfigurasi  medan  pada turbo-generator dalam  kondisi  hubung buka  ( open  circuit )  dengan  nilai  arus  pada  stator  bernilai  0.  Medan  magnet  berputar  sebagaimana perputaran  pada  rotor.  Hal  ini  menghasilkan  medan  boak-balik  yang  dapat  menginduksi  tegangan pada  kumparan  stator.  Medan  bolak-balik  yang  terdapat  pada  stator  harus  terbuat  dari  inti  stator yang dilaminasi. Hal ini dilakukan  karena kontruksi  dengan inti padat dapat  menghasilkan induksi arus  eddy.  Jika  arus  eddy  ini  tidak  ditangkal  maka  hasil  produksi  dari  generator  tidak  dapat digunakan.  Stator  mempunyai  kumparan  3  fasa.  Masing-masing  kumparan  tiap  fasa  terpisahkan sebesar  120°  supaya  medan  putar  dapat  melewati  ketiga  fasa  dengan  waktu  yang  sama.  Tegangan yang terinduksi pada kumparan memiliki selisih fasa sebesar 120°. Kumparan stator dilindungi oleh inti slots dengan wedges jadi  gaya  elektromagnetik  terjadi  dalam  batang  kumparan  dengan  tidak memberikan getaran pada  tiap-tiap batangnya. Fluks  magnetik lebih  baik melewati core teeth karena resistansi magnetiknya lebih kecil (Wildi, 2006).

## 2.2. Sistem Eksitasi Generator Sinkron
Peralatan static excitation mengatur tegangan generator (dan/atau daya reaktif selama generator beroperasi paralel dengan sistem) dengan jalan mengontrol secara langsung arus rotor menggunakan thyristor converters .
Unit eksitasi dapat dipisahkan ke dalam 4 bagian utama : 1. Excitation transformer -T01
2. Control Unit ER
3. Converter EG
4. Field Flashing and deexcitation equipment EE
Gambar 3. Sistem Eksitasi Generator Sinkron (Raja et al., 2006)
Vol. 1, No. 1, pp 8 – 19 doi: 10.14710/jebt.2020.8133
Pada  sistem shunt  excitation ,  daya  eksitasi  diambil  dari  generator  stator.  Arus  medan  untuk rotor mengalir melalui excitation transformer –T01, converter EG, dan field circuit breaker –Q02. Excitation transformer menurunkan  tegangan  generator  ke  level  yang  diperlukan  oleh converter ,  memberikan isolasi galvanis antara terminal generator dan belitan medan dan bertindak pada saat yang bersamaan seperti comutating  reactance untuk  converter. Converter EG  mengubah  arus  3  fasa  menjadi  arus  DC yang teregulasi. Dalam sistem eksitasi tipe shunt , tidak terdapat cukup medan sisa di dalam generator untuk menghasilkan tegangan generator melalui converter . Untuk mengatasi masalah ini, diperlukan special  field  flashing  equipment .  Ketika  peralatan field  flashing disuplai  oleh  daya  dari  sumber  DC ( battery ),  arus field  flashing dibatasi  oleh  sebuah  resistor.  Ketika  disuplai  dari  sistem  AC,  sebuah transformer beroperasi  sebagai  adaptor.  Eksitasi  generator  diaktifkan  dengan  menutup field  circuit – Q02 dan field flashing breaker Q03. Breaker tersebut menyuplai arus ke medan, yang akan mengeksitasi generator sampai dengan 15…30% Ug. Generator kemudian menyuplai tegangan ke converter melalui excitation  transformer .  Mulai  dengan  10%  tegangan  generator, firing elektronis  dan  converter  dapat meneruskan  kenaikan  tegangan,  sehingga  rangkaian field  flashing dapat  mengurangi  arus.  Saat tegangan mencapai 70% dari Ug, field flashing breaker akan terbuka dan tidak ada lagi arus yang lewat. Diode  bridge pada input  field  flashing  breaker mencegah  aliran  balik  dari  arus  ke  sumber field  flashing . Redundancies dalam sistem menjamin reliability dan availability dari peralatan eksitasi (Wildi, 2006).
Converter EG dibagi menjadi 3 converter block yang  berdiri sendiri G31, G32,… Jika salah satu converter block fail , sistem tetap dapat beroperasi dengan menggunakan blok lainnya (n-1 redundance). Setiap  blok  tersebut  memiliki final  pulse  stage ,  pendingin  dan  peralatan  monitoring  masing-masing. Redundance di  regulator  dijamin  oleh  2  channel  yang  terpisah  dengan  pengukuran  pada input dan ekstensive monitoring yang berdiri sendiri (“SUPERVISION”).
Sistem  eksitasi  terdiri  dari  sistem  proteksi  yang  berdiri  sendiri  untuk  melindungi excitation transformer , converter dan generator. Seperti monitoring sistem eksitasi, sistem proteksi ini memeriksa apakah arus medan yang tinggi masih dalam batas yang diijinkan. Sistem proteksi tersebut juga dapat mendeteksi short  circuit di  dalam  rangkaian  eksitasi  dan  menjaga  peralatan  dari  kerusakan  dalam batas  operasi  melalui tripping yang  cepat  dari  sistem  eksitasi  dan  pembukaan  generator  breaker. Overheating dari excitation  transformer akan  ditujukkan  oleh  alarm  (pada preset  limit )  dan  kemudian akan  mengirimkan  sinyal protective  shut-down (pada  limit  yang  lebih  tinggi).  Proteksi over-voltage (CROWBAR)  dalam  peralatan deexcitation EE  menyediakan  fungsi  proteksi  untuk  rotor  dan rectifier . Sistem proteksi ini memonitor tegangan medan pada kedua polaritas dan jika perlu deenergize medan melalui deexcitation resistor (Raja et al., 2006; Wildi, 2006).

## 2.3. Rangkaian Ekuivalen Generator Sinkron
Dalam  model  satu-fasa,  tegangan  terbangkit  di  kumparan  jangkar  per  fasa  adalah f E , tegangan  di  terminal  generator  adalah V .  Adanya  impedansi  belitan  jangkar  membuat f E dan V berbeda fasa. Jika kita ambil tegangan terminal generator sebagai referensi dan beda sudut fasa antara tegangan terminal dan tegangan terbangkit adalah, maka:
=V 0   V (1)
f =E
f  E
(2)
 disebut sudut daya (power angle).
Vol. 1, No. 1, pp 8 – 19 doi: 10.14710/jebt.2020.8133
Impedansi belitan jangkar tiap fasa adalah :
a a
Z = R  + jX (3)
Karena Xa >> Ra maka :
a d Z jX = jX  (4)
d X adalah reaktansi jangkar yang disebut direct axis reactance .
Kita  menganggap  generator  sinkron  terbebani  seimbang.  Oleh  karena  itu  rangkaian  ekivalen yang  kita  perlukan  hanyalah  rangkaian  urutan  positif.  Jika  beban  generator  sinkron  kita  modelkan sebagai sumber tegangan, kita memperoleh rangkaian ekuivalen generator sinkron dengan bebannya seperti terlihat pada Gambar 4 (Kiameh, 2011; Sudirham, 2012).
Gambar 4. Rangkaian Ekuivalen Model Satu Fasa Generator Sinkron dengan Beban (Kiameh, 2011)
Persamaan  umum  berdasar  Gambar  4  dengan  menggunakan  metode  hukum  Kirchoff  II ( Kirchoff Voltage Law ) adalah sebagai berikut :   d jX = 0 f    E I V (5)
  d = jX f
 E I V (6)

## 2.4. Perhitungan Daya Rangkaian Ekuivalen Generator Sinkron
Berdasarkan  persamaan  (6),  daya  semu  per  fasa  yang  keluar  dari  terminal  generator  dapat dinyatakan sebagai berikut (Wildi, 2006).
* f d
S =  . = . jX f          E V V I V (7) f f d E V 0 S = V 0 . X 90  
            (8)
  2 f f d d VE V S = 90 90
X X        (9) 2 f f f d d d VE VE V S = sin j cos X X X      
      (10)
Hubungan antara daya semu dengan daya aktif dan daya reaktif yaitu :
f f f
S = P +jQ
(11)
Maka persamaan daya aktif dan daya reaktif dapat dinyatakan sebagai berikut :
f f d VE P = sin X 
(12)
2 f f d d VE V Q = cos
X X   (13)
Vol. 1, No. 1, pp 8 – 19 doi: 10.14710/jebt.2020.8133
Dengan  mengabaikan  rugi  daya  pada  gesekan,  seluruh  daya  mekanik  dari  turbin  dikonversi menjadi daya listrik. Turbin hanya memberikan daya nyata, namun generator mengubahnya menjadi daya  nyata  dan  daya  reaktif.  Hal  ini  berarti  bahwa  jika  kita  menambah  daya  turbin  dengan menambah  uap  pada  turbin  uap  atau  menambah  debit  air  pada  turbin  air,  daya  yang  bertambah adalah  daya  nyata, f P .  Jika f E ,  V, d X tidak  berubah  maka  peningkatan f P berarti  bertambahnya sudut daya. Pertambahan daya nyata ini ada batasnya, yaitu pada saat sin = 1 , dan inilah daya nyata maksimum yang bisa diberikan oleh generator, yang disebut batas stabilitas keadaan mantap. Apabila kita teruskan menambah daya turbin dengan menambah uap lagi, mesin akan keluar dari perputaran sinkron.  Oleh  karena  itu  generator  sinkron  dioperasikan  pada  nilai  yang  cukup  rendah  dari  daya maksimumnya, sekitar 20%.
Kelebihan  pasokan  daya  nyata  mekanis  tidak  hanya  terjadi  jika  kita  menambah  daya  turbin. Kelebihan  tersebut  juga  terjadi  jika  dalam  operasi  normal  tiba-tiba  beban  hilang  sebagian  (beban keluar dari jaringan). Dalam hal demikian sudut meningkat untuk sementara, perputaran bertambah, sampai governor secara otomatis mengatur masukan uap untuk mengembalikan perputaran turbin ke perputaran  semula,  dan  kondisi  operasi  kembali  normal.  Berdasarkan  persamaan  (11),  peningkatan yang meningkatkan f P , justru menurunkan f Q . Daya reaktif f Q bisa meningkat jika f E meningkat yaitu  dengan  menambah  arus  eksitasi.  Dengan  kata  lain  penambahan f Q dilakukan  dengan menambah  arus  eksitasi.  Sebagaimana  telah  kita  pelajari,  daya  ini  mengalir  dari  sumber  ke  beban dalam setengah perioda dan mengalir dari beban ke sumber dalam setengah perioda berikutnya. Nilai rata-  ratanya  adalah  nol;  daya  reaktif  tidak  memberikan  transfer  energi  (Kiameh,  2011;  Sudirham, 2012).

## 2.5. Diagram Fasor Rangkaian Ekuivalen Generator Sinkron
Sesuai  dengan  persamaan  rangkaian  ekuivalen  generator  sinkron  yang  terdapat  pada persamaan (6) dapat digambarkan diagram fasor seperti berikut ini:
Gambar 5. Diagram Fasor Rangkaian Ekuivalen Satu Fasa Generator Sinkron dengan Beban
(Zuhal, 2000)

## 2.6. Curve Capability Generator Sinkron
Berdasarkan gambar 6, dapat dilihat dimana terdapat batasan arus pada rotor dan batasan arus pada stator. Hal ini mempengaruhi kinerja generator dalam menjaga kondisi generator supaya tetap layak  pakai.  Ketika  arus  eksitasi  melebihi  batas  maksimum  pada  arus  rotor  yang  disebabkan  oleh lebihan  daya  reaktif  yang  dihasilkan  maka  menyebabkan  eksitasi  berlebihan  yang  dapat  merusak rotor. Kemudian ketika arus eksitasi kurang dari nilai yang ditentukan pada kurva kapabilitas yang disebabkan oleh menyerap daya reaktif terlalu besar maka akan menyebabkan kerusakan pada stator generator atau biasa disebut dengan under excitation (Wildi, 2006).
Vol. 1, No. 1, pp 8 – 19 doi: 10.14710/jebt.2020.8133
Gambar 6. Capability Curve Generator Sinkron (“IEEE Guide for Operation and Maintenance of Turbine Generators.,” 1990)
Pada Gambar 7 dapat dilihat nilai batasan daya yang bisa dilakukan oleh turbin supaya tetap dalam kondisi sinkron dengan jaringan. Apabila hal ini dilanggar maka hal yang disebabkan adalah generator akan kehilangan kecepatan sinkron atau over speed (Wildi, 2006).
Gambar 7. Capability Curve Generator Sinkron dengan Batas Daya Turbin (“IEEE Guide for Operation and Maintenance of Turbine Generators.,” 1990)
Gambar 8. Gambaran Capability Curve Generator Sinkron tanpa Batas Daya Turbin (“IEEE Guide for Operation and Maintenance of Turbine Generators.,” 1990)
Vol. 1, No. 1, pp 8 – 19 doi: 10.14710/jebt.2020.8133

## 3. Hasil dan Analisis
3.1. Technical Data STG 2.0
Gambar 9 menunjukkan technical data untuk steam turbine generator 2.0.
Gambar 9. Technical Data Steam Turbine Generator PLTGU PT. Indonesia Power Semarang PGU Blok 2 Unit 2.0
Dari  data  pada  Gambar  9  didapatkan  nilai direct-axis  synchronous  reactance (unsat.)  dengan simbol d X untuk steam turbine generator ini adalah 1.750 p.u.
Vol. 1, No. 1, pp 8 – 19 doi: 10.14710/jebt.2020.8133

## 3.2. Data Operasi STG 2.0
Gambar 10 dan gambar 11 menunjukkan data operasi untuk steam turbine generator 2.0.
Gambar 10. Data Operasi Steam Turbine Generator PLTGU Blok 2 Unit 2.0
Gambar 11. Data Operasi Steam Turbine Generator PLTGU Blok 2 Unit 2.0
Data pada gambar 10 dan gambar 11 dapat diubah seperti yang ditunjukkan pada Tabel 1.
Tabel 1.
Nilai Parameter Data Operasi Steam Turbine Generator PLTGU PT. Indonesia Power Semarang PGU
Blok 2 Unit 2.0 No. Parameter Nilai 1 L1 L2 V  (Tegangan Line to Line) 15,085 volt 2 L1 I (Arus pada Stator) 5.047 ampere 3 cos  (Faktor Daya Beban) 0,97 4 f 3 P  (Daya Aktif) 127.100 kW 5 f 3 Q  (Daya Reaktif)
30.100 kVAr
Vol. 1, No. 1, pp 8 – 19 doi: 10.14710/jebt.2020.8133

## 3.3. Perhitungan Daya Aktif dan Daya Reaktif
Sesuai  pada  dasar  perhitungan  daya  aktif  yang  terdapat  pada  dasar  teori  khususnya  pada persamaan  (1-13),  dapat  dihitung  ketepatan  hasil  pengukuran  peralatan  dengan  perhitungan. Berdasarkan data pada tabel 1, maka nilai parameter yang diperlukan dapat dihitung sebagai berikut.
L1 L2 L1 V 15.085 V 8.709,3 V 3 3    
(14) L1 I 5.047 14, 07 4.895,59 j1.226,96 A         L1 I (15)
  arccos 0,97 14, 07     (16) d X 1, 750 p.u.  (17)
Berdasarkan persamaan (14), (15) dan (17), nilai E f dapat dihitung sebagai berikut.
  d = jX f 
E I V (18)
   f =  4.895,59 j1.226,96 j1,750 8.709,3   E (19) f = 10.856,48 + j8.567,28 V
E
(20) f f = E 13.829,73 38,28  V     E (21) f E 13.829,73 V  (22) 38,28    (23)
Berdasarkan  persamaan  (12),  (14),  (17),  (22)  dan  (23),  maka  nilai f P dapat  dihitung  sebagai berikut.
f f d VE
P = sin X 
(24)  
f 8.709,3 13.829,73 P = sin 38,28 = 42.638.680, 64 W 1,750  
(25)
f 3 f P = 3P 
(26) f 3 P = 3 42.638.680, 64 = 127.916.041,9 W   (27)
Berdasarkan  persamaan  (13),  (14),  (17),  (22)  dan  (23),  maka  nilai f Q dapat  dihitung  sebagai berikut.
2 f f d d VE V Q = cos
X X   (28)
    2 f 8.709,3 8.709,3 13.829,73 Q = cos 38,28 = 10.684.751,53 W 1,750 1,750    (29)
f 3 f Q = 3Q 
(30)
f 3 Q = 3 10.684.751,53 = 32.054.254,59 VAr   (31)
Berdasarkan persamaan (27) dan (31) didapatkan  nilai daya  aktif sebesar 127.916.041,9 W dan daya  reaktif  sebesar  32.054.254,59  VAr.  Kedua  nilai  ini  akan  dibandingkan  dengan  nilai  hasil pengukuran untuk mengetahui besarnya perbedaan nilai atau errornya.
Vol. 1, No. 1, pp 8 – 19 doi: 10.14710/jebt.2020.8133

## 3.4. Perbandingan  Nilai  Daya  Aktif  dan  Daya  Reaktif  dari  Hasil  Pengukuran  dan  Hasil Perhitungan
Berdasarkan data hasil pengukuran yang ditunjukkan pada Tabel 1 dan hasil perhitungan yang ditunjukkan  pada  persamaan  (27)  dan  (31),  maka  nilai  daya  aktif  dan  daya  reaktif  dapat dibandingkan seperti yang ditunjukkan pada Tabel 2.

## Tabel 2.
Perbandingan Nilai Daya Aktif dan Daya Reaktif
No. Parameter Hasil Pengukuran Hasil Perhitungan Selisih Deviasi 1 f 3 P  (Daya Aktif) 127,1 MW 127,9 MW 0,8 MW 0,625% 2 f 3 Q  (Daya Reaktif) 30,1 MVAr 32,05 MW 1,95 MVAr 6,08%
Sesuai  dengan  data  pada  Tabel  2  terdapat  selisih  nilai  hasil  perhitungan  dengan  nilai  aktual pada perhitungan daya aktif dan reaktif yang disuplai generator sinkron STG 2.0. Untuk selisih yang terjadi pada STG 2.0 tergolong kecil karena bernilai 0,8 MW untuk daya aktif dan 1,95 MVAR untuk daya reaktifnya. Hal ini terjadi karena adanya kondisi tidak seimbang pada aliran daya 3 phasa yang dihasilkan  oleh  STG  2.0.  Dimana  tidak  seimbang  itu  maksudnya  adalah  adanya  selisih  nilai  antara fasa 1, fasa 2, dan fasa 3 baik pada  arus  maupun tegangan yang disuplai ke jaringan oleh generator STG  2.0.  Hal  itu  tidak  dijadikan  pertimbangan  oleh  penulis  untuk  melibatkan  perhitungan ketidakseimbangan jaringan dengan hanya mengambil sampel salah satu line untuk menghitung daya total  aktif  dan  reaktif  yang  dihasilkan.  Karena  ketika  penulis  menghitung  dengan  menggunakan metode segitiga daya  biasa untuk  nilai cos phi aktual pada STG 2.0, dihasilkan  nilai cos phi sebesar 0,97001. Hal ini tidak jauh berbeda dengan pembacaan aktual yang bernilai 0,97.

## 3.5. Dampak  yang  Diakibatkan  karena  Ketidaksamaan  Nilai  Daya  Aktif  dan  Reaktif Perhitungan dengan Aktual
Sesuai  dengan  dasar  teori  kurva  kapabilitas  generator  sinkron,  nilai  cos  phi  menjadi  acuan dalam  menentukan  titik  kerja  generator.  Apabila  hal  ini  sampai  terjadi  kesalahan  antisipasi  maka akan  menyebabkan  kerusakan  pada  peralatan  pembangkit  khususnya  pada  komponen  rotor  atau stator generator sinkron. Berikut contoh gambar kurva kapabilitas yang ada di salah satu unit PLTGU PT. Indonesia Power Semarang PGU terdapat pada Gambar 12.
Gambar 12. Kurva Kapabilitas pada Unit PLTGU PT. Indonesia Power Semarang PGU
Vol. 1, No. 1, pp 8 – 19 doi: 10.14710/jebt.2020.8133

## 4. Kesimpulan
Selisih  yang  terjadi  pada  STG  2.0  PLTGU  PT.  Indonesia  Power  Semarang  PGU  tergolong  kecil karena bernilai 0,8 MW untuk daya aktif dan 1,95 MVAR untuk daya reaktifnya. Hal ini terjadi karena adanya kondisi tidak seimbang pada aliran daya 3 phasa yang dihasilkan oleh STG 2.0. Dimana tidak seimbang itu maksudnya adalah adanya selisih nilai antara fasa 1, fasa 2, dan fasa 3 baik pada  arus maupun tegangan yang disuplai ke jaringan oleh STG 2.0. Hal itu tidak dijadikan pertimbangan oleh penulis untuk melibatkan perhitungan ketidakseimbangan jaringan dengan hanya mengambil sampel salah satu line untuk menghitung daya total aktif dan reaktif yang dihasilkan. Karena ketika penulis menghitung dengan menggunakan metode segitiga daya biasa untuk nilai cos phi aktual pada ST 3.3, dihasilkan  nilai  cos  phi  sebesar  0,97001.  Hal  ini  tidak  jauh  berbeda  dengan  pembacaan  aktual  yang bernilai  0,97.  Dampak  yang  diakibatkan  apabila  ada  perbedaan  nilai  daya  aktif  dan  daya  reaktif perhitungan  dan  aktual  generator  sinkron  adalah  sangat  dimungkinkan  adanya  kesalahan  tindakan operator  saat  mengoperasikan  kinerja  generator  sinkron  berdasar  pada  kurva  kapabilitas  dan  juga bisa menyebabkan kesalahan pemahaman terhadap teori faktor daya.

## Daftar Pustaka
IEEE Guide for Operation and Maintenance of Turbine Generators. (1990). IEEE Std 67-1990, 1– 64. https://doi.org/10.1109/IEEESTD.1990.94588
Kiameh, P. (2011). Power Generation Handbook. McGraw-Hill Professional.
Raja,  A.  K.  ., Srivastava,  A.  P.,  &  Dwivedi,  M. (2006).  Power  Plant  Engineering  (1st  ed.).  New Age International (P) Ltd., Publishers. http://marefateadyan.nashriyat.ir/node/150
Sudirham, S. (2012). Analisis Sistem Tenaga Listrik. Darpublic.
Wildi,  T.  (2006).  Electrical  Machines,  Drives,  and  Power  Systems  (S.  Helba  (Ed.);  Fifth  Edit). Pearson Education, Inc.
Zuhal. (2000). Dasar Tenaga Listrik Dan Elektonika Daya. PT Gramedia Pustaka Utama.