## Civronlit
Analisa Daya Dukung Tanah untuk Pondasi Tiang Pancang pada Rencana Pembangunan Komplek Pendidikan Islam Al Azhar 57 Jambi
1 Danipra Setiyo, 2 Suhendra, 3 M. Nuklirullah
1 Mahasiswa S1 Program Studi Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Batanghari, Jambi
2,3 Dosen Program Studi Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Batanghari,  Jambi e-mail: suhendra_domas@yahoo.com
Abstrak. Pondasi  tiang  pancang  merupakan  salah  satu  jenis  dari  pondasi  dalam  yang  umum  digunakan,  yang berfungsi  untuk  menyalurkan  beban  struktur  kelapisan  tanah  keras  yang  mempunyai  kapasitas  daya  dukung  tinggi yang letaknya cukup dalam didalam tanah. Daya dukung pondasi tiang pancang dipengaruhi oleh daya dukung ujung tiang dan daya dukung selimut tiang. Studi analisa daya dukung tanah untuk pondasi tiang pancang dilaksanakan pada proyek  pembangunan  komplek  pendidikan  Islam  Al  Azhar  57  Jambi  di  kawasan  kota  baru  terpadu  Citra  Raya  City, Mendalo  Darat,  Kecamatan  Jambi  Luar  Kota,  Kabupaten  Muaro  Jambi,  Provinsi  Jambi.  Tujuan  dari  studi  ini  adalah menghitung daya dukung pondasi tiang pancang  tunggal dan penurunannya. Metode-metode yang digunakan  dalam penelitian ini adalah metode Aoki dan De Alencar dan metode Langsung berdasarkan data hasil uji sondir atau Cone Penetration Test (CPT) , metode Meyerhoff berdasarkan data hasil Standar Penetration Test (SPT) dan metode Alpha ( α ),  metode  Lambda  ( λ )  dan  metode  Beta  ( β )  berdasarkan  data  hasil  uji  laboratorium.  Perhitungan  daya  dukung pondasi  tiang  pancang  dari  masing-masing  metode  dibandingkan.  Hasil  analisis  perhitungan  daya  dukung  pondasi tiang  pancang  pada  enam  titik  sondir  yang  ditinjau  di  kedalaman  10  meter  menunjukkan  bahwa  daya  dukung  tiang tunggal yang terendah pada titik S 06  berdasarkan metode Aoki dan De Alencar  adalah Q u = 88,84 ton dengan Q a = 35,54 ton dan penurunannya 33,08 mm, berdasarkan metode Langsung daya dukung tiang tunggal yang terendah pada titik S 05 yaitu Q u = 365,34 ton dengan Q a = 84,87 ton dan penurunannya 44,26 mm, berdasarkan metode Meyerhoff dengan data SPT yang terendah pada titik BH 02 yaitu Q u = 62,70 ton dengan Q a = 38,96 ton dan penurunannya 19,11 mm, berdasarkan metode Alpha ( α ) dengan data hasil uji laboratorium nilai yang terendah pada titik BH 01 yaitu Q u = 83,38 ton dengan Q a = 27,79 ton dan penurunannya 38,42 mm, berdasarkan metode Lambda ( λ ) nilai  daya  dukung yang  terendah  pada  titik  BH  01  yaitu Q u =  71,10  ton  dengan Q a =  23,70  ton  dan  penurunannya  38,42  mm  dan berdasarkan metode Beta ( β ) daya dukung yang terendah pada titik BH 01 yaitu Q u = 29,33 ton dengan Q a = 9,78 ton dan penurunannya 38,42 mm.
Kata kunci : Daya dukung tanah; Pondasi tiang pancang; Penurunan tiang tunggal.

## PENDAHULUAN
Memasuki era globalisasi, dunia pendidikan di Indonesia terus berkembang. Sekolah Islam Al Azhar 57  Jambi  yang  berada  dibawah  naungan  Yayasan  Pesantren  Islam  Al  Azhar  Jakarta  bekerjasama  dengan Yayasan Muslim Jambi merupakan cabang yang ke 57 dari 185 sekolah Al Azhar yang tersebar di seluruh kota pada 18 Provinsi di Indonesia. Dengan tujuan untuk mewujudkan syiar pendidikan Islam yang bermutu di tanah air.
Salah  satu  aspek  penting  dalam  perencanaan  gedung  Sekolah  Islam  Al  Azhar  57  Jambi  adalah kekuatan  struktur  dan  jenis  pondasi.  Perhitungan  kekuatan  struktur  pondasi  salah  satunya  ditentukan  oleh daya  dukung  tanah.  Guna  mengetahui  kondisi  daya  dukung  tanah  telah  dilakukan  penyelidikan  tanah menggunakan  alat  sondir  atau Cone  Penetration  Test  (CPT) sebanyak  6  titik  oleh  Laboratorium  Fakultas Teknik Universitas Batanghari pada April 2018. Pada Oktober 2018 juga dilakukan pekerjaan Deep Boring sebanyak  4  titik  serta  pengujian SPT  (Standard  Penetration  Test) sekaligus  pengambilan  sample tanah  tak terganggu dan uji laboratorium terhadap sample tanah yang dikerjakan PT. Bahana Tehnik Raya.
Tujuan  dari  penelitian  ini  adalah  untuk  membandingkan  hasil  perhitungan  kapasitas  daya  dukung pondasi  dari  data  sondir,  hasil  uji  SPT  dan  hasil  uji  laboratorium  menggunakan  beberapa  metode  serta menghitung  penurunan  tiang  tunggal  dengan  variasi  kedalaman.  Sehingga  diperoleh  daya  dukung  pondasi tiang pancang yang paling aman.
Penggunaan  pondasi  tiang  pancang  sebagai  pondasi  bangunan  apabila  tanah  yang  berada  dibawah dasar  bangunan  tidak  mempunyai  daya  dukung  ( bearing  capacity )  yang  cukup  untuk  memikul  berat bangunan dan beban yang bekerja padanya (Sardjono H. S., 1988).
Fungsi dan kegunaan dari pondasi tiang pancang adalah untuk memindahkan atau mentransfer beban- beban dari konstruksi di atasnya (super struktur) ke lapisan tanah keras yang letaknya sangat dalam. Dalam pelaksanaan  pemancangan  pada  umumnya  dipancangkan  tegak  lurus  dalam  tanah,  tetapi  ada  juga dipancangkan  miring  (battle pile )  untuk  dapat  menahan  gaya-gaya  horizontal  yang  bekerja.  Sudut kemiringan  yang  dapat  dicapai  oleh  tiang  tergantung  dari  alat  yang  dipergunakan  serta  disesuaikan  pula dengan perencanaannya (J. E. Bowles, 1992).
Untuk mendistribusikan beban-beban dari konstruksi di atasnya dapat dilakukan dengan menggunakan gesekan  antara  tiang  dan  tanah  (tiang  pancang  apung)  maupun  dengan  tahanan  ujung  dari  tiang  tersebut. sehingga  distribusi  beban  pada  tiang  pancang  merupakan  kombinasi  dari  tahanan  samping  (selimut  tiang) dan tahanan ujung.
Daya  dukung  tanah  ( Q )  atau bearing  capacity adalah  kemampuan  tanah  memikul  tekanan,  atau tekanan maksimum yang diijinkan yang bekerja pada tanah di atas pondasi (A. Pamungkas dan E. Harianti, 2013).
Kapasitas dukung ultimit ( ultimite bearing capacity ) ( q u ) didefinisikan sebagai beban maksimum per satuan luas dimana tanah masih dapat mendukung beban tanpa mengalami keruntuhan (H. C.  Hardiyatmo, 2011).  Penentuan  daya  dukung  pondasi  tiang  pancang  dengan  cara  statis  dilakukan  dengan  menggunakan beberapa  formula  berdasarkan  hasil  sondir  atau Cone  Penetration  Test  (CPT) ,  hasil  uji  penetrasi  lapangan dengan Standart Penetration Test (SPT) , dan hasil uji laboratorium berupa parameter kuat geser tanah.

## Menghitungan kapasitas daya dukung pondasi tiang pancang

## 1. Menggunakan data Sondir
Dari  data  pengujian  sondir (CPT) dapat dipergunakan  untuk  menghitung  daya  dukung  pondasi  tiang pancang dan diklasifikasikan atas beberapa formula diantaranya:
a. Metode Aoki dan De Alencar (1975) Daya dukung ujung persatuan luas ( q b ):
q b = b ca F (base) q ........................................(1)
Kapasitas dukung ujung tiang ( Q b ): Q b = q b x A p .............................................(2) Tahanan kulit persatuan luas ( F ):
F = q c (side) s s
F α ...................................... (3)
Kapasitas dukung kulit ( Q s ): Q s = F x A s ...............................................(4) Kapasitas dukung ultimit tiang ( Q u ): Q u = Q b + Q s ............................................(5) Kapasitas ijin pondasi tiang ( Q a ):
Q a = 2,5 u Q ..................................................(6)
Dimana:
q ca (base) = Perlawanan konus rata-rata 1,5D diatas ujung tiang, 1,5D dibawah ujung tiang F b = Faktor empirik tahanan ujung tiang tergantung pada tipe tiang
A p = Luas penampang tiang q ca (side) = Perlawanan konus rata-rata pada masing-masing lapisan sepanjang tiang
F s = Faktor empirik tahanan kulit tiang yang tergantung pada tipe tiang Faktor F b dan F s diberikan pada Tabel 1. dan nilai-nilai faktor empirik α s diberikan pada Tabel 2.
Tabel 1. Faktor empirik Fb dan Fs Tipe tiang pancang Fb Fs Tiang bor 3,50 7,00 Baja 1,75 3,50 Beton pratekan 1,75 3,50 Sumber: Titi & Farsakh, 1999
Tabel 2. Nilai faktor empirik untuk tipe tanah
Tipe tanah α s (%) Tipe tanah α s (%) Tipe tanah α s (%) Pasir 1,4 Pasir berlanau 2,2 Lempung berpasir 2,4 Pasir kelanauan 2,0 Pasir berlanau dengan lempung 2,8 Lempung berpasir dengan lanau  2,8 Pasir kelanauan dengan lempung  2,4 Lanau 3,0 Lempung berlanau dengan pasir  3,0 Pasir berlempung dengan lanau 2,8 Lanau berlempung dengan pasir  3,0 Lempung berlanau 4,0 Pasir berlempung 3,0 Lanau berlempung 3,4 Lempung 6,0
Sumber: Titi & Farsakh, 1999
Pada umumnya nilai α s untuk pasir = 1,4 persen, nilai α s untuk lanau = 3,0 persen dan nilai α s untuk lempung  =  1,4  persen.  Perbandingan  (rasio)  antara  tahanan  gesek  dan  tahanan  konus, Friction  Ratio ( F R ) dapat digunakan  untuk memprediksi jenis atau tipe tanah. seperti terlihat pada Gambar 1. [ Robertson and Campanella (1983 )].
Gambar 1. Jenis tanah berdasarkan pengujian CPT
Sumber: Robertson and Campanella, 1983
b. Metode Langsung
Kapasitas daya dukung tiang pancang tunggal ( Q u ): Q u = q c x A p + JHL x p ............................... (7) → Q b = q c x A p → Q s = JHL x p Kapasitas ijin pondasi tiang ( Q a ):
Q a = 5 3 p x JHL A x q p c  ...........................(8)
Dimana:
q c = Perlawanan penetrasi konus pada kedalaman yang ditinjau
Dapat digunakan faktor koreksi Meyerhoff: q c 1 = Rata-rata q c 8D diatas ujung tiang q c 2 = Rata-rata q c 4D diatas ujung tiang A p = Luas penampang tiang JHL = Jumlah hambatan lekat p
= Keliling tiang
3
= Faktor keamanan untuk daya dukung tiang
5 = Faktor keamanan untuk gesekan pada selimut tiang

## 2. Menggunakan data SPT
Perhitungan  kapasitas  daya  dukung  pondasi  tiang  pancang  per  lapisan  menggunakan  data  uji  SPT dengan Metode Meyerhoff:
Daya dukung ujung tiang pada tanah kohesif plastis ( Q p ): Q p = 9 . c u . A p ................................... (9) c u = N-SPT . 2/3 . 10 .......................... (10)
Tahanan geser selimut tiang pada tanah kohesif plastis ( Q s ): Q s = α . c u . p . L i ............................ (11) Kapasitas dukung ultimit tiang ( Q u ): Q ult = Q p + Q s .......................................(12) Kapasitas ijin pondasi tiang ( Q a ):
Q a = 3 p Q + 1,5 s Q .........................................(13)
Dimana: c u = Kohesi Undrained A p = Luas penampang tiang
α = Koefisien  adhesi  antara  tanah  dan  tiang,  yang  diperoleh  dari  grafik  korelasi α dan c u (didapat  dari Gambar 2.)
Gambar 2. Hubungan antara faktor Adhesi (α) dan kohesi Undrained (c u ) Sumber: Meyerhoff, 1976
p = Keliling tiang
L i = Panjang lapisan tanah
3 = Faktor keamanan untuk daya dukung tiang
1,5  = Faktor keamanan untuk gesekan pada selimut tiang

## 3. Menggunakan data Uji Laboratorium
Berdasarkan hasil pemeriksaan tanah melalui beberapa percobaan akan didapatkan nilai berat isi tanah ( γ ), nilai kohesif tanah ( c ) serta nilai sudut geser tanah ( φ ). Kapasitas titik akhir dari sebuah tiang pancang dapat  dihitung  dengan  menggunakan  data  uji  laboratorium  maupun  data  uji  penetrasi.  Jika  data  uji laboratorium  (atau  ekivalennya  yang  diambil  dari  pengujian  penetrasi)  digunakan,  maka  kapasitas maksimum tahanan ujung dapat dihitung sebagai berikut:
P pu = A p . ( C . N c + η . q  . N q )....................(14)
Dimana:
P pu = Kapasitas ultimit tahanan ujung tiang
A p = Luas penampang tiang pancang
C = Kohesi tanah
N c = Faktor kapasitas daya dukung, tergantung pada sudut geser tanah ( φ ) N q = Faktor kapasitas daya dukung, tergantung pada harga L/B > 1 dan bergantung pada sudut geser tanah ( φ ) q = Tegangan vertikal efektif pada titik tiang pancang, q = γ.Z
Z = Kedalaman yang ditinjau
η = 1 untuk semua kecuali faktor-faktor Vesic (1975) dimana η = 3 2 1 0 K  K 0 = Koefisien tanah dalam keadaan diam, K 0 = (1-sin ϕ’ ) OCR Faktor-faktor  kapasitas  daya  dukung  ( N c dan N q )  dapat  ditentukan  berdasarkan  grafik  daya  dukung tanah sebagai berikut:
Gambar 3. Grafik daya dukung tanah Meyerhoff

## Sumber: Meyerhoff, 1976
Daya dukung gesekan (selimut tiang) atau tahanan kulit tiang dapat dihitung dengan  beberapa formula diantaranya:
a. Metode α
Metode α diusulkan oleh Tomlinson (1971) dan pada dasarnya tahanan kulit ( f s ) dihitung sebagai berikut: f s = αc + q K tan δ ...............................(15)
Dimana: α  = Koefisien dari Tabel 3.
c = Kohesi rata-rata (atau s u ) untuk lapisan tanah yang diperlukan
K = Koefisien tekanan tanah lateral pada tiang
δ = Sudut gesekan efektif antara tanah dan bahan tiang pancang.
Tabel  3. Nilai-nilai  Faktor  Adhesi  untuk  Tiang  Pancang  yang  dipancang  ke  dalam  Tanah  Kohesif  Kaku  (Stiff  Cohesive Soil) dan Tanah Kohesif sangat Kaku untuk Perencanaan [Menurut Tomlinson (1971)]
Kasus Kondisi tanah Perbandingan Penetrasi Faktor Adhesi, α 1 Pasir  atau  kerikil  berpasir  yang  terletak  di  atas  tanah  kohesif  mulai  dari  yang kekuatan sampai dengan yang sangat kaku < 20 > 20 1,25 2 Lempung lembek atas lumpur yang terletak di atas tanah kohesif mulai dari yang keras sampai dengan yang sangat keras 8 < PR ≤ 20 > 20 0,40 3 Tanah-tanah  kohesif  dari  yang  keras  sampai  dengan  yang  sangat  keras  tanpa lapisan di atasnya 8 < PR ≤ 20 > 20 0,40
Sumber: J. E. Bowles, 1992

## b. Metode λ
Vijay  vergiya  dan  Focht  (1972)  memberikan  suatu  metode  untuk  mendapatkan  tahanan  kulit  ( f s )  dari suatu tiang pancang di dalam lempung, sebagai berikut:
f s = λ ( q + 2 s u ) …..................................(16)
Dimana:
λ = Koefisien lekatan terhadap kedalaman, dapat diperoleh dari Gambar 4. s u = Kuat geser undrained dari tanah c. Metode β
Metode ini diusulkan oleh Burland (1973) dan tahanan kulit ( f s ) dihitung sebagai berikut: f s = K q tan δ .......................................(17)
Dimana:
q , δ = Harga-harga yang ditentukan dalam persamaan sebelumnya
Gambar 4. Grafik hubungan harga λ dengan kedalaman Sumber: J. E. Bowles, 1992
Kapasitas  dukung  ultimit  tiang  ( Q ult )  diperoleh  dari  daya  dukung  tahanan  ujung  ( P pu )  dijumlahkan dengan  daya  dukung  gesekan  (selimut  tiang)  atau  tahanan  kulit  tiang  ( P u )  yang  dijelaskan  dari  persamaan berikut:
Q ult = P pu + P u .............................................(18) P u
= Σ P si ...................................................(19) P si = (π D . Z) . f s .......................................(20) Dimana: π = Konstanta: 3,14
D = Diameter tiang pancang
Z = Kedalaman yang ditinjau
Kapasitas ijin pondasi tiang ( Q ijin ):
Q ijin =
3 ult Q ....................................................(21)
Dimana:
3 = Faktor keamanan untuk daya dukung tiang

## Penurunan Pondasi Tiang Tunggal
Metode yang digunakan untuk perhitungan penurunan pondasi tiang tunggal yaitu metode Poulos dan Davis (1980).
1. Untuk tiang apung ( flooting pile )
S = d E QI s .................................................. (22)
I  = I o R k R h R µ .........................................(23) Dimana:
S  = Penurunan tiang
Q = Beban yang bekerja
I o = Faktor  pengaruh  penurunan  untuk  tiang  yang  tidak  mudah  mampat  ( incompressible )  dalam  massa semi tak terhingga (Gambar 5.)
R k = Faktor koreksi kemudah-mampatan (kompresibilitas) tiang untuk µ = 0,5 (Gambar 6.)
R h = Faktor koreksi untuk ketebalan lapisan yang terletak pada tanah keras (Gambar 7.) R µ = Faktor koreksi angka Poisson µ (Gambar 8.)
h = Kedalaman total lapisan tanah dari ujung tiang ke muka tanah
E s = Modulus elastisitas tanah disekitar tiang
d = Diameter Tiang
Terlihat pada Gambar 5. bahwa penurunan tiang berkurang jika panjang tiang bertambah.
Gambar 5. Faktor penurunan I o
Sumber: A. Pamungkas dan E. Harianti, 2013
Gambar 6. Koreksi kompresi, R k
Sumber: A. Pamungkas dan E. Harianti, 2013
Gambar 7. Koreksi kedalaman, R h
Sumber: A. Pamungkas dan E. Harianti, 2013
Gambar 8. Koreksi angka Poisson, R µ
Sumber: A. Pamungkas dan E. Harianti, 2013
2. Untuk tiang dukung ujung
S = d E QI s .................................................. (24)
I  = I o R k R b R µ .........................................(25)
Nilai-nilai koefisien dapat diambil dari Gambar 5. sampai 9. dengan R b = faktor koreksi untuk kekakuan lapisan pendukung (Gambar 9.).
Gambar 9. Koreksi kekakuan lapisan pendukung, R b Sumber: H. C. Hardiyatmo, 2008
Pengaruh kekerasan tanah pendukung di dasar tiang adalah mengurangi penurunan. Pengaruh ini menjadi lebih  jelas  bila  tiang  relatif  pendek  (tiang  kaku)  terletak  pada  lapisan  pendukung  yang  keras.  Pada Gambar 6., 8. dan 9., K adalah suatu ukuran kompresibilitas relatif dari tiang dan tanah yang dinyatakan oleh persamaan:
K = s A p E R E = Faktor kekakuan tiang ..........(26)
R A = d π 4 1 A 2 p = Rasio area tiang ..............(27)
E p dan E s beturut-turut  adalah  modulus  elastis  bahan  tiang  dan  tanah, A p adalah  luas  penampang  tiang. Jika tiang makin kompresibel, maka K semakin kecil.
Perkiraan  angka  Poisson  (µ)  dapat  dilihat  pada  Tabel  2.7,  Terzaghi  menyarankan  nilai  µ  =  0,3  untuk tanah pasir, dan µ = 0,4 sampai 0,43 untuk tanah lempung. Umumnya banyak digunakan µ = 0,3 sampai 0,35 untuk tanah pasir dan µ = 0,4 sampai 0,5 untuk tanah lempung.
Tabel 4. Perkiraan angka Poisson (µ) Macam tanah µ Lempung jenuh 0,4 – 0,5 Lempung tak jenuh 0,1 – 0,3 Lempung berpasir 0,2 – 0,3 Lanau 0,3 – 0,35 Pasir padat 0,2 – 0,4 Pasir kasar 0,15 Pasir halus 0,25 Batu (tergantung dari tipenya) 0,1 – 0,4 Loess 0,1 – 0,3 Sumber: H. C. Hardiyatmo, 1996
Untuk  menentukan  nilai  modulus  elastisitas  tanah  ( E s ),  Bowles  (1977),  memberikan  persamaan  yang dihasilkan dari pengumpulan data pengujian kerucut statis (sondir), sebagai berikut:
E s = 3 q c (untuk pasir)..........(28 a ) E s = 2 sampai 8 q c (untuk lempung)....(28 b ) dengan q c dalam kg/cm 2
3. Penurunan yang diizinkan
Syarat  perbandingan  penurunan  yang  aman  disajikan  pada  persamaan  (29)  (Parinduri  dan  Iskandar, 2014).
S total ≤  S izin S izin =  10%.D ......................................(29) Dimana: D  = Diameter tiang

## METODE PENELITIAN

## Data Umum
Rencana  Pembangunan  Komplek  Pendidikan  Islam  Al  Azhar  57  Jambi  berada  di kawasan  kota  baru terpadu  Citra  Raya  City,  Desa  Mendalo  Darat,  Kecamatan  Jambi  Luar  Kota,  Kabupaten  Muaro  Jambi Provinsi Jambi.

## Data Teknis
Data  dalam  penelitian  ini  merupakan  data  sekunder,  yaitu  data  tanah  dan  spesifikasi  tiang  pancang yang  diperoleh  dari  pihak  PT.  A&Art  Partner  selaku  kontraktor.  Adapun  detail  data  tanah  yang  diperoleh sebagai berikut:
1.  Data  hasil  uji  sondir  atau Cone  Penetration  Test  (CPT) yang  dikerjakan  oleh  Laboratorium  Fakultas Teknik Universitas Batanghari.
2.  Data hasil uji penetrasi standar ( SPT ) dan hasil uji laboratorium yang dikerjakan oleh PT. Bahana Tehnik Raya.
Gambar 10. Layout Pengambilan Sample Sumber: PT. A&Art Partner, 2019
Sedangkan detail spesifikasi tiang pancang yang diperoleh sebagai berikut:
1. Material tiang pancang     : Tiang beton pracetak ( precast pile )
2. Penampang tiang : Segi empat 450 x 450 mm
3. Mutu Pc Strand/Pc Wire : ASTM Grade 270, JIS G 3536
4. Mutu Beton : K-350 5. Mutu Baja : BJTD-40/U-39
Langkah-langkah  yang  dilakukan  dalam  penelitian  ini  seperti  yang  ditunjukkan  pada  Gambar  11. berikut ini.

## Gambar 11. Diagram alir pelaksanaan penelitian
Sumber: PT. A&Art Partner, 2019

## HASIL DAN PEMBAHASAN

## Perhitungan daya dukung pondasi tiang pancang berdasarkan data hasil sondir
Berikut disajikan rekapitulasi data hasil uji sondir dalam Tabel 5.
Tabel 5. Rekapitulasi Hasil Sondir No. Titik Qc (kg/cm²) JHL (kg/cm) Kedalaman (m) Muka Air Tanah (m) S 01 150 1642 -10,8 -- S 02 150 2808 -12,6 -- S 03 150 2168 -12,8 -- S 04 150 1946 -12,2 -- S 05 150 2478 -12,2 -- S 06 150 3204 -13,6 --
Sumber: Laboratorium F.T.  Universitas Batanghari, 2018
Daya dukung pondasi tiang pancang dihitung menggunakan Metode Aoki dan De Alencar dan Metode Langsung.
Tabel 6. Rekapitulasi Hasil Perhitungan Daya Dukung Pondasi dengan Metode Aoki dan De Alencar
Titik Kedalaman (m) 5 6 7 8 9 10
S 01 Daya Duk u n g P on d as i T ian g P an can g (t on
) Q u 59,91 69,71 92,11  155,98  161,43  227,57 Q a 23,97 27,88 36,84 62,39 64,57 91,03 S 02 Q u 51,30 73,03 90,64  110,55  125,10  175,20 Q a 20,52 29,21 36,26 44,22 50,04 70,08 S 03 Q u 86,96  101,94  123,47  151,65  169,96  182,49 Q a 34,78 40,77 49,39 60,66 67,98 73,00 S 04 Q u 80,36 92,31  104,76  123,04  146,31  174,21 Q a 32,14 36,93 41,90 49,22 58,53 69,69
S 05 Q u 7,82 13,15 30,75 71,78 88,79 97,44 Q a 3,13 5,26 12,30 28,71 35,52 38,98 S 06 Q u 15,69 29,56 61,29 65,44 88,89 88,84 Q a 6,27 11,82 24,51 26,18 35,56 35,54 Sumber: Analisis Data, diolah 2019
Tabel 7. Rekapitulasi Hasil Perhitungan Daya Dukung Pondasi Tiang Pancang dengan Metode Langsung (Ton)
Titik Kedalaman (m) 5 6 7 8 9 10 S 01 Daya Duk u n g P on d as i T ian g P an can g (t on ) Q u 181,12  220,26  269,54  326,73  393,29  457,71
Q a 44,82 55,23 68,05 82,46  100,81  118,44 S 02 Q u 301,84  336,06  384,55  422,86  460,54  540,04 Q a 69,41 77,70 89,83 99,14  109,06  126,93 S 03 Q u 292,64  345,17  401,31  438,86  474,64  507,70 Q a 70,91 84,19 98,78  108,56  118,23  126,85 S 04 Q u 236,62  275,66  309,53  343,21  380,86  432,49 Q a 58,81 68,61 77,11 85,51 95,18  109,17 S 05 Q u 152,25  187,86  241,48  288,07  322,09  365,34 Q a 32,17 40,30 53,28 64,97 73,91 84,87 S 06 Q u 188,42  227,24  270,23  322,28  377,01  442,48 Q a 40,73 49,49 59,36 71,23 83,00 97,86
Sumber: Analisis Data, diolah 2019

## Perhitungan kapasitas daya dukung pondasi tiang pancang berdasarkan data hasil SPT Pada titik BH 01, BH 02, BH 03 dan BH 04.
Tabel 8. Rekapitulasi Hasil Perhitungan Daya Dukung Pondasi Tiang Pancang dengan Metode Meyerhoff
Depth (m) Daya Dukung Pondasi Tiang Pancang (ton) BH 01 BH 02 BH 03 BH 04 Q u Q a Q u Q a Q u Q a Q u Q a 0,0 - - - - - - - - 2,0 21,69  12,03  14,46 8,02 14,46 8,02 24,30  13,36 4,0 32,48  19,63  31,29  18,43  20,45  12,42  33,87  20,55 6,0 48,09  29,63  34,85  22,02  38,49  23,23  55,58  33,41 8,0 62,49  39,23  42,05  26,82  63,64  37,56  77,08  46,52 10,0 81,05  50,79  62,70  38,96  74,90  46,70  92,17  57,39 Sumber: Analisis Data, diolah 2019
Perhitungan kapasitas daya dukung pondasi tiang pancang berdasarkan data hasil Uji Laboratorium Perhitungan kapasitas dukung pondasi tiang pancang dengan menggunakan data hasil uji laboratorium terhadap sampel tanah tak terganggu UDS1, UDS2 dan UDS3 pada tiap-tiap titik BH 01, BH 02, BH 03 dan BH 04.
Tabel 9. Rekapitulasi Hasil Perhitungan Daya Dukung Pondasi Tiang Pancang dengan Metode Alpha (α)
Depth (m) Daya Dukung Pondasi Tiang Pancang (ton) BH 01 BH 02 BH 03 BH 04 Q u Q a Q u Q a Q u Q a Q u Q a 5,0  42,96  14,32  52,50  17,50 56,24  18,75  49,84  16,61 6,0  51,92  17,31  62,44  20,81 67,22  22,41  59,56  19,85 7,0  61,18  20,39  63,05  21,02 78,54  26,18  66,60  22,20 8,0  70,75  23,58  72,44  24,15 90,22  30,07  77,99  26,00 9,0  80,62  26,87  82,14  27,38  102,25  34,08  88,14  29,38 10,0  83,38  27,79  92,15  30,72  114,54  38,18  98,40  32,80
Sumber: Analisis Data, diolah 2019
Tabel 10. Rekapitulasi Hasil Perhitungan Daya Dukung Pondasi Tiang Pancang dengan Metode Lambda (λ)
Depth (m) Daya Dukung Pondasi Tiang Pancang (ton) BH 01 BH 02 BH 03 BH 04 Q u Q a Q u Q a Q u Q a Q u Q a 5,0  38,53  12,84  49,44  16,48  48,21  16,07  46,05  15,35 6,0  46,30  15,43  57,87  19,29  57,07  19,02  54,05  18,02 7,0  54,73  18,24  57,71  19,24  66,61  22,20  57,22  19,07 8,0  62,36  20,79  65,28  21,76  75,25  25,08  63,82  21,27 9,0  70,54  23,51  73,37  24,46  84,44  28,15  69,29  23,10 10,0  71,10  23,70  81,98  27,33  94,04  31,35  74,96  24,99 Sumber: Analisis Data, diolah 2019 Tabel 11. Rekap Hasil Perhitungan Daya Dukung Pondasi Tiang Pancang dengan Metode Beta (β) Depth (m) Daya Dukung Pondasi Tiang Pancang (ton) BH 01 BH 02 BH 03 BH 04 Q u Q a Q u Q a Q u Q a Q u Q a 5,0  18,93 6,31  31,30  10,43  30,10  10,03  25,82 8,61 6,0  21,89 7,30  35,94  11,98  34,01  11,34  29,54 9,85 7,0  25,15 8,38  31,08  10,36  38,27  12,76  27,92 9,31 8,0  28,71 9,57  35,00  11,67  42,89  14,30  30,66  10,22 9,0  32,58  10,86  39,22  13,07  47,85  15,95  32,15  10,72 10,0  29,33 9,78  43,75  14,58  53,07  17,69  33,76  11,25
Sumber: Analisis Data, diolah 2019
Hasil perhitungan kapasitas daya dukung  di atas adalah nilai ultimit. Daya dukung ijin pondasi tiang pancang yang dianggap rendah dari beberapa metode tersebut dibandingkan dalam Tabel 12.
Tabel 12. Rekapitulasi Hasil Terkecil (Terendah) Perhitungan Daya Dukung Ijin Tiang Pancang (Ton)
Kedalaman (m) METODE Uji Sondir (CPT) Uji SPT Uji Laboratorium Aoki dan De Alencar  Langsung  Meyerhoff  Alpha   (α)  Lambda (λ)  Beta (β) S 06 S 05 BH 02 BH 01 BH 01 BH 01 5,0 6,27 32,17 14,32 12,84 6,31 6,0 11,82 40,30 22,02 17,31 15,43 7,30 7,0 24,51 53,28 20,39 18,24 8,38 8,0 26,18 64,97 26,82 23,58 20,79 9,57 9,0 35,56 73,91 26,87 23,51 10,86 10,0 35,54 84,87 38,96 27,79 23,70 9,78 Sumber: Analisis Data, diolah 2019

## Perhitungan penurunan tiang tunggal (single pile) dan penurunan yang diizinkan
Perhitungan penurunan tiang tunggal pada tiap-tiap titik S 01, S 02, S 03, S 04, S 05, S 06, BH 01, BH 02,  BH  03  dan  BH  04  dengan  beberapa variasi  kedalaman.  Adapun  metode  yang  digunakan  yaitu  metode Poulos dan Davis (1980).
Material tiang pancang yaitu tiang beton pracetak ( precast pile ) Segi empat 450 x 450 mm dengan mutu beton K-350.
Dari persamaan (29), Penurunan yang diizinkan ( S izin ): S izin = 10% .D S izin = 10% . 45 S izin = 4,5 cm = 45 mm
Hasil perhitungan penurunan tiang tunggal dengan variasi kedalaman ditampilkan pada Tabel 13.
Tabel 13. Perhitungan penurunan total tiang tunggal Titik Depth (m) S total (mm) S 01 10,8 26,56 S 02 12,6 27,74 S 03 12,8 22,17 S 04 12,2 25,37 S 05 12,2 44,26 S 06 13,6 33,08 BH 01 30,0 23,83 BH 02 45,0 19,11 BH 03 30,0 26,77 BH 04 30,0 20,78 BH 01 16,0 38,42 BH 02 18,0 28,54 BH 03 16,0 44,73 BH 04 18,0 31,42
Sumber: Analisis Data, diolah 2019

## SIMPULAN
1. Dari hasil perhitungan kapasitas daya dukung pondasi tiang pancang berdasarkan data uji sondir di titik S 01,  S  02,  S  03,  S  04,  S  05  dan  S  06  menggunakan  Metode  Aoki  dan  De  Alencar  memiliki  nilai  daya dukung pondasi yang kecil sedangkan Metode Langsung memiliki nilai daya dukung pondasi yang besar.
2. Dari hasil perhitungan berdasarkan data uji SPT di titik BH 01, BH 02, BH 03 dan  BH 04 menggunakan Metode  Meyerhoff  nilai  daya  dukung  pondasinya  lebih  kecil  dibandingkan  dengan  perhitungan berdasarkan data sondir.
3. Dari  hasil  perhitungan  berdasarkan  data  hasil  uji  laboratorium  terhadap  sampel  tanah  tak  terganggu UDS1,  UDS2  dan  UDS3  pada  tiap-tiap  titik  BH  01,  BH  02,  BH  03  dan  BH  04,  dengan  menggunakan Metode Alpha ( α ) memiliki nilai daya dukung pondasi yang besar dibandingkan dengan Metode Lambda ( λ )  dan  Metode  Beta  ( β ),  sedangkan  menggunakan  Metode  Lambda  ( λ )  memiliki  nilai  daya  dukung pondasi yang kecil dibandingkan Metode Alpha ( α ) namun lebih besar jika dibandingkan dengan Metode Beta ( β ).
4. Berdasarkan hasil perhitungan penurunan tiang tunggal dengan variasi kedalaman, untuk penurunan total tiang  tunggal  yang  terjadi  di  tiap  titik  yang  ditinjau  seperti  pada  tabel  15.  nilainya  lebih  kecil  dari penurunan  izin  45  mm,  maka  penurunan  total  tiang  tunggal  memenuhi  syarat  perbandingan  penurunan yang aman.

## DAFTAR PUSTAKA
Bowles, J. E., 1992, Analisis dan Desain Pondasi, Edisi keempat Jilid 1 dan 2 , Erlangga, Jakarta. Das, M. B., 2011, Principles of Foundation Engineering, SI, Seventh Edition , Global Engineering, USA. Hardiyatmo, H. C., 1996, Teknik Fondasi 1 dan 2 , Edisi keempat, Gramedia Pustaka Utama, Jakarta. Hardiyatmo,  H.  C.,  2011, Analisis  dan  Perancangan  Fondasi  I ,  Gadjah  Mada  University  Press, Yogyakarta.
Pamungkas, A. dan Harianty, E., 2013, Desain Pondasi Tahan Gempa , Andi Offset, Yogyakarta. Parinduri, I. P. dan Iskandar, R., 2014, Analisis daya dukung pondasi dan penurunan tiang pancang pada proyek pengembangan gedung pendidikan dan prasarana serta sarana pendukung Politeknik Negeri Medan , Jurnal Teknik Sipil, Medan. Sardjono, H. S., 1988, Pondasi Tiang Pancang, Jilid 1 dan 2 , Sinar Wijaya, Surabaya.
Standar  Nasional  Indonesia,  2008, SNI  2827:2008  Cara  Uji  Penetrasi  Lapangan  Dengan  Alat  Sondir , Badan Standardisasi Nasional, Bandung.
Standar  Nasional  Indonesia,  2008, SNI  4153:2008  Cara  Uji  Penetrasi  Lapangan  Dengan  SPT ,  Badan Standardisasi Nasional, Bandung.
Titi, H. H. and Farsakh, M. Y. A., 1999, Evalution of Bearing Capacity of Piles from Cone Penetration Test Data , Lousiana Transportation Research Center, LA.