DESAIN APARTEMEN 34 LANTAI (TIPE SOHO) DENGAN SISTEM GANDA, BERBASIS GAYA, MENGGUNAKAN SEISMIC ISOLATED STRUCTURE
Christian Aji Perdana 1 , Koespiadi2, Hendro Sutowijoyo3 Program Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Narotama,
Jalan  Arief Rahman Hakim No. 51 Surabaya, Indonesia E-mail: kristianadjiee@gmail.com

## ABSTRAK
Indonesia merupakan negara yang terletak pada daerah rawan gempa, untuk mengurangi dampak tersebut perlu  konstruksi  bangunan  tahan  gempa.  Perencanaan  ini  bertujuam  untuk  mengetahui  kekuatan  suatu bangunan  apartemen  terhadap  gempa  yang  terjadi.  Dengan  adanya  perencanaan  ini  diharapkan  dapat mengurangi  dampak  kerusakan  yang  sulit  diprediksi  Perencanaan  Gedung  struktur  memperhitungkan beban  hidup  ,  beban  gaya  dan  beban  mati,  dengan  menggunakan Lead  Rubber  Bearing (LRB)  sebagai bantalan  yang  telah  teruji  efektif  untuk  meredam  guncangan  saat  terjadi  getaran  yang  besar  dan  juga memperbesar  periode  getar  struktur.  Struktur  dimodelakan  dengan  dua  kondisi  yaitu  Fixed  Base  dan Isolated Base. Berdasarkan dengan gaya lateral yang terjadi pada kolom didapatkan dimensi Lead Rubber Bearing , yaitu diameter 600mm, ketebalan 600mm, dan modulus geser 0,385 MPa. Didapatkan kekanikan pada  peiode  getar  sebesar  86%  dari  sebelum  pemasangan Lead  Rubber  Bearing .  Berdasarkan  hasil perhitungan struktur ini, dapat disimpulkan bahwa penggunaan Lead Rubber Bearing bekerja dengan baik untuk mereduksi gaya gempa.
Kata kunci : Bangunan Tahan Gempa , Lead Rubber bearing , Perletakan kaku
1. PENDAHULUAN
1.1   Latar Belakang Gempa  bumi  adalah  suatu  getaran  ataupun serentetan getaran yang terjadi dari kulit bumi yang memiliki  sifat  sementara  (tidak  abadi)  yang kemudian getaran tersebut menyebar ke segala arah. Getaran  pada  bumi  terjadi  akinbat  adanya pergeseran secara tiba-tiba pada lapisan kerak bumi, Di  beberapa  tempat  sering  terjadi  gempa  bumi dengan skala yang cukup besar , berdasar kan hasil penelitian oleh beberapa ahli seismolog kejadian ini disebabkan  karena  daerah  yang  terjadi  gempa berada  di  atas  daerah  pertemuan  antar  lempeng yang  menyusul  kerak  bumi  atau  disebut  area patahan, menurut Howel dan Mulyo (2004).
Indonesia  merupakan  daerah  rawan  gempa bumi karena dilalui oleh jalur pertemuan 3 lempeng yaitu  lempeng  Indo-Australia,  lempeng  Eurasia, dan  lempeng  Pasifik.  Lempeng  Indo-Australia bergerak  relatif  ke  arah  utara  dan  menyusup kedalam  lempeng  Eurasia.  Sementara  lempeng Pasifik  bergerak  relatif  ke  arah  barat.  jalur pertemuan lempeng berada di paut sehingga apabila terjadi  gempa  bumi  besar  pada  kedalam  dangkal berpontesi tsunami. Selain berada di 3 lempengan , ini  menyebabkan  gempa  bumi  bisa  saja  terjadi sewaktu-waktu  tanpa  bisa  diprediksi  yang  dapat menyebabkan  dampak  fatal  terhadap  bangaun gendung  dan  lain-lain  yang  mengalami  kegagalan struktur  atau  kegagalan  fondasi  yang  disebabkan oleh tidak adanya nilai kohesi atau nilai ikat tanah,
menurut  Badan  Meteorologi,  Klimatologi,  dan Geofisika.
Seiring  dengan  berkembangnya  ilmu  Teknik Sipil,  maka  banyak  negara  maju  yang  mulai menggunakan  system  yang  bisa  memgurangi dampak  akibat  gempa  bumi  yaitu  Sistem Pencegahan  Pasif  yang  antara  lain Tuned  Mass Dumper,  Seismic  Isolation  Base, dan Energy Disasapation . Pada penelitian ini sistem pencegahan  pasif  yang  digunakan  adalah Seismic Isolation  Base dengan  harapan  tidak  terjadi kegagalan pondasi ataupun kegagalan struktur saat terjadinya gempa bumi .
Sistem  ini  dapat  mengurangi  dampak  getaran yang terjadi pada tanah, sehingga tidak berdampak cupuk besar terhadap gaya yang terjadi pada fondasi ataupun  struktur  yang  dapat  berakit  fatal  apabila terjadi kegagalann fonadasi atau kegagalan struktur

## 1.2 LANDASAN TEORI Spektrum Respon Desain
Berdasarkan  RSNI  1726:201X  bila  spektrum respons desain  diperlukan  oleh  tata  cara  ini  dan prosedur  gerak  tanah  dari  spesifik-situs  tidak digunakan,  maka  kurva  spektrum respons desain harus  dikembangkan  dengan  mengacu  Gambar  3 dan mengikuti ketentuan di bawah ini :
Untuk  perioda  yang  lebih  kecil  dari , spektrum respons percepatan  desain, ,  harus diambil dari persamaan; = 0.4 + 0.6 (1)
Untuk  perioda  lebih  besar  dari  atau  sama dengan
dan  lebih  kecil  dari  atau  sama  dengan ,spektrum respons percepatan  desain, ,  sama dengan ;
Untuk perioda lebih besar dari  , spektrum respons percepatan desain, , diambil berdasarkan persamaan:
= (2)
Untuk perioda lebih besar dari TL , spektrum respons percepatan desain, Sa , diambil berdasarkan persamaan:
=
(3)
Keterangan: =  parameter respons spektral  percepatan desain pada perioda pendek;
=  parameter respons spektral  percepatan desain pada perioda 1 detik;
T
= perioda getar fundamental struktur.
=  0.2 =
=  Peta  transisi  perioda  panjang  yang ditunjukkan pada gambar dibawah

## Metode Analisis Dinamis
Analisis  dinamis  untuk  perancangan  struktur tahan  gempa  dilakukan  jika  diperlukan  evaluasi yang  lebih  akurat  dari  gaya-gaya  gempa  yang bekerja  pada  struktur,  serta  untuk  mengetahui perilaku dari struktur akibat pengaruh gempa. Pada struktur  bangunan  tingkat  tinggi  atau  struktur dengan  bentuk  atau  konfigurasi  yang  tidak  teratur. Analisis dinamis dapat dilakukan dengan cara elastis maupun inelastis.
Pada  cara  elastis  dibedakan  Analisis  Ragam Riwayat  Waktu  ( Time  History  Modal  Analysis ), dimana pada cara ini diperlukan rekaman percepatan gempa  dan  Analisis  Ragam  Spektrum  Respons ( Response  Spectrum  Modal  Analysis ),dimana  pada cara  ini  respons  maksimum  dari  tiap  ragam  getar yang  terjadi  didapat  dari  Spektrum  Respons
Rencana ( Design Spectra ). Sedangkan pada analisis dinamis  inelastis  digunakan  untuk  mendapatkan respons struktur akibat pengaruh gempa yang sangat kuat  dengan  cara  integrasi  langsung  ( Direct Integration Method ).Analisis dinamik linier riwayat waktu ( time history ) sangat cocok digunakan untuk analisis  struktur  yang  tidak  beraturan  terhadap pengaruh gempa rencana. Mengingat gerakan tanah akibat  gempa  di  suatu  lokasi  sulit  diperkirakan dengan  tepat,  maka  sebagai  input  gempa  dapat didekati dengan gerakan tanah yang disimulasikan. Dalam  analisis  ini  digunakan  hasil  rekaman akselerogram gempa sebagai input data percepatan gerakan tanah akibat gempa.

## Lead Rubber Bearing
Lead  Rubber  Bearing LRB  adalah  salah  satu sistem  anti  seismik  base  isolator  yang  banyak digunakan  pada  bangunan  untuk  mereduksi  gaya gempa. LRB ini terdiri dari beberapa lapisan karet alam atau sintetik yang mempunyai nisbah redaman kritis  antara  2-5.  Untuk  dapat  menahan  beban vertikal  tidak  terjadi  tekuk  maka  karet  diberi lempengan  baja  yang  dilekatkan  ke  lapisan  karet dengan  sistem  vulkanisir.  Untuk  meningkatkan nisbah  redaman  sistem  ini  maka  pada  bagian tengahnya  diberikan  batangan  bulat  dari  timah. Bantalan  karet  isolasi  dipasang  pada  tiap-tiap bawah  kolom  diantara  pondasi  dan  bangunan. Bantalan  karet  alam  berfungsi  untuk  mengurangi getaran  akibat  gempa.  Sedangkan  lempengan  baja digunakan  untuk  menambah  kekuatan  bantalan karet., sehingga penurunan bangunan saat bertumpu pada bantalan karet tidak terlalu besar.
Mekanisme bantalan karet yaitu gaya horizontal  yang  besar  ditahan  oleh  bantalan  karet peredam.  Gaya  reaksi  kolom  yang  sampai  pada pondasi  bangunan,  dapat  dikurangi  melalui penggunaan  bantalan  karet  tahan  gempa  ini.  Pada saat gempa bantalan karet memungkinkan bangunan  untuk  bergerak  bebas,  tanpa  terhalang oleh  sifat  kaku  dari  pondasi.  Bantalan  karetdapat mengurangi  reaksi  pondasi  hingga  70%.  Karena, secara alami karet memiliki fleksibilitas yang tinggi dan dapat menyerap energi. Peredam gempa berupa bantalan karet kini mulai banyak diaplikasikan pada bangunan-bangunan hunian.

## Struktur Sistem Ganda
Sistem  ganda  atau dual  system adalah  salah satu  system  struktur  yang  beban  gravitasinya dipikul  sepenuhnya  oleh moment  frame (rangka) sedangkan  beban  lateralnya  dipikul  bersama  oleh moment  frame dan  dinding  geser  atau  rangka bresing.  Menurut  RSNI  03-1726-201x  pasal 7.2.5.1,  rangka  pemikul momen  sekurang- kurangnya  mampu  menahan  paling  sedikit  25% gaya  gempa  desain.  Tahanan  gaya  gempa  total harus  disediakan  oleh  kombinasi  rangka  pemikul
momen  dan  dinding  geser  atau  rangka  bresing, dengan  distribusi  yang  proposioal  terhadap kekakuannya.
Karena  rangka  pemikul  momen  dengan
rangka  bresing  merupkan  satu  kesatuan  dalam struktur dual  system maka  diharapkan  keduanya dapat  mengalami  defleksi  lateral  yang  sama  atau setidaknya moment frame dapat  mengkuti defleksi lateral yang terjadi. Ketika mengalami beban lateral (gempa),  bresing  berdeformasi  seperti  sebuah kantilever,  sedangkan  rangka  pemikul  momen berdeformasi  geser.  Sistem  rangka  bresing diperkuat  oleh  portal  pada  bagian  atas  bangunan, sedangkan  bagian  bawah  bresig  yang  merupakan bagian  kuat  dari  struktur  bresing  yang  akan memperkuat  portal  pada  bagian  bawah  portal seperti pada digambar bawah ini.

## Sistem Rangka Pemikul Momen
Sistem  Rangka  Pemikul  Momen  mempunyai kemampuan  menyerap  energi  yang  baik,  tetapi memerlukan terjadinya simpangan antar lantai yang cukup besar supaya timbul sendi sendi  plastis  pada balok    yang    akan    berfungsi    untuk    menyerap energi  gempa.Simpangan yang terjadi begitu besar akan  menyebabkan  struktur  tidak  kaku  sehingga mengakibatkan kerusakan non-struktural yang besar disamping  akan  menambah  pengaruh  efek  P-∆ terutama pada bangunan tinggi.

## Sistem Rangka BResing Konsentrik
Sistem Rangka Bresing Konsentrik merupakan pengembangan  dari  sistem  portal  tak  berpengaku atau  lebih  dikenal  dengan Moment  Resisting Frames (MRF). Sistem Rangka Bresing Konsentrik dikembangkan sebagai sistem penahan gaya lateral dan  memiliki  tingkat  kekakuan  yang  cukup  baik. Hal ini bertolak belakang dengan sistem MRF yang hanya  bisa  digunakan  sebagai  penahan  momen. Kekakuan  sistem  ini  terjadi  akibat  adanya  elemen pengaku  yang  berfungsi  sebagai  penahan  gaya lateral  yang  terjadi  pada  struktur.  Sistem  ini
penyerapan energinya dilakukan melalui pelelehan yang dirancang terjadi pada pelat buhul. Sistem ini daktilitasnya kurang begitu baik sehingga kegagalannya ditentukan oleh tekuk bresing.

## Batas Simpangan
Rasio  simpangan  antar  lantai  maksimum  dari struktur diatas sistem terisolasi tidak boleh melebihi 0,015 h s (tinggi lantai dibawah level yang ditinjau) sesuai dengan SNI 1726:2019
1.3   Metodelogi
Metodologi yang akan dipakai pada penelitian  ini  adalah  metode  analisis  dinamik respon    spektrum  dengan  menggunakan  software ETABS.  Langkah-langkah  dalam  metode  analisis ini  yaitu  pengumpulan  data  meliputi  data  tanah, data gempa area yang akan kita modelkan, dan studi literatur.  Memodelkan  bangunan  secara  3D  (tiga dimensi). Menghitung dan mengimput beban-beban yang  berkerja  pada  strukutur  bangunan  tersebut. Menghitung respon spektrum bangunan menggunakan  data  gempa  yang  telah  didapat sebelumnya  untuk  di  input  ke  dalam  pemodelan bangunan itu. Melakukan analisis nilai Displacement,  drift  dan  base  shear.    Pada  tahap akhir  peneliti  melakukan  control  kinerja  struktur bangunan  untuk  mengambil  kesimpulan  dari  hasil analisis  yang  berhubungan  dengan  tujuan  dari penelitian tersebut.
Tabel 1. Data Perencanaan
Data Struktur Jenis Struktur Bangunan Struktur Baja Fungsi Bangunan Apartemen Hunian Lokasi Bangunan Jakarta Jenis Tanah Tanah Sedang Jumlah Lantai 34 lantai Tinggi Antar Lantai 3,2 meter Dimesi Bangunan 32m x 40m Sistem Struktur Bangunan Sistem Rangka Ganda Data Material Baja Fy 240 Mpa Beton F'c 30 Mpa Dimensi Balok Induk Lantai 1-9 WF 900x900 Lantai 10-18 WF 800x800 Lantai 19-27 WF 700x700 Lantai 28-34 WF 600x600 Dimensi Balok Anak WF 300x300
Dimensi Kolom Lantai 1-9 WF 500x300 Lantai 10-18 WF 450x300 Lantai 19-27 WF 400x300 Lantai 28-34 WF 400x300 Tebal Pelat 120 mm Tabel 2. Profil Lead Rubber Bearing Profil Lead Rubber Bearing Effective Outer Diameter 600 mm Shear Modulus 0.385 Mpa Thickness of Rubber Layer 20 mm Number of Rubber Layer 50 Inner of Lead Diameter 120 mm Height 407,9 mm Weight 6,8 kN Normal Stress 15 N/mm Shear Stiffness 7220 kN Eff Damping Ratio 0.05 Compressive Stiffness 1670000 kN.m Strength Yield 90.1 kN
2. PEMBAHASAN
2.1  Hasil Displacement akibat beban kombinasi Hasil Displacement Akibat Beban Kombinasi Hasil  Displacesment  maksimum  akibat  beban kombinasi  dari  analisis  dinamik  respon  spektrum yang  menggunakan  program  ETABS  dapat  dilihat pada Tabel 3 dibawah.
Tabel 3. Simapangan Horizontal Maksimum Story UX (mm) UY (mm) Atap 408.824  409.857 Lantai 33 408.146  408.675 Lantai 32 406.869  407.185 Lantai 31 405.268  405.333 Lantai 30 403.312  403.11 Lantai 29 400.99 400.517 Lantai 28 398.295  397.559 Lantai 27 395.209  394.251 Lantai 26 391.84 390.79 Lantai 25 388.195  387.038 Lantai 24 384.246  382.981 Lantai 23 379.993  378.62 Lantai 22 375.443  373.962
Lantai 21 370.62 369.022 Lantai 20 365.56 363.833 Lantai 19 360.332  358.476 Lantai 18 355.017  353.163 Lantai 17 349.822  348.151 Lantai 16 344.565  343.026 Lantai 15 339.166  337.735 Lantai 14 333.613  332.264 Lantai 13 327.914  326.616 Lantai 12 322.098  320.813 Lantai 11 316.223  314.909 Lantai 10 310.39 309.032 Lantai 9 304.74 303.481 Lantai 8 299.4 298.409 Lantai 7 294.167  293.369 Lantai 6 288.985  288.294 Lantai 5 283.881  283.178 Lantai 4 278.933  278.069 Lantai 3 274.287  273.099 Lantai 2 270.183  268.583 Lantai Dasar 267.092  265.201 Lt Pemeliharaan Base Isolator 264.657  263.596

## 2.2  Hasil
Hasil  Base  Shear  maksimum  akibat  beban kombinasi  dari  analisis  dinamik  respon  spektrum yang  menggunakan  program  ETABS  dapat  dilihat pada Tabel  dibawah.
Tabel 4. Analisis Gaya Geser Dasar
Load Case FX FY kN kN Ex Max 6576.8939 2050.0371 Ey Max 1924.8846 6582.3632
Daritabel diatas harus kita kontol sesuai dengan peraturan  dari  SNI  1726:2019  yaitu    ≥  gaya  geser yang  dhitung.  Hasil  kontrol  dapat  kita  lihat  pada tabel 5 dibawah.
Tabel  5. Kontrol Base Shear
Load Case FX FY Syarat Kontrol kN kN Ex Max 6576.89  2050.03  7734.87  OK Ey Max 1924.88  6582.36  7734.87  OK
Hasil  displacement  dari  output  ETABS selanjutnya  akan  di  kontrol  dengan  syarat  sesuai SNI  1726:2019  yaitu  simpangan  antar  lantai gedung  base  isolation  tidak  boleh  lebh  dari 0,015h sx .  Hasil  kontrol  simpangan  antar  lantai dapat dilihat pada tabel 6 dibawah ini.
Tabel 6. Simpangan antar lantai arah X Story Delta Total Delta xe Delta x Delta Izin Cek mm mm mm mm Atap 408.82  0.68 2.71 48 OK Lantai 33 408.14  1.28 5.11 48 OK Lantai 32 406.86  1.6 6.4 48 OK Lantai 31 405.26  1.96 7.82 48 OK Lantai 30 403.31  2.32 9.29 48 OK Lantai 29 400.99  2.7 10.8 48 OK Lantai 28 398.29  3.09 12.3 48 OK Lantai 27 395.2 3.37 13.5 48 OK Lantai 26 391.84  3.65 14.6 48 OK Lantai 25 388.19  3.95 15.8 48 OK Lantai 24 384.24  4.25 17 48 OK Lantai 23 379.99  4.55 18.2 48 OK Lantai 22 375.44  4.82 19.3 48 OK Lantai 21 370.62  5.06 20.2 48 OK Lantai 20 365.56  5.23 20.9 48 OK Lantai 19 360.33  5.32 21.3 48 OK Lantai 18 355.01  5.2 20.8 48 OK Lantai 17 349.82  5.26 21 48 OK Lantai 16 344.56  5.4 21.6 48 OK Lantai 15 339.16  5.55 22.2 48 OK Lantai 14 333.61  5.7 22.8 48 OK Lantai 13 327.91  5.82 23.3 48 OK
Lantai 12 322.09  5.88 23.5 48 OK Lantai 11 316.22  5.83 23.3 48 OK Lantai 10 310.39  5.65 22.6 48 OK Lantai 9 304.74  5.34 21.4 48 OK Lantai 8 299.4 5.23 20.9 48 OK Lantai 7 294.16  5.18 20.7 48 OK Lantai 6 288.98  5.1 20.4 48 OK Lantai 5 283.88  4.95 19.8 48 OK Lantai 4 278.93  4.65 18.6 48 OK Lantai 3 274.28  4.1 16.4 48 OK Lantai 2 270.18  3.09 12.4 52.5 OK Lantai Dasar 267.09  2.44 9.74 48 OK Lt Base Isolator 264.65  0 0 0 OK Tabel 7. Simpangan antar lantai arah Y Story Delta Total Delta ye Delta y Delta Izin Cek mm mm mm mm Atap 409.85 1.182  4.728  48 OK Lantai 33 408.67 1.49 5.96 48 OK Lantai 32 407.18 1.852  7.408  48 OK Lantai 31 405.33 2.223  8.892  48 OK Lantai 30 403.11 2.593  10.37  48 OK Lantai 29 400.51 2.958  11.83  48 OK Lantai 28 397.55 3.308  13.23  48 OK Lantai 27 394.25 3.461  13.84  48 OK Lantai 26 390.79 3.752  15.01  48 OK Lantai 25 387.04 4.057  16.23  48 OK Lantai 24 382.98 4.361  17.44  48 OK
Lantai 23 378.62 4.658  18.63  48 OK Lantai 22 373.96 4.94 19.76  48 OK Lantai 21 369.02 5.189  20.76  48 OK Lantai 20 363.83 5.357  21.43  48 OK Lantai 19 358.48 5.313  21.25  48 OK Lantai 18 353.16 5.012  20.05  48 OK Lantai 17 348.15 5.125  20.5 48 OK Lantai 16 343.03 5.291  21.16  48 OK Lantai 15 337.74 5.471  21.88  48 OK Lantai 14 332.26 5.648  22.59  48 OK Lantai 13 326.62 5.803  23.21  48 OK Lantai 12 320.81 5.904  23.62  48 OK Lantai 11 314.91 5.877  23.51  48 OK Lantai 10 309.03 5.551  22.2 48 OK Lantai 9 303.48 5.072  20.29  48 OK Lantai 8 298.41 5.04 20.16  48 OK Lantai 7 293.37 5.075  20.3 48 OK Lantai 6 288.29 5.116  20.46  48 OK Lantai 5 283.18 5.109  20.44  48 OK Lantai 4 278.07 4.97 19.88  48 OK Lantai 3 273.1 4.516  18.06  48 OK Lantai 2 268.58 3.382  13.53  52.5 OK Lantai Dasar 265.2 1.605  6.42 48 OK Lt  Base Isolator 263.6 0
Hasil  hitungan  kontrol  simpangan  antar  lantai struktu Gedung arah X dan Arah Y pada table 5 dan table  6  memenuhi  syarat  yang  telah  ditetapkan  di SNI 1726:2019 yaitu kurang dari  0,015h

## 2.3 Periode Getar Bangunan
Hasil  periode  gear  ini  didapat  dari  hasil  base isolation di ETABS yang dapat dilihat pada ditabehl 8 dibawah ini.
Tabel 8. Tabel Periode Getar Mode Period Sum UX Sum UY sec 1 8.692 0.7647 0.1833 2 8.665 0.9446 0.981 3 7.622 0.9816 0.9815 4 2.502 0.9829 0.9972 5 2.481 0.9979 0.9986 6 2.164 0.9986 0.9986 7 1.232 0.9987 0.9995 8 1.224 0.9996 0.9997 9 1.087 0.9997 0.9997 10 0.805 0.9997 0.9999 11 0.783 0.9999 0.9999 12 0.704 0.9999 0.9999

## 3. KESIMPULAN
3.1  Kesimpulan
Setelah  melakukan  analisis  struktur  Gedung Apartemen  ini  menggunkan  metode  respon spektrum, maka dapat diambil kesimpulan sebagai berikut :
1. Berdasarkan analisis ragam respon spektrum pada arah X dan Arah Y mengahasilkan V i ≥ V, maka dapat disimpulkan bahwa nilai akhr respon  dinamik  struktur  gedung  terhadap pembebanan nominal akibat pengaruh beban gempa  rencana  telah  memenuhi  syarat  yang telah ditetapkan di SNI 1726:2019.
2. Berdasarkan hitungan simpangan gaya aksial yang  terjadi  didapat  kan  profil  dari  Lead Rubber Bearing yang digunakan iatu 600mm dan  menggunakan  Lead  Plug    Diameter 120mm.
3. Berdasarkan  hasil  analisis  ragam  respon spektrum pada top displacement pada arah X dan  arah  Y,  gedung  ini  Telah  memenuhi syarat  displacement  yang  telah  ditetapkan pada SNI 1726:2019.

## 3.2 Saran
Hasil  penelitian  ini  diharapkan  dapat  berguna secara umum dalam hal perkembangan ilmu Teknik sipil  yang  diterapkan  dalam  dunia  praktisi. Diharapkan  penelitian  ini  dapat  di  kembangkan oleh  peneliti-  peneliti  berikutnya.  Untuk  madsut tersebut disarankan beberapah hal sebagai berikut :
1. Sebaiknya  sebelum  dilakukan  penelitian terhadap base  isolation sebaiknya  dilakukan studi  terlebih  dahulu  tentang  system  isolasi yang ditetapkan oleh SNI. Sehingga diharapkan  perencana  dapat  dimodelkan semirip
mungkin
dnegan
kondisi sesungguhnya yang terjadi dilapangan.

## PUSTAKA
American  Institute  of  Steel  Construction .  2010.
Ketentuan Seismik untuk Baja Struktural Bangunan.
American  Institute  of  Steel  Construction .  2011. Konstruksi Baja Manual. Edisi Keempat belas. ASCE.  2010.  Beban  Desain  Minimum  untuk Bangunan dan Struktur lain. ASCE/SEI 7-10. ASCE,     Reston. Virginia. ASCE. 2013. Rehabilitasi Seismik Bangunan yang Ada. Computer  and  Structure .  2001.  ETABS  Manual : Integrated  Building  Design  Software . California. RSNI3  1726:201X.  Tata  Cara  Perencanaan Ketahanan  Gempa  untuk  Struktur Bangunan Gedung    dan Non Gedung
SNI  1729:2015.  Spesifikasi  untuk  Bangunan
Gedung Baja Struktural.
Tavio.  Usman  Wijaya.  2018.  Desain  Rekayasa Gempa  Berbasis  Kinerja.  Edisi  2. Surabaya. Andi Publisher.
Halaman ini sengaja dikosongkan