Abstrak—Kejadian  gempa  sering  sekali  terjadi  di  Indonesia karena posisi  Indonesia yang menempati zona tektonik sangat aktif.  Oleh  karena  itu,  perlu  dilakukan  peninjauan  terhadap desain struktur yang ada untuk mencegah terjadinya kerugian material  dan  korban  jiwa.  Dalam  tugas  akhir  ini  akan dilakukan evaluasi kapasitas struktur terhadap SNI 1726:2019 dan  SNI  2847:2019  untuk  mengetahui  kebutuhan  perkuatan struktur agar memenuhi standar bangunan terbaru. Perkuatan tersebut  dapat  meningkatkan  kekuatan  pada  bangunan  beton bertulang.  Salah  satu  metode  perkuatan  yang  banyak digunakan  dalam  dua  dekade  terakhir  ini  adalah  memberi selubung  pada  elemen  struktur  beton  menggunakan  material Fiber  Reinforced  Polymer  (FRP).  FRP  adalah  material  yang memiliki kuat tarik yang tinggi, ringan, tidak cepat karat, dan mudah  dalam  pelaksanaannnya  di  lapangan.  Dari  segi kekuatan,  FRP  dapat  meningkatkan  kapasitas  lentur  dari elemen  struktur.  Jenis  FRP  yang  sering  digunakan  dalam perkuatan  struktur  beton  antara  lain  adalah  Carbon  Fiber Reinforced  Polymer  (CFRP)  dan  Glass  Fiber  Reinforced Polymer (GFRP). GFRP adalah serat polimer yang terbuat dari matriks  plastik  diperkuat  oleh  serat  halus  dari  kaca.  GFRP merupakan jenis FRP yang relatif lebih murah dibanding jenis FRP  lainnya.  Rumah  Sakit  RKZ  Surabaya  merupakan  salah satu rumah sakit yang terletak di Kota Surabaya dengan total lantai sebanyak 8. Pada tugas akhir ini akan dilakukan evaluasi kekuatan  struktur  menggunakan  SNI  1726:2019  dan  SNI 2847:2019  pada  Rumah  Sakit  RKZ  Surabaya.  Dari  hasil evaluasi  respon  gempa  didapatkan  struktur  eksisting  masih mampu  ditambah  sebanyak  2  lantai.  Dengan  penambahan  2 lantai, didapatkan 52 balok membutuhkan perkuatan lentur, 68 balok membutuhkan perkuatan geser, 13 kolom membutuhkan perkuatan  aksial  –  lentur,  dan  210  kolom  membutuhkan perkuatan geser dari total sebanyak 400 kolom dan 400 balok.
Kata  Kunci—Glass  Fiber  Reinforced  Polymer,  Perkuatan Struktur, Retrofit, Sheets.

## I. PENDAHULUAN
EJADIAN  gempa  sering  sekali  terjadi  di  Indonesia karena posisi Indonesia yang menempati zona tektonik sangat aktif. Tiga lempeng besar dunia dan sembilan lempeng kecil  lainnya  saling  bertemu  di  wilayah  Indonesia  sehingga interaksi  antar  lempeng  tersebut  menyebabkan  terjadinya gempa  bumi  [1].  Karena  itulah  dilakukan  perubahan peraturan  desain  seperti  perubahan  SNI  Gempa  03-1726- 2012  menjadi  SNI  Gempa  03-1726-2019.  Oleh  karena  itu, perlu dilakukan peninjauan terhadap desain struktur yang ada untuk  mencegah  terjadinya  kerugian  material  dan  korban jiwa.
Dengan  merobohkan  dan  membangun  kembali  bangunan yang tidak sesuai dengan peraturan baru akan menimbulkan polusi dan boros dari segi ekonomi [2]. Maka dari itu, perlu dilakukan  perkuatan  atau  perbaikan  pada  struktur  beton. Perkuatan  tersebut  dapat  meningkatkan  kekuatan  pada
bangunan beton bertulang.
Perkuatan  struktur  beton  untuk  mempertahankan  atau meningkatkan kekuatan sebenarnya sudah lama dikembangkan,  sehingga  banyak  metode  yang  dapat digunakan  dalam  memperkuat  struktur.  Salah  satu  metode perkuatan yang banyak digunakan dalam dua dekade terakhir ini  adalah  memberi  selubung  pada  elemen  struktur  beton menggunakan material Fiber Reinforced Polymer (FRP) [3]. FRP adalah material yang memiliki kuat tarik yang tinggi, ringan, dan tidak cepat karat [4]. Selain itu FRP juga terbukti dapat  menambah  daktilitas  pada  elemen  struktur  beton  [5]. Dari  segi  pemasangan,  FRP  juga  lebih  mudah  dipasang daripada  metode  perkuatan  lainnya  sehingga  dapat mengurangi  biaya  pemasangan  dan  tidak  terlalu  merubah geometri  struktur  [2].  Dari  segi  kekuatan,  FRP  dapat meningkatkan kapasitas lentur dari elemen struktur[6].
FRP  memiliki  beberapa  jenis  tersedia  yang  dapat digunakan.  Jenis  FRP  yang  sering  digunakan  dalam perkuatan  struktur  beton  antara  lain  adalah Carbon  Fiber Reinforced  Polymer (CFRP)  dan Glass  Fiber  Reinforced Polymer (GFRP) [3]. GFRP adalah serat polimer yang terbuat dari matriks plastik diperkuat oleh serat halus dari kaca [5]. GFRP  merupakan  jenis  FRP  yang  relatif  lebih  murah dibanding jenis FRP lainnya [7]. Selain itu, GFRP memiliki karakteristik  bahan  yang  lebih  elastis  dan  memiliki elongation yang lebih besar sehingga memiliki daktilitas yang lebih besar dari CFRP [4].
Objek perkuatan struktur dari tugas akhir ini adalah gedung Rumah Sakit RKZ yang terletak di surabaya. Gedung tersebut merupakan  bangunan  yang  memiliki  8  lantai  yang  akan dimodifikasi dengan penambahan lantai. Hal ini dikarenakan meningkatnya  penyebaran  COVID-19  yang  menyebabkan kebutuhan kapasitas rumah sakit meningkat [8]. Selanjutnya gedung  ini  akan  dievaluasi  dengan  SNI  1726:2019  pada kawasan  zona  gempa  bumi  yang  kemudian  akan direncanakan menggunakan perkuatan GFRP untuk meningkatkan kapasitas kekuatan elemen struktur.

## II. MATERIAL DAN METODE
A. GFRP Sheets
GFRP Sheets yang dipakai menggunakan Tyfo SEH-81A. Spesifikasi  GFRP Sheets berdasarkan  brosur  dapat  dilihat sebagai berikut :
Nama Produk : Tyfo SEH-81A Tebal Lembaran : 2 mm Tegangan Tarik Material ( 𝑓 𝑓𝑢 ∗ ) : 606 MPa
Regangan Putus Material ( 𝜀 𝑓𝑢 ∗ ) : 0,017 Modulus Elastisitas Material ( 𝐸 𝑓 ) : 29.600 MPa

## Kajian Perkuatan Struktur Rumah Sakit RKZ Surabaya Menggunakan Glass Fiber Reinforced Polymer (GFRP) Sheets
Muhammad Farhan Firmansyah, Tavio, dan Harun Al Rasyid Departemen Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : tavio@ce.its.ac.id
K

## B. Metode Studi
Metode  studi  yang  dilakukan  dijelaskan  dengan  diagram alir pada Gambar 1.
C. Data Eksisting Bangunan
1) Data Umum Bangunan Nama Gedung : Gedung Instalasi Rawat Jalan RKZ Tipe Bangunan : Rumah Sakit Jumlah Lantai : 8 Lantai (fl. to fl. 4,2 m) Lebar Bangunan : 39 meter Panjang Bangunan : 84 meter Tinggi Bangunan : 30,4 meter Lokasi Gedung : Surabaya Situs Tanah : SE Kategori Risiko : IV Struktur Utama : Beton Bertulang 2) Data Material
Kuat tekan beton ( 𝑓 𝑐 ′) : 33,20 MPa Kuat leleh tulangan baja ulir ( 𝑓 𝑦 )  : 400 MPa Kuat leleh tulangan baja polos ( 𝑓 𝑦 ) : 240 MPa Modulus Elastisitas Baja ( 𝐸 𝑠 ) : 200.000 MPa
D. Data Rencana Bangunan
1) Data Umum Bangunan Nama Gedung : Gedung Instalasi Rawat Jalan RKZ Tipe Bangunan : Rumah Sakit Jumlah Lantai : 10 Lantai (fl. to fl. 4,2 m) Lebar Bangunan : 39 meter Panjang Bangunan : 84 meter Tinggi Bangunan : 38,8 meter Lokasi Gedung : Surabaya Situs Tanah : SE Struktur Utama : Beton Bertulang III. HASIL DAN DISKUSI

## A. Pembebanan Struktur
Pembebanan pada struktur didesain sebagai berikut:
1) Beban mati
Beton Bertulang      : 2400 kg/m 3
Plafon              : 11 kg/m 2
Gambar 1. Diagram alir pengerjaan tugas akhir.
Gambar 2. Pemodelan struktur eksisting rumah sakit RKZ.
Gambar 3. Pemodelan struktur rencana rumah sakit RKZ.
Penggantung        : 7 kg/m 2 Ducting & Plumbing  : 20 kg/m 2 Spesi (2 cm)        : 42 kg/m² Keramik            : 24 kg/m² Dinding bata ringan   : 200 kg/m²
2) Beban Hidup
Lantai Atap         : 97,89 kg/m 2 Ruang Koridor       : 390,55 kg/m 2
Ruang Komputer     : 488,44 kg/m 2 Ruang Pasien        : 195,78 kg/m 2

## 3) Beban Gempa
Menggunakan  analisa  respon  spektrum  sesuai  SNI 1726:2019  dengan  perencanaan  berlokasi  di  Surabaya. Sistem  struktur  menggunakan  sistem  ganda  SRPMK  dan Dinding Geser Beton Bertulang Khusus.
Tabel 1. Hasil Partisipasi Massa Struktur Eksisting. Mode Period SumUX SumUY sec 10 0.234 0.9703 0.9416 11 0.218 0.9703 0.9543 12 0.212 0.9703 0.9656 Tabel 2. Hasil Partisipasi Massa Struktur Rencana. Mode Period SumUX SumUY sec 10 0.285 0.9784 0.9419 11 0.282 0.9787 0.9551 12 0.261 0.9787 0.9552 Tabel 3. Gaya Geser Dasar Seismik Eksisting. Parameter Gaya Geser Dasar Seismik Koefisien Respons Seismik C s = 0,0850 Periode Struktur (s) T = 1,41 Berat Seismik Efektif (kN) W = 224183 Gaya Geser Dasar Statik (kN) V = 19056,41 Gaya Geser Dasar Dinamik (kN) V dyn, X = 12301,36 V dyn, Y = 9695,23 Penskalaan Gaya Gempa f X = 1,549 f Y = 1,966 Faktor Skala Awal (mm/s 2 ) SF = 2101,43 Faktor Skala Baru (mm/s 2 ) SF X =
3255,38 SF Y = 4130,44 Tabel 4.
Gaya Geser Dasar Seismik Eksisting Rencana.
Parameter Gaya Geser Dasar Seismik Rencana Koefisien Respons Seismik C s = 0,0683 Periode Struktur (s) T = 1,75 Berat Seismik Efektif (kN) W = 288261 Gaya Geser Dasar Statik (kN) V = 19701,76 Gaya Geser Dasar Dinamik (kN) V dyn, X = 12454,39 V dyn, Y = 9771,23 Penskalaan Gaya Gempa f X = 1,582
f Y = 2,016 Faktor Skala Awal (mm/s 2 ) SF = 2101,43 Faktor Skala Baru (mm/s 2 ) SF X =
3324,27 SF Y = 4237,11 Tabel 5. Kontrol Sistem Ganda Struktur Eksisting. No Load Case Persentase Dinding Persentase Rangka 1 Gempa X 0% 100% 2 Gempa Y 41% 59% Tabel 6. Kontrol Sistem Ganda Struktur Rencana. No Load Case Persentase Dinding Persentase Rangka 1 Gempa X 0% 100% 2 Gempa Y 40% 60%
Gambar 4. Simpangan antar lantai struktur eksisting.
Gambar 5. Simpangan antar lantai struktur rencana.
Gambar 6. Koefisien stabilitas struktur eksisting. Gambar 7. Koefisien stabilitas struktur rencana. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0 20 40 60 L antai Simpangan Antar Lantai (mm) Inelastic Drift (X) Inelastic Drift (Y) Drift Limit 0 2 4 6 8 10 12 0 20 40 60 Lantai Simpangan Antar Tingkat (mm) Inelastic Drift (X) Inelastic Drift (Y) Drift Limit 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 0,00 0,05 0,10 0,15 Lantai Koefisien Stabilitas Koefisien Stabilitas (x) Koefisien Stabilitas (y) Batas Pengaruh P- Delta 0 2 4 6 8 10 12 0,00 0,05 0,10 0,15 Sto ry Koefisien Stabilitas Koefisien Stabilitas (X) Koefisien Stabilitas (Y) Batas Pengaruh P- Delta Batas Stabilitas Struktur

## 4) Beban Angin
Mengacu  pada  SNI  1727:2020  dengan  perencanaan berlokasi di perkotaan Surabaya.

## B. Pemodelan Struktur Eksisting dan Rencana
Struktur  gedung  rumah  sakit  RKZ  Surabaya  dimodelkan menggunakan  program  bantu  ETABS  v18.  Pada  struktur eksisting  memiliki  total  8  lantai  dengan  ketinggian  total sebesar  30,4  m  yang  dapat  dilihat  pada  Gambar  2.  Pada struktur rencana dengan penambahan 2 lantai didapatkan total 10 lantai dengan ketinggian total sebesar 38,8 m yang dapat dilihat pada Gambar 3.

## C. Analisa Pemodelan Struktur

## 1) Kontrol Partisipasi Massa
Hasil Analisa struktur eksisting dan rencana pada mode 12 menunjukkan  partisipasi  massa  telah  melebihi  90%  seperti yang  ditunjukkan  pada  Tabel  1  dan  Tabel  2  sebagaimana yang disyaratkan pada SNI 1726:2019.

## 2) Kontrol Gaya Geser Dasar Seismik
Koefisien  respons  seismik  ( C s )  ditentukan  berdasarkan SNI 1726:2019 pasal 7.8.1.1 Nilai R yang digunakan untuk sistem  ganda  dengan  dinding  geser  beton  bertulang  khusus adalah 7. Berikut rekapitulasi untuk gaya geser dasar seismik pada struktur eksisting dan rencana pada Tabel 3 dan Tabel 4.
Dari  Tabel  3  dan  4  didapati  bahwa  gaya  geser  dasar dinamik  perlu  diperbesar  hingga  sama  dengan  gaya  geser statik sesuai persyaratan SNI 1726:2019 pasal 7.9.1.4.1

## 3) Kontrol Simpangan Antar Lantai (Drift)
Simpangan  antar  lantai  tidak  boleh  melebihi  simpangan izin  sebagaimana  disyaratkan  pada  SNI  1726:2019  pasal 7.12.1. Hasil rekapitulasi grafik simpangan antar lantai pada struktur  eksisting  dan  rencana  dapat  dilihat  pada  Gambar  4 dan Gambar 5.
Dari Gambar 4 dan Gambar 5 didapati bahwa simpangan antar lantai struktur masih memenuhi persyaratan.
Tabel 7.
Rekapitulasi Kapasitas Lentur Balok.
Label ϕMn Eksisting (kN-m) Mu ETABS (kN-m) Perkuatan Lentur T (-) L (+) T (-) T (-) L (+) T (-) B340 404,73 307,98 431,39 203,71 Butuh Tidak Butuh B275 404,73 307,98 239,29 62,25 Tidak Butuh Tidak Butuh B273 404,73 307,98 282,79 70,09 Tidak Butuh Tidak Butuh B329 1119,78 941,67 801,18 373,74 Tidak Butuh Tidak Butuh B225 1119,78 941,67 1014,05 509,58 Tidak Butuh Tidak Butuh B178 1119,78 941,67 1168,75 468,47 Butuh Tidak Butuh B224 246,73 246,73 278,64 166,58 Butuh Tidak Butuh B134 246,73 246,73 212,88 75,99 Tidak Butuh Tidak Butuh B136 1119,78 941,67 1160,55 545,83 Butuh Tidak Butuh B59 246,73 246,73 212,25 81,27 Tidak Butuh Tidak Butuh Tabel 8. Rekapitulasi Kapasitas Geser Balok. Label ϕVn Eksisting (kN) Vu Pakai (kN) Perkuatan Geser
T
L T T L T B340 270,86 219,92 332,33 187,05 Butuh Tidak Butuh B275 152,82 219,92 200,43 169,21 Butuh Tidak Butuh B273 270,86 219,92 368,06 159,9 Butuh Tidak Butuh B329 633,09 354,49 528,32 307,58 Tidak Butuh Tidak Butuh B225 633,09 354,49 371,47 329,49 Tidak Butuh Tidak Butuh B178 633,09 354,49 566,93 436,56 Tidak Butuh Butuh B224 220,75 179,23 210,7 145,28 Tidak Butuh Tidak Butuh B134 220,75 179,23 179,7 104,24 Tidak Butuh Tidak Butuh B136 633,09 354,49 659,59 539,69 Butuh Butuh B59 220,75 179,23 139,98 96,85 Tidak Butuh Tidak Butuh Tabel 9. Rekapitulasi Kapasitas Aksial Lentur Kolom. Label Kapasitas Aksial Kolom (kN) Strong Coloumn Weak Beam  (kN-m) ϕPn Pu Cek 1.2 Mnb 2 x Mnc Cek C72 11155,36 12076,13 Not OK 1462,87 2324,60 OK C58 11155,36 11749,09 Not OK 1462,87 2324,60 OK C54 11155,36 11701,92 Not OK 1462,87 2324,60 OK C84 11155,36 11673,92 Not OK 1462,87 2324,60 OK C74 11155,36 11659,64 Not OK 1462,87 2324,60 OK C40 11155,36 11316,48 Not OK 1462,87 2324,60 OK C56 11155,36 11627,01 Not OK 1462,87 2324,60 OK C46 11155,36 11613,20 Not OK 1462,87 2324,60 OK C76 11155,36 11595,69 Not OK 1462,87 2324,60 OK C44 11155,36 11558,95 Not OK 1462,87 2324,60 OK C86 11155,36 11516,43 Not OK 1462,87 2324,60 OK

## 4) Kontrol Pengaruh P-delta
Pengaruh  P-delta  ditentukan  berdasarkan  nilai  dari koefisien  stabilitas  ( 𝜃 )  sebagaimana  mengacu  pada  SNI 1726:2019  padal  7.8.7.  Hasil  rekapitulasi  grafik  koefisien stabilitas  pada  struktur  eksisting  dan  rencana  dapat  dilihat pada Gambar 6 dan Gambar 7.
Pada  Gambar  7  didapati  bahwa  dengan  penambahan  2 lantai,  maka  koefisien  stabilitas  struktur  mendekati  batas stabilitas struktur ( 𝜃 𝑚𝑎𝑥 ) sehingga jika dilakukan penambahan lantai lagi maka struktur berpotensi tidak stabil sehingga diperlukan desain ulang.

## 5) Kontrol Sistem Ganda
Pada  sistem  struktur  SPRMK  dan  dinding  geser  ( shear wall ),  rangka  harus  memikul  minimum  25%  dari  gaya seismik  total  yang  bekerja  pada  struktur  sesuai  persyaratan SNI  1726:2019  pasal  7.2.5.1.  Kontrol  sistem  ganda  pada struktur eksisting dan rencana dapat dilihat pada Tabel 5 dan Tabel 6.
Dari  Tabel  5  dan  Tabel  6  didapati  sistem  rangka  masih memikul  lebih  dari  25%  sehingga  masih  memenuhi persyaratan.

## D. Evaluasi Kapasitas Elemen Struktur Rencana

## 1) Analisa Lentur Balok
Pengecekan  kapasitas  lentur  balok  menggunakan  metode tulangan  rangkap  dengan  memasukkan  pengaruh  tulangan tekan sehingga dapat menghasilkan kapasitas lentur nominal aktual  yang  dapat  dipikul  oleh  balok.  Berikut  hasil
rekapitulasi kapasitas lentur balok lantai 2 pada Rumah Sakit RKZ Surabaya dengan contoh 10 sampel pada Tabel 7.
Dari hasil analisa kapasitas lentur balok didapatkan bahwa 52  balok  pada  rumah  sakit  RKZ  membutuhkan  perkuatan lentur pada daerah tumpuan.

## 2) Analisa Geser Balok
Pengecekan  kapasitas  geser  balok  dilakukan  pada  daerah tumpuan dan lapangan. Pada daerah tumpuan gaya geser yang dipakai  adalah  terbesar  dari  gaya  geser  pada  pasal  18.6.5.1 SNI 2847:2019 dan gaya geser output ETABS. Berikut hasil rekapitulasi kapasitas geser balok lantai 2 pada Rumah Sakit RKZ Surabaya dengan contoh 10 sampel pada Tabel 8.
Dari hasil analisa kapasitas geser balok didapatkan bahwa 68  balok  pada  rumah  sakit  RKZ  membutuhkan  perkuatan geser pada daerah tumpuan maupun lapangan.

## 3) Analisa Aksial Lentur Kolom
Pengecekan kapasitas lentur kolom menggunakan program bantu spColumn dan sesuai persyaratan pada SNI 2847:2019 pasal  22.4.2.2.  Berikut  hasil  rekapitulasi  kapasitas  aksial lentur  kolom  lantai  1  pada  Rumah  Sakit  RKZ  Surabaya dengan contoh 10 sampel pada Tabel 9.
Dari hasil analisa kapasitas aksial lentur kolom didapatkan bahwa  13  kolom  pada  rumah  sakit  RKZ  membutuhkan perkuatan aksial lentur.

## 4) Analisa Geser Kolom
Pengecekan kapasitas geser kolom dilakukan pada daerah tumpuan dan lapangan. Pada daerah tumpuan gaya geser yang dipakai  adalah  terbesar  dari  gaya  geser  pada  pasal  18.7.6.1
Tabel 10. Rekapitulasi Kapasitas Geser Kolom.
Label ϕVn Eksisting (kN) Vu Pakai (kN) Perkuatan Geser T L T T L T C72 802,16 675,17 892,88 233,24 Not OK OK C58 799,18 672,18 892,88 220,22 Not OK OK C54 799,31 672,31 892,88 196,24 Not OK OK C84 799,45 672,45 892,88 129,81 Not OK OK C74 798,29 671,29 892,88 176,62 Not OK OK C40 789,86 662,86 892,88 213,74 Not OK OK C56 799,59 672,59 892,88 189,49 Not OK OK C46 798,55 671,55 892,88 244,51 Not OK OK C76 798,08 671,08 892,88 162,30 Not OK OK C44 797,43 670,43 892,88 255,46 Not OK OK Tabel 11. Kapasitas Aksial Lentur Dinding Geser. No. P u M ux M uy
ɸM nx ɸM ny ɸM n /M u
kN kNm kNm kNm kNm 1 -1231,2 15,94 3583,39 25,03 5626,09 1,57 2 8505,37 3,45 6901,28 7,94 15884,9 2,302 3 454,7 498,43 -626,65 558,03 -701,58 1,12 4 2424,34 -417,71 40,89 -776,58 76,02 1,859 5 1256,43 29,01 6769,29 40,4 9427,66 1,393 6 7662,05 -55,5 -7834,7 -107,43 -15166,7 1,936 Tabel 12. Kapasitas Geser Dinding Geser. Pengecekan Kapasitas Geser Gaya Geser Ultimate V u = 1075,54 kN Faktor Reduksi Geser φ = 0,75 Gaya Geser Desain V u / φ = 1434,05 kN Gaya Geser Nominal (kN) V n = 3897,31 kN Cek Kapasitas Geser = OK
SNI 2847:2019 dan gaya geser output ETABS. Berikut hasil rekapitulasi kapasitas geser kolom lantai 1 pada Rumah Sakit RKZ Surabaya dengan contoh 10 sampel pada Tabel 10.
Dari hasil analisa kapasitas geser kolom didapatkan bahwa 210 kolom pada rumah sakit RKZ membutuhkan perkuatan geser pada daerah tumpuan.

## 5) Analisa Dinding Geser
Dinding  geser  pada  Rumah  Sakit  RKZ  mempunyai spesifikasi sebagai berikut :
Tebal Dinding Geser = 300 mm Panjang Dinding Geser       = 4000 mm Rasio Tulangan             = 0,96 %
Pengecekan  kapasitas  aksial  lentur  dan  geser  dilakukan sesuai dengan persyaratan SNI 2847:2019 pasal 18.10.2 dan 18.10.4.1.  Berikut  hasil  rekapitulasi  kapasitas  aksial  lentur pada Tabel 11 dan untuk kapasitas geser pada Tabel 12.
Pada  Tabel  11  didapati  bahwa  rasio  momen  nominal dengan momen ultimate masih lebih dari 1 dan pada Tabel 12 gaya  geser  nominal  masih  lebih  dari  gaya  geser  desain sehingga  dinding  geser  eksisting  masih  kuat  terhadap  gaya aksial lentur dan gaya geser yang terjadi.

## 6) Analisa Hubungan Balok Kolom
Pengecekan  kapasitas  hubungan  balok  kolom  dilakukan sesuai dengan persyaratan SNI 2847:2019 pasal 18.8 dengan kapasitas  nominal  geser  berdasarkan  SNI  2847:2019  pasal 18.8.4.1. Berikut hasil rekapitulasi kapasitas hubungan balok kolom pada Rumah Sakit RKZ Surabaya dengan contoh 10 sampel pada Tabel 13.
Dari hasil analisa kapasitas geser hubungan balok dengan total 52 konfigurasi kolom balok yang ada pada rumah sakit RKZ didapatkan bahwa semua aman dari gaya geser.

## E. Perkuatan Struktur Primer Rencana
Dari analisa kapasitas kekuatan struktur diatas didapatkan bahwa  terdapat  elemen  struktur  yang  membutuhkan perkuatan  akibat  penambahan  2  lantai.  Material  perkuatan menggunakan Glass Fiber Reinforced Polymer (GFRP) dari Tyfo dalam memperkuat lentur dan geser elemen struktur.

## 1) Perkuatan Lentur Balok
Perencanaan  perkuatan  lentur  balok  dilakukan  sesuai dengan  ACI  440.2R-17  pasal  16.3.  Berikut  rekapitulasi perkuatan lentur balok dengan contoh 10 sampel pada Tabel 14. Total balok yang diperkuat lentur berjumlah 52.
Dari hasil analisa perkuatan lentur balok didapatkan bahwa kebutuhan  jumlah  lembaran  semakin  berkurang  seiring dengan  naiknya  lantai  yang  ditinjau  dikarenakan  momen ultimate yang semakin mengecil.

## 2) Perkuatan Geser Balok
Perencanaan  perkuatan  geser  balok  dilakukan  sesuai dengan  ACI  440.2R-17  pasal  16.6.  Berikut  rekapitulasi perkuatan geser balok dengan contoh 10 sampel pada Tabel 15. Total balok yang diperkuat geser berjumlah 68.

## 3) Perkuatan Aksial Lentur Kolom
Perencanaan  perkuatan  aksial  lentur  kolom  dilakukan sesuai dengan ACI 440.2R-17 pasal 16.9. Berikut rekapitulasi perkuatan aksial lentur dengan contoh 10 sampel pada Tabel 16. Total kolom yang diperkuat aksial lentur berjumlah 13.
Dari hasil analisa perkuatan aksial lentur kolom didapatkan bahwa  kebutuhan  jumlah  lembaran  semakin  berkurang seiring dengan naiknya lantai yang ditinjau dikarenakan gaya aksial dan lentur yang semakin mengecil. Total kolom yang diperkuat berjumlah 12 kolom pada lantai 1 dan 1 kolom pada lantai 2.
Tabel 13.
Kapasitas Geser Hubungan Balok Kolom.
Joint Sumbu X Sumbu Y Cek Kapasitas HBK ϕVn Vu ϕVn Vu Sb, X Sb, Y K3-B3-B1 3526,31 1601,77 3526,31 2974,68 OK OK K5-B3-B4 2350,87 1601,77 2350,87 1349,94 OK OK K1-B3-B1 4701,75 1601,77 4701,75 2974,68 OK OK K6-B3-B4 2644,73 1601,77 2644,73 1349,94 OK OK K1-B3-B4 4701,75 1601,77 4701,75 1349,94 OK OK K3-B3-B1 3526,31 1601,77 3526,31 2974,68 OK OK K6-B5-B4 2644,73 956,66 2644,73 1349,94 OK OK K1-B1-B1 4701,75 2974,68 4701,75 2974,68 OK OK K1-B2-B1 4701,75 2654,89 4701,75 2974,68 OK OK K1-B2-B2 4701,75 2654,89 4701,75 2654,89 OK OK Tabel 14. Rekapitulasi Perkuatan Lentur Balok. Label ϕMn Perkuatan (kN-m) Mu ETABS (kN-m) Jumlah Lembaran GFRP Sheet T (-) L (+) T (-) L (+) T (-) L (+) B340 448,39 307,98 431,39 203,71 2 0 B340 466,96 307,98 450,44 203,70 3 0 B178 1174,42 941,67 1155,73 442,75 3 0 B224 306,41 246,73 293,57 146,32 3 0 B178 1148,92 941,67 1124,56 434,28 2 0 B224 290,36 246,73 278,64 166,58 2 0 B136 1174,06 941,67 1160,55 545,83 3 0 B224 309,05 246,73 294,59 138,78 3 0 B340 426,73 307,98 413,45 196,51 1 0 B224 268,63 246,73 258,42 119,43 1 0

## 4) Perkuatan Geser Kolom
Perencanaan  perkuatan  geser  kolom  dilakukan  sesuai dengan  ACI  440.2R-17  pasal  16.7.  Berikut  rekapitulasi perkuatan  geser  dengan  contoh  10  sampel  pada  Tabel  17. Total kolom yang diperkuat geser berjumlah 210.

## IV. KESIMPULAN
Berdasarkan hasil evaluasi perencanaan perkuatan struktur akibat penambahan lantai dengan GFRP Sheets disimpulkan sebagai  berikut:  (1)  Hasil  evaluasi  respon  dinamis  gempa struktur  eksisting  8  lantai  menggunakan  SNI  1726:2019 didapatkan  bahwa  struktur  masih  aman.  (2)  Hasil  iterasi penambahan  lantai  pada  struktur  eksisting  didapatkan maksimal  penambahan  lantai  adalah  2  lantai.  Hal  ini dikarenakan  koefisien  stabilitas  struktur  mendekati 𝜃 𝑚𝑎𝑥 sehingga  jika  dilakukan  penambahan  lantai  lagi  struktur berpotensi tidak stabil. (3) Hasil evaluasi dinding geser sesuai SNI  2847:2019  didapatkan  bahwa  dinding  geser  eksisting
masih mampu menahan gaya yang bekerja akibat perubahan skala  faktor  gaya  gempa  dikarenakan  penambahan  2  lantai. (4)  Pada  hasil  evaluasi  kapasitas  elemen  struktur  balok didapatkan  beberapa  balok  membutuhkan  perkuatan  lentur dan  geser  dikarenakan  perubahan  skala  faktor  gaya  gempa akibat penambahan 2 lantai. Total balok yang diperkuat lentur sebanyak 52 dan diperkuat geser sebanyak 68. (5) Pada hasil evaluasi  kapasitas  elemen  struktur  kolom  didapatkan beberapa  kolom  membutuhkan  perkuatan  lentur  dan  geser dikarenakan  perubahan  skala  faktor  gaya  gempa  akibat penambahan  2  lantai.  Total  kolom  yang  diperkuat  aksial lentur  sebanyak  13  dan  diperkuat  geser  sebanyak  210.  (6) Pada  hasil  evaluasi  kapasitas  hubungan  balok  kolom didapatkan  bahwa  konfigurasi  balok  dan  kolom  yang terhubung  pada  struktur  aman  dari  kegagalan  geser  pada joint .

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  R.  K.  Apriyadi  and  R.  Amelia,  “Tingkat  pengetahuan  kesiapsiagaan resiko bencana tsunami disaat pandemi covid-19,” PENDIPA Journal
Tabel 15. Rekapitulasi Perkuatan Geser Balok. Label ϕVn Perkuatan (kN)
Vu Pakai (kN) Jumlah Lembaran – Spasi Lembaran T L T T L T B340 336,98 219,92 332,33 187,05 1-500 0 B275 325,96 219,92 200,43 169,21 1-600 0 B273 381,06 219,92 368,06 159,90 1-300 0 B178 633,09 455,08 566,93 436,56 0 1-500 B136 716,91 689,79 659,59 539,69 1-600 1-150 B112 325,96 219,92 258,04 156,33 1-600 0 B113 633,09 605,96 562,66 438,72 0 1-200 B325 325,96 219,92 239,91 128,73 1-600 0 B30 325,96 219,92 173,23 113,15 1-600 0 B340 336,98 219,92 334,23 188,35 1-500 0 Tabel 16. Rekapitulasi Perkuatan Aksial Lentur Kolom. Label Kapasitas Aksial Kolom Eksisting (kN) Jumlah Lapisan GFRP Sheets ϕPn Perkuatan Pu
Kapasitas Aksial Kolom Eksisting (kN) Cek
ϕPn Pu Cek ϕPn C72 11155,36 12076,13 Not OK 3 12246,94 C72 C58 11155,36 11749,09 Not OK 2 11883,08 C58 C54 11155,36 11701,92 Not OK 2 11883,08 C54 C84 11155,36 11673,92 Not OK 2 11883,08 C84 C74 11155,36 11659,64 Not OK 2 11883,08 C74 C40 11155,36 11316,48 Not OK 1 11519,22 C40 C56 11155,36 11627,01 Not OK 2 11883,08 C56 C46 11155,36 11613,20 Not OK 2 11883,08 C46 C76 11155,36 11595,69 Not OK 2 11883,08 C76 C44 11155,36 11558,95 Not OK 2 11883,08 C44 Tabel 17. Rekapitulasi Perkuatan Geser Kolom. Label ϕVn Perkuatan (kN) ϕVn Eksisting (kN)
Vu ETABS (kN) Jumlah Lembaran GFRP Sheet Spasi GFRP Sheet (mm) Label T T T T T C68 581,89 497,14 515,61 1 300 C68 C78 1341,20 1178,18 1184,11 1 300 C78 C106 1339,37 1164,42 1184,11 1 300 C106 C48 1340,05 1169,53 1184,11 1 300 C48 C68 702,85 483,61 638,37 1 300 C68 C16 1336,71 1144,45 1184,11 1 300 C16 C34 1340,51 1172,97 1184,11 1 300 C34 C26 1337,52 1150,56 1184,11 1 300 C26 C100 1340,02 1169,30 1184,11 1 300 C100 C122 1319,09 1012,35 1184,11 1 300 C122
of  Science  Education ,  vol.  5,  no.  1,  pp.  56–62,  Dec.  2020,  doi: 10.33369/pendipa.5.1.56-62.
[2]  S. Raza, M. K. I. Khan, S. J. Menegon, H.-H. Tsang, and J. L. Wilson, “Strengthening and repair of reinforced concrete columns by jacketing: state-of-the-art  review,” Sustainability ,  vol.  11,  no.  11,  2019,  doi: 10.3390/su11113208.
[3]  H. Ali, J. Assih, and A. Li, “Flexural capacity of continuous reinforced concrete  beams  strengthened  or  repaired  by  CFRP/GFRP  sheets,” International Journal of Adhesion and Adhesives , vol. 104, p. 102759, 2021, doi: https://doi.org/10.1016/j.ijadhadh.2020.102759.
[4]  I.  Putu,  P.  Rusmana,  G.  Nyoman,  P.  Wijaya,  and  M.  Ardantha, “Perencanaan  perkuatan  struktur  gedung  kantor  camat  petang  akibat penambahan  lantai  dengan  frp  (fiber  reinforced  polymer),” PADURAKSA , vol. 7, no. 2, 2018.
[5]  S.  Nurlina,  H.  Suseno,  M.  T.  Hidayat,  and  I.  M.  Y.  Pratama, “Perbandingan daktilitas balok beton bertulang dengan menggunakan perkuatan CFRP dan GFRP,” Rekayasa Sipil , vol. 10, no. 1, 2016.
[6]  M.  Hasan,  Mahlil,  and  A.  Mubarak,  “Desain  perkuatan  struktur bangunan  gedung  akibat  perubahan  fungsi  dan  umur  bangunan menggunakan cfrp sheet,” Jurnal Teknik Sipil , vol. 9, no. 1, pp. 21–31, May 2020, doi: https://doi.org/10.24815/jts.v9i1.15945.
[7]  V. Kissman and L. Sundar, “An experimental study on strengthening of RC column with GFRP,” Materials Today: Proceedings , vol. 21, pp.
278–285, 2020, doi: https://doi.org/10.1016/j.matpr.2019.05.430.
[8]  G. E. Weissman et al. , “Locally informed simulation to predict hospital capacity  needs  during  the  covid-19  pandemic,” Annals  of  Internal Medicine ,  vol.  173,  no.  1,  pp.  21–28,  Jul.  2020,  doi:  10.7326/M20- 1260.