## Jurnal APLIKASI
ISSN.1907-753X
Volume 1, Nomor 1, Agustus 2006
Uji Stabilitas Rancangan Anchored Reaction Frame pada Pekerjaan Loading Test Off Shore
Darmankatni S. Dosen D3 Teknik Sipil FTSP-ITS email: darman@ce.its.ac.id

## ABSTRAK
Salah satu kendala yang dihadapi pada pekerjaan Loading Test off shore pada metode Counter Weight System (CWS) yang dibebani beban siklus yang cukup besar (P=650ton) adalah masalah gaya puntir akibat kemungkinan terjadi perbedaan deformasi pada keempat tumpuan, yang akan mempengaruhi keseimbangan struktur CWS , yang mengakibatkan runtuhnya blok-blok beton counter weight yang berpengaruh pada keselamatan manusia. Sedangkan pada metode Anchored Reaction System (ARF) adalah gaya momen dan lendutan pada Test Beam yang cukup besar yang berpengaruh pada dimensi profil Test Beam.Untuk mengatasi kedua masalah tersebut, maka akan dirancang suatu model struktur Test Beam pada metode ARF dengan struktur yang mengarah pada bentuk rangka batang dengan bahan pipa pancang yang dipakai pertama kali dalam pelaksanaan pekerjaan loading test pada dermaga peti kemas pelabuhan Tanjung Perak. Uji stabilitas Rancangan model struktur rangka ARF terhadap beban siklus sesuai Standard Test Method for Under Static Axial Compression Test ASTMD 11443-81, akan diperoleh gambaran perilaku gerak deformasi riel yang terjadi pada tiang uji ( ∆ ru), tiang reaksi ( ∆ rr), dan rangka ARF pada titik D ( δ Dr). Dari analisa perilaku deformasi pada ketiga unsur yang terkait dengan Test Rancangan model strukur ARF, pada pembebanan siklus kesatu sampai keempat rancangan struktur ARF tetap stabil ( δ Dr=0), dan selama proses pembebanan sampai siklus keempat pada beban P=650 ton,deformasi yang terjadi pada struktur ARF δ Dr=0.022 mm < ⎯δ Dr=25 mm, yang membuktikan bahwa struktur ARF cukup kaku. Dari uji stabilitas rancangan struktur model dapat diprediksi besarnya gaya tarik tiang pancang baja ∅ 711,1 mm. Kata kunci : Loading Test, Deformasi, Uji Stabilitas

## 1. PENDAHULUAN
Salah satu metode untuk mengetahui secara riel   daya   dukung   batas   ultimate   suatu pondasi     tiang     pancang     adalah     test pembebanan atau loading test . Mengacu pada Standard Test Method for Under Static Axial Compression Test- ASTM D 11443 – 81/ 1994 , ada 2 (dua) metode dalam melakukan percobaan pembebanan, yaitu:
1. Anchored Reaction Frame(ARF) .
2. Counter Weight System(CWS) .
Prinsip dari kedua metode tersebut yang harus diperhatikan adalah interaksi antara gaya-gaya yang ditimbulkan oleh beban axial dan deformasi pada tiang reaksi dan struktur test beam. Beban axial (P) pada Loading Test yang ditimbulkan akan menyebabkan:
1. Gaya Uplift pada tiang reaksi, momen, dan lendutan ( δ ) pada tengah bentang struktur  meja    beban    untuk    metode
ARF .Semakin besar beban axial P yang dibutuhkan, semakin besar pula dimensi test beam untuk mengatasi momen dan lendutan ditengah  bentang.
Gambar 1. Metode Anchored Reaction

## Frame
2. Gaya puntir pada tengah bentang, kemungkinan akibat adanya perbedaan leveling pada tumpuan yang disebabkan pembebanan berulang untuk Counter Weight System , akan mengakibatkan keruntuhan  blok-blok    beton    ( counter

## APLIKASI
∑ ∑
weight ) yang membahayakan keamanan dan keselamatan kerja manusia .
Gambar   2.   Metode   Counter   Weight System
Pada umumnya untuk pekerjaan Loading Test off shore seperti dermaga peti kemas antar pulau di pelabuhan Tanjung Perak Surabaya yang membutuhkan  daya dukung tiang pancang cukup besar senilai 325 ton, diperlukan gaya axial (P) untuk beban siklus sebesar 2 x 325 ton = 650 ton. Untuk mengatasi pengaruh gaya uplift yang ditimbulkan oleh gaya axial P yang cukup besar dan gaya puntir pada kedua metode Loading test diperlukan suatu  model struktur meja beban yang dapat menjamin kehandalan strukturnya, dilihat dari unsur stabilitas, keamanan dan keselamatan kerja.
Untuk mengatasi pengaruh gaya uplift yang cukup besar dan kemungkinan keruntuhan blok-blok beton pada metode CWS , dan dimensi profil test beam melampui yang ada di pasaran pada metode ARF, maka diperlukan suatu rancangan meja beban yang dapat mengeliminir pengaruh momen, lendutan yang cukup besar di bentang tengah, dan gaya puntir pada struktur meja beban.
Dalam penelitian ini dirancang  untuk pertama kali, suatu struktur meja beban untuk metode ARF dengan struktur rangka batang ruang dari pipa baja yang ditumpu pada 4 (empat) buah tiang pancang sebagai tiang angker tarik

## 2. TINJAUAN PUSTAKA
Loading Test merupakan salah satu cara dalam       menentukan       daya       dukung batas/ultimate suatu pondasi tiang pancang dengan beban maksimum berkisar antara 150 % sampai 250 % dari design load . Tujuan dilakukan pekerjaan loading test:
1. Untuk menentukan daya dukung batas tiang sebagai kontrol terhadap daya dukung yang dihitung berdasarkan formula statis atau dinamis, sehingga dapat diketahui secara riel apakah daya dukung rencana yang ditetapkan dalam perencanaan pondasi tiang cukup aman,
over atau under estimate.
2. Untuk menentukan hubungan perilaku gerak  antara    beban    dan    deformasi selama beban siklus.
Pada prinsipnya loading test dilaksanakan dengan cara memberikan beban siklus pada kepala tiang pancang, dengan mengamati besarnya deformasi vertikal yang terjadi pada dial gauge yang dipasang pada tiang uji dan tiang reaksi. Deformasi yang terjadi adalah deformasi elastis yang diakibatkan oleh pemendekan elastis dari tiang dan tanah, sedangkan deformasi plastis diakibatkan runtuhnya tanah pendukung pada ujung atau sekitar tiang  pancang akibat beban siklus.
Loading test dengan struktur meja beban yang diperkuat dengan tiang-tiang angker diperlukan persyaratan sebagai berikut : 1. Pekerjaan loading test dilaksanakan setelah lapisan tanah disekitar tiang pancang uji/percobaan  diberi kesempatan dispasi dari excess pour water pressure akibat waktu pemancangan dan juga waktu tanah mengadakan pemulihan kembali kekuatan daya dukungnya akibat
disturbance
/gangguan akibat pemancangan. 2. Tiang-tiang angker/reaksi yang bekerja sebagai friction pile minimal berumur 4 (empat) minggu setelah dipancang baru bisa dibebani beban siklus. Jumlah tiang reaksi yang diperlukan tergantung pada kekuatan lapisan tanah dan besarnya beban siklus maksimum.
3. Lendutan maksimum pada bentang tengah struktur test beam dengan konstruksi rangka batang < δ t 25 mm. Lendutan maks. = δ maks = S . L = α . ∆ . L = α . , E . A dimana : S = besarnya gaya batang (kg) L = panjang batang (cm) A = luas penampang batang (cm 2 )

## Jurnal APLIKASI ISSN.1907-753X
Volume 1, Nomor 1, Agustus 2006 E = modulus elastisitas bahan (kg/cm 2 ) α = koefisien
4. Sesuai  A.S.T.M.D  1143-81,  jarak  bersih tiang angker (S) dan tiang percobaan/ test pile atau test pile group sekurang-kurangnya 5 (lima) kali diameter maksimum test pile , tetapi tidak boleh kurang dari 7 ft (2 meter).
5. Standar     pembebanan Loading     Test dipakai ASTM D 1143 – 81

## 3. METODOLOGI
Penelitian ini merupakan uji kestabilan struktur ARF untuk loading test , dengan mengamati deformasi yang terjadi pada struktur ARF, tiang-tiang reaksi akibat beban siklus maksimum 650 ton, sehingga dapat diperoleh gambaran perilaku kestabilan struktur ARF dan tiang angker/ reaksi selama proses beban  siklus diberlakukan.Langkah-langkah dalam pelaksa-naan penelitian adalah sebagai berikut:
Mulai
KAJIAN RANCANGAN TEST BEAM
Pengembangan Jalan, Juni 1995 tentang “Pengujian pondasi tiang pancang abutment I jembatan Ciamis Cirebon”, yang memakai metode “ Anchored Reaction Frame ”, dengan meja beban WF 500 x 20 yang ditahan oleh 2 (dua) buah tiang pancang angker tarik dan diperkuat dengan pelat baja pengaku dengan kapasitas tarik 2 x 39 ton. Ujung-ujung profil ditahan oleh batang tarik dari besi beton 3 x 3 ∅ 25mm, yang diperkuat band serta tulangan strain.
Struktur meja beban tersebut kapasitasnya relatif kecil, sehingga untuk beban 650 ton dirancang suatu struktur Anchored Reaction Frame dengan bentuk  dan  rancangan struktur yang mengarah pada bentuk rangka batang segitiga dengan bahan dari pipa tiang pancang baja yang ada, dan ditumpu pada 4 (empat) buah tiang reaksi, sebagai pengembangan baru. Dengan demikian, pengaruh momen dan lendutan akibat beban siklus maksimum 650 ton dapat dieliminir menjadi gaya-gaya normal tarik dan tekan yang didistribusikan pada struktur rangka batang seperti gambar berikut ini
Pemilihan Bentuk RANCANGAN MODEL Uji Pembebanan RANCANGAN MODEL Data Hasil Pengujian
Analisa perilaku gerak & deformasi Rancangan Struktur ARF
Analisa Hasil & Kesimpulan
Selesai Berdasarkan : - sudut, α - Beban, P - bentuk  struk- tur rangka ∆ Pengamatan deformasi : - tiang uji - tiang reaksi
- strukturARF

## Gambar 3. Alur Metodologi
4. RANCANGAN STRUKTUR ANCHORED REACTION FRAME
4.1. Bentuk Struktur. Dari penelitian yang dilakukan Wawan Witarman dari Badan Penelitian dan Pengembangan   P.U   Pusat   Penelitian   dan
Gambar 4. Bentuk dan Diagram Cremona
Meja Beban
4.2. Menentukan Sudut kemiringan ( δ ) struktur rangka meja beban. Untuk menentukan besaran sudut ( δ ) yang representatif     agar     ada     keseimbangan dimensi batang tarik dan tekan, perlu diketahui pengaruh besaran sudut ( α ) terhadap perubahan gaya-gaya yang timbul pada masing-masing batang, maka dalam rancangan model ini dibuat 5 (lima) konfigurasi besaran sudut ( α ) bernilai 25 ° , 30 ° , 35 ° , 40 ° , 45 ° dan 60 ° .
Hubungan antara beban P dan sudut α , untuk menentukan sudut yang ideal untuk model struktur rangka meja beban dapat dilihat pada grafik 5.
Dari hasil kajian diagram CREMONA pada Gambar (4) dan Grafik (5),  dan pertimbangan terhadap besarnya gaya Sd ≈
Sl dan ketinggian struktur rancangan, maka ditentukan  sudut  yang  representatif  unuk
Gambar 5. Model Struktur Rangka ARF b. Kekuatan tiang reaksi didasarkan pada beban 650 ton, dan dimensi tiang reaksi yang ada dilapangan adalah pipa baja ∅ 711,2 mm dengan panjang 70 meter.
c. Gaya tarik ultimate tiang reaksi didasarkan pada Meyerhoff Formula dan data Boring adalah:
Rd = 1 × 1.3 + 7 × 63.7 = 497.8 ton/pile model adalah 35 ° , sehingga batang tarik Sd 5 2
dan   batang   tekan   Sl   dapat   dipakai   pipa
∅ 711,2 mm, sedangkan untuk batang tekan
Sh dipakai pipa ∅ 1117,6 mm.
4.3. Jumlah tiang reaksi/angker.
a. Rancangan model meja beban rangka batang diletakkan pada 4 (empat) tumpuan   tiang    reaksi    seperti    pada gambar berikut :
Safety  factor,  dengan  jumlah  tiang  reaksi  4 buah adalah :
n = 4 × 497.8 × 2 / 3 = 2.042 (safe) 650
Grafik 5. Hubungan Beban P dan Sudut α
No Uraian Model

## Jurnal APLIKASI
ISSN.1907-753X Volume 1, Nomor 1, Agustus 2006 4.4. Lendutan Pada Struktur Rangka Meja
Beban.
Dengan meletakkan beban uji P=650 ton di titik D pada model, dilakukan perhitungan deformasi rangka batang di titik D dengan menggunakan Metode α koefisien dengan anggapan berat sendiri rangka diabaikan.
Hasil perhitungan deformasi dapat dilihat pada tabel 4.2 berkut.
Tabel 1. Perhitungan deformasi dengan metode α koefisien No Uraian Batang SD SL
SH 1 Gaya batang P (kg) +140804 -114996 -650000 2 Panjang batang L (cm) 518,40 424,60 297,20 3 Luas penampang A (cm2) 531,44 531,44 1114,61 4 Elastisitas bahan E(kg/cm2) 2,1x10 6 2,1x10 6 2,1x10 6 5 ∆ L = PL / EA (cm) +0,0654 -0,04375 -0.0825 6 α untuk  satu satuan +0,4355 -0,3570 -1,0000 7 α∆ .  L (cm) +0,0285 +0,0156 +0,0825 δ = ∑α ∆ L (cm) 0.1266
Dari hasil perhitungan deformasi di titik D, δ = 1.266 mm < 25 mm, sehingga disimpulkan rancangan struktur model dapat dipakai dan dibebani baban siklus sesuai dengan standar ASTM D 1143 – 18, untuk mengamati dan mengevaluasi stabilitas model tersebut.

## 5. PENGUJIAN RANCANGAN STRUKTUR DENGAN BEBAN SIKLUS
5.1. Standard Pengujian Pembebanan Pada Rancangan Struktur.
Pembebanan siklus dilakukan 4  (empat) sesuai dengan Standard of ASTM D11443-81.

## 5.2. Dimensi Rancangan Struktur ARF.
Rancangan struktur ARF seperti pada gambar 6,   dengan variabel   seperti   pada   tabel berikut:
Tabel 2. Variabel Rancangan ARF 6. HASIL PENGUJIAN  DAN ANALISA
PEMBAHASAN
6.1. Hasil Pengujian
Dari data hasil pengamatan pelaksanaan pembebanan, dapat digambarkan grafik hubungan antara waktu – beban dan deformasi pada tiang reaksi, rancangan model rangka meja beban (ARF), dan tiang uji seperti yang ditunjukkan pada gambar 6.

## 6.2. Analisa Pembahasan.
Dari data-data hasil pengamatan riel deformasi dan gambar grafik (6), maka pada setiap tahapan siklus pembebanan dapat digam- barkan perilaku perubahan gerak/deformasi masing-masing komponen pada rancangan struktur rangka ARF, tiang uji, dan tiang reaksi pada setiap tahapan siklus pembebanan sebagai berikut : A. Pada tahap pembebanan Siklus pertama
Tabel 3. Deformasi teoritis & riel tiang uji, tiang reaksi & A.R.F Beban Siklus Deformasi ∆ (mm) Tiang uji Tiang reaksi Rangka ARF % P ∆ tu ∆ ru ∆ tr ∆ rr ∆ D t ∆ Dr 25 -1.22 -0.39 +0.64 +1.60 +0.378 0 50 -2.44 -2.20 +1.28 +2.80 +0.757 0 25 -1.22 -0.41 +0.64 +2.90 0 0 0 0 -1.44 0 +1.50 0 0
Sumber: Proyek Dermaga Peti Kemas Pelindo III. Note: ∆ t     =   Regangan/perpendekan pipa teoritis ( ∆ t = PL/EI)
∆ r  =  Regangan/perpendekan riel sesuai pengamatan.
∆ Dt =  Deformasi rata2 pada titik D rangka ARF
∆ Dr =  Deformasi riel pada titik D rangka ARF +/-    =  Perpanjangan/perpendekan
Mengacu pada Tabel 3 dapat digambarkan perilaku deformasi ketiga komponen untuk percobaan loading test adalah Pada  pembebanan awal  sebesar 25% sampai 50% beban servis, tiang reaksi cenderung terangkat senilai ∆ rr = 2.80 mm, masalah ini akibat adanya regangan tarik pipa baja tiang reaksi sebesar ∆ tr =1.28 mm, sedangkan sisanya senilai 1.52 mm disebabkan deformasi pada perletakan dongkrak hydraulic.
• Pada pengurangan beban (rebound) hingga 0%, ternyata tiang reaksi tidak kembali pada posisi semula ( ∆ rr=+1,50 mm). Hal ini diakibatkan oleh tiang uji setelah dilakukan penambahan beban mengalami penurunan sebesar ∆ ru= - 1.44   mm   yang   diprediksi   tiang   uji mengalami tekuk dan pada saat
Beban Siklus Deformasi ∆ (mm) Tiang uji Tiang reaksi Rangka ARF % P ∆ tu ∆ ru ∆ tr ∆ rr δ D t δ D r 25 -1.22 -0.105 +0.64 +1.90 +0.378 0 50 -2.44 -2.223 +1.28 +3.10 +0.757 0 75 -3.67 -5.695 +1.92 +4.40 +1.031 0 100 -4.89 -9.680 +2.56 +5.93 +1.456 0 75 -3.67 -9.108 +1.92 +6.10 +1.031 0
50 -2.44 -6.343 +1.28 +5.40 +0.757 0 25 -1.22 -2.200 +0.64 +4.30 +0.378 0 0 0 -1.138 0 +2.70 0 0 pengurangan beban tiang uji kembali pada posisi semula, yang menghambat tiang reaksi ke posisi semula dan pada kondisi ini kondisi tanah masih stabil.
• Untuk rangka ARF pergerakannya mengikuti perilaku tiang uji dan tiang reaksi, akan  tetapi deformasi riel rangka ARF secara individual nol ( δ Dr = 0),
• Dan dapat diartikan  rancangan struktur ARF cukup kaku dan stabil.
B. Pada tahap pembebanan Siklus kedua Tabel 4. Deformasi teoritis & riel tiang uji, tiang reaksi & rangka ARF

## Sumber:Proyek Dermaga PetiKemas Pelindo III
Perilaku gerak tiang uji, tiang reaksi, dan rangka ARF  akibat pembebanan  dengan mengacu pada Tabel 4 adalah:
• Pada proses pembebanan 25-50-75- 100 % P servis, tiang reaksi mengalami regangan riel yang makin besar dari
∆ rr= +1.90 mm menjadi ∆ rr=+5.80 mm, sedangkan tiang uji mengalami perpendekan mencapai ∆ ru =-9.68 mm, sehingga dapat diprediksi bahwa selama peningkatan beban tiang uji mengalami perpendekan dan tekuk sesuai dengan Hukum HOOKE , karena kondisi tanah masih stabil.
• Pada proses pengurangan beban dari 100-75-50-25-0 % P servis, tiang uji mengalami peregangan sebasar ∆ + = | (-9.68)     –(1.138) | = | 8.542 | mm, sedangkan tiang reaksi mengalami perpendekan sebesar ∆ - = | (+5.93)- (+1.50) | = | 4.43 | mm. Dari nilai mutlak ∆ + >  ∆ -, dapat diprediksi bahwa tiang reaksi dan tiang uji tidak dapat kembali   pada   posisi   semula   karena saling menghambat proses peregangan tiang uji dan perpendekan tiang reaksi.
• Untuk rangka ARF deformasi riel ( δ D r =   0)   selama   proses   pembebanan, sehingga pergerakan akibat perilaku perubahan deformasi pada tiang uji dan tiang reaksi tidak mempengaruhi stabilitas rangka ARF, yang berarti strukrur ARF masih cukup kaku dan stabil pada beban P servis 100 %.
Gambar 6. Grafik Hubungan Waktu-Beban-Displacement Tiang Reaksi
Beban
Siklus Deformasi ∆ (mm) Tiang uji Tiang reaksi Rangka ARF % P ∆ tu ∆ ru ∆ tr ∆ rr δ D t δ Dr 25 -1.22 -0.687 +0.64 +3.90 +0.378 0 50 -2.44 -0.870 +1.28 +5.70 +0.757 0 75 -3.67 -3.320 +1.92 +6.40 +1.031 0 100 -4.89 -5.758 +2.56 +7.70 +1.456 0 125 -6.11 -8.432 +3.20 +9.70 +1.630 0 150 -7.33 -11.958 +3.85 +9.20 +1.957 0 125 -6.11 -13.895 +3.20 +11.80 +1.630 0 100 -4.89 -14.145 +2.56 +9.10 +1.456 0 75 -3.67 -12.608 +1.92 +6.60 +1.031 0 50 -2.44 -9.533 +1.28 +5.20 +0.757 0 25 -1.22 -6.715 +0.64 +3.40 +0.378 0 0 0 -4.958 0 +1.50 0 0
Beban Siklus Deformasi ∆ (mm) Tiang uji Tiang reaksi Rangka ARF % P ∆ tu ∆ ru ∆ tr ∆ rr δ D t δ D r 50 -2.44 -8.270 +1.28 +2.60 +0.757 0.000 100 -4.89 -13.37 +2.56 +5.00 +1.456 0.000 150 -7.33 -19.07 +3.85 +7.60 +1.957 0.000 175 -8.56 -23.65 +4.49 +9.40 +2.282 0.000 200 -9.78 -28.89 +5.13 +11.10 +2.585 +0.022 200 -9.78 -28.65 +5.13 +11.00 +2.585 +0.022 200 -9.78 -28.15 +5.13 +11.40 +2.585 +0.022 200 -9.78 -27.21 +5.13 +12.50 +2.585 +0.022 200 -9.78 -26.31 +5.13 +13.40 +2.585 +0.022 175 -8.56 -25.47 +4.49 +14.40 +2.282 +0.022 150 -7.37 -24.36 +3.85 +14.60 +1.957 +0.022 125 -6.11 -22.40 +3.20 +13.60 +1.630 +0.022 100 -4.89 -19.12 +2.56 +11.90 +1.456 +0.022 75 -3.67 -12.32 +1.92 +13.20 +1.031 +0.022 50 -2.44 -10.18 +1.28 +11.90 +0.757 +0.022 25 -1.22 -8.92 +0.64 +9.20 +0.378 +0.022 0 0 -4.52 0 +6.00 0 +0.022
Jurnal APLIKASI
ISSN.1907-753X Volume 1, Nomor 1, Agustus 2006 C. Pada tahap pembebanan Siklus ketiga Tabel 5 Deformasi teoritis & riel tiang uji,tiang reaksi & rangka ARF
dengan beban siklus yang diberikan dan pada beban kritis/beban kondisi tanah belum mengalami kelongsoran (failure) dan panjang tiang 70 meter,maka dapat diprediksi tiang uji menekuk kesamping untuk setiap arah akibat gaya tekan.
Tabel 6. Deformasi teoritis & riel tiang uji, tiang reaksi & rangka ARF

## Sumber: Proyek Dermaga Peti Kemas Pelindo III
Perilaku gerak tiang uji,tiang reaksi, dan rangka ARF akibat pembebanan dengan mengacu pada Tabel 5 adalah :
• Dengan kenaikan interval pembebanan sebesr 25% dengan beban maksimum 150%, tiang uji mengalami penurunan sebesar ∆ r=-11.958mm dan tiang reaksi   mengalami   kenaikan   sebesar ∆ r=+11.80mm, sehingga tiang uji dan tiang    reaksi    mengalami    deformasi yang mendekati sama dan berbanding terbalik.
• Dengan penurunan beban dengan interval 25% sampai 0%, tiang uji mengalami peregangan sebesar ∆ + = | (-11,958 ) – (-1.138) | = | 10.82 | mm dan tiang reaksi  mengalami perpendekan sebesar ∆ - = | (+11.80)-(+1.50) | = | 10.30 | mm. Dari nilai ∆ + >  ∆ - ,sehingga tiang reaksi terhambat oleh tiang uji untuk kembali pada posisi semula.
• Untuk rangka ARF akibat perubahan deformasi dari tiang uji dan tiang reaksi, tidak mengalami deformasi ( δ Dr =0) selama proses pembebanan 150 %.
D. Pada tahap pembebanan Siklus keempat Perilaku gerak tiang uji, tiang reaksi, dan rangka ARF dengan mengacu pada tabel 6 adalah:
• Tiang uji sejak dibebani bertahap dengan interval beban 50% sampai mencapai 200%, mengalami perpendekan maksimum sebesar ∆ ru = 28.89 mm >  ⎯∆ = 25 mm ⎯ yang meningkat     seolah-olah     proporsional

## Sumber:Proyek Dermaga Peti Kemas Pelindo III
• Pada pembebanan final, ternyata tiang uji dan tiang reaksi tidak dapat kembali pada posisi awal, disebabkan adanya selisih nilai regangan tiang uji dan perpendekan tiang reaksi tidak sama ( ∆ + = 23.77 mm >  ∆ - = 11.90 mm).
• Pada beban maksimum 200%, rangka ARF masih stabil karena Nilai δ Dr = 0.022 mm < ⎯δ D = 25 mm, sehingga ditinjau dari kestabilan struktur, rangka strukur cukup kaku dan stabil.

## 5. KESIMPULAN
1. Dari kondisi perilaku gerak dan deformasi pada tiang uji dan tiang reaksi selama pembebanan siklus kesatu sampai keempat, membuktikan bahwa rancangan struktur ARF tetap stabil.
2. Dari evaluasi perilaku perubahan deformasi     rancangan     struktur     ARF selama proses pembebanan siklus kesatu sampai keempat dengan mengamati besarnya δ Dr = 0 pada  siklus kesatu sampai ketiga, dan ( δ Dr = 0.022 mm) < ( δ D  =  25  mm)      pada  siklus  keempat,
membuktikan bahwa rancangan struktur ARF cukup kaku rangka batangnya.
3. Rancangan struktur ARF dapat memprediksi, kemampuan besarnya gaya tarik tiang pancang baja ∅ 711,2 mm dengan membagi beban maksimun dengan jumlah tiang reaksi yang diperkirakan senilai P = 162.50 ton. Popov.1978. Mechanics of Materials 2 nd edition . Prentice-Hall Inc.
Soewarno.1980.
Mekanika  Teknik, JilidI,II,III . Gajah Mada Press.
Tomlinson.1977. Pile Design and Construction Practice . Printed by Garden City Press Limited, First Publihed. 5. DAFTAR ACUAN Wawan   Witarman.1995. Pengujian   Beban Acuan yang dipakai untuk penulisan artikel ini antara lain:
ASTM 1143 – 81.May 1994. Standard Test Method for Piles Under Static Axial Compressive Load . Pondasi Tiang Pancang Abutment I Jembatan Ciamis Cirebon .Departemen P.U.