Abstrak—TPA Melonguane merupakan satu-satunya TPA yang beroperasi di Kabupaten Kepulauan Talaud, tepatnya terletak di  Pulau  Karakelang.  Lokasi  dari  TPA  tersebut  di  daerah perbukitan  dengan  kontur  bervariasi  antara  +70,00  hingga +86,00  yang  dikelilingi  lahan  terbuka.  Pada  awal  tahun  2019, TPA  Melonguane  mengalami  kerusakan  karena  adanya bencana  alam  berupa  tanah  longsor.  Kelongsoran  terjadi  di jalan tanah yang difungsikan sebagai jalan menuju IPL. Lalu, pada bulan Agustus 2019 terjadi longsor susulan di lereng dekat bangunan  workshop  IPLT.  Oleh  karena  itu,  perlu  dilakukan evaluasi  penyebab  kelongsoran  dan  alternatif  perbaikannya agar  kelongsoran  tidak  terjadi  lagi.  Pada  perencanaan  ini, analisa  stabilitas  lereng  existing  dilakukan  dengan  2 pendekatan,  yaitu  lereng  dengan  tinggi  terbatas  (finite  slope) dan lereng menerus (infinite slope). Sulawesi merupakan daerah rawan  gempa  karena  merupakan  lokasi  pertemuan  tiga lempeng  tektonik.  Maka  dari  itu,  dari  2  pendekatan  tersebut, analisa stabilitas lereng dilakukan dengan 2 kondisi, yaitu tanpa gempa  dan  dengan  gempa.  Dalam  Tugas  Akhir  ini,  ada beberapa  alternatif  perbaikan  lereng  yang  ditawarkan  antara lain  ialah  perkuatan  dengan  turap,  geotextile+subdrain,  dan gabion+geotextile.
Kata Kunci—Gabion, Geotextile, Longsor, Subdrain, Turap.

## I. PENDAHULUAN
ABUPATEN  Kepulauan  Talaud  merupakan  salah  satu Kabupaten yang ada di Provinsi  Sulawesi Utara dengan ibu  kota  Melonguane.  Wilayah  ini  merupakan  kawasan paling utara di Indonesia Timur, berbatasan dengan Filipina. Kepulauan  Talaud  terdiri  dari  3  pulau  utama,  yaitu  Pulau Karakelang,  Pulau  Salibabu,  dan  Pulau  Kabaruan  serta  ada pulau-pulau kecil lainnya.
Dalam  hal  pengelolaan  sampah,  Kabupaten  Kepulauan Talaud  hanya  memiliki  satu  fasilitas  Tempat  Pembuangan Akhir (TPA) yaitu TPA Melonguane yang terletak di Pulau Karakelang.  Lokasi  dari  TPA  tersebut  di  daerah  perbukitan dengan kontur bervariasi antara +70,00 hingga +86,00 yang dikelilingi  lahan  terbuka. TPA  mulai  beroperasi pada  tahun 2017  dan  menggunakan  sistem  pembuangan controlled landfill .  Jenis  tanah  dasar  di  TPA  Melonguane  didominasi oleh clay (lempung) dan mengandung plastik dengan nilai N- SPT  antara  4-50  dan  tanah  keras  terletak pada  kedalaman rata-rata  11,5  m.  Karena  TPA  terletak  di  perbukitan,  maka landfill dan  Instalasi  Pengolahan  Lindi  (IPL)  berada  di pinggir lereng. Selain itu, terdapat jalan tanah pada sisi lereng yang difungsikan sebagai jalan menuju kolam IPL.
Pada  awal  tahun  2019,  TPA  Melonguane  mengalami kerusakan karena adanya bencana alam berupa tanah longsor . Kelongsoran terjadi di jalan tanah yang difungsikan sebagai jalan menuju IPL (Gambar 1) sehingga jalan tersebut saat ini membentuk  tebing  di  sisi  sampingnya.  Lalu,  pada  bulan
Agustus  2019  terjadi  longsor  susulan  di  lereng  dekat bangunan workshop IPLT.  Kerusakan  semakin  bertambah sampai  pada  pipa  lindi  dari landfill ke  kolam  IPL  terputus sehingga mengganggu pengoperasian TPA karena lindi tidak terolah di IPL (Gambar 1).
Mengingat pentingnya TPA ini, kelongsoran yang terjadi harus  ditangani  secepatnya  agar  kerusakan  tidak  menjadi semakin parah. Upaya ini juga merupakan tindakan penting untuk  mencegah  kerusakan  pada  beberapa  lokasi  yang berpotensi  mengalami  kelongsoran  sehingga  TPA  dapat berfungsi kembali dan dapat menampung sampah dalam 50 tahun ke depan. Oleh karena itu, perlu direncanakan alternatif perbaikan  lereng  untuk  mengatasi  kelongsoran  di  TPA Melonguane.

## II. METODOLOGI
Tahapan  perencanaan  Tugas  Akhir  ini  dapat  dilihat  pada Gambar  2.  Perencanaan  dimulai  dengan  studi  literatur, pengumpulan  data  proyek  berupa  data  umum  proyek,  data tanah,  data  perkuatan existing serta  gambar cross  section kelongsoran.  Lalu  dilakukan  analisa  data  tanah,  pembuatan statigrafi  tanah,  dan  analisa  penyebab  longsor  berdasarkan data sekunder yang telah didapatkan. Untuk analisa stabilitas lereng dibagi menjadi 2, yaitu analisa stabilitas lereng tanpa gempa  dan  dengan  gempa.  Setelah  itu,  direncanakan  3 alternatif  perbaikan  lereng  dan  dilakukan  kontrol  angka keamanan  untuk  mengecek  apakah  perbaikan  sudah  sesuai dengan  syarat  keamanan  stabilitas  lereng.  Tahap  terakhir adalah memberikan kesimpulan dan saran.

## III. ANALISA DATA TANAH
Data yang didapatkan dalam perencanaan ini adalah data N-SPT  serta  data  laboratorium.  Data  hasil  N-SPT  perlu dilakukan korelasi untuk mencari nilai parameter-parameter tanah  yang  dibutuhkan  dalam  perencanaan.  Korelasi menggunakan  Tabel  Bowless  dan  Tabel  Burt  Look  [1-2].

## Alternatif Perencanaan Perbaikan Kelongsoran Lereng pada TPA Melonguane, Kabupaten Kepulauan Talaud
Dini Nabila Martiani, Musta’in Arif, dan Herman Wahyudi Departemen Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : mustainarif@ce.its.ac.id
K
Gambar 1. Kelongsoran di jalan tanah menuju kolam IPL.
Lalu, hasil korelasi dan data laboratorium akan dibandingkan. Dari  hasil  analisa  perbandingan  tersebut,  parameter  tanah yang  digunakan  untuk  analisa  selanjutnya  adalah  data  hasil korelasi karena sesuai dengan kondisi asli di lapangan. (Tabel 1). Adapun statigrafi pada potongan kelongsoran (P5) dapat dilihat pada Gambar 3.

## IV. ANALISA STABILITAS LERENG
A. Analisa Stabilitas Lereng Sebelum Longsor
Analisa  stabilitas  lereng existing dilakukan  dengan  2 pendekatan, yaitu lereng dengan tinggi terbatas ( finite slope ) dan  lereng  menerus  ( infinite  slope ).  Sulawesi  merupakan daerah rawan gempa karena merupakan lokasi pertemuan tiga lempeng tektonik. Pada tahun 2019 terjadi 4 kali gempa bumi pada bulan Januari, Maret, September dan Desember. Maka dari itu, dari 2 pendekatan tersebut, analisa stabilitas lereng dilakukan dengan 2 kondisi, yaitu tanpa gempa dan dengan gempa.

## 1) Analisa Lereng dengan Tinggi Terbatas (Finite Slope)
Analisa  stabilitas  lereng  tanpa  gempa  dilakukan  dengan program  bantu  GeoStudio  menggunakan  metode  irisan Bishop . Muka air tanah diasumsikan pada kondisi tinggi yaitu
-1,5 m dibawah permukaan tanah. Permodelan menggunakan beban surcharge 10 kPa sesuai dengan SNI 8460:2017 pasal 7.5.1  [3].  Dari  hasil  analisa  lereng,  didapatkan  SF  sebesar 0,874 (Gambar 4). Dikarenakan SF<1, maka lereng tersebut longsor dan tidak aman terhadap keruntuhan global ( overall ). Kondisi  ini  sudah  sesuai  dengan  kondisi  asli  dilapangan dimana  kelongsoran  terjadi  sampai  lereng  yang  ada  di bawahnya.
Analisa  stabilitas  lereng  dengan  gempa  yang  digunakan adalah metode pseudostatic dengan menggunakan perumusan (1) dan (2) berdasarkan analisis Newmark dalam Hoek and Bray (1981), didapatkan nilai Kv = 0,128 dan Kh = 0,255 [4]. Setelah dianalisa, didapatkan SF 0,856 yang berarti lereng tersebut longsor (Gambar 4).
𝐾ℎ  =  0,5 𝑃𝐺𝐴𝑀 𝑔
𝐾𝑣  =  0,5 𝐾ℎ
Dimana:
𝐾ℎ = koefisien gempa horizontal 𝐾𝑣
= koefisien gempa vertikal
𝑃𝐺𝐴𝑀 = percepatan puncak di permukaan tanah (g)
Gambar 2. Diagram alir perencanaan.
Tabel 1. Parameter tanah hasil korelasi Depth (m) Jenis Tanah NSPT Cu (t/m 2 ) γsat (t/m 3 ) ϕ 0-5 Clay Boulder 15 7.5 1.8 15 5-13 Clay 7 3.5 1.62 15 13-20 Silt Clay Sand 42 20 2 25 Tabel 2. Rekapitulasi SF lereng sebelum longsor Kondisi Tipe Lereng SF Cek Tanpa Gempa Infinite Slope 0,874 Longsor Finite Slope 0,885 Longsor Dengan Gempa Infinite Slope 0,856 Longsor Finite Slope 0,832 Longsor
Gambar 3. Statigrafi pada P5 geometri sebelum longsor.
Gambar  4.  Bidang  longsor  lereng  geometri  sebelum  longsor (SF=0,856).
𝑔 = percepatan gravitasi
2) Analisa Lereng dengan Tinggi Menerus (Infinite Slope)
Analisa  lereng  menerus  tanpa  gempa  dilakukan  dengan menggunakan  persamaan  3  yaitu  analisa  lereng  menerus dengan  rembesan  [5].  Sementara  analisa  lereng  menerus dengan gempa dilakukan dengan menggunakan persamaan 4 yaitu analisa lereng menerus dengan koefisien seismik gempa [6]. Parameter tanah yang digunakan adalah parameter tanah lapisan pertama dan kedua dengan mengambil nilai rata-rata kedua lapisan tersebut (Gambar 5).
𝑆𝐹  = 𝑐 𝛾 𝑠𝑎𝑡 𝐻 𝑐𝑜𝑠 2 𝛽 𝑡𝑎𝑛 𝛽 + 𝛾′ 𝛾 𝑠𝑎𝑡 𝑡𝑎𝑛 ∅ 𝑡𝑎𝑛 𝛽 𝑆𝐹  = 𝑐  +  𝛾𝑧 𝑐𝑜𝑠 2 𝛽   −  𝑘𝛾𝑧 𝑐𝑜𝑠 𝛽 𝑠𝑖𝑛 𝛽 𝑡𝑎𝑛 𝜙 𝛾𝑧 𝑐𝑜𝑠 𝛽 𝑠𝑖𝑛 𝛽 +  𝑘𝛾𝑧 𝑐𝑜𝑠 2 𝛽
Dimana: 𝑆𝐹 = faktor keamanan 𝑐 = kohesi
∅ = sudut geser tanah
𝛾 ′     = berat volume efektif
𝛾𝑠𝑎𝑡 = berat volume jenuh
𝛽 = kemiringan lereng terhadap bidang horisontal
𝐻 = tinggi lereng
k    = koefisien gempa horizontal
Hasil rekapitulasi SF kondisi lereng sebelum longsor dapat dilihat pada Tabel 2.

## B. Penyebab Kelongsoran Lereng
Dari  hasil  analisa  dapat  disimpulkan  bahwa  penyebab kelongsoran  disebabkan oleh beberapa  hal,  sebagai  berikut: (1)  Geometri  lereng  tidak  aman  (curam).  Sebelum  terjadi kelongsoran, kemiringan lereng bagian atas ± 60 0 [6]. Setelah
terjadi longsor, kemiringan lereng bagian atas menjadi ± 30 0 . (2) Tingginya curah hujan. Adanya kondisi ini menyebabkan lereng  dalam  kondisi  jenuh  atau  setengah  jenuh  sehingga memperbesar  kemungkinan  terjadi  longsor.  (3)  Gaya  luar berupa faktor getaran yang disebabkan oleh gempa. Gempa dapat  menimbulkan  retak-retak  ( cracks )  yang  dapat mereduksi kuat geser tanah.
Untuk mencegah terjadinya kelongsoran dimasa mendatang, maka perlu dicek apakah geometri lereng kondisi existing masih  aman  atau  tidak  terhadap  potensi  longsor. Berdasarkan Gambar 6, kondisi lereng existing memiliki SF =  0,981  dimana  lereng  tersebut  tidak  aman  terhadap kelongsoran  global  ( overall ).  Oleh  karena  itu,  diperlukan perencanaan  perbaikan  lereng  agar  SF  yang  dihasilkan minimal sebesar 1,1.

## V. PERENCANAAN ALTERNATIF PERBAIKAN LERENG
A. Perencanaan Sheet Pile
Turap  ( sheet  pile )  yang  direncanakan  adalah  turap  yang berfungsi sebagai cerucuk dan harus direncanakan memotong bidang  longsor.  Turap  yang  digunakan  adalah  CPC  Sheet Piles tipe W-400 Class A dengan spesifikasi sebagai berikut: f’c = 62 Mpa, W  = 400 kg/m, A =  1598  cm 2 ,  I  =  248,691 cm 4 , Mcr = 20,1 tm.
Direncanakan  turap  ditempatkan  pada  2  titik  (Gambar  7) dengan  panjang  turap  ditancapkan  sampai  tanah  keras sedalam  15  m  dan  17  m.  Berdasarkan hasil  analisis  dengan program  bantu  Geostudio,  untuk  analisa  dengan  gempa pseudostatik didapatkan safety factor sebesar 1,395 sehingga lereng  tersebut  dapat  dikatakan  stabil  dan  aman  terhadap kelongsoran. Hasil analisa dapat dilihat pada Gambar 8.
Gambar 5. Ilustrasi lereng menerus.
Gambar 6. Bidang longsor lereng existing (SF=0,981).
Gambar 7. Perkuatan lereng dengan turap (SF=1,395).
Gambar 8. Perkuatan lereng dengan turap (SF=1,395).

## B. Perencanaan Geotextile dan Subdrain
Subdrain yang  direncanakan  terbuat  dari  susunan  batu pecah  dan  kerikil  yang  dibungkus  dengan geotextile  non- woven dan  dipasang  dari  bagian  atas  hingga  kaki  lereng, sehingga  lereng  tetap  dalam  kondisi  kering.  Untuk  dimensi subdrain direncanakan  menggunakan  20  cm  ×  20  cm. Ilustrasi pemasangan dapat dilihat pada Gambar 9.
Pada  perencanaan  perkuatan  lereng  dengan geotextile , perlu  dilakukan  perubahan  geometri  lereng  berupa pembuatan lereng bertingkat (teras lereng) dengan slope 1:1 dan  dibuat  3  tingkat.  Adapun  data  tanah  timbunan  adalah sebagai berikut:
𝛾  =  19 𝑘𝑁/𝑚3 𝜙  =  30
𝑐  =  0 𝑘𝑃𝑎
Perhitungan  kebutuhan geotextile dilakukan  dengan meninjau bidang longsor lereng secara local . Setelah didapat jumlah  kebutuhan geotextile tiap  lereng,  maka  ditinjau stabilitas  nya  secara  keseluruhan  ( overall )  dengan software Geostudio (Gambar 10).
Sebelum  menghitung  kebutuhan geotextile ,  maka  perlu dilakuka perhitungan Δ M R dengan menggunakan persamaan:
𝑀𝐷 = 𝑀 𝑅 𝑆𝐹 𝑒𝑥𝑖𝑠𝑡𝑖𝑛𝑔 𝑀𝑅 𝐵𝑢𝑡𝑢ℎ =  𝑀𝐷  ×  𝑆𝐹𝑟𝑒𝑛𝑐𝑎𝑛𝑎 𝛥 𝑀𝑅 =  𝑀𝑅 𝐵𝑢𝑡𝑢ℎ  −  𝑀𝑅 𝐴𝑘𝑡𝑢𝑎𝑙
Pada perencanaan ini digunakan geotextile woven type 25 dengan  T ultimate sebesar  55,79  kN/m  dan  jarak  pemasangan (Sv)  sebesar  0,5  m.  Perhitungan  tegangan  izin  dapat dilakukan dengan menggunakan persamaan:
𝑇𝑎𝑙𝑙 = 𝑇 𝑢𝑙𝑡 𝐹𝑆 𝑖𝑑 𝑥 𝐹𝑆 𝑐𝑟 𝑥 𝐹𝑆 𝑐𝑑 𝑥 𝐹𝑆 𝑏𝑑 Dimana: T allow = kekuatan geotextile yang tersedia T ult = kekuatan ultimate geotextile FS ID = faktor reduksi akibat kesalahan pemasangan FS CR = faktor reduksi akibat rangkak FS CD = faktor reduksi akibat pengaruh kimia FS BD = faktor reduksi akibat pengaruh biologi Selanjutnya,  untuk  menghitung  panjang geotextile yang diperlukan adalah dengan menggunakan persamaan:
𝐿 𝑇𝑂𝑇𝐴𝐿 = 𝐿 𝑜 + 𝐿 𝑒 + 𝐿 𝑅
Dimana: L TOTAL = panjang total geotextile L o = panjang lipatan geotextile L e = panjang geotextile di belakang bidang longsor (minimal 1 meter)
L e = Tallow × SF ( 𝜏𝑎𝑡𝑎𝑠 +𝜏𝑏𝑎𝑤𝑎ℎ) × 𝐸 𝜏 𝑎𝑡𝑎𝑠 = tegangan geser tanah asli dg gotextile = c + 𝜎 𝑣 tan ϕ 𝜏 𝑏𝑎𝑤𝑎ℎ = teg. geser tanah timbunan geotextile = c + 𝜎 𝑣 tan ϕ E      = efisiensi (80%) SF     = faktor keamanan L R = panjang geotextile di depan bidang longsor
Gambar 9. Ilustrasi geotextile dan subdrain.
Gambar 10. Bidang kelongsoran tiap lereng.
Gambar 11. Perkuatan lereng dengan geotextile+subrain (SF=1,405).
Gambar 12. Ilustrasi geotextile and gabion.
Gambar 13. Bidang kelongsoran tiap lereng.
Gambar 14. Perkuatan lereng dengan geotextile+gabion (SF=1,465).
Setelah  mengitung  kebutuhan geotextile selanjutnya adalah  mengitung  kontrol  stabitilitas  eksternal geotextile sebagai berikut:
FSOT = ∑ 𝑀𝑜𝑚𝑒𝑛 𝑃𝑒𝑛𝑎ℎ𝑎𝑛 𝑀𝑜𝑚𝑒𝑛 𝑃𝑒𝑛𝑔𝑔𝑒𝑟𝑎𝑘 = 𝑊𝑖 𝑋𝑖+ 𝑃𝑎  sin δ (L) 𝑃𝑎  cos δ ( 𝐻 3 ) > 2 FS S = ∑ 𝐺𝑎𝑦𝑎 𝑃𝑒𝑛𝑎ℎ𝑎𝑛 𝐺𝑎𝑦𝑎 𝑃𝑒𝑛𝑔𝑔𝑒𝑟𝑎𝑘 [𝑐+( 𝑊𝑖+𝑃𝑎  sin δ
𝐿 ) tan δ ]L
𝑃𝑎  cos δ > 1,5 𝐹𝑆𝑏  = 𝑄𝑢 𝑄 𝑚𝑎𝑥 >  3
dimana:
FS OT = angka keamanan lereng terhadap guling Wi     = berat dinding tanah Xi     = jarak ke titik berat Pa     = tekanan tanah aktif  = sudut geser antara tanah dan geotextile L      = panjang geotextile
Berdasarkan  hasil  analisis  dengan  program  bantu Geostudio,  untuk  analisa  dengan  gempa  pseudostatik didapatkan safety  factor sebesar  1,405  sehingga  lereng tersebut  dapat  dikatakan  stabil  dan  aman  terhadap kelongsoran (Gambar 11).

## C. Perencanaan Gabion and Geotextile
Gabion (bronjong) dengan ukuran 50x100 cm dan panjang 200 cm. Gabion dipasang pada permukaan miring lereng 1:1 dan  ditarik  oleh reinforcement berupa geotextile (Gambar 12) . Pada  perencanaan  ini,  perlu  dilakukan  perubahan geometri  lereng  berupa  pembuatan  lereng  bertingkat  (teras lereng)  dengan slope 1:1  dan  dibuat  3  tingkat.  Perhitungan gabion  hanya  berupa  kontrol  terhadap  guling  dan  geser karena  gabion  berfungsi  sebagai  penahan  timbunan  lereng agar  tidak  tergerus  oleh  air  sementara geotextile berfungsi sebagai  perkuatan  gabion  agar  tidak  mengalami  longsor (Gambar  12).  Adapun  perhitungan  gabion  adalah  sebagai berikut:

## 1) Menghitung Koefisien Tekanan Tanah Aktif
Koefisien  tekanan  tanah  aktif  akibat  gempa  dihitung dengan menggunakan persamaan sebagai berikut:
𝐾𝐴𝐸  = 𝑐𝑜𝑠2(𝜙−𝜃−𝛽)
𝑐𝑜𝑠 𝜃𝑐𝑜𝑠2𝛽 𝑐𝑜𝑠(𝛿+𝜃+𝛽)[1+( 𝑠𝑖𝑛(𝛿+𝜙) 𝑠𝑖𝑛(𝜙−𝜃−𝑡) 𝑐𝑜𝑠(𝛿+𝛽+𝜃) 𝑐𝑜𝑠(𝑡−𝛽) )]2
𝜃  =  𝑡𝑎𝑛 − 1 [ 𝑘ℎ (1−𝑘𝑣) ]
dimana:
ϕ  = sudut geser tanah
β  = kemiringan dinding terhadap bidang vertikal, δ  = sudut geser dinding, dan
t   = kemiringan dinding terhadap bidang horizontal.
2) Menghitung 𝜎 𝑣 dan 𝜎 ℎ
𝜎 𝑣 =  𝑞  +   (𝛾 × ℎ) 𝜎 ℎ =   ( 𝜎 𝑣 × 𝐾𝑎) – (2 × 𝑐 × √𝐾𝑎 )
dimana: 𝜎 𝑣 = tegangan vertikal 𝜎 ℎ = tegangan horizontal Ka  = koefisien tekanan tanah aktif h    = tebal lapisan tanah
3) Mengitung Momen Penahan Gabion (Mr)
𝑀𝑟  =  𝑑𝑔 × 𝑊𝑔
𝑑𝑔  = ∑𝐴 𝑥 ∑𝐴
𝑊𝑔  =  𝐴 × 𝛾 𝑡 dimana: Wg  = berat gabion γt    = berat jenis batu pengisi = 18 kN/m 3
A   = luas gabion dg   = jarak horizontal gabion terhadap titik 0 ∑A  = luasan total gabion x    = jarak titik berat tiap elemen gabion terhadap titik 0
4) Menghitung Faktor Keamanan
Faktor keamanan terhadap guling:
𝑆𝐹𝑜  = ∑𝑀𝑟 ∑𝑀𝑜 = 162 119,2 =  1,358  <  2 (𝑁𝑂𝑇 𝑂𝐾)
Faktor keamanan terhadap geser:
𝑆𝐹𝑠  = 𝜇 𝑊𝑔 𝑃ℎ = 𝑡𝑎𝑛 𝜙 𝑥 𝑊𝑔 𝑃ℎ = 𝑡𝑎𝑛 30 𝑥 72 81,024 =  0,513  <

## 1,5 (𝑁𝑂𝑇 𝑂𝐾)
Karena  nilai  faktor  keamanan  terhadap  geser  tidak memenuhi persyaratan, maka perlu adanya tambahan berupa geotextile . Geotextile yang  digunakan  adalah geotextile woven type 25 dengan T ultimate sebesar 55,79 kN/m dan jarak pemasangan  (Sv)  sebesar  1 m.  Perhitungan geotextile sama seperti perhitungan sebelumnya (Gambar 13).
Berdasarkan  hasil  analisis  dengan  program  bantu Geostudio,  untuk  analisa  dengan  gempa  pseudostatik didapatkan safety  factor sebesar  1,465  sehingga  lereng tersebut  dapat  dikatakan  stabil  dan  aman  terhadap kelongsoran (Gambar 14).

## VI. KESIMPULAN
Berdasarkan hasil analisa kondisi tanah, analisa stabilitas lereng,  dan  perencanaan  perbaikan  lereng  maka  didapatkan kesimpulan  sebagai  berikut:  (1)  Penyebab  kelongsoran disebabkan  oleh  beberapa  hal,  diantaranya  geometri  lereng tidak aman (curam, tingginya curah hujan, gaya luar berupa faktor  getaran  yang  disebabkan  oleh  gempa.  (2)  Dari  hasil analisa  pada  potongan  lereng  sebelum  longsor,  stabilitas lereng  kondisi  tinggi  terbatas  ( finite  slope )  dengan menggunakan  program  Geostudio,  diperoleh  SF=  0,874, sedangkan  kondisi  menerus  ( infinite  slope )  dengan menggunakan  rumus  diperoleh  SF=  0,885.  (3)  Analisa stabilitas  lereng  dengan  gempa  yang  digunakan  adalah dengan  metode pseudostatic ,  dimana  untuk  daerah Kabupaten Kepulauan Talaud, Kh = 0,255 dan Kv = 0,128. Hasil  analisa  stabilitas  lereng  kondisi  tinggi  terbatas  ( finite slope ), diperoleh SF= 0,856.
Sedangkan  kondisi  menerus  ( infinite  slope )  dengan menggunakan  rumus  diperoleh  SF=  0,832. (4)  Perencanaan sheet pile terdiri dari 2 buah sheet pile tipe CPC Sheet Pile W-400  Class  A  dengan  kedalaman  15  m  dan  17  m  serta dipasang  20  m  sepanjang  daerah  kelongsoran.  (5) Perencanaan geotextile  +  subdrain, geometri  lereng  diubah menjadi  teras  lereng  (3  tingkat).  Untuk  lereng  bawah  dan tengah (H=4m), digunakan 8 layer geotextile dengan panjang
(2.38)
5  m  dan  T ult sebesar  55,79  kN/m.  Untuk  lereng  atas (H=5,3m), digunakan 11 layer geotextile dengan panjang 5 m. Subdrain dipasang  secara  terasering,  dibuat  untuk mengalirkan  air  tanah  dari  balik  lereng.  Dimensi subdrain yang digunakan 20 x 20 cm.
Namun,  opsi  perkuatan  ini  tidak  disarankan  karena pelaksanaannya  yang  susah  di  lapangan.  (6)  Perencanaan gabion  +  geotextile ,  geometri  lereng  diubah  menjadi  teras lereng (3 tingkat). Dimensi bronjong yang digunakan yaitu 50 x  100  x  200  cm  yang  diisi  dengan  batu  kali  pecah.  Untuk lereng  bawah  dan  tengah  (H=4m),  digunakan  4 layer geotextile dengan panjang 4 m dan T ult sebesar 55,79 kN/m. Untuk  lereng  atas  (H=5,3m).  digunakan  6 layer  geotextile
dengan  panjang  4  m.  Namun,  opsi  perkuatan  ini  tidak disarankan karena pelaksanaannya yang susah di lapangan.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  J. E. Bowless, Sifat-sifat Fisis dan Geoteknis Tanah (Mekanika Tanah) , 2nd ed. Jakarta: Penerbit Erlangga, 1984.
[2]  B.  G.  Look, Handbook  of  Geotechnical  Investigation  and  Design Tables , 1st ed. London: Taylor & Francis Group, 2007.
[3]  SNI, SNI  8460  Perancangan  Geoteknik ,  1st  ed.  Jakarta:  Standar Nasional Indonesia, 2017.
[4]  E. Hoek and J. W. Bray, Rock Slope Engineering , 3rd ed. London: The Institution of Mining and Metallurgy, 1981.
[5]  M.  N.E.  and  M.  I.B., Mekanika  Tanah  (Prinsip-prinsip  Rekayasa Geoteknik) , 2nd ed. Jakarta: Penerbit Erlangga, 2011.
[6]  J. M. Duncan and S. G. Wright, Soil Strength and Slope Stability , 1st ed. New Jersey: Jwiley & Sons, inc., 2005.