PERLINDUNGAN TEBING SUNGAI CILIWUNG DENGAN DINDING KANTILEVER RUAS KAMPUNG LEGOK NYENANG, KABUPATEN BOGOR
Muhamad Fadli 1 , Feril Hariati 2 , Nurul Chayati 3 , Fadhila Muhammad Libasut Taqwa 4
Program Studi Teknik Sipil Fakultas Teknik dan Sains Universitas Ibn Khaldun Bogor Jl. KH. Sholeh Iskandar KM 2 Kedungbadak Tanah Sareal Bogor 16162 (e-mail: fadli8957@gmail.com)

## ABSTRAK
Tebing sungai merupakan daerah yang rawan terhadap erosi yang diakibatkan oleh aliran air. Erosi yang berlangsung  terus  menerus  mengakibatkan  longsor.  Secara  umum,  jenis  tanah  di  Kabupaten  Bogor didominasi  oleh  latosol  yang  mudah  erosi,  selain  itu  dikarenakan  curah  hujan  yang  tinggi  dan  juga meningkatkan risiko longsor. Salah satunya adalah kejadian longsor pada tebing Sungai Ciliwung pada ruas Kampung Legok Nyenang RT.01//03, Desa Leuwimalang, Kecamatan Cisarua. Panjang longsoran mencapai 27 meter dengan ketinggian 10,20 meter. Struktur dinding penahan tanah diperlukan untuk mencegah  terjadinya  longsor  yang  lebih  luas  lagi.  Mempertimbangkan  kondisi  lereng  dan  parameter fisis tanah, maka direncanakan dinding penahan tanah jenis kantilever untuk wilayah ini. Hasil analisis metode Mononobe-Okabe menunjukkan nilai keamanan dinding penahan tanah terhadap geser sebesar 0,36,  dan  terhadap  guling  sebesar  0,21,  angka  keamanan  tersebut  lebih  rendah  dibandingkan  angka keamanan  yang  disyaratkan,  yaitu  1,5  dengan  demikian  dinding  penahan  tanah  rencana  tidak  kuat menahan  tekanan  tanah  yang  ada  di  belakangnya.  Oleh  karena  itu,  kekuatan  dinding  sepenuhnya dialihkan ke tanah dasar, dengan menggunakan fondasi bored pile . Hasil analisis daya dukung tanah, diperoleh  nilai  kapasitas  ultimit  aman  (q s ) sebesar  223,93  kN/m 2 yang  lebih  besar  dibandingkan  nilai total beban vertikal, yaitu 204,52 kN/m 2 , sedangkan kapasitas ijin satu fondasi mencapai 569.89 kN. Kata Kunci: Sungai Ciliwung, tebing, longsor, dinding penahan tanah, kantilever.

## ABSTRACT
Riverbanks as area prone to erosion caused by water flow. Continuous erosion causes landslides. In general, soil types in Bogor Regency are dominated by latosols which are easily eroded, apart from that it is due to high rainfall and also increases the risk of landslides. One of them is a landslide incident on the  cliffs  of  the  Ciliwung  River  on  the  section  of  Legok  Nyenang  RT.01  /  03,  Leuwimalang  Village, Cisarua District. The length of the landslide reached 27 meters with a height up to 10.20 meters. The structure  of  the  retaining  wall  is  needed  to prevent  more  extensive  landslides.  Considering  the  slope conditions and physical parameters of the soil, a cantilever type retaining wall is chosen for this area. The results of the analysis Mononobe-Okabe method show that the safety value of the retaining wall against shear is 0.36, and against rolling is 0.21, lower than safety factor required, which is 1.5, thus the retaining wall is not strong enough to withstand the lateral earth pressure. Therefore, the strength of the walls is completely transferred to the subgrade, using a bored pile foundation. The results of the soil bearing capacity analysis showed that the ultimate safe capacity (qs) value was 223.93 kN/m 2 which was greater than the total vertical load value, which was 204.52 kN/m 2 , while the permit capacity of one foundation reached 569.89 kN.
Keywords: Ciliwung River, cliffs, landslides, retaining walls, cantilever.

## 1. PENDAHULUAN
Jenis tanah di Kabupaten Bogor didominasi oleh tanah latosol.  Tanah  ini  memiliki  tekstur  halus,  dan  peka terhadap erosi. Secara klimatologi, wilayah Kabupaten Bogor  termasuk  iklim  tropis  sangat  basah  di  bagian Selatan dan iklim tropis basah di bagian Utara, dengan rata-rata curah tahunan 2.500 – 5.00 mm/tahun. Hali ini mengakibatkan  sebagian  besar  kawasan  di  kabupaten Bogor  merupakan  kawasan  yang  rawan  terhadap
longsor.  Pada  rentang  waktu  mulai  bulan  Januari sampai Juni 2020, telah terjadi 294 kejadian longsor di kabupaten  Bogor  (bpbd.bogorkab.go.id).  Salah  satu kasus  longsor  di  wilayah  Kabupaten  Bogor  adalah  di Kampung Legok Nyenang RT.01/03, Desa Leuwimalang,  Kecamatan  Cisarua.  Longsoran  terjadi sepanjang  27  meter  dan  tinggi  longsor  sebesar  10,20 meter dari permukaan air. Selain itu longsoran terjadi pada tepi jalan, sehingga sangat mengganggu aktivitas
masyarakat  karena  telah  menyebabkan  penyempitan pada badan jalan.
Berdasarkan permasalahan yang ada maka diperlukan solusi untuk tetap menjaga kestabilan lereng agar tidak terjadi  longsor  susulan  yang  dapat  merugikan masyarakat  sekitar,  maka  diperlukan  konstruksi dinding penahan tanah guna menanggulangi longsoran dan  dapat  meningkatkan  keamanan  pada  pengguna jalan, sehingga kontruksi dinding penahan tanah yang digunakan  adalah  tipe  kantilever.  Konstruksi  dinding penahan  tanah  dengan  tipe  kantilever  dipilih  karena pada  perencanaanya  menyesuaikan  dengan  kondisi situasi  di  lapangan,  sebab  pada  daerah  tersebut longsoran bertepatan dengan lereng dan kelokan aliran Sungai Ciliwung.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA
Braja M. Das (1983) menguraikan bahwa metode yang dikembangkan berdasarkan metode limit state analysis adalah  metode  Mononobe-Okabe  (Mononobe  dan Matsuo, 1929), (Okabe, 1924). Studi pengaruh gempa terhadap tegangan lateral pada struktur penahan tanah pertama-tama dilakukan di Jepang oleh Okabe (1924) dan Mononobe-Matsuo (1929). Berikut adalah analisa perhitungan  tekanan  tanah  aktif  pada  saat  gempa menurut metode Mononobe-Okabe:
PAE =  ½ γ H² (1 –  kv) KAE …………………… (1) dengan:
KAE = cos²(φ −  θ −  𝛃)
cos θ cos 2 𝛃 𝐜𝐨𝐬 (δ + 𝛃 + θ)
{ 1 + [√ sin(δ + φ) sin(φ − θ − 𝐢) cos(δ + 𝛃 + θ) cos(𝐢 − 𝛃) ] 1 2 } 2
Perencanaan  kontruksi  dinding  penahan  tanah  perlu diperhatikan  atas  beberapa  faktor  agar  kontruksi tersebut  tetap  aman.  Berdasarkan  SNI  8460:2017, dinding  penahan  tanah  harus  dirancang  untuk  tetap aman  terhadap  stabilitas  terhadap  penggeseran, stabilitas  terhadap  penggulingan,  dan  stabilitas terhadap keruntuhan kapasitas daya dukung tanah.

## 3. METODE PENELITIAN
Pengujian  di  lapangan  pada  penelitian  ini  adalah berupa  pengujian handboring dan  berat  isi  lapangan yang  dilakukan  untuk  mendapatkan  data  parameter tanah  asli.  Parameter  tanah  asli  tersebut  kemudian dibawa  ke  laboratorium  mekanika  tanah  untuk dilakukan pengujian sifat fisis dan sifat mekanis. Hasil dari  pengujian  ini  digunakan  sebagai  perencanaan konstruksi pada dinding penahan tanah tipe kantilever. Pengujian  di  laboratorium  yang  dilakukan  untuk perencanaan  konstruksi  dinding  penahan  tanah meliputi pengujian berat isi tanah, pengujian berat jenis tanah,  pengujian  kuat  geser  langsung,  pengujian pemeriksaan  gradasi,  pengujian  batas  plastis,  dan pengujian batas atterberg .

## 4. HASIL ANALISIS DAN PEMBAHASAN
Perencanaan  pada  struktur  dinding  penahan  tanah diperlukan  parameter  data  untuk  merencanakannya. Parameter  data  yang  dibutuhkan  untuk  merencanakan konstruksi struktur dinding penahan tanah dengan tipe kantilever  adalah  data  geoteknik,  beban  yang  bekerja pada dinding penahan tanah, dimensi rencana dinding penahan tanah, dan data seismik.
Tabel 1 Data geoteknik
No. Data Geoteknik Notasi Nilai Sat 1 Muka air tanah MAT 1 m 2 Sudut kemiringan permukaan tanah i 0 o 3 Sudut gesek antara tembok dengan tanah  20,67 o 4 Sudut kemiringan keruntuhan tanah  90 o 5 Sudut kemiringan tembok terhadap tanah  14 o 6 Kohesi tanah c 0 kN/m 2 7 Berat volume tanah kering  dry 11,67 kN/m 3 8 Berat volume tanah jenuh  sat 16,43 kN/m 3 9 Berat volume tanah efektif  ' 6,62 kN/m 3 10  Berat isi air  w 9,81 kN/m 3 11 Sudut gesek dalam tanah φ 31 o

## Sumber: Hasil pengujian
Tabel 2 Beban yang bekerja pada dinding penahan tanah
No. Pembebanan Notasi Nilai Sat 1 Beban merata jalan q 12 kN/m 3 2 Beban hidup L 1,6 - 3 Beban mati D 1,2 - 4 Berat isi beton bertulang  c 23,52 kN/m 3 5 Percepatan gravitasi g 9,81 m/dt 2 6 Percepatan gempa vertikal a v 0 g 7. Percepatan gempa horizontal a h 0,15 g
Sumber: Hasil perhitungan
Tabel 3 Dimensi rencana dinding penahan tanah
No. Dimensi Perencanaan Notasi Nilai Sat 1 Tinggi tembok penahan H 11 m 2 Tebal pondasi D 1 m 4 Lebar Puncak A 0,40 m 5 Lebar dasar pondasi X 0,70 m 6 Lebar dasar pondasi C 1 0,30 m 7 Lebar Sayap kaki pondasi C 2 1 m
Sumber: Hasil perhitungan

## Gambar 4 Peta zona gempa Indonesia
Berdasarkan pedoman  Kimpraswil No: Pt T-10-2002- B,  Kecamatan  Cisarua,  Kabupaten  Bogor  termasuk dalam  zona  4,  sehingga  koefisien  gempa  arah horizontal diperoleh:
Zona 4 = 0,15 g
K h = Komponen horizontal dari arah gempa
g
K h = 0,15 × 9,81 9,81
K h = 0,15 maka  dari  itu,  sudut  inersia  akibat  beban  gempa menurut metode Mononobe-Okabe:
θ = tan −1 [ kh (1−kv) ] θ = tan −1 [ 0,15 (1−0) ]
θ = 8,531 °
Analisis  keamanan  stabiltas  pada  struktur  dinding penahan  tanah  jenis  kantilever  diperlukan  gaya-gaya yang  bekerja  pada  dinding  penahan  tanah  seperti tekanan  tanah  aktif  dan  gaya  momen.  Koefisien tekanan  tanah  aktif  pada  dinding  digunakan  metode Mononobe-Okabe yang memperhitungan akibat beban gempa.
KAE = cos²(φ −  θ −  𝛃)
cos θ cos 2 𝛃 𝐜𝐨𝐬 (δ + 𝛃 + θ) { 1 + [√ sin(δ + φ) sin(φ − θ − 𝐢) cos(δ + 𝛃 + θ) cos(𝐢 − 𝛃) ] 1 2 } 2 KAE = 1 0,603 ×2,635 = 0,511
Hasil  analisis  tekanan  tanah  aktif  yang  bekerja  pada dinding ditinjau berdasarkan diagram tekanan tanah.
Gambar 2 Diagram tekanan tanah aktif Sumber: Gambar Perencanaan
Hasil analisis tekanan tanah aktif:
Tabel 4 Tekanan tanah aktif Gaya P (kN) PaH (kN) PAE x Cos  Jarak dari O (m) Momen ke O (kN.m) PA1 2,98 2,79 0,33 0,93 PA2 169,09 158,21 3,40 527,35 PW 245,25 229,47 3,40 764,89 PQ1 6,13 5,73 0,50 2,87 PQ2 120,88 113,10 5,10 565,50 ƩPAE = 544,32 ƩM = 1.861,54
Keamanan  pada  struktur  konstruksi  dinding  penahan tanah  ditinjau  berdasarkan  stabilitas  terhadap  guling, stabilitas  terhadap  geser,  dan  stabilitas  terhadap  daya dukung tanah.
Tahanan  geser  dengan  menganggap  bahwa  b =  φ, yaitu:
R h = (ΣW + p av )   × tg δ b R h = (204,52 + 95,05) × Tan 31
R h = 180 kN
Stabilitas geser didapatkan:
F gs = ∑R h ∑P h ≥ 1,5 F gs = 182,23
509,30
F gs = 0,36 karena F gs = 0,36 SF = 1,5, maka stabilitas terhadap geser tidak aman.
Perhitungan stabiltas guling didapatkan:
F gl = ∑M w ∑M gl ≥ 1,5 F gl = 383,93
1.861,54 F gl =  0,21 karena F gl = 0,21 SF = 1,5, maka stabilitas terhadap guling tidak aman.
Analisis  perhitungan  stabilitas  daya  dukung  tanah digunakan cara Meyerhof  (1963), maka faktor fondasi memanjang s c = s q = s  = 1, faktor kapasitas dukung N c = 32,67, N q = 20,63, N  = 18,56, dan lebar fondasi B = B’ = 2 meter.
Tekanan overbuden pada dasar fondasi:
Po = Df  ×   γ b Po = 0,80  ×  17,90 Po = 14,32 kN/m 2
Sudut  kemiringan  resultan  beban  terhadap  arah vertikal:
δ = arc tg H V δ = arc tg 509,30 204,52 = 68,12°
Faktor kemiringan beban:
i c = i q = (1 − δ 90° ) 2 = (1 − 68,70° 90° ) = 0,06
i γ = (1 − δ φ ) 2 = (1 − 68,70° 31° ) = 1,43
Faktor kedalaman:
d c = 1 + 0,2  × D B × tg(45° + φ 2 ) d c = 1 + 0,2  × 0,8 2 × tg (45° + 31° 2 ) = 1,14 d q =   d γ = 1 + 0,1  × D B × tg(45° + φ 2 ) d q =   d γ = 1 + 0,1  × 0,8 2 × tg (45° + 31° 2 ) = 1,07
Kapasitas dukung ultimit: q u =   s c d c i c c N c +   s q d q i q p o N q + s γ d γ i γ 0.5 B ′ γ ′ N γ q u = (1 × 1,14 × 0,06 × 32,67)
= +(1 × 1,07 × 0,06 × 14,32 × 20,63)
= +(1 × 1,07 × 1,43 × 0,5 × 2 × 6,62 × 18,56) = 209,61 kN/m 2
Kapasitas dukung ultimit neto:
q un = 209,61 − 14,32 q un = 195,30 kN/m 2
Kapasitas dukung ultimit aman:
q s = q un F × Po q s = 195,30 2 × 14,32
q s =  111,97 kN/m 2
Beban vertikal total maksimum pada dasar fondasi per meter panjang:
= q s × luas per meter panjang = 111,97 × (2 × 1) = 223,93 kN/m 2
karena, q s = 223,93 kN/m 2 V = 204,52 kN/m 2 , maka keruntuhan  kapasitas  daya  dukung  tanah  dinyatakan aman.
Dimensi  perencanaan  fondasi bored  pile yang diperuntukkan  bagi konstruksi  dinding penahan  tanah kantilever.
Tabel 5 Dimensi perencanaan fondasi bored pile
No.  Data perencanaan Notasi Nilai Sat 1 Diamter/lebar fondasi bored pile DM/B 1 m 2 Kedalaman fondasi bored pile D 1,50 m 3 Panjang kelompok tiang L 25 m 4 Mutu beton - 20,75 MPa 5 Mutu baja - 300 MPa
Sumber: Hasil perhitungan
Analisis  perhitungan  stabiltas  daya  dukung  fondasi bored pile ditinjau pada tiang kelompok:
Q g = 2D (B + L) c + 1.3 c b N c BL Q g = 2  × 1,50  × (1 + 25)
= +1,30 × 32,67 × 1 × 25
Q g = 1.139,78 kN
Kapasitas ijin =  1.139,78/2 = 569,89 kN
Analisis  dinding  penahan  tanah  yang  telah  dilakukan berdasarkan  stabilitas  terhadap  geser,  stabilitas terhadap  guling,  dan  stabilitas  terhadap  daya  dukung tanah  tidak  dapat ditahan  oleh  dinding penahan  tanah itu  sendiri,  maka  momen  yang  mengakibatkan  guling dan gaya geser yang terjadi di dinding penahan tanah akan  dipikul  oleh  tiang bored  pile yang  berada  di bawah  dinding  penahan  tanah  tersebut.  Analisis struktur beton bertulang dalam penelitian ini digunakan untuk  mengetahui  kekuatan  pada  struktur  serta mengetahui  kebutuhan  tulangan  pada  perencanaan dinding  penahan  tanah  kantilever  dan  fondasi bored pile. Kebutuhan  tulangan  untuk  kontruksi  dinding penahan  tanah  kantilever,  maka  pada  analisis kebutuhan  tulangan  dibagi  dalam  beberapa  potongan sebagai berikut.
Gambar 3 Skema titik tinjauan struktur dinding penahan tanah Sumber: Gambar perencanaan
Tabel 6 Hasil analisis momen dan gaya lintang terfaktor
Potongan y y 2 y 3 Vu (kN) Mu (kN) I-I 3,53  12,46 43,99 59,89 90,83 II-II 4,70  22,09  103,82 90,90 178,50 III-III 5,10  25,99  132,50  102,71 217,01 IV-IV 9,20  84,64  778,69  261,93 941,55 V-V 10 100 1.000 300,94  1.166,52

## Sumber: Hasil perhitungan
Hasil analisis gaya lintang dan gaya momen terfaktor pada  pelat  fondasi  (potongan  VI-VI)  akibat  tekanan tanah pada dasar fondasi yang arahnya ke atas dengan menganggap distribusi tekanan pada dasar fondasi:
untuk x = 1 m ; q 2 = ( 1 2 ) × (223,93) = 111,97 kN/m 2 Gaya geser (V u )
− (111,97) × 0,5 × 1 = −55,98 + (0,8 × 23,52 × 1,2) × 1 = 22,58 + (4,8 × 6,62 × 1,2) × 1 = 38,15 + (12 × 1,6) × 1 = 19,20 V u =  23,94 kN
Gaya momen (M u )
− (111,97) × 0,5 × 1 2 /3 = −18,66 + (1 × 0,8 × 23,52) × 0,5 × 1,2 = 11,29 + (1 × 4,8 × 6,62) × 0,5 × 1,2 = 19,07 + (1 × 12) × 0,5 × 1,6 = 9,60 M u = 21,30 kN
1. Penulangaan dinding
Hasil  analisis  menunjukkan  bahwa  seluruh  nilai ϕVn=ϕVc    Vu,  maka  dinding  vertikal  tidak memerlukan tulangan geser, hanya dipasang tulangan minimum. Potongan II-II, Potongan III-III, Potongan IV-IV, dan Potongan V-V dihitung dengan cara yang
sama.  Hasil  kebutuhan  tulangan  geser  pada  dinding vertikal adalah:
Tabel 7 Hasil analisis tulangan geser dinding vertikal
Potongan fc' (Mpa) fy (Mpa) b (mm) d (mm) Vc (kN) I-I 24,90 300 1.000 484 402,53 II-II 24,90 300 1.000 534 444,11 III-III 24,90 300 1.000 734 360,94 IV-IV 24,90 300 1.000 584 485,69 V-V 24,90 300 1.000 634 527,28

## Sumber: Hasil perhitungan
Tabel 8 Hasil analisis tulangan geser dinding vertikal
Potongan  Vn =  Vc (kN) Vu (kN) As (mm) Design I-I 301,89 59,89 1.111 D16-250 II-II 333,08 90,90 1.111 D16-250 III-III 270,71 102,71 1.111 D16-250 IV-IV 364,27 261,93 1.111 D16-300 V-V 395,46 300,94 1.111 D16-300

## Sumber: Hasil perhitungan
Potongan II-II, Potongan III-III, Potongan IV-IV, dan Potongan  V-V,  hasi1  hitungan  akan  menghasi1kan jarak  tu1angan  yang  beragam.  Hasil  kebutuhan tulangan momen pada dinding vertikal adalah:
Tabel  9 Hasil  analisis  tulangan  momen  pada  dinding vertikal Potongan Mu (kN) As (mm) n (buah) Desain I-I 90,83 968 5 D16-200 II-II 178,50 1.419 5 D16-200 III-III 217,01 2.160 10 D16-100 IV-IV 941,55 7.378 10 D16-100 V-V 1.166,52 8.468 10 D16-100
Sumber: Hasil perhitungan
2. Penulangan pelat kaki
Hasil  analisis  menunjukan  bahwa  seluruh  nilai ϕVn=  ϕVc    Vu,  maka  dinding  vertikal  tidak memerlukan tulangan geser, hanya dipasang tulangan minimum. Kebutuhan tulangan geser pada pelat kaki adalah:
Tabel 10 Hasil analisis tulangan geser pelat kaki
Potongan fc' (Mpa) fy (Mpa) b (mm) d (mm) Vc (kN) VI-VI 24,90 300 1.000 734 610,44 Potongan  Vn =  Vc (kN) Vu (kN) As (mm) Desain VI-VI 457,83 23,94  1.111 D16-350

## Sumber: Hasil perhitungan
Hasil  kebutuhan  tulangan  momen  pada  pelat  kaki adalah:
Tabel 11 Hasil analisis tulangan pada pelat kaki
Potongan Mu (kN) As (mm) n (buah) Design VI-VI 51,54 1.468 5 D16-200

## Sumber: Hasil perhitungan
Menentukan  kebutuhan  tulangan  fondasi bored  pile , maka pada analisis kebutuhan tulangan dibagi dalam beberapa analisis. Analisis tersebut berupa perhitungan mengenai kebutuhan tulangan utama dan kebutuhan tulangan geser.
Tulangan utama a. Tebal efektif fondasi:
Diamater fondasi = 1.000 mm d ′ = Selimut beton + 0,50  × D  × ∅ d ′ = 50 + 0,50  × 16  × 10 = 68 mm d = Diameter fondasi − d ′ d = 1.000 − 68,00 = 932 mm
b. Luas penampang fondasi: Diamater fondasi = 1.000 mm
Luas kotor penampang fondasi:
A g = 1/4 × 3,14 × D 2
A g = 1 4 × 3,14 × 1.000 2 = 785.000 mm 2
Batasan  ρ min menurut  SNI    03-2847:2002  Pasal 9.12 adalah sebesar 0,0020, maka didapatkan:
A s  perlu = ρ πd 2 4 A s perlu = 0,0020 × 3,14 × 932 2
4 = 1.363,74 mm 2
c. Kebutuhan tulangan utama: Diameter tulangan utama = 16 mm
A s tulangan = 1/4 × 3,14 × 16 2
A s tulangan = 200,96 mm 2 jumlah tulangan yang dibutuhkan:
n = A s perlu A s tulangan = 1.354,94
379,94

## = 6,79, diambil 7 batang tulangan
Maka, jumlah tulangan utama fondasi bored pile yang  dibutuhkan  adalah  7D16.  Luas  total penampang tulangan memanjang:
A st = 7 × 1 4 × 3,14 × 16 2 = 1.406,72 mm 2 d. Kekuatan beban aksial minimum:
ϕ Pn (maks) =  0,85 ϕ (0,85 fc ′ (A g −   A st ) + (fy × A st ))
ϕ Pn (maks) =  0,85  × 0,70 (0,85 ×  20,75 = × (785.000 −  1.406,72) = +(300 × 1.406,72)) ϕ Pn (maks) = 8474372 N = 8.474,372 kN
ϕ Pn (maks) = 0,70  × 8.474,372
= 5.932,06 kN  Pu
Tulangan geser spiral
a. Kuat geser nominal:
V n = V u ∅ V n = 32,74 0,75 = 43,65 kN
b. Gaya geser beton:
V c =  1/6  (1 + P u 14 A g ) √fc ′ b w d V c =  1/6  × (1 + 204,52 14  × 785.000 ) × √20,75 × 1.000 × 932 V c =  707590 N V c =  707,590 kN
karena  nilai  ϕVn  =  ϕVc  =  707,590  kN    Vu  = 32,74  kN,  maka  fondasi bored  pile tidak memerlukan  tulangan  geser,  hanya  dipasang tulangan minimum. Dengan luas tulangan yang di pakai = 1/4 × 3,14 × 10 2 = 200,96 mm 2 dan jarak  antar  tulangan  sebesar S = 932/2 = 466 mm 2 ~ 450 mm 2 .  Maka,  tulangan  geser spiral dipakai adalah Ø10-450.

## 5. KESIMPULAN
Berdasarkan hasil pengujian maka kesimpulan sebagai berikut ini:
a. Dimensi pada konstruksi dinding penahan tanah kantilever  didapatkan  tinggi  sebesar  11  meter, lebar pelat kaki sebesar 2 meter, tinggi pelat kaki sebesar  0,80  meter,  dan  tebal  puncak  dinding penahan sebesar 0,40 meter.
b. Beban yang bekerja pada dinding penahan tanah adalah  sebesar  12  kN/m 2 ,  beban  tersebut merupakan  beban  lalu  lintas  dengan  kelas  jalan
III.  Beban  tekanan  tanah  aktif  akibat  gempa berdasarkan  metode  Mononobe-Okabe,  sebesar 544,32 kN.
c. Stabilitas  terhadap  penggeseran  didapatkan sebesar  (F gs )  =  0,36 SF  =  1,5  dan  untuk stabilitas terhadap guling (F gl ) = 0,21 SF = 1,5 maka  stabilitas  terhadap  geser  dan  stabilitas terhadap  guling  tidak  aman.  Stabilitas  daya dukung tanah didapatkan kapasitas ultimit aman (q s ) =  223,93  kN/m 2 V  =  204,52  kN/m 2 , sehingga  keruntuhan  kapasitas  daya  dukung tanah  dinyatakan  aman.  Fondasi bored  pile dirancang  dengan  kedalaman  1,50  meter  dan diameter  1  meter,  sehingga  stabilitas  daya dukung  fondasi bored  pile ditinjau  pada  tiang kelompok  didapatkan  kapasitas  ijin  sebesar 569,89 kN.
d. Berdasarkan  Tabel  4.8  dan  4.10.  penulangan dinding  vertikal  karena  seluruh  nilai  kuat  geser beton didapatkan ϕVn = ϕVc  Vu, maka dinding vertikal tidak memerlukan tulangan geser, hanya dipasang  tulangan  minimum,  sedangkan  untuk tulangan  momen  pada  potongan  I-I  diperoleh rasio  tulangan  ρ    ρ min (0,0020),  sehingga  rasio penulangan pada potongan dinding vertikal tidak memenuhi  syarat.  Syarat  rasio  tulangan  pada Potongan II-II, Potongan III-III, Potongan IV-IV, dan  Potongan  V-V  diperoleh  rasio  tulangan ρ ρ min (0,0020),  sehingga  rasio  penulangan  pada potongan  dinding  vertikal  memenuhi  syarat. Penulangan  pelat  kaki  karena  nilai  kuat  geser beton didapatkan ϕVn= ϕVc  Vu, maka dinding vertikal tidak memerlukan tulangan geser, hanya dipasang  tulangan  minimum.  sehingga  rasio penulangan  pada  potongan  pelat  kaki  tidak memenuhi  syarat.  Penulangan  utama  pada fondasi bored  pile karena  beban  aksial  yang terjadi  ϕPn    Vu,  maka  penulangan  utama memenuhi  syarat.  Nilai  kuat  geser  beton  ϕVn  = ϕVc    Vu,  maka  fondasi bored  pile tidak memerlukan  tulangan  geser,  hanya  dipasang tulangan minimum.

## REFERENSI
Asroni, Ali., 2010. Balok dan Pelat Beton Bertulang , Graha Ilmu, Yogyakarta.
Badan  Standardisasi  Nasional;  2017. Persyaratan Perancangan Geoteknik, SNI 8460-2017.  Badan  Standarisasi  Nasional. Jakarta.
Badan  Standardisasi  Nasional;  2002. Tata  Cara
Perhitungan  Struktur  Beton  Untuk  Bangunan Gedung, SNI 03-2847-2002. Badan Standarisasi Nasional. Jakarta. Das, Braja M. 1999. Mekanika Tanah (Prinsip-prinsip Rekayasa  Geoteknis) ,  jilid  I  dan  II,  terj.  Noor Endah, Mochtar I.B. Jakarta, Erlangga.
Hardiyatmo,  H.C.  2002. Mekanika  Tanah  2 .  PT. Gramedia Pustaka Utama. Jakarta.
Hardiyatmo,  H.C.  2006. Teknik  Pondasi  I .  Gadjah Mada University Press, Yogyakarta.
Hardiyatmo,  2008, Teknik  Fondasi  II ,  Edisi-4.  Beta Ofsset. Yogyakarta.
Nunik  D.W.,  Zakiah,  S.  2016.  Skripsi: Perencanaan Pondasi  Bored  Pile  Pada  Gedung  Parkir
Politeknik  Negeri  Bandung .  Program  Studi Konstruksi Gedung. Politeknik Negeri Bandung.
Pedoman  Kimpraswil  No:  Pt  T-10-2002-B,  2002,
Panduan  Geoteknik  4  Desain    Konstruksi , Departemen Permukiman dan Prasarana Wilayah.
Rojudin, D., Lutfi, M., Taqwa, F.M.L. 2020. Analisis Keamanan  Lereng  Galian  Tanah  di  Area Pertambangan  Bauksit  (Studi  Kasus  di  Desa Pedalaman Kecamatan Tayan Hilir, Kabupaten Sanggau, Kalimantan Barat), Proceeding Civil Engineering, Environmental, Disaster and Risk Management  Symposium  2020. Yogyakarta, Universitas Islam Indonesia.
Syofyan, Z., Frizaldi, 2017. Analisa Desain Bendung D.I Kawasan Sawah Laweh Tarusan (3.273 Ha) Kabupaten  Pesisir  Selatan  Provinsi  Sumatera Barat . Jurnal Teknik Sipil ITP , 4 (1), 70-78.
Taqwa,  F.M.L.  2017.  Perencanaan  Normalisasi  Arus Sungai Cijere di Ds. Pasirmukti Kec. Citeureup Kab. Bogor. Jurnal Komposit , 1 (2) hal.  31 – 42.