Abstrak —Perkembangan teknologi membuat Engineer di dunia berusaha menciptakan kendaraan dengan performa yang optimal. Hal tersebut salah satunya dapat dicapai dengan penggunaan desain bodi aerodinamis sebagai upaya mereduksi gaya drag pada kendaraan. Salah satu metode untuk mereduksi drag adalah dengan memundurkan titik separasinya dengan cara mempercepat transisi boundary layer dari laminar ke turbulen. salah satu metode untuk mempercepat transisi baoundasy layer adalah dengan menggunakan separation bubble .  Separation Bubble terbentuk sebagai hasil dari aliran yang terseparasi kemudian  attach. beberapa faktor yang mempengaruhi  separation bubble adalah bilangan Renolds, bentuk  leading edge  dan kesempatan aliran untuk kembali attach berupa bidang tumpu aliran. penelitian ini meneliti korelasi antara ketiga faktor dengan karakteristik separation bubble yang terbentuk serta hubungannya dengan penundaan separasi massif di daerah downstream. penelitian ini dilakukan dengan bnda uji plat datar dengan bentuk leading edge semi- rounded (r/t=02) dengan variasi panjang aksial benda (c/t = 6,5 dan 10) serta bilangan Reynolds (Re t = 6,76 x 10 4 dan 10,15 x 10 4 ). hasil dari penelitian ini adalah dengan Bilangan Reynolds yang lebih besar dan bidang tumpu aliran yang lebih panjang mampu membuat aliran mengalami reattachment  lebih awal dan dimensi separation bubble yang lebih kecil. hal ini membuat aliran yang melewati benda mengalami transisi boundary layer lebih awal sehingga momentum aliran semakin bertambah untuk melawan adverse pressure di daerah downstream.
Kata Kunci —Bubble Separation, Reduksi Gaya Drag, Transisi Boundary Layer, Panjang Bidang Tumpu Aliran.

## I. PENDAHULUAN
ERKEMBANGAN  teknologi membuat Engineer di dunia berusaha menciptakan kendaraan dengan performa yang optimal. Hal tersebut salah satunya dapat dicapai dengan penggunaan desain bodi aerodinamis sebagai upaya mereduksi gaya drag pada kendaraan. Terjadinya reduksi gaya drag akan mengurangi energi yang hilang sehingga konsumsi bahan bakar kendaraan menjadi semakin efisien. Salah satu metode untuk mereduksi drag adalah dengan memundurkan titik separasinya dengan cara mempercepat transisi boundary layer dari laminar ke turbulen. Aliran
turbulen memiliki momentum yang lebih besar sehingga mampu melawan adverse pressure lebih lama dan memundurkan titik separasi lebih jauh. Mempercepat transisi boundary layer dapat dilakukan dengan memaksa aliran untuk bertransisi menggunakan metode active control. Selain menggunakan active control, metode lain yang bisa dilakukan adalah dengan menggunakan passive control. Salah satu bentuk passive control adalah pengupayaan transisi boundary layer dari laminar ke turbulen melalui terbentuknya separation bubble . Separation bubble terbentuk dari proses separasi alian yang Kembali attach . Proses terbentuknya separation bubble yang langsung diikuti dengan terbentuknya turbulent boundary layer ini dimanfaatkan untuk menunda atau bahkan dapat meniadakan terjadinya separasi aliran masif pada downstream. Salah satu penelitian mengenai hal ini adalah penelitian yang dilakukan oleh Samson et al.,  yang meneliti tentang separasi bubble yang terbentuk pada flat plate dengan leading edge berbentuk semi sirkular  [1]. Penelitian tersebut dilakukan pada low- speed wind tunnel dengan variasi Reynold number antara 25000 hingga 75000. Penelitian itu menunjukkan bahwa laminar flow terjadi pada 20% dari total separation length pada bubble , setelah itu terbentuk turbulent boundary layer. Panjang bubble yang terbentuk berkembang lebih besar sebanding dengan nilai RE.
Terbentuknya aliran turbulen menaikkan momentum pada aliran tersebut sehingga mampu melawan adverse pressure lebih besar. Penelitian lain yang dilakukan oleh Aribowo mengenai mekanisme stall akibat tumbuh, berkembang, dan pecahnya separasi bubble pada permukaan sayap NACA 0017 [2]. Variasi pada penelitian ini adalah Reynold number pada nilai 7,1 x 10 4 dan 1,06 x 10 5 serta sudut serang (angle of attack) mulai dari sudut 0 o hingga mencapai sudut stall -nya dengan interval 2 o . Hasil yang didapat adalah penambahan sudut serang akan menyebabkan terjadinya separasi bubble dan penambahan sudut serang mengakibatkan titik separasi dan titik reattachment pada separasi bubble bergeser menuju leading edge hingga menimbulkan efek stall . Penelitian lain juga dilakukan oleh Herbst et al.,  tentang Analisa bubble separation pada airfoil NACA SD7003 dengan chord c = 0,2
Studi Eksperimen dan Numerik Karakteristik Aliran Dua Dimensi pada Thick Plate–Rounded Leading Edge (r/t = 0.2) dengan Pengaruh Reynolds Number (Re t = 6.76×10 4 dan Re t =
10.15×10 4 ) dan Panjang Aksial (c/t = 6.5 dan c/t = 10)
Ahmad Ali Wafa dan Herman Sasongko Departemen Teknik Mesin, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS), Surabaya e-mail : herman@me.its.ac.id
P
cm dan variasi angle of attack antara 4 hingga 16 derajat diuji pada Reynold number 60.000 [3]. Hasil yang didapat adalah terbentuk bubble separation pada leading edge dengan intensitas turbulensi sebesar 10% pada suction side. Dari ketiga penelitian di atas dapat di simpulkan bahwa separasi bubble mampu memintas transisi dari laminar ke turbulen sehingga momentum yang di dapat menjadi lebih besar dan energi untuk melawan adverse pressure gradient menjadi lebih besar.
Bubble Separation terbentuk sebagai hasil dari aliran yang terseparasi kemudian reattach . Kemampuan aliran untuk
reattach dipengaruhi oleh adanya penambahan energy ( entrainment energy ) yang didapatkan dari primary flow ( primary flow ) dan adanya kesempatan bagi aliran yang terseparasi untuk reattach melalui bidang tumpu aliran dibelakang yang cukup panjang.
Penelitian mengenai pengaruh Reynolds number ataupun bentuk Leading edge telah banyak dikemukakan, namun penelitian mengenai kombinasi pengaruh dynamic force aliran yang direpresentasikan oleh Reynolds number pada bentuk leading edge tertentu serta panjang bidang tumpu aliran hampir tidak pernah dikemukakan.  Panjang bidang
Gambar 1. Parameter Pengukuran Benda Uji.
Gambar 2. Boundary Condition Benda Uji.
Gambar 3. Meshing Gambar 4.  Grafik Cp perbandingan antara simulasi numerik dengan Eksperimen (a) K-Ω SST (b) k–kl–ω
tumpu aliran merupakan jarak antara dua titik potensi separasi aliran depan dan belakang. Penambahan panjang bidang tumpu aliran di belakang leading edge diduga dapat memperbesar kesempatan aliran untuk reattach . Fenomena ini sangat menarik untuk diteliti lebih jauh karena dengan mempercepat reattachment akan memundurkan separasi massive di belakangnya.

## II. URAIAN PENELITIAN
Penelitian ini dilakukan secara eksperimen dan simulasi numerik dua dimensi menggunakan benda uji dengan panjang chord (c) 650 mm dan 1000 mm, lebar (b) 660 mm dan tebal (t) 100 mm seperti pada gambar 1 yang diujikan pada
bilangan Reynolds 6,76x10 4 dan 10,15x10 4 . Panjang chord tersebut terdiri dari panjang trailing edge (l) 300 mm dan bidang tumpu aliran (L) yang divariasikan sebesar 350 mm dan 700 mm. Hasil yang akan diambil dari penelitian ini adalah visualisasi aliran, tekanan statis yang nantinya akan diolah menjadi grafik koefisien tekanan, juga profil kecepatan dan turbulent kinetic energy yang hanya diukur pada midspan upperside benda uji saja. Dari konfigurasi benda uji diatas, disusun konfigurasi penelitian sebagai berikut: Konfigurasi A (c/t=6,5 dan Re t =6,76 x 10 4 ), Konfigurasi B (c/t=6,5 dan Re t =10,15 x 10 4 ), Konfigurasi C (c/t=10 dan Re t =6,76 x 10 4 ) dan Konfigurasi D (c/t=10 dan Re t =10,15 x 10 4 ). Konfigurasi di atas dibuat sedemikian rupa sehingga dapat digunakana untuk melihat
Gambar 5. Grafik Velocity Profile  Perbandingan Antara Simulasi Numerik dengan Eksperimen  antara K-Ω SST  dan k–kl–ω
Gambar 6. Kontur Warna Velocity dari Konfigurasi Uji A, B, C, dan D
Gambar 7. Grafik Cp dan Visualisasi Aliran Konfigurasi A. Gambar 8. Vektor Aliran pada Leading Edge
Gambar 9. Vektor Aliran pada Trailing Edge
pengaruh antara konfigurasi dengan karakteristik separation bubble .

## A. Metode Eksperimen
Eksperimen dilakukan pada windtunnel Lantai 3 Departemen Teknik Mesin ITS. Pengambilan data dilakukan pada upperside benda uji. Data yang diambil berupa tekanan statis. data diambil menggunakan 220 wall pressure tap yang dihubungkan dengan pressure transducer setelah divalidasi dengan manometer. Pemasangan wall pressure tap di midspan benda uji. Tekanan statis ang telah didapatkan akan digunakan sebagai validasi model turbulen dan simulasi.

## B. Metode Simulasi Numerik
Simulasi Numerik dilakukan secara dua dimensi dengan menggunakan software ANSYS Fluent dengan mesh yang telah dilakukan uji Grid Independency . Model Turbulen yang digunakan adalah k–kl–ω yang merupakan model turbulen yang cocok digunakan untuk menangkap fenomena transisi boundary layer aliran dari laminar menjadi turbulen. Hasil yang didapatkan dari simulasi numerik berupa tekanan statis, velocity profile , turbulent kinetic energ, dan visualisasi streamline aliran. Velocity profile dan turbulent kinetic energy diukur pada titik O yang berjarak 300 mm dari leading edge. kedua data di atas digunakan untuk menentukan nilai Shape factor (H) aliran menggunakan persamaan berikut.
𝐻𝐻 = 𝛿𝛿 ∗ Θ
(1)
Dimana dengan pendekatan integrasi numerik trapesium, displacement thickness (δ*)  dan momentum thickness (θ) dapat dihitung dengan persaman berikut.
𝜹𝜹 ∗ =  �∑ �1 − � 𝒖𝒖 𝑼𝑼 � 𝑖𝑖 ∆ � 𝒚𝒚 𝜹𝜹 � 𝑖𝑖 � 𝑁𝑁 𝑖𝑖=1 � (2)
𝚯𝚯 =  𝜹𝜹 ∑ �� 𝒖𝒖 𝑼𝑼 � 𝑖𝑖 �1 − � 𝒖𝒖 𝑼𝑼 � 𝑖𝑖 ∆ � 𝒚𝒚 𝜹𝜹 � 𝑖𝑖 �� 𝑁𝑁 𝑖𝑖=1 (3) Perhitungan shape factor dilakukan pada ketebalan boundary layer 99% Inviscid dan digunakan untuk membuktikan apakah aliran tersebut sudah bertransisi menjadi turbulen setelah mengalami reatachment.

## III. HASIL DAN DISKUSI

## A. Validasi
Model numerik selanjutnya digunakan untuk melakukan validasi terhadap data hasil eksperimen yang telah dikumpulkan. Hal ini bertujuan agar model numerik yang digunakan mampu merepresentasikan fenomena yang sebenarya terjadi. Pada penelitian ini, saya melakukan validasi dengan membandingkan koefisien tekanan antara data eksperimen konfigurasi c/t = 10 dan Re t = 5.06 x 10 4 dengan 2 simulasi numerik yang memiliki turbulent model yang berbeda, yaitu k-omega sst dan k-kl omega . Di bawah ini disajikan grafik perbandingan koefisien tekanan untuk konfigurasi di atas.
Jika diperhatikan, kedua grafik memiliki trendline yang hampir sama mulai dari x/c = 0,2 sampai x/c = 1. Namun
Gambar 10. Velocity Profile dan Turbulent Kinetic Energy pada Konfigurasi A
Gambar 11. Grafik Cp dan Visualisasi Aliran Konfigurasi B
Gambar 12. Velocity Profile dan Turbulent Kinetic Energy pada Konfigurasi B
Gambar 13. Grafik Cp dan Visualisasi Aliran Konfigurasi C
trendline yang berbeda ditunjukkan pada x/c = 0 hingga x/c = 0,1 dimana nilai Cp pada grafik k-kl omega lebih besar daripada k-omega sst . Walaupun perbedaan nilai Cp antara hasil numerik k-kl omega dengan hasil eksperimen lebih besar, namun saya menganggap bahwa hasil numerik ini mampu menunjukkan fenomena aliran yang mendekati sama dengan hasil eksperimen. Fenomena tersebut adalah adanya proses separasi masif yang gagal terjadi setelah melewati leading edge , ditunjukkan dengan melandainya kenaikan nilai koefisien tekanan setelah melewati daerah akselerasi dan dilanjutkan dengan terbentuknya separation bubble yang menandakan terjadinya proses reattachment . Setelah melewati titik reattachment , kedua grafik tersebut memiliki kecenderungan yang sama seperti saat melewati plat datar hingga mengalami separasi masif di buritan.Sehingga saya memilih simulasi numerik dengan model turbulen k-kl omega sebagai metode numerik yang cocok untuk eksperimen kali ini.
Selanjutnya dilakukan juga perbandingan velocity profile antara kedua model turbulen yang diambil pada titik O. dengan perbandingan ini didapatkan bahwa model turbulen yang cocok adalah k–kl–ω Ketidak sesuaian data hasil eksperimen (koefisien tekanan) pada daerah rounded dikarenakan sulitnya pengambilan data pada daerah tersebut. Sulitnya pengambilan data diakibatkan oleh space pada daerah rounded yang cenderung sempit sehingga tidak banyak wall pressure tap yang mampu ditempatkan pad adaerah tersebut.

## B. Gambaran Umum
Fenomena yang terjadi pada aliran yang melewati thick- plate rounded leading edge diawali dengan datangnya aliran freestream yang laminar menuju thick-plate rounded leading edge . Streamline aliran pada freestream kemudian mengalami fenomena yang berbeda – beda. Aliran yang menabrak tepat di titik tengah penampang benda akan mengalami stagnasi sehingga menghasilkan tekanan yang sangat besar pada permukaan benda seperti yang ditunjukkan pada kontur tekanan pada gambar (b). Sedangkan primary flow akan mengikuti kontur benda dan akan terus mengalir hingga melewati benda tersebut. Pada daerah leading edge, aliran akan memasuki daerah convergence streamtube yang dihasilkan oleh pertemuan antara streamline aliran pada permukaan benda dan streamline primary flow sehingga streamtube menjadi sempit. Menyempitnya streamtube mengakibatkan kecepatan aliran maksimum di daerah tersebut, seperti yang ditunjukkan pada kontur kecepatan pada gambar (a) dan kontur tekanan pada gambar (b). Aliran yang melewati leading edge akan memasuki daerah divergence streamtube yang memiliki adverse pressure yang besar. oleh karena momentum aliran tidak bisa  melawan adverse pressure di daerah setelah leading edge, aliran kemudian mengalami separasi dan terdefleksi menjauhi surface. Namun karena adanya entrainment  energy yang didapatkan dari primary flow , maka aliran yang terdefleksi mendapatkan momentum tambahan untuk Kembali melekat pada surface benda. Fenomena inilah yang disebut reattachment. Setelah reattach, aliran yang semula  akan berubah menjadi turbulen. Aliran kemudian mengalami fenomena relaksasi di sepanjang bidang tumpu hingga menuju trailing edge. pada daerah trailing edge, terdapat adverse pressure yang timbul akibat terbentuknya divergence streamtube untuk kedua kalinya. Pada fenomena ini, momentum aliran sudah tidak mampu melawan adverse pressure di daerah itu sehingga aliran mengalami separasi dan terdefleksi menjauhi surface. Namun karena primary flow sudah tidak lagi memberikan entrainment energy , maka
Gambar  14. Velocity Profile dan Turbulent Kinetic Energy pada
Konfigurasi C
Gambar 15. Grafik Cp dan Visualisasi Aliran Konfigurasi D
Tabel 1. Analisa Karakteristik Aliran Konfigurasi A B C D Titik reattachment (x/c) 0.1249  0.1124  0.0792  0.0694 Panjang separation bubble (x/c)  0.103  0.0879  0.0671  0.0554 Tinggi Separation bubble (x/c) 0.013  0.0095  0.0067  0.0051
Sudut separation bubble ( o ) 27 o 20 o 25 o 19 o Shape factor 13,027  12,285  1.3077  1.2981
Gambar  16. Velocity Profile dan Turbulent Kinetic Energy pada Konfigurasi D
aliran yang terseparasi tidak akan Kembali menuju surface dan menjadi separasi masif.
Jika dilihat pada Gambar 6, keempat konfigurasi memiliki kecenderungan yang sama. Pengujian dengan nilai Re t yang lebih besar (Re t =10.15x10 4 ) akan menghasilkan ukuran separation bubble yang lebih kecil daripada pengujian dengan nilai Re t lebih rendah (Re t =6.76x10 4 ). hal ini juga dapat diartikan bahwa pengujian dengan nilai Re t yang lebih besar akan membuat aliran mengalami reattachment lebih dulu. Kondisi ini diyakini mampu memundurkan titik separasi massif di daerah buritan. Lebih jauh, keempatnya dibandingkan, maka dapat diketahui bahwa pengujian pada bidang tumpu aliran yang lebih panjang (c/t=10) memiliki dimensi separation bubble dan daerah wake yang lebih sempit.

## C. Analisa Karakteristik
Cp merupakan bilangan tak berdimensi yang menunjukkan tekanan statis pada permukaan bena uji. Grafik Cp kemudian dianalisa untuk mengetahui fenomena yang terjadi pada konfigurasi uji. Hasil Analisa yang diharapkan adalah titik reattachment , titik separasi massif di daerah buritan, dan kondisi aliran di atas bidang tumpu berupa profil kecepatan dan turbulent kinetic energy . Berikut disajikan grafik Cp simulasi dan eksperimen pada konfigurasi uji c/t=6.5 dan
Re t =6.76x10 4 pada Gambar 7. Pada grafik di atas, dapat diketahui bahwa aliran mengalami penurunan nilai Cp yang sangat drastis . Hal ini terjadi karena aliran memasuki daerah convergence streamtube sehingga aliran dipercepat secara mendadak. Tepat setelah meningalkan rounded leading edge , streamtube melebar hingga membentuk divergence region dan memperlambat aliran secara mendadak pula dan menghasilkan perubahan nilai Cp yang drastis . Setelah naik, grafik Cp mendatar sesaat kemudian naik secara perlahan hingga akhirnya mendatar . Pada saat grafik Cp mendatar sesaat, terjadi proses transisi boundary layer aliran dari laminar menjadi turbulen. Pada saat grafik Cp mengalami kenaikan secara perlahan, terjadi proses reattachment aliran yang terseparasi dengan bantuan entrainment energy dari primary flow hingga aliran Kembali attach pada surface dan membentuk separation bubble . Grafik Cp setelahnya menunjukkan trendline yang datar di sepanjang bidang tumpu. Selanjutnya, grafik Cp mengalami kenaikan secara perlahan  hingga grafik Cp  mendatar. Pada saat grafik Cp mengelami kenaikan, aliran memasuki trailing edge. daerah ini memiliki adverse pressure yang sangat besar. oleh karena aliran sudah tidak mampu melawan adverse pressure di daerah trailing edge , maka aliran terdefleksi menjauhi surface dan menjadi separasi massif. Dari grafik di atas, dapat diketahui bahwa tekanan terendah terjadi pada x/c=0,01216 dengan Cp=-4,0859. Aliran yang terseparasi di depan mengalami reattachment pada x/c=0,124884 dengan Cp=-1,16107. Lebih jauh, separasi masif pada trailing edge terjadi pada x/c=0,926 dengan Cp=- 0,2942.  Dari analisa ini didapatkan juga dimensi bubble mulai dari tebal maksimum bubble, panjang bubble, dan sudut bubble yang disajikan pada Tabel 1. Selanjutnya disajikan visualisasi vector kecepatan pada Konfigurasi A sebagai referensi visual fenomena yang terjadi pada daerah leading edge dan trailing edge . Visualisasi ini bertujuan untuk menunjukkan fenomen aliran yang terjadi pada kedua daerah. Pada gambar 8 dapat dilihat bahwa ada beberapa panah pada profil kecepatan di daerah bubble yang berlawanan arah dengan panah di atasnya. Hal ini menunjukkan bahwa terjadi circulating flow (aliran berputar) pada daerah di dalam bubble . Dapat dilihat bahwa terdapat beberapa panah pada profil kecepatan yang
Gambar 17. Grafik Cp Perbandingan Antara Konfigurasi A, B, C, dan D
Gambar 18. perbandingan velocity profile pada keempat konfigurasi (A, B, C dan D)
Gambar  19.  perbandingan turbulent kinetic energy pada  keempat konfigurasi (A, B, C dan D)
berlawanan arah dengan panah di atasnya. Hal ini menunjukkan bahwa terdapat backflow yang terjadi akibat ketidakmampuan aliran untuk melawan adverse pressure sehingga meninmbulkan separasi massif.
Selain menganalisa grafik Cp, karakteristik aliran juga dapat dianalisa melalui velocity profile dan turbulent kinetic energy pada titik O. Analisa ini bertujuan untuk mengetahui apakah aliran telah bertransisi menjadi turbulen. dengan perhitungan didapatkan nilai shape factor pada Tabel 1. Selanjutnya disajikan Grafik Cp untuk konfigurasi B pada Gambar 11.
Dari grafik di atas, dapat diketahui bahwa tekanan terendah terjadi pada x/c=0,01317 dengan Cp=-4,6482. Aliran yang terseparasi di depan mengalami reattachment pada pada x/c=0,11 dengan  Cp=-1,2298. Lebih jauh, separasi masif pada trailing edge terjadi pada x/c=0,933 dengan Cp=- 0,2453. Dari analisa ini didapatkan juga dimensi bubble mulai dari tebal maksimum bubble, panjang bubble, dan sudut bubble yang disajikan pada Tabel 1. Selain menganalisa grafik Cp, karakteristik aliran juga dapat dianalisa melalui velocity profile dan turbulent kinetic energy pada titik O. analisa ini bertujuan untuk mengetahui apakah aliran telah bertransisi menjadi turbulen. dengan perhitungan didapatkan nilai shape factor pada Tabel 1. Selanjutnya disajikan Grafik Cp untuk konfigurasi C pada Gambar 13.  Dari grafik di atas, dapat diketahui bahwa tekanan terendah terjadi pada x/c=0.0084 dengan Cp=- 3.9804. Aliran yang terseparasi di depan mengalami reattachment pada pada x/c=0.0792 dengan  Cp=-1.1265. Lebih jauh, separasi masif pada trailing edge terjadi pada x/c=0.9541 dengan Cp=-0.2561. Dari analisa ini didapatkan juga dimensi bubble mulai dari tebal maksimum bubble, panjang bubble, dan sudut bubble yang disajikan pada Tabel 1. Selain menganalisa grafik Cp, karakteristik aliran juga dapat dianalisa melalui velocity profile dan turbulent kinetic energy pada titik O. analisa ini bertujuan untuk mengetahui apakah aliran telah bertransisi menjadi turbulen. dengan perhitungan didapatkan nilai shape factor pada Tabel 1. Selanjutnya disajikan Grafik Cp untuk konfigurasi D pada Gambar 15.  Dari grafik di atas, dapat diketahui bahwa tekanan terendah terjadi pada x/c=0.0089 dengan Cp=-4.565. Aliran yang terseparasi di depan mengalami reattachment pada pada x/c=0.0694 dengan  Cp=-1.232. Lebih jauh, separasi masif pada trailing edge terjadi pada x/c=0.957 dengan Cp=-0.2461.Dari analisa ini didapatkan juga dimensi bubble mulai dari tebal maksimum bubble, panjang bubble, dan sudut bubble yang disajikan pada Tabel 1. Selain menganalisa grafik Cp, karakteristik aliran juga dapat dianalisa melalui velocity profile dan turbulent kinetic energy pada titik O. analisa ini bertujuan untuk mengetahui apakah aliran telah bertransisi menjadi turbulen. dengan perhitungan didapatkan nilai shape factor pada Tabel 1. Untuk mempermudah penarikan kesimpulan dari analisa diatas, maka semua data di satukan dalam Tabel 1.

## D. Diskusi
Untuk memahami bagaimana pengaruh dari bilangan Reynolds dan panjang bidang tumpu aliran terhadap katakteristik aliran yang melintasi benda ji tersebut, maka data dari seluruh konfigurasi peril dibandingkan. berikut ini
disajikan grafik yang membandingkan konfigurasi A, B, C, dan D yang telah dibahas sebelumnya.
Dari Gambar  17, dapat diketahui bahwa penambahan bahwa dengan panjang bidang tumpu aliran terbukti dapat memengaruhi reattachment menjadi lebih awal, seperti pada konfigurasi A dan C serta konfigurasi B dan D. jika merujuk pada nilai kuantitatif pada Tabel 1, maka dapat di simpulkan bahwa dengan panjang bidang tumpu aliran yang sama, kenaikan nilai reynolds number akan membuat titik reattachment aliran semakin maju, yang menandakan bahwa kenaikan nilai Reynolds number terbukti mampu membuat reattachment aliran semakin awal sehingga memintaskan aliran untuk bertransisi menjadi turbulen. Kenaikan nilai reynolds number juga terbukti mampu memundurkan titik separasi karena naiknya turbulent kinetic energy pada aliran sehingga lebih mampu untuk melawan adverse pressure di daerah downstream . Selain itu, Reynolds number juga mempengaruhi dimensi bubble , dimana bubble akan menjadi lebih pendek dan tipis seiring dengan kenaikan nilai Reynolds number . Dari tabel yang sama, dapat pula disimpulkan bahwa dengan nilai Reynolds number yang sama, penambahan panjang bidang tumpu aliran mampu memajukan titik reattachment dan memundurkan titik separasi massif di buritan. Hal ini bisa terjadi karena bidang tumpu aliran yag lebih panjang memberikan kesempatan bagi aliran untuk berelaksasi dan mentransfer turbulent kinetic energy menjadi energi tambahan untuk melawan adverse pressure di daerah downstream . Selain perbangingan Grafik Cp antar konfigurasi, analisa juga dilakukan dengan membandingkan velocity profile (Gambar 18) dan turbulent kinetic energy (Gambar 19) pada konfigurasi A, B, C, dan D. Gambar 19 menyajikan grafik turbulent kinetic energy di titik O untuk semua konfigurasi. Dapat dilihat bahwa konfigurasi D memiliki nilai turbulent kinetic energy yang paling besar di antara semua konfigurasi. Hal ini dapat terjadi karena turbulent kinetic energy memerlukan beberapa saat untuk meluruhkan fluktuasi pada aliran menjadi energi tambahan untuk melawan adverse pressure di buritan. Sehingga, dapat di simpulkan bahwa konfigurasi D merupakan konfigurasi yang paling optimal untuk menunda separasi massif di buritan dan berhasil merepresentasikan hasil pengujian untuk nilai Reynolds number yang tinggi dan bidang tumpu aliran yang panjang.

## IV. KESIMPULAN/RINGKASAN
Pada konfigurasi c/t yang sama dengan variasi nilai Re t (6.76x10 4 dan 10.15x10 4 ), dalam perbandingan antara konfigurasi A dan B serta Konfigurasi C dan D, dapat disimpulkan bahwa dengan kenaikan nilai Re t maka separasi massif di daerah downstream menjadi lebih mundur. Hal ini bisa terjadi karena aliran mendapatkan energi dari primary flow lebih besar sehingga aliran mengalami reattachment lebih awal dan transisi boundary layer yang lebih awal juga. Pada konfigurasi Re t yang sama dengan variasi nilai c/t (6.5 dan 10 ), dalam perbandingan antara konfigurasi A dan C serta Konfigurasi B dan D, dapat disimpulkan bahwa dengan menanmbah panjang bidang tumpu aliran di belakang leading edge mampu memundurkan titik separasi massif di daerah downstream .  Hal ini bisa terjadi karena jarak antara blockage aliran pada trailing edge menjadi lebih jauh sehingga
memberikan kesempatan aliran yang berfluktuasi untuk relaksasi dan mengubah energi fluktuasi menjadi momentum tambahan untuk melawan adverse pressure di daerah downstream . Secara keseluruhan, kenaikan Reynolds number dan penambahan panjang bidang tumpu aliran mampu membuat reattachment menjadi lebih awal sehigga mempercepat transisi pintas aliran dari laminar menuju turbulen dan memundurkan titik separasi massif di daerah downstream.

## REFERENCES
[1]
A. Samson, S. Sarkar, and K. Anand, “Experimental investigation of a separation bubble on a flat plate with semi-circular leading edge for different Reynolds numbers,”  in 9th International Conference on Heat Transfer, Fluid Mechanics and Thermodynamics (HEFAT 2012) , 2012, pp. 316–325.
[2] A. Aribowo, “Penelitian mekanisme stall akibat perkembangan gelembung separasi pada sayap NACA 0017 secara eksperimen di terowongan angin subsonik,” J. Teknol. Dirgant. , vol. 2, no. 2, pp. 82–88, 2010, doi: 10.30536/j.jtd.2004.v2.a803.
[3] S. L. Herbst, C. J. Kähler, and R. Hain, “Influence of large-scale free-stream turbulence on an SD7003 airfoil at low reynolds numbers,” 2018, doi: 10.2514/6.2018-3490.