ANALISIS R, 𝛀 𝟎 , C D PADA STRUKTUR RANGKA BETON BERTULANG DENGAN MULTISTORY X-BRACING MENGGUNAKAN METODE PUSHOVER
Vryscilia Marcella 1 dan Daniel Christianto 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta, Indonesia vryscilia.32518005@stu.untar.ac.id
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta, Indonesia danielc@ft.untar.ac.id
Masuk: 24-01-2022, revisi: 05-05-2022, diterima untuk diterbitkan: 09-05-2022

## ABSTRACT
There is a change in earthquake regulations from SNI 1726-2002 to SNI 1726-2019 causes differences in building planning criteria. One way that can be done to increase stability and lateral stiffness is to use steel bracing. However, for buildings with reinforced concrete structures with steel bracing, the values of the response modification factor (R),  the  strength  factor  (Ω 0 )  and  the  deflection  factor  (C d )  have  not been  found  in  SNI  1726-2019.  Therefore,  the analysis is intended to review the values of R, Ω 0 and C d in reinforced concrete structures with steel bracing with a multistory configuration of X and V. How to determine the value of R, Ω 0 and C d is to do a pushover analysis. The results of the analysis show that the steel bracing with multistory X configuration with the bracing position on the edge of the building gives the best results  where the first yielding occur in steel  bracing and the column does not experience  yielding.  The  values  of  R  are  6.85  (X  direction)  and  7.36  (Y  direction).  The  values  of Ω 0 are  2.97  (X direction) and 2.42 (Y direction). While the value of C d is 1.173 (X direction) and 1.107 (Y direction). Based on the level of performance, the structure is included in the Damage Control category in both X and Y directions if it is based on ATC-40. If based on FEMA 356, the X direction is Immediate Occupancy and the Y direction is Life Safety.
Keywords: multistory X-bracing; response modification factor; strength factor; deflection factor; pushover analysis

## ABSTRAK
Adanya perubahan peraturan gempa dari SNI 1726-2002 ke SNI 1726-2019 menyebabkan terdapat perbedaan pula pada  kriteria  perencanaan  bangunan.  Salah  satu  cara  yang  dapat  dilakukan  untuk  meningkatkan  kestabilan  dan kekakuan lateral adalah menggunakan bracing baja. Namun, untuk bangunan dengan struktur beton bertulang dengan bracing baja,  nilai  dari  faktor  modifikasi  respons  (R)  faktor  kuat  lebih  ( Ω 0 )  dan  pembesaran  defleksi  (C d )  belum terdapat pada SNI 1726-2019. Oleh karena itu, analisis ini ditujukan untuk meninjau nilai R, Ω 0 dan C d pada bangunan struktur beton bertulang dengan bracing baja dengan konfigurasi multistory X dan V. Cara untuk mengetahui besarnya nilai  R, Ω 0 dan  C d adalah  dengan  analisis pushover .  Hasil  analisis  menunjukkan  bahwa bracing baja  dengan konfigurasi multistory X dengan posisi bracing di tepi bangunan memberikan hasil yang terbaik, dimana bracing leleh pertama dan kolom tidak mengalami pelelehan. Nilai faktor daktilitas R adalah 6,85 (arah X) dan 7,36 (arah Y). Nilai Ω 0 adalah 2,97 (arah X) dan 2,42 (arah Y). Sedangkan nilai C d adalah 1,173 (arah X) dan 1,107 (arah Y). Berdasarkan tingkat kinerja struktur termasuk dalam kategori damage control baik arah X dan Y jika berdasarkan ATC-40. Apabila berdasarkan FEMA 356, untuk arah X adalah immediate occupancy dan arah Y adalah life safety .
Kata kunci: mutlistory X bracing ; faktor modifikasi respons; faktor kuat lebih; faktor pembesaran defleksi; analisis pushover

## 1. PENDAHULUAN
Bangunan yang telah di desain dengan peraturan SNI 1726-2002 tentunya akan memerlukan perkuatan jika dianalisis ulang  dengan  mengacu  pada  peraturan  SNI  1726-2019  terutama  dari  segi  kekuatan  dan  kekakuannya.  Hal  ini dikarenakan semakin besarnya gaya gempa yang terjadi. Oleh karena itu, perlu meningkatkan kestabilan dan kekakuan lateral  pada  bangunan  lama  terhadap  gempa  untuk  menyesuaikan  gaya  gempa yang  terjadi  saat  ini  guna  menahan simpangan lateral akibat pengaruh dari beban gempa. Salah satu cara yang banyak digunakan untuk meningkatkan kestabilan dan kekakuan lateral adalah dengan menggunakan bracing baja. Bracing baja merupakan salah satu sistem penahan lateral untuk mencegah terjadinya goyangan yang berlebihan pada bangunan. Selain itu, bracing baja juga lebih ekonomis dan mudah dalam pengerjaannya. Bracing baja yang akan di uji memiliki konfigurasi multistory-X dan V. Konfigurasi multistory-X dapat meminimalkan terjadinya pembebanan vertikal dan lateral yang tidak seimbang
Analisis R, 𝛀 𝟎 , C d Pada Struktur Rangka Beton Bertulang Dengan Multistory X - Bracing Menggunakan Metode Pushover
pada elemen balok sehingga pelelehan tidak terjadi pada balok duluan tetapi didistribusikan pada bracing tersebut. Sedangkan untuk konfigurasi V, panjang tekuknya lebih pendek.
Namun, untuk bangunan dengan struktur beton bertulang dengan bracing baja, nilai dari faktor modifikasi respons (R)  faktor  kuat  lebih  (Ω 0 )  dan  faktor  pembesaran  defleksi  (C d )  belum  terdapat  pada  SNI  1726-2019.  Cara  untuk mengetahui  besarnya  nilai  R,  Ω 0 dan  C d adalah  dengan  melakukan  analisis pushover (beban  dorong  statik)  yang kemudian akan diperoleh kurva pushover yaitu hubungan antara gaya dengan perpindahan struktur.  Analisis pushover merupakan analisis non-linier untuk mengetahui respons keruntuhan struktur terhadap gempa. Dari analisis pushover ini, dapat diketahui juga gaya maksimum dan deformasi yang terjadi serta bagian struktur mana yang kritis.

## Sistem dan parameter struktur tahan gempa
Suatu sistem struktur sebagai pemikul gaya seismik lateral dan vertikal harus memenuhi salah satu tipe sistem struktur yang sudah ditentukan oleh peraturan. Sistem struktur yang digunakan harus sesuai dengan batasan simpangan struktur yang bergantung pada ketinggian struktur. Terdapat faktor daktilitas yang digunakan untuk penentuan geser dasar, gaya desain elemen dan simpangan antar tingkat desain yaitu faktor modifikasi respons (R), faktor kuat lebih (Ω 0 ) dan pembesaran defleksi (C d ). FEMA P-695 memberikan dasar rasional untuk menentukan faktor kinerja seismik global, termasuk koefisien modifikasi respons (R), faktor kekuatan lebih (Ω 0 ) dan faktor amplifikasi defleksi (C d ), yang jika diterapkan dengan benar dalam desain seismik, akan menghasilkan keamanan yang setara terhadap keruntuhan yang terjadi.
Gambar 1. Definisi faktor daktilitas struktur dari kurva V dan δ (Sumber: Prabowo & Lase, 2016).
Nilai faktor daktilitas struktur pada Gambar 1 diperoleh dari kurva demand yang digambar bersamaan dengan kurva V- δ (kurva kapasitas). Kurva demand diperoleh dari grafik respon spektrum percepatan gempa pada struktur yang dinyatakan sebagai fungsi percepatan spektral (Sa) terhadap periode (T).

## Faktor modifikasi respons (R)
Faktor modifikasi  respons  merupakan  parameter  kunci dalam konstruksi desain  seismik. Faktor modifikasi  respon menunjukkan kemampuan struktur untuk mengurangi energi melalui perilaku inelastias.
Konsep  dari  faktor  modifikasi  respon  (R)  adalah  bahwa  sistem  rangka  seismik  dapat  mempertahankan  deformasi inelastis yang besar tanpa terjadinya keruntuhan (bersifat daktail) dan meningkatkan kekuatan lateral yang melebihi kekuatan  desainnya.  Gambar  2  memperlihatkan  bahwa  dengan  adanya  nilai  R  maka  akan  mengurangi  level  gaya desain  pada  respon  spektrum.  Langkah  pertama  dalam  menentukan  nilai  R  adalah  dengan  mengambil  nilai  R maksimum untuk tipe struktur yang dianggap memberikan kinerja seismik yang terbaik yaitu yang memiliki kekuatan dan daktilitas yang tinggi. Kategori tersebut mencakup rangka penahan momen khusus dan sistem ganda yang terdiri dari  struktur  dinding  geser  beton  bertulang dengan  rangka  pemikul  momen  khusus  yang bisa  menahan  setidaknya 25% dari gaya gempa yang ditentukan (Structural Engineers Association of California, 1995).
Gambar 2. Penggunaan nilai R dapat mengurangi level gaya desain (Sumber: Structural Engineers Association of California, 1995).
Besarnya nilai faktor modifikasi respons (R) dapat diperoleh dari Persamaan 1.
𝑅 = 𝑉 𝐸 𝑉 (1)
dengan V E = gaya gempa saat elastik penuh (R = 1) dan V = gaya geser desain.
Faktor kuat lebih (Ω 0 )
Faktor kuat lebih  (Ω 0 ) diambil dari  nilai rata-rata terbesar dari faktor kuat lebih yang dihitung di  setiap  kelompok kinerja. Dengan adanya faktor kuat lebih, struktur tetap aman selama ada getaran yang cukup kuat. Semakin besar nilai Ω 0 menunjukkan struktur memiliki kemampuan yang semakin besar sehingga menghasilkan gaya gempa yang diperlukan agar semua elemen struktur mengalami pelelehan. Nilai Ω 0 digunakan untuk memperbesar gaya-gaya dari struktur atas ke struktur bawah untuk perancangan basemen/fondasi. Tujuannya untuk menjamin agar struktur bawah tidak mengalami kegagalan lebih awal dibanding struktur di atasnya.
Besarnya nilai faktor kuat lebih (Ω 0 ) dapat diperoleh dari Persamaan 2.
Ω 0 = 𝑉 𝑚𝑎𝑘𝑠 𝑉 (2)
dengan V maks = gaya geser maksimum saat seluruh elemen struktur mengalami pelelehan dan V = gaya geser desain.
Faktor pembesaran delfeksi (C d )
Faktor pembesaran defleksi (C d ) adalah kemampuan struktur untuk berdeformasi saat terkena beban gempa (Tavio & Wijaya, 2018). Ketentuan desain seismik untuk memperkirakan simpangan atap dan tingkat maksimum yang terjadi saat gempa bumi besar dengan memperbesar simpangan yang dihitung dari analisis elastis pada tingkat gaya seismik desain ditentukan dengan faktor pembesaran defleksi (C d ).
Besarnya nilai faktor pembesaran defleksi (C d ) dapat diperoleh dari Persamaan 3.
C 𝑑 = 𝛿 𝛿 𝐸 𝑅 ⁄ (3)
dengan δ =  perpindahan  saat  struktur  mulai  mencaai  kondisi  leleh  dan δ E /R =  perpindahan  saat  struktur  dikenakan beban rencana sebesar V.

## Kurva Backbone
Kunci untuk melakukan keseluruhan analisis non-linier adalah mengidentifikasi elemen struktur utama yang harus dimodelkan. Sedangkan untuk elemen sekunder yang tidak memberikan kontribusi yang signifikan terhadap sistem penahan gaya lateral bangunan, tidak perlu dimasukkan ke dalam analisis.
Pada bangunan beton, efek dari getaran gempa ditahan secara vertikal oleh elemen rangka atau elemen dinding yang tersambung dengan elemen horizontal (diafragma) pada tingkat lantai dan atap. Elemen struktur itu sendiri terdiri dari kolom,  balok,  dinding  dan  lain  sebagainya.    Penting  untuk  mengidentifikasi  mekanisme  kegagalan  dari  elemen
Analisis R, 𝛀 𝟎 , C d Pada Struktur Rangka Beton Bertulang Dengan Multistory X - Bracing Menggunakan Metode Pushover
struktur utama dan menentukan properti non-linier yang sesuai. Properti dari elemen-elemen tersebut adalah hubungan antara gaya (aksial, lentur dan geser) dan perpindahan inelastis yang sesuai (perpindahan, rotasi dan drift ).
Gempa  bumi  biasanya  memuat  elemen-elemen  ini  dalam  perilaku  yang  siklik  seperti  ditunjukkan  pada  Gambar  3 Untuk tujuan pemodelan dan analisis, hubungan tersebut bisa di idealisasikan seperti Gambar 4 (Naeim, 2001).
Gambar 3. Kurva backbone dari perilaku hysteretic yang sebenarnya.
Gambar 4. Idealisasi perilaku dari kurva backbone .

## Tingkat kinerja struktur
Bangunan yang berada di daerah rawan gempa harus didesain tahan gempa. Saat ini, teknologi desain tahan gempa sudah  mengacu  pada  konsep performance  based  seismic  design yang  menggunakan  teknik  analisis  non-linier menggunakan bantuan program komputer untuk menganalisis perilaku inelastis struktur pada intensitas gempa yang berbeda, untuk mengetahui kinerjanya pada kondisi kritis.
Untuk  memberikan  kinerja  seismik  yang  terjamin,  bangunan  harus  memiliki  sistem  penahan  gaya  lateral  yang lengkap,  yang  mampu  membatasi  perpindahan  lateral  akibat  gempa  pada  level  kerusakan  yang  berkelanjutan  dan mencapai tujuan kinerja yang diinginkan. Faktor-faktor dasar yang mempengaruhi kemampuan sistem penahan gaya
lateral untuk melakukan hal tersebut adalah massa bangunan, kekakuan, redaman dan konfigurasi: kapasitas deformasi pada elemen, kekuatan dan karakter gerakan tanah.
Terdapat beberapa tingkatan kinerja menurut ATC-40, dimana tingkatan kinerja digambarkan pada kurva hubungan antara gaya yang bekerja dan perpindahan lateral seperti pada Gambar 5.
Gambar 5. Kurva kapasitas pada berbagai tingkat kinerja struktur (Sumber: California Seismic Safety Commission, 1996).
Deformasi lateral pada saat performance point harus dicek terhadap batasan deformasi pada berbagai tingkat kinerja seperti pada Tabel 1 dan Tabel 2.
Tabel 1. Batasan Deformasi untuk Tingkatan Kinerja Struktur Menurut ATC-40
Batasan Simpangan Antar Tingkat Tingkat Kinerja Immadiate Occupancy Damage Control Life Safety Structural Stability Simpangan Total Maksimum 0,01 0,01 – 0,02 0,02 0,33 V i P i Simpangan Inelastik Maksimum 0,005 0,005 – 0,015 Tidak ada batasan Tidak ada batasan
(Sumber: California Seismic Safety Commission, 1996)
Tabel 2. Tingkat Kinerja Struktur untuk Elemen Vertikal Menurut FEMA 356 Elemen Tingkatan Kinerja Collapse Prevention (S-5) Life Safety (S-3) Immediate Occupancy (S-1) Portal Rangka Beton 4% simpangan sementara atau permanen 2% simpangan sementara; 1% simpangan permanen 1% simpangan sementara; simpangan permanen diabaikan Dinding Beton 2% simpangan sementara atau permanen 1% simpangan sementara; 0,5% simpangan permanen 0,5% simpangan sementara; simpangan permanen diabaikan
(Sumber: Federal Emergency Management Agency & American Society of Civil Engineers, 2000)

## 2. METODE PENELITIAN
Bangunan eksisting yang akan dianalisis mempunyai fungsi sebagai kantor dengan total ketinggian adalah 32 meter (8 tingkat). Struktur bangunan berada di wilayah Jakarta dengan kondisi tanah sedang (SD). Jumlah bentang yang
Analisis R, 𝛀 𝟎 , C d Pada Struktur Rangka Beton Bertulang Dengan Multistory X - Bracing Menggunakan Metode Pushover
digunakan  adalah  5  bentang  untuk  arah  X  dan  Y  dengan  lebar  tiap  bentang  adalah  5  meter.  Jenis  material  yang digunakan adalah beton bertulang dengan nilai mutu beton (f c ’) adalah 30 MPa dan berat jenis beton adalah 24 kN/m 3 . Untuk tulangan longitudinal dan transversal menggunakan tulangan ulir dengan mutu BJTD 40. Dimensi balok induk yang digunakan pada struktur bangunan ini adalah 250 mm x 500 mm, sedangkan untuk balok anak adalah 200 mm x 400 mm. Dimensi kolom yang digunakan dari lantai 1 sampai dengan lantai 8 adalah sama yaitu 600 mm x 600 mm.
Beban-beban yang digunakan dalam pemodelan adalah beban mati, beban hidup/beban hidup atap dan beban gempa. Untuk bangunan eksisting, pembebanan menggunakan SNI-03-1727-1989 dan perencanaan gempa menggunakan SNI 1726-2002, sedangkan untuk bangunan retrofit, pembebanan menggunakan SNI 1727-2020 dan perencanaan gempa menggunakan SNI 1726-2019.
Pemodelan struktur portal 3D menggunakan bantuan software MIDAS GEN dengan 25 variasi pemodelan yang terdiri bangunan eksisting seperti Gambar 6. Sedangkan untuk bangunan retrofit yang dimaksud adalah bangunan eksisting yang diperkuat dengan bracing untuk meningkatkan kapasitas bangunan terhadap gempa akibat adanya perubahan peraturan desain gempa yang terdiri dari 24 variasi pemodelan. Konfigurasi bracing yang digunakan ada dua yaitu, multistory X dan V dengan posisi bracing di center , tengah dan tepi yang dapat dilihat pada Gambar 7 untuk arah sumbu X. Bracing tersebut diletakkan pada empat bagian sisi luar bangunan. Mutu bracing yang digunakan adalah BJ-37. Dalam analisis pushover , baik untuk bangunan eksisting maupun retrofit , akan dilakukan pola pembebanan yaitu pola pembebanan merata dan pembebanan segitiga untuk mengetahui kondisi ekstrim bangunan. Dalam kajian ini, sambungan antara struktur beton dengan bracing baja dimodelkan sendi.
Gambar 6. Bangunan eksisting.
(a) Center (b) Tengah (c) Tepi
Gambar 7. Posisi bracing .
Perubahan gaya gempa dari tahun 2002 dan 2019 digunakan untuk menentukan kebutuhan bracing . Setelah dilakukan pemodelan,  tahap  selanjutnya  adalah  dilakukan  analisis pushover untuk  mendapatkan  kurva  kapasitas  yang menghubungkan antara gaya geser dasar dan perpindahan atap. Dari kurva kapasitas tersebut, dapat ditentukan nilai dari faktor daktilitas dan target kinerja dari struktur bangunan eksisting dan retrofit .

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## Kebutuhan penggunaan bracing baja
Penggunaan bracing baja ditujukan untuk memperkuat bangunan dalam memikul kelebihan gaya gempa tahun 2019. Dengan adanya kemampuan baja yang cukup tinggi untuk menahan tegangan tarik, maka diharapkan baja tersebut akan mengalami pelelehan terlebih dahulu dibandingkan dengan elemen struktur seperti balok dan kolom. Kebutuhan bracing dianalisis  berdasarkan  perubahan  gaya  gempa  dari  tahun  2002  dan  2019  serta bracing yang  digunakan memiliki mutu BJ 37 seperti yang dapat dilihat pada Tabel 3.
Pemilihan  penggunaan bracing tersebut  didasarkan  pada  berat  sendiri  yang  ringan  sehingga  mudah  untuk  di sambung/di pasang dan tidak terlalu mempengaruhi berat struktur bangunan eksisting. Sehingga ukuran dari elemen struktur tetap mampu menopang bracing yang menumpu padanya. Selanjutnya bracing yang digunakan adalah pada ke empat sisi bangunan dan di tiap lantai.
Tabel 3. Kebutuhan Penggunaan Bracing Gaya Gempa (kN) Selisih gaya gempa (kN) Luas bracing yang dibutuhkan (mm 2 ) Profil bracing Luas 1 profil bracing (mm 2 ) n bracing 2002 2019 1242,8 1885 642,5 2677 Siku L 70 x 70 x 6 812,7 4 Kanal C 75 x 40 x 5 x 7 818,8 4

## Faktor daktilitas struktur bangunan retrofit
Dari analisis pushover yang dilakukan pada berbagai variasi pemodelan, diperoleh bahwa untuk tipe bracing dengan multistory X  dan  V,  maka bracing yang  mengalami pelelehan terlebih dahulu.  Tetapi  pada  tipe bracing V, kolom mengalami pelelehan terlebih dahulu dari balok.
Hal ini menunjukkan bahwa konfigurasi V tidak dapat digunakan untuk bangunan ini. Karena yang diharapkan adalah kolom tidak mengalami pelelehan untuk menghindari terjadinya keruntuhan ketidakstabilan pada struktur bangunan.
Gambar 8. Kurva kapasitas arah X. 0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 V (kN) δ (m) Kurva Kapasitas Arah X Distribusi Beban Segitiga V maks V y V rencana
δ E /R δ y
Analisis R, 𝛀 𝟎 , C d Pada Struktur Rangka Beton Bertulang Dengan Multistory X - Bracing Menggunakan Metode Pushover
Gambar 9. Kurva kapasitas arah Y.
Dari kurva kapasitas bangunan retrofit dengan konfigurasi multistory X, posisi bracing di tepi dan profil siku L pada Gambar 8 dan Gambar 9, dapat diperoleh nilai dari faktor daktilitas ( R , Ω 0 dan C d ) dan target kinerja. Dalam penelitian ini, nilai R selanjutnya akan dinamakan sebagai R y1 . Karena merupakan perbandingan antara gaya geser dasar pada kondisi elastis maksimum dimana R = 1 ( V E ) dengan gaya geser saat terjadinya pelelehan pertama ( V y ).
Berdasarkan Tabel 4 dan Tabel 5 pada No. 10, yaitu tipe multistory -X bracing dengan posisi di tepi dan menggunakan profil kanal C menunjukkan hasil yang hampir sama dengan No.9 yaitu tipe multistory -X bracing dengan posisi di tepi dan menggunakan profil siku L. Tetapi untuk profil kanal C menghasilkan faktor daktilitas yang lebih kecil jika dibandingkan dengan profil siku L. Hal ini disebabkan karena profil kanal C memiliki luas yang lebih besar dari siku L. Sehingga gaya yang menyebabkan leleh pertama pada struktur juga akan semakin besar.

## Tingkat kinerja
Tingkatan kinerja berdasarkan ATC-40 pada Tabel 6 dilihat berdasarkan simpangan total maksimum yang merupakan performance point displacement dibandingkan dengan total tinggi lantai yaitu 32 meter.
Sedangkan  tingkat  kinerja  global  berdasarkan  FEMA  356  pada  Tabel  7  didasarkan  pada  simpangan  antar  tingkat maksimum  saat  terjadi  perpindahan  rencana  pada  target  kinerja  yang  kemudian  dibandingkan  dengan  kriteria penerimaan.  Analisis  tingkat  kinerja  global  FEMA  356  hampir  sama  dengan  tingkat  kinerja  ATC-40.  Yang membedakannya adalah batasan yang ditetapkan.
Untuk  arah  Y  pada  Gambar  11  digunakan pushover  step 12  karena performance  point berada  di step tersebut. Berdasarkan Gambar 10 dan Gambar 11 diperoleh nilai rasio drift maksimum antar tingkat yang akan dirangkum pada Tabel 7.
Tabel 8 merupakan perbandingan faktor daktilitas dan tingkat kinerja pada bangunan eksisting dan bangunan retrofit . Dari hasil tersebut menunjukkan bahwa kapasitas bangunan lama yang telah dilakukan retrofit dengan multistory X bracing dengan  posisi bracing di  tepi  serta  menggunakan  profil  siku  L akan  menjadi  lebih  besar  terhadap  gempa karena adanya pembaruan peraturan desain gempa.
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 5000 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 V (kN) δ (m) Kurva Kapasitas Arah Y Distribusi Beban Segitiga δ E /R δ y V rencana V y V maks
Tabel 4. Faktor Daktilitas Arah X No Pembebanan Tipe Bracing Posisi Bracing Profil Bracing Faktor Daktilitas V E (kN) V y1 (kN) V rencana (kN) V max (kN) δ y1 (m) δE/R (m) R y1 Ω 0 C d 1 Merata Multi X Bracing Center siku L 15088,05 3481,81 1886,0061 6812,06 0,1024 0,0517 4,33 3,61 1,9807 2 C 15088,52 3511,23 1886,0651 6829,64 0,1024 0,051 4,30 3,62 2,0078 3 Tengah siku L 15093,63 2355,06 1886,7036 12419,8 0,0512 0,0427 6,41 6,58 1,1991 4 C 15094,53 2407,34 1886,8216 175976 0,0512 0,0417 6,27 9,33 1,2278 5 Tepi siku L 15093,63 3383,52 1886,7036 6997,05 0,0768 0,0432 4,46 3,71 1,7778 6 C 15094,53 3457,57 1886,8216 6987,17 0,0768 0,0423 4,37 3,70 1,8156 7 V Bracing Center siku L 15088,05 1931,62 1886,0061 8745,16 0,0512 0,0521 7,81 4,64 0,9827 8 C 15088,52 1956,13 1886,0651 8771,76 0,0512 0,0514 7,71 4,65 0,9961 9 Tengah siku L 15093,63 2329,64 1886,7036 12344,6 0,0512 0,0431 6,48 6,54 1,1879 10 C 15094,53 2378,61 1886,8216 12371,2 0,0512 0,0422 6,35 6,56 1,2133 11 Tepi siku L 15093,63 2298,05 1886,7036 12383,1 0,0512 0,0437 6,57 6,56 1,1716 12 C 15094,53 2345,76 1886,8216 12417,1 0,0512 0,428 6,43 6,58 0,1196 13 Segitiga Multi X Bracing Center siku L 15088,05 2758,27 1886,0061 5433.24 0,128 0,0844 5,47 2,88 1,5166 14 C 15088,52 2782,77 1886,0651 5458.54 0,128 0,084 5,42 2,89 1,5238 15 Tengah siku L 15093,63 3762,61 1886,7036 11258.1 0,1536 0,069 4,01 5,97 2,2261 16 C 15094,53 3814,52 1886,8216 11307.77 0,1536 0,0673 3,96 5,99 2,2823 17 Tepi siku L 15093,63 2292,05 1886,7036 5596.31 0,0768 0,0655 6,59 2,97 1,1725 18 C 15094,53 2323,76 1886,8216 5580.9 0,0768 0,0646 6,50 2,96 1,1889 19 V Bracing Center siku L 15088,05 1839,94 1886,0061 8014.84 0,0768 0,0834 8,20 4,25 0,9209 20 C 15088,52 1863,07 1886,0651 8304.52 0,0768 0,0822 8,10 4,40 0,9343 21 Tengah siku L 15093,63 2231,01 1886,7036 11249.4 0,0768 0,0668 6,77 5,96 1,1497 22 C 15094,53 2255,71 1886,8216 11229.8 0,0768 0,066 6,69 5,95 1,1636 23 Tepi siku L 15093,63 2214,65 1886,7036 11176 0,0768 0,0676 6,82 5,92 1,1361 24 C 15094,53 2262,81 1886,8216 11227 0,0768 0,0662 6,67 5,95 1,1601
Analisis R, 𝛀 𝟎 , C d Pada Struktur Rangka Beton Bertulang Dengan Multistory X - Bracing Menggunakan Metode Pushover
Tabel 5. Faktor Daktilitas Arah Y No Pembebanan Tipe Bracing Posisi Bracing Profil Bracing Faktor Daktilitas V E (kN) V y1 (kN) V rencana (kN) V max (kN) δ y1 (m) δE/R (m) R y1 Ω 0 C d 1 Merata Multi X Bracing Center siku L 15088,05 2491,21 1886,0061 6104,4 0,0768 0,0,578 6,06 3,24 1,3287 2 C 15088,52 2519,57 1886,0651 6137,04 0,0768 0,0659 5,99 3,25 1,1654 3 Tengah siku L 15093,63 2188,13 1886,7036 15972,3 0,0512 0,0459 6,90 8,47 1,1155 4 C 15094,53 2240,34 1886,8216 16039,4 0,0512 0,0448 6,74 8,50 1,1429 5 Tepi siku L 15093,63 3132,82 1886,7036 6094,24 0,0768 0,0465 4,82 3,23 1,6516 6 C 15094,53 3207,3 1886,8216 6414,53 0,0768 0,0454 4,71 3,40 1,6916 7 V Bracing Center siku L 15088,05 1764,46 1886,0061 15477,1 0,0512 0,058 8,55 8,21 0,8828 8 C 15088,52 1788,98 1886,0651 15510,2 0,0512 0,0571 8,43 8,22 0,8967 9 Tengah siku L 15093,63 2162,63 1886,7036 15914 0,0512 0,0465 6,98 8,43 1,1011 10 C 15094,53 2211,51 1886,8216 15980 0,0512 0,0454 6,83 8,47 1,1278 11 Tepi siku L 15093,63 2135,33 1886,7036 15889,3 0,0512 0,0415 7,07 8,42 1,2337 12 C 15094,53 2183,28 1886,8216 15953,3 0,0512 0,046 6,91 8,46 1,1130 13 Segitiga Multi X Bracing Center siku L 15088,05 2051,46 1886,0061 4062,7 0,1024 0,097 7,35 2,15 1,0557 14 C 15088,52 2073,66 1886,0651 4092,48 0,1024 0,0952 7,28 2,17 1,0756 15 Tengah siku L 15093,63 2956,29 1886,7036 11397,1 0,128 0,0756 5,11 6,04 1,6931 16 C 15094,53 3942,29 1886,8216 11457,4 0,1792 0,0737 3,83 6,07 2,4315 17 Tepi siku L 15093,63 2133,67 1886,7036 4557,13 0,0768 0,0694 7,07 2,42 1,1066 18 C 15094,53 2166,95 1886,8216 4491,03 0,0768 0,0454 6,97 2,38 1,6916 19 V Bracing Center siku L 15088,05 1713,66 1886,0061 10971,3 0,0768 0,0929 8,80 5,82 0,8267 20 C 15088,52 1739,25 1886,0651 11002,6 0,0768 0,0914 8,68 5,83 0,8403 21 Tengah siku L 15093,63 2128,79 1886,7036 11484,4 0,0768 0,0706 7,09 6,09 1,0878 22 C 15094,53 2159,66 1886,8216 11447,7 0,0768 0,0696 6,99 6,07 1,1034 23 Tepi siku L 15093,63 2085,85 1886,7036 11360,9 0,0768 0,0721 7,24 6,02 1,0652 24 C 15094,53 2136,54 1886,8216 11418,8 0,0768 0,0705 7,06 6,05 1,0894
Tabel 6. Tingkat Kinerja Menurut ATC-40 Arah Pembebanan Rasio drift maksimum Target Kinerja X Segitiga 0,016 Damage Control Merata 0,013 Damage Control Y Segitiga 0,019 Damage Control Merata 0,014 Damage Control
Gambar 10. Hubungan antara tingkat dengan rasio antar tingkat arah X.
Gambar 11. Hubungan antara tingkat dengan rasio antar tingkat arah Y.
Tabel 7. Tingkat Kinerja Menurut FEMA 356
Arah Pembebanan Rasio drift maksimum (%) Tingkat Target Kinerja X Segitiga 0,139 3 Immediate Occupancy Merata 0,9142 3 Immediate Occupancy Y Segitiga 1,482 3 Life Safety Merata 1,374 3 Life Safety
Analisis R, 𝛀 𝟎 , C d Pada Struktur Rangka Beton Bertulang Dengan Multistory X - Bracing Menggunakan Metode Pushover
Tabel 8. Perbandingan Bangunan Eksisting dan Bangunan Retrofit Bangunan Faktor daktilitas X Faktor daktilitas Y Target kinerja ATC-40 FEMA 356 R y1 Ω 0 C d R y1 Ω 0 C d Arah X Arah Y Arah X Arah Y Eksisting 4,14  4,09 2,37 5,74 2,95  1,71 Life Safety Life Safety Life Safety Life Safety Retrofit ( Multistory X- bracing ) 6,59  2,97 1,17 7,07 2,42  1,11 Damage Control Damage Control Immediate Occupancy Life Safety

## 4. KESIMPULAN

## Kesimpulan
Berdasarkan hasil analisis, dipilih tipe bracing dengan konfirgurasi multistory X bracing dan posisi bracing di tepi serta profil bracing dengan siku L. Karena bracing mengalami pelelehan terlebih dahulu dibandingkan dengan elemen struktur yang lainnya dan pada kolom tidak mengalami pelelehan.
Besarnya nilai faktor daktilitas untuk tipe bracing yang dipilih yaitu faktor modifikasi respons (R) adalah 6,59 untuk arah X dan 7,07  untuk  arah Y. Untuk nilai  kuat  lebih (Ω 0 ) adalah 2,97 untuk arah X dan 2,42 untuk  arah Y serta besarnya nilai modifikasi respons (C d ) adalah 1,17 untuk arah X dan 1,11 untuk arah Y.
Berdasarkan tingkat kinerja struktur adalah Damage Control baik arah X dan Y untuk semua pola pembebanan jika berdasarkan  ATC-40.  Sedangkan  apabila  berdasarkan  FEMA  356,  untuk  semua  pola  pembebanan,  untuk  arah  X adalah Immediate Occupancy dan arah Y adalah Life Safety .

## UCAPAN TERIMA KASIH
Terima  kasih  kepada  PT  Midasindo  Teknik  Utama  yang  telah  memberikan  fasilitas  lisensi software Midas  Gen sehingga penelitian ini dapat diselesaikan dengan baik.

## DAFTAR PUSTAKA
Badan Standardisasi Nasional. (1989). Pedoman Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung (SNI 03-1727) Badan Standardisasi Nasional. (2002). Standar Perencanaan Ketahan Gempa Untuk Struktur Bangunan Gedung (SNI 1726) Badan Standardisasi Nasional. (2019). Standar Perencanaan Ketahan Gempa Untuk Struktur Bangunan Gedung (SNI 1726) Badan Standardisasi Nasional. (2020). Beban Desain Minimum dan Kriteria Terkait untuk Bangunan Gedung Struktur Lain (SNI 1727) California  Seismic  Safety  Commission.  (1996). Seismic  Evaluation  and  Retrofit  of  Concrete  Buildings  Volume  1 (ATC 40)
Federal  Emergency  Management  Agency  &  American  Society  of  Civil  Engineers.  (2000). Prestandard  and Commentary for the Seismic Rehabilitation of Buildings (FEMA 356) Prabowo,  A.  &  Lase,  Y.  (2016).  Tinjauan  Nilai  Faktor  Modifikasi  Respons  (R)  dan  Faktor  Kuat  Lebih  (Ω 0 )  pada Struktur Gabungan Rangka Baja dan Rangka Beton Bertulang dengan Analisis Pushover. Jurnal Teoritis dan Terapan Bidang Rekayasa Sipil , Vol. 23, No.1, 2 Structural Engineers Association of California. (1995). Structural Respon Modification Factor (ATC 19) Tavio & Wijaya, U. (2018). Desain Rekayasa Berbasis Kinerja . ANDI Yogyakarta