## PERILAKU KERUNTUHAN SAMBUNGAN TIPE PELAT TUNGGAL PADA SAMBUNGAN BALOK ANAK DENGAN BAUT
Baehaki 1) , Akhmad Aminullah 2) , Suprapto Siswosukarto 3)
1) Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik,  Universitas Sultan Ageng Tirtayasa Jl. Jenderal Sudirman Km.3 Cilegon 42435
E-mail : baehaki@untirta.ac.id
2)3) Jurusan Teknik Sipil dan Lingkungan, Fakultas Teknik,  Universitas Gadjah Mada Bulaksumur, Yogyakarta 55281
ABSTRAK Sambungan dengan tipe pelat tunggal, menempatkan pelat sambung saling overlapping dengan pelat badan balok sehingga sumbu pelat menjadi tidak segaris dengan sumbu balok. Kondisi tersebut menghasilkan eksentrisitas pada gaya-gaya yang akan dipindahkan. Adanya eksentrisitas pada sambungan tipe pelat tunggal dan kekakuan pelat tidak mencukupi maka pelat cenderung untuk memuntir, hal tersebut dapat mengurangi kapasitas  sambungan  pelat  tunggal. Permasalahan  yang  dikaji pada  penelitian  ini  yaitu,  bagaimanakah perilaku keruntuhan dari sambungan tipe pelat tunggal pada sambungan balok anak dengan baut. Penelitian  ini menyajikan hasil studi eksperimental yang mencoba menjawab pertanyaan tersebut, sekaligus dapat  menjelaskan dampak negatif dari penggunaan sambungan tipe pelat tunggal. Penelitian ini dengan 3 buah benda uji sambungan tipe pelat tunggal skala penuh yang dilakukan untuk menguji dampak dari dua parameter pengujian yaitu, eksentrisitas pada sambungan dan kekakuan dari pelat sambung. Dihasilkan dari semua hasil pengujian eksperimental, keruntuhan akhir dari semua benda uji adalah puntiran pada pelat ( twisting ).
Kata kunci : Sambungan pelat tunggal, kapasitas sambungan, perilaku keruntuhan, eksentrisitas sambungan

## ABSTRACT
A single plate connection type makes a gusset plate that overlaps on web beam so it’s makes the axis of gusset plate is not aligned with the axis beam. This condition produces eccentricity on the forces which is transfered from gusset plate to the web of beam. Because of the eccentricity and insufficient stifness of the gusset plate, it occurs twisting behaviour and it reduces the capacity of single plate connection. Issues that are going to be showed is, the failure behavior of single plate connection type which is used on connection of beam with bolt in this study.
This research shows the result of experimental that suppose to resolve the issues, and it explains  the negative impact of the use single plate connection type. Three full scale tests of a single plate connection type were conducted to examine the effects of two main test parameter which are eccentricity in connection and stiffness of gusset plate.
The results show,  a failure behavior of three specimen are twisting failure that occur gusset palte. Keywords : single plate connection type, capacity connection, failure behaviour, eccentricity connection

## 1. PENDAHULUAN
Pada  kontruksi  baja,  balok  anak  sering dihubungkan dengan balok induk pada elevasi yang sama untuk mendukung beban dari pelat lantai. Pelat sayap pada balok dicoak ( coped ) untuk mendapatkan jarak bersih yang diijinkan antara  interaksi  balok,  balok  tipe  ini  disebut dengan coped  beam. Ilustrasi  sambungan coped  beam dapat  dilihat  pada gambar  1. Variasi  sambungan  yang  digunakan  pada sambungan coped beam yaitu siku ganda, siku tunggal, plat las dan profil T. Pada sambungan yang diuji pada penelitian ini, tipe sambungan memiliki perbedaan pada titik perlemahannya jika    dibandingkan  dengan  sambungan coped
beam ,  yaitu  pada  pelat  penyambung cenderung  akan  mengalami  kegagalan  karena adanya  coakan  sudut,  namun  pada  baloknya tidak diberikan  coakan  sebagaimana  pada coped  beam .  Potensi  mode  kegagalan  ini termasuk  geser  blok  pada  pelat  penyambung. Potensi  kegagalan  lainya  bisa  terjadi  pada pelat sambung yaitu puntiran ( twisting ) akibat adanya eksentrisitas, perilaku keruntuhan dari sambungan  diamati  untuk  mempelajari mekanisme  keruntuhan  yang  digunakan, sebagai  dasar  dalam  memprediksi  kapasitas sambungan,  sehingga  perlu  ada  penelitian tentang  perilaku  keruntuhan  sambungan  tipe pelat tunggal.

## Sumber : Analisa Rencana Penelitian
Gambar 1. Model sambungan coped beam (Fang at all, 2013)

## 2. TINJAUAN PUSTAKA
Perilaku  keruntuhan  dari  sambungan  diamati untuk  mempelajari  mekanisme  keruntuhan yang  digunakan sebagai  dasar  dalam memprediksi  kapasitas  sambungan.  Beberapa penelitian  sebelumnya  telah dilakukan  pada sambungan coped beams dalam memprediksi kapasitas  sambungan,  yang  didasarkan  pada kapasitas  geser  blok  sesuai  prediksi  yang diberikan  oleh  AISC-LRFD  2005. Penelitian telah  dilakukan  oleh  Fang  (2013)  dengan  10 benda  uji coped  beams skala  penuh  untuk menguji  efek  dari  dua  parameter  pengujian, yaitu,  (1)  eksentrisitas  pada  sambungan  dan (2)  aspek  rasio  balok  dari  web  balok  yang merupakan bagian dari sambungan. Dihasilkan  sembilan  hasil  tes  benda  uji mengalami kegagalan tarik di sepanjang baris bawah  baut,  dan  satu  benda  uji  mengalami kegagalan  geser  blok.  Selain  itu,  beberapa hasil  tes  menunjukan  bahwa  adanya eksentrisitas sambungan menyebabkan puntiran  pada  pelat  badan  balok.  Hal  ini diamati  pada  benda  uji  dengan  tipe sambungan siku tunggal dan profil T.
Perilaku keruntuhan sambungan coped beams juga diamati oleh Franchuk (2004). Penelitian ini  dengan  17  benda  uji coped  beams skala penuh untuk menentukan kapasitas geser blok dan  perilaku  sambungan coped  beams .
Parameter  yang  diperhitungkan  dalam penelitian  ini  meliputi  rotasi  ujung  balok,
ujung  dan  jarak  tepi,  dan  tata  letak  baut. Penelitian  tersebut  menyimpulkan bahwa beberapa  parameter  ini  secara  signifikan mempengaruhi kapasitas sambungan.
Sambungan yang akan diteliti pada penelitian ini merupakan sambungan  tipe pelat tunggal pada  balok  anak  dengan  baut.  Menurut Dewobroto  dan  Besari  (2009),  sambungan dengan tipe pelat tunggal menempatkan pelat sambung  saling overlapping dengan  pelat badan  balok sehingga  sumbu  pelat  menjadi tidak  segaris  dengan sumbu  balok.  Kondisi tersebut  menghasilkan  eksentrisitas  pada gaya-gaya yang akan dipindahkan. Dewobroto dan  Besari  (2009)  mengamati  fenomena curling pada  pelat  baja hot-rolled ,  dan mensimulasikan beberapa ketebalan sambungan  dengan  bantuan  program ABAQUS. Dari penelitian tersebut Dewobroto dan Besari (2009) menyimpulkan, curling terjadi  sebagai  akibat  mekanisme gaya-gaya tekan internal pelat, yang tidak lain adalah buckling (tekuk),  dan  hanya  terjadi pada  pelat  yang  relatif  tipis  (langsing). Adanya curling pada  sambungan  lap  yang secara  natural  mempunyai  eksentrisitas, ditambah  slip,  menyebabkan  sambungan  lap dengan  baut  tunggal  beresiko  mengalami distorsi,  sehingga  kinerjanya  menjadi  tidak optimum.

## a. Kapasitas Geser Blok
Menurut  AISC-LRFD  2005,  kekuatan  geser blok  selalu  ditentukan  oleh  kekuatan  tarik pada bidang tarik bersih yang diakumulasikan dengan  kekuatan  geser  minimal  pada  bidang geser kotor atau bersih. Sehingga diasumsikan bahwa fraktur selalu terjadi pertama kali pada bidang  tarik,  yang  kemudian  diikuti  dengan leleh  pada  bidang  geser.  Tahanan  nominal tarik  dalam  keruntuhan  geser  blok  diberikan oleh persamaan:
    gv y nt u bs nv u nt u bs n A f A f U A f A f U R 6 ,0 6 ,0       ..(2.1) Dimana :
A gv = Luas bruto yang menahan geser (mm 2 ) A nv = Luas netto yang menahan geser (mm 2 ) A nt = Luas netto yang menahan gaya tarik (mm 2 ) f u = Kuat tarik f y = Kuat leleh
U bs = Koefisien reduksi, 1.0 bila tegangan tarik merata, 0.5 bila tegangan tarik tidak merata
 = 0,75

## b. Torsi pada Penampang Persegi
Menurut  Popov  (1976)  momen  torsi  ( twist ) merupakan  momen  yang  bekerja  terhadap sumbu longitudinal elemen struktur. Penampang  segiempat  yang  dibebani  puntir, pada  bagian  sudut-sudut  penampang  akan mengalami  distorsi,  lihat gambar 2b.  Pada gambar 2c diperlihatkan distribusi tegangan di sepanjang garis yang arahnya radial dari titik pusat berat. Tegangan geser maksimum terjadi pada  serat  terluar  sisi  panjang,  sedangkan pada  bagian  sudut  tegangan  geser  menjadi nol.
(a) Sebelum menerima puntiran (b) Setelah menerima puntiran        (c) Distribusi tegangan geser Gambar 2. Distorsi dan distribusi tegangan geser pada penampang persegi (a, b dan c) (Popov,
1976) Tabel 1. Koefisien  dan  untuk penampang persegi (Higdon et al.,1985) b/t 1,00 1,50 2,00 2,50 3,00 4,00 6,00 10,00   0,208 0,231 0,246 0,256 0,267 0,282 0,299 0,312 0,333  0,141 0,196 0,229 0,249 0,263 0,281 0,299 0,312 0,333 Persamaan  untuk  menghitung  tegangan geser  maksimum  maks yang  nilainya tergantung  dari  perbandingan  antara sisi panjang dan pendek (Popov, 1976), yaitu :
2 bt T maks 
  ... (2.2)
G bt
TL dx d
3  
   ... (2.3)
Dengan t dan b masing-masing  adalah sisi  pendek  dan  panjang  dari  penampang persegi.  ,  adalah  koefisien  untuk penampang persegi, lihat tabel 1. Untuk nilai
b yang jauh lebih besar dibandingkan dengan t (b/t > 10), kedua koefisien ini mendekati 1/3 atau 0,333.
Dalam praktek jarang puntiran murni bekerja sendiri,  melainkan  bersama-sama  dengan lentur  dan  gaya  lintang.  Jika  tegangan  geser dibatasi  oleh  tegangan  ijin  i ,  maka  harus dipenuhi  persamaan  dibawah  ini    (Popov, 1976):
V T i      ... (2.4)
2 bt T T    ... (2.5) bt V V 2 3   ... (2.6)
3. METODOLOGI PENELITIAN a. Prosedur Penelitian Penelitian dilaksanakan secara eksperimental  yang  dilakukan  di  dua Laboratorium,  yaitu  laboratorium  Struktur
Jurusan  Teknik  Sipil  dan  Lingkungan  dan laboratorium  Bahan  Teknik  Jurusan  Teknik Mesin Universitas Gadjah Mada. Secara garis besar  penelitian  terdiri  dari  dua  tahap pengujian.  Pada  tahap  awal  penelitian dilakukan  pengujian  pendahuluan  yang meliputi  pengujian  sifat  material  baja  berupa uji tarik material baja untuk mengetahui nilai tegangan  leleh  ( f y )  dan  tegangan  putus  ( f u ) material  baja  dari profil  dan  pelat  yang  akan dilakukan  uji  sambungan. Pada  tahap  kedua dilakukan  uji  sambungan  tipe  pelat  tunggal dengan  variasi  ketebalan  pelat  sambung, dengan tiga jenis ketebalan yaitu 3,8 mm, 4,8 mm dan 5,8 mm.
Gambar 2 . Bagan Alir Penelitian

## b. Bahan Penelitian
Benda  uji  berupa  balok  anak  profil WF150 dengan panjang 1,25 m dihubungkan pada balok induk dengan dimensi profil yang sama,  dengan  menggunakan  pelat  sebagai pelat  sambung.  Sambungan  antara  pelat penyambung dengan balok adalah sambungan dengan  baut.  Sedangkan  sambungan  antara pelat penyambung dengan balok induk adalah sambungan  las.  Untuk  lebih  jelasnya  model tipe sambungan terlihat pada gambar 3.
Gambar 3. Tipe sambungan yang diuji Tiga  buah  benda  uji  skala  penuh digunakan untuk meninjau perilaku keruntuhan sambungan tipe pelat tunggal pada sambungan  balok  anak  dengan  baut,  dengan mempariasikan  ketebalan  pelat  sambung, yaitu 3.8 mm, 4.8 mm dan 5.8 mm, dan dua buah  balok  baja  profil  IWF  150x75x5x7. Untuk  memudahkan  identifikasi  pengujian, penamaan  benda  uji  diberikan  berdasarkan ketebalan yaitu  CN-1, CN-2, dan CN-3. CN-1 merupakan benda  uji  dengan  ketebalan  pelat sambung 3.8 mm, CN-2 merupakan benda uji dengan ketebalan pelat sambung 4.8 mm, dan CN-3 merupakan benda uji dengan ketebalan pelat sambung sebesar 5.8 mm. Pada sambungan digunakan baut ISO 8.8 diameter 22 mm, dengan ukuran lubang pada pelat  sambung  sesuai  standar  yaitu  2  mm lebih  besar  dari  diameter  nominal  baut, sehingga ukuran lubang baut menjadi 24 mm.
Ukuran dimensi balok dan sambungan benda uji  dapat  dilihat  pada gambar  4 dan  simbol dimensi  yang  diukur  dapat  dilihat pada tabel
2. Studi Pustaka Mulai
Pembahasan dan Kesimpulan Selesai Pengujian pendahuluan Pembuatan Benda Uji Uji Sambungan
Pengolahan Data Analisis: Kapasitas sambungan

 
  
Ø24 Ø24 (a) (b)
Gambar 4. Dimensi benda uji: a) detail balok, b) detail pelat sambung Tabel 2. Dimensi balok dan sambungan benda uji Benda uji Dimensi (mm) B H T f T w S e v,b e h,b e v,p e h,p c d t CN-1 75 150 7 5 60 45 50 30 50 8 120 3.8 CN-2 75 150 7 5 60 45 50 30 50 8 120 4.8 CN-3 75 150 7 5 60 45 50 30 50 8 120 5.8 c. Set Up Pengujian Set  up pengujian  dirancang  untuk memastikan  terjadi  kegagalan  pada  pelat sambung,  dan  untuk  mensimulasikan  sebuah balok  anak  yang  terhubung  dengan  balok induk  pada  kontruksi  baja.  Balok  diletakan berdiri tegak untuk menjamin kekakuan pada sambungan  antara  pelat uji  dengan  balok induk  yang  disambung  dengan  las  dan diangkur  ke rigid  floor .  Balok  induk dimodelkan seperti profil kanal lalu dilas pada pelat  datar  sebagai  tumpuan  yang  kemudian diperkuat  dengan  angkur  pada rigid  floor . Kekakuan  pelat  datar  harus  mencukupi,  agar tidak  terjadi  kegagalan  karena  akan mempengaruhi pada hasil pengujian sambungan,  oleh  karena  itu  ditambkan perkuatan  berupa  bresing  pada  pelat  datar  di setiap  sisinya.  Skematik  pengujian  dapat dilihat  pada gambar  5. Hydraulic  jack yang digunakan  memiliki  kapasitas  100  ton  untuk membebani benda uji, sebagai beban terpusat pada  balok.  Beban  ditempatkan  sangat  dekat dengan  sambungan,  untuk  mencegah  terjadi keruntuhan  lain  sebelum  terjadi  keruntuhan pada  pelat  sambung.  Posisi  pembebanan terletak pada jarak 0,1 m dari titik sambungan baut.  Tumpuan  rol  diletakan  di  ujung  balok pada  jarak  0.9  m  dari  sambungan  baut  dan diletakan load  cell dengan  kapasitas  10  ton untuk  membaca  reaksi  yang  terjadi  akibat pembebanan, sehingga besarnya reaksi yang
terjadi pada sambungan dapat diketahui. Pada balok diberikan bresing untuk mencegah agar tidak terjadi pergerakan arah lateral.
d. Pengencangan Baut
Menurut AISC (2010), pemasangan baut mutu tinggi dapat dilakukan dengan berbagai cara,  yaitu  pengencangan  baut  (AISC,  2010) metode turn-of-nut, atau Snug-Tightened Joint. Pada  sambungan  yang  akan  diuji dilakukan pengencangan baut dengan metode
Snug-Tightened  Joint. Kondisi  tersebut  dapat tercapai,  jika  dapat  dipastikan  pelat-pelat sambungan  dapat  mencapai  kondisi  rapat (pelat-pelat  saling  bertemu  dengan  baik), kemudian  mur  (nut) dikencangkan  dengan kunci-pas  ( wrench )  standar  sekuat  tenaga pekerja  normal.  Ini  merupakan  tahap  final untuk  pemasangan  baut  biasa.  Pengencangan dengan  metode Snug-Tightened  Joint tidak terukur  dengan  pasti  besaran  kekuatan  yang diberikan  untuk  mengencangkan  baut. Oleh sebab  itu  strategi  pengencangan  baut  yang dilaksanakan  pada  penelitian  ini  dengan metode Snug-Tightened  Joint dan  dilakukan pengukuran dengan alat pengencang, sehingga besaran torsi  yang  diberikan  pada  baut dapat terukur  dengan  suatu  besaran  yang  pasti. Dengan  cara trial and  error didapat  besaran torsi yang diberikan pada baut dengan metode Snug-Tightened Joint sebesar 3,4 kg.
Roller Bracing Test Connection Concrete Strong Floor Frame R ea ct io n (R ) Te st B ea m Applied Load (P)                

## 
Gambar 5. Skematik pengujian dan layout dial gauge dan strain gauge
Gambar 6. Pengencangan baut dengan alat ukur
e. Prosedur Pengujian Pembebanan  dan  reaksi  tumpuan  secara otomatis  dicatat  oleh load  cell sedangkan lendutan  yang  terjadi  diukur oleh dial  gauge yang  dipantau  oleh  rekaman  kamera.  Posisi penempatan dial  gauge dapat  dilihat  pada gambar 5. Strain gauge dan rosette diletakan di dekat lubang baut untuk mencatat distribusi regangan  yang  terjadi  pada  daerah  kritis dari pelat  sambung,  layout  penempatan strain gauge dan rosette ditunjukan pada gambar 5. Pengujian  dilakukan  dengan  kontrol  beban dalam tahap pembebanan awal, dimana beban diterapkan  secara  bertahap.  Pengujian dihentikan    ketika  terjadi  keruntuhan  pada benda  uji  yaitu  terjadi  robek  pada  pelat  atau terjadi penghilangan beban secara signifikan.

## Gambar 7. Konfigurasi pengujian di laboratorium struktur JTSL UGM

## 4. ANALISIS DAN PEMBAHASAN
a. Pengujian Material Baja
Pengujian  material  baja  diambil  dari bagian  model  struktur  masing-masing sebanyak  tiga  sampel  uji  untuk  menentukan sifat mekanis baja diantaranya nilai tegangan leleh  ( f y )  dan  tegangan  putus  ( f u ),  sedangkan untuk  nilai  modulus  elastisitas  ( E s )  baja diambil 200.000 MPa dan nilai poisson rasio (  )  ditetapkan  sebesar  0,3  sesuai  SNI  03- 1729-2002  poin  5.1.3.  Keruntuhan  akhir  dari benda  uji  ditunjukan  pada gambar 8. Pengukuran besarnya tegangan-regangan yang terjadi pada material dilakukan penggambaran kurva dengan AutoCad dengan cara membuat skala  gambar  mengacu  pada  catatan  beban maksimumnya. Nilai statik rata-rata dari kuat
leleh  dan  kuat  ultimit  uji  tarik  baja dapat dilihat pada tabel 3.
Gambar 8. Benda uji setelah diuji tarik Hasil  pengujian  menunjukan  kurva hubungan  tegangan  (  ) - regangan  (  )  yang tipikal.  Nilai  kuat  leleh  (f y )  dan  kuat  ultimit
(f u ) pada tabel 3 merupakan nilai rata-rata dari tiga buah benda uji tarik.
Gambar 9. Perilaku mekanik ( P-  ) material baja TC-Cc dari plotter UTM
Keterangan gambar: 1. Data Logger 2. Load cel l (kap.10 ton) 3. Roller 4. Load cell (kap. 60 ton)
5. Hydraulick piston 6. Hydraulick pump 7. Sambungan uji 8. Dial gauge
1 3 2 4 8 5 6 7
Tabel 3. Rekapiulasi hasil pengujian kuat tarik baja Benda uji Kode Benda uji Kuat leleh, f y (MPa) Kuat ultimit, f u (MPa) Web Balok TC-W 491.000 581.477 Pelat Sambung 3,8mm TC-Ca 366,850 510.292 4,8mm TC-Cb 367,800 515.324 5,8mm TC-Cc 359,490 512.481 b. Pengujian Sambungan 1) Perilaku Keruntuhan Hasil  pengujian  menunjukan  bahwa semua  benda  uji  mengalami  keruntuhan dengan  cara  pelat  sambung  memuntir ( twisting ).  Perilaku keruntuhan  akhir  yang khas  ditunjukan  pada gambar 10.  Hal  ini disebabkan pelat sambung saling overlapping dengan  pelat  badan  balok sehingga  sumbu pelat  menjadi  tidak  segaris  dengan  sumbu balok.  Kondisi  tersebut  menghasilkan eksentrisitas  pada  gaya-gaya  yang  akan dipindahkan.  Pada  umumnya,  puntiran  pelat sambung  pada  benda  uji  CN-1  terjadi  lebih signifikan  dibandingkan  dengan  benda  uji CN-2  dan  CN-3.  Hal  ini  disebabkan  karena ketebalan pelat sambung yang lebih besar dari CN-1 sehingga memberikan perlawanan yang lebih  tinggi  terhadap  lipatan  lateral  atau puntiran,  dengan  demikian  menghasilkan kapasitas sambungan yang lebih tinggi.
Puntiran juga ditunjukan pada pelat badan dari balok,  untuk  pengujian  CN-1  tidak  terjadi
puntiran  pada  pelat badan  balok,  hal  ini di karenakah  kapasitas  kekakuan  dari  pelat badan  balok  lebih  tinggi  dalam  menahan puntiran.  Hal  sebaliknya  terjadi  pada pengujian  CN-2  dan  CN-3,  menunjukan terjadinya  puntiran  pada  pelat  badan  balok seperti  ditunjukan  pada gambar 11 yang disebabkan  oleh  kekakuan  pelat  sambung yang  lebih  besar  dari  sebelumnya  dalam menahan  lipatan lateral sehingga  pelat  badan balok mengalami puntiran. Perilaku keruntuhan  lain  diamati  pada  baut,  dari  hasil pengujian  menunjukan  bahwa  tidak  adanya kerusakan  yang  berarti  pada  baut.  Hal  ini disebabkan karena mutu baut yang digunakan lebih  tinggi  kekuatannya  dalam  menerima beban  yang  bekerja  dibandingkan  dengan pelat  pada  sambungan.  Sesuai  dengan rencana,  bahwa  tidak  diharapkan  terjadinya kegagalan pada baut.
Gambar 10. Puntiran pada pelat sambung
a) Balok CN-1 b) Balok CN-2 c) Balok CN-3 Gambar 11. Puntiran pada pelat badan balok 2) Perilaku Beban-Defleksi Kurva  beban-defleksi  untuk  semua spesimen ditunjukan dalam gambar 14. Secara umum, respons  linier  diamatai  pada pembebanan  awal.  Ketika  beban  yang diterapkan  mencapai  beban  ultimit  rencana, benda  uji  mulai  mengembangkan  perilaku puntiran  pada  pelat  sambung.  Perilaku puntiran  ini  ditandai  dengan  adanya  nilai negatif  atau  berlawanan  arah  pada  nilai perpindahan  arah  vertikal  yang  dapat  dilihat pada  hasil  pengujian  CN-2  dan  CN-3. Defleksi  vertikal  diperoleh  dari dial  gauge (seperti  ditunjukan  pada gambar 12)  yang terekam  dalam  video.  Setelah  spesimen mencapai beban ultimit, kurva beban-lendutan menunjukan  penurunan  tiba-tiba  mewakili awal dari keruntuhan sambungan. Selanjutnya, kurva beban-lendutan dilanjutkan secara bertahap dan terbatas pada beban yang diterapkan. Gambar 12. Posisi pembebanan sebelum pengujian Gambar 13. Kondisi pembebanan setelah pengujian Gambar 14. Kurva hubungan beban - perpindahan
Beban  ultimit  yang  mampu  ditahan  oleh benda  uji  dapat  dilihat  pada  tabel  4,  hasil
Beban

## Dial gauge
tersebut selalu lebih kecil dari kapasitas geser blok  yang  merupakan  salah  satu  tipe keruntuhan yang mungkin terjadi pada benda uji. Hasil pengujian menunjukan beban ultimit yang diterapkan terhadap benda uji mendekati hasil analisis yang memperhitungkan torsi dan gaya geser. Rasio rata-rata besaran beban (P) antara  hasil  pengujian  (P-Exp)  dengan  hasil analisis  (P-Anl)  dari  ketiga  benda  uji  adalah 1,43.
Tabel 4. Perbandingan hasil pengujian/eksperimental dengan hasil analisis Benda Uji P-Exp (ton) Mode kegagalan P-Anl (ton) P-min P-Exp P-Anl Tumpu Pelat Geser Blok Torsi + Geser CN-1, t=3,8mm 7,60 puntir 14,71 16,42 5,30 5,30 1,43 CN-2, t=4,8mm 11,23 puntir 18,76 20,94 7,36 7,36 1,53 CN-3, t=5,8mm 12,44 puntir 22,54 24,69 9,40 9,40 1,32 Ket: P-Anl : Kapasitas beban hasil analisis P-Exp : Beban maksimum hasil pengujian 3) Pengaruh Eksentrisitas Sambungan Sambungan  dengan  tipe  pelat  tunggal menempatkan pelat sambung saling overlapping dengan pelat badan balok sehingga sumbu  pelat  menjadi  tidak  segaris  dengan sumbu  balok.  Kondisi  tersebut  menghasilkan eksentrisitas  pada  gaya-gaya  yang  akan dipindahkan seperti ditunjukan pada gambar 15. Adanya eksentrisitas pada sambungan tipe pelat tunggal,  ditambah  kekakuan  pelat  tidak mencukupi  maka  pelat  cenderung  untuk memuntir.  Pada  sistem  sambungan  tipe  pelat tunggal  yang  memakai  pelat  yang  relatif langsing, kemungkinan  besar  mengalami twisting, yang  sebenarnya  merupakan  perilaku tekuk.  Pada  kondisi  tersebut  maka  kekakuan pelat  dapat  menjadi  tidak  ada  (akibat  efek tekuk),  sehingga  resiko  terjadinya  pelat melengkung  sangat  besar  untuk  dapat  terjadi. Bila  hal  tersebut  terjadi,  orientasi  baut  juga akan  berputar,  tidak  lagi  tegak  lurus  pelat, sehingga  sambungan  akan  mengalami  puntiran sebagaimana  terlihat  pada gambar 16, yang mengakibatkan  mekanisme  tumpu  atau  geser blok  sebagaimana  yang  diharapkan  pada sambungan baut  tidak  akan  dapat  bekerja dengan baik.
Gambar 15. Eksentrisitas pada lap-joint
(Dewobroto & Besari, 2009)
Gambar 16. Puntiran pada pelat sambung

## 5. KESIMPULAN DAN SARAN
a. Kesimpulan
Dari  hasil  pengujian  eksperimental dan analisis, dapat ditarik beberapa kesimpulan:
1) Perilaku  keruntuhan  dari  sambungan  tipe pelat  tunggal  adalah  terjadinya  puntiran ( twisting ) yang disebabkan oleh eksentrisitas pembebanan. 2) Kapasitas  sambungan  tipe  pelat  tunggal dengan  baut  pada  sambungan  balok  anak ditentukan oleh kapasitas penampang dalam menahan  tegangan  geser    akibat  puntiran dan gaya geser. Nilai kapasitas sambungan rata-rata  dari  ketiga  benda  uji  adalah  9,39 ton.
3) Berdasarkan  hasil  pengujian,  analisis penampang dalam menahan tegangan geser akibat  puntiran  dan  gaya  geser  merupakan nilai  dari  kapasitas  sambungan  tipe  pelat
tunggal.  Hal  ini  dapat  dilihat  dari  hasil analisis  dengan  persamaan  tersebut  yang dibandingkan  dengan  hasil  pengujian laboratorium. Metode analisis tersebut lebih mendekati  hasil  pengujian  yang  memiliki rasio rata-rata 1,43 terhadap hasil analisis.
b. Saran
Dari  beberapa  kesimpulan  yang  telah ditarik  dari  penelitian  ini  terdapat  beberapa saran  yang  dapat  diberikan  adalah  sebagai berikut:
1. Adanya eksentrisitas pada sambungan tipe pelat  tunggal,  ditambah kekakuan  pelat tidak  mencukupi  maka  pelat  cenderung untuk  memuntir,  sehingga  kinerjanya menjadi tidak optimum. Untuk menghindarinya,  disarankan  digunakan stiffner (pengaku),  dengan  konfigurasi dipasang  tegak  lurus  terhadap  pelat sambung,  namun  hal  ini  tentunya  perlu penelitian  lebih  lanjut  agar  efisiensi  dari penggunaan stiffner tercapai.  Sehingga kapasitas sambungan menjadi meningkat.
2. Untuk  memprediksi  kapasitas  sambungan tipe  pelat  tunggal,  perlu  ditinjau  perilaku kegagalan  akibat  puntiran,  kemudian hasilnya  dibandingkan  dengan  perilaku kegagalan  lainnya  yaitu  kegagalan  tumpu pelat, baut, dan geser blok. Nilai minimum dari  kondisi  diatas  merupakan  nilai  dari kapasitas sambungan tipe pelat tunggal.
3. Perlu  penelitian  lebih  lanjut  dengan berbagai  macam  parameter  lain  yang  di perhitungkan  dari  elemen  sambungan  tipe pelat  tunggal  seperti,  jarak baris  baut  ke tumpuan/las,  jumlah  baut  serta  layout penempatan  bautnya,  sehingga  dapat menentukan  persamaan  yang  lebih konsisten dan konservatif
dalam memprediksi kapasitas sambungan.

## 6. DAFTAR PUSTAKA
AISC,  2005,  ANSI/AISC  360-05 “An  American National  Standard - Specification  for Structural  Steel  Buildings” , American
Intitute  of  Steel  Contruction,  Inc.,  Chicago, Illinois. Badan  Standar  Nasional,  (2002),  “Tata  Cara Perencanaan Struktur Baja Untuk Bangunan Gedung”, Bandung. (SNI 03-1729-2002). Badan Standar Nasional, (2010), “Spesifikasi Untuk Gedung  Baja  Struktural”,  Bandung.  (RSNI
03-1729-201X).
Dewobroto,  W.,  2009  “Distorsi  Sambungan  Baut Curling dan Pencegahannya”, Jurnal Teknik Sipil, Vol. 19, No. 2. Agustus 2012. Fang, C., Lam, A.C.C., Yam, M.C.H. & Seak, K.S., 2013.  Block  shear  of  coped  beams  with single-sided  bolted  connection. Journal  of Constructional  Steel  Research ,  86(2013), pp.153 - 166. Franchuk,  C.R.,  Driver,  R.G.,  and  Grondin,  G.Y.
2009  “ Experimental  investigation  of  block shear failure in coped bemas ”, Can. J. Civ.
Eng. Vol. 30, 2003. Franchuk,  C.R.,  Driver,  R.G.,  and  Grondin,  G.Y.
2009  “ Reliability  analysis  of  block  shear capacity  of  coped  seel  beams ”, Journal  of structure  engineering .  Vol.  130,  No.  12, Desember 1, 2004. Popov,  E.P.,  1976. Mechanics  of  Materials .  New Jersey: Prenctice - 0Hall.
Salmon,  C.  G.,  and  Johnson,  J.  E.  1996 “Steel Stuctures,  Design  and  Behavior” ,  New York: Harper - Collins Segui,  W.T.,    1999 “LRFD  Steel  Design” ,3 th ed.,Brook/Cole Publishing Company, Pacific Grove.
Setiawan, Agus., 2008 “ Perencanaan Struktur Baja dengan Metode LRFD”, Jakarta: Erlangga. Timoshenko, Stepehen P., dan Gere, James M., 2000 “  Mekanika  Bahan  jilid  1  Edisi Keempat”(Diterjemaahkan  oleh  Bambang Suryoatmono), Jakarta: Erlangga. Timoshenko, Stepehen P., dan Gere, James M., 2000 “  Mekanika  Bahan  jilid 2  Edisi Keempat”(Diterjemaahkan  oleh  Bambang Suryoatmono), Jakarta: Erlangga.