## Perancangan Ulang Komponen Condensate Booster Pump pada System Re-Injeksi di PLTP X
Dzaky Fauzan Hilmy Adityawarman 1 , Alvera Apridalianti Melkias 1,* , Sapto Prayogo 1
1 Jurusan Teknik Konversi Energi, Politeknik Negeri Bandung 40012 E-mail: alveramelkias@polban.ac.id *

## Abstract
PLTP X is a power plant located in West Java, at this time PLTP X uses 2 condensate booster pumps that experience a  discrepancy  between  the  pump  operation  area  specification  and  the  actual  condition.  This  problem  causes vibration and decreased efficiency thus causing damage to the pump components. The purpose of this research itself is to design pump components in the form of impellers, shafts, pegs, & volutes. Another goal is to calculate the energy savings resulting from the design. This research has a quantitative and experimental nature. The data used is operational data of the PLTP X and other secondary data issued by the PLTP X. The required technical specifications are a head ±130 m, a capacity of 60 m 3 /h, a rotation of 2970 RPM & an efficiency > 60%.  Based on the results of this study, it was obtained that the pump is a type of low discharge high pressure centrifuge, then the design of this pump has a head of 128.4 m, a capacity of 60 m 3 /h, an efficiency of 67% and has succeeded in saving energy of 107586.16 kWh per year at its point of operation.
Keywords: Centrifugal Pump, Condensate Pump, Geothermal, Energy Saving

## Abstrak
PLTP X merupakan pembangkit tenaga listrik yang berada di Jawa Barat, pada saat ini PLTP X menggunakan 2 buah condensate booster pump yang mengalami ketidaksesuaian antara area operasi pompa spesifikasi dengan keadaan aktualnya. Masalah ini menyebabkan vibrasi dan penurunan efisiensi sehingga menyebabkan kerusakan pada komponen pompa. Tujuan dari penelitian ini sendiri ialah merancang komponen pompa berupa impeller, poros, pasak, & volute. Tujuan lainnya ialah menghitung penghematan energi hasil rancangan tersebut. Penelitian ini memiliki sifat kuantitatif dan eksperimental. Data yang digunakan ialah data operasional PLTP X dan data- data  sekunder  lainnya  yang  dikeluarkan  oleh PLTP X.  Spesifikasi  teknis  yang  diperlukan  ialah  head  ±130  m, kapasitas 60 m 3 /h, putaran 2970 RPM & efisiensi > 60%.  Berdasarkan hasil penelitian ini didapatkan pompa berjenis  sentrifugal  low  discharge  high  pressure  lalu  rancangan  pompa  ini  memiliki  head  sebesar  128,4  m, kapasitas 60 m 3 /h, efisiensi  67% dan berhasil menghemat energi  sebesar  107586,16 kWh per tahun pada titik operasinya.
Kata Kunci: Pompa Sentrifugal, Pompa Kondensat, Panas Bumi, Penghematan Energi

## 1. Pendahuluan
Pompa  menjadi  salah  satu  peralatan  yang paling banyak digunakan pada PLTP dimana pompa berfungsi  untuk  memindahkan  fluida  dari  satu tempat ke tempat lainnya dengan mengubah energi mekanik menjadi energi fluida. Salah satu pompa itu adalah condensate booster pump yang berfungsi untuk memindahkan fluida dari pipa hot well pump menuju cooling tower ke sumur re-injection dimana pompa  ini  mengkontrol  agar  fluida  pada  basin cooling tower tidak meluap keluar.
Pada  saat  melakukan preventive  maintenance menggunakan vibration  analyzer ditemukan anomaly berupa blade pass dan unbalance . Selain itu,  dilakukan  juga performance  test untuk condensate  booster  pump ini  dimana  didapatkan adanya penurunan efisiensi dimana efisiensi design
ada  pada  52,9%  sedangkan  pada  saat  dilakukan performance test didapatkan hasil efisiensi sebesar tertinggi  45,11%  pada  debit  48,9  m 3 /h.  Hal  ini menunjukkan  sudah  mulai  adanya  penurunan efisiensi yang diakibatkan oleh defect pada impeller. Hal ini sebabkan seringnya pompa beroperasi tidak pada titik operasinya atau ketika pompa beroperasi jauh dari Best Efficiency Point hal ini menyebabkan adanya maintenance cost yang besar akibat adanya kerusakan  pada  bagian-bagian  pompa  seperti mechanical  seal  ataupun  bearing,  sehingga  solusi terbaik  dari  hal  ini  ialah  melakukan  penyesuaian kapasitas pompa berdasarkan kebutuhan sistem [1] Berdasarkan hal-hal tersebut untuk mengalirkan kondensat dari hot well pump menuju re-injection  well  perlu  sebuah  pompa  dengan kapasitas yang lebih kecil dari pada kapasitas saat
ini. Maka, dari penelitian ini memiliki tujuan untuk meningkatkan  performance  pompa  dan  juga mengurangi houseload sehingga dapat mengurangi dana operasional dari PLTP X.

## Pompa Sentrifugal
Mesin fluida yang digunakan untuk mengalirkan fluida  dari  satu  tempat  ke  tempat  lain  dengan mengubah  energi  mekanik  menjadi  energi  hidrolik disebut pompa [2].
Pompa  sentrifugal  ialah  mesin  berputar  yang mana  debit  dan  tekanan  dihasilkan  secara  dinamis. Pompa  sentrifugal  memanfaatkan  putaran  impeller dari poros yang digunakan untuk mengirimkan energi ke fluida kerja dengan menggunakan gaya sentrifugal yang  digunakan  untuk  perubahan  kecepatan  yang terjadi pada saat fluida kerja mengalir melalui impeller dan jalur discharge pompa [2].

## Head Pompa
Pada pompa head merujuk pada perbedaan energi per  satuan  berat  fluida  pada  inlet  dan  pada  outlet pompa [3].
Gambar 1. Head Pompa
𝐻 = (𝑝 2 − 𝑝 1 ) 𝛾 + (𝐶 2 2 − 𝐶 1 2 ) 2𝑔 + (𝑍 2 − 𝑍 1 ) (1)
Keterangan : 𝐻 = Head total pompa (m) 𝑝 = Tekanan (N/m2) 𝐶 = Kecepatan aliran fluida (m/s) 𝑍 = Ketinggian saluran terhadap datum (m) 𝛾 = berat jenis fluida (N/m 3 ) 𝑔 = gravitasi bumi (9,81 m/s2) Subscript 1  = Sisi masuk pompa 2  = Sisi keluar pompa Ketika  fluida  kerja  dialirkan  pada  sistem pemipaan akan ada energi yang hilang akibat adanya gesekan  antara  fluida  dengan  permukaan  pia  dan adanya  gangguan  aliran  pada  fitting.  Kehilangan energi  ini  dapat  dibagi  menjadi  dua  yaitu  head  loss major dan head loss minor [2].
ℎ 𝑓 = 𝜆 𝐿 𝐷 𝑖 × 𝐶 2 2𝑔 (2)
ℎ 𝑙𝑚 = 𝐾 𝑙𝑚 𝐶̅ 2 2𝑔 (3)
Keterangan : ℎ 𝑓 = Head loss major (m)
ℎ 𝑙𝑚 = Head loss minor (m)
𝜆
= Faktor kerugian gesek 𝐿 = Panjang pipa (m) 𝐷𝑖 = Diameter dalam pipa (m) 𝐾 𝑙𝑚 = Koefisien rugi-rugi minor 𝑔 = gravitasi bumi (9,81 m/s2) 𝐶 = Kecepatan aliran fluida (m/s)

## Spesific Speed Pompa
Spesific  speed pompa  ialah  kecepatan  dalam putaran  per  menit  untuk  impeller  ini  beroperasi. Kecepatan geometris yang mengkonsumsi 1 (metric) hp dan membangkitkan 1 m total head [3].
𝑛 𝑠 = 3,65 𝑛√𝑄 𝐻 3/4 (4)
Keterangan : 𝐻 = Head total pompa (m) 𝑄 = Kapasitas pompa (m 3 /s) 𝑛 = Frekuensi Putaran Pompa per satuan menit (rpm)

## Efisiensi
Efisiensi merupakan rasio energi yang digunakan untuk kerja terhadap energi yang disuplai ke pompa. Pada  pompa  sendiri  terhadapat  tiga  jenis  efisiensi yaitu  efisiensi  hidrolis,  efisiensi  volumetris,  dan efisiensi  mekanis  yang  jika  dikalikan  akan menghasilkan overall efisiensi pompa [3].
𝜂 𝑝 = 𝜂 𝑚 × 𝜂 𝑣 × 𝜂 ℎ (5)
Keterangan : 𝜂 𝑝 = Efisiensi Pompa (%)
𝜂 𝑚 = Efisiensi Mekanis (%)
𝜂 𝑣 = Efisiensi volumetris (%) 𝜂 ℎ = Efisiensi hidrolis (%)

## Daya Input & Output
Daya  output  ialah  daya  hidrolis  dimana  jumlah energi  yang  dihabiskan  untuk  meningkatkan penyaluran  fluida  yang  melewati  pompa  dari  inlet menuju outlet dari pompa itu sendiri [3].
𝑁 𝑜 = 𝛾 × 𝐻 × 𝑄 (6)
Keterangan : N o = Daya output (watt) 𝑄 = Kapasitas pompa (m 3 /s) 𝛾 = berat jenis fluida (N/m 3 ) 𝐻 = Head total pompa (m)
Daya  input  ialah  daya  yang  dibutuhkan  pada poros  yang  ditransferkan  ke  impeller  untuk mengalirkan  fluida.  Daya  input  ini  didapatkan  dari motor induksi yang menjadi penggerak pompa dimana
untuk menjaga dari kondisi overload dibutuhkan daya lebih besar 10% - 15% dari design awal [3].
𝑁 𝑖 𝑑𝑒𝑠𝑖𝑔𝑛 = 𝑁 𝑜 𝜂 𝑝 (7) 𝑁 𝑖 = (1,1 ~ 1,15) × 𝑁 𝑖 𝑑𝑒𝑠𝑖𝑔𝑛 (8)
Keterangan :
N i = Daya input (watt) N o = Daya output (watt) 𝜂 𝑝 = Efisiensi Pompa (%)

## Torsi
Torsi  adalah  besaran  gaya  yang  dapat menyebabkan sebuah benda untuk berputar pada titik pusatnya [4].
𝑇 = 𝑁 𝑖 × 60 2𝜋𝑛 (9)
Keterangan : N i = Daya input (watt)
𝑛 = Frekuensi Putaran Pompa per satuan menit (rpm)
T  = Torsi (Nm)

## Perancangan Poros
Pada perancangan poros hal yang paling penting ialah untuk apa poros ini digunakan. Karena poros ini digunakan  sebagai  poros  transmisi  pada  pompa dengan  kopling.  Pada  saat  merancang  poros  harus memperhatikan  kekuatan  bahan  agar  poros  dapat menahan  beban  puntir  sehingga  bekerja  dengan optimal [4].

## Perancangan Pasak
Pasak  ialah  suatu  elemen  pada  mesin  yang dipakai  untuk  menentapkan  bagian-bagian  mesin seperti kopling, roda gigi, puli, dll pada poros (Sularso &  Suga,  Dasar  Perencanaan  dan  Pemilihan  Elemen Mesin, 2004)
Pada  pasak  sendiri  bentuk  pasak  dengan  alur pasak harus pas agar pasak tidak menjadi goyah dan rusak. Pasak biasanya dirancanng dengan bahan yang kekuatan tarik lebih dari 60 (N/mm2) dan lebih kuat dari porosnya. Namun, ada juga yang memilih bahan yang lebih lemah dari porosnya agar pasaknya terlebih dahulu yang rusak dari pada porosnya [4].

## Perancangan Impeller
Impeller pada pompa adalah komponen berputar yang  berfungsi  untuk  mentransfer  energi  dari  motor pompa  ke  fluida  kerja.  Impeller  terdiri  dari  baling- baling (vanes) yang menciptakan gaya sentrifugal saat berputar, memindahkan fluida dari selubung (casing) ke saluran pembuangan (discharge) . Dalam roda jalan (impeller),  fluida  mendapat  percepatan  sehingga mempunyai  kecepatan  mengalir  ke  luar  sudu  dari sudu-sudu roda jalan [5].
Kecepatan keluar fluida ini kemudian berkurang dan  berubah  menjadi  head  statis  di  sudu-sudu
pengarah  atau  rumah  pompa  .  Jadi,  impeller  adalah bagian  yang  berputar  dari  pompa  sentrifugal  yang mengakselerasi fluida dari tengah impeller ke luar sisi impeller [6]

## Perancangan Volute
Volute  pompa  berfungsi  untuk  mengarahkan aliran  pompa  dari  impeller  menuju  saluran  keluar. Selain  itu,  memiliki  fungsi  untuk  mengubah  head kecepatan menjadi head tekanan pada pompa.

## 2. Metodologi
Pada  penelitian  ini  memiliki  spesifikasi  teknis yang  perlu  dipenuhi  ataupun  dapat  mendekati spesifikasi  teknis  tersebut.  Spesifikasi  teknis  ini diperlukan  sebagai  acuan  ataupun  standar  dalam merancang condensate  booster  pump .  Data  yang digunakan  sebagai  acuan  ini  merupakan  data spesifikasi dan data operasi condensate booster pump yang  tersedia  saat  ini  di  PLTP  X  yang  disesuaikan dengan kebutuhan dan keadaan operasional yang ada di  lapangan,  sehingga  spesifikasi  teknis  yang ditentukan tercantum pada tabel berikut:

## Tabel 1.
Data Spesifikasi Teknis
Operation Condition Tipe Sentrifugal Pump Kapasitas 60 m 3 /h Differential Head Requested ±130 m Kavitasi NPSHa > NPSHr Frekuensi 50 Hz Performance Efisiensi > 60% Putaran 2970 rpm
Tahapan  penelitian  sendiri  ialah  alur  proses sistematis  yang  dilakukan  dalam  penelitian  untuk memastikan hasil yang valid dan dapat dipertanggungjawabkan.  Diagram  alir  yang  dibuat ialah sebagai berikut:
Start Data Lapangan Spesifikasi Teknis Perancangan Manual Perancangan dengan Simulasi CFturbo Data Hasil Simulasi Kesimpulan dan Saran End Komparasi Ya Tidak Analisis Penghematan Energi Analisis Karakteristik Pompa Gambar 2. Alur Penelitian

## 3. Hasil dan Pembahasan
3.1. Hasil Rancangan Condensate Booster Pump
Berdasarkan  hasil  perancangan  pada  sub-bab sebelumnya  didapatkan  hasil  rancangan  condensate booster pump yang memiliki spesifikasi secara umum sebagai berikut:
Tabel 2. Hasil Rancangan Umum CBP Spesifikasi Nilai Jenis Pompa Low Discharge High Pressure Centrifugal Pump Jumlah Tingkat 1 Jenis Konstruksi Horizontal End-Suction Pump Kapasitas 60 m 3 /h Head Total Pompa 128,4 m NPSHa 21,704 m NPSHr 3, 331 m Putaran 2970 rpm Daya Pompa 30,893 kW ; Maks. Beban 35,527 kW Efisiensi Pompa 67,26%
Gambar 3 . Rancangan Condensate Booster Pump 3D

## 3.1.1. Hasil Rancangan Poros
Gambar 4. Rancangan Poros Condensate Booster Pump 3D
Berdasarkan  hasil  perancangan  poros  pada  sub- bab  sebelumnya  didapatkan  hasil  rancangan condensate  booster  pump  yang  memiliki  spesifikasi sebagai berikut:
Tabel 3. Hasil Rancangan Poros CBP Spesifikasi Nilai Material SNCM 25 [4] Diameter Poros 22 mm Diameter Bantalan 22,4 mm 3.1.2. Hasil Rancangan Pasak
Gambar 5 . Rancangan Pasak Condensate Booster Pump 3D
Berdasarkan  hasil  perancangan  pasak  pada  sub- bab  sebelumnya  didapatkan  hasil  rancangan condensate  booster  pump  yang  memiliki  spesifikasi sebagai berikut:
Tabel 4. Hasil Rancangan Pasak CBP Spesifikasi Nilai Material SNCM 25 [4] Lebar Pasak 6 mm Panjang Pasak 30,3 mm Tinggi Pasak Pada Poros 3,5 mm Tinggi Pasak Pada Naf 2,8 mm 3.1.3. Hasil Rancangan Impeller
Berdasarkan  hasil  perancangan  impeller  pada sub-bab  sebelumnya  didapatkan  hasil  rancangan condensate  booster  pump  yang  memiliki  spesifikasi sebagai berikut:
Tabel 5. Hasil Rancangan Impeller CBP Spesifikasi Nilai Material ASTM A743 Grade CA-6NM [7] Diameter Impeller eyes 80 mm Diameter Hub 28,6 mm Diameter Sisi Masuk 85 mm Lebar Sisi Masuk 13,65 mm Sudut Sudu Sisi Masuk 23° Tebal Sudu 4 mm Jarak Sudu Sisi Masuk 53,41 mm Diameter Sisi Keluaran 250 mm Lebar Sisi Keluaran 6,5 mm Sudut Sudu Sisi Keluaran 24° Jumlah Sudu 5

## 3.1.4. Hasil Rancangan Volute
Gambar 7. Rancangan Volute Condensate Booster Pump 3D
Berdasarkan hasil perancangan volute pada sub- bab  sebelumnya  didapatkan  hasil  rancangan condensate  booster  pump  yang  memiliki  spesifikasi sebagai berikut:
Tabel 6. Hasil Rancangan Volute Spesifikasi Nilai Material ASTM A216 Grade WCB[8] Jari-Jari Volute Sisi Terdalam 131,25 mm Jari-Jari Volute Sisi Terluar 145,017 mm Lebar Volute 19 mm

## 3.2. Karakteristik Rancangan Condensate

## Booster Pump
Berdasarkan  hasil  simulasi  menggunakan CFturbo  dihasilkan  karakteristik  pompa  seperti pengaruh perubahan debit terhadap head, titik operasi pompa,  pengaruh  perubahan  debit  terhadap  efisiensi serta  pengaruh  perubahan  putaran  terhadap  head  & efisiensi. Karakteristik yang dihasilkan oleh simulasi CFturbo  ini  merupakan  estimasi  berdasarkan persamaan empiris.
3.2.1. Pengaruh Perubahan Debit Terhadap Head
Terjadi perbedaan-perbedaan nilai untuk masing- masing  head  euler,  head  teoritis  dan  head  actual terhadap  perubahan  debit  yang  diberikan.  Hal  ini sesuai dengan teori yang ada pada buku turbin, pompa dan kompressor karya fritz dietzel dimana nilai H th∞ > H th >  H act [9].  Hal  ini  disebabkan  oleh  perbedaan persamaan  yang  digunakan.  .  Perbedaan  untuk masing-masing  nilai  head  akan  terlihat  jelas  pada gambar grafik berikut:
Gambar 8. Grafik Perubahan Debit Terhadap Head Euller, Head Teoritis & Head Aktual
Selain  itu,  karakteristik  ini  dapat  ditemukan melalui  persamaan  empiris  yang  dikalkukasikan secara  langsung  oleh  software  CFturbo  berdasarkan pada hasil rancangan yang telah dihitung sebelumnya. Pengaruh  perubahan  debit  terhadap  head  ini  dapat dilihat melalui gambar berikut:
Gambar 9. Grafik Perubahan Debit Terhadap Head Simulasi Grafik diatas menunjukkan bahwa semakin besar debit maka semakin rendah head yang diperoleh atau bisa dikatakan nilai debit berbanding terbalik dengan nilai head. Hal ini sesuai dengan persamaan 1.6 yaitu N o =γ×H×Q dimana bila parameter N o dan γ bernilai konstan maka akan membuat  Q=  1/H.
Adanya  penurunan  head  ini  disebabkan  oleh peningkatan  debit  yang  berpengaruh  terhadap  gaya sentrifugal  yang memperan dalam mendorong fluida keluar  dari  pompa  itu  sendiri.  Hal  ini  mengartikan bahwa  ketika  debit  fluida  kecil  membuat  impeller dapat  mendorong  fluida  dengan  energi  yang  besar sehingga fluida tersebut terdorong dengan energi yang berlebih. Energi yang berlebih ini pada saat debit kecil membuat  hal  tersebut  menjadi  losses  disebabkan energi  dari  poros  yang  memutar  impeller  untuk menyebabkan gaya sentrifugal ini tidak termanfaatkan dengan  baik.  Sebaliknya,  jika  debit  fluida  besar membuat  impeller  membutuhkan  energi  yang  lebih besar  juga,  namun  akan  membuat  energi  dari  poros yang dimanfaatkan sebagai gaya sentrifugal lossesnya
lebih  kecil  dibandingkan  pada  saat  debitnya  besar karena  energi  tersebut  terbagi  lebih  banyak  ketika debit  fluidanya  lebih  besar.  Selain  itu,  hal  yang mempengaruhi  penurunan  head  ialah  friction  losses (major head loss) dan shock losses (minor head loss).

## 3.2.2. Pengaruh Perubahan Debut Terhadap Efisiensi
Gambar 10. Grafik Perubahan Debit Terhadap Efisiensi, Daya Output & Daya Input Berdasarkan pada grafik tersebut bisa dilihat BEP (Best Efficiency Point) dimana BEP ialah titik dimana pompa beroperasi dengan efisiensi maksimalnya pada debit dan tekanan yang optimal. Besarnya nilai  BEP pada  pompa  ini  terletak  pada  debit  56  m3/h  dengan efisiensi  67%.  Sebelum  mencapai  BEP  efisiensi pompa sendiri terus meningkat hal ini disebabkan oleh peningkatan  debit  dimana  energi  yang  disuplai  ini termanfaatkan lebih banyak sehingga energi  tersebut tidak terbuang berlebih. Ketika mencapai  BEP maka efisiensi  pompa  akan  terus  menurun  hal  ini diakibatkan oleh rugi-rugi pada system dimana rugi- rugi ini berupa friction loss dan shock loss. Rugi-rugi ini  akan  semakin  besar  ketika  debit  pompa  semakin meningkat  sehingga  mempengaruhi  head  yang dihasilkan oleh pompa dimana head pompa sebanding dengan daya output. Hal ini ditunjukan dengan ketika nilai  ɣ dan Q bernilai konstan maka N o = H, artinya semakin besar head maka semakin besar daya output begitu juga sebaliknya.
Daya input akan selalu lebih besar dari pada daya output  dikarenakan  adanya  losses  baik  dari  sisi penggeraknya  sendiri  yang  berupa  rugi  gesek,  rugi- rugi  besi  dan  rugi  tembaga.  Sedangkan,  dari  sisi pompa rugi-rugi ini berupa rugi-rugi akibat kebocoran ruang  kosong,  rugi-rugi  akibat  perbedaan  tekanan pada  sisi  masuk  dan  sisi  keluar,  serta  friction  losses dan shock losses.

## 3.2.3. Titik Operasi Pompa
Gambar 11 . Grafik Titik Operasi CBP Berdasarkan  hasil  perhitungan  diperoleh  nilai head system sebagai berikut:
𝐻 𝑠𝑦𝑠 = 118,66 𝑚 + ( 34941,03 𝑠 2 𝑚 5 ×  𝑄 𝑣 2 )
Pada  grafik  dapat  terlihat  bahwa  titik  operasi pompa  ini  sama-sama  berada  pada  debit  ±46  m 3 /h dimana nilai head total berpotongan dengan nilai head system.  Jika  hubungan  antara  head  total  dengan variasi  debit  ialah  kemampuan  pompa  dalam mengalirkan  sejumlah  fluida  hingga  mencapai  head tertentu. Maka, hubungan antara head system dengan variasi debit ialah kebutuhan system dalam mencapai head tertentu untuk mengalirkan sejumlah fluida.
Titik  operasi  pompa  ini  berada  pada  debit  ±46 m 3 /h  dan  head  ±124  m  dimana  pada  titik  tersebut memiliki efisiensi sebesar 64%. Berdasarkan gambar titik operasi pompa dapat diketahui bahwa pompa ini tidak  akan  mengalami  surjing.  Indikator  yang membuat surjing ini tidak akan timbul surjing karena bentuk kurva head yang menanjak ke arah Q = 0 dan head shut-off berada diatas nilai head system sehingga tidak  terjadi  perpotongan  antara  kurva  head  total dengan  kurva  head  system  pada  saat  debit  fluida bernilai  kecil  sehingga  membuat  operasi  pompa menjadi stabil.
Pada  pompa  sendiri  biasanya  ada  nilai  MCSF (Minimum  Continuous  Stable  Flow)  berdasarkan standar ASME B73.1 [10] untuk pompa dengan design A60 besarnya nilai MCSF ialah 30% dari debit BEP (Best Efficiency Point) dimana nilai debit BEP ialah 56 m 3 /h dengan efisiensi sebesar 67%, sehingga nilai MCSF ialah 16,8 m 3 /h.
3.3. Penghematan Energi Condensate Booster Pump
Tabel 7.
Penghematan Energi & Keuntungan Ekonomis
Berdasarkan  hasil  diatas  dapat  diketahui  bahwa dengan  CBP  hasil  rancangan  bisa  diperoleh penghematan energi yang cukup besar per tahunnya. Jika pompa hasil rancangan ini sering beroperasi pada titik  operasinya yaitu pada 46 m 3 /h setidaknya dapat memperoleh  penghematan  energi  sebesar  107586,16 kWh per tahun yang jika dikonversikan dalam bentuk keuntungan  ekonomis  akan  memperoleh  Rp 153.633.036 per tahun [11]. Jika umur pompa ini ialah 20 tahun maka setidaknya dapat keuntungan ekonomis sebesar  Rp  3.072.660.720  hanya  dari  pengoperasian saja. Penghematan energi ini merupakan penghematan energi  yang  diperoleh  melalui  peningkatan  efisiensi dan penyesuaian kapasitas sehingga konsumsi energi pada saat beroperasi berkurang [12].

## 4. Simpulan
Berdasarkan hasil perancangan dan pembahasan yang  telah  diuji  melalui  software  CFturbo  diperoleh kesimpulan sebagai berikut:
1. Perancangan ulang komponen condensate booster pump yang dilakukan memperoleh pompa bertipe Low  Discharge  High Pressure  Centrifugal  Pump yang memiliki spesifikasi head 128,4 m; debit 60 m 3 /h;  efisiensi  67,26%;  putaran  2970  RPM;  dan daya  maksimal  35,527  kW.  Pompa  ini  memiliki best  efficiency  point pada  debit  56  m 3 /h  dengan efisiensi  sebesar  67%.  Minimum  Continuous Stable  Flow  pada  pompa  ini  ialah  sebesar  16,8 m3/h  serta  titik  operasi  pompa  ini  berada  pada debit 46 m 3 /h dengan memperoleh head 124 m dan efisiensi 64%.
2. Hasil perhitungan penghematan energi membuktikan  bahwa  rancangan  condensate booster pump ini lebih baik dikarenakan pada titik operasinya  saja  pada  debit  46  m 3 /h  dapat menghemat  sebesar  107586,16  kWh  per  tahun. Bila  hal  ini  dikonversikan  ke  dalam  keuntungan ekonomis  maka  diperoleh  setidaknya  Rp 153.633.036 per tahun serta bila pompa ini umur pakainya  20  tahun  dapat  keuntungan  ekonomis sebesar Rp 3.072.660.720.

## Saran
Adapun saran dari penulis ialah dilakukan analisis lebih lanjut mengenai rancangan ini baik dengan cara sebagai berikut:
1. Melakukan  simulasi  CFD  terhadap  fluida  yang dialirkan  pada  condensate  booster  pump  untuk melihat pengaruh aliran fluida terhadap rancangan pompa.
2. Melakukan  simulasi  FEM  yang  berguna  untuk melihat struktur & material rancangan condensate booster  pump  pada berbagai  kondisi  dan beban.

## Daftar Pustaka
[1] Efficiency  B  of  E.  Guide  Book-  Energy Efficiency  in  Electrical  Utilities.  New  Delhi: Bureau of Energy Efficiency; 2015.
[2]  Sularso;  Tahara  H.  Pompa  dan  Kompressor (Pemilihan, Pemakaian dan Pemeliharaan). 7th ed. Jakarta: Pradnya Paramita; 2000.
[3]  Srinivasan  K.  Rotodynamic  Pumps  (Centrifugal and Axial). New Delhi: New Age International (P) Limited Publishers; 2008.
[4]  Sularso;  Suga  K.  Dasar  Perencanaan  dan Pemilihan  Elemen  Mesin.  11th  ed.  Jakarta: Pradnya Paramita; 2004.
[5]  Karassik, I.J.; Copper, J.P.; Copper, P.; Heald CC. Pump  handbook.  3rd  ed.  New  York:  McGraw- Hill; 2001.
[6]  Lazarkiewicz,  S;  Troskolanski  AT.  Impeller Pumps. London: Pergamon Press; 1953.
[7]  American  Society  for  Testing  and  Materials. ASTM A 743/A 743M Standard Specification for Castings, Iron-Chromium, Iron-Chromium- Nickel,  Corrosion  Resistant,  for  General Application 2000;01.
[8]  Materials AS  for T  and. ASTM A216/A216M  − 12  Standard  Specification  for  Steel  Castings, Carbon,  Suitable  for  Fusion  Welding,  for  High-
Temperature Service 2012. https://doi.org/10.1520/A0216 .
[9]  Dietzel F. Turbinen, Pumpen Und Verdichter. 5th ed. Wurburg: Vogel-Verlag; 1980.
[10] Engineers  TAS  of  M.  ASME  B73.1-2001 Spesification  For  Horizontal  End  Suction Centrifugal Pump For Chemical Process 2001.
[11] Aliyu, A.K;  Bukar, A.L;  Ringim,  J.G; A  M. An Approach to Energy Saving and Cost  of Energy Reduction  Using  an  Improved  Efficient Technology.  Open  Journal  of  Energy  Efficiency 2015;4:61–8.
[12] Ainul  G.  Konsep  Manajemen  Energi.  Bali: Universitas Udayana; 2016.