Available online at http://jurnal.yudharta.ac.id/v2/index.php/jkie P-ISSN : 2460-0113 I E-ISSN : 2541-4461

## Journal Knowledge Industrial Engineering (JKIE)
ANALISIS PENGARUH SELF EFFICACY TERHADAP KEPEMIMPINAN MANAJEMEN INDUSTRI

## Bakhrul Ulum, Tulus Subagyo
Program Studi Teknik Mesin Universitas Yudharta Pasuruan Universitas

## ABSTRAK
Mesin penghancur daun kering adalah suatu alat yang sederhana yang dirancaang khusus untuk menghancurkan daun kering yang selanjutnya akan dijadikan pupuk kompos atau sebagai bahan campuran pupuk kompos lain. Tujuan dari perancangan ini adalah untuk membantu para petani agar dapat membuat pupuk alami dan terhindar dari bahan-bahan kimia yang ada dipasaran. Hasil penelitian didapat desain mesin penghancur daun kering dengan spesifikasi dan ukuran yang sesuai dengan kebutuhan masyarakat.
Kata kunci: Mesi Penghancur daun kering, pupuk kompas

## 1. Pendahuluan
Negara-negara industri mulai berpendapat bahwa paket pertanian modern yang memberikan hasil panen yang tinggi ternyata menimbulkan dampak terhadap lingkungan (Mc Guinness, 1993). Teknologi pertanian modern yang dimaksud termasuk penggunaan varietas unggul berproduksi tinggi, pestisida kimia, pupuk sintetis, dan penggunaan mesin-mesin pertanian untuk mengolah tanah dan memanen hasil. Menurut lestari (2009) Usaha pertanian dengan mengandalkan bahan kimia seperti pupuk anorganik dan pestisida kimiawi yang telah banyak dilakukan pada masa lalu dan berlanjut hingga ke masa sekarang telah banyak menimbulkan dampak negatif yang merugikan.
Menurut Sutanto, (2002) mengemukakan bahwa kemampuan pupuk kimia untuk meningkatkan produktifitas tanah dalam waktu relatif pendek, maka pupuk kimia dianggap sebagai senjata ampuh untuk meningkatkan produksi dan mengakhiri kerawanan pangan. Badan dunia FAO mengemukakan bahwa penggunaan pupuk yang sepadan dan berimbang di negara-negara sedang berkembang dapat meningkatkan hasil pangan mencapai 50% sampai 60% (IFDC, 1986). Akhir tahun 80-an, mulai tampak tanda-tanda terjadinya kelelahan pada tanah dan penurunan produktifitas pada hampir semua jenis tanaman yang diusahakan. Hasil tanaman tidak menunjukkan kecenderungan meningkat walaupun telah digunakan varietas unggul yang memerlukan pemeliharaan dan pengelolaan hara secara intensif melalui bermacam-macam paket teknologi.
Penggunanaan pupuk hijau, pupuk hayati, peningkatan biomassa, penyiapan kompos yang diperkaya dan pelaksanaan pengendalian hama dan penyakit secara hayati diharapkan mampu memperbaiki kesehatan tanah sehingga hasil tanaman dapat ditinggalkan tetapi aman dan menyehatkan manusia yang mengkonsumsi. Masalah yang akan dihadapi di masa datang adalah menentukan kebijakan untuk mengantisipasi meningkatnya jumblah penduduk dan usaha mempertahankan kesehatan tanah, perlindungan lingkungan serta produktifitas yang berkelanjutan. Penerapan sistem pertanian alternatif yang berwawasan lingkungan merupakan konsep yang pemasyarakatannya memerlukan waktu yang relatif panjang. Oleh karena perlu diperkenalkan kepada masyarakat tentang mesin teknologi tepat guna yang diperuntukkan dalam
membuat pupuk kompos. Tujuan dari perancangan ini adalah untuk membantu para petani agar dapat membuat pupuk alami dan terhindar dari bahan-bahan kimia yang ada dipasaran.

## 2. Tinjauan Pustaka
Mesin penghancur daun kering adalah suatu alat yang sederhana yang dirancaang khusus untuk menghancurkan daun kering yang selanjutnya akan dijadikan pupuk kompos atau sebagai bahan campuran pupuk kompos lain. Mesin penghancur daun kering ini merupakan mesin perkakas yang diperuntukkan untuk membantu permasalahan yang ada dimasyarakat dewasa ini. Terutama yang sering dihadapi oleh para petani pada saat ini yaitu harga pupuk yang melambung tinggi. Agar mempermudah didalam penyusunan tugas merancang mesin ini maka penulis mengambil salah satu contoh benda yang akan dihancurkan menjadi pupuk, yaitu daun kering. Dalam perancangannya mesin ini nantinya akan digerakkan oleh motor listrik sebagai tenaga penggerak. Putaran motor akan ditransmisikan dengan menggunakan sabuk dan puli. Menurut Soedarmadji (2004) adapun motor yang digunakan dalam perancangan ini adalah jenis motor listrik yang sudah ada dipasaran dengan pertimbangan sebagai berikut: 1. Pengoperasiannya mudah, 2. Getaran yang ditimbulkan halus, 3. Perawatannya mudah, 4. Massanya ringan. Sedangkan desain mesin yang dirancang ditunjukkan pada gambar 1 dibawah ini.
Keterangan gambar: a. Kerangka b. Lubang masuk
c. Tabung d. Puli 2 e. Poros f. Pisau jalan g. Pisau tetap h. Lubang keluar
i. Motor listrik
j. Puli 1 k. Sabuk
Gambar 1. Desain mesin penghancur daun kering
Cara kerja mesin penghancur daun kering mesin pengahancur daun kering yang akan direncanakan akan digerakkan oleh sebuah motor listrik. Dimana puli 1 melekat pada motor penggerak dan ketika motor berputar maka P1 ikut berputar. Dan putaran P1 diteruskan ke puli 2 dengan dihubungkan dengan sabuk dan karena P2 melekat pada poros, dan pisau jalan melekat pada poros, ketika P2 berputar maka PJ juga berputar. Didalam tabung mesin ini terdapat pisau tetap yang dilas mati pada tabung. Karena pisau jalan yang melewati pisau tetap berjumlah 5 buah, dan setiap pisau jalan berpasangan dengan 2 buah pisau tetap, maka pisau tetap setiap sapnya berjumlah 10 buah (5 pasang pisau tetap), sedangkan pisau tetap dipasang 3 sap. Dan ketiga sap ini mempunyai perbedaan kerenggangan antara setiap pasangan pisau tetap. Sap pertama dengan kerenggangan 20 mm, sap kedua 15 mm, dan sap ketiga 10 mm. Cara kerja kedua pisau jalan dan pisau tetap mempunyai prinsip seperti seperti gunting. Jadi ketika pisau jalan berputar, maka setiap pisau jalan akan melewati pasangan pisau tetap tepat ditengahnya. Dan setiap pisau jalan
akan melewati tiga sap pisau tetap yang setiap sapnya mempunyai pasangan pisau tetap yang tingkat kerenggangannya berbeda tadi secara terus-menerus selama pisau jalan ini berputar. Selama proses ini terjadi, daun kering yang dimasukkan kedalam tabung akan terbawa oleh pisau- pisau jalan yang melewati pisau-pisau tetap yang mempunyai kerenggangan berbeda. Jadi daun akan terpotong-potong menjadi kecil. Tepat dibawah pisau tetap terdapat lubang-lubang yang sudah diatur diameternya yang berfungsi sebagai jalan keluar daun-daun yang sudah terpotong- potong kecil.

## 3. Hasil dan Pembahasan
Jika motor yang direncanakan menggunakan motor AC dengan daya 1/2 Hp dengan putaran 1500 rpm, puli penggerak dengan diameter 50 mm dan puli yang digerakkan dengan diameter 140 mm yang bekerja selama 3-5 jam tiap hari. Menurut Khurmi, (2005) perbandingan putaran yang terjadi pada puli (i) adalah:
1 2 2 1 D D n n  , maka
50 140 1500
2  n =  2 n 535 ,71 rpm. Sedangkan 2 1 n n i  =
8 , 2 71 , 535 1500  .
Dalam perancangan ini tipe sabuk yang digunakan adalah sabuk V standart tipe A yang berbahan dari karet, yang mempunyai dimensi ukuran seperti pada gambar 2 dibawah ini.

## Gambar 2. Dimensi dan ukuran sabuk V
Menurut Sularso, (2008) apabila daya rencana: Pd = P . fc (kW), maka P = 0,5 x 0,735 = 0,3675 kW = 367 Watt, sehigga daya rencana adalah Pd = 0,3675 x 1,2 = 0,441 kW = 441 Watt. Menurut Khurmi, (2005) momen rencana (T) pada poros yang digerakkan adalah: T 2 = 9,74x10 5 ( 2 n Pd ), Jadi:
T 2 = 9,74 x 10 5       71 , 535 441 , 0 = 801,803 kg.mm.
Menurut Sularso, (2008) untuk diameter puli yaitu diameter lingkaran jarak bagi puli yang digerakkan Dp = dp. i sehingga Dp = 50 x 2,8 = 140 mm, sedangkan diameter luar puli pada puli penggerak adalah dk = dp + 2K , maka dk = 50 + (2x4,5) = 59 mm dan untuk puli yang digerakkan Dk = Dp + 2K, maka Dk = 140 + (2 x 4,5) = 149 mm. Untuk Lebar permukaan puli yaitu lebar puli bagian dalam B 1 = 1,25 . b, maka B 1 = 1,25 x 12,5 = 15,625 mm dan untuk lebar puli bagian luar B 2 = B 1 + 2 . t, maka B 2 = 15,625 + (2 x 5) = 25,625 mm. Menurut Sularso, (2008) untuk kecepatan sabuk adalah: V = 1000 60 . . 1 x n dp  = 1000
60 1500 50 14 , 3 x x x = 3,925
m/s sedangkan untuk Panjang keliling sabuk L = 2C + 2  (dp+Dp) + C 4 1 (Dp-dp) 2 sehingga
12,5 mm
9, 0 m m 40 0
didapatkan sebagai berikut: L = 2 x 250 + 2 14 , 3 (50 + 140) + 250 4 1
x (140 - 50) 2 = 806,4 mm, jadi sesuai dengan tabel panjang keliling sabuk untuk sabuk –V adalah 32 inch. Menurut Sularso,
(2008) sedangkan Jarak sumbu poros 8 ) ( 8 2 2 dp Dp b b C     , maka b = 2L - 3.14 (Dp + dp) = 2x806,4–3,14 (140+50) = 1016,2. Sehingga didapatkan C =     8 50 140 8 2 , 1016 2 , 1016 2 2    =
253,5 mm. Untuk Sudut kontak θ  =  180 0 -
C dp Dp ) ( 57  dapat dihitung θ =  180 0 -   250 50 140 57 
=159,48 0 dengan factor koreksi (K o ) = 0,94. Jumlah sabuk yang diperlukan N =
 K p Pd o . maka
P o = 0,48 + (0,51-0,48)( 200 50 ) + 0,18 + (0,20-0,18)( 200 50 ) = 0,672 sehingga jumlah sabuk yang
diperlukan adalah: N = 701 , 0
94 , 0 67 , 0 441 , 0 
x = 1 buah. Menurut Amiril, (1999) untuk gaya awal
A s o o   sehingga: o s = 8 , 0 12 = 15 kg sedangkan gaya tarik P = 2 x S o x  , maka P = 2 x 15 x 0,7 = 21 kg. Sedangkan tegangan pada sisi regang T 1 = xA P o 2   maka: T 1 = 12 + 8 , 0 2 21 x = 25,13 kg/cm 2 ,
Tegangan pada sisi kendor T 2 = xA P o 2   maka :
T 2 = 12 -
8 , 0 2 21 x = -1,13 kg/cm 2 dan Tegangan oleh beban beban bending
min D h E b   Jadi:
b
 = 420 5 7 , 0 = 58,8 kg/cm 2 . Untuk Tegangan max pada sabuk  max    g V T b . 10 . 2 1     (kg/cm 2 ),
maka: max  = 25,13 + 58,8 +   8 , 9 10 925 , 3 25 , 1 2 x = 84,13 kg/cm 2 . dari perhitungan diatas diketahui Umur
sabuk adalah H = m fat X V xL       max 7 . . 3600 10          8 7 13 , 84 90 2 925 , 3 3600 4 , 806 10 x x x
4,85 x 10
5 jam.
Apabila diketahui bahan poros diambil dari bahan S 45 C dengan kekuatan tarik bahan 58 kg/mm 2 , dengan dimensi poros yang direncanakan seperti pada gambar dibawah ini:

## Gambar 3. Dimensi poros yang direncanakan
Menurut Sularso, (2008) bahwa daya rencana Pd = P . fc didapatkan P = 0,5 x 0,735 = 0,3676 kW, maka Pd = 0,3676 x 1,2 = 0,441 kW. Sehingga Momen rencana yang dihitung pada poros yang digerakkan maka dipakai n 2 , maka: T 2 = 9,74x10 5       2 n Pd T = 9,74 x 10 5       71 , 535 441 , 0 = 801,803 kg.mm.
sedangkan Tegangan geser
3 . 1 , 5 s d T   3 50 803 , 1801 1 , 5 x  = 3,2x10 -2 kg/mm 2 sehingga Tegangan geser yang diizinkan
2 1 xsf sf b a   
  3 , 1 0 , 6 58 x 7,44 kg/mm 2 , Khurmi, (2005) diameter poros
3 1 2 1 , 5        T C K ds b a   , maka        803 , 801 2 , 1 5 , 1 44 , 7 1 , 5 x x ds = 9,964 mm. Sedangkan Tegangan sentrifugal Tc = W.(V 2 ) maka T c = 0,125 x (3,925 2 ) = 1,43 kg. Untuk Defleksi puntiran
4 . . 584 s d G l T   maka:
0 4 3 468 , 1 ) 9 , 9 ( 10 3 , 8 250 803 , 801 584  
x x  . Sedangkan menurut mort, (2009) gaya-gaya yang terjadi pada poros adalah Geser V =     L y 
Vab = 1- 0 = 1 Vbc = 1 – (1+1) = -1 Vcd = 1 – (1+1) + 1 = -1
Sedangkan Momen vertical (M v ) diketahui apabila Rv 1 = 1 250 ) 65 1 ( ) 185 1 (   x x kg, dan Rv 2 = (v 1 + v 2 ) – Rv 1 = (1 + 1) – 1 = 1 kg, sehingga Mv 1 = Rv 1 x 65 = 1x 65 = 65 kg.mm, Mv 2 = Rv 2 x 65 = 1 x 65 = 65 kg.mm. sedangkan untuk Lendutan (Y)
EI M dx y d  2 2 EI 1 C Mdx dx dy    EIy = 2 1 C x C Mdxdx    
EI M dx y d  2 2 =   185 1 65 1 1     x x x kg.mm EI  dx dy            1 2 2 2 185 2 1 65 2 1 2 1 C x x x kg.mm 2 EIy =             2 1 3 3 3 185 6 1 65 6 1 6 1 C x C x x x kg.mm Jika X = 65 =   65 185 65 65 65 6 1 65 6 1 1 3 3 3 C      = 45770,83 – 0 – (-288000) + C 1 65
= 333770,83 + C 1 65 = 0
C 1 65 = - 333770,83
C 1 = - 5134,93 kg.mm 3 Jika X = 125 =   1 3 3 3 185 65 65 65 6 1 65 6 1 C      =     125 65 125 6 1 125 6 1 1 3 3 C   
= 325520,83 – 3600 - 641866,25 = - 352345,42 kg.mm 3
Gambar 4. Lendutan yang terjadi pada poros
Untuk bahan pasak diambil dari bahan S 45 C dengan kekuatan tarik bahan 58 kg/mm 2 , dengan dimensi pasak sebagai berikut :

## Gambar 5. Dimensi pasak
Menurut Sularso (2008) apabila diketahui: Lebar (b) = 5 mm, Tinggi (h) = 7mm, Panjang ( l ) = 20 mm, maka Momen rencana pada poros yang digerakkan T 2 = 9,74x10 5 ( 2 n Pd ) = 9,74 x 10 5
      71 , 535 441 , 0 = 801,803 kg.mm.
Untuk Gaya tangensial
2 / 5 d T F  726 , 26 2 /
15 803 , 801   F kg, maka Tegangan geser yang terjadi
l b F k .   sehingga didapatkan 267 , 0 20 5 726 , 26   x k  kg/mm 2 .
Sedangkan Tegangan geser yang diizinkan
2 1 k k b ka xsf sf    didapatkan 2 , 3 3 6 58   x ka  kg/mm 2 . Untuk Panjang pasak, dari tegangan geser yang diizinkan ( l 1 )
1 . l b F ka   = 1 5 726 , 26 2 , 3 xl  = Jadi l 1 ≥ 1,67 mm.
Panjang pasak, dari tekanan permukaan yang diizinkan ( l 2 ) 2 2 1 ). ( l ataut t F P a  = 2 726 , 26 8 2 x l 
Jadi l 2 ≥ 1,67 mm. Harga terbesar dari antara l 1 & l 2 L = 1,67 mm, Panjang pasak L k = 20 mm Pengecekan lebar pasak ds b = 33 , 0 15
5  mm. Syaratnya 0,25 < 0,33 < 0,35 = Baik. Pengecekan
panjang pasak ds lk = 3 , 1 15 20  mm. Syaratnya 0,75 < 1,3 < 1,5 = Baik.

## 4. Penutup
Dari perancangan transmisi mesin penghancur daun kering untuk pupuk kompos dengan sistem mekanik dapat disimpulkan sebagai berikut:
a. Puli ( Pulley )
- Putaran pada puli 2 (n 2 ) = 535,71 rpm - Perbandingan putaran (i) = 2,8 rpm
b. Sabuk ( Belt ) - Daya rencana (Pd) = 0,441 kW Jadi minimal daya motor yang digunakan = 450 Watt - Momen rencana (T 2 ) = 801,803 kg.mm - Diameter lingkaran puli yang digerakkan (Dp) = 140 mm - Diameter luar puli penggerak (dk) = 59 mm - Diameter luar puli yang digerakkan (Dk) = 149 mm - Lebar permukaan puli bagian dalam (B 1 ) = 15,625 mm - Lebar permukaan puli bagian luar (B 2 ) = 25,625 mm - Kecepatan sabuk (V) = 3,925 m/s - Panjang keliling sabuk (L) = 806,4 mm - Nomor nominal sabuk –V = 32 inch - Jarak sumbu poros (C) = 253,5 mm - Sudut kontak (  ) = 159,48 o - Faktor koreksi (K o ) = 0,94 - Jumlah sabuk yang diperlukan (N) = 1 buah - Gaya awal (So) = 15 kg - Gaya tarik (P) = 21 kg - Tegangan pada sisi regang (T 1 ) = 25,13 kg/cm 2 - Tegangan pada sisi kendor (T 2 ) = -1,13 kg/cm 2
- Tegangan oleh beban beban bending ( b  ) = 58,8 kg/cm 2
- Tegangan max pada sabuk ( max  )
= 84,13 kg/cm 2 - Umur sabuk (jam) = 4,85 x 10 5 jam c. Poros (Axle) - Daya rencana (Pd) = 0,441 kW - Momen rencana (T 1 ) = 801,803 kg.mm - Tegangan geser (  ) = 3,2x10 -2 kg/cm 2 - Tegangan geser yang diizinkan ( a  ) = 7,44 kg/cm 2 - Diameter poros (d s ) = 9,964 mm - Tegangan sentrifugal (Tc) = 1,43 kg - Defleksi puntiran (  ) = 1,468 o
- Keadaan beban vertikal (M v ) Mv 1 = 65 kg.mm Mv 2 = 65 kg.mm
- Keadaan beban horizontal (M h ) Mh 1 = 22,5 kg.mm Mh 2 = 187,5 kg.mm Mh 3 = 22,5 kg.mm
d. Pasak
- Momen rencana Pada poros yang digerakkan (T 2 ) = 801,803 kg.mm - Gaya tangensial (F) = 26,726 kg - Tegangan geser ( k  )
= 0,267 kg/mm 2
- Tegangan geser yang diizinkan ( ka  ) = 3,2 kg/mm 2
- Panjang pasak, dari tegangan geser
yang diizinkan (l 1 ) = ≥ 1,67 mm
- Panjang pasak, dari tekanan permukaan yang diizinkan (l 2 ) = ≥ 1,67 mm - Harga terbesar dari antara l 1 & l 2 (L) = 1,67 mm - Panjang pasak (L k ) = 20 mm - Pengecekan lebar pasak = 0,33 mm - Pengecekan panjang pasak = 1,3 mm

## DAFTAR PUSTAKA
Amiril, Ir, 1999. Perhitungan Praktis Transmisi Roda Gigi dan Transmisi Sabuk , Fakultas Teknologi Industri, Institut Teknologi Nasional Malang
A. Puji Lestari, 2009, Pengembangan Pertanian Berkelanjutan Melalui Subtitusi Pupuk Anorganik Dengan Pupuk Organik , Jurnal Agronomi Vol. 13 No. 1, Januari - Juni Khurmi,R.S.dkk.2005. A text Book of Mechine Design . New Delhi. Euarsia Publishing House (PVT.) LTD Mott, L Robert.2009 .Elemen-elemen Mesin Dalam Perancangan Mekanis Buku 1 . Yogyakarta Sutanto R. 2002. Pertanian Organik Menuju Pertanian Alternatif dan Berkelanjutan. Kanisius: Yogyakarta
Soedarmadji, 2004, Perancangan Mesin Penumbuk Kaleng Sistem Mekanik , Skripsi Fakultas Teknik Jurusan Mesin Universitas Muhammadiyah Malang
Sularso dan Suga, K. 2008. Dasar Perencanaan dan Pemilihan Elemen Mesin . Jakarta: PT Pradnya Paramita