Abstrak — Cooler Generator adalah alat yang berfungsi untuk menjaga  temperature  udara  yang  ada  di  dalam  generator akibat kenaikan beban pada generator. Dan apabila kerja dari generator cooler tidak maksimal dalam menjaga temperatur di dalam generator maka akan terjadi overheating dan kerusakan pada  generator,  yang  akan  menyebabkan  generator  akan shutdown . Hal tersebut akan mengganggu proses produksi pada pembangkit  listrik.  Hal  ini  sering  terjadi  pada  pembangkit listrik,  salah  satunya  adalah  PLTP  dimana  desain  generator cooler  sudah  tidak  dapat  lagi  menjaga  temperatur  didalam generator  karena  kenaikan  beban.  Sehingga  perlu  dilakukan desain  ulang generator  cooler untuk  mendapatkan  hasil  yang maksimal yang dapat  menjaga temperatur  didalam generator agar  generator  tidak  cepat  mengalami overheating dan kerusakan.  Penelitian  ini  dilakukan  dengan  menggunakan analisa  perhitungan  termodinamika  dan  perpindahan  panas. Dilakukan trial  error konfigurasi  geometri  heat  exchanger berupa  diameter  tube  dan  P/D o yang  didapat  dari  standart TEMA  untuk  mendapatkan  UA  yang  maksimal  dan mendapatkan nilai effectiveness tinggi. Dimana dalam re-desain ini menggunkan volume heat exchanger yang tetap dan jumlah dan  jenis  fin  yang  digunakan  juga  tetap.  Dari  analisa perhitungan,  bahwa  semakin  besar  nilai  P/D o maka  nilai effectiveness , NTU dan Pressure drop akan semakin kecil, begitu juga sebaliknya. Dari analisa didapatkan  konfigurasi geometri generator  cooler yang  menghasilkan  performa  yang  maksimal yaitu  P/D o = 1,42 dengan  D o = 19,05 mm ; D i = 16,3 mm ; S T = 28,6 mm; S L = 24,7 mm ; N t = 420. Dari perhitungan didapatkan bahwa  geometri  desain  baru  memiliki effektiveness 0,91  dan menghasilkan T h,o = 40,8 o C pada beban T h,I = 74,11 o C.
Kata Kunci — Compact Heat Exchanger, Generaor Cooler , Fin dan Tube.

## I. PENDAHULUAN
EMAKIN  berkembangnya  perekonomian  di  Indonesia maka  kebutuhan  akan  energi  juga  semakin  besar, terutama energi listrik. Sehingga Indonesia memiliki banyak pembangkit  listrik  salah  satunya  adalah  pembangkit  listrik tenaga panas bumi (PLTP).
PLTP  adalah  pembangkit  listrik  yang  memanfaatkan panas  bumi  untuk  memanaskan  air  sehingga  menjadi  uap panas  yang  bertekanan  tinggi  untuk  menggerakkan  turbin. Putaran  turbin  ini  yang  selanjutnya  digunakan  untuk memutar  generator  yang  merupakan  salah  satu  alat  vital  di isntalasi pembangkit listrik. Generator adalah salah satu alat vital dalam pembangkit listrik, dimana fungsi dari generator adalah  untuk  merubah  energi  mekanik  dari  turbin  menjadi energi  listrik.  Di  dalam  fungsinya  sebagai  penghasil  listrik putaran  generator  pada  rotornya  juga  menghasilkan  energi panas.
Gambar 1 Pembangkit Listrik Tenaga Panas Bumi[1]\
Gambar 2 Generator Cooler di Pembangkit Listrik Tenaga Panas Bumi .
Panas  pada  rotor  dan  stator  dapat  timbul  pada  dua  kondisi operasi yaitu pada beban rendah dan beban tinggi. Sehingga perlu adanya sebuah alat yang disebut generator cooler atau compact  heat  exchanger  yang  terdiri  dari  fin  dan  tube, dimana  fungsinya  adalah  untuk  menstabilkan  temperatur udara  yang  ada  didalam  generator.  Ketika  beban  dari generator naik atau turun  maka panas bangkitan  yang akan terjadi  dapat  lebih  besar  dari  kondisi  awal,  sehingga generator  cooler  yang  ada  di  PLTP,    sudah  tidak  mampu untuk mendinginkan generator dikarenakan beban pendinginanya sudah naik.
Maka perlu dilakukan desain ulang untuk cooler generator agar menghasilkan performa yang maksimal.
Penelitian  terkait  dilakukan  oleh  Nanang  Tri  Wahyuna yaitu simulasi compact heat exchanger dengan menggunakan CFD,  yang  berjudul Simulasi  Perpindahan  Panas  untuk Meningkatkan  Performa  Generator  Cooler  di  PLTP Kamojang yaitu tentang  visualisasi profil aliran dan kontur secara  keseluruan  berupa  profil  kecepatan  dan  kontur temperatur  pada  kondisi  existing  dan  modifikasi  dari compact  heat  exchanger.  Dan  untuk  Mengetahui  pengaruh variasi  dari  perbedaan  tube  terhadap  nilai  temperatur keluaran tube[2].
Selain itu penelitian juga dilakukan olek Buyruk. Buyruk melakukan penelitian tentang pengaruh perubahan jarak

## Re-Design dan Modifikasi Generator Cooler Heat Exchanger Pembangkit Listrik Tenaga Panas Bumi (PLTP) untuk Meningkatkan Performasi
Ria Mahmudah dan Djatmiko Ichsani
Jurusan Teknik Mesin, Fakultas Teknologi Industri, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) Jl. Arif Rahman Hakim, Surabaya 60111
e-mail : djatmiko@me.its.ac.id
S
Gambar 3 Skema Compact Heat Exchanger Desain Lama
Gambar 4 Distribusi Temperatur Kondisi (a) Desain dan (b) Existing
transversal dan  jarak longitudinal antar  tube  pada  aliran melintasi  susunan tube  banks .  Hasil  yang  diperoleh  dari penelitian  tersebut  adalah  bahwa  distribusi local  nusselt number untuk  barisan  tube  pertama  sangat  mirip  dengan distribusi yang dihasilkan pada konfigurasi single row untuk konfigurasi angka Reynold yang sama. Buyruk menemukan adanya 2 angka nusselt number minimum untuk kasus single tube dan single tube row pada teta (0)  = 100 O dan 140 O [3] .
Pada  perencanaan  tugas  akhir  ini  akan  dilakukan  desain ulang compact  heat  exchanger dengan  analisa  perhitungan thermodinamika dan perpindahan panas untuk mendapatkan heat  exchanger  dengan  performa  yang  maksimal.  Untuk perhitungan  dalam  perencanaan compact  heat  exchanger desain baru adalah dengan menggunkana persamaan thermal resistance untuk  mendapatkan  nilau  UA  dari  konfigurasi compact heat exchanger desain baru[4].
1 𝑈𝐴 = 1 𝑈𝑐𝐴𝑐 = 1 𝑈ℎ𝐴ℎ = 1 ( 𝜂𝑜ℎ𝐴 ) 𝑐 + 𝑅"𝑓,𝑐 (𝜂𝑜𝐴)𝑐 + 𝑅 𝑤 + 𝑅"𝑓,ℎ (𝜂𝑜𝐴)ℎ + 1 (𝜂𝑜ℎ𝐴)ℎ (1)
Dimana: UA = Overall Heat Transfer η o = effisiensi fin total h    = koefisien konveksi (watt/m 2 .K) A   = luasan perpindahan panas (m 2 ) R” f,h = foaling factor Untuk mengetahui kemampuan dari compact heat exchanger maka dilakukan perhitungan dengan metode NTU ( Number of Transfer Units ),[4] 𝑁𝑇𝑈 ≡ 𝑈𝐴 𝐶𝑚𝑖𝑛 (2)
𝜀 = 𝑓 (𝑁𝑇𝑈, 𝐶𝑚𝑖𝑛 𝐶𝑚𝑎𝑥 ) (3) 𝐶 𝑐 = 𝑚 𝑐 ̇ 𝑐 𝑝,𝑐 dan 𝐶 ℎ = 𝑚 ℎ ̇ 𝑐 𝑝,ℎ (4)
Secara  umum,  tujuan  dilakukannya  penelitian  ini  adalah mengetahui pengaruh diameter dan P/D o terhadap performa dari compact heat exchanger yaitu temperatur keluaran yang
Gambar  5  Grafik ε = f(P/D o )
Gambar 6 Grafik ε = f(NTU)
dihasilkan  oleh  compact  heat  exchanger,  dan  mendapatkan konfigurasi yang maksimal untuk desain ulang compact heat exchanger.

## II. METODE PENELITIAN

## A. Analisa Desain Lama Generator Cooler
Untuk  melakukan  desain  ulang  pada  compact  heat exchanger maka dilakukan analisa perhitungan performa dari compact  heat  exchanger  desain  lama,  dimana  dengan  data temperatur dan dimensi dari heat exchanger desain lama.
Untuk menganalisa performansi dari generator cooler heat exchanger pada kondisi awal (desain awal) dilakukan dengan menggunakan metode NTU.
Heat Capacity Rates : C c = ṁ air x Cp air = 57.656,4 J/s.K C h = ṁ udara x Cp udraa = 5.765,64 J/s.K Dari perhitungan didapatkan bahawa C h <C c , sehingga C min = C h q max = C min x (T h,i – T c,i ) =207.663,04 Watt q act = C h x (T h,i -  T h,o ) = 172.969,2  Watt Effectiveness dari generator cooler pada desain awal:
𝜀 = 𝑞 𝑎𝑐𝑡 𝑞 𝑚𝑎𝑥 Sehingga  didapatkan  bahwa effectiveness pada  desain  awal adalah 0,833. Dimana , C min /C max = C r = 0,1 𝜀 = 𝑓 (𝑁𝑇𝑈, 𝐶 𝑚𝑖𝑛 𝐶 𝑚𝑎𝑥 ) sehingga  didapatkan  dari  figure Text Book Fundamental  of  Heat  and  Mass  Transfer,  6 th edition[4] , NTU ≈ 2
Pada kondisi operasi dengan nilai effectiveness dan q act yang sama  yaitu  0,833  dan  172.969,2    Watt,  akan  tetapi  beban pendinginan  naik  sehingga  compact  heat  exchanger  sudah tidak mampu lagi untuk mendinginkan generator.
0.83 0.85 0.87 0.89 0.91 0.93 1.2 1.25 1.3 1.35 1.4 1.45 1.5 1.55 1.6 ε P/D o Grafik ε = f(P/D o ) Do = 19,05 mm Do =
15,875 mm Do = 12,7 mm 0.906 0.908 0.91 0.912 0.914 0.916 0.918 0.92 2.6 2.65 2.7 2.75 2.8 2.85 ε NTU Grafik ε = (NTU) Do = 19,05 mm Do=15,875 mm Do = 12,7 mm
Gambar 7 Grafik ∆P = f(P/D o ) Gambar 8 Grafik T h,o = f(P/D o )
Dari  Gambar  4  distribusi  temperatur  terlihat  bahwa temperatur naik dari kondisi desain terhadap kondisi existing akibat  kenaikan  beban  pendinginan,  sehingga  perlu dilakukan  desain  ulang  generator  cooler  atau  compact  heat exchanger.
B. Perencanaan Generator Cooler Desain Baru
Perencanaan generator cooler dengan melakukan trial and error diameter tube, dan P/D o pada spesifikasi susunan tube yang ada pada standard TEMA untuk mendapatkan nilai UA yang maksimal, dengan batasan volume heat exchanger tetap sama dengan desain awal dan pressure drop dipertahankan tetap  rendah.  Hasil  yang  akan  diperoleh  dari  perencanaan generator  cooler ini  adalah  jumlah  tube  dan  diameter  tube untuk  performa  generator  tube  maksimum.  Berikut  adalah langkah-langkah dalam perencanaan generator cooler :
1) Mendapatkan  propertis  dari  masing-masing  fluida dengan variabel yang sudah diketahui.
2) Mencari nilai C hot , C cold dan menentukan C min dan C max . 3) Menghitung  dan menganalisa  konfigurasi yang digunakan untuk desain generator cooler desain baru.
4) Menetapkan  dan  menganalisa  konfigurasi  yang maksimal untuk desain baru sesuai dengan batasan yang ada.
5) Menghitung  temperatur  yang  dihasilkan  generator cooler dengan konfigurasi geometri yang baru.
6) Menganalisa performa dari konfigurasi generator cooler yang baru.
7) Membandingkan  hasil  re-desain  dengan  kondisi  awal generator cooler.
Dari perencanaan tersebut ada beberapa variabel tetap dalam perencanaan yaitu volume heat exchanger, laju aliran massa kedua fluida, temperatur air masuk T c,i dan temperatur udara masuk T h,i .
Gambar 9 Grafik T h,o = f(T h,i )
Gambar 10 Grafik ε = f(ṁ air )

## III. HASIL DAN PEMBAHASAN

## A. Analisa Re-Design Generator Cooler.
Dalam perencanaan  spesifikasi yang digunakan didapat dari TEMA.
Semua konfigurasi tersebut dilakukan perhitungan dan analisa termodinamika dan perpindahan panas. Dari perhitungan didapatkan grafik sebagai berikut:
Dari  Gambar    5  yaitu  grafik  effectiveness  fungsi  P/D o terlihat bahwa trendline grafik cenderung menurun, dimana dari  grafik  tersebut  dapat  dilihat  bawa  semakin  besar  P/D o maka effektiveness yang dihasilkan akan semakin  kecil.
Gambar  6  adalah  grafik effectivenes s  fungsi  NTU ( Number  of  Transfer  Units dimana  grafik  tersebut  memliki trendline  yang  linier  keatas  dalam  satu  garis.  Dari  grafik tersebut  terlihat  bahwa  semakin  besar  NTU  maka  nilai effectiveness  nya  juga  akan  semakin  besar.  Hal  tersebut sesuai  dengan  persamaan  ε  =  f  (NTU,Cr)  dimana  semakin besar  NTU  dengan  nilai  Cr  yang  sama  maka  nilai  ε  akan semakin besar juga.
Pada Gambar 7 adalah grafik pressure drop fungsi P/D o , dari grafik tersebut terlihat trendline grafik yang cenderung menurun,  dimana  semakin  besar  P/D o maka  nilai pressure drop yang dihasilkan akan semakin kecil. Hal tersebut sesuai dengan persamaan yaitu:
∆𝑃 = 𝐺2𝑣𝑖 2 [(1 + 𝜎 2 ) ( 𝑣𝑜 𝑣𝑖 − 1) + 𝑓 𝐴 𝐴𝑓𝑓 𝑣𝑚 𝑣𝑖 ] ,  yaitu  dimana dalam  persamaan  tersebut  terdapat free  flow  area (A ff )  , semakin  besar  P/D o maka free  flow  area yang  terjadi  akan semakin  besar  juga,  sehingga  dengan  properties  yang konstan yaitu volume spesifik pada kondisi inlet dan outlet ( v i dan v o ),  maka  nilai pressure  drop yang  terjadi  akan semakin kecil.
0 10000 20000 30000 40000 50000 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 ∆P ( N/m 2 ) P/D o Grafik ∆P = f(P/D o ) Do= 19,05 mm Do = 15,875 mm Do = 12,7 mm 40.4 40.5 40.6 40.7 40.8 40.9 41 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 T h, o (Ce lc iu s) P/D o Grafik T h,o = f (P/D o )
Do = 19,05 mm Do =
15,87
5 mm Do = 12,7 mm 30 32 34 36 38 40 42 44 46 69 70 71 72 73 74 75 76 T h, o (Ce lc iu s) T h,i (celcius) Grafik T h,o = f(T h,i ) Desai n Baru 0.8 0.82 0.84 0.86 0.88 0.9 0.92 6 8 10 12 14 16 ε ṁ air (Kg/s) Grafik ε = f (ṁ air )
Desan Lama Desain Baru
Gambar 11 Distribusi Temperatur Pada Kondisi (A) Desain Baru dan (B) Desain Lama .
Tabel 1. Dimensi Compact Heat Exchanger Desain Lama
Dimensi Operasi D out Tube 20,5 mm D in Tube 17,70 mm S T 48 mm S L 40 mm N T 17 - N L 9 - Tebal Fin 0,25 mm Pitch Fin 3 mm Jumlah Tube 153 - Panjang HE 1850 mm Tinggi HE 880 mm Lebar HE 360 mm
Grafik  diatas  adalah  menunjukkan  nilai  T h,o yang dihasilkan pada masing-masing konfigurasi apabila pembebanan T h,i = 74,11 o C dan T c,i = 37,5 o C. Dari Gambar 8  terlihat grafik bahwa semakin besar P/D o maka T h,o juga akan semakin besar, dan semakin kecil P/D o maka T h,o juga semakin besar.
Dari grafik pada Gambar 5 sampai Gambar 8 maka dapat ditentukkan konfigurasi yang memilki hasil yang maksimal yaitu pada konfigurasi P/D o = 1,5 dengan diameter D o = 19,05 mm , hal tersebut dikarenakan pada setiap konfigurasi nilai effectiveness yang  dihasilkan  tidak  memilki  selisih  yang terlampau besar, dimana dapat dilihat dari besar temperatur udara  panas  yang  keluar  dari  masing-masing  konfigurasi compact heat exchanger (Gambar 8) yang terlihat selisihnya juga tidak terlalu besar. Akan tetapi nilai pressure drop yang dihasilkan  memilki  selisih  yang  sangat  besar  (Gambar  7) sehingga dipilih konfigurasi P/D o = 1,5 dimana nilai pressure drop paling rendah.
B. Analisa Performa Generator Cooler Desain Baru
Performa  dari heat  exchanger dapat  ditinjau  dari  nilai efektiveness (ε). Effectiveness merupakan perbandingan laju perpindahan  panas  aktual  terhadap  kemampuan  laju perpindahan panas maksimum heat exchanger. Untuk semua heat  exchanger  nilai  effectiveness  merupakan  fungsi  dari NTU dan Cr.
Analisa Temperatur T h,o Terhadap Variasi Pembebanan T h,i Dilakukan  perbandingan  performa  dengan  analisa temperatur  T h,i dan  T h,o terhadap  kenaikan  beban  pada generator  cooler  desain  lama  dan  desain  baru  yang ditunjukkan  pada  Gambar  9  dimana  dalam  analisa  ini menggunkana variabel tetap yaitu temperatur air masuk dan laju aliran massa air dan udara.
Tabel 2.
Properties Fluida Compact Heat Exchanger [4]
Tabel  3.
Spesifikasi Konfigurasi Desain Baru Generator Cooler[5] Diameter Out ( in ) Diameter Out (mm) Tube Pitch ( in ) Tube Pitch (mm) P/do 3/4 19,05 1  1/16 26,98 1,42 1  1/8 28,57 1,50 5/8 15,875 7/8 22,2 1,40 1/2 12,7 5/8 15,875 1,25 21/32 16,67 1,31 11/16 17,46 1,38
Dari  trendline  grafik  Gambar  9  menunjukan  bahwa  saat temperatur  udara  masuk  generator  cooler  heat  exchanger (T h,i )  naik  akibat  kenaikan  beban  panas  yang  harus didinginkan oleh generator maka T h,o juga akan  naik. Dari grafik  tersebut  dilakukan  variasi  pembebanan  T h,i 70 o C  – 75 o C. Trendline grafik pada Gambar  9 adalah linier keatas yang menunjukkan  semakin  bertambahnya  T h,i akibat  kenaikan beban  maka  T h,o yang  dihasilkan  juga  akan  semakin  besar. Hal tersebut sesuai dengan persamaan yaitu 𝑞 𝑎𝑐𝑡 = 𝐶 ℎ (𝑇 ℎ,𝑖 − 𝑇 ℎ,𝑜 ) , dengan  nilai C h dan q act yang  tetap  maka  semakin besar  T h,i maka T h,o juga akan semakin besar.
Analisa Effectiveness Terhadap Penurunan ṁ air Dari  Gambar  10  terlihat trendline grafik effectiveness terhadap  penurunan  laju  aliran  massa  pada  air  pendingin. Dalam analisa ini menggunkan variabel tetap yaitu laju aliran massa  udara  dan  temperatur  air  masuk  heat  exchanger. Penurunan  laju  aliran  massa  air  pendingin  yang  digunakan yaitu 5 % sampai 50 % dari laju aliran massa awal.
Trendline yang terlihat pada grafik di atas adalah semakin menurunya effectiveness seiring  dengan  menurunya  laju aliran massa air pendingin. Hal ini sesuai dengan perumusan yaitu 𝐶 𝑟 = 𝐶𝑚𝑖𝑛 𝐶𝑚𝑎𝑥 dimana C min = ṁ udara x Cp udara dan C max = ṁ air x Cp air . Sehingga semakin kecil ṁ air maka C max akan semakin kecil  yang  akan  menyebabkan  semakin  besarnya  nilai  Cr. Dan apabila nilai Cr semakin besar makan nilai Effectiveness (ε) akan semakin menurun sesuai dengan rumusberikut:
𝜀 = 1 − exp ⌊( 1 𝑐𝑟 ) (𝑁𝑇𝑈) 0,22 {exp⌊−𝐶𝑟(𝑁𝑇𝑈) 0,78} ⌋ − 1}⌋
, dimana nilai NTU tetap.
Pada  kurva  warna  merah  adalah  kurva  effectiveness terhadap penurunan laju aliran  massa air pada desain baru, sedangkan pada kurva warna biru adalah desain lama. Dapat dilihat bahwa generator cooler desain baru mempunyai harga effectiveness  sebesar  0,88  (lebih  besar  dari  effectiveness generator  cooler  desain  lama  pada  kondisi  normal  yaitu 0,833)  meskipun  laju  aliran  massa  pada  air  pendingin berkurang  50%.  Sedangkan  pada  desain  lama  generator cooler  memilki  nilai  effectiveness  sebesar  0,81  saat  laju
Propert ies Fluida Satuan Air Udara ρ 994 1,068 kg/m 3 Cp 4178 1.008 J/kg.K Pr 4,852 0,763 - K 0,625 0,0295 W/m.K μ 724,6 x 10 -6 1,853 x 10 -5 Kg/m.s
aliran  massa  air  berkurang  50%.  Sehingga  performa generator cooler desain baru lebih baik dari generator cooler desain lama.
Dari  analisa  yang  telah  dilakukan  maka  dapat  dilakukan perbandingan dari performa generator pada kondisi existing dan  desain  baru  dengan  distribusi  temperatur,  yang ditunjukkan pada Gambar 11.
Dari  Gambar  11  terlihat  bahwa  desain  baru  menghasilkan temperatur keluaran yang lebih rendah dari desain lama pada kondisi existing yaitu dimana pembebanan T h,i = 74,11 o C.

## IV. KESIMPULAN
Setelah  dilakukan  analisa  dan  perhitungan  performa generator  cooler  heat exchanger pada  desain  baru,  maka dapat diberikan beberapa kesimpulan pada perencanaan ini. Kesimpulan yang dapat disampaikan adalah sebagai berikut: 1) Semakin  besar  P/D o dari  sebuah  konfigurasi  heat exchanger maka nilai effectiveness , NTU dan pressure drop nya  akan  semakin  kecil.  Begitu  juga  sebaliknya, semakin  kecil  nilai  P/D o dari  sebuah  konfigurasi  heat exchanger, maka nilai effectiveness , NTU dan pressure drop nya akan semakin besar.
2) Geometri  desain  baru  generator  cooler  heat  exchanger yang  digunakan  adalah  diameter  luar  tube  19,05  mm  ; diameter dalam tube 16,3 mm ; S T = 28,6 mm ; S L = 24,7 mm ; N T = 30 ; N L = 14 ; N tube = 420.
3) Performa  Generator  cooler  desain  baru  lebih  baik  dari desain lama, yang terlihat pada kenaikan temperatur T h,i karena  peningkatan  beban  pendinginan,  pada  desain baru  q act yang  dimiliki  lebih  besar  dari  desain  lama sehingga menyebabkan T h,o yang dihasilkan lebih kecil. dan  penurunan  effektiveness  terhadap  penurunan  laju aliran  massa  air  pendingin  sebesar  50  %  pada  desain lama mengalami penurunan nilai effektiveness yaitu 0,8 sedangkan pada desain baru 0,88.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Penulis  Ria  Mahmudah    mengucapkan  terima  kasih kepada semua pihak yang telah mendukung hingga penulisan jurnal ilmiah ini. Ucapan terima kasih  kepada  Prof. Dr. Ir. Djatmiko  Ichsani,  M.Eng  selaku  dosen  pembimbing  tugas akhir  penulis.  Ucapan  terima  kasih  pada  kedua  orang  tua penulis  dan  segenap  kolega  yang  senantiasa  mendukung penulis.  Ucapan  terima  kasih  dan  hormat  kepada  semua dosen,  karyawan  dan  mahasiswa  Teknik  Mesin  ITS  yang telah  mengajarkan  tentang  hidup  dan  kemahasiswaan  yang bermakna selama penulis berkuliah di ITS.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] Wrigley.B., 2009, Heat Exchanger , < www. real-world-physics- problems.com>
[2] Tri Wahyuna, Nanang,. 2013. Simulasi Perpindahan Panas Untuk Meningkatkan Performa Generator Cooler di PLTP Kamojang, Tugas Akhir, Teknik Mesin ITS : Surabaya.
[3] Buyruk, E.,  H eat Transfer and Flow Structure Around Cylinder in Cross Flow .Engineering and Enviroment Science, Tubitak, Turkey, 1999
[4] Incropera.,F.P and DeWitt, D.P., Fundamental of Heat and Mass Transfer, 6 th edition. John Wiley and Sons, New York, 2007.
[5] Byrne, George P., Treasurer, Jr Secretary., Standards of Turbular Exchanger  Manufacturers Association , Fifth Edition, 331 Madison Avenue, New York, N.Y. 10017, 1968.