INNOVATIVE: Journal Of Social Science Research Volume 4 Nomor 1 Tahun 2024 Page 12201-12219 E-ISSN 2807-4238 and P-ISSN 2807-4246
Website: https://j-innovative.org/index.php/Innovative
Analisis Pengaruh Variasi Bentuk Sambungan Terhadap Karakteristik Mekanis Baja Karbon Rendah Hasil Pengelasan SMAW Dan GTAW
Ardi 1 ✉ , Muhammad Halim Asri 2 , Mardin 3
Universitas Muslim Indonesia, Makassar
Email: ardi@gmail.com 1 ✉

## Abstrak
Plat baja ASTM A36 termasuk dalam golongan baja karbon rendah yang memiliki kekuatan yang baik dan juga ditambah dengan sifat baja yang bisa dirubah bentuk menggunakan mesin dan juga mudah dilakukan pengelasan. Tujuan dari penelitian ini adalah untuk mengetahui pengaruh bentuk kampuh las terhadap tegangan tarik dan kekuatan bending material baja karbon rendah plat ASTM A36 yang dilakukan proses pengelasan. Pada penelitian ini menggunakan proses pengelasan SMAW dan GTAW dengan variasi tiga bentuk kampuh las yaitu, kampuh I (square edge butt Joint), kampuh V (single V grove) dan kampuh K (double bevel) sesuai standar ISO 9692-1. Untuk spesimen uji tarik dibentuk sesuai  standar  ASTM E8 dan  untuk  spesimen  uji  bending  sesuai  standar  ASTM  E190-14.  Hasil  dari penelitian  ini  menunjukkan  bahwa,  proses  pengelasan  mempengaruhi  sifat  mekanis  material  baja karbon rendah dan bentuk kampuh yang berbeda menghasilkan sifat mekanis yang berbeda pula. Pada  spesimen  raw  material  nilai  tegangan  tariknya  515,2  N/mm 2 dengan  nilai  regangan  28%. Spesimen  hasil  pengelasan  SMAW,  nilai  tegangan  tarik  tertinggi  pada  kampuh  I  dengan  nilai  512 N/mm 2 dan regangan 26,67%. Untuk spesimen hasil pengelasan GTAW nilai tegangan tarik terbesar pada kampuh I dengan nilai 501,73 N/mm 2 dan nilai regangan 14,67%. Untuk spesimen raw material nilai kekuatan bendingnya 558,55 N/mm 2 dengan defleksi 33,46 mm. Pada spesimen hasil pengelasan SMAW nilai kekuatan bending terbesar pada kampuh V dengan nilai 1129,61 N/mm 2 dan defleksi 36,40 mm. Untuk spesimen hasil pengelasan GTAW nilai kekuatan bending terbesar pada kampuh V dengan nilai 1145,39 N/mm 2 dengan defleksi 38,07 mm.
Keyword: SMAW, GTAW, Plat ASTM A36, Karakteristik Mekanis

## Abstract
ASTM A36 steel plate is included in the low carbon steel group which has good strength and also has the added properties of steel which can be changed shape using machines and is also easy to weld. This research aims to determine the effect of the shape of the weld seam on the tensile stress and bending strength of ASTM A36 low-carbon steel plate material subjected to the welding process. In this study, SMAW and GTAW welding processes were used with variations in three forms of weld seam, namely, seam I (square edge butt joint), seam V (single V grove), and seam K (double bevel) according to the ISO 9692-1 standard. For tensile test specimens, it is formed according to the ASTM E8 standard, and bending test specimens according to the ASTM E190-14 standard. The results of this research show that the welding process affects the mechanical properties of low carbon steel materials and different seam  shapes produce different  mechanical properties. In the raw material specimen, the tensile stress value is 515.2 N/mm 2 with a strain value of 28%. For SMAW welding specimens, the highest tensile stress value is at seam I with a value of 512 N/mm 2 and a strain of 26.67%. For specimens resulting from GTAW welding, the largest tensile stress value was at seam I with a value of 501.73 N/mm 2 and a strain value of 14.67%. For raw material specimens, the bending strength value is 558.55 N/mm 2 with a deflection of 33.46 mm. In the specimens resulting from SMAW welding, the bending strength value was greatest at seam V with a value of 1129.61 N/mm 2 and a deflection of 36.40 mm. For specimens resulting from GTAW welding, the greatest bending strength value was at seam V with a value of 1145.39 N/mm 2 with a deflection of 38.07 mm.
Keywords: SMAW, GTAW, ASTM A36 Plate, Mechanical Characteristics

## PENDAHULUAN
Dalam dunia Industri pastinya tidak lepas dari sebuah proses penyambungan, baik itu untuk penyambungan dengan material kayu, baja atau material yang lainnya. Namun untuk dibidang  konstruksi  baja  pastinya  dibutuhkan  proses  penyambungan  logam  yang menggunakan mesin las. Seiring dengan kemajuan teknologi bidang konstruksi pengelasan merupakan bagian dari pengembangan industri, pembangunan kontruksi saat ini banyak menggunakan logam sehingga sering melibatkan proses pengelasan salah satunya pada bidang  Las  SMAW.  Teknologi  pengelasan  memegang  peranan  penting  dalam pertumbuhan industri karena teknologi pengelasan dapat mempengaruhi hasil dari suatu proses produksi dan khusunya  proses  dalam rekayasa penyambungan logam, sehingga proses  pemesinan  yang  dipergunakan  untuk  melakukan  perbaikan  baik  mempertebal bagian yang aus dan macam-macam reparasi lainnya Wiryosumarto dan Okumura, (2000). Baja karbon steel yang merupakan logam ferro sangat banyak digunakan untuk konstruksi bangunan mesin maupun bangunan gedung atau pabrik karena memiliki sifat sifat yang menguntungkan diantaranya sifat mampu las yang baik mempunyai kekuatan tarik dan
bending yang tinggi sesuai dengan kekuatan konstruksi yang diinginkan. Baja karbon juga dapat di las dengan berbagai macam proses pengelasan seperti SMAW, GMAW dan lain lain. Salah satu proses pengelasan yang sering digunakan adalah proses SMAW karena karena merupakan proses las yang menggunakan mesin las busur listrik yang sederhana, mudah digunakan dan biaya yang murah serta menggunakan elektroda yang mudah di dapat. Material  logam yang  cukup familiar diaplikasikan dengan metode  pengelasan  di dunia industri salah satunya adalah jenis plat baja ASTM A36. Plat baja ASTM A36 termasuk dalam golongan baja karbon rendah yang memiliki kekuatan yang baik dan juga ditambah dengan  sifat  baja  yang  bisa  dirubah  bentuk  menggunakan  mesin  dan  juga  mudah dilakukan  pengelasan.  Plat  baja  ASTM  A36  juga  dapat  dilakukan  pelapisan  galvanish maupun coating untuk memberikan ketahanan terhadap korosi. Pengertian  pengelasan menurut Widharto adalah salah satu cara untuk menyambung benda padat dengan jalan mencairkannya  melalui pemanasan.  Berdasarkan definisi dari Deutche Industrie Normen (DIN)  las  adalah  ikatan  metalurgi  pada  sambungan  logam  atau  logam  paduan  yang dilaksanakan dalam keadaan lumer atau cair. Las busur listrik merupakan salah satu jenis las listrik dimana sumber pemanasan atau pelumeran bahan yang disambung atau di las berasal  dari  busur  nyala  listrik.  Las  busur  listrik  adalah  proses  penyambungan  logam dengan  pemanfaatan  tenaga  listrik  sebagai  sumber  panasnya.  Prosedur  pengelasan, kelihatannya sangat sederhana  tetapi  dalam  pelaksanaannya ada banyak masalah yang harus diatasi  dimana pemecahannya  memerlukan berbagai macam pengetahuan, maka setiap  jenis  pekerjaan  las  dimulai  dengan  menyusun  prosedur,  prosedur  tersebut  lazim disebut  WPS  (welding  procedure  spesification).  Dalam  spesifikasi  prosedur  pengelasan dimuat hal-hal seperti proses pengelasan dan tipe pengelasan, desain sambungan, material dasar, logam pengisi, posisi pengelasan, gas pelindung, elektrikal karakteristik pengelasan, dan arus pengelasan.
Sambungan  logam  dengan  proses  pengelasan  banyak  digunakan  dengan pertimbangan  Konstruksi  mudah  dibuat,  murah  dan  pengerjaan  cepat.  Perancangan pengelasan  dan  cara  pengelasan  harus  sesuai  dengan  konstruksi  pengelasan  dan kegunaannya.  Proses  pengelasan  logam  material  yang  di  gunakan  harus  sama  dengan elektroda yang digunakan pada proses pengelasan agar sambungan Lasan dapat menyatu sempurna  tetapi  didalam  proses  pengelasan  tidak  selamanya  hasil  di  dapatkan  baik hasilnya  karena  ada  beberapa  factor  yang  dapat  mempengaruhi,  diantaranya  Faktor Kualifiksai atau kompetensi welder, bahan tambah atau elektroda dan mesin las serta gas pelindung  bagi  proses  GTAW.  Menurut  Fahrizal  (2016),  proses  pengelasan  dapat
mempengaruhi sifat mekanis dari material induk maupun sambungannya. Besarnya panas yang diterima material akibat arus listrik pengelasan, berhubungan dengan volume pada jenis  kampuh  yang  digunakan.  Semakin  besar  volume  kampuh  las,  maka  akan membutuhkan  panas  yang  juga  semakin  besar.  Pemanasan  yang  besar  mengakibatkan pencampuran  logam  pengisi  dan  logam  induk  semakin  sempurna  (Ishak,  2020).  Pada proses pengelasan terdapat tiga area yang mengalami siklus panas, yaitu daerah logam lasan,  daerah  HAZ,  dan  daerah  logam  induk.  Setiap  bagian  dari  daerah  lasan  akan mengalami  tingkat  pemanasan  yang  berbeda,  sehingga  mengakibatkan  laju  proses pendinginan masing-masing area juga berbeda. Struktur mikro dari masing-masing daerah memiliki karakteristik yang  berbeda tergantung pada laju pendinginan yang dialaminya (Sonawan  dan  Suratman,  2006).  Salah  satu  jenis  las  yang  sering  digunakan  adalah pengelasan  SMAW  (shielded  metal  arc  welding).  Dalam  pengelasan  ini,  logam  induk mengalami  pencairan  akibat  pemanasan  dari  busur  listrik  yang  timbul  antara  ujung elektroda dan permukaan benda kerja. Busur listrik yang ada dibangkitkan dari suatu mesin las. Elektroda yang dipakai berupa kawat yang dibungkus oleh pelindung berupa fluks dan karena itu elektroda las kadang-kadang disebut kawat las. Elektroda ini selama pengelasan akan  mengalami  pencairan  bersama-sama  dengan  logam  induk  yang  menjadi  bagian kampuh las. Dengan adanya pencairan ini maka kampuh las akan terisi oleh logam cair yang berasal dari elektroda dan logam induk. Selain itu, jenis las lainnya yang juga cukup banyak digunakan di industri saat ini yaitu las GTAW (Gas tungsten arc welding). GTAW adalah pengelasan dengan memakai busur nyala api yang menghasilkan elektroda tetap yang  terbuat  dari  tungsten  (wolfram),  sedangkan  bahan  penambah  terbuat  dari  bahan yang sama atau sejenis dengan bahan yang dilas dan terpisah dari torch. Untuk mencegah oksidasi, maka dipakai gas pelindung yang keluar dari torch biasanya berupa gas argon dengan kemurnian mencapai 99,99%. Pada proses pengelasan ini peleburan logam terjadi karena panas yang dihasilkan oleh busur listrik antara elektroda dan logam induk.
Untuk menghasilkan kualitas sambungan las yang baik, salah satu faktor yang harus diperhatikan yaitu kampuh las. Kampuh las ini berguna untuk menampung bahan pengisi agar lebih banyak yang merekat pada benda kerja. Dengan demikian kekuatan las akan terjamin. Sebelum memulai proses pengelasan terlebih dahulu ditentukan jenis sambungan las yang akan dipilih. Kekuatan dari suatu sambungan las sangat dipengaruhi oleh kualitas dari  hasil  pengelasan  tersebut,  untuk  itu  sangat  penting  untuk  melakukan  pengujian sebelum  produk  hasil  pengelasan  tersebut  akan  digunakan  sesuai  dengan  fungsinya. Metode  pengujian  hasil  pengelasan  dapat  dilakukan  dengan  metode  Destructive  test
(pengujian merusak) dan juga Non destructive test (NDT) atau pengujian tidak merusak. Metode Destructive test (pengujian merusak) ialah pengujian dengan cara merusak produk lasan  dalam  bentuk  specimen  uji  untuk  mengetahui  kekuatan  mekanik  yang  mampu diterima oleh lasan tersebut. Beberapa metode destructive test diantaranya uji Tarik (tensile test) dan uji tekuk (bending test). Uji tarik digunakan untuk mengukur ketahanan suatu material  terhadap  gaya  statis  yang  diberikan  secara  lambat  sehingga  didapatkan  nilai elastisitas dari material tersebut sedangkan Uji tekuk  (bending test) adalah salah satu cara pengujian yang  digunakan untuk menentukan mampu bentuk dari pelat atau kekuatan sambungan  las.  Pengujian  Bending  digunakan  untuk  menganalisa  adanya  open  defect pada saat material mendapat beban lentur. Metode Non destructive test (NDT) merupakan salah satu metode pengujian yang digunakan untuk mengetahui kualitas hasil pengelasan tanpa  mangakibatkan  kerusakan  pada  material  atau  logam  las  yang  diuji  tersebut. Beberapa  metode  non  dstructive  test  yang  sering  digunakan  dalam  pengujian  hasil  las diantaranya Liquid penetrant test untuk mengetahui cacat las yang terdapat dipermukaan (surface) logam las. Berdasarkan latar belakang tersebut peneliti tertarik untuk melakukan penelitian  dengan  judul  “Analisis  Pengaruh  Variasi  Bentuk  Sambungan  Terhadap Karakteristik Mekanis Baja Karbon Rendah Hasil Pengelasan SMAW Dan GTAW”.

## METODE PENELITIAN
Pada penelitian ini menggunakan metode sambungan pengelasan SMAW dan GTAW dengan  material baja karbon rendah plat ASTM A36 dengan menggunakan pengujian tak merusak (NDT) Liquid penetrant test serta pengujian merusak (Destructive test) yaitu Uji Tarik dan Uji Bending.

## Alat Dan Bahan Yang Digunakan
Adapun alat yang digunakan antara lain sebagai berikut:
1. Alat Uji Penetrant Test
Cairan untuk penetrant test terdiri dari cairan cleaner (SKC-S) untuk membersihkan permukaan benda uji dari minyak dan kotoran lainnya, kemudian cairan Penetrant (SKL- SP2) memiliki sifat kapilaritas yang tinggi sehingga dapat masuk kecelah-celah cacat pada permukaan material , dan selanjutnya adalah cairan Developer (SKD-S2) berfungsi menarik cairan penetrant kepermukaan sehingga cacat pada permukaan dapat terlihat.
Gambar 3.1 : Cairan Kimia Penetrant Test

## 2. Alat Uji Tarik
Alat uji kekuatan tarik adalah suatu metode yang digunakan untuk menguji kekuatan suatu bahan material dengan cara memberikan beban gaya yang sesumbuh. Pengujian uji tarik  digunakan  untuk  mengukur  ketahanan  suatu  material  terhadap  gaya  statis  yang diberikan secara lambat.
Gambar 3.2 : Alat uji kekuatan Tarik
3. Alat Uji Bending
Salah satu bentuk pengujian untuk menentukan suatu mutu material secara visual. Selain  itu,  uji  bending  juga  digunakan  untuk  mengukur  kekuatan  material  akibat pembebanan dan defleksi hasil sambungan las baik di weld metal maupun HAZ.
Gambar 3.3 : Alat uji kekuatan Bending

## 4. Mesin Las SMAW
Gambar 3.4 : Mesin las SMAW

## 5. Mesin Las GTAW
Gambar 3.5 : Mesin las GTAW

## 6. Gas Argon
Gambar 3.6 : Gas Argon

## 7. Tang Ampere
Gambar 3.6 : Tang Ampere
8. Gurinda
Gambar 3.7. Gurinda Tangan/ Manual

## 9. Portable Electrode Drying Oven (Quiver)

## Gambar 3.8. Oven electrode SMAW

## 10. Welding Gauge & Tapper Gauge
(a)
(b)
Gambar 3.9 : (a) Welding gauge ; (b) tapper gauge

## 11. Jangka Sorong Dan Mistar Baja
Gambar 3.10 : Jangka Sorong Dan Mistar
12. Alat keselamatan kerja antara lain:
(a)                             (b)                       (c)
Gambar 3.11 : Alat Pelindund Diri (APD) : (a) Kacamata safety; (b) Ear plug; (c) sarung
tangan
13. Bahan
▪ Plat baja karbon rendah ASTM A36, ketebalan 10 mm.
▪ Elektroda ER 70S-6 (GTAW) dan E 7018 (SMAW)
Gambar 3.12 : Raw material plat ASTM A36 : (a) Pengukuran dimensi panjang dan lebar ; (b) Pengukran tebal plat
(a) (b)
Gambar 3.13 : Elektorda las : (a) SMAW E7018 ; (b) GTAW ER70S-6

## Persiapan Spesimen
Persiapan Pembentukan Kampuh
Raw  material  baja  karbon  rendah  ASTM  A36  tebal  10  mm  dipotong  sebanyak  12 bagian masing-masing dengan ukuran 100 x 200 mm. Jenis kampuh yang akan digunakan pada penelitian ini yaitu Kampuh I, Kampuh V, dan Kampuh  K. Luas penampang untuk
setiap  sambungan  kampuh  dibuat  sama,  untuk  mendapatkan  volume  pengelasan  yang sama.

## Tahapan Pengelasan
Material  baja  ASTM  A36  yang  telah  dibuatkan  bevel  sesuai  ukuran  pada  masing- masing plat, diposisikan pada dudukan. Untuk menjaga agar jarak antar plat tidak bergeser, setiap sisi plat di tack weld. Ini juga bertujuan agar tidak terjadi deformasi akibat proses pengelasan. Pengelasan dilakukan oleh juru las berpengalaman dan bersertifikasi Migas. Pengelasan untuk spesimen SMAW & GTAW dilakukan oleh satu orang juru las yang sama, hal ini untuk menjaga agar hasil pengelasan untuk semua spesimen mengalami perlakuan yang sama selama pengelasan berlangsung.

## Proses Pengelasan Spesimen Las GTAW
Spesimen pengelasan GTAW yang telah disiapkan, selanjutnya dilas dengan mesin las GTAW dengan pengaturan parameter yang telah ditentukan dan menggunakan elektroda ER70S-6  dengan  diameter  2.4  mm.  Proses  pengelasan  dilakukan  dengan  kecepatan pengelasan  yang  seragam  dengan  pembentukan  kampuh  I-V-K.  Selama  pengelasan berlangsung,  dilakukan  pengukuran  ampere  dan  dilakukan  pengukuran  lama  waktu pengelasan untuk setiap jenis kampuh las.
Tabel 3.3 : Parameter pengelasan las GTAW Parameter Kampuh I Kampuh V Kampuh K Arus 100 A 100 A 100 A Polaritas DC-EN DC-EN DC-EN Gas Pelindung Argon Argon Argon Tekanan Gas 15 L/menit 15 L/menit 15 L/menit Tipe Kawat Las ER70S-6 ER70S-6 ER70S-6 Diameter Kawat Las 2.4 mm 2.4 mm 2.4 mm Posisi Pengelasan 1G 1G 1G
Dari  hasil  pengelasan  didapatkan  waktu  pengelasan  GTAW  untuk  setiap  kampuh berbeda-beda. Waktu pengelasan untuk kampuh I yaitu 9 menit 11 detik, kampuh V yaitu 10 menit 5 detik, dan kampu K yaitu 10 menit 45 detik.

## Tahapan  Penetrant Test
Bersihkan permukaan lasan yang akan diuji penetrant dengan menggunakan cairan cleaner (SKC-S) dan majun. Selanjutnya oleskan cairan Penetrant (SKL-SP2) menggunakan
kuas ke seluruh area lasan secara merata. Tunggu selama 10 menit agar cairan penetrant meresap ke celah-celah cacat. Setelah didiamkan selama 10 menit, selanjutnya bersihkan permukaan area lasan dari sisa cairan penetrant menggunakan kain majun yang bersih. Tahap selanjutnya semprotkan cairan Developer (SKD-S2) pada area lasan secara merata, tunggu hingga mengering kemudian amati cairan penetrant yang timbul ke  permukaan area lasan. Cairan penetrant yang muncul ke permukaan lasan itulah yang menandakan terjadinya cacat las.

## Proses Pengujian Tarik
Spesimen uji disiapkan, saklar mesin uji tarik di posisi ON dan komputer dihidupkan, ukuran dan nama spesimen dimasukkan pada program lalu spesimen dipasang pada grip mesin uji tarik, kalibrasi mesin, proses uji tarik dimulai hingga spesimen putus. Proses uji tarik dilaksanakan pada specimen Raw material serta specimen hasil pengelasan SMAW dan GTAW kampuh I-V-K.

## Proses Pengujian Bending
Spesimen uji bending disiapkan dengan ukuran sesuai standar ASTM E190-14, saklar mesin uji bending pada posisi ON dan komputer dihidupkan, ukuran dan nama spesimen dimasukkan pada program lalu spesimen dipasang pada tumpuan dengan posisi Root Bend (untuk specimen las SMAW & GTAW) dan merapatkan penekan uji bending pada spesimen, mesin dikalibrasi lalu start untuk memulai proses bending. Proses uji bending dilaksanakan pada specimen raw material dan specimen hasil pengelasan SMAW & GTAW kampuh I-V- K.

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Hasil dan Pembahasan Pengujian Bending
Berdasarkan  hasil  pengujian  bending  pada  salah  satu  spesimen  (spesimen  raw material), diketahui nilai kekuatan bendingnya berdasarkan data-data sebagai berikut:
Perhitungan dari data pengujian bending
Beban/ load (N) P = 24350 N Jarak Tumpuan (mm) L = 100 Lebar/ width (mm) b = 38 mm Tebal/ depth (mm) d = 10 mm
Rumus kekuatan bending (σb) : σb = (3F L)/(2bd^2 ) = (3 × 24350 ×100)/(2 × 38 × 10^2 ) = 7305000/7600 = 961,184 N/mm2
Hasil Uji Bending Raw Material
Tabel 4.9 Data Hasil Perhitungan Pengujian Bending Raw Material
Jenis Kampuh Spesimen Beban Bending Maksimum (N) Kekuatan Bending (N/mm 2 ) Defleksi (mm) Raw Material G 14150 558,55 33,46
Hasil Uji Bending Las SMAW & GTAW  Kampuh I-V-K
Berikut ini data hasil perhitungan pengujian bending untuk masing-masing spesimen hasil pengelasan SMAW dan GTAW.
Tabel 4.10 Data Hasil Perhitungan Pengujian Bending Kampuh I-V-K Jenis Kampuh Spesimen Beban Bending Maksimum (N) Kekuatan Bending (N/mm 2 ) Defleksi (mm) SMAW Kampuh I A1 26000 1026,32 36,37 A2 28600 1128,95 37,35 A3 26500 1046,05 37,02 Rata-rata 27033,33 1067,11 36,92 SMAW Kampuh V B1 30200 1192,11 38,69 B2 28200 1113,16 37,65 B3 27450 1083,55 32,85 Rata-rata 28616,67 1129,61 36,40 SMAW Kampuh K C1 26400 1042,11 37,73 C2 27500 1085,53 36,63 C3 28450 1123,03 35,68 Rata-rata 27450 1083,55 36,48
Tabel 4.11 Data Hasil Perhitungan Pengujian Bending Kampuh I-V-K Specimen Hasil
Pengelasan GTAW Jenis Kampuh Spesimen Beban Bending Maksimum (N) Kekuatan Bending (N/mm 2 ) Defleksi (mm) GTAW Kampuh  I D1 30100 1188,16 35,49 D2 28250 1115,13 33,84 D3 27750 1095,39 36,15 Rata-rata 28700 1132,89 35,16 GTAW Kampuh  V E1 31200 1231,58 37,12 E2 28050 1107,24 37,48 E3 27800 1097,37 39,62 Rata-rata 29016,67 1145,39 38,07 GTAW Kampuh K F1 26900 1061,84 34,70 F2 27850 1099,34 35,53 F3 27000 1065,79 37,18 Rata-rata 27250 1075,66 35,80
Grafik Perbandingan Uji Bending Hasil Pengelasan SMAW Variasi Kampuh I-V-K
Data  yang  dijadikan  bahan  perbandingan  adalah  nilai  rata-rata  hasil  pengujian bending spesimen hasil pengelasan SMAW kampuh I-V-K
Tabel 4.12 Data Rata-Rata Hasil Perhitungan Pengujian Bending Las SMAW
Material Jenis Kampuh Beban Bending Max. (N) Kekuatan Bending (N/mm 2 ) Defleksi (mm) ASTM A36 Raw material 14150 558,55 33,46 I 27033,33 1067,11 36,92 V 28616,67 1129,61 36,40 K 27450 1083,55 36,48
Gambar 4.12 Grafik Perbandingan Kekuatan Bending Antara Spesimen Raw Material dan Hasil Pengelasan SMAW Kampuh I-V-K
Gambar 4.13 Grafik Perbandingan Defleksi Antara Spesimen Raw Material dan Hasil Pengelasan SMAW Kampuh I-V-K
Grafik perbandingan uji bending hasil pengelasan GTAW variasi kampuh I-V-K
Data  yang  dijadikan  bahan  perbandingan  adalah  nilai  rata-rata  hasil  pengujian bending spesimen hasil pengelasan GTAW kampuh I-V-K.

## Tabel 4.13 Data Rata-Rata Hasil Perhitungan Pengujian Bending las GTAW
Material Jenis Kampuh Beban Bending Max. (N) Kekuatan Bending (N/mm2) Defleksi (mm) ASTM A36 Raw material 14150 558,55 33,46 I 28700 1132,89 35,16 V 29016,67 1145,39 38,07 K 27250 1075,66 35,80
558.55 1067.11 1129.61 1083.55 0.00 200.00 400.00 600.00 800.00 1000.00 1200.00 Raw Material Kampuh  I Kampuh  V Kampuh  K K e ku at an Be n d in g (N/ m m 2) Perbandingan Kekuatan Bending Las SMAW 33.46 36.92 36.40 36.48 31.00 32.00 33.00 34.00 35.00 36.00 37.00 38.00 RAW MATERIAL KAMPUH I KAMPUH V KAMPUH K D e fl e ksi ( m m ) Perbandingan Defleksi Las SMAW
Gambar 4.14 Grafik Perbandingan Kekuatan Bending Antara Spesimen Raw Material Dan Hasil Pengelasan GTAW Kampuh I-V-K
Gambar 4.15 Grafik perbandingan Defleksi antara spesimen raw material dan hasil pengelasan GTAW kampuh I-V-K
Berdasarkan  data  pada  tabel  4.19  dan  grafik  perbandingan  di  atas,  diperoleh perbedaan nilai rata-rata kekuatan bending dan nilai rata-rata defleksi dari tiap spesimen variasi kampuh hasil pengelasan GTAW. Nilai kekuatan bending terbesar ada pada kampuh V dengan nilai 1145,39 N/mm2 dan defleksi sebesar 38,07 mm. Kemudian Kampuh I dengan nilai  kekuatan  bending  sebesar  1132,89  N/mm2  dan  defleksi  sebesar  35,16  mm.  Nilai kekuatan  bending  terendah  ada  pada  kampuh  K  sebesar  1075,66  N/mm2  dan  defleksi sebesar  35,80  mm.  Sedangkan  untuk  spesimen  tanpa  pengelasan  (raw  material)  nilai kekuatan bendingnya 558,55 N/mm2 dan nilai defleksi 33,46 mm. Berdasarkan data hasil pengujian bending didapatkan nilai rata-rata kekuatan bending specimen material ASTM A36 hasil pengelasan GTAW kampuh I-V-K nilainya lebih rendah dari pada nilai kekuatan bending spesimen ASTM A36 tanpa pengelasan (raw material). Hasil pengamatan visual
558.55 1132.89 1145.39 1075.66 0.00 200.00 400.00 600.00 800.00 1000.00 1200.00 1400.00 Raw Material Kampuh  I Kampuh  V Kampuh  K K eku a ta n Ben d in g (N /m m 2 ) Perbandingan Kekuatan Bending Las GTAW 33.46 35.16 38.07 35.80 31.00 32.00 33.00 34.00 35.00 36.00 37.00 38.00 39.00 RAW MATERIAL KAMPUH I KAMPUH V KAMPUH K D e fl e ksi ( m m ) Perbandingan Defleksi Las GTAW
pada spesimen uji bending hasil pengelasan GTAW, tidak ditemukan indikasi cacat las pada area weld metal setelah dilakukan uji bending. Hal ini menunjukkan bahwa kualitas hasil pengelasan cukup baik karena terbebas dari cacat las internal. Sedangkan untuk nilai rata- rata defleksi tiap spesimen hasil pengelasan GTAW kampuh I-V-K jika dibandingkan dengan nilai  defleksi  spesimen  raw  material  ASTM  A36,  didapatkan  nilai  defleksi  spesimen  hasil pengelasan  lebih  tinggi  dari  nilai  defleksi  spesimen  raw  material.  Hal  ini  menunjukkan bahwa  spesimen  hasil  pengelasan  GTAW  menjadi  getas  akibat  perlakuan  panas  selama proses  pengelasan  berlangsung  sehingga  kekuatan  dan  keuletannya  menurun.  Adanya perbedaan nilai kekuatan bending dan nilai deflekasi ini disebabkan oleh perbedaan bentuk kampuh sehingga jumlah volume logam las juga berbeda. Durasi pengelasan tiap kampuh juga berbeda, sehingga besar masukan panas yang diterima oleh masing-masing kampuh pun berbeda.

## SIMPULAN
Hasil uji penetrant test menunjukkan adanya cacat las pada hasil pengelasan SMAW berupa cacat las porosity dan undercut. Hal ini diakibatkan adanya pengaruh udara luar di  sekitar  saat  proses  pengelasan  yang  terkontaminasi  dengan  logam  las.  Sedangkan pada hasil pengelasan GTAW tidak ditemukan jenis cacat las yang terbuka dipermukaan lasan.  Hal  ini  mungkin  dikarenakan  pengelasan  GTAW  menggunakan  gas  pelindung sehingga lebih tahan terhadap pengaruh udara di sekitar area pengelasan. Hasil uji tarik pada material baja karbon rendah plat ASTM A36 didapatkan bahwa nilai tegangan tarik spesimen hasil pengelasan SMAW dan GTAW lebih rendah dibandingkan spesimen yang tanpa pengelasan (raw material) dan nilai regangannya juga lebih kecil. Pada spesimen raw material nilai tegangan tariknya 515,2 N/mm2 dengan nilai regangan 28 %. Spesimen hasil pengelasan SMAW, nilai tegangan tarik tertinggi pada kampuh I dengan nilai rata- rata 512 N/mm2 dan regangan 26,67 %. Sedangkan untuk spesimen hasil pengelasan GTAW nilai tegangan tarik terbesar pada kampuh I dengan nilai rata-rata 501,73 N/mm2 dan regangan 14,67 %. Hasil uji bending pada material baja karbon rendah plat ASTM A36 didapatkan bahwa  nilai kekuatan  bending spesimen  hasil pengelasan SMAW dan GTAW lebih besar jika dibandingkan spesimen yang tanpa pengelasan (raw material) dan nilai defleksi juga lebih besar. Untuk spesimen raw material nilai kekuatan bendingnya 558,55  N/mm2  dan  defleksi  33,46  mm.  pada  spesimen  hasil  pengelasan  SMAW didapatkan nilai kekuatan bending terbesar pada kampuh V dengan nilai 1129,61 N/mm2 dan defleksi 36,40 mm. Sedangkan spesimen hasil pengelasan GTAW didapatkan nilai
kekuatan bending terbesar ada pada kampuh V dengan nilai 1145,39 N/mm2 dan defleksi 38,07 mm.

## DAFTAR PUSTAKA
Alfred, N., & Asiri, M. H. (2022). Analisa Karakteristik Mekanis pada Baja Karbon Medium Akibat Pengelasan Mig. Journal of Technology Process, 2(1), 14-23.
Alfred, N., & Asiri, M. H. (2022). Analisa Karakteristik Mekanis pada Baja Karbon Medium Akibat Pengelasan Mig. Journal of Technology Process, 2(1), 14-23.
Asiri, M. H. (2020). Analisis Sambungan Las MIG pada Baja Karbon Rendah Variasi Kampuh Las V, I dan K terhadap Kekuatan Tarik. Jurnal Teknik Mesin Teknologi, 21(1).
Asiri, M. H. (2021). Analisis Kekuatan Tarik dan Bending Dari Beberapa Jenis Kampuh V, X, I pada Pengelasan SMAW terhadap Baja Karbon Medium. Journal of Technology Process, 1(2), 22-32.
Bakhori,  A.  (2021,  August).  Analisa  Cacat  Hasil  Pengelasan  Pada  Baja  Kabon  Rendah Terhadap Pengaruh Masukan Panas Las. In Seminar Nasional Teknik (SEMNASTEK) UISU (Vol. 4, No. 1, pp. 90-94).
Fitrah, M. A., Balfas, M., & Mardin, M. (2021). Analisis cacat las hasil pengelasan kombinasi gtaw dan smaw posisi 6G pada pipa SA 106 grade B. J-Move, 3(1), 1-5.
Fitrah, M. A., Balfas, M., & Mardin, M. (2021). Analisis cacat las hasil pengelasan kombinasi gtaw dan smaw posisi 6G pada pipa SA 106 grade B. J-Move, 3(1), 1-5.
Hafid, H., Balfas, M., Habib, F., & Fitrah, M. A. (2022). Analisis Perbandingan Kekuatan Tarik Pada Baja St. 37 Dengan Proses Pengelasan Smaw, Gmaw Dan Gtaw. J-Move.
Mubarak, H., Asiri, M. H., & Habib, F. (2022). Analisis Kekerasan Baja Karbon Medium Hq 705 Dengan Pengelasan Mig (Metal Inert Gas). J-Move, 1-7.
Naharuddin, N., Sam, A., & Nugraha, C. (2015). Kekuatan tarik dan bending sambungan las pada material baja SM 490 dengan metode pengelasan SMAW dan SAW. Jurnal Mekanikal, 6(1).
Nullie,  F.  (2007).  Analisa  penyebab  cacat  las  pada  proses  pabrikasi  piping  flow  line (Doctoral dissertation, Universitas Mercu Buana Jakarta).
Payana,  I.  (2022).  Analisis  Penggunaan  Variasi  Arus  Pada  Hasil  Pengelasan  Smaw Terhadap  Kekuatan  Tarik  Dan  Bending  Menggunakan  Baja  ST  37  (Doctoral dissertation, Universitas Muhammadiyah Malang).
Purnama, A. (2022). Kajian Eksperimental Perbandingan Hasil Pengelasan Model Smaw Dan Gtaw Terhadap Kekuatan Tarik Material Baja St 37. Jurnal Ilmiah Mahasiswa
Teknik [JIMT], 2(5).
Sahlan,  S.  (2015).  Analisis  Cacat  Las  Incomplete  Fusion  Dan  Retak  Memanjang  Pada Waterwall Tube Boiler PLTU Paiton Unit 1. Semesta Teknika, 18(1), 10-20.