Terbit online pada laman web jurnal: https://journal.isas.or.id/index.php/JAMERE

## JOURNAL OF APPLIED MECHANICAL ENGINEERING AND RENEWABLE ENERGY (JAMERE)
Vol. 1 No. 2, Agustus 2021. 36-41
e-ISSN 2775-1031

## Analisis Performansi Pompa Offloading 50-PA-4501A pada Anjungan Main Stupa
Puji Saksono 1 , Akhmad Nurdin 2 , Gilang Aditya 3 1, 2, 3 Program Studi Teknik Mesin, Fakultas Teknologi Industri, Universitas Balikpapan
1 pujisaksono@uniba-bpn.ac.id, 2 akhmad.nurdin@uniba-bpn.ac.id, 3 gilang.aditya11@gmail.com

## Abstract
The activities of gas well exploitation have some problems. One of the problems is the amount of liquid (water) in the tubing column which obstructing the gas production. One of the ways to overcome the problem is to offload activity. One of the important equipment during offload activities is the offloading pump. An offloading pump is used to transfer liquid (water) from the well that has been collected in a vessel to the trunkline. This study aims to see the changes in the performance of the offloading pump between the initial conditions according to the manufacturer's specifications and the current condition after being  used  for  ±  9  years.  The  type  of  pump  being  tested  is  a  multi-stage  centrifugal  pump  model  20  WUC-2R-19.  The performance testing of offload pump is done by varying the discharge valve opening by 25%, 50%, 75%, and 100%. After that, compare the actual pump performance with the corrected data using the affinity law. The test performed during the offload process occur, and the fluid characteristics assume to be constant. The results showed that there was a decrease in performance between the initial operating conditions in 2011 with the actual conditions in 2020. The actual capacity of the pump decreased from 24 m 3 /h to be 23.45 m 3 /h. The efficiency of the offload pump decreased from the initial condition of 80% to 7.71%. The decrease in efficiency for 9 years is 2.29% or 0.25% per year.
Keywords : Centrifugal pump , opening discharge valve, performance

## Abstrak
Kegiatan  eksploitasi  sumur  gas  memiliki  berbagi  masalah  salah  satunya  banyaknya  cairan  pada column  tubing yang menghambat produksi gas. Salah satu cara mengatasi hal tersebut adalah dengan proses offload . Peralatan yang penting untuk kegiatan offload adalah pompa offload. Pompa ini digunakan untuk memindahkan cairan yang telah ditampung di vessel ke trunkline . Unjuk kerja pompa offload dalam memtransfer cairan merupkan hal yang sangat penting. Penelitian ini bertujuan melihat perubahan unjuk kerja pompa offloading antara kondisi awal sesuai spesifikasi pabrik dengan saat ini setelah dipakai selama ± 9 tahun. Jenis pompa yang diuji adalah pompa multistage sentrifugal model 20 WUC-2R-19. Pengujian performansi pompa offload dilakukan  dengan  menvariasikan  bukaan  katup discharge sebesar  25%,  50%,  75%  dan  100%.  Kemudian membandingkan performansi pompa  aktual  dengan  data  terkoreksi  menggunakan  hukum affinity  law .  Pengujian  ini  tidak memperhitungkan perubahan karakteristik cairan yang terjadi saat kegiatan offload. Hasil penelitian menunjukan telah terjadi penurunan performansi antara kondisi awal operasi tahun 2011  dengan kondisi aktual tahun 2020. Kapasitas aktual pompa turun menjadi sebesar 23,45 m 3 /h dibandingkan kapasitas disain sebesar 24 m 3 /h. Efisiensi pompa offload menurun dari kondisi awal sebesar 80 % menjadi 7,71%. Penurunan efisiensi selama 9 tahun adalah sebesar 2,29% atau 0,25% per tahun.
Kata Kunci: Pompa sentrifugal, bukaan katup buang, unjuk kerja

## 1. Pendahuluan
Pada  proses  ekploitasi  gas  pada  sumur-sumur  gas yang berada di anjungan Main Stupa sering mengalami masalah.  Salah  satu  masalah  tersebut  adalah  terdapat banyak  cairan  di column  tubing. Hal  ini  akan mengurangi  bahkan  menghambat  produksi  gas.  Untuk mencegahnya  perlu  dilakukan  proses offloading . Offloading adalah  proses  yang  dilakukan  untuk mengangkat  atau  mengurangi  cairan  penghambat  dari
column  tubing sehingga  produksi  gas  dari  reservoir dapat diproduksi dengan lancar.
Pada proses offloading, gas yang ikut terangkat akan dibuang ( divent ) ke atmosfer lewat cold vent sedangkan cairan  akan  di  tampung  di knock  out  drum ( vessel 50- VZ-3601).  Cairan  tersebut  akan  di  pompakan  kembali menuju ke pipa transfer utama ( trunkline ) menggunakan pompa  sentrifugal multistage (50-PA-4501A)  yang digerakan  oleh  motor  listrik.  Kegiatan offloading ini merupakan kegiatan yang critical. Permasalahan yang
Journal of Applied Mechanical Engineering and Renewable Energy (JAMERE) Vol. 1 No. 2, Agustus 2021. 36-41
pernah  terjadi  adalah  pompa  tidak  dapat  menangani kenaikan  cairan  yang  telah  memenuhi ko-drum  vessel. Kenaikan  cairan  tersebut  menyebabkan  beberapa  hal seperti  timbulnya oil  film yang  disebabkan  oleh liquid carry over.
Penelitian ini ditujukan untuk mengetahui performansi  pompa Offloading 50-PA-4501A  pada anjungan Main  Stupa di lapangan South Mahakam  PT. Pertamina Hulu Mahakam.

## 2. Metode Penelitian
Penelitian  ini  dilakukan  dengan  metode  kuantitatif yaitu  melakukan  observasi  dan  pengambilan  data terhadap  objek  penelitian  ketika  pompa  beroperasi. Instalasi perpipaan objek penelitian di tempat pengujian ditunjukkan pada Gambar 1.

## Gambar 1. Instalasi Perpipaan
Setelah  dilakukan  observasi  di  lapangan  dan pengambilan  data  selanjutnya  dilakukan  perhitungan dan pengolahan data.
2.1 Head Pompa
Head pompa  adalah  energi  per  satuan  berat  untuk mengalirkan  zat  cair  pada  sistem  yang  telah direncanakan  sesuai  dengan  kondisi  pada  instalasi pompa [1]–[4]. Macam-macam head pada pompa yaitu:
A. Head Total Head total (total  head) adalah gabungan dari  jenis- jenis head yang  ada  di  dalam  suatu  sistem  perpipaan. Jenis-jenis itu antara lain head tekanan, head kecepatan, head statis,  dan  juga  total head  losses .  Untuk  mencari dapat menggunakan persamaan 1 [5]:
𝐻 = ℎ 𝑝 + ℎ 𝑣 + ℎ 𝑎 + ℎ 𝑙 (1)
dengan 𝐻 adalah head total  pompa  (m), ℎ 𝑝 adalah head tekanan  (m), ℎ 𝑣 adalah head kecepatan  (m), ℎ 𝑎 adalah head statis  (m)  dan ℎ 𝑙 adalah  total head  losses (m).

## B. Head Tekanan
Merupakan perbedaan antara tekanan pada permukaan zat cair pada sisi buang ( discharge ) dengan tekanan yang bekerja pada permukaan zat cair pada sisi isap  ( suction )  [1].  Tekanan  tersebut  diubah  dengan menggunakan persamaan 2 [6]:
ℎ 𝑝 = 0.102 𝑃 𝑆𝐺 (2)
dengan ℎ 𝑝 adalah head tekanan  (kPa), 𝑃 adalah tekanan (kPa) dan 𝑆𝐺 adalah spesifc gravity.

## C. Head Kecepatan
Head kecepatan  merupakan  perbedaan  antara kecepatan  pada  permukaan  zat  cair  pada  sisi  buang ( discharge )  dengan  kecepatan  yang  bekerja  pada permukaan  zat  cair  pada  sisi  isap  ( suction ).  Untuk mendapatkan head kecepatan,  kita  harus  mencari kecepatan  aliran (velocity) terlebih  dahulu  dengan menggunakan persamaan 3.
𝑣  = 4𝑄 𝜋𝐷 2 (3)
dengan 𝑣 adalah  kecepatan  aliran  (m/s), 𝑄 adalah laju aliran (m 3 /h) dan 𝐷 adalah diameter dalam pipa (m). Setelah kita mendapatkan kecepatan aliran ( velocity ), maka kita bisa mendapatkan head kecepatan. Head kecepatan  dapat  dinyatakan  dengan  persamaan  4 [5]:
ℎ 𝑣 = 𝑉 2 2𝑔 (4)
dengan ℎ 𝑣 adalah head (m), 𝑉 adalah  kecepatan aliran (m/s) dan 𝑔 adalah percepatan gravitasi (m/s 2 ).
D. Head Statis
Head statis  ( ℎ 𝑎 ) adalah  penjumlahan  dari head elevasi  dengan head tekanan. Head statis  terdiri  dari head statis sisi masuk ( head statis hisap) dan sisi ke luar ( head statis hisap). Head  statis juga  bisa  diartikan perbedaan  tinggi  antara  permukaan  zat  cair  pada  sisi tekan dengan permukaan zat cair pada sisi hisap.
2.2 Total Head Losses
Head kerugian yaitu head untuk mengatasi kerugian- kerugian yang terdiri dari kerugian gesek aliran di dalam perpipaan, dan head kerugian di dalam belokan-belokan ( elbow ),  percabangan,  dan  perkatupan  ( valve) [7]. Kerugian gesek aliran di dalam perpipaan biasa disebut mayor  head  losses (ℎ 𝑓 ) , dan minor  head  losses (ℎ 𝑚 ) merupakan kerugian di dalam belokan-belokan ( elbow ), percabangan, dan perkatupan ( valve ).
Untuk  menghitung total  head  losses  ( ℎ 𝑡𝑜𝑡 ) dapat digunakan dengan menggunakan persamaan 5 [7]:
ℎ 𝑙 = ℎ 𝑓 + ℎ 𝑚 (5)
dengan  h l adalah  total head  losses (m),  h f adalah kerugian head major (m)  dan  h m adalah  kerugian head minor (m).
Journal of Applied Mechanical Engineering and Renewable Energy (JAMERE) Vol. 1 No. 2, Agustus 2021. 36-41

## Tabel 1. Koefisien gesek berbagai material pada pipa
Material Koefisien gesek Copper, Lead, Brass, Aluminum (new) 0,001 – 0,002 PVC, Glass, and Plastic Pipes 0,0015 – 0,007 Stainless steel 0,015 Steel commercial pipe 0,045 – 0,09 Stretched steel 0,015 Weld steel 0,045 Galvanized iron 0,0005 Rusted steel (corrosion) 0,15 – 4 New cast iron 0,25 – 0,8 Worn cast iron 0,8 – 1,5 Rusty cast iron 1,5 – 2,5 Sheet or asphalted cast iron 0,01 – 0,015 Smoothed cement 0,3 Ordinary concrete 0,3 – 1 Coarse concrete 0,3 – 5 Well planned wood 0,18 - 0,9

## A. Kerugian Head Mayor
Kerugian head merupakan kerugian yang terjadinya akibat adanya gesekan antara dinding pipa dengan fluida yang  mengalir  di  dalamnya.  Persamaan  umum  yang dapat  digunakan  untuk  mencari head  losses akibat gesekan dalam pipa dapat dilakukan dengan menggunakan  persamaan Darcy–Weisbach. Untuk menghitung kerugian didalam pipa dapat menggunakan persamaan 6 [6] :
ℎ 𝑓 =  𝑓 𝐿 𝐷 𝑥 v 2 2𝑔 (6)
dengan ℎ 𝑓 adalah head kerugian  gesek  dalam  pipa (m), 𝑓 adalah  koefisien  kerugian  gesek, v adalah kecepatan rata-rata aliran di dalam pipa (m/s), g adalah percepatan  gravitasi  (m/s 2 ), L adalah  panjang  pipa  (m) dan D adalah  diameter dalam pipa (m)
Perhitungan kerugian gesek di dalam pipa dipengarui oleh pola aliran, untuk aliran laminar dan turbulen akan menghasilkan  nilai  koefesian  yang  berbeda,  hal  ini karena karakteristik dari aliran tersebut. Kerugian gesek dihitung berdasakan persamaan 7 [7]:
𝑅 𝑒 = 𝑉 𝐷 𝜈 (7)
dengan 𝑅 𝑒 adalah  bilangan Reynold, 𝑉 adalah kecepatan rata-rata aliran di dalam pipa (m/s), D adalah diameter  dalam  pipa  (m)  dan 𝜈 adalah  viskositas kinematik zat cair (m 2 /s)
Pada Re < 2300, aliran bersifat  laminar, pada Re > 4000,  aliran  bersifat  turbulen  dan  pada  Re  2300-4000, aliran  bersifat  transisi.  Untuk  aliran  laminar,  koefisien kerugian gesek dalam pipa ( 𝑓 ) dinyatakan dalam rumus persamaan 8 [5]:
𝑓 = 64 R e (8)
Sedangkan untuk aliran turbulen, koefisien kerugian gesek  dalam  pipa  ( 𝑓 )  didapat  dengan  dua  cara  yaitu pertama  dengan  diagram Moody sebagai  fungsi  dari bilangan Reynold  (Reynolds  Number) dan  kekasaran relatif ( Relative Roughness (r) = ε/D). Kekasaran relatif
( Relative  Roughness  (r) =  ε/D)  itu  didapatkan  dengan membagi kekasaran absolut (ε) dengan diameter dalam pipa. Untuk kekasaran absolut (ε) itu dapat dilihat dari Tabel 1.
Cara kedua untuk menghitung kerugian gesek dalam pipa ketika aliran yang terjadi merupakan aliran turbulen bisa menggunakan persamaan 9 yang diusulkan Darcy dan Hazen-Williams yaitu [5]:
𝑓 = 0.020 + 0.0005 D (9)
dengan D adalah diameter pipa dalam meter

## B. Kerugian Head Minor
Minor Head Losses adalah head losses yang terjadi pada fitting-fitting akibat perubahan kecepatan maupun perubahan  arah.  Dalam  aliran  melalui  jalur  pipa, kerugian  juga  akan  terjadi  apabila  ukuran  pipa,  bentuk penampang, atau arah aliran berubah. Kerugian head di tempat-tempat  transisi  yang  demikian  ini  dapat dinyatakan secara umum dengan persamaan 10 [5].
ℎ 𝑚 = 𝑓 𝑉 2 2𝑔 (10)
dimana ℎ 𝑚 adalah head kecepatan  (m), 𝑓 adalah koefisien  resistan, 𝑉 adalah  kecepatan  aliran  (m/s), 𝑔 percepatan gravitasi (m/s 2 )
Dimana f pada rumus di atas dinyatakan sebagai berikut [5]:
f D R = +                 0 131 1 847 2 90 3 5 0 5 , , , ,  ( 11)
dimana D adalah diameter dalam pipa (m), R adalah jari-jari  lengkung  sumbu  belokan  (m),  adalah  sudut belokan (derajat) dan f adalah koefisien kerugian.
Untuk  beberapa  literatur  simbol  untuk  koefisien kerugian  gesek  menggunkan  simbol  dan  ada  pula yang  menggunakan  symbol f dan  pada  penelitian  ini menggunakan simbol f .

## 2.3 Affinity Laws
Dalam  referensi  [8]  pada  pompa  sentrifugal  yang geometris sebangun satu sama lain, maka untuk kondisi aliran yang sebangun berlaku suatu hukum yaitu Affinity Laws adalah  hubungan  dari  perhitungan  matematika yang memungkinkan untuk kita mengestimasi perubahan  dalam  kinerja  pompa  sebagai  hasil  dari perubahan  dalam  salah  satu  parameter  dasar  pompa (variabel).
Affinity laws dimana hukum ini sangat penting untuk mengetahui perubahan performansi pompa bila putaran diubah serta berguna juga untuk mengetahui perubahan performasi pompa  yang  direncanakan  dengan  pompa yang sudah diketahui performansinya, Dengan demikian dengan kita dapat menentukan jumlah aliran serta head pada  pompa  sentrifugal  dengan  membandingkan parameter  uji  dengan  parameter  yang  berasal  dari manufacture. Affinity Laws ditulis dalam persamaan 12 dan 13 [8]:
Journal of Applied Mechanical Engineering and Renewable Energy (JAMERE) Vol. 1 No. 2, Agustus 2021. 36-41
A. Untuk perubahan jumlah aliran:
𝑄 2 = 𝑄 1 ( 𝑁 2 𝑁 1 ) (12)
dimana Q 1 adalah jumlah aliran uji (m 3 /h), Q 2 adalah jumlah  aliran manufacture (m 3 /h),  N 2 adalah  putaran manufacture (rpm) dan N 1 adalah putaran uji (rpm).
B. Untuk Perubahan Head [8] .
𝐻 2 = 𝐻 1 ( 𝑁 2 𝑁 1 ) 2 (13)
dimana  H 1 adalah head uji  (m),  H 2 adalah head manufacture (m), N 2 adalah putaran manufacture (rpm) dan N 1 adalah putaran uji (rpm)

## 2.4 Sumber Data
Sumber  data  yang  diperoleh  dan  digunakan  pada penelitian  ini  adalah  data  hasil  pengamatan  saat dilakukannya proses offloading. Data spesifikasi pompa 50-PA-4501A  di  PT.  Pertamina  Hulu  Mahakam ditunjukkan pad Tabel 2 dan Gambar 2.
Tabel 2. Data Pompa Name 50-PA-4501A Offloading Pump Type Centrifugal vertical pump in canister Manufacture , Model FSG, 20 WUC-2R-19 Year 2011 Number of Stages 20 Serial Nr G210311/01 MAWP 102 barg MAWT 120 0 C Hydr.Test Press 153 bar Head 700 m Capacity Water 24 m 3 /h Capacity Condensate 17 m 3 /h Rated Speed 2985 Pump efficiency design 80 % Weight 1750 kg Design pressure, Barg Operating Suct / Disch. pressure 80 0.6 / 65.1 Rated power, Kw 110
Gambar 2. Pompa Offloading

## 2.5 Sasaran Penelitian
Sasaran  penelitian  ini  adalah  menganalisa  dari  data pengujian  di  lapangan  tentang  seberapa  besar  nilai performansi  dari  pompa offloading setelah  pemakaian selama  ±  9  tahun  dibanding  dengan  spesifikasi  awal yang dikeluarkan oleh manufacture .
Objek  penelitian  yang  dijadikan  untuk  analisis performansi  pompa  adalah offloading  pump 50-PA- 4501A yang terletak di anjungan Main Stupa lapangan South Mahakam PT. Pertamina Hulu Mahakam.

## 2.6 Teknik Pengumpulan Data
Untuk  mendapatkan  Informasi  yang  lengkap  dan akurat maka dalam penelitian ini dilakukan pengumpulan  data  dengan  metode  kuantitatif,  data tersebut adalah:
a. Studi literatur terkait
b. Observasi  dengan  mengamati  dan  mengambil  data penelitian mengenai pompa offloading ketika pompa tersebut  beroperasi.  Data  yang  diambil  adalah kapasitas pompa, tekanan pompa, dan bukaan katup level control valve .

## 2.7 Teknik Analisis Data
Langkah-langkah  untuk  melakukan  analisis  data adalah sebagai berikut:
1. Menghitung  sistem  perpipaan  pompa offloading yaitu  panjang  total,  diameter  dan  aksesoris  pipa ( valve dan elbow ).
2. Mengamati Parameter pompa saat pompa offloading sedang  beroperasi.  Parameter  yang dicatat  adalah  bukaan  katup level  control  valve , debit dan tekanan saluran buang.
3. Melakukan  perhitungan  untuk  mendapatkan head total, head tekanan, head kecepatan, kerugian head serta menghitung performansi pompa
4. Membuat  kurva  dan  menganalisa  hasil  dari perhitungan atau pengolahan data yang ada.

## 3. Hasil dan Pembahasan
Tabel 3 menunjukkan data hasil pengujian yang telah dilakukan dan data yang sesuai dari manufacturer (data terkoreksi menggunakan affinity laws ).
Tabel 3. Data Hasil Keseluruhan
No Head Total (m) Debit Pompa (m 3 /h) Putaran Pompa (rpm) Head Total Terkoreksi (m) Debit Pompa Terkoreksi (m 3 /h) 1 648,72 12,92 3100 699,67 13,42 2 639,32 16,76 3080 680,66 17,29 3 624,92 20,47 3065 658,87 21,02 4 620,67 23,45 3050 648,00 23,96
Journal of Applied Mechanical Engineering and Renewable Energy (JAMERE) Vol. 1 No. 2, Agustus 2021. 36-41
Gambar 3. Grafik Perbandingan Bukaan Katup (%) terhadap Kapasitas Pompa (Q) Manufacture dan Pengujian
Gambar 3 menunjukkan setiap penambahan bukaan katup maka kapasitas discharge atau debit aliran pompa akan ikut bertambah.
Gambar 4 memperlihatkan bahwa setiap penambahan  bukaan  katup  maka  diikuti  dengan penurunan head .
Gambar 4. Grafik Perbandingan Bukaan Katup (%) Terhadap Head Pompa (m) Manufacture dan Pengujian.
Gambar  5  menunjukan  bahwa  setiap  penambahan debit  aliran  akan  menurunkan  total head. Hal  ini disebabkan karena setiap penambahan debit aliran atau kapasitas discharge pompa  maka  akan  diikuti  dengan kenaikan head losses dan head kecepatan.
Gambar 5. Grafik Perbandingan Kapasitas Pompa (m 3 /h) Terhadap Head Pompa (m)
Dari  Gambar  3,  4  dan  5  dapat  disimpulkan  bahwa terjadi  perbedaan  yang  cukup  signifikan  dimana  pada nilai  kapasitas  pompa  pengujian  dan head pompa pengujian  terjadi  penurunan  dibandingkan  dari  data manufacture .
Dari  data  perhitungan  di  atas  menunjukan  terjadi penurunan  kapasitas  pompa  pada,  maka  penurunan kapasitas  yang  terjadi  dapat  dihitung  menggunakan rumus berikut:
( 24 − 23,45
24 )  𝑥 100 % = 2,29 %
Efisiensi pompa akan mengalami penurunan seiring dengan  penurunan  kapasitas  pada  pompa offloading , nilai efisiensi pompa  dapat  dihitung  menggunakan rumus  berikut  dimana efisiensi spesifikasi  awal  pompa 80%:
80 %  − 2.29 %  =   77,71 %
Jadi  pompa offloading memiliki  nilai efisiensi sebesar  77,71  %,  untuk  penurunan efisiensi pertahun dapat dihitung menggunakan rumus berikut:
( 2,29%
9 ) = 0,25 %
Jadi  penurunan efisiensi pertahun  selama  masa pemakaian ± 9 tahun yang terjadi pada pompa offloading adalah sebesar 0,25 % pertahun.
Dari Gambar 6 di atas, grafik efisiensi pompa dapat dilihat  bahwa efisiensi pompa  aktual  sebesar  77,71% nilai ini berada di bawah nilai efisiensi dari manufacture sebesar  80%.  Kondisi  ini  dimana  setiap  terjadi penurunan  kapasitas  pada  pompa  maka  diikuti  pula dengan terjadinya penurunan efisiensi pada pompa Nilai  efisiensi  pompa  aktual  mengalami  penurunan hal  ini  dapat  sebabkan  oleh  beberapa  faktor  yaitu  usia pompa,  kondisi  pompa  (ada  kemungkinan  terjadinya kerusakan pada internal part pompa).
Gambar 6. Grafik hubungan kapasitas pompa terhadap Efisiensi pompa
Pada  Gambar  7  terlihat  bahwa  nilai head terbesar terjadi  saat  bukaan  katup  di  25%.  Nilai head aktual pengujian sebesar 648,72 m, sedangkan untuk head
12.92 16.76 20.47 23.45 13.42 17.29 21.02 23.96 5 10 15 20 25 25% 50% 75% 100% K apa sit as P o mpa ( m 3 /h ) Bukaan Katup 648.72 639.32 624.92 620.67 699.67 680.66 658.87 648.00 600 620 640 660 680 700 25% 50% 75% 100% H ea d P o mpa ( m) Bukaan Katup 648.72 639.32 624.92 620.67 699.67 680.66 658.87 648.00 600 620 640 660 680 700 5 15 25 35 45 H ea d P o mpa ( m) Kapasitas Pompa (m 3 /h) Q Pengujian Q Manufacture
Journal of Applied Mechanical Engineering and Renewable Energy (JAMERE) Vol. 1 No. 2, Agustus 2021. 36-41
Gambar 7. Grafik Perbandingan Bukaan Katup (%) Terhadap Head Pompa (m) Manufacture dan Pengujian
manufacture dari  hasil  koreksi affinity  law sebesar 699,67 m. Nilai head terkecil terjadi saat bukaan katup 100% dimana nilai head aktual pengujian sebesar 620,67 m sedangkan untuk head manufacture dari hasil koreksi affinity  law adalah  sebesar  648  m.  Dalam  grafik  ini terlihat  terjadinya  penurunan  antara head aktual dibandingkan  dengan head  manufacture dari  hasil koreksi affinity law .
Gambar 8 menunjukan kapasitas pompa baik aktual maupun manufacture dari hasil koreksi affinity law akan bertambah  dengan  bertambahnya  bukaan  katup discharge pompa. Hal  ini terjadi karena semakin besar bukaan  katup  maka  hambatan  yang  ada  dibagian discharge untuk  cairan  keluar  akan  berkurang  dengan demikian  kapasitas  cairan  yang  dipompakan  akan  ikut bertambah.
Dalam  grafik  juga  terlihat  bahwa  kapasitas  pompa aktual  pengujian  memiliki  nilai  yang  lebih  rendah  dari pada  nilai  kapasitas manufacture hasil  koreksi affinity law. Nilai  kapasitas  pompa  aktual  sebesar  23,45  m 3 /h. Penurunan  kapasitas  ini  terjadi  karena  pompa  telah mengalami  penurunan efisiensi ,  yang  mana  dari  data hasil  analisa efisiensi perhitungan  menunjukan  bahwa nilai efisiensi pompa aktual sebesar 77,71 % sedangkan efisiensi pompa yang didesain  oleh manufacture 80 %. Dari  data  tersebut  menunjukan  bahwa  pompa mengalami penurunan efisiensi sebesar 2,29 % selama ± 9 tahun atau 0,25% pertahun.
Gambar 8. Grafik Perbandingan Bukaan Katup (%) Terhadap Kapasitas Pompa (Q) Manufacture dan Pengujian

## 4. Kesimpulan
Penelitian terhadap pompa offloading tipe 20 WUC- 2R-19 di lapangan PT. Pertamina Hulu Mahakam pada anjungan main  stupa dapat  disimpulkan  bahwa  telah terjadi  penurunan  performansi  sejak  awal  operasi  pada 2011 hingga 2020. Kapasitas, head dan eisiensi  pompa aktual masing masing adalah sebesar 23,45 m 3 /h, 620,67 m  dan  efisiensi  77,71%.  Sedangkan  kondisi  desain masing  masing  adalah  sebesar  24  m 3 /h,  620,67  m  dan 80%.  Penurunan  efisiensi  pertahun  adalah  sebesar 0,25%.  Penurunan  performansi  pompa  ini  dapat dipengaruhi  oleh  umur  pompa,  kondisi  tempat pemasangan  instalasi  pompa,  material  pompa,  kondisi internal part pompa, dan perawatan selama operasi.

## Ucapan Terima Kasih
Penulis  mengucapkan  terima  kasih  kepada  PT. Pertamina  Hulu  Mahakam  atas  kesediaannya  dalam memberikan data dalam penelitian ini.

## Daftar Rujukan
[1] Siswadi, “Analisis Tekanan Pompa Terhadap Debit Air,” Sistem , vol. 11, no. 3, pp. 39–46, 2015, Accessed: Jul. 06,
2021. [Online]. Available:
http://sistem.wisnuwardhana.ac.id/index.php/sistem/article/ view/13/13
[2] E. Yohana, K. A. Ardhelas, and F. Khamdani, “Analisis Performansi Pompa Sentrifugal Terhadap Kapasitas Crude Oil-Water Flow,” in Proceeding Seminar Nasional Tahunan Teknik Mesin (SNTTM) XI , 2012, pp. 645–652.
[3]
D. Wardianto, “Fenomena Unjuk Kerja (Performance) Pompa Mercury MP-700 Susunan Tunggal, Seri dan Paralel,” Menara Ilmu , vol. XIII, no. 2, pp. 13–23, Jan. 2019, Accessed: Jul. 06, 2021. [Online]. Available: https://jurnal.umsb.ac.id/index.php/menarailmu/article/view /1186
[4] I. K. Warsa, E. Megawati, and D. Ariyani, “Analisis Unjuk Kerja Pompa P-01 di Unit SWD Plant (Studi Kasus di PT. Pertamina Refinery UNIT V Balikpapan),” Jurnal Chemurgy , vol. 2, no. 2, pp. 25–29, May 2018, doi:
10.30872/cmg.v2i2.2235. [5]
T. Widiyanto, Pompa . Blora: Pusdiklat Migas Indonesia,
2015. [6]
Sularso and H. Tahara, Perawatan dan Pemeliharaan Kompresor , 7th ed. Jakarta: Pradnya Paramita, 2000. [7] K. Sunyoto, Teknik Mesin Industri , Jilid 1. Jakarta:
Direktorat Pembinaan Sekolah Menengah Kejuruan, 2008.
[8] R. W. and P. E. Whitesides, “Basic Pump Parameters and the Affinity Laws,” 2012. [Online]. Available: www.PDHcenter.com 25% 50% 75% 100 % H Pengujian 648.72 639.32 624.92 620.67 H Manufacture 699.67 680.66 658.87 648.00 590 610 630 650 670 690 710 H ea d P o mpa ( m) Bukaan Katup
25% 50% 75% 100
% Q Pengujian 12.92 16.76 20.47 23.45 Q Manufacture 13.42 17.29 21.02 23.96 0 5 10 15 20 25 30 K apa si ta s ( m 3 /h) Bukaan Katup