## ANALISIS KASUS PENURUNAN PONDASI JARINGAN TRANSMISI 150KV KALIMANTAN TIMUR
Ray Prosper Intan 1 dan Gregorius Sandjaja Sentosa 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta rayi.ts@stu.untar.ac.id
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta gregorius@ft.untar.ac.id
Masuk: 29-06-2020, revisi: 06-07-2020, diterima untuk diterbitkan: 05-08-2020

## ABSTRACT
Electricity  is  undeniably  a  primary  need  for  all  human  beings  in  the  world  after  water,  land,  and  air.  The  more developed a country is, the higher the need for electricity will be. To keep up with the demands, power plants  which are  built,  mostly  in  rural  areas.  The  generated  electricity  is  then  delivered  to  consumers  through  transmission networks. A transmission network is needed to deliver the electricity from plants to consumers. Electricity generated by the power plants is channeled through electricity transmission, which is connected by using electric towers. The terrain  of  the  construction  of  the  electric  transmission  tower  is  very  diverse;  and  the  soil  types  upon  which  the towers  are  built  greatly  affect  the  stability  of  the  tower’s  foundation.  The  tower’s  foundation  should  be  able  to withstand  the  weight  of  the  transmission  networks,  so  that  towers  stability  should  not  interfere  with  electricity distributions process. This study aims to analyze the foundational decline that occurred in the transmission tower in East Kalimantan that was built on peat soil.
Keywords: borepile; settlement; electricity tower; foundation; peat soil

## ABSTRAK
Listrik  tidak  dapat  dipungkiri  sudah  menjadi  kebutuhan  primer  bagi  seluruh  umat  manusia  di  dunia  setelah  air, tanah,  dan  udara.  Semakin  maju  sebuah  negara  maka  kebutuhan  akan  listrik  negara  tersebut  akan  semakin  tinggi, oleh  karena  itu  negara  harus  mampu  untuk  menyediakan  kebutuhan  listrik  itu.  Kebutuhan  listrik  tersebut  dapat dipenuhi dengan membangun pembangkit-pembangkit listrik, pada umumnya pembangkit listrik dibangun di daerah pinggiran kota. Ketika pembangkit-pembangkit  listrik tersebut  yang telah dibangun dan telah  menghasilkan  listrik maka  diperlukan  jaringan  transmisi  listrik  untuk  menyalurkan  listrik  yang  telah  dihasilkan  tersebut.  Jaringan transmisi  listrik  tersebut  melalui  tower-tower  listrik.  Medan  pembangunan  tower  tower  transmisi  listrik  tersebut sangat beragam, kondisi alam, jenis tanah sangat mempengaruhi dalam pembangunan pondasi tower listrik. Pondasi listrik  tersebut  harus  mampu  untuk  memikul  beban  yang  akan  dibebani  pada  pondasi  dan  tidak  terjadi  kegagalan agar  tower  transmisi  tetap  kokoh  dan  tidak  menganggu  proses  penyaluran  transmisi  tersebut  akibat  pondasi  yang tidak mampu memikul. Penelitian ini bertujuan untuk menganalisa penurunan yang akan terjadi pada pondasi tower transmisi  yang  telah  dibangun  di  Kalimantan  timur  yang  mempunyai  kondisi  tanah  gambut  dan  mengalimi penurunan setelah pondasi selesai dibangun.
Kata kunci: tiang bor; penurunan; tower listrik; pondasi; tanah gambut

## 1. PENDAHULUAN
Pemerintah  saat  ini  tengah  gencar  merealisasikan  ketersediaan  energi  listrik  sebesar  35000  megawatt  (mw)  untuk mendukung  pertumbuhan  ekonomi  di  indonesia.  Dalam  pembangunan  itu  tentu  berbagai  masalah  dihadapi  oleh kontraktor, salah satunya persoalaan geoteknik. Pada geoteknik bisa terjadi berbagai persoalan seperti tanah longsor, tanah lunak, tanah ekspansif dan sebagainya.
Salah satu proyek dari rencana penyediaan sumber daya  listrik 35000 Megawatt (MW)  menjadi  perhatian penulis. Proyek  yang  menjadi  perhatian  penulis  adalah  pembangunan  jaringan  trasnmisi  150  kiloVolt  (kV)  di  Kalimantan timur, karena terjadi penurunan pondasi sebesar 13cm pada salah satu tower jaringan transmisi. Pada studi kasus ini akan menghitung besarnya penurunan dengan pendekatan analitik. Sumber data dari penelitian ini berasal dari suatu institusi yang meminta dirahasiakan identitasnya.
Tujuan dari penelitian  ini untuk mengetahui  besar penurunan  fondasi  yang terjadi pada  jaringan transmisi  SUTET dengan menggunakan metode analitik yang akan dibandingkan dengan penurunan yan terjadi di lapangan sehingga dapat menentukan apakah penurunan yang terjadi di lapangan masih akan terjadi.
Dasar teori dari penelitian ini adalah  jika tanah diberi beban maka tanah akan memadat yang disebabkan keluarnya air pori dari dalam tanah  yang kemudian akibat keluarnya  air pori tersebut kemudian  bisa  menyebabkan turunnya pondasi. Besar pemadatan yang terjadi kemudian di cari tahu agar bisa diketahui besar penurunan yang akan terjadi jika telah dibebani.

## Elastic settlement
Elastic settlement adalah penurunan  yang terjadi  akibat pembebanan  yang diberikan  biasanya dalam  jangka waktu yang  pendek.  Analisa  penurunan  elastik  pondasi  tiang  dilakukan  dengan  metode    (Poulos  &  Davis,  1980). Perhitungan dilakukan berdasarkan persamaan untuk floating pile dan end bearing pile :
𝜌 ∶ P .  I E s .  d (1)
dengan 𝜌 = penurunan kepala tiang (m), P= beban aksial yang bekerja (kN), I = I o . R k . R h . R v untuk floating pile , I= I o . R k . R b . R v untuk end bearing pile , I o = faktor pengaruh penurunan tiang untuk v s 0.5, R k =  faktor  koreksi  untuk kompresibilitas tiang, R h = faktor koreksi untuk kedalaman lapisan tanah hingga tanah keras, R v = faktor koreksi untuk poisson’s ratio tanah, R b = faktor Koreksi Stiffness Bearing Stratum

## Consolidation settlement
Consolidation  settlement adalah penurunan  yang  terjadi  secara  perlahan  karena  adanya  perubahan  volume  tanah selama periode keluarnya air dari pori-pori tanah, penurunan terjadi akibat pemampatan tanah yang disebabkan oleh penyesuaian  butir-butir  tanah.  Kemudian  besarnya  nilai  konsolidasi  dapat  ditentukan  dengan  (Terzaghi  &  Peck, 1967):
Sc = Cc.H 1 + eo Log σo + ∆o σ0 (2)
dengan H= tebal lapisan tanah, eo= void ratio, Cc= compression index, σo = tegangan efektif tanah sebelum pembebanan, ∆o = besar nilai tambahan tegangan

## 2. METODE PENELITIAN

## Metode pengumpulan data
Metode yang digunakan dalam pengumpulan data adalah dari hasil sondir yang kemudian akan dikorelasikan agar memperoleh parameter tanah yang kira-kira sesuai serta dari as build drawing yang diperoleh dari kontraktor yang akan digunakan untuk mengetahui besaran beban yang akan diterima.

## Metode analisis perhitungan penurunan fondasi
Metode  analisis  yang  akan  digunakan  untuk  menganalisis  data  menggunakan  rumus  penurunan  elastis  untuk mengetahui  besaran  penurunan  elastis  dan  rumus  penurunan  konsolidasi  untuk  mengetahui  besar  penurunan konsolidasi.  Kemudian  total  penurunan  dijumlahkan  dari  penurunan  elastis  dan  penurunan  konsolidasi.  Sebelum dilakukan  analisis  data  perlu  adanya  studi literature dengan  mencari  dasar-dasar  teori  dan  sumber  data  untuk mendapatkan rumus-rumus.

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN
Kesimpulan elastic & consolidation settlement
Berdasarkan  hasil  data  tes  sondir  yang  telah  diperoleh,  data  tersebut  digunakan  untuk  menghitung  total  besar penurunan  yang  terjadi.  Besar  penuruna  dibagi  atas  2  jenis  penurunan  yaitu  penurunan  elastic  dan  konsolidasi. Kurangnya data yang diperoleh maka beberapa parameter diasumsikan setelah dilakukan studi literatur.
Eb       = 20487 MPa
Es        = 5 × qc
= 5 × 47.18 kg/cm 2
= 235,9 kg/cm 2
= 23,1338 MPa
= 23133,8 kN/m 2
Vs       = 0,35
P         = 958.1 4
= 239,525 kN
R A = 1 K         = 𝐸 𝐵 .𝑅 𝐴 𝐸 𝑆
= 20487×1 23.1338
= 885,5873
I o = 0,065
R k = 1,45
R b = 0,7
R v = 0,95
I          = 0,065 x 1,45 x 0,7 x 0,95
= 0,06267
ρ          = 239.525 × 0.06267 23133.8 × 0.6
= 0,001081 m
= 0,1081 cm
Sehingga  untuk tip  tower  3 penurunan  elastis  yang  terjadi  setelah  dilakukan  perhitungan  dengan  menggunakan formula Poulos & Davis (1980) adalah 0,1641 cm.
Pada tip  tower 3  bidang  fiktif  fondasi  diasumsikan  sebagai  tiang  tunggal  dan  dibagi  menjadi  5  lapisan  dengan membentuk sudut perbadingan dalam membuat bidang fiktif yang digunakan perbadingan yaitu 1:4 sehingga hasil analisis didapatkan :
 Lapisan 1 (2,5-5 m)
Nilai qc rata-rata = 2,565 kg/cm 2 = 2,5154 Bar Nilai Cc = 0,2 (asumsi) Nilai eo = 0,8 (asumsi) Tebal Lapisan (h) = 2,5 m Nilai 𝛾𝑠 aturated = 16,5 Nilai σ 0 = (𝛾𝑠𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎𝑡𝑒𝑑  −  1)   ×  ℎ
= (16,5 -10) × 2,5 = 16,25 kN/m 2 Besar beban P = (volume tiang bor×berat jenis beton) = (((0,2827 m 2 × 2,5m) × 24kN/m 3 ) ×4)
= 178,4509 kN
Diameter bidang fiktif = 185 = ,.85 m Luas (A) = 1 4 × 𝜋 × r 2 = 1 4 × 𝜋 × 1,85 2 = 2,688m 2
Nilai ∆𝜎
= 𝑃 𝐴
= 178.4509  𝑘𝑁 2.688 𝑚 2 = 66,38736 kN/m 2 Consolidation = 𝐶𝑐 .  𝐻 1+ 𝑒𝑜 𝐿𝑜𝑔 𝜎𝑜 +∆𝑜 𝜎0
= 0.2 × 2.5 1 + 0.8 𝐿𝑜𝑔 16.25 + 66.3876
16.25
= 0,1962 m = 19,62 cm
 Lapisan 2 (5-10 m)
Nilai qc rata-rata = 2,955 kg/cm 2 = 2,937 Bar Nilai Cc = 0,2 (asumsi)
Nilai eo = 0,8 (asumsi) Tebal Lapisan (h) = 5 m Nilai 𝛾𝑠 aturated = 16.5 Nilai σ 0 = (𝛾𝑠𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎𝑡𝑒𝑑  −  1)   ×  ℎ = (16.5 -10) × 5 = 32,5 kN/m 2 Besar beban P = (volume tiang bor×berat jenis beton) = (((0,2827 m 2 × 5m) × 24kN/m 3 ) ×4)
= 246,3093 kN
Diameter bidang fiktif = 435 cm = 4,35 m Luas (A) = 1 4 × 𝜋 × 𝑟 2 = 1 4 × 𝜋 × 4.35 2 = 14,8617 m 2
Nilai ∆𝜎 = 𝑃 𝐴 = 246.3093 𝑘𝑁 14.8617 𝑚 2
= 16,5734 kN/m 2 Consolidation = 𝐶𝑐 .  𝐻 1+ 𝑒𝑜 𝐿𝑜𝑔 𝜎𝑜 +∆𝑜 𝜎0 = 0.2 × 5 1 + 0.8 𝐿𝑜𝑔 32.5 + 16.5734 32.5
= 0,09942 m = 9,942 cm
 Lapisan 3 (10-15 m)
Nilai qc rata-rata = 4.2034 kg/cm 2 = 4,1221 Bar Nilai Cc = 0,2 (asumsi) Nilai eo = 0,8 (asumsi) Tebal Lapisan (h) = 5 m Nilai 𝛾𝑠 aturated = 16,5 Nilai σ 0 = (𝛾𝑠𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎𝑡𝑒𝑑  −  1)   ×  ℎ
= (16.5 -10) × 5 = 32,5 kN/m 2 Besar beban P = (volume tiang bor×berat jenis beton) = (((0,2827 m 2 × 5m) × 24kN/m 3 ) ×4)
= 382.0261 kN
Diameter bidang fiktif = 685 cm = 6,85 m
Luas (A) = 1 4 × 𝜋 × r 2 = 1 4 × 𝜋 × 6,85 2 = 36,8528 m 2
Nilai ∆𝜎
= 𝑃 𝐴 = 382.0261  𝑘𝑁 36.8528 𝑚 2
= 10,3626 kN/m 2 Consolidation = 𝐶𝑐 .  𝐻 1+ 𝑒𝑜 𝐿𝑜𝑔 𝜎𝑜 +∆𝑜 𝜎0 = 0.2 × 5 1 + 0.8 𝐿𝑜𝑔 32.5 + 10.3626 32.5
= 0,06679 m = 6,679 cm
 Lapisan 4 (15-19 m)
Nilai qc rata-rata = 4.9638 kg/cm 2 = 4.8678 Bar Nilai Cc = 0,7 (asumsi) Nilai eo = 0,8 (asumsi) Tebal Lapisan (h) = 4 m Nilai 𝛾𝑠 aturated = 16,5 Nilai σ 0 = (𝛾𝑠𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎𝑡𝑒𝑑  −  1)   ×  ℎ = (16.5 -10) × 4 = 26 kN/m 2 Besar beban P = (volume tiang bor×berat jenis beton) = (((0.2827 m 2 × 4m) × 24kN/m 3 )×4) = 517,7429kN
Diameter bidang fiktif = 885 cm = 8,85 m Luas (A) = 1 4 × 𝜋 × r 2 = 1 4 × 𝜋 × 8.85 2 = 61,5143 m 2
Nilai ∆𝜎 = 𝑃 𝐴 = 517.7429 𝑘𝑁 61.5143 𝑚 2
= 8,4162 kN/m 2 Consolidation = 𝐶𝑐 .  𝐻 1+ 𝑒𝑜 𝐿𝑜𝑔 𝜎𝑜 +∆𝑜 𝜎0 = 0.2 × 4 1 + 0.8 𝐿𝑜𝑔 26 + 8.4162 26
= 0,05413 m
= 5,413 cm Sc = Lapisan 1+ Lapisan 2 + Lapisan 3 + Lapisan 4 = 0,1962 + 0,09942 + 0,06679 +0,05413 = 0,4165 m = 41,65 cm
Sehingga total penurunan konsolidasi pada tip tower 3 totalnya menjadi 0.4165 m. Total penurunan pada tip tower 3 dengan  menjumlahkan  penurunan  elastik  serta  penurunan  konsolidasi  yang  hanya  memikul  beban  fondasi  sendiri totalnya  menjadi  0.4175  m.  Setelah  didapatkan  penurunan  konsolidasi  pada  tiang  tunggal  dilanjutkan  dengan perbandingan penurunan tiang kelompok perhitungannya sebagai berikut :
 Lapisan 1 (2.5-5 m)
Nilai qc rata-rata = 2,565 kg/cm 2 = 2,5154 Bar Nilai Cc = 0,2 (asumsi) Nilai eo = 0,8 (asumsi) Tebal Lapisan (h) = 2,5 m Nilai 𝛾𝑠 aturated = 16,5 Nilai σ 0 = (𝛾𝑠𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎𝑡𝑒𝑑  −  1)   ×  ℎ
= (16,5 -10) × 2,5 = 16,25 kN/m 2 Besar beban P = (volume tiang bor×berat jenis beton)+berat pilecap
= (((0,2827 m 2 × 2,5m) × 24kN/m 3 ) ×4) + 104,1984
= 510,2284 kN Sisi bidang fiktif = 635 cm = 6,35 m Luas (A) = S 2 = 6,35 2 = 40,3225 m 2
Nilai ∆𝜎
= 𝑃 𝐴 = 510.2284  𝑘𝑁 40.3225 𝑚 2
= 12,6539 kN/m 2 Consolidation = 𝐶𝑐 .  𝐻
1+ 𝑒𝑜 𝐿𝑜𝑔 𝜎𝑜 +∆𝑜 𝜎0 = 0.2 × 5 1 + 0.8 𝐿𝑜𝑔 16.25 + 12.6539 16.25
= 0,06947 m = 6,947 cm
 Lapisan 2 (5-10 m)
Nilai qc rata-rata = 2,955 kg/cm 2 = 2,937 Bar Nilai Cc = 0,2 (asumsi) Nilai eo = 0,8 (asumsi) Tebal Lapisan (h) = 5 m Nilai 𝛾𝑠 aturated = 16,5 Nilai σ 0 = (𝛾𝑠𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎𝑡𝑒𝑑  −  1)   ×  ℎ = (16,5 -10) × 5 = 32,5 kN/m 2 Besar beban P = (volume tiang bor×berat jenis beton)+berat pilecap
= (((0,2827 m 2 × 5m) × 24kN/m 3 ) ×4) + 442,37 kN
= 578,0868 kN Sisi bidang fiktif = 885 cm = 8,85 m Luas (A) = S 2 = 8,85 2 = 78,3225 m 2
Nilai ∆𝜎
= 𝑃 𝐴
= 578.0868 𝑘𝑁 78.3225 𝑚 2
= 7,3808 kN/m 2 Consolidation = 𝐶𝑐 .  𝐻 1+ 𝑒𝑜 𝐿𝑜𝑔 𝜎𝑜 +∆𝑜 𝜎0 = 0.2 × 5 1 + 0.8 𝐿𝑜𝑔 32.5 + 7.3808 32.5
= 0,04937 m
= 4,937 cm
 Lapisan 3 (10-15 m)
Nilai qc rata-rata = 4,2034 kg/cm 2 = 4,1221 Bar Nilai Cc = 0,2 (asumsi) Nilai eo = 0,8 (asumsi) Tebal Lapisan (h) = 5 m Nilai 𝛾𝑠 aturated = 16,5 Nilai σ 0 = (𝛾𝑠𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎𝑡𝑒𝑑  −  1)   ×  ℎ
= (16,5 -10) × 5 = 32,5 kN/m 2 Besar beban P = (volume tiang bor×berat jenis beton)+berat fondasi
= (((0,2827 m 2 × 5m) × 24kN/m 3 ) ×4) + 578,0868 = 713,8036 kN
Sisi bidang fiktif = 1135 cm = 11,35 m Luas (A) = S 2 = 11,35 2 = 128,8225m 2 Nilai ∆𝜎
= 𝑃 𝐴
= 713.8036  𝑘𝑁 128.8225 𝑚 2
= 5,5409 kN/m 2 Consolidation = 𝐶𝑐 .  𝐻 1+ 𝑒𝑜 𝐿𝑜𝑔 𝜎𝑜 +∆𝑜 𝜎0 = 0.2 × 5 1 + 0.8 𝐿𝑜𝑔 32.5 + 5.5409 32.5
= 0,03798 m
= 3,798 cm
 Lapisan 4 (15-19 m)
Nilai qc rata-rata = 4,9638 kg/cm 2 = 4,8678 Bar Nilai Cc = 0,7 (asumsi) Nilai eo = 0,8 (asumsi) Tebal Lapisan (h) = 4 m Nilai 𝛾𝑠 aturated = 16,5 Nilai σ 0 = (𝛾𝑠𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎𝑡𝑒𝑑  −  1)   ×  ℎ
= (16,5 -10) × 4 = 26 kN/m 2 Besar beban P = (volume tiang bor×berat jenis beton)+berat fondasi
= (((0,2827 m 2 × 4m) × 24kN/m 3 )×4) + 713,8036 = 849,5204 kN
Sisi bidang fiktif = 1335 cm = 13,35 m Luas (A) = S 2 = 13,35 2 = 178,2225 m 2
Nilai ∆𝜎 = 𝑃 𝐴 = 849.5204 𝑘𝑁 178.2225 𝑚 2
= 4,7666 kN/m 2 Consolidation = 𝐶𝑐 .  𝐻 1+ 𝑒𝑜 𝐿𝑜𝑔 𝜎𝑜 +∆𝑜 𝜎0 = 0.2 × 4 1 + 0.8 𝐿𝑜𝑔 26 + 4.7666 26
= 0,03249 m
= 3,249 cm Sc = Lapisan 1+ Lapisan 2 + Lapisan 3 + Lapisan 4 = 0,06947 + 0,04937 + 0,03798 +0,03249 = 0,1893 m = 18,93 cm
Sehingga total penurunan konsolidasi pada tip tower 3 totalnya menjadi 0,1893 m. Total penurunan pada tip tower 3 dengan  menjumlahkan  penurunan  elastik  serta  penurunan  konsolidasi  yang  hanya  memikul  beban  fondasi  sendiri totalnya menjadi 0,1903 m.
Setelah dilakukan perhitungan penurunan konsolidasi pada tip tower 3 dengan hanya menggunakan beban dari berat fondasi sendiri berikutnya akan dilakukan perhitungan seberapa besar penurunan pada konsolidasi jika dimasukkan beban  dari  berat tower jaringan  transmisi  150kV  yang  akan  dipikul  oleh  fondasi.  Dimana  pada tip  tower 3  jenis tower transmisi yang digunakan adalah tipe BB, pada umumnya berat total jenis tower BB sekitar 20 ton.
 Lapisan 1 (2.5-5 m)
Nilai qc rata-rata = 2,565 kg/cm 2 = 2,5154 Bar Nilai Cc = 0,2 (asumsi) Nilai eo = 0,8 (asumsi) Tebal Lapisan (h) = 2,5 m Nilai 𝛾𝑠 aturated = 16,5 Nilai 𝜎0 = (𝛾𝑠𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎𝑡𝑒𝑑  −  1)   ×  ℎ
= (16,5 -10) × 2,5 = 16,25 kN/m 2 Besar beban P = (berat tiang bor + berat pilecap) + berat tower = 510,2284 + 196,133 = 706,3614 kN Sisi bidang fiktif = 635 cm = 6,35 m Luas (A) = S 2 = 6,35 2 = 40,3225 m 2
Nilai ∆𝜎 = 𝑃 𝐴 = 638.503 𝑘𝑁 40.3225 𝑚 2 = 17,5178 kN/m 2 Consolidation = 𝐶𝑐 .  𝐻 1+ 𝑒𝑜 𝐿𝑜𝑔 𝜎𝑜 +∆𝑜 𝜎0
= 0.2 × 5 1 + 0.8 𝐿𝑜𝑔 16.25 + 17.5178 16.25
= 0,08823 m
= 8,823 cm
 Lapisan 2 (5-10 m)
Nilai qc rata-rata = 2,0976 kg/cm 2 = 2,057 Bar Nilai Cc = 0,2 (asumsi) Nilai eo = 0,8 (asumsi) Tebal Lapisan (h) = 5 m Nilai 𝛾𝑠 aturated = 16,5 Nilai σ 0 = ( 𝛾𝑠𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎𝑡𝑒𝑑  −  1)   ×  ℎ
= (16,5 -10) × 5 = 32,5 kN/m 2 Besar beban P = (berat tiang bor + berat pilecap) + berat tower = 578,0868 +196,133 = 774,2198 kN Sisi bidang fiktif = 885 cm = 8,85 m Luas (A) = S 2 = 8,85 2 = 78,3225 m 2
Nilai ∆𝜎 = 𝑃 𝐴 = 774.2198 𝑘𝑁 78.3225 𝑚 2
= 9,8850 kN/m 2 Consolidation = 𝐶𝑐 .  𝐻 1+ 𝑒𝑜 𝐿𝑜𝑔 𝜎𝑜 +∆𝑜 𝜎0 = 0.2 × 5 1 + 0.8 𝐿𝑜𝑔 32.5 + 9.8850 32.5
= 0,06407 m
= 6,407 cm
 Lapisan 3 (10-15 m)
Nilai qc rata-rata = 2,525 kg/cm 2 = 2,4761 Bar Nilai Cc = 0,2 (asumsi) Nilai eo = 0,8 (asumsi) Tebal Lapisan (h) = 5 m Nilai 𝛾𝑠 aturated = 16,5 Nilai 𝜎0 = (𝛾𝑠𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎𝑡𝑒𝑑  −  1)   ×  ℎ
= (16,5 -10) × 5
= 32,5 kN/m 2 Besar beban P = (berat tiang bor + berat pilecap) + berat tower = 713,8036 + 196,133 = 909,9366 kN Sisi bidang fiktif = 1135 cm = 11,35 m Luas (A) = S 2 = 11,35 2 = 128,8225 m 2
Nilai ∆𝜎 = 𝑃 𝐴
= 909.9366 𝑘𝑁 128.8225 𝑚 2
= 7,0634 kN/m 2 Consolidation = 𝐶𝑐 .  𝐻 1+ 𝑒𝑜 𝐿𝑜𝑔 𝜎𝑜 +∆𝑜 𝜎0 = 0.7 × 5 1 + 0.8 𝐿𝑜𝑔 32.5 + 7.0634 32.5
= 0,04745 m
= 4,745 cm
 Lapisan 4 (15-19 m)
Nilai qc rata-rata = 4,9638 kg/cm 2 = 4,8678 Bar Nilai Cc = 0,27 (asumsi) Nilai eo = 0,8(asumsi) Tebal Lapisan (h) = 4 m Nilai 𝛾𝑠 aturated = 16,5 Nilai σ 0 = (𝛾𝑠𝑎𝑡𝑢𝑟𝑎𝑡𝑒𝑑  −  1)   ×  ℎ = (16,5 -1) × 4 = 26 kN/m 2 Besar beban P = (berat tiang bor + berat pilecap) + berat tower = 849,5204+196,133 = 1045,653 kN Sisi bidang fiktif = 1335 cm = 13,35 m Luas (A) = S 2
= 13,35 2 = 178,2225 m 2
Nilai ∆𝜎 = 𝑃 𝐴 = 1045.653 𝑘𝑁 178.2225 𝑚 2
= 5,8671 kN/m 2 Consolidation = 𝐶𝑐 .  𝐻 1+ 𝑒𝑜 𝐿𝑜𝑔 𝜎𝑜 +∆𝑜 𝜎0 = 0.2× 5 1 + 0.8 𝐿𝑜𝑔 26 + 5.8671
26 = 0,03927 m = 3,927 cm Sc = Lapisan 1+ Lapisan 2 + Lapisan 3 + Lapisan 4 = 0,08823 + 0,06407 + 0,04745 + 0,03927 = 0,2390 m = 23,9 cm
Sehingga total penurunan konsolidasi pada tip tower 3 dengan adanya tambahan beban tower penurunannya menjadi  0,2390  m.  Total  penurunan  pada tip  tower 3  dengan  menjumlahkan  penurunan  elastik  serta  penurunan konsolidasi yang hanya memikul beban fondasi sendiri totalnya menjadi 0,24008 m.

## Kesimpulan elastic settlement
Berdasarkan jenis lapisan tanah yang diperoleh serta beban yang akan dipikul telah diketahui, berikutnya parameter- parameter  yang  telah  diperoleh  maka  data  tanah  dapat  dikorelasikan  dan  dapat  digunakan  sebagai  asumsi  untuk melakukan  perhitungan elastic  settlement ,  maka  penurunan  elastis  pada  masing-masing tip  tower yaitu  pada tip tower 3 dan tip tower 4 dapat dilihat pada tabel berikut
Tabel 1. Tabel elastic settlement
Tip Tower 3 Tip Tower 4 Elastic Settlement 0,1081 cm 0,4022 cm

## Consolidation settlement
Berdasarkan  dari  aparmeter-parameter  tanah  yang  telah  dikorelasikan  dan  telah  ditentukan,  kemudian  nilai-nilai tersebut  dimasukkan  ke  dalam  rumus  untuk  mengetahui  besar consolidation  settlement yang  terjadi  pada  masing- masin tip tower 3 dan tip tower 4. Untuk perhitungan besar penurunan yang terjadi dibedakan menjadi 2 yaitu besar consolidation  settlement tanpa  adanya  beban  dari  tower  hanya  beban  dari  fondasi  sendiri  dan consolidation settlement dengan  adanya  beban  tower  atau  tower  telah  berdiri  tegak.  Besarnya consolidation  settlement pada masing-masing tip tower yaitu tip tower 3 dan tip tower 4 dapat dilihat pada tabel berikut
Tabel 2. Tabel consolidation settlement
Tip Tower 3 Tip Tower 4 Penurunan Konsolidasi Tiang Tunggal Tanpa Beban Tower 41,75 cm 45,38 cm Penurunan Konsolidasi Tiang Kelompok Tanpa Beban Tower 19,03 cm 22,61 cm
Penurunan Konsolidasi di Lapangan 15 cm 0 cm Penurunan Konsolidasi Tiang Kelompok Dengan Beban Tower
24,008 cm
29,58 cm

## 4. KESIMPULAN
Dapat disimpulkan dari perhitungan konsolidasi yang terjadi perhitungan konsolidasi pada tip tower 3 yang paling mendekati  kondisi  sebenarnya  di  lapangan  adalah  penurunan  konsolidasi  tiang  kelompok.  Sedangkan  untuk tip tower 4  untuk  kondisi  di  lapangan  ada  kemungkinan  konsolidasi  belum  terjadi  karena  konsolidasi  memerlukan waktu yang lama untuk terjadi.

## DAFTAR PUSTAKA
Poulos, H. G. dan E. H. Davis. Pile Foundation Analysis and Design . Canada: The University of Sydney, 1980.
Terzaghi,  K.  and  Peck,  R.B.,  (1967),  “ Soil  Mechanics  in  Engineering  Practice ”, John  Wiley  & Sons, New York, 729 pp