Abstrak — Gunawangsa  Tidar  Surabaya  memiliki  3  buah  tower dengan  37  lantai  pada  setiap  towernya.  Dengan  ketinggian hingga  ±115  meter  dan  struktur  bangunan  yang  langsing, simpangan  yang  terjadi  akibat  beban  lateral  cenderung berlebihan.  Untuk  mengatasi  masalah  tersebut,  bangunan  perlu dimodifikasi  agar  performa  bangunan  dalam  menahan  beban lateral  lebih  baik  lagi.  Namun  jika  sistem  struktur  yang  biasa dipertahankan,  dimensi  elemen  struktur  yang  dibutuhkan  akan menjadi  lebih  besar  dan  mengurangi  ruang.  Maka  diperlukan alternatif solusi untuk mengurangi simpangan yang terjadi tanpa memperbesar  dimensi  elemen  struktur  yang  sudah  ada.  Dengan mempertahankan  dimensi  elemen  struktur  beton  yang  sudah ada,  bangunan  dimodifikasi  menggunakan  sistem  outrigger  dan belt-truss.  Sistem  outrigger  dan  belt-truss  efektif  dalam meningkatkan  kekakuan  bangunan.  Balok  outrigger  dipasang menghubungkan  corewall  dan  kolom  eksterior.  Sedangan  belt- truss dipasang menghubungkan antar kolom eksterior. Sehingga masalah  simpangan  yang  berlebihan  akibat  beban  lateral  dapat teratasi.  Dari  hasil  perencanaan  diketahui  simpangan  lantai terbesar  terletak  pada  hampir  setengah  dari  total  ketinggian bangunan.  Maka  balok  outrigger  dan  belt-truss  dipasang  di ketinggian  tersebut,  tepatnya  pada  lantai  22.  Dimensi  balok outrigger dan belt truss adalah 400 x 2000 mm. Dan dari analisa menggunakan  program  bantu  Extract  didapat  nilai  daktilitas kolom  outrigger  sebesar  6,76.  Dengan  demikian  nilai  koefisien reduksi untuk gempa (R=5) yang digunakan sebagai perencanaan beban gempa sudah memenuhi.
Kata  Kunci — Belt-truss,  Extract,  Gempa,  Outrigger,  Struktur Beton.

## I. PENDAHULUAN
unawangsa  Tidar  adalah  apartemen  yang  mengusung konsep Mix  Use  High-Rise  Building .  Apartemen  yang terletak di Jalan Tidar no. 350 Surabaya ini menyediakan unit – unit Hunian, Hotel bintang 4, Komersial, Bisnis, dan fasilitas yang lengkap. Bangunan ini memiliki 3 buah tower dengan 37 lantai  pada  setiap  towernya.  Dengan  ketinggian  hingga  ±115 meter,  bangunan  dapat  digolongkan  sebagai  bangunan bertingkat  tinggi.  Pada  bangunan  bertingkat  tinggi,  beban lateral menjadi lebih dominan. Karena struktur bangunan yang tinggi  dan  langsing,  maka  simpangan  yang  terjadi  akibat beban lateral cenderung berlebihan. Shingga dapat mengurangi kenyamanan penghuni didalamnya.
Untuk  mengatasi  masalah  tersebut  perlu  dilakukan modifikasi  struktur  bangunan.  Dengan  mempertahankan struktur  beton  bertulang  dan  dimensi  yang  sudah  ada, bangunan  dimodifikasi  menggunakan  sistem outrigger dan belt-truss .  Sistem outrigger bekerja  ketika  dikenai  beban lateral,  kolom  eksterior  yang  terhubung  balok outrigger menahan  rotasi  pada corewall ,  menyebabkan  simpangan lateral  dan  momen  pada corewall menjadi  lebih  kecil  [1]. Sedangkan  peran  dari belt-truss adalah  sebagai  pengaku, dimana  sistem outrigger yang  menggunakan belt-truss memiliki  simpangan  lebih  kecil  daripada  sistem outrigger tanpa belt-truss [1].  Sehingga  simpangan  bangunan  dapat diminimalkan atau bahkan dihilangkan. Hal ini sesuai dengan Ali  dan  Moon  [2]  yang  menyatakan  bahwa  masalah
kemampuan  layan  seperti  simpangan  lateral,  getaran  lantai, dan  kenyamanan  pengunjung  pada  gedung  bertingkat  tinggi perlu diberi perhatian lebih.
Gambar 1. U.S. Bank Center, Wisconsin [3].
Contoh bangunan  yang  menggunakan sistem outrigger dan belt-truss adalah U.S. Bank Center dapat dilihat pada Gambar 1.  Dibandingkan  dengan  sistem  penahan  momen  seperti Sistem Rangka Pemikul Momen (SRPM) dan sistem penahan momen  berpengaku  yang  juga  berfungsi  sebagai  penahan beban  lateral  atau  yang  biasa  disebut  Sistem  Rangka  Bresing (SRB),  sistem outrigger dan belt-truss memiliki  performa yang  lebih  baik  meskipun  dimensi  struktur  yang  digunakan lebih  kecil  [4].  Dengan  jumlah  lantai  yang  sama,  biaya pelaksanaan  bangunan  yang  menggunakan outrigger relatif lebih  murah  dibandingkan  bangunan  tanpa outrigger meskipun waktu pelaksanaannya sedikit lebih lama [5].
Artikel  ini  akan  membahas  desain  modifikasi  struktur gedung  apartemen  gunawangsa  tidar  surabaya  menggunakan struktur  beton  bertulang  dengan  sistem outrigger dan belt- truss .  Bangunan  akan  dimodifikasi  yang  semula  simpangan bangunan  tidak  memenuhi  syarat  SNI  [6]  kemudian  dipasang balok outrigger hingga simpangan bangunan memenuhi syarat SNI  [6].  Selain  itu  juga  dilakukan  perhitungan  nilai  daktilitas struktur  dengan  pendeketan  tertentu.  Dimana  akan  ada kaitannya  dengan  koefisien  reduksi  (R)  untuk  mendesain beban gempa yang mana untuk sistem outrigger dan belt-truss ini  tidak  disebutkan  secara  spesifik  di  SNI  [6].  Sehingga didapat hasil desain yang baik dan benar sesuai dengan syarat SNI  [6][7][8]  dan  peraturan – peraturan  lain  yang  terkait [9][10][11].

## II. LANDASAN TEORI

## A. Sistem Outrigger dan Belt-truss
Keindahan  dan  efisiensi  dari  sistem  outrigger  telah  tercatat dengan baik dalam sejarah. Sistem ini juga menjadi salah satu kunci  dalam  mendesain  sistem  yang  efisien  dan  ekonomis dalam  bangunan  bertingkat  tinggi  [12].  Sistem outrigger bekerja  ketika  dikenai  beban  lateral,  kolom  luar  yang terhubung  balok outrigger menahan  rotasi  pada  kolom  inti, menyebabkan  simpangan  lateral  dan  momen  pada  kolom  inti

## Desain Modifikasi Struktur Gedung Apartemen Gunawangsa Tidar Surabaya Menggunakan Struktur Beton Bertulang dengan Sistem

## Outrigger dan Belt-Truss
Faimun, Tavio dan Fauzan Kurnianto
Departemen Teknik Sipil, Teknik Sipil dan Perencanaan, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) e-mail : tavio@ce.its.ac.id
G
menjadi  lebih  kecil  [1].  Sedangkan belt-truss berfungsi sebagai  pengaku  horisontal  yang  mengikat  kolom  luar  untuk ambil  bagian  dalam  menahan  rotasi  yang  terjadi  pada  kolom inti.  Penggunaan belt-truss dapat  meningkatkan  kekakuan bangunan  hingga  sebesar  25%  -  35%  [12].  Sehingga  sistem outrigger dan belt-truss biasanya digunakan sebagai salah satu sistem  struktural  untuk  mengontrol  simpangan  yang berlebihan  akibat  beban  lateral,  baik  akibat  beban  gempa maupun  beban  angin.  Untuk  bangunan  bertingkat  tinggi  yang terletak di zona gempa aktif atau beban angin dominan, sistem ini dapat dipilih sebagai sistem struktur yang tepat [13].
Sistem outrigger dan belt-truss akan  bekerja  secara  efektif bergantung  letak  dari outrigger tersebut  dipasang.  Selain  tata letak,  jumlah  dari outrigger yang  dipasang  juga  berpengaruh pada  kemampuan  bangunan  dalam  menahan  beban  lateral. Gambar 2 adalah contoh dari bentuk defleksi dan momen yang terjadi  pada  struktur  yang  menggunakan  sistem outrigger. Bentuk  defleksi  dan  momen  yang  terjadi  bervariasi  sesuai dengan tata letak dari balok outrigger .
Gambar 2. (a) Outrigger pada 1/2 ketinggian bangunan (b) bentuk defleksi (c dan d) diagram momen [11].

## B. Daktilitas Struktur dan Faktor Reduksi (R)
Untuk  struktur  dengan  sistem outrigger dan belt-truss nilai koefisien  reduksi  gempa  (R)  tidak  dijelaskan  secara  spesifik pada SNI [6]. Dimana nilai R ada kaitannya dengan daktilitas suatu  struktur  bangunan.  Semakin  besar  nilai  R  maka  gaya gempa  semakin  kecil  namun  daktilitas  yang  disediakan struktur  semakin  besar,  begitu  pula  sebaliknya.  Untuk perencenaan ini akan digunakan R = 5 dengan detailing rangka menggunakan  SRPMM.  Setelah  didapat  hasil  akhir  berupa dimensi elemen struktur dan detailing penulangan, akan dicek nilai  daktilitas  elemen  struktur  menggunakan  program  bantu Extract.  Elemen  struktur  yang  akan  dianalisis  daktilitasnya adalah kolom eksterior, karena dianggap yang paling kritis.

## III. ANALISIS DAN PEMBAHASAN

## A. Bangunan yang ditinjau
Pada  perencanaan  ini  bangunan  yang  ditinjau  adalah
Apartemen Gunawangsa Tidar Surabaya. Bangunan dimodifikasi  menjadi  50  lantai  dengan  ketinggian  ±  178,5  m seperti pada Gambar 2 dan denah dapat dilihat pada Gambar 3.
Gambar 3. Tampak Potongan Apartemen Gunawangsa Tidar
Gambar 4. Denah Apartemen Gunawangsa Tidar.
Dari  Gambar  3  dan  Gambar  4  digunakan  dimensi  elemen struktur:
1. Balok
Baik  balok  anak  maupun  balok  induk  menggunakan  mutu beton  f ’ c  =  30  Mpa  dengan  dimensi  seperti  yang  disajikan pada Tabel 1.
Tabel 1. Rekapitulasi dimensi balok Tipe Bentang (m) Lebar (cm) Tinggi (cm) BI-1 5,4 30 40 BI-2 7,8 40 60 BA 5,4 20 35 BL 5,4 30 40 2. Pelat
Pelat menggunakan mutu yang sama dengan balok, yaitu f ’ c = 30 Mpa. Hal ini bertujuan untuk memudahkan ketika proses pelaksanaan.
- Pelat lantai dan atap  (t) = 120 mm
- Pelat tangga         (t) = 150 mm
3. Kolom
Pada  Apartemen  Gunawangsa  Tidar  ini  dimensi  kolom dibedakan  setiap  7  lantai.  Sehingga  dimensi  kolom  dapat dikelompokan seperti pada Tabel 2.
Tabel 2. Rekapitulasi dimensi kolom Kolom (Tingkat Lantai) L (m) f ’ c (Mpa) Interior Exterior b (mm) h (mm) b (mm) h (mm) 1 4 50 800 1300 700 1200 2 - 8 3,5 50 700 1150 700 1200 9 - 15 3,5 50 600 1000 700 1100 16 - 22 3,5 50 500 900 700 1000 23 - 29 3,5 40 500 800 650 900 30 - 36 3,5 40 500 700 600 800 37 - 43 3,5 40 500 600 550 700 44 - 50 3,5 40 500 500 500 600 D. Shearwall Digunakan shearwall dengan tebal 300 mm dan mutu beton f ’ c = 50 Mpa.
K-I K-I K-I K-E K-E K-E K-E K-E K-E K-E K-E K-E K-E K-E K-E K-E K-E K-E K-E K-E K-E K-E K-E K-E K-E K-E K-E SW SW SW SW B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 B3 BI-2 BI-2 BI-2 BI-2 BI-2 BI-2 BE-2 BE-2 BE-2 BE-2 BI-1 BI-1 BI-1 BI-1 BI-1 BI-1 BE-1 BE-1 BE-1 BE-1 BE-1 BE-1 BE-1 BE-1 BE-1 BE-1 BE-1 BE-1 BE-1 BE-1 BE-1 BE-1 BE-1 BE-1 BE-1 BE-1 BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA BA 3 2 1 K J I H G F E D C B A
4. Balok tinggi Digunakan balok tinggi dengan dimensi 400 x 2000 mm dan mutu beton f ’ c = 35 Mpa.
5. Struktur Sekunder
Struktur sekunder adalah elemen struktur yang direncanakan  hanya  memikul  beban  ultimit  akibat  gravitasi saja, tanpa meninjau beban gempa. Hasil perencanaan struktur sekunder seperti yang disajikan poin A dan poin B.
6. Pelat
Rekapitulasi hasil penulangan pelat ditunjukan pada Tabel 3 dan Tabel 4.
Tabel 3. Rekapitulasi penulangan pelat lantai dan atap Tumpuan X  Lapangan X Tumpuan Y  Lapngan Y Tebal pelat (mm) 120 120 120 120 Tulangan utama D10 - 240 D10 - 240 D10 – 240 D10 – 240 Tulangan bagi Ø8 - 300 - Ø8 - 300 - Tabel 4. Rekapitulasi penulangan pelat tangga dan bordes Tebal pelat (mm) 150 Tulangan utama D13 – 200 Tulangan bagi Ø8 – 300 7 . Balok
Rekapitulasi hasil penulangan balok yang meliputi balok anak, balok lift, dan balok tangga ditunjukan pada Tabel 5.
Tabel 5. Rekapitulasi penulangan balok Balo k Dimensi Lentur Geser b h Tumpuan Lapangan (m m) (m m) (+) (-) (+) (-) Anak 200 350 5 D16 2 D16 2 D16 3 D1 6 D10- 140 Lift 300 400 6 D19 2 D19 2 D19 3 D1 9 D10- 170
Tang ga 300 350 2 D16 2 D16 2 D16 2 D1 6
D10- 140

## B. Analisa Struktur
Hasil analisa struktur perlu dikontrol sesuai syarat pada SNI [6]. Hal tersebut dilakukan untuk meninjau kelayakan struktur dalam memikul beban yang bekerja. Berikut ini adalah kontrol – kontrol yang dilakukan terhadap hasil analisa struktur:
 Berat sendiri bangunan
W manual = 64064513,34 Kg W ETABS = 65718472,12 Kg Sehingga didapat selisih W manual dan W ETABS sebesar 2,52%  Jumlah respons ragam
Pada  mode  ke-17  syarat  partisipasi  sebesar ≥ 90%  telah terpenuhi. Dengan arah-X 92% dan arah-Y 95%
 Perioda struktur dan skala gaya gempa Untuk prosedur desain didapat:
T cx = 4,637 detik dan T cy = 11,905 detik dengan skala gaya gempa V dx = 1,54 dan V dy = 2,75
Untuk prosedur kontrol simpangan didapat: T cx = 8,128 detik dan T cy = 11,905 tanpa skala gaya.
 Simpangan antar lantai
(a) (b)

## Gambar 5. Simpangan antar lantai akibat gempa
Seperti yang dapat dilihat pada Gambar 5 (a) adalah grafik simpangan  antar  lantai  sebelum  menggunakan  sistem outrigger .  Dimana  simpangan  arah  Y  melebihi  batas simpangan  ijin.  Gambar  5  (b)  adalah  grafik  simpangan  antar lantai  setelah  menggunakn  sistem outrigger .  Simpangan  arah Y yang sebelumnya melebihi ijin, setelah menggunkan sistem outrigger  simpangan  menjadi  memenuhi  ijin,  baik  arah  X maupun arah Y.

## C. Struktur Primer dan Outrigger
Struktur  primer/struktur  utama  berfungsi  untuk  menahan beban  gravitasi  dan  beban  lateral.  Sedangkan  outrigger berfungsi  menambah  kekakuan  bangunan.  Hasil  perencanaan yang  ditunjukan  pada  poin  A – poin  D  dan  harus  dipastikan memenuhi syarat yang tercantum pada SNI [6].
1. Balok induk
Didapat  contoh  sket  penulangan  balok  induk  seperti  pada Gambar 6.
Gambar 6. Sket penulangan balok induk As. 2-A;3-A Lt.2
Tulangan dipasang 1 lapis, sebanyak 4 buah, maka cek jarak tulangan:
𝑆 = − −𝑁.𝐷− .𝐷
𝑁−
𝑆 = −  .  −  . −  . − 𝑆 =   , 𝑶𝒌𝒂𝒚
Panjang penyaluran tulangan berkait:
l dh = ,    𝑓𝑦 √𝑓𝑐 = , √ = , ≈
2. Kolom
Didapat contoh sket penulangan kolom seperti pada Gambar 7.
Gambar 7. Sket hasil perhitungan tulangan kolom As. 2-B
 Cek batas tulangan komponen tekan:
1% < 2,38% < 8% ( Okay )
 Cek batas spasi bersih tulangan: 33,94 mm > 25 mm ( Okay )
Panjang sambungan lewatan:
l d = ,  .  .√ .  . , =
,
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00 60.00 70.00 80.00 90.00 E LE VASI (m ) Drift (mm) Drift akibat gempa Drift x Drift y Drift izin 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00 60.00 70.00 80.00 90.00 E LE VASI (m ) Drift (mm) Drift akibat gempa Drift x Drift y Drift izin 1200 4200 1200 1100 1100 350 250 6600 7800 D10 - 130 D10 - 200 D10 - 130 1 2 3 400 600 4D 19 D10 - 130 2D 19 6D 19 Potongan 1 400 600 4D 19 D10 - 130 2D 19 6D 19 Potongan 3 400 600 4D 19 D10 - 200 2D 19 4D 19 Potongan 2 3 2 450 130 0 130 0 4 D 13 - 17 0 800 4 D 13 - 30 0 4 D 13 - 17 0 800 750 1 2 1 4 D13 - 170 64 D22 800 6 D13 - 170 130 0 Potongan 1 4 D13 - 300 64 D22 6 D13 - 300 800 130 0 Potongan 2 620
Karena  seluruh  tulangan  pada  panjang  lewatan  disambung, maka  sambungan  lewatana  termasuk  kelas  B.  Sehingga panjang penyaluran untuk kelas B adalah:
,   = , , = , ≈ 3. HBK (Hubungan Balok – Kolom)
Didapat  contoh  sket  penulangan  hubungan  balok – kolom seperti  pada  Gambar  8.  Dimana  Gambar  8  (a)  menunjukan tampak  atas  dari  HBK,  sedangkan  Gambar  8(b)  menunjukan dari potongan 1 HBK.
(a)                       (b) Gambar 8. Sket penulangan HBK Kebutuhan tulangan geser:
, 𝐴𝑠ℎ 𝑆 =   , , = , ⁄
Dipakai 4 D13, A sh = 441,875 mm 2
= , ,
=
Syarat:
s <  150 mm 350 mm >  150 mm ( Not Okay )  Maka digunakan 4 D13 – 150 Cek: ϕ .V n >  V u
0,75 x 12501,6 >  1209,48 kN 9376,24 kN >  1209,48 kN ( Okay )
4. Shearwall
Pada  sistem  outrigger  digunakan corewall sebagai  pusat  dari struktur,  dimana corewall didesain  menggunakan  elemen shearwall .  Didapat  contoh  sket  penulangan shearwall seperti pada Gambar 9.
Gambar 9. Sket hasil perhitungan tulangan shearwall
Cek batas minimum tulangan tranversal::  Dinding arah X Ρ t = 𝐴 = , = 0,0086 > 0,0025 ( Okay )  Dinding arah X Ρ t = 𝐴 = , = 0,0172 > 0,0025 ( Okay )
Rasio tulangan longitudinal harus memenuhi: 0,0149  >  0,0025 ( Okay )
5. Couple beam
Dinding struktur yang memiliki bukaan harus dihubungkan menggunakan couple  beam .  Dimana  ketika  terjadi  gempa sendi  plastis  direncanakan  terlebih  dahulu  pada  balok  kopel sebelum  dasar  dinding  mengalami  sendi  plastis.  Didapat contoh sket penulangan couple beam seperti pada Gambar 10.
Gambar 10. Sket penulangan balok kopel As. D-E
persayaratan geometris balok kopel sebagai berikut:
 𝑙𝑛 ℎ → → . <   𝑜   𝑎  𝑙𝑛 ℎ → → . < 𝑎 𝑉 , . 𝜆. √𝑓 . 𝐴 , . . √ . > , 𝑎
Dari  kedua  syarat  geometris  tersebut  maka  diketahui  balok kopel  harus  didesain  dengan  dua  kelompok  tulangan  yang berpotongan  ditempatkan  secaradiagonal  simetris  terhadap tengah bentang.
6. Outrigger dan Belt-truss
Didapat  contoh  sket  penulangan  balok  tinggi seperti  pada Gambar 11.

## Gambar 11. Sket penulangan balok tinggi As. 1-C;2-C
Dari  hasil  perhitungan  didapat  tulangan  atas  41  D19  yang didistribusikan merata setinggi 1/5 h pada daerah tarik balok: 0,2 x h = 0,2 x 2000 = 400 mm Kontrol jarak tulangan:
Tulangan dipasang 7 lapis, lapis 1-6 sebanyak 6 buah tulangan dan lapis ke-7 sebanyak 5 buah tulangan, maka:
Jarak antar tulangan tiap baris:
𝑆 = − −𝑁.𝐷− .𝐷
𝑁− 𝑆 = −  .  −  . −  . − 𝑆 = 𝑎 Jarak antar tulangan tiap lapis: 𝑆 = − −𝑁.𝐷− .𝐷 𝑁− 𝑆 = −  −  . −  . −
𝑆 =   , 𝑎
7. HBK outrigger – kolom eksterior Didapat  contoh  sket  penulangan  HBK outrigger – kolom eksterior seperti pada Gambar 12.
B1-I Lt.2 B1-I Lt.2 B2-I Lt.2 B2-I Lt.2 400 800 300 1300 4 D13 - 150 6 D13 - 150 1 750 800 500 600 64 D22 64 D22 400 4 D13 - 150 11200 5150 5150 2800 D22 - 100 D19 - 110 300 300 300 300 300 D22 - 150 D19 - 220 D22 - 150 D19 - 220 D22 - 150 D19 - 220 D22 - 100 D19 - 110 D22 - 100 D19 - 110 D22 - 150 D19 - 220 1600 Elemen Pembatas Khusus 5400 2900 19 0 0 D E 400 D19 - 220 D22 - 15 0 9 D19 D10 - 100 400 9 D19 D10 - 100 350 250 1 5 lh = 400 5900 7800 1 2 47 D19 41 D19 D13 - 120 D13 - 120 A
Kolom  yang  terhubung  dengan  balok  outrigger  akan menerima  momen  yang  sangat  besar.  Untuk  mengatasi masalah  tersebut  maka  dibuat  tulangan  silang  pada  kolom. Sehingga  kolom  berperilaku  seperti  sendi  dan  momen  yang diterima  kolom  tidak  terlalu  besar.  Seperti  yang  dapat  dilihat pada  Gambar  12  dimana  6  tulangan  tiap  sisinya  ditekuk bersebrangan dan 2 tuangan dibiarkan menerus.
8. Daktilitas Kolom Outrigger
Untuk  mengetahui  nilai  daktilitas  kolom  outrigger menggunakan  program  bantu  Xtract  dengan  dengan  nilai – nilai  yang diinput  mengikuti  pendekatan  yang dijelaskan oleh Razvi  dan  Saatcioglu  [14].  Atau  bisa  juga  menggunakan pendeketan  lain  dengan  penjelasan  yang  lebih  jauh  sesuai dengan  literatur  terkait  [15][16][17].  Sehingga  didapat  output berupa garfik cuvature – momen seperti pada Gambar 13.
Gambar 7. 10 Grafik hubungan momen – curvature kolom
Sehingga didapat nilai daktilitas:
 Arah-X
Kondisi leleh ( yield ): ϕ y = 0,0045 1/m
M x = 4536000 Nm
Kondisi 0,8 dari puncak ( ultimit ): ϕ u = 0,0318 1/m M x = 3881600 Nm
Daktilitas:
, , = ,
 Arah-Y
Kondisi leleh ( yield ): ϕ y = 0,00664 1/m M y = 3140000 Nm Kondisi 0,8 dari puncak ( ultimit ): ϕ u = 0,0449 1/m M y = 2644800 Nm
Daktilitas:
, , = ,
Sehingga  nilai  yang  menentukan  adalah  daktilitas  arah  Y sebesar  6,76.  Sehingga  nilai  R  =  5  yang  digunakan  untuk mendesain beban gempa dianggap masih memenuhi.

## IV. KESIMPULAN
Kesimpulan yang dapat daimbil khususnya terkait Sistem Outrigger dan Belt-Truss yaitu sebagai berikut:
1. Simpangan  antar  lantai  untuk  arah-Y  melebihi  batas  ijin yang ditentukan sesuai dengan SNI. Maka dipasang Balok Outrigger dengan  dimensi  400  mm  x  2000  mm  dan Belt- Truss dengan  dimensi  yang  sama  pada  lantai  tingkat  22. Setelah  dilakukan  analisa  ulang  dengan  Sistem Outrigger dan Belt-Truss, simpangan  antar  lantai  dapat  memenuhi syarat SNI.
2. Nilai daktilitas Kolom Outrigger adalah sebesar 6,76 yang mana  lebih  besar  dari  koefisien  reduksi  gempa  (R)  yang direncanakan  sebesar  5.  Sehingga  daktilitas  bangunan (khususnya Kolom Outrigger ) dengan koefisien R=5 dapat terpenuhi.
3. Untuk  hasil  perencanaan  lebih  detail  di  lampirkan  dalam bentuk gambar perencanaan.

## V. SARAN
Saran  yang  bisa  diberikan  berdasar  hasil  analisa  adalah diperlukan  studi    lebih  lanjut  berkaitan  dengan  daktilitas struktur yang menggunakan sistem outrigger dan belt-trus.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] P. R. Nanduri, B. Suresh, and M. I. Hussain, “ Optimum Position of Outrigger  System  for  High-Rise  Reinforced  Concrete  Buildings Under Wind And Earthquake Loadings, ” Am. J. Eng. Res. , pp. 76 –
89, 2013. [2]
M. Ali and K. S. Moon, “ Structural Developments in Tall Buildings:
Current  Trends  and  Future  Prospects, ” Archit.  Sci.  Rev. ,  pp.  205 – 223, 2007.
[3] H. Choi, G. Ho,  L. Joseph, and N. Mathias, “ Outrigger Design for High-Rise  Building:  An  output  of  the  CTBUH  Outrigger  Working Group, ” Chicago, 2012.
[4] M.  Gazali  and  D.  Iranata, “ Studi  Perbandingan  Perilaku Bangunan Menggunakan  SRPM,  SRBK,  dan  SRBK  Menggunakan  Outrigger Terhadap Variasi Tinggi Gedung, ” J. POMITS , vol. 1, no. 2, 2012.
[5] Y.  Syahriar,  M.  Mukarrom,  D.  Iranata,  and  T.  W.  Adi, “ Analisis Perbandingan  Efektifitas  Struktur  Gedung  dengan  Menggunakan Shearwall dan Kombinasi Antara Shearwall-Outrigger, ” J. POMITS , vol. 1, no. 1, 2012.
[6] Badan  Standarisasi  Nasional, “ Tata  Cara  Perencanaan  Ketahanan Gempa  untuk  Struktur  Bangunan  Gedung  dan  Non  Gedung  (  SNI 1726:2012 ), ” Jakarta, 2012.
[7] Badan Standardisasi Nasional, “ SNI  2847- 2013 : Persyaratan beton struktural untuk bangunan gedung, ” Jakarta, 2013.
[8] Badan  Standarisasi  Nasional, “ SNI  1727:2013  Beban  Minimum Untuk Perancangan Bangunan Gedung dan Struktur  Lain, ” Jakarta,
2013.
[9] American Society of Civil Engineers, “ Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures, ” Reston, Virigina, 2010.
[10] Direktorat Penyelidikan Masalah Bangunan, “ Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung, ” Bandung, 1983.
[11] Derpartemen  Pekerjaan  Umum, “ Peraturan  Beton  Bertulang Indonesia, ” Bandung, 1971.
[12] B.  S.  Taranath, Structural  Analysis  and  Design  for  Tall  Buildings . Boca Raton: CRC Press, 2012.
[13] P. S. Kian and F. T. Siahaan, “ The Use of Outrigger and Belt-Truss System  for High-Rise Concrete Buildings, ” Dimens.  Tek. Sipil , pp. 36 – 41, 2001.
[14] S. Razvi and M. Saatcioglu, “ Confinement Model for High-Strength Concrete, ” J. Struct. Eng. , pp. 281 – 289, 1999.
[15] R.  Park  and  T.  Paulay, Reinforced  Concrete  Structures . Christchurch: Wiley-Interscience, 1974.
[16] T. Paulay and M. Priestley, Seismic Design of Seismic of Reinforced Concrete  and  Masonry  Buildings .  Canada:  John  Wiley  &  Sons, 1992.
[17] M.  Priestley,  G.  Calvi,  and  M.  Kowalsky, Displacement-Based Seismic Design of Structures . Pavia: IUSS Press, 2007.