## EVALUASI STRUKTUR GEDUNG X DI JAKARTA BERDASARKAN SNI 03-1726-2012 KETAHANAN GEMPA UNTUK STRUKTUR GEDUNG
Sayed Ahmad Fauzan 1 , Erizal 2 , Asep Sapei 2

## Abstract
Jakarta region are in the middle earthquake zoning map based seismic zonation 2010, published by the Center for  Research and Development  of  Settlements  (PUSKIM),  Ministry of  Public Works. The purpose of  this  study was to recommend strengthening the existing structure of the building X in Jakarta, so that when the earthquake comes, the structure of the building was still able to bear the ultimate burden. The object of research is building high  rise  building  category,  has  a  number  of  more  than  10  floors,  built  before  2010,  located  on  soft  soil  site grade and visually indicated the existence of damage to the structural elements. Modelling of the structure X was designed  and  analyzed  using  ETABS  program.  Given  the  dynamic  earthquake  loading  procedure  using  the response spectrum analysis of variance. Results of the analysis showed that the story drift X building is declared safe  to  limit  ultimate  performance  which  has  been  calculated  based  on  the  guidelines  of  earthquake  SNI  03- 1726-2012. The maximum value of deviation between floors in the building for the X-direction by 68.60 mm x and  y-direction  amounted  to  101.2  mm.  However,  the  results  of  the  analysis  of  the  structure  of  the  building modeling X in ETABS indicates that there are some elements of the beams and columns that require retrofitting of  structures.  Retrofitting  is  planned  to  use  CFRP  beam  elements  calculated  safety  guideline  ACI  440.2R-8 column  element  retrofitting  is  planned  to  use  Concrete  Jacketing  analyzed  through  the  designer  section  in ETABS program and its security is calculated based on the guidelines SNI 03-2847-2013.
Keywords: Building, earthquake, Evaluation, SNI 03-1726-2012, Retrofitting.

## Abstrak
Wilayah Jakarta berada pada zonasi gempa menengah berdasarkan peta zonasi gempa 2010 yang dipublikasikan oleh  Pusat  Penelitian  dan  Pengembangan  Pemukiman  (PUSKIM),    Kementrian  Pekerjaan  Umum.  Tujuan penelitian  ini  adalah  merekomendasikan  perkuatan  struktur  pada  eksisting  gedung  X  di  Jakarta,  agar  ketika gempa  datang,  struktur  gedung  tersebut  tetap  mampu  memikul  beban  ultimit.  Objek  penelitian  merupakan gedung  kategori high  rise  building ,  memiliki  jumlah  lantai  lebih  dari  10,  dibangun  sebelum  tahun  2010, berlokasi  pada  kelas  situs  tanah  lunak  dan  secara  visual  terindikasi  adanya  kerusakan  pada  elemen  struktur. Pemodelan  struktur  gedung  X  didesain  dan  dianalisis  menggunakan  program ETABS .  Pembebanan  gempa diberikan  secara  dinamik  menggunakan  prosedur  analisis  spektrum  respons  ragam.  Hasil  analisis story  drift menunjukan  bahwa  gedung  X  dinyatakan  aman  terhadap  kinerja  batas  ultimit  yang  telah  dihitung  berdasarkan pedoman  gempa  SNI  03-1726-2012.  Nilai  maksimum  simpangan  antar  lantai  pada  gedung  X  untuk  arah-x sebesar  68,60  mm  dan  arah-y  sebesar  101,2  mm.  Bagaimanapun,  hasil  analisis  struktur  pemodelan  gedung  X pada ETABS menunjukkan  bahwa  terdapat  beberapa  elemen  balok  dan  kolom  yang  membutuhkan  perkuatan struktur.  Perkuatan  elemen  balok  direncanakan menggunakan CFRP yang  dihitung  keamanannya  berdasarkan pedoman ACI 440.2R-8 Perkuatan elemen kolom direncanakan menggunakan Concrete Jacketing yang dianalisis melalui section designer pada program ETABS dan dihitung keamanannya berdasarkan pedoman SNI 03-2847- 2013.
Kata Kunci : Gedung, Gempa, Evaluasi, SNI 03-1726-2012, Perkuatan.

## 1. PENDAHULUAN
BSN  (2012)  Pedoman  SNI  03-1726- 2012  tata  cara  perencanaan  ketahanan  gempa untuk  struktur  bangunan  gedung  dan  non- gedung  merupakan  revisi  dari  SNI  03-1726- 2002.  SNI  03-1726-2012  disusun  oleh  Badan Standardisasi Nasional Indonesia yang
1 Mahasiswa  S2  Program  Studi  Teknik  Sipil dan Lingkungan IPB
2 Komisi  Pembimbing  Program  Studi  Teknik  Sipil dan Lingkungan IPB
didasarkan pada acuan referensi internasional seperti Federal  Emergency  Management Agency (FEMA P-7502009), National
Earthquake  Hazards  Reduction  Program (NEHRP),  2009  International  Building  Code
(2009  IBC) dan American  Society  of  Civil Engineers (ASCE / SEI 7-10).
SNI 03-1726-2012 telah  menggunakan peta  riwayat  gempa  terbaru  ditahun  2010, sehingga  bangunan  gedung  yang    dibangun sebelum  tahun  2010  perlu  dilakukan  evaluasi struktur  untuk  mengetahui  keamanan  struktur menurut  standar  yang  baru.  Perbedaan pedoman perencanaan gedung untuk ketahanan gempa SNI 03-1726-2002 dan SNI 03-1726-2012, yaitu desain percepatan spektral gempa SNI 03-1726-2012 dibeberapa wilayah  Indonesia  mengalami  kenaikan  pada jenis kelas situs tanah sedang dan tanah keras sedangkan  penurunan  pada  jenis  kelas  situs tanah  lunak  (Arfiandi  dan  Satyarno  2013). Secara  visual,  kerusakan  struktural  maupun non-struktural pada elemen gedung juga dapat menjadi  indikasi  perlunya  kajian  evaluasi struktur pada gedung tersebut.
Penelitian ini membahas tentang evaluasi  tentang  ketahanan  gempa  struktur gedung  pada  gedung  X  di  wilayah  Jakarta, dibangun  sebelum  tahun  2010  dan  terletak pada  kelas  situs  tanah  lunak.  Hasil  studi observasi  melalui  pengamatan  visual  pada gedung  X  menunjukkan  bahwa  terdapat beberapa  kerusakan non-struktual pada lantai basement,  sehingga  perlu  dilakukan  kajian evaluasi  struktur  gedung  untuk  mengetahui kemampuan  struktur  gedung  dalam  memikul beban  yang  bersifat  statik  dan  dinamik. Pengamatan observasi visual tersebut menjadi analisa  awal  untuk  dilakukannya  penelitian tentang  studi  evaluasi  struktur  gedung, sehingga  akan  diketahui  kondisi  keamanan struktur tersebut menurut standar perencanaan struktur yang baru.
Gedung  yang  dibangun  sebelum  tahun 2012  tersebut  tentu  direncanakan  dengan matang  oleh  konsultan  perencana,  namun dalam  hal  pengawasan  dan  pengelolaannya, gedung  tersebut  harus  tetap  dievaluasi  oleh tim  ahli  struktur  gedung  sepanjang  gedung tersebut berdiri, agar diketahui kondisi kinerja struktur gedung tersebut untuk masa sekarang. Hal  ini  yang  mendasari  perlu  dilakukannya penelitian  tentang  evaluasi  kinerja  struktur gedung-gedung  bertingkat  tinggi  di  Jakarta yang  dibangun  sebelum  tahun  2012.  Tujuan dari  kajian  evaluasi  struktur  gedung  yaitu, merekomendasikan perbaikan ataupun perkuatan elemen struktur bangunan, sehingga diharapkan  ketika  beban  gempa  datang, bangunan  tersebut  tetap  mampu  memikul beban gempa dan meningkatkan kinerja batas ultimit.
Pemodelan struktur  gedung  dapat dianalisis  dengan  menggunakan  program ETABS dan SAP  2000 ,  program  ini  sangat membantu perencana struktur untuk mengambil  data  hasil  analisis  struktur  berupa gaya-gaya dalam yang dapat digunakan untuk mengevaluasi dan menghitung metode perbaikan struktur.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## P EMBEBANAN STRUKTUR
Kegagalan  struktur  pada  bangunan gedung terjadi akibat ketidakmampuan elemen  struktur  gedung  dalam  memikul beban-beban  yang  bekerja  pada  struktur, sehingga  dalam  perencanaan  struktur  gedung harus  mempersyaratkan  bahwa  kekuatan nominal  penampang  elemen  struktur  harus lebih  besar  dari  kekuatan  beban  ultimit. Pembebanan  dalam  struktur  gedung  harus mempertimbangkan beban yang bersifat statik dan dinamik.

## B EBAN S TATIK
Beban  Statis  adalah  beban  yang memiliki perubahan intensitas beban terhadap waktu berjalan lambat atau konstan, contohnya  pembebanan  yang  telah  ditetapkan PPPURG 1989 (Peraturan Pembebanan Indonesia  untuk  Rumah  dan  Gedung)  antara lain, beban hidup dan beban mati.

## Beban Hidup
Beban  hidup  merupakan  beban  yang terjadi  akibat  penghunian  atau  penggunaan gedung  tersebut,  baik  akibat  beban  yang berasal  dari  orang  maupun  dari  barang  yang dapat  berpindah  atau  mesin  dan  peralatan serta komponen yang tidak merupakan bagian yang  tetap  dari  gedung.  Beban  hidup  adalah semua beban tidak tetap atau dapat berpindah. Beban hidup yang diperhitungkan terdiri atas, beban  hidup  pada  lantai  gedung  dan  beban hidup pada atap gedung.

## Beban Mati
Beban  mati  merupakan  berat  sendiri dari  semua  bagian  yang  bersifat  tetap.  Beban mati  yang  diperhitungkan  terdiri  atas,  berat sendiri kolom, berat sendiri balok-balok yaitu: balok sloof , balok anak, balok induk, ringbalk , berat  penutup  atap,  beban  dinding  dan  beban pelat lantai dan plafon.

## Beban Dinamik
Beban  dinamik  adalah  beban  dengan variasi  perubahan  intensitas  beban  terhadap waktu yang  cepat. Beban  dinamis antara lain, beban angin dan beban gempa.

## Beban Angin
Beban angin (tekanan angin) ditentukan dengan  menganggap  adanya  tekanan  positif dan  tekanan  negatif  yang  bekerja  tegak  lurus pada  bidang-bidang  yang  ditinjau.  Besarnya tekanan  positif  dan  negatif  ini  dinyatakan dalam kg/m 2 .

## Beban Gempa
Pristiwa  gempa  menimbulkan  getaran akibat  benturan/pergeseran  kerak  bumi  yang menjalar  dalam  bentuk  gelombang.  Pada  saat getaran  menjalar  pada  bangunan,  maka  akan timbul  gaya  inersia,  karena  adanya  faktor beban dari massa bangunan untuk mempertahankan  dirinya  dari  gerakan.  Besar gaya  inersia  bangunan  tersebut  dipengaruhi oleh  beberapa  faktor  antara  lain,  massa bangunan,  kekakuan  struktur,  jenis  tanah, periode getar alami dan wilayah kegempaan.
Proses tejadinya gempa bumi disebabkan oleh faktor gempa alam dan faktor gempa  buatan.  Gempa  yang  diakibatkan faktor alam misalnya gempa vulkanik, gempa tektonik  dan  gempa  runtuhan,  sedangkan faktor  buatan  adalah  gempa  yang  diakibatkan oleh  kegiatan  manusia  seperti  peledakan nuklir,  bom  ataupun  dinamit.  Getaran  pada gempa  bumi  menyebabkan  adanya  pelepasan energi  berupa  gelombang  elastik  atau  yang disebut gelombang seismik, sehingga menyebabkan  keruntuhan  atau  kegagalan struktur  bangunan  (Budiono  dan  Supriatna 2011).
Percepatan  getaran  tanah  akibat  gempa bumi  merupakan nilai percepatan  dasar untuk mendesain  struktur  bangunan  tahan  gempa. Naeim  (1989)  menyatakan  bahwa  terdapat tiga karakteristik gempa bumi yang diperlukan  untuk  mendesain  struktur  tahan gempa antara lain: 1) Nilai  maksimum  gerakan  gempa  yaitu nilai maksimum percepatan gempa/ peak  ground  acceleration ,  nilai maksimum  kecepatan  gempa/ peak ground  velocity dan  nilai  maksimum perpindahan tanah/ peak ground displacement. 2)
Lama  waktu  terjadinya  gempa  atau durasi.
3)
Rentang frekuensi gempa.
BSN  (2012)  Perbedaan  gempa  rencana antara  SNI  03-1726-2002  dan  SNI  03-1726- 2013 antara lain:
SNI  03-1726-2002,  zonasi  peta  gempa menggunakan  peta  gempa  untuk  probabilitas 10% terlampaui dalam 50 tahun atau memiliki periode  ulang  500  tahun,  sedangkan  SNI  03- 1726-2012,  zonasi  peta  gempa  menggunakan peta  gempa  untuk  probabilitas  2%  terlampaui dalam  50  tahun  atau  memiliki  periode  ulang 2500 tahun.
BSN  (2012)  Prosedur  yang  diizinkan dalam  pembebanan  gempa  berdasarkan  SNI 03-1726-2012 antara lain: analisis gaya lateral ekivalen, analisis spektrum respons ragam dan analisis riwayat respons seismik.

## Evaluasi  Gaya  Geser  Dasar  Seismik Respon Spektrum
Berdasarkan  SNI  03-1726-2012  pasal 7.9.4.1, apabila nilai gaya geser dasar seismik respon  spektrum  (Vt)  lebih  kecil  85%  dari gaya geser dasar yang dihitung  menggunakan prosedur gaya lateral ekivalen (V 1 ), maka nilai gaya Vt harus dikalikan (0,85V 1 )/Vt .

## Faktor  redudansi  (ρ)  untuk  Pembebanan Gempa
Berdasarkan  SNI  03-1726-2012  pasal 7.3.4.2,  untuk  struktur  yang  dirancang  untuk kategori  desain  seismik    D,  E  atau  F,  maka nilai ρ harus sama dengan 1,3 artinya apabila ditemukan pada lantai tertentu tidak memenuhi nilai 35% dari Vt,  maka nilai gaya geser lantai tiap lantai harus dikalikan dengan nilai ρ = 1,3. Jika tiap lantai telah  memenuhi 35% dari Vt, maka diizinkan nilai ρ = 1.
Analisis Story  Drift atau  Kinerja  Batas Ultimit
BSN (2012) Berdasarkan SNI 03-1726- 2012 pasal 7.8.6, penentuan simpangan antar lantai tingkat desain (Δ) harus dihitung sebagai perbedaan defleksi pada pusat massa di tingkat teratas dan terbawah yang ditinjau. Perpindahan pusat massa di tingkat x (δ x ) (mm) ditentukan melalui persamaan (1),
δ x = (1)
Keterangan:
Cd  = Faktor amplifikasi defleksi (Tabel 9 pada SNI 03-1726-2012 pasal 7.2.2 ) δxe = Defleksi antar tingkat Ie    = Faktor keutamaan gempa (SNI 03- 1726-2012 pasal 4.1.2)

## Metode Perbaikan Struktur
Pemilihan metode retrofitting /perbaikan pada  struktur  gedung  yang  mengalami kegagalan  struktur  perlu  ditinjau  dari  segi tingkat  kerusakan,  yaitu  kerusakan  struktural dan  kerusakan  non-struktural.  Kerusakan struktural  misalnya  lendutan  pada  balok ataupun  pelat,  retak  secara  menyeluruh, sehingga  menyebabkan  terkelupasnya  selimut beton,  retak  pada  joint  kolom-balok,  dan penurunan  pondasi.  Jenis  kerusakan  non- struktural  misalnya  retak  rambut  pada  balok, dinding ataupun elemen struktur lainnya. nilai retak  rambut  tersebut  kurang  dari  0,20  mm, maka  metode  perbaikan  bisa  dilakukan dengan cara grouting .
Christiawan et al. (2008)
merekomendasi  perbaikan  elemen  struktur eksisting dengan lapisan FRP (Fiber Reinforcement  Polymer )  sebagai  langkah upaya  meningkatkan  kinerja  struktur  beton pada  balok,  kemudian  pada  kolom  diberikan tambahan  selimut  beton.  El-Sayed  (2014) pemberian  lapisan  perkuatan  menggunakan CFRP (Carbon  Fiber  Reinforced  Polymer ) dapat meningkatkan kemampuan balok dalam memikul gaya geser. ACI (1998) Penggunaan FRP  (Fiber  Reinforced  Polymer) dapat diperhitungakan  sebagai  perkuatan  struktur. Pedoman ACI  440.2R-08, telah  menjelaskan bahwa perkuatan gaya geser nominal menggunakan FRP dapat  diperhitungkan dengan  menambahkan  kontribusi  nilai  gaya geser  yang  dapat  ditahan  oleh  lapisan FRP (Vf) (Gambar 1).
Gambar 1 . Bentuk tipe pemasangan lapis FRP menurut ACI 440.2R-08
Faktor  reduksi  juga  diperhitungkan ketika  memasang  lapisan FRP (ψ f ).  Nilai faktor  reduksi  untuk  bentuk  pemasangan lapisan FRP diantaranya:  ψf=  0,85  untuk pemasangan pada dua atau tiga sisi balok dan ψf=  0,95  untuk  pemasangan  seluruh  sisi. Persyaratan  kuat  nominal  balok FRP harus memenuhi persamaan (2) dan dihitung nilai Sf dan Wf  berdasarkan ACI 440-2R-08 (Gambar 2).
φVn  =  φ  (Vc  +  Vs  +  ψfV f ) (2)
Gambar 2. Jarak antar lapisan FRP (Sf) dan lebar lapisan FRP (Wf) berdasarkan ACI 440.2R-08

## 3. METODOLOGI

## Waktu dan Lokasi Penelitian
Penelitian  ini  dilaksanakan  pada  bulan Juni  2014  sampai  Juni  2015.  Gedung  yang menjadi  objek  penelitian  adalah  gedung  yang dibangun  sebelum  tahun  2010  dan  terletak pada  kondisi  jenis  kelas  situs  tanah  lunak. Gedung tersebut merupakan salah satu gedung perkantoran di wilayah Jakarta Timur.

## Alat dan Bahan
Bahan  yang  digunakan  berupa  data primer  dan  sekunder.  Data  primer  meliputi pedoman  perencanaan  dan  evaluasi  struktur gedung  sesuai  Badan  Standardisasi  Nasional Indonesia (BSN). Data sekunder yaitu gambar teknik as built drawing , gambar arsitektur dan peta  klasifikasi  jenis  tanah  DKI  Jakarta. Alat yang  digunakan  untuk  mengetahui  nilai  mutu beton  yaitu  alat Hammer  Test. Perangkat lunak Program SAP 2000 versi 11 dan ETABS
(Extended  Three  Dimensional  Analysis  of Building  System) versi  9.7.2  digunakan sebagai alat bantu dalam pembuatan pemodelan  struktur  dan  analisis  struktur gedung. Prosedur Penelitian Prosedur penelitian yang penulis lakukan  dalam  studi  ini,  antara  lain:  studi literatur, pengumpulan data, observasi lapang, uji  hammer  test,  desain  percepatan  respon spektra,  kombinasi  pembebanan,  pemodelan struktur,  analisa  struktur,  evaluasi  keamanan struktur,  rekomendasi  perkuatan  struktur  dan kekuatan  struktur.  Prosedur  penelitian  dapat dilihat melalui gambar alur prosedur penelitian (Gambar 3).
Gambar 3 . Alur prosedur penelitian

## 1. Studi literatur
Mengumpulkan  referensi  tinjauan  pustaka yang mendukung kegiatan studi penelitian.

## 2. Pengumpulan Data
Data-data  yang  menjadi  pendukung  dalam penelitian ini adalah gambar as built drawing , gambar  arsitektur  dan  referensi  tentang  peta kelas  situs  jenis  tanah.  Deskripsi  bangunan model  gedung;  Srtuktur  atap  lantai  12 menggunakan konstruksi baja; elevasi tertinggi yaitu  +56,50  m  dan  elevasi terendah yaitu  –6,40  m;  jumlah  tingkat  sebesar  14 lantai  dan  1  lantai  penthouse  dan  atap penthouse;  tinggi  lantai  tipikal  yaitu  4,00  m dan  tinggi  lantai  basement  sebesar  3,20  m. Luas  bangunan  yaitu  4.735,71  m 2 .  Mutu  baja yang  digunakan  untuk  tulangan  beton  adalah 240  MPa  untuk  baja  berdiameter  lebih  kecil dari  12  mm  dan  390  MPa  untuk  baja berdiamater  lebih  besar  dari  12  mm.  Mutu beton yaitu K-350 atau setara 29,05 MPa.
3. Observasi lapang dan Uji Hammer test Pengecekan  kondisi  eksisting  gedung dilakukan  melalui  pengamatan  visual  dan  uji hammer  test.  Hammer  test  merupakan  suatu pengujian  tanpa  merusak  ( non-destructive ) untuk  mengetahui  kualitas  mutu  dari  suatu struktur  beton  (Snell  2012).  Studi  observasi kondisi eksisting gedung X melalui pengamatan visual, tidak ditemukan kerusakan struktural, namun ditemukan beberapa kerusakan non-struktural atau kerusakan  ringan,  diantaranya:  retakan  pelat lantai basement 1, pengelupasan selimut beton
pada  dinding  lantai  basement  1,  dinding rembes  pada  lantai  basement  1,  dan pengelupasan  selimut  beton  pada  balok  lantai basement  1.  Hasil  observasi  visual  tersebut diharapkan  menjadi  analisa  awal  untuk kegiatan uji hammer test .
Gambar as  built  drawing menunjukkan bahwa  mutu  beton  yang  digunakan  pada  saat pelaksanaan  merupakan  K-350  atau  setara 29,05  MPa.  Pada  saat  dilakukan  uji  mutu beton  pada  objek  penelitian,  didapatkan  rata- rata  nilai  mutu  beton  lebih  besar  dari  29,05 Mpa. Pengujian dilakukan dengan mengambil 5 sampel titik uji pada objek element struktur, kemudian  dihitung  nilai  rata-rata  yang  sudah otomatis terlihat pada alat hammer test .
4. Desain percepatan respon spektra
Respon spektrum merupakan grafik hubungan  nilai  puncak  respons  struktur percepatan  akibat  eksitasi  gempa  sebagai fungsi  dari  periode  natural  sistem  struktur. Spektrum  gempa  dibuat  berdasarkan  peta gempa  Indonesia  2010.  Pembuatan  spektrum gempa disesuaikan dengan letak geografis dan kategori  kelas  jenis  situs  tanah  bangunan. Lokasi  yang  menjadi  objek  penelitian  ini adalah wilayah DKI Jakarta. Berdasarkan peta klasifikasi  tanah  DKI  Jakarta  menurut Asrurifak et  al. (2013)  pada  lokasi  objek penelitian  (gedung  X)  termasuk  dalam kategori  jenis  kelas  situs  tanah                  lunak (SE). Berdasarkan peta  zonasi gempa SNI 03- 1726-2012,  nilai  percepatan  batuan  dasar  1 detik (S 1 ) untuk daerah Jakarta berkisar antara 0,25-0,3  g  dan  nilai  percepatan  batuan  dasar 0,2  detik  (Ss)  untuk  daerah  Jakarta  berkisar antara 0,6-0,7 g.

## 5. Kombinasi pembebanan
Kombinasi pembebanan dimasukkan kedalam  pemodelan,  sesuai  PPPURG  1989 (Pedoman  Peraturan  Pembebanan  untuk Rumah dan Gedung) dan pembebanan  gempa yang  diberikan  secara  dinamik  respon spektrum berdasarkan SNI 03-1726-2012.
Berikut  ini  detail  kombinasi  pembebanan untuk  beban  mati  nominal,  beban  hidup nominal  dan  beban  gempa  nominal  yang diinput  pada  pemodelan ETABS berdasarkan SNI  03-1726-2012  Pasal  7.4.2.  Pembebanan gempa  harus  memenuhi  prosedur  kombinasi ortogonal  ditetapkan  100%  gaya  untuk  satu arah  ditambah  30%  gaya  untuk  arah  tegak lurus.
1) 1,4DL
2) 1,2DL + 1,6LL + 0,5Lr
3) 1,2DL + 1,6Lr + 1LL
4) 1,2DL + 1WL + 1LL + 0,5Lr
5) 1,2DL + 1,1LL + 0,3( ρ QE + 0,2S DS. DL) + 1( ρ QE + 0,2S DS . DL).
6) 1,2.DL  +  1,1LL  +  1( ρ QE  +  0,2S DS. DL)  + 0,3( ρ QE+0,2S DS .DL).
7) 0,9DL + 1WL
8) 0,9.DL  + 0,3( ρ QE - 0,2S DS  . DL)  + 1( ρ QE- 0,2S DS .DL).
9) 0,9 DL + 1( ρ QE - 0,2.S DS DL ) + 0,3( ρ QE- 0,2S DS .DL).

## 6. Pemodelan Struktur
Program yang digunakan untuk mendesain dan menganalisis model struktur gedung yaitu software analisis  struktur ETABS (Extended Three  Dimensional  Analysis  of  Building System) versi  9.7.2.  dan  untuk  struktur  atap kuda-kuda digunakan SAP 2000 versi 11.
Pemodelan  diawali  dengan  menggambarkan elemen  struktur  pada  grid-grid  arah  tiga dimensi,  sumbu  x  y,  dan  z.  Pemodelan dilanjutkan dengan menginput material struktur.

## 7. Analisis Struktur
Analisis pembebanan  yang diperhitungkan pada  pemodelan  struktur  ini,  diantaranya pembebanan  statik  berdasarkan  PPPURG 1989  dan  pembebanan  dinamik  gempa berdasarkan  SNI  03-1726-2012.  Sebelum hasil  analisis  struktur  digunakan,  diperlukan cek kontrol partisipasi massa hingga mencapai 90%.  Hasil  analisis  dalam  penelitian  ini terbagi  tiga,  antara  lain;  pertama  yaitu  hasil analisis strory drift akibat pembebanan gempa yang dihitung berdasarkan SNI 03-1726-2012 menggunakan  prinsip  kinerja  batas  ultimit struktur  sehingga  nantinya  diperoleh  nilai perpindahan/ displacement dan nilai story drift (simpangan  antar  lantai);  kemudian  kedua yaitu  hasil  analisis  struktur  atap  dan  ketiga yaitu hasil analisis struktur gedung. Hasil dari analisis struktur akan menghasilkan gaya-gaya dalam,  antara  lain:  gaya  momen,  geser,  torsi dan  axial  yang  menjadi  sumber  data  untuk mengevaluasi keamanan struktur.
8. Evaluasi Keamanan Struktur
Persyaratan  keamanan  struktur  harus didesain  dengan  prinsip  kekuatan  nominal penampang  struktur  harus  lebih  besar  dari kekuatan  beban  ultimit.  Apabila  hasil  analisa struktur  elemen  struktur  pada  pemodelan ETABS / SAP  2000 tidak  aman,  maka  harus dilakukan  rekomendasi  perkuatan  struktur
agar  diperoleh  dimensi  perkuatan  struktur yang aman sesuai standar keamanan pedoman SNI 03-2847-2013 Persyaratan Beton
Struktural untuk Bangunan Gedung.

## 9. Rekomendasi Perkuatan Struktur
Analisis  rekomendasi  perkuatan  struktur balok dapat menggunakan metode
pemasangan lapisan Carbon Fiber Reinforced Polymer  (CFRP) ,  berdasarkan  pedoman ACI 440.2R-08 . Analisis perkuatan struktur kolom dapat menggunakan metode concrete jacketing  column . Jacketing dimodelkan melalui  fiture section  designer pada ETABS , sebuah  fiture  yang  dapat  mendesain  kolom dalam berbagai jenis bentuk (Gambar 4).
Gambar 4. Perkuatan kolom menggunakan section designer pada program ETABS.

## 10. Kekuatan Struktur
Tahap  akhir  dari  prosedur  penelitian adalah  mengevaluasi  kembali  kemampuan atau  kekuatan  struktur  setelah  mendapatkan perkuatan  struktur.  Hasil  perkuatan  struktur akibat  metode concrete  jacketing  column harus  dievaluasi  kembali  untuk  memastikan bahwa  daya  dukung  pile  masih  mampu menahan beban aksial.

## 4. HASIL DAN PEMBAHASAN
Desain percepatan respon spektral Percepatan respons spektra dapat diperoleh  dari  hasil  analisa  website  aplikasi desain spektra Pusat Penelitian dan Pengembangan Pemukiman (PUSKIM), Kementrian Pekerjaan Umum. Secara khusus, objek  penelitian  ini  berlokasi  di  Jakarta Timur.  Hasil  analisis  website  PUSKIM  untuk koordinat  objek  penelitian  diperoleh  antra lain:  nilai  percepatan  batuan  dasar  0,2  detik (Ss)  =  0,667  g;  percepatan  batuan  dasar  1
Penambahan Tulangan Lentur Tulangan Eksisting
detik  (S 1 )  =  0,293  g;  spektrum  respons percepatan pada perioda pendek (S MS ) = 0,991 g;  spektrum  respons  percepatan  pada  perioda 1  detik  (S M1 )=  0,929  g,  percepatan  spektral desain untuk perioda pendek (S DS ) = 0,607 g; percepatan  spektral  desain  untuk  perioda  1 detik  (S D1 )  =  0,553  g;  Periode  (Ts)  =  0,901  s dan  Periode  (To)  =  0,182  s  (Gambar  5). Berdasarkan  SNI  03-1726-2012  pasal  6.5, tentang  penentuan  Kategori  Desain  Seismik (KDS), untuk nilai SD S = 0,607 g,        SD 1 = 0,553  g  dan  kategori  risiko  II  (perkantoran), diperoleh  jenis  KDS  Gedung  X  tergolong pada tipe D.
Gambar 5 . Grafik desain percepatan respon spektrum.

## Pemodelan Struktur
Sistem  rangka  atap  pada  gedung  X menggunakan  kuda-kuda  baja  ringan.  Profil untuk atap rangka baja lengkung menggunakan  hollow.  Profil    rangka  baja segitiga  menggunakan  hollow  dan  double angle.  Profil  balok  dan  kolom  struktur menggunakan  baja  wide  flange.  Jenis  mutu baja  digunakan  Fy  =  410  Mpa  dan  Fu  =  550 Mpa.  Pemodelan  sistem  atap  rangka  baja berbentuk  lengkung  dan  segitiga,  pemodelan dibuat  terpisah  karena  untuk  mendekati karakteristik  bangunan model sebenarnya dan lebih  mudah  didesain  menggunakan  program SAP 2000 (Gambar 6).
Gambar 6 . Pemodelan struktur atap baja pada lantai 12
Material  struktur  dimodelkan  beton bertulang  untuk  balok,  kolom  dan  pelat berdasarkan data gambar pelaksanaan as built drawing , serta untuk struktur pondasi dimodelkan  sebagai  tumpuan  jepit  dengan batuan    program ETABS (Extended  Three
Dimensional  Analysis  of  Building  System) versi 9.7.2. (Gambar 7).
Gambar 7. Pemodelan 3D struktur gedung pada program ETABS
Pembebanan  dalam  studi  ini  telah memasukkan pembebanan yang bersifat statik dan  dinamik.  Pembebanan  statik  yang diberikan,  diantaranya:  beban  hidup  dan beban  mati  berdasarkan  PPPURG  1987. Pembebanan  dinamik  diantaranya  terdiri  dari beban  angin  dan  beban  gempa,  namun  beban angin  pada  struktur  gedung  tidak  diberikan, karena  kecepatan  angin  di  wilayah  objek penelitian  tidak  terlalu  berpengaruh  atau bernilai  kecil.  Prosedur  pembebanan  gempa yang diberikan menggunakan prosedur analisis  ragam  respons  spektrum,  karena gedung  termasuk  dalam  Kategori  Desain Seismik (KDS) tipe D.
Pembebanan  secara  dinamik  melalui analisis prosedur respon spektrum ragam akan menghasilkan gaya geser dasar seismik ragam pertama  (V 1 )  yang  dihitung  menggunakan
Sayed A.F., Erizal, Asep S./ Evaluasi Struktur Gedung Di Jakarta Berdasarkan SNI-03-1726-2012 Ketahanan Gempa Untuk Struktur Gedung/ pp 62-75
prosedur  lateral  ekivalen.  Nilai  geser  dasar seismik ragam pertama ( V 1) diperoleh dengan cara  mengalikan  jumlah  massa  seluruh bangunan  dan  nilai  koefisen  dasar  seismik (Cs).  Nilai  jumlah  massa  bangunan  diperoleh melalui  pemodelan  pada  program ETABS yaitu  sebesar  327.240  kN  dan  nilai  Cs diperoleh  berdasarkan  ketentuan  SNI  03- 1726-2012  pasal  4.1.2.  Nilai  Cs  tersebut dipengaruhi oleh periode fundamental struktur (Ta)  karena  nilai  Ta  akan  digunakan  sebagai parameter  untuk  menghitung  nilai  koefisien dasar  seismik  (Cs).  Nilai  Ta  dapat  dihitung dengan batasan nilai minimum dan maksimum  berdasarkan  SNI  03-1726-2012 pasal  7.8.2.    Nilai  Ta  juga  dapat  diperoleh melalui  hasil  analisis  pemodelan ETABS , antara lain: nilai Ta pada mode shape 1 untuk arah  x  dan  Ta  pada  mode  shape  2  untuk  arah y.  Nilai  Ta  yang  diambil  harus  memenuhi ketentuan  syarat  bahwa  nilai  Ta  harus  lebih dari  nilai  minimum  dan  tidak  perlu  melebihi nilai maksimum (Tabel 1).
Tabel 1 Nilai periode getar fundamental (Ta)
Berdasarkan  data  Tabel  1,  nilai  Ta  yang diambil  harus  terletak  diantara  interval  nilai maksimum  dan  minimum,  sehingga  nilai periode  yang  diambil  adalah  nilai  Ta maksimum untuk arah x = 2,71 s dan y = 2,71 s.  Nilai  Ta  tersebut  dapat  digunakan  untuk menghitung  nilai  Cs.  Nilai  Cs  telah  dihitung berdasarkan  ketentuan  SNI  03-1726-2012 pasal 4.1.2 (Tabel 2).
Tabel 2 Nilai koefisien dasar seismik (Cs)
Arah X (detik) Arah Y (detik) minimum maksimum hitungan = 0,027 = 0,121 = 0,042 Minimum maksimum hitungan = 0,027 = 0,121 = 0,041 diambil Cs-x = 0,042  diambil Cs-y = 0,041
Berdasarkan data Tabel 2, nilai Cs yang diambil  harus  terletak  diantara  interval  nilai maksimum  dan  minimum,  sehingga  nilai  Cs yang  diambil  adalah  nilai  Cs  hitungan,  yaitu untuk  Cs  arah  x  =  0,042  dan  Cs  arah  y  = 0,041.  Jika  nilai  massa  yang  telah  diketahui
sebelumnya  yaitu  sebesar  327.240  kN  dan nilai Cs yang juga telah diketahui, maka akan diperoleh  untuk  nilai  V 1 arah-x  =  13.614,54 kN  dan V 1 arah-y = 13.345,93 kN. Pemodelan ETABS yang akan dianalisis harus  diberikan  besaran  skalar  pada  sumbu  x untuk U1 dan sumbu y untuk U2 berdasarkan SNI  03-1726-2012  pasal  11.1.4.  Besaran skalar  pada  faktor  skala ETABS dihitung melalui  hasil  perkalian  nilai  gravitasi  bumi dan  (Ie/R).  Nilai  R  merupakan  koefisien modifikasi respons yang diperoleh berdasarkan  SNI  03-2847-2012  pasal  7.2.2. Nilai  R  =  5,  karena  sistem  struktur  penahan gaya  seismik  yang  digunakan  gedung  X termasuk  kategori  sebagai  sistem  rangka pemikul  momen  menengah  (SRPMM).  Nilai Ie merupakan faktor keutamaan yang diperoleh  berdasarkan  SNI  03-1726-2012 pasal  4.1.2.  Nilai  Ie  =  1,00  karena  gedung termasuk kategori risiko II (perkantoran). Jika nilai  Ie  dan  R  sudah  diketahui  maka  dapat dihitung  besaran  skalar,  sehingga  diperoleh U1  arah  x  dan  U2  arah  y,  keduanya  sama- sama bernilai 1,962 m/s 2 . Pemodelan ETABS akan  menghitung besarnya nilai gaya geser dasar seismik respon spektrum  (Vt).  Berdasarkan  SNI  03-1726- 2012  pasal  7.9.4.1  kombinasi  respons  untuk geser  dasar  ragam  (Vt)  yang  lebih  kecil  85 persen  dari  geser  dasar  yang  dihitung  (V 1 ) menggunakan  prosedur  gaya  lateral  ekivalen, maka  gaya  Vt  harus  dikalikan  dengan (0,85V 1 )/Vt.  Hasil  analisis  program ETABS menunjukkan  nilai  Vt  arah  x  =  15.665,47  kN dan untuk Vt arah y =           12.221,68 kN, sehingga  dari  hasil  analisis  nilai  V 1 dan  Vt, diperoleh  bahwa  Vt  lebih  besar  dari  0,85V 1 . Hal ini menunjukkan bahwa dalam pembebanan    gempa  untuk  Vt  tidak  perlu faktor pengali dalam faktor skala. Pembebanan  gaya  geser  dasar  seismik respon spektrum (Vt) juga harus memperhitungkan  faktor  redudansi  yang disyaratkan  SNI  03-1726-2012  pasal  7.3.4.2. Hasil  evaluasi  menunjukkan  bahwa  pada lantai atap sampai lantai 11, belum memenuhi 35% dari Vt, sehingga nilai Vt harus dikalikan dengan  ρ  =  1,3.  Perhitungan  nilai  35%Vtx untuk arah-x = 5.482,91 kN dan nilai 35%Vty untuk  arah-y  =  4.277,59  kN.  Hasil  analisis pengaruh  redudansi  memperlihatkan  bahwa nilai  gaya  geser  lantai  atau  gaya  gempa rencana  mejadi  lebih  besar  setelah  diberikan faktor  redudansi,  agar  desain  struktur  bisa
Arah X (detik) Arah Y (detik) minimum maksimum mode shape1 = 1,94 = 2,71 = 2,97 Minimum maksimum mode shape2 = 1,94 = 2,71 = 2,66 diambil Ta-x = 2,71 diambil Ta-y = 2,66
direncanakan  lebih  kuat  (Gambar  8  (a)  dan (b)).
(a) (b) Gambar 8 Grafik Gaya geser bangunan pasal untuk (a) arah-x  dan (b) arah-y

## Hasil Analisis Struktur
1. Story Drift atau Kinerja Batas Ultimit Hasil  analisis  pemodelan  struktur  gedung menunjukkan bahwa kinerja batas ultimit atau simpangan antar lantai tingkat masih memenuhi  syarat  batas  izin  simpangan  antar tingkat 0,007h sx , dimana h sx adalah ketinggian tingkat  di  bawah  tingkat  x.  Nilai  maksimum kinerja  batas  ultimit  untuk  arah  x  sebesar 68,60  mm  dan  arah  y  sebesar  101,20  mm (Gambar 9).
Gambar 9 Grafik perpindahan ( total drift ) terhadap ketinggian bangunan
2. Struktur Atap
Hasil dari analisis struktur pada SAP 2000 versi 11, diperoleh bahwa model struktur atap lantai  12  dinyatakan  aman  terhadap  beban mati dan beban hidup.

## 3. Struktur Gedung
Hasil analisis struktur dapat digunakan jika telah memenuhi 90% ragam partisipasi massa. Pada  studi  ini  ragam  partisipasi  massa  telah memenuhi  90%  pada  mode  shape  106.  Studi ini  akan  memfokuskan  perkuatan  struktur untuk  elemen  struktur  balok  dan  kolom terhadap  beban  gempa  berdasarkan  hasil analisis  struktur  pemodelan  struktur  gedung pada program ETABS versi 9.7.2.
a) Evaluasi Elemen Balok
Struktur balok yang lemah Hasil analisis struktur ETABS
menunjukkan  bahwa  beberapa  elemen  balok memerlukan  perkuatan  geser.  Beberapa  tipe balok  terlihat overstress terhadap  geser, artinya  bahwa  balok  tidak  mampu  memikul beban  geser  pada  kombinasi  gempa.  Balok yang  paling  lemah  terhadap  geser  pada Gedung  X  adalah  balok  tipe Tapered  Beam (TB) 120x210-180 cm di lantai 3 pada grid (C 1-2),  (C  11'-12),  (C  3-5),  (C  9-10')  (Gambar 10). Sedangkan balok tipe Tapered Beam (TB) berdimensi  120x210-180  cm  yang  berada  di lantai 3 pada yang grid berbeda yaitu (B 1-4), (B 9-12), (D 1-4), (D 9-12),  (E 1-4), (E 9-12), dinyatakan  masih  aman.  Pada  tipe  balok Tapered  Beam (TB) yang aman  tetap  juga direncanakan  perkuatan  untuk  mengantisipasi kegagalan geser.
0 10 20 30 40 50 60 70 0 5000 10000 15000 20000 Ketin g g ian Ban g u n an (m ) Gaya Geser (kN) Grafik Gaya Geser Bangunan arah Y (U-S) Gaya Geser Redudansi 1 Gaya Geser Redudansi 1,3 35%.V Base Shear 0 10000 20000 30000 40000 50000 60000 70000 0 100 200 300 400 500 Ketin g g ian L an tai Ban g u n an (m m ) Total Drift (mm) Grafik Perpindahan (Total Drift) Terhadap Ketinggian Bangunan 0,007hsx Drift arah X Drift arah Y 0 10 20 30 40 50 60 70 0 10000 20000 30000 Ketin g g ian Ban g u n an (m ) Gaya Geser (kN) Grafik Gaya Geser Bangunan arah X (B-T) Gaya Geser Redudansi 1 Gaya Geser Redudansi 1,3 35%.V Base Shear
Gambar  10 Hasil  analisis  struktur/ check design  structures ETABS untuk  balok  TB (120x210-180)  dan  balok  90x180  cm  pada potongan  grid  (C  1-2),  (C  3-5),  (C  9-10')  dan (C 11'-12).
Balok-balok Tapered Beam (TB) terletak pada  lantai  3  membentang  dengan  panjang hingga 21 m, yang berfungsi untuk menopang kolom transfer sehingga kondisi pada ruangan pada lantai 2 dimanfaatkan sebagai ruang aula tanpa kolom ditengahnya (Gambar 11).
Gambar 11 . Bentuk balok Tapered Beam
Hasil  analisis  struktur ETABS juga menunjukkan  balok  tipe  lainnya  yang  lemah terhadap  geser,  akibat  tidak  mampu  memikul kombinasi  beban  gempa,  antara  lain:  balok tipe  40x70  cm  di  lantai  5-11  pada  grid  (F  1'-
2), (F 11'-11'''); balok tipe 40x70 cm di lantai 5-9  pada  grid  (6  D-E),  (7  D-E);  balok  tipe 40x70  cm  di  lantai  5-7  pada  grid  (6  E-F),  (7 E-F),  balok  tipe  45x85  cm  di  lantai  3-4  pada grid (6 E-F), (7 E-F), (6 D-E), (7 D-E); dan balok tipe 90x180 cm di lantai 4 pada grid (B  1-2),  (B  11'-12),  (B  3-5),  (B  9-10'),  (C  1- 2), (C 11'-12), (C 3-5), (C 9-10'), (D 1-2), (D 11'-12),    (D  3-5),  (D  9-10'),  (E  1-2),  (E  11'- 12), (E 3-5), (E 9-10') Perkuatan  struktur  untuk  balok  yang lemah terhadap geser Metode yang digunakan untuk
memberikan  perkuatan  balok  yang  lemah terhadap geser yaitu pemberian lapisan CFRP berdasarkan ACI  440.2R-08 (Tabel  3). Karakteristik  material CFRP yang digunakan, antara lain: tebal lapisan CFRP = 1,40 mm, fy =  2.790  MPa,  modulus  elastisitas  155.000 MPa  dan density 1,50  g/cm 3 .  Perkuatan dengan lapisan CFRP dipasang menggunakan perekat/ epoxy yang  mempunyai  daya  kuat lekat  beton  lebih  besar  dari  4  MPa  dan modulus  elastisitas epoxy sebesar  12.800 MPa.
Pada pemodelan ETABS pada contoh potongan grid (C 1-2).
Sayed A.F., Erizal, Asep S./ Evaluasi Struktur Gedung Di Jakarta Berdasarkan SNI-03-1726-2012 Ketahanan Gempa Untuk Struktur Gedung/ pp 62-75

## Tabel 3. Analisis perkuatan balok menggunakan CFRP
Rekomendasi untuk jarak antar lapisan CFRP (Sf) dan lebar lapisan CFRP (Wf) telah diperhitungkan berdasarkan ACI 440.2R-08.

## b)
Evaluasi  Elemen  Kolom  Struktur
kolom yang lemah
Hasil
analisis struktur
ETABS
menunjukkan  tipe  kolom  yang  lemah  terhadap geser  dan  lentur,  pada  gedung  X  diantaranya: kolom tipe 30x60 cm di lantai B2-3 pada grid (- A'-1"),  (-A'-11"),  (-A'-3),  (-A'-10'),  (G-2'),  (G-
10"), (G-3'), (G-9'); kolom tipe 120x120 cm di lantai  B2-3  pada  grid  (B-1),  (B-12),  (B-4),  (B-
9),  (C-1),  (C-12),  (C-4),  (C-9),  (D-1),  (D-12),
(D-4), (D-9), (E-1), (E-12), (E-4), (E-9); kolom tipe  90x90  cm  di  lantai  B2-2  pada  grid  (D-6), (D-7),  (D-5"),  (D-8),  (F-6),  (F-7),  (E-6),  (E-7), (E-5"), (E-8). Salah satu kolom yang terindikasi overstress terhadap  geser  adalah  kolom  tipe 120x120 cm di lantai 3 pada grid (D-1), (D-12) (Gambar  12).  Kolom  tersebut  menerima  beban balok  dari  tipe  balok Tampered  Beam dan beban pelat.
Gambar 12 Hasil analisis struktur/ check design structures ETABS untuk kolom tipe 120x120 cm
Pada  area  lift  tidak  ditemukan core  wall , namun  ditemukan  kolom  tipe  L  dan  T  yang dimanfaatkan sebagai pengaku dinding disudut- sudut  lift.  Dimensi  kolom  L  dan  T  telah didesain  oleh  perencana  sebagai  pengikat dinding disekitar are lift,  agar struktur menjadi lebih  kaku  dan  mampu  memikul  beban  yang diterimanya.  Hasil  analisis  struktur ETABS menunjukkan  kolom  tipe  L  40x40x20  cm  dan
Lantai Grid Balok Dimensi Vu ϕ Vn Wf* Sf* Check Cm kN kN Mm mm 5-11 (F 1'-2), (F 11'- 11''') 40x70 393,51 1.454,03 150 200 Aman 5-9 (6 D-E), (7 D-E) 40x70 527,89 1.454,03 150 200 Aman 5-7 (6 E-F), (7 E-F) 40x70 511,69 1.454,03 150 200 Aman 3-4 (6 E-F), (7 E-F) 45x85 755,98 1.865,34 150 200 Aman 3-4 (6 D-E), (7 D-E) 45x85 715,03 1.865,34 150 200 aman 4 (B 1-2), (B 11'-12) 90x180  2.778,21 6.364,93 200 200 aman (B 3-5), (B 9-10') 90x180  2.843,36 6.364,93 200 200 aman (C 1-2), (C 11'-12) 90x180  2.965,24 6.364,93 200 200 aman (C 3-5), (C 9-10') 90x180  2.996,04 6.364,93 200 200 aman (D 1-2), (D 11'-12) 90x180  2.724,64 6.364,93 200 200 aman (D 3-5), (D 9-10') 90x180  2.800,05 6.364,93 200 200 aman (E 1-2), (E 11'-12) 90x180  2.735,51 6.364,93 200 200 aman (E 3-5), (E 9-10') 90x180  2.697,43 6.364,93 200 200 aman 3 (B 1-4), (B 9-12) TB (120x210-180)  6.968,12 17.175,44 300 100 aman (C 1-4), (C 9-12) TB (120x210-180)  7.461,33 17.175,44 300 100 aman (D 1-4), (D 9-12) TB (120x210-180)  6.896,09 17.175,44 300 100 aman (E 1-4), (E 9-12) TB (120x210-180)  6.794,87 17.175,44 300 100 aman
tipe  T  60x40x20  cm  yang  terletak  pada  sudut- sudut  lift  terlihat  berwarna  merah  dan terindikasi  dimensi  kolom  tersebut  tidak mampu  memikul  beban  yang  diterimanya (Gambar 13).
Gambar 13 Hasil analisis struktur/ check design structures ETABS untuk kolom L dan T
Perkuatan  struktur  untuk  kolom  yang lemah terhadap lentur dan geser
Metode  perkuatan  yang  dipilih  adalah metode Concrete  Jacketing  Column. Desain pemodelan  perkuatan  kolom  menggunakan concrete  jacketing dilakukan  menggunakan fiture section  designer pada ETABS .  Kolom diberikan  tambahan  tulangan  lentur,  tulangan geser  dan  selimut  beton,  sehingga  kolom diharapkan mampu memikul beban-beban yang diterimanya  dan  menghindari  terjadinya  sendi plastis  pada  kolom.    Perkuatan  tulangan  lentur kolom  disajikan  dalam  Tabel  4  dan  perkuatan tulangan geser kolom telah dihitung berdasarkan SNI 03-2847-2013, hasilnya antara lain: tipe kolom 55x85 cm menggunakan 2Ø10- 150 mm, tipe kolom 170x170 cm menggunakan 4D22-100  mm  dan  tipe  kolom  110x110  cm menggunakan  2Ø10-150  mm.    Tebal  selimut juga harus memenuhi ketentuan  SNI 03-2847- 2013  pasal  7.7  tentang  pelindung  beton  untuk tulangan.
Tabel 4. Analisis perkuatan kolom menggunakan Concrete Jacketing Column
Perkuatan  struktur  kolom  akibat  metode concrete jacketing column harus mempertimbangan  dampak  pertambahan  nilai gaya  aksial.  Pile  harus  mampu  menyalurkan gaya  aksial  yang  dihasilkan  oleh  beban struktur atas, sampai menuju lapisan tanah
keras.  Data  gambar as  built  drawing menunjukkan dimensi pancang yang digunakan merupakan jenis prestressed concrete  spun  piles , type  of  shoe berjenis pencil  (standart) ,  berdiameter  450  mm  dan nilai  daya  dukung  izin  pancang  sebesar  134,9
Tulangan Eksisting Tambahan Tulangan Perkuatan Lantai Grid Kolom Dimensi Tulangan Lentur Dimensi Tulangan Lentur Tebal Selimut Mm Check mm mm Mm mm B2 - 3 (-A'-1"), (-A'- 11") 30x60 8D25 55x85 16D25 70 aman B2 - 3 (-A'-3), (-A'-10') 30x60 8D25 55x85 16D25 70 aman B2 - 3 (G-2'), (G-10") 30x60 8D25 55x85 16D25 70 aman B2 - 3 (G-3'), (G-9') 30x60 8D25 55x85 16D25 70 aman B2 - 3 (B-1), (B-12) 120x120 56D32 170x170 60D32 150 aman B2 - 3 (B-4), (B-9) 120x120 56D32 170x170 60D32 150 aman B2 - 3 (C-1), (C-12) 120x120 56D32 170x170 60D32 150 aman B2 - 3 (C-4), (C-9) 120x120 56D32 170x170 60D32 150 aman B2 - 3 (D-1), (D-12) 120x120 56D32 170x170 60D32 150 aman B2 - 3 (D-4), (D-9) 120x120 56D32 170x170 60D32 150 aman B2 - 3 (E-1), (E-12) 120x120 56D32 170x170 60D32 150 aman B2 - 3 (E-4), (E-9) 120x120 56D32 170x170 60D32 150 aman B2 - 2 (D-6), (D-7) 90x90 32D25 110x110 47D25 87,5 aman B2 - 2 (D-5"), (D-8) 90x90 32D25 110x110 47D25 87,5 aman B2 - 2 (F-6), (F-7) 90x90 32D25 110x110 47D25 87,5 aman B2 - 3 (E-6), (E-7) 90x90 32D25 110x110 47D25 87,5 aman B2 - 3 (E-5"), (E-8) 90x90 32D25 110x110 47D25 87,5 aman
Sayed A.F., Erizal, Asep S./ Evaluasi Struktur Gedung Di Jakarta Berdasarkan SNI-03-1726-2012 Ketahanan Gempa Untuk Struktur Gedung/ pp 62-75
Ton.  Kondisi  eksisting  jumlah  tiang  pancang pada as  built  drawing berjumlah  386  buah. Hasil  evaluasi  program ETABS untuk  gaya aksial  ultimit,  diperoleh  kebutuhan  pancang berjumlah  359  buah.  Hal  ini  menunjukkan selisih  jumlah  pancang  pada  kondisi  eksisting dan  hasil  evaluasi  sebesar  38  buah  pancang. Sehingga  dapat  diketahui  bahwa  metode concrete jacketing column masih bisa diterapkan.

## 5. SIMPULAN DAN SARAN

## Simpulan
Hasil  evaluasi  struktur  gedung  X berdasarkan SNI 03-1726-2012, dapat disimpulkan  bahwa  gedung  X,  tergolong masih aman terhadap kinerja batas ultimit atau simpangan  antar  tingkat  yang  terjadi  akibat pembebanan gempa dinamik. Hanya ditemukan  beberapa  titik  balok  dan  kolom tertentu yang membutuhkan perkuatan struktur akibat tidak mampu menahan beban lentur dan beban  geser  akibat  pembebanan  gempa dinamik,  sehingga  membutuhkan  perkuatan struktur.

## Saran
1)
Perlunya  penanganan  yang  cepat  dan tepat  terhadap  kerusakan  non-struktural yang ditemukan, untuk mencegah kerusakan struktural.
2) Kolom  transfer  sebaiknya  dihindari, karena apabila salah dalam perencanaan dapat  berakibat  balok  yang  menahan kolom  transfer  tersebut  tidak  mampu memikul  beban  sehingga  membuat balok  tersebut  lemah  terhadap  geser, lentur dan torsi.
3) Analisis  perhitungan  dimensi  kolom untuk menopang struktur lift harus lebih diperhatikan,  khususnya  kolom  disudut lift.  Sebaiknya  kolom  sudut  untuk  area lift direncanakan
menggunakan konstruksi  dinding  geser  beton core wall.
4) Perkuatan struktur kolom akibat metode
concrete jacketing column harus mempertimbangan dampak pertambahan nilai gaya aksial. 5) Perlunya  sosialisasi  Peraturan  Menteri Pekerjaan Umum Nomor 25/PRT/M/2007 tentang sertifikasi kelaikan  fungsi  bangunan  gedung, khususnya  gedung  bertingkat  lebih  dari
10  lantai  di  Jakarta.  Pemilik  gedung diharapkan  dapat  melakukan  audit evaluasi  internal  guna  mendapatkan sertifikasi kelaikan fungsi bangunan dari Dinas  Penataan  Kota.  Peraturan  ini masih  belum  mendapat  perhatian  dari pengelola  gedung,  khususnya  pada gedung objek penelitian, sehigga gedung  X  masih  belum  mendapatkan sertifikasi laik fungsi bangunan.

## 6. DAFTAR PUSTAKA
[ACI] American Concrete Institute. 1998. ACI 440.2R-08. Guide  for  the  Design  and Construction of Externally Bonded FRP Systems  for  Strengthening  Concrete Structures. Farmington  Hills ( USA): ACI. Afriadi  Y,  Satyarno  I.  2013 .  Perbandingan spektra  desain  beberapa  kota  besar  di Indonesia  dalam  SNI  2012  Gempa  dan SNI 2002 [Internet] . Konferensi Nasional Teknik  Sipil  7,  24-26  Oktober  2013. Surakarta  (ID)  Universitas  Sebelas  Maret. hlm  299-305;  [diunduh  2015  Juni  20]. Tersedia pada http://sipil.ft.uns.ac.id/konteks7/prosiding/23
3S.pdf
Asrurifak M, Irsyam M, Hutapea, BM, Ridwan M, Pramatatya  AV,  Dharmawansyah  D.  2013. Pengembangan  Peta  Klasifikasi  Tanah  dan Kedalaman Batuan Dasar untuk Menunjang Pembuatan  Peta  Mikrozonasi  Jakarta Dengan  Menggunakan  Mikrotremor  Array. [Internet] 17th  Annual  Scientific  Meeting 2013 November 13-14, Jakarta (ID). hlm. 67-
72;  [diunduh  2015  Agustus  23].  Tersedia pada:https://www.academia.edu/6296595/Pe ngembangan_Peta_Klasifikasi_Tanah_dan_ Kedalaman_Batuan_Dasar_untuk_Menunja ng_Pembuatan_Peta_Mikrozonasi_Jakarta_ Dengan_Menggunakan_Mikrotremor_Array [BSN]  Badan  Standardisasi  Nasional.  2013. SNI  03-2847-2013 Persyaratan  Beton Struktural  untuk  Bangunan  Gedung .
Jakarta (ID): BSN.
[BSN]  Badan  Standardisasi  Nasional.  2012.
SNI 03-1726-2012
Tata Cara Perencanaan  Ketahanan Gempa Untuk
Bangunan Gedung. Jakarta (ID): BSN. Budiono  B,  Supriatna  L.  2011. Studi Komparasi  Desain  Bangunan  Tahan Gempa  dengan  Menggunakan  SNI  03-
1726-2002  dan  RSNI  03-1726-201X. Bandung (ID): ITB Pr. Christiawan  I,  Triwiyono  A,  Christady  H. 2008. Evaluasi  kinerja  dan  perkuatan struktur  gedung  guna  alih  fungsi bangunan.  Studi  kasus:  perubahan fungsi  ruang  kelas  menjadi  ruang perpustakaan  pada  lantai  II  gedung  G Universitas  Semarang . Forum  Teknik Sipil. 18(1): 725-738. El-Sayed  AK.  2014. Effect  of  longitudinal
CFRP  strengthening  on  the  shear resistance of reinforced concrete beams .
Composites.
58:422-429.
doi.org/10.1016/j.compositesb.2013.10. 061. Naeim  F.  1989. The  Seismic  Design  Handbook [Internet]. New York (USA): Van Nostrand Reinhold. hlm 34; [diunduh 2014 Nov 27].
Tersedia
pada:
https://www.google.com/?gws_rd=ssl#q=th e+seismic+design+handbook+pdf&tbm=bk s .
Snell  LM.  2012.  Using  the  rebound  hammer [Internet]. Proceedings  of  The  11th Annual Mongolian Concrete Conference ,  June  2012.  hlm  tidak disebutkan;  [diunduh  2015  Juni  21]. Tersedia
pada http://wt- us.com/pdf/snell_Hammer.pdf .