## ANALISIS TIMBUNAN DI ATAS LAPISAN TANAH GAMBUT DENGAN METODE PRELOADING DI KALIMANTAN TENGAH
Cristian Matthew 1 dan Chaidir Anwar Makarim 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta cristian.325160053@stu.untar.ac.id
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta chaidir259@gmail.com
Masuk: 15-01-2020, revisi: 10-03-2020, diterima untuk diterbitkan: 05-05-2020

## ABSTRACT
Road Construction above peat soil will increase drastically at the end of 2019, if we don’t know the characteristic dan behavior of peat soil, many construction problems and failures will occur. Peat soil has a low bearing capacity and high deformation. This research aims to find out slope embankment stability and total settlement of the subgrade road  embankment  construction  that  calculated  with  guidance  from  Pd  T-06-2004-B  above  peat  soils  in  Central Kalimantan. This case study focused on one of the bore holes that had a thick layer of peat soil and then improved it using the pre incremental loading method. Slope embankment stability analysis based on Pd T-06-2004-B using the bishop simplified method produces a safety factor of 1.59 and analysis of the total settlement of the subgrade with conventional methods results in a total reduction of 0.2793 m over the 10-year embankment service period which means the pre-loading construction method meets the minimum requirements for embankment heights with elevation from subgrade +2.22 m > +1.8 m.
Keywords: peat; embankments; slope; stability; settlement

## ABSTRAK
Pembangunan konstruksi jalan di atas tanah gambut akan meningkat secara drastis di akhir tahun 2019, apabila kita tidak  mengetahui  sifat  dan  karakteristik  dari  tanah  gambut  itu  sendiri  maka  akan  terjadi  banyak  masalah  atau kegagalan konstruksi. Tanah gambut atau yang lebih dikenal dengan nama peat soil memiliki daya dukung tanah yang rendah dan penurunan yang besar. Penelitian ini bertujuan untuk mengetahui stabilitas lereng timbunan dan penurunan tanah pada konstruksi timbunan jalan yang dihitung dengan pedoman Pd T-06-2004-B di atas lapisan tanah gambut di Kalimantan Tengah. Studi kasus ini difokuskan terhadap salah satu bore hole yang memiliki lapisan tanah gambut yang  tebal  kemudian  diperbaiki  dengan  metode  prapembebanan  bertahap.  Analisis  stabilitas  lereng  timbunan berdasarkan Pd T-06-2004-B dengan menggunakan metode bishop simplified menghasilkan faktor keamanan 1.59 dan analisis penurunan total lapisan tanah dasar dengan metode konvensional menghasilkan penurunan total sebesar 0.2793 m selama masa layanan timbunan 10 tahun yang berarti metode konstruksi prapembebanan memenuhi syarat minimum ketinggian timbunan dengan elevasi dari tanah dasar +2.22 m > +1.8 m.
Kata kunci: gambut; timbunan; lereng; stabilitas; penurunan

## 1. PENDAHULUAN
Tepatnya pada tanggal 22 Agustus 2019 lokasi ibu kota baru negara Republik Indonesia telah diputuskan untuk pindah ke Kalimantan, tepatnya Kalimantan Timur, Kabupaten Kutai Kartanegara dan sebagian Kabupaten Penajam Paser Utara. Ibu kota baru ini diharapkan dapat menopang semua kegiatan pemerintahan yang harus didukung juga dengan infrastruktur yang baik. Infrastruktur utama yang terpenting bagi suatu wilayah ibu kota adalah jalan raya yang harus tertata dengan rapi dan juga memiliki serviceability yang tahan lama
Indonesia memiliki areal gambut terluas di zona tropis, diperkirakan mencapai 21 juta ha, mempersentasekan 70% areal gambut di Asia Tenggara dan 50% dari lahan gambut tropis di dunia (Wibowo, 2009). Lahan gambut Indonesia terpusat di tiga pulau besar yaitu Sumatera (35%), Kalimantan (32%), Papua (30%), dan pulau lainnya (3%) dengan total luas 21 juta ha (Wahyunto & Heryanto, 2005). Kalimantan sendiri memiliki luas lahan gambut sebesar 5,769,246 Ha, Kalimantan Timur sendiri memiliki luas lahan gambut 696,997 Ha dengan 100,224 Ha berjenis Hemists/ Fibrists pada kedalaman 4-8 meter. Berdasarkan peta luas sebaran lahan gambut dan kandungan karbon di Pulau Kalimantan
tahun  2000-2002  yang  diteliti  oleh  tim  pelaksana  inventarisasi  lahan  gambut  dan  kandungan  karbon  Kalimantan- Indonesia (Wahyunto, S. Ritung dan H. Subagjo, 2004).
Ibu kota baru Republik Indonesia yang terletak di Pulau Kalimantan memiliki kedalaman lapisan tanah gambut yang bervariasi dari 0.5 – 8 m jika kita lihat dari peta luas sebaran lahan gambut dan kandungan karbon di Pulau Kalimantan tahun  2000-2002  menurut  Wahyunto,  S.  Ritung  dan  H.  Subagjo  (2004),  Kalimantan  Timur  sendiri  memiliki kedalaman gambut yang mencapai 8 meter, ini merupakan masalah yang harus dihadapi kita semua sebagai perencana konstruksi. Dengan menggunakan analisis dasar perhitungan manual Pd T-06-2004-B kita akan mendapatkan faktor keamanan stabilitas lereng dan penurunan tanah apabila kita membangun timbunan diatas lapisan tanah dasar gambut.
Penelitian ini dilakukan dengan berbagai batasan-batasan yang diperhatikan yang pertama analisis stabilitas lereng dilakukan  menggunakan  bantuan  program  dengan  metode  kesetimbangan  batas  lebih  tepatnya bishop  simplified , kemudian analisis penurunan dilakukan dengan metode konvensional sesuai dengan pedoman Pd T-06-2004-B, yang kedua  lapisan  tanah  dasar  teratas  yang  digunakan  untuk  desain  yaitu  gambut  dengan  ketebalan  6  m,  kemudian dilanjutkan sesuai dengan data tanah yang berasal dari tes/uji di lapangan, yang ketiga perhitungan swelling diabaikan sehingga didapat penurunan yang lebih besar dengan masa layanan timbunan yaitu 10 tahun.
Adapun tujuan dilakukannya penelitian ini yaitu untuk mendapatkan faktor keamanan dari stabilitas lereng dengan metode  kesetimbangan  batas,  mengetahui  besarnya settlement yang  terjadi  pada  tiap  lapisan  tanah  akibat prapembebanan yang dilakukan, mengetahui apakah metode prapembebanan memenuhi syarat ketinggian timbunan selama  masa  layanan  (10  tahun)  yaitu  +1.8  m,  mendapatkan  besar  kenaikan  kuat  geser  tanah  setelah  dilakukan prapembebanan, dan mengetahui besar tegangan tambahan dan overburden pressure yang diberikan timbunan kepada tanah lapisan tanah.

## Tanah organik
Menurut L. Budi Triadi (2019) tergantung dengan kandungan air organiknya, tanah organik dapat dibagi atas:
- Tanah Gambut ( peat ): lapisan organik > 0.4 m, kandungan abu ( ash content ) <25%
- Tanah Rawang / Bergambut ( muck ): kandungan abu ( ash content ) >25%
- Tanah Lempung Organik

## Tanah gambut
Menurut  Pd  T-06-2004-B,  gambut  adalah  suatu  jenis  tanah  lunak  yang  pembentuk  utamanya  terdiri  dari  sisa-sisa tumbuhan  yang  membusuk  dan  menurut  ASTM  D4427-92,  2002,  gambut  adalah  tanah  lunak  organik  yang mempunyai daya dukung yang sangat rendah atau zat organik yang terbentuk secara alami yang berasal dari terutama material tumbuhan.
Klasifikasi tanah lunak dibedakan berdasarkan kada organiknya, dapat digolongkan sebagai berikut:
Tabel 1. Tipe tanah berdasarkan kadar organik Jenis Tanah Kadar Organik (%) Lempung <25 Lempung Organik 25-75 Gambut >75 (Sumber: Pd T-06-2004-B)

## Sifat fisik tanah gambut
Tanah  gambut  disebut  sebagai highly  organic  soil memiliki  warna  cokelat  tua  sampai  kehitaman  akibat  proses dekomposisi seperti humus/pupuk (USCS). Parameter-parameter tanah yang penting dalam menentukan sifat fisik tanah  gambut  dan  tanah  lempung  adalah  berat  volume, specific  gravity ,  kadar  air,  dan  angka  pori.  Sedangkan parameter-parameter tanah gambut yang penting untuk ditentukan tetapi tidak diperlukan untuk tanah lempung adalah kadar abu, kadar organik, dan kadar serat.
Berat isi ( bulk density )
Berat  isi  adalah  berat  tanah  utuh  ( undisturbed )  dalam  keadaan  kering  dibagi  dengan  volume  tanah  (Lembaga Penelitian Tanah, 1979). Menurut Dariah et al., (2012) tanah gambut mempunyai berat isi yang rendah yaitu < 0.1 g/cm 3 pada tipe fibrik, kemudian 0.123 g/cm 3 pada tipe hemik, dan 0.178 g/cm 3 pada tipe saprik.
Berat jenis ( specific gravity )
Spesific gravity adalah rasio antara berat jenis zat pada partikel dengan berat unit air pada volume yang sama pada suhu 40℃. Menurut Hardiyatmo (1992) specific gravity tanah gambut di Indonesia 1.25-1.80 seperti yang disajikan dalam tabel 2.
Tabel 2. S pecific gravity tanah Macam Tanah S pecific gravity Kerikil 2.65–2.68 Pasir 2.65-2.68 Lanau tak organik 2.62-2.68 Lempung organik 2.58-2.65 Lempung tak organik 2.68-2.75 Humus 1.37 Gambut 1.25-1.80 (Sumber: Hardiyatmo, 1992)

## Kadar air
memiliki kandungan organik yang tinggi, kadar air yang tinggi >200% (Mac Farlane, 1959 dalam Rachmadi Santoso, 2008), kadar air tanah gambut berkisar antara 100-1300% dari berat keringnya karena kapasistasnya dalam menahan air menurut Mutalib et al (1991). Apabila tanah gambut diangkat dengan tangan kemudian kita goyangkan maka tanah akan rontok dan tersisa seperti akar tumbuhan.

## Angka pori
Besar angka pori gambut umumnya berkisar antara 5 sampai dengan 15. Pada tanah gambut berserat angka porinya bisa jauh lebih besar, sementara tanah gambut granular angka pori cukup kecil dan berkisar 2 (Hellis dan Brawner, 1961 dalam Mochtar, N.E, 1997).

## Kadar abu
Klasifikasi tanah gambut berdasarkan kadar abu menurut ASTM D2976-15, yaitu: - Low ash , yaitu tanah gambut dengan kadar abu < 5%,
- Medium ash , yaitu tanah gambut dengan kadar abu antara 5% dan 15%, dan
- High ash , yaitu tanah gambut dengan kadar abu > 15%.

## Rembesan
Koefisien rembesan tanah gambut berkisar antara 1:1000 s/d 1:1000000 cm/detik (Colley, 1950, dan Miyakawa, 1960 dalam Rachmadi Santoso, 2008), nilai koefisien permeabilitas (k) tanah gambut berada di antara 2 hingga 20 meter per hari (Budi Triadi, 2019).

## Keasaman
Klasifikasi tanah gambut berdasarkan tingkat asamnya menurut ASTM D2976-15, yaitu: - Highly acidic , yaitu tanah gambut dengan pH < 4.5,
- Moderately acidic , yaitu tanah gambut dengan pH antara 4.5-5.5,
- Slightly acidic , yaitu tanah gambut dengan pH antara 5.5-7, dan
- Basic , yaitu tanah gambut dengan pH ≥ 7.

## Indeks Plastisitas
Indeks Plastisitas merupakan parameter tanah yang penting dalam perhitungan stabilitas tanah dalam hal ini menurut Rahayu (2003) dalam Rahayu (2012) tanah gambut di Indonesia memiliki indeks plastisitas dengan rentang 35-95%

## Gambar 1. Diagram plastisitas pada tanah organik (Sumber: Rahayu, 2003)

## Pedoman konstruksi timbunan jalan di atas gambut dengan metode prapembebanan
Pd T-06-2004 atau pedoman ini dimaksudkan sebagai penuntun bagi praktisi di dalam mendesain timbunan jalan di atas  tanah  gambut  dengan  metode  prapembebanan.  Prinsipnya  sederhana  yakni  timbunan  yang  ditempatkan  pada lokasi yang direncanakan harus memiliki berat yang lebih besar dari berat struktur rencana.

## Analisis tegangan total (TSA)
Stabilitas timbunan dihitung dengan hanya mempertimbangkan kuat geser undrained sebelum dimulainya konstruksi tanpa memperhitungkan kenaikan kuat geser akibat konsolidasi. Pada suatu analisis tegangan total, kuat geser yang tersedia τ " pada suatu potensi bidang keruntuhan adalah:
τ " = c % + σ ( tan ϕ % (1)
dengan τ " =  kuat  geser  tanah, c % =  kohesi  tanah, σ ( =  tegangan  normal  pada  bidang  runtuh,  dan ϕ % =  sudut  geser tanah.

## Teori konsolidasi
Konsolidasi  adalah  kondisi  dimana  struktur  tanah  memadat,  elevasi  menurun,  air  keluar  dari  pori-pori  tanah dikarenakan  tekanan  dari  luar.  Konsolidasi/penurunan/ settlement dibedakan  menjadi  3  yaitu  penurunan  elastis, penurunan plastis (primer), dan penurunan rangkak (sekunder). Penurunan total St diestimasi sebagai penjumlahan penurunan awal Si dan penurunan jangka panjang Sf yang terdiri dari konsolidasi primer Sc dan kompresi sekunder Ss:
S = S . + (S 0 + S 1 ) (2)
dengan S = penurunan total, Si = penurunan sesaat, Sc = penurunan primer, dan Ss = penurunan sekunder.
Perhitungan Si dengan demikian berdasarkan pada teori elastisitas dengan rasio Poisson µ u = 0,5 dan suatu modulus elastisitas undrained Eu:
Si = 4567 89 (3)
dengan Si = Penurunan sesaat, Iv = Faktor pengaruh permasalahan geometri, q = tegangan yang bekerja tanah dasar, B = lebar daerah yang terbebani, Eu = modulus elastisitas undrained .
Untuk  kasus  pembebanan undrained ,  persamaan  bisa  dihitung  dengan  menggunakan  solusi  analitis  teori  elastis menjadi:
I ; = < = f ? (4)
Gambar 2. Koefisien-koefisien f 1 dan f 2
Menurut Pd T-06-2004, Eu bisa didapat dari uji-uji laboratorium atau korelasi-korelasi empiris dengan kuat geser undrained .
Tabel 3. Korelasi antara N-SPT, CPT, dan Cu, terhadap modulus elastisitas tanah
Soil SPT CPT Cu Sand Es = 766 N Es = 2qc Clay (NC) Es = 250 Cu – 500 Cu Clay (OC) Es = 750 Cu – 1000 Cu
(Sumber: Schmertmann, 1970)
Untuk menghitung penurunan konsolidasi primer pada tanah lempung dan gambut kita dapat menggunakan rumus:
Sc → NC → σ 0 C ≤ σ E C → Sc = FG×I ?JKL × log ∆QRJQLR QLR (5)
Sc → OC → σ 0 C > σ E C → ∆σ C + σ E C ≤ σ 0 C → Sc = FU×I ?JKL × log ∆QRJQLR QLR (6) → σ 0 C > σ E C → ∆σ C + σ E C > σ 0 C → Sc = FU×I ?JKL × log QGR QLR + FG×I ?JKL × log ∆QRJQLR QGR (7)
dengan  Sc  = settlement  consolidation, NC  = normal  consolidation ,  OC  = over  consolidation , σ 0 C =  tekanan prakonsolidasi, σ E C = overburden effective pressure, ∆σ C ; = beban yang ditambahkan pada lapisan tanah tersebut,   C c = indeks kompresi, C s = indeks rekompresi, e E = angka pori awal.

## Tegangan tambahan akibat beban timbunan
Nilai ∆σ C ; dihitung menggunakan teori elastisitas yang bisa dirujuk pada Gambar 3. Dari gambar tersebut diperoleh faktor pengaruh I yang merupakan fungsi dari a/z, b/z. Kenaikan tegangan vertikal kemudian dapat dihitungan dengan mengalikan faktor pengaruh dengan beban timbunan q.

## Gambar 3. Grafik faktor pengaruh akibat beban timbunan

## Konsolidasi sekunder pada tanah gambut
Berdasarkan Pd T-06-2004 Hubungan yang diperlukan untuk perhitungan penurunan sekunder adalah:
Ss = F∝I ?JKY log Z ZY (8)
dengan Cα = koefisien konsolidasi sekunder, H = tebal lapisan, e p = angka pori pada saat akhir konsolidasi primer, t = umur dari masa layan timbunan, t p = lama konsolidasi primer.
Koefisien  konsolidasi  sekunder  didapat  dari  uji  oedometer  atau  korelasi.  Korelasi  antara  Cc  dan  Cα  untuk  tanah lempung dan lanau organik adalah:
F∝ FG = 0,05 ± 0,01 (9)
dan untuk gambut berkisar:
F∝ FG = 0,05 ± 0,01 (10)
dengan Cα = koefisien konsolidasi sekunder, C c = indeks kompresi.

## Laju penurunan konsolidasi
Untuk konsolidasi satu dimensi dengan arah drainase vertikal, derajat konsolidasi Uv adalah fungsi dari faktor waktu Tv:
T ; = F5Z Ia (11)
dengan Tv = waktu (lamanya) proses konsolidasi, Cv = koefisien konsolidasi primer, t = lama waktu konsolidasi,   H = panjang jalur drainase.
Derajat konsolidasi dapat dinyatakan dalam bentuk persamaan-persamaan:
U = d =e5 f untuk Tv < 0,2 (12)
U = 1 − h fa exp (− ? = π l T ; ) untuk Tv > 0,2 (13)
dengan U = derajat konsolidasi (dalam desimal), Tv = waktu (lamanya) proses konsolidasi.

## 2. METODE PENELITIAN
Dalam penelitian yang dilakukan ini, terdapat beberapa tahapan yaitu:
1. Tahapan pertama, melakukan pengumpulan data-data dan parameter tanah, geometri timbunan.
2. Tahapan kedua, melakukan pengumpulan informasi yang berkaitan dengan penelitian yang berasal dari jurnal dan buku yang sudah ada.
3. Tahapan  ketiga,  melakukan  korelasi  dan  pendekatan  dengan  data-data  atau  parameter  yang  sudah  ada  dan dibutuhkan untuk perhiutngan penurunan secara konvensional dan program untuk analisis stabilitas lereng dengan metode kesetimbangan batas.
4. Tahapan keempat, melakukan analisis untuk perhitungan stabilitas lereng timbunan dan penurunan yang terjadi pada tanah dengan parameter yang telah ditentukan dengan menggunakan permodelan tanah mohr-coulumb.
5. Tahapan kelima, menjabarkan mengenai hasil analisis yang didapatkan dan menarik kesimpulan apakah metode prapembebanan yang terjadi sudah sesuai dengan ketinggian minimum yang diinginkan.

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN
Analisis yang dilakukan berdasarkan penelitian dengan menggunakan 3 titik bor yang berbeda yaitu BH-1, BH-2, dan BH-3  serta  dilakukan  analisis  saat  muka  air  tanah  banjir  dengan  MAT  0  dengan  geomteri  timbunan  yang  akan diletakan di atas BH-2 dengan modifikasi lapisan tanah gambut sedalam 6 m dari permukaan tanah. Sehingga data tanah yang dihasilkan untuk titik bor 1, 2, dan 3 adalah sebagai berikut:
Tabel 4. Parameter tanah rekapitulasi Parameter  Simbol Unit Gambut Silty Clay Clayey Silt Sandy Clay Cemented Silt Sandy Silt Depth h m 0.00- 6.00 6.00- 12.00 12.00- 16.00 16.00- 24.00 24.00- 28.00 28.00- 30.00 Berat Isi γ kN/m 3 11 17 17 17 18 19.5 Indeks plastisitas Ip % 65 32 32 78 78 78 Kuat geser undrained cu kPa 40 70 90 100 130 110 Angka pori e0 - 10 1.2 1.2 1.2 0.8 0.8 Indeks kompresi Cc - 0.6 0.44 0.44 0.44 0.36 0.36 Indeks rekompresi Cs - 0.08 0.074 0.074 0.074 0.056 0.056 Indeks kembang Cr - 0.09 0.07 0.07 0.07 0.05 0.05 Koefisien konsolidasi Cv m 2 /s 1.8E-06 1.0E-06 1.4E-06  1.9E-06 1.6E-06 1.4E-06 Koefisien kompresi sekunder Cα - 0.036 0.0264 0.0264 0.0264 0.0216 0.0216 Rasio terkonsolidasi lebih OCR - 5 3 1.5 1.3 1.2 1.1 Sudut geser dalam ϕ’ ° 33 35 35 35 37.5 37.5
Geometri  timbunan  yang  akan  dilakukan  prapembebanan  (1  tahun)  dengan  maksimal  dimulainya  konstruksi perkerasan 2 tahun setelah pekerjaan timbunan dengan masa layanan 10 tahun dan ketinggian minimum yang diterima saat masa layanan berakhir yaitu +1.8 m sebagai berikut:
Gambar 4. Statigrafi dan geometri timbunan jalan
Gambar 5. Hasil analisa stabilitas lereng dengan metode bishop simplified
Dari hasil analisis menggunakan program metode kesetimbangan batas Bishop simplified timbunan setinggi 2.5 m menghasilkan nilai faktor keamanan yaitu sebesar 1.59
Setelah mencari faktor keamanan stabilitas lereng timbunan, kita mencari tegangan tambahan akibat beban timbunan pada tiap lapisan tanah dengan gambar 3.
Parameter timbunan c = 1 kN/m 2
ϕ = 30°
γ = 1.8 ton/m 3
Contoh perhitungan pada lapisan 1 (Gambut):
a z ⁄ = 5000 3000 p = 1.6667 b z p = 5500 3000 p = 1.8333
∆σ ;? = γ Z.w × H Z.w × I × 2 Zz{|K1.%w 1.}%
= 18 × 2.5 × 0.48 × 2 = 43.2 kPa
Didapatkan pada tabel berikut semua tegangan tambahan akibat timbunan:
Tabel 5. Tegangan tambahan akibat beban timbunan
Lapisan Tanah ∆σ ; (kPa) Lapisan 1 (0-6 m) 43.2 Lapisan 2 (6-12 m) 33.75 Lapisan 3 (12-16 m) 26.1 Lapisan 4 (16-24 m) 20.25 Lapisan 5 (24-28 m) 16.875 Lapisan 6 (28-30 m) 14.625
Setelah  menghitung  tegangan  tambahan  akibat  beban  timbunan  kemudian  dilakukan  perhitungan overburden pressure.
Contoh perhitungan overburden pressure lapisan 1 (Gambut):
σ′ ;‚? = (11 − 10) × 3 = 3 kPa
Didapatkan pada tabel berikut semua overburden pressure :
Tabel 6. Overburden pressure tiap lapisan tanah Lapisan Tanah 𝜎′ v (kPa) Lapisan 1 (0-6 m) 3 Lapisan 2 (6-12 m) 27 Lapisan 3 (12-16 m) 62 Lapisan 4 (16-24 m) 104 Lapisan 5 (24-28 m) 148 Lapisan 6 (28-30 m) 173.5
Kemudian dilakukan perhitungan konsolidasi primer
Contoh perhitungan konsolidasi primer lapisan 1 (Gambut):
σ′ ;‚? < σ F = 3 < 200 kPa (OC)
∆σ ;? + σ′ ;‚? < σ F = 43.2 + 3 < 200 kPa maka kita gunakan persamaan (6)
Sc = C 1 × H 1 + e E × log ∆σ ;? + σ′ ;‚? σ′ ;‚?
Sc = 0.08 × 6 1 + 5 × log 43.2 + 3
3 = 0.095 m
Kemudian dilakukan perhitungan derajat konsolidasi primer
Lapisan 1 (Gambut)
C ‡? = 1.8 × 10 ˆ‰ m l /s = 0.15552  m l /hari
T ; = F5Z Ia = ‚.?•••l×<‰• ‰a = 1.5768 dari persamaan (13) U ? = 98.34%
Didapatkan tabel konsolidasi primer akhir setelah 1 tahun dan derajat konsolidasi:
I = 0.48
Tabel 7. Derajat konsolidasi dan konsolidasi primer tiap lapisan tanah setelah 1 tahun Lapisan Tanah Sc (m) U (%) Sc x U (m) Lapisan 1 (0-6 m) 0.095 98.34 0.0934 Lapisan 2 (6-12 m) 0.071 99.99 0.071 Lapisan 3 (12-16 m) 0.0205 100 0.0205 Lapisan 4 (16-24 m) 0.0208 99.99 0.0208 Lapisan 5 (24-28 m) 0.0058 100 0.0058 Lapisan 6 (28-30 m) 0.0022 100 0.0022 Total (1 tahun) 0.2137
Dilakukan perhitungan konsolidasi sesaat dengan mencari Eu rata-rata terlebih dahulu:
Contoh perhitungan Eu lapisan 1 (Gambut):
E % = 215 C % ln F I |
E % = 215  × 40 × ln 1.59
0.65 E %? = 6135.5578 kPa
Setelah semua Eu didapatkan kemudian dicari rata-rata dan kemudian dicari besar konsolidasi sesaatnya.
S . = 4 I ; qB E %
S . = 4 0.3188 × 45 × 8 15889.6033
S . = 0.029 m
Didapatkan tabel modulus elastisitas undrained dan konsolidasi sesaat:
Tabel 8. Modulus elastisitas undrained tiap lapisan dan konsolidasi sesaat Lapisan Tanah Eu (kPa) Eu rata-rata (kPa) Si (m) Lapisan 1 (0-6 m) 6135.56 15889.60 0.029 Lapisan 2 (6-12 m) 21809.99 Lapisan 3 (12-16 m) 28041.42 Lapisan 4 (16-24 m) 12782.41 Lapisan 5 (24-28 m) 16617.14 Lapisan 6 (28-30 m) 14060.65
Kemudian dilakukan perhitungan kuat geser tanah setelah 1 tahun
Contoh perhitungan kuat geser tanah setelah 1 tahun pada lapisan 1 (Gambut):
∆C %? = U tan ϕ C × ∆σ ;? = 0.9834 × tan 33 × 43.2 = 27.6 kPa
Didapatkan perubahan kuat geser tanah setelah 1 tahun:
Tabel 9. Perubahan kuat geser tanah setelah 1 tahun
Lapisan Tanah ∆C % (kPa) Lapisan 1 (0-6 m) 27.6 Lapisan 2 (6-12 m) 23.6 Lapisan 3 (12-16 m) 18.3 Lapisan 4 (16-24 m) 14.2 Lapisan 5 (24-28 m) 12.9 Lapisan 6 (28-30 m) 11.2
Kemudian dilakukan perhitungan penurunan sekunder (rangkak) pada lapisan gambut dengan mencari angka pori setelah berakhirnya konsolidasi primer.
e ? = e ‚ − 1 + e ‚ H S 0?
e ? = 5 − 1 + 5
6 0.0934
e ? = 4.91
Setelah  mendapatkan  angka  pori  setelah  konsolidasi  primer  selesai,  dilakukan  perhitungan  konsolidasi  sekunder selama masa layanan (10 tahun).
Ss = C ∝ H 1 + e | log t t | Ss = 0.036 × 6 1 + 4.91 log 3650 365

## Ss = 0.0366 m
Setelah mendapatkan semua angka penurunan selama masa layanan (10 tahun), dilakukan penentuan tinggi timbunan selama masa layanan dengan mengurangi tinggi timbunan awal dari muka tanah dengan semua konsolidasi lapisan tanah yang terjadi.
H " = 2.5 − S . − S ZEZ? − Ss
H " = 2.5 − 0.029 − 0.2137 − 0.0366
H " = 2.22 m

## 4. KESIMPULAN DAN SARAN
Berdasarkan hasil analisis perhitungan yang telah dilakukan, maka dapat disimpulkan beberapa hal sebagai berikut:
1. Faktor  keamanan  stabilitas  lereng  yang  dihasilkan  dari  metode  kesetimbangan  batas bishop  simplified yaitu sebesar 1.59.
2. Penurunan sesaat yang terjadi akibat prapembebanan sebesar 0.029 m, penurunan primer yang terjadi akibat prapembebanan  timbunan  selama  1  tahun  sebesar  0.2137  m  dengan  derajat  penurunan  mencapai  100%, penurunan sekunder yang terjadi selama masa layanan (10 tahun) sebesar 0.0366 m, sehingga total penurunan yang terjadi sampai masa layanan selesai (10 tahun) yaitu 0.2793 m
3. Metode konstruksi prapembebanan memenuhi syarat ketinggian timbunan selama masa layanan (10 tahun) dan tidak memerlukan penimbunan kembali/penimbunan tahap 2, karena derajat penurunan primer sudah mencapai 100%, dan ketinggian timbunan setelah masa layanan selesai yaitu 2.22 meter > 1.8 meter
4. Terjadi kenaikan kuat geser pada tiap lapisan tanah saat pembebanan tahap 1 (1 tahun) selesai.
Tabel 10. Nilai kuat geser tanah sebelum dan sesudah pembebanan tahap 1 Lapisan Tanah Cu Awal (kPa) Cu Akhir Tahap 1 (kPa) Lapisan 1 (0-6 m) 40 67.6 Lapisan 2 (6-12 m) 70 93.6 Lapisan 3 (12-16 m) 90 108.3 Lapisan 4 (16-24 m) 100 114.2 Lapisan 5 (24-28 m) 130 142.9 Lapisan 6 (28-30 m) 110 121.2
Gambar 6. Perbedaan kuat geser tanah awal dan akhir pembebanan tahap 1
6. Nilai tegangan tambahan akibat beban timbunan yang terjadi pada tiap lapisan semakin kecil dengan semakin dalamnya lapisan tanah, sedangkan nilai tegangan efektif tanah / overburden pressure yang terjadi pada tiap lapisan semakin besar dengan semakin dalamnya lapisan tanah.
Tabel 11. Nilai ∆σ′ v dan σ′ v Lapisan Tanah ∆𝜎′ v (kPa) 𝜎′ v (kPa) Lapisan 1 (0-6 m) 43.2 3 Lapisan 2 (6-12 m) 33.75 27 Lapisan 3 (12-16 m) 26.1 62 Lapisan 4 (16-24 m) 20.25 104 Lapisan 5 (24-28 m) 16.875 148 Lapisan 6 (28-30 m) 14.625 173.5
Gambar 7. Nilai tegangan tambahan dan o verburden pressure pada lapisan tanah
Berikut  adalah  saran  yang  diperlukan  agar  dapat  melakukan  analisa  yang  lebih  baik  dan  lebih  akurat  yaitu  untuk analisa dan perhitungan selanjutnya, Untuk pengambilan parameter rencana tanah khususnya untuk tanah gambut, akan lebih baik menggunakan parameter yang benar-benar berasal dari test laboratorium tanah gambut spesifik yang ada di lapangan, bukan berasal dari korelasi data ataupun typical value dan Akurasi perhitungan penurunan akan lebih baik lagi jika dikoreksi dengan menerapkan metode elemen hingga (FEM) dalam analisis serta pemantauan perilaku timbunan (antara lain penurunan dan tekanan air pori) dengan pemasangan instrumentasi di lapangan.
0 5 10 15 20 25 30 35 0 100 200 De pt h (m ) Cu awal dan Cu akhir tahap 1 (kPa) Cu Awal Cu Akhir Tahap 1 0 5 10 15 20 25 30 35 0 50 100 150 200 De pt h (m ) ∆ 𝜎 ′ v dan 𝜎 ′ v (kPa)
∆σ'v σ'v

## DAFTAR PUSTAKA
ASTM International. ASTM D2976-15: Standard Test Method for pH of Peat Materials . ASTM International, , 2015. ASTM International. ASTM D4427-92 : Standard Classification of Peat Samples by Laboratory Testing. 1 st ed, ASTM International, 1992.
Astuti, Fita R.T. Analisa Stabilitas Lereng Dengan Menggunakan Simplified Bishop Method Studi Kasus Kelongsoran Ruas Jalan Batas Kota Liwa-Simpang Gunung Kemala STA.263+650, Bukit Barisan Selatan Lampung Barat. Universitas Lampung, 2016.
Budi, L.T. Pengembangan Lahan Rawa Indonesia , Bandung, 2019. Dariah, A., et al. “Faktor Penduga Karbon Tersimpan di Lahan Gambut”. Prosiding Seminar Nasional Pengelolaan Lahan gambut Berkelanjutan , Mei 2012, pp. 213-223. Departemen Permukiman dan Prasarana Wilayah. Pd T-06-2004-B: Perencanaan Konstruksi Timbunan Jalan Di Atas Tanah Gambut Dengan Metode Prapembebanan . Departemen Permukiman dan Prasarana Wilayah, 2004. Hardiyatmo, H.C. Mekanika Tanah 1 . Gramedia Pustaka Umum, 1992. Mochtar, N.E., et al. “Perbedaan Perilaku Teknis Tanah Lempung dan Tanah Gambut”. ITS, 1997. Mutalib, A.A., et al. “Characterization, Distribution and Utilization of Peat in Malaysia”. Proceedings International Symposium on Tropical Peatland , May 1991. Rahayu, Tanjung. “Analisis Pemampatan Sekunder Pada Tanah Gambut Jambi Dengan Metode Gibson-Lo”. Jurnal Konstruksia , Vol. 4, No. 1, Desember 2012.
Santoso,  Rachmadi.  “Perkiraan  Penurunan  Konstruksi  yang  Dibangun  Diatas  Tanah  Gambut”.  Universitas Tarumanagara, 2008.
Schmertmann, John H. “Soil Mechanics and Foundations Division”. Proceedings of The American Society of Civil Engineers , May 1997. Wahyunto, S., et al. Peta Sebaran Lahan Gambut, Luas dan Kandungan Karbon di Kalimantan / Map of Peatland Distribution  Area  and  Carbon  Content  in  Kalimantan,  2000  –  2002. Wetlands  International-  Indonesia Programme & Wildlife Habitat Canada (WHC), 2004.
Wibowo, A. “Peran lahan Gambut Dalam Perubahan Iklim Global”. Jurnal Tekno Hutan Tanaman , Vol. 2, No. 1, 2009, pp. 19-26.