Abstrak  -  Metode  perbaikan  tanah  dasar  menggunakan preloading  yang  dikombinasikan  dengan  Pre-fabricated Vertical  Drain  (PVD)  dipilih  untuk  proyek  pengembangan lapangan  penumpukan  peti  kemas  di  Pelabuhan  Trisakti, Banjarmasin,  Kalimantan  Selatan.  Selama  masa  preloading, ternyata  kelongsoran  selebar  37  meter  terjadi  di  area penumpukan.  Diketahui  bahwa  kelongsoran  terjadi  saat preloading  setinggi  4,0  meter.  Agar  lapangan  penumpukan dapat  beroperasi  kembali,  diperlukan  perencanaan  untuk perkuatan  lereng  dan  untuk  menghilangkan  pemampatan tanah dasar di area lapangan penumpukan.
Perbaikan  tanah  dasar  menggunakan  preloading  yang dikombinasikan  dengan  Pre-fabricated  Vertical  Drain  (PVD) digunakan  untuk  Zona  3,  4,  dan  5,  dan  perkuatan  lereng dengan  turap  digunakan  untuk  Zona-1  dan  Zona-2  yang merupakan  bagian  lereng  dari  lapangan  penumpukan. Direncanakan  PVD  dipasang  pada  kedalaman  yang  berbeda: 1/3H,  2/3H,  dan  H  (H  adalah  ketebalan  lapisan  tanah  lunak) untuk melihat kondisi yang menghasilkan biaya paling murah. Dari  hasil  perencanaan  yang  dilakukan,  diketahui  bahwa turap yang digunakan adalah  Corrugated Concrete sheet  pile type W-600 A1000. Turap dipasang sedalam 18 meter di Zona- 1 dan sedalam 22 meter di Zona-2; selain itu, angker dipasang pada  turap  untuk  meningkatkan  kekakuan  turap.  Hasil perencanaan  juga  menunjukkan  bahwa  biaya  yang  paling ekonomis  adalah  PVD  dipasang  sampai  2/3H  di  Zona-3,  dan tanpa  PVD  di  Zona-4  dan  Zona-5.  Total  biaya  konstruksi adalah  sebesar  Rp  843.106.053,00  untuk  Zona-1  dan  Zona-2; Rp 9.446.530.597,00 untuk Zona-3; Rp 1.869.613.200,00 untuk Zona 4; dan Rp 3.577.392.000,00 untuk Zona 5.
Kata  Kunci  -  Lapangan  Penumpukan  Peti  Kemas,  Pre- fabricated Vertical Drain (PVD), Preloading, Turap

## I. PENDAHULUAN
ELABUHAN  Trisakti  merupakan  pelabuhan  terbesar dan tersibuk di Kalimantan yang berfungsi sebagai pintu gerbang  arus  keluar  masuk  barang  ekspor-impor,  maupun barang  antar  pulau  dan  negara.  Pelabuhan  ini  memiliki terminal  peti  kemas,  terminal  penumpang,  terminal  curah kering,  dan  terminal general  cargo .  Pelabuhan  Trisakti merupakan  pelabuhan  kelas  IA  dalam  lingkungan  PT Pelindo III.
Dengan  berjalannya  waktu,  kebutuhan  akan  jasa pelabuhan semakin meningkat. Pada tahun 2013, PT Pelindo III  merencanakan  pengembangan  dermaga  dan container yard (lapangan penumpukan peti kemas)..
Proyek  pengembangan  dermaga  dan container  yard ini menggunakan  metode  pra-pembebanan  ( pre-loading) dan pemasangan  drainase  vertikal  ( vertical  drain ).  Lapangan penumpukan peti kemas ini didesain untuk menerima beban peti  kemas  20  kaki  dengan  berat  24,00  ton  per  peti  kemas setinggi 4 susun; dan peti kemas 40 kaki dengan berat 30,48 ton per peti kemas setinggi 4 susun. Namun, kurang dari satu bulan  setelah  lapangan  penumpukan  digunakan,  konstruksi mengalami pergeseran, penurunan, dan retak-retak.
Oleh  karena  permasalahan  tersebut,  maka  dilakukan analisis  ulang.  Dari  hasil  analisis  tersebut  diketahui  bahwa kerusakan  yang  terjadi  di container  yard, dikarenakan adanya  timbunan  setinggi  4,00  meter,  dimana  kondisi  ini menyebabkan  kelongsoran  yang  berakibat  pada  terjadinya kerusakan. Oleh karena itu, perbaikan tanah container yard harus  segera  dilakukan  agar  dapat  segera  difungsikan kembali.

## II. METODOLOGI
Metode  yang  digunakan  dalam  perencanaan  adalah sebagai berikut:

## Perbaikan Tanah Dasar Menggunakan Pre-Fabricated Vertical Drain Dengan Variasi
Kedalaman Dan Perkuatan Lereng Dengan Turap

## Studi Kasus : Lapangan Penumpukan Peti Kemas, Pelabuhan Trisakti, Banjarmasin, Kalimantan Selatan
Dofran Winner, Noor Endah, Putu Tantri Kumalasari Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan Institut Teknologi Sepuluh Nopember Jl. Raya ITS, Surabaya 60111 E-mail: noormochtar@gmail.com , tantrigeoteknik@gmail.com
P

## III. HASIL DAN PEMBAHASAN

## A. Data dan Analisis Data Tanah Dasar
Data  tanah  yang  digunakan  dalam  Penelitian  ini  adalah data borlog dan  laboratorium  dari  laporan  sementara  hasil penyelidikan  tanah  pada  area  Penumpukan  Petikemas Pelabuhan  Trisakti  Banjarmasin,  Kalimantan  Selatan.  Data borlog yang tersedia merupakan hasil pekerjaan penyelidikan  tanah  Tahap  I  yang  meliputi  pemboran  di  5 (lima) titik dengan kedalaman 50,0 m dan sondir sebanyak 4 (empat)  titik.  Sampel  tanah  asli  ( undisturbed  sample ) diambil dari 5 titik bor, yaitu BH-1, BH-2, BH-3, BH-4, dan BH-5 pada kedalaman yang berbeda.  Rekapitulasi data tanah  pada  setiap  titik  bor  hasil  analisis  menggunakan metode statistik distribusi dan rumus korelasi, dapat dilihat pada buku Penelitian Penulis [1]. Berdasarkan hasil tersebut dapat dilihat bahwa tanah dasar memiliki perbedaan lapisan di setiap titik bor sehingga berdasarkan lokasi-lokasi titik bor tersebut,  dilakukan  zonifikasi  yang  ditunjukkan  pada Gambar 2.
Gambar 2. Denah Zonifikasi

## Data Tanah Timbunan
Spesifikasi  teknis  dari  material  timbunan  adalah  sebagai berikut:
- Sifat fisik tanah timbunan :
C  = 0        γ t = 1,85 t/m 2 γ sat = 1,85 t/m 2 ф  = 30
- Geometri Timbunan :
Tinggi tanah timbunan (H final ) direncanakan sebesar 1,40 m dari tanah dasar dengan luas area timbunan sebesar 32.000 m 2 .

## Data Beban
Kondisi 1 (4 susun peti kemas 20 kaki) : Panjang  = 5,885 m Lebar  = 2,35 m Berat    = 24 ton Luas   = 13,83 m 2 P20    = 4 x 24 ton / 13,83 m 2 = 6,94 ton/m 2 Kondisi 2 (4 susun peti kemas 40 kaki) : Panjang  = 12,033 m Lebar  = 2,35 m Berat    = 30,48 ton Luas   = 28,28 m 2 P40    = 4 x 30,48 ton / 28,28 m 2 = 4,31 ton/m 2
Dari  hasil  perhitungan  di  atas,  maka  dipilih  kondisi  1 karena menghasilkan beban terbesar. Setelah itu, menghitung beban dari rigid pavement setebal 25 cm: P slab = tebal rigid pavement x γ beton = 0,25 m x 2,4 ton/m 3 = 0,6 ton/m 2

## Data Sheet Pile Beton
Tipe sheet pile   = Corrugated Type W-600 A1000 Section Modulus = 25530 cm 3 Momen Inersia    = 765907 cm 4
Gambar 3. Penampang Profil Sheet Pile Beton

## Data PVD
Jenis  PVD  yang  digunakan  pada  perencanaan  ini  adalah CeTeau  Drain CT-D822  dari  produksi  PT.  Teknindo Geosistem Unggul dengan spesifikasi sebagai berikut :
Weight = 75 g/m Width (b)   = 4 mm Thickness (a)  = 100 mm

## B. Perencanaan Geoteknik Analisis Kelongsoran Talud Sebelum Perkuatan
Analisis  kelongsoran  talud  sebelum  perkuatan  dilakukan untuk  memeriksa  nilai Safety  Factor lereng  akibat  beban yang  bekerja.  Pemeriksaan  dilakukan  pada  Zona  1,  yang diwakili  data  tanah  BH.1  dan  Zona  2,  yang  diwakili  data tanah BH.2. Analisis dilakukan dengan beban surcharge dari beban petikemas sebesar 7,54 t/m 2 . Nilai safety factor (SF) yang didapatkan dari analisis  menggunakan program bantu Geoslope pada Zona 1 dan Zona 2 ditunjukkan pada Tabel 1.
Tabel 1.

## Nilai SF dan R Analisis Stabilitas Talud
Dari hasil analisis diperoleh nilai SF untuk Zona 1 adalah diatas  satu,  sedangkan  untuk  Zona  2  adalah  dibawah  satu. Nilai SF Zona 1 walaupun sudah diatas satu, namun masih memiliki  tingkat  keamanan  yang  kecil.  Oleh  karena  itu, kedua  zona  memerlukan  perkuatan  untuk  dapat  mencapai safety factor rencana yakni sebesar 1,5[2].

## Perencanaan Perkuatan Talud dengan Turap 1. Perencanaan Turap tanpa Angker
Berikut tahapan dalam merencanakan turap tanpa angker:
1. Menentukan Asumsi Kedalaman Turap (do).
2. Nilai do pada BH.1 diasumsi di bawah kedalaman 18 m,  sedangkan  pada  BH.2  diasumsi  di  bawah kedalaman 16 m.
3. Menghitung Tegangan Horizontal Aktif dan Pasif.
4. Mencari Nilai do.
Sketsa gaya-gaya yang bekerja pada turap ditunjukkan pada  Gambar 4. Berdasarkan gaya-gaya tersebut, dilakukan perhitungan  momen  yang  bekerja.  Perhitungan  tersebut dapat  dilihat  pada  [1].  Perhitungan  untuk  mendapatkan persamaan momen ΣM = 0  ditunjukkan  pada  Tabel  2. Titik putar momen berada pada dasar turap.
(a)

## (b)
Gambar 4. Sketsa Gaya-gaya yang Bekerja: (a) BH.1; (b) BH.2
Tabel 2.
Perhitungan Persamaan Momen ΣM=0: (a) BH.1, (b) BH.2
(a) (b)
4. Menghitung Panjang Total Turap.
Setelah  menghitung  dengan  pencarian  faktor  dari persamaan pangkat tiga, maka   didapatkan  nilai  do untuk   BH.1 adalah 0 m, sedangkan untuk   BH.2 adalah 26,533 m.  Nilai  do  ini  kemudian  dikalikan dengan angka keamanan, SF  =  1,2  lalu  dijumlahkan dengan  tebal lapisan tanah di   atasnya.
Sehingga total panjang turap   yang  dibutuhkan  pada BH.1 adalah sebesar 18 m, dan pada   BH.2 adalah sebesar  47,84 m ≈ 48 m.
5. Menentukan Jumlah Turap yang akan Dipasang. Jumlah  turap  yang  akan  dipasang  ditentukan  dari perbandingan  antara section  modulus yang  terjadi akibat   momen  yang  bekerja  pada  turap  dibandingkan dengan section  modulus dari jenis turap yang digunakan.  Dikarenakan section  modulus turap Corrugated  Type W-600  A1000  adalah  sebesar  25530 cm 3 dan lebih besar dari section modulus akibat momen yang  bekerja  pada  turap,  maka  hanya  dibutuhkan  1 buah turap tiap meter panjang melintang lereng.
Nilai  do  untuk  BH.1  adalah  0  m  diakibatkan  gaya  aktif yang  bekerja  pada  turap  lebih  kecil  dibandingkan  dengan gaya  pasif.  Hal  ini  sesuai  dengan  analisis  stabilitas  lereng yang  dilakukan  sebelumnya  bahwa  nilai  SF  pada  zona  1
lebih  besar  dari  1(satu).  Namun,  pemasangan  turap  tetap dilakukan  dengan  kedalaman  18  m  untuk  meningkatkan angka keamanan zona 1.

## 2. Perencanaan Turap Berangker
Perencanaan turap berangker dilakukan hanya pada zona 2. Hal ini dilakukan  untuk  mengurangi panjang  turap  yang dibutuhkan  karena  kebutuhan  panjang  turap  tanpa  angker yakni  sebesar  48  m.  Letak  angker  berada  1  m  dibawah permukaan  tanah  dasar.  Tahapan  perhitungan  turap berangker kurang lebih sama dengan perhitungan turap tanpa angker, namun yang membedakan adalah titik putar momen berada pada titik angker dipasang dan terdapat perhitungan dimensi  angker.  Perhitungan  persamaan  momen  di  BH.2 akibat  angker  ditunjukkan  pada  [1].  Dari  hasil  perhitungan diketahui total panjang turap adalah 22 m.
1. Menentukan Diameter Baja Angker
Tabel  3  menunjukkan  rekapitulasi  gaya  aktif  dan  pasif total, serta kuat tarik angker yang dibutuhkan.
Tabel 3. Rekapitulasi Gaya Aktif, Pasif, dan Tarik Angker
Direncanakan jarak antar angker 2 meter, maka:
2 × T =  27,884 ton σ Angker =  1000 kg/𝑐𝑚 2
𝜎 𝐴𝑛𝑔𝑘𝑒𝑟 = 𝑇 𝐴 = 2𝑇 0,25𝜋𝐷 2
1000 = 𝑇 𝐴 = 2𝑇 0,25𝜋𝐷 2 𝐷 = 6 𝑐𝑚 Maka diameter baja angker yang dibutuhkan adalah 6 cm. 2. Merencanakan Blok Angker
Asumsi dimensi blok angker:
H = 2 m h = 1,5 m K o = 0,4
Menurut Teng (1962) apabila H/h ≤ 1,5 maka tinggi blok angker (h) dapat dihitung sebagai H.
Gaya  yang  bekerja  pada  blok  angker  dihitung  sebagai berikut:
𝑃 𝑎 = 1 2 ⁄ 𝐻 2 𝛾𝐾 𝑎 × 2 = 1 2 ⁄ × 2 2 × 1,20 × 0,41 × 2 = 1,948 𝑡 𝑃 𝑝 = 1 2 ⁄ 𝐻 2 𝛾𝐾 𝑝 × 2 = 1 2 ⁄ × 2 2 × 1,20 × 2,46 × 2 = 11,827 𝑡 Dengan  Persamaan  2.48  pada  [1], Tult  =  1,5  x T,  lebar blok angker (B) dapat dihitung sebagai berikut:
20,913 ≤ 𝐵(11,827 − 1,948) + 1 3 ∙ 0,4 ∙ 1,20(√2,46 + √0,41) ∙ 2 3 ∙ 𝑡𝑔30 𝑜 B = 2 m
3 . Menghitung Panjang Baja Angker
Letak angker harus terletak pada daerah di belakang garis kelongsoran[4].  Dari  sketsa  skalatis  letak  blok  angker, didapatkan panjang angker yang digunakan adalah 18 m. Sketsa panjang angker ditunjukkan pada Gambar 5.
Σ Gaya Aktif (ton) 159.934 Σ Gaya Pasif (ton) 145.9918 Gaya pada Angkur, T (ton) 13.94216
Pemeriksaan  dilakukan  pada  zona  1  setelah  dipasang perkuatan turap tanpa angker sedalam 18 m dan pada zona 2 setelah  dipasang  perkuatan  turap  berangker  sedalam  22  m. Tabel  4  berikut  ini  adalah  nilai safety  factor (SF)  yang didapatkan  dari  analisis  menggunakan  program  bantu Geoslope pada  Zona  1  dan  Zona  2.  Dari  hasil  analisis tersebut,  diperoleh safety  factor stabilitas  lereng  setelah menggunakan perkuatan pada kedua zona adalah ≥ 1,5
Tabel 4.
Nilai SF dan R Analisis Stabilitas Setelah Perkuatan

## Perhitungan Timbunan Preloading
Perhitungan preloading direncanakan pada Zona 3, 4, dan 5 yang data tanahnya masing-masing diwakili BH.3, BH.4, dan  BH.5.  Perencanaan  ini  memperhatikan  pemampatan tanah  akibat  konsolidasi  primer  ( primary  consolidation ) yaitu  pada  kondisi overconsolidated dengan  pertimbangan kondisi tanah yang dipengaruhi oleh fluktuasi muka air laut. Tegangan  akibat  fluktuasi  air  sebesar  3  t/m 2 .  Perhitungan tersebut  memperoleh  besar  pemampatan  (Sc),  tinggi timbunan  awal  ( H-Initial ),  dan  tinggi  timbunan  akhir  ( H- Final )  untuk  perencanaan.  Untuk  mendapatkan  nilai H- Initial dilakukan  perhitungan  pemampatan  tanah  dasar dengan variasi pemberian beban timbunan (q) [3], sedangkan H-Final diketahui  setinggi  1,4  m  dari  permukaan  tanah dasar. Perhitungan H-Initial dilakukan pada masing-masing alternatif kedalaman Pre-fabricated Vertical Drain (PVD) di setiap zona yaitu:
1. Alternatif panjang PVD penuh
2. Alternatif panjang PVD 2/3 tanah lunak
3. Alternatif panjang PVD 1/3 tanah lunak
4. Alternatif tanpa PVD
Variasi  kedalaman  PVD  tersebut  akan  mengakibatkan tinggi H-Initial dan  besar  pemampatan  yang  berbeda  pada masing-masing variasi. Perbedaan tersebut juga diakibatkan karena  perbedaan  besarnya  tanah  lunak  yang  akan memampat  pada  setiap  zona.  Berdasarkan  data  tanah, diperoleh lapisan mampu mampat (N-SPT ≤ 10) pada zona 3 sedalam 34 m, zona 4 sedalam 35 m, dan zona 5 sedalam 39 m.
Perhitungan  besar  pemampatan  (Sc)  dilakukan  terhadap hasil analisis data tanah. Pemampatan dihitung akibat variasi beban  timbunan  dan  beban  peti  kemas.  Perhitungan  besar pemampatan  dilakukan  di  tiga  titik  berbeda,  yaitu  di  titik tengah  timbunan,  titik  berjarak  10  m  dari  titik  tengah timbunan, dan titik berjarak 15 m dari titik tengah timbunan. Perhitungan  pada  ketiga  titik  ini  dilakukan  untuk menghitung  besarnya  perbedaan  pemampatan  tanah  dasar ( differential  settlement ).  Penjelasan  lebih  lanjut  tentang differential settlement akan dijelaskan pada [1].
Cara perhitungan pemampatan pada alternatif kedalaman PVD yang lain sama seperti perhitungan pemampatan pada alternatif  penuh,  namun  yang  membedakan  adalah  besar lapisan  tanah  mampu  mampat  yang  terlayani  PVD. Perhitungan pemampatan dapat dilihat pada [1]. Setelah  dilakukan  perhitungan  pemampatan,  tinggi H- Initial dapat diperoleh dengan menggunakan (1):
𝐻 𝐼𝑛𝑖𝑡𝑖𝑎𝑙 = 𝑞 𝑡𝑖𝑚𝑏𝑢𝑛𝑎𝑛 +𝑆 𝑐 ×(𝛾 𝑡𝑖𝑚𝑏 −𝛾′ 𝑡𝑖𝑚𝑏 ) 𝛾 𝑡𝑖𝑚𝑏
(1)
H beban merupakan tinggi timbunan yang mewakili beban petikemas dan perkerasan. H beban , atau selanjutnya disebut H bongkar , akan dibongkar setelah timbunan mengalami pemampatan sebesar yang direncanakan. Oleh karena itu persamaan H final ditunjukkan pada (2):
𝐻 𝑓𝑖𝑛𝑎𝑙 = 𝐻 𝑖𝑛𝑖𝑡𝑖𝑎𝑙 − 𝐻 𝑏𝑜𝑛𝑔𝑘𝑎𝑟 − 𝑆 𝑐 (2) Hubungan H-Initial dan H-Final , serta hubungan H-Final dan  Sc  kemudian  dibuatkan  grafik.  Persamaan  yang didapatkan  dari  grafik  digunakan  untuk  menghitung H- Initial timbunan untuk mencapai H-Final 1,40 m dan untuk mencari besar pemampatan Dengan  cara  yang  sama  diperoleh  hasil  perhitungan H- Initial dan Sc pada masing-masing variasi kedalaman di tiap titik bor. Rekapitulasi hasil perhitungan tersebut ditunjukkan pada Tabel 5.
Tabel 5.
Rekapitulasi H-Initial dan Sc: (a) BH.3; (b) BH.4; (c) BH.5 (a)
(b) (c)

## Perhitungan Waktu Pemampatan Tanpa PVD
Setelah  didapatkan  besar  pemampatan  yang  terjadi, dilakukan  perhitungan  waktu  pemampatan.  Perhitungan dilakukan  untuk  mengetahui  perlu  atau  tidaknya  untuk mempercepat waktu pemampatan.
Dari  hasil  perhitungan  pada  [1],  dengan  derajat konsolidasi (U) sebesar 90% , waktu pemampatan pada zona 3  membutuhkan  waktu  selama  267,1985  tahun.  Waktu pemampatan yang lama juga terjadi pada zona 4 dan zona 5, yakni  masing-masing  selama  287,4894  tahun  dan  377,117 tahun.

## Perencanaan PVD untuk Mempercepat Pemampatan
Perencanaan PVD dilakukan pada masing-masing variasi kedalaman di masing-masing zona. Pilihan pola pemasangan yang  dihitung  adalah  pola  segitiga  dan  pola  segiempat dengan  variasi  jarak  antar  titik  PVD  sebesar 0,8  m;  1,0  m; 1,2  m;  1,4  m;  1,6  m;  1,8  m;  dan  2,0  m.  Variasi  jarak dilakukan untuk mendapatkan jarak pemasangan PVD yang efisien.
Rekapitulasi  seluruh  perhitungan  dengan  variasi  jarak antar  titik  PVD  dengan  kedalaman  bervariasi  pada  semua zona terdapat pada [1]. Dari perhitungan tersebut dihasilkan grafik  hubungan  Ū  dengan  waktu  yang  dibutuhkan  untuk mencapai  derajat  konsolidasi  yang  direncanakan.  Contoh grafik  yang  ditunjukkan  pada  Gambar  6  adalah  hasil perhitungan pada zona 3 dengan alternatif PVD penuh. Dari grafik tersebut, dipilih pola pemasangan segitiga spasi 1,00 m  dengan  derajat  konsolidasi  sebesar  91%  yang  dicapai selama  25  minggu.  Dengan  cara  yang  sama  pada perencanaan  PVD  2/3  kedalaman,  didapatkan  derajat
Alternatif PVD Kedalaman (m) H-Initial (m) H-Bongkar (m) H-Final (m) Sc (m)
Penuh 34 7.6 4.08 1.40 2.08 2/3  Kedalaman 23 6.7 4.08 1.40 1.26 1/3 Kedalaman 11 5.9 4.08 1.40 0.46 Alternatif PVD Kedalaman (m) H-Initial (m) H-Bongkar (m) H-Final (m) Sc (m) Penuh 35 7.7 4.08 1.40 2.26 2/3 Kedalaman 23 6.8 4.08 1.40 1.37 1/3 Kedalaman 12 6.1 4.08 1.40 0.64 Alternatif PVD Kedalaman (m) H-Initial (m) H-Bongkar (m) H-Final (m) Sc (m) Penuh 39 8.6 4.08 1.40 3.13 2/3 Kedalaman 26 7.7 4.08 1.40 2.27 1/3 Kedalaman 13 6.9 4.08 1.40 1.38
konsolidasi 90% yang dicapai selama 18 minggu (Gambar 7) dan  pada  perencanaan  PVD  1/3  kedalaman,  didapatkan derajat  konsolidasi  91%  yang  dicapai  selama  14  minggu (Gambar 8). Pola pemasangan ditetapkan menggunakan pola segitiga dengan spasi 1,00 m pada setiap variasi kedalaman di  setiap  zona  untuk  mempermudah  perhitungan  dan pelaksanaan.

## Perhitungan Differential Settlement
Perhitungan differential  settlement dilakukan  untuk menghitung toleransi pemampatan ( tolerable settlement, β ) pada  setiap  variasi  kedalaman  PVD  di  tiap  zona  akibat perbedaan  pemampatan  di  titik-titik  yang  telah  ditentukan sebelumnya. Rekapitulasi besar pemampatan di tiap titik di bawah timbunan ditunjukkan pada Tabel 6 dan rekapitulasi perhitungan besar pemampatan di tiap titik dapat dilihat pada [1].
Nilai tolerable  settlement dipengaruhi  oleh  jenis  struktur di  atas  tanah  dasar.  Berdasarkan  Tabel  2.5  pada  [1],  nilai tolerable  settlement yang  digunakan  adalah  sebesar  0,015. Nilai tolerable  settlement pada  tiap  zona  dihitung  dengan menggunakan  Persamaan  2.36  dari  [1].  Rekapitulasi  nilai tolerable settlement ditunjukkan pada Tabel 7.
Gambar 6 Grafik Hubungan antara Derajat Konsolidasi (Ū) dan Waktu pada Alternatif PVD Penuh di BH.3
Gambar 7 Grafik Hubungan antara Derajat Konsolidasi (Ū) dan Waktu pada Alternatif PVD 2/3 Kedalaman di BH.3
Gambar 8 Grafik Hubungan antara Derajat Konsolidasi (Ū) dan Waktu pada Alternatif PVD 1/3 Kedalaman di BH.3
Tabel 6.
Rekapitulasi Besar Pemampatan di Tiap Titik di Bawah Timbunan: (a) BH.3; (b) BH.4; (c) BH.5
(a) (b) (c) Tabel 7.
Rekapitulasi Nilai Tolerable Settlement tiap Variasi Kedalaman PVD : (a) Zona 3; (b) Zona 4; (c) Zona 5
(a) (b) (c)
Berdasarkan  hasil  analisis  tersebut,  variasi  PVD  1/3 kedalaman  dan  tanpa  PVD  pada  zona  3  memiliki  nilai tolerable  settlement yang  lebih  besar  dari  0,015  sehingga tidak dapat digunakan sebagai alternatif dalam perencanaan.
Perhitungan Overlay dan Penentuan Lama Waktu Overlay Perhitungan overlay dilakukan  pada  alternatif  PVD  2/3 kedalaman, PVD 1/3 kedalaman, dan alternatif tanpa PVD di setiap  zona. Overlay  (levelling) dilakukan  karena  pada ketiga  alternatif  perencanaan  tersebut  terdapat  sisa pemampatan pada lapisan tanah lunak di bawah lapisan tanah yang  terlayani  PVD.  Besar overlay ditentukan  setinggi  30 cm. Overlay dilakukan  pada  tiap  tahun  tertentu  ketika pemampatan telah terjadi sebesar 0,3 m. Besar pemampatan yang terjadi dapat diketahui dengan cara menghitung Rate of Settlement sehingga  dapat  diketahui  waktu  (dalam  satuan tahun)  diperlukannya overlay .  Rekapitulasi  waktu overlay pada setiap alternatif di setiap zona ditunjukkan pada Tabel 8.
Kedalaman PVD (m) Lapisan di Bawah PVD (m) Sc (m) Sisa Pemampatan (m) Sisa Pemampatan (m) Jarak antara Tengah dan Titik 10 m (m) Sc di Titik 15 m (m) Sisa Pemampatan (m) 34 0 2.08 0.00 0.00 10 1.82 0.00 23 11 1.26 0.82 0.70 10 1.17 0.65 11 23 0.46 1.63 1.46 10 0.44 1.37 0 34 2.08 2.08 1.91 10 1.82 1.82 Kedalaman PVD (m) Lapisan di Bawah PVD (m) Sc (m) Sisa Pemampatan (m) Sc di Titik 10 m (m) Sisa Pemampatan (m) Sc di Titik 15 m (m) Sisa Pemampatan (m) 35 0 2.26 0.00 2.16 0.00 2.11 0.00 23 12 1.37 0.89 1.35 0.82 1.33 0.79 12 23 0.64 1.62 0.64 1.53 0.63 1.48 0 35 2.26 2.26 2.16 2.16 2.11 2.11 Kedalaman PVD (m) Lapisan di Bawah PVD (m) Sc (m) Sisa Pemampatan (m) Sc di Titik 10 m (m) Sisa Pemampatan (m) Sc di Titik 15 m (m) Sisa Pemampatan (m) 39 0 3.13 0.00 2.99 0.00 2.92 0.00 26 13 2.27 0.86 2.22 0.77 2.19 0.73 13 26 1.38 1.75 1.38 1.61 1.37 1.55 0 39 3.13 3.13 2.99 2.99 2.92 2.92
Kedalaman PVD (m) Tolerable Settlement Titik 10 m, β Tolerable Settlement Titik 15 m, β 34 0.0000 0.0000 OK 23 0.0119 0.0116 OK 11 0.0165 0.0168 NOT OK 0 0.0175 0.0179 NOT OK Kedalaman PVD (m) Tolerable Settlement Titik 10 m, β Tolerable Settlement Titik 15 m, β 35 0.0000 0.0000 OK 23 0.0075 0.0071 OK 12 0.0095 0.0094 OK 0 0.0098 0.0099 OK Kedalaman PVD (m) Tolerable Settlement Titik 10 m, β Tolerable Settlement Titik 15 m, β 39 0.0000 0.0000 OK 26 0.0096 0.0090 OK 13 0.0134 0.0130 OK 0 0.0140 0.0140 OK

## Penimbunan Bertahap
Penimbunan  bertahap  dilakukan  untuk  mempermudah metode  pelaksanaan  di  lapangan.  Pelaksanaan  penimbunan bertahap  dilakukan  dengan  menggunakan  perencanaan kecepatan  penimbunan  0,5  m/minggu.  Dengan H-Initial yang didapatkan dari perhitungan sebelumnya, maka jumlah tahapan  penimbunan  berbeda-beda  di  tiap  alternatif kedalaman PVD.
Perhitungan  penimbunan  bertahap  dilakukan  untuk mendapatkan nilai Cu baru.  Nilai U  yang digunakan  untuk alternatif  yang  menggunakan  PVD  adalah  menggunakan nilai  U  akibat  PVD  yang  direncanakan.  Perhitungan dilakukan  pada  tiap  lapisan  tanah  akibat  tiap  tahapan penimbunan. Rekapitulasi perhitungan penimbunan bertahap dan nilai Cu dapat dilihat pada [1].

## Perhitungan Biaya Material
1. Perhitungan Biaya Perkuatan Lereng Material  yang  digunakan  dalam  perkuatan  lereng  adalah beton precast sebagai  material  turap  dan deadman angker, serta  material  baja  untuk rod angker.  Biaya  tiap  material adalah sebagai berikut:
- Beton precast per m 3 = Rp 820.000,00 - Rod angker per kg   = Rp 7.100,00
Dimensi  perencanaan  turap  yang  digunakan  ditunjukkan pada  Tabel  9.  Rekapitulasi  total  biaya  yang  dibutuhkan  di tiap zona ditunjukkan pada Tabel 10.
Tabel 9. Dimensi Perencanaan Turap
Tabel 10. Rekapitulasi Biaya Perkuatan Lereng
2. Perhitungan Biaya Alternatif Perbaikan Tanah Dasar Material  yang  digunakan  dalam  perbaikan  tanah  dasar adalah sirtu sebagai timbunan preloading dan overlay , serta PVD.  Untuk  ongkos  pembongkaran  antara  lain  adalah ongkos  pindah  petikemas  dan  ongkos  bongkar  pasang paving. Biaya material dan ongkos adalah sebagai berikut: - Sirtu per m 3 = Rp 156.000,00 - PVD per m                      = Rp 4.500,00 - Ongkos pindah petikemas per peti    = Rp 324.000,00 - Ongkos bongkar pasang paving per m 2 = Rp 19.430,00 Rekapitulasi biaya untuk timbunan preloading pada setiap alternatif di tiap zona, rekapitulasi biaya PVD dengan jarak pemasangan  1  m,  rekapitulasi  biaya  pembongkaran,  dan rekapitulasi biaya overlay termasuk biaya pembongkaran di
tiap tahun perencanaan overlay (Tabel 8) ditunjukkan pada [1].  Sedangkan  rekapitulasi  total  biaya  awal  perencanaan ditunjukkan pada Tabel 11.
Tabel 11. Rekapitulasi Total Biaya Awal Perencanaan
Berdasarkan  rekapitulasi-rekapitulasi  tersebut  maka dapat diketahui bahwa perencanaan paling ekonomis adalah dengan alternatif PVD 2/3 kedalaman di zona 3 dengan biaya awal sebesar Rp 9.446.530.597,00; alternatif tanpa PVD di zona  4  dengan  biaya  awal  Rp  1.869.613.200,00;  dan alternatif  tanpa  PVD  di  zona  5  dengan  biaya  awal  Rp 3.577.392.000,00.
Walaupun  dengan  alternatif  tanpa  PVD  mengakibatkan waktu overlay yang  lebih  cepat,  namun  biaya  yang dikeluarkan  tidak  sebesar  dibandingkan  dengan  biaya menggunakan alternatif PVD di zona 4 dan zona 5. Alternatif tanpa  PVD  juga  aman  digunakan  karena  lapangan penumpukan  telah  mengalami  perkuatan  di  lereng  dengan turap.
Luas Turap (cm2) 2078 Luas Turap (m2) 0.2078 Lebar Turap (m) 0.996 Panjang Rod  Angkur (m) 18 Diameter Rod  Angkur (m) 0.06 Luas Blok Angkur (m2) 3 Jarak antar Angkur (m) 2 Berat Jenis Baja (kg/m3) 7850 Panjang Lereng (m) 97.5 Kedalaman Turap yang Dipasang (m) 18.00 Jumlah Turap yang Dipasang 98 Biaya yang Dibutuhkan Rp300,578,544.00 Panjang Lereng (m) 97.5 Kedalaman Turap yang Dipasang (m) 22.00 Jumlah Turap yang Dipasang 98 Jumlah Angkur yang Dipasang 49 Biaya yang Dibutuhkan Rp542,527,509.91 Total Biaya Turap Rp843,106,053.91
ZONA 1 ZONA 2

## IV. PENUTUP

## A. Kesimpulan
Dari hasil perencanaan yang dilakukan dalam penelitian ini, didapatkan beberapa kesimpulan yaitu:
1. Ketebalan lapisan tanah lunak pada lokasi proyek adalah bervariasi yaitu 34.0 meter sampai dengan 39.0 meter.
2. Kedalaman PVD dan tinggi timbunan yang memberikan hasil perencanaan paling optimum dan ekonomis adalah:
- Zona-3,  kedalaman  PVD  2/3  H  (H=ketebalan  lapisan tanah lunak) dan tinggi timbunan 6.70 meter;
- Zona-4  dan  Zona-5,  tidak  perlu  dipasang  PVD  dan tinggi timbunan 1.40 meter.
3. Jenis perkuatan lereng yang digunakan adalah turap beton
Corrugated Type W-600 A1000 dengan section modulus 25530  cm 3 .  Turap  dipasang  pada  kedalaman  yang berbeda yaitu 18.0 meter dan 22.0 meter, masing-masing di Zona-1 dan Zona-2. Turap di Zona-2 diperkuat dengan angker  dimana  jarak  antar  angker  adalah  2.0  meter; angker  ditarik  dengan rod baja  yang  dikaitkan  dengan blok angker dengan ukuran lebar 2.0 m dan tinggi 1,5 m yang diletakkan 18.0 meter dibelakang turap.
4. Total biaya pembangunan yang dibutuhkan pada Zona-1 dan  Zona-2  adalah  sebesar  Rp  843.106.053,00;  total biaya  yang  dibutuhkan  pada  Zona-3  adalah  sebesar  Rp 9.446.530.597,00; Zona-4 sebesar Rp 1.869.613.200,00; dan Zona-5 sebesar Rp 3.577.392.000,00.

## B. Saran
Setelah dilakukan analisis dari hasil perencanaan yang telah dilakukan, beberapa hal perlu diperhatikan yaitu:
1. Konstruksi penahan tanah pada lereng yang menghadap ke sungai sangat diperlukan untuk melindungi lereng dari gerusan sungai.
2. Pemasangan  angker  yang  berjarak  2.0  m  dan  lebar masing-masing blok angker yang juga 2.0 m, maka blok angker dapat direncanakan sebagai balok menerus.
3. Perencanaan  perkuatan  lereng  timbunan  dengan  jenis konstrusi  lain  seperti soldier  pile atau retaining  wall dikombinasi dengan tiang
pancang perlu dipertimbangkan  sebagai  alternative  perencanaan  untuk menghindari pemasangan turap yang terlalu dalam.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]. Winner,  Dofran.  2017.  Perbaikan  Tanah  Dasar  Menggunakan Pre- Fabricated Vertical Drain dengan Variasi Kedalaman dan Perkuatan Lereng  dengan  Turap.  Studi  Kasus  :  Lapangan  Penumpukan  Peti
Kemas,  Pelabuhan  Trisakti,  Banjarmasin,  Kalimantan  Selatan. Surabaya:
Institut Teknologi Sepuluh Nopember (Belum dipublikasikan)
[2]. Das, Braja M. 1988. Mekanika Tanah: Prinsip-Prinsip   Rekayasa Geoteknik jilid 2 . Diterjemahkan oleh Noor  Endah  dan  Indrasurya B.M. Surabaya: Erlangga.
[3]. Mochtar, Noor Endah. 2012. Modul Ajar Metode Perbaikan  Tanah . Surabaya: Jurusan Teknik Sipil FTSP-ITS.
[4]. Das, Braja M. 1990. Principles of Foundation Engineering.   Boston: PWS-KENT
Tabel 8. Rekapitulasi Waktu Overlay pada Setiap Alternatif PVD di Setiap Zona