## TINJAUAN KESELAMATAN OPERASI REAKTOR SERBA GUNA G. A. SIWABESSY SETELAH PENGGANTIAN MENARA PENDINGIN
Abdul Aziz Rohman Hakim 1 , Sutrisno 1
1 PRSG – BATAN Kawasan Puspiptek Gd. 31 Serpong, 15310 email: hakim@batan.go.id
Diterima:    23 Maret 2020, diperbaiki :     1 April 2020, disetujui :    13 April 2020

## ABSTRAK
TINJAUAN  KESELAMATAN  OPERASI  REAKTOR  SERBA  GUNA  G.  A.  SIWABESSY SETELAH  PENGGANTIAN  MENARA  PENDINGIN.  Operasi  reaktor  pada  daya  30  MW  yang dilakukan  pada  15  Mei  2018  menunjukkan  bahwa  menara  pendingin  yang  telah  dioperasikan selama  30  tahun  tidak  mampu  lagi  memindahkan  panas  ke  lingkungan  sesuai  dengan  desain awal. Pada keadaan belum tunak, temperatur pendingin primer masuk teras mencapai 41,96 o C dan bila diteruskan dapat terjadi SCRAM karena telah melewati ketentuan batasan dan kondisi operasi  (BKO)  yaitu  temperatur  pendingin  primer  masuk  teras  lebih  kecil  dari  42 o C.    Untuk memenuhi BKO maka dilakukan penggantian menara pendingin Reaktor RSG-GAS. Makalah ini menguraikan  tentang  pemenuhan  aspek  keselamatan  operasi  reaktor  setelah  penggantian menara pendingin dan pengukuran kinerja menara pendingin.  Pada operasi daya 30 MW yang dilakukan pada 20 Desember 2018, dilakukan pengambilan data meliputi temperatur pendingin primer  masuk  dan  keluar  teras,    temperatur  pendingin  sekunder  masuk  dan  keluar  menara pendingin,  temperatur  wet  bulb  dan  temperatur  dry  bulb  lingkungan,  serta  temperatur  udara masuk dan keluar menara pendingin. Data tersebut digunakan untuk kajian keselamatan operasi reaktor dan perhitungan kinerja menara pendingin. Kinerja menara pendingin ditunjukkan dengan parameter range, approach, dan effectiveness.  Nilai ketiga parameter tersebut secara berurutan untuk menara pendingin sebelum penggantian adalah 6,70 o C, 9,30 o C, dan 41,84 %. Nilai ketiga parameter tersebut secara berurutan untuk menara pendingin setelah penggantian adalah 7,02 o C, 4,93 o C, dan 59,15 %. Temperatur pendingin primer masuk teras pada kondisi belum tunak sebelum  penggantian  menara  pendingin  sebesar  41,96 o C  dan  nilai  ini  terus  naik.  Setelah penggantian  menara  pendingin, temperatur  pendingin  primer masuk teras    pada kondisi  tunak adalah 36 o C. Temperatur pendingin masuk teras setelah penggantian menara pendingin jauh di bawah  nilai  batas  42 o C.  Dapat  disimpulkan  bahwa  dengan  penggantian  menara  pendingin, aspek keselamatan reaktor dapat terpenuhi dan menara pendingin mampu memindahkan panas ke lingkungan sesuai dengan desain awal.
Kata kunci : menara pendingin, range, approach, effectiveness, nilai batas

## ABSTRACT
REVIEW  OF  SAFETY  OPERATION  AFTER  REPLACEMENT  OF  RSG-GAS  COOLING TOWER. The RSG-GAS cooling tower has been operating for 30 years. The reactor operation at 30 MW conducted on 15 May 2018 shows that the cooling tower is no longer able to transfer the heat to the environment in accordance with the initial design. In unsteady state, the temperature of the primary coolant entering the core reaches 41,96 o C. If operation continues, SCRAM can occur because it has passed the limit and condition of operation (LCO). The temperature of the primary  coolant  entering  the  core  is  must  less  than    42 o C.  To  meet  the  LCO,  the  RSG-GAS cooling  tower  was  replaced.    This  paper  describes  the  fulfillment  the  safety  operation  aspects after replacing the cooling tower and its performance.  In the operation of 30 MW carried out on December 20 2018, data operation was collected. They were temperature of the primary coolant entering  and  exiting  the  core,  temperature  of  the  secondary  centering  and  exiting  the  cooling
Buletin Pengelolaan Reaktor Nuklir Bulletin of Nuclear Reactor Management Vol. XVII, No.1, April 2020:hal. 27-37
tower, the ambient wet bulb and dry bulb temperature and the temperature of  the air entering and exiting the cooling tower. The data is used to study the safety operation of the reactor and calculation of the cooling tower performance. The cooling tower performance is indicated by the range, approach, and effectivemess. The three  parameters values  for the cooling tower before replacement are 6.70 o C, 9.30 o C and 41.84 %, respeectively.  The three  parameters values  for the  cooling  tower  after  replacement  are  7.02 o C,  4.93 o C,  and  59.15%,  respectively.  Before replacing the cooling tower, the temperature of the primary coolant entering the core in unsteady state  is  41.96 o C    and  this  value  continues  to  rise.  After  replacing  the  cooling  tower,  the temperature of the primary coolant entering the core in steady state is 36.00 o C. It is far below the limit value of 42.00 o C. It can be concluded that by replacing the cooling tower, the safety aspect of the reactor can be met and the cooling tower is able to transfer the heat to the environment in accordance with the initial design.
Keywords: cooling tower, range, approach, effectiveness, limit value.
PENDAHULUAN
eaktor  Serba  Guna  G.  A. Siwabessy (RSG-GAS) merupakan  reaktor  riset  yang  digunakan untuk penelitian, melayani kegiatan iradiasi, pendidikan dan pelatihan. Instalasi  reaktor  RSG-GAS  dibangun dengan  konsep  reaktor  kolam  terbuka yang menggunakan air sebagai pendingin dan moderator serta menggunakan berilium sebagai reflektor. Instalasi reaktor RSG-GAS didesain dengan daya nominal  30  MW  dan  fluks  neutron maksimum  di Central  Irradiation  Position (CIP) sebesar 5,38 x 10 14 n/cm 2 .s [1] . Instalasi
RSG-GAS
dilengkapi dengan  sistem-sistem  yang  terdiri  dari beberapa  komponen  penting  pendukung operasi  reaktor.  Sistem-sistem  tersebut meliputi sistem ventilasi, sistem proses 1 (sistem pendingin primer), sistem penampung  limbah  cair,  sistem  proses  2 (sistem  pendingin  sekunder),    sistem kelistrikan, sistem proteksi radiasi, sistem monitor gempa, sistem penggerak batang kendali,  dan  sistem  proteksi  reaktor. Salah  satu  komponen  yang  merupakan bagian  dari  sistem  pendingin  sekunder reaktor adalah menara pendingin ( Cooling Tower ) [ 1 ] .
Menara  pendingin  RSG-GAS  telah dioperasikan  selama  30  tahun.  Setelah
beroperasi dalam waktu yang cukup lama tersebut, telah terjadi penurunan kemampuan pemindahan  panas ke lingkungan  oleh  menara  pendingin.    Hal ini dibuktikan dengan terjadinya kekurangan  pendinginan  ketika  RSG- GAS dioperasikan pada daya nominal 30 MW. Data desain menara pendingin lama ditunjukkan pada Tabel 1.
Tabel 1. Data Desain Menara Pendingin Lama Kapasitas per modul 5.500 kW Laju alir nominal per modul 650 m 3 /jam Suhu air  masuk 39,2  C Suhu air keluar 32  C Range 7,2  C Approach 4  C Temperatur Wet Bulb 28  C Temperatur Dry Bulb 32  C Efektifitas (perhitungan) 64,29 %
Pengujian kemampuan menara pendingin  pada  operasi  reaktor  daya  30 MW  dilaksanakan  pada  15  Mei  2018.
Reaktor  mencapai  daya  operasi  30  MW pada jam 14.45 WIB. Tabel 2. menunjukkan  hasil  pengukuran  tem- peratur pendingin primer yang masuk dan keluar  teras  serta  pendingin  sekunder
R
(Abdul Aziz RH, Sutrisno)
yang masuk dan keluar menara pendingin.
Tabel 2. Hasil Pengujian Menara Pendingin Lama
Jam Teras ( o C) Menara Pendingin
( o C)
Tkeluar Tmasuk Tkeluar Tmasuk 1 04:45 48.55 40.38 34.55 40.84 15:00 49.17 41.02 35.19 41.50 15:15 50.10 41.77 35.73 42.41 15:16 50.08 41.79 35.75 42.44 15:17 50.12 41.82 35.80 42.42 15:18 50.19 41.87 35.81 42.44 15:19 50.27 41.89 35.84 42.50 15:20 50.24 41.96 35.86 42.55
Tren  kenaikan  temperatur  tersebut masih  akan  berlangsung  karena  kondisi tunak pada pendingin primer dan sekunder  belum  tercapai.  Bila  reaktor terus dioperasikan pada daya nominal 30 MW  dalam  waktu  yang  lebih  lama  lagi untuk mencapai kondisi tunak, sedangkan menurut pengalaman, kondisi tunak pada sistem  pendingin  primer  dan  sistem pendingin sekunder akan tercapai setelah 4  sampai 5  jam operasi pada daya  yang konstan, maka temperatur pendingin yang masuk teras akan melebihi 42 ⁰ C. Hal ini berarti  bahwa  temperatur  pendingin primer  yang  masuk  ke  teras  telah melampaui  batas  pengaktifan  sistem proteksi reaktor sehingga memerintahkan SCRAM  ( safety  control  rod  axe  man ) reaktor.  Kondisi  ini  menunjukkan  bahwa kinerja menara pendingin telah mengalami  penurunan  bila  dibandingkan dengan kondisi awal komisioning. Operasi enam  buah  menara  pendingin    sudah tidak  mampu  memindahkan  panas  ke lingkungan    sampai  kondisi  tunak  sistem pendingin  primer  dan  sistem  pendingin sekunder tercapai [ 2 ] .
Dari  hasil  pengujian  tersebut  maka diputuskan dilakukan penggantian
terhadap  tujuh cell menara  pendingin RSG-GAS  secara  keseluruhan.  Setelah dilakukan penggantian menara pendingin kemudian  dilakukan  uji  kinerja  menara pendingin pada operasi reaktor daya  30 MW.  Pengujian  dilakukan  pada  20 Desember  2018  selama  kurang  lebih  5 jam. Makalah ini akan memaparkan hasil pengujian  kinerja  menara  pendingin  dan tinjauan  terhadap  pemenuhan  aspek keselamatan operasi RSG-GAS.

## TEORI
Prinsip  kerja  menara  pendingin adalah menurunkan temperatur air pendingin  dengan  memindahkan  panas dari media air ke media udara lingkungan.[ 3 ] . Perpindahan panas terjadi karena kontak langsung antara air dengan udara  lingkungan.  Proses  perpindahan panas  terjadi  dengan  cara  perpindahan panas  dari  air  ke  udara  (sensibel)  dan penguapan  sejumlah  kecil  volume  air (laten) [ 4 ] . Diperkirakan 80 persen perpindahan panas terjadi melalui penguapan  (laten)  dan  20  persen perpindahan panas sisanya terjadi melalui perpindahan panas
sensibel[ 5 ] . Pengambilan  panas  oleh  udara  dalam menara pendingin tergantung pada temperatur dan  kadar    uap  air   di  udara. Indikasi  kadar  air  dalam  udara  adalah temperatur bola basah ( wet bulb temperature-WBT ). Idealnya, WBT adalah  temperatur  paling  rendah  dimana air  dapat  didinginkan.  Kenyataannya, pendekatan  temperatur  air  dingin  ( cold water    temperatur-CWT )    tidak  sama dengan WBT udara karena tidak mungkin terjadi kontak antara air dan udara secara keseluruhan  saat  air  jatuh  melalui fill ke kolam penampung. Besarnya nilai pendekatan WBT tergantung pada desain menara  pendingin.  Faktor  pentingnya adalah lama waktu kontak udara dan air, jumlah  luasan  permukaan fill dan  jumlah air yang menjadi tetesan[ 5 ]. Semakin kecil
Buletin Pengelolaan Reaktor Nuklir Bulletin of Nuclear Reactor Management Vol. XVII, No.1, April 2020:hal. 27-37
Kapasitas per modul 5.500 kW
Laju alir nominal/modul 650 m 3 /jam Temperatur air panas 39,2 o C Temperatur air dingin 32 o C Temperatur dry bulb 30,96 o C Temperatur wet bulb 28 o C Range pendinginan 7,2 o C
perbedaan  antara  WBT  dan  CWT  maka kinerja menara pendingin semakin bagus.
Berikut  ini  beberapa  parameter terukur  yang  dapat  digunakan  untuk menentukan kinerja menara pendingin [ 6 ] : a.  Range Range adalah  selisih  antara  temperatur air masuk menara pendingin dan temperatur  air  keluar  menara  pendingin. Nilai range yang  tinggi  menunjukkan bahwa menara pendingin dapat mengurangi temperatur air secara signifikan  dan  kinerjanya  baik [ 6 ] .  Berikut rumusnya:
Range ( o C)= T 2 ( o C) - T 1 ( o C) (1) b.   Approach Approach adalah
selisih antara
temperatur air keluar dan temperatur bola basah  udara  luar  ( wet  bulb  temperature- WBT ).  Nilai approach yang  lebih  rendah menunjukkan  kinerja  menara  pendingin yang lebih baik. Meskipun nilai range dan approach harus  dipantau,  nilai approach merupakan indikator yang lebih baik untuk menunjukkan kinerja menara pendingin [ 6 ] . Berikut rumusnya: Approach ( o C) = T 1 ( o C) – T wb ( o C) (2)
c.  Effectiveness Effectiveness
adalah perbandingan antara range dan range ideal  (dalam persen). Range ideal adalah selisih antara temperatur air masuk dan temperatur bola basah  udara  (WBT),  Semakin  tinggi perbandingan  ini  maka  semakin  tinggi effectiveness menara pendingin[ 6 ] .
𝐸𝑓𝑓(%) = 𝑅𝑎𝑛𝑔𝑒 (𝑅𝑎𝑛𝑔𝑒+𝐴𝑝𝑝𝑟𝑜𝑎𝑐ℎ) x 100% ....(3)
Skematik  nilai range, dan approach menara pendingin ditunjukkan oleh Gambar 1.
Gambar 1. Range dan Approach Menara Pendingin [ 6 ] Menara pendingin RSG-GAS merupakan  menara  pendingin evaporatif (penguapan) tipe mechanical draft (menggunakan  kipas)  jenis induced  draft (tarikan  paksa)  dengan  bahan  pengisi jenis  film  yang  didesain  untuk  daerah tropis [ 7 ] . Air  hangat  disemprotkan  di bagian  atas  menara  melalui  nosel distribusi dan mengalir ke bawah sepanjang fill (sarang
tawon) , memindahkan  panas  ke  udara  yang melewatinya melalui penguapan sebagian air yang mengalir. Kehilangan air pendingin sekunder melalui proses penguapan  dan  pancaran  digantikan dengan  melakukan  penambahan  air pendingin ( make up water ) [ 8 ] . Data desain menara  pendingin  ditunjukkan  dalam Tabel 3.
Tabel 3 . Data Desain Menara Pendingin [ 9 ]
(Abdul Aziz RH, Sutrisno)

## METODE
1.  Pengamatan  parameter  pada  operasi daya 30 MW [ 10 ] : a.  Daya reaktor b.  Temperatur pendingin primer keluar teras c.  Temperatur pendingin primer masuk teras
d.  Temperatur  pendingin  sekunder keluar menara pendingin
e.  Temperatur  pendingin  sekunder masuk menara pendingin
f.  Temperatur dry bulb dan wet bulb g.  Temperatur udara masuk ke menara pendingin
h.  Temperatur  udara  keluar  dari menara pendingin.
2. Perhitungan kinerja menara pendingin setelah revitalisasi.

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Operasi  reaktor  RSG-GAS  pada daya  30  MW  yang  dilaksanakan  pada tanggal  20  Desember  2018  bertujuan untuk mengetahui kinerja menara pendingin  baru  dalam  membuang  panas ke lingkungan. Data pengukuran ditunjukkan pada Lampiran 1. Gambar 2. menunjukkan  hubungan  antara  daya dengan temperatur pendingin primer dan temperatur  pendingin  sekunder  setelah penggantian menara pendingin. Terdapat hubungan yang linier antara daya dengan temperatur pendingin primer dan temperatur  pendingin  sekunder.    Pada jam  09.56  WIB  operasi  reaktor  telah mencapai daya 30 MW [ 11 ] . Meskipun daya dipertahankan  pada  nominal  30  MW, temperatur sistem pendingin primer yang masuk ke teras maupun yang keluar dari teras  masih  terus  mengalami  kenaikan, demikian juga temperatur sistem pendingin  sekunder  baik  yang  masuk  ke menara  pendingin  maupun  yang  keluar dari  menara  pendingin  juga  masih mengalami kenaikan, hal ini menunjukkan
bahwa  kondisi  tunak  belum  tercapai. Kondisi  tunak  sistem  pendingin  primer dan  sistem  pendingin  sekunder  pada daya  30  MW  dicapai  sekitar  jam  11.30 WIB [ 12 ].  Pada  keadaan  tunak  30  MW, temperatur  pendingin  primer  yang  keluar teras  adalah 44 ⁰ C, temperatur pendingin primer  yang  masuk  teras  adalah  36 ⁰ C,
sedangkan temperatur pendingin
sekunder  yang  masuk  ke  menara pendingin sekitar 36,94 ⁰ C dan temperatur sistem  pendingin  sekunder  yang    keluar dari  menara  pendingin  sekitar    29,86 ⁰ C. Hasil pengujian menara baru ditunjukkan pada Tabel 4.
Tabel 4. Hasil Pengujian Menara Pendingin Baru Jam
Teras ( o C) Menara Pendingin
( o C)
Tkelua r Tmasu k Tkelua r Tmasu k 11.30 44,00 36,00 29,79 36,56 12.00 44,00 36,00 29,99 36,76 12.30 44,00 36,00 30,01 36,99 13.00 44,00 36,00 30,14 36,95 13.30 44,00 36,00 30,09 37,01 14.00 44,00 36,00 29,86 36,94 14.30 44,00 36,00 29,83 36,85 15.00 44,00 36,00 29,89 36,93
Parameter  lingkungan  saat  operasi  daya 30 MW yaitu: temperatur bola basah ( wet bulb  temperature )  adalah  24,97 ⁰ C  dan temperatur bola kering ( dry bulb tempearture ) adalah 31,95 ⁰ C [ 9 ] . Dari  Gambar  2.  dapat  diketahui  bahwa pada operasi daya nominal 30 MW dalam keadaan  tunak,  enam  buah  menara pendingin yang beroperasi mampu membuang panas ke lingkungan sehingga  temperatur  pendingin  primer yang  masuk  ke  teras  tidak  melampaui batas pengaktifan sistem proteksi reaktor, yaitu  42 ⁰ C [ 1 ] .  Beda  temperatur  antara
Buletin Pengelolaan Reaktor Nuklir Bulletin of Nuclear Reactor Management Vol. XVII, No.1, April 2020:hal. 27-37
temperatur  air  panas  yang  masuk  ke menara pendingin dengan temperatur air dingin yang keluar dari menara pendingin ( Range ) adalah 7,02 ⁰ C.  Sedangkan beda temperatur  antara  temperatur  air  dingin yang  keluar  dari  menara  pendingin dengan temperatur bola basah ( Approach ) adalah  4,93 ⁰ C.    Pergantian operasi  dari  PA01  AH03  (salah  satu menara pendingin utama) ke PD01 AH01
(menara  pendingin  cadangan)  pada  jam 12.03 WIB tidak menyebabkan perubahan parameter  temperatur  air  panas  yang masuk  ke  menara  pendingin  dan  air dingin yang keluar dari menara pendingin. Hal  ini  menunjukkan  bahwa  PD01  AH01 yang  didesain  sama  dengan  sel  menara pendingin yang lain memiliki kinerja yang sama dengan sel menara pendingin yang lain.
Gambar 2. Hubungan antara daya dengan temperatur pendingin Perhitungan efektifitas menara  pendingin setelah  revitalisasi  dapat  dilihat  pada Lampiran  1.  Dari  data  operasi  reaktor pada  daya  30  MW  untuk  pengujian menara  pendingin,  hasil  perhitungan menunjukkan  bahwa  efektifitas  menara pendingin  sebesar  59,15  %.    Dari  hasil perhitungan  tersebut  dapat  disimpulkan bahwa  terdapat  perbedaan  efisiensi kinerja menara pendingin hasil pengujian ditinjau dari nilai desain 64,29%.
RSG-GAS didesain mampu beroperasi  pada  daya  nominal  30  MW termal.  Untuk  menjamin  keselamatan operasi  pada  daya  nominal  maka
ditetapkan  Batasan  dan  Kondisi  Operasi yang telah disetujui oleh Badan Pengawas Tenaga Nuklir.  Secara prinsip batasan  dan  kondisi  operasi  merupakan dasar  bagi  pengoperasian  reaktor  yang selamat,  sehingga  yang  diuraikan  dalam BKO  merupakan  parameter  operasi  dan kondisi  peralatan  yang  sangat  berkaitan dengan  usaha  mempertahankan  dasar keselamatan. Batasan dan Kondisi Operasi  Reaktor  Serba  Guna  G.A. Siwabessy  hanya  berlaku  selama  tahap operasi reaktor saja. Pemegang Izin akan melaksanakan  operasi  reaktor  sesuai
(Abdul Aziz RH, Sutrisno)
dengan  BKO  pada  semua  mode  operasi reaktor.
Pada makalah ini, BKO yang menjadi fokus  dan  terkait  langsung  dengan penilaian kinerja menara pendingin adalah temperatur air primer yang masuk teras.  Dari  hasil  pengujian  menara pendingin diketahui bahwa nilai temperatur pendingin primer masuk teras pada kondisi tunak sebesar  36 ⁰C.  Nilai tersebut masih jauh dari batas pengaktifan  sistem  proteksi  reaktor  yaitu 42 ⁰C. Sehingga dapat dinyatakan bahwa kinerja menara pendingin mampu memenuhi  aspek  keselamatan  operasi RSG-GAS.

## KESIMPULAN
Nilai
range, aproach
dan efectiveness menara  pendingin  baru secara berurutan untuk menara pendingin setelah penggantian adalah 7,02 o C, 4,93 o C,  dan  59,15  %.  Setelah  penggantian menara  pendingin,  temperatur  pendingin primer  masuk  teras    pada  kondisi  tunak adalah 36 o C. Nilai tersebut jauh di bawah nilai  batas  pengaktifan  sistem  proteksi reaktor  yaitu  42 o C.  Dapat  disimpulkan bahwa  dengan  penggantian  menara pendingin,  aspek  keselamatan  reaktor dapat  terpenuhi  dan  menara  pendingin mampu memindahkan panas ke lingkungan sesuai dengan desain awal.

## UCAPAN TERIMAKASIH
Penulis mengucapkan banyak terima kasih  kepada  Kepala  Pusat  Reaktor Serba  Guna,  kepala  BK2O,    dan  semua yang  terlibat  dalam  pengujian  menara pendingin setelah revitalisasi.
.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] Laporan  Analisis  Keselamatan Rev.
11 , PRSG-BATAN, 2018.. [2]  Buletin Reaktor, “Tinjauan Keselamatan Operasi Reaktor Terhadap Kinerja Menara Pendingin Setelah  30  Tahun  Beroperasi ”,
PRSG-BATAN, 2019. XVI No. 1.
[3]  International  Journal  of  Heat  and Mass  Transfer , “ Evaporative  cooling of water in a mechanical draft cooling tower” , Fisenko, et.al., 2004. 47(1): p. 165-177.
[4]  International  Journal  of  Heat  and
Mass  Transfer ,  “ Simulation  of  a cross-flow cooling tower perfor mance” ,  Fisenko,  S.  and  A.
Brin,  2007. 50(15): p. 3216-3223.
[5]  International Communications in
Heat and Mass Transfer , “ Solution of heat and mass transfer in counterflow  wet- cooling  tower  fills” ,
Klimanek,  A.  and  R.  Białecki,  2009. 36(6): p. 547-553.
[6]  Efficiency,  B.o.E., Cooling  Tower. Ministry  of  Power,  Government  of India, 2007.
[7]  Marley  Cooling  Tower  Company, “ Cooling tower fundamentals ”, Hensley, J.C., 1983 [8] Laporan Analisis Keselamatan.
2011. Rev. 10.1. PRSG-BATAN,
[9] Dokumen  Serah  Terima  Cooling Tower  BATAN  (PRSG). HAMON,
2018.
[10] Cooling  Tower  Performance  Test Procedure. HAMON, 2018.
[11]  PRSG-BATAN, Logbook  Operasi Reaktor. 2018.
[12] Lembar  Data  Operasi  Reaktor, PRSG-BATAN, 2018.
Buletin Pengelolaan Reaktor Nuklir Bulletin of Nuclear Reactor Management Vol. XVII, No.1, April 2020:hal. 27-37
Lampiran 1. Perhitungan  Kinerja  Menara  Pendingin  pada  Operasi  Daya  30  MW Setelah Revitalisasi
Tabel 5. Data Pengukuran Temperatur Air Masuk dan Keluar Menara Pendingin
Waktu Daya (MW) Teras Menara Pendingin T Keluar (⁰C) T Masuk (⁰C) T Keluar (⁰C) T Masuk (⁰C) 08.52 5 26,00 25,00 25,00 26,00 09.06 10 26,00 26,00 25,00 27,00 09.20 15 31,86 28,04 26,00 28,00 09.32 20 34,40 29,54 26,00 29,00 09.45 25 35,37 30,09 27,00 32,00 09.56 30 38,60 31,54 27,00 33,00 10.00 30 39,00 32,00 27,27 33,02 10.30 30 42,00 33,00 29,04 35,02 11.00 30 43,00 35,00 29,49 36,20 11.30 30 44,00 36,00 29,79 36,56 11.40 30 44,00 36,00 29,93 36,76 11.50 30 44,00 36,00 29,94 36,73 12.00 30 44,00 36,00 29,99 36,76 12.10 30 44,00 36,00 30,16 36,76 12.20 30 44,00 36,00 30,07 36,95 12.30 30 44,00 36,00 30,01 36,99 12.40 30 44,00 36,00 30,15 37,01 12.50 30 44,00 36,00 30,20 37,05 13.00 30 44,00 36,00 30,14 36,95 13.10 30 44,00 36,00 30,19 37,11 13.20 30 44,00 36,00 30,03 37,02 13.30 30 44,00 36,00 30,09 37,01 13.40 30 44,00 36,00 29,96 36,92 13.50 30 44,00 36,00 29,92 36,88 14.00 30 44,00 36,00 29,86 36,94 14.10 30 44,00 36,00 29,92 36,91 14.20 30 44,00 36,00 29,80 36,87 14.30 30 44,00 36,00 29,83 36,85 14.40 30 44,00 36,00 29,79 36,85 14.50 30 44,00 36,00 29,85 36,87 15.00 30 44,00 36,00 29,89 36,93
(Abdul Aziz RH, Sutrisno)
Tabel 6. Data Parameter Lingkungan
Data Nilai  Satuan Temperatur Dry Bulb 31,95 ⁰C Temperatur Wet Bulb 24,87 ⁰C Tb1(udara masuk) 32 ⁰C Tb2(udara keluar) 38 ⁰C
Tabel 7. Perhitungan Range, Approach dan Keseimbangan Energi Data Nilai Satuan Air masuk CT 36,94 ⁰C Air keluar CT 29,86 ⁰C Range 7,08 ⁰C Approach 4,89 ⁰C T rata-rata air 33,40 ⁰C ρ air pada T rata-rata 994,620  kg/m3 Laju air (Desain) 650  m3/jam L  (laju air x ρ air) 646502,892  kg/jam L 179,584  kg/detik T rata-rata udara 35 ⁰C ρ udara pada T rata-rata 1,1  kg/m3 Laju udara (Pengukuran) 5880,8196  m3/menit G (laju alir x ρ udara) 6916,8  kg/menit G 115,28  kg/detik L/G 1,56 Menara Pendingin dibagi 5, dT/n 1,416 ⁰C Keseimbangan energi bagian terbawah, d(ha,n -ha,n-1)=ha,1-ha,0 ha,1-ha,0 = L/G x 4,19 x dT/n 9,24  kJ/kg
Buletin Pengelolaan Reaktor Nuklir Bulletin of Nuclear Reactor Management Vol. XVII, No.1, April 2020:hal. 27-37
Tabel 8. Perhitungan Enthalpi Udara Rata-Rata
Enthalpi Udara, ha,n=ha,n-1+L/G x 4,19 x dT/n Nilai Satuan ha, rata-rata ha,0= ha(TWB, TDB)=h udara masuk 75,75  kJ/kg ha,1=ha,0+L/G x 4,19 x dT/n 84,99  kJ/kg 80,37 ha,2=ha,1+L/G x 4,19 x dT/n 94,24  kJ/kg 89,61 ha,3=ha,2+L/G x 4,19 x dT/n 103,48  kJ/kg 98,86 ha,4=ha,3+L/G x 4,19 x dT/n 112,72  kJ/kg 108,10 ha,5=ha,4+L/G x 4,19 x dT/n 121,96  kJ/kg 117,34
Tabel 9. Perhitungan Enthalpi Udara Jenuh
Tabel 10. Perhitungan 1/(hi-ha)
hi-ha (kJ/kg) 1/(hi-ha) h1-ha,1 25,46 0,0393 h2-ha,2 24,31 0,0411 h3-ha,3 23,70 0,0422 h4-ha,4 23,68 0,0422 h5-ha,5 24,29 0,0412 Total 0,2060 hc.A/Cpm = L x 4,19 x dT x Σ 1/(hi-ha) hc.A/Cpm (kg.d.a/kJ) 219,489212 T air (⁰C) T rata-rata (⁰C) ln Pws Pws Ws hi,rata-rata T0 29,86 T1 31,28 30,57 8,43 4567,13 0,02936 105,83 T2 32,69 31,98 8,51 4947,95 0,03193 113,92 T3 34,11 33,40 8,59 5356,04 0,03471 122,56 T4 35,52 34,82 8,66 5792,98 0,03772 131,78 T5 36,94 36,23 8,74 6260,48 0,04096 141,63
(Abdul Aziz RH, Sutrisno)
Tabel 11. Perhitungan Kemampuan Menerima Panas
Q=hc.A/Cpm.(hi,n-ha,n) Nilai Satuan Q1= hc.A/Cpm.(hi,1-ha,1) 5588,520  kW Q2= hc.A/Cpm.(hi,2-ha,2) 5335,703  kW Q3= hc.A/Cpm.(hi,3-ha,3) 5202,193  kW Q4= hc.A/Cpm.(hi,4-ha,4) 5197,421  kW Q5= hc.A/Cpm.(hi,5-ha,5) 5331,641  kW Tabel 12. Perhitungan Efektivitas Efektifitas (ASHRAE) Nilai Satuan Range 7,08 ⁰C Approach 4,89 ⁰C Efektifitas = range /( range + approach ) 59,15  %