## ANALISA KAPASITAS DAN DESAIN PERKUATAN KOLOM BULAT STRUKTUR GEDUNG AKIBAT PENAMBAHAN LANTAI GEDUNG

## Wachid Hasyim
Program Studi Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Wiralodra, Indramayu

## Abstract
Change  of  building  function  by  addition  of  classroom’s  number  on  existing  building  will  make influence of existing building strength. Based on concrete compressive strength test results with the Hammer test produces some concrete compressive strength value of the average with a value below the  standard  ,  which  amounted to  16 Mpa  in  the column  K2  .  Design  of  Strengthening by  CFRP performed on the column K2 is applied thoroughly and partially with the width and spacing of each of 100 mm and 400 mm. Based on analysis result, obtained fl and f'cc value of the mounted CFRP fully and discrete with value of each 6,336 Mpa and 36 996 MPa and 1,584 MPa and 21,227MPa, in addition to CFRP ratio value of each obtained 0,396 and 0,099. Keywords : Concrete compressive strength (f’c), CFRP, f l, f’cc,

## Abstrak
Perubahan  fungsi  gedung  yang  berupa  penambahan  ruang  pada  gedung  lantai  1  akan mempengaruhi  kekuatan  struktur  dari  gedung  eksisting.  Hasil  uji  kuat  tekan  beton  dengan  uji Hammer  menghasilkan  beberapa  nilai  kuat  tekan  beton  rata-rata  dengan  nilai  dibawah  standar, yaitu  sebesar  16  Mpa  di  kolom  K2.  Desain  perkuatan  dilakukan  pada  kolom  K2  menggunakan CFRP  yang  diaplikasikan  secara  menyeluruh  dan  parsial  dengan  lebar  dan  jarak  spasi  masing- masing sebesar 100 mm dan 400 mm.  Berdasarkan  hasil analisis didapatkan  nilai fl dan f’cc dari CFRP  yang  dipasang  menyeluruh  dan  parsial  masing-masing  sebesar  6,336  dan  36,996  Mpa  dan 1,584 dan 21,227 Mpa, selain itu nilai rasio CFRP  masing-masing didapatkan  sebesar 0,396 dan 0,099.
Kata kunci : kuat tekan beton (f’c), CFRP, f l, f’cc,

## I. PENDAHULUAN
Pemodelan  struktur  gedung  dilakukan sesuai  dengan  fungsi  dan  masa  layan  dari gedung yang direncanakan dengan mempertimbangkan beban-beban serta bentuk  dan  konfigurasi  komponen  struktur dari  gedung  yang  akan  dibangun.  Perubahan fungsi  gedung  pada  masa  layan  akan mengakibatkan  perubahan  terhadap  beban- beban  yang  bekerja  pada  sebagian  maupun seluruh komponen gedung. Pemberian perkuatan  pada  komponen  struktur  dinilai akan  lebih  menguntungkan  daripada  harus merubah  dimensi  dan  merubah  konfigurasi dari  stuktur  gedung.  Perubahan  yang  terjadi dapat  juga  disebabkan  oleh  penambahan jumlah  lantai  gedung  sehingga  berat  sendiri struktur  akan  meningkat,  sehingga  selain pada komponen kolom dan balok, diupayakan  perubahan  tidak  terjadi  pada pondasi,  mengingat  tingkat  kesulitan  dalam perkuatan pondasi akan menjadi lebih sulit.
Penambahan  jumlah  ruang  kelas  baru pada  gedung  eksiting  dengan  satu  lantai dianggap sebagai cara hemat untuk mengembangkan sarana perkuliahan, mengingat  biaya  yang  dibutuhkan  untuk penggunaan lahan dan  biaya konstruksi akan jauh  lebih  mahal.  Perencanaan  penambahan ruang  harus  mempertimbangkan  kekuatan struktur  dari  kondisi  eksisting  gedung. pemeriksaan  terhadap  kapasitas  nominal kolom dalam menahan beban lebih diutamakan  mengingat  kegagalan  kolom lebih  memiliki  resiko  tinggi  dibanding komponen  lain.  Perkuatan  struktur  kolom perlu  dilakukan  apabila  kapasitas  nominal tidak  cukup  untuk  menahan  beban  ultimit yang terjadi.
Penambahan CFRP pada kolom berfungsi    untuk  meningkatkan  kuat  tekan kolom sehingga komponen struktur berperilaku  sebagai  kolom  komposit.  Selain untuk  meningkatkan    kuat  tekan,  CFRP juga berfungsi  sebagai  kekangan  pada  kolom. Aplikasi  CFRP  dapat  dilakukan  secara menyeluruh  maupun  parsial  sesuai  dengan kuat tekan kolom  komposit yang diperlukan. Perbedaan  lebar  lapisan  CFRP  diharapkan dapat  mengetahui  efektivitas  penggunaan CFRP  pada  kolom  bulat  apabilai  CFRP dipasang  secara  penuh  maupun  secara parsial.

## II. TINJAUAN PUSTAKA
Perkuatan yang digunakan
dipertimbangkan terhadap efektivitas, efesiensi  biaya,  ketersediaan  bahan  dan tenaga  serta  kemudahan  dalam  pelaksanaan, sehingga  perkuatan  yang  digunakan  dapat berupa  komponen  komposit  yang  memiliki berat  volume  lebih  ringan  supaya  berat struktur  tambahan  tidak  membebani  struktur secara  keseluruhan.  Perkuatan  dengan  bahan komposit fiber  polymer saat  ini  menjadi alternatif  material  perkuatan  mengingat jenis dan  bentuk  material  yang  tersedia  dapat disesuaikan  terhadap  kebutuhan  bentuk  dan kekuatan tambahan pada komponen struktur.
Material Fiber  Reinforced  Polymer
(FRP) tersusun atas beberapa material sesuai dengan  bentuk  dari  material  perkuatan, diantaranya : CFRP ( Carbon Fiber Reinforced  Polymer ),  GFRP  ( Glass Fiber Reinforced  Polymer ),  dan  AFRP  ( Aramid Fiber Reinforced Polymer ). Perkuatan struktur  dapat  dilakukan  secara  internal  dan eksternal,  dimana  perkuatan  internal  dapat dilakukan  dengan  penambahan  tulangan FRP,  sedangkan  secara  eksternal  dapat dilakukan dengan menambahkan lapis CFRP sehingga  komponen  struktur  dapat  berlaku sebagai struktur komposit.
Perkuatan  komponen  balok  dengan CFRP  dipertimbangkan  terhadap  kekuatan lentur  dan  geser  dari  komposit  antara  beton eksisting  dengan  CFRP,  sedangkan  pada komponen kolom perkuatan dilakukan dengan  memberikan  lapis  CFRP  sehingga kekangan CFRP pada kolom dapat meningkatkan  kekuatan  dan  daktilitas  dari kolom  tersebut.  Menurut  ACI.440.R(2008), FRP  lebih  efektif  sebagai  kekangan  pada kolom  bulat.  Hal  ini  disebabkan  oleh kekangan  yang  seragam  pada  arah  radial kolom yang dikekang pada arah transversal. Kuat nominal pada kolom beton dengan FRP  dipengaruhi  oleh  konfigurasi  tulangan, jarak  antar  tulangan  dan  jenis  sengkang. Menurut  Bank  (2006),  kuat  tekan  kolom beton  dengan  beban  eksentris  dianalisa menggunakan  diagram  interaksi  dengan menghitung  nilai  beban  aksial  dan  momen nominal  pada  3  titik  :  yaitu,  titik  A,  dimana P0=max  dan  Mn=0,  titik  B,  dimana Pn=0,8P0  dan  Mn=Pn.e,  titik  C,  dimana Pn=max  dan  Mn=max,  titik  D,  titik  dimana Pn=0  dan  Mn=max.  titik-titik  tersebut menggambarkan  kondisi  aksial  murni,  aksial
dan  momen  dengan  eksentrisitas  minimum, aksial  dan  momen  dalam  kondisi  seimbang, dan  momen  lentur  murni.  Kuat  nominal kolom  pada  masing-masing  titik  tersebut dapat  dihitung  dengan  persamaan-persamaan berikut :
a. Titik  A  dan  B  dengan  nilai  eksentrisitas minimum,  e=0,1  h  dan  nilai  c  pada  titik
A dan B
0 g st st P  = 0.85 ψf f'cc + (A -A )+fyA (1.a) n max 0
P = 0.80 P (1.b) nmax min Mn = P e  (1.c)
b. Titik  C,  dengan  nilai  c  pada  kondisi seimbang
st s'
Pn = 0.85 ψf fcc ba + A fy+A fs (1.d) h a Mn= 0.85 ψf fcc ba - 2 2       si si si si h h
+A f -d1 +A f di- 2 2
            (1.e)
Dimana :
Pn =  kuat tekan nominal kolom Mn =  Momen nominal kolom Asi =  luas tulangan fsi =  tegangan pada tulangan di =  jarak tulangan ke sisi beton
Dimana nilai blok tekan c dan  ccu pada titik  A  dan  B,  dihitung  menurut  persamaan berikut :
c = d (2.a) Sedangkan titik C pada kondisi seimbang dihitung menurut persamaan :
εccu
εsy c = d εccu  (2.b)
c. Titik  D,  dengan  nilai  c  pada  kondisi seimbang
Regangan  tekan  ultimit  beton  dengan kekangan  lateral  (  ccu),  dihitung  sebagai berikut :
0,45
f1 εfc εccu = ε'c 1,5 + 12Kb f 'c ε'c
              (3.b) Pola
tegangan-regangan untuk menentukan  kuat  nominal  terhadap  aksial dan  momen  dari  kolom  beton  dengan perkuatan  CFRP,  dihitung  nilai  kuat  tekan komposit  (f’cc),  regangan  efektif  (  fe) , dihitung menurut persamaan-persamaan
berikut : f 'cc f 'c + 3.3K = a fl (4) εfe = min (0,004 , kε εfu) (5.a) εfe = kε εfu  (5.b)
Nilai  Ka  dan  Kb  untuk  kolom  bulat menurut ACI.440R (2008), ditentukan sebagai berikut : Ka = 1 (6.a) Kb = 1
(6.b)
Nilai kuat kekangan lateral untuk kolom bulat dihitung menurut persamaan berikut : Ψf  2Ef  tf  εfe  nFRP f1 = D (7) Sedangkan menurut
Achillopoulou (2012),  untuk  kekangan  dengan  pemasangan secara  tidak  penuh,  maka  nilai  fl  dapat dihitung sebagai berikut :

## Ψf  2Ef  tf  εfe  nFRP bf
f1 = D pf 
Rasio perkuatan CFRP, menurut ACI.440R (2008), harus lebih dari 0,08 yang dihitung menurut persamaan berikut :
fl = f'c  (8)
Dimana :
Ag =  luas penampang kolom b =  lebar penampang c =  tinggi blok tekan d =  jarak tepi tekan ke tulangan tarik Ef =  modulus elastisitas tarik FRP  ccu =    regangan  tekan  ultimit  beton dengan kekangan fc =  kuat tekan kolom beton fy =  kuat leleh tulangan baja fl =    tegangan  kekangan  dari  FRP jacket
9.00 9.00 2.00 10.00 4.00 4.00 9.00 3.00 3.00 3.00 27.00 f’cc =  kuat  tekan  maksimum  beton dengan kekangan  fe =  regangan efektif  CFRP nFRP  =  jumlah lapis CFRP tf =  ketebalan CFRP D
=  diameter kolom bulat
 f =  faktor reduksi lingkungan

## III. Metodologi
Perubahan  maupun  penambahan  fungsi dari  struktur  gedung  akan  memberikan penambahan beban pada konstruksi, sehingga desain  stuktur  harus  mempertimbangkan kekuatan dari strukur eksisting.
a. Data gedung eksisting
Gedung  eksisting  merupakan  gedung perkuliahan satu lantai menggunakan konstruksi beton bertulang dan akan dikembangkan menjadi dua lantai menggunakan konstruksi yang sama.
Gambar 1. denah gedung eksisting
Dimensi  komponen  struktur  eksisting berupa  kolom,  balok  dan  pelat  seperti  pada tabel 1. Komponen pada lantai 2
direncanakan  menggunakan  dimensi  yang sama dengan komponen eksisting.
Pembebanan terdiri atas beban mati dan beban  hidup  dengan  distribusi  beban  mati akibat  sendiri  dan  beban  tambahan  yang bekerja  pada  lantai  serta  beban  hidup  pada lantai.  Beban  dan  distribusi  pembebanan seperti pada tabel 2.
Tabel 1. Dimensi komponen struktur No Komponen Dimensi (m) Lebar (b) Tinggi (h) Diameter (D) 1 K1 0,30 0,30 - 2 K2 - - 0,25 3 K3 0,20 0,25 - 3 B1 0,25 0,40 - 4 B2 0,20 0,25 - 5 PL1 - 0,15 -
Kombinasi pembebanan yang digunakan akibat  beban  mati  dan  beban  hidup,  yaitu  : C1=1,4D  dan  C2  =  1,2D+1,6L,  dimana  D adalah beban mati dan L adalah beban hidup.
Tabel 2. Distribusi pembebanan No Uraian Beban (Ton/m) X Y Z 1 Beban mati -B.S. komponen luas.BJ -B. dinding - 0,25 - -B. penggantung - 0,007 - -B.keramik - 0,025 - -B.spesi - 0,021 - 2 Beban hidup B.hidup lantai - 0,25 - b. Kuat bahan struktur eksisting
Kuat bahan struktur yang harus diperiksa  dari  kondisi  gedung  eksisting diantaranya adalah kuat tekan beton (f’c) dan kuat leleh tulangan baja (fy).
a. Pengujian  kuat  tekan  beton  dengan
Schmidt Rebound Hammer Test, Pengujian  hammer  merupakan  pengujian untuk  mengetahui  kekerasan  dan  kekuatan, yaitu  kekuatan  permukaan  elemen  beton.
Oleh  karena  itu  permukaan  yang  akan  diuji perlu  dibersihkan  atau  pembukaan  selimut beton dan dihaluskan permukaannya.
Pengujian  Hammer  dapat  dilakukan  dengan meletakkan  Hammer  tegak  lurus  atau  sejajar terhadap permukaan beton. Pembacaan skala diambil  dari  grafik  yang  terdapat  pada  alat penguji Hammer.
b. Kuat leleh tulangan baja didapatkan dari spesifikasi  yang  disertakan  oleh  produsen baja.

## Tabel 3. Konfigurasi tulangan komponen
No Komponen Dimensi (m) Tumpuan Lapangan Tumpuan 1 K1 12  16 2 K2 6  16 3 K3 8  16 3 B1 5  16 5  16 5  16 4 B2 2  16 5  16 2  16
c. Konfigurasi  tulangan  eksisting,  jumlah dan susunan tulangan dari komponen struktur balok dan kolom dapat dilihat pada tabel 3.

## c. Analisa struktur
Analisa  dilakukan  dengan  pendekatan Finite  Elemen  Method (FEM),  dimana struktur memiliki derajat kebebasan di 3 arah rotasi  dan  3  arah  translasi,  sehingga  model dianggap  sebagai  sebuah  struktur space frame dengan  arah  translasi  dan  rotasi  di sumbu x,y dan z baik di sumbu lokal maupun sumbu global.
Pemodelan dan analisa struktur menggunakan software bantu Staad Pro v.8i. Analisis bertujuan untuk mencari gaya dalam pada  komponen  struktur  dengan  maksud untuk merencanakan ulang kekuatan struktur terhadap  pembebanan  akibat  penambahan ruang kelas baru.

## IV. HASIL DAN PEMBAHASAN
Berdasarkan  hasil  uji  kuat  tekan  beton menggunakan  alat Hammer  Test ,  didapatkan nilai  kuat  tekan  beton  rata-rata  dari  masing- masing komponen struktur, seperti pada tabel 4.
Tabel 4. Hasil pengujian kuat tekan beton
No Komponen Kuat  tekan rata-rata (f’c) Mpa Keterangan 1 K1 21 Lantai 1 dan 2 2 K2 16 Lantai 1 dan 2 3 K3 18 Lantai 1 dan 2 4 B1 21 Lantai 1 5 B2 20 Lantai 1 dan 2
Sedangkan  untuk  kuat  leleh  tulangan, digunakan  tulangan  dengan  jenis  U-39  dan U-24  untuk  tulangan  longitudinal  dan sengkang.

## a. Hasil Analisis struktur
Berdasarkan  analisa,  didapatkan  gaya- gaya dalam pada komponen-komponen balok dan  kolom  dengan  gaya  aksial,  geser,  dan momen  lentur.  Analisa  dilakukan  dengan software  bantu  Staad  pro  v.8i  dengan  model space frame .
Mutu  bahan  yang  digunakan  dalam perencanaan ruang tambahan, yaitu :
a. Kuat tekan beton (f’c)
=  22,5 Mpa
b. Kuat leleh baja (fy)   - U39  =  390 mpa
c. Kuat leleh baja (fy)   - U24  =  240 mpa
d.  tulangan longitudinal = 16 mm
e.  tulangan geser = 10 mm
Gambar 2. Perspektif gedung
Hasil dari analisa struktur menggunakan software  bantu  Staad  Pro  v.8i  berupa  gaya dalam  balok  dan  kolom  dapat  dilihat  pada tabel 5 dan 6, berikut :
Tabel 5.a. Nilai gaya dalam maksimum balok
Beam L/C Fx Mton Fy Mton Mz MTon-m B1 Max Fx 79 C2 0.132 7.773 5.669 Min Fx 7 C2 0.017 3.89 0.785 Max Fy 29 C2 0.053 9.105 8.095 Min Fy 81 C2 0.056 -10.078 11.93 Max Mz 8 C2 0.067 -10.071 11.957 Min Mz 81 C2 0.056 -1.625 -12.891 B2 Max Fx 171 C2 0.9 -0.078 -0.79 Min Fx 71 C2 -0.068 1.58 1.367

## Tabel 5.b. Nilai gaya dalam maksimum balok
Beam L/C Fx Mton Fy Mton Mz MTon-m Max Fy 67 C2 -0.02 3.89 5.15 Min Fy 7 C2 -0.06 -0.639 0.232 Max Mz 70 C2 -0.025 3.8 5.151 Min Mz 67 C2 -0.02 1.867 -0.566

## Tabel 6. Nilai gaya dalam maksimum kolom
Member L/C Fx Ton Fy Tton Mz Ton-m K1 Max Fx 13 C2 17.23 -0.011 0.036 Min Fx 99 C2 0.60 -0.218 -0.652 Max Fy 31 C2 11.087 0.31 0.66 Min Fy 5 C2 10.517 -0.322 -0.375 Max Mz 5 C2 9.79 -0.322 0.912 Min Mz 102 C2 0.668 -0.288 -0.85
K2 Max Fx 28 C2 23.5 0.038 0.06 Min Fx 125 C2 0.578 0.06 0.118 Max Fy 106 C2 0.926 0.075 0.162 Min Fy 122 C2 0.716 -0.028 -0.066 Max Mz 106 C2 0.926 0.075 0.162 Min Mz 106 C2 0.926 0.075 -0.1 K3 Max Fx 60 C2 .658 0.00 0 Min Fx 16 C2 0.19 -0.09 -0.263 Max Fy 155 C2 0.65 0.107 0.292 Min Fy 16 C2 0.19 -0.09 -0.263 Max Mz 155 C2 0.65 0.107 0.292 Min Mz 16 C2 0.19 -0.09 -0.263 Nilai Pu  dan Mu  pada  masing-masing kolom  di  lantai  1  beserta  nilai  Pn  dan  Mn dalam  kondisi  seimbang,  dapat  dilihat  pada tabel 7.
Tabel 7.a. Nilai rasio beban ultimit Member Komponen P balance M balance 2 K1 124.618 10.33389 718.07 111.13 5 K1 158.6752 12.77389 718.07 111.13 12 K1 202.9929 1.007786 718.07 111.13 13 K1 262.8603 1.125643 718.07 111.13

## Tabel 7.b. Nilai rasio beban ultimit
Member Komponen P balance M balance 21 K1 202.9972 1.081129 718.07 111.13 22 K1 262.8585 1.212571 718.07 111.13 30 K1 131.416 5.556371 718.07 111.13 31 K1 167.2762 6.523286 718.07 111.13 54 K3 44.54223 2.956629 382.67 54.11 55 K3 46.22058 0 382.67 54.11 56 K3 40.95637 0 382.67 54.11 57 K3 70.2338 0 382.67 54.11 58 K3 44.11558 0 382.67 54.11 59 K3 41.30322 0 382.67 54.11 60 K3 70.27248 0 382.67 54.11 61 K3 43.87349 0 382.67 54.11 62 K3 43.30611 0.115271 382.67 54.11 63 K3 46.13142 0 382.67 54.11
b. Perkuatan CFRP ( Carbon Fibre
Reinforced Polymer )
Hasil  uji  kuat  tekan  beton  dengan hammer test menunjukkan  hasil  uji  yang bervariasi,  hasil  uji  pada  kolom  K2 menunjukkan  nilai  di  bawah  persyaratan
struktur,  sehingga  perkuatan  perlu  dilakukan pada kolom K2.
Kolom  K2  merupakan  kolom  bulat dengan diameter 0,25 m, perkuatan dilakukan dengan  memberikan  lapis  CFRP  sehingga diharapkan kuat tekan beton dapat meningkat. Perkuatan CFRP didesain dengan properti, seperti berikut : Tebal CFRP, tf = 1,2 mm Lebar CFRP, bf = 100 mm Kuat tarik, ffu* = 3100 MPa Modulus elastis, Efu = 165.000 Mpa Regangan tarik,  fu* = 0,017 Faktor reduksi dan lingkungan,  f = 0,95 Lapis CFRP, nFRP = 1 lapis Kuat tekan beton, f’c = 16 Mpa Kuat leleh tulangan, fy  = 390 Mpa Modulus baja, Es = 200.000 Mpa Luas tulangan, As = 1206,372 mm 2 Diameter kolom, D = 350 mm Spasi antar CFRP, pf = 400 mm Jarak tepi tekan, d = 170 mm Tinggi,h=0,8D = 200 mm Nilai-nilai  ffu  dan  fu  didapatkan setelah nilai direduksi dengan faktor lingkungan,  sehingga  nilai-nilai  tersebut adalah :
ffu=ffu* ψf= 2945 MPa

εfu=εfu* ψf 0,0 = 1615 
Nilai kuat tekan kolom komposit (f’cc),
dihitung sebagai berikut :
εfe = 1 0,01615 = 0,009 > 0,004

εfe = 0,004
0,95× 2×165.000×1,2×0,00 25 4×1 f1 = 6 6 0 ,33 
6,336
16 = 0,396
  Ka=Kb=1
f 'cc 16 + 3.3×1× 6,336 = 3 = 6,909
Sedangkan  regangan  ultimit  dengan kekangan (  ccu), dihitung sebagai berikut :
0,45 6,336 0,004 εccu =0,002 1,5 + 12×1× 0,016 16 0,002               
Nilai  gaya  aksial  dan  momen  pada masing-masing titik, yaitu :

## 1. Titik A dan B

## 2. Titik C dan D
Berdasarkan  perhitungan  nilai  rasio kekangan lateral (fl) dengan kuat tekan beton (f’c),  maka  nilai  tersebut  masih  bisa dioptimalkan,  yaitu  dengan  menganggap bahwa  lapis  CFRP  dipasang  secara  parsial dengan  lebar  CFRP  dan  spasi  pemasangan masing-masing sebesar 100 mm dan 400 mm (bf=100 mm dan pf=400 mm), sehingga nilai fl,  , dan  ccu bisa dihitung sebagai berikut :
0,95× 2×165.000×1,2× 250 0,004×1 100 f1 = × =1,584 400 1,584
16 = 0,099   f 'cc 16 + 3.3×1× 1,584 = 2 = 1,227
0,45
1,584 0,004 εccu =0,002 1,5 + 12×1× 0,006 16 0,002
               Kuat  tekan  dan  kuat  kekang  lateral  dari kolom  komposit  dihitung  dan  digambarkan dalam diagram interaksi dengan memperhitungkan  gaya-gaya  yang  terjadi pada beberapa kondisi aksial dan momen.
Kondisi  aksial  dan  momen  pada  titik  A dan  B,  dengan  nilai  c  =  d,  dan  nilai  c  pada titik C menurut persamaan 2.b.
c = 170
390 εsy 200.000 = =0,002 εccu 129,552 εsy c = d εccu  
Nilai  aksial  dan  momen  pada  masing- masing titik, yaitu :
1. Titik A dan B
2. Titik C dan D
Dari  hasil  perhitungan,  didapatkan  nilai Pn dan Mn dalam kondisi seimbang masing- masing sebesar 488.775,976 N dan 35.677.591,142 Nmm atau sebesar
49,837740  Ton  dan  3,637844  Tonm.  Hasil perbandingan  antara  gaya  aksial  ultimit  dan momen  ultimit  dengan  aksial  dan  momen nominal  akibat  komposit  yaitu  masing- masing sebesar 0,47153 dan 0,080267.
Gambar 3. Diagram interaksi kolom CFRP penuh
Gambar 3. Diagram interaksi kolom CFRP parsial

## V. KESIMPULAN
Dari hasil pembahasan, dapat disimpulkan beberapa hal, yaitu :
Pn(A) 1662281.293 
Pn(B) 1329825.035  Mn(B) 22607025.59  Pn(C) 936227.212  Mn(C) 47837054.926 
Pn(D) 0 
Mn(D) 36405984.201 
Pn(B) 844775.351

Mn(B) 14361180.969  Pn(C) 488775.976  Mn(C) 35677591.142  Pn(D) 0  Mn(D) 33757391.835  Pn (kN) Mn (kNm) Kolom CFRP penuh Kolom awal kolom CFRP penuh Pn (kN) Mn (kNm) Kolom CFRP parsial Kolom awal kolom CFRP parsial
1. Kegagalan  terjadi  pada  kolom  K2 eksisting,  mengingat  kuat  tekan  beton (f’c) eksisting kolom K2 memiliki nilai 16 Mpa,  sehingga  kolom  K2  harus  diberi perkuatan.
2. Beban  aksial  ultimit  (Pu)  dan  momen ultimit  (Mu)  akibat  penambahan  ruang kelas  di  lantai  2  di  kolom  K2  masing- masing  sebesar  23,5  Ton  dan  0,292  Ton
m.
3. Analisa  Perkuatan  kolom  K2  dilakukan menggunakan  CFRP  yang  diaplikasikan secara  menyeluruh  dan  secara  parsial dengan  lebar  dan  jarak  pemasangan masing-masing 100 mm dan 400 mm.
4. Nilai  kuat  kekangan  lateral  (fl)  dan  kuat tekan  komposit  (f’cc)  pada  kondisi aplikasi CFRP secara menyeluruh
masing-masing  sebesar  6,336  dan  36,996
Mpa  dengan  nilai  rasio  CFRP  sebesar 0,396.
5. Nilai  kuat  kekangan  lateral  (fl)  dan  kuat tekan  komposit  (f’cc)  pada  kondisi aplikasi CFRP secara menyeluruh
masing-masing  sebesar  1,584  dan  21,227
Mpa  dengan  nilai  rasio  CFRP  sebesar 0,099.
6. Nilai  Pn  dan  Mn  kolom  komposit  dalam kondisi  seimbang  pada  kondisi  aplikasi CFRP  secara  parsial  masing-masing sebesar  49,837740  Ton  dan  3,637844
Tonm  dengan  rasio  tegangan  aksial  dan lentur  masing-masing  sebesar  0,47153 dan 0,080267.

## DAFTAR PUSTAKA
Achillopoulou, et al (2012), Square Reinforced Concrete Columns Strengthened  Through  Fiber  Reinforced Polymer  (Frp)  Sheet  Straps, Conference:
The 6th International Conference on FRP Composites  in  Civil  Engineering  --
CICE2012. Rome 13 - 15 of June 2012.
ACI  Committee  440  (2008), Guide  for  the Design  and  Construction  of  Externally
Bonded  FRP  Systems  for  Strengthening Concrete Structures , ACI.440.R 2008. Bank  Lawrence  E  (2006), Composites  For Construction:  Structural  Design  With FRP Materials , John Wiley & Sons, Inc.