## ANALISIS DEFORMASI GALIAN DALAM PADA TITIK TEPI DINDING DIAFRAGMA DENGAN METODE ELEMEN HINGGA MELALUI STUDI EVALUASI MODEL TANAH
Hadianti Muhdinar Pasaribu Universitas Muhammadiyah Sumatera Utara Surel : hadiantimp@gmail.com Diterima :16 April 2018; Disetujui : 28 Mei 2018

## ABSTRAK
Banyaknya  pembangunan  infrastruktur  yang  merupakan  salah  satu  tolak  ukur  kemajuan  suatu daerah  menyebabkan  terjadinya  penyempitan  lahan  didaerah  tersebut.Sehingga  pemanfaatan  ruang dan lahan sangat dibutuhkan untuk menunjang kemajuan pesatnya pembangunan infrastruktur.Salah satu inovasi terbaik dalam mengatasi masalah keterbatasan lahan adalah membuat bangunan bawah tanah sehingga memberi ruang yang lebih untuk pembangunan.Pembangunan yang cukup terbaru di Indonesia  saat  ini  adalah  pembangunan  MRT  ( Mass  Rapid  Transit )  yang  dilakukan  di  Jakarta. Pembangunan  ini  dalam  pelaksanaannya  membutuhkan  proses  konstruksi  terowongan  ( tunneling ) dan galian dalam untuk tiap stasiunnya. Pada penelitian ini, penulis terpusat terhadap masalah galian dalam pada stasiun Senayan dari proyek konstruksi MRT Jakarta. Permasalahan terbesar dalam suatu pekerjaan galian dalam adalah adanya deformasi lateral pada dinding bangunan bawah tanah dalam hal  ini  yang  digunakan  adalah  dinding  diafragma  (D-Wall)  dan  juga  adanya  penurunan  tanah disekitar galian. Oleh karena itu, perlu dilakukan pengecekan agar tidak terjadi keruntuhan.Metode konstruksi  yang  digunakan  pada  stasiun  Senayan  adalah  metode  konstruksi Top-Down. Pada penelitian  ini  dilakukan  analisis  deformasi  horizontal  dan  penurunan  tanah  menggunakan software Plaxis 3D dengan dua pemodelan tanah, yaitu model tanah Mohr Coulomb dan Hardening Soil . Hasil deformasi  horizontal  yang  diperoleh  menggunakan  model  tanah Hardening  Soil lebih  mendekati monitoring  dilapangan  dibandingkan  dengan  model  tanah Mohr-Coulomb .  Penelitian  ini  berfokus pada bagian-bagian tepi pada dinding diafragma melengkapi jurnal sebelumnya yang berfokus pada titik  tengah  dari  dinding  diafragma.  Besarnya  deformasi  horizontal  pada  tahap  akhir  galian (penimbunan  kembali  tanah  hingga  dasar  muka  tanah)  di  titik  P#80  (di  tepi  dinding  diafragma) tercatat pada monitoring inclinometer sebesar 4.15 mm, dan deformasi yang dihasilkan menggunakan model Hardening Soil sebesar 9.57 mm sedangkan  menggunakan model Mohr-Coulomb sebesar 16.05 mm.  Hasil  deformasi  horizontal  yang  diperoleh  menggunakan  model  tanah Hardening  Soil lebih mendekati monitoring dilapangan dibandingkan dengan model tanah Mohr-Coulomb meskipun hasil yang diperoleh cukup jauh dari monitoring dilapangan.
Kata Kunci : Deformasi Horizontal, Galian, Hardening Soil , Mohr Coulomb , Plaxis 3 D

## ABSTRACT
The number of infrastructure development which is one of the benchmarks of the progress of a region causes the narrowing of land in the area. So that the utilization of space and land is needed to support the rapid progress of infrastructure  development.  One  of  the  best  innovations  in  overcoming  the  problem  of  land  limitations  is  to make the underground building giving more space for development. The most recent development in Indonesia today  is  the  construction  of  MRT  (Mass  Rapid  Transit)  conducted  in  Jakarta.  This  development  in  its implementation  requires  tunneling  and  deep  trenching  process  for  each  station.  In  this  study,  the  authors centered on the deep trenching problems at the Senayan station from the Jakarta MRT construction project. The biggest problem in a deep trenching work is the lateral deformation of underground building walls in this case
which  is  used  diaphragm  wall  (D-Wall)  and  also  the  decrease  of  soil  around  the  excavation.  Therefore,  it  is necessary  to  check  to  avoid  collapse.  The  construction  method  used  in  Senayan  station  is  a  Top-Down construction  method.  In  this  research,  horizontal  deformation  and  soil  degradation  analysis  using  Plaxis  3D software  with  two  soil  modeling,  Mohr  Coulomb  and  Hardening  Soil  soil  model.  The  result  of  the  horizontal deformation obtained using Soil Hardening Soil model is closer to monitoring the field compared to the Mohr- Coulomb soil model. This study focuses on the edges of the diaphragm wall complementing the previous journal focusing on the midpoint of the diaphragm wall. The magnitude of the horizontal deformation at the final stages of excavation (backfill) to P # 80 (on the edge of the diaphragm wall) was recorded in inclinometer monitoring of 4.15  mm,  and  the  resulting  deformation  using  the  Hardening  Soil  model  of  9.57  mm  while  using  the  Mohr model -Coulomb of 16.05 mm. The horizontal deformation results obtained using the Soil Hardening Soil model is closer to the field monitoring than the Mohr-Coulomb soil model although the results obtained are quite far from the field monitoring.
Keywords: Deep Excavation, Hardening Soil,  Horizontal Deformation, Mohr Coulomb, Plaxis 3D

## 1.   Pendahuluan
Pembangunan  konstruksi  bawah  tanah dengan  pekerjaan  galian  dalam  pada  proyek MRT  Jakarta  di  Stasiun  Senayan  yang  menjadi lokasi  penelitian  ini  menggunakan  perkuatan dinding  diafragma.  Metode  konstruksi  yang digunakan  dalam  pelaksanaannya  adalah metode  top  down,  dengan  3  tahapan penggalian  dan  pemasangan  slab  permanen saat pengerjaan konstruksi dilakukan. Kedalaman  desain  galian  berada  di  level  - 17.208  m  dengan  panjang  stasiun  200  m  dan lebar  21.3  m  untuk  bagian  tepi  dan  19.  3  m untuk bagian tengah .

## 2. Kajian Pustaka
2.1 Prilaku Galian Dalam
Penggunaan  konstruksi  galian  semakin banyak diminati dengan meningkatnya tingkat kebutuhan  manusia  saat  ini.Oleh  karena  itu, dibutuhkan  suatu  konsep  kestabilan  galian untuk mengatasi masalah keruntuhan galian.Untuk mencapai tujuan tersebut, diperlukan suatu pemahaman terhadap faktor- faktor  yang  berhubungan  dengan  keruntuhan galian  dan  metode  perkuatan  galian  yang efektif.
Dalam  menjaga  kestabilan  galian,  maka dapat  dilakukan  galian  tanpa  perkuatan dinding  penahan  tanah  dan  galian  dengan perkuatan dinding penahan tanah.Galian tanpa perkuatan  dinding  penahan  tanah  merupakan suatu  galian  dengan  membuat  kemiringan tertentu  terhadap  bidang  horizontal.Namun, metode  ini  sulit  diterapkan  pada  daerah perkotaan  akibat  keterbatasan  lahan  yang ada.Sehingga digunakan metoda galian dengan perkuatan  dinding  penahan  tanah  untuk
menjaga kestabilan galian. Galian akan menjadi stabil  jika  kuat  geser  tanah  lebih  besar dibandingkan  dengan  kuat  geser  yang diperlukan. Hal yang penting dilakukan dalam menganalisis galian adalah melakukan penyelidikan  kondisi  tanah  yang  akan  digali dan  juga    perlu  diketahui  bagaimana  perilaku galian dalam tersebut.
Dalam  mekanika  tanah  terdapat  dua  hal penting yang perlu dianalisis yaitu keruntuhan geser  tanah  yang  dapat  menyebabkan gangguan  pada  strukur  dan  deformasi  yang dapat  mendorong  tekanan  yang  sangat  besar pada  struktur.  Secara  umum  desain  struktur penahan  seharusnya  mempertimbangkan  hal- hal  sebagai  berikut  :  keseimbangan  momen pada  sistem  ( overturning ),  keseimbangan  gaya horisontal ( sliding ), keseimbangan arah vertikal ( bearing  capacity ), overstress dari  struktur ( bending atau shearing )  dan  stabilitas  tanah disekitar  struktur  ( slope  failure , overall  stability , basal stability ).

## 2.2 Pergerakan Horizontal
Kekakuan  sistem support yang  terdiri  dari sistem  dukungan  arah  lateral  ( strut , anchor ), sistem  dukungan  arah  vertikal  ( wall  system, anchor )  dan  sistem  dukungan  untuk  menahan lentur  ( wall  system ).  Setiap  sistem  support tersebut memiliki komponen yang menentukan bentuk  dan  besarnya  lendutan  yang  terjadi. Menurut  Clough  dan  O’Rourke  (1990),  rata– rata  defleksi  horisontal  maksimum  dinding  di lempung  kaku  ( stiff  clay ),  tanah  residual  dan pasir  adalah  sekitar  0,2%  kedalaman  galian, tetapi  ada  kasus  dimana  besarnya  adalah sekitar  0,5%  atau  lebih.  Tidak  ada  perbedaan
yang  signifikan  diantara  tipe  dinding  yang ditunjukkan pada Gambar 1.
Gambar  1.  Pengamatan  Defleksi  Horizontal Maksimum  Dinding  Untuk  Tipe- Tipe  Dinding  Pada  Tanah  Lempung Kaku  (Stiff  Clay),  Tanah  Residual, Dan Pasir (Clough Et Al, 1990)

## 3.   Metodelogi Penelitian
Studi  kasus  yang  digunakan  dalam penelitian  ini  adalah  pembangunan  Stasiun Senayan  MRT  Jakarta.Pada  penelitian  ini dilakukan  simulasi  numerik  dengan software Plaxis  3D.  Model  konstitutif  tanah  yang digunakan  adalah  model  Mohr  Coulomb  dan Hardening  Soil .  Dalam  melakukan  pemodelan tanah  dan  analisis  maka  diperlukan  data tanah.Data  tanah  didapatkan  dari  hasil pengeboran uji SPT pada titik BH E-480.Setelah dilakukan  stratigrafi  dan soil  profiling maka didapatkan  profil  tanah.  Kemudian  dilakukan interpretasi data untuk mendapatkan parameter  tanah  yang  dibutuhkan  untuk pemodelan dan input pada software Plaxis 3D.
Gambar 2. Profil Tanah Yang Mewakili
3.1 Analisa Pengujian Propertis Batu Bata Metode  analisis  yang  digunakan  dalam studi  kasus  ini  dapat  dilihat  pada  Tabel  1 dibawah ini:
Tabel ‎ 1. Metode Analisis Drained Dan Undrained Materi Model Metode Parameter Strength Stiffness Mohr- Coloumb Undrained A  c’ dan Φ’ E’ dan v’ Drained c’ dan Φ’ E dan v’ Hardening Sail Undrained A  c’ dan Φ’ E’ dan v’ Drained c’ dan Φ’ E’ dan v’
Kedalaman  galian  stasiun  Senayan  ini  adalah 17.208 m, dengan panjang 200 m dan lebar 23.3 m untuk sisi pinggir dan lebar 19.3 m pada sisi tengah.  Kedalaman  instalasi Diaphragm  wall (DWall) yang dilakukan adalah 22.927 m. Tahapan  konstruksi  yang  dilakukan  adalah sebagai berikut. Pertama , pemasangan konstruksi  D-Wall  dan  pembebanan  pada permukaan  tanah  sebelum  dilakukan  galian yang merepresentasikan pembebanan dari alat- alat  berat  yang  bekerja  disekitar  lokasi  galian dalam,  beban  yang  diberikan  sebesar  10 kN/m2  dalam  jangkauan  20  m  pada  tiap  sisi kiri  dan  sisi  kanan  daerah  galian. Kedua , pemasangan pressure  relief  well (PRW)  yang difungsikan untuk mengurangi tekanan air pori yang  terjadi  pada  lapisan  tanah  yang  berlapis- lapis.  Pada  Plaxis,  PRW  dimodelkan  sebagai tanah  granuler linear  elastic dengan  diameter ukuran 20 cm.
Ketiga, Galian  tahap  1.  Galian  dilakukan hingga  level roof  slab pada  elevasi  -2.898  m. Keempat,  p engecoran roof  slab setebal  0.8  m dan  pemberian  beban  sebesar  13  kN/m2  yang merepresentasikan beban dari kegiatan pekerjaan  alat  berat  diatas roof  slab ,  beserta penimbunan backfill setebal  0.75  m  di  atas roof slab. Kelima,  p emasangan kingpost dengan jarak  5  m  hingga  level concourse  slab . Keenam, Galian  tahap  2.  Galian  dilakukan  hingga  level concourse  slab pada  elevasi  -8.598  m.  Sebelum dilakukan  penggalian,  muka  air  pada  daerah penggalian diturunkan terlebih dahulu. Ketujuh ,  pengecoran concourse  slab dengan tebal  0.4  m  dan  pemberian  beban  sebesar  5 kN/m2  pada slab . Kedelapan , p emasangan kingpost dengan  jarak  5  m  hingga  level  akhir penggalian. Kesembilan, Galian  tahap  3. Galian dilakukan hingga level akhir penggalian (FEL)  pada  elevasi  -17.208  m.  Sebelum dilakukan  penggalian,  muka  air  pada  daerah penggalian diturunkan terlebih dahulu.
4.0 3.0 4.0 5.0 4.0 5.0 4.0 3.0 3.0 5.0 Silty Clay Silty Clay
Clayey Silt
Clayey Silt
Sand Sandy Silt Silty Sand Sandy Silt
Silty Clay Silt
Kesepuluh , Pengecoran base slab dengan tebal 1 m. Kesebelas ,  penimbunan  kembali backfill hingga level muka tanah.
Berikut  Tabel  Resume  parameter  tanah  dan struktur  yang  digunakan  dari  Tabel  2  hingga Tabel 5.
Tabel 2. Resume Parameter Model Tanah Mohr-
Coulomb Tabel 3. Resume Parameter Model Tanah Hardening Soil Tabel 4. Parameter Struktur Yang Digunakan PadaPlaxis 3D Tabel 5.Parameter Kingpost
Dari  parameter  tanah  dan  struktur  yang digunakan
diperoleh Generate
Mesh menggunakan  Program  Plaxis  3D  seperti  pada Gambar 3.

## 4 Hasil dan Pembahasan 4.1 Deformasi Horizontal
Deformasi  horizontal  yang  diperoleh berdasarkan permodelan tanah Mohr Coulomb dan Hardening  Soil pada  Plaxis  3D,  hasilnya kemudian dibandingkan dengan titik monitoring  dilapangan,  titik  yang  dipilih adalah titik pada bagian tepi dinding yaitu titik P#3, P#80 dan P#37.
Titik-titik  monitoring  dapat  dilihat  pada Gambar 4 dibawah ini:
Gambar  4. Monitoring  Plan Stasiun  Senayan  Jakarta (Data monitoring MRT, 2015)
(a) g unsat g sat c u f c' f ' PI kx ky b Eu E' (kN/m 3 ) (kN/m 3 ) (kPa) (  ) ( kN/m 2 ) (  ) % (m/s) (m/s) (-) ( kN/m 2 ) ( kN/m 2 )
1 0 - 4 Silty Clay 8 Soft to Medium 15.2 16.2 48.0 0 9.6 20 48 1.00E-07 1.00E-07 180 0.35 0.45 8640 7776 0.85 2 4 - 7 Silty Clay 9 Medium 15.5 16.5 54.0 0 10.8 21 47 1.00E-07 1.00E-07 200 0.35 0.45 10800 9720 0.85 3 7 - 11 Clayey Silt 11 Medium to Stiff 16.5 17.5 66.0 0 13.2 21 45 1.00E-07 1.00E-07 300 0.35 0.45 19800 17820 0.84 4 11 - 16 Clayey Silt 19 Stiff 17.0 18.0 114.0 0 22.8 22 39 1.00E-07 1.00E-07 250 0.35 0.45 28500 25650 0.83 5 16 - 20 Sand 35 Dense 18.0 19.0 - - 0 37 0 1.00E-05 1.00E-05 - 0.3 0.3 - 70000 0.5 6 20 - 25 Sandy Silt 50 Very Hard 17.9 18.9 300.0 0 60 23 34 1.00E-07 1.00E-07 400 0.35 0.45 120000 108000 0.82 7 25 - 29 Silty Sand 40 Very Dense 18.0 19.0 - - 5 37 0 1.00E-06 1.00E-06 - 0.3 0.3 - 80000 0.55 8 29 - 32 Sandy Silt 48 Hard 17.3 18.3 288.0 0 57.6 24 28 1.00E-07 1.00E-07 400 0.35 0.45 115200 103680 0.79 9 32 - 35 Silty Clay 31 Very Stiff 17.0 18.0 186.0 0 37.2 23 30 1.00E-07 1.00E-07 330 0.35 0.45 61380 55242 0.8 10 35 - 40 Silt 33 Very Stiff 17.5 18.5 198.0 0 39.6 23 30 1.00E-07 1.00E-07 350 0.35 0.45 69300 62370 0.8 Tipe Tanah N rata-rata Kedalaman (m) Konsistensi Layer n u R inter n ' c u f c' f ' b E 50 ref E oed ref E ur ref m ( kN/m 2 ) (  ) ( kN/m 2 ) (  ) (-) ( kN/m 2 ) ( kN/m 2 ) ( kN/m 2 ) (power) 1 0 - 4 Silty Clay 8 Soft to Medium 48.0 0 9.6 20 0.45 0.35 180 7776 6221 23328 0.85 0.85
2 4 - 7 Silty Clay 9 Medium 54.0 0 10.8 21 0.45 0.35 200 9720 7776 29160 0.85 0.85 3 7 - 11 Clayey Silt 11 Medium to Stiff 66.0 0 13.2 21 0.45 0.35 300 17820 14256 53460 0.84 0.84 4 11 - 16 Clayey Silt 19 Stiff 114.0 0 22.8 22 0.45 0.35 250 25650 20520 76950 0.83 0.83
5 16 - 20 Sand 35 Dense - - 0 37 0.3 0.3 - 70000 56000 210000 0.5 0.5 6 20 - 25 Sandy Silt 50 Very Hard 300.0 0 60 23 0.45 0.35 400 108000 86400 324000 0.82 0.82 7 25 - 29 Silty Sand 40 Very Dense - - 5 37 0.3 0.3 - 80000 64000 240000 0.55 0.55 8 29 - 32 Sandy Silt 48 Hard 288.0 0 57.6 24 0.45 0.35 400 103680 82944 311040 0.79 0.79 9 32 - 35 Silty Clay 31 Very Stiff 186.0 0 37.2 23 0.45 0.35 330 55242 44194 165726 0.8 0.8 10 35 - 40 Silty Clay 33 Very Stiff 198.0 0 39.6 23 0.45 0.35 350 62370 49896 187110 0.8 0.8
Kedalaman (m) n u
Layer Tipe Tanah N rata-rata Konsistensi n ' R inter d g
E 1 G 12 (m) (kN/m 3 ) (kN/m 2 ) (kN/m 2 ) D-Wall Elastic 1 24 2.80E+07 0.2 1.17E+07 Roof Slab Elastic 0.8 24 2.80E+07 0.2 1.17E+07 Concourse Slab Elastic 0.4 24 2.80E+07 0.2 1.17E+07 Base Slab Elastic 1 24 2.80E+07 0.2 1.17E+07
Nama Plate Tipe n 12 EA
L spacing
(kN)
(m) King Post Elastic 1.80E+07 5 Nama Fixed End Anchor
Tipe

## (b)
Gambar  5.(a)  Deformasi  Horizontal  Model Mohr- Coulomb Di  P#3  dan  (b)  Deformasi Horizontal Model Mohr-Coulomb DiP#80
(b)
Gambar  6.  (a)  Deformasi  Horizontal  Model Hardening Soil Di P#3 dan  (b) Deformasi Horizontal Model Hardening Soil Di P#80
(b)
Gambar  7.  (a)  Deformasi  Horizontal  Model Mohr Coulomb Di  P#37    dan  (b)    Deformasi
Horizontal  Model Hardening  Soil Di P#37
Besarnya  deformasi  horizontal  maksimum yang  terjadi  pada  tahapan  konstruksi  galian dalam  pada  permodelan  tanah Mohr-Coulomb dan Hardening Soil dapat dilihat pada gambar 8 berikut.
Gambar 8. Deformasi Horizontal Maksimum

## 4.2Pembahasan
Nilai deformasi horizontal yang dihasilkan menggunakan permodelan tanah Hardening Soil lebih  kecil  dan  mendekati  hasil  monitoring  di lapangan daripada menggunakan  model tanah Mohr-Coulomb .
(a)
(b)
Gambar 9.
Hubungan  Tegangan-Regangan  (a)
Model Mohr Coulomb (Manual Plaxis) (b)  Model Hardening  Soil (Duncan &Chang, 1970)
Hal  ini  sesuai  dengan  kondisi  pendekatan model Hardening  Soil yang  lebih  mendekati perilaku  tanah  dilapangan  dibandingkan dengan  model  Mohr  Coulomb.  Kurva hubungan stress-strain pada  model Hardening Soil membentuk  kurva  hiperbolik  yang menunjukkan perubahan nilai modulus elastisitasnya  yang  berbeda  dan  cenderung mengecil  seiring  dengan  perubahan  tegangan yang  diberikan  pada  tanah.  Keadaan  ini  lebih mendeskripsikan kondisi sebenarnya di lapangan.
Gambar  10.  Perilaku  Tanah  Sesungguhnya  (Liong, 2013 )
Akibat  metode  konstruksi  yang  digunakan pada pekerjaan galian dalam adalah metode top down ,  sehingga  menyebabkan  deformasi  yang terjadi  saat  kondisi drained tidak  jauh  berbeda daripada saat akhir tahapan konstruksi. Hal ini terjadi  karena  metode top  down menggunakan langsung slab permanen  saat  konstruksi berlangsung  sehingga  mengunci  pergerakan dinding  diafragma.  Selain  itu,  karena  jenis tanah disekitar galian cukup kuat dengan nilai N-spt yang cukup tinggi maka deformasi yang terjadi juga tidak terlalu besar.

## 5. Simpulan
Dari  penelitian  yang  sudah  dilakukan  pada stasiun  Senayan  MRT  Jakarta,  maka  dapat ditarik  kesimpulan  sebagai  berikut. Pertama , besarnya  deformasi  horizontal  yang  diperoleh menggunakan  model  tanah Hardening  Soil secara  umum  lebih  mendekati  dengan  hasil monitoring  dilapangan  dibandingkan  dengan model  tanah Mohr-Coulomb . Kedua ,  besarnya deformasi  maksimum  yang  terjadi  pada  tiap tahap  konstruksi  galian  dalam  dengan menggunakan
model Hardening
Soil menunjukkan  hasil  deformasi  yang  lebih  kecil daripada model Mohr-Coulomb pada Plaxis 3D. Deformasi yang dihasilkan pada bagian tepi dinding  diafragma  lebih  kecil  dibandingkan dengan  pada  bagian  tengah  dinding,  namun deformasi  yang  dihasilkan  cukup  besar sehingga perlu untuk diperhatikan

## Daftar Pustaka
Bishop,  A.W.  dan  Bjerrum,  L.  (1960):  The Relevance  of  the  Triaxial  Test  to  the Solution  of  Stability  Problems, ASCE Conference  on  Strength  of  Cohesivesoils , pp 437 - 501. Bowles,  Joseph  E.  (1982 ):  Foundation  Analysis and Design, Third Edition , Mc. Graw-Hill Companies, Inc. New York. Das,  Braja  M.  (2011): Principles  of    Foundation Engineering,  7th  Edition ,  Thomson Learning, Inc. Holtz,  Robert  D.,  William  D.  Kovacs,  Thomas C.  Sheahan.  (2011): An  Introduction Geotechnical  Engineering  Second  Edition , Pearson Education, Inc. Kempfert,  Hans-Georg  dan  Gebreselassie, Berhane. (2006): Excavations and
Foundations  in  Soft  Soils, Springer- Verlag Berlin Heidelberg.
Lim,  A.,  Ou.,  C.  Y.,  &  Hsieh,  P.  (2010):
Evaluation  of  clay  constitutive  models for  analysis  of  deep  excavation  under undrained conditions, Journal of Geoengineering , Vol. 5, No. 1. Ou,  Chang-Yu.  (2006): Deep  Excavation  Theory and  Practice ,  London.  Taylor  &  Francis Group. London.
Ou,  Chang  Yu  dan  Ching-Her  Lai.  (1993): Finite-Element  Analysis  of  Deep Excavation  in  Layered  Sandy  and Clayey Soil Deposits, Can. Geotech. 1, 31 , 204-214. China.
Sorensen KK, dan Okkels N. (2013): Correlation Between  Drained  Shear  Strength  and Plasticity Index of Undisturbed Overconsolidated  Clays, Journal  of  18th International Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering, Paris. Y. M. Hou, J. H. Wang, dan L. L. Zhang. (2009):
Finite-Element  Modeling  of  a  Complex Deep  Excavation  in  Shanghai, Acta Geotechnica 4:7–16 , Springer-Verlag