## Analisa Keandalan Kondensor dengan

## Menggunakan Debris Filter di PLTU Belawan
Andri Ramadhan
Dosen Jurusan Teknik Mesin Universitas Al-Azhar Medan E-mail : andriramadhan@gmail.com

## Abstrak
PLTU  merupakan  pembangkit  listrik  tenaga  thermal  yang  mengubah  energi  kimia  dalam  bahan  bakar menjadi  energi  listrik.  Sistem  air  pendingin  pada  PLTU  diperlukan  secara  terus  menerus  selama  turbin uap  beroperasi.  Apabila  aliran  air  pendingin  terganggu  atau  hilang,  maka  operasi  turbin  uap  harus dihentikan,  karena  turbin  uap  tidak  dapat  beroperasi  tanpa  aliran  air  pendingin  ke  kondensor  masalah pada  pipa  aliran  air  pendingin  pada  kondensor  seperti  menumpuknya  kotoran  yang  diakibatkan  adanya biota  laut  antara  lain  teritip,  kerang,  ganggang,  tiram  dan  jenis  tumbuhan  lainnya.  Penyaring  seperti Debris  Filter diperlukan  untuk  menyaring  kotoran  pada  air  laut . Apabila  terjadi  kerusakan  pada Debris Filter seperti  rusaknya  motor Debris dan  kerusakan  mekanis  pada Filter akan  mengakibatkan  kotoran dapat  lolos  dan  masuk  ke  kondensor,  akibatnya tube-tube akan  mengalami pluging (penyumbatan)  dan bisa  menyebabkan  gangguan  perpindahan  panas  yang  secara  langsung  juga  berakibat  pada  buruknya kevakuman  pada  kondensor.  Hasil  perhitungan  menunjukan  besarnya  standar  nilai  tipikal  koefisien perpindahan  panas  di  dalam fouling sea  water 1000-3000  W/m 2 °C  dan  di  mana  besar  nilai  koefisien perpindahan panas di dalam fouling ( h fi ) yang dihitung masih didalam batas kewajaran atau dengan kata lain  tergolong  bersih  yaitu  1276,82  W/m 2 ·°C.  Besarnya  standar  nilai  tetapan  dalam  persamaan  empiris faktor  tanpa  dimensi  mengenai  kebersihan  adalah  0,85,  di  mana  besar  nilai  yang  diperoleh  dari  hasil perhitungan  yaitu 0,75  masih  tergolong bersih. Penggunaan debrish filter pada kondensor  membuktikan bahwa  keandalan  kondensor  pada  pembangkit  PLTU  sektor  Belawan  Unit  3  masih  dalam  kondisi  baik berdasarkan kebersihan pada tube .
Kata kunci : Ergonomi, Postur Kerja, ROSA

## 1. Pendahuluan

## 1.1 Latar Belakang
Energi  listrik  di  Indonesia  menjadi  faktor penunjang  untuk  meningkatkan  kegiatan  industri. Salah  satu  pembangkit  yang  sering  digunakan adalah Pembangkit Listrik Tenaga Uap (PLTU).
Pada  proses  pembangkit  tenaga  listrik  terjadi proses pembakaran terhadap air untuk menghasilkan uap. Uap tersebut kemudian dialirkan  ke  turbin  untuk  memutar  generator sehingga  menghasilkan  energi  listrik  [2].  Pada pembangkit  listrik  tenaga  uap  biasanya  memiliki sistem  pendingin.  Kelangsungan  pengoperasian turbin  uap  sangat  dipengaruhi  oleh  kelangsungan pasok  air  pendingin.  Apabila  aliran  air  pendingin terganggu  atau  hilang,  maka  operasi  turbin  uap harus  dihentikan,  karena  turbin  uap  tidak  dapat beroperasi tanpa aliran air pendingin ke kondensor [3].  Dengan  vakum  kondensor  yang  bagus,  maka efisiensi  turbin  bagus.  Jika  tidak  berarti  ada masalah  pada  pipa  aliran  air  pendingin  pada kondensor  seperti  menumpuknya  kotoran  yang
diakibatkan  adanya  biota  laut  antara  lain  teritip, kerang,  ganggang,  tiram  dan  jenis  tumbuhan lainnya.  Maka  perlu  adanya  penyaring  seperti Debris Filter . Debris Filter merupakan alat untuk menyaring air yang masuk ke dalam pipa saluran air pendingin pada  kondensor  agar  benda-benda  asing  tidak mudah  masuk  ke  dalam  pipa.  Apabila  terjadi kerusakan  pada Debris  Filter seperti  rusaknya motor Debris dan  kerusakan  mekanis  pada Filter akan mengakibatkan kotoran dapat lolos dan masuk ke kondensor. Akibatnya tube-tube akan mengalami pluging (penyumbatan)  dan  bisa menyebabkan  gangguan  perpindahan  panas  yang secara  langsung  juga  berakibat  pada  buruknya kevakuman pada kondensor. Kotoran yang berlebih dan  tidak  ditanggulangi  akan  mengakibatkan gangguan  pada  kinerja  alat  pembangkit.  Dengan kata  lain,  permasalahan  yang  ditimbulkan  yaitu berkurangnya  perpindahan  panas  (heat  transfer) kondensor,  turunnya  persentase  tekanan  vakum pada  kondensor,  pengoperasian Back  Wash  Debris Filter  Condensor secara  manual  dan  besarnya differential preasure pada debris filter condensor .

## 1.2 Tujuan
Adapun  yang  menjadi  tujuan  pada  penelitian adalah: a. Untuk mengetahui pengaruh penggunaan Debris  Filter kondensor  pada  sistem  pendingin di PLTU sektor Belawan.
b. Untuk mengidentifikasi dan mengetahui besarnya  laju  dan  koefisien  perpindahan  panas pada kondensor di PLTU unit 3 sektor Belawan.
c. Untuk mengidentifikasi keandalan pada kondensor  di  PLTU  unit  3  sektor  Belawan berdasarkan  nilai  tipikal  koefisien  perpindahan panas di dalam fouling .
1.3 Tinjauan Pustaka
A. Siklus  Rankine  Dengan  Proses  Pemanasan Ulang
Siklus  Rankine  sederhana  terdiri  dari  empat komponen  utama  yaitu  pompa, boiler ,  turbin  dan condenser .  Skematik  siklus Rankine sederhana ditunjukkan pada Gambar 1.[7]. Untuk meningkatkan efisiensi instalasi pembangkit listrik, sebelum  air  dipompa  memasuki  ke boiler , feedwater harus dipanaskan terlebih dahulu hingga mencapai  suhu  tertentu.  Pemanasan  tersebut dilakukan  dengan heater ( heat  exchanger ),  yang
berlangsung secara konduksi dengan
memanfaatkan uap panas yang diambil (diekstraksi)  dari  turbin.  Jadi  selain  diteruskan  ke condenser , ada sejumlah kecil uap dari turbin yang diambil  untuk  memanaskan feedwater  heater atau dengan  istilahnya  sejumlah  uap  diekstraksi  ke feedwater heater (tekanan ekstraksi) [5], [8].
Gambar 1. Siklus Rankine ideal dalam diagram (a) P-v dan (b) T-s [9]
Siklus  1-2-3-4-B-1  adalah  siklus  Rankine Jenuh,  yang  berarti  uap  jenuh  ke  dalam  turbin. Siklus  1’-2’-3-4-B-1’  merupakan  siklus  Rankine uap  super  panas  karena  uap  super  panas  yang masuk  turbin.  Siklus  tersebut  melalui  proses sebagai  berikut:  1  –  2  atau  1’  –  2’:  ekspansi adiabatic  reversible dalam  turbin,  uap  keluar  pada 2 atau 2’ berada dalam daerah campuran dua fase 2 – 3 atau 2’ – 3: panas keluar pada suhu dan tekanan konstan  di  kondensor  3  –  4:  kompresi abiabatic
reversible oleh pompa terhadap cair jenuh [9].

## B. Kondensor
Kondensor  adalah  alat  yang  berfungsi  untuk mengembunkan  uap  yang  telah  memutar  turbin untuk  dijadikan  air  yang  akan  digunakan  untuk siklus  selanjutnya.  Sebelum  masuk  kedalam kondensor,  air  laut  biasanya  melewati  debris  filter yang  berfungsi  untuk  menyaring  kotoran-kotoran ataupun  Lumpur  yang  terbawa  air  laut.  Agar  uap dapat  bergerak  turun  dengan  lancar  dari  sudu terakhir  LP  Turbin,  maka  Vakum  kondensor  harus dijaga [10][11].
Gambar.2. Prinsip Kerja Kondensor Pembangkit Listrik Umum [11]
C. Debris Filter Condensor
Debris filter condensor adalah strainer /saringan yang  digunakan  untuk  menyaring  kotoran  yang dibawa  air  pendingin  (air  laut)  untuk  masuk  ke dalam  kondensor  agar  tidak  mengotori  tube-tube dalam kondensor. Dalam 1 inlet sea water, terdapat 4 Debris filter condensor [3].
Gambar 3. Letak Debris filter condensor [3]

## D. Perhitungan  Variable  Perpindahan  Panas  dan Permukaan Pada Kondensor
Adapun  variabel  perpindahan  panas  pada kondensor terdiri dari koefisien perpindahan panas total  (U),  beda  temperatur  rata-rata,  (ΔT m aliran berlawanan) [13]
a.   Koefisien Perpindahan Panas Global (U).
Koefisien  perpindahan  panas  global  (U)  sangat bergantung  pada  aliran  fluida,  dinding  pemisah (material) dan faktor fouling pada kedua permukaan dinding [13].
 Perhitungan Bilangan Reynolds
Angka  Reynolds  digunakan  sebagai  kriteria untuk  menentukan  suatu  aliran  dalam  tabung (shell)  atau  pipa  (tube)  itu  laminar,  turbulen  atau transisi.  Persamaan  yang  digunakan  yaitu  sebagai berikut [14][15]:
..................................... (1)
........................... (2)
Di mana: R ed : Bilangan Reynolds G : Kecepatan massa (kg/m 2 .s) d : Diameter tabung/pipa (m) ρ : Density (kg/m 3 ) μ : Kekentalan dinamik (kg/m.s) um : Kecepatan rata-rata (m.s) A : Luas Penampang (m 2 ) m : Laju massa aliran (kg/s) Dengan ketentuan: Re < 2000 (aliran laminar) Re < 4000 (aliran turbulen) 2000 < Re < 4000 (aliran transisi)
 Perhitungan  Koefisien  Perpindahan  Panas Konveksi
Koefisien perpindahan panas konveksi
ditentukan  dengan  mencari  bilangan  Nusselt terlebih dahulu. [16]:
..................(3)
Di mana:
(h C ) L : koefrata-rata film kondensasi, tabung tunggal(W/m 2o C)
k L : konduktivitas termal kondensat (W/m o C) μ L : viskositas dinamis kondensat (N.s/m 2 ) g : percepatan gravitasi (m/s 2 ) ρ
: massa jenis kondensat (kg/m 3 ) ρ v : massa jenis uap (kg/m 3 )
Γ : aliran kondensat per satuan panjang tube (kg/m.s)
Untuk koefisien perpindahan panas total, U di luar tube, maka digunakan persamaan sebagai berikut :
Keterangan: d o : diameter luar tube d i : diameter daslam tube k w : konduktivitas dinding L : panjang tube A : Luas perpindahan panas h : koefisisen konveksi h f : koefisien fouling
Untuk  koefisien  perpindahan  panas  total,  U  di dalam  tube,  maka  digunakan  persamaan  sebagai berikut, sehingga [13]:
b. Laju Perpindahan Panas Pada Kondensor
Metode  yang  digunakan  berdasarkan  atas persamaan perpindahan kalor yang biasa [17][18].
Di mana [17][18]:
Q :  Laju  perpindahan  panas  pada  kondensor, Btu/h atau J/s
U :  Koefisien  perpindahan  kalor  menyeluruh kondensor,  atas  dasar  luas  bagian  luar tabung, Btu/( atau J/( atau W/( .
A :  Luas  permukaan  luar  tabung  keseluruhan kondensor, ft 2 atau m 2 .
:  Beda suhu rata-rata di dalam kondensor itu, atau ditulis  dengan  persamaan sebagai berikut :
:  Selisih  suhu  uap  jenuh  dengan  suhu  air masuk atau
:  Selisih  suhu  uap  jenuh  dengan  suhu  air keluar atau dapat  disebut  juga  beda suhu terminal (terminal temperature difference, TTD).
Berdasarkan  persamaan  empiris,  koefisien perpindahan  panas  menyeluruh  U  dapat  ditulis sebagai berikut :
Di mana: V :    kecepatan air pendingin di tube pada sisi masuk (dingin) m/s
C 1 :   faktor  berdimensi  fungsi  dari  diameter luar tube
C 2 :   faktor  koreksi  (tak  berdimensi)  untuk temp. masuk air pendingin
C 3 :  faktor  koreksi  (tak  berdimensi)  untuk material tube dan Gauge
C 4 :   faktor kebersihan (tak berdimensi)
Tabel 1.
Tetapan dalam Persamaan [10]
c. Sirkulasi Aliran Air Kondensor
Penentuan  sirkulasi  aliran  air  di  dalam kondensor  itu  sangat  penting  karena  bagian- bagian  lain  sirkulasi  air  akan  menentukan besarnya daya pompa yang diperlukan. Laju  aliran  massa  air,  m w ,  diberikan  oleh persamaan [18][19]:
Di  mana C p adalah  kalor  spesifikasi  air sedangkan ( T 1 -T 2 ) masing-masing adalah suhu masuk dan keluarnya [18][19].

## Tabel 2.
Nilai Tipikal Koefisien Perpindahan Panas di Dalam Fouling [13].
Fluid Coefficient W/(m 2 . C) River water
Sea Water Cooling Water (towers) Towns water (soft) Towns water (hard) Steam condensate Steam (oil free) Steam (oil traces) Refrigerated brine Air and industrial gases Flue gases Organic vapours Organic liquids Light hydrocarbons Heavy hydrocarbons Boiling organics Condensing organics Heat transfer fluids
Aqueous salt solutions 3000-12000 1000-3000 3000-6000 3000-5000 1000-2000 1500-5000 4000-10000 2000-5000 3000-5000 5000-10000 2000-5000 5000 5000 5000 2000 2500 5000 5000
3000-5000
Tabel 3. Tipikal Koefisien Perpindahan Panas Total, U [13]

## 2. Methodologi
Metode yang digunakan dalam  penelitian ini adalah metode literatur, perolehan data lapangan, perolehan data non lapangan,
Diameter luar tabung 3/4 7/8 1,0 C1 [V dalam ft/s, U dalam BTU/(hft 2 .F)] 270 263 251 C1 [V dalam m/s, U dalam W/(m 2 .K)] 2777 2705 2582 Suhu Air, F 35 40 45 50 55 60 70 80 90 100 C 2 0,57 0,64 0,72 0,79 0,86 0,92 1,00 1,04 1,08 1,10 Bahan Tabung 304 Baja tahan-karat Admiralty arsen- Tembaga Kuningan Aluminium logam Muntz Perunggu Aluminium 90-10 Cu-Ni 70-30 Cu-Ni C 3 18 BWG 0,58 1,00 0,96 0,90 0,83 17 BWG 0,56 0,98 0,94 0,87 0,80 18 BWG 0,54 0,96 0,91 0,84 0,76 C 4 0,85 untuk tabung bersih, lebih kecil bila tabung diliputi ganggang dan lumpur
Shell and Tube Exchangers Fluid Cold Fluid Coefficient W/(m 2 . C)
Heat Exchangers
Water Organic solvents Light oils Heavy oils Gases Organic solvents Ligth oils Heavy oils Gases 800-1500 100-300 100-400 50-300 100-50 Coolers Organic solvents Lights oils Heavy oils Gases Organic solvents Water Gases Water Water Water Water Brine Brine Brine 250-750 350-900 60-300 20-300 150-500 600-1200 15-250 Heaters Steam Steam Steam Steam Steam Downtherm Downtherm Flue gases Flue Water Organic solvents Light oils Heavy oils Gases Heavy oils Gases Steam Hydrocarbon vapours 1500-4000 500-1000 300-900 60-450 30-300 50-300 20-200 30-100 30-100

## Condensers
Aqueous vapours
Organic vapours Organic (some non-condensables) Vacuu condensers Water Water Water Water 1000-1500 700-1000 500-700 200-500 Vaporisers Steam Steam Steam Aqueous solutions Light organics Heavy organics 1000-1500 900-1200 600-900

## ISSN: 2354-6751
spesifikasi Debrish Filter , analisa dan kesimpulan. Literatur
yang digunakan bersumber  dari  buku,  jurnal, website ,  dan laporan  penelitian  yang  berkaitan  dengan penelitian ini. Perolehan data  lapangan di dapat dari PLTU sektor Belawan unit 3 dan informasi yang disampaikan oleh operator yang bertanggungjawab  pada  sistem  kerja  mesin pendingin.

## 2.1  Data  Sistem  Air  Pendingin  Pada  PLTU
Sektor Belawan Unit 3
Adapun  data-data  yang  diperoleh  dari  PT. PLN  (Persero)  Sektor  Belawan  Unit  3,  antara lain dapat dilihat pada tabel 4 berikut :
Tabel 4.
Spesifikasi Kondensor (System Cooling-Tower)

## 2.2   Diagram Alir Penelitian
Setiap  tahapan  perhitungan  yang  akan dilakukan untuk menganalisa pengaruh pemakaian  Debrish filter  dan  keandalan kondensor  pada  sistem  pendingin  di  PLTU sektor  Belawan  unit  3  dapat  dilihat  pada Gambar  berikut.  Tahapan-tahapan  ini  akan dihitung  dengan  membandingkan  penggunaan persamaan  di  atas  dan  mengatur  nilai  dari koefisien  perpindahan  panas  U  sehingga  di dapat nilai tipikal U di dalam fouling sea water. Sehingga  dengan  demikian  diperoleh  hasil seberapa  bersih  air  laut  sebagai  pendingin kondensor yang difilter oleh debrish filter.

## 3. Hasil dan Pembahasan
3.1  Analisa  Hubungan  Beda  suhu  Rata-rata  di dalam Kondensor terhadap Koefisien Perpindahan Panas Total
Dari  gambar  5  berikut  dapat  dilihat  bahwa semakin  tinggi  beda  suhu  rata-rata  (∆ T m )  maka semakin  rendah  koefisien  perpindahan  panas totalnya, dan sebaliknya.
Data Parameter Sisi-Uap (Steam) Sisi-Pendingin (Air) Tipe Kondensor CV30.44-2-99-2820
Temperatur uap masuk kondensor (T hi ) Temperatur uap keluar kondensor (T ho ) Temperatur air pendingin masuk kondensor (T ci ) Temperatur air pendingin keluar kondensor (T co ) Luas permukaan perpindahan panas Panjang pipa (L) Diameter luar pipa (d o ) Diameter dalam pipa (d i ) Pitch Tube Diameter dalam shell (D s ) Jumlah Pipa Bahan Pipa Kapasitas sirkulasi air Laju aliran uap Laju aliran air pendingin Kecepatan air pendingin Tekanan uap masuk Jarak Baffle (I b )
48 0 C 47 0 C - - 2739 m 2 - - - - 3,1 m - Titanium - 46,727 kg/s - - 0,04 MPa - - -
30 0 C 40 0 C 2739 m 2 9,9 m 0,024 m 0,0226 m 1,75 x d o
-
5040 buah Titanium 9550 m 3 /jam - 2370 kg/s 2,36 m/s
-
0,785 m
Gambar 5. Grafik hubungan beda suhu rata-rata pada kondensor ∆ T m dengan koefisien perpindahan panas total
3.2  Analisa  hubungan  laju  perpindahan  panas

## Q dengan koefisien perpindahan panas total U
Laju  perpindahan  panas  pada  kondensor  akan mempengaruhi  koefisien  perpindahan  panas total.  Semakin  besar  nilai  laju  perpindahan panas  yang  terjadi,  maka  nilai  koefisien perpindahan  panas  total  yang  ada  pada  tube akan  semakin  menurun,  seperti  terlihat  pada Gambar  6 . Hal  tersebut  menunjutkan  hubungan laju  perpindahan  panas  berbanding  terbalik dengan koefisien perpindahan panas total.
Gambar 6. Grafik Pengaruh hubungan laju perpindahan panas Q dengan koefisien perpindahan panas total U
3.3  Analisa  Faktor  Tanpa  Dimensi  Mengenai Kebersihan  C 4
Kebersihan  pada  kondensor  perlu  di  jaga agar  tetap  dalam  keadaan  bersih.  Hal  ini dikarenakan cooling water yang digunakan pada kondensor  berasal  dari  air  laut,  sehingga  akan banyak  terdapat  endapan  dan  kotoran-kotoran yang ikut masuk dan sebagian akan mengendap pada permukaan tube-tube pada bagian kondensor  lainnya.  Di  mana  untuk  menghitung C 4 ada  faktor  lain  yang  mempengaruhi  yaitu menentukan  nilai C 1 yang  bernilai  2705 berdasarkan diameter luar tabung 7/8, berdasarkan  suhu  air  84,74  °F  di  dapat  nilai C 2 yaitu 1,06 serta berdasarkan bahan tabung yaitu
titanium  diperoleh  nilai C 3 (18  BWG)  adalah 0,83 sehingga didapat nilai faktor kebersihan C 4 adalah 0,75.
3.4  Analisa  Koefisien  Perpindahan  Panas  di Dalam Fouling  h fi
Pada  penelitian  ini  nilai  tipikal  koefisien perpindahan panas di dalam fouling , nilai fluida untuk  air  laut  bernilai  1000-3000  W/( dan  hasil  yang  diperoleh  dari  perhitungan adalah 1276,82 W/m 2 ·°C. Hal ini membuktikan penggunaan debrith filter mempengaruhi kebersihan di dalam tube .

## 3.5. Pengaruh  Penggunaan  Debrith  Filter Terhadap Keandalan Kondensor
Kekotoran  yang  berlebihan  dan  tidak ditanggulangi  akan  mengakibatkan  gangguan pada kinerja alat pembangkit. Fungsi dan tujuan Debrish  Filter Condensor menyaring  air pendingin  (air  laut)  yang  masuk  dalam kondensor, menjaga kebersihan tube-tube dalam kondensor,  dan  mencegah  masuknya  kotoran yang dapat mengganggu proses kondensasi. Jika  kotoran  bertumpuk  pada Debrish  Filter diperlukan  proses back  wash . Back  wash kondensor  merupakan  salah  satu  usaha  untuk menjaga  performa  kondensor  dengan  cara membalik  arah  aliran  kondensor.  Tujuannya yaitu  untuk  membuang  kotoran-kotoran  yang masuk ke dalam water box inlet kondensor dan menghalangi (melakukan plugging) tube kondensor sisi inlet .
4. Simpulan
1. Besarnya  standar  nilai  tipikal  koefisien perpindahan  panas  di  dalam fouling sea water adalah  1000-3000  W/m 2 ·°C  dan  di mana  besar  nilai  koefisien  perpindahan panas  di  dalam fouling ( h fi )  yang  dihitung masih didalam batas kewajaran atau dengan kata  lain  tergolong  bersih  yaitu  1276,82 W/m 2 ·°C. 2. Besarnya  standar  nilai  tetapan  dalam persamaan  empiris  faktor  tanpa  dimensi mengenai  kebersihan  adalah  0,85,  di  mana besar  nilai  yang  diperoleh  dari  hasil perhitungan  yaitu  0,75  masih  tergolong bersih.
3. Penggunaan debrish  filter pada  kondensor membuktikan  bahwa  keandalan  kondensor pada  pembangkit  PLTU  sektor  Belawan Unit 3 masih dalam kondisi baik berdasarkan kebersihan pada tube .
Daftar Pustaka
[1]    Instalasi Pembangkit PLTU, 2004, Pengoperasian Pembangkit Thermal, PT. PLN  (Pesero)  Unit  Pendidikan  dan Pelatihan Suralaya.
[2]    M.  Suyitno.  2011. Pembangkit  Energi Listrik . Rineka Cipta. Jakarta.
[3]    Instalasi Pembangkit PLTU. 2007. Sistem Air  Pendingin .  PT.  PLN  (Persero)  Unit Pendidikan dan Pelatihan Suralaya.
[4] Allen  Bellas,  Diane  Finney.  Lan  Lange, 2011, Technological Advance In Cooling System  at  U.S.  Power  Plants. Stirling Economics  Discussion  Paper  2011-05.
March 2011.
[5]    Suzuki  Akihito,  Seki  Kenehu,  Takei Takeo. 2005. High-Performanec Condensor Tube Cleaning System Featuring  Advanced  Ball  Collecting
Technology  Hitachi  Review .  Vol-54 (2005). No. 3.
[6] Habiba  Syahrir  H,  Muh,  Cahyadi.  F, Suryani. 2006, Analisis Efektifitas Sistem Pembangkit Listrik Tenaga Gas dan Uap (PLTGU)  pada  PT.  Energi  Sengkang ILTEK, Volume I, Nomor 2, April 2006.
[7] Junaidi Dendi, Suardjaja I Made, Rahmat Tri  Agung,  2010, Kesetimbangan  Masa
dan  Kalor  Serta  Efisiensi  Pembangkit Listrik  Tenaga  Uap  Pada  Berbagai Perubahan Beban Dengan menvariasikan Jumlah Feedwater Heater ,    Seminar  Nasional  VI  SDM Teknologi Nuklir Yogyakarta, 18
November 2010 ISSN 1978-0178.
[8] Cengel,  Yunus  A,  Boles,  Michael  A, 2008, Thermodynamics Angineering Approach, Fourth  Edition  in  II  Unit, McGraw-Hill.
[9] Ristyanto.AN,  Windartor.  J,  Handoko.S, ......  , Simulasi  Perhitungan  Efisiensi
Sistem  Pembangkit  Listrik  Tenaga  Uap
(PLTU) Rembang,
Universitas
Diponegoro Semarang Indonesia.
[10]    Djiteng  Marsudi.  Agustus  2011.
Pembangkitan Energi Listrik Edisi
Kedua . Erlanga. Jakarta.
[11]  Kapooria.  RK,  Kumar.S,  Kasana.  K.S.
Agustus
2008. Technological
Investigations  and  efficiency  Analysis  of
A  Steam  Hear  Exchange  Condenser:
Conceptual  Design  of  A  Hybrid  Steam Condenser . Journal of Energy in Southerm Africa. Vol.19. No. 3. [12]   Dibyo  Sukmanto.  2009. Perhitungan Desain  Termal  Kondensor  Pada  Sistem Pendingin  PWR. Seminar  Nasional  V
SDM  Teknologi  Nuklir  Yogyakarta.  5 November 2009. ISSN 1978-0176. [13]    Teguh.P.Bambang.......... Heat  Exchanger And  Optimization  (modul  4:  Desain  Of Heat  Exchangers) .  Bahan  Ajar  Konversi Energi. BTMP-BPPTKawasan Puspiptek, Serpong, 15314.
[14]  Sitompul T. 193. Alat Penukar Kalor (heat Exchanger) .  Penerbit  raja  Grafindo Persada. Jakarta.
[15]  Tambunan  Melki  Astri.  2015. Analisa Unjuk  Kerja  Termal  Alat  Penukar  Kalor Kondensor  Dengan  Kapasitas  Sirkulasi Air  9550  m 3 /jam  di  PLTU  Unit  3  PT. PLN (Persero) Sicanang Belawan . Tugas
Akhir  Program  Studi  Teknik  Konversi Energi Mekanik Politeknik Negeri Medan.
[16]    Teguh.P.Bambang.......... Heat  Exchanger And  Optimization  Alat  Penukar  Kalor Shell  and  Tube  Desain,  Checking, Simulasi dengan HTFS (modul 9: Desain Of  Heat  Exchangers) .  Bahan  Ajar Konversi  Energi.  BTMP-BPPTKawasan Puspiptek, Serpong, 15314. [17]  Sinnott.R.K. 2005. Chemical Engineering  Design  Volume  6  Fourth Edition . Coulson & Richardson’s Chemical Engineering Series.
[18]        Wakil- El .M.M.  1988. Power  Plant Technology .  Mc  Graw.HileInternational Editions.  Electrical  and  Mechanical Engineering Series.
[19]  Wakil-El.M.M,  Jasjfi.E.  1992. Instalasi Pembangkit  Daya,  Jilid  1 .  Erlangga.
Jakarta.