## Studi Analisis Gording Baja pada Pembangunan Gedung Auto2000 Kabupaten Sukabumi
Hari Wibowo 1 , Deni Firmansyah 2 , Dewi Ayu Sofia 3
1,2,3 Program Studi Teknik Sipil, Politeknik Sukabumi Jl. Babakan Sirna No. 25 Kota Sukabumi, Indonesia dedit.bowohari@gmail.com

## Abstrak
Gording merupakan salah satu bagian kontruksi  vital untuk menopang rangka atap. Dalam perencanaan konstruksi atap,  beban  yang  bekerja  pada  atap  tersebut  perlu  dianalisis.  Tujuan  dari  penelitian  ini  yaitu  untuk  menganalisis perhitungan  pembebanan  pada  gording  baja  profil Light  Lip  Channel (LLC).  Gedung  yang  digunakan  sebagai  objek penelitian  adalah  Gedung  Auto2000  yang  berlokasi  di  Kabupaten  Sukabumi,  Jawa  Barat.  Metode  analisis  yang digunakan  yaitu distribusi  momen. Hasil analisis  gording  dengan profil  LLC 150 x 65 x 20 x 3,2 menunjukan bahwa diperoleh  nilai  lendutan  sebesar  838,27  kg/cm²  dan  perhitungan  tekuk  sebesar  166,44  kg/cm².  Kedua  nilai  ini  dapat dikatakan aman karena nilainya lebih kecil dari tegangan ijin sebesar 1600 kg/cm².
Kata kunci: gording, baja, Light Lip Channel (LLC), distribusi momen

## Abstract
Gording is one of the vital parts of the construction that is intended as a cantilever roof truss. For the planning of construction  of  the  roof,  the  load  acting  on  the  roof  need  to  be  analyzed.  The  aim  of  this  study  is  to  analyze  the calculation of loading on steel purlins profile Light Lip Channel (LLC). The building that used as an object of research is  Auto2000  building  located  in  Sukabumi,  West  Java.    The  analytical  method  used  is  the  moment  distribution.  The results  of  the  analysis  of  LLC  profile  purlins  with  150  x  65  x  20  x  3.2  shows  that  the  values  obtained  deflection  of 838.27 kg / cm² and calculation of bend of 166.44 kg / cm². Both of these values can be said to be safe because the value is smaller than allowable stress of 1600 kg / cm².
Keywords : gording, steel, Light Lip Channel (LLC), moment distribution

## I. P ENDAHULUAN
Gedung  Auto2000  di  Kabupaten  Sukabumi merupakan gedung yang didesain dengan menggunakan  konsep  struktur  konstruksi  baja, khususnya  pada  bagian  atapnya.  Gedung  ini memiliki  bentuk  atap  tipe gable  frame dimana terdapat  beberapa  batang  baja  yang  saling memperkuat  satu  sama  lain.  Batang  baja  tersebut terdiri  dari:  batang  tarik,  batang  tekan,  dan  batang kombinasi  beban  lentur-aksial.  Gording  yang digunakan pada gedung tersebut menggunakan baja profil Light Lip Channel (LLC).
Pada struktur atap, gording merupakan salah satu kontruksi  vital  yang  diperuntukan  untuk  menopang rangka  atap  dimana  asumsi  beban  yang  bekerja perlu dianalisis. Gording dari baja dapat dihubungkan  dengan tracstang untuk  memperkuat dan mencegah dari terjadinya pergerakan. Tracstang merupakan  batang  besi  polos  dengan kedua  ujungnya  memiliki  ulir  dan  baut  yang
dipasang  pada jarak  antar gording  ke  gording  yang berfungsi  sebagai  pengatur  jarak  antar  gording dalam  artian  posisi tracstang mudah  digeser (diperpanjang/diperpendek) sesuai dengan
perencanaan. Posisi trackstang diletakkan sedemikian  rupa  sehingga  mengurangi  momen maksimal  yang  terjadi  pada  gording.  Oleh  karena itu,  pada  makalah  ini  akan  dibahas  proses  analisis gording baja pada Gedung Auto2000 di Kabupaten Sukabumi.

## II. L ANDASAN T EORI

## A. Baja
Baja merupakan salah satu bahan bangunan yang unsur utamanya terdiri dari besi (Fe) dan karbon (C) sebagai  unsur  paduan.  Kandungan  karbon  dalam baja berkisar antara 0,2% sampai 2,1%. Penambahan  kandungan  karbon  pada  baja  dapat meningkatkan  kekerasan  ( hardness )  dan  kekuatan
tariknya  ( tensile  strength ).  Beberapa  jenis  baja kontruksi sekarang ada yang tahan terhadap korosi seperti  plat  bordes,  pipa,  dan stainless  steel .  Baja seperti  ini  dapat  melakukan  oksidasi  untuk membentuk lapisan penahan yang padat yang dapat menghalangi oksidasi lebih lanjut. Dengan
demikian,  pemakaian  baja  jenis  ini  menjadi  lebih murah karena tidak memerlukan biaya pemeliharaan  yang  terus  menerus  seperti  halnya pada  baja  biasa  yang  memerlukan  pengecatan kembali untuk mencegah munculnya karat [1].
Bentuk  elemen  baja  sangat  dipengaruhi  oleh proses  yang  digunakan  untuk  membentuk  baja tersebut.  Ada  dua  macam  bentuk  profil  baja  yang didasarkan  cara  pembuatannya,  antara  lain: hot rolled shape dan cold formed shape [1] . Hot rolled shape dibentuk  dengan  cara  blok-blok  baja  yang panas  diproses  melalui  rol-rol  dalam  pabrik.  Jenis baja ini  mengandung residual  stress, jadi  sebelum batang  dibebani  pun  bentuk  ini  sudah  ada residual stress yang  berasal  dari  pabrik. Cold  formed  shape dibentuk  dari  pelat-pelat  yang  sudah  jadi,  menjadi profil  baja  dalam  temperatur  atmosfir  (dalam  suhu ruangan dingin). Tebal pelat yang dibentuk menjadi profil  ini  kurang  dari  3/16  inch . Profil  jenis  ini ringan  dan  sering  disebut  sebagai light  gage  cold form steel.

## B. Perhitungan Dimensi Gording
Gording  merupakan  bagian  dari  atap  yang diletakan  diatas  beberapa  kuda-kuda  dengan  tugas menahan  beban  atap  dan  perkayuannya.  Terdapat tiga  jenis  beban  yang  dapat  dianalisis  dalam perhitungan  dimensi  gording,  diantaranya:  beban mati,  beban  hidup,  dan  beban  angin.  Beban  mati adalah berat dari semua bagian suatu gedung/bangunan  yang  bersifat  tetap  selama  masa layan  struktur,  termasuk  unsur-unsur  tambahan, finishing,  mesin-mesin,  serta  peralatan  tetap  yang merupakan bagian yang terpisahkan dari gedung/bangunan tersebut.
Luas  bidang  penutup  atap  yang  dipikul  oleh gording  tersaji  pada  Gambar  1,  dimana adalah jarak  gording  dan adalah jarak  kuda-kuda.  Berat gording  sendiri  diperoleh  dengan  menaksir  terlebih dahulu  dimensi  gording  (Gambar  2).  Biasanya gording  menggunakan  profil  “I”,  “[“,  dan  “C”. Setelah  ditaksir  dimensi  gording,  dari  tabel  profil diperoleh  berat  per  meter  gording.  Besarnya  beban mati ( ) yang diterima adalah sebagai berikut:
(1)
dimana adalah  berat  sendiri  penutup  atap  dan adalah  berat  sendiri  gording . Gording  diletakan diatas  beberapa  kuda-kuda  sehingga  berbentuk
Gambar 1. Luas bidang penutup atap yang dipikul gording
Gambar 2. Gaya yang bekerja pada gording
Gambar 3. Momen akibat beban mati
balok  menerus diatas  beberapa  tumpuan ( continous beam ).  Untuk  memudahkan  perhitungan  dapat dianggap  sebagai  balok  diatas  dua  tumpuan  statis tertentu  ( simple  beam )  dengan  mereduksi  momen lentur. Momen maksimum dapat diperoleh berdasarkan persamaan berikut:
(1)
dengan
( ) (2)
dimana adalah  momen  maksimum, adalah  momen, adalah  beban  mati,  dan adalah panjang kuda-kuda (Gambar 3).
Beban hidup (Gambar 4) adalah beban gravitasi yang  bekerja  pada  struktur  dalam  massa  layannya dan timbul akibat penggunaan suatu gedung. Beban hidup  ( )  yang  bekerja  di  tengah-tengah  bentang gording  sebesar  100  kg.  Besarnya  momen maksimum  pada  beban  hidup  dapat  diperoleh berdasarkan persamaan berikut:
( ) (3)
Beban  angin  adalah  beban  yang  bekerja  pada struktur akibat tekanan-tekanan dari gerakan angin. Beban  angin  sangat  tergantung  dari  lokasi  dan ketinggian  struktur.  Pada  makalah  ini,  beban  angin dianggap bekerja tegak lurus di bidang atap seperti pada  Gambar  5.  Nilai  momen  maksimum  pada beban angin dapat diperoleh berdasarkan persamaan berikut:
( ) (4)
dimana adalah  koefisien  angin  dikali  tekanan angin dikali jarak gording.
Gambar 4. Gaya yang bekerja pada beban hidup
Gambar 5. Gaya yang bekerja pada beban angin
Terdapat  dua  jenis  kombinasi  pembebanan, yaitu:  beban  mati  +  beban hidup  dan  beban  mati  + beban hidup + beban angin. Besarnya momen yang diterima oleh kedua jenis pembebanan tersebut pada bidang memenuhi persamaan (5), sedangkan pada bidang ,  besarnya  momen  yang  diterima  untuk kedua  jenis  pembebanan  berturut-turut  memenuhi persamaan (6) dan (7).
(5) (6) (7) dimana dan berturut-turut  adalah
momen  total  yang  diterima  pada  sumbu dan , dan adalah  beban  mati  dan  beban hidup/berguna  pada  sumbu ,    serta , ,  dan berturut-turut  adalah  beban  mati,  beban hidup/berguna, dan beban angin pada sumbu . Kontrol  tegangan  pada  gording  untuk  kedua kombinasi pembebanan dapat dianalisis menggunakan persamaan berikut:
̅ (8)
dimana adalah  nilai  tegangan  dan ̅ adalah tegangan ijinnya. Jika ̅ , maka dimensi gording harus diperbesar.
Kontrol lendutan juga dapat dianalisis berdasarkan tiga kondisi pembebanan pada sumbu dan , yaitu: akibat beban mati, beban hidup/berguna,  dan  beban  angin.  Nilai  kontrol lendutan untuk ketiga kondisi pembebanan tersebut berturut-turut dapat dihitung menggunakan persamaan (9)-(14) berikut:
 akibat beban mati
(9)
(10)
 akibat beban hidup/berguna
(11)
(12)
 akibat beban angin
(13)
(14)
dimana adalah  modulus  elastisitas  yang  dapat diperoleh dari tabel profil baja. Dari persamaan (9)- (14),  maka  lendutan  total  dapat  diperoleh  sebagai berikut:
̅ (15)
̅ (16) √ ̅ (17)
dimana ̅ adalah lendutan ijin dan adalah resultan lendutan.  Jika ̅ ,  maka  dimensi  gording diperbesar.

## C. Metode Distribusi Momen
Analisis  struktur  dengan  metode  distribusi momen  pertama  kali  diperkenalkan  oleh  Hardy Cross  pada  tahun  1933  [2].  Metode  distribusi momen juga dikenal sebagai metode cross . Metode ini  merupakan  salah  satu  metode  yang  dipakai untuk  analisis  struktur  balok  menerus  dan  portal statis  tak  tentu.  Metode  distribusi  momen didasarkan pada anggapan sebagai berikut ini:
 Perubahan  bentuk  akibat  gaya  normal  dan  gaya geser  diabaikan,  sehingga  panjang  batang- batangnya tidak berubah.
 Semua  titik  simpul  (buhul)  dianggap  kaku sempuma.
Dalam  proses  analisis,  metode  ini  melakukan distribusi momen dan induksi ( carry over ) terhadap momen  primer  ( fixed  end  moment )  sebanyak
beberapa  putaran  (iterasi)  guna  mendapatkan keseimbangan  di  setiap  titik  simpul.  Hal  ini dilakukan  karena  momen-momen  primer  yang bekerja  di  setiap  tumpuan  maupun  simpul  suatu struktur tidak sama besarnya, sehingga simpul tidak seimbang.  Untuk  mendapatkan  keseimbangan simpul  melakukan  perputaran,  momen-momen primer  di  tiap  simpul  melakukan  distribusi (pembagian)  sampai  jumlah  momen  primer  di masing-masing  simpul  sama  dengan  nol.  Proses distribusi  dan  induksi  secara  manual  dapat dilakukan  sebanyak  empat  putaran,  dan  dianggap semua simpul sudah seimbang atau mendekati nol.

## III. M ETODE P ENELITIAN

## A. Objek Kajian
Dalam  penelitian  ini,  yang  digunakan  sebagai objek  kajian  adalah  struktur  atap.  Ada  beberapa struktur  yang  perlu  dibahas  di  dalam  perencanaan atap  namun  pada  makalah  ini  kami  mengambil salah  satu  objek  kajian  yang  akan  dibahas  yaitu pekerjaan  pemasangan  gording  dengan  profil  baja tipe  LLC  pada  pembangunan  Auto  2000  di  Jalan Raya Palasari KM 8 Sukaraja Kabupaten Sukabumi. Perhitungan  gaya-gaya  dalam  yang  bekerja  pada gording  di  analisis  sesuai  dengan  acuan  standar yang  ada.  Denah  perencanaan  atap  yang  diperoleh dari  pelaksana  pekerjaan  yaitu  PT.  Arsitek  Arupa Datu  tersaji  pada  Gambar  6  dan  data  teknisnya tersaji pada Tabel 1.

## Tabel 1. Data teknis perencanaan atap
Data teknis Keterangan Panjang bentang 23,50 m Panjang bangunan 54,65 m Jarak antar tumpuan 7 m Kemiringan atap 7° Jarak antar gording 1,20 m Mutu baja 37 Jenis penutup Zincalume Jenis profil LLC 150 x 65 x 20 x 3,2

## Gambar 7. Alur analisis dimensi gording

## B. Langkah Analisis
Pada bagian ini akan diuraikan langkah-langkah yang  dilakukan  untuk  menganalisis  dimensi gording.  Alur  dari  proses  analisis  data  tersaji  pada Gambar 7.

## C. Analisis Metode Distribusi Momen dan Kontrol Kapasitas Penampang
Untuk  melakukan  analisis  dimensi  gording menggunakan metode distribusi momen, perhitungan yang dilakukan adalah sebagai berikut:
 perhitungan momen primer
(18)
dimana adalah momen, adalah beban, dan adalah panjang bentang.
 perhitungan  angka  kekakuan  (tumpuan  jepit- sendi)
(19)
dimana adalah  angka  kekakuan, adalah modulus elastisitas, dan adalah momen inersia.
 perhitungan faktor distribusi momen (20) dimana adalah  faktor  distribusi  momen, dan berturut-turut  adalah  distribusi  momen dari titik B ke A dan dari titik B ke C. Nilai ini selanjutnya dibuat dalam tabel distribusi momen  perhitungan free body
(21) (22) dimana dan berturut-turut adalah reaksi di titik A ke B dan sebaliknya.  perhitungan momen maksimal, gaya lintang, dan gaya normal
( ) (23) (24) (25) dimana adalah  momen  maksimal  dan adalah panjang ruas horizontal.
Analisis kontrol kapasitas penampang dilakukan terhadap  lendutan  dan  tekuk.  Perhitungan  yang dilakukan adalah sebagai berikut:
 terhadap lendutan (26) dimana adalah  nilai  tegangan, adalah  berat terpusat, adalah  penampang, adalah momen,  dan adalah  berat.  Jika  nilai lebih besar  dari  nilai  ijin  ( ̅ ),  maka  dimensi  gording diperbesar.
y
 terhadap tekuk
(27) (28)
dimana adalah  faktor  tekuk, adalah  angka kelangsingan, dan adalah faktor keamanan.

## IV. H ASIL DAN P EMBAHASAN
Bagian  ini  menyajikan  data  hasil  analisis dimensi  gording  sesuai  alur  yang  dirancang.  Profil gording yang digunakan adalah tipe LLC 150 x 65 x 20  x  3,2  dengan  spesifikasi: =  150  mm; =  65 mm; =  20  mm; =  3,2  mm; =  332  cm 4 ; = 53,8  cm 4 ; =  5,89  cm; =  2,37  cm; =  44,3
cm 3 ; =  12,2  cm 3 ; =  7,51  kg/m; =  9,57 kg/m 2 ; =  0  cm;  dan =  2,11  cm.  Analisis distribusi  momen  dilakukan  terhadap  tiga  jenis pembebanan,  yaitu:  beban  mati,  beban  hidup,  dan beban  angin.  Selain  ketiga  jenis  pembebanan tersebut,  pada  makalah  ini  juga  dianalisis  beban yang diakibatkan oleh hujan.
Beban  air  hujan  menurut  PPIUG  [4]  diambil sebesar (         ) ,  dimana adalah  sudut kemiringan  atap  dalam  derajat  dengan  ketentuan bahwa  beban  tersebut  tidak  perlu  diambil  lebih besar  dari  20  kg/m 2 dan  tidak  perlu  ditinjau  bila kemiringan  atapnya  lebih  besar  dari  50°.  Besarnya beban  akibat  air  hujan  dapat  diperoleh  sebesar (         ) ,  dimana adalah jarak  antar  gording.
Gambar 8. Pemodelan struktur akibat beban mati
Gambar 9. Pemodelan struktur akibat beban hidup
(a)
(b)
Gambar 10. Pemodelan struktur akibat beban angin: (a) angin tekan, (b) angin hisap
Gambar 11. Pemodelan struktur akibat beban hujan
Tabel 2. Hasil analisis distribusi momen akibat beban mati Ruas Momen primer (Kg.m) Angka kekakuan Faktor distribusi momen Free body Momen maksimal (Kg.m) Gaya lintang (Kg.m) Gaya Normal (Kg.m) AB ± 79,66 298.800.000 A = 1 (jepit) 81,44 -27,8 (x = 0); -144,1 (x = 7) -8,33 BC ± 79,66 298.800.000 B = 0,5 180,80 69,30 (x = 0); -47,75 (x = 7) 88,81 CD ± 79,66 298.800.000 C = 0,5 106,74 43,27 (x = 0); -73,78 (x = 7) 62,78 DE ± 79,66 298.800.000 D = 0,5 123,18 50,43 (x = 0); -66,81 (x = 7) 69,76 EF ± 79,66 298.800.000 E = 0,5 118,53 48,38 (x = 0); -68,68 (x = 7) 67,89 FG ± 79,66 298.800.000 F = 0,5 119,76 48,88 (x = 0); -68,17 (x = 7) 68,39 - - - G = 0 (sendi) - - - Tabel 3. Hasil analisis distribusi momen akibat beban hujan Ruas Momen primer (Kg.m) Angka kekakuan Faktor distribusi momen Free body Momen maksimal (Kg.m) Gaya lintang (Kg.m) Gaya Normal (Kg.m) AB ± 168,56 298.800.000 A = 1 (jepit) 172,32 -58,90 (x = 0); -306,58 (x = 7) -17,62 BC ± 168,56 298.800.000 B = 0,5 382,55 146,63 (x = 0); -101,04 (x = 7) 187,92 CD ± 168,56 298.800.000 C = 0,5 225,85 91,46 (x = 0); -156,11 (x = 7) 132,84 DE ± 168,56 298.800.000 D = 0,5 260,63 106,32 (x = 0); -141,36 (x = 7) 147,60 EF ± 168,56 298.800.000 E = 0,5 250,79 102,36 (x = 0); -145,31 (x = 7) 143,64 FG ± 168,56 298.800.000 F = 0,5 253,40 103,43 (x = 0); -144,25 (x = 7) 144,71 - - - G = 0 (sendi) - - - Tabel 4. Hasil analisis distribusi momen akibat beban angin Ruas Momen primer (Kg.m) Angka kekakuan Faktor distribusi momen Free body Momen maksimal (Kg.m) Gaya lintang (Kg.m) Gaya Normal (Kg.m) AB ± 31,85 298.800.000 A = 1 (jepit) -32,56 11,13 (x = 0); -57,93 (x = 7) 3,33 BC ± 31,85 298.800.000 B = 0,5 -72,28 -27,70 (x = 0); -19,09 (x = 7) -33,50 CD ± 31,85 298.800.000 C = 0,5 -42,67 -17,30 (x = 0); 29,50 (x = 7) -25,10 DE ± 31,85 298.800.000 D = 0,5 -49,24 -20,08 (x = 0); 26,71 (x = 7) -27,89 EF ± 31,85 298.800.000 E = 0,5 -47,38 -19,34 (x = 0); 27,45 (x = 7) -27,14 FG ± 31,85 298.800.000 F = 0,5 -47,88 -19,54 (x = 0); 27,25 (x = 7) -27,34 - - - G = 0 (sendi) - - -
Tabel 5. Hasil analisis distribusi momen akibat beban angin hisap Ruas Momen primer (Kg.m) Angka kekakuan Faktor distribusi momen Free body Momen maksimal (Kg.m) Gaya lintang (Kg.m) Gaya Normal (Kg.m) AB ± 49 298.800.000 A = 1 (jepit) -50,09 17,12 (x = 0); 89,12 (x = 7) 5,12 BC ± 49 298.800.000 B = 0,5 -111,20 -42,62 (x = 0); 29,37 (x = 7) -54,62 CD ± 49 298.800.000 C = 0,5 -65,65 -26,61 (x = 0); 45,38 (x = 7) -38,61 DE ± 49 298.800.000 D = 0,5 -75,76 -30,90 (x = 0); 41,09 (x = 7) -42,90 EF ± 49 298.800.000 E = 0,5 -72,90 -29,75 (x = 0); 42,24 (x = 7) -41,75 FG ± 49 298.800.000 F = 0,5 -73,66 -30,06 (x = 0); 41,93 (x = 7) -42,06 - - - G = 0 (sendi) - - -
Tabel 6. Rekapitulasi perhitungan momen maksimal
Tabel 7. Rekapitulasi perhitungan momen putar

## Tabel 8. Rekapitulasi perhitungan gaya lintang

## Tabel 9. Rekapitulasi perhitungan gaya normal
Gambar 8-Gambar 11 diatas merupakan pemodelan  dari  struktur  akibat  beban  mati,  beban hidup,  beban  angin,  dan  beban  hujan.  Setelah dilakukan  perhitungan  pembebananan,  selanjutnya dilakukan analisis dimensi gording dengan menggunakan  metode  distribusi  momen.  Hasil analisis  tersebut  untuk  keempat  jenis  pembebanan tersaji  pada  Tabel  2-Tabel  6.  Rekapitulasi perhitungan  momen  maksimal,  momen  putar,  gaya lintang, dan gaya normal juga tersaji pada Tabel 7- Tabel  9.  Dari  hasil  analisis  pembebanan  tersebut, selanjutnya  dilakukan  analisis  kontrol  kapasitas penampang.  Hasil  perhitungan  menunjukan  nilai tegangan  terhadap  lendutan  sebesar  838,27 Kg/cm 2 dimana lebih kecil dari tegangan ijin 1600 Kg/cm 2 , sedangkan  besarnya  tegangan  terhadap  tekuk diperoleh sebesar 166,44 Kg/cm 2 dimana lebih kecil dari  tegangan  ijin  1600  Kg/cm 2 .  Dengan  demikian profil  LLC  pada  gording  baja  tersebut  dapat dikatakan cukup aman.

## V. K ESIMPULAN
Studi  analisis  gording  baja  profil  LLC  pada pembangunan  gedung  Auto2000  di  Kabupaten Sukabumi  telah  dibahas  pada  makalah  ini.  Analisis
dilakukan  dengan  menggunakan  metode  distribusi momen.  Dari  hasil  perhitungan  pembebanan,  yaitu beban  mati,  beban  hidup,  beban  angin  (tekan  dan hisap), serta beban hujan, maka profil LLC tersebut dapat  dikatakan  cukup  aman  dengan  nilai tegangan terhadap  lendutan  sebesar  838,27  Kg/cm 2 dimana lebih  kecil  dari  tegangan  ijin  1600  Kg/cm 2 ,  dan besarnya tegangan terhadap tekuk diperoleh sebesar 166,44 Kg/cm 2 dimana lebih kecil dari tegangan ijin 1600 Kg/cm 2 .

## R EFERENSI
[1]  Oentoeng, Konstruksi  Baja ,  Yogyakarta:  Andi, 1999
[2]  Rene  A,  Brude  K,  Atanu  M, Perencanaan Konstruksi  Baja  untuk  Insinyur  1 , Jakarta:  Pradnya Paramita, 2000
[3]  Agus S, Perencanaan Struktur Baja Metode LRFD, Jakarta: Erlangga, 2008
[4]  Departemen PU, Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk  Gedung  (PPIUG) ,  Bandung:  Yayasan Lembaga Penyelidikan Masalah Bangunan, 1983
[5]  Departemen  PU, Tata  Cara  Perencanaan  Struktur Baja Untuk Bangunan Gedung (SNI 03-1729-2002) ,
Bandung: Yayasan Lembaga Penyelidikan Masalah Bangunan, 2002