## PERILAKU  GESER  BALOK  BETON  BERTULANG  MUTU  TINGGI DENGAN  VARIASI  FLY  ASH  BATU  BARA,  PASIR  POZZOLAN  DAN BONGKAHAN CANGKANG SAWIT
Cut Fatmawati a,* , T. Budi Aulia b , Muttaqin b a Magister Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh
b Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh *Corresponding author, email address: cutfatmawati.ta@gmail.com
A R T I C L E     I N F O A B S T R A C T Article History: The utilization of high strength concrete particularly on construction is an  option  in  structural  elements.  High  Strength  Concrete  (BMT)  is  a compressive  strength  exceeding  6000  psi  or  41  MPa.  High  quality concrete can be obtained by mixing superplasticizers (high range water reducers)  and  cementitious  mineral  additives  in  the  form  of  fly  ash, pozzofume (super fly ash), and microscopy (silicafume). In this study, it will use the substitution of cement material using coal fly ash, fly ash pozzolan sand and palm shell ash fly ash, fine aggregates using pozzolan sand, coarse aggregates palm shell. The aim of this study is to compare the shear behavior of normal high quality reinforced concrete beams and beams  with  the  addition  of  material  substitution.  The  high  quality reinforced concrete beam specimens were designed to experience shear failure  by  strengthening  the  bending  area.  Reinforced  concrete  beam specifications of beam size 150 mm x 300 mm x 2200 mm with shear reinforcement  diameter  of  6  mm  (fy)  423.46  MPa,  compressive reinforcement 16 mm (fy) 412.39 MPa and tensile reinforcement 19 mm (fy) 462, 24 MPa. The beam specimen is pure flexural tensile strength with a size of 150 mm x 150 mm x 600 mm and a cylindrical specimen with a diameter of 150 mm x 300 mm in height. The magnitude of the flexural tensile strength for BMT-N with f cc = 44.4 MPa is 4.5, and for BMT-FBPP  with  f  cc  =  51.04  MPa  which  is  5.35  with  FAS  0.3. The results of the two beams experienced shear failure, with a comparison of laboratory  and  theoretical  shear  capacity  of  2,292  BMT-N  with  a maximum load of 27,200 MPa, BMT-FBPP 1,720 with a maximum load of 21,410 MPa. The values of deflection and ductility tend to decrease in BMT-FBPP beams which are equal to 19.780% and 6%.
Received 10 May 2020
Accepted 11 December 2020 Online 30 December 2020
Keywords: High strength concrete Fly ash Shear strength Flexure strength Tension strength
© 2020 Magister Teknik Sipil Unsyiah. All rights reserved

## 1. PENDAHULUAN
Beton  merupakan  salah  satu  elemen  struktur  yang  paling  banyak  digunakan.  Seiring  dengan berkembangnya teknologi beton dengan pesat, telah banyak peneliti peneliti yang menemukan teknologi terbaru daripada beton, seperti beton pracetak, beton busa, beton mutu tinggi dan beton yang lainnya. Beton Mutu  Tinggi  (BMT)  merupakan  beton  yang  kuat  tekan  melebihi  6000  psi  atau  41  MPa  (McCormac, 2003:21). Untuk mencapai beton mutu tinggi penambahan bahan tambahan dan kualitas material yang baik sangat mempengaruhi besarnya mutu beton yang akan dicapai pada beton mutu tinggi, sehingga diperlukan percobaan  –  percobaan  pemanfaatan  pada  material  alam  berupa  limbah  hasil  pembakaran  maupun  abu pozzolan yang mengandung silica alumina sehingga dapat dimanfaatkan untuk meningkatkan mutu dari beton  mutu  tinggi.  Pada  penelitian  ini  peneliti  bertujuan  untuk  melihat  besaran  dan  pola  perilaku  geser balok beton bertulang mutu tinggi dengan substitusi material fly ash batubara, cangkang sawit dan pasir

## Jurnal Arsip Rekayasa Sipil dan Perencanaan (JARSP)
Journal of Archive in Civil Engineering and Planning
E-ISSN: 2615-1340; P-ISSN: 2620-7567
Journal homepage: http://www.jurnal.unsyiah.ac.id/JARSP/index

## Jurnal Arsip Rekayasa Sipil dan Perencanaan 3(4), 268-277 (2020)
https://doi.org/10.24815/jarsp.v3i4.16717
pozzolan sebagai substitusi semen maupun agregat menggunakan substitusi material semen, agregat halus, agregat kasar dan filler dengan cangkang sawit, pasir pozzolan, fly ash batu bara dan bijih besi. Cangkang sawit dan fly ash batu bara adalah limbah yang dapat dimanfaatkan untuk dapat mengurangi limbah hasil pembakaran di perkebunan kelapa sawit dan fly ash batu bara merupakan limbah hasil pembakaran industri Pembangkit  Tenaga  Listrik  Uap  (PLTU).  Sehingga  pada  bagian  pertama,  penulis  akan  memberikan penjelasan  terkait  kajian  pustaka  mengenai konsep beton  mutu  tinggi  terkait  dari  bahan  tambahan yang digunakan,  sifat  beton  bertulang  serta  beberapa  perilaku  yang  dapat  terjadi  seperti  lendutan,  retak  dan duktilitas. Selanjutnya penulis akan memberikan penjelasan singkat mengenai metodologi yang digunakan dimulai dari bahan pengujian, perencanaan uji balok beton bertulang mutu tinggi dan perilaku terhadap kuat geser. Salah satu hasil yang didapatkan bahwa pembentukan retak pada umumnya dari setiap benda uji berbeda-beda, tetapi kehancuran yang terjadi sama yaitu kehancuran geser atau gagal geser. Hal ini di tunjukkan  dengan  dominannya  retak  di  daerah  geser.  Untuk  lendutan,  variasi  agregat  menjadi  hal  yang berpengaruh. Variasi aditif dan substitusi agregat cenderung dapat menurunkan nilai lendutan balok beton mutu tinggi. Hal-hal yang lain akan dibahas di bab pembahasan.

## 2.  KAJIAN PUSTAKA

## 2.1  Konsep Beton Mutu Tinggi
Upaya  untuk  mendapatkan  beton  mutu  tinggi  yaitu  dengan  meningkatkan  mutu  material  pembentuknya. Umumnya pada beton mutu tinggi menggunakan 5 bahan bangunan campuran, yaitu semen, air, agregat kasar dan agregat halus, bahan  admixture (superplasticizer) dan bahan additive (silica fume, fly ash , dan lainnya). Faktor air semen (FAS) yang digunakan pada beton mutu tinggi yaitu antara 0,28 sampai dengan 0,38, sedangkan untuk beton mutu sangat tinggi faktor air semen yang digunakan lebih kecil dari 0,2 menurut Ma & Dietz (2002) yang dikutip dari  Pujianto (2011).

## 2.2 Bahan Tambah
Berdasarkan penelitian Aulia (2005), bahwa secara umum bahan tambahan yang digunakan dalam beton dapat dibedakan  menjadi  dua  yaitu  additive  dan  admixture.  Additive  adalah  mineral,  bersifat  cementitious  apabila ditambahkan dengan semen atau kapur, seperti mikrosilika, abu terbang, nanosilika, metakaolin yang ditambahkan pada  semen  sebagai  bahan  utama  beton.  Selanjutnya  admixture  adalah  bahan  tambahan  campuran  beton  yang bersifat cair, biasanya dicampurkan bersama air.
Salah satu bahan additive yaitu Superplasticizer yang merupakan  bahan tambahan kimia yang digunakan untuk mempertinggi  workabilitas  yaitu  sifat  kemudahan  pengerjaan  hingga  dapat  mengurangi  jumlah  air  pencampur (water reducing admixture) dengan bahan dasar berupa gugus sulphonat yang mengandung ion negatif. Penambahan superplasticizer  dalam  campuran  beton  dapat  mengurangi  penggunaan  air  (5  –  20)%  tanpa  mengurangi workabilitasnya berdasarkan Subakti (1995)  yang dikutip dari Nurhasanah (2010).
Untuk penggunaan pasir pada beton, pasir besi pada beton dapat memperbaiki interface antara mortar dan agregat kasar, kandungan magnesium pada pasir besi yang sangat kecil dapat mengurangi timbulnya pemekaran ( efflorance ) dalam strutur beton terutama bila senyawa diikat dengan air.
Kerak boiler cangkang sawit merupakan limbah sawit jumlahnya mencapai 60% dari produksi minyak inti, limbah cangkang sawit berbentuk tidak beraturan, memiliki kekerasan cukup tinggi dan berwarna hitam keabuan (Purwanto, 2011) yang dikutip dari (Pratiwi, 2014).
Pozolan adalah bahan yang mengandung silika atau alumino silika yang secara sendiri. Pozolan terbagi atas 2 macam yaitu pozolan alam dan pozolan buatan. Pozolan alam adalah bahan-bahan yang secara alami menunjukkan sifat-sifat pozolan, seperti sebagian abu vulkanik dan endapan lava, sedangkan pozolan buatan adalah bahan-bahan yang dihasilkan  dari kalsinasi tanah yang mengandung silica alami, kalsinasi tersebut bertujuan untuk mengaktifkan sifat dari pozzolan.

## 2.3 Kekuatan Balok Beton Bertulang
Dalam desain kekuatan batas (ultimit), balok didesain untuk mulai gagal pada beban yang diperbesar. Menurut Nawy  (2005  :  147),  perilaku  balok  beton  bertulang  pada  keadaan  runtuh  karena  geser  sangat  berbeda  dengan keruntuhan karena lentur. Tegangan geser dan lentur timbul di sepanjang struktur yang menahan gaya geser dan momen lentur, sehingga penampang mengalami tegangan di antara garis netral dan serat tepi penampang. Komposisi tegangan tersebut di suatu tempat akan menyesuaikan diri secara alami dengan membentuk keseimbangan tegangan geser dan tegangan normal maksimum dalam suatu bidang yang membentuk sudut kemiringan terhadap sumbu balok (Asroni, 1997). Dalam perencanan kekuatan geser, McCormac (2003 : 240) meninjau kekuatan geser nominal (Vn) adalah kekuatan geser nominal dari beton ditambahkan dengan kekuatan tulangan geser, yang dapat dilihat pada rumus 1 dan 2.
Vu   ≤ Ø Vn (1) Ø Vu   ≤ Ø Vc + Vs (2) Di mana: Vu = Kekuatan geser maksimum (kg) ; Vn = Kekuatan geser nominal (kg); Vc = Kekuatan geser akibat beton (kg) ; dan Vs = Kekuatan geser akibat tegangan geser (kg). Ø =
Faktor reduksi (0.85)
Kapasitas kemampuan beton (tanpa penulangan geser) untuk menahan gaya geser dapat dihitung dengan menggunakan Persamaan  :
Vc = d b f w c       ' 6 1
(3)
Di mana :
Vc = Kapasitas geser beton (N);
f’c = Kuat tekan beton (MPa); bw =
Lebar balok (mm); dan d
= Tinggi efektif penampang beton (mm).
Untuk kuat lentur, McCormac (2003 : 133) menyatakan analisis lentur balok bertulang rangkap menyangkut penentuan kuat nominal momen suatu penampang (Mn) dengan nilai-nilai a, b, d, d’, As1, As’, f’c, dan fy dapat ditulis dengan persamaan berikut
Mn1 =       − 2 . . 1 a d f A y s (4)
Mn2 = ( ) ' . '. d d f A y s − (5) Mn = 2 1 n n M M +
(6)
Tinggi blok tegangan beton :
a = b f f A c y s . ' . 85 , 0 1 (7)
Letak garis netral :
c =  a
(8)
Di mana: Mn = Kuat nominal momen lentur (kg.cm);
a
= Tinggi blok tegangan tekan (cm);
c = Jarak serat terluar ke garis netral (cm); d = Jarak dari serat terluar kepusat tulangan tarik (cm); dan d’ = Jarak dari serat tekan terluar kepusat tulangan tekan (cm).

## 3.  METODE PENELITIAN

## 3.1 Rancangan Penelitian
Metode eksperimental adalah metode yang telah digunakan oleh peneliti pada penelitian ini. Penelitian ini telah dilakukan di Laboratorium Konstruksi dan Bahan Bangunan Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas  Syiah  Kuala.  Peralatan  yang  digunakan  berupa  peralatan  pemeriksaan  sifat  fisis  material, peralatan pembuatan benda uji dan peralatan pengetesan benda uji. Untuk material yang digunakan yaitu Semen Portland (PC) tipe 1; Agregat halus (fipne aggregate), terdiri atas pasir halus (fine sand) dan pasir kasar  (coarse  sand);  Batu  pecah  (split);  Air;  Superplasticizer  jenis  ViscoCrete  10;  Pasir  pozzolan  dari wilayah Aceh Besar, Fly ash batu bara dari PLTU Nagan Raya; dan Abu cangkang sawit dari PT. Mopoly Raya Aceh Barat. Sehingga ada 7 model benda uji yang digunaka dalam penelitian ini yang masing-masing memiliki beberapa penambahan zat additive yang berbeda-beda.
Tabel 1. Komposisi untuk 1 m3 Beton (BMT-N) Tabel 2. Komposisi untuk 1 m3 Beton (BMT-FBPP)
Material Berat (kg) Material Berat (kg) Air 153,00 Air 180,00 Semen 510,00 Semen 600,00 Fly Ash Batu Bara 90,00 Fly Ash Batu Bara - Abu Cangkang Sawit - Abu Cangkang Sawit Abu Pozzolan - Abu Pozzolan - Pasir 530,91 Pasir 649,59 Pasir Pozzolan 58,99 Pasir Pozzolan - Pasir BCS - Pasir BCS - Split 530,91 Split 974,38 Agregat Kasar BCS 353,94 Agregat Kasar BCS - Bijih Besi 30,60 Bijih Besi 36,00 Superplasticizer 7,65 Superplasticizer 9,00

## 3.2 Perencanaan Benda Uji Balok Beton Bertulang
Beton yang akan digunakan adalah beton mutu tinggi dengan substitusi agregat dan penambahan bahan aditif dengan kuat tekan f’c = 70 Mpa. Ukuran balok yang akan digunakan berukuran 150 x 300 x 2200 mm.  Di samping itu juga dibuat benda uji selinder diameter 15 cm x 30 cm dan serta balok ukuran 15 cm x 15 cm x 60 cm untuk mengetahui kuat tekan dan kuat tarik lentur beton. Pengujian yang akan dilakukan pada saat benda uji berumur 28 hari. Gambar 1 memperlihatkan set-up benda uji.
Pengujian  kuat  tarik  lentur  beton  berdasarkan  ketentuan  yang  tercantum  pada  Standar  Nasional Indonesia (SNI 03-4431-1997). Benda uji yang digunakan  berukuran 15 cm x 15 cmx 60 cm. Beban dari mesin uji disalurkan melalui plat baja untuk diteruskan ke balok menjadi beban titik masing-masing pada jarak 1/3 bentang.
Baja  yang  digunakan  sebagai  tulangan  balok  harus  diketahui  kuat  tarik  dari  baja  tersebut.  Pada pengujian  kuat  tarik  baja,  beban  diberikan  secara  kontinyu  sampai  baja  putus.  Hasil  pengujian  ini digambarkan dalam suatu kurva hubungan tegangan tarik baja dengan regangan seperti pada Gambar 2. Baja yang digunakan yaitu tulangan geser Ø6-300, tulangan tekan 2D16 dan tulangan tarik 4D19. Perilaku balok yang akan diamati yaitu pola retak, lendutan, beban maksimum yang dipikul oleh balok, kapasitas geser pada balok dan daktilitas.
Gambar 1. Set-up Benda Uji Balok Beton Bertulang
Gambar 2. Kurva Tegangan – Regangan Baja

## 4. HASIL DAN PEMBAHASAN
Hasil dari pengujian yang direncanakan seperti pemeriksaan sifat fisis agregat, pengujian kuat tarik baja, hasil pengujian  kuat  tekan  BMT,  hasil  pengujian  kuat  tarik  lentur  BMT,  hasil  pengujian  balok  BMT  dengan  variasi substitusi semen, agregat halus dan agregat kasar, pola retak yang terjadi pada balok BMT dan daktilitas. Untuk itu, pada  bagian  ini,  peneliti  akan  memberikan  penjelasan  mengenai  dua  buah  benda  uji  sehingga  dapat  dijadikan perbandingan yaitu beton mutu tinggi normal / tanpa substitusi material dan beton mutu tinggi dengan penambahan fly ash batu bara (15%) + pasir pozzolan (10%).

## 4.1 Hasil Uji Mutu Beton dan Baja
Pengujian  tegangan-regangan  dilakukan  pada  benda  uji Ø 30  cm  tinggi  20  cm.  Dari  pengujian didapatkan besaran kuat tekan beton, kuat tarik lentur untuk BMT-N dengan dan untuk BMT-FBPP. Nilai kuat tarik baja juga dapat dilihat pada Tabel 3.
Strain gauge (baja) Load cell 50 T 2 D15.8 2 D 18.9 D5.68-300 300 150 Tranducer 4 Tranducer 3 2200 mm 2000 mm 2 D 18.9 700 mm 600 mm 700 mm Tranducer 1 Tranducer 5 Tranducer 2 Tranducer 6 Tranducer 7 Strain gauge (beton) Strain gauge (baja)
Tabel 3. Pengujian Mutu Beton dan Baja
Benda Uji 𝒇 𝒄 (Mpa) 𝒇 𝒓 (Mpa) 𝒇 𝒚 BMT-N 44,4 4,5 Ø 6-300 = 423,426 MPa BMT-FBPP 51,04 5,35 2D16 =  412,39 MPa 4D19 =  462,24 MPa

## 4.2 Hasil Pengujian Balok BMT-N
Grafik  hubungan  beban  dengan  regangan  baja  pada  tulangan  geser  dapat  dilihat  pada  gambar  2. dibawah ini. Berdasarkan Gambar 3, regangan pada strain gauge geser 2 yaitu sebesar 22190,870 µ  pada beban 27,20 ton lebih besar dibandingkan dengan regangan pada strain gauge 1 yaitu 3665,070 µ  pada beban 27,2 ton. regangan pada tulangan tarik sebesar 4821,35  µ pada beban maksimum 27,20 ton.
Gambar 3. Grafik Beban-Regangan Baja Pada Tulangan Geser Balok BMT-N
Retak  pertama  terjadi  pada  beban  6,4  ton  dengan  lendutan  1,23  mm.  Untuk  nilai  lendutan  yang diperoleh di laboratorium menunjukan lendutan maksimum balok BMT-N yang diperoleh lebih besar dari lendutan  yang  dihitung  secara  teoritis  yaitu  sebesar  8,983  mm.  Untuk  perbandingan  beban  terhadap lendutan  didapat  lendutan  luluh  (∆y)  sebesar  6,810  mm  dan  lendutan  ultimit  (∆u)  sebesar  9,490  mm sehingga didapat daktilitas balok BMT-N sebesar 1,394.
Gambar 5. Grafik Beban-Lendutan Balok BMT-N
Gambar 6. Grafik Beban-Lendutan pada tengah Balok BMT-N

## 4.3 Hasil Pengujian Balok BMT-FBPP
Grafik  hubungan  beban  dengan  regangan  baja  pada  tulangan  geser  dapat  dilihat  pada  gambar  7 dibawah ini. Berdasarkan Gambar 7 regangan pada strain gauge geser 2 yaitu sebesar 9256,57 µ  pada beban 21,41 ton lebih besar dibandingkan dengan regangan pada strain gauge geser 1 yaitu 3160,78 µ  pada beban 21,41 ton.
Untuk beban retak, beban diberikan pada benda uji dan dicatat dengan interval 100 kg. Retak pertama terjadi pada beban 5,0 ton dengan lendutan 0,66 mm. Nilai tersebut lebih kecil jika dibandingkan dengan beban maksimum rata-rata pada pengujian kuat lentur murni yang merupakan kontrol retak awal pada balok yaitu sebesar 5,35.
Hasil pengujian di laboratorium menunjukan lendutan maksimum balok BMT-FBPP yang diperoleh lebih kecil dari lendutan yang dihitung secara teoritis yaitu sebesar 10,114 mm dan perbandingan beban terhadap lendutan didapat lendutan luluh (∆y) sebesar 5,840 mm dan lendutan ultimit (∆u) sebesar 7,670
∆y = 6,810 ∆u = 9,490
mm sehingga didapat daktilitas balok BMT-FBPP sebesar 1,313.
Gambar 7. Grafik Beban-Regangan Baja Pada Tulangan Geser Balok BMT-FBPP
Gambar 8. Grafik Beban-Regangan Baja Pada Tulangan Geser Balok BMT-FBPP
Gambar 9. Grafik Beban-Lendutan Balok BMT-FBPP
Gambar 10. Grafik Beban-Lendutan pada tengah Balok BMT-FBPP

## 4.4 Perbandingan Kapasitas Balok
Beban maksimum hasil pengujian laboratorium terhadap dua balok uji yaitu balok BMT-N 27,200 ton dan  BMT-FBPP 21,410  ton.  Untuk  perbandingan kapasitas  geser  hasil  pengujian  laboratorium  terhadap kapasitas geser hasil perhitungan teoritis untuk balok BMT-N 2,292 dan BMT-FBPP 1,720. Berdasarkan data diatas dapat disimpulkan bahwa kapasitas geser balok BMT-N lebih besar dari kapasitas geser BMT dengan penambahan variasi subtitusi semen, agregat halus dan agregat kasar.
Untuk pengujian retak dan pola kehancuran, bahwa variasi substitusi semen, agregat halus, dan agregat kasar dapat meningkatkan beban terjadinya retak awal dengan kisaran beban 3,9 ton sampai 6,4 ton. Jumlah retak semakin banyak seiring dengan penambahan beban.
Balok BMT normal pada saat beban maksimum salah satu retak lentur membesar sampai pada bagian balok atau beton telah luluh selanjutnya diikuti luluh tulangan geser dan dapat dikatakan balok tersebut getas. Sementara itu 6 balok yang lain yaitu BMT dengan variasi aditif dan substitusi agregat, pada beban lebih besar dari 75% beban maksimum terjadi perubahan grafik hubungan beban – lendutan dari linier ke plastis disini menunjukkan bahwa tulangan geser telah luluh perlahan dan diikuti dengan luluhnya beton. Untuk nilai lendutan, balok BMT dengan variasi aditif dan substitusi agregat cenderung dapat menurunkan nilai  lendutan  balok  beton  mutu  tinggi.  Peningkatan  lendutan  yang  terjadi  pada  BMT  dengan  variasi substitusi semen, agregat halus, dan agregat kasar sangat bervariasi. Nilai dapat dilihat pada Tabel 4.
Tabel 4. Perbandingan Lendutan Balok BMT-N dengan Balok Variasi Substitusi Semen, Agregat Halus,
dan Agregat Kasar No Benda Uji Balok Lendutan Maks Perbadingan Lendutan Terhadap Lendutan BMT-N Lendutan Teoritis (mm) Persen (%) Selisih (%) (mm) 1 BMT-N 9,490 100,000 0,000 8,983 2 BMT-FBPP 7,670 80,822 -19,178 10,114
Untuk nilai daktilitas, terjadi penurunan kualitas terhadap dua benda uji. Untuk BMT-N, nilai yang
didapatkan  sebesar  1,394  dan  untuk  BMT-FBPP  didapatkan  nilai  sebesar  1,313.  Tetapi  dengan  selisih perbedaan  yang  tidak  terlalu  signifikan  yaitu  sebesar  6  %  sehingga dapat  disimpulkan  bahwa  pengaruh perbedaan yang terjadi tidak terlalu besar. Nilai daktilitas dapat dilihat pada Tabel 5.
Tabel 5. Data Hasil Perhitungan Daktilitas Balok BMT-N dengan Variasi Substitusi Semen, Agregat Halus, dan Agregat Kasar
5. KESIMPULAN DAN SARAN
5.1 Kesimpulan
1. Dapat disimpulkan bahwa variasi aditif dapat digunakan untuk meningkatkan daktilitas beton mutu tinggi yang diketahui memiliki sifat yang getas atau nilai daktilitas yang rendah.
2. Nilai daktilitas dari keenam variasi aditif dan substitusi agregat tersebut menunjukan flyash abu pozzolanik dan pasir pozzolan memiliki nilai yang terbaik dan sangat efektif digunakan dibandingkan yang lainnya.

## 5.2  Saran
1. Perlu adanya penelitian lebih lanjut dengan menambahkan faktor-faktor yang berpengaruh lainnya, sehingga dapat menghasilkan beton mutu tinggi menjadi lebih baik dari segi kekuatan juga dari segi lentur dan geser.
2. Hasil  dari  penelitian  ini  dapat  dijadikan  bahan  rujukan  bagi  kalangan  akademisi  dalam  hal kebutuhan  pergerakan  ( trip  generation )  untuk  melihat  dan  memprediksi  tingkat  kebutuhan pergerakan pada suatu kawasan.

## DAFTAR PUSTAKA
Anonim. 1997. SNI 03-4431-1997 Metode Pengujian Kuat Lentur Normal Dengan Dua Titik Pembebanan.
Badan Standardisasi Nasional, Jakarta.
Aulia, T.B. 2005. Effect of Polypropylene Fibers on The Properties of High Strength Concrete. Lacer No. 7, University of Leipzig, pp. 43 – 59.
McCormac, J. C. 2003. Desain Beton Bertulang. Penerbit Erlangga, Jakarta. Nawy, E. G. 2005. Beton Bertulang suatu Pendekatan Dasar Cetakan II . PT Refika Aditama, Bandung. Nurhasanah. 2010. Pengaruh Penggunaan Serat Kawat Bendrat Terhadap Kuat Lentur Beton Normal Dan Beton Mutu Tinggi. Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Syiah Kuala . Pratiwi, S. S. 2014. Pengaruh Waktu Perendaman Dan Konsentrasi H3PO4 Terhadap Proses Pembuatan Karbon  Aktif  Dari  Cangkang  Sawit  Untuk  Mengolah  Pome  (Palm  Oil  Mill  Effluent). Disertasi, Politeknik Negeri Sriwijaya, Indonesia.
Pujianto, A. 2011. Beton Mutu Tinggi dengan Admixture Superplastisizer dan Aditif Silicafume. Jurnal Ilmiah Semesta Teknika, Vol. 14, No. 2, pp. 177-185.
Beban (P) Lendutan (∆y) Beban (P) Lendutan (∆u) ton mm ton mm 1 BMT-N 21,890 6,810 27,200 9,490 1,394 100,000 2 BMT-FBPP 19,100 5,840 21,410 7,670 1,313 94,246 3 BMT-FBCS 17,480 3,880 25,100 8,070 2,080 149,253 4 BMT-ASPP 18,520 6,730 21,210 8,750 1,300 93,298 5 BMT-ASCS 19,000 4,650 23,000 7,770 1,671 119,908 6 BMT-APPP 15,270 4,800 21,790 10,470 2,181 156,526 7 BMT-APCS 19,000 6,140 22,070 8,230 1,340 96,186 Perbandingan Daktilitas Terhadap BMT Normal (%) Benda Uji Balok No Kondisi Luluh Kondisi Ultimit Daktilitas µ = ∆u/∆y