## PERENCANAAN  DINDING  PENAHAN  TANAH  DI  PERUMAHAN MUTIARA
PALAS PERMAI KELURAHAN

## RUMBAI BUKIT KECAMATAN RUMBAI KOTA PEKANBARU
Juliper Marpaung, Virgo Trisep Haris, Fitridawati Soehardi *
Program Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Lancang Kuning, Pekanbaru, *Corresponding author, email address: fitridawati@unilak.ac.id
A R T I C L E     I N F O A B S T R A C T Article History: The cliff in the Mutiara Palas Indah housing estate, Rumbai Bukit sub- district,  Rumbai  sub-district,  Pekanbaru  City,  which  experienced  a landslide at the end of 2019, was caused by quite heavy rain. So it is necessary  to  plan  soil  reinforcement  using  cantilever  type  retaining walls using reinforced concrete to avoid landslides, with the results of the analysis of the landslide area using the simplified bishop method, the safety factor on this cliff has (F = 1,388 ) after getting the factor value  If  it  is  safe,  it  is  planned  that  the  dimensions  of  the  cantilever type retaining wall have a height (H) = 6 meters, a wall thickness (H1) = 0,6 meters, a soil height in front of the wall (H2) = 0,7 meters, a wall height from ground level H3) = 4,7 meters, width (B) = 3,6 meters, the width  of  the  front  wall  tread  (B1)  =  1,2  meters,  the  thickness  of  the lower  wall  (B2)  =  0,6  meters,  and  the  wall  thickness  (B3)  =  0,4 meters. Then the results obtained are stability against overturning Fgl =3,604  >1,5  (okay),  stability  against  shear  Fgs  =2,279  >1,5  (okay), and stability against bearing capacity collapse F = 18,218 > 3 (okay).
Received 5 December 2020
Accepted 7 April 2021 Online 29 June 2021
Keywords:
Cantilever
Bishop's Method Stability
© 2021 Magister Teknik Sipil Unsyiah. All rights reserved

## 1. PENDAHULUAN
Jalan merupakan salah satu sarana transportasi yang sangat penting bagi kehidupan manusia untuk mempercepat  aktifitas  sehari-hari,  oleh  karena  itu  harus  diperhatikan  kondisi  disekitar  jalan  agar  tidak terjadi  hal-hal  yang  dapat  mengancam  keselamatan  pengguna  jalan.  Dimana  salah  satu  hal  yang  dapat mengancam  keselamatan  pengguna  jalan  merupakan  tebing  yang  curam  sehingga  rentan  terjadinya longsor, longsornya tebing yang ada di  sekitar jalan karena kondisi tebing terlalu terjal ataupun karena kondisi  cuaca  yang  sering  hujan,  mengakibatkan  kondisi  tanah  mengalami  muka  air  tanah  yang  tinggi sehingga rentan terjadinya longsor dan dapat mengancam keselamatan bagi penggunan jalan.
Pada  Perumahan  Mutiara  Palas  Permai  Kelurahan  Rumbai  Bukit  Kecamatan  Rumbai  Kota Pekanbaru dimana jalan akses keluar masuknya warga perumahan mutiara palas permai terdapat tebing yang  mengalami  longsor  dikarenakan  akibat  dari  curah  hujan  yang  cukup  tinggi,  maka  tebing  tersebut mengalami  kondisi  muka air  tanah  yang  tinggi  sehingga menyebabkan  tebing  tersebut  longsor.  Tebing yang  mengalami  longsor  tersebut  memiliki  panjang  63  meter  dan  tinggi  4,7  meter.  Secara  visual  jenis tanah  didaerah  tebing  yang  mengalami  longsor  tersebut  yaitu lempung  berpasir  dimana  kemungkinan besar jika daerah perumahan tersebut mengalami curah hujan yang tinggi akan terjadi longsor lagi dan dapat menutup jalan perumahan tersebut.
Longsor    pertama  kali  terjadi  pada  akhir  tahun  2019  yang  lalu.  Untuk  mencegah  terjadinya keruntuhan  yang  dapat  mengancam  keselamatan  disekitar  tebing  tersebut.  Maka  masyarakat    yang

## Jurnal Arsip Rekayasa Sipil dan Perencanaan (JARSP)
Journal of Archive in Civil Engineering and Planning E-ISSN: 2615-1340; P-ISSN: 2620-7567
Journal homepage: http://www.jurnal.unsyiah.ac.id/JARSP/index
memiliki rumah disekitar tebing tersebut melakukan upaya penanaman pohon agar dapat menahan tanah yang dapat mengurangi terjadinya longsor. Jika terjadi hujan yang deras upaya yang dilakukan tersebut hanya  dapat  bersifat  sementara,  maka  dalam  hal  ini  direncanakan  dinding  penahan  tanah  yang  bersifat permanen  dan  menyesuaikan  material  yang  ada  didaerah  Pekanbaru.  Agar  tidak  terjadi  kendala  dalam pelaksanaan  dilapangan  karena  terkendalanya  material  yang  digunakan,  maka  direncanakan  dinding penahan  tanah  tipe  kantilever  yang  menggunakan  material  beton  bertulang  agar  dapat  meningkatkan stabilitas  tebing  yang  mengalami  longsor.  Menurut  penelitian  Atmojo,  N.  G.,  (2019),  dinding  penahan tanah  tipe  kantilever  ini  hanya  dapat  digunakan  pada  ketinggian  2,5  meter  –  7  meter  dan  tidak  dapat digunakan pada tebing yang memiliki ketinggian lebih dari 7 meter.
Berdasarkan dari permasalahan yang ada didapat ketinggian tebing yang mengalami longsor tersebut sekitar 6 meter maka dinding penaha tanah yang dapat digunakan pada tebing yang mengalami longsor adalah dinding penahan tanah tipe kantilever. Dinding penahan tanah tipe kantilever ini juga sagat efisien digunakan  pada  tebing  yang  mengalami  stabilitas  yang  sagat  rendah  karena  tipe  kantilever  ini mengunakan beton bertulang, tipe kantilever ini juga lebih ekonomis pada jangkauan yang cukup luas.

## 2. KAJIAN PUSTAKA
2.1 Dinding Penahan Tanah (Retaining Wall)
Dinding penahan tanah merupakan salah satu perkuatan tanah yang cukup banyak digunakan dalam dunia  sipil.  Dinding penahan  tanah merupakan  konstruksi  yang  digunakan  untuk  menahan  beban  tanah secara  vertikal  ataupun  terhadap  kemiringan  tertentu.  Dalam  merencanakan  sebuah  dinding  penahan tanah,  perlu  diperhatikan  dimensi  tertentu  sehingga  dinding  penahan  tanah  yang  direncanakan  cukup stabil  dan  kuat.  Pengambilan  dimensi  awal  dinding  penahan  tanah  harus  disesuaikan  dengan  bentuk lereng, kondisi tanah, dan ketinggian lereng yang akan ditahan dinding tersebut (Hakam, A. dan Mulya, R. 2011).

## 2.2 Dinding penahan tanah kantilever
Dinding penahan tanah kantilever adalah dinding yang terdiri dari kombinasi beton bertulang yang berbentuk huruf T, seperti pada Gambar 1. Ketebalan dari kedua bagian ini relatif tipis dan secara penuh diberi  tulangan  untuk  menahan  momen  dan  gaya  lintang  yang  bekerja  pada  dinding  penahan  tanah. Dimensi  pelat  dasar  dinding  penahan  tanah  kantilever  dibuat  sedemikian  hingga  eksentrisitas  resultan beban terletak pada e < (B/6). Jika resultan beban jatuh di luar daerah tersebut, tekanan fondasi menjadi terlalu  besar  dan  hanya  sebagian  luasan  fondasi  yang  mendukung  beban.  Dinidng  penahan  tanah kantilever umumnya di terapkan pada ketinggian 2,5 meter - 7 meter, dan tebal puncak dinding penahan tanah  minimum  kira-kira  0,2  m.  Kecuali  untuk  memudahkan  pengecoran  beton,  juga  untuk  keperluan keindahan (Hardiyatmo, H. C., 2011).
Gambar 1. Dinding Penahan Tanah Kantilever (Hardiyatmo, 2011)
3. METODE PENELITIAN
3.1 Metode bishop disederhanakan (simplified bishop method) Menurut Hardiyatmo (2014), metode bishop disederhanakan (simplified bishop method) digunakan pada analisi kestabilan lereng atau faktor keamanan (safety factor) adalah sebagai berikut:
SF = 1 ∑ ( W Sin θ i ) n=8 i=1 ∑ n=1 n=8 c ' b+ ( W ) tgφ 1 M i (1)
Dengan : SF   = Faktor keamanan (Safety factor) n = Jumlah irisan
α = Sudut pada setiap irisan ( ° )
h = Tinggi setiap irisan (m)
b = Lebar setiap irisan (m)
c i = Kohesi tanah (ton/m 2 ) N i = Gaya normal (ton) φ i = Sudut Geser tanah ( °) T i = Gaya Tangensial (ton) W i = Berat tanah (kN) W i = γ h (2) T i = W sin α (3) N i = W cos α (4) M i = W i tg φ (5)
M i = cosθ i +(1+tgθ i tg φ/F) (6)

## 3.2 Tekanan tanah lateral pada tanah kohesif
Menurut  Hardiyatmo,  H.  C.,  (2011),  perhitungan  tekana tanah  aktif  dan  tekana  tanah  pasif  adalah sebagai berikut :
K a = 1- sin φ 1+ sin φ =tg 2 45- φ 2 (7)
P a = 0,5H²γK a (8)
K p = 1+ sin φ 1- sin φ =tg 2 45+ φ 2 (9)
P p = 0,5H²γK p (10)
Dengan : K a =  Koefisien aktif K p =  Koefisien pasif
P a =  Tekanan tanah aktif (kN/m) P p =  Tekanan tanah pasif (kN/m)
𝛾 =  Berat volume tanah (kN/m)
H =  Tinggi dinding penahan tanah (m)
φ =  Sudut geser tanah  (°)

## 3.3 Stabilitas terhadap geser
Menurut Hardiyatmo, H. C., (2011), faktor aman terhadap geser ( 𝐹 ), didefinisikan sebagai berikut: F gs = ∑R h ∑P h ≥1,5 (11)
Untuk tanah granular (c = 0):
∑R h = Wf = W tg δ b (12)
Untuk tanah kohesif (φ = 0) ∑R h = c a B (13)
Untuk tanah c – φ (φ > 0 dan c > 0) : ∑R h = c a B+W tg δ b (14)
Dengan : ∑R h = Tahanan dinding penahan tanah terhadap penggeseran
W = Berat total dinding penahan dan tanah diatas pelat pondasi (kN)
δ b = Sudut gesek antar tanah dan dasar pondasi, biasanya diambil 1/3 – (2/3) φ
c a = a d x c = Adhesi antara tanah dan dasar dinding (kN/m 2 ) C = Kohesi tanah dasar (kN/m 2 ) a d = Faktor adhesi B = Lebar pondasi (m)
∑P h = Jumlah gaya-gaya horizontal (kN)
F = tg δ b = Koefisien gesek antara tanah dasar dan dasar pondasi

## 3.4 Stabilitas terhadap guling
Menurut  Hardiyatmo,  H. C., (2011),  faktor  aman  akibat terhadap  penggulingan  ( 𝐹 )  didefinisikan sebagai :
F gl = ∑M w ∑M gl > 1.5 (15)
Dengan : ∑M w = Wb 1 ∑M gl = ∑P ah h 1 + ∑P av B ∑M w = Momen yang melawan penggulingan (kN.m) ∑M gl = Momen yang mengakibatkan Penggulingan (kN.m)
W = Berat tanah diatas pelat Pondasi+berat sendiri dinding penahan (kN)
B = Lebar kaki dinding penahan (m) ∑P ah = Jumlah gaya-gaya horizontal (kN) ∑P av = Jumlah gaya-gaya vertikal (kN)

## 3.5 Stabilitas terhadap keruntuhan daya dukung
Persamaan  Hansem  (1970)  dan  Vesic  (1975)  dalam  Hardiyatmo,  H.  C.,  (2011),  kapasitas  dukung ultimit untuk beban miring dan eksentris adalah : q u = d c i c cN c +d q i q D fγ N q +d γ i γ 0,5B γ N γ (16)
Dengan : d c , d q ,d γ = Faktor kedalaman i c ,i q ,i γ
= Faktor kemiringan beban B = Lebar dasar pondasi sebenarnya (m) e = Eksentrisitas beban (m) γ = Berat volume tanah (kN/m 3 ) N c ,N q N γ = Faktor-faktor kapasitas dukung
4. HASIL DAN PEMBAHASAN

## 4.1. Dimensi dinding penahan tanah tipe kantilever
Menurut Hardiyatmo, H. C., (2011) dalam merencanakan dinding penahan tanah tipe kantilever ada beberapa hal yang harus diperihatikan syaratnya seperti tebal telapak dinding (H1), lebar tapak dinding (B), dan lebar tapak dinding depan (B1) atau seperti berikut :
1. Tinggi dinding (H) = 6,0 meter 2. Tebal tapak dinding (H1) : (H/12 ─ H/10)   = 0,6 meter 3. Tebal tanah didepan dinding (H2) = 0,7 meter 4. Tinggi dinding dari permukaan tanah (H3) : (H-(H1+H2)) = 4,7 meter 5. Lebar tapak dinding (B) : (0,4H ─ 0,7H)   = 3,6 meter 6. Lebar tapak dinding depan (B1) : (B/3) = 1,2 meter 7. Lebar dinding bagian bawah (B2) = 0,6 meter 8. Lebar dinding bagian atas (B3) = 0,4 meter 9. Lebar tapak belakang dinding (B4) = 1,4 meter
Berdasarkan hasil pencarian diatas maka dimensi dinding penahan tanah tipe kantilever seperti yang terdapat pada Gambar 2 dibawah ini.
Gambar 2. Dimensi Dinding Penahan Tanah

## 4.2. Tekanan tanah aktif
Tekanan tanah aktif yang ada dibelakang dinding dapat dihitung mengunakan persamaan (7) dan (8), data yang digunakan sudut gesek φ = 41,760 ° berat volume tanah γ = 15,2 kN/m ³ dan tinggi tanah aktif dibelakang  dinding  6  meter.  tekanan  tanah  aktif  ini  dapat  juga  mengakibatkan  dinding  mengalami pergeseran dan guling akibat tekanan tanah yang ada dibelakang dinding atau tekanan tanah aktif.
K a = tg 2 45°- φ 2 = tg 2 45°- 41,760 2 = 0,20
P a =0,5 H 2 γ K a =0,5 ×  6 2 × 15,20 x 0,20 = 54,850 kN Momen P a terhadap titik 0 = 2 × 54,850 = 109,700 kN/m Berdasarkan hasil perhitungan tekanan tanah aktif diatas maka didapatkan K a = 0,20 P a = 54,850 kN, dan nilai momen terhap titik 0 = 109,700 kN/m dan dapat juga diliat pada Tabel 1.

## 4.3. Tekanan tanah pasif
Dalam  pecarian  tekanan  tanah  pasif  yang  ada  didepan  dinding  dapat  menggunakan  persamaan  (9) dan  (10).  data  yang  digunakan  sudut  gesek φ = 41,760 ° berat  volume  tanah γ =15,2 kN/m³   dan  tinggi
tanah pasif didepan dinding 1,3 meter. Tekanan tanah pasif ini dapat menahan terjadinya geser dan guling yang diakibatkan tekanan tanah aktif terhadap dinding.
K p = tg 2 45°- φ 2 = tg 2 45°+ 41,760
2 = 4,988
P p =0,5 H 2 γ K p = 0,5 x  1,3 2 × 15,20 × 4,988 = 64,070 kN Momen P p terhadap titik 0 = 0,43 × 64,070 = 27,764 kN/m Berdasarkan hasil perhitungan tekanan tanah pasif diatas maka didapatkan K p = 4,988 P p = 64,070 kN , dan nilai momen terhap titik 0 = 27,764 kN/m dan dapat juga diliat pada Tabel 1 dibawah ini.
Tabel 1. Momen Yang Terjadi Pada Titik 0
No P a dan P p Jarak Dari 0 Momen Ke 0 1 0,5 x 6² × 15,20 × 0,20      = 54,850 2,00 109,700 2 0,5 x 6² × 15,20 × 4,988    = 64,070 0,43 27,764 ∑ P = 118,920 ∑ M = 137,463
Dari hasil perhitungan momen yang terjadi pada titik nol atau momen guling maka didapatkan hasil ∑ p =118,920 kN dan  ∑ M =137,463 kN.m dimana  untuk  titik  berat  pada  tekanan  tanah  aktif  dan  pasif terdapat pada Gambar 3 dibawah ini.
Gambar 3. Gaya Yang Bekerja Pada Dinding

## 4.4. Perhitungan berat sendiri dinding
Berdasarkan  hasil  pengujian  laboratorium  yang  dilakukan  makan  didapat  data  tanah  seperti  pada Tabel 1 dan dimensi didinding maka dapat dihitung berat sendiri dari dinding seperti pada Tabel  2.

## Gambar 4. Perhitungan Berat Sendiri Dinding
Berdasarkan Gambar 4 perhitungan berat sendiri dinding diatas maka didapatakan berat dan momen yang terjadi pada setiap bagian dapat dicari dengan cara berikut :
Berat = TLγ = 0,4 × 4,7 × 24 = 45,14 kN
Lengan  =   B3 +(B1+B2) =   0,4 +(1,2+0,6) = 2 meter Momen
= Berat  . Lengan = 45,14 × 2 = 90,240 kN.m
Untuk mencari berat sendiri pada setiap bagian pada Gambar 4 maka dapat menggunakan hal yang sama untuk mendapatkan berat, lengan, dan momen untuk semua badan dinding maupun tekanan tanah pasif dan aktif seperti terdapat pada Tabel 2 dibawah ini.
Tabel 2. Perhitungan Berat Sendiri Dinding
Jenis Nomor Analisa Berat (kN) Lengan (m) Momen (kN.m) Tebal (m) Lebar (m) Beton 1 0,4 4,7 24 45,12 2 90,240 2 0,6 4,7 24 33,84 1,6 54,144 3 0,6 3,6 24 51,84 1,8 93,312 Pasif 4 0,7 1,20 15,2 12,77 0,6 7,661 Aktif 5 1,4 4,7 15,2 100,02 2,5 250,044 243,59 495,401
Dari  hasil  perhitungan  Tabel  2  berat  sendiri  dan  momen  yang  terjadi  pada    dinding  didapatkan ∑W = 243,59 kN dan ∑M = 495,401 kN.m

## 4.5. Stabilitas terhadap geser
Stabilitas terhadap geser terhadap dinding sepanjang B = 3,6 meter, sudut gesek φ = 42,380 ° kohesi c =13,533 kN/m ³ dan  gaya  yang  bekerja  pada  dinding  =118,290.  maka  dapat  dihitung  dengan menganggap  dasar  dinding  sangat  kasar  sehingga sudut  geser δ b = φ dan  kohesif c d = c 2 ,  untuk  mencari stabilitas  geser  dapat  menggunakan  persamaan  (11).  dan  untuk  tanah  kohesif menggunakan  persamaan (14) dengan faktor aman terhadap geser F gs > 1,5. Faktor aman ini berguna pada tanah kohesif. ∑R h = c a B+W tg δ b = ( 13,533 × 3,6 ) + ( 243,59 × tg 42,380 ) = 270,99 kN/m
F gs = ∑R h ∑P h = 270,99 118,920 = 2,279 > 1,5 (Oke)
Berdasarkan perhitungan faktor aman terhadap geser (F gs ) didapatkan 2,279 hasil yang didapatkan lebih besar dari yang disyaratkan sebesar 1,5 maka hasil yang didapatkan aman terhadap geser.

## 4.6. Stabilitas terhadap guling
Stabilitas terhadap guling dapat menggunakan data momen yang dialami dinding akibat berat sendiri ∑M w =495, 401 kN.m dan  momen  terhadap  titik  0 =137,463 maka  dengan  data  diatas  dapat  dihitung menggunakan persamaan (3.15) faktor aman untuk tanah kohesif (F gl > 1,5)
F gl = ∑M w ∑M gl = 495,401 137,463 = 3,604 > 1,5 (oke)
γ  (kN) ∑W ∑M
Berdasarkan hasil yang didapatkan dari stabilitas terhadap guling sebesar 3,604 dimana hasil yang didapatkan memenuhi syarat faktor aman terhadap guling untuk tanah kohesif lebih besar dari 1,5.

## 4.7. Stabilitas terhadap keruntuhan daya dukung
Stabilitas  terhadap  keruntuhan  daya  dukung  dapat  menggunakan  persamaan  (16)  faktor-faktor kapasitas dukung menggunakan persamaan Hansem (1970), kapasitas dukung ultimit eksentritas.
e x = ∑M W - ∑M gl ∑W = (495,401 - 137,463) 243,59 = 1,469 m
e = B 2 - e x = 3,6 2 - 1,469 = 0,331 m < B 6 = 3,6 6 = 0,6 m
Lebar efektif  B , = B - 2e = 3,6- ( 2 × 0,331 ) = 2,939 m A , = B , 1 = 2,939 × 1 = 2,939 m Gaya horizontal H = 118,920 kN dan gaya vertikal V = 243,59 kN maka dicari faktor kemiringan beban dengan persamaan berikut :
i q = 1 0,5H V+A , c a ctg φ 5 ≥ 0 i q = 1 0,5 × 118,920 243,59 + 2,939 × 13,533 × ctg 42,380
5 ≥ 0
i q = 0,921 ≥  0 Untuk  nilai N c dengan  sudut  geser  42,380  maka  didapatkan  nilai N c =103,185, N q =97,839,  dan N y =137,265. Kapasitas dukudng ultimit menurut Hansem D = 0, dan faktor kedalaman d c =d q =d y =1. i c = i q - 1-i q N c tgφ = 0,921- 1 - 0,921 103,185 × tg 42,380 = 0,921
i y = 1 0,7H V+A , c a ctg φ 5
i y = 1 0,7 × 118,920 243,59 + 2,939 × 13,533 × ctg 42,380
5
=0,909
q u = d c i c cN c + d q i q D f y N q + d y i y 0,5 B y N y q u = ( 1 x 0,921 × 13,533 × 103,185 ) + ( 1 × 0,921 × 1 × 0 × 24 × 97,839 ) +  (0 × 0,909 × 0,5 x 3,6 × 137,265 ) q u = 1509,99 kN/m 2
Bilamana dihitung berdasarkan lebar fondasi efektif ialah tekanan fondasi ketanah dasar terbagi rata, maka didapatkan :
q , = V B , = 243,59 2,939 = 82,883 kN/m 2
Faktor aman terhadap daya dukung keruntuhan.
F = q u q , = 1509,99 82,883 = 18,22  > 3 (Oke)
Atau dapat juga dihitung dengan persamaan berikut :
F = q u (B , )
V = (1509,99 × 2,939)
243,59 = 18,22
5. KESIMPULAN DAN SARAN
5.1 Kesimpulan
Berdasarkan hasil analisis perencanaan dinding penahan tanah tipe kantilever dengan beton bertulang pada  Perumahan  Mutiara  Palas  Permai  Kelurahan  Rumbai  Bukit  Kecamatan  Rumbai  Kota  Pekanbaru. Dengan dimensi dinding penahan tanah tipe kantilever memiliki ketinggian (H) =  6 meter, tebal telapa diniding (H1) = 0,6 meter, tinggi tanah depan dinding (H2) = 0,7 meter, tinggi dinding dari permukaan tanah (H3) = 4,7 meter, lebar (B) = 3,6 meter, lebar tapak depan dinding (B1) = 1,2 meter, tebal dinding bagian  bawah  (B2)  =  0,6  meter,  dan  tebal  dinding  (B3)  =  0,4  meter.  Maka  diperoleh  hasil  stabilitas terhadap  guling  F gl =3,604 >1,5 (oke) ,  stabilitas  terhadap  geser  F gs =2,279 >1,5 (oke) ,  dan  stabilitas terhadap keruntuhan daya dukung F= 18,218 > 3 (oke).

## 5.2 Saran
Dari  hasil  perencanaan  dinding  penahan  tanah  di  Perumahan  Mutiara  Palas  Permai  Kelurahan Rumbai  Bukit  Kecamatan  Rumbai  Kota  Pekanbaru  ada  beberapa  saran  yang  dapat  dikemukakan  yaitu sebagai berikut :
1. Dapat  melakukan  perbandingan  antara  perhitungan  manual  dengan  menggunakan  aplikasi  agar mendapatkan hasil yang lebih bagus.
2. Dalam  perencanan  dinding  penahan  tanah  harus  melakukan  perbandingan  antara  metode  yang  lain agar mendapatkan hasil yang maksimal dan lebih ekonomis.
3. Dalam  perencanaan  dinding  penahan  tanah  harus  memerhatikan  drenase  pada  daerah  yang direncanakan.
4. Pada  perencanaan  dinding  penahan  tanah  tipe  kantilever  ini  hanya  mendapatkan  hasil  stabilitas terhadap geser, guling, keruntuhan daya dukung dan penulangan, jika ingin melanjutkan penelitian ini dapat menghitung rencana anggaran biaya.

## DAFTAR PUSTAKA
Atmojo, G.N., dan Wibowo, H.T. 2019. Analisis Perkuatan Dinding Penahan Tanah dan Pondasi Minipile Net  Jalan  Kereta  Api  Di  Stasiun  Ujungnegoro  Km  73+675  –  73+750. Tugas  Akhir, Teknik  Sipil Universitas Semarang, Semarang.
Hakam, A., dan Mulya, R.P. 2011. Studi Stabilitas Dinding Penahan Tanah Kantilever Pada Ruas Jalan Silaing  Padang  -  Bukittinggi  Km  64+500. Jurnal  Rekayasa  Sipil  (JRS-Unand) .  7(1),  pp.  57–74, ISSN : 1858-2133.
Hardiyatmo,  H.  C.  2011. Analisis  dan  Perancangan  Fondasi  1 .  Gadjah  Mada  University  Press, Yogyakarta.
Hardiyatmo, H. C. 2014. Mekanika Tanah 2 (5th ed.) Gadjah Mada University Press, Yogyakarta.