Abstrak — Jembatan Kali Pepe merupakan bagian dari proyek jalan  bebas  hambatan  Solo-Kertosono  yang  melintasi  sungai Pepe.  Dimana  jembatan  yang  masih  dalam  tahap  pengerjaan ini  di  desain  menggunakan  konstruksi  PC  I  girder.  Bentang bersih  jembatan  ini  sepanjang  85,2  m  yang  dibagi  menjadi  2 bagian sama panjang dengan 3 pilar penopang serta memiliki lebar  jembatan  selebar  12  m.  Maka  dalam  penulisan  tugas akhir  ini  Jembatan  Kali  Pepe  direncanakan  ulang  sebagai jembatan  cable  stayed  asimetris  dengan  meggunakan  box girder  beton  prestressed  segmental  (PC  SB  girder)  dengan bentang  144  m  dan  lebar  12,6  m.  Susunan  kabel  pada  arah melintang  berupa  double  planes  system,  sedangkan  untuk arah  memanjang  berupa  semi  harp  pattern.  Desain  lantai kendaraan  berupa  pelat  beton  bertulang  dengan  gelagar berupa  box  girder  beton  prestressed.  Pylon  (tiang)  pada jembatan ini didesain menggunakan material beton bertulang. Permodelan  struktur  menggunakan  fishbone  model  dengan pembebanan berdasarkan SNI 1725 2016 dan SNI 2833 2013. Staging  analysis  menggunakan  metode  kantilever  dengan backward solution. Hasil yang diperoleh dari perencanaan ini berupa  penulangan  dan  tendon  prategang  pada  gelagar, dimensi  kabel,  penulangan  angker,  serta  penulangan  pylon dalam bentuk laporan dan gambar teknik.
Kata  Kunci — Asymmetric  Cable  Stayed , Double  Plane  System , Jembatan, Prestressed  Concrete  Segmental  Box  Girder,  Semi Harp Pattern .

## I. PENDAHULUAN
EMBATAN  Kali  Pepe  merupakan  bagian  dari  proyek jalan  bebas  hambatan  Solo-Kertosono  yang  melintasi sungai  Pepe.  Dimana  jembatan  yang  masih  dalam  tahap pengerjaan  ini  di  desain  menggunakan  konstruksi  PC  I girder . Bentang bersih jembatan ini sepanjang 85,2 m yang dibagi  menjadi  2  bagian  sama  panjang  dengan  3  pilar penopang  serta  memiliki  lebar  jembatan  selebar  12  m. Selain  itu  terdapat  konstruksi pile  slab ,  untuk  mencegah kelongsoran  dari  timbunan  tinggi,  di  sisi  selatan  jembatan sepanjang  50  m  dari abutment .  Penggunaan  gelagar  beton prategang dengan pier di tengah menimbulkan kesan masif dan kokoh, namun kurang memiliki nilai estetika dan dapat mengurangi luas efektif penampang basah pada sungai.
Dalam  tugas  akhir  ini  jembatan  Kali  Pepe  direncanakan ulang  sebagai  jembatan  cable  stayed  asimetris  dengan meggunakan box  girder beton prestressed  segmental (PC SB girder ).  Modifikasi  ini  dipilih  karena  jembatan cable stayed merupakan  tipe  jembatan  bentang  panjang  dengan tingkat  estetika  tinggi  yang  didapat  dari  susunan  pilar, kabel, dan dek jembatan (Yuskar dan  Andi, 2005). Namun juga  mempertahankan  kesan  kokoh  dari  penggunaan prestressed  concrete  segmental  box girder yang  memiliki kekakuan  torsi  yang  cukup  untuk  menahan  momen  lentur
yang  besar.  Penggunaan  tendon  prategang  sendiri  cukup dipasang  secara partial karena  telah  terdapat  gaya  tekan horisontal  pada  dek  yang  ditimbulkan  tarikan  dari  kabel (Leonhardt, 1987). Pemilihan bentuk asimetris sendiri pada modifikasi  ini  selain  mengejar  nilai  estetika  yang  lebih tinggi  daripada  bentuk  simetris,  juga  berdasarkan  alasan teoritis  berupa  pengurangan  gaya  vertikal  pada  angkur dengan  cara  mengurangi  kelandaian  kabel  sehingga  sudut op timum kabel yaitu 45˚ tercapai (Walther, 1999).
Maka  dengan  adanya  modifikasi  ini  diharapkan  ruang bebas yang lebar untuk luas efektif penampang basah pada sungai  dan  nilai  estetika  yang  tinggi  dapat  tercapai.  Serta menjadi  pemicu  bagi  kita  untuk  ke  depannya  dalam mendesain jembatan cable stayed di Indonesia.

## II. PERKEMBANGAN JEMBATAN
Pada abad ke-11 sampai dengan 16, jembatan pelengkung masih  menjadi  desain  andalan.  Baru  kemudian  pada  tahun 1776 di Inggris untuk kali pertama jembatan besi dibangun, (Jembatan  Coalbrookdale  yang  melintasi  Sungai  Severn) dengan desain  yang berbeda berbentuk  setengah lingkaran. Pada  abad  pertengahan  ini  jembatan  besi  yang  dibangun pada  umumnya  masih  menggunakan  prinsip arc  bridge (jembatan  berbentuk  lengkung)(Ma ’ arif,  2012).  Kemudian pada  abad  ke-18  masuk  pada  era  baru  dalam  perencanaan jembatan,  yaitu  era  jembatan  gantung.  Jembatan  jenis  ini kali  pertama  diperkenalkan  pada  tahun  1825  di  Inggris (Jembatan Menai Straits). Pada mulanya penggantung yang digunakan  berupa  rantai  besi,  kemudian  mengalami perkembangan  menjadi  baja  batangan,  dan  yang  terbaru menggunakan wire  steel (kabel  baja).  Penggunaan  kabel baja ini digunakan pada suspension bridge (jembatan kabel suspensi), pertama kali diterapkan pada jembatan Brooklyn, New  York,  (1883),  kemudian  diikuti  dengan  Golden  Gate, San Francisco (1937) (Ma ’ arif, 2012).
Di akhir abad ini banyak diterapkan sistem jembatan baru yang  merupakan  perkembangan  dari suspension  bridge yaitu cable stayed bridge (jembatan kabel tetap) . Sistem ini menjadi  sangat  popular  dalam  desain  jembatan  karena efektif  dan  efisien,  jembatan  ini  tergolong  jembatan bentang  menengah  dan  panjang,  bangunan  atas  berupa balok elastis yang menerus yang didukung oleh kabel, yang terhubung  dengan pylon (tiang).  Sistem  struktur  dari jembatan  ini  terdiri  dari  tiga  bagian  utama  yaitu, deck (lantai  jembatan),  tiang,  dan  kabel.  Kabel  merupakan bagian  yang  paling  penting  dalam  desain  jembatan cable stayed, karena  berfungsi  menyalurkan  beban  mati  dari struktur  atas  (lantai  jembatan)  menuju  ke pylon (tiang)(Walther, 1999).

## Desain Modifikasi Struktur Jembatan Kalipepe dengan Asymmetric Cable Stayed System dan Prestressed Concrete Segmental Box Girder
Mohammad Akbar Alrasyidi, Tavio, dan Hidayat Soegihardjo Masiran Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) e-mail : hidayat@ce.its.ac.id
J

## III. SPESIFIKASI DESAIN

## A. Sistem Kabel
Sistem  jembatan cable  stayed berdasarkan  penempatan susunan  kabelnya  memiliki  beberapa  variasi,  baik  secara longitudinal  maupun  secara  transversal  seperti  yang ditunjukkan Gambar 1 dan Gambar 2.
Gambar 1. Tatanan kabel longitudinal (a) Harp pattern , (b) Fan pattern , (c) Semi harp pattern , (d) Asymmetric pattern (Walther et al., 1999).
Gambar  2.  Tatanan  kabel  transversal  (a) Two  vertical  plane  system ,  (b)
Two inclined plane system , (c) Single plane system , (d) Asymmetric plane system (Troitsky, 1988).

## B. Tipe Pylon
Bentuk pylon dipilih berdasarkan susunan kabel, tinggi muka air, kondisi lingkungan, estetika dan biaya seperti yang ditunjukkan Gambar 3.
Gambar 3. Tipe pylon jembatan cable-stayed (Troitsky, 1988).

## C. Tipe Gelagar
Gelagar pada jembatan cable stayed dapat terbuat dari material yang berbeda seperti baja, beton atau komposit baja-beton.seperti yang ditunjukkan Gambar 4.
Gambar 4. Tipe gelagar (a) Gelagar box baja, (b) Gelagar komposit, (c) Gelagar box beton (ICE Manual of Bridge Engineering, 2008).

## D. Metode Pelaksanaan
Ada tiga cara yang umum dipakai untuk stiffening girder pada  jembatan cable-stayed seperti  yang  ditunjukkan Gambar 5.
Gambar 5. Metode pelaksanaan (a) Staging method , (b) Push-out method , (c) Cantilever method (Parke and Huson, 2008)

## IV. ANALISA DESAIN
A. Data Perencanaan
 Nama jembatan      : Jembatan Kalipepe
 Lokasi : Tol Solo-Kertosono  Panjang total : 144 m  Bentang tengah : 121,5 m  Bentang tepi : 22,5 m  Lebar total : 12,6 m  Lebar lajur : 8,1 m (2/2UD)  Tipe gelagar : box beton precast
 Tipe pylon
: twin tower cor in situ  Metode pelaksanaan : cantilever method
B. Data Material
 Mutu beton -gelagar : 80 MPa -pylon  : 50Mpa
 Mutu tulangan : 400 MPa  Mutu baja tendon : 1486 MPa (80%fpu)  Mutu baja kabel : 837 MPa (45%fpu)

## C. Preliminary desain
1. Kabel
Konfigurasi  susunan  kabel  pada  arah  melintang  berupa Double  Planes  System ,  sedangkan  untuk  arah  memanjang berupa Semi  Harp  Pattern. Jarak  kabel  pada  gelagar menurut Whalter dkk. (1999) :
- dek beton (5 m – 10m) - dek baja (15 m – 25 m)
Dipakai jarak kabel pada gelagar 9 m.
2. Pylon
Tinggi pylon (H)  berbanding  dengan  bentang  jembatan (L), menurut Parke dan Huson (2008) pada jembatan cable stayed simetris dengan kisaran nilai 0,2 – 0,25. Namun  dalam  desain cable  stayed  asymmetric  system , maka  panjang  bentang  yang  dipikul  1  pylon  menjadi  2 kalinya jembatan cable stayed simetris. Sehingga nilai H/L menjadi 0,4 – 0,5.
Direncanakan (H/L) = 0,5 L = 121,5 m
Maka diperoleh H = 121,5m x 0,5 a b
a c
b c
= 60,75 m ≈ 60 Untuk lebih jelasnya lihat Gambar 6.
Gambar 6. Tampak memanjang dan melintang jembatan
 Gelagar Untuk dimensi gelagar mengikuti standar PCI
seperti pada Gambar 7.
Gambar 7. Dimensi gelagar

## D. Permodelan Fishbone
Permodelan dilakukan dengan progam bantu MIDAS/Civil  dalam  model  3D.  Dimana  elemen  kabel dimodelkan  sebagai  elemen truss yang  dihubungkan dengan rigid  link  support ,  sedangkan main  girder dimodelkan  sebagai  elemen beam .  Untuk  lebih  jelasnya lihat Gambar 8.
Gambar 8. Permodelan elemen jembatan.

## E. Analisa statik
Beban  statik  berupa  beban  mati,  beban  hidup  lalu  lintas, beban  angin,  dan  beban  suhu.  Kombinasi  pembebanan statik:
 1,2DL+2SDL+1,8LL i +1,8TB i +1,2EUn  1,2DL+2SDL+1,4EW S +1,2EUn
 DL+SDL+LL i +TBi+0,3EW S +EW Li +1,2Un  DL+SDL+1,3LL i +1,3TB i +1,2EUn  DL+SDL+0,7EW S +1,2EUn Untuk Load  Factor masing-masing  beban  mengacu pada  SNI  1725-2016,  sedangkan  untuk  konfigurasi pembebanan  LL  dan  EW L mengacu  pada  Peraturan Kementerian  Pekerjaan  Umum  Nomor  08/SE/M/2015 tentang “ Perencanaan Jembatan Beruji Kabel ” yang dapat dilihat pada Tabel 1.

## Tabel 1. Konfigurasi pembebanan LL

## F. Analisa dinamis
Berupa  beban  gempa  berdasarkan  RSNI  2833-2013 dalam  peta  gempa  1000  tahun  dengan  kemungkinan terlampaui  7%  dalam  75  tahun  dengan  metode response spectrum pada  progam  bantu  MIDAS/Civil.  Kombinasi pembebanan dinamis :
 1,2DL+2SDL+0,5LL i +0,5TB i +EQ x +0,3EQ y
 1,2DL+2SDL+0,5LL i +0,5TB i +0,3EQ x +EQ y

## G. Staging Analysis
Metode pelaksanaan desain ini menggunakan cantilever method .  Urutan  pelaksanaan  di  lapangan  sama  dengan urutan  analisisnya,  namun  pelaksanaan  di  lapangan menggunakan forward  method sedangkan  analisisnya menggunakan backward  solution dengan  kombinasi berikut.
Tabel 2. Konfigurasi pembebanan staging Kasus Konfigurasi Beban 1 DL + Form Traveler

## H. Struktur Kabel
Dalam  pelaksanaannya,  setiap  kabel  diberi  gaya  tarik ( stressing )  terlebih  dahulu  sebelum  dibebani.  Dengan menggunakan  program  bantu  MIDAS  CIVIL  dapat dianalisa  besarnya  gaya  tarik  setiap  kabel  tersebut  dengan menggunakan menu unknown load factors calculation .
Tabel 3. Gaya tarik awal kabel
Kemudian dari gaya-gaya maksimum akibat pemebebanan  dapat  diperoleh  kebutuhan strand dan  luas penampang  kabel  yang  sebenarnya.  Untuk  lebih  jelasnya dapat dilihat pada Tabel 4.
m12 1306 kN m11 2464 kN m10 4497 kN m9 3891 kN m8 3039 kN m7 2393 kN m6 2133 kN m5 2279 kN m4 2649 kN Kabel Pretension m12 1306 kN
Kabel Pretension m4 2649 kN
m3 2617 kN m2 2440 kN m1 1688 kN s1 3071 kN s2 5630 kN s3 4981 kN s4 6003 kN
s5 6899 kN

## Tabel 4.

## Jumlah strand kabel perlu

## I. Struktur Gelagar
1.Tegangan ijin bahan beton
Berikut  adalah  tegangan  ijin  beton  prategang berdasarkan SNI T-12-2004 Pasal 4.4.1.2.
Kuat  tekan  beton  yang  direncanakan  pada  umur saat dilakukan transfer ( f ci ' ) , dinyatakan dalam satuan MPa. f ci ' = 0,7 fc ’ = 0,7 . 80 MPa
= 56 MPa
A. Tegangan ijin beton saat transfer  σ tekan = 0,6 f ci ' = 0,6 . 56 = 34 MPa  σ tarik = 0,25 √ 𝑖 ' = 0,25. √
= 1,87 MPa (namun diusahakan tidak ada tarik untuk segmental)
B. Tegangan ijin beton saat servis
 σ tekan = 0,45 f c ’ = 0,45 . 80 = 36 MPa  σ tarik = 0,5 √ ' = 0,5. √8 = 4,47MPa (namun diusahakan tidak ada tarik untuk segmental)
2. Kehilangan Prategang
 Akibat perpendekan elastis beton
= 𝐸 . 𝑖 . 𝑖 %Loss = 1,74 %
 Akibat gesekan kabel
− = − . − 𝜇. 𝛼
%Loss = 1,8 %
 Akibat slip angkur
𝐴𝑁𝐶 =  ∆ 𝑓 = ∆ 𝛼 .
%Loss = 2,79 %  Akibat rangkak beton
𝐶 = . . 𝑖 −
%Loss = 2,58 %  Akibat susut beton
𝐻 = 8, . − . ℎ . . − , . 𝑉 𝑠 . − 𝐻
%Loss = 1,59 %
 Akibat relaksasi baja
RE   K re  J  SH  CR  ES  C %Loss = 2,2 %
3. Kontrol Diagram Tegangan
Tahap kantilever Contoh perhitungan As CL menggunakan tendon 6-27 pada flens atas, Serat atas
F = - F A - F.e.y I + M.y I = -11,7 MPa > -34 MPa
Serat bawah
F = - F A + F.e.y I - M.y I = -3,06 MPa < 0 MPa
Tahap servis Contoh perhitungan As CL menggunakan tendon 6-27 pada flens atas dan tendon 6-55 pada flens bawah,
Serat atas
F = - F a+Fb A + F b .e.y I - F a .e.y I - M.y I = -10,3 MPa < 0 MPa Serat bawah
F = - F a+Fb A − F b .e.y I + F a .e.y I + M.y I
= -21,7 MPa > -36 MPa
4. Analisa 1 kabel putus
Disimulasikan kabel terluar putus seperti terlihat pada Gambar 9 dan dikontol kembali tegangan yang terjadi.
Gambar 9. Posisi kabel putus 1.

## Contoh perhitungan pada As CL
Serat atas
F = - F a+Fb A + F b .e.y I - F a .e.y I - M.y I
= -10,5 MPa < 0 MPa
Serat bawah
F = - F a+Fb A − F b .e.y I + F a .e.y I + M.y I = -21,4 MPa > -36 MPa
5. Kontrol Momen Retak
Contoh perhitungan pada As CL
Syarat,  Mu < M cr =F e+ r 2 y + f r .I y 8431 kNm < 75550 kNm…memenuhi
6. Kontrol Momen Batas
Contoh perhitungan pada As CL Menghitung tinggi tegangan beton
f ijin P Asc pre N pre A perlu N perlu N pakai A aktual (MPa) (kN) (mm²) (kabel) (mm²) (kabel) (kabel) (mm²) m12 837 6178 1680 12 7381 52.7 61 8540 m11 837 8629 3080 22 10309 73.6 85 11900 m10
837 11571 6020 43 13824 98.7 127 17780
m9 837 9617 5180 37 11490 82.1 91 12740
m8 837 7785 4340 31 9302 66.4 73 10220 m7 837 6673 3080 22 7973 56.9 61 8540 m6 837 6351 2660 19 7587 54.2 61 8540
m5 837 6646 3080 22 7941 56.7 73 10220
m4 837 7132 4340 31 8521 60.9 73 10220 m3 837 6880 4340 31 8220 58.7 61 8540 m2 837 6306 3080 22 7534 53.8 55 7700 m1 837 5371 2660 19 6417 45.8 61 8540 s1 837 3921 4340 31 4685 33.5 55 7700 s2 837 8460 7700 55 10107 72.2 127 17780 s3 837 7262 6020 43 8676 62.0 127 17780 s4 837 8798 7700 55 10511 75.1 127 17780 s5 837 10135 8540 61 12108 86.5 127 17780 Kabel
a = T 0,85.fc ' .bw
Syarat,  Mu < ∅ Mn =0,9 ( T d - a 2 ) 8431 kNm < 94793 kNm…memenuhi

## 7. Kontrol Lendutan
Lendutan ke bawah akibat beban servis Δ1 = 0,49 m (output midas)
Lendutan ke atas akibat prategang
∆2= 5.F.e.L2 48.E.I − . .E.I = 0,47 m
Lendutan total Berdasarkan SNI T-12-2004 Ps. 9.2.1 Syarat, Δ= Δ1 - Δ2 ≤ Δijin = 0,49- 0,47 ≤ L/800 = 0,02 m ≤ 144/800 = 0,02 m < 0,18 m…memenuhi 8. Kontrol Torsi
Kuat torsi penampang
Tc = √ ′ . √ + .𝐹𝐴 𝑓 ′ . ∑ɳ 1.x1 2 .y1
= 3,85.10 4 kNm
Syarat torsi ijin, 𝑢 ∅ < 0,25
,
, . < 0,25
0,14 < 0,25 (memenuhi)
Maka tidak diperlukan tulangan puntir
9. Penulangan box
 Penulangan lentur
Untuk  mengantisipasi  momen  terutama  arah transversal  akibat  kendaraan,  maka  dipasang tulangan lentur arah transversal dimana permodelannya menggunakan  progam  bantu SAP2000 seperti terlihat pada Gambar 10.
Gambar 10. Permodelan elemen box.
Maka dipasang tulangan D22-50 pada flens atas dan bawah serta D22-70 pada web
 Penulangan web
Direncanakan tulangan geser dipasang pada daerah web Kuat geser beton 1. Kondisi retak geser terlentur
V ci = √𝑓 ′ 𝑤. + 𝑉 + 𝑉𝑖.𝑀 𝑀𝑚𝑎𝑥 = 14448 kNm 2. Kondisi retak geser badan
V cw = , √ ′ + 𝑝 𝑤. + 𝑉𝑝

## = 6210 kNm…menentukan
Vu  = 15893 kN Vs  = Vu/ ϕ – Vc = 15893/0,75 – 6210 = 14981 kN Digunakan sengkang 4 kaki
S perlu = . , 𝜋. . . . = 116 mm
Maka dipasang sengkang D25-100
10. Perencanaan shear-key joint
Direncanakan dimensi shear-key joint tiap segmen seperti Gambar 11.
POT A-A Gambar 11. Desain shear-key joint.
kuat geser beton 1. Kondisi retak geser terlentur
V ci = √𝑓 ′ 𝑤. + 𝑉 + 𝑉𝑖.𝑀 𝑀𝑚𝑎𝑥
= 21219 kNm…menentukan
2. Kondisi retak geser badan
V cw = , √ ′ + 𝑝 𝑤. + 𝑉𝑝
= 140841 kNm
Vu  = 15893 kN Vs  = Vu/ ϕ
– Vc = 15893/0,75 – 21219 = -28 kN Maka tidak diperlukan tulangan geser tambahan

## J. Desain perletakan dan expansion joint
Gambar 12. Asumsi perletakan jembatan. keterangan: bergerak ke arah longitudinal.
Dari hasil analisa diperoleh H= 2400 kN V= 12500 kN Digunakan unidirectional pot bearing VSL tipe PU 1800/1300/H2 EN dengan Vmax 18135 kN dan Hmax 3900 kN.
Sedangkan untuk mengantisipasi deformasi pada ujung gelagar yang sebesar 63 mm, digunakan expansion joint tipe DS160 dengan toleransi perpindahan sebesar 160 mm.

## K. Struktur Pylon
Kolom pylon Luas penampang = 5 m 2
Dari hasil analisa didapat : 132 buah D36 (2,69 %) dengan As = 134376 mm 2 dan sengkang 4 D25-75
Gambar 13. Desain penulangan kolom.

## Lower cross beam
Luas penampang = 3 m 2 Dari hasil analisa didapat : 60 D25 (1,10 %) As = 32885 mm 2 dan sengkang 4 D22-200
Gambar 14. Desain penulangan lower cross beam
Top cross beam Luas penampang = 2,25 m 2
Dari hasil analisa didapat : 56 D40 (1,10 %) As = 70371 mm 2 dan sengkang 4 D22-200

## Gambar 15. Desain penulangan lower cross beam

## L. Kontrol Stabilitas Aerodinamis
1. Klasifikasi  efek  psikologis  baik  berdasarkan amplitudo maupun percepatan getaran  masuk  dalam kategori dapat diterima (acceptable)
2. Efek  flutter  menghasilkan  V kritis  actual sebesar  69,78 m/dt  >  V rencana sebesar  29,3  m/dt,  sehingga  tidak terjadi ayunan/flutter
3. Perbandingan  frekuensi  lentur  dan  torsi  mencapai 2,32  sehingga  periode  puncak  terjadi  lentur  tidak bersamaan  dengan  periode  puncak  terjadi  torsi. Untuk lebih jelasnya lihat Gambar 16.
Gambar 16. Grafik efek flutter T bending =1,26 dan T torsion =0,53

## PENUTUP
Berdasarkan analisa yang telah dilakukan dapat disimpulkan beberapa hal, yaitu:
1. Digunakan kabel penggantung tipe ASTM A 416-05 Grade 270 dengan jumlah strand bervariasi antara 55- 127 strand.
2. Digunakan tendon prategang 6-27 untuk flens atas dan 6-55 untuk flens bawah.
3. Digunakan tulangan lentur pada flens D22-50, D22-70 pada web dan sengkang D25-100.
4. Digunakan tulangan 132D36 dan sengkang 4D25-75 pada kolom pylon , tulangan 60D25 dan sengkang 4D22- 200 pada lower cross beam , serta tulangan 56D40 dan sengkang 4D22-200 pada top cross beam . 5. Berdasarkan analisa stabilitas aerodinamis dan analisa 1 kabel putus, jembatan dalam kondisi aman.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] AASHTO ‐ PCI ‐ ASBI Standard Segment For Span ‐ By ‐ Span Construction, 2011.
[2] Gimsing, N.J. 1983. Cable Supported Bridges, Concepts and Design, John Wiley and Sons, New York.
[3] Leonhardt, F., 1987. Cable Stayed Bridges With Prestressed Concrete . Journal of the Prestressed Concrete Institute, September-Oktober.
[4] Ma ’ arif,  Faqih.  2012. “ Analisa  Struktur  Jembatan ” .  Universitas Negeri Yogyakarta (Juli).
[5] Ned, T. L. & Burn, H., 1993. Desain Struktur Beton Prategang. Third ed. Jakarta: Erlangga.
[6] Parke,  Gerard,  dan  Nigel  Hewson.  2008. ICE  Manual  of  Bridge Engineering Second Edition . London, Thomas Telford Ltd.
[7] Soegiharjo,  H,  Irawan  D,  Harwijono.  2007.  Kuliah  Rekayasa Jembatan Bentang Panjang. Jurusan Teknik Sipil ITS
[8] Troitsky,  M.S.  .1988. Cable-stayed  Bridge  Theory  and  Design . London, BSp Professional Books.
[9] Walter,  R.  ,  Houriet,  Isler,  Moia,  Klein.  1999. Cable  Stayed  Bridge Second Edition . London, Thomas Telford Publising.
[10] Yuskar  dan  Andi,  2005. Kajian  Sambungan  Antara  Pilar  dan  Kabel Pada Jembatan Cable Stayed , Jakarta: Universitas Indonesia.