Analisis Kapasitas Balok Baja Ringan Menahan Tekuk Torsi Lateral
Fikri Padhlurohman 1 , Eko Walujodjati 2
Jurnal Konstruksi Sekolah Tinggi Teknologi Garut Jl. Mayor Syamsu No. 1 Jayaraga Garut 44151 Indonesia Email : jurnal@sttgarut.ac.id
1 padhlurohmanfikri@gmail.com
2 eko.walujodjati@sttgarut.ac.id
Abstrak  – Salah  satu  elemen  struktural  pada  sebuah  bangunan  adalah  balok.  Balok  memiliki fungsi sebagai bagian bangunan yang menahan beban-beban diatasnya dan umumnya terbuat dari material  beton  atau  baja,  namun  kini  ada  alternatif  baru  yaitu  balok  baja  ringan.  Namun karakteristiknya yang tipis membuat baja ringan rawan terhadap kegagalan tekuk, salah satunya adalah  tekuk  torsi  lateral.  Maka  dari  itu  tujuan  dari  penelitian  ini  adalah  untuk  mengetahui kapasitas sebuah balok baja ringan dengan penampang tersusun back to back dan toe to toe dalam menahan  tekuk  torsi  lateral.  Metode  perhitungan  yang  digunakan  pada  penilitian  ini  adalah metode initiation yield dan metode lebar efektif. Dari hasil perhitungan didapat bahwa kapasitas momen nominal penampang untuk profil back to back dan toe to toe adalah 1.049,923 Kgm dan 1.223,319 Kgm. Sedangkan untuk hasil perhitungan kapasitas momen nominal akibat tekuk torsi lateral, untuk profil back to back dan toe to toe adalah sebesar 245,793 Kgm dan 336,764 Kgm..
Kata Kunci – Back to Back ; Balok Baja Ringan; Tekuk Torsi Lateral; Toe to Toe .

## I. PENDAHULUAN
Salah satu elemen struktural yang terdapat pada sebuah bangunan gedung atau rumah tinggal adalah balok. Balok memiliki peran sebagai bagian bangunan yang menahan beban diatasnya seperti beban dinding, lantai, atap, dan beban dirinya sendiri yang nantinya akan disalurkan ke kolom dan kemudian ke tanah keras melalui pondasi. Selain itu, balok juga berfungsi sebagai pengaku sebuah bangunan, dimana balok mengikat antara satu kolom dengan kolom lainnya. Balok baja merupakan salah satu jenis balok yang umum digunakan selain balok beton bertulang. Baja merupakan material yang memiliki kelebihan diantaranya memiliki sifat daktail, dimana  dengan  sifatnya  tersebut  baja  mampu  berdeformasi  dengan  besar  tanpa  khawatir  langsung  terjadi keruntuhan. Balok baja sudah banyak digunakan diberbagai jenis kontruksi, seperti pada kontruksi gedung maupun kontruksi jembatan. Seiring dengan perkembangan zaman, kini muncul alternatif  baru dalam material baja,  yaitu  baja  ringan  atau  cold  formed  steel.  Baja  ini memiliki  banyak  kelebihan  seperti  bahannya  yang ringan, pemasangan mudah, awet, dan tegangan tarik yang tinggi. Sampai saat ini, di Indonesia baja ringan hanya populer digunakan sebatas untuk struktur atap saja. Maka dari itu, muncul inovasi untuk menggunakan profil baja ringan sebagai alternatif bahan elemen struktural salah satunya sebagai balok. Namun karakteristik baja ringan yang tipis menyebabkan material tersebut menjadi rawan terhadap kegagalan tekuk, salah satunya adalah  tekuk  torsi  lateral.  Tekuk  torsi  lateral  adalah  kondisi  dimana  balok  mengalami  lentur  dan  torsi bersamaan ketika dibebani. Bukan hanya terjadi pada balok baja ringan saja, pada balok baja konvensional pun kemungkinan terjadi kegagalan ini. Sampai saat ini sudah banyak penelitian yang dilakukan terhadap baja ringan, khususnya penelitian tentang baja ringan untuk elemen balok. Salah satunya yaitu penelitian tentang analisis kekuatan baja canai dingin sebagai struktur balok yang merespon gempa [1]. Pada penelitian tersebut disebutkan bahwa balok baja ringan mampu menahan geser dan momen lentur yang terjadi, sehingga tekuk lateral dan tekuk lokal dapat ditahan. Namun dalam penelitian tersebut tidak dibahas mengenai kemungkinan pengaruh tekuk torsi lateral. Maka dari itu pada penelitian ini akan dilakukan perhitungan matematis mengenai
kapasitas balok baja ringan menahan tekuk torsi lateral.

## II. METODE PENELITIAN

## A. Balok Terlentur
Balok merupakan salah satu elemen struktur yang terdapat pada bangunan gedung dan jembatan. Akibat beban- beban  vertikal  yang  diterimanya,  balok  akan  mengalami  lentur  atau  disebut  elemen  lentur.  Lenturan  yang terjadi pada balok menyebabkan bagian atas dari garis netral balok mengalami tekan (terjadi perpendekan) dan bagian bawahnya mengalami tarik (terjadi perpanjangan). Maka dari itu balok sering disebut kombinasi antara elemen tekan dan elemen tarik. Kapasitas momen lentur desain dari komponen struktur lentur harus memenuhi persyaratan seperti berikut [2]:
𝑀 𝑢 ≤ 𝜃 𝑏 𝑀 𝑠 ...(1) 𝑀 𝑢 ≤ 𝜃 𝑏 𝑀 𝑏 ...(2)
Dimana:
𝜃 𝑏 adalah Faktor reduksi kapasitas untuk lentur (0,9).
𝑀 𝑢 adalah Kapasitas momen lentur desain (Kgm). 𝑀 𝑠 adalah Kapasitas momen nominal penampang (Kgm).
𝑀 𝑏 adalah Kapasitas momen nominal komponen struktur (Kgm)

## B. Metode Pelelehan Awal (Initiation Yield)
Metode  ini  merupakan  salah  satu  metode  untuk  menentukan  momen  nominal  penampang  selain  metode kapasitas cadangan residu (Inelastic Reserve Capacity). Pada metode ini momen nominal penampang harus dihitung berdasarkan pelehan awal pada penampang.

## C. Metode Lebar Efektif
Pada penelitian ini, metode lebar efektif digunakan pada perhitungan momen nominal, baik itu momen nominal penampang maupun momen nominal tekuk torsi lateral. Pada metode ini, kapasitas momen nominal dihitung berdasarkan lebar yang sudah direduksi, baik lebar sayap maupun lebar badan.
Gambar 1: Elemen Sayap Dengan Pengaku Yang Mengalami Tekan Merata [2]
Gambar 2: Elemen Sayap Tanpa Pengaku Yang Mengalami Tekan Merata [2] Untuk perhitungan kapasitas penampang, lebar efektif ditentukan berdasarkan kondisi seperti berikut [3]:
1) Untuk λ ≤ 0,673 ; be = w ...(3) 2) Untuk λ ˃ 0,673 ; be = ρw ...(4)
Dimana:
w  adalah lebar rata dari elemen tidak termasuk lengkungan (mm). ρ  adalah faktor lebar efektif, ditentukan dengan persamaan berikut :
ρ =  ((1-0,22/ λ ))/ λ ≤ 1,0
...(5)
λ adalah Rasio kelangsingan, ditentukan dengan persamaan berikut : λ =  1,052/ √ k  (w/t) √ (f/E) ...(6) Dimana :
k adalah koefisien tekuk plat
k = 4 untuk elemen dengan pengaku k = 0.43 untuk elemen tanpa pengaku t   adalah tebal elemen dengan atau tanpa pengaku (mm). f  adalah tegangan desain pada elemen tekan (Mpa). E  adalah modulus elastisitas (Mpa)
Selain pada sayap tekan, lebar efektif juga digunakan pada elemen badan seperti yang ditunjukan pada Gambar 3.
Gambar 3: Lebar Efektif Pada Elemen Badan [2]
Untuk lebar efektif pada badan, perhitungan dapat dilakukan dengan cara yang sama untuk menghitung lebar efektif pada sayap tekan. Dimana nilai w merupakan tinggi bersih badan tanpa bengkokan, dan nilai k ditentukan dengan persamaan berikut:
𝑘 = 4 + 2(1 − 𝜓) 3 + 2(1 − 𝜓)
...(7)
Dimana:
Ψ = f 2 /f 1 ...(8)
f 1 , 2 adalah tegangan pada badan (Mpa) cek efektifitas badan dengan ketentuan seperti berikut: 1.  Jika b 1 + b 2 > hc maka tinggi badan efektif seluruhnya. 2.  Jika b 1 + b 2 < hc maka tinggi badan tidak efektif seluruhnya. Dimana:
𝑏 1 = 𝑏 𝑒 (3−Ψ) ...(9)
Nilai b 2 dihitung berdasarkan ketentuan seperti berikut:
Untuk ψ ≤ - 0.236 maka b 2 =  be/2 ...(10)
Untuk ψ ˃ - 0.236 maka b 2 = be-b 1 ...(11)
ℎ 𝑐 =   𝑦 𝑐𝑔 − (𝑅 + 𝑡) ... (12) ℎ 𝑡 = ℎ − ℎ 𝑐 ... (13)

## D. Kapasitas Momen Nominal Penampang
Kapasitas momen penampang nominal dihitung berdasarkan metode initiation yield ( pelelehan awal ), dimana momen nominal (Mn) adalah momen leleh efektif (My). Mirip seperti pada baja konvensional, momen leleh (My) pada baja ringan pun didefinisikan bahwa momen pada serat terluar (bagian tekan, tarik, atau keduanya) mengalami  leleh  paling  awal,  sehingga  kapasitas  momen  nominal  penampang  dapat  dihitung  dengan persamaan berikut:
𝑀𝑛  =   𝑀 𝑦 =   𝑆 𝑒 𝑥 𝐹 𝑦
... (14)
Dimana:
Se adalah modulus penampang efektif yang dihitung pada serat tekan atau tarik terluar pada   tegangan Fy (mm 3 ).
Fy adalah tegangan leleh rencana (Mpa).

## E. Kapasitas Momen Nominal Struktur Akibat Tekuk Torsi Lateral
Kapasitas momen nominal struktur akibat tekuk torsi lateral dapat dihitung menggunakan persamaan berikut [4]:
𝑀 𝑛 =   𝑆 𝑐 𝐹 𝑐
... (15) Dimana: Mn adalah momen nominal akibat tekuk torsi lateral (Nmm). Sc adalah modulus penampang elastis yang dihitung pada tegangan Fc pada  serat  tekan  terluar (mm3). Fc adalah tegangan kritis tekuk torsi lateral elastic atau inelastic (Mpa).
Nilai Fc dihitung berdasarkan kondisi seperti berikut: Jika 𝐹 𝑒 ≥ 2.78 𝐹 𝑦 , maka 𝐹 𝑐 =   𝐹 𝑦
... (16)
Jika 2.78 𝐹 𝑦 ˃ 𝐹 𝑒 ˃ 0.56 𝐹 𝑦 , maka 𝐹 𝑐 = 10 9 𝐹 𝑦 (1 − 10 𝐹 𝑦 36 𝐹 𝑒 ) ... (17)
Jika 𝐹 𝑒 ≤ 0.56 𝐹 𝑦 , maka 𝐹 𝑒 ≤ 0.56 𝐹 𝑦
... (18)
Dimana:
Fe adalah tegangan kritis elastis tekuk torsi lateral (Mpa). Tegangan kritis Fe dihitung berdasarkan bentuk profil yang digunakan. Untuk penampang bentuk I, Fe dihitung menggunakan persamaan berikut:
𝐹 𝑒 = 𝐶 𝑏 𝜋 2 𝐸𝑑𝐼 𝑦𝑐 𝑆 𝑓 𝐿 2 ... (19)
Sedangkan untuk penampang kotak tertutup ( box sections, Fe dihitung berdasarkan persamaan berikut:
𝐹 𝑒 = 𝐶 𝑏 𝜋 𝐿𝑆 𝑓 √𝐸𝐼 𝑦 𝐺𝐽 ... (20)
Dimana:
Cb adalah koefisien yang tergantung pada distribusi momen pada segmen yang tidak dibresing secara lateral.
E adalah modulus Elastisitas (Mpa)
d adalah tinggi profil (mm).
Iyc adalah momen inersia porsi tekan pada penampang (mm4).
Sf adalah modulus penampang elastis (mm3) L adalah panjang balok tanpa pengaku (mm)
Iy adalah momen inersia arah y (mm4).
G adalah modulus geser baja ringan (Mpa).
J adalah konstanta torsi untuk penampang.
Vol. 18; No. 02; 2020; Hal 83-92

## F. Metodologi
Tahapan pada penelitian ini dapat disajikan dalam bentuk bagan alir ( flowchart ) seperti berikut:
Gambar 4: Bagan Alir
Tahapan Analisis Penelitian terdiri dari beberapa tahapan yaitu sebagai berikut :
1) Pemodelan balok lentur;
2) Penentuan properti penampang baja ringan tersusun;
3) Perhitungan kapasitas momen nominal penampang;
4) Perhitungan kapasitas momen nominal struktur akibat tekuk torsi lateral;
5) Pembahasan dan kesimpulan.

## III. HASIL DAN DISKUSI

## A. Pemodelan Balok
Pada penelitian ini, balok yang direncanakan memiliki spesifikasi seperti berikut:
1) Panjang balok menyesuaikan dengan panjang baja ringan yang di produksi oleh perusahaan Bluescope yaitu 6 m;
2) Balok dimodelkan sebagai balok sederhana, dimana balok hanya ditumpu dengan tumpuan sendi dan rol.

## Gambar 5: Balok Dengan Tumpuan Sederhana
3) Mutu baja yang digunakan untuk balok adalah G300 dengan tegangan leleh minimum fy 300 Mpa  dan tegangan putus fu 340 Mpa;
4) Penampang  profil  yang  digunakan  pada  penelitian  ini  yaitu  penampang  kanal  LC10230  yang  disusun menjadi bentuk back to back dan toe to toe seperti yang ditunjukan pada Gambar 6 bagian  b dan 6 c.
Gambar 6: Penampang Baja Ringan Tunggal dan Tersusun
Data profil kanal tersusun back to back :
D = 102 mm B = 110 mm R = 3,2 mm
t = 3 mm
q = 9,56 Kg/m
Data profil kanal tersusun toe to toe :
D = 105 mm B = 61,2 mm R = 3,2 mm t 1 = 3 mm t 2 = 6 mm q = 9,56 Kg/m

## B. Perhitungan Properti Penampang
Perhitungan properti elemen bengkokan:
𝑅 ′ = 𝑅 + 𝑡 2 = 3.2 + 3 2 = 4,7 𝑚𝑚
𝐿 𝑐 = 1,57𝑅 ′ = 1,57 (4,7) = 7,379 𝑚𝑚 𝑐 = 0,637𝑅 ′ = 0,673 (4,7) = 2,994 𝑚𝑚
𝐴 = 𝜋((𝑅 + 𝑡) 2 −𝑅 2 ) 4 = 𝜋((3,2 + 3) 2 −3,2 2 ) 4 =  27,615 𝑚𝑚 2 𝐼 𝑥 = 𝜋((𝑅 + 𝑡) 4 − (𝑅) 4 ) 16 = 3.14((3.2 + 3) 4 − (3.2) 4 ) 16 = 269,544 𝑚𝑚 4
Gambar 7: Properti Elemen Bengkokan
Perhitungan elemen lurus:
𝑤 = 𝐵 2 − (𝑅 + 𝑡) = 110 2 − (3,2 + 3) = 48,8 𝑚𝑚
ℎ = 𝐷 − 2(𝑅 + 𝑡) = 102 − 2(3.2 + 3) = 89,6 𝑚𝑚

## C. Perhitungan Momen Nominal Penampang

## 1) Profil Back to Back
Perhitungan lebar efektif sayap tekan
a. Cek rasio lebar ke tebal (w/t) 𝑤 𝑡 = 48,8 3 = 16,267 ≤ 60
b. Mencari nilai rasio kelangsingan sayap
𝜆 = 1,052 √𝑘 ( 𝑤 𝑡 ) √ 𝑓 𝐸 = 1,052 √0.43 ( 48.8 3 ) √ 300
203000 = 1,003
Karena λ ˃ 0,673 maka b e =ρw
c. Mencari faktor lebar efektif (ρ)
𝜌 = (1− 0,22 𝜆 ) 𝜆 = (1− 0,22
1,003 ) 1,003 = 0,778 ≤ 1,0
Maka lebar efektif adalah b e =ρw = 0,778(48,8) = 37,976 mm
Perhitungan titik berat berdasarkan lebar efektif
Tabel 1: Perhitungan Ycg back to back momen nominal penampang

## Cek efektifitas elemen badan
a. Mencari hc dan ht ℎ 𝑐 =   𝑦 𝑐𝑔 − (𝑅 + 𝑡) = 53,751 − (3,2 + 3) = 47,551 𝑚𝑚 ℎ 𝑡 = 89,6 − 47,551 = 42,049 𝑚𝑚
b. Mencari rasio tegangan (ψ)
𝑓 1 = 𝑓𝑦 ( ℎ 𝑐 𝑦 𝑐𝑔 ) = 300 ( 47,551 53,751 ) = 265,396 𝑀𝑝𝑎
𝑓 2 = −𝑓𝑦 ( ℎ 𝑡 𝑦 𝑐𝑔 ) = −300 ( 42,049 53,751 ) = −234,692 𝑀𝑝𝑎
𝜓 = 𝑓 2 𝑓 1 = −234,692 265,396 = −0,884
c. Mencari koefisien tekuk (k)
𝑘 = 4 + 2(1 − 𝜓) 3 + 2(1 − 𝜓) = 4 + 2(1 − (−0,884)) 3 + 2(1 − (−0,884)) = 21,149
d. Mencari lebar efektif
Dengan tahapan yang sama seperti pada sayap tekan, sehingga didapat lebar efektif 89,6 mm Perhitungan Ix
𝐼 𝑥 = 4898042,32 + 2 ( 3(89,6) 3 12 ) − (1168,72)(53,75) 2 = 1881131,048 𝑚𝑚 4
Perhitungan Se
𝑆 𝑒 = 𝐼 𝑥 𝑦𝑐𝑔 = 1881131,048 53,75
= 34997,435 𝑚𝑚 3

## Perhitungan Mn
𝑀𝑛  =   𝑀 𝑦 =   𝑆 𝑒 𝑥 𝐹 𝑦 = 34997,435 𝑥 300 = 10499230,68 𝑁𝑚𝑚

## 2) Profil Toe to Toe
Perhitungan momen nominal  penampang  untuk  penampang toe  to  toe dilakukan  dengan  tahapan  yang sama seperti pada penampang back to back, sehingga didapat Mn = 12.233.192,4 Nmm.

## D. Perhitungan Momen Nominal Struktur Tekuk Torsi Lateral

## 1) Profil Back to Back
Untuk menghitung momen nominal akibat tekuk torsi lateral, nilai Fc ditentukan  berdasarkan nilai Fe. Untuk  profil  back  to  back,  nilai  Fe  dihitung  berdasarkan  persamaan  2.19  dengan  tahapan  perhitungan sebagai berikut:
Perhitungan koefisien Cb
𝐶 𝑏 = 12.5(429750) 2.5(429750)+3(188015,6)+4(322312,5)+3(402890,6) = 1,299

## Perhitungan Iyc
a. Mencari nilai ∑𝐴. 𝑥 2
Tabel 2: Perhitungan ∑𝐴. 𝑥 2
b. Mencari I sayap
𝐼 𝑓𝑙𝑎𝑛𝑔𝑒𝑠 = 4 ( 𝑡(𝑤) 3 12 ) = 4 ( 3(48,8) 3 12 ) = 116214,3 𝑚𝑚 4
c. Mencari Iy
𝐼 𝑦 =   ∑𝐴. 𝑥 2 + 𝐼 𝑓𝑙𝑎𝑛𝑔𝑒𝑠 = 550532,1 + 116214,3 = 666746,4 𝑚𝑚 4
Vol. 18; No. 02; 2020; Hal 83-92
d. Mencari Iyc
𝐼 𝑦𝑐 = 𝐼 𝑦 2 = 666746,4 2 = 333373,2 𝑚𝑚 4

## Perhitungan Sf
a. Mencari nilai ∑𝐴. 𝑦 2
Tabel 3: Perhitungan ∑𝐴. 𝑦 2
b. Mencari I badan
𝐼 𝑤𝑒𝑏 = ( 3(89,6) 3
12 ) = 179830,8 𝑚𝑚4
c. Mencari Ix
𝐼 𝑥 =   ∑𝐴𝑦 2 + 2𝐼 𝑤𝑒𝑏 = 1687189 + 2(179830,8) = 2016851 𝑚𝑚4 d. Mencari Sf
𝑆𝑓 = 𝐼 𝑥 𝐷 2 = 2016851 102
2 = 40134,33 𝑚𝑚3
Perhitungan Fe
𝐹 𝑒 = (1.299)( 22 7 2 )(203000)(102)(333373,2)
(40134,33)(6000) 2 = 61,175 𝑀𝑝𝑎
Perhitungan Fc
Karena Fe < 0,56fy = 168 Mpa , maka Fc = Fe = 61,175 Mpa
Setelah mendapatkan nilai Fc, tahap selanjutnya adalah menentukan nilai Sc. Tahapan perhitungan Sc tidak  jauh  berbeda  dar  perhitungan  Se  pada  momen  nominal  penampang,  hanya  saja  nilai  fy  pada perhitungan  diganti  dengan  Fc  yang  sudah  dicari  sebelumnya.  Sehingga  didapat  nilai  Sc  sebesar 40178,356 mm 3 . Maka Mn dapat dicari seperti berikut: 𝑀 𝑛 =   𝑆 𝑐 𝐹 𝑐 = 40178,356 𝑥 61,175 = 2457928 𝑁𝑚𝑚 2) Profil Toe to Toe
Perhitungan momen nominal untuk profil toe to toe dilakukan dengan tahapan yang sama seperti pada perhitungan  profil  back  to  back,  hanya  saja  nilai  Fe  dihitung  menggunakan  persamaan  2.20  sehingga didapat nilai Fe sebesar 86,08 Mpa. Karena nilai Fe lebih kecil dari 0,56 fy, maka nilai Fc = Fe = 86,08 Mpa. Tahapan perhitungan Sc pun dilakukan dengan cara yang sama seperti pada profil back to back, sehingga didapat nilai Sc sebesar 39.122,19 mm 3 .
Maka perhitungan momen nominal struktur dapat dicari seperti berikut:
𝑀 𝑛 =   𝑆 𝑐 𝐹 𝑐 = 39122,19 𝑥 86,08 = 3367638,115 𝑁𝑚𝑚

## IV. KESIMPULAN DAN SARAN

## A. Kesimpulan
1) Perhitungan  kapasitas  momen  nominal  penampang  dengan  menggunakan  metode  lebar  efektif  dan metode lelehan awal (initiation yeld) menghasilkan momen nominal yang berbeda. Dimana untuk profil back to back didapatkan kapasitas momen nominal sebesar 10.499.230,68 Nmm atau 1.049,923 Kgm. Sedangkan untuk profil toe to toe didapatkan kapasitas momen nominal sebesar 12.233.192,4 Nmm atau
1.223,319 Kgm. Dari hasil tersebut terlihat bahwa kapasitas profil toe to toe 16,52 % lebih besar dari profil back to back dalam menahan momen nominal penampang.
2) Untuk perhitungan kapasitas momen nominal akibat tekuk torsi lateral, didapatkan hasil kapasitas momen untuk profil back to back adalah sebesar 2.457.928 Nmm atau 245,793 Kgm dan untuk profil toe to toe adalah sebesar 3.367.638,115 Nmm atau 336,764 Kgm. Dari hasil tersebut terlihat bahwa kapasitas profil toe to toe 37,01 % lebih besar dari profil back to back dalam menahan momen nominal tekuk torsi lateral.

## B. Saran
1) Pada penelitian ini diasumsikan bahwa beban yang bekerja pada balok hanya beban sendiri dari profil, maka dari itu perlu dilakukan perhitungan kapasitas dengan menambahkan beban lainnya, seperti beban dinding,  atap,  atau  beban  lainnyaPerlu  dilakukan  penelitian  dengan  model  3  dimensi  atau  dengan menggunakan metode lain sebagai pembanding;
2) Untuk perhitungan kapasitas momen nominal penampang digunakan metode lain seperti metode kapasitas cadangan inelastis ( inelastic reserve capacity );
3) Dilakukan analisis berulang dengan mencoba variasi bentuk profil yang lain, baik itu penampang tunggal maupun penampang tersusun;
4) Diperlukan perbandingan kapasitas dengan material lain, seperti dengan balok beton bertulang yang sudah umum digunakan di dunia kontruksi, tentunya dengan dimensi yang tidak jauh berbeda dengan balok baja ringan.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  A. Wiguna and E. Walujodjati, “Analisis Kekuatan Baja Canai Dingin ( Cold Formed Steel ) Sebagai Alternatif Untuk Elemen Struktur Balok Rumah Sederhana Yang Merespon Gempa,” J. Konstr. , vol. 13, no. 1, pp. 1–20, 2015.
[2]  Badan Standarisasi Nasional, “SNI 7971:2013 Struktur Baja Canai Dingin.” Badan Standarisasi Nasional, Jakarta, 2013.
[3]  “AISI S100-2016.” CSA Group, Washington DC, 2016, [Online]. Available:
https://cfsei.memberclicks.net/assets/docs/publications/aisi-standards/aisi s100-12 s100-12-c_9-21- 17_s.pdf.
[4]  W. W. Yu, Cold-Formed Steel Design . Canada: John Wiley & Sons, Inc, 2000.
[5]  A.  J  and  I.  G.  R,  “Experimental  Study  on  Flexural  Behaviour  of  Cold  formed  Hollow  Flanged  Z  – Sections,” IJSTE , vol. 2, no. 10, pp. 886–889, 2016.
[6]  Badan Standarisasi Nasional, “SNI 8399:2017 Profil Rangka Baja Ringan.” Badan Standarisasi Nasional, Jakarta, 2017.
[7]  N. D. Kankanamge and M. Mahendran, “Behaviour and Design of Cold-Formed Steel Beams Subject To Lateral-Torsional Buckling,” J. Thin-Walled Struct. , 2011.
[8]  A. Setiawan, Perencanaan Struktur Baja dengan Metode LRFD . Jakarta: Erlangga, 2008.
[9]  J. O. Siagian, “Analisa Tekuk Kolom Baja Ringan (Zincalume) dan Baja Konvensional,” Sumatera Utara, 2008.
[10] L. Wang and B. Young, “Beam Test of Cold-Formed Steel Built-up Sections with Web Perforations,” J. Constr. Steel Res. , 2015.
[11] A. Wicaksono, Panduan Konsumen Memilih Kontruksi Baja Ringan . Yogyakarta: Andi Offset, 2011.
[12] P.  K.  Wijaya,  “Tekuk  Torsi  Lateral  Elastis  Balok  I  Dengan  Tumpuan  Lateral,” Department  of  Civil Engineering. Parahyangan Catholic University . Parahyangan Catholic University, Bandung, 2011.