## ANALISI PENURUNAN FONDASI TIANG RAKIT TERHADAP PENGARUH LIKUIFAKSI DI SULAWESI
Wesley Kohar 1 dan Aniek Prihatiningih 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta
Wesley.325150153@stu.untar.ac.id
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta aniekp@ft.untar.ac.id
Masuk: 16-07-2020, revisi: 20-07-2020, diterima untuk diterbitkan: 05-08-2020

## ABSTRACT
Liquefaction is one of the most dangerous effect of earthquake. When earthquake happens, the soil characteristic will  change  from  solid  to  liquid  state  because  of  the  dynamic  cyclic  load.  Buildings  that  sits  on  such  soil  will totally  fail  because  of  the  soil  loss  of  bearing  capacity.  So,  detailed  analysis  and  evaluation  of  the  potential  of liquefaction when earthquake occurs is needed, such as CSR and CRR, Chinese Criteria, Tsuchida, Bray & Sancio and Seed et al. The result of the analyses will be compared to each method to other. The result of the analysis will show  whether  liquefaction  happen or not  in  every layer of the  analysed soil. Steps that that are usually made by the  geotechnical  engineer  expert  is  that  the  soil  need  to  be  improved  beforehand.  But  in  this  study.  Piled-raft foundation  which  is  combination  of  piled  and  raft  foundation  is  used  for  settlement  analysis.  The  result  of  the analysis will show the settlement of the foundation before and after its affected by liquefaction.
Keywords: earthquake; liquefaction; liquefaction potensial; piled-raft foundation; settlement

## ABSTRAK
Likuifaksi  merupakan  salah  satu  peristiwa  yang  sangat  bahaya  yang  ditimbulkan  oleh  bencana  bumi.  pada  saat gempa bumi terjadi, sifat tanah akan berubah dari solid menjadi liquid akibat beban siklik yang terjadi. Bangunan yang  menempati tanah  yang  mengalami  likuifaksi  akan  langsung gagal total karena  tanah  mengalami kehilangan daya  dukung.  Untuk  itu,  diperlukan  metode-metode  yang  rinci  untuk  menganalisis  dan  mengevaluasi  potensi terjadinya likuifaksi saat terjadi gempa, yaitu analisis potensi likuifaksi yang dapat berupa analisis CSR dan CRR, Chinese  Criteria,  Tsuchida,  Bray  &  Sancio  dan  Seed  et  al.  Hasil  analisis  potensi  likuifkasi  tersebut  akan dibandingkan satu metode dengan yang  lainnya. Hasil analisis menunjukan potensi terjadinya likuifaksi pada tiap lapisan  tanah  yang  akan  ditampilkan  dalam  bentuk  grafik  maupun  tabel.  Fondasi  tiang  rakit  yang  merupakan gabungan antara fondasi tiang dan rakit digunakan untuk analisis penurunan fondasi pada skripsi ini. Hasil analisis akan  menunjukan penurunan  fondasi sebelum  dan setelah  likuifaksi terjadi  yang akan ditampilkan dalam  bentuk tabel.
Kata kunci: gempa bumi; likuifaksi; potensi likuifaksi; fondasi tiang rakit; penurunan

## 1. PENDAHULUAN
Gempa  bumi  dapat  mengakibatkan  struktur  bangunan  bagian  atas  maupun  bawah  mengalami  kegagalan.  Karena getaran  yang  disebabkan  oleh  gempa  bumi  dapat  membuat  tanah  seolah-olah  menjadi  air  yang  artinya  tanah mengalami kehilangan daya dukung. Peristiwa ini disebut peristiwa likuifaksi. Likuifaksi adalah proses perubahan kondisi tanah pasir yang jenuh air menjadi cair akibat meningkatnya tekanan air pori yang besarnya menjadi sama dengan  tekanan  total  akibat  terjadinya  beban  dinamik,  sehingga  tegangan  efektif  tanah  menjadi  nol.  Likuifaksi dapat menimbulkan berbagai dampak seperti, Sand Boils, Flow Failure, Lateral Spread, Ground Oscillation, Loss of  Bearing  Capacity,  Ground  Settlement .  Tujuan  penelitian  ini  adalah  mengetahui  potensi  likuifaksi  dan penambahan penurunan berdasarkan data tanah yang ada dengan menggunakan fondasi tiang rakit sebagai fondasi yang akan dianalisis. Harapanya penelitian ini dapat bermanfaat untuk para ahli geoteknik untuk dijadikan sebagai patokan  dalam  perencanaan  karena  mampu  memberikan  pertimbangan  efek  likuifaksi  pada  daerah  itu,  serta diharapkan dapat  menjadi  inspirasi dan  sebagai  ilmu pengetahuan  yang dapat digunakan  sebagai  bahan referensi
bagi penelitian sejenis  yang akan dilakukan ataupun diaplikasikan  sebagai perencanaan struktur bawah di daerah yang memiliki kondisi yang sama.

## Fondasi tiang rakit
Fondasi  tiang rakit  digunakan ketika  fondasi rakit  melewati  batas-batas  izin  penurunan  dan tegangan. Selain  itu, fondasi tiang rakit dapat dipakai untuk tanah  yang memiliki daya dukung yang rendah dan harus memikul beban yang besar. Penggunaan fondasi tiang bersama dengan fondasi rakit dapat mengurangi penurunan (Poulos, 2001).

## Daya dukung fondasi rakit
Perhitungan  daya  dukung  fondasi  rakit  menggunakan  rumus  (Terzaghi,  1943)  dengan  asumsi  keruntuhan  geser menyeluruh, sebagai berikut:
𝑞 𝑢𝑙𝑡 = 𝑐 𝑥 𝑁 𝑐 𝑥 𝑆 𝑐 + 𝑞 𝑥 𝑁 𝑞 + 0.5 𝑥 𝛾 𝑥 𝐵 𝑥 𝑁 𝑦 𝑥 𝑆 𝛾 (1) dengan  q ult =  Daya  Dukung  Metode  Terzaghi,  c  =  kohesi,  Nc  =  faktor  kapasitasd  dukung,  Sc  =  faktor  bentuk fondasi, q = tegangan effektif, Nq = factor kapasitas daya dukung, γ = Berat Jenis Tanah, B = Lebar Alas Fondasi, Ny = factor kapasitas daya dukung, Sy = factor bentuk fondasi.
Tabel 1. Faktor bentuk fondasi for Strip Round Square S c 1.0 1.3 1.3 Sγ 1.0 0.6 0.8 (Sumber: Bowles, 1996) Tabel 2. Faktor kapasitas daya dukung fondasi ϕ N c N q N γ K py 0 5.7 1 0 10.8 5 7.3 1.6 0.5 12.2 10 9.6 2.7 1.2 14.7 15 12.9 4.4 2.5 18.6 20 17.7 7.4 5 25 25 25.1 12.7 9.7 35 30 37.2 22.5 19.7 52 35 52.6 36.5 36 40 57.8 41.4 42.4 82 45 95.7 81.3 100.4 141 50 172.3 173.3 294.5 298 55 258.3 287.9 780.1 60 347.5 415.1 1153.2 800
(Sumber: Bowles, 1996)
Tabel 1 dan 2 digunakan untuk mencari koefisien yang akan  digunakan dalam menganalisis daya dukung fondasi rakit.

## Daya dukung fondasi tiang
Tipe  tiang  yang  digunakan  pada  penelitian  ini  adalah  tiang  bor  dan  rumus  yang  digunakan  dalam  menganalisis daya dukung fondasi tiang tersebut adalah menggunakan metode Reese & Wright (1977).
𝑄 𝑢 = 𝑄 𝑝 + 𝑄 𝑠 + 𝑊 𝑝 (2)
dengan  Q u =  daya  dukung  ultimit  tiang  Q p =  daya  dukung  ujung  tiang,  Qs  =  daya  dukung  selimut  tiang,  Wp  = berat fondasi tiang.

## Daya dukung ujung tiang
Qp = A x qp FK (3)
dengan A = luas penampang tiang bor, FK = faktor keamanan, qp = tahanan ujung per satuan luasan Untuk tanah non-kohesif, tahanan ujung per satuan luas dapat diambil pada gambar 1 sesuai dengan usulan Reese.
Gambar 1. Nilai tahanan ujung per satuan luas (Sumber: Reese & Wright 1977)

## Analisis daya dukung selimut tiang
Rumus  yang  digunakan  dalam  menghitung  daya  dukung  selimut  tiang  adalah  menggunakan  metode  Reese  & Wright (1977).
Qs = fs x L x p FK (4)
dengan  Qs  =  daya  dukung  selimut tiang,  fs  =  gesekan  selimut tiang,  p  =  keliling  penampang  tiang,  FK  =  faktor keamanan.
Pada tanah kohesif, nilai gesekan selimut tiang dapat diperoleh dari faktor adhesi (α) dengan kohesi tanah (cu)
𝑓 𝑠 = α . 𝑐 𝑢 (5)
dengan α = faktor adhesi, c u = kohesi tanah (ton/m 2 ) pada tanah non kohesif, Nilai fs dapat diperoleh  dari kolerasi dengan nilai N spt seperti pada gambar 2
Gambar 2. Hubungan Nspt dengan fs pada tanah non-kohesif (Reese & Wright, 1977)

## Penurunan elastis
Penurunan  fondasi  yang  terletak  pada  tanah  berbutir  halus  jenuh  dapat  dibagi  menjadi  3  komponen  yaitu: penurunan  elastis  ( immediate  settlement ),  penurunan  konsolidasi  primer,  dan  penurunan  konsolidasi  sekunder. Hardiyatmo (1996). Penurunan elastis dapat dirumuskan sebagai berikut.
𝑆 𝑒 = q xB’x 1−μ 2 Es x (I 1 x 1−2μ 1−μ x I 2 ) x If (6)
Dengan  Se  =  penurunan  elastis,  Q  = tegangan  pada  dasar  lapisan  tanah,  B’  =  ukuran  paling  minim  fondasi,  µ = poisson’s ratio, Es = Modulus elastisitas tanah, I f = faktor kedalaman.
Gambar 3. Grafik faktor I f (Sumber: Bowles, 1996)
Tabel 3. Faktor I 1 dan I 2 N M=2.5 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.0 0.2 I 1 =0.007 0.006 0.006 0.006 0.006 0.006 0.006 0.006 I 2 =0.043 0.044 0.044 0.044 0.044 0.044 0.044 0.044 0.4 0.026 0.024 0.024 0.024 0.024 0.024 0.024 0.024 0.074 0.075 0.075 0.075 0.075 0.075 0.075 0.075 0.6 0.053 0.051 0.051 0.050 0.049 0.049 0.049 0.049 0.094 0.097 0.097 0.098 0.098 0.098 0.098 0.098 0.8 0.086 0.082 0.082 0.080 0.080 0.080 0.079 0.079 0.107 0.111 0.111 0.113 0.113 0.113 0.113 0.113 1.0 0.121 0.115 0.115 0.112 0.112 0.112 0.111 0.111 0.114 0.120 0.120 0.123 0.124 0.124 0.124 0.124 1.5 0.207 0.197 0.197 0.192 0.191 0.190 0.190 0.189 0.118 0.130 0.130 0.136 0.137 0.138 0.138 0.139 2.0 0.284 0.271 0.271 0.264 0.262 0.261 0.260 0.259 0.114 0.131 0.131 0.139 0.141 0.143 0.144 0.145 3.0 0.402 0.392 0.392 0.378 0.378 0.376 0.374 0.373 0.097 0.122 0.122 0.122 0.141 0.144 0.145 0.147 4.0 0.484 0.484 0.484 0.474 0.470 0.466 0.462 0.453 0.082 0.110 0.110 0.129 0.135 0.139 0.145 0.154 5.0 0.553 0.554 0.554 0.548 0.543 0.540 0.536 0.534 0.070 0.098 0.098 0.120 0.128 0.133 0.137 0.140
(Sumber: Bowles, 1996)

## Penurunan konsolidasi primer
Berikut persamaan-persamaan konsolidasi primer yang digunakan dalam penelitian ini Untuk konsolidasi normal:
𝑆 𝐶 = 𝐶 𝐶 𝐻 1+𝑒 𝑜 𝑙𝑜𝑔 ( 𝑝 𝑜 ′+∆𝑝 𝑝 𝑜 ′ ) (7)
Untuk konsolidasi berlebih:
𝑆 𝐶 = 𝐶 𝑠 𝐻 1+𝑒 𝑜 𝑙𝑜𝑔 ( 𝑝 𝑜 ′+∆𝑝 𝑝 𝑜 ′ ) (8)
dengan  Sc  =  penurunan  konsolidasi  primer,  Cc  =  indeks  kompresi,  Cs  = swelling index,  H  = tebal  lapisan,  e o = initial void ratio , po’ = tegangan effektif, ∆𝑝 = tegangan pada lapisan ketika terbebani.

## Penurunan akibat likuifaksi
Penambahan  penurunan  yang  disebabkan  oleh  likuifaksi  dapat  dihitung  dari  rumus  yang  diusulkan oleh  (Ishii  & Tokimatsu, 1988).
𝑆 𝑠𝑡 = 𝑆 𝑣 . 𝑟 𝑏 (9) dengan  S st =  total  penurunan  akibat  likuifaksi,  S v =  penurunan  akibat volumetric  strain yang  disebabkan  oleh gempa, r b = faktor akibat deformasi geser.

## Faktor rb dapat diperoleh dari grafik berikut
Gambar 4. Hubungan antara settlement ratio dengan width ratio dengan scaling factor r b
Penurunan akibat volumetric strain dapat dirumuskan oleh (Lee, 2007) sebagai berikut.
S v = ∑ 𝐻 𝑖 𝜀 𝑣𝑖 𝑛 𝑖=1 (10)
dengan H i = Ketebalan tanah lapisan i, ε vi = nilai volumetric strain lapisan i, n = jumlah lapisan tanah.

## Data penyelidikan tanah
Data  penyelidikan  tanah  merupakan  hal  yang  paling  penting  yang  digunakan  dalam  melakukan  penelitian.  Pada perhitungan likuifaksi, data SPT dan CPT menunjukan hasil yang hampir sama (Fernando & Prihatiningsih, 2019). Pada  penelitian  ini,  digunakan  data  penyelidikan  tanah  CPT  dari  GEC  ( Geotechnical  Engineering  Consultant ) dengan tanah yang berasal dari kota Palu. Data penyelidikan tanah yang digunakan pada penelitian ini ini terdiri 3 data/titik.

## Metode rasio tegangan siklik (CSR) dan rasio hambatan siklik (CRR)
Metode ini digunakan untuk mengetahui potensi likuifaksi. Rumus-rumus CSR dan CRR adalah sebagai berikut.
𝐶𝑆𝑅 = 0.65 . 𝑎 𝑚𝑎𝑥 𝑔 . 𝜎 𝑣𝑜 𝜎′ 𝑣𝑜 (11) dengan 0.65 = asumsi tegangan geser 65% seragam, a max /g = percepatan gempa maksimum, σ vo = tegangan beban vertikal, σ’ vo = tegangan effektif beban vertikal.
𝐶𝑅𝑅 = 𝜏 ℎ 𝜎′ 𝑣 . 𝜎′ 𝑣 (12)
dengan 𝜏 ℎ = tegangan geser siklik 𝜎′ 𝑣 = tegangan effektif beban vertikal.

## Metode Tsuchida
Sebuah  metode  analisis  potensi  likuifaksi  dengan  menggunakan  data grainsize  distribution .  Data  ukuran  butiran tanah dengan persen butiran yang lolos pada saringan apabila terdapat di bagian dalam kurva, maka tanah tersebut berpotensi likuifaksi. Tetapi apabila data berada di luar kurva, maka tidak berpotensi likuifaksi.
Gambar 5. Grafik hubungan potensi likuifaksi dengan persen kehalusan dan ukuran partikel (Tsuchida, 1970)

## Chinese Criteria
Sebuah  metode  analisis  potensi  likuifaksi  dengan  menggunakan  data Liquid  Limit (LL)  dibandingkan  dengan Water Content (Wc). Apabila nilai Liquid Limit kurang dari 35% dengan Water Content kurang dari 0.9 x Liquid Limit ,  maka  data  berpotensi  likuifaksi.  Jika  data  terletak  pada  bagian  yang  tidak  terarsir  (test),  maka  tanah berpotensi likuifaksi.
Gambar 6. Grafik chinese criteria (Seed & Idriss, 1982)

## Metode Seed et al
Metode analisis potensi likuifaksi ini menggunakan data Liquid Limit (LL) dibandingkan dengan Plasticity Index (PI).  Apabila  nilai Liquid  Limit (LL)  kurang  dari  37%  dan Plasticity  Index (PI)  kurang  dari  12%  maka  tanah berpotensi  tinggi  mengalami  likuifaksi.  Apabila  nilai Liquid  Limit (LL)  berada  diantara  37%-47% dan Plasticity Index (PI) berada diantara 12%-20% maka tanah berpotensi likuifaksi.

## Gambar 7. Grafik metode Seed et al (Seed et al, 1982)

## Metode Bray and Sancio
Metode  analisis  likuifaksi  ini  menggunakan  perbandingan Water  Content dengan Liquid  Limit (Wc/LL)  dengan Plasticity  Index (PI).  Jika  Wc/LL  lebih  besar  sama  dengan  dari  0.85  sedangkan  PI  lebih  kecil  sama  dengan  12 maka tanah perpotensi tinggi likuifaksi. Jika Wc/LL  berada diantara 0.8-0,85 sedangkan PI berada diantara 12%- 20%  maka  tanah  berpotensi  mengalami  likuifaksi.  Jika  PI  lebih  besar  dari  20%  maka  tanah  dianggap  terlalu lempung untuk mengalami likuifaksi.
Gambar 8. Grafik hubungan potensi likuifaksi dengan indeks plastisitas dan perbandingan kadar air dengan batas cair (Bray dan Sancio, 2004)

## 2. METODE PENELITIAN
Pada  bagian  ini  akan  dijelaskan  mengenai  tahapan  yang  digunakan  dalam  penulisan  skripsi  ini  yang  akan dijelaskan melalui gambar diagram alir.

## Gambar 9. Diagram alir penelitian

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## Potensi likuifaksi
Analisis digunakan 3 sampel pengujian, yaitu CPT 1, CPT 2, dan CPT 3. Untuk penjabaran akan diberikan CPT 1.

## Metode Tsuchida
Hasil analisis  metode Tsuchida  menunjukan bahwa tanah  berpotensi  likuifaksi pada setiap kedalaman  yaitu, dari kedalaman 0 meter sampai dengan 10.5 meter.
Gambar 10. Hasil metode tsuchida dengan data CPT 1

## Metode Chinese Criteria
Grafik  hasil  analisis  metode Chinese  Criteria menunjukan  bahwa  tanah  berpotensi  likuifaksi  pada  setiap kedalaman yaitu, dari kedalaman 0 meter sampai dengan 10.5 meter.
Gambar 11. Hasil metode chinese criteria dengan data CPT 1

## Seed et al
Hasi  analisis  metode  Seed  et  al  menunjukan  bahwa  pada  tanah  berpotensi  likuifaksi  tinggi  pada  kedalaman  1.5 meter sampai dengan 9 meter, dan berpotensi  likuifaksi pada kedalaman 0 meter sampai dengan 1.5 meter dan 9 meter sampai dengan 10.5 meter.
Gambar 12. Hasil metode Seed et al dengan data CPT 1

## Bray & Sancio
Hasil analisis metode Bray & Sancio menunjukan bahwa tanah tidak berpotensi likuifaksi pada setiap kedalaman yaitu, dari kedalaman 0 meter sampai dengan 10.5 meter.
Gambar 13. Hasil metode Bray & Sancio dengan data CPT 1
Analisis rasio tegangan siklik dan rasio hambatan siklik
t av menunjukan  bahwa  tegangan  yang  dihasilkan  pada  tanah  ketika  gempa  terjadi,  sedangkan    t h menunjukan tegangan  yang  dapat  ditahan  oleh  tanah  sebelum  terjadi  likuifaksi.  Maka  Jika  nilai  t av >  t h maka  tanah  pada kedalaman tersebut dapat mengalami likuifkasi ketika gempa terjadi.
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 P la st icit y Ind ex Liquid Limit 0 m - 1.5 m 1.5 m - 9 m 9 m - 10.5 m 0% 20% 40% 60% 80% 100% 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 P la st icit y Ind ex Wc/LL 0 m - 1.5 m 1.5 m - 9 m
9 m - 10.5 m
Tabel 4. Analisis rasio tegangan siklik (CSR) CPT 1
Kedalaman (m) Ꝺ v (T/m 2 ) a max /g C D (T/m2) t av (T/m 2 ) 1,5 2,1 0,4 0,98 0,80262 3 4,35 0,4 0,97 3,29121 4,5 6,6 0,4 0,96 7,41312 6 8,85 0,4 0,95 13,1157 7,5 11,1 0,4 0,94 20,3463 9 13,2 0,4 0,9 27,7992 10,5 15,3 0,4 0,88 36,75672 Tabel 5. Analisis rasio hambatan siklik (CRR) CPT 1 Kedalaman (m) Ꝺ v (T/m2) t h /Ꝺ v ’ t h (T/m 2 ) 1,5 2,1 0,12 0,252 3 4,35 0,06 0,261 4,5 6,6 0,05 0,33 6 8,85 0,03 0,2655 7,5 11,1 0,05 0,555 9 13,2 0,045 0,594 10,5 15,3 0,085 1,3005 Jika nilai t av > t h maka tanah pada kedalaman tersebut berpotensi mengalami likuifaksi
Tabel 6. Rangkuman analisis CSR dan CRR
Kedalaman (m)
t av (T/m 2 )
t h (T/m 2 ) Kesimpulan C-1 C-2 C-3 C-1 C-2 C-3 C-1 C-2 C-3 0 – 1,5 0,8026 1,2842 1,46765 0,252 0,792 0,792  YES YES YES 1,5 – 3,0 3,2912 4,9368 5,44752 0,261 0,1125 0,216  YES YES YES 3,0 – 4,5 7,4131 10,873 11,3668 0,33 0,396 0,69  YES YES YES 4,5 – 6,0 13,116 19,018 19,3401 0,2655 0,3915 0,45  YES YES YES 6,0 – 7,5 20,346 29,299 0,555 0,486 YES YES 7,5 – 9,0 27,799 39,382 0,594 0,2423 YES YES 9,0 – 10,5 36,757 1,3005 YES
Hasil analisis menunjukan bahwa tanah dapat mengalami likuifaksi  pada kedalaman 0 meter sampai dengan 10.5 meter.

## Asumsi berat bangunan
Perhitungan berat bangunan diperoleh dari berat jenis beton dikali dengan volume total bangunan
Gambar 14. Bentuk bangunan dengan 1 basement yang akan dihitung
Pada penelitian ini berat bangunan diperoleh dari volume bangunan yang akan dihitung lalu dikalikan dengan berat jenis beton yang ditampilkan pada tabel 4.
Tabel 7. Asumsi berat bangunan Jenis beban Berat (kN) Berat bangunan 90720 Berat basement 30240 Berat bangunan + basement 120960
Berat jenis beton yang digunakan = 24 kN/m2

## Daya dukung fondasi rakit
Nilai daya dukung fondasi rakit menggunakan rumus 1 diperoleh nilai daya dukung fondasi rakit pada kedalaman 10.5 meter sebesar 2437.3 kN/m 2 .

## Daya dukung fondasi tiang
Dari hasil analisis menggunakan rumus yang diusulkan oleh Reese & Wright (1977) diperoleh daya dukung tiang sebagai berikut.
Tabel 8. Daya dukung fondasi tiang
Daya Dukung (kN) Kedalaman 10.5 m Sebelum likuifkasi saat Likuifaksi 295 127,23

## Distribusi beban
Distribusi  beban  dalam  penelitian  ini  dibagi  menjadi  2  kombinasi  berdasarkan  pada  SNI  8460:2017.  Kombinasi pertama adalah 75% beban diterima fondasi rakit 25% diterima oleh fondasi tiang, dan kombinasi ke-2 adalah 25% beban diterima fondasi rakit dan 75% diterima oleh fondasi tiang.

## Jumlah tiang
Dari  hasil  analisis  dari  daya  dukung  tiang,  semakin  panjang  tiang  pada  umumnya  semakin  besar  kapasitas  daya dukung  tiangnya.  Semakin  besar  kapasitas  tiang  maka,  jumlah  tiang  yang  dibutuhkan  dalam  perencanaan  akan semakin  sedikit.  Jumlah  tiang  diperoleh  dari  besar  beban  yang  diterima  oleh  tiang  dibagi  dengan  kapasitas  daya dukung tiang. Jarak antar tiang tidak melebihi 2.5 dari diameter tiang.
Tabel 9. Jumlah tiang kombinasi 1 sebelum likuifaksi Pile Length (m) Total Piles Pile Location X1 X2 X Y 7,50 448,00 48,33 -0,33 49,00 10,00 8,50 187,00 42,19 5,81 43,00 5,00 Tabel 10. Jumlah tiang kombinasi 2 sebelum likuifaksi Pile Length (m) Total Piles Pile Location X1 X2 X Y 8,50 458,00 48,54 -0,54 49,00 10,00 Tabel 11. Jumlah tiang setelah likuifaksi Pile Length (m) Total Piles Pile Location X1 X2 X Y 8,50 544,00 50,23 -2,23 51,00 11,00

## Penurunan
Penurunan pada fondasi tiang rakit dapat dilihat pada tabel 12, 13 dan 14.
Tabel 12. Penurunan total fondasi tiang rakit sebelum likuifaksi Tepi fondasi (mm) Tengah fondasi (mm) Kombinasi 1 271.76 338.58 Kombinasi 2 287.48 359.41
Tabel 13. Penurunan fondasi akibat likuifaksi Kedalaman (m) (N 1 ) 60 Volumetric Strain (%) S V (mm) r b S ST (mm) 0 - 1,5 16 2 30 4 120 1,5 - 3 7 3 45 4 180 3 - 4,5 5 4 60 4 240 4,5 - 6 5 4 60 4 240 6 - 7,5 6 3,2 48 4 192 7,5 - 9 4 4 60 4 240 9 - 10,5 9 2,5 37,5 4 150 10,5-12 35 1 15 4 60
Total penambahan penurunan fondasi akibat likuifaksi yaitu, 1422 mm.
Tabel 14. Penurunan total fondasi tiang rakit sesudah likuifaksi Tepi fondasi (mm) Tengah fondasi (mm) kombinasi 1 1693,76 1760,58 kombinasi 2 1709,48 1781,41

## 4. KESIMPULAN DAN SARAN

## Kesimpulan
Berdasarkan  hasil  analisis  dan  perhitungan,  ada  beberapa  hal  yang  dapat  disimpulkan.  Kesimpulan  diperoleh sebagai berikut.
1. Hasil analisis potensi likuifaksi secara umum menunjukan bahwa tanah diselidiki di Sulawesi terindikasi mengalami  likuifaksi.  Hal  ini  dapat  dilihat  pada  gambar  4.4  sampai  dengan  4.15.  Hasil  analisis menggunakan metode Chinese Criteria menunjukan likuifaksi terjadi pada kedalaman lebih dari 3 meter.
Hasil  analisis  metode Tsuchida menggungkapkan  bahwa  masih  ada  bagian  yang  dapat  mengalami likuifaksi. Khusus metode Bray and Sancio potensi likuifaksi tidak terjadi pada setiap kedalaman. Untuk metode  Seed  et  al  likuifaksi  masih  terjadi  di  bawah  kedalaman  lebih  dari  3  meter.  Untuk  hasil  analisis CSR ( Cyclic Stress Ratio ) dan CRR ( Cyclic Resistance Ratio ) disimpulkan bahwa likuifaksi terjadi pada setiap kedalaman.
2. Tiang  mengalami  penurunan  daya  dukung  yang  cukup  signifikan  ketika  likuifaksi  terjadi  (daya  dukung selimut tiang diabaikan). Daya dukung tiang pada kedalaman 12 meter berubah dari 159.98 kN menjadi 69.98 kN.
3. Jumlah  tiang  yang  dibutuhkan  pada  fondasi  tiang  rakit  bertambah  cukup  signifikan  ketika  likuifkasi terjadi. Jumlah tiang yang dibutuhkan berubah dari 187 buah menjadi 544 buah tiang.
4. Kontribusi penurunan tanah yang disebabkan oleh likuifaksi sangat signifikan, penurunan tanah total saat likuifaksi terjadi yaitu 1422 mm.
5. Penurunan  fondasi  tiang  rakit  secara  keseluruhan  telah  melebihi  penurunan  yang  diizinkan  pada  SNI 8460-2017 yaitu sudah melebihi 15 cm.

## Saran
Berdasarkan hasil analisis ada beberapa saran sebagai berikut.
1. Untuk pehitungan penurunan sebaiknya dihitung secara 3 dimensi agar lebih akurat.
2. Data-data tes tanah harus diperbanyak agar data tanah tidak perlu lagi dikolerasi sehingga diperoleh data- data sesuai dengan kondisi tanah yang sebenarnya.
3. Titik-titik  pengetesan  tanah  harus  diperbanyak  agar  dapat  mengetahui  kondisi  tanah  di  lapangandalam gambaran yang besar.

## DAFTAR PUSTAKA
Badan Standardisasi Nasional. SNI 8460-2017 Persyaratan Perancangan Geoteknik. Jakarta, 2017. Bowles. Foundation Analysis And Design . Illinois: The McGraw-Hill Companies, 1996.
Bray,  J  D,  et  al.  "Liquefaction  Susceptibility  of  Fine-grained  Soils." Journal  of  Geotechnical  and Geoenvironmental Engineering (2004).
Fernando, Nicky and Aniek Prihatiningsih. "Analisis Potensi Cyclic Mobility pada Tanah Kohesif." (2019). Ishii, Yusuke and Kohji Tokimatsu. "Simplified Procedure For the Evaluation of Settlement of Structures During Earthquake." Proceedings of Ninth World Conference on Earthquake Engineering (1988): 99-100. Poulos, H G and E H Davis. Pile Foundation Analysis and Design . Canada: Rainbow Bridge Book, 1980.
Reese, Lymon C and Stephen J Wright. Drilled Shaft Manual . Washington: U.S. Dept. of Transportation Federal Highway Administration, 1977.
Seed, Bolton and Idriss. Ground Motion and Soil Liquefaction During Earthquake . Berkeley: Earthquake Engineer Research Institute, 1982.
Tsuchida, H. "Prediction and Countermeasure against Liquefaction in Sand Deposits." Abstract of the Seminar of the Port and Harbour Research Institute (1970).
Terzaghi, K. Theoretical Soil Mechanics . Wiley, 1943.