## ANALISIS PENGARUH DIAMETER TIANG TERHADAP DAYA DUKUNG LATERAL FONDASI TIANG TUNGGAL DENGAN PEMBEBANAN STATIK DAN SIKLIK
David Jose 1 dan Aniek Prihatiningsih 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta, Indonesia djosewijaya@gmail.com
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta, Indonesia aniekp@ft.untar.ac.id
Masuk: 09-01-2024, revisi: 10-01-2024, diterima untuk diterbitkan: 01-02-2024

## ABSTRACT
The  pile  foundation  is  a  frequently  chosen  option  in  constructing  multi-story  buildings,  where  the  vertical  load  is substantial and needs to be transferred to hard soil/strata. Multi-story structures impose significant loads, and these loads are directed into the hard soil/strata using pile foundations. Apart from multi-story buildings, pile foundations can also be employed to resist lateral loads such as seismic forces, wind, waves, and others. Therefore, this research is conducted to gain a more thorough  understanding of the influence of pile diameter on the lateral load-carrying capacity of a single-pile foundation, both under static and cyclic loading conditions. The study involves piles with diameters of 0.3 m, 0.6 m, and 1 m, under fixed-head conditions, with a safety factor of 2.5. The comparison is made regarding static lateral load-carrying capacity using the Broms method, Reese-Matlock method, and the p-y curve method, as well as cyclic lateral load-carrying capacity using the SOLCYP-G method. From this study, it is concluded that the diameter of the pile does not affect the reduction factor of lateral load-bearing capacity due to cyclic loading; instead, it is the load itself that determines how much the lateral load-bearing capacity of the pile decreases.
Keywords: Broms method; Reese-Matlock method; lateral load; single pile foundations; cyclic load

## ABSTRAK
Fondasi tiang merupakan pilihan yang sering digunakan dalam mendirikan bangunan bertingkat, dimana bangunan bertingkat memberikan beban yang sangat besar dan beban tersebut disalurkan ke tanah keras / hard strata dengan menggunakan  fondasi  tiang.  Selain  pada  bangunan  bertingkat,  fondasi  tiang  juga dapat  digunakan  untuk  menahan beban  lateral  seperti  beban  gempa,  angin,  ombak,  dan  lain-lain.  Oleh  sebab  itu,  penelitian  ini  dilakukan  untuk memahami lebih saksama mengenai pengaruh diameter tiang terhadap nilai daya dukung lateral fondasi tiang tunggal baik dalam kondisi pembebanan statik maupun siklik. Penelitian dilakukan pada tiang tunggal berdiameter 0,3 m, 0,6 m,  dan  1  m  dengan  kondisi fixed-head dan safety  factor bernilai  2,5.  Perbandingan  dilakukan  terhadap  nilai  daya dukung lateral statik dengan menggunakan metode Broms, metode Reese-Matlock, dan metode Kurva P-Y, dan daya dukung  lateral  siklik  dengan  metode  SOLCYP-G.  Dari  penelitian  ini,  disimpulkan  bahwa  diameter  tiang  tidak mempengaruhi  faktor  reduksi  daya  dukung  akibat  pembebanan  siklik,  melainkan  beban  sendiri  yang  menentukan seberapa berkurangnya nilai daya dukung lateral tiang.
Kata kunci: Metode Broms; metode Reese-Matlock; beban lateral; fondasi tiang tunggal; beban siklik

## 1. PENDAHULUAN
Fondasi  dalam  adalah  elemen  krusial  dalam  dunia  konstruksi  yang  memainkan  peran  sentral  dalam  memastikan stabilitas dan keberlanjutan bangunan. Disebut fondasi dalam karena fondasi ini ditempatkan pada lapisan tanah yang lebih dalam, jauh di bawah permukaan tanah. Fondasi ini dirancang untuk menanggung beban  bangunan bertingkat dan mendistribusikannya dengan aman ke lapisan tanah keras yang memiliki daya dukung lebih tinggi. Fondasi dalam biasanya  digunakan  untuk bangunan  dengan  beban  berat,  seperti  gedung  bertingkat  tinggi,  jembatan,  atau  struktur industri besar. Dengan fondasi dalam, beban bangunan ditransfer melalui berbagai elemen penopang, seperti tiang pancang, bore pile ke lapisan tanah yang lebih stabil atau bahkan batuan di bawahnya (Bowles, 2001).
Untuk mendesain sebuah fondasi yang kokoh, diperlukan perhatian terhadap beberapa jenis pembebanan dikarenakan sifatnya  yang  berbeda-beda.  Beban  aksial  bersifat  sejajar  dengan  garis  sumbu  batang,  sehingga  bersifat menekan/menarik  dan  menghasilkan  gaya  dalam  normal.  Beban  lateral  bersifat  tegak  lurus  dengan  garis  sumbu batang, berupa gaya geser dan menghasilkan gaya dalam lintang. Selain itu, beban dapat dibedakan menjadi beban statis/diam dan beban dinamis/berubah-ubah (Tomlinson & Woodward, 2008).
Beban  aksial  adalah  gaya  atau  tekanan  yang  diterapkan  secara  langsung  pada  sumbu  utama  sebuah  struktur,  baik dalam  arah  vertikal  atau  horizontal.  Beban  ini  bergerak  sepanjang  sumbu  tengah  struktur  dan dapat  menyebabkan regangan atau kompresi pada elemen struktural. Contoh beban aksial adalah beban gravitasi yang disebabkan oleh berat sendiri suatu bangunan (Poulos & Davis, 1980).
Beban lateral adalah beban yang diterapkan pada struktur dalam arah horizontal. Beban ini cenderung mempengaruhi stabilitas lateral struktur, seperti daya tahan terhadap angin kencang atau gempa bumi. Beban lateral dapat diakibatkan oleh angin, gempa bumi, atau aksi eksternal lainnya yang bekerja secara horizontal pada struktur (Poulos & Davis, 1980).
Menurut Gunawan (1991), secara umum fondasi dibagi menjadi dua jenis, yaitu fondasi dangkal dan fondasi dalam. Fondasi dangkal merupakan fondasi yang hanya mampu menerima beban relatif kecil dan secara langsung menerima beban bangunan. Sedangkan fondasi dalam adalah fondasi yang mampu menerima beban bangunan yang besar dan meneruskan beban bangunan ke tanah keras atau batuan yang sangat dalam. Pemilihan jenis fondasi dapat didasarkan pada beberapa aspek (Sardjono, 1988):
• Fungsi bangunan atas yang akan dipikul oleh fondasi.
• Besarnya beban dan beratnya bangunan atas.
• Keadaan tanah dimana bangunan akan didirikan.
• Biaya fondasi dibandingkan dengan bangunan atas.
Fondasi tiang juga dapat digunakan sebagai friction pile pada fondasi rakit untuk mengurangi nilai penurunan yang terjadi, hal ini biasa dilakukan dengan cara menambah tiang pada bagian bawah fondasi rakit agar nilai penurunan tidak melewati batas ijin (Laksmana & Prihatiningsih, 2020).
Penelitian ini membandingkan nilai daya dukung lateral fondasi tiang dengan diameter tiang sebagai variabel bebas, panjang  tiang  dan  parameter  tanah  sebagai  variabel  kontrol  dan  kondisi  pembebanan  yang  digunakan  adalah pembebanan statik dan siklik. Penelitian ini bertujuan untuk mempelajari pengaruh dari diameter tiang terhadap nilai daya  dukung  lateral  fondasi  tiang  tunggal,  baik  akibat  beban  statik  maupun  beban  siklik..  Dengan  diadakannya penelitian ini, diharapkan pengaruh dari pembebanan siklik lebih dipertimbangkan dalam perencanaan fondasi tiang pada daerah yang rawan terjadi beban siklik, seperti pada daerah offshore .

## Metode Broms
Daya dukung lateral fondasi tiang tunggal dapat dihitung dengan menggunakan persamaan yang dikembangkan oleh Prof. Broms pada tahun 1964. Metode perhitungan ini menggunakan penyederhanaan diagram tekanan tanah dengan menganggap  bahwa  sepanjang  tiang  tersebut  tahanan  tanah  mencapai  nilai  ultimit.  Berikut  ini  adalah  beberapa keuntungan menggunakan metode Broms:
• Dapat digunakan untuk tiang panjang maupun tiang pendek.
• Dapat digunakan untuk kondisi free-head maupun fixed-head .
Selain itu, ada pula beberapa kerugian dalam penggunaan metode Broms, diantaranya yaitu:
• Hanya berlaku pada tanah homogen.
• Tidak dapat digunakan untuk tanah berlapis-lapis.
Menurut Broms (1964) perhitungan defleksi lateral tiang pada tanah kohesif dapat dihitung menggunakan Persamaan 1-2.
𝛽 = ( 𝐾ℎ∙𝑑 4∙𝐸𝑝∙𝐼𝑝 ) 1 4 (1)
𝑘ℎ = 𝐾1 1,5 (2)
Nilai k 1 dapat menggunakan nilai rekomendasi oleh Terzaghi (1955) pada Tabel 1.
Tabel 1. Korelasi nilai k 1 dengan Cu (Terzaghi, 1955)
Konsistensi Kaku Sangat Kaku Keras Cu (kN/m 2 ) 100 – 200 200 – 400 > 400 k 1 (MN/m 3 ) 18 – 36 36 – 72 > 72 k 1 rekomendasi 27 54 > 108
Nilai βL diplot ke dalam Gambar 1 dan didapat nilai y x kdL/P, dan P dapat dicari dengan memasukan nilai y x sebesar 6 mm untuk gempa kuat.
Gambar 1. Defleksi lateral tiang pada tanah kohesif (Broms, 1964)

## Metode Reese-Matlock
Teori  Reese-Matlock  menggunakan  defleksi  lateral  izin  untuk  menentukan  kapasitas  lateral  ultimit  dengan menggunakan pendekatan reaksi subgrade . Pada metode ini, tiang dibedakan menjadi tiang kaku/pendek dan tiang elatik/panjang serta kondisi kepala tiang terjepit dan bebas.
Untuk kepala tiang terjepit ( fixed head ), defleksi y x dan momen M x dapat dihitung dengan Persamaan 3-6.
𝑦 𝑥 = 𝐹 𝑦 𝐻∙𝑇 3 𝐸 𝑝 ∙𝐼 𝑝 (3)
𝑀 𝑥 = 𝐹 𝑚 ∙ 𝐻 ∙ 𝑇 (4)
z = x/T (5)
𝑇 = ( 𝐸 𝑝 𝐼 𝑝 𝜂 ℎ ) 1 5 (6)
dengan H = beban lateral (kN), T = faktor kekakuan tiang, z = koefisien kedalaman, F y dan F m = koefisien Reese- Matlock kepala tiang terjepit.
Nilai  koefisien  Reese-Matlock  (F y dan  F m )  untuk  kepala  tiang  terjepit  didapat  dengan  menggunakan  grafik  pada Gambar 2-3 dengan cara memasukkan nilai koefisien kedalaman z.

## Metode kurva P-Y
Metode yang paling sering digunakan dalam perhitungan daya dukung lateral fondasi tiang adalah metode  Kurva P- Y, terdapat rumus berbeda untuk kondisi tanah yang berbeda. Karena penelitian dilakukan pada tanah kohesif kaku di atas permukaan air tanah, maka digunakan rumus seperti pada Gambar 4.
P u = tahanan ultimit tanah (kN), y 50 = defleksi tiang saat 50% kuat geser tanah [2,5 ϵ 50 d], ϵ 50 = regangan saat 50% kuat geser tanah (didapat dari uji UU triaxial compression ), d = lebar tiang (m), y s = defleksi statis, C = 9,6 R 4 , N = jumlah siklus beban, R = 𝑝 𝑝𝑢 .
Analisis  Pengaruh  Diameter  Tiang  terhadap  Daya  Dukung Lateral  Fondasi  Tiang  Tunggal  dengan  Pembebanan  Statik dan Siklik
Gambar 2. Koefisien F y untuk tiang fixed head (Reese & Matlock, 1956)
Gambar 3. Koefisien F m untuk tiang fixed head (Reese & Matlock, 1956)
Gambar 4. Grafik p-y tanah lempung kaku di atas muka air tanah (a) pembebanan statis dan (b) pembebanan siklik (Reese & Meyer, 1979)

## Metode SOLCYP-G
Untuk memperhitungkan pengaruh pembebanan siklik digunakan metode SOLCYP yang dikembangkan pada tahun 2013  berdasarkan  hasil  pengujian  pada  fondasi  tiang  pada  lapangan  dengan  skala  nyata  maupun  di  laboratorium
dengan skala model (Puech & Garnier, 2017). Metode ini menyebutkan bahwa pengaruh pembebanan siklik dapat diperhitungkan dalam desain fondasi tiang dengan menaikkan defleksi yang terjadi pada tiang setelah dibebani lateral siklik pada siklus ke-N dengan Persamaan 7-10.
• Untuk kondisi tanah pasir:
𝑦𝑁 𝑦1 = 1 + 0,235 𝐶𝑅 log(𝑁) ( 𝐻𝑐 𝐻𝑚𝑎𝑥 ) 0,35 (7)
𝐶𝑅 = ( 𝐸𝑝𝐼𝑝 (𝐸𝑝𝐼𝑝) 𝑓𝑙 ) 1/5
(8)
Dengan CR adalah koefisien kekakuan untuk menentukan tipe tiang antara fleksibel atau kaku pada Tabel 2.
Tabel 2. Nilai koefisien kekakuan CR (Puech & Garnier, 2017) Tipe Kekakuan tiang EpIp Koefisien Kekakuan CR Fleksibel 𝐸 𝑝 𝐼 𝑝 ≤ (𝐸 𝑝 𝐼 𝑝 ) 𝑓𝑙 CR = 1 Menengah (𝐸 𝑝 𝐼 𝑝 ) 𝑓𝑙 ≤ 𝐸 𝑝 𝐼 𝑝 ≤ (𝐸 𝑝 𝐼 𝑝 ) 𝑟𝑖 𝐶𝑅 = ( 𝐸 𝑝 𝐼 𝑝 (𝐸 𝑝 𝐼 𝑝 ) 𝑓𝑙 ) 1/5
Kaku 𝐸 𝑝 𝐼 𝑝 > (𝐸 𝑝 𝐼 𝑝 ) 𝑟𝑖 𝐶𝑅 = ( 𝐸 𝑝 𝐼 𝑝 (𝐸 𝑝 𝐼 𝑝 ) 𝑓𝑙 ) 1/5
Keterangan: ri adalah rigid dan fl adalah flexible
• Untuk kondisi tanah lempung digunakan persamaan 9 & 10:
o Normally consolidated clays dan slightly overconsolidated saturated clays
𝑦 𝑁 𝑦 1 = 1,1𝑁 0,5 𝐻𝑐 𝐻𝑚𝑎𝑥 (9) o Unsaturated overconsolidated clays
𝑦 𝑁 𝑦 1 = 1,1𝑁 0,16 𝐻𝑐 𝐻𝑚𝑎𝑥 (10)
Untuk mencari nilai momen maksimum dan kedalaman dimana momen maksimum terjadi setelah dibebani lateral siklik pada siklus ke-N dapat menggunakan Persamaan 11-13:
• Untuk tanah pasir
𝑀 𝑚𝑎𝑥,𝑁 𝑀 𝑚𝑎𝑥,1 = 1 + 0,094 CR log 𝑁  ( 𝐻 𝑐 𝐻 𝑚𝑎𝑥 ) 0,35 (11)
• Untuk tanah lempung overconsolidated dan normally consolidated
𝑀 𝑚𝑎𝑥,𝑁 𝑀 𝑚𝑎𝑥,1 = N 0,25 𝐻𝑐 𝐻𝑚𝑎𝑥 (12) 𝑍 𝑀𝑚𝑎𝑥,𝑁 𝑍 𝑀𝑚𝑎𝑥,1 = 1,1 × N 0,22 𝐻𝑐 𝐻𝑚𝑎𝑥 (13)

## 2. METODE PENELITIAN
Pengumpulan data dilakukan dengan menggunakan laporan hasil pengujian tanah pada sebuah proyek di Cilangkap, Jakarta Timur. Sifat tanah pada penelitian ini adalah tanah kohesif silt dengan konsistensi kaku hingga sangat kaku. Laporan hasil pengujian tanah tersebut tidak terdapat hasil uji laboratorium sehingga data yang diperlukan dapat dicari dengan menggunakan korelasi dengan parameter yang dimiliki. Dari studi literatur, data-data hasil pengujian diolah untuk mendapatkan parameter desain tanah yang dibutuhkan untuk digunakan pada analisis.
Analisis  Pengaruh  Diameter  Tiang  terhadap  Daya  Dukung Lateral  Fondasi  Tiang  Tunggal  dengan  Pembebanan  Statik dan Siklik
P erhitungan daya dukung lateral statik dan siklik menggunakan data yang sudah diolah untuk tiga diameter tiang telah direncanakan, yaitu diameter 0,3 meter, 0,6 meter, dan 1 meter. Kemudian analisis membandingkan nilai yang didapat dari beberapa metode dalam satu tabel dan juga grafik untuk membuat kesimpulan dan saran dari hasil penelitian.

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## Parameter tanah
Dari hasil pengujian tanah diperoleh boring log tanah pada Tabel 3.
Tabel 3. Boring log proyek X di Cilangkap, Jakarta Timur
Kedalaman (m)  N-SPT (pukulan/30cm)  S u (kN/m 2 )  γ sat (kN/m 3 ) 0-5 15 90 20 5-10 50 300 22 10-15 30 180 22 15-20 50 300 22 20-30 60 360 22
Untuk  perhitungan  atau  analisis  digunakan  parameter  kuat  geser  S u ,  dan  berat  jenis  tanah.  Nilai  berat  jenis  tanah menggunakan nilai tipikal, sedangkan nilai kuat geser S u didapat dengan korelasi dengan N-SPT menggunakan grafik pada Gambar 5.
Gambar 5. Korelasi pendekatan antara kuat geser dengan nilai N-SPT (Terzaghi & Peck,1967; Sowers 1979)

## Data desain tiang
Fondasi tiang didesain dengan panjang 15 m agar duduk di atas tanah keras pada kedalaman 15 m, dengan fc’ 25 MPa dengan parameter seperti Tabel 4.

## Perhitungan daya dukung lateral akibat pembebanan statik
Tabel 5 adalah parameter desain tiang yang digunakan, dengan nilai tersebut maka dapat dicari nilai dari β dan juga βL yang diperlukan dalam perhitungan dengan metode Broms.
Didapat nilai H u dan H all dengan metode Broms pada Tabel 6.
Tabel 4. Data fondasi tiang Parameter D = 0,3 m  D = 0,6 m D =1 m L p (m) 15 15 15 d p (m) 0,3 0,6 1 fc’ (MPa) 25 25 25 E p (MPa) 23500 23500 23500 I p (m 4 ) 0,000397 0,006361 0,049087 Mn (kNm) 44,37 357,17 1570,73 Tabel 5. Parameter desain tiang Parameter  D = 0,3 m  D = 0,6 m D = 1 m L p (m) 15 15 15 d p (m) 0,3 0,6 1 fc’ (MPa) 25 25 25 E p (MPa) 23500 23500 23500 I p (m 4 ) 0,000397 0,006361 0,049087 β 0,5570 0,3312 0,2258 βL 8,35 4,96 3,38
Tabel 6. Hasil perhitungan daya dukung lateral dengan metode Broms
D = 0,3 m D = 0, 6 m D = 1 m βL 0,6579 0,3912 0,2667 yxkdL/P 8 5,5 3,95 yx (mm) 6 6 6 K (MN/m 3 ) 23,33333 23,33333 23,33333 d (m) 0,3 0,6 1 L (m) 15 15 15 H u (kN) 78,75 229,09 531,65 H all (SF=2,5) 31,50 91,64 212,66 H all (ton) 3,15 9,16 21,27
Untuk fondasi tiang yang digunakan pada penelitian ini, didapati nilai koefisien F m dan F y seperti pada Tabel 7.
Tabel 7. Koefisien F m dan F y
x D = 0,3 m (T = 0,8213) D = 0,6 m (T = 1,43) D = 1 m (T = 2,1518) z F y F m z F y F m z F y F m 0 0 0,91 -0,9 0 0,91 -0,9 0 0,91 -0,9 1 1,1643 0,6 -0,1 0,6687 0,8 -0,35  0,4444 0,9 -0,55 2 2,3287 0,2 0,25 1,3375 0,5 0,05 0,8888 0,73 -0,2 3 3,4931 0 0,18 2,006 0,25 0,25 1,3332 0,5 0,05 4 4,6575 -0,025  0,05 2,6750 0,1 0,23 1,7777 0,35 0,2 5 5,821 0 0 3,3438 0 0,15 2,2221 0,2 0,25 6 6,9863 0 0 4,0126 -0,025 0,08 2,6665 0,1 0,23 7 8,1507 0 0 4,6813 -0,02 0,05 3,1109 0,05 0,2 8 9,3151 0 0 5,3501 0 0 3,5554 0 0,15 9 10,4795 0 0 6,0189 0 0 3,9998  -0,025 0,07 10  11,6439 0 0 6,6877 0 0 4,4442 -0,02 0,03 11  12,8083 0 0 7,3564 0 0 4,8886 -0,01 0 12  13,9727 0 0 8,0252 0 0 5,3331 0 0 13  15,1371 0 0 8,6940 0 0 5,7775 0 0 14  16,3015 0 0 9,3627 0 0 6,2219 0 0 15  17,4659 0 0 10,0315 0 0 6,6663 0 0
Didapat nilai H u dan H all dengan metode Reese-Matlock dengan batasan y seperti pada Tabel 8.
Tabel 8. Hasil perhitungan daya dukung lateral metode Reese-Matlock dengan batasan y = 6 mm (SF = 2,5) Tiang H u (kN) H all (kN) H all (ton) M u (kNm) M n (kNm) D = 0,3 m 111,1944 44,4777 4,4477 82,1944 44,37 D = 0,6 m 337,0784 134,8313 13,4831 433,824 357,17 D = 1 m 763,2889 305,3155 30,5315 1478,26 1570,73
M u pada tiang D = 0,3 m dan 0,6 m melebihi nilai M n tiang sehingga tiang akan mengalami kegagalan akibat beban momen yang berlebih sehingga nilai H u untuk tiang D = 0,3 m dan 0,6 m menggunakan perhitungan dengan batasan nilai M n.
Didapati nilai H u dan H all metode Reese-Matlock dengan batasan M n seperti pada Tabel 9.
Tabel 9. Hasil perhitungan daya dukung statik lateral metode Reese-Matlock dengan batasan M n (SF = 2,5) Tiang H u (kN) H all (kN) H all (ton) yx (mm) D = 0,3 m 60,0247 24,0099 2,4009 3,2389 D = 0,6 m 277,5185 111,0074 11,1007 4,9398 D = 1 m 811,039 324,4156 32,4415 6,3753
Pada Kurva P-Y dibutuhkan nilai P u di kepala tiang, nilai y 50 dan nilai ϵ 50 untuk dilakukan perhitungan, pada penelitian ini kurva yang digunakan adalah kurva untuk tanah lempung kaku diatas permukaan air dengan nilai ϵ 50 adalah 0,005. Nilai parameter yang digunakan pada penelitian ini adalah seperti pada Tabel 10.
Tabel 10. Nilai parameter untuk perhitungan Kurva P-Y
D = 0,3 m D = 0,6 m D = 1 m P u (kN) 171 342 570 y 50 0,00375 0,0075 0,0125
Dari parameter tersebut maka dapat digambarkan Kurva P-Y masing-masing tiang seperti pada Gambar 6.
Gambar 6. Grafik Kurva P-Y
Didapati nilai H u dan H all metode Kurva P-Y seperti pada Tabel 11.

## Perhitungan daya dukung lateral akibat pembebanan siklik
Beban  siklik  digunakan  beban  ekstrim  yaitu  beban  siklik one-way H c /H max =  0,5  dengan  jumlah  siklus  N  =  1000, metode  yang  digunakan  merupakan  metode  SOLCYP-G  untuk  tanah  lempung  dengan  validitas  metode  ini  yaitu hingga N = 1000 dan beban bersifat one-way /satu arah.
Tabel 11. Daya dukung lateral menggunakan metode Kurva P-Y dengan batasan y = 6 mm (SF = 2,5)
D = 0,3 m D = 0,6 m D = 1 m H u (kN) 96,1603 161,7218 237,2221 H all (kN) 38,4641 64,6887 94,8888 H all (ton) 3,8464 6,4688 9,4888
Digunakan Persamaan 10 untuk unsaturated overconsolidated clays , sehingga didapat nilai y n /y1 adalah:
𝑦𝑁 𝑦1 = 1,1(1000) 0,16(0,5) = 1,9115
Dengan  memasukkan  nilai  y N =  6  mm  maka  didapat  nilai  y 1 sebagai  batasan  defleksi  kepala  tiang  pada  kondisi pembebanan siklik:
𝑦 𝑁 𝑦 1 = 1,9115 → 𝑦 1 = 6 1,9115 = 3,1387 𝑚𝑚
Tabel 12-13 berikut adalah hasil perhitungan daya dukung lateral dari ketiga metode akibat pembebanan siklik dengan menggunakan SF = 2,5.
Tabel 12. Hasil perhitungan daya dukung lateral akibat pembebanan siklik dalam satuan kN
H u (kN) D = 0,3 m D = 0,6 m D = 1 m Broms 41,20 119,8413 278,1127 Reese-Matlock 58,17 176,3313 399,2892 Kurva P-Y 81,78 137,5372 201,747
Tabel 13. Daya dukung lateral ijin akibat pembebanan siklik dalam satuan kN (SF = 2,5)
H all (kN) D = 0,3 m D = 0,6 m D = 1 m Broms 16,48 47,9365 111,2451 Reese-Matlock 23,27 70,5325 159,7157 Kurva P-Y 32,71 55,0148 80,6988

## Summary
Setelah  dilakukan  analisis  untuk  semua  diameter  tiang,  maka  diperoleh  data  daya  dukung  lateral  statik  dan  siklik seperti pada Tabel 14-15.
Tabel 14. Perbandingan daya dukung lateral (H u ) dengan beban statik dan siklik dalam satuan kN
Statik Siklik Faktor Reduksi Siklik D = 0,3 m  D = 0,6 m D = 1 m D = 0,3 m  D = 0,6 m D = 1 m Broms 78,75 229,0909 531,6456 41,20 119,8413 278,1127 0,5231 Reese-Matlock 60,0247 277,5185 763,2889 58,17 176,3313 399,2892 0,5231 Kurva P-Y 96,1603 161,7218 237,2221 81,78 137,5372 201,747 0,8505
Tabel 15. Perbandingan daya dukung lateral (H all ) dengan beban statik dan siklik dalam satuan kN Statik Siklik Faktor Reduksi Siklik D = 0,3 m  D = 0,6 m D = 1 m D = 0,3 m  D = 0,6 m D = 1 m Broms 31,5000 91,6364 212,6582 16,4782 47,9365 111,2451 0,5231 Reese-Matlock 24,0099 111,0074 305,3156 23,2671 70,5325 159,7157 0,5231 Kurva P-Y 38,4641 64,6887 94,8888 32,7120 55,0149 80,6988 0,8505
Nilai H u dari ketiga metode kemudian digambarkan dalam bentuk grafik seperti Gambar 7.
Gambar 7. Perbandingan daya dukung lateral dengan beban statik dan siklik pada tiang tunggal
Dengan menggunakan metode  SOLCYP-G  didapati  nilai  daya  dukung  siklik  lebih  rendah  dari  daya  dukung  statik dengan nilai reduksi sebesar 0,5231 pada metode Broms dan Reese-Matlock, sedangkan pada metode Kurva P-Y nilai reduksi sebesar 0,8505. Hal ini disebabkan oleh perumusan Broms dan Reese-Matlock dimana variabel y (defleksi) berpangkat 1, sedangkan pada Kurva P-Y, variabel y (defleksi) berpangkat ¼.

## 4. KESIMPULAN DAN SARAN
Kesimpulan yang dapat diperoleh berdasarkan hasil analisis dalam penelitian ini adalah:
• Nilai  daya  dukung  lateral  ketiga  metode  berbeda  satu  dengan  lainnya  karena  berbedanya  variabel  yang diperhitungkan. Pada metode Broms variabel yang diperhitungkan merupakan subgrade modulus , panjang tiang,  lebar  tiang,  kekakuan  tiang,  serta  parameter  penampang  tiang.  Metode  Reese-Matlock  hanya memperhitungkan variabel kekakuan tiang dan subgrade modulus dengan nilai T, dan berpusat di koefisien yang diberikan oleh Matlock. Sedangkan pada metode Kurva P-Y, variabel yang digunakan bergantung pada kondisi  tanah,  pada  kondisi  tanah  lempung  kaku  diatas  permukaan  air  variabel  yang  digunakan  hanyalah diameter tiang dan ϵ 50 dimana nilai ϵ 50 menggunakan nilai tipikal berdasarkan nilai Su tanah.
• Faktor reduksi siklik pada metode  Broms dan Reese-Matlock bernilai 0,5231 sedangkan pada  Kurva P-Y bernilai 0,8505. Hal ini disebabkan oleh perumusan Broms dan Reese-Matlock dimana variabel y (defleksi) berpangkat 1, sedangkan pada Kurva P-Y, variabel y (defleksi) berpangkat ¼.
• Diameter  tiang  merupakan  faktor  yang  tidak  mempengaruhi  nilai  reduksi  daya  dukung  lateral  akibat pembebanan siklik. Melainkan, nilai reduksi daya dukung lateral akibat pembebanan siklik dipengaruhi oleh nilai H c /H max dari beban tersebut dan juga jumlah siklus N yang terjadi.
• Faktor reduksi daya dukung lateral akibat pembebanan siklik terbilang cukup besar, walaupun nilai H u siklik lebih  besar  dari  H all statik  sehingga  pembebanan  siklik  mungkin  tidak  menyebabkan  kegagalan  struktur fondasi  tiang,  kelalaian  dalam  memperhitungkan  beban  siklik  dapat  membahayakan  dan  mengurangi keamanan struktur bawah maupun atas.
Saran yang dapat penulis berikan dari hasil penelitian ini adalah:
• Dengan diadakannya penelitian ini, diharapkan pengaruh pembebanan siklik lebih diperhatikan pada daerah rawan gempa dimana dapat terjadi beban siklik satu arah maupun bolak-balik.
• Langkah yang dapat dilakukan untuk menambah ketahanan tiang terhadap beban siklik ialah menambahkan “sirip” pada dinding tiang seperti pada penelitian yang dilakukan oleh  J. Peng dan rekannya (Peng et al., 2011).

## DAFTAR PUSTAKA
Broms, B. B. (1964). Lateral  resistance of piles in cohesive soils. Journal of the Soil  Mechanics and Foundations Division , 90 (2) https://doi.org/10.1061/JSFEAQ.0000611 Gunawan, R. (1991). Pengantar teknik pondasi. Kanisius. Laksmana, T., & Prihatiningsih, A. (2020). Analisis fondasi tiang rakit yang menyatu di suatu bangunan. JMTS: Jurnal Mitra Teknik Sipil, 3 (2), 361-374. https://doi.org/https://doi.org/10.24912/jmts.v3i2.7022
Peng, J., Clarke, B. G., & Rouainia, M. (2011). Increasing the  resistance of piles subject to cyclic lateral loading.
Journal of Geotechnical and Geoenviromental Engineering, 137 (10), 977-982. https://doi.org/https://doi.org/10.1061/(ASCE)GT.1943-5606.0000504
Puech, A., & Garnier, J. (2017). Design of piles under cyclic loading. John Wiley & Sons Reese, L. C., & Meyer, B. J. (1979). Analysis of single piles under lateral loading. Center For Highway Research. Reese,  L.,  &  Matlock,  H. (1956). Non-dimensional  solutions  for  laterally  loaded  piles with  soil  modulus assumed proportional to depth. Association of Drilled Shaft Contractors. Sardjono, H. S. (1988). Pondasi tiang pancang jilid 1. Sinar Wijaya. Terzaghi,  K.  (1955).  Evaluation  of  coefficients  of  subgrade  reaction. Géotechnique,  5 (4),  41-50. https://doi.org/10.1680/geot.1955.5.4.297
Analisis  Pengaruh  Diameter  Tiang  terhadap  Daya  Dukung Lateral  Fondasi  Tiang  Tunggal  dengan  Pembebanan  Statik dan Siklik