## PERENCANAAN PERKUATAN STRUKTUR GEDUNG SDN 4 MENGWI AKIBAT PENAMBAHAN LANTAI DENGAN FRP ( FIBER REINFORCED POLYMER )
I Made Ardi Wiguna 1) , I Gusti Nyoman Putra Wijaya 1) , dan I Made Ardantha 1)
1) Jurusan Teknik Sipil, Universitas Warmadewa, Denpasar, Bali
ardiwiguna0@gmail.com

## ABSTRACT
The  existing  building  of  SDN  4  Mengwi  building  consists  of  two  floors,  will  be planned addition of two floors up which could lead to the existing structure is not able to withstand the loads that needed reinforcement structure. Concrete structure strengthening method uses FRP (Fiber Reinforced Polymer) type of carbon (ultra high modulus) with a tensile strength of 2200 MPa, FRP thickness of 0.5 mm, FRP width of 100 mm. After the addition of two floors there are several structural elements that are not strong enough to withstand  additional  loads  including:  K1  column  is  21  unit,  K1’  column  is  14  unit,  K2 column is 40 unit, K4 column is 8 unit.
Keyword: FRP, strenghthening, structure

## ABSTRAK
Bangunan existing gedung SDN 4 Mengwi terdiri dari 2 lantai, akan direncanakan penambahan  2  lantai  ke  atas  yang  bisa  mengakibatkan  struktur  existing  tidak  mampu menahan beban yang sehingga dibutuhkan perkuatan struktur. Metode perkuatan struktur beton  menggunakan  FRP  (Fiber  Reinforced  Polymer)  jenis  carbon  (ultra  high  modulus) dengan kuat tarik sebesar 2200 MPa, tebal FRP sebesar 0.5 mm, lebar FRP yaitu 100 mm. Setelah  penambahan  2  lantai  ada  beberapa  elemen  struktur  yang  tidak  kuat  menahan beban  tambahan  antara  lain:  kolom  K1  sebanyak  21  batang,  kolom  K1’  sebanyak  14 batang, kolom K2 sebanyak 40 batang dan kolom K4 sebanyak 8 batang
Kata kunci: FRP, perkuatan, struktur

## 1 PENDAHULUAN
Sekolah merupakan lembaga
pendidikan yang menyelenggarakan kegiatan  belajar  dan  mengajar  serta menerima  dan  memberi  pelajaran  sesuai dengan  tingkatan,  jurusan  dan  sebagainya, yang  memiliki  unsur  pendukung  seperti sarana  dan  prasarana  sesuai  aturan  yang berlaku.  Pada  perencanaan  gedung  SDN  4 Mengwi dibuat penambahan lantai menjadi 4 lantai yang direncanakan dengan struktur beton bertulang yang sama dengan struktur bangunan  existing.  Penambahan  lantai pada  struktur  gedung  SDN  4  Mengwi dikarenakan  syarat  minimal  perencanaan pada  buku  pedoman  tugas  akhir  yang berlaku  di  Fakultas  Teknik,  Universitas Warmadewa  yaitu  minimal  4  lantai. Pertambahan  2  lantai  pada  bangunan existing bisa menyebabkan ketidakmampuan kekuatan struktur existing  menahan  2  lantai  tambahan sehingga  perlu  dilakukannya  perkuatan struktur.  Tujuan  dari  perencanaan  ini adalah  merencanakan  perkuatan  struktur dengan  FRP  ( Fiber  Reinforced  Polymer ) terhadap  penambahan  lantai  bangunan pada gedung SDN 4 Mengwi. Manfaat dari perencanaan  ini  adalah  sebagai  suatu penerapan  ilmu  ketekniksipilan  dibidang struktur  untuk  merencanakan  perkuatan struktur bangunan gedung dengan FRP.
2 LANDASAN TEORI
2.1 Perkuatan Struktur
Perkuatan struktur biasanya dilakukan  sebagai  upaya  pencegahan sebelum  struktur  mengalami  kerusakan atau kehancuran. Perkuatan atau perbaikan struktur diperlukan apabila terjadi kerusakan  yang  menyebabkan  degradasi yang  berakibat  tidak  terpenuhi  lagi persyaratan-persyaratan yang bersifat teknik  yaitu  kekuatan,  kekakuan  dan daktilitas,  kestabilan,  serta  ketahanan terhadap  kinerja  tertentu  (Christiawan, Triwiyono, & Christady, 2008).

## 2.2 Perkuatan Struktur dengan FRP
Perkuatan FRP pada beton dilakukan dengan cara menempelkannya pada permukaan  beton  dengan  menggunakan perekat  epoxy.  FRP  merupakan  bahan yang  ringan,  kuat  dan  tahan  terhadap korosi.  FRP  cukup  mudah  diaplikasikan pada beton bertulang dan terbukti ekonomis  digunakan  sebagai  material untuk  memperbaiki  dan  meningkatkan ketahanan  struktur  balok  dan  kolom. Secara umum, bahan serat yang digunakan pada  FRP  ada  3  jenis  serat  yaitu  carbon, aramid  dan  glass.  Ada  beberapa  faktor kelebihan dan kekurangan dalam pengunaan FRP (Christiawan, 2009).

## 2.2.1 FRP pada balok
Momen  FRP  pada  balok  dapat dihitung  dengan  menggunakan  Persamaan 1  dengan  diagram  regangan  yang  terjadi pada Gambar 1.
𝑀𝑛 = 𝐴𝑠𝑓 ( 𝑑 − 𝑎/ 2)+ 𝐴 ′ 𝑠𝑓 ′ 𝑠 ( 𝑑 − 𝑑 ′)+ 𝜓𝑓
𝐴𝑓𝑓𝑓𝑒 (ℎ− 𝑎/ 2)............................... (1)

## Gambar 1. Diagram Regangan Tegangan FRP Balok
(Sumber: Anonim, 2002)
Geser FRP pada balok dapat dihitung dengan menggunakan Persamaan 2 dengan diagram  regangan  yang  terjadi  pada Gambar 2.
ɸ 𝑉𝑛 = ɸ( 𝑉𝑐 + 𝑉𝑠 + 𝜓𝑉𝑓 ) ................... (2)

## Gambar 2. Perkuatan Geser Balok
(Christiawan, Triwiyono, & Christady, 2008)

## 2.2.2 FRP pada kolom
Nilai kuat nominal pada kolom dapat dihitung menggunakan Persamaan 3.
𝑃 ( 𝑚𝑎𝑘𝑠 )  =  0,80[0,85 𝜓𝑓𝑓 ′ 𝑐𝑐 ( 𝐴𝑔 −
𝐴𝑔 )+ 𝑓𝑦𝐴𝑠𝑡 ]  ................................. (3)
dimana:
Ag  =  luas bruto beton
Ast  =  luasan  tulangan  memanjang
baja fy =  tegangan leleh baja
longitudinal
𝜓 f =  faktor reduksi FRP
f’cc  =  kuat tekan beton terkekang

## 2.3 Perkuatan Pondasi dan Pile Cap
Perkuatan  pondasi  dilakukan  jika bangunan  yang  pondasinya  sudah  tidak memungkinkan  (kurang  kuat  atau  beban melebihi  rencana,  misalnya  akan  ada penambahan jumlah lantai), maka sebaiknya  dibongkar  dan  dibuat  sesuai dengan beban rencananya. Karena tergantung  tanahnya,  mungkin  pondasi yang  ada  hanya  pondasi  beton  setempat, padahal untuk beban misalnya penambahan  lantai  diperlukan  pondasi pancang  atau  pondasi  bore  pile.  Perkuatan pada pondasi dapat dilihat pada Gambar 3.
Gambar 3. Perkuatan Pondasi Bore Pile

## 2.4 Pedoman Perencanaan Struktur
1. Tata  cara  perencanaan  ketahan gempa  untuk  struktur  bangunan gedung  dan  non  gedung  (SNI 1726 - 2012).
2. Beban minimum untuk perancangan  bangunan  gedung
dan  struktur  lain  (SNI  1727  -
2013).
3. Tata  Cara  Perhitungan  Struktur Beton  Untuk  Bangunan  Gedung (SNI 03-2847-2013).
2.5 Pembebanan Struktur
2.5.1 Beban mati
Menurut SNI 1727:2013 halaman 15 beban  mati  adalah  berat  seluruh  bahan konstruksi bangunan gedung yang terpasang,  termasuk  dinding,  lantai,  atap, plafon,  tangga,  dinding  partisi  tetap, finishing,  klading  gedung  dan  komponen arsitektural  dan  struktural  lainnya  serta peralatan  layan  terpasang  lain  termasuk berat keran.

## 2.5.2 Beban hidup
Menurut SNI 1727:2013 halaman 18 beban  hidup  beban  yang  diakibatkan  oleh pengguna  dan  penghuni  bangunan  gedung atau  struktur  lain  yang  tidak  termasuk beban  konstruksi  dan  beban  lingkungan, seperti  beban  angin,  beban  hujan,  beban gempa,  beban  banjir,  atau  beban  mati.
Beban  hidup  pada  struktur  utama  yaitu beban merata dan terpusat.

## 2.5.3 Beban angin
Beban  angin  mengacu  pada  SNI 1727-2013  disesuaikan  dengan  lokasi perencanaan.

## 2.5.4 Beban air hujan
Menurut SNI 1727:2013 halaman 38 setiap  bagian  dari  suatu  atap  harus dirancang  mampu  menahan  beban  dari semua  air  hujan  yang  terkumpul  apabila sistem  drainase  primer  untuk  bagian tersebut  tertutup  ditambah  beban  merata yang  disebabkan  oleh  kenaikan  air  di  atas lubang  masuk  sistem  drainase  sekunder pada  aliran  rencananya.  Beban  air  hujan berdasarkan SNI 1727-2013, diperoleh dari Persamaan 4.
𝑅 =0.0098 ( 𝑑𝑠 + 𝑑ℎ ) ........................ (4)

## 2.6 Kombinasi Pembebanan
Kombinasi pembebanan yang
digunakan  dalam  perencanaan  struktur beton adalah SNI 2847: 2013 yaitu:
1. 1.4D
2. 1.2D + 1.6L + 0.5 (Lr atau R)
3. 1.2D  +  1.6  (Lr  atau  R)  +  (1.0L atau 0.5W)
4. 1.2D  +  1.0W  +  1.0L  +  0.5  (Lr atau R)
5. ((1.2+0.2(SDS))D + 1.3E + 1.0L
6. 0.9D + 1.0W
7. ((0.9-0.2(SDS))D + 1.3E
dimana:
D =  Beban
mati yang diakibatkan oleh berat
konstruksi permanen.
L =  Beban hidup yang ditimbulkan oleh penggunaan gedung, termasuk kejut, tidak
termasuk  beban  lingkungan seperti angin, hujan, dll.
Lr =  Beban hidup atap
E =  Beban gempa
W =  Beban angin
R =   Beban hujan
SDS  =  Parameter percepatan
spektrum respons desain.

## 2.7 Struktur Balok
Momen balok dapat dihitung menggunakan  Persamaan  5  dan  dengan diagram  regangan  tegangan  dapat  dilihat pada Gambar 4.
𝑀𝑛 = 𝑀𝑛𝑐 + 𝑀𝑛𝑠 ......................... (5) dengan:
𝑀𝑛𝑐 = 𝐶𝑐 . ( 𝑑 − 𝑑 2)
𝐶𝑐 = 0.85. 𝑓 ′ 𝑐 . 𝑎 . 𝑏
𝑀𝑛𝑠 = 𝐶𝑠 . ( 𝑑 − 𝑑 ′) 𝐶𝑠 = 𝐴𝑠 ′. 𝑓𝑠 ′
𝑀𝑟 = ∅ . 𝑀𝑛
Dengan syarat: Mr ≥ Mu
Gambar 4. Diagram Regangan Tegangan Balok
(Sumber: Asroni, 2010)
Gaya  geser  rencana,  gaya  geser nominal,  gaya  geser  yang  ditahan  oleh beton  dan  Sengkang  dirumuskan  pada Persamaan 6.
∅ . 𝑉𝑛 ≥ 𝑉𝑢 .................................... (6)

## 2.8 Struktur Kolom
Jenis  kolom  berdasarkan  titik  beban pada kolom seperti pada Gambar 5.

## Gambar 5. Beban Pada Kolom
(Sumber: Asroni, 2010)
Beban  Aksial  pada  kolom  dapat dihitung menggunakan Persamaan 7.
𝑃𝑜 = 0.85 𝑓𝑐 ′ ( 𝐴𝑔 - 𝐴𝑠𝑡 ) + 𝐴𝑠𝑡 . 𝑓𝑦 . (7)
Momen  pada  kolom  dapat  dihitung menggunakan Persamaan 8.
𝑀𝑛 = 𝑀𝑛𝑐 + 𝑀𝑛𝑠 ........................ (8) dengan:
𝑀𝑛𝑐 = 0.85. 𝑓 ′ 𝑐 . 𝑎 . 𝑏 . ( 𝑑 − 𝑎 2)
𝑀𝑛𝑠 = 𝐴𝑠 ′. 𝑓𝑠 ′. ( 𝑑 − 𝑑𝑠 ′)
𝑀𝑟 = ∅ . 𝑀𝑛
Geser  pada  kolom  dapat  dihitung menggunakan Persamaan 9.
𝑉𝑛 = 𝑉𝑐 + 𝑉𝑠 ................................ (9)
Diagram  interaksi  kolom  seperti pada Gambar 6.

## Gambar 6. Diagram Interaksi Kolom
(Sumber: Asroni, 2010)
3 METODE PENELITIAN
3.1 Lokasi Perencanaan
Lokasi perencanaan perkuatan struktur  gedung  SDN  4  Mengwi  Badung terletak  di  Jalan  Wibisana,  Banjar  Pregae, Mengwi, Kabupaten Badung, Bali.

## 3.2 Data Perencanaan
Data  yang  digunakan  berupa  data sekunder  yaitu  data  gambar  arsitektur, gambar struktur dan data tanah sondir.

## 3.3 Flow Chart Perencanaan
Alur  penelitian  dapat  dilihat  pada
Gambar 7.
Gambar 7. Alur Perencanaan Perkuatan
Struktur 4 HASIL DAN PEMBAHASAN

## 4.1 Pemodelan Struktur Existing
Struktur  existing  gedung  SDN  4 Mengwi  terdiri  dari  2  lantai  dengan  tinggi perlantai 4.2 m seperti pada Gambar 8.
Gambar 8. Pemodelan 3D View Bangunan Existing

## 4.2 Perhitungan Pembebanan
4.2.1 Beban mati
Perhitungan beban mati untuk perencanaan  struktur  dapat  dilihat  dalam Tabel 1.
Tabel 1. Beban Mati Pada Gording
1. Beban  mati  pada  pelat  lantai sebesar 172.86 kg/m 2 .
2. Beban mati pada tembok sebesar
1700 kg/m 3 dan 2600 kg/m 3 .
3. Beban pada kolom sebesar 2600
kg/m 3 .

## 4.2.2 Beban hidup
Beban hidup terpusat diatap sebesar
133 kg, kemudian untuk beban hidup pada pelat lantai ditampilkan pada Tabel 2.
Tabel 2. Beban Hidup Pada Pelat Lantai

## 4.2.3 Beban hujan
Besaran  nilai  beban  hujan  dapat dilihat dalam Tabel 3.
Tabel 3. Beban Beban Hujan Pada Gording

## 4.2.4 Beban angin
Kecapatan angina rata-rata daerah badung  6.39  m/s.  Untuk  angin  dating sebesar 0.35 kg/m 2 dan angin pergi sebesar 0.73 kg/m 2 .

## 4.2.5 Beban gempa
Beban  gempa  adalah  hasil  Analisa input  koefisien  faktor  keutamaan  gempa (Ie)  =  1.5,  SS  Badung=  1.0,  S1  Badung 0.4,  Faktor  modifikasi  respons  =  3,  Kelas lokasi SD.

## 4.3 Kombinasi Pembebanan
Kombinasi pembebanan yang digunakan  dalam  perencanaan  struktur beton adalah SNI 2847:2013.

## 4.4 Analisa Struktur Existing

## 4.4.1 Analisis balok
Berdasarkan  analisis  yang  dilakukan dapat diketahui kemampuan balok eksisting  dalam  Tabel  4,  Tabel  5,  dan Tabel 6.
Tabel 4. Kontrol Balok Lapangan Existing
R (kg/m 2 ) Perhitungan Beban hujan (kg/m) 0.0196 R x jarak gording 0.0196 0.0196 R x ½ jarak gording 0.0098 Tipe balok Mu (kNm) Mn (kNm) Mu ≤ Mn Keterengan S1 32.54 196.67 Ok Tidak diperkuat S2 22.14 111.54 Ok Tidak diperkuat B1 120.52 565.13 Ok Tidak diperkuat B2 79.01 185.36 Ok Tidak diperkuat B3 31.57 114.36 Ok Tidak diperkuat BA 10.65 98.12 Ok Tidak diperkuat R1 26.07 196.67 Ok Tidak diperkuat R2 28.91 98.12 Ok Tidak diperkuat

## Tabel 5. Kontrol Balok Tumpuan Existing
Tabel 6. Kontrol Geser Balok Existing

## 4.4.2 Analisis kolom
Hasil  analisis  kolom  ditampilkan dalam  bentuk  diagram  interaksi  kolom pada  Gambar  9,  Gambar  10,  Gambar  11, dan Gambar 12.
Gambar 9. Diagram Interaksi Kolom K1
Gambar 10. Diagram Interaksi Kolom K1’
Gambar 11. Diagram Interaksi Kolom K2
Gambar 12. Diagram interaksi kolom K4
Kolom K1, K1’, K2, dan K4 existing berada  di  dalam  diagram  kuat  rencana pada  interaksi  kolom  berarti  kolom existing  masih  mampu  menahan  beban yang  bekerja.  Kemudian  untuk  kontrol geser  pada  kolom  dapat  dilihat  dalam Tabel 7.
Tabel 7. Kontrol Geser Kolom Existing
4.5 Analisa Struktur
Lantai Tambahan
4.5.1 Analisis balok
Hasil  penambahan  struktur  di  dapat rekapitulasi  balok  yang  dicatumkan  dalam Tabel 8, Tabel 9, dan Tabel 10.
Tipe balok Mu (kNm) Mn (kNm) Mu ≤ Mn Keterengan S1 65.09 148.88 Ok Tidak diperkuat S2 31.88 100.60 Ok Tidak diperkuat B1 193.74 824.43 Ok Tidak diperkuat B2 92.32 264.28 Ok Tidak diperkuat B3 51.53 179.66 Ok Tidak diperkuat BA 20.93 87.19 Ok Tidak diperkuat R1 36.17 248.99 Ok Tidak diperkuat R2 22.62 100.60 Ok Tidak diperkuat Tipe balok Vu (kN) Vn (kN) Vu ≤ Vn Keterengan S1 55.79 188.61 Ok Tidak diperkuat S2 42.29 135.78 Ok Tidak diperkuat B1 139.50 440.22 Ok Tidak diperkuat B2 104.66 178.69 Ok Tidak diperkuat B3 47.66 153.86 Ok Tidak diperkuat BA 18.64 135.78 Ok Tidak diperkuat R1 24.74 188.61 Ok Tidak diperkuat R2 26.42 135.78 Ok Tidak diperkuat Tipe kolom Vu (kN) ØVn (kN) Vu ≤ ØVn Keterengan K1 52.69 284.50 Ok Tidak diperkuat K1’ 18.53 169.60 Ok Tidak diperkuat K2 17.48 294.00 Ok Tidak diperkuat K4 6.15 71.32 Ok Tidak diperkuat
Tabel 8. Kontrol Balok Lapangan Lantai Tambahan
Tabel 9. Kontrol Balok Tumpuan Lantai
Tambahan Tabel 10. Kontrol Geser Balok Lantai Tambahan

## 4.5.2 Analisis kolom
Hasil  analisis  kolom  untuk  struktur lantai tambahan  ditampilkan dalam bentuk diagram  interaksi  kolom  pada  Gambar  13,
Gambar 14, Gambar 15, dan Gambar 16.
Gambar 13. Diagram Interaksi Kolom K1
Gambar 14. Diagram Interaksi Kolom K1’
Gambar 15. Diagram Interaksi Kolom K2
Gambar 16. Diagram Interaksi Kolom K4
Kolom  K1,  K1’,  K2  dan  K4  berada di luar diagram kuat rencana pada interaksi kolom berarti kolom tidak  mampu menahan  beban  yang  bekerja.  Kemudian untuk  kontrol  geser  pada  kolom  dapat dilihat dalam Tabel 11.
Tipe balok Mu (kNm) Mn (kNm) Mu ≤ Mn Keterengan S1 32.54 196.67 Ok Tidak diperkuat S2 22.14 111.54 Ok Tidak diperkuat B1 360.37 565.13 Ok Tidak diperkuat B2 145.23 185.36 Ok Tidak diperkuat B3 104.30 114.36 Ok Tidak diperkuat BA 29.91 98.12 Ok Tidak diperkuat R1 28.07 196.67 Ok Tidak diperkuat R2 28.71 98.12 Ok Tidak diperkuat Tipe balok Mu (kNm) Mn (kNm) Mu ≤ Mn Keterengan S1 65.09 148.88 Ok Tidak diperkuat S2 31.88 100.60 Ok Tidak diperkuat B1 386.47 824.43 Ok Tidak diperkuat B2 178.55 264.28 Ok Tidak diperkuat B3 112.66 179.66 Ok Tidak diperkuat BA 38.53 87.19 Ok Tidak diperkuat R1 46.94 248.99 Ok Tidak diperkuat R2 24.37 100.60 Ok Tidak diperkuat Tipe balok Vu (kN) ØVn (kN) Vu ≤ ØVn Keterengan S1 55.79 188.61 Ok Tidak diperkuat S2 42.29 135.78 Ok Tidak diperkuat B1 191.93 440.22 Ok Tidak diperkuat B2 174.04 178.69 Ok Tidak diperkuat B3 117.92 153.86 Ok Tidak diperkuat BA 31.40 135.78 Ok Tidak diperkuat R1 33.82 188.61 Ok Tidak diperkuat R2 26.19 135.78 Ok Tidak diperkuat

## Tabel 11. Kontrol Geser Kolom

## 4.6 Perkuatan Struktur

## 4.6.1 Perkuatan kolom
Analisis  perkuatan  struktur  kolom dengan FRP jenis carbon dengan kuat tarik sebesar  2200  MPa,  tebal  FRP  sebesar  0.5 mm,  lebar  FRP  yaitu  100  mm  dan  jumlah FRP yang digunakan yaitu 1 lilitan.

## Tabel 12. Hasil Kontrol Gaya Aksial
Rencana Perkuatan FRP
Tabel 13. Hasil Kontrol Momen Rencana
Perkuatan FRP

## 4.6.2 Perkuatan bore pile
Dimensi  pile  cap  adalah  panjang  =
2.2  m,  lebar  =  1.2 m,  dan  tebal  =  0.55 m.
Hasil  perhitungan  pertambahan  pile  cap, diketahui kontrol pile cap:
1. Kontrol  geser  akibat  kolom  (Pu
≤ ∅ Vc,  1813.82  kN  ≤  1831.71
kN).
2. Kontrol geser akibat tiang (Pmaks  ≤ ∅ Vc,  453.32  kN  ≤
1311.02 kN).
Dipakai  tulangan  utama  arah  x dengan  diameter  D19  dipasang  14  buah dengan  jarak  tulangan  (158  mm)  dan  arah y  dipasang  8  buah  dengan  jarak  tulangan (150  mm).  Dan  tulangan  atas  arah  x dengan  diameter  D19  dipasang  7  buah dengan  jarak  tulangan  (342  mm)  dan  arah y  dipasang  4  buah  dengan  jarak  tulangan (350 mm).

## 5 SIMPULAN DAN SARAN

## 5.1 Simpulan
Berdasarkan  hasil  evaluasi  struktur bangunan gedung SDN 4 Mengwi disimpulkan sebagai berikut:
1. Semua  tipe  balok  dan  type kolom mampu menahan bebanbeban  yang  bekerja  pada gedung existing.
2. Setelah ditambahkan lantai, semua  balok  masih  mampu menahan beban-beban yang bekerja  sedangkan  semua  type kolom  tidak  mampu  menahan beban-beban yang bekerja akibat penambahan lantai sehingga dilakukan  perkuatan.  Jumlah kolom yang diperkuat berdasarkan  type  kolom  yaitu
Tipe kolom Vu (kN) ØVn (kN) Vu ≤ ØVn Keterengan K1 122.62 284.50 Ok Tidak diperkuat K1’ 39.37 169.60 Ok Tidak diperkuat K2 118.77 294.00 Ok Tidak diperkuat K4 27.75 71.32 Ok Tidak diperkuat Tipe kolom Pu (kN) ØPn (kN) Pu ≤ ØPn K1 1194.85 21598.26 Ok K1’ 642.27 13503.06 Ok K2 675.42 16104.94 Ok K4 408.97 10051.70 Ok Tipe kolom Mu (kNm) Mn (kNm) Mu ≤ ØMn K1 297.54 480.10 Ok K1’ 88.38 173.20 Ok K2 254.73 291.68 Ok K4 36.75 121.70 Ok
kolom  K1  sebanyak  21 frame , kolom  K1’  sebanyak  14 frame , kolom  K2  sebanyak  40 frame ,
kolom K4 sebanyak 8 frame .
3. Analisis perkuatan struktur kolom dengan FRP  jenis carbon dengan  kuat  tarik  sebesar  2200 MPa, tebal FRP sebesar 0.5 mm, lebar  FRP  yaitu  100  mm  dan jumlah  FRP  yang  digunakan yaitu 1 lilitan.
4. Hasil  perhitungan  pertambahan pondasi bore pile dengan kontrol Dk  >  P  (1432.71  kN  >  1711.29 kN),  didapatkan  tambahan  2 tiang  bore  pile  dengan  dimensi 300 mm dan kedalam tiang yang sama  seperti  pondasi  bore  pile existing sedalam 3 m.
5. Hasil  perhitungan  pertambahan pile  cap,  diketahui  kontrol  pile cap:
a. Kontrol  geser  akibat  kolom (Pu  ≤ ∅ Vc,  1813.82  kN  ≤ 1831.71 kN).
b. Kontrol  geser  akibat  tiang (Pmaks  ≤ ∅ Vc,  453.32  kN  ≤ 1311.02 kN).
6. Dimensi pile cap 2200 x 1200 x 550 mm, dipakai tulangan utama arah  x  dengan  diameter  D19
dipasang  14  buah  dengan  jarak tulangan  (158  mm)  dan  arah  y dipasang  8  buah  dengan  jarak tulangan (150 mm). Dan tulangan  atas  arah  x  dengan diameter  D19  dipasang  7  buah dengan jarak tulangan (342 mm) dan  arah  y  dipasang  4  buah dengan  jarak  tulangan  (350 mm).

## 5.2 Saran
Dalam melakukan analisis perkuatan dengan  menggunakan  FRP  (harus  tepat dalam  memprediksi  beban  yang  bekerja sebelum dilakukan perkuatan, untuk menentukan regangan awal sebelum dilakukan perkuatan sehingga dapat menentukan  akurasi  perhitungan  yang tepat.

## 6 DAFTAR PUSTAKA
Anonim.  (1983). Peraturan  Pembebanan
Indonesia  Untuk  Gedung  1983” (PPIUG
1983) . Bandung:
Departemen Pekerjaan Umum.
Anonim. (2002). Guide for the Design and Construction  of  Externally  Bonded FRP  Systems  for  Strengthening Concrete  Structures  ACI  440.2R-02 . America: ACI Committee 440.
Anonim.  (2012). SNI  1726:2012  tentang Tata  Cara  Perencanaan  Ketahanan Gempa  untuk  Struktur  Gedung  dan
Non Gedung . Jakarta: Badan Standardisasi Nasional.
Anonim.  (2013). SNI  1727:2013  tentang Beban Minimum untuk Perancangan Bangunan  Gedung  dan  Struktur Lain .  Jakarta:  Badan  Standardisasi
Nasional.
Anonim.  (2013). SNI  2847:2013  tentang Persyaratan  Beton  Struktural  Untuk Bangunan  Gedung .  Jakarta:  Badan
Standardisasi Nasional.
Anonim.  (2014). SNI  2052:2014  tentang Baja Tulangan Beton . Jakarta: Badan
Standardisasi Nasional.
Asroni,  A.  (2010). Balok  dan  Pelat  Beton
Bertulang Edisi Pertama .
Yogyakarta: Graha Ilmu.
Asroni,  A.  (2010). Kolom,  Fondasi  dan Balok  "T"  Beton  Bertulang  Edisi pertama . Yogyakarta: Graha Ilmu.
Christiawan,  I.,  Triwiyono,  A.,  Christady,
H.  (2008).  Evaluasi  Kinerja  dan
Perkuatan  Struktur  Gedung  Guna
Alih Fungsi Bangunan. Forum Teknik  Sipil  No.XVIII /  1-  Januari
http://puslit2.petra.ac.id/ejournal/in dex.php/cef/, diunduh 9 April 2017.
Christiawan, I. (2009). Perkuatan (Strengthening)
Struktur Beton Dengan  Fiber  Reinforced  Polymer (FRP), Vol. 6,
No. 01 .
https://ejournal.undip.ac.id/index.p hp/metana/article/view/1797 ,
diunduh 17 April 2018.