Abstrak —Baja  merupakan  salah  satu  marerial  yang  bersifat daktail,  yaitu  baja  dapat  mengalami  deformasi  yang  besar dibawah  pengaruh  tegangan  tarik  yang  tinggi  tanpa  hancur dan putus. Adanya sifat daktail tersebut menjadikan baja lebih efektif menahan beban gempa. S alah satu sistem tahan ge mpa yang  terdapat  pada  baja  adalah  sistem  Eccentrically  Braced Frames  (EBF)  yang  merupakan  konsep  desain  gabungan antara  konsep  daktilitas  dan  disipasi  energi  yang  baik  dari desain MRF dengan kekakuan elastik yang tinggi dari desain CBF. Kelebihan dari sistem EBF ini adalah daktilitas struk tu r yang  baik  dengan  mekanisme  kelelehan  geser  yang  terjadi pada link.  Link merupakan bagian yang terletak antara joint pengaku diagonal dengan joint kolom –balok dan elemen yan g diharapkan  dapat  menyerap  energi  gempa  dan  mengalami proses  plastisifikasi  pada  elemen  yang  rusak  tersebut.  Pada modifikasi  perencanaan  struktur  gedung pusat perbelanjaan Jogja Town S quare ini digunakan sistem Eccentrically Brace d Frames  (EBF).  Perhitungan  struktur  yang  dilakukan  pada sistem  struktur  ini  mengacu  pada,  S NI  03-1729-2002  “Tata cara perencanaan struktur baja untuk bangunan gedung”, S NI 1729:2015  “S pesifikasi  untuk  bangunan  gedung  baja struktural”,  SNI  1727:2013  “Beban  minimum  untuk perancangan  bangunan  gedung  dan  struktur  lain”    PPUG 1983,  S NI  1726:2012  “Tata  cara  perencanaan  ketahanan gempa  untuk  struktur  bangunan  gedung  dan  non  gedung”, dan  SNI  2847:2013  “Persyatan  beton  struktural  untuk bangunan  gedung”.  Pemodelan  dan  analisa  struktur menggunakan  program  ETABS .Dari  analisa  yang  telah dilakukan diperoleh, tebal pelat atap 9 cm, lantai hotel  10 cm, lantai  lobbi  hotel  13  cm,  lantai  pusat  perbelanjaan  12  cm, dimensi  balok  anak  lantai  atap WF 250.175.7.11, balok anak lantai hotel WF 300.200.8.12, dimensi balok anak lantai lobby hotel dan pusat perbalanjaan WF 350.250.8.12,  dimensi balok induk lantai 2-5 WF  500.200.11.19, dimensi balok induk lan tai 6-9  WF  450.200.9.14,  dimensi  balok  induk  lantai  atap  WF 450.200.8.13  dimensi  kolom  lantai  1-5  CFT  650.650.25.25, kolom Lantai 6-9 CFT 550.550.25.25, kolom lantai 10-12 CFT 500.500.25.25,  dimensi  bresing    lantai  1-5  WF  300.300.12.12, dimensi bresing  lantai 6-12 WF 250.250.14.1. Panjang element link  yang  direncanakan 100 cm. S ambungan struktur utama direncanakan  dengan  baut  A325.  Dinding  penahan  tanah direncanakan  menggunakan  solder  pile  diameter  60  cm dengan  kedalaman  9  m  dengan  tulangan  utama  16 D16 dan tulangan  geser  D13-120.  Pondasi  menggunakan  bored  pile diameter  100  cm  dengan  kedalaman  24  m  dengan  tulangan utama 26 D22 dan tulangan geser D16-100.
Kata  Kunci — Eccentrically  Bracing  Frames,  Jogja  Town Square, Gempa, Struktur baja.

## I. PENDAHULUAN
ERMASALAHAN  utama  dalam  merencanakan  struktur bangunan  pada  era  modern  ini  adalah  struktur  harus mempunyai  sifat  yang  fleksibel  dan  mempunyai  daktilitas tinggi  untuk  mencegah  rentannya  terjadi  keruntuhan disebabkan  oleh  kegagalan  struktur.  Dalam  merencanakan suatu  struktur  gedung  harus  memperhatikan  kekuatan, kekakuan,  daktilitas,  serta  kemampuan  untuk  mereduksi energi  gempa.  Untuk  struktur  bangunan  beton  diperlukan sistem base  isolation sebagai  struktur  tambahan  untuk mereduksi  energi  gempa.  Sebagaimana  kita  ketahui  bahwa struktur  bangunan  beton  memiliki  daktilitas  yang  rendah. Oleh  karena  itu  pada  studi ini penulis melakukan modifikasi terhadap  gedung  pusat  perbelanjaan Jogja  Town  Square yang  awalnya  merupakan  struktur  beton  bertulang, dimodifikasi  menjadi  struktur  yang  lebih  daktail  yaitu menggunakan  struktur baja dengan menambah jumlah lantai bangunan dari 7 lantai dengan menjadi 12 lantai (pada lantai 1  –  4  merupakan  pusat  perbelanjaan,  lantai  5  –  12  di fungsikan sebagai hotel), gedung ini juga dilengkapi dengan 1  lantai  basement,  yang  difungsikan  sebagai  area  parkir, dengan kedalaman   1 m  dibawah permukaan tanah.
Sistem  yang  umum    untuk  struktur  baja  tahan  gempa adalah Momen  Resisting  Frame (MRF) dan Concenrtically Braced  Frame (CBF).  MRF  bersifat  daktail  tetapi  kurang kaku  untuk  memenuhi  persyaratan drift  control sedangkan CBF  bersifat  kaku  tetapi  memiliki  kemampuan  menyalurkan energi  yang  terbatas  [1].  Untuk  mengatasi  kekurangan  dari MRF  dan  CBF  maka  digunakan  suatu  sistem  yang  disebut EBF  ( Eccentrically  Braced  Frames ).  EBF  merupakan konsep  desain  gabungan  antara  konsep  daktilitas  dan disipasi  energi  yang  baik  dari  desain  MRF  dengan karakteristik  kekakuan  elastik  yang  tinggi  dari  desain  CBF. EBF  memiliki  daktilitas  yang  tinggi  seperti  halnya  pada sistim  rangka  pemikul  momen  tetapi  juga  memiliki kekakuan yang  tinggi seperti CBF  [2].

## II. TINJAUAN PUSTAKA
Konsep  desain  tahan  gempa  EBF  adalah  elemen link merupakan  elemen  yang  kritis  yang  berpengaruh  terhadap perilaku  inelastik  pada  desain  EBF.  Perilaku  inelastik  pada link dipengaruhi oleh panjangnya mekanisme kelelehan link , kapasitas  energi  disipasi  dan  mode  kegagalan  sangat  erat hubungannya  dengan  faktor  panjang link .  Untuk link pendek,  perilaku  inelastik  dominan  terhadap  gaya  geser, sebaliknya  untuk link panjang  perilaku inelastik didominasi
Modifikasi  Perencanaan  Struktur Gedung  Pusat Perbelanjaan Jogja Town Square Menggunakan Baja dengan  Sistem Eccentrical Braced Frames (EBF)

## Apriansyah, Priyo Suprobo,  dan Budi  Suswanto
Departemen  Teknik  Sipil,  Fakultas Teknik  Sipil,  Lingkungan dan Kebumian,Institut Teknologi  Sepuluh Nopember (ITS)
Jl. Arief Rahman Hakim,  Surabaya 60111
e-mail : budi_suswanto@ce.its.ac.id
P
oleh  lentur.  Untuk link antara    (intermediate),  kelelehan dipengaruhi oleh geser dan lentur  [3].

## III. METODODOLOGI
Urutan  pekerjaan  penyelesaian  studi  dilakukan dengan tahapan- tahapan sebagai berikut:
Gambar 4. Diagram alir Penyelesaian studi.
Direncanakan  sebuah  gedung  pusat  perbelanjaan  12 lantai dengan data- data sebagai berikut:
- Nama  Bangunan  : Jogja Town Square
- Lokasi  Rencana : Yogyakarta
- Fungsi : Pusat Perbelanjaan  dan hotel
- Struktur Utama : Baja
- Struktur Struktur  : Eccentrically Braced Frames
- Jumlah  Lantai : 12  Lantai
- Rencana Pondasi : Bored pile
Data material: - Beton : f’c 30  MPa - Baja : BJ-41

## IV. PERHITUNGAN STRUKTUR SEKUNDER

## A. Pelat Atap dan Pelat Lantai
Pelat  lantai  atap  dan  lantai  perkantoran  direncanakan menggunakan bondek dari
PT.BRC
LYSAGHT INDONESIA  dengan  tebal  0,75  mm.  Hasil  perhitungan struktur pelat ini  tersaji pada tabel 1
T abel 1. Dimensi dan penulangan pelat Elemen Pelat T ebal Pelat (cm T ulangan Negatif (cm 2 /m) T ulangan Negatif pakai T ulangan susut pakai Lantai 12 9 2,51 Ø8-150 Ø8-350 Lantai 6-9 10 3,25 Ø10-200 Ø8-300 Lantai 5 9 3,75 Ø10-180 Ø8-200 Lantai 2-4 10 3,39 Ø10-200 Ø8-250
B. Perencanaan Balok  Sek under
Fungsi  dari  balok  sekunder  adalah  menerima  beban  dari pelat  lantai  lalu  meneruskan  serta  membagi  beban  yang dipikul  ke  balok  utama.  Balok  sekunder  direncanakan menggunakan  wide  flange  (WF)  BJ-41.  Hasil  perhitungan balok sekunder tersaji pada Tabel 2.
T abel 2. Dimensi Balok Sekunder

## C. Perencanaan Tangga dan Bordes
Tangga  adalah  sebuah  konstruksi  yang  dirancang  untuk menghubungi  dua  tingkat  vertikal  yang  memiliki  jarak  satu sama lain.
Data teknis perencanaan tangga - Mutu baja = BJ-41 - Tinggi antar lantai = 400  cm - Tinggi bordes = 200  cm - Panjang tangga = 450  cm - Lebar tangga = 130  cm - Lebar bordes = 150  cm - Lebar injakan  (i) =   30 cm - Lebar pegangan tangga =   20 cm T abel 3. Dimensi tangga Elemen Jenis Profil Mu (kg.m) Lendutan Mu Ø Mn f ijin f max T angga Pelat t= 3 mm 12,455 60,813 0,125 0,076 Bordes Pelat t= 7 mm 50,505 358,313 0,313 0,260 P engaku Anak Tangga L50.50.7 71,754 220,579 0,54 0,337 Balok Bordes WF100.50.5.7 90,135 945 0,361 0,028 Balok Utama Tangga WF200.100.4,5.7 3825 1845,46 1,386 1,002 Balok P enumpu Tangga WF200.100.4,5.7 2416,35 4250 0,833 0,520

## V. KONTROL HASIL ANALISIS STRUKTUR a. Kontrol Partisipasi Massa
Partisipasi  massa  harus  menyertakan  jumlah  ragam terkombinasi  minimal  90%  dari  massa  aktual  yang  berasal dari  masing-masing  arah  horizontal  orthogonal  yang ditinjau.
T abel 4. Kontrol nilai partisipasi massa OutputCase Steptype StepNum SumUX Sum UY T ext T ext Unitless Unitless Unitless Modal Mode 7 0,9252 0,8849 Modal Mode 8 0,9252 0,9295
b.
Kontrol Waktu Getar  Alami  Fundamental
Perkiraan  periode  alami  fundamental  (Ta)  dalam detik, harus ditentukan dengan persamaan berikut:
Ta = Ct.  hn x ; Ct= 0,0731  ;  x=  0,75  ; hn= 46,5;  Cu= 1,4
Pengumpulan data: - Informasi gedung - Gambar struktur
- Data tanah Studi literatur Variabel desain Preliminary desain Pembebanan struktur sekunder Analisa struktur sekunder Pembebanan struktur primer
Analisa struktur (ETABS) A Mulai Kontrol desain A Perencanaan sambungan Perencanaan sktuktur bawah Gambar teknik (CAD) Selesai NOT OK OK X Y Øb . Mn Mu Mux + Muy ≤  1 Ø Vn Vu fijin fterjadi m n Kg.m kg,m Ǿb.Mnx Ǿb.Mny kg kg cm cm Lantai 12 6 3 WF 250 x 175 x 7 x 11 12037.500 6664.578 Ok 23058 4443.052 Ok 1.667 1.567 Ok (Atap) 6 2.7  WF 250 x 175 x 7 x 11 12037.500 5914.827 Ok 23058 3943.218 Ok 1.667 1.391 Ok 6 2 WF 250 x 175 x 7 x 11 12037.500 4522.432 Ok 23058 3014.955 Ok 1.667 1.065 Ok Lantai 6-11 6 3 WF 300 x 200 x 8 x 12 18517.500 12160.376 Ok 31752 8106.917 Ok 1.667 1.535 Ok (Hotel) 6 2.7 WF 300 x 200 x 8 x 12 18517.500 10777.449 Ok 31752 7184.966 Ok 1.667 1.361 Ok 6 2 WF 300 x 150 x 6,5 x 9 11745.000 7666.794 Ok 26325 5111.196 Ok 1.667 1.509 Ok lantai 5 6 3 WF 350 x  250 x 8 x 12 26167.500 19715.161 Ok 36288 13143.440 Ok 1.667 1.442 Ok (Lobby Hotel) 6 2.7 WF 350 x  250 x 8 x 12 26167.500 17458.655 Ok 36288 11639.103 Ok 1.667 1.278 Ok 6 2 WF 350 x  175 x 7 x 11 18922.500 13162.160 Ok 33075 8774.774 Ok 1.667 1.310 Ok lantai 2-4 6 2.7 WF 350 x  250 x 8 x 12 26167.500 19469.413 Ok 36288 12979.609 Ok 1.667 1.398 Ok (Pusat Perbelanjaan) 6 2 WF 350 x  175 x 7 x 11 18922.500 14420.514 Ok 33075 9613.676 Ok 1.667 1.404 Ok Posisi No. Geser Lendutan Momen Persamaan Interasi ket Ket Ket 0.653 0.753 0.667 0.696 0.744 4 1 0.762 0.554 0.491 0.657 0.376 0.582
2
3
Profil dipakai Bentang (m) Kontrol
Sehingga periode sruktur yang diijinkan  adalah : T = Ta. Cu = 1,302.  1,4  = 1,822  detik
T abel 6. Kontrol waktu getar alami fundamental T ABLE:  Modal Periods And Frequencies OutputCase StepT ype StepNum Period Frequency T ext T ext Unitless Sec Cyc/sec MODAL Mode 1 1.815 0.551 MODAL Mode 2 1.605 0.623 T abel ini sengaja dikosongkan MODAL Mode 24 0.06 16.739 MODAL Mode 25 0.059 16.86
Dari  tabel  diatas  Tc  =  1,815  s,  maka  berdasarkan kontrol  aktu  getar  alami  fundamental,  nilai  T  masih  lebih kecil  dari Cu.T.  Jadi analisis memenuhi  syarat. c. Kontrol Nilai  Akhir Respon Spektrum
Kombinasi  respons  untuk  gaya  geser  dasar  ragam dinamik  (Vt)  harus  lebih  besar  85%  dari  gaya  geser  dasar statik (V)  atau (V dinamik ≥ 0,85  V statik ).
T abel 5. Kontrol nilai akhir respon spektrum
Ket V dinamik (kg) V statik (kg) V dinamik ≥ V statik RSX 888.499,33 865.134,78 OK RSY 999.910,70
OK
d. Kontrol Simpangan (Drift)
Gempa  menyebabkan  struktur  bertingkat  rawan terhadap  terjadinya  simpangan  horizontal (Drift) .  Dan apabila  simpangan  horizontal  ini melebihi syarat aman yang telah ditentukan maka  gedung akan mengalami  keruntuhan.
T abel 7. Kontrol simpangan arah-X
T abel 8.
Kontrol simpangan arah-Y

## VI. PERHITUNGAN STRUKTUR PRIMER
A. Link Balok link direncanakan menggunakan profil WF  500 x  200  x  11  x  19.  Hasil  dari  output  ETABS  2013  diperoleh gaya dalam sebesar:
e = 100  cm  < 1,6  . Mp / Vp   = 127,53  cm
α  = 0,024  radian  < α maks   = 0,08  radian Vu  = 56005,17  kg <  ØVn  = 68498  kg
Untuk pengaku dengan panjang link < 1,6 . Mp / Vp, harus  direncanakan  memiliki  pengaku  antara.  Untuk  α  = 0,024  radian maka:
Dipasang pengaku antara dengan jarak  25  cm.
Gambar 5. Elemen link dan pengaku

## B. Balok  diluar Link
Balok link direncanakan menggunakan profil WF 500 x  200  x  10  x  16.  Berdasarkan  SNI  03-1729-2002  Pasal 15.13.6.2,  kuat  perlu  balok  yang  terletak  diluar link harus ditentukan  berdasarkan gaya- gaya yang ditimbulkan paling tidak 1,1  kali  kuat geser nominal link sebesar Ry.Vn.
Kontrol interaksi geser lentur yang terjadi:
𝑀𝑢 ∅. 𝑀𝑛 +  0,625 𝑉𝑢 ∅. 𝑉𝑛 ≤ 1,375 1,012         < 1,375 (OK)

## C. Bresing
Bresing  direncanakan  menggunakan  profil  WF  300  x 300  x  12  x  12.  Berdasarkan  SNI  03-1729-2002  Pasal 15.13.6.1,  kuat  kombinasi-  aksial-  dan  lentur  perlu  pada batang bresing harus sebesar 1,25  Ry Vn.
Vu = 1,25  . Ry . Vn
= 1,25.  1,5  . (0,6  . 2500  . (50,6  – 2.1,9).  1,1) = 144787,50  kg
𝑃 𝑢 𝑡𝑒𝑘𝑎𝑛 = 𝑉𝑢 𝑠𝑖𝑛𝛼 = 144787 ,5 𝑠𝑖𝑛  60,950 = 165630,95 kg
𝑃 𝑢 𝑡𝑎𝑟𝑖𝑘 = 𝑉𝑢 𝑐𝑜𝑠𝛼 = 29144787,5 𝑠𝑖𝑛  60,950 = 298135,71 kg Bressing tarik 𝜙 𝑐 𝑃 𝑛 = 0,9. 𝑅 𝑦 .  𝐹 𝑦 . 𝐴𝑔 = 0,9. 1,5 . 2500 .107,7 = 363487 ,5 kg 𝜙 𝑐 𝑃 𝑛 > 𝑃𝑢 → 363487,5 𝑘𝑔 > 298135 ,71 𝑘𝑔 (OK) Bresing tekan 𝜙 𝑐 𝑃 𝑛 = 0,85. 1,1 . 𝑅 𝑦 .  𝐹 𝑦 . 𝐴𝑔 /  𝐹 𝑐𝑟 = 0,85.1,1 . 1,5 2500 . 107,7/1,35 = 328571,57 kg 𝜙 𝑐 𝑃 𝑛 > 𝑃𝑢 → 328571,57 𝑘𝑔 > 165630,95 𝑘𝑔 (OK)

## D. Balok
Balok  direncanakan  menggunakan  profil  WF  500  x 200  x  11  x  19.  Dari  output  ETABS  201300  diperoleh  gaya dalam  yang dipakai  dalam  desain adalah:
Mu  = 40151,19  kg.m  ≥ ØMn= 55395  kg.m Vu  = 31399,88  kg ≥ ØVn=  129789  kg f 0 = 0,9  cm ≤ f ijin  = 2,22  cm

## E. Kolom
Kolom  lantai  1  direncanakan  menggunakan  CFT  profil HSS  650x650x25x25,  seperti pada gambar 6 berikut: Momen nominal:
Øb.Mn>Mu= 261000  kg.m  ≥ 51990,53  kg.m
(OK)
Kontrol Interaksi:
2 , 0 396 , 0
240800 9 , 0 858072,344       n r c r P P P P  δxe δx ∆ ∆a ∆a/ρ ∆ ≤ ∆a/ρ (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) Lantai Atap 4000 58.9 147.25 6.25 80 80 OK Lantai 11 4000 56.4 141.00 9.50 80 80 OK Lantai 10 4000 52.6 131.50 11.50 80 80 OK Lantai 9 4000 48 120.00 13.00 80 80 OK Lantai 8 4000 42.8 107.00 14.50 80 80 OK Lantai 7 4000 37 92.50 15.50 80 80 OK Lantai 6 4000 30.8 77.00 15.00 80 80 OK Lantai 5 4500 24.8 62.00 17.25 90 90 OK Lantai 4 4500 17.9 44.75 18.00 90 90 OK Lantai 3 4500 10.7 26.75 16.50 90 90 OK Lantai 2 5000 4.1 10.25 10.25 100 100 OK Lantai hi δxe δx ∆ ∆a ∆a/ρ ∆ ≤ ∆a/ρ (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) Lantai Atap 4000 53 132.50 5.00 80 80
OK Lantai 11 4000 51 127.50 8.00 80 80 OK Lantai 10 4000 47.8 119.50 10.00 80 80 OK Lantai 9 4000 43.8 109.50 11.25 80 80 OK Lantai 8 4000 39.3 98.25 13.00 80 80 OK Lantai 7 4000 34.1 85.25 13.75 80 80
OK Lantai 6 4000 28.6 71.50 13.25 80 80
OK Lantai 5 4500 23.3 58.25 15.50 90 90 OK Lantai 4 4500 17.1 42.75 16.50 90 90 OK Lantai 3 4500 10.5 26.25 16.00 90 90 OK Lantai 2 5000 4.1 10.25 10.25 100 100 OK Lantai hi
250 250 250 1000 PROFIL LINK IWF 500 x 200 x 11 x 19 STIFFNER t = 10 mm LAS SUDUT Fe100xx t = 6 mm PROFIL BALOK IWF 500 x 200 x 11 x 19 250 8, 19 mm A325 Lateral Bracing LAS SUDUT Fe100xx t = 6 mm WF 300.300.12.12
1
9 8             cy ry rc rx c r M M M M P P 1 75 , 0 261000 89 , 84860 261000 47 , 19113 9 8 2167200 344 ,
858072           
Gambar 6. Penampang kolom CFT  Profil 650.650. 25.25.
Hasil  seluruh  perhitungan  struktur  primer  akan disajikan pada tabel 9.
T abel 9. Hasil perhitungan struktur primer Elemen Dimensi Link balok luar link Lt.2-5 WF 500.200.11.19 Link balok luar link Lt.6-59 WF 450.200.9.14 Link balok luar link Lt.10-12 WF 450.200.8.13 Bresing Lt.2-5 WF 300.300.12.12 Bresing Lt.6-12 WF 250.250.14.14 Balok Induk Lt.2-5 WF 500.200.11.19 Balok Induk Lt.6-9
WF 450.200.9.14
Balok Induk Lt.10-12 WF 450.200.8.13 Kolom Lt 1-5 HSS  650.650.25.25 Kolom Lt 6-9 HSS  550.550.25.25 Kolom Lt 10-12 HSS  500.500.25.25

## 6.1
Sambungan
6.1.1 Sambungan Struktur Sekunder
Pada  perencanaan  sambungan,  direncanakan  baut dengan  mutu  f u b =5000  kg/cm 2 dan f u b =5500 kg/cm 2 , pelat penyambung  profil    siku  dengan  mutu  BJ-41.  Hasil perhitungan sambungan struktur sekunder tersaji pada tabel 10.
T abel 10. Sambungan struktur sekunder Elemen Profil Siku D (mm) f u b (kg/cm²) n (bh) BA1–BI 1 (lt 2-4) Badan BA1 L50.50.7 16 5000 3 Badan BI 1 L50.50.7 16 5000 6 BA1–BI 1 (lt 5) Badan BA1 L50.50.7 12 5500 4 Badan BI 1 L50.50.7 16 5500 8 BA1–BI 1 (lt 6-9) Badan BA1 L50.50.7 12 5000 3 Badan BI 1 L50.50.7 16 5000 6 BA1–BI 1 (lt 10-12) Badan B.A L50.50.5 12 5000 2 Badan B.I L50.50.5 12 5000 4 Balok utama tangga - penumpu tangga Badan B.Ut ama T angga L45.405.4 12 5000 1 Badan B.Penumpu T angga L40.40.4 12 5000 1 Balok penumpu tangga - kolom Badan B.Penumpu T angga L40.40.4 8 5000 2 Sayap kolom L40.40.4 8 5000 2
Gambar 7. Sambungan balok anak & balok induk.
6.1.2 Sambungan Struktur Primer Pada  perencanaan  sambungan,  direncanakan  baut dengan mutu f u b =8250 kg/cm 2 , Mutu las FE 100XX , dan pelat
penyambung  mutu  BJ-41.  Sambungan  pada  struktur  primer direncanakan  dengan  sambungan  kaku  ( rigid  connection ) dimana  sambungan  memikul  beban  geser  Pu  dan  momen Mu.  Hasil  perhitungan  sambungan  struktur  primer  tersaji pada tabel 11.
T abel 11. Sambungan struktur primer Elemen Jenis Profil D (mm) n (buah) Las (mm) Kolom CFT 650.650.25.25 Pelat  t =30 mm, pelat pengaku t =15 mm - - 5 Kolom CFT 550.550.25.25 Pelat  t =.30 mm, pelat pengaku 15 mm - - 5 BI lt 2-4 - kolom Pelat t  : 15 mm dan 19 mm Badan: 16 Sayap: 36 Badan: 3 Sayap:6 5 BI lt.5-kolom Pelat t: 10 mm dan 15 mm Badan:16 Sayap: 30 Badan: 3 Sayap:8 5 BI lantai 6 -12 kolom Pelat t : 10 mm dan 14 mm Badan: 16 Sayap: 24 Badan: 2 Sayap:12 5 Kolom- Basplate BMK-17 22 8 6 Bressing WF 300.300.12.12 Pelat t  :18 mm 19 8 6 Bressing WF 250.250.14.14 Pelat t  :18 mm 19 6 6
Gambar 8. Sambungan kolom HSS 650x650x25x25.
Gambar 9. Sambungan balok utama dengan kolom.

## VII. PERHITUNGAN STRUKTUR BAWAH
Perencanaan dinding penahan tanah (Retaining Wall) Pada  studi  ini  karakteristik solder  pile yang  dipakai  adalah sebagai berikut:
- Diameter  tiang : 600  mm - Kuat tekan beton (f’c) : 30  MPa - Kuat leleh  tul geser : 400  MPa - Kuat leleh  tul lentur : 16  MPa - Diameter  tul geser : 13  mm - Decking : 75  mm Pengecekan luas penampang  minimum  profil Pengecekan tulangan menggunakan alat bantu spColumn,didapat: M ux = 169,39  kN.m
Perhitungan  geser solder pile
Nilai  Vu=  31,86  ton = 318,6  kN Vn  = Vc  + Vs...........(SNI  2847:2013  Ps 11.1.1) Cek  terhadap keperluan tulangan geser
d b f Vc w c . . ' 17 , 0  
KOLOM CFT 650x650x25x25
WF 500.200.11.19 WF 500.200.11.19 WF 350.250.8.12 30 60 60 30 30 L 50.50.7 3, 16 mm BJ 50 30 30 30 30 60 60 30 L 50.50.7 30 60 60 30 30 WF 350.250.8.12 L 50.50.7 3, 16 mm BJ 50 30 30 30 6, 16 mm BJ 50 30 60 60 30 L 50.50.7 WF 350.250.8.12 LAS SUDUT Fe100xx PLAT PEGAKU t = 15 mm PLAT SAMBUNG t = 30 mm COLOMN CFT 550X550X25X25 F'C = 35 MPa COLOMN CFT 650X650X25X25 F'C = 35 MPa 50 150 50 HSS 650.650.25.25 WF 500.200.11.19 Plat t = 19mm HSS 650.650.25.25 W F 5 0 0 .2 0 0 .1 1 .1 9 BAUT A325 M16 70 70 25 25 50 50 506 50 100 100 50 50 100 100 50 Plat t = 19mm BAUT 3 Buah M36- A325 PLAT 15 mm BAUT 3 Buah M16-A325 LAS SUDUT 2 x w = 5mm Fe100xx LAS TUMPUL Fe100xx LAS SUDUT 2 x w = 5mm Fe100xx PLAT t:15 mm Plat pengaku t = 19mm LAS SUDUT 2 x w = 5mm Fe100xx Plat pengaku t = 19mm LAS SUDUT 2 x w = 5mm Fe100xx LAS SUDUT 2 x w = 5mm Fe100xx LAS SUDUT 2 x w = 5mm Fe100xx LAS TUMPUL Fe100xx 70 70 25 25 HSS 650.650.25.75 HSS 650.650.25.25
Vc Vu   318,6  kN  ≤ 49825,61  kN Vc Vu   , tidak perlu tulangan geser Spasi maksimum  tulangan spiral digunakan spasi = 120  mm. Maka,  pada  perencanaan solder  pile dengan  diameter 0,6m ini digunakan tulangan geser D13  – 120  mm
7.1 Perencanaan pondasi bored pile
Perencanaan pondasi pusat perbelanjaan Jogja Town Square ini  menggunakan data-data sebagai berikut:
- Qw
: 5187,42  kN
- Mutu beton (f’c) : 35  MPa =35000  kN.m
Perencanaan  diameter  tiang
87 , 0 35000 42 , 5187 257 , 2 ' 257 , 2    c f Qw
Ds
Ds yang digunakan untuk perencanaan = 1m D bell =2,5 Ds = 2,5  m
Perhitungan daya dukung bored pile
T abel 12. Data tanah proyek Jogja Town Square
H
Jenis tanah N SPT rata- rata Cu γ sat γ’ Perkira an harga ø m m t/
m² t/ m² t/ m² ° 0-12 Pasir sedang hingga kasar,berlanau, berkerikil agak menyudut terdapat boulder, warna abu-abu kecokelatan 41,17 0 1,8 0,8 38 12- 19 Pasir kasar berkerikil menyudut tanggung, warna keabu-abuan 49 0 1,9 5 0,9 5 40 19- 24 Pasir halus hingga sedang warna abu-abu kehitaman. 53,6 0 22 1,2 41 24- 30 Pasir kasar berkerikil menyudut. 60 0 23 1,3 41
Menghitung daya dukung :
Q u = Q e +  Q s a. Daya dukung diujung tiang (Q e )
Direncanakan titik ujung bored pile berada di tanah pasir dengan kedalaman  -21.00,  dengan nilai  Cu = 0 t/m²   1 '     NQ Q AP Qe pasir
= 4,91  x  40,85  x  150  = 30063,05  kN
b. Daya dukung pada selimut  tiang (Q s )
 Untuk kedalaman  1 m  s.d. -12  m
Qs pasir 1 = πDs ( 1- sinФ )бv’tg δ dz
= π x  1 x  ( 1-sin38)x324x  tan 38°  =185,11  kN
 Untuk kedalaman  -12  m  s.d. -19  m Qs pasir 2 = πDs ( 1- sinФ )бv’tg δ dz
= π x  1 x  ( 1-sin40)x232,75  x  tan 40°
= 131,11  kN
 Untuk kedalaman  -19  m  s.d. -24  m
Qs pasir 3 = πDs ( 1- sinФ )бv’tg δ dz = π x  1 x  ( 1-sin41)  x150  x  tan 41°=  83,73  kN Qs total = Qs pasir 1 + Qs pasir 2 + Qs pasir 3 = 185,11  +131,11  +83,73  = 399,95  kN Maka, Qu = Qe + Qs total = 30063,05  kN + 399,95  kN  = 30463  kN
kN SF Qu Q ijin 33 , 10154 3 30463    Q ijin > Qw 10154,33  kN  > 5187,42  kN  OK Perhitungan  tulangan bored pile A. Base reaction pada  perletakan bored pile
Dari permodelan menggunakan  ETABS  dengan kombinasi  tegangan  ijin  1D+  1L+  1E  pada  faktor  reduks i (R) sebesar 1,6 didapatkan reaksi pada perletakan bored pile sebagai berikut (gambar  10)
Pu: 5187,42  KN Mu x :1815,34  KN.m;  Vu:  660,3  KN
Gambar 10. Reaksi yang terjadi pada bored pile.
B. Permodelan bored pile
Bored  pile dimodelkan  dengan  SAP  2000,  dengan memasukkan  nilai  Kspring  sesuai  jenis  tanah  pada  lokasi yang  ditinjau.  Nilai  Kspring  horizontal  256000  kN/m. (Sumber:  Bowles,1960)
T abel 13. Nilai Ksv, Kv, Ksh, KH  pada perencanaan pondasi bored pile
Menentukan letak titik  jepit
Posisi  titik  jepit  tiang  terhadap  sebuah  tiang  pondasi (zf)  dicari  dengan  memasukkan  gaya  lateral  akibat  gempa sehingga didapatkan titik inflextion (titik momen = 0) seperti pada gambar berikut:
Gambar  11.  Diagram  momen  akibat  gaya  lateral  dan  nilai  zf  pada kedalaman 6,93 m hasil program bantu SAP 2000

## C. Perhitungan  momen  dan  ak sial  yang  terjadi  pada bored pile
Berdasarkan output program  bantu  SAP  2000 didapatkan nilai : Momen maksimum pada bore pile sebesar 37,5  ton.m, gaya aksial sebesar 537,38  ton.

## D. Perhitungan tulangan longitudinal bored pile
Tulangan  longitudinal  di  hitung  menggunakan  program bantu  spColumn. Bored  pile diameter  1m  dengan  tulangan longitudinal 26D22  dengan rasio 1,28%.

## E. Perhitungan tulangan geser bored pile
Tulangan  geser  direncanakan  menggunakan tulangan  spiral D16.
Cek  terhadap keperluan tulangan geser
d b f A N Vc w c g u . . ' 29 , 0 1 17 , 0           
Vc Vu   ELV - 3.00 KEDALAMAN BORED PILE -24.00 M Pu Vu Mux Depth (m) N Soil Type
Consistenscy ksv (kN/m3) kV (kN/m) ksh (kN/m3) kH (kN/m) 1 41 Pasir dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 2 41 Pasir dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 3 41 Pasir dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 4 41 Pasir dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 5 41 Pasir dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 6 41 Pasir dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 7 41 Pasir dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 8 41 Pasir dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 9 41 Pasir dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 10 41 Pasir dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 11 41 Pasir dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 12 41 Pasir dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 13 49 Pasir dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 14 49 Pasir dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 15 49 Pasir dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 16 49 Pasir dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 17 49 Pasir dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 18 49 Pasir dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 19 49 Pasir dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 20 54 Pasir very dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 21 54 Pasir very dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 22 54 Pasir very dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 23 54 Pasir very dense 128000.0 402123.9 256000.0 256000.0 24 54 Pasir very dense 128000.0 402123.9 256000.0 256001.0 128001.0 402127.0 256002.0 256001.0

## 86,06  kN  ≤ 148060,5  kN
Vc Vu   , tidak perlu tulangan geser
Spasi maksimum  tulangan spiral Maka,  pada  perencaaan bored pile dengan diameter 1 m ini digunakan tulangan geser D16  – 100mm Kontrol  kuat tarik (cabut) bored pile Pada perencanaan pondasi bored pile ini memperhitungkan  beban  cabut  pondasi  dari  melihat  nilai  fz pada joint  reaction pada  permodelan  struktur  yang menggunakan  program  bantu  ETABS  terlihat  pada  tabel berikut:
Gambar 12. Output ETABS Joint Reaction.
Berdasarkan  hasil  ouput  program  bantu  ETABS  diatas didapat  bahwa  semua  nilai  fz  dari joint  reaction tidak  ada yang  bertanda  minus  (-),  artinya  tidak  terjadi  beban  cabut pada pondasi, sehingga tidak diperlukan  kontrol:
- Daya  dukung bored pile akibat  beban  tarik.
- Perhitungan  tulangan  akibat  beban  tarik.
Maka  perencaaan  pondasi bored  pile diameter  1 m dengan tulangan  longitudinal  26D22,  tulangan  geser  ØD16  –  100 mm  memenuhi  syarat.
Kontrol  kuat kuat nominal  kolom  dan  pondasi bored pile Dengan program bantu Spcolumn  di input beban yang sama sebesar:
Pu = 5187,42  KN  ;            Mu x =1815,34  KNm Berdasarkan output program bantu Spcolumn didapat data: Mn Pondasi > Mn Kolom
2291,77  KNm  > 2266,11  kN.m (OK)
Dapat  disimpulkan  bahwa  pondasi  lebih  kuat  dibanding kolom
7.2 Perencanaan pile cap
Pada  perencanaan pile  cap dalam  studi ini, pile cap hanya berfungsi sebagai penyalur beban yang diterima oleh bored  pile .  Kolom  hanya  ditumpu  oleh  satu bored  pile , sehingga pada pile cap tidak ada momen yang terjadi. Untuk penulangan pile cap hanya menggunakan tulangan susut saja perhitungan penulangan sesuai dengan SNI 2847:2013 Pasal 7.12.2.1.
Gaya pada Pu kolom  = 732126,60  kg  Vc    = 2574658,99  kg >Pu=  732126,60  kg ...  OK!
Jadi  ketebalan  dan  ukuran  poer  memenuhi  syarat terhadap geser pons akibat kolom.
Penulangan  arah  X  perlu
=  minimum = 0,0018 As perlu =  x  d eff x  b
=0,0018  x  500  x  414  = 372,6  mm 2
Maka, digunakan tulangan D22-300  (As = 1900  mm²) Penulangan  arah  Y  perlu =  minimum = 0,0018 As perlu =  x  d eff x  b
=0,0018  x  892  x  500  = 802,8  mm 2
Maka, digunakan tulangan D22-300  (As = 1900  mm²)
7.3 Perencanaan kolom  pedestal
1. Data perencanaan kolom  :
Dimensi  kolom  pedestal 900  mm  x  900  mm. Ag = 810000  mm 2
Dipasang tulangan 24  D22,  sengkang D13-  100. f’ c =  35 MPa; Selimut  beton = 40  mm
2. Data perencanaan pelat lantai basement: Tebal pelat = 25 cm;  f’ c = 35 MPa; f y = 400  MPa Dipasang tulangan D19-250.
T abel 14 : Hasil perhitungan struktur bawah .Elemen Dimensi Tulangan Retaining wall Solder pile Ø 60 cm T ul.Utama 16D16 Sengkang  D13-130 Pondasi Bored pile Ø 100 cm T ul.Utama 26D22 Sengkang  D16-100 Poer 1,5 m x 1,5 m x 0,5 m Arah X D22-300 Arah Y D22-300 Pedestal 0,9 m x 0,9 m T ul.Utama 36D25 Sengkang  2Ø12-300 Pelat basement T ebal pelat: 25 cm T ulangan D19-250

## VIII. KESIMPULAN

## A. Kesimpulan
Sesuai dengan tujuan penulisan studi ini,  maka  dapat ditarik  kesimpulan  sebagai berikut:
1. Hasil  perhitungan  yang  dilakukan  pada  struktur sekunder telah memenuhi  syarat SNI 1729;2015.
2. Dari  kontrol  yang  dilakukan  (kontrol  nilai  akhir respon  spektrum,  kontrol  partisipasi  massa,  kontrol waktu  getar  alami  fundamental,  kontrol  simpangan (drift) )  struktur  yang  direncanakan  berada  di  kota Yogyakarta  memenuhi  syarat
3. Hasil  analisa  struktur  primer  yang  dilakukan  telah memenuhi  syarat SNI  1729;2015..
4. Hasil  perhitungan  yang  dilakukan  pada  struktur bawah telah memenuhi  syarat SNI  2387:2013.

## B. Saran
Diharapkan dilakukan studi yang mempelajari tentang  perencanaan  struktur Eccentrically Braced Frames (EBF) lebih dalam dengan mempertimbangkan aspek teknis, ekonomis,  dan  estetika.  Sehingga  perencanaan  dapat dimodelkan  semirip mungkin dengan kondisi sesungguhnya di lapangan.

## DAFTAR  PUSTAKA
[1]
Gideon,  “ Seismic  Provisions  for  Structural  Steel  Buildings,”
Chicago, 1993. [2]
Budiono, “ Perilaku link panjang dengan pengaku diagonal badan pada pada sistim struktur rangka baja tahan gempa , ” Ba n dun g, 2011.
[3]
R.  Becker  and  M.  Ishler,  “ Seismic  Design  Practice  for Eccentrically Braced Frames,” 1996.
TABLE:  Joint Reactions Story Joint Label Load Case/Combo FX FY FZ MX MY MZ Base 26 1D + 1L + 1EX Max 66.0327 25.188 518.7418 54.4671 181.5743 0.2198