Evaluasi Struktur Atas Dermaga 1.000 DWT terhadap Berbagai Zona Gempa berdasarkan Pedoman Tata Cara Perencanaan Pelabuhan Tahun 2015

## NANDIRA VIRGIE ALVIO NILASARI, KAMALUDIN
Jurusan Teknik Sipil, Institut Teknologi Nasional, Bandung e-mail: nandira_virgie@yahoo.com

## ABSTRAK
Dermaga  kapasitas  1000  DWT  dibangun  untuk  jenis  kapal  penumpang  maupun  cargo. Pentingnya akan kualitas struktur pada dermaga menjadi prioritas utama sebagai penopang beban  bangunan  dan  gaya  dari  pengaruh  luar  bangunan  seperti  gempa.  Penelitian  ini mengkaji  pengaruh  dari  faktor  beban  hidup  sebesar  3  ton  dan  variasi  kombinasi  beban gempa  serta  kedalaman  tiang  pancang  yang  bekerja  pada  struktur  dermaga  terhadap kebutuhan penulangan pada pembalokan. Ada 4  jenis model zona gempa dengan 3 model kedalaman tiang pancang yang dilakukan yaitu: zona gempa pada 0,2 g, 0,5 g, 0,8 g dan 1,2 g  dan  kedalaman  tiang  pancang  pada  15  m,  20  m  dan  25  m  terhadap  kebutuhan  akan tulangan. Hasil analisis menunjukan bahwa gaya akibat beban gempa terhadap penulangan utama pada balok dermaga mempunyai pengaruh yang tidak signifikan dibandingkan dengan gaya  akibat  kombinasi  beban  tanpa  gempa,  sehingga  penulangan  utama  pada  balok dermaga semua sama untuk semua zona gempa.
Kata kunci: dermaga 1.000 DWT, gempa, tiang pancang, penulangan

## ABSTRACT
Dock  with  capacity  of  1000  DWT  were  built  for  ship  type  of  passengers  and  cargo.  The importance  of  the  quality  of  the  structure  of  the  pier  is  a  top  priority  as  a  load-bearing building and building force from outside influences such as earthquakes. This study examines the effect of live load factor of 3 ton and variations in seismic load combinations as well as the depth of piling work on the structure of the pier to the needs reinforcement in beam. There are four types of models quake zone with 3 models of the depth of the pile made, which is the earthquake zone at 0.2 g, 0.5 g, 0.8 g and 1.2 g and the depth of piles at 15 m, 20 m and 25 m against the need for reinforcement. Results of the analysis showed that force from  earthquakes  influence  against  prime  reinforcement  beam  on  the  pier  did  not  have significant  role  compared    to  the  combination  load  bearing  force  without  earthquakes,  so that the prime reinforcement on beam at the piers is the same with all earthquakes zone.
Keywords : 1.000 DWT wharf, earthquakes, poles, reinforcement

## 1. PENDAHULUAN
Dermaga  adalah  bangunan  pelabuhan  yang  digunakan  untuk  merapat  dan  menambatkan kapal yang melakukan bongkar muat barang dan menaikturunkan penumpang (Kementerian Perhubungan  Republik  Indonesia,  2015).  Dermaga  kapasitas  1.000  DWT  banyak  dibangun untuk  jenis  kapal  penumpang  maupun  cargo.  Dermaga  yang  di  rancang  harus  memenuhi syarat  dari  segi  kekuatan,  ekonomis,  dan  kenyamanan.  Pentingnya  akan  kualitas  struktur pada  dermaga  menjadi  prioritas  utama  sebagai  penopang  beban  bangunan  dan  gaya  dari pengaruh  luar  bangunan  seperti,  gempa.  Oleh  karena  itu  perencanaan  struktur  dermaga harus diperhatikan, aspek penelitian yang dilakukan dalam penelitian ini adalah penulangan pada  pembalokan  untuk  mendapatkan  jumlah  tulangan  utama  pada  balok.  Acuan penulangan  untuk  pembangunan  dermaga  dalam  hal  ini  sangat  dibutuhkan.  Faktor  beban hidup  sebesar  3  ton/m 2 yang  diterapkan  pada  dermaga  cukup  besar  sehingga  pengaruh gaya  gempa  dan  kedalaman  tiang  pancang  yang  berbeda  akankah  mempengaruhi kebutuhan  akan  tulangan  pada struktur dermaga.  Adanya  keraguan  tersebut  membuktikan perlunya  evaluasi  penulangan  dermaga  1.000  DWT  berdasarkan  data  pedoman  tata  cara perencanaan  pelabuhan  tahun  2015.  Hasil  Evaluasi  berupa  penulangan  balok  yang dipengaruhi  zona  gempa.  Tujuan  dilakukannya  evaluasi  dermaga  1.000  DWT adalah  untuk mengkaji  pengaruh  zona  gempa  dan  kedalaman  tiang  pancang  yang  berbeda  terhadap penulangan  di  dermaga,  sedangkan  manfaat  dari  penelitian  ini  adalah  sebagai  referensi untuk  konsultan  dalam  hal  perencanaan  desain  dermaga  1.000  DWT  pada  beberapa  zona gempa dan kedalaman tiang pancang yang berbeda.

## 2. Kajian Pustaka
2.1 Kajian  Peraturan  dari  Kementerian  Perhubungan  Republik  Indonesia  Tahun 2015
Dimensi  kapal  seperti  panjang,  lebar  dan draft  dari  berbagai  jenis  kapasitas  kapal  dapat dilihat pada Tabel 1 berikut.
Tabel 1. Principal Dimensions of Vessel Cannot be Identified  for cargo ship (Sumber: Kementrian Perhubungan Republik Indonesia Tahun 2015)
Dead Weight Tonnage (DWT) [ton] Length Overall ( 𝐿 ) [m] Molded Breadth ( 𝐵 ) [m] Full Load Draft ( 𝑑 ) [m] 1.000 67 10,9 3,9 2.000 83 13,1 4,9 3.000 94 14,6 5,6 5.000 109 16,8 6,5 10.000 137 19,9 8,2 12.000 144 21,0 8,6 18.000 161 23,6 9,6 2.2 Perecanaan Struktur Atas Dermaga

## 1. Pengertian Pelabuhan dan Dermaga
Pelabuhan (port)  adalah  kawasan  perairan  yang  terlindung  terhadap  gelombang,  yang dilengkapi dengan fasilitas terminal yang meliputi dermaga, di mana kapal dapat bertambat untuk  melakukan  kegiatan  bongkar  muat  barang, crane-crane  untuk  bongkar  muat  peti kemas,  gudang  laut,  tempat-tempat  penyimpanan  di  mana  kapal  membongkar  muatannya dan  gudang-gudang  di  mana  barang-barang  dapat  disimpan  dalam  waktu  yang  lebih
Evaluasi Struktur Atas Dermaga 1.000 DWT terhadap berbagai Zona Gempa berdasarkan Pedoman Tata Cara Perhitungan Perencanaan Pelabuhan Tahun 2015
panjang selama menunggu pengiriman ke daerah tujuan atau pengapalan. Dalam penelitian ini,  perencanaan  dimensi  dermaga  dibatasi  dengan  jenis  kapal  ukuran  1.000  DWT  yan mengacu  pada  Standar  Dermaga  tahun  2012. Gambar  1 menunjukkan  desain  denah dermaga ukuran kapal 1.000 DWT dan Gambar 2 menunjukkan foto kapal 1.000 DWT.

## Gambar 1. Denah dermaga 1.000 DWT
Gambar 2. Foto kapal 1.000 DWT

## 2.3 Pembebanan

## 1. Beban Mati
Beban  mati  adalah  beban  yang  disebabkan  oleh  gravitasi  yang  permanen,  dalam  hal  ini beban  mati  merupakan  berat  sendiri  struktur  maupun  beban  mati  tambahan.  Beban  mati yang diperhitungkan dalam perencanaan dermaga yaitu:
1. beton bertulang  : 2,4 kN,
2. baja
: 7,850 N/m 2 , 3. Super Dead Load  : 80 N/m 2 .

## 2. Beban Hidup
Beban  hidup  yang  diperhitungkan  adalah  beban  merata  sebesar  3  ton  (Jenis Dump  Truck yang digunakan Rigid Truck).

## 3. Beban Gempa
Berdasarkan Tabel  2 kategori  resiko  bangunan  gedung  dan  struktur  lainnya,  gempa memiliki  kategori  resiko  IV  dan  faktor  keutamaan  gempa  ( 𝑙 𝑒 )  untuk  dermaga  termasuk
kedalam  kategori  resiko  IV  dengan  faktor  keutamaan  sebesar  1,5  sesuai  pada Tabel  2 berikut.
Tabel 2. Kategori Resiko Gempa (Sumber: SNI 03-1726-2012)
Jenis Pemanfaatan Struktur Kategori Resiko Gedung dan struktur lainnya yang memiliki risiko rendah terhadap jiwa manusia pada saat terjadi kegagalan I Semua gedung dan struktur lain, kecuali yang termasuk ke dalam kategori resiko I,III,IV II Gedung dan struktur lainnya yang memiliki risiko tinggi terhadap jiwa manusia pada saat terjadi kegagalan Gedung  dan  struktur  lainnya,  tidak  termasuk  kedalam  kategori risiko IV III Gedung  dan  struktur  lainnya  yang  ditunjukan  sebagai  fasilitas yang penting. IV
Gambar 2 merupakan peta gempa yang digunakan dalam menentukan Ss dan S1 untuk suatu lokasi struktur.
Gambar 2.  Ss dan S1 Gempa maksimum yang dipertimbangkan resiko-tertarget (MCER), kelas situs SB (Sumber: puskim.pu.go.id)

## 4. Beban Kapal

## a. Beban Tumbukan Kapal (Berthing)
Gaya  sandar  adalah  gaya  yang  ditimbulkan  akibat  adanya  benturan  antara  kapal  dan dermaga. Benturan kapal pada dermaga dapat dilihat pada Gambar 3 . Gaya benturan yang bekerja  secara  pada  struktur  dermaga  dan  dapat  dihitung  berdasarkan  energi berthing seperti Persamaan  1 .  Nilai  kecepatan  merapat  kapal  yang  akan  digunakan  dalam  energi benturan kapal dapat dilihat pada Tabel 3 berikut ini.
𝐸 = ( 𝑀𝑠. 𝑣 2 2 ) ∗ 𝐶𝑒 ∗ 𝐶𝑚 ∗  𝐶𝑠 ∗  𝐶𝑐
... (1) Dimana: 𝐸 = energi berthing (kN),
𝑀𝑠 = berat kapal (ton), 𝐶 𝑒 = koefisien eksentrisitas,
Evaluasi Struktur Atas Dermaga 1.000 DWT terhadap berbagai Zona Gempa berdasarkan Pedoman Tata Cara Perhitungan Perencanaan Pelabuhan Tahun 2015
𝐶 𝑚
= koefisien massa,
𝐶 𝑠 = koefisien softness (1,0), 𝐶 𝑐 = koefisien berthing (1,0).
Tabel 3. Kecepatan Merapat Kapal Pada Dermaga [ 𝒗 ] [ 𝒎/𝒅 ] (Sumber: Pelabuhan, Bambang Triatmodjo, 1996)
Ukuran Kapal (DWT) Kecepatan Merapat Kapal [ 𝑚 𝑑 ] Pelabuhan Laut Terbuka Sampai 500 0,25 0,30 501 – 10.000 0,15 0,20 10.001 – 30.000 0,15 0,15 Di atas 30.001 0,12 0,15

## b. Beban Tambat ( Mooring)
Gaya  tambat  adalah  gaya  tarikan  kapal  pada  alat  penambat  yang  disebabkan  oleh  tiupan angin  dan  arus  pada  badan  kapal.  Kapal  yang  merapat  di  dermaga  akan  ditambatkan dengan menggunakan tali ke alat penambat yang disebut bollard. Gaya tarik bollard diambil dari Standard Design Criteria for Port in Indonesia 1984, yaitu sesuai Tabel 4 di bawah ini.
Tabel 4. Gaya Tambat Sesuai Bobot Kapal (Sumber: Standard Design Criteria for Port in Indonesia , 1984) Gross Tonnage Tractive Force on Bolland [ton] Tractive Force on Bitt [ton] 200  - 500 15 10 501  -  1.000 25 15 1.001  -  2.000 35 15 2.001  -  3.000 35 25 3.001  -  5.000 50 35 5.001  -  10.000 70 50
Beban bollard  terdiri  dari  komponen  arah  tegak  lurus  dan  arah  sejajar  dermaga  seperti tertulis pada Persamaan 2 dan Persamaan 3 berikut:
𝐹 𝑥 = 𝐹 cos 60 ... (2)
𝐹 𝑦 = 𝐹 sin 60
... (3)
Dimana:
𝐹 𝑥 = Force / gaya sejajar arah X (kN), 𝐹 𝑦 = Force / gaya sejajar arah Y (kN).

## c. Beban Angin
Beban  angin  yang  bekerja  pada  struktur  bangunan  tergantung  dari  kecepatan  angin  rapat massa  udara,  letak  geografis,  bentuk  dan  ketinggian  bangunan  serta  kekakuan  struktur.
Beban  angin  yang  bekerja  terhadap  struktur  dermaga  dapat  dilihat  pada Persamaan  4 berikut.
𝑊 = 𝑉 ∗ 𝐴
... (4) Dimana : 𝑊 = beban angin (kg), 𝑉
= kecepatan angin (kg/m 2 ),
A = luas penampang balok yang memikul angin (m 2 ).

## 2.4 Struktur Beton Bertulang
Jenis keruntuhan yang dapat terjadi pada balok beton bertulang adalah sebagai berikut :
a. Keruntuhan  tarik,  jenis  keruntuhan  ini  terjadi  pada  balok  dengan  rasio  tulangan  kecil atau  jumlah  tulangannya  lebih  sedikit  sehingga  pada  saat  beban  yang  bekerja maksimum  baja  tulangan  sudah  mencapai  regangan  lelehnya  sedangkan  beton  belum hancur  (beton  belum  mencapai  regangan  maksimumnya  =  0,003).  Balok  dengan keruntuhan ini bersifat ductile.
b. Keruntuhan tekan, jenis keruntuhan ini terjadi pada balok dengan rasio tulangan besar atau  jumlah  tulangannya  banyak,  sehingga  pada  saat  beban  yang  bekerja  maksimum, baja  tulangan  belum  mencapai  regangan  lelehnya  sedangkan  beton  sudah  hancur (beton  sudah  mencapai  regangan  maksimumnya  =  0,003).  Balok  dengan  kondisi  ini keruntuhan seperti ini bersifat getas.
c. Keruntuhan  seimbang,  jenis  keruntuhan  ini  terjadi  pada  balok  dengan  rasio  tulangan yang seimbang sehingga pada saat beban yang bekerja maksimum, baja tulangan dan beton  hancur  secara  bersamaan.  Tulangan  sudah  mencapai  regangan  lelehnya  dan beton  sudah  mencapai  regangan  maksimumnya  =  0,003).  Balok  dengan  kondisi keruntuhan seperti ini bersifat getas.

## 2.5 Kombinasi Pembebanan
Kombinasi beban yang digunakan dalam evaluasi ini adalah kombinasi beban yang terdapat pada  SNI  03-1727-2013  “Beban  minimum  untuk  perancangan  bangunan  gedung  dan struktur lain”, Kombinasi pembebanan yang digunakan seperti dibawah ini:
1. 1,4 DL;
2. 1,2 DL + 1,6 LL + 0,5 ( Lr atau S atau R);
3. 1,2 DL + 1,6 (Lr atau S atau R) + (L atau 0,5 W);
4. 1,2 DL + 1,0 W + L + 0,5 (Lr atau S atau R);
5. 1,2 DL + 1,0 E + L + 0,2 S;
6. 0,9 DL + 1,0 W;
7. 0,9 DL + 1,0.
Dimana: DL = Dead Load (beban mati) (kN), LL = Live Load (beban hidup) (kN),
S/R = berthing /mooring (kN),
E
= beban gempa (kN),
W = beban angin (kg).
Evaluasi Struktur Atas Dermaga 1.000 DWT terhadap berbagai Zona Gempa berdasarkan Pedoman Tata Cara Perhitungan Perencanaan Pelabuhan Tahun 2015
Dari  rumus  yang  digunakan nilai S  dan R seharusnya  menunjukkan  beban salju dan  hujan tetapi pada evaluasi struktur atas dermaga ini beban yang digunakan menjadi niai S untuk beban berthing sedangkan nilai R menjadi beban mooring.

## 2.6 Software Pemodelan Struktur SAP 2000 versi 14.0
SAP  2000  versi  14.0  adalah  salah  satu  software  analisis  struktur  yang  banyak  digunakan dalam  dunia  pendidikan  kejuruan  serta  jasa  konstruksi  di  Indonesia. SAP  2000  versi  14.0 sangat cocok  digunakan untuk menganalisis dan mendesain berbagai jenis sistem struktur. Dari tingkat dasar hingga tingkat lanjut, 2D maupun 3D, geometri sederhana ke kompleks, semuanya  dapat  dimodelkan,  dianalisis,  dirancang  dan  dioptimalkan  menggunakan pemodelan berbasis obyek yang praktis dan intuisi.

## 3. METODOLOGI PENELITIAN

## 3.1 Tahapan Evaluasi Dermaga
Tahapan evaluasi dermaga 1.000 DWT diawali dengan studi pustaka dan pengumpulan data teknis demaga 1.000 DWT yang akan digunakan pada evaluasi. Pemodelan struktur dermaga dilakukan pada software SAP  2000 versi 14.0  dengan memasukkan beban standar dermaga dan kombinasi-kombinasi beban menurut SNI 03-1727-2013. Variasi gempa yang digunakan dalam  pemodelan  struktur  ini  antara  lain  0,2 𝑔 ,  0,5 𝑔 ,  0, 8𝑔 ,  dan  1,2 𝑔 .  Kedalaman  tiang pancang  yang  digunakan  dalam  pemodelan  struktur  ini  yaitu  15  m,  20  m,  dan  25  m.  Dari SAP 2000 versi 14.0 diperoleh data gaya dalam yang digunakan untuk menghitung jumlah tulangan yang digunakan pada balok dermaga.

## 3.2 Data Teknis Dermaga
Data teknis dermaga 1.000 DWT  yang digunakan dalam perencanaan ini antara lain panjang dermaga 40 m, lebar dermaga 10 m, tebal pelat lantai dermaga 30 cm dengan material beton dan mutu beton 𝑓 𝑐 ’ = 28 MPa. Ukuran balok memiliki dimensi 400 cm x 600 cm dengan material beton serta mutu beton 𝑓 𝑐 = 35 MPa. Kemudian tiang  pancang yang digunakan memiliki tebal 12 mm, material baja pipe, dan tegangan leleh f y = 240 MPa serta tegangan putus f u = 400 MPa.

## 3.3 Model Pembebanan Struktur
Pemodelan  struktur  yang  didesain  dalam SAP  2000  versi  14.0  menggunakan  Kombinasi beban  yang  mengacu  pada  SNI  03-1727-2013  “Beban  minimum  untuk  perancangan bangunan gedung dan struktur lain”. Kombinasi beban yang dimasukkan diantaranya:
1. DL + SDL + LL
2. 1,4 DL + 1,4 SDL
3. 1,2 DL + 1,2 SDL + 1,6 LL + 0,5 B
4. 1,2 DL + 1,2 SDL + 1,6 LL + 0,5 M
5. 1,2 DL + 1,2 SDL + 1,6 B + LL
6. 1,2 DL + 1,2 SDL + 1,6 M + LL
7. 1,2 DL + 1,2 SDL + 1,0 W + LL + 0,5 B
8. 1,2 DL + 1,2 SDL + 1,0 W + LL + 0,5 M
9. 1,2 DL + 1,2 SDL + 1,0 E x + LL + 0,2 B 10. 1,2 DL + 1,2 SDL + 1,0 E y + LL + 0,2 B 11. 1,2 DL + 1,2 SDL + 1,0 E + LL + 0,2 M
12. 0,9 DL + 0,9 SDL + 1,0 W
13. 0,9 DL + 0,9 SDL + 1,0 E
Halmana DL adalah beban mati yang bekerja pada dermaga berupa berat sendiri pelat dengan berat jenis beton yang digunakan sebesar 2.400 kg/m 3 dan berat jenis baja sebesar 7.850 kg/m 3 . SDL adalah beban mati tambahan yang terdiri dari beban mati yang bekerja pada dermaga, LL adalah beban hidup yang terdiri dari beban forklift sebesar 3 t/m 2 dan beban truk sebesar 3 ton ( Gambar 3 ). Beban hidup dikondisikan pada posisi yang berbeda-beda. Hal ini dilakukan agar diperoleh nilai momen dan geser terbesar sehingga beban truk diletakkan di tengah salah satu bentang (LL 1 ) ( Gambar 4 ), ditengah kedua bentang (LL 2 ) ( Gambar 5 ), dan dipinggir salah satu bentang (LL 3 ) ( Gambar 6 ). B/M adalah Berthng/Mooring, dimana beban berthing atau sandar adalah beban yang ditimbulkan akibat adanya benturan antara kapal dan dermaga ( Gambar 7 ) dan beban mooring atau tambat adalah beban akibat tarikan kapal pada alat penambat yang disebabkan oleh tiupan angin dan arus pada badan kapal ( Gambar 8 ).
Gambar 3. Pembebanan SDL
Gambar 4. Beban Hidup 1 Gambar 5. Beban Hidup 2 Gambar 6. Beban Hidup 3 Gambar 7. Beban Berthing Gambar 8. Beban Mooring

## 3.4 Model Struktur
Pemodelan struktur dermaga 1.000 DWT yang didesain dalam evaluasi ini dapat dilihat pada Gambar 9. Jarak antar balok pada sisi kanan dan sisi kiri dermaga yaitu 3m x 4m dan balok ditengah bentang dermaga memiliki jarak 4m x 4m. Tiang pancang yang dimodelkan dalam evaluasi struktur dermaga ini menggunakan kedalaman tiang pancang berukuran 15m, 20m dan 25 m.
Evaluasi Struktur Atas Dermaga 1.000 DWT terhadap berbagai Zona Gempa berdasarkan Pedoman Tata Cara Perhitungan Perencanaan Pelabuhan Tahun 2015
Gambar 9. Model struktur dermaga 1.000 DWT

## 4. ANALISIS DAN PEMBAHASAN

## 4.1 Data yang Diperoleh dari Analisis Struktur
Grafik 1. Momen 3-3 terhadap Gaya Gempa        Grafik 2. Momen 2-2 terhadap Gaya Gempa
Grafik 3. Momen 3-3 terhadap Gaya Gempa        Grafik 4. Momen 2-2 terhadap Gaya Gempa
Grafik 5. Momen 3-3 terhadap Gaya Gempa            Grafik 6. Momen 2-2 terhadap Gaya Gempa
Grafik 7. Momen 3-3 kedalaman tiang pancang di Zona Gempa 0,2 𝒈
Grafik  1 , Grafik  2 , Grafik  3 , Grafik  4 , Grafik  5 dan Grafik  6 memperlihatkan  bahwa kombinasi 1, kombinasi 2, kombinasi 3, kombinasi 4, kombinasi 5, kombinasi 6, kombinasi 7, kombinasi  8  dan  kombinasi  12  memiliki  nilai  momen  yang  sama  atau  konstan  disetiap berbagai  zona  gempa.  Kombinasi  ini  tidak  mempunyai  keterkaitan  dengan  beban  gempa. Selanjutnya  untuk  kombinasi  9,  kombinasi  10,  dan  kombinasi  13  merupakan  kombinasi pembebanan yang memiliki keterkaitan dengan beban gempa. Akan tetapi, pengaruh gempa tersebut  tidak  mempengaruhi  hasil  momen  maksimum  sehingga  semua  daerah  gempa tulangannya  tetap.  Pengaruh  beban  gempa  untuk  model  struktur  dermaga  ini  memang cenderung  naik  akan  tetapi  tidak  melebihi  akibat  beban  tanpa  gempa.  Kemudian  untuk Grafik 7 merupakan grafik perbandingan antara Momen arah X terhadap kedalaman tiang pancang di Zona Gempa 0,2 𝑔 , Grafik tersebut menunjukkan bahwa kombinasi 1, kombinasi 2,  kombinasi  3,  kombinasi  4,  kombinasi  5,  kombinasi  6,  kombinasi  7,  kombinasi  8  dan kombinasi  12  cenderung  memiliki  nilai  momen  yang  meningkat  seiring  bertambahnya kedalaman.  Peningkatan  momen  akibat  perubahan  kedalaman  tiang  pancang  pada kombinasi 6 Grafik 7 memperlihatkan adanya peningkatan momen sebesar 65,34% dengan gaya gempa 0,2 𝑔 .
Jumlah  tulangan  tumpuan  dan  lapangan  yang  ditinjau  adalah  nilai  maksimum  akibat kombinasi beban dari setiap model berdasarkan hasil analisis Grafik 1 , Grafik 2 , Grafik 3 , Grafik  4 , Grafik  5 , Grafik  6 dan Grafik  7 .  Rekapitulasi  hasil  penulangan  tersebut diuraikan dalam Tabel  5 dan Tabel 6 .
Evaluasi Struktur Atas Dermaga 1.000 DWT terhadap berbagai Zona Gempa berdasarkan Pedoman Tata Cara Perhitungan Perencanaan Pelabuhan Tahun 2015
Tabel 5. Rekapitulasi Perhitungan Penulangan untuk Beberapa kondisi Dermaga 1.000 DWT
NO NAMA KOMBINASI BEBAN
MAKSIMUM KEDALAMAN
TIANG PANCANG KEGEMPAAN KARAKTERISTIK TANAH BALOK 400 mm x 600 mm JENIS
NSPT TUMPUAN KIRI LAPANGAN TUMPUAN KANAN ATAS BAWAH ATAS BAWAH ATAS BAWAH 1 Tipe A-558 COMB 6 LL3 15 0,2 𝑔 Tanah Sedang 15 4 D 22 2 D 22 2 D 22 5 D 22 4 D 22 2 D 22 2 Tipe A-558 COMB 6 LL3 15 0,5 𝑔 Tanah Sedang 15 4 D 22 2 D 22 2 D 22 5 D 22 4 D 22 2 D 22 3 Tipe A-558 COMB 6 LL3 15 0,8 𝑔 Tanah Sedang 15 4 D 22 2 D 22 2 D 22 5 D 22 4 D 22 2 D 22 4 Tipe A-558 COMB 6 LL3 15 1,2 𝑔 Tanah Sedang 15 4 D 22 2 D 22 2 D 22 5 D 22 4 D 22 2 D 22 5 Tipe A-558 COMB 6 LL3 20 0,2 𝑔 Tanah Sedang 15 5 D 22 2 D 22 2 D 22 7 D 22 5 D 22 2 D 22 6 Tipe A-558 COMB 6 LL3 20 0,5 𝑔 Tanah Sedang 15 5 D 22 2 D 22 2 D 22 7 D 22 5 D 22 2 D 22 7 Tipe A-558 COMB 6 LL3 20 0,8 𝑔 Tanah Sedang 15 5 D 22 2 D 22 2 D 22 7 D 22 5 D 22 2 D 22 8 Tipe A-558 COMB 6 LL3 20 1,2 𝑔 Tanah Sedang 15 5 D 22 2 D 22 2 D 22 7 D 22 5 D 22 2 D 22 9 Tipe A-558 COMB 6 LL3 25 0,2 𝑔 Tanah Sedang 15 6 D 22 2 D 22 2 D 22 8 D 22 6 D 22 2 D 22 10 Tipe A-558 COMB 6 LL3 25 0,5 𝑔 Tanah Sedang 15 6 D 22 2 D 22 2 D 22 8 D 22 6 D 22 2 D 22 11 Tipe A-558 COMB 6 LL3 25 0,8 𝑔 Tanah Sedang 15 6 D 22 2 D 22 2 D 22 8 D 22 6 D 22 2 D 22 12 Tipe A-558 COMB 6 LL3 25 1,2 𝑔 Tanah Sedang 15 6 D 22 2 D 22 2 D 22 8 D 22 6 D 22 2 D 22

## Tabel 6. Rekapitulasi Perhitungan Penulangan untuk Beberapa kondisi Dermaga 1.000 DWT
NO NAMA KOMBINASI BEBAN MAKSIMUM KEDALAMAN TIANG PANCANG
KEGEMPAAN KARAKTERISTIK TANAH BALOK 400 mm x 600 mm JENIS
NSPT SENGKANG TUMPUAN LAPANGAN 1 Tipe A-558 COMB 6 LL3 15 0,2 𝑔 Tanah Sedang 15 3  D13 - 150 mm 2  D13 - 200 mm 2 Tipe A-558 COMB 6 LL3 15 0,5 𝑔 Tanah Sedang 15 3  D13 - 150 mm 2  D13 - 200 mm 3 Tipe A-558 COMB 6 LL3 15 0,8 𝑔 Tanah Sedang 15 3  D13 - 150 mm 2  D13 - 200 mm 4 Tipe A-558 COMB 6 LL3 15 1,2 𝑔 Tanah Sedang 15 3  D13 - 150 mm 2  D13 - 200 mm 5 Tipe A-558 COMB 6 LL3 20 0,2 𝑔 Tanah Sedang 15 3  D13 - 150 mm 2  D13 - 200 mm 6 Tipe A-558 COMB 6 LL3 20 0,5 𝑔 Tanah Sedang 15 3  D13 - 150 mm 2  D13 - 200 mm 7 Tipe A-558 COMB 6 LL3 20 0,8 𝑔 Tanah Sedang 15 3  D13 - 150 mm 2  D13 - 200 mm 8 Tipe A-558 COMB 6 LL3 20 1,2 𝑔 Tanah Sedang 15 3  D13 - 150 mm 2  D13 - 200 mm 9 Tipe A-558 COMB 6 LL3 25 0,2 𝑔 Tanah Sedang 15 3  D13 - 150 mm 2  D13 - 200 mm 10 Tipe A-558 COMB 6 LL3 25 0,5 𝑔 Tanah Sedang 15 3  D13 - 150 mm 2  D13 - 200 mm 11 Tipe A-558 COMB 6 LL3 25 0,8 𝑔 Tanah Sedang 15 3  D13 - 150 mm 2  D13 - 200 mm 12 Tipe A-558 COMB 6 LL3 25 1,2 𝑔 Tanah Sedang 15 3  D13 - 150 mm 2  D13 - 200 mm

## 4.3 Pembahasan
Dari  uraian  diatas  mengenai  kombinasi  beban  maksimum  terhadap  berbagai  zona  gempa dan Kedalaman tiang pancang yaitu melihat dari Grafik 1 , Grafik 2 , Grafik 3 , Grafik 4 , Grafik 5 , Grafik 6 , dan Grafik 7 serta Tabel 5 diketahui bahwa penulangan balok untuk dermaga 1.000 DWT dipengaruhi kedalaman tiang pancang. Hal ini dikarenakan kedalaman tiang pancang yang berbeda sehingga deformasi yang dihasilkan semakin besar, berbanding lurus  dengan  kedalaman  tiang  pancang.  Akibat  deformasi  yang  semakin  besar  maka diperlukan  kekakuan  yang  cukup  untuk  menahan  momen.  Deformasi  paling  besar  yang bekerja pada struktur dermaga diakibatkan oleh beban mooring. Zona gempa yang berbeda tidak  mempengaruhi  besaran  nilai  dari  deformasi  akibat  beban mooring  maupun  beban
lainnya,  atau  dapat  dikatakan  deformasi  yang  terjadi  pada  penelitian  ini  memiliki  besaran nilai yang konstan diberbagai zona gempa . Dari berbagai kombinasi beban yang digunakan pada software  SAP  2000  versi  14.0  menurut  SNI  03-1727-2013  didapatkan  kombinasi terbesar pada kombinasi pembebanan mooring LL 3 yaitu 1,2 DL + 1,2 SDL + 1,6 M + LL , sehingga  dapat  disimpulkan  untuk  beban  gempa  tidak  terlalu  mempengaruhi  penulangan yang  signifikan  dengan  beban  hidup  yang  cukup  besar.  Kombinasi  beban  gempa mempengaruhi  bangunan  tetapi  perancangan  penulangan  pada  dermaga  menggunakan momen terbesar, momen yang dihasilkan kombinasi gempa lebih kecil daripada momen yang dihasilkan kombinasi mooring sehingga untuk penulangan digunakan momen mooring. Oleh karena  itu,  kombinasi  gempa  untuk  beban  yang  besar  tidak  berpengaruh  secara  signifikan atau memiliki pengaruh yang sangat kecil dalam kombinasi pembebanan.
Tabel  5 dan Tabel  6 memperlihatkan  bahwa  berbagai  kombinasi  beban  yang  digunakan pada software SAP 2000 versi 14 menurut SNI 03-1727-2013 didapatkan kombinasi terbesar pada  kombinasi  pembebanan  6  LL  1  yaitu  1,2  DL  +  1,2  SDL  +  1,6  M  +  LL  serta  hasil perhitungan penulangan yang didapatkan dari berbagai zona gempa tidak meningkat secara signifikan,  sehingga  dapat  disimpulkan  untuk  beban  gempa  tidak  berpengaruh  secara signifikan terhadap penulangan dengan beban hidup yang cukup besar.
Kedalaman tiang pancang yang berbeda-beda mengakibatkan peningkatan terhadap jumlah tulangan  utama  pada  struktur  dermaga.  Pada  kedalaman  15  m  sampai  kedalaman  20  m meningkat  sebesar  30-35%,  sedangkan  pada  kedalaman  20  m  sampai  kedalaman  25  m meningkat sebesar 25-27%.

## 5. KESIMPULAN
Kesimpulan yang dapat diambil dari penelitian ini adalah:
1. Gaya akibat beban gempa terhadap penulangan utama pada balok dermaga mempunyai pengaruh yang tidak signifikan dibandingkan dengan gaya akibat kombinasi beban tanpa gempa,  sehingga  penulangan  utama  pada  balok  dermaga  semua  sama  untuk  berbagai zona gempa.
2. Pada  model  struktur  dermaga  untuk  berbagai  kedalaman  tiang  pancang  menunjukan semakin dalam tiang pancang semakin meningkat pula jumlah tulangan yang diperlukan;
3. Kombinasi  beban  terbesar  dalam  struktur  dermaga  yang  dominan  adalah  kombinasi nomor 6 pada SNI 03-1727-2013. Hal ini disebabkan beban dominan yang terjadi adalah beban forklift sebesar 3 ton beban terpusat dan beban hidup merata sebesar 3 t/m 2 serta beban mooring.

## DAFTAR RUJUKAN
Badan Standarisasi Nasional. (2013). Beban Minimum untuk Perancangan Bangunan Gedung dan Struktur Lain, SNI 1727-2013. Jakarta: Badan Standarisasi Nasional.
Direktorat  Jenderal  Perhubungan  Laut  Kementerian  Perhubungan.  (2015).  Studi  Standar Desain  Fasilitas  Pelabuhan  Pengumpan  Lokal.  Bandung:  PT.  Marindo  Utama  Penata Kawasan.
The Overseas Coastal Area Development Institute of Japan. (2009). Technical Standards and Commentaries For Port and Harbour Facilities In Japan 2009. Tokyo: Daikousha Printing Co., Ltd.