## KAJIAN STRUKTUR ALIH FUNGSI BANGUNAN BAJA GUDANG BAHAN BAKU MENJADI SEKOLAH
(Studi kasus: Darmawan Park, Babakan Madang, Bogor)
Ahmad Rifai 1 , Nurul Chayati 2
1,2 Program Studi Teknik Sipil, Universitas Ibn Khaldun Bogor Email: nurulais12345@gmail.com 2)

## ABSTRAK
Kajian struktur diperlukan untuk mengetahui ketahanan dan kekuatan struktur agar bangunan yang akan dibangun atau dialih fungsikan dari satu bangunan ke bangunan lainnya dapat berfungsi dengan laik. Penelitian ini  bertujuan untuk mengetahui ketahanan struktur terhadap perubahan beban kerja akibat alih fungsi bangunan dari gudang menjadi sekolah. Analisis kekuatan struktur menggunakan metode LRFD dan berdasarkan SNI 03-1729-2002 serta menggunakan program komputer SAP2000, dilakukan pada elemen struktur rangka kuda  – kuda, kolom dan balok. Hasil analisis menunjukkan bahwa struktur pada momen kritis untuk tekuk lateral dengan nilai -114,510 kNm<24,550 kNm terjadi pada kuda-kuda rangka 1 dan 14, dengan status aman. Perhitungan yang dilakukan gaya aksial tekan, gaya aksial lentur, dan kuat geser pada rangka kuda – kuda menyatakan bahwa struktur kuda – kuda aman.  Pemeriksaan  interaksi  gaya  aksial  pada  kolom,  menyatakan  status  kekuatan  terpenuhi.  Juga untuk perhitungan struktur terhadap gaya aksial tekan, gaya aksial lentur, dan kuat geser pada balok menyatakan bahwa sturuktur balok aman.
Kata Kunci : LRFD, SNI 03-1729-2002, SAP2000, momen, kuat geser.

## ABSTRACT
Structural analysis is needed to determine the resistance and strength of the structure so that the building to be built or to be converted from one building to another can function properly. This study aims to determine the resistance of the structure to changes in workload due to the change in function of  the  building  from  a  warehouse  to  a  school.  Analysis  of  the  structural  strength  using  the  LRFD method and based on SNI 03-1729-2002 and using the SAP2000 computer program, was carried out on truss, columns, and beams. The analysis results show that the structure at the critical moment for lateral buckling with a value of -114.510 kNm <24.550 kNm occurs in frame 1 and 14, with a safe status. The calculation of the axial compressive force, flexural axial force, and shear strength on the truss  state  that  the  truss  structure  is  currently  safe.  Checks  the  interaction  of  axial  forces  on  the column, states the force status is met. Also, for the calculation of the structure against the compressive axial force, the axial bending force, and the shear strength in the beam states that the beam structure is safe.
Key words: LRFD, SNI 03-1729-2002, SAP2000, moment, shear strength.

## 1. PENDAHULUAN
Bangunan  terus  mengalami  perubahan  dari  waktu ke  waktu  demi  mendapatkan  manfaat  yang maksimal.  Salah  satu  upaya  untuk  mendapatkan hasil  yang  maksimal  dari  suatu  bangunan  adalah dengan mengganti  dari  satu  fungsi  ke  fungsi  yang lain. Rekayasa struktur diperlukan untuk mengkaji suatu  struktur  bangunan  untuk  mengetahui ketahanan dan kekuatan struktur untuk mendapatkan  standar  kelayakan  suatu  bangunan yang  akan  dibangun  ataupun  dialih  fungsikan  dari satu  bangunan  ke  bangunan  lain.  Pada  awalnya, gudang  bahan  baku  dibuat  dengan  tujuan  untuk menyimpan  semua  persediaan  yang  dibutuhkan oleh  semua  bisnis  unit  yang  ada  di  kawasan Darmawan Park . Bangunan gedung 3 (tiga) lantai dengan struktur menggunakan baja yang menghabiskan biaya cukup besar ini selalu menjadi sorotan  dikarenakan  pemanfaatannya  dinilai  tidak
seimbang  dengan  biaya  yang  telah  dikeluarkan untuk membangun bangunan tersebut.
Gudang  bahan  baku  di  kawasan Darmawan  Park tidak  berfungsi  secara  maksimal,  untuk  itu manajemen  mengambil  langkah  pemanfaatkan bangunan baja gudang bahan baku untuk digunakan sebagai gedung bangunan sekolah.
Penelitian ini bertujuan untuk mengetahui ketahanan struktur terhadap perubahan beban kerja akibat  alih  fungsi  bangunan  dari  gudang  menjadi sekolah.

## 2. METODE PENELITIAN
Metodologi  analisis  struktur  bangunan eksisting sesuai  dengan  metode  LRFD  ( Load  Resistance Factor  Design )  /  Perencanaan  berdasarkan  beban terfaktor  (SNI-03-1729-2002).  Dan  pembebanan dihitung  berdasarkan  PPIUG  1983  dan  beban gempa  dihitung  berdasarkan  SNI-03-1726-2002. Analisis  perhitungan  struktur  dan  pemodelan menggunakan software sap2000v14.

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN
Hasil pemeriksaan elemen – elemen struktur baja diperlihatkan pada uraian di bawah ini. 3.1 Gording
Gambar 1 Denah kuda-kuda

## 3.1 Pemeriksaan lendutan
Untuk  memeriksa  lendutan  pada  gording,  data yang dibutuhkan yaitu:
E = 2 x 10 6 kg/cm² I x = 7,205 cm ⁴ I y = 507 cm ⁴ q x = 0.097kg/cm q y = 0.1680kg/cm L = 600 cm (jarak antar kuda-kuda)
⅓ l = 200 cm (jarak antar penggantung gording) P x = P x sin (30°) = 100 kg/m² x sin 30° = 50 kg P y = P x  cos  (30°)  =  100  kg/m²  x  cos  30°  = 86.6025 kg
f = L 500 = 600 500 = 1.2 cm
f y = 5 384 x q y x L 4 𝐸 x 𝐼 x + P y x L 3 48 x 𝐸 x 𝐼 x = 5 384 x 0.168 x 600 4 2 x 10 6 x 7,205 + 86.6025x 600 3
48 x 2 x 10 6 x 7,205 = 0.013 x 1.511 + 0.003 = 0.019cm f x = 5 384 x q x x l 4 𝐸 x 𝐼 y + P x x l 3 48 x 𝐸 x 𝐼 y = 5 384 x 0.097x 200 4
2 x 10 6 x 507 +
50x 200 3 48 x 2 x 10 6 x 507 = 0.013 x 0.011 + 0.01 = 0.01 cm Maka:
f = √𝑓 y 2 + 𝑓 x 2 < 𝑓  =  1.50 cm
= √ 0.01 2 + 0.019 2 =  0.029 cm  < 𝑓  = 1.50 cm
Gording  CNP  200  x  75  x  20  (3.20)  aman  dan dapat dipakai.
3.2 Pembebanan kuda – kuda
Gambar 2 Distribusi pembebanan
Beban merata akibat beban mati:
𝑞 = Σ𝑃 05 𝐿 = 2 (1,113)+15(1,606)
0,5 (14) = 1,924 𝑘𝑁
Beban merata akibat beban hidup:
Dipilih yang terbesar antara beban manusia atau beban air hujan.
Beban manusia ( P )  = 1 kN/m² Beban air hujan ( q ah ) = 40 – 0.8α ≥ 0.2 kN/m² = 40 – 0.8 (30°) ≥ 0.2 kN/m²
= 0.16 kN/m² ≥ 0.2 kN/m² P = q ah x jarak antar gording x jarak antar kuda-kuda = 0.16 kN/m² x 1 m x 6 m
= 0.96kN
Maka  dipilih  beban  akibat air  hujan =  1.0  kN, sehingga:
𝑞 = 7 (0,96) 0,5 (14) = 0,96 𝑘𝑁
a. Tekanan angin pada bidang datar Tekanan angin = 0.40 kN/m² Koefisien angin tekan ( C tk )  = 0.1 W t = 0.1 x 0.40 kN/m² x 6 m = 0.24 kN/m Koefisien angin hisap ( C hs )  = -0.4 W h = -0.4 x 0.40 kN/m² x 6 m = -0.96 kN/m b. Tekanan angin pada bidang dinding
Tekanan angin = 0.40 kN/m² Koefisien angin tekan ( C tk )  = 0.9 W t = 0.9 x 0.40 kN/m² x 6 m = 2,16 kN/m Koefisien angin hisap ( C hs )  = -0.4 W h = -0.4 x 0.40 kN/m² x 6 m = -0.96 kN/m
2. Analisis Struktur Balok
Gambar 3 Struktur Balok Rangka 1 dan 14
Total beban mati ( N D ) pada balok Rangka 1 dan 14 terlampir pada tabel di bawah ini:
Tabel 1 Total beban mati ( N D ) balok 1 dan 14

## (Sumber: Hasil Perhitungan)
3. Analisis Struktur Kolom
Gambar 4 Potongan Kolom Rangka 1 dan 14
Total beban mati ( N D ) pada kolom Rangka 1 dan 14 terlampir pada tabel di bawah ini:
Tabel 2 Total Beban Mati ( N D ) Kolom 1 dan 14
(Sumber: Hasil Perhitungan)
Total beban hidup ( N L ) pada kolom Rangka 1 dan 14terlampir pada tabel di bawah ini:
Tabel 3 Total Beban Hidup ( N L ) Kolom 1 dan 14
(Sumber: Hasil Perhitungan)
Beban angin ( W ) Tekanan angin : 0.40 kN/m² Koefisien angin tekan ( C tk ) : 0.9 Koefisien angin hisap ( C hs ) : -0.4
Beban  angin  tekan  dan  hisap  terlampir  di  bawah ini:
Tabel 4 Beban angin tekan - hisap kolom 1 dan 14
(Sumber: Hasil Perhitungan)
Tabel 5 Beban Angin ( M W ) Kolom 1 dan 14
(Sumber: Hasil Perhitungan)
Total beban angin ( q W ) pada kolom Rangka 1 dan 14 terlampir pada tabel di bawah ini:
Tabel 6 Total Beban Angin ( q W ) Kolom 1 dan 14
(Sumber: Hasil Perhitungan)

## Periksa kekakuan portal kolom
Tabel 7 Kekakuan kolom Rangka 1 dan 14

## (Sumber: SNI 03-1729-2002, Butir 7.6.3.3; Hal. 29)
Jenis  rangka  komponen  struktur  bergoyang sehingga  dari  nomogram  didapatkan  nilai, terlampir pada tabel di bawah ini:
Tabel 8 Faktor Panjang Tekuk Kolom 1 dan 14
(Sumber:  SNI  03-1729-2002, Butir  7.6.3;  Hal.  29  dan Nomogram Gambar 7.6-2; Hal. 33)
Tabel 9 Parameter Kelangsingan Kolom 1 dan 14
(Sumber: SNI 03-1729-2002, Butir 7.6.1; Hal. 27)
Tabel 10 Daya Dukung Nominal Komponen Struktur Tekan Kolom Rangka 1 dan 14
(Sumber: SNI 03-1729-2002, Butir 7.6.2; Hal. 27)

## Periksa penampang profil
Tabel 11 Perbandingan Lebar Terhadap Tebal Penampang Profil Kolom Rangka 1 dan 14
(Sumber: SNI 03-1729-2002; Tabel 7.5-1, Hal. 30)
Tabel 12 Kuat Lentur Nominal Penampang Kolom Rangka 1 dan 14 ( λ ≤ λ p )
(Sumber: SNI 03-1729-2002, Butir 8.2.3; Hal. 36)
Tabel 13 Kategori Panjang Bentang Kolom Rangka 1 dan 14
(Sumber: SNI 03-1729-2002, Tabel 8.3-2; Hal. 38)
Tabel 14 Momen Kritis Untuk Tekuk Lateral Kolom Rangka 1 dan 14
(Sumber: SNI 03-1729-2002, Tabel 8.3-1)
Jadi momen nominal komponen struktur terhadap lentur yang dipakai pada kolom rencana adalah:
Kolom SK2 – B, M u = 9.0174 kNm
Kolom SK1 – C, M u = 15.9858 kNm Kolom SK1 – A, M u = 15.9858 kNm

## 4. KESIMPULAN
Berdasarkan hasil dan bahasan, diperoleh kesimpulan  dengan  analisis  struktur  rangka  baja kuda-kuda  rangka  1  dan  14  pada  pemeriksaan momen  kritis  untuk  tekuk  lateral  dengan  nilai  - 114,510 kNm<24,550 kNm status aman. Pemeriksaan  interaksi  gaya  aksial  dominasi  tekan rangka kuda-kuda rencana dengan nilai -0,6284≥0,2 status  kekuatan  tidak  terpenuhi  dan  interaksi momen dominasi tekan dengan nilai -3,92≤1 status kekuatan  terpenuhi.  Pemeriksaan  interaksi  gaya aksial  dominasi  lentur  rangka  kuda-kuda  rencana dengan nilai -0,66654<0,2 status kekuatan terpenuhi dan -4,04≤1  status kekuatan terpenuhi. Pemeriksaan  kuat  rencana  geser  pada  pelat  badan rangka  kuda-kuda  rencana  dengan  nilai  -4,650 kN<290,045  kN  status  pemeriksaan  aman  untuk digunakan. Analisis struktur rangka baja pada balok rangka  1  dan  14  pada  pemeriksaan  interaksi  gaya aksial dominasi tekan rangka balok batang I dengan nilai  -0,410≥0,20  status  kekuatan  tidak  terpenuhi dan  batang  II  0,458≥0,2  status  kekuatan  terpenuhi dan  interaksi  momen  dominasi  tekan    batang  I dengan nilai -0,609≤1 dan batang II -0,009≤1 status kekuatan terpenuhi.
Pemeriksaan  interaksi  gaya  aksial  dominasi  lentur rangka  balok  batang  I  -0,387<0,2  status  kekuatan terpenuhi  dan  batang  II  0,433<0,2  status  kekuatan tidak  terpenuhi  dan  interaksi  momen  dominasi lentur  batang  I  -0,417 ≤ 1  dan  batang  II  -0,009 ≤ 1 status  kekuatan  terpenuhi.  Pemeriksaan  kuat rencana geser pada pelat badan rangka balok batang I 0,41<483,41 kN dan batang II 0,37<483,41 status pemeriksaan keduanya aman untuk digunakan. Analisis  struktur  rangka  baja  pada  kolom pemeriksaan  interaksi  gaya  aksial  dominasi  tekan kolom  rangka  1  dan  14  dengan  nilai  SK2-B  - 6,802≥0,2  SK1-C  -3,217≥0,2  dan  SK1-A  - 3,217≥0,2  status  kekuatan  tidak  terpenuhi    dan interaksi momen dominasi tekan dengan nilai SK2- B  -6,802≤1  SK1-C  &  SK1-A  -3,201≤1  status kekuatan terpenuhi.
Pemeriksaan  interaksi  gaya  aksial  dominasi  lentur kolom rangka 1 dan 14 SK2-B -6,424<0,2, SK1-C & SK1-A -3,038<0,2 status kekuatan terpenuhi  dan interaksi momen dominasi lentur SK2-B -3,212 ≤ 1,
SK1-C  &  SK1-A  -1,501 ≤ 1  status  kekuatan terpenuhi.  Pemeriksaan  kuat  rencana  geser  pada pelat badan rangka kolom rangka 1 dan 14 SK2-B 25,250 kNm<386,73 kNm, SK1-C & SK1-A 19,100 kNm<386,73 kNm status pemeriksaan aman untuk digunakan.

## DAFTAR PUSTAKA
Amon,  R.  dan  Mazumder,  B.K.A.  (2000).
Perencanaan  Konstruksi  Baja  Untuk Insinyur  dan  Arsitek  1 .  Jakarta:  PT. Pradnya Paramita. Christian,  A.  (2009). BAB  I  Pendahuluan; Perencanaan  Struktur  Gedung  Bertingkat Menggunakan Software ETABS, SAP2000 & SAFE . Internet: www.eprints.undip.ac.id ,  2009_chapter- I.pdf . Elpan,  Rinald. Pengenalan  SAP2000 .  Internet: https://googleweblight.com/?lite_url=http s://www.slideshare.net/mobile/elpanrinald i/pengenalan-sap- 2000&ei=bv2N0VGQ&lc=en- ID&s=1&m=651&host=www.google.co.i d&ts=1460558221&sig=APY536xDEVN 8StR8MfxHjzackuXB6FowVQ . Hariandja,  B.  (1997). Mekanika  Bahan  dan Pengantar  Teori  Elastisitas .  Penerbit Erlangga: Jakarta.
Komputer,  Wahana.  2010. Analisis  Struktur Bangunan dan Gedung dengan SAP 2000 versi 14 . Yogyakarta: Penerbit Andi. Media  Industri.  2008. Strategi  Memperkuat Industri  Baja  Nasional .  Media  Industri:
Jakarta.
Oentoeng.  2000. Perhitungan  Struktur  Baja Dengan  Metode  LRFD  Dengan  Contoh Batang  Tarik  Dan  Tekan .  Internet; www.ced.petra.ac.id ,  diakses  tanggal  30 Maret 2016. Setiawan, Agus. 2008. Perencanaan Struktur Baja dengan  Metode  LRFD  (Sesuai  SNI  03- 1729-2002) . Jakarta: Penerbit Erlangga. SNI  03-1729-2002,  Tata  Cara  Perencanaan Struktur Baja Untuk Bangunan   Gedung,
Departemen Pekerjaan Umum.