## Perencanaan Pondasi Spun Pile Pada Gedung Control Room PT. Perta Arun Gas
Al-Abraar Muazzin 1 Munira Sungkar 2 Hendra Gunawan 3 Yus Yudhyantoro 4 Purwandy Hasibuan 5 1 Mahasiswa, Jurusan Teknik Sipil, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh 23111, Indonesia 2,3,4,5 Dosen, Jurusan Teknik Sipil Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh 23111, Indonesia. *corresponding author, email : abraarmuazzin25@gmail.com

## Abstract
The control room building of PT. Perta Arun Gas is 44 years old and the condition of the building is visually in good condition, but its capabilities are still limited located in segment B of the building so that an additional floor is needed in Segment A which will later as operating room or instruments refer room. Planning for additional floors in the control room building of PT. Perta Arun Gas resulted in an additional load so that a suitable foundation was needed to distribute the load  of  the building. This study aims to  plan a spun pile foundation  with  a single pile from the calculation of  the carrying capacity of the Meyerhoff method (1956), Luciano Decourt (1982), Thomlinson (1977), and the reduction of the Vesic method (1977. Based on the calculation results obtained a single pile spun pile foundation with a diameter of 50 cm with a depth  of  26 m and has an allowable carrying  capacity of  137.39 tons with a decrease in  the Vesic method (1977) of 0.91 cm. From the calculation results, it can be concluded that the alternative foundation is at a depth of hard soil and strong to withstand the load of the building.
Keywords: Control Room, Perta Arun Gas, Spun Pile Foundation, Bearing Capacity, Settlement.

## Abstrak
Gedung control  room milik  PT. Perta  Arun Gas sudah berumur 44 tahun dan Kondisi  bangunan secara visual  dalam keadaan  baik  tetapi  kapabilitas  yang  masih  terbatas  terletak  di  ruangan  lantai  dua  segmen  bangunan  B  sehingga dibutuhkan  penambahan  lantai  pada  Segmen  A  yang  nanti  akan  difungsikan  menjadi  ruangan  operator  atau  ruang instruments  refer.  Perencanaan  penambahan  lantai  pada  gedung  control  room  PT.  Perta  Arun  Gas  mengakibatkan penambahan  beban  sehingga  dibutuhkan  pondasi  yang  cocok  untuk  menyalurkan  beban  struktur  atas  bangunan. Penelitian  ini  bertujuan  untuk  merencanakan  pondasi  spun  pile  dengan  tiang  tunggal  dari  perhitungan  daya  dukung metode Meyerhoff (1956), Luciano Decourt (1982), Thomlinson (1977) dan penurunan metode Vesic (1977. Berdasarkan hasil perhitungan diperoleh alternatif pondasi tiang tunggal spun pile berdiameter 50 cm dengan kedalaman 26 m dan memiliki daya dukung izin 137,39 ton dengan penurunan metode Vesic (1977) sebesar 0,91 cm. Dari hasil perhitungan dapat disimpulkan bahwa alternatif pondasi berada pada kedalaman tanah keras dan kuat menahan beban bangunan.
Kata kunci : Control Room, Perta Arun Gas, Pondasi Spun Pile, Daya Dukung, Penurunan.
1. Pendahuluan
Gedung control room PT. Perta Arun Gas terletak pada area 72 yang dibangun oleh perusahaan luar negeri yaitu Becthel Internasional Limited London pada tahun 1976 masih dengan gambar kerja manual/ hand drawing (Perta Arun Gas, 2018) [1] . Gedung ini sudah berumur 44 tahun dan Kondisi bangunan control room PT. PAG secara visual dalam keadaan baik tetapi kapabilitas yang masih  terbatas  terletak  di  ruangan  lantai  dua  segmen bangunan B. Salah satu penyebabnya yaitu panel-panel dan  alat-alat  mekanik  ( instruments refer) yang  telah bertambah  sehingga  mengakibatkan  ruangan  tersebut menjadi  sesak  dan  sempit . Oleh  sebab  itu,  gedung control  room membutuhkan  penambahan  ruang  dan lantai akibat penuhnya kapasitas beberapa ruangan pada segmen  bangunan  A  gedung control  room PT.  PAG. Penambahan  lantai  nanti  akan  difungsikan  menjadi ruangan  operator  atau  ruang instruments  refer dan panel-panel, dengan struktur bangunan penambah lantai rencana dipilih struktur beton bertulang ataupun struktur komposit  dilihat  keuntungan  dan  kelemahan setelah dilakukan  desain  dan  analisanya.  Putri  [2]  dalam penelitiannya hanya melakukan analisa kelayakan serta kekuatan elemen struktur untuk penambahan lantai pada
gedung control room tanpa melakukan perhitungan atau perencanaan  struktur  bawah  bangunan.  Dalam  proses penambahan ruang, perlu diperhatikan kestabilan antara struktur  atas  bangunan  ( upper  structure )  dan  struktur bawah bangunan ( sub structure ). Oleh karena itu dalam penelitian  ini  akan  dilakukan  perhitungan  perencanaan struktur bawah bangunan yang mampu menahan beban gedung  setelah  dilakukan  penambahan  lantai  dari  2 lantai  menjadi  3 lantai  pada banguan segmen A. Salah satu  struktur  bawah  bangunan  adalah  pondasi  yang berfungsi  meneruskan  beban  konstruksi  dari  struktur atas ke lapisan tanah dasar. Hardiyatmo [3] menjelaskan pondasi  adalah  komponen  struktur  terendah  dari bangunan  yang  meneruskan  beban  bangunan  ke  tanah atau batuan yang berada di bawahnya.  Keadaan tanah sekitar  gedung control  room termasuk  kategori kohesif  yang  berarti  dominan  lempung  yang bercampur  dengan  lanau  dengan  pondasi  eksisting pada  gedung  ini  berjenis  pondasi  telapak  dengan lebar 1,5 m. Penambahan lantai mengakibatkan pertambahan beban sehingga harus di uji kelayakan pondasi telapak. Dari  hasil  uji Standard  Penetration  Test  (SPT) di lapangan didapat data bahwa kedalaman tanah  keras berada  di  kedalaman  26  m  yang  berarti  apabila pondasi  telapak  tidak  layak  terhadap  penambahan
beban  maka  direncanakan  alternatif  pondasi spun pile . Menurut Das [4] Spun pile merupakan salah satu pondasi  dalam  yang  berbentuk  bulat  dan  berongga pada  bagian  tengah.  Pemilihan  pondasi  spun  pile sebagai alternatif karena kekuatan dan kualitas concrete tinggi  yang  diperoleh  dari  proses spinning yang mengakibatkan  homogenitas  dan  kepadatan concrete. Tujuan  penelitian  ini  adalah  untuk  merencanakan pondasi  dalam  yaitu  pondasi  tiang  tunggal spun  pile setelah  ada  penambahan  lantai  pada  gedung control room PT. PAG.

## 2.  Metode Penelitian
2.1  Jenis Dan Sumber Data
Sumber data yang digunakan dalam penelitian ini adalah  data  sekunder.  Data  sekunder  yang  diperoleh antara lain :
• Data  Tanah  (N-SPT)  sebanyak  1  titik  (BH-01) yang  diperoleh  dari  Laboratorium  Penelitian Terpadu Unsyiah (2017) [5];
• As  built  drawing  control  room  yang  diperoleh dari perpustakaan PT. PAG;
• Permodelan  dan  data  beban  struktur  setelah modifikasi  dan  penambahan  lantai  yang diperoleh dari Maharani Putri (2021) [2].

## 2.2  Teknik Analisis
Teknik analisis yang dilakukan pada penelitian ini berupa  perencanaan  pondasi spun  pile berdasarkan perhitungan  daya  dukung  tiang  tunggal  dalam  tiga metode  yaitu  metode  Meyerhoff  (1956),  metode Luciano Decourt (1982) dan metode Thomlinson (1977) dengan  dua  diameter  berbeda  yaitu  pondasi spun  pile diameter  50  cm  dan  60  cm.  Setelah  perhitungan  daya dukung  dilanjutkan  dengan  perhitungan  penurunan terhadap  pondasi  tiang  tunggal  dengan  menggunakan metode Vesic (1977) dengan mengambil salah satu daya dukung terkecil dari ketiga metode.

## 2.2.1 Analisis beban gedung control room PT. Perta Arun Gas
Analisis  beban  gedung  setelah  penambahan lantai mengambil data yang telah di teliti oleh Putri [2] dengan desain gedung seperti pada Gambar 1.
Gambar  1.  Pemodelan  gedung  control  room  pada Etabs
Sumber : Putri [2]
Tabel 1. Rekap pembebanan setelah penambahan
No. K O L O M Pz Px Py Mx My Ton Ton Ton Ton- m Ton- m 1 A1 51.37 9.01 7.81 12.04 8.79 2 A2 31.82  14.59  14.89  5.86  11.67 3 A3 24.65 0.51 1.51 0.79 5.20 4 A4 20.93 0.55 1.14 1.82 1.10 5 B1 49.03  22.33  7.83  25.03  8.64 6 B2 26.65  14.19  1.91  17.25  14.91 7 B4 23.24 0.39 2.32 1.33 7.75 8 C1 57.00  27.85  5.52  20.36  7.98
9 C2 40.06  15.72  12.25  21.41  20.41 10 C4 32.59 3.01 3.10 6.83 11.73 11 C5 4.11 0.22 0.72 0.55 1.19 12 D1 47.72  21.61  8.17  25.29  9.62 13 D2 32.80  12.23  9.86 9.25 23.03 14 D4 20.61 6.42 4.21 8.22 14.05 15 E1 35.71 3.32 6.49 12.97 8.23 16 E2 31.02 7.46 4.76 16.29 8.03 17 E3 32.43 6.86 1.15 1.61 2.51 18 E4 27.31 1.89 7.91 1.43 6.90 19 E5 4.19 0.25 0.71 0.58 1.06 2.2.2 Analisis  Daya  Dukung  Pada  Pondasi  Spun Pile Langkah pertama perhitungan adalah
perhitungan  daya  dukung  menurut  3  metode  yaitu metode  Meyerhoff  (1956),  metode  Luciano  Decourt (1982)  dan  metode  Thomlinson  (1977).  Penulis melakukan  perhitungan  untuk  diameter  50  cm  atau  60 cm  dengan  contoh  kedalaman  berbeda  pada  setiap metode.
a. Perhitungan  Daya  Dukung  Pondasi  Metode Meyerhoff (1956) Contoh  perhitungan  daya  dukung  menurut
Meyerhoff  [6]  pada  kedalaman  14  meter  untuk  tiang pancang berdiameter 50 cm yang memiliki N-SPT = 40 dengan jenis tanah pasir. N1 = N-SPT = 40.
= ɣsat – 1 x 0,2 + ’ pada lapisan 13,80 m
= 12,48 t/m 2
Pada  kedalaman  ini  dikarenakan  pengaruh terhadap tegangan vertikal efektif = 12,48 t/m 2 lebih
besar  dari  7,5  t/m 2 ,  maka  N1  perlu  dikorelasi berdasarkan Bazaraa sebagai berikut :
𝑁 2 = 4𝑁 1 3,25+0,1 𝑃′𝑜 𝑁 2 = 35,57 2𝑁 1 = 80 Karena  N 2 =  35,57<  2N 1 =  80,  maka  N  yang  dipakai adalah 35,57.
Kemudian dilakukan perhitungan N rata-rata 8D keatas dan 4D kebawah yaitu : 8D = 4,0 m 4D = 2,0 m
Maka, N rata-rata = 33,65 (didapat dari rata-rata N pakai pada kedalaman 10 m – 16 m).
Selanjutnya, dilakukan perhitungan tahanan ujung (Qp) yaitu :
Qp = 40N rata-rata x Ap Qp = 264,25 ton
Setelah  itu,  dilakukan  perhitungan  hambatan  geser selimut yaitu :
Fsi = N 2 /5 (dikarenakan jenis pasir)
= 7,11 t/m 2
Rsi = fsi x A selimut = 2,24 ton ∑Rsi (Qs)  = ∑Rsi sebelumnya + Rsi Qs = 144,68 ton Qult = Qp + Qs = 408,93 ton Untuk  Q  izin  (Qall),  menurut  Meyerhoff
(1956)  menetapkan  bahwa  nilai  SF  minimum  untuk pondasi adalah 3.
Qall = Qult/SF
= 136,31 ton b. Perhitungan  Daya  Dukung  Metode  Luciano
Decourt (1982)
Contoh  perhitungan  dengan  daya  dukung Luciano  Decourt  dalam  Muarif  (2020)  [7]  diameter tiang  50  cm.  contoh  perhitungan  daya  dukung  pada kedalaman  14  meter  yang  memiliki  nilai  NSPT  40 dengan jenis tanah lempung.
Diketahui :
Diameter pondasi (D) = 50 cm Panjang pondasi = 14 m Luas penampang pondasi (Ap) = ¼ x ℼ x D 2 = 0,20 m 2 Keliling pondasi (p) = ℼ x D = 1,57 m Perhitungan pertama dilakukan koreksi terhadap berat volume efektif  dari tanah :
𝛾 ′ = 𝑘𝑒𝑑𝑎𝑙𝑎𝑚𝑎𝑛 𝑥 𝛾 𝑠𝑎𝑡
𝛾 ′ = 27,30 t/m 2
Dilanjutkan dengan perhitungan Faktor koreksi terhadap tekanan efektif overburden (Cn) menggunakan persamaan Seed-Idriss (1982)
𝐶𝑛 = 2,2
(1,2+ 𝑝′𝑜 𝑃𝑎 ) , (Pa = 100 Kpa = 10,91 t/m 2 )

## 𝐶𝑛 = 0,57
Kemudian  menggunakan  faktor  koreksi  Cn untuk mengkoreksi harga N lapangan hasil test, dimana N1 = Cn x N-SPT N1 = 22,69
Kemudian  dilakukan  perhitungan  N  rata-rata (Np) 4D keatas dan 4D kebawah yaitu :
4D = 2,0 m Untuk nilai Qp dapat dihitung menggunakan persamaan
:
Np =  22,08  (didapat  dari  rata-rata  N1  pada kedalaman 12 m – 16 m) K = 25 t/m 2 (untuk tanah lanau berpasir) Qp = (𝑁𝑝 𝑥 𝐾) 𝑥 𝐴𝑝
= 108,39 ton
Perhitungan  selanjutnya  adalah  daya  dukung pada selimut tiang.
𝛽 = 1 (koef. Selimut tiang untuk driven pile) Ns =  22,78  (nilai  N1  rata-rata  sepanjang  tiang terbenam)
Qs = 𝛽 ( 𝑁𝑠 3 1) 𝑥 (𝐾𝑒𝑙𝑖𝑙𝑖𝑛𝑔 𝑥 𝑘𝑒𝑑𝑎𝑙𝑎𝑚𝑎𝑛 𝑡𝑖𝑎𝑛𝑔)
= 189,00 ton
Daya dukung ultimit tiang Qult = Qp + Qs = 297,39 ton Daya dukung izin tiang tunggal Qall = 𝑄𝑢𝑙𝑡 𝑆𝐹 = 118,96 ton
c. Perhitungan Daya Dukung Thomlinson (1977)
Contoh  perhitungan  daya  dukung  menurut Thomlinson  [8]  pondasi  berdiameter  60  cm  pada kedalaman  14  meter  yang  memiliki  nilai  N-SPT  40 dengan jenis tanah pasir.
Diketahui : Diameter pondasi (D) = 50 cm Panjang pondasi = 26 m Luas penampang (Ap) = ¼ x ℼ x D 2
= 0,28 m 2
Keliling pondasi (p) = ℼ x D
= 1,88 m - Daya dukung ujung tiang
Perhitungan  awal  yaitu  menghitung  berat volume efektif ( γ ′) sama seperti pada metode Luciano Decourt. Perbedaannya adalah pada metode Thomlinson ( γ ′) dianggap konstan setelah kedalaman 15D.
15D = 9 m → 𝛾 ′ = 16,47 t/m 2
Berarti pada kedalaman 9 m  –  30 m  nilai 𝛾 ′ dianggap 16,47 t/m 2 .
Cu
= 42 t/m 2 (kedalaman 25,8 m – 30 m)
Untuk daya dukung ujung (Qp) dapat dihitung menggunakan persamaan :
Qp = Ap x Cu x Nc = 74,22 ton - Daya dukung selimut tiang
As = p x kedalaman tiang (m) = 40,84 m f = gesekan selimut tiang
• Untuk tanah lempung
α = 0,5 (berdasarkan Gambar 4.6) f = α x Cu
= 21 t/m 2
Untuk perhitungan daya dukung selimut tiang (Qs) pada  kedalaman  26 m (tanah pasir) dapat menggunakan persamaan :
Qs = As x f = 857,65 ton - Daya dukung ultimit Qult = Qp + Qs = 931,87 ton - Daya dukung izin Qall = 𝑄𝑢𝑙𝑡 𝑆𝐹
= 372,75 ton

## 2.2.3.  Analisis  Penurunan  Tiang  Tunggal pada Pondasi Spun Pile
Penurunan  pada  pondasi  tiang  tunggal spun pile dapat  dihitung  dengan  metode Vesic (1977)  [9] menggunakan persamaan berikut : Dimana :
Se
= Total penurunan tiang pancang
Se(1) = Penurunan elastis tiang pancang Se(2) = Penurunan tiang pancang dikarenakan beban
pada ujung tiang
Se(3) = Penurunan tiang pancang dikarenakan beban yang ditransmisikan sepanjang kulit tiang
1. Penurunan Pondasi Spun Pile untuk Diameter 50 cm Diketahui  dari  perhitungan  daya  dukung  spun  pile dengan diameter pondasi  50 cm pada kedalaman 26 m menggunakan metode Luciano Decourt (1982).
Q wp = 47,31ton
Q ws = 296,16  ton
Penurunan Se (1) yaitu :
E beton  = 3389218,2 t/m 2
L
= 26 m
 = 0,67
Ap = 1 4 × 𝜋 × 𝐷 2
= 0,20 m 2
Se (1) = 𝑄 𝑤𝑝 +  𝑄 𝑤𝑠 𝐴 𝑝 ×𝐸 𝐿
= 0,0087 m
= 0,87 cm
Penurunan Se (2) yaitu :
qWp = 𝑄 𝑤𝑝 𝐴𝑝
= 240,95 ton
𝜇 = 0,4 Se (2) = 𝑞𝑊𝑝  𝐷 𝐸𝑠 (1 − 𝜇𝑠 2 ) 𝑙 𝑤𝑝 = 0,029 cm Penurunan Se (3) yaitu : lws = (2 + 0,35√𝐿/𝐷) = 4.52
Se (3) = 𝑄 𝑤𝑠 𝐷 𝑝 𝐿 𝐸𝑠 (1 − 𝜇𝑠 2 ) 𝑙 𝑤𝑠
= 0,0023 cm Penurunan Total tiang tunggal (S e ) adalah :
S e = Se (1) +Se (2) +S3 (3) = 0,91 cm Penurunan  yang  diizinkan  (S izin )  menurut  Terzaghi (1969) [10] :
S izin = 10% x D = 5 cm
S e < S izin = 0,91 cm < 5 cm (OK)
0 9 18 20 22 25 28 29.5 31 31.5 32 34 36 38 40 39.5 39 25 11 15 19 23.5 28 31 34 52 70 70 70 70 70 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 0 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 33 36 39 42 45 48 51 54 57 60 63 66 69 72 75 K e d a l a m a n N-SPT KEDA L A MA N  VS N SPT NSPT = 25,18 DENSE NSPT = 33,18 DENSE NSPT = 33,06
DENSE NSPT = 15,40 DENSE NSPT = 34,08 DENSE NSPT = 70 MEDIUM γ sat = 1,79 t/m3 φ = 27,09 ᵒ Lanau NSPT = 12,19 MEDIUM γ sat = 2,02 t/m3 φ = 32,38 ᵒ Pasir berlanau γ sat = 1,83 t/m3 φ = 35,95 ᵒ Pasir halus γ sat = 1,83 t/m3 φ = 34,25 ᵒ Pasir kasar γ sat = 1,77 t/m3 φ = 21,42 ᵒ γ sat = 1,85 t/m3
φ = 35,22 ᵒ Pasir berlanau
γ sat = 2,26 t/m3 φ = 43,98 ᵒ Lempung berpasir (m ) Lempung berlanau

## 3. Hasil dan Pembahasan
3.1   Hasil
3.1.1.   Korelasi Parameter Tanah
Berikut hasil korelasi parameter terhadap nilai N-SPT sampai kedalaman 30 meter. Parameter ini yang digunakan untuk perhitungan daya dukung pondasi spun pile.
Gambar 2. Hubungan kedalman dan nilai NSPT

## 3.1.2 Daya Dukung Pondasi Spun Pile
Dari  parameter  tanah  didapat  daya  dukung pondasi spun pile dengan diameter 50 cm dan 60 cm.
Gambar 3. Daya dukung spun pile metode Meyerhoff
(1956) diameter 50 cm
Gambar  4.  Daya  dukung  spun  pile  metode Meyerhoff (1956) diameter 60 cm
Gambar  5. Daya dukung  spun pile  metode Luciano Decourt (1982) diameter 50 cm
Gambar  6. Daya dukung  spun pile metode Luciano Decourt (1982) diameter 60 cm
Gambar  7.  Daya  dukung  spun  pile  metode Thomlinson (1977) diameter 50 cm
Gambar  8.  Daya  dukung  spun  pile  metode Thomlinson (1977) diameter 60 cm
Berdasarkan perbandingan ketiga metode, daya dukung  izin  terbesar  pada  kedalaman  26  meter  adalah daya  dukung  pondasi  berdiameter  60  cm  dengan Thomlinson (1977) sedangkan daya dukung izin terkecil adalah pada pondasi berdiameter 50 cm dengan metode
Luciano Decourt  (1982) . Hubungan daya dukung izin ketiga  metode  dengan  kedalaman  dapat  dilihat  pada Gambar 9.
Gambar  9.  Daya  dukung  izin  pondasi  spun  pile diameter 50 cm dan 60 cm
Penulis merangkum daya dukung pondasi tiang tunggal spun  pile pada  setiap  metode  sebagai perbandingan  berdasarkan  2  diameter  berbeda  yaitu diameter  50  cm  dan  60  cm  pada  kedalaman  26  meter yang dapat dilihat pada Tabel 2.
Tabel  2.  Hasil  perhitungan  daya  dukung  pada kedalaman 26 m
Metode D Depth Qult Qall m m ton ton Meyerhoff (1956) 0.5 26 562.86 187.62 0.6 731.33 243.78 Luciano Decourt (1982) 0.5 26 343.47 137.39 0.6 421.92 168.77 Thomlinson (1977) 0.5 26 931.87 372.75 0.6 1136.06 454.43

## 3.1.3 Penurunan Pondasi Spun Pile
Penurunan pondasi  tiang tunggal spun pile menggunakan metode Vesic (1977) dibagi menjadi  3 tahap, yaitu pada tahap pertama merupakan perhitungan penurunan elastis tiang pancang [Se (1) ], selanjutnya pada tahap kedua yaitu penurunan tiang pancang dikarenakan beban pada ujung  tiang [Se (2) ], dan tahap ketiga yaitu penurunan tiang pancang dikarenakan  beban  yang  ditransmisikan  sepanjang  kulit  tiang  [Se (3) ].  Penurunan  Total  (Se)  didapat  dari  penjumlahan ketiga tahap perhtiungan tersebut. Penurunan Total  yang diizinkan (S izin ) pada tiang tunggal  menurut  Terzaghi  (1969) [10] sebesar 10% dari ukuran diameter spun pile dimana untuk diamater 50 cm penurunan yang diizinkan kurang dari 5 cm  dan  untuk  diameter  60  cm  kurang  dari  6  cm.  Hasil  perhitungan  penurunan  tiang  tunggal  pondasi spun  pile menggunakan metode Vesic (1977) dapat dilihat pada Tabel 3.

## Tabel 3. Rekap nilai penurunan pondasi spun pile
D Depth Se₍₁₎ Se₍₂₎ Se₍₃₎ Se CEK (m) (m) (cm) (cm) (cm) (cm) 0.50 26.00 0.8791 0.0287 0.0023 0.9101 Aman 0.60 26.00 0.7590 0.0336 0.0031 0.7958 Aman
3.2

## Pembahasan
Pada  perencanaan  pondasi spun  pile ,  dari gambar 1 dapat dilihat bahwa daya dukung izin pondasi spun  pile pada  kedalaman  26  m  terbesar  yaitu  dengan metode  Thomlinson  (1977)  dengan  diameter  tiang  60 cm.  Daya  dukung  terkecil  pada  metode  Luciano Decourt  (1982)  dengan  diameter  tiang  50  cm.  Penulis mengambil daya dukung terkecil yaitu metode Luciano Decourt  (1982)  diameter  50  cm  dengan  Qp  sebesar 47,31 ton, Qs sebesar 296,16 ton, Qult sebesar 343,47 ton  dan  Qall  sebesar  137,39  ton  sebagai  acuan  untuk perhitungan  penurunan  karena  pada  kedalaman  26 meter sudah termasuk tanah keras dengan jenis lempung berpasir sesuai dengan data SPT.
Pada perhitungan penurunan pondasi spun pile , Vesic (1977) menyarankan bahwa penurunan total tiang tunggal  (Se)  <  10%  D.  yang  berarti  kedua  diameter pondasi  telah aman terhadap penurunan seperti terlihat pada Tabel 6. Penulis merekomendasikan pondasi spun pile dengan diameter 50 cm pada kedalaman 26 m pada gedung control room setelah penambahan lantai.

## 4.   Kesimpulan dan Saran

## 4.1 Kesimpulan
Berdasarkan  pada  hasil  perhitungan  dan  analisis terhadap  perencanaan  pondasi  spun  pile  pada  Gedung Control Room PT. Perta Arun Gas Lhokseumawe, dapat disimpulkan  bahwa  data  tanah  yang  digunakan  dalam perhitungan  adalah  data  Standard  Penetration  Test (SPT)  berjumlah  1  titik  (BH-01)  yang  dilakukan  oleh Laboratorium  Penelitian  Terpadu  Unsyiah  pada  Tahun 2017.  Pondasi  yang  direkomendasikan  sesuai  dengan perencanaan  daya  dukung  dan  penurunan  adalah pondasi spun pile dengan tiang tunggal berdiameter 50 cm pada kedalaman 26 meter dengan daya dukung izin 137,39  ton,  penurunan  0,91  cm.  Pemilihan  pada kedalaman  26  dikarenakan  pada  kedalaman  teresbut sudah tanah keras dengan jenis lempung berpasir.

## 4.2  Saran
Dari  penelitian  yang  dilakukan  dengan  judul “Perencanaan Pondasi Spun Pile pada Gedung Control Room PT. Perta Arun Gas” dapat disimpulkan beberapa saran  yaitu  membandingkan  hasil  perencanaan  dengan menggunakan Metode Elemen Hingga seperti perangkat lunak  ( software ) Plaxis atau pcaColumn dan  saran lainnya  yaitu  menghitung  perencanaan  pondasi  tiang kelompok dengan dimensi pondasi lebih kecil.

## Daftar Pustaka
[1]    Perta Arun Gas, (2018). http://www. pertaarungas.pertamina.com (diakses  3  Maret, 2021).
[2]    Putri,  M.,  (2021) Evaluasi  Elemen  Struktur
Gedung  Control  Room  PT.  Perta  Arun  Gas
Akibat  Penambahan  Ruang  Dan  Lantai. Tugas Akhir. Banda Aceh : Universitas Syiah Kuala.
[3]    Hardiyatmo, H. C., (2011), Analisis Perancangan Fondasi Bagian I , Penerbit Gajah Mada University Press, Yogyakarta.
[4]    Das, M. Braja, dkk, (1994), Mekanika Tanah II (Prinsip- prinsip Rekayasa Geoteknik) jilid 1 dan
2 . Penerbit Erlangga, Jakarta.
[5]    Yudhyantoro,  Y.,  2017, Laporan  Penyelidikan Geoteknik Di Lokasi Unloading Condensat Dan Sulfur  Area  Perta  Arun  Gas ,  Laboratorium Penelitian Terpadu Universitas Syiah Kuala.
[6]    Meyerhoff, G.G. (1956), “Penetration Test and Bearing  Capacity  of  Cohesi  on  less  Soil”
American  Society  of  Civil Engineers.  Vol.  82.
No. SM-1. pp. 1-19.
[7]    Muarif (2020), Alternatif Perencanaan Struktur Penahan Tanah Dan Pondasi Di Apartemen The Arundaya  Surabaya ,  Tugas  Akhir.  Surabaya  : Institut Teknologi Sepuluh Nopember.
[8] Tomlinson,  M.J.  &  Woodward,  J.  (1997). Pile Design  and  Construction  Practice.  5 th Edition. London: E&FN Spon.
[9] Vesic,  AS.  1977. Designof  Pile  Foundations . NCHRRP  Synthesis  nof  Practice.  No.42. Transportation Research Board. Washington DC.
[10]  Terzaghi, K. & Peck, R.,S. 1967. Soil Mechanics in  Engineering  Practice .  2  nd.  Ed.  John  Wiley and Sons. New York.