ANALISIS KAPASITAS PUNTIR ELEMEN BALOK BETON MUTU TINGGI DENGAN SUBSTITUSI ADITIF, AGREGAT HALUS SERTA AGREGAT KASAR (PENGGUNAAN FLY ASH BATU BARA, PASIR POZZOLAN DAN CANGKANG SAWIT)
Geminingsih Nastiti a,* , Teuku Budi Aulia b , Muttaqin Muttaqin c a Magister Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh b,c Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh *Corresponding author, email address: gnastiti.sla@gmail.com
A R T I C L E      I N F O A B S T R A C T
© 2018 Magister Teknik Sipil Unsyiah.All rights reserved

## 1. PENDAHULUAN
Beton mutu tinggi dapat diartikan sebagai beton yang berorientasi pada kekuatan yang tinggi (high strength  concrete) yang  mempertimbangkan  keawetan (durability) beton  serta  kemudahan  pengerjaan beton (work-ability). Seiring dengan berkembangnya konstruksi yang tidak lagi simetris dan kolom serta balok  yang  dibuat  kecil  maka  beban  puntir  pun  sangat  mempengaruhi  struktur  sebuah  bangunan  dan sebenarnya  beban  puntir  sering  terjadi  pada  komponen-komponen  bangunan  seperti  balok,  kolom  dan sambungan  kolom  balok  (Ni  Kadek,  2010).  Beban-beban  dari  pelat  lantai  dan  balok  anak  akan menimbulkan suatu momen puntir tertentu pada balok, sedangkan pada kolom, momen puntir akan terjadi jika ada gaya horizontal (seperti gaya gempa dan gaya angin). Gempa dapat menyebabkan gaya puntir yang

## Jurnal Arsip Rekayasa Sipil dan Perencanaan (JARSP)
Journal of Archive in Civil Engineering and Planning
E-ISSN: 2615-1340; P-ISSN: 2620-7567
Journal homepage: http://www.jurnal.unsyiah.ac.id/JARSP/index
Along with the construction development which is not symmetrical and both the column and the beam made small then the torsion load highly affect the building structure. The torsion load often occurs in the building components  such  as  beam,  column  and  the  joint  of  column  and  beam. The loads of floor plates and small beam will create a torsion moment on the  certain  beam.  Earthquake  can  cause  dangerous  torsion  force  in  all elements of building constructions. Like the load outside the center of the mass in which the torsion stress can be very high. This research aims to find out the torsion capacity on hybrid high performance concrete beam element  in  which  the  hybrid  high  performance  concrete  using  additive alternative materials, by using 7 test objects variations, the size of the test objects used is 20 x 25 x 120 cm 3 and the test done for 28 days of concrete period. From the test output  obtained  that the  highest torsion  moment found out in Test object number 6 (BU6) using pozzolanic fly Ash (10%) + fine aggregate of the sand pozzolan (10%) + coarse aggregate of  palm kernel shell (40%) + Nano material filler of iron ore as 10.4 kNm. The highest torsion angle is also created on BU6 as 0,0246 rad. The concrete performance  highly  affects  the  torsion  strength,  the  highest  concrete performance is found out from BU6 which is 59,48 MPa.
Article History: Recieved 12 July 2018
Recieved in revised form 14 September 2018 Accepted 20 September 2018
Keywords: hybrid high performance concrete, torsion capacity, additives, aggregate substitution.
berbahaya dalam semua elemen konstruksi teknik sipil. Hal ini terutama terjadi pada gedung asimetris di mana pusat massa dan kekakuan tidak berimpit.
Didasari  oleh  penggunaan  beton  mutu  tinggi  yang  meningkat  dengan  berbagai  material alternatifnya dan puntir yang sering terjadi terutama pada daerah yang rawan gempa, maka hal inilah yang menjadi latar belakang dari penelitian ini. Penelitian ini menggunakan 7 variasi benda uji, dimana material alternatif  yang  digunakan  merupakan  material  alternatif  yang  telah  diteliti  sebelumnya  dan  telah memperoleh  komposisi  optimum  pada  pengujian  sifat  mekanis  beton  mutu  tinggi  untuk  setiap  variasi alternatifnya. Penelitian ini akan diuji kapasitas puntirnya dengan tambahan nanomaterial bijih besi dan variabel material yang digabungkan.

## 2. KAJIAN PUSTAKA
Momen-momen  puntir  menimbulkan  tegangan-tegangan  geser  yang  mengakibatkan  tegangan- tegangan tarik prinsip miring dengan sudut kira-kira 45° terhadap sumbu memanjang dari bagian konstruksi itu. Retak diagonal terjadi apabila tegangan-tegangan tarik tersebut melampaui kekuatan tarik beton. Retak- retak ini akan berbentuk sebuah spiral mengelilingi bagian konstruksi tersebut (W. H. Mosley dan J. H. Bungey, 1984)

## 2.1   Perencanaan Penampang Balok dan Tulangan Puntir
Dari  SNI-03-2847-2002,  pengaruh  puntir  dalam  elemen  struktur  pada  umumnya  terjadi  secara bersamaan  dengan  efek  geser,  maka  secara  otomatis tulangan  puntir  bisa  digabungkan  dengan  tulangan geser. Puntir dapat diabaikan bila nilai momen puntir terfaktor 𝑇 𝑢 besarnya kurang dari:
Untuk komponen struktur non pratekan:
[ ∅√𝑓′ 𝑐 12 ( 𝐴 𝑐𝑝 2 𝑃 𝑐𝑝 )] (1)
Pada struktur satis tak tentu dimana dapat terjadi pengurangan momen puntir pada komponen strukturnya yang  disebabkan  oleh  redistribusi  gaya-gaya  dalam  akibat  adanya  keretakan,  momen  puntir  terfaktor maksimum T u dapat dikurangi menjadi:
        cp cp c P A f 2 ' 3  (2)
Dimensi penampang melintang harus memenuhi ketentuan berikut: untuk penampang solid:
        +        +      
3 2 7 , 1 ' 2 2 2 c w c oh h u w u f d b V A P T d b V  (3)
dapat ditentukan berdasarkan Gambar 1 dan 𝑉 𝑐 = √𝑓′𝑐 6 𝑏 𝑤 𝑑
Tulangan yang dibutuhkan untuk menahan puntir harus ditentukan dari:
φT n ≥ T u (4)
dengan T u adalah momen puntir terfaktor pada penampang yang ditinjau dan T n adalah kuat momen puntir nominal  penampang.  Dalam  kondisi  aktual  kuat  puntir  nominal  penampang  ( T n )  sesungguhnya disumbangkan oleh kuat puntir nominal beton ( T c ) dan kuat momen puntir nominal tulangan puntir ( T s ), tetapi dengan alasan penyederhaan desain maka besaran T c diasumsikan sama dengan nol sehingga dapat diabaikan.
Tulangan sengkang untuk puntir harus direncanakan berdasarkan persamaan berikut:
 cot 2 s f A A T yv t o n = (5)
Tulangan transversal didasarkan pada kekuatan momen puntir T n yang sama dengan 𝑻 𝒖 𝜽 .
Dengan :
A o , kecuali ditentukan berdasarkan analisis, dapat diambil sebesar 0,85 A oh , dan kuat leleh rencana untuk tulangan puntir non-pratekan tidak boleh melebihi 400 MPa.
Nilai θ tidak boleh kurang daripada 30 derajat dan tidak boleh lebih besar daripada 60 derajat. Nilai θ boleh diambil sebesar:
a) 45  derajat  untuk  komponen  struktur  non-pratekan  atau  komponen  struktur  pratekan  dengan  nilai pratekan yang besarnya tidak melebihi ketentuan pada butir di bawah ini,
b) 37,5 derajat untuk komponen struktur pratekan dengan gaya pratekan efektif tidak kurang daripada 40 persen kuat tarik tulangan longitudinal.
Tulangan longitudinal tambahan yang diperlukan untuk menahan puntir tidak boleh kurang daripada:
(6)
dengan θ adalah nilai yang sama dengan nilai yang digunakan dalam Pers. (5) dan A t /s harus dihitung dari Pers. (5).
Tulangan untuk menahan puntir harus disediakan sebagai tambahan terhadap tulangan yang diperlukan untuk  menahan  gaya-gaya  geser,  lentur,  dan  aksial  yang  bekerja  secara  kombinasi  dengan  gaya  puntir. Dalam hal ini, persyaratan yang lebih ketat untuk spasi dan penempatan tulangan harus dipenuhi.
Luas  minimum  tulangan  puntir  harus  disediakan  pada  daerah  dimana  momen  puntir  terfaktor T u melebihi  nilai  yang  disyaratkan  pada  Persamaan  (1).  Bilamana  diperlukan  tulangan  puntir  berdasarkan ketentuan di atas, maka luas minimum tulangan sengkang tertutup harus dihitung dengan ketentuan:
yv w c t v f s b f A A 1200 75 2 ' = + (7)
Namun (A v + 2At) tidak boleh kurang dari
yv w f s b 3 1 .
sedangkan luas total minimum tulangan puntir longitudinal harus dihitung dengan ketentuan:
yl yv t yl c t f f ph s A f f A       − = 12 5 min , ' (8)
dengan s A t tidak kurang dari yv w f b 6 /
Dalam  pemasangan  tulangan  puntir  harus  diperhatikan  ketentuan-ketentuan  berikut  (SNI-03-2847- 2002):
a) Spasi tulangan sengkang puntir tidak boleh melebihi nilai terkecil antara p h /8 atau 300 mm.
b) Tulangan  longitudinal  yang  dibutuhkan  untuk  menahan  puntir  harus  didistribusikan  di  sekeliling perimeter  sengkang  tertutup  dengan  spasi  tidak  melebihi  300  mm.  Batang  atau  tendon  longitudinal tersebut  harus  berada  di  dalam  sengkang.  Pada  setiap  sudut  sengkang  tertutup  harus  ditempatkan minimal satu batang tulangan atau tendon longitudinal. Diameter batang tulangan longitudinal haruslah minimal sama dengan 1/24 spasi sengkang, tetapi tidak kurang daripada 10 mm.
 2 cot         = yt yv h t t f f P s A A
i i Pot. i-i Tampak atas
c) Tulangan puntir harus dipasang melebihi jarak minimal (b t + d) dimana tulangan puntir dibutuhkan secara teoritis.
Gambar 1. Nilai A oh Sumber: SNI-03-2847-2002

## 2.2 Perhitungan Momen Puntir dan Sudut Puntir
Momen yang diperoleh dari uji puntir, maka dihitung dengan persamaan di bawah ini:
T = P. a (9)
Gambar 2. Pembebanan pada balok kantilever
Sumber: Timoshenko, 1940
Perhitungan sudut puntir yang terbentuk pada elemen balok beton mutu tinggi dihitung berdasarkan perubahan deformasi yang terjadi.
𝜃  = ∆ ℎ 2 ⁄ = 2∆ ℎ (10)
Gambar 3. Deformasi akibat puntiran
Sumber: Timoshenko, 1940

## 3 METODOLOGI PENELITIAN
Berdasarkan  analisis  yang  dilakukan  untuk  mendapatkan  benda  uji  yang  gagal  menahan  puntir maka didapat ukuran dan jumlah tulangan sebagai berikut:

## Tabel 1

## Ukuran dan Jumlah Tulangan Benda Uji Balok
Kode Benda Uji Spesifikasi Material Dimensi Balok Tul. Utama Tul. Sengkang Jumlah BU1 Beton bertulang mutu tinggi normal
2 0 x 2 5 x 1 2 0 cm 3 4 D 1 4 m m  6 – 1 0 0 m m 1 BU2 Beton bertulang mutu tinggi fly ash batu bara + agregat  halus  pasir  pozzolan +  agregat  kasar bongkahan cangkang sawit + filler nanomaterial bijih besi 1 BU3 Beton bertulang mutu tinggi fly ash batu bara + agregat  halus  kerak  boiler  cangkang  sawit  + agregat  kasar  bongkahan  cangkang  sawit  + filler nanomaterial bijih besi 1 BU4 Beton bertulang mutu tinggi fly ash abu bakar cangkang sawit  +  agregat halus pasir pozzolan +  agregat kasar bongkahan cangkang sawit + filler nanomaterial bijih besi 1 BU5 Beton bertulang mutu tinggi fly ash abu bakar cangkang  sawit  +    agregat  halus  kerak  boiler cangkang  sawit  +    agregat  kasar  bongkahan cangkang sawit + filler nanomaterial bijih besi 1 BU6 Beton  bertulang  mutu  tinggi fly  ash abu pozzolanik +    agregat  halus  pasir  pozzolan  + agregat  kasar  bongkahan  cangkang  sawit  + filler nanomaterial bijih besi 1 BU7 Beton  bertulang  mutu  tinggi fly  ash abu pozzolanik  +    agregat  halus  kerak  boiler cangkang  sawit  +    agregat  kasar  bongkahan cangkang sawit + filler nanomaterial bijih besi 1
Pembebanan dilakukan dengan memberikan beban disalah satu ujung elemen balok ( cantilever ). Benda uji dibebani secara bertahap hingga mengalami kehancuran. Pada setiap tahap pembebanan dicatat besar beban, lendutan, regangan, dan pola retak. Tahapan yang harus diperhatikan adalah pada saat retak awal  balok  dan  pembebanan  dihentikan  bila  balok  mencapai  beban  ultimit  (pembacaan  beban  mulai menurun). Set up pengujian puntir elemen balok dapat dilihat pada Gambar 4.
Gambar 4. Set up pembebanan benda uji elemen balok

## 4 HASIL DAN PEMBAHASAN
Data  pendukung  yang  diperoleh  untuk  menentukan  kapasitas  puntir  pada  benda  uji  adalah perhitungan uji tarik baja dan perhitungan uji tekan silinder. Hasil perhitungan uji tarik baja dapat dilihat pada Tabel 2 dan hasil uji tekan silinder yang diperoleh untuk tiap benda uji dapat dilihat pada Tabel 3.

## Tabel 2

## Hasil Perhitungan Uji Tarik Baja
Benda uji Beban maks (kg) Tegangan Ultimit (kg/cm 2 ) Regangan Leleh (%) Tegangan Leleh (kg/cm 2 ) Modulus Elastisitas (kg/cm 2 )  6 1475 5922,422 0,209 4316,665 2062076 D14 5035 6414,013 0,200 4203,822 2098449 Tabel 3 Hasil Perhitungan Uji Tekan Silinder Benda uji BU1 BU2 BU3 BU4 BU5 BU6 BU7 f c ’ (MPa) 44,40 51,04 44,67 44,54 51,14 59,48 57,96
Perhitungan  sudut  puntir  yang  terbentuk  pada  elemen  balok  beton  mutu  tinggi  dihitung  dengan Persamaan 10, yaitu dengan menghitung perubahan deformasi yang terjadi di delapan titik elemen balok yang telah dipasang transducer.
Sebagai  contoh,  perhitungan  diambil  dari  data  uji  puntir  BMT  BU1  pada  saat  elemen  balok menerima beban (P) =  2 ton.

## Jurnal Arsip Rekayasa Sipil dan Perencanaan 1(3):180-191 (2018)
Menghitung momen puntir yang terjadi (T) Diketahui : maka, T  =  P . a L = 100 mm = 2 . 0,375 . 9,81 a = 0,375 m = 7,358 kNm
Menghitung sudut puntir yang terbentuk (  )
Diketahui deformasi yang dihasilkan transducer : L1 = -1,540 mm L5 = -0,255 mm L2 = -1,430 mm L6 = -0,660 mm L3 = 0,620 mm L7 = -0,525 mm L4 = 0,840 mm L8 = -0,835 mm
Maka dihitung rata-ratanya:
Nilai  y diperoleh dari:
Nilai  x diperoleh dari: L1;L6 + L2;L5  = 0,0026 rad L3;L8 + L4;L7  = 0,0027 rad 2 2
Maka nilai  adalah =  (  y  +  x) = 0,0026 rad 2
Gambar 5. Potongan melintang benda uji puntir
L1&L6 = (-1,540+(-0,660))/2
=  -1,100 mm L2&L5 = (-1,430+(-0,255))/2
=  -0,843 mm
L3&L8 = 0,620+(-0,835))/2 =  -0,108 mm L4&L7 = 0,840+(-0,525))/2 =  -0,843 mm
L1 = Transduser 1 L2 = Transduser 2 L3 = Transduser 3 L4 = Transduser 4
L5 = Transduser 5 L6 = Transduser 6 L7 = Transduser 7 L8 = Transduser 8
Gambar 6. Perhitungan sudut puntir dari deformasi
Momen puntir pada elemen balok dihitung dengan persamaan 9. Sudut puntir dan momen puntir yang telah dihitung diplot ke dalam sebuah grafik. Hubungan antara momen puntir dan sudut puntir dapat dilihat pada Gambar 1 sampai dengan Gambar 10.
Diantara ketujuh variasi benda uji, benda uji 6 (BU6) merupakan benda uji yang memiliki kapasitas puntir  terbesar  yaitu  dapat  menahan  momen  puntir  sebesar  10,4  kNm  dengan  sudut  puntir  yang  terjadi sebesar 0,0246 rad. Benda uji 1 (BU1) yang merupakan benda uji normal dapat menahan momen puntir sebesar  9,749  kNm  dengan  sudut  puntir  0,0069  rad  kemudian  disusul  oleh  BU2  yang  dapat  menahan momen puntir sebesar 9,388 kNm dengan sudut puntir 0,0084 rad. Sedangkan BU7 dapat menahan momen sebesar 9,381 kNm dengan sudut puntir 0,0088 rad, BU3 dapat menahan momen puntir sebesar 8,498 kNm dengan  sudut  puntir  yang  terjadi  0,0238  rad  dan  BU5  terjadi  momen  puntir  sebesar 8,388  kNm  dengan sudut  puntir  0,0225  rad.  Pada  BU4  momen  puntir  yang  terjadi  7,983  kNm  dengan  sudut  puntir  sebesar 0,0019 rad.
0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 0,000 0,002 0,004 0,006 0,008 M o m en P un ti r ( T) - (k N m ) Sudut Puntir (  ) - (rad) GRAFIK HUBUNGAN MOMEN PUNTIR DAN SUDUT PUNTIR BU1 0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 0,000 0,002 0,004 0,006 0,008 M o m en P un ti r ( T) - (k N m ) Sudut Puntir (  ) - (rad) GRAFIK HUBUNGAN MOMEN PUNTIR DAN SUDUT PUNTIR BU2 0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 0,00 0,01 0,02 0,03 M o m en P un ti r ( T) - (k N m ) Sudut Puntir (  ) - (rad) GRAFIK HUBUNGAN MOMEN PUNTIR DAN SUDUT PUNTIR BU3 0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 0,00 0,01 0,01 0,02 0,02 0,03 0,03 M o m en P un ti r ( T) - (k N m ) Sudut Puntir (  ) - (rad) GRAFIK HUBUNGAN MOMEN PUNTIR DAN SUDUT PUNTIR BU4 0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00 8,00 9,00 0,000 0,005 0,010 0,015 0,020 0,025 M o m en Pu n ti r (T ) - (k N m ) Sudut Puntir (  )- (rad) GRAFIK HUBUNGAN MOMEN PUNTIR DAN SUDUT PUNTIR BU5 0,000 2,000 4,000 6,000 8,000 10,000 12,000 0 0,005 0,01 0,015 0,02 0,025 M o m en Pu n ti r (T ) - (k N m ) Sudut Puntir (  )- (rad) GRAFIK HUBUNGAN MOMEN PUNTIR DAN SUDUT PUNTIR BU6
Gambar 7 Hub. Momen puntir dan sudut puntir BU1 Gambar 8 Hub. Momen puntir dan sudut puntir BU2
Gambar 9 Hub. Momen puntir dan sudut puntir BU3 Gambar 10 Hub. Momen puntir dan sudut puntir BU4
Gambar 11 Hub. Momen puntir dan sudut puntir BU5 Gambar 12 Hub. Momen puntir dan sudut puntir BU6
0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 0,000 0,002 0,004 0,006 0,008 M o m en Pu n ti r (T ) - (k N m ) Sudut Puntir (  ) - (rad) GRAFIK HUBUNGAN MOMEN PUNTIR DAN SUDUT PUNTIR BU7
Gambar 13 Hub. Momen puntir dan sudut puntir BU7
Hasil yang diperoleh dari uji puntir ditampilkan pada Tabel 4 berikut ini.

## Tabel 4
Hasil Uji Puntir Elemen Balok Beton Mutu Tinggi Hybrid
Kode Balok f y (tul utama) (MPa) f y (sengkang) (MPa) f’ c (MPa) P maks (t)  maks (rad) T maks (kNm) BU1 420,382 431,667 44,4 2,650 0,0069 9,749 BU2 420,382 431,667 51,04 2,552 0,0084 9,388 BU3 420,382 431,667 44,67 2,310 0,0238 8,498 BU4 420,382 431,667 44,54 2,170 0,0197 7,983 BU5 420,382 431,667 51,14 2,280 0,0225 8,388 BU6 420,382 431,667 59,48 2,827 0,0246 10,400 BU7 420,382 431,667 57,96 2,550 0,0088 9,381

## 5 KESIMPULAN DAN SARAN

## 5.1 Kesimpulan
Dari  hasil  penelitian  uji  puntir  yang  menggunakan fly  ash batu  bara,  cangkang  sawit,  pasir pozzolan, sebagai substitusi semen, agregat halus dan agregat kasar serta penambahan filler nanomaterial bijih besi diperoleh beberapa kesimpulan sebagai berikut :
1. Kuat tekan beton sangat mempengaruhi kuat puntir
2. BU6  memperlihatkan bahwa elemen balok dengan variasi abu pozzolan + agregat halus pasir pozzolan + agregat kasar cangkang sawit + filler nanomaterial bijih besi, dapat menahan momen puntir sebesar 10,4 kNm dengan pembebanan maksimum sebesar 2,827 ton. Sedangkan untuk BU1 dapat menahan momen puntir sebesar 9,749 kNm dengan pembebanan maksimum 2,65 ton.
3. Besarnya sudut puntir maksimum terjadi pada BU3 dengan variasi fly ash batu bara +  agregat halus kerak boiler cangkang sawit +  agregat kasar bongkahan cangkang sawit  + filler nanomaterial bijih besi sebesar 0,0278 rad. Sedangkan untuk BU1 sudut puntir maksimum sebesar 0,0069.

## 5.2  Saran
Hasil dari penelitian ini diharapkan dapat berguna dalam pengembangan ilmu bahan bangunan dan menjadi  bahan  pertimbangan  salah  satu  material  alternatif  sebagai  substitusi  agregat  alam  untuk
memanfaatkan limbah industri yang ada. Semoga penelitian ini dapat dilanjutkan lagi oleh para peneliti lain, oleh karena itu disarankan sebagai berikut :
1. Pada penelitian selanjutnya dapat dilakukan penambahan material alternatif dengan jumlah persentase lain, penambahan zat tambahan superplasticizer dengan persentase berbeda-beda, serta jumlah FAS yang dibuat bervariasi.
2. Dapat menggunakan material alternatif lain yang banyak mengandung silika sebagai bahan pengikat campuran beton, sehingga beton lebih daktail dan menambah kuat puntir
3. Dapat dilakukan uji puntir lain dengan penyusunan sengkang yang variatif.

## DAFTAR PUSTAKA
Anonim, 2004, Annual Book of American Society for Testing and Materials Standard (ASTM Standard) , New York, USA.
Anonim,  2008,  American  Concrete  Institute, Building  Codes  Requirement  for  Structural  Concrete  and Commentary , ACI Committee.
Astariani, 2010, Pengaruh Torsi Pada Bangunan, GaneC Swara edisi khusus Vol. 4 No. 3, Fakultas Teknik Universitas Ngurah Rai, Denpasar.
Badan Standardisasi Nasional, 2002, Standar Nasional Indonesia 03-2847-2002, Tata Cara Perhitungan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung (Beta Version) , Bandung.
Merriza,  2016, Analisis  Kapasitas  Geser  Beton  Bertulang  Mutu  Tinggi  Variasi  Aditif  dan  Substitusi Agregat , Tesis Program Studi Magister Teknik Sipil, Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh.
Timoshenko, S., 1940 , Strength of Materials, Elementary Theory and  Poblems Part I, D. Van Nostrand Company, Inc., New York.

## DAFTAR NOTASI
 =   Faktor reduksi torsi; 0,75 f’ c =   Kuat tekan beton, MPa
A cp =   Luas yang dibatasi oleh keliling luar penampang beton, mm2 P cp = Keliling luar penampang beton, mm f pc =   Tegangan  tekan  pada  beton  pada  titik  berat  penampang  yang  menahan  beban  luar  atau  pada pertemuan antara badan dan flens jika titik berat penampang berada dalam flens, MPa
b =  Lebar muka tekan pada komponen struktur, mm
b w =  Lebar badan balok, atau diameter penampang bulat, mm b t =  Lebar bagian penampang yang dibatasi oleh sengkang tertutup yang menahan puntir, mm
h f =  Tinggi total komponen struktur, mm
T u =  Momen puntir terfaktor pada penampang, kNm T n =  Kuat momen puntir nominal, kNm
T =  Momen punter total, kNm
d =  Jarak dari serat tekan terluar ke titik berat tulangan tarik longitudinal, mm
P h =  Keliling dari garis pusat tulangan sengkang torsi terluar, mm A oh =  Luas daerah yang dibatasi oleh garis pusat tulangan sengkang torsi terluar, mm 2
V c =  Kuat geser nominal yang disumbangkan oleh beton, N V u =  Gaya geser terfaktor pada penampang, N A o =  Luas bruto yang dibatasi oleh lintasan aliran geser, mm 2
A t =  Luas satu kaki sengkang tertutup yang menahan puntir dalam daerah sejarak s , mm 2 f yv =  Kuat leleh tulangan sengkang torsi, MPa f yl =  Kuat leleh tulangan torsi longitudinal, MPa
s =  Spasi tulangan geser atau puntir dalam arah paralel dengan tulangan longitudinal, mm
x 0 =  Lebar balok, mm x 1 =  Lebar sengkang, mm y 0 =  Tinggi balok, mm y 1 =  Tinggi sengkang, mm