© Jurusan Teknik Sipil Itenas | No. 4 | Vol. 4

## Studi Mengenai Batasan Maksimum Kadar Volume Pasir dalam Campuran Beton Cara SNI

## GUGUM GUNAWAN, PRIYANTO SAELAN
Jurusan Teknik Sipil Institut Teknologi Nasional Email: gugumgunawan215@gmail.com

## ABSTRAK
Penelitian ini dilakukan untuk mengetahui batasan maksimum volume pasir yang harus  ditingkatkan  agar  kuat  tekan  beton  tercapai  tanpa  merubah  rentang kelecakan pada cara SNI. Hasil penelitian menunjukkan bahwa kadar maksimum volume  pasir  untuk 𝑤/𝑐 0,40,  slump  30  mm  –  60  mm  adalah  0,143  m 3 untuk modulus kehalusan pasir (FM) 1,5; 0,169 m 3 untuk FM 2,0; 0,201 m 3 untuk FM 2,50; 0,253 m 3 untuk FM 3,0; 0,304 m 3 untuk FM 3,50; untuk slump 60 mm – 180 mm adalah 0,281 m 3 untuk FM 1,50; 0,282 m 3 untuk FM 2,0; 0,313 m 3 untuk FM 2,50; 0,316 m 3 untuk FM 3,0; 0,376 m 3 untuk FM 3,50. Untuk w/c 0,50, slump 30 mm-60 mm adalah 0,163 m 3 untuk FM 1,5; 0,184 m 3 untuk FM 2,0; 0,224 m 3 untuk FM 2,50; 0,278 m 3 untuk FM 3,0; 0,332 m 3 untuk FM 3,50; untuk slump 60 mm – 180 mm adalah 0,289 m 3 untuk FM 1,50; 0,321 m 3 untuk FM 2,0; 0,321 m 3 untuk FM 2,50; 0,322 m 3 untuk FM 3,0; 0,386 m 3 untuk FM 3,50.
Kata kunci : volume pasir, SNI, FM

## ABSTRACT
This research is performed to know maximum sand volume may be increased in other  that  the  strength  of  concrete  is  achieved  without  changing  range  of workability  in  concrete  mix .  The  results  of  tests  showed  that  maximum  sand volume  for 𝑤/𝑐 0,40 and 30 mm – 60 mm slump are 0,143 m 3 to finess modulus (FM) 1,5; 0,169 m 3 to FM 2,0; 0,201 m 3 to FM 2,50; 0,253 m 3 to FM 3,0; 0,304 m 3 to FM 3,50; and 60 mm – 180 mm slump are 0,281 m 3 to FM 1,50; 0,282 m 3 to FM 2,0; 0,313 m 3 to FM 2,50; 0,316 m 3 to FM 3,0; 0,376 m 3 to FM 3,50. For 𝑤/𝑐 0,50, 30 mm – 60 mm slump are 0,163 m 3 to FM 1,5; 0,184 m 3 to FM 2,0; 0,224 m 3 to FM 2,50; 0,278 m 3 FM 3,0; 0,332 m 3 to FM 3,50; and 60 mm – 180 mm slump are 0,289 m 3 to FM 1,50; 0,321 m 3 to FM 2,0; 0,321 m 3 to FM 2,50; 0,322 m 3 to FM 3,0; 0,386 m 3 to FM 3,50.
Keywords : volume of sand, SNI, FM

## 1. PENDAHULUAN
Pada perancangan campuran beton cara SNI, kuat tekan beton hanya ditentukan oleh faktor air  semen,  sedangkan  kadar  pasir  dalam  agregat  gabungan  hanya  berpengaruh  pada kelecakan  campuran  beton  segar.  Semakin  banyak  kadar  pasir  dalam  agregat  gabungan, kelecakan  campuran  beton  segar  akan  semakin  berkurang.  Kadar  pasir  dalam  agregat gabungan  untuk  mencapai  suatu  kelecakan  yang  direncanakan  bergantung  pada  ukuran maksimum  agregat  dan  modulus  kehalusan  pasir.  Semakin  kecil  modulus  kehalusan  pasir, maka  semakin  kecil  kadar  pasir  dalam  agregat  gabungan,  demikian  pula  sebaliknya.  Agar pemodelan  perancangan  campuran  beton  cara  SNI  dapat  diketahui  keberlakuannya  yaitu volume pasir hanya mempengaruhi kelecakan dan tidak berpengaruh terhadap kekuatan maka diperlukan penelitian untuk mengetahui seberapa besar kandungan maksimum volume pasir dalam agregat gabungan untuk suatu nilai faktor air-semen yang tidak berpengaruh terhadap kuat tekan beton.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1 Perancangan Campuran Beton Cara SNI 03-2834-2002
Perancangan  campuran  beton  dimaksudkan  untuk  menghasilkan  suatu  proporsi  campuran bahan yang optimal dengan mendapatkan kekuatan yang direncanakan. Pada perancangan campuran beton yang menjadi kriteria dasar dalam perancangannya adalah kekuatan tekan dan hubungannya dengan faktor air-semen yang digunakan, serta jumlah air yang diperlukan untuk mencapai kelecakan campuran beton segar yang diinginkan. Menurut aturan SNI, kuat tekan rata-rata yang ditargetkan dapat dihitung dengan menggunakan rumus yang terdapat pada Persamaan 1 yaitu:
𝑓 𝑐𝑟 =   𝑓′ 𝑐 + 1,64 𝑆 𝑟 …(1) dengan: 𝑓 𝑐𝑟 =  kuat tekan beton rata-rata yang ditargetkan pada umur 28 hari [MPa],
𝑓′ 𝑐 = kuat tekan beton yang direncanakan pada umur 28 hari [MPa], 𝑆 𝑟 =  deviasi standar rencana [MPa],
𝑆 𝑟 = √ ∑ (𝑥 𝑖 −𝑥̅) 2 𝑛 𝑖=1 𝑛−1 ,
𝑛 =  jumlah data/nilai hasil uji, 𝑥𝑖 =  kuat tekan beton yang didapat dari masing-masing benda uji,
𝑥̅ =  kuat tekan beton rata-rata menurut rumus = ∑ 𝑥 𝑖 𝑛 𝑖=1 𝑛 .
Pada  perancangan  campuran  beton  cara  SNI,  kadar  persentase  pasir  yang  terdapat  dalam total agregat gabungan dipengaruhi oleh ukuran butir agregat maksimum, faktor air-semen, dan  nilai slump  yang  direncanakan.  Proporsi  kandungan  kadar  pasir  yang  terdapat  dalam agregat gabungan dapat dihitung dengan menggunakan rumus Persamaan 2 , dimana rumus persamaan yang digunakan yaitu:
𝑉 𝑐 + 𝑉 𝐶𝐴 + 𝑉 𝐹𝐴 + 𝑉 𝑤 + 𝑉 𝐴 = 1 m 3 beton                           …(2) dengan:
𝑉 𝑐 =  volume absolut semen dalam 1 m 3 beton, 𝑉 𝐶𝐴 = volume absolut agregat kasar dalam 1 m 3 beton, 𝑉 𝐹𝐴 =  volume absolut agregat halus dalam 1 m 3 beton, 𝑉 𝑊 =  volume absolut air dalam 1 m 3 beton,

## Studi Mengenai Batasan Maksimum Kadar Volume Pasir dalam Campuran Beton Cara SNI
𝑉 𝐴 =  volume udara dalam 1 m 3 beton.

## 2.2 Pengaruh Volume Pasir Pada Campuran Beton Cara SNI
Volume pasir dalam campuran beton cara SNI hanya berpengaruh terhadap pencapaian nilai slump. Untuk mencapai suatu nilai slump yang direncanakan pada suatu nilai faktor air-semen yang dibutuhkan, semakin besar modulus kehalusan pasir, yaitu semakin kasar pasir, semakin besar volume pasir yang dibutuhkan untuk mencapai nilai slump tersebut. Jika nilai modulus kehalusan pasir tidak berubah sedangkan volume pasir diperbesar dari yang semestinya, maka campuran  beton  segar  yang  dihasilkan  akan  semakin  kental  dan  nilai slump  yang  terjadi semakin  rendah.  Jika  pasir  semakin  ditambah  maka  campuran  beton  segar  akan  semakin kental dan akhirnya tidak bisa dikerjakan. Dengan demikian maka kadar maksimum volume pasir dalam campuran beton harus dibatasi agar campuran beton segar tetap dapat dikerjakan. Jika volume pasir dikaitkan dengan kuat tekan beton maka keterkaitan ini dapat dijelaskan melalui rumus Dreux Gorisse pada Persamaan 3 yaitu:
𝑓 𝑐 = 𝐺 ∗  𝑓 𝑝𝑐 ∗ ( 𝑐 𝑤 − 0,5) ...(3) dengan:
𝑓 𝑐 =  kuat tekan silinder beton pada umur 28 hari [MPa], 𝑓 𝑝𝑐 =  kekuatan tekan mortar semen umur 28 hari [MPa], 𝐺 =  faktor granular [0,35 − 0,65], 𝑐 𝑤 =  rasio berat semen terhadap berat air.
Oleh Thesia, Z. (2013) faktor granular dirumuskan seperti pada Persamaan 4 yaitu:
𝐺 = 𝑘  ∗ 𝑉 𝐹𝐴 ...(4) dengan:
𝑘 =  konstanta yang nilainya diberikan pada Tabel 1 , 𝑉 𝐹𝐴 =  volume pasir dalam 1 m 3 beton.
Tabel 1. Nilai 𝒌 untuk 0,4 ≤ 𝑮 ≤ 0,6
No. 𝑽 𝒑𝒂𝒔𝒊𝒓 / 𝑽 𝒕𝒐𝒕𝒂𝒍 𝒂𝒈𝒓𝒆𝒈𝒂𝒕 𝒌 1 ≤ 0,26 3 2 0,26 – 0,29 2 3 0,29 – 0,39 1,8 4 0,39 – 0,43 1,5 5 0,43 – 0,49 1,8 6 ≥ 0,50 1,5
(Sumber: Thesia, Z., 2013)
Berdasarkan Persamaan  3 ini  maka  apabila  volume  pasir  bertambah  banyak,  kuat  tekan beton akan semakin bertambah karena nilai faktor granular meningkat. Hal ini bertentangan dengan cara SNI, karena peningkatan volume pasir tidak mempengaruhi kuat tekan beton, peningkatan  volume  pasir hanya  mempengaruhi  kelecakan  campuran  beton segar.  Prediksi kuat tekan beton yang dirancang menggunakan cara SNI, dan diprediksi dengan cara Dreux, diperlihatkan pada Tabel 2 dan Tabel 3 .
Tabel 2. Komposisi Bahan dalam 1 m 3 Beton yang Dirancang dengan Cara SNI dengan Ukuran Agregat Maksimum 20 mm, Nilai Slump 30 mm − 60 mm, Berat Jenis Pasir
2,546 t/m³, Berat Jenis Batu Pecah 2,605 t/m³, dan Nilai Faktor Air-Semen 0,40
Campuran Modulus Kehalusan Pasir Air [kg] Semen [kg] Pasir [%] Volume Pasir [m³] Volume Batu Pecah [m³] Prediksi Kuat Tekan Rencana [MPa] SNI Dreux 1 1,5 190 475 22 0,143 0,496 48 36,496 2 2 190 475 26 0,169 0,470 48 28,728 3 2,5 190 475 31 0,201 0,438 48 30,792 4 3 190 475 39 0,253 0,386 48 32,223 5 3,5 190 475 47 0,304 0,335 48 46,483
Tabel 3. Komposisi Bahan dalam 1 m 3 Beton yang Dirancang dengan Cara SNI dengan Ukuran Agregat Maksimum 20 mm, Nilai Slump 30 mm − 60 mm, Berat Jenis Pasir
2,546 t/m³, Berat Jenis Batu Pecah 2,605 t/m³, dan Nilai Faktor Air-Semen 0,50
Campuran Modulus Kehalusan Pasir Air [kg] Semen [kg] Pasir [%] Volume Pasir [m³] Volume Batu Pecah [m³] Prediksi Kuat Tekan Rencana [MPa] SNI Dreux 1 1,5 190 380 24 0,163 0,506 37 31,248 2 2 190 380 27 0,184 0,485 37 23,420 3 2,5 190 380 33 0,224 0,445 37 25,727 4 3 190 380 41 0,278 0,391 37 26,588 5 3,5 190 380 49 0,332 0,337 37 36,357
Agar model perancangan campuran beton cara SNI sejalan dengan perancangan campuran beton cara Dreux Gorisse maka nilai rasio volume pasir terhadap volume agregat gabungan harus  dikoreksi  agar  menghasilkan  kuat  tekan  yang  sama.  Jika  koreksi  volume  pasir menyebabkan volume pasir menjadi meningkat agar kuat tekan yang direncanakan tercapai, maka hal ini akan menyebabkan kelecakan campuran beton berkurang dan akan keluar dari batasan nilai slump yang diatur dalam perancangan campuran beton cara SNI. Oleh karena itu volume pasir yang ditingkatkan harus dibatasi agar kelecakan tidak berubah, yaitu tetap dalam rentang nilai slump yang ditetapkan.

## 3. METODE PENELITIAN

## 3.1 Prosedur Penelitian
Prosedur penelitian dilakukan dengan metode yang diperlihatkan pada Gambar 1 .

## Studi Mengenai Batasan Maksimum Kadar Volume Pasir dalam Campuran Beton Cara SNI
Mulai Kaji Literatur Topik Penelitian Studi Mengenai Batasan Maksimum Kadar Volume Pasir dalam Campuran Beton Cara SNI Persiapan Alat dan Bahan untuk Pengujian
Alat-alat Semen dan Air
Agregat Kasar dan
Agregat Halus
- Timbangan - Mixer Beton - Kerucut Abrams - Batang Besi Penusuk
- Cetakan Silinder ukuran diameter 10 cm; tinggi 20 cm - Mesin UTM
( Universal Testing Machine) Pengujian Sifat Fisik Agregat - Berat Jenis - Kadar Air - Analisis Saringan Merancang Komposisi Campuran Beton dengan Mengkombinasikan Cara SNI dengan Cara Dreux Membuat Benda Uji Silinder Beton Melakukan Perawatan Benda Uji Selama 28 Hari Melakukan Pengujian Kuat Tekan Beton Umur 28 Hari Menganalisis Data Hasil Pengujian dan Membuat Kesimpulan

## Selesai

## Gambar 1. Bagan alir metode penelitian

## 3.2 Data Penelitian
Data penelitian yang digunakan yaitu data primer. Data primer yang digunakan adalah data material yang diperoleh berdasarkan hasil pengujian secara fisik, dimana data material yang digunakan dapat dilihat pada Tabel 4 , data komposisi campuran beton menggunakan agregat kering udara dengan ukuran butiran maksimum 20 mm, dengan faktor air semen 0,40 dan 0,50 dengan nilai slump 30 mm − 60 mm dan 60 mm − 80 mm, dan data pengujian kuat tekan beton silinder umur 28 hari dengan benda uji silinder beton berukuran diameter 10 cm dengan tinggi 20 cm.

## Tabel 4. Sifat Fisik Material Bahan
Parameter Semen Agregat Kasar Agregat Halus Berat jenis kondisi SSD [kg/m³] 3.150 2.605 2.546 Berat jenis kondisi kering udara [kg/m³] 2.460 2.434 Modulus kehalusan [FM] 2,76 Kadar air kondisi SSD [%] 6,33 5,04 Kadar air kondisi kering udara [%] 5,44 4,38 3.3 Variabel Penelitian
Variabel pada penelitian ini terdiri dari:
1. Nilai slump sebesar 30 mm − 60 mm, dan 60 mm − 180 mm.
2. Faktor air semen yang digunakan sebesar 0,40 dan 0,50.
3. Modulus kehalusan pasir.

## 3.4 Analisis Data
Analisis data hasil pengujian dilakukan dengan cara membandingkan hasil pengujian dengan rencana yang ingin dicapai, yang disajikan secara tabelaris.

## 4. HASIL PENELITIAN DAN PEMBAHASAN

## 4.1 Hasil-Hasil Penelitian
Hasil-hasil pengujian tekan diperlihatkan pada Tabel 5 , Tabel 6 , Tabel 7 dan Tabel 8 .
Tabel 5. Komposisi Bahan dalam 1 m 3 Beton yang Dirancang dengan Cara SNI dengan Ukuran Agregat Maksimum 20 mm, Nilai Slump 30 mm − 60 mm, Berat Jenis Pasir 2,546 t/m³, Berat Jenis Batu Pecah 2,605 t/m³, dan Nilai Faktor  Air-Semen 0,40
Campuran 1 2 3 4 5 Modulus Kehalusan Pasir 1,5 2 2,5 3 3,5 Air Semula [kg] 190 190 190 190 190 190 190 190 190 190 Tambahan 33,126  33,074  33,095  32,964  33,058  32,927  32,998  32,853  32,937  32,926 Semen [kg] 475 475 475 475 475 475 475 475 475 475 Pasir [%] 22 28,93 26 43,44 31 48,32 39 58,10 47 48,50 Volume Pasir [m³] 0,143 0,188 0,169 0,281 0,201 0,312 0,253 0,375 0,304 0,314 Volume Batu Pecah 0,496 0,451 0,470 0,358 0,438 0,327 0,386 0,264 0,335 0,325 Prediksi Kuat Tekan Rencana SNI [MPa] 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 Dreux [MPa] 36,496  31,944  28,728  43,027  30,792  47,807  32,223  47,795  46,483  47,967 Kuat Tekan Rata-rata Umur 28 hari dari Umur Pengujian Dreux [MPa] 26,599  30,992  25,359  25,807  27,722  31,812  29,229  38,205  40,046  41,657 Slump Aktual [mm] 30 23 35 15 30 20 32 0 30 14 Umur Pengujian [hari] 14 14 20 20 19 19 18 18 18 18

## Studi Mengenai Batasan Maksimum Kadar Volume Pasir dalam Campuran Beton Cara SNI
Tabel 6. Komposisi Bahan dalam 1 m 3 Beton yang Dirancang dengan Cara SNI dengan Ukuran Agregat Maksimum 20 mm, Nilai Slump 60 mm − 180 mm, Berat Jenis Pasir 2,546 t/m³, Berat Jenis Batu Pecah 2,605 t/m³, dan Nilai Faktor Air-Semen 0,40 Campuran 1 2 3 4 5 Modulus Kehalusan Pasir 1,5 2 2,5 3 3,5 Air Semula [kg] 205 205 205 205 205 205 205 205 205 205 Tambahan 31,697  31,557  31,675  31,556  31,632  31,520  31,567  31,516  31,495  31,446 Semen [kg] 512,5 512,5 512,5 512,5 512,5 512,5 512,5 512,5 512,5 512,5 Pasir [%] 26 45,36 29 45,5 35 50,5 44 50,61 54 61 Volume Pasir [m³] 0,162 0,281 0,180 0,282 0,217 0,313 0,273 0,316 0,334 0,376 Volume Batu Pecah [m³] 0,450 0,331 0,432 0,330 0,395 0,299 0,339 0,296 0,278 0,236 Prediksi Kuat Tekan Rencana SNI [MPa] 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 Dreux [MPa] 27,514  43,011  30,668  43,146  33,266  39,860  41,734  40,247  42,624  47,990 Kuat Tekan Rata-rata Umur 28 hari dari Umur Pengujian Dreux [MPa] 28,082  29,763  29,772  36,117  29,772  33,314  31,026  38,146  39,164  44,504 Slump Aktual [mm] 75 65 70 62 65 60 64 60 65 60 Umur Pengujian [hari] 15 15 14 14 14 12 12 12 12 12
Tabel 7. Komposisi Bahan dalam 1 m 3 Beton yang Dirancang dengan Cara SNI dengan Ukuran Agregat Maksimum 20 mm, Nilai Slump 30 mm − 60 mm, Berat Jenis Pasir 2,546 t/m³, Berat Jenis Batu Pecah 2,605 t/m³, dan Nilai Faktor Air-Semen 0,50 Campuran 1 2 3 4 5 Modulus Kehalusan Pasir 1,5 2 2,5 3 3,5 Air Semula [kg] 190 190 190 190 190 190 190 190 190 190 Tambahan 34,665  34,630  34,642  34,518  34,594  34,480  34,531  34,404  34,468  34,403 Semen [kg] 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 Pasir [%] 24 28,5 27 42,66 33 47,46 41 57,06 49 57,17 Volume Pasir [m³] 0,163 0,194 0,184 0,289 0,224 0,321 0,278 0,385 0,332 0,386 Volume Batu Pecah [m³] 0,506 0,475 0,485 0,380 0,445 0,348 0,391 0,284 0,337 0,283 Prediksi Kuat Tekan Rencana SNI [MPa] 37 37 37 37 37 37 37 37 37 37 Dreux [MPa] 31,248  24,713  23,420  33,184  25,727  36,878  26,588  36,866  31,710  36,997 Kuat Tekan Rata-rata Umur 28 hari dari Umur Pengujian Dreux [MPa] 19,854  22,988  19,853  21,421  20,115  28,348  28,888  30,238  31,588  32,398 Slump Aktual [mm] 35 20 40 20 35 20 45 20 35 25 Umur Pengujian [hari] 11 11 11 11 11 10 10 10 10 10
Tabel 8. Komposisi Bahan dalam 1 m 3 Beton yang Dirancang dengan Cara SNI dengan Ukuran Agregat Maksimum 20 mm, Nilai Slump 60 mm − 180 mm, Berat Jenis Pasir 2,546 t/m³, Berat Jenis Batu Pecah 2,605 t/m³, dan Nilai Faktor Air-Semen 0,50 Campuran 1 2 3 4 5 Modulus Kehalusan Pasir 1,5 2 2,5 3 3,5 Air Semula [kg] 205 205 205 205 205 205 205 205 205 205 Tambahan 33,399  33,267  33,368  33,230  33,322  33,229  33,254  33,228  33,171  33,153 Semen [kg] 410 410 410 410 410 410 410 410 410 410 Pasir [%] 27 44,24 31 49,21 37 49,27 46 49,37 57 59,30 Volume Pasir [m³] 0,177 0,289 0,203 0,321 0,242 0,321 0,300 0,322 0,371 0,386 Volume Batu Pecah [m³] 0,468 0,356 0,442 0,324 0,403 0,324 0,345 0,323 0,274 0,259 Prediksi Kuat Tekan Rencana SNI [MPa] 37 37 37 37 37 37 37 37 37 37 Dreux [MPa] 22,580  33,167  23,311  36,851  27,785  36,895  34,472  36,969  35,564  36,990 Kuat Tekan Rata-rata Umur 28 hari dari Umur Pengujian Dreux [MPa] 24,191  31,785  24,291  32,585  26,068  31,993  33,228  34,810  35,442  36,708 Slump Aktual [mm] 70 60 80 65 75 62 65 60 65 60 Umur Pengujian [hari] 9 9 8 8 8 8 7 7 7 7

## 4.2 Pembahasan Hasil Penelitian
Berdasarkan data hasil pengujian pada tabel komposisi campuran dan kuat tekan rata-rata umur 28 hari maka dapat diketahui bahwa:
1. Secara umum nilai slump yang terjadi tidak sesuai dengan nilai slump yang direncanakan. Hal ini disebabkan oleh kondisi batu yang sangat kering sehingga campuran beton menjadi lebih kental.
2. Berkurangnya kelecakan campuran beton sebagian air diserap oleh agregat. Secara teoritis hal ini dapat menyebabkan faktor air-semen berkurang sehingga menyebabkan kuat tekan seharusnya meningkat. Yang terjadi adalah sebaliknya yaitu kuat tekan menurun.
3. Hasil  pengujian  yang  terdapat  pada Tabel  5  –  Tabel  8 memperlihatkan  kecendrungan yang sama yaitu peningkatan volume pasir menyebabkan berkurangnya kelecakan beton yang ditandai dengan berkurangnya nilai slump, namum diiringi dengan peningkatan kuat tekan.  Peningkatan  kuat  tekan  ini  sesuai  dengan  perilaku  kuat  tekan  beton  yang dirumuskan  oleh  Dreux  pada Persamaan  3 .  Peningkatan  volume  pasir  yang  hanya mempengaruhi kelecakan beton menurut cara SNI tidak terjadi. Peningkatan volume pasir tidak hanya mempengaruhi kelecakan tetapi juga mempengaruhi kuat tekan beton.
4. Peningkatan  volume  pasir  untuk  meningkatkan  kuat  tekan  beton  yang  dirancang  pada slump  rendah  30  mm − 60  mm  akan  menyebabkan  nilai slump    yang  terjadi  keluar  dari rentang yang ditentukan oleh SNI. Fenomena ini memberikan batasan bahwa pada nilai slump rendah tidak dapat dilakukan. Fenomena yang berbeda ditunjukkan pada nilai slump rencana yang lebih tinggi. Peningkatan volume pasir tidak menyebabkan kelecakan keluar dari rentang kelecakan. Hal ini disebabkan karena kelecakan yang tinggi mempunyai nilai rentang yang lebar. Dengan demikian peningkatan volume pasir pada cara SNI hanya bisa dilakukan pada campuran beton dengan kelecakan tinggi.
5. Kadar maksimum volume pasir yang tidak merubah kelecakan campuran beton bergantung pada  modulus  kehalusan  pasir  yang  digunakan,  faktor  air-semen,  dan  nilai slump  yang direncanakan. Kadar maksimum volume pasir tertera pada Tabel 9 dan Tabel 10 .

## Studi Mengenai Batasan Maksimum Kadar Volume Pasir dalam Campuran Beton Cara SNI

## Tabel 9. Nilai Maksimum Volume Pasir untuk Faktor Air-Semen 0,4
Modulus Kehalusan Pasir 1,5 2 2,5 3 3,5 Nilai Slump 30 − 60   [mm] 0,143 0,169 0,201 0,253 0,304 60 − 180 [mm] 0,281 0,282 0,313 0,316 0,376 Tabel 10. Nilai Maksimum Volume Pasir untuk Faktor Air-Semen 0,5 Modulus Kehalusan Pasir 1,5 2 2,5 3 3,5 Nilai Slump 30 − 60   [mm] 0,163 0,184 0,224 0,278 0,332 60 − 180 [mm] 0,289 0,321 0,321 0,322 0,386

## 5. KESIMPULAN
Dari hasil pengujian, analisis, dan pembahasan hasil pengujian maka dapat disimpulkan:
1. Volume  pasir  tidak  hanya  berpengaruh  terhadap  kelecakan  campuran  beton,  tetapi berpengaruh juga terhadap kuat tekan beton pada cara SNI. Dengan demikian agar konsep campuran  beton  cara  SNI  dapat  diterapkan,  volume  pasir  menjadi  parameter  yang mengikat.
2. Kadar maksimum volume pasir pada cara SNI yang tidak merubah nilai kelecakan adalah seperti disajikan pada Tabel 8 dan Tabel 9 .

## DAFTAR RUJUKAN
Badan  Standardisasi  Nasional.  (2002). SNI  03-2834-2002  Tata  Cara  Pembuatan  Rencana Campuran Beton Normal. Jakarta: Badan Standardisasi Nasional. Zakaria, T. (2013). Studi Mengenai Perancangan Campuran Beton Cara Dreux Gorrise. Tugas Akhir. Bandung: Jurusan Teknik Sipil-Institut Teknologi Nasional-Bandung.