Abstrak - Indonesia memiliki wilayah dengan luas 1.910.931 km 2 dan jumlah penduduk 255.182.144 jiwa pada tahun 2015. Hal ini menjadi penyebab Indonesia memiliki kebutuhan energi listrik yang tinggi, sehingga harus ada peningkatan kapasitas pembangkit listrik. Salah satu sumber energi potensial  yang dapat dimanfaatkan sebagai pembangkit listrik di Indonesia adalah energi panas bumi dengan potensi daya sebesar 29.544 MW.  Pemanfaatan energi panas bumi dapat diotimalkan salah satunya dengan metode siklus kalina, yaitu penggunaan campuran fluida  campuran antara amonia dan air. Salah satu karakteristik dari siklus ini adalah temperatur didih yang tidak konstan pada fluida kerja, sehingga memberikan potensi peningkatan efisiensi. Pada penelitian ini, dilakukan optimasi dengan memanfaatkan brine yang memiliki temperatur 100– 200°C. Hasil dari proses  optimasi  adalah daya neto per satuan laju massa brine yang digunakan pada temperatur 100–200°C pada masing-masing sistem siklus Kalina/ Kalina cycle system (KCS). Kedua sistem tersebut kemudian dibandingkan untuk menentukan sistem yang menghasilkan daya neto per satuan laju massa terbesar. Hasil pemodelan menunjukkan bahwa KCS 34 adalah sistem yang paling optimum pada brine dengan temperatur 100–150°C, sedangkan KCS 11 optimum pada temperatur brine 155–200°C. Sistem siklus Kalina 34 yang digunakan pada temperatur brine 130–150°C menghasilkan kondisi uap kering pada larutan amonia air sebelum masuk alat pemisah. Hal ini menyebabkan pada sistem siklus Kalina 34 dengan temperatur brine 130–150°C dapat dihilangkan satu alat pemisah dan satu penukar panas, sehingga komponen yang digunakan menjadi lebih sedikit .
Kata Kunci — Daya, Energi, Panas Bumi, Pembangkit Listik, Siklus Kalina, .

## I. PENDAHULUAN
NDONESIA  merupakan sebuah negara yang memiliki wilayah 1.904.569 km  dengan  jumlah penduduk 255.182.144 jiwa pada tahun 2015 [1]-[2]. Besarnya wilayah dan jumlah  penduduk mengakibatkan besarnya kebutuhan energi khususnya energi listrik yang menjadi  salah satu sumber energi utama dalam berbagai aspek kehidupan. Peningkatan kebutuhan listrik tentu saja harus diimbangi dengan peningkatan kapasitas pembangkit listrik. Peningkatan kapasitas  pembangkit listrik  yang ada saat ini masih didominasi oleh sumber energi yang berasal dari bahan bakar fosil  seperti batu bara dan gas  bumi.  Meskipun demikian, peningkatan penggunaan energi baru dan  terbarukan  juga mengalami peningkatan  yaitu 12% (6,9 GW) dari kapasitas total pada 2016 menjadi 15% (15 GW) dari  kapasitas total pada tahun 2025 [3].
Salah satu potensi energi baru dan terbarukan (EBT) yang dapat digunakan sebagai pembangkit listrik adalah  energi panas bumi. Hal ini karena potensi energi panas bumi yang dimiliki oleh Indonesia adalah 29.544 MW, sedangkan yang sudah dimanfaatkan pada tahun  2018 adalah 1.438,5 MW (4,86%)  [3].  Apabila potensi tersebut dimanfaatkan secara keseluruhan tentu  akan  membantu  pengurangan  penggunan bahan bakar fosil, sehingga terjadi penurunan gas rumah kaca yang dapat menyebabkan perubahan iklim hasil dari penggunaan bahan bakar fosil.
Pemanfaatan energi panas bumi sebagai pembangkit listrik dilakukan dengan cara memanfaatkan uap air yang dihasilkan dari energi panas bumi tersebut.  Uap  air yang  dimanfaatkan dari perut bumi digunakan untuk memutar turbin,  sehingga dapat menghasilkan daya yang kemudian dikonversi menjadi daya listrik.
Namun, mayoritas uap air yang dihasilkan dari dalam bumi tidak selalu berwujud uap kering, terdapat sumur panas bumi yang  menghasilkan uap air campuran antara gas dan cair bahkan dalam wujud air panas.  Uap air yang berwujud campuran antara gas dan cair harus dipisahkan antara fase gas dan  cair  terlebih dahulu,  baru  kemudian fase gas digunakan untuk memutar  turbin, sedangkan fase cair  diinjeksikan kembali ke dalam perut bumi.  Fluida cair ( brine )  yang  tidak dimanfaatkan tersebut umumnya masih memiliki  temperatur yang tinggi sehingga  memiliki  potensi untuk dimanfaatkan. Salah satu cara  memanfaatkan brine ini adalah dengan cara menggunakan kalor pada brine dan dimanfaatkan  sebagai sumber kalor suatu siklus daya. Siklus daya yang digunakan harus menggunakan fluida kerja dengan temperatur didih yang rendah seperti Siklus Kalina dan Siklus Rankine Organik.
Siklus Kalina adalah siklus daya yang ditemukan oleh Dr. Alexandre Kalina [4].  Prinsip kerja dari Siklus Kalina sama dengan Siklus Rankine, namun fluida yang digunakan  pada Siklus Kalina adalah campuran air dan amonia. Penggunaan fluida campuran ini dapat  meningkatkan efisiensi karena temperatur didih dari fluida tersebut tidak konstan. Temperatur didih yang tidak konstan dapat mengikuti penurunan temperatur dari sumber  panas  yang digunakan, sehingga daya neto yang didapatkan lebih besar jika dibandingkan dengan Siklus Rankine Organik. Siklus Kalina yang digunakan pada pembangkit listrik  tenaga panas bumi adalah Sistem Siklus Kalina 11 dan 34 [5].

## Studi Pemanfaatan Sistem Siklus Kalina 11 dan 34 sebagai PLTP
Rahmat Widodo dan Fanny Leestiana Pengembangan Sumber Daya Manusia Minyak dan Gas Bumi e-mail : rahmat.widodo@esdm.go.id
I

## II. URAIAN PENELITIAN

## A. Tujuan Penelitian
Penggunaan Siklus Kalina pada pembengkit listrik tenaga panas bumi (PLTP) dengan siklus biner memiliki kelebihan dari segi efisiensi jika dibandingkan dengan Organic Rankine Cycle (ORC) [5]. Siklus Kalina dapat menghasilkan daya 30- 50% lebih besar dari  ORC  [6].  Siklus Kalina yang dapat digunakan pada PLTP adalah KCS 11 dan 34 dengan skema seperti pada Gambar 1. KCS 34 digunakan ketika temperatur brine lebih kecil dari 121 ° C, sedangkan KCS 11 digunakan ketika brine memiliki temperatur 121-204 ° C [5].
Penelitian ini melakukan studi kinerja dari KCS 11 dan 34 pada  PLTP yang memiliki  temperature  brine  100-200°C. Penelitian ini juga bertujuan untuk menentukan pengaruh fraksi massa ammonia terhadap daya neto per satuan laju massa brine ( ) yang dihasilkan oleh KCS 11 dan 34.
Selain itu, tujuan kedua adalah untuk menentukan titik operasi KCS 11 dan 34 yang menghasilkan daya neto per satuan laju massa  brine  ( )  maksimum. Tujuan terakhir adalah untuk menentukan sistem mana yang menghasilkan daya neto per  satuan  laju massa brine  ( )  maksimum.  Daya
neto  yang dimaksud disini adalah daya yang dihasilkan oleh turbin dikurangi dengan daya yang dibutuhkan pada pompa system.

## B. Proses Pemodelan
Pada proses pemodelan siklus ditentukan beberapa asumsi, hal ini bertujuan  untuk membuat sistem menjadi lebih sederhana dan mendekati dengan sistem  siklus daya  yang sebenarnya.
Asumsi yang digunakan pada pemodelan KCS 11 dan 34 adalah sebagai berikut:
1. Efisiensi isentropik turbin adalah 85% [6].
2. Efisiensi isentropik pompa adalah 80% [6].
3. Pressure drop pada semua penukar panas adalah 3% dari tekanan masuk [7].
4. Kondensor yang digunakan adalah kondensor yang menggunakan air sebagai fluida pendingin [8].
5. Temperatur  masuk air pendingin pada kondensor adalah 18 ° C dengan tekanan 1,5 bar [8].
6. Kenaikan temperatur air pendingin di kondensor adalah
5 ° C [8].
7. Temperatur minimum brine adalah 70 ° C, pada praktiknya hal ini berkaitan dengan pengendapan silika [8].
8. Temperatur pinch pada penukar panas adalah 5 ° C [8]. 9. Brine diasumsikan sebagai air pada kondisi cair jenuh.
10. Fluida kerja keluaran  kondensor  pada kondisi cair jenuh.
Selain  nilai-nilai yang diasumsikan terdapat  juga nilai variabel  masukan  yang digunakan pada proses pemodelan. Salah satunya adalah nilai temperature brine antara 100- 200 ° C, dengan  rentang temperatur  5 ° C.  Nilai  fraksi amonia juga menjadi variabel masukan untuk pemodelan pada kedua sistem.
Kondisi fluida kerja  keluaran  penukar  panas  5  pada pemodelan pada KCS 11 diasumsikan pada kondisi uap jenuh. Selain itu untuk pemodelan pada  KCS 34, tekanan keluaran pompa menjadi variabel masukan dengan nilai 10-50 bar.

## III. HASIL PEMODELAN
A. Hasil Pemodelan KCS 11
Hasil Pemodelan pada KCS 11 dapat dilihat pada Tabel 1.
Tabel tersebut menunjukan nilai
maksimum pada nilai  temperature  brine antara 115-200 ° C. Selain data daya neto, juga terdapat nilai fraksi massa ammonia untuk masing- masing nilai temperature dan nilai efisiensi daya. Nilai fraksi massa ammonia ini menunjukan berapa nilai fraksi ammonia yang menghasilkan
yang bernilai maksimum untuk masing-masing nilai temperature brine. Tabel 1.
Hasil Pemodelan KCS 11 ( ° C) (kW.s/kg) x Efisiensi 115 1,91 89% 1,01% 120 6,78 88% 3,23% 125 10,73 87% 4,63% 130 14,18 86% 5,60% 135 19,66 86% 7,18% 140 25,39 86% 8,58% 145 32,27 85% 10,18% 150 38,38 85% 11,03% 155 44,27 85% 12,30% 160 49,51 84% 12,96% 165 55,49 83% 14,56% 170 57,90 82% 14,85% 175 62,98 82% 15,90% 180 65,63 81% 16,66% 185 68,26 80% 17,24% 190 71,06 79% 17,63% 195 73,58 78% 17,99% 200 77,57 77% 18,00% (a) KCS 11                    (b) KCS 34
Gambar 1.  Skema (a) KCS 11 dan (b) KCS 34
Hasil  pemodelan pada Tabel 1 menunjukan bahwa nilai tidak didapatkan pada nilai temperature di bawah 115 ° C. Hal ini dikarenakan pada nilai tersebut  nilai daya turbin lebih kecil jika dibandingkan dengan daya yang dibutuhkan pompa.  Kecilnya nilai daya pada turbin disebabkan  oleh kecilnya nilai perbandingan tekanan pada tingkat kondisi 1 dengan tingkat kondisi 2.
Merujuk pada Gambar 1 (a) nilai tekanan pada tingkat kondisi 1 ini dipengaruhi oleh asumsi temperatur pinch 5 ° C. Asumsi tersebut menyebabkan nilai temperatur dan tekanan pada tingkat 1 akan semakin rendah jika nilai temperatur brine pada tingkat kondisi a semakin rendah.
Kondisi sebaliknya terjadi pada nilai  tekanan pada tingkat konidisi 2.  Nilai tekanan pada tingkat kondisi 2 ini akan bernilai konstan berapa pun nilai temperatur brine . Hal ini dikarenakan nilai tekanan pada tingkat kondisi 2 dipengaruhi oleh tekanan pada tingkat kondisi 5 yang hanya bernilai relatif konstan karena  dipengaruhi oleh temperatur air pendingin pada kondensor yang bernilai 18 ° C dan temperatur pinch 5 ° C. Kondisi inilah yang akan menyebabkan nilai rasio kompresi turbin pada KCS 11 akan semakin kecil jika nilai temperatur brine semakin kecil. Semakin turunnya nilai temperatur brine akan menyebabkan nilai tekanan tingkat kondisi 1 akan lebih kecil jika dibandingkan tingkat kondisi 2. Hal ini tentu saja tidak mungkin terjadi karena mengubah hakikat turbin yang awalnya berfungsi untuk menghasilkan daya menjadi alat yang membutuhkan daya.

## 1. Hasil Pemodelan  KCS 11  pada  Nilai Fraksi Massa Ammonia Konstan
Hasil pemodelan  pada  KCS 11 dapat dilihat karakteristiknya pada  proses pemodelan dengan nilai fraksi massa ammonia yang konstan. Hasil pemodelan tersebut dapat dilihat pada Gambar 2  yang menunjukan hasil pemodelan KCS 11 dengan nilai fraksi massa ammonia 84%.
Gambar 2 menunjukan bahwa ketika temperatur brine sem m akin besar maka nilai daya neto yang didapatkan menjadi  lebih besar. Hal ini  dikarenakan semakin tinggi temperatur brine akan menyebabkan semakin tinggi temperatur  fluida kerja tingkat kondisi 1 pada Gambar 1 (a). Peningkatan ini diikuti oleh peningkatan nilai tekanan pada
tingkat kondisi tersebut. Sehingga daya yang dihasilkan oleh turbin meningkat.
Namun  penurunan terjadi ketika nilai temperatur brine 170 ° C. Hasil pemodelan pada temperatur tersebut menunjukan bahwa nilai tekanan keluaran turbin meningkat jika dibandingkan dengan hasil pemodeln pada temperatur 165 ° C. Peningkatan  ini dikarenakan  nilai temperatur brine yang meningkat dan asumsi temperatur pinch pada penukar panas 2 bernilai 5 ° C. Peningkatan tekanan masukan turbin tidak terlalu berpengaruh jika dibandingkan dengan peningkatan tekanan keluaran turbin, sehingga nilai daya yang  dihasilkan  lebih kecil jika dibandingkan dengan pemodelan pada temperatur brine 165 ° C.

## 2. Hasil Pemodelan  KCS 11 pada Nilai Temperatur Brine Konstan
Hasil  pemodelan KCS 11 tidak hanya bisa dilihat karakkteristiknya  pada nilai fraksi massa ammonia konstan, tapi juga dapat dilihat  ketika nilai temperatur brine konstan. Gambar 3 menunjukan hasil pemodelan KCS 11 pada temperatur brine 170 ° C.
Gambar 3 menunjukan bahwa ketika nilai fraksi massa meningkat dari 75%, nilai daya yang  dihasilkan akan meningkat. Peningkatan daya ini dikarenakan adanya peningkatan nilai laju massa fluida kerja yang melewati turbin. Peningkatan laju massa ini disebabkan karena menurunnya nilai entalpi tingkat kondisi 1 pada Gambar 1 (a). Penurunan ini sesuai dengan pemodelan Dalton pada fluida campuran dala fasa gas di Persamaan 1[9].
(1) Persamaan 1 menunjukan bahwa semakin besar nilai fraksi molar ammonia  ( ) maka semakin besar  pengaruh dari entalpi ammonia. Nilai fraksi  molar ammonia ini sebanding dengan nilai fraksi massa ammonia. Nilai entalpi uap jenuh ammonia jauh lebih kecil dibandingkan dengan entalpi uap jenuh air dengan temperatur sama, hal ini lah yang menyebabkan penurunan nilai entalpi ketika nilai fraksi massa ammonia meningkat.
Penurunan nilai daya neto terjadi setelah nilai fraksi massa ammonia 82%, Hal ini dapat dilihat pada Gambar 3.
0 10 20 30 40 50 60 120 130 140 150 160 170 180 190 D aya pe r s at uan laj u m as sa br in e (kW .s/ kg ) Temperatur (°C)
Gambar 2.  Hasil Pemodelan KCS 11 dengan Fraksi Massa Ammonia 84%
20 30 40 50 60 74% 76% 78% 80% 82% 84% 86% 88% D aya pe r s at uan laj u m as sa br in e (kW .s/ kg ) Fraksi Massa Ammonia (%)
Gambar 3.  Hasil Pemodelan KCS 11 dengan Temperatur Brine 170 ° C
Penurunan daya ini karena penurunan pada perubahan entalpi turbin.  Kondisi ini juga mengalami peningkatan nilai laju massa fluida kerja,  namun nilai tersebut tidak terlalu berdampak jika dibandingkan dengan penurunan pada perubahan entalpi turbin. Penurunan ini diakibatkan nilai tekanan keluaran turbin yang semakin meningkat, sehingga perubahan tekanan di turbin semakin kecil.

## B. Hasil Pemodelan KCS 34
Hasil Pemodelan pada KCS 34 terdapat pada Tabel 2. Tabel tersebut seperti pada Tabel 1 yang menunjukan nilai , nilai fraksi massa ammonia untuk masing-masing nilai temperature dan nilai efisiensi daya. Namun untuk hasil pemodelan KCS 34 diperoleh nilai daya neto per satuan laju massa brine pada temperature brine 100-200 ° C.
Hasil pemodelan KCS 34 pada Tabel 2 menunjukan bahwa ada hasil pemodelan tanpa  menggunakan alat pemisah ( separator ). Hal ini diakibatkan kondisi uap yang msauk alat pemisah adalah uap kering, kondisi tersebut dapat mengubah KCS 34 pada Gambar 1 (b) menjadi Gambar 4. KCS 34 pada Gambar 4 menunjukan tidak digunakannya alat pemisah ( separator ), penukar panas 3 dan katup ekspansi pada Gambar 1 (b). Sistem pada Gambar 4 tentu saja lebih sederhana jika dibandingkan dengan sistem pada Gambar 1 (b).

## 1. Hasil Pemodelan  KCS  34  pada  Nilai Fraksi Massa Ammonia Konstan
Hasil  pemodelan  KCS 34 pada nilai fraksi ammonia konstan terdapat pada Gambar 5, gambar tersebut menunjukan hasil pemodelan dengan fraksi massa ammonia 80%. Karakteristik hasil pemodelan menunjukan bahwa ketika nilai temperature brine meningkat maka nilai daya neto yang didapatkan akan meningkat.
Peningkatan tersebut disebabkan  karena semakin besar temperature brine akan menyebabkan nilai entalpi brine meningkat, sehingga nilai kalor yang dapat dimanfaatkan oleh sistem meningkat. Peningkatan nilai kalor tersebut menyebabkan nilai daya neto yang dihasilkan akan meningkat.
2. Hasil Pemodelan  KCS  34  pada  Nilai  Temperatur Brine Konstan Hasil  pemodelan KCS 34 pada nilai temperature brine konstan memiliki kondisi yang berbeda-beda, hasil ini terjadi pada  temperature brine 100-120 ° C.  Hasil pada  rentang temperature tersebut tidak linear naik tapi naik dan turun.
Salah satu hasil pemodelan terdapat  pada  Gambar 6 yang menunjukan hasil pemodelan pada temperature  100 ° C. Gambar 6 menunjukan ada 4 puncak pada hasil pemodelan, dimana puncak tertinggi terdapat pada fraksi massa ammonia 92%. Satu puncak daya neto merupakan  puncak pada hasil pemodelan  dengan tekanan keluaran pompa yang sama. Contoh dari hal tersebut terdapat pada fraksi massa ammonia
0 10 20 30 40 50 60 70 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 D aya pe r s at uan laj u m as sa br in e (kW .s/ kg ) Temperatur (°C)
Gambar 5. Hasil Pemodelan KCS 34 dengan Fraksi Massa Ammonia 80%
Tabel 2.
Hasil Pemodelan KCS 34 ( ° C) (kW.s/kg) x Efisiensi 100 9,89 92 7,85% 105 12,71 94 8,64% 110 15,60 92 9,29% 115 18,89 94 9,99% 120 22,40 95 10,74% 125 25,60 95 11,43% 130 28,22* 95 11,81% 135 31,04* 94 12,62% 140 34,13* 94 13,23% 145 36,93* 94 13,24% 150 40,06* 94 13,58% 155 43,31* 94 13,93% 160 46,68* 94 14,23% 165 50,17* 94 14,54% 170 53,79* 94 14,86% 175 57,10* 94 14,87% 180 60,93* 94 15,19% 185 64,88* 94 15,52% 190 68,63* 94 15,60% 195 72,64* 94 15,89% 200 76,96* 94 16,17%
*Hasil Pemodelan KCS tanpa menggunakan alat pemisah ( separator )
Gambar 4.  KCS 34 Tanpa Alat Pemisah
80-83%, hasil pemodealan pada rentang nilai fraksi massa tersebut  adalah hasil pemodelan dengan tekanan optimum pompa pada 22 bar dan puncaknya terdapat pada nilai fraksi massa ammonia 81%.
Kenaikan antara nilai 80-81% karena menurunnya nilai tekanan keluar turbin. Penurunan nilai tekanan ini karena menurunnya  temperature  fluida tingkat kondisi 10 pada Gambar 1 (b) dan adanya batasan temperature pinch 5 ° C pada penukar panas 2.
Namun terjadi penurunan ketika  antara nilai fraksi massa 81-82%.  Penurunan ini terjadi karena temperature  keluaran kondensor menurun pada tekanan keluaran turbin yang sama. Kondisi ini akan menyebabkan nilai temperature pinch pada kondensor lebih kecil dari asumsi yang ditentukan yaitu 5 ° C. Oleh karena itu nilai tekanan keluaran turbin pada kondisi ini akan meningkat ketika nilai fraksi massa ammonia meningkat, sehingga nilai daya yang dihasilkan turbin akan menurun.
Nilai daya neto yang dihasilkan pada masing-masing puncak meningkat dengan meningkatnya nilai fraksi massa. Gambar 6 menunjukan bahwa nilai daya neto  pada fraksi massa 86% lebih besar jika dibandingkan dengan fraksi massa 81%, serta nilai daya neto pada fraksi massa 92% lebih besar dari 86%. Hal ini dikarenakan semakin besar fraksi massa dan tekanan keluaran pompa, sehingga kualitas uap yang  masuk alat pemisah semakin tinggi dan laju massa uap yang mengalir pada turbin lebih besar. Namun, pada nilai fraksi massa 98% lebih kecil dibandingkan dengan 92% karena tekanan keluaran turbin lebih tinggi sehingga daya yang dihasilkan lebih kecil.
Hasil  pemodelan  pada  temperature brine 125-200 ° C berbeda dengan hasil pemodelan  pada  temperature  100 ° C. Hasil pemodelan pada rentang temperatur  ini terdapat pada Gambar 7 yang menunjukan hasil  pemodelan pada temperature brine 170 ° C. Gambar 7  menunjukan bahwa hasil pemodelan hanya memiliki satu puncak berbeda dengan hasil pemodelan sebelumnya. Hal ini dikarekanan nilai temperature  tingkat kondisi 12 pada Gambar 1  (b) lebih dari 65 ° C, sehingga temperatur brine yang keluar penukar panas 4 lebih dari 70 ° C karena ada  batasan  temperature pinch 5 ° C.  Kondisi tersebut mengakibatkan  nilai  temperatur  fluida kerja masuk penukar panas 4 semakin rendah ketika nilai tekanan keluar pompa sama dan fraksi massa semakin besar, sehingga  temperatur
brine keluar penukar panas 4  semakin rendah. Hal  tersebut mengakibatkan nilai kalor yang dapat dimanfaatkan siklus menjadi lebih besar dan nilai daya yang dihasilkan turbin juga meningkat.

## C. Perbandingan Hasil Pemodelan KCS 11 dan KCS 34
Perbandingan antara KCS 11 dan 34 bertujuan  untuk mengetahui sistem mana yang menghasilkan daya neto per satuan laju massa brine paling maksimum. Hasil perbandingan pada kedua sistem tersebut terdapat pada Gambar 8. Gambar tersebut menunjukan bahwa KCS 34 menghasilkan daya neto lebih besar jika dibandingkan dengan KCS 11 pada temperatur brine di bawah 150 ° C.
Data lengkap perbandingan kedua sistem tersebut terdapat pada Tabel 3. Tabel tersebut menunjukan bahwa sistem yang menghasilkan daya neto maksimum  pada temperatur 100- 125 ° C adalah KCS 34. Sedangkan sistem yang  cocok  pada temperatur brine 130-150 ° C  adalah KCS 34 tanpa menggunakan alat pemisah, hal ini tentu  saja tidak hanya menguntungkan dari segi daya neto tapi sistem yang digunakan juga lebih sederhana. Sistem yang cocok digunakan pada temperatur 155-160 ° C  adalah  KCS 11 yang menghasilkan daya neto per satuan laju massa paling besar.
48 49,5 51 52,5 54 80% 82% 84% 86% 88% 90% 92% 94% 96% 98% D aya pe r s at uan laj u m as sa br in e (kW .s/ kg ) Fraksi Massa Ammonia (%)
Gambar 7. Hasil Pemodelan KCS 34 dengan Temperatur Brine 170 ° C 0,00 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00 70,00 80,00 90,00 100 120 140 160 180 200 D aya pe r s at uan laj u m as sa br in e (kW .s/ kg ) Temperatur (°C) KCS 34 KCS 11 Gambar 8. Perbandingan hasil KCS 11 dan 34 9 9,2 9,4 9,6 9,8 10 80% 82% 84% 86% 88% 90% 92% 94% 96% 98% D aya pe r s at uan laj u m as sa br in e (kW .s/ kg ) Fraksi Massa Ammonia (%)
Gambar 6. Hasil Pemodelan KCS 34 dengan Temperatur Brine 100 ° C

## IV. KESIMPULAN/RINGKASAN
Hasil  pemodelan  KCS 11 menunjukan bahwa hasil pemodelan yang menghasilkan nilai  daya maksimum menggunakan fraksi massa ammonia yang semakin kecil untuk  temperature brine yang  semakin besar.  Sedangkan untuk KCS 34  nilai fraksi massa optimum  bernilai tidak konstan untuk temperature brine 100-130 ° C dan bernilai konstan 94% pada temperature brine lebih dari 130 ° C. Hasil pemodelan kedua sistem menunjukan bahwa sistem yang paling optimum untuk  temperatur brine dengan temperatur 100-125 ° C adalah KCS 34, Sedangkan untuk brine 130-150 ° C adalah  KCS 34 tanpa menggunakan alat pemisah dan  untuk temperature brine 155-200 ° C hasil peling optimum diperoleh pada pemodelan KCS 11.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Penulis mengucapkan terima kasih kepada Bapak Tubagus Ahmad Fauzi Soelaiman yang telah membimbing  penulis selama melakukan proses penelitian.  Penulis juga mengucapkan terima kasih kepada semua pihak yang ikut membantu kelancaran  penelitian  ini yag tidak bisa penulis sebutkan satu per satu.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] Central Intelligance Agency, The World Fact Book, 2019 (https://www.cia.gov/library /publications/the-world- factbook/geos/id.html).
[2] Badan Pusat Statistik,  Penduduk Indonesia,  November  2015 (https://www.bps.go.id/ publication/2015).
[3] Badan Pengkajian dan Penerapan Teknologi, Outlook Energi Indonesia 2018, 2018 (http://www.bppt.go.id/outlook-energi/bppt-outlook-energi- indonesia).
[4] X. Zhang, M. He, dan Y. Zhang, A Review of Research on the Kalina Cycle, Renewable and Sustainable Energy Reviews, 16: 5309–5318, 2012.
[5] H. Mlcak, Kalina Cycle Concepts for Low  Temperature Geothermal. Geothermal Resources Council Transactions, 26: 22–25, 2002.
[6] I. Dincer, M A Rosen dan P Ahmadi, Optimization of Energy System, John Wiley & Sons, Chicester, 2017.
[7] L. Sun, W. Han, D. Zheng, dan H. Jin,  Assessment of an Ammonia Water  Power/Cooling Cogeneration System with Adjustable Solution Soncentration, Applied Thermal Engineering, 61: 443-450, 2013.
[8] J. Sun, Q. Li, dan Y. Duan, Effects of Evaporator Pinch Point Temperature Difference on Thermo-economic Performance of Geothermal  Organic Rankine Cycle Systems,  Geothermics,  75: 249– 258, 2018.
[9] F.  Xu dan  D. Y Guswambi, Thermodynamic Properties of Ammonia– Water Mixtures for Power Cycle Applications,  Energy,  24: 525-536, 1999.
Tabel 3.
Data sistem yang menghasilkan daya neto
( ° C) (kW.s/kg) x Efisiensi 100 9,89 92 7,85% 105 12,71 94 8,64% 110 15,60 92 9,29% 115 18,89 94 9,99% 120 22,40 95 10,74% 125 25,60 95 11,43% 130 28,22* 95 11,81% 135 31,04* 94 12,62% 140 34,13* 94 13,23% 145 36,93* 94 13,24% 150 40,06* 94 13,58% 155 43,31* 94 13,93% 160 46,68* 94 14,23% 165 50,17* 94 14,54% 170 53,79* 94 14,86% 175 57,10* 94 14,87% 180 60,93* 94 15,19% 185 64,88* 94 15,52% 190 68,63* 94 15,60% 195 72,64* 94 15,89% 200 76,96* 94 16,17%
*Hasil Pemodelan KCS tanpa menggunakan alat pemisah ( separator )