## KAJIAN ANALISIS PONDASI TIANG PANCANG UNTUK MESIN MIXING DRUM MENGGUNAKAN PROGRAM PLAXIS (AREA
SINTER PLANT KRAKATAU POSCO)
Enden Mina 1 , Rama Indera Kusuma 2 , Deden Setiawan 3
1,2) Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Sultan Ageng Tirtayasa Jl. Jenderal Sudirman Km.3 Cilegon 42435
E-mail : endenmina@yahoo.com , rama_sipil@yahoo.co.id
3) Alumni Program Studi S-1 Teknik Sipil,Fakultas Teknik, Universitas Sultan Ageng Tirtayasa Jl. Jenderal Sudirman Km.3 Cilegon 42435

## ABSTRAK
Dalam perencanaannya  pondasi untuk bangunan mesin bergetar memerlukan perlakuan lebih khusus karena adanya beban dinamis dari getaran mesin selain beban statis berat sendiri mesin. Adanya beban dinamis dari getaran  mesin  memerlukan  analisa  tambahan  untuk  menentukan  besarnya    amplitudo  getaran.Analisa  daya dukung  pondasi  menggunakan  beberapa  metode  yaitu  metode  dari Meyerhof (1976),  metode dari Vijayvergiya  dan  Focht  (1972)  serta  metode  β.  Sedangkan  untuk  perhitungan  penurunan,studi  ini menggunakan  teori  Janbu,  Steinbrenner  serta software  PLAXIS.  V.8.2 Berdasarkan  hasil  analisa diperolehbahwa  beban  mesin  yang  bekerja  pada  pondasi  adalah  1923.9  ton.  Hasil  analisa  daya  dukung metode  Meyerhof    memberikan  nilai  faktor  keamanan    3.72,  faktor  keamanan  darimetode  Meyerhof  dan  λ 3.52  ,  sedangkan  dari  metode  Meyerhof  dan  β    diperoleh  faktor  kemananan  3.22,sedangkan  nilai  faktor keamanan  hasil  analisa dengan program PLAXIS v.8.2 adalah  4.3. Penurunan total maksimum dari analisis Program  PLAXIS  v.8.2  didapat  3.68  cm  yang  mana  lebih  kecil  dari  syarat  penurunan  maksimum  pondasi 3.68 cm.
Kata kunci : Pondasi Tiang Pancang, daya dukung, Mesin Mixing Drum

## ABSTRACT
Foundation for vibrating machines requires more special treatment in their planning design  because of the dynamic load of vibration machines in addition to a static load of its own weight machine.  The presence of dynamic load require additional analysis to determine the magnitude of the vibration amplitude . Analysis of foundation  bearing  capacity  using  several  methods  such  as  Meyerhof    method    and    λ  method  from Vijayvergiya and Focht (1972 ) and β method. As for the calculation of foundation settlement   in this study using Janbu  theory, Steinbrenner  theory and software PLAXIS Version .8.2. The analysis result shows that the  engine  load  acting  on  the  foundation  is  1923.9  tons  .  The  results  of  analysis  using  Meyerhof  method shows that the safety factor value for bearing capacity is 3.72 , from Meyerhof and λmethod  is  3:52 , from Meyerhof and β method the safety factor  is 3:22, while from the safety factor from PLAXIS program V.8.2 result  is 4.3. Based on PLAXIS program, the total maximum settlement is 3.68 cm which is smaller than the maximumsettlement  foundation requirements 3.68 cm .
Keywords: Pile foundation, bearing capacity, Mixing Drum machine .

## 1. PENDAHULUAN
Pondasi mesin merupakan elemen struktur yang  digunakan  untuk  meneruskan  beban  dari mesin di atas pondasi kedalam tanah.Perencanaan  pondasi  mesin  umumnya lebih  kompleks  daripada  pondasi  yang  hanya menerima beban statis. Selain perlu memperhitungkan  gaya    statis  yang  berasal dari    berat    mesin    dan    berat  pondasi, perencanaan pondasi  mesin  juga harus memperhitungkan gaya dinamis yang dihasilkan oleh mesin.
Tujuan dari penelitian ini adalah menentukan  besarnya  daya  dukung  pondasi
yang  digunakan  serta  nilai  faktor  keamanan terhadap  beban  getar  dan  berat  sendiri  mesin yang  dipikul  pondasi.  Selain  daya  dukung dihitung  pula  penurunan  yang  terjadi  akibat beban  yang  bekerja.  Hasil  analisis  manual dibandingkan  dengan  hasil  analisis  dari program  PLAXIS  V.8.2.  Perhitungan  daya dukung  menggunakan  metode  dari  Mayerhof (1976)  dengan  pemakaian  data  Nilai  N  SPT dari  lapangan.  Metode  lain  yang  digunakan adalah  perhitungan  kapasitas  gesekan  kulit dinding  pondasi  menggunakan Metode dan dari  Vijayvergiya dan Focht (1972).
Pondasi  mesin  yang  akan  menjadi  kajian adalah  pondasi  mesin Mixing  Drum yang merupakan  bagian  bangunan  pada  proyek pembangunan  Sinter  Plant  Karakatau  Posco yang  terletak  di      jalan  Afrika  No.2  Kawasan Industri Krakatau Cilegon–Banten.

## Gambar1. Mesin Mixing Drum pada proyek Krakatau Posco Cilegon

## 2. LANDASAN TEORI
a. Analisa Daya Dukung Pondasi
Struktur  rangka  dan  pondasi  mesin dipusatkan  pada  daya  dukung,  Prinsip  yang sama  juga  berlaku  untuk  mendapatkan  daya dukung  bagi  konstruksi  seperti  pondasi menara,  dam  dan  dinding  penahan  tanah urugan.  Daya  dukung  ultimit  agak  sukar ditaksir untuk tanah yang terdiri dari beberapa lapisan,  pondasi  yang  diletakkan  pada  atau dekat  lereng  (slope),  dan  pondasi  yang memikul tarikan sebagi gaya utama. Rekomendasi untuk daya dukung ijin qa yang harus digunakan dalam perencanaan
didasarkan pada pertimbangan penurunan dan pada  dayadukung  ultimit.  Faktor  keamanan didasarkan  atas  jenis  tanah  (kohesif  atau  tak berkohesi), keandalan parameter tanah, informasi  struktural  (pentingnya,  kegunaan, dan sebaginya), serta  kehati-hatian konsultan. Kapasitas  daya  dukung  tiang  dibedakan  oleh daya  dukung  ujung  dan  daya  dukung  gesek, dan apabiladaya dukung tersebut di mobilisasi maka akan di dapat  :
Qult = Qp + Qs .................................(1)
Qijin = .........................................(2)
Dimana,
Qult    =  Kapasitas  daya  dukung  tiang pancang maksimum (ton/m 2 )
Qs   = Kapasitas daya dukung yang didapat dari  gaya  gesekan  atau  adhesi  antara tiang pancang dan tanah (ton/m 2 ) Qp     = Kapasitas daya dukung ujung yang didapat  dari  tanah  di  bawah  ujung pondasi (ton/m 2 )

## SF        =  Faktor keamanan
Analisa  daya  dukung  Ujung  menurut  metode Mayerhof (1976) Qp = Ap x q …………...........................……………… (3) q p = 50 N q tan ………......……(4) nilai  Qp  >  Qpsyarat  =  Ap  .  q’  .  Nq’  >  Ap  . 5Nq’. Tan ………….................…......….(5) Berdasarkan pengamatan di lapangan,
Meyerhof  (1976)  juga  berpendapat  bahwa  di titik  ujung  q u perlawanan  di  tanah  granular homogen  (L  =  Lb)  dapat  diperoleh  dari  data SPT.
⁄ …..............……(6)
Dimana :
Ap   = Luas penampang ujung tiang (m 2 ) Nq’  =  Faktor  daya  dukung  yang  sudah disesuaikan  berdasarkan  tabel  Mayerhof (Gambar 1) q p = q u =Tegangan vertikal efektif (kN/m 2 ) φ  = Sudut geser dalam (derajat) L = Panjang tiang (m) D = Lebar tiang (m) N = Jumlah pukulan pada pengujian SPT
Gambar 1 . Faktor Daya Dukung Ijin Dengan Sudut Geser Dalam,  Meyerhof (1976)
b. Daya Dukung Kulit Berdasarkan
Mayerhof , , Meyerhof  (1976)  menunjukkan  bahwa unit  rata-rata  tahanan  gesek  ( f )  dapat diperoleh dari nilai SPT rata – rata,
Qs = P l f .................. ............(7) ̅ (KN/m 2 )  ..............................(8)
‘f = 40 ̅ (lb/ft 2 )  ..............................(9) Dimana, f   = unit rata–rata tahanan gesek (ton/m 2 ) N = jumlah pukulan rata – rata pada pengujian SPT Beberapa  metode  yang  digunakan  untuk menentukan  daya  dukung  gesekan  kulit diantaranya  Metode  λ  dan  metode  β. Metode merupakan  daya  dukung  kulit  yang biasa  digunakan  pada  tanah  lempung  yang diusulkan  oleh  Vijayvergiya  dan  Focht (1972).  Metode  ini  mengasumsikan  bahwa perpindahan  tanah  yang  disebabkan  oleh pemancangan  tiang  menghasilkan  tekanan tanah  lateral  pasif  di  tiap  kedalaman,  dan rata-rata satuan tahanan gesek kulit  diberikan sebagai:
̅ ...........................................(10) ̅ ..................(11) ................................. (12)
Dimana,
fav= Unit rata – rata tahanan gesek(ton/m 2 ) = Berat jenis tanah (ton/m 3 ) ̅ = Tegangan efektif vertical (ton/m 2 ) Qs = Daya dukung kulit (ton/m 2 ) =  Didapat  dari  Grafik  λ  Vs  Kedalaman (Gambar 2).
Gambar 2 . Hubungan Antara Koefisien Gesek Dinding ( ) Dengan Kedalaman Penetrasi tang (Vijayvergiya dan Focht, 1972)
Metode :  Saat  tiang  dipancang  ke lapisan lempung jenuh, tekanan air pori dalam tanah  di  sekitar  tiang  meningkat.  Tekanan  air pori ekses pada tanah lempung Normallyconsolidated (NC)    besarnya  sekitar 4-6  kali  c u .  Namun,  dalam  satu  bulan  atau lebih,  tekanan  ini  secara  bertahap  terdisipasi. Oleh  karena  itu,  satuan  tahanan  gesek  untuk tiang  dapat  ditentukan  berdasarkan  parameter tegangan efektif pada tanah liat dalam kondisi remolded  ( yaitu,  c  =  0).  Dengan  demikian, pada setiap kedalaman tertentu.
) tan ..............(13)
Dimana : f = satuan rata–rata tahanan gesek (ton/m 2 ) = Tegangan efektif vertical (ton/m 2 )
c. Efisiensi Kelompok Tiang Berdasarkan  tinjaun  penyebaran  effisiensi kelompok tiang Efisiensi tiang = 1 - x (14) Dimana : Eg  = Efisiensi kelompok tiang (%) = arc tg d/s, dalam derajat = jumlah baris tiang n    =  jumlah tiang dalam 1 baris d    = diameter tiang pancang (m) s   = jarak pusat ke pusat tiang (m)
Effisiensi 1 tiang N = ..........................(15) Daya dukung tiang kelompok
Q = n x Qult x Efisiensi ..........(16)

## d. Gesekan Kulit Negatif
Efek  utama  gesekan  kulit    negatif  adalah menambah  beban  aksial  pada  bagian  paling bawah  dari  tiang  pancang.  Hal  tersebut mungkin  dapat  mengakibatkan  pertambahan penurunan  tiang  pancang  yang  disebabkan oleh  pemendekan  tiang  pancang  karena pengurangan beban aksial.
Gambar 3 Perkembangan gaya-gaya gesek negatif pada tiang pancang
( ̅ ) ̅ .............. (17)
( ̅ ) .....……..(18) ( ̅ ( ) ) .........…. (19)
Dimana :
L 1 = Jarak ke titik netral (m) L= panjang tiang pancang (m) ̅ = Tekanan beban lebih efektif pada suatu kedalaman z (t/m)
= Berat jenis tanah satuan yang tercakup dalam tiang pancang kelompok hingga kedalaman L f (t/m 2 )
Pn    = Gesekan negatif (ton) Ppos = Tahanan positif (ton) K      = Koefisien tekanan tanah lateral
= Koefisien yangmenghubungkan tekanan lateral(t/m 2 ) e. Penurunan Pondasi Pada umumnya, pemampatan pada tanahyang disebabkan oleh pembebanan dapat dibagidalam tiga kelompok besar, yaitu: 1) Pemampatan
segera ( immediately settlement ),  Si,  yang  merupakan  akibat dari  perubahan  elastisdari  butiran  tanah tanpa adanya perubahan kadar air.
2) Pemampatankonsolidasi ( consolidation settlement ), Sc, yaitu pemampatan yangdisebabkan oleh keluarnya air dari dalam pori- pori tanah. 3) Pemampatan sekunder ( secondarysettlement ),Ss,merupakanpem ampatan  yang  diakibatkan  oleh  adanya penyesuaian  yang  bersifat  plastis  dari butir-butir tanah. Perumusan yang dipakai dalam perhitungan pemampatan  konsolidasi  akibat adanya beban terbagi rata berdasarkan sejarah pembebanannya adalah: Sc = H log .............................(20) Untuk  tanah  yang  terkonsolidasi  secara normal, untuk tanah yang terkonsolidasi lebih,
apabila
Σo’+∆σ<σc’ ,  maka: Sc = H log .............................(21) Apabilaσo’ +∆σ>σc’ , maka: Sc = Sc = H log + H log ..........(22) dimana: H= tebal lapisan tanah yang mengalami pemampatan (m)
e = angka pori tanah sebelum dibebani σo’    = tegangan efektif overburden (ton/m 2 ) σc’  = tegangan prakonsolidasi efektif
(ton/m 2 ) ∆σ  = penambahan tekanan akibat beban luar (ton/m 2 ) Cc   = indeks kompresi Cs   = indeks mengembang
Untuk  Penurunan  segera  berdasarkan  data lapangan dengan hasil uji SPT (Bowles, 1977)
( ) . ............................(23) Penurunan berdasarkan Janbu (1956) . ............................(24) Penurunan berdasarkan Steinbrenner (1934) ......(25) . ….......... (26)
Dimana : Si = Penurunan tanah segera (m) = Angka poison (dari table) qn = Jumlah beban yang bekerja (ton/m 2 ) B = Lebar pondasi (m) E = Modulus elastisitas tanah (ton/m 2 ) N = Jumlah pukulan pada pengujian SPT F1&F2 = Koefisien–koefisien yang diusulkan oleh steinbrener (grafik penurunan). Penurunan  konsolidasi  sekunder  terjadi setelah penurunan konsolidasi primer berhenti.  Besarnya  penurunan  konsolidasi sekunder  merupakan  fungsi  waktu  dan kemiringan  kurva  fase  konsolidasi  sekunder
.  Persamaan  kemiringa diperoleh  dari
persamaan :
.. .......................(27) Nilai
.ditentukan  dari  grafik  angka  pori terhadap  log  waktu.  Selnjutnya  penurunan akibat  konsolidasi  sekunder  dapat  dihitung dengan persamaan : . ......................(28)
Dimana S s = Penurunan konsolidasi sekunder (m) H   = Tebal benda uji awal atau  tebal apisan lempung (m)
e   = Perubahan angka pori uji
dilaboratorium dari t1 ke t2 e p =  angka  pori  saatkonsolidasi  primer selesai
f. Getaran Pada Mesin
Getaran  yang  terjadi  karena  rangsangan dari  luar  disebut  getaran  paksa.  Jika rangsangan  tersebut  berosilasi,  maka  sistem dipaksa  untuk  bergetar  pada  frekuensi rangsangan.  Jika  frekuensi  rangsangan  sama dengan  salah  satu  frekuensi  natural  sistem, maka  akan  didapat  keadaan  resonansi  dan osilasi  besar  yang  berbahaya  dapat  terjadi. Oleh karena itu  perhitungan frekuensi natural
merupakan  hal  penting  yang  utama  dalam masalah getaran.
g. Amplitudo Getaran Mesin
Untuk  menganalisa  perhitungan  dinamis perlu  diperhitungkan  redaman  dan  amplitudo getaran  mesin,  dalam  hal  ini  untuk    analisa perhitungan  podasi  terhadap  beban  dinamis tanah  yang  menahan  beban  disimulasikan dianggap elastis sebagai pegas yang  menahan bangunan diatasnya.
Perhitungan Amplitudo 1) Total berat beban W = m .g...........(29) 2) Gaya yang bekerja . (30) ..(31) 3) Luas  permukaan  fondasi  dengan  tanah (Luasan poer) A = P . l ............ (32)
4) Momen inersia permukaan dasar fondasi
Persegi : I = b . h 3 ...(33)
Lingkaran : I = . d 4 ...(34)
5) Momen inersia pusat massa Persegi : Icm = ∑ ( yi 2 + zi 2 )(35)
Lingkaran : Icm = ∑
...............(36)
Dimana :
m = Massa beban ayi  =  Panjang  dimensi  terhadap  sumbu y
azi = Panjang dimensi terhadap sumbu z
6) Momen inersia terhadap sumbu putar y
Mm= I cm  + ∑ ( x oi 2 + y oi 2 + z oi 2 )
..........................................................(37)
7) Momen inersia massa sistem keseluruhan Mmo = Mmo + m . L 2 .......................(38) 8) Frekuensi putaran mesin = ...................................... (39) 9) Amplitudo getaran mesin Getaran translasi vertikal A z = √
...................(40)
Getaran  translasi  horizontal  dan  rocking didapat  dengan  menyajikan  persamaan  yang diperoleh  dari  kekakuan  dan  redaman  tiang pancang  maka  di  dapat 4 persamaan  untuk  di dsajikan dalam bentuk matrik  sebagai berikut :
[ ] { } { }
Solusi persamaan di atas memberikan [ ] B [      ]
+2 ....…(41) Didapat  amplitudo getaran Horizontal dan rocking: √ ........................(42) √ ......................(43) 10) Menghitung frekuensi natural fondasi f = √ ....................................(44)

## h. ProgramPlaxis
Plaxisv. 8 . 2 adalah salah satu dari sekian banyak software Geoteknik  yang  berbasis metode  elemen  hingga.  Metode  elemen hingga  sebagai  cabang  ilmu  pengetahuan yang secara prinsip menggunakan pendekatan numerik  dalam  analisa    elemen-elemen tertentu dari system yang ditinjau.
1) Analisa Program Plaxis
Pada  proses  analisa  pondasi  mesin Mixing  Drum analisis  yang  digunakan  adalah dengan  metode Plane  Strain yang  bilamana pada  metode  ini  kalkulasi  struktur  yang digunakan  dapat  di  input  beban  horizontal, karena penggambaran kalkulasi pada Axisymetri bersifat mengelilingi poros apabila diberi  beban  horizontal  maka  input  beban tersebut  mengelilingi  bidang  penggambaran. Untuk  pemodelan  tiang  akan  dimodelkan dengan menggunakan komponen pelat. Untuk pemodelan  tiang  rakit  dalam  bentuk  2 dimensi,  maka  diperlukan  sebuah  nilai  yang menyatakan  besar  modulus  Young  ekivalen dari  seluruh  tiang  yang  diwakili  oleh  tiang plane  strain dalam  pemodelan.  Dengan menggunakan rumus modulus young ekivalen dalam  bentuk plane  strain yang  dibuat  oleh Prakoso dan kulhawy (2001), maka :
E eq = ...........................(45)
Dimana:
E eq =  Modulus  young  ekivalen  tiang plane strain (KN/m 2 ) =  Jumlah  tiang  pancang  dalam  baris ke-i Ap= Luas permukaan tiang (m 2 ) Ep = Modulus young tiang (KN/m 2 ) Lr = Panjang komponentiang rakit (m) B  = Lebar tiang (m)
Dengan demikian, persamaan diatas tetap dapat digunakan  untuk  komponen  tiang  dengan mengganti E menjadi Eeq.

## Gambar 4 Ilustrasi Pemodelan Tiang Pancang
Berat  tiang  pancang  akan  diberikan  dala gaya  per  satuan  luas.  Perlu  diperhatikan bahwa  saat  memodelkan  tiang  pancang, terjadi  overlap  antara  berat  sendiri  tiang dengan berat tanah disekitarnya.
W tiang = ( - ) h asli .         (46).
Pemodelan  pembebanan  seperti  yang telah  disebutkan  sebelumnya  bahwa  data beban  yang  digunakan  adalah  beban  terpusat yang didistribusikan melalui pile cap terhadap tiang  pancang.  Dimana  dalam  pemodelan tiang  pancang  ini  disimulasikan  dengan potongan melintang yakni dimana beban yang bekerja  adalah  beban  terpusat  dimana  beban yang  dimasukan  pada  plaxis  dari  hasil perhitungan  dengan  menggunakan  persamaan di  bawah  ini  didapat  nilai  beban  vertikal  = 23.79 ton dan beban horizontal = 17 ton
Peq = ∑ .       ......(47)

## 3. METODOLOGI PENELITIAN
Pondasi  yang  akan  dianalisis  adalah pondasi  tiang  pancang  yang  menahan  beban dinamis dengan mesin pergerakan torsi,  yaitu pada  proyek  pembangunan Mixing  Drum ( Sinter  Plant )  Kawasan  Industri  Krakatau Cilegon  –  Banten.  Peta  lokasi  dapat  dilihat
pada Gambar 5 . Analisis perhitungan meliputi daya  dukung  pondasi,  gaya  dan  momen  yang bekerja, defleksi tiang pancang, frekuensi dan amplitudo  getaran  mesin.  Analisis  yang digunakan  adalah  dengan  menggunakan metode  analisis  manual  dan software  PAXIS v.8.2. Layout  pondasi  mesin  Mixing  Drum dapat  disajikan  secara  sederhana  seperti Gambar 6.
Gambar 5. Peta lokasi Proyek
Tahap awal analisis adalah
mengumpulkan  data  parameter  tanah  seperti γd  (berat  jenis  tanah  kering),  γs  (berat  jenis tanah jenuh), c (kohesi tanah), Ф (sudut geser tanah),  dan  nilai  N  SPT  dari  penyelidikan lapangan  uji  SPT.  Data  pelengkap  untuk Plaxis  seperti    model  material,  tipe  material, Modulus elastisitas ditentukan melalui perhitungan.
Tabel 1. Menunjukkan data parameter tanah pada lokasi Mixing Drum berada.
Parameter Tanah Lapis 1 (sand) Lapis2 ( silty clay ) Lapis3 (silty sand) Lapis4 (silty sand) 29 30 38 40 (t/m 3 ) 1.8 2 2.2 2.2 (t/m 3 ) 1.7 1.9 2.0 1.1 c (t/m 2 ) 0.1 6.5 0.6 0.6 Tebal lap(m) 2.5 9 2 5.5 Kedalaman (m) 2.5 12.5 14.5 19 N-rata2x SPT 2 10 33 45
Tahap  berikutnya  mengumpulkan  data pembebanan  yaitu berat  mesin  dan  amplitudo getaran  mesin  yang  dihasilkan.Setelah  data utama  dan  pendukung  sudah  terkumpul dilakukan  analisa  daya  dukung  pondasi melalui  metode  perhitungan  manual  dan penggunaan software Plaxis.
Gambar 6 Profil tanah dan potongan dari pondasi Mixing Drum

## 4. ANALISIS DAN PEMBAHASAN
Hasil perhitungan pembebanan untuk data mesin  disajikan  dalam  Tabel  2.  Denah Tumpuan  mesin  disajikan  dalam  Gambar  7 disertai  hasil  perhitungan  berat  mesin  dan poer dudukan mesin sebagai beban statis bagi pondasi.

## Gambar 7. Denah Tumpuan Mesin
Tabel 2. Data pembebanan beban getar
pondasi mixing drum No Beban Niai Satuan Keterangan 1 Periode 2.84 Detik - 2 Frekuensi drum 0.353 Hz - 3 Frekuensi motor penggerak 1455 rpm Data mesin 4 Fx (horizontal) 263.76 Ton - 5 Fz (vertikal) 263.76 Ton - 6 Berat mixing drum (q) 115 Ton Data mesin 7 Berat motor penggerak 20.5 Ton Data mesin 8 Berat darurat 378.76 Ton Daya tamp. 9 Pa (tumpuan A) 189.38 Ton Berat darurat/2 10 Pb (Timpuan B) 189.38 Ton Berat darurat/2
Data mesin Beban mesin = 20.5 ton Berat mixing drum = 115 ton Daya tampung drum = 263.76 ton Kecepatan operasi mesin= 1455 rpm = 152Hz Data Desain Poer Tebal poer = 3.4 m Panjang poer = 15.5 m Lebar poer = 10.3 m beton = 2.4 ton/m³ Volume dudukan mesin  = 8.56  m³ Berat poer  =  volume poer x berat jenis beton
=( (3.4 x 15.5 x 10.3)+8.56) x 2.4  =
1323.3ton
Gambar 8.Sketsa pembebanan pada Tumpuan A dan B

## b. Perhitungan Daya Dukung Pondasi
Dalam  perhitungan  daya  dukung  pondasi data  yang  digunakan  adalah    data  tanah  yang berupa  SPT  ( Standard  Penetration  Test )  data tanah  yang  diperlukan  disajikan  pada  tabel  1 yang  meliputi  sudut  geser  ( ),  berat  jenis
tanah jenuh ( ), berat jenis tanah ( ), dan kohesi  (  c  ).  Beberapa  parameter  diperoleh dari  hasil  korelasi  antara  nilai  N-SPT  untuk jenis tanah  masing – masing lapisan.
Rangkuman hasil perhitungan daya dukung  disajikan  pada  Tabel  3.  Pada  kondisi aktual pondasi tiang pancang  yang digunakan adalah tiang pancang beton dengan jumlah 15 tiang  dan  diameter  0.6  m.  Berdasarkan  Tabel 3,  nilai  faktor  keamanan  yang  dihasilkan dengan  menggunakan  metode  Meyerhof  serta Teori λ dan β memberikan nilai diatas 3 yang menunjukkan  bahwa  pondasi  cukup  aman untuk menahan beban mesin Mixing Drum.
Nilai  faktor  kemaman  dari  hasil  metode Meyerhof (3.73) memberikan jumlah minimal
tiang  pancang  yang  dapat  memikul  beban tersebut  adalah  14  tiang,  maka  jumlah  15 tiang  pancang  yang  digunakan  di  lapangan sangat memenuhi syarat kemamanan pondasi.
Tabel 3. Hasil Analisis Daya Dukung Vertikal
Tiang Pancang Metode Daya dukung (Qult) (ton) Beban Kerja (ton) SF (Angka keamanan) Meyerhof 7232.62 1923.9 3.73 Meyerhof dan 6764.21 1923.9 3.52 Meyerhof dan 6197.21 1923.9 3.22 Sumber : Hasil Analisis 2013

## c. Perhitungan Momen Pada Kelompok Tiang
Pada  analisis  perhitungan  pondasi  mesin perlu  diperhitungkan  analisa  momen,  gaya horizontal  ijin  (Hu)  dan  defleksi  yang  terjadi akibat beban horizontal. Dengan menggunakan data mesin dan data tanah yang disajikan    dari  Tabel  1  dan  Tabel  2  dengan ketinggian beban kerja (hz) = 5.9 m dari dasar pile  cap (Gambar  9  dan  Gambar  10),  maka diperoleh  hasil  perhitungan  daya  dukung horizontal  pondasi  seperti  yang  disajikan dalam Tabel 4.
Gambar 9. Pembebanan Mixing Drum
Tabel 4.Hasil Analisis Daya Dukung Horizontal Tiang Pancang Analisa Nilai Satuan Keterangan x 2 176.4 .m 2 - My 1599.2 Ton.m - Mmax 29083.6 Ton.m - Q1 76.76 Ton/tiang - Q2 114.84 Ton/tiang - Q3 152.91 Ton/tiang - Hu 428.21 Ton Aman Yo 0.23 Cm Aman
Sumber : Hasil Analisis 2013
Dimana : x 2 = Luasan daerah yang diperhitungkan My  = Momen yang bekerja akibat gaya horizontal Hu     = Nilai gaya horizontal yag diijinkan Mmax= Momen maksimum yang
diterima tiang pancang Q1 = Gaya yang diterima pada baris1 Q2 = Gaya yang diterima pada baris2 Q3 = Gaya yang diterima pada baris3
yo = defleksi (< 1  cm = Aman)
Dari  Tabel  4  diatas  didapatkan  hasil analisis  bahwa  nilai  yang  didapat  memenuhi syarat  perencanaan dimana nilai defleksi (yo) adalah  0.23cm  <  1cm.    Momen  yang  bekerja lebih  kecil  daripada  momen  maksimum  yang dapat  diterima  tiang.  Dengan  demikian pondasi  cukup  kuat  untuk  menahan  gaya horizontal  yang  diakibatkan  oleh  getaran mesin.
d. Perhitungan amplitudo
Berdasarkan perhitungan Amplitudo getaran  mesin  diperoleh  besar  amplitudo vertikal  mesin  adalah  0.000141  m,  amplitudo torsi  =  0.000468  rad  dengan    amplitudo horizontal  =  0.0057  m.  Nilai  amplitudo digunakan  pada  pemodelan PLAXIS yang digunakan pada analisa beban dinamik.
Hasil  perhitungan  daya  dukung  pondasi dengan  tambahan  beban  getar  mesin  menurut Software PLAXIS  v.8.2 diperoleh nilai faktor kemanan  adalah  4.37  dimana  lebih  besar  dari hasil perhitungan manual. Dengan menggunakan  faktor  kemananan  tersebut maka  beban  yang  mampu  ditahan  pondasi dihitung sebagai berikut:
Dengan ∑ -Msf = 4.307, maka
Maka Qult = ∑ -Msf x P(per tiang= 128.26 ton)= 552.42 ton
Nilai  daya  dukung  kelompok  dengan  nilai efisiensi tiang kelompok Eg = 0.842 maka Qult = n x Qult 1tiang x Eg =  6977.06 ton
Gambar 11.Total displacement ( Shading )

## e. Penurunan
Penurunan  segera  dari  pondasi  yang dikaji berdasarkan analisis menggunakan data laboratorium  diperoleh  Si  =  1.93  mm sedangkan  menggunakan software  PLAXIS didapatkan Si = 6.8 mm (Gambar 11)  dengan penurunan  total  didapatkan  3.68  cm  yang lebih  kecil  dari  penurunan  maksimum  yang disyaratkan  (3.81  cm  ).  Hasil  tersebut menunjukkan bahwa dengan 15 buah pondasi tiang,    pondasi  cukup  aman  dari  segi penurunan ijinnya.

## 5. KESIMPULAN DAN SARAN
Berdasarkan analisa menggunakan metode  perhitungan  daya  dukung  dari Meyerhof    diperoleh  beban  mesin  yang bekerja pada pondasi adalah 1923.9 ton. Nilai faktor keamanan yang diperoleh dari perhitungan  metode  Meyerhof    adalah  3.72, untuk  metode  Meyerhof  dan  λ    diperoleh faktor  kemananan  3.52  ,  sedangkan  dengan metoda  Meyerhof  dan  β    diperoleh  faktor kemananan 3.22. nilai faktor keamanan  hasil analisa  dengan  program  PLAXIS  v.8.2 dipeoleh nilai 4.3
Penurunan yang terjadi pada fondasi dari hasil simulasi menggunakan program
PLAXIS  V.  8.2  diperoleh  penurunan  total sebesar 0,036 m atau 3.68 cm lebih kecil dari batas  penurunan  maksimum  untuk  pondasi 3.81 cm.
Dengan  demikian  berdasarkan  hasil analisis menurut metode manual dan software PLAXIS  v.8.2    besar  faktor  keamanan  daya dukung pondasi tiang pancang yang digunakan  dalam  beban Mixing  Drum memenuhi  syarat  keamanandengan  faktor kemanan SF 3. Dari segi penurunan pondasi, angka  penurunan  hasil  perhitungan  masih  di bawah  syarat  penurunan  pondasi  maksimum yang diijinkan.

## 6. DAFTAR PUSTAKA
Bowles,  Joseph  E.,  1988, Analisis  Dan
Desain Pondasi, Erlangga. Jakarta Das,M.B.,1941, Principles of Foundation Engineering , Library of Congress
Cataloging  in  Publication  Data.  Boston USA. Ernni,2008. Perencanaan Pondasi Tiang Pancang Dalam Berbagai Bentuk Tiang, Gedung  Rumah  Sakit  Mitra
Keluarga Depok
Hardiyatmo,HaryChistady.,1994, MekanikaTa nah2. PT.GramediaPustakaUtama.
Jakarta. Hardiyatmo,  HaryChistady,  2010. Teknik Fondasi 1. Beta Offset. Yogyakarta. Hardiyatmo,  Hary  Chistady,  2010, Teknik
Fondasi 2. BetaOffset. Yogyakarta. Istihanah,Z.dan Dwi Ainun,2011, “Perencanaan Pondasi Tiang Pancang Untuk Mesin Menggunakan  Program  Plaxis  Versi
8.2”. Untirta Cilegon Irsyam, Masyhur., 2008, Dinamika Tanah dan Fondasi Mesin, ITB,Bandung.
M.  Anggita,  Deyva  dan  Roesyanto,  2009. Analisis  Daya  Dukung  Sistem  Pondasi
Kelompok  Tiang  Tekan  Hidrolis. Studi Kasus  Pada  Proyek  Pembangunan  Itc
Polonia Medan
Marbun,  Boyke.,  2009, Analisis  Penurunan Elastis  Pondasi  Tiang  Pancang  Proyek Pembangunan Rusunawa Medan Area. Medan
Meyerhof,  G.G.  (1976).”Bearing  capacity  and settelementof  pile    foundation”  Journal of  Geotechnical  Engineering  division, American  Society  of  Civil  Engineering vol.102, No. GT3, pp. 197-228
Natasya,Bianca.,2011, StudiPemakaianPonda sitiangRakit Pada SebuahProyek Apartemen Di Jakarta Dengan Menggunakan  Metode  Konvensional Poulos  Dan  PLAXIS  Dua  Dimensi. Jakarta
Riwong,Ronald.,danSumariani,Novita.,2006, P erhitungan  Pondasi  Mesin  DiKawasan
Rungkut Surabaya , Surabaya. Sardjono,HS Ir.,1988, Pondasi Tiang Pancang, jilid  1,  Edisi  Pertama,  Sinar Wijaya, Surabaya. Sardjono,HSIr.,1988, Pondasi Tiang Pancang, jilid  2,  Edisi  Pertama,  Sinar Wijaya, Surabaya. Suhendro, Bambang.,2000, Analisis Dinamik  Struktur, Fakultas  Teknik UGM. Yogyakarta. Tjie-Liong,  Gow.,  1994, Pondasi  Tiang Perencanaan Dan Pelaksanaannya,
FakultasTeknik BinaNusa. Jakarta.
Vijayvergia,V.N.,  dan  Focht,  J.A,  Jr  (1972)
A  new  way  to  predict  capacity  in  clay , Offshore  Technology  Conference  paper 1718,  Fourth  Offshore  Technology
Conference, Houston, Texas
Yuniato,  Tonny.,1996, Tinjauan  Getaran Pada  Pondasi  Mesin , Vasthu :  4
November