Website : http://journal.univpancasila.ac.id/index.php/asiimetrik/ Email    : asiimetrik@univpancasila.ac.id

## ANALISIS DESAIN STATIC MIXER PIPE UNTUK MENINGKATKAN

## PROSES KOAGULASI DI EXTERNAL WATER TREATMENT PLANT
(WTP)
Design Analysis of Static Mixer Pipe to Increase Coagulation Process in External Water Treatment Plant (WTP)
Riyan Ariyansah 1 * , Istianto Budhi Rahardja 2 dan Adhes Gamayel 1
1 Teknik Mesin, Fakultas Teknik Dan Ilmu Komputer, Insitut Teknologi dan Kesehatan Jakarta, Jl. Raya Jatiwaringin No.42, Jawa Barat 17411, Indonesia
2 Politeknik Kelapa Sawit Citra Widya Edukasi, Jl.Gapura No.8, Jawa Barat 17520, Indonesia

## Informasi artikel
Diterima: 01/04/2019 Direvisi  : 14/05/2020
Disetujui: 23/06/2020

## Abstrak
Di pabrik kelapa sawit, Water Treatment Plant adalah stasiun yang digunakan khusus untuk  melakukan  proses  pengolahan  air.  Adapun  tahapan-tahapan  dari  proses pengolahannya  adalah  dari  sungai,  waduk  ( reservoir ) untreated  tank,  clarifier  tank, water basin, sand filter, treated water tank dan  selanjutnya dikirim untuk domestik dan  air  untuk  kebutuhan  dalam  pengoperasian Boiler .  Kualitas  air  yang  dihasilkan sangat tergantung bagaimana  cara pengolahan  dan jumlah chemical yang dibutuhkan dalam  kg/jam,  dan  kinerja  dari chemical juga  dipengaruhi  oleh  desain  dari Water Treatment Plant itu  sendiri. Adapun jenis chemical yang ada  pada pengolahan  air  di Water  Treatment  Plant adalah  untuk  koagulan  digunakan  alum  (Nalco  3276)  sebagai pembuat flock dan utuk  flokulasi digunakan Nalco 8173. Untuk meningkatkan kerja dari Nalco 3276 sebagai pembuat flock adalah dengan cara menyebarkan keseluruh bagian sisi pipa dan menurunkan laju kecepatannya sehingga flock nya dapat terbentuk secara sempurna  dan  juga  memudahkan  kerja  dari  Nalco  8173  sebagai  penjaring  atau penangkap flock . Dengan alasan ini dibuatlah sebuah alat guna menunjang kinerja dari Nalco 3276 yaitu Static Mixer Pipe sebagai pengaduk dan menaikkan turbulensi dari Re 95.808,800  hingga menjadi Re  191.912,2400. Sedangkan penambahan Head loss yang terjadi  adalah  sebesar  0,4542  m  dari  total Head  loss desain  awal  yaitu  5,343  m. Penambahan Static Mixer Pipe akan menghasilkan dua kali pengadukan yang lebih besar dari aliran turbulen yang terjadi sehingga akan menghasilkan pembentukan flock yang lebih  banyak  sehingga  menghasilkan  kualitas  air  yang  lebih  baik  untuk  proses pengolahan air di pabrik minyak kelapa sawit (PMKS).
Kata Kunci: water treatment plant, untreated tank, clarifier tank, water basin, sand filter.

## Abstract
At the palm oil mill, the Water Treatment Plant is a station that is used specifically for water treatment. The stages of the processing are from rivers, untreated tanks, clarifier  tanks,  water  basins,  sand  filters,  treated  water  tanks  and  then  sent  to domestic  and  water  for  the  needs  of  Boiler  operations.  The  quality  of  the  water produced depends on how it is processed and the amount of chemical needed in kg / hour,  and  the  performance  of  the  chemical  is  also  influenced  by  the  design  of  the Water Treatment Plant itself. The type of chemical available in  water treatment in the Water Treatment Plant is used for coagulant alum (Nalco 3276) as the  maker of flock and for flocculation used Nalco 8173. To  improve the work of Nalco  3276  as  a flock maker is to spread the entire side of the pipe and lower the speed of the flock so that it can form perfectly and also facilitate the work of Nalco 8173 as a catcher or flock catcher. For this reason, a tool was made to support the performance of Nalco 3276,  namely  the  Static  Mixer  Pipe  as  a  stirrer  and  increase  turbulence  from  Re 95,808,800 to Re 191,912,2400. While the addition of Head loss that occurs is equal to 0.4542 m from the total initial design head loss which is 5.343 m. The addition of Static Mixer Pipe will produce twice the stirring greater than the turbulent flow that occurs so that it will produce more flock formation resulting in better water quality for the water treatment process in the palm oil mill (PMKS).
Keywords: water treatment plant, untreated tank, clarifier tank, water basin, sand filter.
* Penulis Korespondensi. Tel: 021 8451 155; Handphone: 0852 8980 4444 email : riyan@itkj.ac.id

## 1. PENDAHULUAN
Indonesia dari tahun ke tahun mengalami  pertumbuhan  penduduk  yang sangat  pesat,  hal  ini  menyebabkan  semakin tingginya  permintaan  dunia  akan  minyak kelapa  sawit  serta  produk turunannya.  Agar dapat  memenuhi  kebutuhan  dan  kepuasan pelanggan  tidak  cukup  hanya  berpikir kuantitas, tetapi harus memperhatikan juga kualitas  dari  pada  minyak  kelapa  sawit tersebut.
Dalam proses pengolahan khususnya  pengolahan  minyak  kelapa  sawit ada  beberapa  stasiun  yang  penting  dalam keberhasilan  pengolahan  kelapa  sawit, stasiun ini terdiri dari 2 bagian, yaitu stasiun utama dan stasiun pendukung.
Dalam proses pengolahan air membutuhkan chemical untuk  penjernihan, adapun  jenis-jenis  dari chemical ini antaranya Nalco 3276 (untuk pembuat flock ), Nalco  8173  (untuk  penjaring flock ),  Nalco 2811  dan  Nalco  3273  (untuk internal  water treatment  Boiler ).  Nalco  3276  yang  di gunakan sebagai pembuat flock di injeksikan didalam pipa air dari untreated tank menuju clarifier tank sehingga sebelum air masuk ke dalam  tanki Clarifier sudah terbentuk flock dan dijaring oleh Nalco 8173 sehingga flock – flock tersebut akan turun atau terjadi proses sedimentasi ditanki Clarifier . Untuk konsentrasi berapa chemical yang dibutuhkan harus sesuai dengan hasil Jar test pada  setiap  harinya  tetapi  dalam  proses pengolahan  airnya  tidak  menggunakan Jar test jadi  hanya  mengikuti  berapa  nilai konsentrasi larutan Nalco 3276 yaitu berkisar 5%  (40  kg  larutan  per  800  liter  air  sebagai pelarut) yang pada awalnya hanya 3% (25 kg larutan  per  800  liter  air  sebagai  pelarut), walaupun  sudah  di  tingkatkan  dari  25  kg menjadi  40  kg  tapi  kualitas  air  yang dihasilkan  belum  maksimal  (hal  ini  tidak  di pengaruhi oleh cuaca karena untuk cuaca di Kutai  Timur,  Kalimantan  Timur  sangat fluktuatif/tidak menentu).
Jadi dari hal ini bisa disimpulkan bahwa dalam  penginjeksian  Nalco  3276  di  dalam pipa  tidak  maksimal  pencampurannya, sehingga pembuatan flock tidak maksimal di dalam  aliran  pipa,  apabila  pembuatan flock tidak maksimal maka Nalco 8173 akan turun kerjanya  dalam  menjaring  atau  menangkap flock ,  oleh  karena  itu  diharapkan  dengan adanya Static  Mixer  Pipe ini  pencampuran antara  larutan  (Nalco  3276)  dengan  pelarut (air)    dapat  tersebar  ke  seluruh  sisi  bagian dalam  pipa  secara  merata  dan  dapat meningkatkan  kualitas  air  di Water
Treatment  Plant, diluar  semua  itu,  apakah dengan  penambahan  unit Static  Mixer  Pipe ada  kerugian  debit  air,  kerugian  tekanan, berapakah  penambahan Head  loss serta peningkatan  nilai  turbulensi,  maka  dari  itu dilakukan  pengkajian  lebih  lanjut  tentang unit Static Mixer Pipe (Alatas, 2015).

## Water Treatment Plant
Water  treatment  plant berfungsi mengolah air  dari  sumber  air  seperti sungai untuk dijernihkan dan dihilangkan kotorannya  sehingga  dapat  dipakai  dalam proses  pengolahan.  Sedangkan referse osmosis  system adalah  pengolahan  air  lebih lanjut  setelah  diolah  di water  treatment plant, sehingga memenuhi syarat kualitas air untuk  penggunaan  di boiler .  Adapun  alur proses  yang  ada  di water  treatment  plant adalah  seperti  pada  gambar  1  (Anis  dan Karnowo, 2008).
Gambar 1 Alur Proses di Water Treatment Plant

## Alur Proses Water Treatment Plan
Untuk tahapan external water treatment , sebagai berikut : a. Koagulasi Penambahan koagulan untuk menetralisir  muatan,  membuat  koloid dapat  beraglomerasi.  Untuk  koagulan yang dipakai adalah alum (Nalco 3276).
b. Flokulasi
Pengikatan antara flokulan dan aglomerasi  partikel  koloid,  sehingga membentuk  partikel  yang  lebih  besar dan  dapat  mengendap.  Untuk  flokulasi digunakan flokulan yang sesuai kebutuhan (Nalclafar 8173 Pulv).
c. Sedimensi Menahan  padatan  tersuspensi  dan memisahkan  dari  air  dengan  cara diendapkan/disaring.
Setelah air dijernihkan, maka dilakukan penanganan lebih lanjut yang disebut dengan referse  osmosis  system supaya  bisa digunakan di boiler . Selanjutnya pengolahan air dilakukan dengan tahapan proses seperti gambar 2.
Gambar 2 Alur Proses Water Treatment Plant
Sistem reverse  osmosis merupakan proses  dengan  efisiensi  yang  tinggi  untuk menurunkan  kandungan  mineral  yang terlarut  (TDS),  bakteri,  maupun  zat organic lainnya yang terkandung didalam air. Reverse osmosis adalah proses pemisahan menggunakan membran dan dapat dikatakan sebagai filter molekul dan mampu menurunkan  sampai  95%  TDS,  bakteri, partikael  maupun  zat  organik  (Rahardja,
2013) Proses Reverse  Osmosis (RO)  adalah proses  pemisahan  air  dari  larutan  yang mengandung  garam,  air  dipaksakan  keluar menembus  membran  dengan  bantuan tekanan pompa. Untuk dapat memisahkan air dan  zat  padat  terlarut  maka  diperlukan membrane  semipermeable khusus  dengan pori  yang  sangat  halus  dan  pompa  yang memiliki daya tekan yang cukup tinggi sekitar 10  –  20  bar  (150  –  300  psi).  system  RO tergolong dalam kelompok nano filtrasi atau penyaringan  dengan  membran  yang  berpori super halus. Membrane RO adalah
membranesemipermeable yang  dibuat  dari bahan  khusus  dan  rentan  terhadap  kondisi- kondisi  ekstrim.  Adapun  untuk  diagram  alir water  treatment  plant adalah  seperti  pada gambar 2 (Berkman dan Calabrese, 1988)
Peralatan  dan  Fungsi  pada Water Treatment Plant
Ø Preming  tank dan  pompa reservoir .
Tangki yang mencegah angin masuk saat mengirim  air  dari  waduk,  kemudian dipompakan ke Untreated Tank .
Ø Chemical  dozing  pump dan chemical stirre . Pompa  bahan  kimia (chemical pump) digunakan  untuk  memasukkan
bahan kimia ke dalam pipa air sebelum masuk kedalam tangki pemisah lumpur.
Ø Tangki  pemisah  endapan (Clarifier
Tank) .  Berupa  tangki  yang  berbentuk kerucut, Pada Pada bagian bawah tangki dipasang kran pembuang endapan (lumpur),  sedangkan  pada  bagian tengah dan atas dipasang pipa kran kontrol untuk mengetahui  ketinggian  endapan  dalam tangki. Tangki pemisah endapan (Clarifier Tank) berfungsi sebagai tempat penggumpalan  dan  pengeluaran  kotoran (lumpur)  setelah  bercampur  (bereaksi) dengan bahan kimia.
Ø Water  basin . Fungsi  dari water  basin yaitu  sebagai  tempat  penampungan  air hasil endapan, sebelum di pompa ke sand filter untuk  menyaring  kembali  endapan yang masih terikut dari clarifier .
Ø Penyaringan  pasir (sand  filter) .  Alat penyaring  pasir (sand  filter) terdiri  dari tabung  silinder  yang  di  dalamnya  berisi pasir  kwarsa  sebagai  alat  penyaring. Penyaringan pasir ( sand filter ) digunakan untuk menghilangkan (menyaring) endapan yang masih terdapat dalam air.
Ø Menara  tangki  air  ( water  tower ).  Fungsi dari menara air ( water tower/clean water tank )  adalah  untuk  menimbun  dan membagi  air  ke  peralatan-peralatan (proses pengolahan dan perumahan) yang membutuhkan air.
Peralatan  yang  terdapat  di reverse osmosis system adalah sebagai berikut:
• Multi media filter
• Softener
• Ultra filtration
• Reverse osmosis
• Pompa  air  dan  pompa  bahan  kimia untuk regenerasi.

## Hukum Kontinuitas
Menurut  Rahardja  (Rahardja,  2013), Fluida  atau  zat  cair  (termasuk  uap  air  dan gas)  di  bedakan  dari  benda  padat  karena kemampuannya untuk mengalir. Fluida lebih mudah mengalir karena ikatan molekul dalam fluida lebih kecil dari ikatan molekul dalam zat  padat,  akibatnya  fluida  mempunyai hambatan yang relativ kecil pada perubahan bentuk karena gesekan.
Zat  padat  mempertahankan  suatu bentuk  dan  ukuran  yang  tetap,  sekalipun suatu  gaya  yang  besar  diberkan  pada  zat padat  tersebut,  zat  padat  tidak  mudah berubah bentuk maupun volumnya, sedangkan zat cair dan gas,  zat   cair   tidak
mempertahankan bentuk yang tetap, zat cair mengikuti  bentuk  wadahnya  dan  volumenya dapat  diubah  hanya  jika  diberikan  padanya gaya  yang  sangat  besar  dan  gas  tidak mempunyai  bentuk  maupun  volum  yang tetap, gas akan berkembang mengisi seluruh wadah.  Karena  fase  cair  dan  gas  tidak mempertahankan  suatu  bentuk  yang  tetap, keduanya  mempunyai  kemampuan  untuk mengalir.Dengan  demikian  keduanya  sering secara  kolektif  disebut  sebagai  fluida (Hanum,2002).

## 2. METODOLOGI
Adapun  diagram  alir  dalam  penelitian ini, seperti pada gambar 3.
Gambar 3 Diagram Alir Penelitian Penelitian  ini  terdiri  dari  beberapa tahap,  yaitu:  studi  literatur,  pengumpulan data  dan  kajian  ilmiah  berdasarkan  studi kasus yang diangkat. Setelah didapatkan hasil tersebut, maka selanjutnya adalah mengubah  bentuk  aliran  pipa  dengan  cara mendesain ulang serta menghitungnya.
Tahap berikutnya adalah proses manufaktur  sesuai  desain  yang  telah dihasilkan  kemudian  dilakukan  pengujian.
Jika  hasil  analisisnya  sesuai  dengan targetnya,  maka  dapat  diambil  kesimpulan dan  jika  tidak,  maka  dilakukan  studi literature kembali, dengan mencari penyebab hasil analisis yang tidak sesuai.

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## Bentuk dan Dimensi Static Mixer Pipe
Bentuk dan dimensi Static Mixer Pipe di rancang  untuk  menghasilkan  pencampuran yang sempurna pada proses pembuatan flock oleh  Nalco  3276,  bentuk  alat  dan  dimensi seperti pada gambar 4 dan gambar 5 (Lee et al., 2011).
Gambar 4 Bentuk Desain Static Mixer Pipe
Gambar 5 Dimensi Static Mixer Pipe Bentuk Aliran yang terjadi di dalam Static Mixer Pipe
Aliran yang terjadi di dalam pipa Static Mixer  Pipe adalah  dari fluida yang  bergerak maju lurus dengan perbedaan kecepatan titik fluida, kecepatan aliran fluida yang berada di sisi  atau  dinding  pipa  lebih  kecil  dari  pada kecepatan fluida yang berada ditengah pipa, kemudian di hadang oleh plat dan yang akan terjadi  adalah  fluida  air  akan  mengalami peningkatan  kecepatan  dan  berefek  pada turbulensi,  sehingga  terjadi  pengadukan serta perputaran arus  balik   fluida,   seperti
pada gambar 6 dan gambar 7 (Naibaho,1996).
Gambar 6 Aliran Fluida tanpa Plat Penghambat
Gambar 7 Aliran Fluida dengan Plat Penghambat
Aliran dalam pipa yang menggambarkan terjadinya  aliran  masuk  ( entrance  region flow )  yang  bersifat  turbulen  dan  terjadi boundary layer , dan juga aliran berkembang penuh  ( fully  developed  flow )  yang  bersifat laminer dengan perbedaan kecepatan antara aliran  di  sisi  dinding  pipa  dengan  di  tengah pipa.  Apabila profile  developed  velocity di ubah kembali menjadi entrance region flow yang  bersifat turbulen dengan  kecepatan aliran yang tidak menentu dan berubah-ubah akan terjadi proses olakan/vortex, kemudian terjadi  lagi  proses  tabrakan  antara  fluida dengan  plat  dan  tabrakan  antar  fluida  itu sendiri  sehingga  terjadi  turbulensi  dua  kali dari  yang  sebelumnya  dan  perputaran  arus balik.  Jika  terdapat  campuran  yang  berisi koloid  (bubuk chemical )  maka  akan terlempar  dengan  nilai  lemparan  yang berbeda pada setiap sisi.
Pembuktian  Tidak  Ada  Kerugian  Debit Aliran  (m 3 /jam)  Berdasarkan  Hukum Kontinuitas
Berdasarkan  rumus  hukum  kontinuitas yaitu (Pahan, 2008):
Q = ν x A (1)
Dimana  Q  adalah  kapasitas  aliran  fluida (m 3 /s), ν adalah  kecepatan  aliran  fluida (m/s)    dan  A  adalah  luas  penampang  pipa (m 2 )  sebagai  tempat  luasan  dimana  fluida
tersebut  mengalir,  di  dalam  penambahan unit static mixer pipe yang di pasang di pipa aliran  air  dari  untreated  tank  menuju clarifier  tank  tidak  ada  penambahan  energi yang mempengaruhi debit aliran, hanya saja aliran  fluida  tersebut  di  belokkan  dengan sedemikian  rupa  sehingga  di  harapkan dengan  adanya  pembelokan  ini  terjadinya proses  pencampuran  antara  air  (pelarut) dengan chemical Nalco  3276  (larutan)  ke setiap  sisi  aliran  dalam  pipa,  dan  setelah terjadinya  pencampuran  di  harapkan  akan lebih  mempercepat    terbentuknya  proses koagulasi,  dan  untuk  mempercepat  proses larutnya  suatu  larutan  di  dalam  pelarut adalah  dengan  cara  menaikkan  temperatur pelarut dan yang kedua adalah dengan proses pengadukan,  yang  terjadi  di  dalam static mixer pipe adalah proses pengadukan, tidak ada penambahan nilai temperatur.
Sesuai dengan rumus hukum kontinuitas dalam pipa yaitu (Pahan, 2008):
Q in ( ν 1 x A 1 ) = Q out ( ν 2 x A 2 ) (2)
apabila  kita  tidak  memberikan  energi perubahan (secara mekanis) maka Q in = Q out Adanya  perubahan  kecepatan  dengan pengecilan  luas  penampang  sehingga  akan meningkatkan temperatur yang di akibatkan oleh gesekan pada dinding pipa oleh fluida, sehingga ini akan perdampak pada peningkatan nilai kekentalan fluida (viskositas fluida).

## Pembuktian  tidak  ada  kerugian  tekanan pada aliran fluida
Sifat-sifat  yang  mempengaruhi  tekanan berdasarkan  rumus  Bernoulli  di  antaranya yaitu :
a. Viskositas  fluida/kekentalan  fluida  ( µ ), dalam  penambahan  unit  static  mixer pipe  di  pipa  air  dari  untreated  tank menuju  clarifier  tank  tidak  ada penambahan suhu oleh karena itu tidak terjadi  penaikan  atau  penurunan  nilai viskositas  (N.s/m 2 atau  Pascal  second) dari fluida, jadi dari hal ini membuktikan  tidak  ada  penaikan  atau penurunan nilai tekanan
b. Temperatur atau suhu, temperatur atau suhu adalah salah satu sifat yang dapat mempengaruhi  tekanan  dan  dengan penambahan unit static mixer pipe tidak ada penaikan atau penurunan nilai suhu
c. Densitas  fluida  (kg/m 3 ),  dengan  tidak adanya penambahan suhu dan viskositas fluida  maka  nilai  densitas  dari  fluida tidak akan berubah, dimana  densitas air
atau ρ air yaitu 1000 kg/m 3 .
d. Tinggi  (Z),  dalam  penambahan  unit static mixer pipe tidak ada penambahan tinggi  dari  aliran  air  yang  dapat mempengaruhi  nilai  tekan  jadi  tidak akan mengalami kerugian tekanan.
e. Gravitasi (m/s2), gravitasi tidak pernah berubah yaitu tetap dengan nilai sebesar 9,82 m/s 2 .
f. Kecepatan  aliran  fluida  (m/s),  yang mempengaruhi bertambah atau berkurangnya  kecepatan  aliran  fluida adalah  luas  penampang  dari  aliran fluida, dengan penambahan static mixer pipe  tidak  ada  pengecilan  atau pembesaran  luas  penampang,  karena jarak  antara  plat  1  ke  plat  2  sama nilainya  dengan  luas  penampang  pipa yaitu 8 inch, seperti pada gambar 4.
Penjelasan secara rinci dan berdasarkan rumus tekanan dengan mengacu pada desain dari drawing book seperti pada gambar 8.
Gambar 8 Dimensi Desain Aliran Pipa Dari  gambar  8  bisa  di  dapatkan perhitungan  untuk  mencari  nilai  tekanan pada aliran yaitu dengan menggunakan rumus (Potter dan Somerton, 2006):
P = ρ x g x h (3)
dimana  P = Tekanan (N/m 2 ), ρ = Densitas air (kg/m 3 ), g = Gravitasi (m/s 2 ), h = Tinggi (m)
Berdasarkan gambar 8, di ketahui :
• ρ air = 1000 kg/m 3
• Tinggi  untuk h 1 = 16,6 m, h 2 = 7,66 m dan h 3 = 8,94 m
• Gravitasi (g) = 9,82 m/s 2
Jadi untuk mencari nilai tekanan  P1 adalah:
• P 1 = ρ x g x h 1 P 1 = 1000 kg/m 3 x 9,82 m/s 2 x 16,6 m = 163012 N/m 2 atau 163, 012 kPa
• P 2 = ρ x g x h 2
P 2 = 1000 kg/m 3 x 9,82 m/s 2 x 7,66 m = 75221,2 N/m 2 atau 75, 2212 kPa • P 3 = ρ x g x h 3 P 3 = 1000 kg/m 3 x 9,82 m/s 2 x 8,94 m = 87790,8 N/m 2 atau 87,7908 kPa
• P1-P2 = P3
Jadi  dari  perhitungan  ini  membuktikan bahwa  tidak  ada  pengaruh  tekanan    akibat penambahan Static Mixer Pipe , aliran dalam pipa  akan  mendapatkan tekanan  yang  sama yaitu  sebesar  87,7908  kPa,  hal  ini  akan menjadi trouble apabila tekanan yang masuk dengan  tekanan  yang  keluar  adalah  sama atau selisih antara P1 dan P2 adalah nol (0). Jika hal di tersebut tidak terjadi maka energi perubahan  dan  energi  hilang  di  anggap  nol maka  yang  terjadi  adalah  energi  masuk  = energi keluar Berdasakan  satuan  dari tekanan  adalah
1 atm = 10 5 Pa = 10 mKa, dimana jika terjadi gangguan  tekanan  maka  hantaran  air menurun  dalam  1  cm  dengan  panjang  10  m kolom air.
Perhitungan Head  Total,  Head  Loss dan Nilai  Tubulensi  (Bilangan  Reynold)  tanpa

## Static Mixer Pipe
Dalam persamaan dasar rumus Bernoulli, di  jelaskan  bahwa  energi  masuk  +  energi berubah = energi keluar dan energi masuk + energi  hilang  =  energi  keluar. Energi masuk terdiri  dari  Energi  Kinetik ! "#$ % & dan  Energi Potensial  (mgZ)  sedangkan  energi  berubah dan energi hilang di pengaruhi oleh:
1. Perubahan  sifat  fisika,  perubahan  sifat fisika adalah adanya penambahan energi secara  dinamik  yang  mempangaruhi energi keluar dan hal ini tidak terjadi di dalam Static Mixer Pipe.
2. Perubahan  sifat  kimia,  perubahan  sifat kimia adalah adanya penambahan unsur yang  bersifat  kimiawi  didalam Static Mixer  Pipe, hal  ini  tidak  terdapat didalam Static Mixer Pipe.
3. Perubahan elektrikal, perubahan elektrikal  adalah  adanya  penambahan atau pengurangan energi secara elektrikal di dalam Static Mixer Pipe, hal ini tidak terdapat di dalam Static Mixer Pipe.
Dari  gambar  8,  dapat  menentukan parameter yang dibutuhkan untuk perhitungan Head total dan Head loss dengan menggunakan rumus Bernoulli, yaitu:
• Ketinggian ( Z 1 – Z 2 ) = 16,6 m – 7,66 m
• Q (kapasitas aliran fluida di dapat dari flow meter ) = 55 m 3 /jam = 0,0153 m 3 /s
• Diameter pipa = 8” x 2,54 cm = 20,32 cm = 0,2032 m
• ∆ hP (selisih tekanan P 1 dan P 2 ) = P3 =
87,7908
• Panjang pipa = 16,6 m + 15 m + 2 m = 33,6 m
• Kondisi  pipa  dan  Harga C ( formula Hazern-William)
a. Perhitungan  rugi-rugi  akibat  panjang pipa Perhitungan  rugi-rugi  dapat  di  cari dengan  menggunakan  rumus  sebagai berikut (Rahardja, 2013):
hf (kerugian panjang pipa) = 78,:: ; < =,>? @ =,>? ; A B,>? 𝑥 L (4)
hf  = 10,66 𝑥 0,0153 𝑚 K 𝑠 7,MN 120 7,MN 𝑥 0,2032 𝑚 P,MN 𝑥 33,6 m
hf = P,:R7K ; 78 ST R8%%,KUNM ; AP,KUUM 𝑥 33,6𝑚
= 0,1569 𝑚 3,0897 = 0,0501
Peningkatan  rerugi  ini  di  akibatkan oleh  panjang  pipa,  sehingga  semakin pendek  aliran  dalam  sistem  pemipaan maka  nilai  kerugiannya  akan  semakin kecil.  Dalam  pemilihan  bahan  dalam instalasi  pipa  juga  mempengaruhi  hasil rugi-rugi  semakin  kecil  nilai  gesekan antara  dinding  dan  fluida  maka  akan semakin kecil nilai rugi-ruginya berdasarkan  tabel  penentuan  harga  C pada rumus.
b. Rugi – rugi akibat belokan atau elbow 90
Di  ketahui  ada  dua elbow dengan kemiringan  90 0 dan  kerugian ini  dapat  di cari  dengan  menggunakan  rumus  sebagai berikut (Rahardja, 2013):
𝑓 = Z0,131 + 1,847  ! A %] & K,N ^ ! _ U8 ` & 8,N (5)
𝑓 = a0,131 + 1,847  b 0,2032 𝑚 2 𝑥 0,1016 𝑚 c K,N d  e 90 8 90 8 f 8,N
𝑓 = {0,131 + 1,847 (1) K,N } (1) 8,N
𝑓 = {0,131 + 1,847 } = 1,978 m dan  belokan  dengan  sudut  90 0 terdapat dua  belokan  pada  aliran  pipa  maka
kerugiannya adalah 2 x 1,978 m = 3,9560 m.
c. Kerugian  akibat  pemasangan  katub ( valve )
Koefisien f pada perhitungan kerugian akibat pemasangan katub adalah sebesar 0,026 dengan diameter 20,32 cm. Untuk  mencari  kerugiannnya  dengan menggunakan rumus (Rahardja, 2013):
ℎ𝑓 = 𝑓𝑥 j$ %k (6)
untuk mencari berapa nilai kecepatan laju aliran dalam pipa ( ν ) dapat di cari dengan menggunakan rumus (Rahardja, 2013):
Q = ν x A (m 3 /s)                         (7)
𝑣 = 𝑄 (𝑚 K 𝑠 ) 𝐴 𝑚 % 𝑣 = 0,0153 (𝑚 K 𝑠 ) 1 4  𝑥 3,14 𝑥 (0,2032 𝑚) % 𝑣 = 0,0153 (𝑚 K 𝑠 ) 0,0324 𝑚 %
𝑣 = 0,4715 𝑚 𝑠 (kecepatan aliran dalam fluida)
Jadi kerugian dari pemasangan katub adalah:
ℎ # = 𝑓 # 𝑥 s$ %k (8)
dengan f v = koefisien kerugian katup
ℎ𝑓 = 0,026𝑥 (0,4715 𝑚 𝑠 ) % 2 𝑥 9,82 𝑚 𝑠 % = 0,0284 𝑚 jadi  kerugian  akibat  pemasangan  katub adalah sebesar 0,284 m
d. Kerugian akibat ujung masuk pipa
Berdasarkan  desain  yang  dibuat, ujung masuk pipa seperti pada gambar 9.
Gambar 9 Koefisien Kerugian f Ujung Masuk Pipa
Dari  gambar  9  dapat  diketahui koefisien f dari ujung masuk pipa adalah
0,2  ( f adalah  bilangan  jadi  tidak  ada satuan),  dan  untuk  mencari  berapa  nilai kerugiannya  dapat  di  cari  dengan menggunakan  rumus  8  sebagai  berikut (Rahardja, 2013):
ℎ𝑓 = 𝑓𝑥 j$ %k ,  dengan f = koefisien kerugian ujung masuk pipa
ℎ # = 0,2 𝑥 (8,PR7N t u ) $ % ; U,M% t u$
= 0,2183 m
jadi  kerugian  akibat  ujung  masuk  pipa sebesar 0,2183 m.
e. Head  loss total  pada  aliran  pipa  tanpa penambahan unit Static Mixer Pipe
Head  loss total  pada  aliran  pipa tanpa penambahan unit Static Mixer Pipe dapat di cari dengan menggunakan rumus sebagai berikut (Rahardja, 2013):
H = ha + ∆ hP+ hl + j$ %k (9) • Ha  (perbedaan  ketinggian  di  anggap nol karena hanya bejana berhubungan  tidak  menggunakan pompa) = 0 • ∆ hP = selisih tekanan yaitu = 87,7908 kPa di anggap nol (0) karena bejana berhubungan bukan pompa
• Hl (Head loss) = 0,0501 m + 3,9560 m + 0,0284 m + 0,2183 m = 4,2528 m
• Jadi , H = ha + ∆ hP+ hl + s$ %k = H = 0 + 0 + 4,2528 + (8,PR7N "/w)$ % ; U,M% "/w$ = 5, 3443 m
f. Head total
Head total dari aliran ini dapat dicari dengan  menggunakan  rumus  Bernoulli sebagai berikut (Rahardja, 2013):
H =   y(𝑍 7 − 𝑍 % ) + j$ %k + | }= ~k − }= ~k •€ (10)
H = ⎣ ⎢ ⎢ ⎡ (16,6 −  7,66) + (0,4715 𝑚/𝑠) % 2 𝑥 9,82 𝑚/𝑠 % + „ 163,012 N/𝑚 % 1000 𝑘𝑔 𝑚 K 𝑥9,82 𝑚/𝑠 % − 75,2212 N/𝑚 % 1000 𝑘𝑔 𝑚 K 𝑥9,82 𝑚/𝑠 % ˆ ⎦ ⎥ ⎥ ⎤
H =   y(16,6 −  7,66) + 8,%%%K " $ /w $ 7U,:P "/w $ +  [16,6 − 7,66]€
H =   Ž(16,6 −  7,66) +  1,0915 +  [16,6 − 7,66]•
H =   Ž(8,94) +  1,0915 +  [8,94]• = 18,9715 m
Jadi head yang di hasilkan dari aliran ini adalah sebesar 18,9715 m, netto head adalah Head total – head loss = 18,9715 m  -  5,  3443  m  =13,  6272  m,  ini  adalah besarnya head tekan  yang  terjadi  dalam aliran pipa tanpa Static Mixer Pipe.
Faktor-faktor  yang  mempengaruhi head  loss adalah  perbedaan  ketinggian antara ujung masuk dengan ujung keluar, selisih  tekanan  (EK  +  EP), head  losses serta  kecepatan  dengan  berbanding terbalik dua kali gravitasi.
g. Nilai turbulensi fluida
Nilai  turbulensi  fluida  di  pengaruhi oleh densitas fluida ( ρ ), kecepatan aliran fluida  ( ν ),  diameter  (D),  dan  viskositas ( µ ), apabila kecepatan fluida tinggi yang di  pengaruhi  oleh  diameter  pipa  maka nilai  turbulensi  akan  meningkat  pada aliran dan nilai viskositas akan berubah di pengaruhi  oleh  temperatur,  semakin tinggi  temperatur  maka  nilai  viskositas akan turun atau kecil,   dan untuk mencari nilai turbulensi yang terjadi dalam aliran pipa  dapat  di  cari  dengan  menggunakan rumus  bilangan  Reynold  sebagai  berikut (Rahardja, 2013):
𝑅𝑒 = ~jA ’ , (11)
dengan µ viskositas fluida 20 0 C = 1 x 10 -3 N/m 2 s
• 𝑅𝑒 = e 7888 “k "T ” ; 8,PR7N " w ⁄  ;8,%8K% " 7 ; 78ST– "$ ” w f
• Re = 95.808,8000 Re (Turbulen)
Aliran  ini  termasuk  aliran  turbulen karena Re > 3500, di dalam pipa ini terjadi turbulensi  dengan  nilai  Re  95.808,8000  , di  dalam  pencampuran  antara  larutan dengan  pelarut  atau  antara  gas  dengan udara pada intake manifold mobil sangat di butuhkan untuk menghasilkan pencampuran  yang  benar-benar  merata, sebagaimana  diketahui  bahwa  aliran turbulen adalah aliran dimana pergerakan dari  partikel-partikel  fluida  sangat  tidak menentu karena mengalami pencampuran serta  perputaran  antar  lapisan,  sehingga akan  menggerakkan  semua  fluida  atau fluida  dengan  campurannya  (Nalco  3276) ke  seluruh  bagian-bagian  sisi-sisi  aliran, jadi semakin tinggi nilai turbulensi maka semakin  baik  pula  pengadukan  dan pencampurannya (Rahardja, 2013).
Perhitungan  penambahan  nilai Head  Loss dan  nilai  Turbulensi  (Bilangan  Reynold) pada Static Mixer Pipe
Dalam Static  Mixer  Pipe rerugi  yang terjadi adalah ekspansi dan kontraksi secara tiba-tiba.  Kerugian  yang  terjadi  karena perubahan penampang pipa secara mendadak (kontraksi  tiba-tiba)  mempunyai  koefisien kerugian  ( f )  = f (V 2 2 /2g) , adalah  fungsi  dari rasio  A 2 /A 1 .  Nilai f berubah  secara  gradual dari  satu  kondisi  ekstrim  dengan  sisi  masuk bertepi  tajam  (A 2 /A 1 ) = 0 dengan f =  (0.50 ) sampai kondisi ekstrim lainnya tanpa adanya perubahan luas (A 2 /A 1 ) = 1 dengan f =(0).
Untuk aliran akibat perbesaran mendadak serupa dengan aliaran sisi keluar.
Fluida  meninggalkan  pipa  yang  lebih  kecil dan  pada  awalnya  membantuk  struktur seperti jet sewaktu memasuki pipa yang lebih besar.  Setelah  jarak  beberapa  diameter dihilir dari perbesaran, jet menjadi tersebar diseluruh  penampang  pipa  dan  aliaran berkembang penuh terbentuk kembali.
Koefisien kerugian dari sebuah perbesaran mendadak dapat dihitung secara teoritis.  Kerugian  akibat  pengecilan  luas penampang  (kontraksi)  secara  tiba-tiba, perhitungannya  adalah  berdasarkan  gambar 10.
Gambar 10 Perbedaan Luas Penampang Berdasarkan  gambar  10,  maka  dapat dilakukan perhitungan sebagai berikut:
a. Luas  penampang  masuk  (Ain)  dan kecepatan aliran masuk ( ν 1 ).
Ain = 7 P 𝜋𝐷 % (9) = 1 4 3,14 (0,2032 𝑚) % = 0,0324 m 2
Kecepatan aliran masuk:
• Q = ν x A
• 𝑣 7 = < ( tT u ) ™ ("$) • 𝑣 7 = 8,87NK( tT u ) 8,8K%P ("$)
• 𝑣 = 0,4715 𝑚/𝑠
b. Luas  penampang  keluar  (A out )  dan kecepatan aliran keluar ( ν 2 ). A out = 7 P 𝜋𝐷 % = 1 4 3,14 (0,1016 𝑚) % = 0,0081 m 2
Kecepatan aliran keluar:
• Q = ν x A
• 𝑣 % = < ( tT u ) ™ ("$)
• 𝑣 % = 8,87NK ( tT u ) 8,88M7 ("$)
• 𝑣 % = 1,8889 𝑚/𝑠
Dari perbedaan luas penampang di atas  maka  didapat  nilai  koefisien f adalah  A 2 /A 1 =  0,0081  m 2 /0,0324  m 2 = 0.25 maka koefisien f dari grafik adalah sebesar  0,4,  jadi  kerugian  pengecilan luas penampang secara mendadak dapat dihitung  dengan  menggunakan  rumus sebagai berikut:
• ℎ𝑓 = 𝑓 #$$ %k
• ℎ𝑓 = 0,4 (7.MMMU "/w)$ $
% ; U,M% "/w$
• ℎ𝑓 = 0,4 K,N:RU t$ u$ 7U,:P t u$ • ℎ𝑓 = 0,4 𝑥 0,1816 • ℎ𝑓 = 0,0726 𝑚 Di dalam Static Mixer Pipe terdapat 4  titik  pengecilan  luas  penampang secara  mendadak  jadi  4  x  0,0726  m  = 0,2906  m.  Kerugian  ekpansi  luas penampang secara mendadak mempunyai  koefisien  kerugian f yang akan  mempengaruhi  hasil  peritungan, dan dari A 2 /A 1 = 0,0081 m 2 /0,0324 m 2 = 0.25 maka koefisien f dari grafik adalah sebesar 0,4, jadi kerugian dari ekspansi luas  penampang  secara    mendadak dapat  dihitung  dengan  menggunakan rumus sebagai berikut
• ℎ𝑓 = 𝑓 #=›#$$ %k
• ℎ𝑓 = 0,4 !8,PR7N t u ›7.MMMU "/w & $ % ; U,M% "/w$
• ℎ𝑓 = 0,4 %,88U8 "$/w$ 7U,:P "/w$
• ℎ𝑓 = 0,4 𝑥 0,1022 𝑚 = 0,0409 𝑚
Selain  hal  tersebur,  di  dalam Static Mixer  Pipe juga  terdapat  4  titik pengecilan  luas  penampang  secara mendadak jadi 4 x 0,0409 m = 0,1636 m.
Jadi total kerugian dari ekpansi dan pengecilan luas penampang secara tiba- tiba  adalah  0,2906  m  +  0,1636  m  =
0.4542 m Secara perhitungan teoritis penambahan Head loss dari Static Mixer
Pipe adalah sebesar 0,4245 m, dari hal ini membuktikan tidak terlalu signifikan penambahan head loss nya, jadi kehilangan head tekan aliran tidak akan mempengaruhi head total tekan alirannya. Jika di lihat dari perhitungan teoritis antara pembesaran dan pengecilan luas penampang secara tiba- tiba  adalah  kecepatan  aliran  fluida ν 2 pada pengecilan luas penampang secara tiba-tiba adalah  dua  kali  lipat  dari kecepatan ν 1 –v 2 pada  pembesaran  luas penampang  secara  tiba-tiba,  jadi  pada dasarnya kecepatan aliran fluida yang di jadikan sebagai faktor pembilang adalah sama, tidak terjad perubahan kecepatan dan  pastinya  berdampak  pada  aliran fluida, yaitu Q in = Q out .
c. Turbulensi  yang  terjadi  di  dalam static mixer pipe Untuk  menentukan  nilai  turbulensi yang  terjadi  pada Static  Mixer  Pipe dapat  di  cari  dengan  menggunakan rumus:
• 𝑅𝑒 = ~jA ’
• 𝑅𝑒 = e 7888 “k "T ” ; 7,MMMU " w ⁄  ;8,787: " 7 ; 78ST– "$ ” w
f
• 𝑅𝑒 = 191.912,2400
Dengan  adanya  peningkatan  nilai kecepatan  yang  di  pengaruhi  oleh diameter pipa maka nilai turbulensi yang di dapat dari perhitungan teoritis adalah sebesar  Re  191.912,2400,  dan  di bandingkan  dengan  Re  95.808,8000 nilainya  dua  kali  lipat  dan  dengan penaikan  nilai  turbulensi  dari  Re 95.808,8000 menjadi Re 191.912,2400 di harapkan  terjadi  dua  kali  lipat pengadukan dan pencampurannya sehingga  akan  lebih  sempurna  dalam penyebaran  Nalco  3276  ke  setiap  sisi aliran dalam pipa. (Saroso, Hadi; 2016)

## Analisa Hasil
Dari hasil pengkajian secara teoritis dan analisa  perhitungan  yang  di  lakukan  pada Static  Mixer  Pipe dan  berdasarkan  metode yang  digunakan  dengan  membandingkan parameter yang satu dengan yang lainnya.
a. Pengaruh  Bentuk  Aliran  Fluida  Tanpa Static Mixer Pipe Dengan Menggunakan Static Mixer Pipe
Bentuk aliran yang terjadi di dalam jalur  pipa  yaitu fully  developed  flow dengan  kecepatan  antar  sisi  yang berbeda  di  ubah  menjadi  aliran berbentuk jet yang  bergerak  tidak teratur  ke  setiap  sisi  pipa,  dengan adanya pergerakan yang tidak teratur ini dapat di manfaatkan untuk menghasilkan  pencampuran  yang  lebih sempurna antara Nalco 3276 dengan air dan  setelah  teraduk  merata  sepanjang jalur dengan jarak 1 meter maka kondisi aliran fluida akan kembali lagi pada fully developed  flow, pada  posisi  ini  di harapkan flock-flock yang  berada  di dalam  air  dapat  di  tangkap  secara maksimal  dan  merata  sehingga  hal  ini juga  akan  memudahkan  untuk  proses flokulasi/penjaringan flock oleh  Nalco 8173.
b. Hubungan  Antara Head  Total Dengan

## Head Loss
Dari proses perhitungan di dapatkan hasil head total dari  aliran  ini  adalah sebesar  18,9715  m, netto  head adalah Head total – head loss = 18,9715 m - 5, 3443 m =13, 6272 m,jadi total head yang di  terima  oleh  aliran  adalah  sebesar 13,6272  m  tanpa  penambahan Static Mixer  Pipe dan  setelah  di  tambahkan dengan  static  mixer  pipe  penambahan kerugian head nya  hanya  bertambah sebesar 0.4542 m, dari hal ini tidak bisa diketahui  bahwa  aliran  masih  akan menerima  tekanan  aliran  dalam  satuan meter  sebesar  13,1730  m,  jadi  dengan tekanan  yang  di  dapat  dari  perbedaan ketinggian  yaitu  sebesar  87,7908  kPa dapat  menghasilkan  hantaran  fluida  air sebesar  13,1730  m.  sebagaimana  di ketahui bahwa yang dapat menimbulkan masalah  pada  aliran  adalah  tekanan masuk  =  dengan  tekanan  keluar,  dan Head  total = Head  loss apabila  hal  ini terjadi maka fluida tidak akan dapat di alirkan.
c. Nilai  Turbulensi  yang  di  hasilkan  dari

## Static Mixer Pipe
Aliran yang terjadi pada pada sudah termasuk  aliran  turbulen  yaitu  Re  > 3500,  dari  hasil  perhitungan  nilai turbulensi  awal  adalah  sebesar  Re  = 95.808,8000 , di anggap hal ini belum
maksimal  dalam  penyebaran chemical yang hanya di injeksi satu sisi pada pipa, jadi  nilai  turbulensinya  di  tingkatkan menjadi  Re  191.912,2400  dan  dengan peningkatan  ini akan  menghasilkan  dua kali lipat pencampuran dan penyeberannya  sehingga  menghasilkan dua kali lipat hasil pembuatan flock- nya.
d. Hubungan head dengan debit aliran Berdasarkan rumus Bernoulli hubungan  antara  debit  aliran  dengan Head adalah  dapat  di  jabarkan sebagai berikut :
H = ha + ∆ hP+ hl + j$ %k
Keterangan : ha  =  Perbedaan  ketinggian  antara ujung  masuk  dengan  keluar (Z 1 -Z 2 )
∆ hP  =  Perbedaan  tekanan  masuk dengan tekanan keluar (P 1 -P 2 ) Hl = Head loss ν = Kecepatan aliran fluida (m/s) g = Gravitasi (m/s 2 )
Jika  diperkecil  perumusan  dari tekanan yaitu
∆ hP = (P1 – P2)
(P1  –  P2)  =  (Energi  kinetik  +  Energi potensial) 1 + (Energi kinetik + Energi potensial) 2 P = Ek + Ep Ep + Ek = ½ m x ν 2 + ( ρ x g x h)
Dari  rumus  di  atas  untuk  dapat  di kalkulasikan  maka  di  beri  pengaruh volume ke  dalam  perumusan  maka bentuk persamaannya menjadi:
Ep + Ek = ½ m x ν 2 + ( ρ x g x h) x V dan  perumusannya  menjadi  sebagai berikut:
Ep + Ek = ½ m x ν 2 + (m x g x h)
Untuk  mendapatkan  nilai  kecepatan sehingga  dapat  di  gabungkan  dengan hukum  kontinuitas  fluida  (debit)  maka perumusannya menjadi:
ν 2 = %(œ“•œž›Ÿ   ¡   ¢)
" ν 2 = %(œ“•œž)›(Ÿ   ¡   ¢) ; s
"
ν = £ % (œ“•œž›Ÿ   ¡   ¢)
"
maka, jika dihubungkan dengan debit aliran:
ν = £ % (œ“•œž›Ÿ   ¡   ¢) " , Q = ν x A
ν = £ % (œ“•œž›Ÿ   ¡   ¢) " , ν =  Q / A
ν = £ % (œ“•œž›Ÿ   ¡   ¢)
" = Q / A
Jika  dialihkan  untuk  menjadi  sebagai parameter keberhasilan debit aliran maka :
Q = £ % (œ“•œž›Ÿ   ¡   ¢) " x A
Berdasarka  hal  tersebut,  maka  dapat  di simpulkan  bahwa  jika  Energi  kinetik  dan Energi potensial kecil maka debit juga akan kecil head yang  mengalir  di  dalam  aliran dalam  satuan  meter  juga  kecil  dan sebaliknya.

## 4. SIMPULAN
Kesimpulan dari perhitungan dan analisa mengenai  penambahan Static  Mixer  Pipe pada  pengolahan external  water  treatment plant adalah  (1)  Tekanan yang  terjadi  pada aliran untreated tank menuju clarifier tank tetap  sama  yaitu  sebesar  87,7908  kPa,  (2) Head total dari aliran yang sudah ada sebesar 18,9715 m dengan head loss sebesar 5,343 m;
(3)  Tambahan Head  loss dari  penambahan Static Mixer Pipe yaitu sebesar 0.4542 m; dan (4)  Peningkatan  nilai  turbulensi  dari  Re 95.808,8000 menjadi Re 191.912,2400.

## DAFTAR PUSTAKA
Alatas,  Andi  R.  2015.  Trend  Produksi  dan Ekspor  Minyak  Sawit  (CPO)  Indonesia, Jurnal Agraris, Vol.1, No.2, Juli 2015.
Anis,  Samsudin  dan  Karnowo.  2008.  Dasar Pompa.  Universitas Negeri Semarang.
Berkman,  P.D.  and  Calabrese,  R.V.,  1988.
Dispersion of viscous liquids by turbulent flow  in  a  static  mixer.  AIChE  Journal, 34(4), pp.602-609.
Hanum, Farida. 2002. Proses Pengolahan Air Sungai  Untuk  Keperluan  Air  Minum, Fakultas  Teknik,  Program  Studi  Teknik Kimia, Universitas Sumatera Utara.
Hardyanti,  N.  and  Fitri,  N.D.,  2006.  Studi
Evaluasi Instalasi  Pengolahan  Air  Bersih Untuk  Kebutuhan  Domestik  dan  Non Domestik  (Studi  Kasus  Perusahaan Tekstil Bawen Kabupaten Semarang). Jurnal Presipitasi , 1 (1), pp.37-42.
Lee, K.P., Arnot, T.C. and Mattia, D., 2011. A  review of  reverse  osmosis  membrane materials for desalination—development to date and future potential. Journal of
Membrane Science , 370 (1-2), pp.1-22.
Naibaho,  P.M.  1996.  Teknologi  Pengolahan Kelapa  Sawit.  Medan:  Pusat  Penelitian Kelapa Sawit.
Pahan, Iyung. 2008. Panduan Lengkap Kelapa
Sawit  Manajemen  Agribisnis  dari  Hulu hingga Hilir. Penerbit Penebar Swadaya.
Potter,  Merle  C.  and  Craig  W.  Somerton,
2006, Thermodynamics for Engineers 2 nd
Edition.  New  York:  Michigan  State University.
Rahardja,  Istianto  Budhi.  2013.  Mekanika Fluida.  Bekasi:  Politeknik  Citra  Widya
Edukasi
Saroso,  H.,  2016.  Optimalisasi  Pemakaian NaOH  dan  HCl  untuk  Regenerasi  Resin Two Bed Water Treatment Plant. SENTIA 2016 , 8 (2).