## Analisis Stabilitas Lereng Pada Perencanaan Seawall di Pantai Slamaran, Pekalongan
Syakirah Nadhifah Rizqi Sopyan*, Sugeng Widada, Agus Anugroho Dwi Suryoputro dan Aris Ismanto
Departemen Oseanografi, Fakultas Perikanan dan Ilmu Kelautan, Universitas Diponegoro Jl. Prof. H. Sudarto, SH, Tembalang, Semaran, Jawa Tengah 50275, Indonesia
Email: * syakirahnadhifah@students.undip.ac.id

## Abstrak
Perencanaan pembangunan seawall yang dilakukan pada Pantai Slamaran dilakukan agar dapat mengurangi dampak erosi yang terjadi Pantai Slamaran. Dalam proses perencanaannya, perlu dilakukan analisis stabilitas lereng agar mengetahui potensi  longsoran  rotasi  pada  bangunan seawall .  Tujuan  dilakukan  penelitian  ini  adalah  menganalisis  nilai  faktor keamanan yang akan menunjukkan keadaan lereng yang akan direncanakan. Pada penelitian ini, analisis dilakukan pada dua  rancangan  kemiringan  yang  berbeda,  yaitu  perbandingan  kemiringan  1:1,5  dan  perbandingan  kemiringan  1:2  di keadaan Highest High Water Level (HHWL) dan Lowest Low Water Level (LLWL). Berdasarkan hasil analisis, rancangan seawall dengan perbandingan kemiringan 1:1,5 menunjukkan kedaan lereng kritis. Hal ini dibuktikan dengan hasil nilai faktor keamanan sebesar 1,332 pada keadaan HHWL dan 1,368 pada keadaan LLWL. Sementara itu, rancangan seawall dengan perbandingan kemiringan 1:2 menunjukkan lereng stabil. Hal ini dibuktikan dengan nilai faktor keamanan lereng sebesar  1,906  pada  keadaan  HHWL  dan  1,921  pada  keadaan  LLWL.  Dari  hasil  tersebut,  dapat  disimpulkan  bahwa rancangan seawall dengan perbandingan kemiringan 1:2 memiliki potensi longsoran rotasi yang lebih kecil dibandingkan rancangan seawall dengan perbandingan 1:1,5.
Kata kunci: Seawall , Faktor Keamanan, Stabilitas Lereng, Slamaran, Pekalongan

## Abstract

## Analysis of Slope Stability in Seawall Planning at Slamaran Beach, Pekalongan
The  seawall  development  planning  carried  out  on  Slamaran  Beach  was  carried  out  in  order  to  reduce  the  impact  of erosion that occurred on Slamaran Beach. In the planning process, it is necessary to analyze slope stability in order to determine the potential for  rotational avalanches in  seawall buildings. The purpose of  this  research is to  analyze the value of the safety factor, which will indicate the state of the slope that will be planned. In this study, the analysis was carried out on two different slope designs, namely a slope ratio of 1:1,5 and a slope ratio of 1:2 in the states of the Highest High Water Level (HHWL) and the lowest low water level (LLWL). Based on the results of the analysis, the seawall design with a slope ratio of 1:1,5 indicates a critical slope. This is evidenced by the results of the safety factor values of 1,332 at the HHWL and 1,368 at the LLWL. Meanwhile, the seawall design with a slope ratio of 1:2 shows a stable slope. This is evidenced by the value of the slope safety factor of 1,906 at the HHWL and 1,921 at the LLWL. From these results, it can be concluded that the seawall design with a slope ratio of 1:2 has a smaller potential for rotational landslides than the seawall design with a ratio of 1:1,5 .
Keywords: Seawall, safety factor, slope stability, Slamaran, Pekalongan

## PENDAHULUAN
Pantai  Slamaran  di  Kelurahan  Krapyak  Lor,  Kecamatan  Pekalongan  Utara,  Kota  Pekalongan  telah banyak mengalami perubahan garis pantai akibat erosi, Beberapa bangunan tembok pantai yang ada telah rusak akibat hempasan gelombang sehingga tidak berfungsi secara optimal. Menurut Yudowaty et al., (2012), Pantai Slamaran mengalami erosi pada sisi timur pantai. Adanya angkutan sedimen sejajar pantai yang bergerak dari arah timur pantai kearah barat menyebabkan terjadinya erosi dan juga sedimentasi di sisi timur jetty (Kusli, 2008 dalam Yudowaty et al. , 2012) . Seawall merupakan  strukur  bangunan  berbasis  rekayasa  keras.  Artinya  suatu  kawasan  pesisir  yang terdapat seawall akan  terlindungi  dan  mengurangi  dampak  erosi  di  kawasan  pesisir  (Surinati,  2014).
Dikarenakan seawall memiliki fungsi yang besar dalam perlindungan pantai, diperlukan analisa yang akurat dalam perancangannya. Memahami karakteristik gelombang pada daerah perencenaan merupakan salah satu tahapan dari penentuan dimensi seawall yang akan direncanakan. Karakteristik gelombang dapat ditentukan berdasarkan  pengukuran  gelombang  di  lapangan  atau  berdasarkan  hasil  peramalan  gelombang  dengan menggunakan  angin  dan  fetch.  Dengan  menggunakan  analisis  deformasi  gelombang  (rerfraksi  dan pendangkalan, difraksi dan gelombang pecah), beserta data elevasi muka air rencana dan peta batimetri dapat memprediksi  karakteristik  gelombang  yang  akan  mempengaruhi  dalam  perencanaan  dimensi seawall (Triatmodjo, 2006)
Kemudian,  parameter  lain  yang  perlu  diperhatikan  dalam  perancangan seawall adalah  dengan menganalisis  kemantapan  lereng  yang  terbentuk  pada seawall .  Analisis  stabilitas  lereng  dilakukan  dengan tujuan untuk mendapatkan nilai faktor keamanan dari lereng yang direncanakan. Dengan diketahuinya nilai faktor keamanan dari proses perencanaan pembangunan, dapat memastikan lereng yang terbentuk mempunyai resiko kelongsoran rotasi atau lereng yang cukup stabil (Indera et al ., 2015). Ketidakstabilan suatu lereng akan menyebabkan  keruntuhan.  Menurut  Pangamenan et  al., (2014),  terdapat  dua  jenis  kelerengan  yang  dapat mengalami  keruntuhan,  yaitu  keruntuhan  pada  lereng  alami  dan  keruntuhan  pada  lereng  buatan.  Pada penelitian ini, lereng yang akan dianalisa adalah lereng buatan yang terbentuk dari pembangunan seawall . Penelitian  ini  bertujuan  untuk  menganalisa  stabilitas  lereng  pada seawall dengan  menggunakan perbandingan kemiringan 1:1,5 dan 1:2 pada kondisi Highest High Water Level dan Lowest Low Water Level. Analisa  yang  dilakukan  akan  dibantu  dengan  menggunakan  aplikasi  Geostudio  SLOPE  W/18  dengan menggunakan  Metode  Bishop.  Melalui  pengolahan  dengan  menggunakan  aplikasi  Geostudio SLOPE  W/18 akan  diperoleh  nilai  faktor  keamanan  (FS)  yang  dapat  menjelaskan  keadaan  lereng  dari seawall yang  akan direncanakan .

## MATERI DAN METODE Materi Penelitian
Penelitian dilakukan di Pantai Slamaran (Gambar 1). Materi yang digunakan dalam penelitian ini terdiri dari data  primer  (data  utama)  dan  data  sekunder  (data  pendukung).  Data  primer  meliputi  sampel  tanah,  data batimetri  Perairan  Slamaran,  data  gelombang  Perairan  Slamaran,  data  pasang  surut  Perairan  Slamaran,  dan sampel  sedimen  Pantai  Slamaran.  Sedangkan  data  sekunder  sebagai  penunjang  data  primer  penelitian  ini meliputi data angin tahun 2010 – 2020 wilayah perairan Slamaran yang didapatkan dari European Centre for Medium-Range Weather Forecasts (ECMWF).

## Metode Penelitian
Metode  yang  digunakan  pada  penelitian  ini  adalah  metode  penelitian  deskriptif  dengan  pendekatan kuantitatif.  Pendekatan  kuantitatif  merupakan  pendekatan  yang  dimana  mulai  dari  pengumpulan  data, penafisran  terhadap  data  yang  ada, dan  penampilan  dari  hasil  data  yang  sudah  diolah  menggunakan  angka. Dalam  penggunaan  metode  ini,  variable  penelitian  yang  ada  difokuskan  pada  masalah-masalah  terkini  dan fenomena yang sedang terjadi. Sehingga bentuk hasil penelitian berbentuk angka-angka yang memiliki makna (Jayusman dan Shavab, 2020). Penelitian deskriptif merupakan penelitian yang dilakukan untuk menafsirkan suatau  kejadian  yang  terjadi  pada  saat  sekarang  (Jayusman  dan  Shavab,  2020).  Untuk  sifat  deskriptif  pada penelitian ini ada menghitung nilai faktor keamanan untuk menganalisis potensi longsoran pada lereng yang terbentuk di seawall .

## Pengolahan Sampel Sedimen
Pengambilan sampel sedimen dilakukan dengan menggunakan sediment core .  Metode yang digunakan dalam pengambilan sampel yaitu purposive sampling method .  Penggunaan metode ini dilakukan agar sampel yang telah diambil dapat mewakili populasi dan memiliki ciri – ciri yang essensial. Sehingga, sampel yang ada dapat  merepresentasikan  dari  populasi  yang  ada  (Nasution,  2009).  Dalam  hal  ini  sampel  sedimen  diambil sebanyak 12  titik  sampel  sedimen yang  dimana  daerah  sampling  sedimen merupakan  area  yang direncakan sebagai pembangunan seawall .
Gambar 2. Peta Titik Sampling Sedimen
Analisa butir sedimen dilakukan untuk mengetahui ukuran butir dari sampel sedimen di suatu wilayah. Dari  besaran  ukuran  butir  yang  diketahui,  dapat  menentukan  jenis  sedimen  yang  di  analisa.  Proses  analisa ukuran butir  menggunakan  metode dry  sieving (pengayakan).  Sebelum  sampel  melalui  proses  pengayakan, sampel sedimen harus dikeringkan dengan suhu 105°C pada oven dan melalui sinar matahari  (Saputra et al. , 2017). Sampel yang sudah kering kemudian di ayak dengan menggunakan saringan bertingkat ( shieve shaker ) dengan ukuran saringan 4,75 mm, 1,70 mm, 850 µm, 250 µm, 150 µm, 0,063 mm (Wentworth, 1922 dalam Setiawan,  2013).  Sampel  yang  tertinggal  di  setiap  ukuran  saringan  ditimbang  agar  diperoleh  persebaran distribusi  ukuran  dari  setiap  sampelnya  (Sheppard,  1954  dalam  Poerbandono  dan  Djunasjah,  2005  dalam Setiawan,  2013).  Menurut  Setiawan  (2013),  presentase  fraksi  butir  sedimen  dapat  dihitung  menggunakan rumus berikut:
Persen berat : 𝑏𝑒𝑟𝑎𝑡 𝑓𝑟𝑎𝑘𝑠𝑖 𝑖 𝑏𝑒𝑟𝑎𝑡 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑠𝑎𝑚𝑝𝑒𝑙 𝑥100%
Dimana:
Berat fraksi i = berat tiap-tiap fraksi ukuran butir (g)

## Pengolahan Data Pasang Surut
Pengukuran pasang surut dilakukan selama 15 hari, terhitung dimulai dari tanggal 21 Juni – 2 Juli 2020, Perekaman tinggi muka air laut dilakukan menggunakan instrumen Tide Logger RBR Virtuoso. Penempatan lokasi stasiun terletak pada koordinat 6°51'33.052" LS dan 109°41'54.071"BT.
Data pasang surut yang didapatkan dari pengukuran lapangan diolah menggunakan metode Admiralty. Penggunaan metode Admiralty dalam pengolahan data lapangan dilakukan untuk mengetahui tipe pasang surut suatu perairan dengan menghitungan dua kompenan harmonik, yaitu komponen amplitudo dan keterlambatan phasa.  Dalam  proses  pengolahan  metode Admiralty ,  diperlukan perangkat  lunak Excel ,  yang dimana  dalam pengolahan tersebut akan menghasilkan komponen harmonik pasang surut yang disajikan dalam bentuk tabel (Mahatmawati et al. , 2009).
Menurut Fadilah et al., (2014), komponen harmonik yang dihasilkan dari pengolahan excel digunakan sebagai nilai yang diperhitungkan untuk menentukan nilai Formzahl. Nilai Formzahl merupakan nilai yang dapat menentukan tipe pasang surut. Nilai ini didapatkan menggunakan rumus:
𝐹 = (𝑂 1 + 𝐾 1 ) (𝑀 2 + 𝑆 2 )
Keterangan: F : bilangan formzahl
𝑂 1 : amplitudo komponen pasang surut tunggal utama yang disebabkan oleh gaya tarik bulan 𝐾 1 : amplitudo komponen pasang surut tunggal utama yang disebabkan oleh gaya tarik bulan dan matahari 𝑀 2 : amplitudo komponen pasang surut ganda utama yang disebabkan oleh gaya tarik bulan 𝑆 2 : amplitudo komponen pasang surut ganda utama yang disebabkan oleh gaya tarik matahari Dimana hasil dari nilai formzahl akan menentukan tipe pasang surut suatu perairan. Berikut klasifikasi tipe pasang surut berdasarkan hasil perhitungan nilai formzahl :
Tabel 1. Klasifikasi Pasang Surut No Nilai Formzahl Tipe Pasang Surut 1. 0,00<F≤0,25 Pasang Surut Harian Ganda 2. 0,25<F≤1,50 Pasang Surut Campuran Ganda 3. 1,5 < F ≤ 3 Pasang Surut Campuran Tunggal 4. F > 3 Pasang Surut Harian Tunggal Sumber: Fadilah et al, (2014) Nilai komponen pasang surut yang didapatkan kemudia dapat digunakan dalam menentukan nilai elevasi muka air rencana dari suatu perairan. Menurut Fadilah et al (2014), elevasi muka air rencana didapatkan dari perhitungan komponen pasang surut dengan menggunakan rumus sebagai berikut: 1. Mean Sea Level (MSL)
= 𝑆 0
2. Highest High Water Level (HHWL)  = 𝑆 0 + 𝑍 0 3. Mean High Water Level (MHWL)  = 𝑍 0 + (𝑀 2 + 𝑆 2 ) 4. Lowest Low Water Level (LLWL)  = 𝑆 0 − (𝑀 2 + 𝑆 2 + 𝑁 2 + 𝐾 1 + 𝑂 1 + 𝑃 1 + 𝑀 4 + 𝑀𝑆 4 ) 5. Mean Lower Water Level (MLWL)  = 𝑍 0 − (𝑀 2 + 𝑆 2 ) 6. Muka Surutan ( 𝑍 0 ) = 𝑀 2 + 𝑆 2 + 𝑁 2 + 𝐾 2 + 𝐾 1 + 𝑂 1 + 𝑃 1 + 𝑀 4 + 𝑀𝑆 4

## Pengolahan Data Batimetri
Data  batimetri  yang  didapatkan  dari  pengukuran  lapangan  perlu  dilakukan  koreksi  pasang  surut  dan koreksi tranducer. Koreksi  ini  dilakukan  agar  mendapatkan  nilai  kedalaman  yang  sebenarnya.  Menurut Soeprapto  (1999)  dalam  Rinaldy et  al (2014),  koreksi  pasang  surut  dapat  dilakukan  dengan  menggunakan rumus sebegai berikut:
𝑟 𝑡 = ( 𝑇𝑊𝐿 𝑡 − ( 𝑀𝑆𝐿 + 𝑍 0)
Dimana:
𝑟 𝑡 = Besarnya reduksi pada data pengukuran (kedalaman) 𝑇𝑊𝐿 𝑡 = Tinggi kedudukan muka laut pada waktu pengukuran 𝑀𝑆𝐿 = Tinggi kedudukan muka air laut rata-rata 𝑍 0
= Tinggi kedudukan muka surutan
Setelah  menyelesaikan  koreksi  pasang  surut  pada  semua  data  kedalaman,  langkah  berikutnya  adalah melakukan koreksi tranducer untuk mengetahui nilai kedalaman sebenarnya. Menurut Soeprapto (1999) dalam Rindaly et al (2014), penyeleaian yang dapat dilakukan dalam mencari nilai kedalaman sebenarnya sebagai berikut:
𝐷 = 𝑑𝑇 − 𝑟 𝑡 Dimana:
𝐷 = Kedalaman sebenarnya 𝑑 𝑇 = Data kedalaman setelah penambahan terhadap nilai kedalaman transduser 𝑟 𝑡 = besarnya reduksi pada data pengukuran (kedalaman)

## Pengolahan Data Angin
Data  angin  yang  diperoleh  dari  dari  ECMWF  diolah  menggunakan  metode wind  rose dan  metode SVENDRUP-MUNK-BRETCHEIDER (SMB). Penggunaan metode wind rose dilakukan untuk mendapatkan arah angin dan kecepatan angin pada suatu wilayah (Fadholi, 2013).
Metode  SMB  digunakan  dalam  penelitian  ini  untuk  mendapatkan  nilai  panjang  fetch  dan  kecepatan angin yang akan digunakan dalam menentukan nilai kenaikan muka air karena angin ( wind set up ). Perhitungan nilai panjang fetch dan kecepatan angin dilakukan dengan aplikasi bantuan Easywave .

## Pengolahan Data Gelombang
Pengukuran  data  gelombang  dilakukan  dengan  metode  akustik  menggunakan  alat Accoustic  Doppler Current Profiler (ADCP pada koordinat   6°48'20,30" Lintang Selatan dan 109°42'58.54" Bujur Timur. Metode penggunaan  alat  ini  yaitu  dengan  menembakkan  gelombang  akustik  ke  kolom  air  sehingga  akan  ditangkap oleh  sensor  pada  ADCP  lalu  dapat  didapatkan  komponen  gelombang  yaitu  periode  dan  tinggi  gelombang. Pengamatan gelombang dilakukan selama 72 jam dengan pencatatan setiap 10 menit
Data  gelombang  yang  didapatkan  dari  pengukuran  lapangan  kemudian  dilakukan  nanalisa  untuk mendapatkan nilai tinggi gelombang signifikan (Hs) dan periode gelombang signifikan (Ts) (Putri et al. , 2014). Nilai  tinggi  gelombang  signifikan  (Hs)  dan  periode  gelombang  signifikan  (Ts)  didapatkan  dari  persamaan sebagai berikut:
1. Tinggi gelombang signifikan (Hs)
Hs = (H 1 + H 2 + ⋯ H n ) n
2. Periode gelombang signifikan (Ts)
Ts = (T 1 + T 2 + ⋯ T n ) n
Sementara itu, untuk mendapatkan nilai n didapatkan dari pengolahan dengan rumus sebagai berikut:
n = 33,3% x jumlah data
Setelah  mendapatkan  nilai  tinggi  gelombang  signifikan  (Hs)  dan  periode  gelombang  signifikan  (Ts), langkah selanjutnya adalah pengolahan untuk mendapatkan nilai tinggi gelombang pecah (Hb) dan kedalaman gelombang  pecah  ( d b ).  Menurut  Triatmodjo  (2012),  kedua  nilai  tersebut  didapatkan  dengan  mengolah menggunakan beberapa persamaan. Persamaannya adalah sebagai berikut:
1. Menghitungan panjang gelombang dari laut dalam ( L 0 )
L 0 = 1,56 T 2
2. Menghitung kecepatan gelombang dari laut dalam ( C 0 )
C 0 = L 0 T ⁄
3. Menghitung  nilai d L ⁄ .
Nilai d L ⁄ yang  didapatkan  digunakan  untuk  menentukan  klasifikasi  gelombang  menurut  kedalaman relative. Nilai d L ⁄ didapatkan melalui interpolasi nilai d L 0 ⁄ dengan menggunakan tabel C-1 yang terdapat pada SPM  1984.  Menurut  Triatmodjo  (2012),  hasil  perhitungan d L ⁄ dapat  dijadikan  acuan  untuk  menentukan klasifikasi  gelombang  berdasarkan  kedalaman  perairan.  Berikut  adalah  lasifikasi  gelombang  berdasarkan kedalaman relative:
1. Gelombang di laut dangkal
𝑑
𝑙 ≤ 1 20 2. Gelombang di laut transisi 1 20 < 𝑑 𝑙 < 1 2 3. Gelombang di laut dalam 𝑑 𝑙 ≥ 1 2 4.
Mencari nilai panjang gelombang (L)
L = d: d L ⁄
5. Mencari nilai cepat rambat gelombang (C) C = L T ⁄
6. Mencari nilai koefisien pendangkalan (Ks).
Nilai koefisien pendangkalan didapatkan dari interpolasi nilai d L 0 ⁄ dengan menggunakan nilai nilai yang terdapat table C-1 pada SPM 1984.
7. Menghitung tinggi gelombang ekuivalen ( H′ 0 )
H′ 0 = H s /K s
8. Menghitung nilai 𝐻 𝑏 H′ 0 dengan menggunakan grafik hubungan antara nilai 𝐻 𝑏 H′ 0 dan H′ 0 gT 2 .
9. Menghitungan nilai tinggi gelombang pecah ( H b )
H b = H b H′ 0 × H′ 0
10. Menghitung nilai d b H b dengan menggunakan grafik hubungan antara nilai α dan β dengan menggunakan nilai 𝐻 𝑏 𝑔𝑇 2 .
11. Menghitung nilai kedalaman gelombang pecah ( d b )
d b = d b H b × H b

## Verifikasi Peramalan Gelombang
Menurut Evans (1993), data peramalan dapat divalidasi menggunakan persamaan sebagai berikut:
𝑅𝑀𝑆 = √ ∆𝑥 1 2 + ∆𝑥 2 2 + ⋯ + ∆𝑥 𝑛 2 𝑛 ∆𝑥 𝑛 = 𝑏 𝑛 − 𝑎 𝑛 Dimana: 𝑎 𝑛 = data lapangan
𝑏 𝑛
= data peramalan 𝑛 = jumlah data

## Perhitungan Elevasi Muka Air Rencana
Parameter  elevasi  muka  air  rencana  merupaan  salah  satu  parameter  penting  dalam  perencanaan bangunan pantai. Dalam penentuan nilai elevasi muka air rencana ditentukan oleh pasang surut, tsunami, wave set up, wind set up , dan kenaikan muka air laut yang disebabkan oleh pemanasan global (Triatmodjo, 1999). Nilai elevasi muka air rencana didapatkan dari pengolahan dengan menggunakan persamaan sebagai berikut:
𝐷𝑊𝐿 = 𝐻𝑊𝐿 + 𝑆𝑤 + ∆ℎ + 𝑆𝐿𝑅
Dimana:
𝐷𝑊𝐿 = Design Water Level 𝐻𝑊𝐿 = High Water Level 𝑆𝑤
= Wave set up ∆ℎ = Wind set up 𝑆𝐿𝑅 = Sea Level Rise (kenaikan muka air laut karena pemanasan global)
Wave set up merupakan naiknya muka air yang disebabkan oleh gelombang datang dari laut dalam dan menyebabkan  terjadinya  fluktuasi  muka  air  di  dekat  pantai  terhadap  muka  air  yang diam. Pada  saat  terjadi gelombang pecah, elevasi muka air rerata akan mengalami penurunan terhadap muka air diam yang kemudian akan  membentuk  permukaan  air  rerata  miring  ke  atas  kearah  pantai  (Triatmodjo,  1999).  Nilai wave  set  up didapatkan dari pengolahan dengan menggunakan persamaan sebagai berikut:
𝑆𝑤 = 0,19 [1 − 2,82√ 𝐻 𝑏 𝑔𝑇 2 ] 𝐻 𝑏
Dimana:
𝑆𝑤
= wave set up (kenaikan muka air karena gelombang) 𝐻 𝑏 = ketinggian gelombang pecah
𝑇
= periode gelombang
Wind  set  up merupakan  fluktuasi  muka  air  laut  yang  dibangkitkan oleh kecepatan  besar  (badai)  yang terjadi  di  permukaan  laut.  Besar  dan  kecilnya  nilai wind  set  up dipengaruhi  oleh  kecepatan  angina, fetch, kedalaman  air  dan  kemiringan  dasar  (Triatmodjo,  1999).  Nilai wind  set  up dapat  diperoleh  dengan menggunakan persamaan sebagai berikut:
∆ℎ = 𝐹𝑐 𝑉 2 2𝑔𝑑
Dimana: ∆ℎ = kenaikan elevasi muka air karena badai (m) 𝐹 = panjang fetch (m) 𝑐 = konstanta = 3,5𝑥10 −6 𝑉 = kecepatan angin (m/d) 𝑑 = kedalaman air (m) 𝑔 = percepatan gravitasi ( 𝑚/𝑑 2 )
Sea Level Rise (SLR) didapatkan dengan menggunakan grafik dari Gambar 3 dengan asumsi bangunan seawall yang direncakan dapat bertahan selama 20 tahun.
Gambar 3. Grafik Kenaikan Muka Air Laut (Triatmodjo, 1999)

## Perancangan Dimensi Bangunan Seawall
Menurut  Triatmodjo  (1999),  elevasi  bangunan seawall diperoleh  dengan  menggunakan  perhitungan sebagai berikut:
𝐸𝑙 𝑝𝑢𝑛𝑐𝑎𝑘 = 𝐷𝑊𝐿 + 𝑅 𝑢 + 0,5 𝐸𝑙 𝑏𝑎𝑛𝑔𝑢𝑛𝑎𝑛 = 𝐸𝑙𝑒𝑣𝑎𝑠𝑖 𝑝𝑢𝑛𝑐𝑎𝑘 + 𝐸𝑙𝑒𝑣𝑎𝑠𝑖 𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟𝑙𝑎𝑢𝑡 Dimana: 𝐷𝑊𝐿 = Design Water Level 𝑅 𝑢 = Run Up Gelombang
Nilai run  up gelombang  sangat  menentukan  elevasi  dari  bangunan  pantai  yang  akan  direncanakan (Triatmodjo,  1999).  Besar  kecilnya  nilai run  up gelombang  dapat  diketahui  dengan  mengggunakan  fungsi bilangan Irribaren. Berikut persamaan yang digunakan dalam menentukan bilangan Irribaren:
𝐼𝑟 = 𝑡𝑔𝜃 ( 𝐻 L 0 ) 0,5

## Dimana:
𝐼𝑟 = bilangan Irribaren 𝜃 = sudut kemiringan bangunan pantai 𝐻 = tinggi gelombang di lokasi bangunan 𝐿 0 = panjang gelombang di laut dalam
Parameter  tinggi  gelombang  pada  lokasi  bangunan  ditentukan  menggunakan  perhitungan  tinggi gelombang  rencana.  Menurut  Triatmodjo  (1999),  tinggi  gelombang  rencana  dapat  dihitung  dengan menggunakan rumus sebagai berikut:
𝐻 = 𝐾 𝑠 𝐾 𝑟 𝐻 0 𝐾 𝑟 = √ 𝑐𝑜𝑠𝛼0 𝑐𝑜𝑠𝛼 𝐾 𝑠 = √ 𝑛𝑜𝐿 0 𝑛𝐿
Dimana:
𝐻 = tinggi gelombang rencana (m) 𝐻 0 = tinggi gelombang laut dalam (m) 𝐿 0 = panjang gelombang (m) 𝐾 𝑠
= koefisien pendangkalan
𝐾 𝑟 = koefisien refraksi
Sementara  itu,  untuk  lebar  puncak  pada  bangunan seawall dapat  dihitung  dengan  menggunakan rumus:
𝐵 = 𝑛 𝑘∆[ 𝑊 𝛾 𝑟 ] 1/3
Dimana nilai 𝑊 merupakan nilai dari stabilitas batu lapis pelindung. Menurut Triatmodjo (1999), nilai dari stabilitas batu lapis lindung didapatkan dari persamaan sebagai berikut:
𝑊 = 𝛾 𝑟 𝐻 3 𝐾 𝐷 (𝑆 𝑟 − 1) 3 𝑐𝑜𝑡𝜃 𝑆 𝑟 = 𝛾 𝑟 𝛾 𝑎
Dimana:
𝑊 = berat jenis batu pelindung 𝛾 𝑟 = berat jenis batu 𝛾 𝑎 = berat jenis air laut
𝐻 = tinggi gelombang rencana
𝜃 = sudut kemiringan sisi bangunan pantai
𝐾 𝐷 = koefisien stabilitas batu pelindung 𝑛 = jumlah butir batu 𝑘∆ = koefisien lapis

## Analisa Nilai Faktor Keamanan Lereng
Untuk mencari nilai faktor keamanan  dalam pengolahan program Geostudio , dapat menggunakan fitur SLOPE/W. Dengan Geostudio SLOPE W/18 dapat menghitung nilai faktor keamanan  suatu lereng dengan keadaan lereng yang tersusun batuan maupun tanah (Adi., 2018 dalam  Haryadi et al. , 2019). Dalam proses analisa di program Geostudio SLOPE W/2018 terdapat beberapa metode yang ditawarkan dalam penyelesaian masalah.  Salah  satu  metode yang  ditawarkan  adalah  dengan  metode  Bishop.  Dalam  metode  Bishop  asumsi yang digunakan adalah besarnya gaya geser antar irisan adalah sama dengan nol (x=0). Bidang runtuh yang dihasilkan dengan metode Bishop adalah berbentuk busur lingkaran (Indera et al ., 2018).

## HASIL DAN PEMBAHASAN Sampel Tanah
Sampel  tanah  merupakan  salah  satu  parameter  utama  dalam  menganalisa  angka  faktor  keamanan. Sampel  tanah  yang  digunakan  pada  penelitian  ini  diperoleh  dari  penelitian  BBWS  Pemda  Juan  (2020). Berdasarkan analisa uji kuat geser langsung, diperoleh nilai kohesi sampel tanah yang akan digunakan dalam perencanaan pembangunan seawall sebesar 17,65 kPa dan sudut geser dalam  sebesar 15 ° . Selain itu, untuk nilai massa jenis sampel tanah yang akan digunakan sebesar 17,16 𝑘𝑚/𝑚 3 .

## Sampel Sedimen
Analisa ukuran butir sedimen dilakukan untuk mengetahui jenis sedimen di Pantai Slamaran.  Karakteristik jenis  sedimen  diperlukan  sebagai  salah  satu  parameter  yang  diperhitungkan  dalam  menganalisa  stabilitas lereng.  Berdasarkan  analisa  didapatkan  jenis  sedimen  pada  Pantai  Slamaran  adalah  dominan  pasir.  Berikut hasil analisa ukuran butir yang tersaji dalam Tabel 2,
Tabel 2. Hasil Pengolahan Granolometri Stasiun Lintang Bujur Jenis Sedimen 1. -6,860530° 109,697950° Paisr 2. -6,860930° 109,698380° Pasir 3. -6,861350° 109,698930° Pasir 4. -6,861560° 109,699420° Pasir 5. -6,861820° 109,700000° Pasir 6. -6,861890° 109,700680° Pasir 7. -6,861900° 109,701430° Pasir 8. -6,862310° 109,701970° Pasir 9. -6,862640° 109,702460° Pasir 10. -6,862659° 109,703075° Pasir 11. -6,862724° 109,703675° Pasir 12. -6,862990° 109,704030° Pasir

## Gambar 4. Peta Sebaran Sedimen Pantai Slamaran Data Pasang Surut
Berdasarkan  hasil  analisis  pasang  surut  selama  15  hari  pada  daerah  penelitian,  didapatkan  nilai amplitudo dan fase komponen harmonic yang disajikan dalam Tabel
Tabel 3. Komponen Harmonik Pasang Surut Perairan Slamaran S0 M2 S2 N2 K1 O1 M4 MS4 K2 P1 S4 A(cm) 1,67  0,079 0,151 0,05 0,247 0,043 0,009 0,003 0,128 0,033 0,033 g 230,99 91,09 73,66 347,84 145,53 307,12 80,49 229,09 128,26 2,43
Tipe  pasang  surut  pada  daerah  penelitian  didapatkan  dari  perhitungan  komponen  harmonik  ntuk mendapatkan  nilai  Formzahl.  Bilangan  Formzahl  yang  didapatkan  bernilai  1,26,  Berdasarkan  klasifikasi pasang surut oleh Fadilah et al. (2014), tipe pasang surut di daerah Perairan Slamaran adalah tipe pasang surut campuran condong tunggal ( mixed tide prevailing diurnal) . Daerah yang memiliki tipe pasang surut campuran condong tunggal akan mengalami satu kali pasang dan satu kali surut. Tetapi, di beberapa waktu dapat juga terjadi dua kali pasang dan dua kali surut dengan periode yang berbeda (Qhamariyah dan Yuwono., 2016).
Selain mendapatkan nilai formzahl, perhitungan menggunakan komponen harmonik juga menghasilkan nilai kedudukan air laut yang disajikan dalam Tabel 4.
Tabel 4. Kedudukan Air Laut Kedudukan Air Laut Amplitudo (m) MSL (Mean Sea Level ) 1,67 HHWL (Highest High Water Level) 2,41 LLWL ( Lowest Low Water Level ) 0,89

## Data Batimetri
Berdasarkan  analisa  kedalaman  perairan  di  Perairan  Slamaran,  diperoleh  nilai  kedalaman  perairan sebesar 1 – 8 meter. Letak perencanaan pembangunan seawall berada pada titik 1 meter dari garis pantai, yang dimana pada lokasi tersebut kedalaman perairannya adalah 0,057 meter. Berikut adalah penggambaran peta kedalaman Perairan Slamaran dengan menggunakan garis-garis kontur.
Gambar 5. Peta Kontur Kedalaman Perairan Slamaran
Gambar 6. Profil Kedalaman Lokasi Perencanaan Seawall

## Mawar Angin (Wind Rose)
Berdasarkan  analisa  angin  selama  11  tahun,  didapatkan  distribusi  angin  dalam  berbentuk  grafik windrose yang dibagi menjadi empat musim yang sesuai dengan musim di Indonesia. Pada musim barat, dari hasil analisa yang didapatkan bahwa angin dominasi berhembus dari arah barat laut ke arah tenggara dengan kecepatan yang dihasilkan sebesar 3,6 – 5,7 m/s. Pada musim peralihan 1, dari hasil analisa yang didapatkan bahwa angin dominasi berhembus dari arah timur laut ke arah barat daya dengan kecepatan yang dihasilkan sebesar  0,5  –  2,1  m/s.  Pada  musim  peralihan  2,  dari  hasil  analisa  yang  didapatkan  bahwa  angin  dominasi berhembus dari arah timur laut ke arah barat daya dengan kecepatan yang dihasilkan 0,5 – 2,1 m/s. Sedangkan pada musim timur, dari hasil analisa yang didapatkan angin dominasi behembus dari arah tenggara ke arah barat laut dengan kecepatan yang dihasilkan sebesar 0,5 – 2,1 m/s.
Gambar 7. Mawar angin pada a) musim barat, b) musim peralihan I, c) musim peralihan II, d) musim timur

## Pengukuran Gelombang Lapangan
Hasil analisa terhadap data gelombang Perairan Slamaran, didapatkan nilai tinggi gelombang signifikan pada  daerah  penelitian  sebesar  0,62  m.  Sementara  itu,  untuk  periode  gelombang  signifikan  pada  daerah penelitian adalah 6,50 s. Dari hasil analisa data gelombang, didapatkan juga nilai kedalaman relative Perairan Slamaran sebesar 0,315401, Menurut Triatmodjo (1999), Perairan Slamaran merupakan perairan laut transisi, yang dimana nilai d/l yang didapatkan lebih dari 0,05 namun tidak lebih dari 0,5.

## Peramalan Gelombang
Berdasarkan  analisa  data  angin dari  tahun  2010  –  2020,  dihasilkan nilai  peramalan  tinggi gelombang signifikan  (Hs)  dan  periode  gelombang  signifikan  (Ts)  pada  daerah  Perairan  Slamaran.  Berikut  merupakan tabel  dari  nilai  tinggi  gelombang  signifikan  (Hs)  dan  periode  gelombang  signifikan  (Ts)  yang  sudah dikelompokkan berdasarkan pembagian musim di Indonesia.
Tabel 5. Tinggi Gelombang dan Periode Signifikan Hasil Peramalan
No Musim Hs (m) Ts (s) 1, Musim Timur 0,45 3,1 2, Musim Peralihan 1 0,40 3,28 3. Musim Barat 0,32 2,88 4. Musim Peralihan 2 0,26 2,19
Berdasarkan  hasil  analisa,  diperoleh  nilai  tinggi  gelombang  signifikan  (Hs)  dan  tinggi  gelombang signifikan  (Hs)  yang  berbeda  untuk  setiap  musimnya.  Pada  musim  timur,  dihasilkan  tinggi  gelombang signifikan (Hs) sebesar 0,45 m dengan periode gelombang sebesar 3,1 s. Untuk musim peralihan 1, dihasilkan nilai tinggi gelombang signifikan (Hs) sebesar 0,40 m dengan periode gelombang sebesar 3,28 s. Pada musim barat dihasilkan nilai tinggi signifikan (Hs) sebesar 0,32 m dengan periode sebesar 2,88 s. Kemudian, untuk
a) b) c) d)
musim  peralihan  2 diperoleh  nilai  tinggi gelombang  signifikan  (Hs)  0,26  m  dengan periode  sebesar  2,19  s. Berdasarkan  analisa  peramalan  gelombang  pada  Perairan  Slamaran,  diperoleh  nilai  tinggi  gelombang signifikan  (Hs)  tertinggi  pada  musim  timur.  Untuk  itu,  pada  penelitian  ini  akan  menggunakan  nilai  tinggi gelombang  signifikan  (Hs)  pada  Musim  Timur  dengan  asumsi  pada  musim  tersebut  memiliki  nilai  tinggi gelombang tertinggi.
Melalui pengolahan nilai tinggi gelombang signifikan (Hs) dan periode gelombang signifikan (Ts) dapat diketahui nilai gelombang pecah di lokasi penelitian. Berikut merupakan nilai gelombang pecah pada Perairan Slamran yang sudah dikelompokkan berdasarkan pembabian musim di Indonesia.
Tabel 6. Gelombang Pecah di Perairan Slamaran
No Musim 𝛼 0 (°) 𝐻 𝑏 (m) 𝑑 𝑏 (m) 𝛼 𝑏 (°) 1, Musim Timur 0,56 0,66 0,59 34,05 2, Musim Peralihan 1 0,31 0,58 0,53 17,81 3. Musim Barat 0,49 0,45 0,40 29,59 4. Musim Peralihan 2 0,53 0,34 0,33 31,76
Berdasarkan hasil analisa, diperoleh nilai tinggi gelombang pecah dan kedalaman gelombang pecah yang berbeda untuk setiap musimnya. Untuk Musim Timur diperoleh nilai tinggi gelombang pecah sebesar 0,66 m dengan  kedalaman  gelombangnya  sebesar  0,59  m.  Pada  Musim  Peralihan  1,  nilai  tinggi  gelombang  pecah diperoleh  sebesar  0,58 m  dengan  kedalaman gelombang pecah  0,53 m.  Untuk  Musim  Barat  diperoleh  nilai tinggi gelombang pecah sebesar 0,45 m dengan kedalaman gelombang pecah sebesar 0,40 m. Sementara itu, pada Musim Peralihan 2 diperoleh nilai tinggi gelombang pecah sebesar 0,34 m dengan kedalaman gelombang pecah sebesar 0,33 m. Berdasarkan hasil analisa peramalan gelombang dari ke empat musim, diperoleh nilai gelombang pecah terbesar terdapat pada Musim Timur. Oleh karena itu, pada penelitian digunakan nilai tinggi gelombang pecah pada musim timur dengan asumsi bahwa nilai gelombang tertinggi pada Musim Timur.

## Gelombang Rencana
Nilai  gelombang  rencana  diperlukan  sebagai  salah  satu  parameter  dalam  menentukan  nilai run  up gelombang.  Berdasarkan  hasil  pengolahan  yang  telah  dilakukan,  nilai  gelombang  rencana  pada  lokasi pembangunan seawall di Pantai Slamaran adalah sebagai berikut:
𝐻 = 𝐾 𝑠 𝐾 𝑟 𝐻 0 = 0,92𝑥0,49𝑥0,46 = 0,21 𝑚

## Verifikasi Peramalan Gelombang
Berdasarkan hasil analisa terhadap data peramalan gelombang, didaptkan nilai RMS (Root Mean Error) untuk data peramalan gelombang di Perairan Slamaran sebesar 0,099, Menurut Evans (1993), angka minimum untuk nilai verifikasi elevasi air laut adalah 0,1 m, Oleh karena itu, nilai peramalan gelombang dapat dikatan sesuai berdasarkan Evnas (1993).

## Elevasi Muka Air Rencana
Dalam penentuan dimensi bangunan seawall , parameter elevasi muka air rencana merupakan salah satu parameter  utama  dalam  perencangan  bangunan.  Dalam  penentuan  nilai  elevasi  muka  air  rencana  terdapat beberapa parameter yang diperhitungkan, diantaranya adalah:
1. Wave Set Up
𝑆𝑤 = 0,19 [1 − 2,82√ 𝐻 𝑏 𝑔𝑇 2 ] 𝐻 𝑏 = 0,19 [1 − 2,82√ 0,66 0,0055 ] 0,66
= 0,0995
2. Wind Set Up
∆ℎ = 𝐹𝑐 𝑉 2 2𝑔𝑑 = 104121𝑥0,000015 3,214 2𝑥9,81𝑥2,41
= 0,105
Dengan itu, nilai elevasi muka air rencana yang dihasilkan sebagai beikut:
𝐷𝑊𝐿 = 𝐻𝑊𝐿 + 𝑆𝑤 + ∆ℎ + 𝑆𝐿𝑅 = 2,41 + 0,0995  + 0,105 + 0,245
= 2,859 m

## Dimensi Bangunan Seawall
Dalam perancangan dimensi bangunan seawall terdapat dua elemen utama yang perlu diperhitungkan, yaitu  penentuan  nilai  elevasi  bangunan  dan  lebar  dari  bangunan.  Berikut  merupakan  perhitungan  dalam penentuan  nilai  elevasi  dan  lebar seawall yang  di  rencanakan.  Dalam  penentuan  dimensi seawall yang  di rencanakan digunakan dua kemiringan yang berbeda, yaitu kemiringan 27 ° dan 30 ° . 1. Kemiringan 1:1,5
𝐼𝑟 = 𝑡𝑔𝜃 ( 𝐻 L 0 ) 0,5 = 𝑡𝑔33,41 ( 0,21 9,26 ) 0,5

## = 6,38 = 6
Bilang  Irribaren  yang  dihasilkan  dari  sudut  33,41 ° adalah  6.  Oleh  karena  itu,  diperoleh  nilai  Ru/H sebesar 1,25. Sehingga:
𝑅𝑢
𝐻 = 1,25
= 1,25 𝑥 6,38
= 7,97 𝑚
Sehingga nilai elevasi seawall yang dihasilkan adalah sebagai berikut:
𝐸𝑙 𝑝𝑢𝑛𝑐𝑎𝑘 = 𝐷𝑊𝐿 + 𝑅 𝑢 + 0,5
= 2,859  + 7,97 + 0,5
= 11,13 m
𝐸𝑙 𝑏𝑎𝑛𝑔𝑢𝑛𝑎𝑛 = 𝐸𝑙𝑒𝑣𝑎𝑠𝑖 𝑝𝑢𝑛𝑐𝑎𝑘 − 𝐸𝑙𝑒𝑣𝑎𝑠𝑖 𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟𝑙𝑎𝑢𝑡 = 11,33 − (−0,03) = 11,36 m
Selain  mencari  nilai  elevasi  bangunan,  dalam  penelitian  ini  juga  melakukan  perhitungan  dalam penentuan lebar seawall. Perlu diketahui, dalam perencangan seawall ini jenis batuan yang digunakan adalah batuan pecah. Sehingga, dalam penentuan lebar seawall dapat menggunakan rumus sebagai berikut:
1. Stabilitas Lapis Lindung
𝑊 = 𝛾 𝑟 𝐻 3 𝐾 𝐷 (𝑆 𝑟 − 1) 3 𝑐𝑜𝑡𝜃 = 2,5 𝑥 (0,21) 3 2 𝑥(2,4 − 1) 3 𝑐𝑜𝑡33,41 = 0,002

## 2. Lebar Bangunan
𝐵 = 𝑛 𝑘∆[ 𝑊 𝛾 𝑟 ] 1/3 = 3 𝑥 1,15 [ 0,002 2,5 ] 1/3
= 0,4 m Sehingga elevasi bangunan seawall dengan kemiringan perbandingan 1:1,5 adalah 11,36 m dengan lebar bangunan sebesar 0,4 m 2. Kemiringan 1:2
𝐼𝑟 = 𝑡𝑔25.41 ( 0,21 19,26 ) 0,5

## = 3,19 = 3
Bilang Irribaren yang dihasilkan dari sudut 25.41 ° adalah 3. Oleh karena itu, diperoleh nilai Ru/H sebesar 1,25. Sehingga:
𝑅𝑢 𝐻 = 1,25 = 1,25 𝑥 3.14 = 3,99 𝑚
Sehingga nilai elevasi seawall yang dihasilkan adalah sebagai berikut:
𝐸𝑙 𝑝𝑢𝑛𝑐𝑎𝑘 = 𝐷𝑊𝐿 + 𝑅 𝑢 + 0,5 = 2,859  + 3,99 + 0,5
= 7.35 m
𝐸𝑙 𝑏𝑎𝑛𝑔𝑢𝑛𝑎𝑛 = 𝐸𝑙𝑒𝑣𝑎𝑠𝑖 𝑝𝑢𝑛𝑐𝑎𝑘 − 𝐸𝑙𝑒𝑣𝑎𝑠𝑖 𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟𝑙𝑎𝑢𝑡 = 7,35 − (−0,03) = 7,38 m
Selain  mencari  nilai  elevasi  bangunan,  dalam  penelitian  ini  juga  melakukan  perhitungan  dalam penentuan lebar seawall. Perlu diketahui, dalam perencangan seawall ini jenis batuan yang digunakan adalah batuan pecah. Sehingga, dalam penentuan lebar seawall dapat menggunakan rumus sebagai berikut:

## 1. Stabilitas Lapis Lindung
𝑊 = 𝛾 𝑟 𝐻 3 𝐾 𝐷 (𝑆 𝑟 − 1) 3 𝑐𝑜𝑡𝜃 = 2,5 𝑥 (0,21) 3
2 𝑥(2,4 − 1) 3 𝑐𝑜𝑡25,41 = 0,011 2. Lebar Bangunan
𝐵 = 𝑛 𝑘∆[ 𝑊 𝛾 𝑟 ] 1/3 = 3 𝑥 1,15 [ 0,011 2,5 ] 1/3
= 0,7 m Sehingga,  dimensi seawall dengan  kemiringan  perbandingan  1:2  yaitu  7,38  m  untuk  perencanaan elevasi bangunan dengan lebar 0,7 m.

## Analisa Angka Faktor Keamanan Lereng
Dalam perancangan seawall di Pantai Slamaran, penelitian ini menggunakan dua sudut berbeda sebagai pembanding. Sudut kemiringan yang digunakan dalam penelitian ini adalah kemiringan dengan perbandingan 1:1,5 dan 1:2. Berikut angka faktor keamanan dari kedua perbandingan.
Tabel 7. Angka Faktor Keamanan Kemiringan 1:1,5 1:2 Highest High Water Level 1,332 1,906 Lowest Low Water Level 1,368 1,921
Berdasarkan  hasil  model  lereng  pada  kemiringan 1:1,5 di keadaan Highest  High  Water  Level dengan diperoleh  nilai  sebesar  1,332,  Sedangkan  pada  keadaan Lowest  Low  Water  Level diperoleh  angka  sebesar 1,368.  Untuk  model  dengan  kemiringan  1:2  didapatkan  nilai  faktor  keamanan  pada  keadaan Highest  High Water  Level yaitu 1,906.  Sementara  pada Lowest  Low  Water  Level, nilai  faktor  keamanan  yang  diperoleh sebesar 1,921. Berdasarkan hasil analisa dari kedua perbandingan kemiringan, diperoleh bahwa lereng dengan perbandingan kemiringan 1:2 memiliki lereng yang lebih stabil

## PEMBAHASAN
Berdasarkan  hasil  analisa  yang  telah  dilakukan,  diperoleh  rancangan  seawall  dengan  perbandingan kemiringan 1:1,5  menghasilkan  nilai  elevasi  bangunan  sebesar  11,36  m  dan  lebar  bangunan  sebesar  0,4  m. Dari rancangan seawall tersebut, diperoleh nilai faktor keamanan sebesar 1,332 pada keadaan HHWL (Gambar 8a)    dan  1,368  untuk  keadaan  LLWL  (Gambar  8b).  Jika  di  lihat  dari  kedua  nilai  faktor  keamanan  yang dihasilkan,  nilai  faktor  keamanan  pada  saat Highest  High  Water  Level menghasil  nilai  yang  lebih  kritis dibandingkan pada saat Lowest Low Water Level . Hal ini dikarenakan peningkatan/tingginya kadar air akan mengurangi ketahanan material yang menyebabkan terjadinya longsoran material.
Sementara  itu,  untuk  rancangan seawall dengan  perbandingan  kemiringan  1:2  menghasilkan  nilai elevasi bangunan sebesar 7,38 m dan lebar bangunan sebesar 0,7 m. Dari rancangan seawall tersebut, diperoleh nilai faktor keamanan sebesar 1,906 untuk keadaan Highest High Water Level (Gambar 9a) dan 1,921 pada keadaan Lowest Low Water Level (Gambar 9b). Jika di lihat dari kedua nilai faktor keamanan yang dihasilkan, nilai faktor keamanan pada saat Highest High Water Level menghasil nilai yang lebih kritis dibandingkan pada saat Lowest Low Water Level . Hal ini dikarenakan peningkatan/tingginya kadar air akan mengurangi ketahanan material yang menyebabkan terjadinya longsoran material.
Menurut Pangemanan et al. (2014), lereng dapat dikatakan stabil jika memiliki nilai faktor keamanan <1,5. Berdasarkan hasil pengolahan dari kedua rancangan seawall , nilai faktor keamanan yang diperoleh dari kedua rancangan bangunan cukup bervariasi. Rancangan bangunan seawall dengan perbandingan kemiringan 1:1,5 diperoleh nilai faktor keamanan yang kritis pada keadaan pada kedua kedudukan muka air laut dengan nilai faktor keamanan sebesar 1,332 dan 1,368. Kemudian, rancangan bangunan seawall dengan perbandingan kemiringan 1:2 memiliki nilai faktor keamanan lereng yang stabil untuk kedua kedudukan muka air laut dengan nilai faktor keamanan yang dihasilkan sebesar 1,906 dan 1,921.
Diperolehnya  nilai  faktor  keamanan  yang  stabil  pada  rancangan seawall dengan  perbandingan kemiringan 1:2 dikarenakan derajat kemiringan yang digunakan lebih kecil dibandingkan dengan rancangan seawall dengan  perbandingan  kemiringan  1:1,5.  Selain  itu,  faktor  sudut  kemiringan  yang  besar  seperti penggunaan sudut kemiringan pada racangan seawall pada pebandingan kemiringan 1:1,5 akan mengahasilkan rancangan  elevasi  bangunan  yang  relative  lebih  tinggi.  Hal  ini  dibuktikan  dengan  rancangan seawall pada perbandingan  kemiringan  1:1,5  menghasilkan  rancangan  elevasi  bangunan  yang  lebih  tinggi  yaitu  sebesar 11.36 m. Menurut Pangemanan et al . (2014), semakin besar kemiringan dan tinggi dari lereng makan semakin kecil  kemantapan  dari  lereng  tersebut.  Oleh  karena  itu,  dari  nilai  faktor  keamanan  yang  dihasilkan menunjukkan bahwa rancangan seawall dengan perbandingan kemiringan 1:1,5 memiliki potensi longsoran rotasi yang lebih besar dibandingkan dengan rancangan perbandingan kemiringan 1:2.
Gambar 8. Kemiringan 1:1.5 pada keadaan a) HHWL dan b) LLWL
Gambar 9. Kemiringan 1:1.5 pada keadaan a) HHWL dan b) LLWL

## KESIMPULAN
Berdasarkan  hasil  analisis,  rancangan seawall dengan  perbandingan  kemiringan  1:1,5  menunjukkan kedaan lereng kritis. Hal ini dibuktikan dengan hasil nilai faktor keamanan sebesar 1,332 pada keadaan HHWL dan  1,368  pada  keadaan  LLWL.  Sementara  itu,  rancangan seawall dengan  perbandingan  kemiringan  1:2 menunjukkan lereng stabil. Hal ini dibuktikan dengan nilai faktor keamanan lereng sebesar 1,906 pada keadaan HHWL  dan  1,921  pada  keadaan  LLWL).  Dari  hasil  tersebut,  dapat  disimpulkan  bahwa  rancangan seawall dengan  perbandingan  kemiringan  1:2  memiliki  memiliki  potensi  longsoran  rotasi  yang  lebih  besar dibandingkan rancangan seawall dengan perbandingan 1:1,5.

## DAFTAR PUSTAKA
Evans, G. P. 1993. A Framework for Marine and Estuarine Model Spesification in The UK. UK: Foundation For Water Research
Fadholi,  A.  2013.  Analisis  Data  Angin  Permukaan  Di  Bandara  Pangkalpinang  Menggunakan  Metode Windrose. J. Geogr ., 10(2):112–122,
Fadilah,  Suripin,  D.  P.  S.  2014.  Menentukan  Tipe  Pasang  Surut  dan  Muka  Air  Rencana  Perairan  Laut Kabupaten Bengkulu Tengah Menggunakan Metode Admiralty. Maspasri J ., 6(1):1–12.
K-Indera,  R.,  Mina,  E.,  dan  B-Sevenuary.  2015.  Analisis  Stabilitas  Lereng  dan  Perencanaan  Soil  Nailing dengan Software Geostudio 2007 (Studi Kasus Kampus Untirta Sindangsari). J. Fondasi , 4(1):1–12, Jayusman,  I.  dan  Shavab,  O.  A.  K.  2020.  Aktivitas  Belajar  Mahasiswa  Dengan  Menggunakan  Media Pembelajaran Learning Management System (Lms) Berbasis Edmodo Dalam Pembelajaran Sejarah. J. Artefak , 7(1):13.
Kusuma,  R.  I.,  Mina,  E.  dan  Ikhsan,  I.  2016,  Tinjauan  Sifat  Fisis  Dan  Mekanis  Tanah  (Studi  Kasus  Jalan Carenang Kabupaten Serang). J. Fondasi , 5(2):30–39,
Mahatmawati, A.D., Efendy, M., Siswanto, A. D. 2009. Perbandingan Fluktuasi Muka Air Laut Rerata (Mlr) Di Perairan Pantai Utara Jawa Timur Dengan Perairan Pantai Selatan Jawa Timur. J. Kelaut ., 2(1):40– 49.
Nasution, R. (2003). Teknik Sampling . USU Digital Library Pangemanan,  S.  L.  dan  Turangan,  O.B.S.A.E.  2014.  Analisis  Kestabilan  Lereng  Dengan  Metode  Fellenius (Studi Kasus: Kawasan Citraland). J. Sipil Statik , 2(1): 22–28.
a) b) a
) b )
Putri,  R.  W.  B.,  Atmodjo,  W  dan  Sugianto,  D.N.  2014.  Longshore  Current  Dan  Pengaruhnya  Terhadap Transport Sedimen Di Perairan Pantai Sendang Sikucing, Kendal. J. Oseanografi , 3(4):119933. Qhomariyah,  L  &  Yuwono,  Y.  2016,  Analisa  Hubungan  antara  Pasang  Surut  Air  Laut  dengan Sedimentasi yang Terbentuk (Studi Kasus : Dermaga Pelabuhan Petikemas Surabaya), Jurnal Teknik ITS , 5(1):3–5.
Pangemanan, V.G.M. Turangan, A.E., & Sompie, O.B.A. 2014. Analisis Kestabilan Lereng Dengan Metode Fellenius (Studi Kasus: Kawasan Citraland sta.1000m). J. Sipil Statik , 2(1):22–28.
N-Rinaldy, Y, Nugraha, L. dan Subiyanto, S. 2014. Analisis Pengukuran Batimetri Dan Pasang Surut Untuk Menentukan Kedalaman Kolam Pelabuhan ( Studi Kasus: Pelabuhan Tanjung Perak, Surabaya). J. Geod. Undip, 3(4):25–36,
Setiawan,  I.  2013.  Studi  Pendahuluan  Klasifikasi  Ukuran  Butir  Sedimen  di  Danau  Laut  Tawar,  Takengon, Kabupaten Aceh Tengah, Provinsi Aceh. DEPIK J. Ilmu-Ilmu Perairan, Pesisir dan Perikan ., 2(2):92– 96,
Surinati, D. 2014. Paradigma Giant Seawall. Jurnal Oseana , XXXIX:15–22, Triatmodjo, B. 2012. Perencanaan Pelabuhan . Yogyakarta: Beta Offset Triatmodjo, B. 1999, Teknik Pantai . Yogyakarta: Beta Offset.
Yudowaty,  S.  O.,  W.  Atmodjo,  dan  S.  Y.  Wulandari.  2012,  Studi  Transpor  Sedimen  Di  Pantai  Slamaran Pekalongan. J. Oceanogr ., 1(2):197–196,