## PERANCANGAN FONDASI TIANG PANCANG PADA TANAH BERPOTENSI LIKUIFAKSI DI SULAWESI
Markus 1 dan Aksan Kawanda 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta markus.325160051@stu.untar.ac.id
2 Program Studi Doktor Teknik Sipil, Universitas Katolik Parahyangan, Jl. Ciumbuleuit No.94, Jawa Barat aksank@dtt.untar.ac.id
Masuk: 06-07-2020, revisi: 25-07-2020, diterima untuk diterbitkan: 05-08-2020

## ABSTRACT
Indonesia  is  a  country  located  in  the  most  active earthquake  paths  in  the  world.  This  makes  Indonesia  prone  to earthquakes and has the potential to experience liquefaction. Liquefaction can cause pile failure, so several things need  to  be  considered  in  designing  piles  on  potentially  liquefied  soils.  One  project  in  Sulawesi  has  a  profile  of uniform  grained  saturated  soil  that  is  susceptible  to  liquefaction.  Two  things  that  need  to  be  considered  in  the design of piles on potentially liquefied soils is to ignore the capacity of pile friction and calculate the moment due to lateral spreading effects. Calculation of liquefaction potential is done by comparing the ratio of the cyclic stress and  the  cyclic  resistance  ratio  and  is  compared  by four  other  methods  namely:  the  Seed  et  al.  (2003),  Tsuchida (1970), Seed et al. (2003), and Bray & Sancio (2004). The lateral spreading effect is calculated by referring to the JRA  Code  where  the  liquefied  soil  layer  gives  pressure  to  the  pile  at  30%  of  the  overburden  stress  and  the  soil layer  above  the  liquefied  soil  gives  passive  soil  pressure  to  the  pole.  The  moment  effect  caused  by  lateral spreading results in the addition of dimensions or number of poles.
Keywords: liquefaction; lateral spreading; bearing capacity; JRA Code; pile foundation

## ABSTRAK
Indonesia  adalah  negara  yang  terletak  di  jalur  gempa  teraktif  di  dunia.  Hal  ini  menyebabkan  Indonesia  rawan gempa  dan  memiliki  potensi  untuk  mengalami  likuifaksi.  Likuifaksi  dapat  menyebabkan  kerusakan/kegagalan struktur  yang  sangat  merugikan,  sehingga  perlu  diperhatikan  beberapa  hal  dalam  merancang  tiang  pada  tanah berpotensi  likuifaksi.  Salah  satu  proyek  di  Sulawesi  memiliki  profil  tanah  pasir  berbutir  seragam  dan  jenuh  air yang  memiliki  potensi  likuifaksi.  Dua  hal  yang  perlu  diperhitungkan  dalam  perancangan  tiang  pada  tanah berpotensi  likuifaksi  adalah  mengabaikan  daya  dukung  friksi  tiang  dan  memperhitungkan  momen  akibat  efek lateral  spreading.  Perhitungan  potensi  likuifaksi  dilakukan  dengan  membandingkan  rasio  tegangan  siklik  (CSR) dan  rasio  hambatan  siklik  (CRR)  serta  dibandingkan  dengan  empat  metode  lainnya  yaitu:  metode  Seed  et  al. (2003), Tsuchida (1970), Seed et  al. (2003), dan Bray & Sancio (2004). Daya dukung aksial pada tiang pancang mengalami pengurangan 32% akibat lapisan tanah yang terlikuifaksi. Efek lateral spreading dihitung dengan acuan JRA Code dimana lapisan tanah terlikuifaksi memberikan tekanan ke tiang sebesar 30% dari tegangan overburden dan  lapisan  tanah  di  atas  tanah  terlikuifaksi  memberikan  tekanan  tanah  pasif  ke  tiang.  Efek  momen  yang diakibatkan oleh lateral spreading mengakibatkan penambahan dimensi ataupun jumlah tiang.
Kata kunci: likuifaksi; lateral spreading ; daya dukung; JRA Code; fondasi tiang

## 1. PENDAHULUAN
Salah  satu  bencana  alam  yang  sering  terjadi  di  Indonesia  adalah  gempa.  Hal  ini  bisa  terjadi  karena  Indonesia terletak diantara 4 lempeng dunia, yaitu lempengdunia, yaitu lempng  lempeng Eurasia, lempeng Filipina, lempeng Pasifik, dan lempeng Indo-Australia. Perbatasan antar lempeng merupakan tanda adanya pergerakan geologis yang dapat  menyebabkan  gempa  bumi.  Salah  satu  akibat  gempa  yang  dapat  mengakibatkan  kerusakan  atau  kegagalan pada struktur tanah adalah likuifaksi. (Prakash,1981)
Pada saat terjadi gempa, kerusakan struktur bisa terjadi akibat hilangnya kekuatan dan kekakuan tanah (likuifaksi). Hilang  nya  kekuatan  dan  kekakuan  tanah  ini  bisa  menyebabkan  penurunan  bangunan,  kerusakan  bendungan, pergerakan  tanah  ( lateral  spreading) dan  bencana  lainnya.  Fenomana  likuifaksi  ini  terjadi  akibat  beban  gampa. Tanah yang sudah mengalami likuifaksi berubah sifatnya dari padat menjadi cair. (Das, 2011)
Tanah pasir berbutir seragam, jenuh air, dan nilai N-SPT rendah berpotensi mengalami likuifaksi (Seed and Iddris, 1982)  .  Sulawesi  merupakan  salah  satu  tempat  di  Indonesia  yang  secara  geologis  berpotensi  untuk  mengalami likuifaksi.  Oleh  karena  itu,  harus  dilakukan  perbaikan  tanah  untuk  menanggulangi  potensi  likuifaksi  yang  bisa terjadi  agar  tidak  terjadi  kegagalan  pada  struktur.  Banyak  metode  perbaikan  yang  bisa  dipilih  tapi  untuk  tujuan penelitian ini akan digunakan tiang pancang sebagai cara untuk menanggulangi likuifaksi.
Mengetahui  bahwa pada proyek di Sulawesi  berpotensi  mengalami  likuifaksi  maka harus dilakukan perancangan tiang dengan  memperhitungkan  faktor likuifaksi.  Berdasarkan kondisi  yang dijelaskan diatas,  maka Tugas Akhir ini akan dilakukan perencanaan fondasi tiang dengan memperhitungkan efek likuifaksi. Dimulai dari perhitungan daya dukung, serta efek lateral dan aksial yang diakibatkan likuifaksi pada tiang.

## 2. METODE PENELITIAN
Bagian ini akan membahas metode-metode apa saja yang diperlukan dalam analisis serta rumus-rumus yang akan digunakan dalam perhitungan nanti.

## Data tanah
Data  tanah  merupakan  hal  yang  penting  dan  harus  ada  untuk  melanjutkan  penelitian.  Data  tanah  dapat  berupa beberapa  hal,  misalnya:  SPT  ( Standard  Penetration  Test), CPT  ( Cone  Penetretion  Test), dan  data  lab.  Pada pengerjaan Tugas Akhir ini digunakan data tanah yang didapat dari PT. Tarumanegara Bumiyasa, yang merupakan proyek  di  Sulawesi.  Data  tanah  yang  di  dapat  berupa boringlog dengan  nilai  N-SPT  dan  data  lab  hanya  pada kedalaman tertentu saja. Dua data ini lah yang dijadikan dasar untuk melakukan perhitungan.

## Metode Chinese Criteria
Metode chinese criteria menggunakan data  lab ( atterbeg limit) utuk mengetahui potensi  likuifaksi.  Syarat-syarat yang  harus  dipenuhi  adalah  jika Liquid  Limit (LL)  kurang  dari  35%,  kadar  berat  tanah  lempung  ( fines  content) yang ukuran nya lebih dari 0.005 mm kurang dari 15%, dan jika kadar air atau water content lebih dari 0.9 x LL. Berikut adalah kurva kerawanan likuifaksi chinese criteria Wang 1979:

## Metode Tsuchida
Pada  tahun  1970  Tsuchida  mengeluarkan  kurva  untuk  menentukan  potensi  likuifaksi  berdasarkan  data grainsize distribution. Metode ini melihat diameter butiran serta jenis tanah untuk menentukan potensi likuifaksi. Diamater butiran tanah dari data tanah dapat di plot kedalam kurva Tsuchida dan dilihat apakah  berpotensi  likuifaksi atau tidak. Berikut adalah kurva yang dikeluarkan oleh Tsuchida tahun 1970:

## Metode Seed et al.
Pada tahun 2003 Seed et al (2003) merekomendasikan metode baru untuk menentukan tanah berpotensi likuifaksi. Metode  ini  menggunakan Plasticity  Index (PI)  untuk  menentukan  apakah  tanah  berpotensi  likuifaksi  atau  tidak. Kurva  yang  direkomendasikan  bisa  dilihat  pada  gambar  dibawah.  Pada  zona  A  tanah  berpotensi  besar  untuk mengalami  likuifaksi,  keadaan  dimana  PI  kurang  dari  12%  dan  LL  kurang  dari  37%  dan  kadar  air  lebih  dari 0,8(LL). Pada zona B tidak berpotensi likuifaksi tapi perlu dilakukan tes jika kadar air lebih besar dari 0,85(LL), keadaan ini jika PI lebih besar dari 12% dan LL berada antara 37% dan 47%.

## Metode Bray and Sancio
Pada tahun 2006 Bray dan Sancio kemudian mengeluarkan kurva kerawanan likuifaksi juga dengan menggunakan batas-batas atterberg (modifikasi Bray and Sancio 2004) seperti Seed et al. (2003). Kurva yang direkomendasikan oleh Bray and Sancio bisa diliat di gambar dibawah ini.

## Metode analisis perbandingan CSR dan CRR
Pada tahun 1971 persamaan yang diformulasikan oleh Seed dan Idriss adalah seabagai berikut:
𝐶𝑆𝑅 = 𝜏𝑎𝑣 𝜎 ′ 𝑣𝑜 = 0.65  ( 𝑎𝑚𝑎𝑥 𝑔 ) ( 𝜎 𝑣 𝜎 ′ 𝑣 ) 𝑟 𝑑 (1)
dengan amax = percepatan tanah puncak, g = percepatan gravitasi, σ ′ v = tegangan vertikal efektif, σ v = tegangan vertikal total, r d = koefisien tegangan reduksi (fleksibilitas tanah).
𝐶𝑅𝑅 = exp( (𝑁1) 60𝑐𝑠 14.1 + ( (𝑁1) 60𝑐𝑠 126 ) 2 − ( (𝑁1) 60𝑐𝑠 23.6 ) 3 + ( (𝑁1) 60𝑐𝑠 25.4 ) 4 − 2.8). 𝐾 𝜎 . 𝑀𝑆𝐹 (2)
dengan (N1) 60cs = nilai N-SPT terkoreksi, K σ = faktor overburden, MSF = faktor magnitudo gempa.

## Daya dukung ujung tiang pancang
Daya dukung ujung tiang pada tanah lempung menurut Meyerhof dapat dirumuskan sebagai berikut:
𝑄𝑝 = 9𝑐 𝑢 𝐴 𝑝 (3)
dengan Qp = daya dukung ujung tiang, Ap = luas penampang tiang, 𝑐 𝑢 = kohesi tanah tidak tersaturasi.
Daya dukung ujung tiang pada tanah lempung menurut Vesic dapat dirumuskan sebagai berikut:
𝑄 𝑝 = 𝐴 𝑞 𝑞 𝑝 = 𝐴 𝑝 𝑐 𝑢 𝑁 𝑐 ∗ (4)
dengan Qp = daya dukung ujung tiang, Ap = luas penampang tiang , 𝑐 𝑢 = kohesi tanah tidak tersaturasi , N c ∗ = nilai koefisien Vesic.
Daya dukung ujung tiang pada tanah lempung menurut Salgado dapat dirumuskan sebagai berikut:
𝑄 𝑏 =   𝐴 𝑏 10𝑆 𝑢 (5)
dengan Qb = daya dukung ujung tiang, Ab = luas penampang tiang, 𝑠 𝑢 = kohesi tanah tidak tersaturasi.
Daya dukung selimut tiang pancang
daya dukung selimut pada tiang pancang dapat dirumuskan sebagai berikut:
𝑄𝑠 =   ∑ 𝐴 𝑠 . 𝑓 (6)
dengan Qs = daya dukung selimut tiang, As = luas selimut tiang , f = unit tahanan selimut pada kedalaman tertentu f pada tanah pasir:
𝑓 = 𝐾. 𝜎 ′ . 𝑡𝑎𝑛𝛿 (7)
Dengan K = konstanta, 𝜎 ′ tegangan vertikal efektif tanah (dianggap konstan setelah 15 D)
f pada tanah lempung:
𝑓 = 𝛼. 𝑐 𝑢 (8)
Dengan 𝛼 = 𝐶( 𝜎′ 𝑜 𝑐 𝑢 ) 0.45 , 𝜎′ 𝑜 = tegangan vertikal efektif rata-rata, c u = kohesi tanah.

## Perhitungan lateral spreading ( JRA Code)
Metode ini memberikan panduan untuk merancang tiang dibawah pengauh likuifaksi terhadap momen yang terjadi akibat lateral  spreading dengan  mengasumsikan tiang  bekerja sebagai beam dan  lapisan tanah  yang terlikuifaksi memberikan  gaya  sebesar  30%  dari  total  tegangan overburden ke  tiang,  serta  lapisan  tanah  tidak  terlikuifaksi memberikan tekanan pasif tanah ke tiang.
Gambar 1. Gaya horizontal menurut Japanese Road Association (Sumber: JRA,1996)

## Penurunan fondasi fiang
Penurunan  fondasi  tiang  tunggal  dipengaruhi  oleh  tiga  hal  (berdasarkan  rumus  empiris)  yaitu,  penurunan  akibat beban  friksi;  penurunan  akibat  ujung  tiang  ( end  bearing );  penurunan  akibat  deformasi  material  tiang  itu  sendiri. (Rahardjo) Berikut adalah rumus yang dapat digunakan untuk menghitung penurunan tiang:
𝑆 =   𝑆 𝑠 + 𝑆 𝑝 + 𝑆 𝑝𝑠 (9)
dengan  S  =  penurunan  total  fondasi  tiang  tunggal,  S s =  penurunan  akibat  deformasi  aksial  tiang  tunggal,  S p = Penurunan dari ujung tiang, S ps = penurunan tiang akibat beban friksi.

## Efisiensi kelompok tiang dan penurunan fondasi kelompok tiang
Efisiensi kelompok tiang dapat dirumuskan seperti berikut:
 Feld:  Mengurangi  kapasitas  daya  dukung  setiap  tiang  terdekat  dengan  1/16  tanpa  memperhatikan  jarak tiang
 Formula Los Angeles:
𝐸 = 1 − 𝐷 𝜋. 𝑠. 𝑚. 𝑛 [𝑚(𝑛 − 1) + 𝑛(𝑚 − 1) + (𝑚 − 1)(𝑛 − 1)√2] (10)
dengan  S  =  jarak  antar tiang,  D  =  diameter tiang,  m  =  jumlah  tiang  pada  deretan  baris,  n  =  jumlah tiang pada deretan kolom.
 Formula Converse-Labbare
𝐸 = 1 − [ (𝑛 − 1)𝑚 + (𝑚 − 1)𝑛 90. 𝑚. 𝑛 ] . 𝜃 (11)
dengan keterangan yang sama seperti formula Los Angeles, θ = arctan ( 𝐷 𝑆 ) .
Penurunan fondasi kelompok tiang berdasarkan Vesic dapat dihitung dengan formula berikut:
𝑠 𝑔 = √ 𝐵 𝑔 𝐷 𝑠 𝑒 (12)
dengan  S g =  penurunan  kelompok  tiang,  S e =  penurunan  elastis  fondasi  tiang  tunggal,  B g =  lebar  dari  potongan tiang kelompok, D = diameter tiang.

## LPILE
Program  ini  digunakan  untuk  menganalisa  tiang  tunggal  dengan  beban  lateral.  Untuk  menggunakan  program  ini dibutuhkan data-data fisik tanah, tiang, dan juga beban yang bekerja pada tiang, input data-data tersebut ke dalam program kemudian program akan menghitung kapasitas lateral secara komputerisasi dengan asumsi dan teori p-y curve. Hasil program atau output LPILE berupa grafik hubungan antara kedalaman dan hal-hal yang mau ditinjau seperti momen, defleksi, kekuatan geser, dan lain-lain.

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## Potensi likuifaksi berdasarkan data lab
Potensi likuifaksi bedasarkan data lab digunakan data lab dari 7 bor log dengan berbagai kedalaman dapat dilihat pada Gambar 2 (metode Tsuchida),  Gambar 3 (metode Seed et al), Gambar 4 (metode chinese criteria), Gambar 5 (metode Bray and Sancio).

## Metode Tsuchida
Gambar 2. Evaluasi zona likuifaksi berdasarkan kurva Tsuchida
Metode Seed et al
Gambar 3. Evaluasi zona likuifaksi berdasaarkan kurva Seed et al

## Metode Chinese Criteria
Gambar 4. Evaluasi zona likuifaksi berdasarkan kurva Chinese Criteria 0 20 40 60 80 100 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 P las ti ci ty Inde x (P I) Liquid Limit (LL ) Seed et al Liquefaction Susceptibility Zone B Zona A
0 20 40 60 80 100 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 Li q u id Li mi t (LL) Water Content (Wc)

## Chinese Criteria Liquefaction Susceptibility
0.9 x LL LL < 35%
BH1 UD 1 kedalaman 2-2.5 m BH2A UD2 Kedalaman 6.5-7 m BH2B UD3 Kedalaman11-11.5 m BH3A UD1 Kedalaman1.5-2 m BH3B UD3 Kedalaman 12.00-12.50 m BH4A UD2 Kedalaman 4.5-5 m BH4A UD3 Kedalaman 10.5-11 m BH4B UD1 Kedalaman 3-3.5 m BH4B UD2 Kedalaman 7-7.5m BH4B UD3 Kedalaman 5-5.5 m

## Metode Bray and Sancio
Gambar 5. Evaluasi zona likuifaksi berdasaarkan kurva Bray and Sancio

## Perhitungan CSR dan CRR
Analisis  CSR dan CRR  menggunakan data N-SPT dari boring  log yang sudah didapat, berikut adalah hasil CSR dan CRR yang sudah di dapat (Gambar 6).
Gambar 6. Grafik perbandingan CSR dan CRR BH-1
Lapisan pasir di atas dari kedalaman 2,5 sampai dengan 13 kemudian 15 sampai 16,5 berpotensi likuifaksi karena nilai CSR < CRR (berdasarkan grafik di atas) sehingga lapisan tanah yang terlikuifaksi adalah 12 m.
0 10 20 30 40 50 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 P las ti ci ty In d ex (PI ), % Wc /LL Bray and Sancio Liquefaction Susceptibility
Zona B Zona A BH1 UD1 Kedalaman 2-2.5m BH2 UD2A Kedalaman 6.5-7 m BH2B UD3 Kedalaman 1.5-2 m BH3A UD1 Kedalaman 1.5-2 m BH3B UD3 Kedalaman 12-12.5 m BH4A UD2 Kedalaman 4.5-5 m BH4A UD3 Kedalaman 10.5-11 m BH4B UD1 Kedalaman 3-3.5m BH4B UD2 Kedalaman 7-7.5 m BH4B UD3 Kedalaman 5-5.5 m
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 0 0.1 0.2 0.3 0.4 Ked al ama n (m) CSR,CRR Grafik Perbandingan CSR dan CRR CSR CRR
Tabel 1. Tabel perbandingan metode likuifaksi Analisa CSR dan CRR Metode Tsuchida Metode Chinese Criteria Metode Seed et al. Metode Bray and Sancio Berpotensi Berpotensi Tidak Berpotensi Berpotensi Berpotensi

## Analisis daya dukung tiang pancang
Daya dukung ujung tiang berdasarkan 3 metode diambil yang terkecil hasilnya (digunakan tiang pancan PC Spun Pile, diameter 1200):
 Berdasarkan formula Meyerhof: Q p = 9 ∗ 130 ∗ 0.4948 = 578,92 kN
 Berdasarkan formula Vesic: Q p = c u N c ∗ =  0,4948 ∗ 130 ∗ 11.51 = 740,36 kN
 Berdasarkan formula Salgado: Q b = 0,4948  ∗ 1300 = 643,32 kN
Daya  dukung  friksi  tiang  dihitung  dalam  bentuk tabulasi  dapat  dilihat  pada  Tabel  2  untuk  daya  dukung  selimut, Tabel 3 untuk dayadukung total tiang, Tabel 4 untuk daya dukung total tiang dengan pengaruh likuifaksi
Tabel 2. Daya dukung selimut tiang
Kedalaman N-SPT N 60 As(m 2 ) Jenis Tanah Total Tegangan (kN/m 2) f Qs (kN) 2,5 2 3,74 3,5 Silty Clay 4,66 0,63 59,55 4 6 11,.22 2,1 Fine Sand 7,27 18,53 104,84 7 8 14,96 4,2 Fine Sand 12,53 32,11 363,33 8 7 12,70 1,4 Fine Sand 14,31 31,04 117,05 10.5 9 14,52 3,5 Sand 18,67 32,11 302,77 12 11 16,74 2,1 Silty Sand 21,32 33,20 187,82 13 5 7,40 1,4 Fine Sand 22,84 28,93 109,09 15 6 7,96 2,8 Clay 26,64 0,45 302,72 16,5 4 5,20 2,1 Fine Sand 28,77 27,89 157,76 20 5 6,01 3,5 Clay 34,72 0,50 523,08 22 5 5,58 2,8 Clay 38,23 0,52 312,33 24 9 9,40 2,8 Clay 42,25 0,43 424,86 Tabel 3. Daya dukung total tiang Kedalaman (m) Qp (kN) Qs (kN) Qu (kN) 2.5 - 59,55 - 4 - 104,84 - 7 - 363,33 - 8 - 117,05 - 10.5 - 302,77 - 12 - 187,82 - 13 - 109,09 -
Lanjutan Tabel 3. Daya dukung total tiang 15 - 302,72 - 16.5 - 157,76 - 20 - 523,08 - 22 - 312,33 - 24 578,92 424,86 3,544.13
Daya dukung total tiang tanpa pengaruh likuifaksi dapat dilihat pada Tabel 3.
Daya dukung total tiang  dengan pengaruh  likuifaksi (mengabaikan  friksi pada  lapisan tanah terlikuifaksi)  adalah sebagai berikut:
Tabel 4. Daya dukung total tiang dengan pengaruh likuifaksi Kedalaman (m) Qp (kN) Qs (kN) Qu (kN) 2.5 - 59.55 - 4 - - - 7 - - - 8 - - - 10.5 - - - 12 - - - 13 - - - 15 - 302.72 - 16.5 - - - 20 - 523.08 - 22 - 312.33 - 24 578.92 424.86 2,201.46

## Kontrol momen terhadap lateral spreading
Bedasarkan  JRA  ( Japanese  Road  Association ) Code 2003  tanah  yang  tidak  mengalami  likuifaksi  memberikan tekanan pasif tanah ke tiang dan tanah yang mengalami likuifaksi memberikan tekanan sebesar 30% dari tegangan overburden. Sketsa tanah dan tiang bisa dilihat pada gambar berikut
Mencari gaya horizontal 1.
Pada  lapisan  tanah  terlikuifaksi,  tekanan  pasif  sama  dengan  30%  dari  total  tekanan  overburden  sedangkan  pada lapisan  tanah  tidak  terlikuifaksi  akan  digunakan  metode rankine seperti  rumus 𝜎 𝑝 ′ = 𝐾 𝑝 γz + 2√𝐾 𝑝 𝑐 ′ ,  ditambah γ 𝑤 ∗ 𝐻 untuk  kedalaman  dibawah  muka  air.  Sketsadari  tegangan  horizontal  tanah  dapat  dilihat  pada  gambar berikut: tegangan horizontal tanah untuk 2√𝐾 𝑝 𝑐 ′ (Gambar 7), tegangan horizontal tanah untuk 𝐾 𝑝 γz (Gambar 8), tegangan  horizontal  tanah  akibat  tekanan  air  pori  (Gambar  9),  tegangan  horizontal  tanah  akibat  lapisan  tanah terlikuifaksi (Gambar 10).
Gambar 7. Sketsa gambar tegangan horizontal lapisan Tanah 2√𝐾 𝑝 𝑐 ′
Gambar 8. Sketsa gambar tegangan horizontal akibat 𝐾 𝑝 γz
Gambar 9. Sketsa gambar tegangan horizontal akibat tekanan air pori
Gambar 10. Sketsa gambar tegangan horizontal lapisan tanah terlikuifaksi
Untuk menentukan gaya horizontal akibat tegangan tanah horizontal seperti sketsa di atas dapat dilakukan dengan cara menghitung luasan nya, berikut contoh perhitungan untuk P1:
P1 = H. 𝜎 𝑝 ′ = 1 m ∗ 2 ton m 2 ∗ 1.2 m ⁄ = 2.4 ton
Berikut adalah hasil perhitungan gaya  horizontal dalam  bentuk tabulasi:  hasil perhitungan gaya horizontal akibat 2√𝐾 𝑝 𝑐 ′ (Tabel  5),  hasil  perhitungan  gaya  horizontal  akibat 𝐾 𝑝 γz (Tabel  6),  hasil  perhitungan  gaya  horizontal akibat akibat tekanan air pori (Tabel 7), hasil perhitungan gaya horizontal akibat tanah terlikuifaksi (Tabel 8).
Tabel 5.  Gaya horizontal akibat 2√𝐾 𝑝 𝑐 ′ Luasan Gaya Horizontal (ton) P1 2,4 P2 3,6 P3 43,2
Tabel 6. Gaya horizontal akibat 𝐾 𝑝 γz Luasan Gaya Horizontal (ton) P1 13,3 P2 37,17 P3 23,655 P4 37,96 Tabel 7. Gaya horizontal akibat tekanan air pori Luasan Gaya Horizontal (ton) P1 1,35 P2 2,4 Tabel 8. Gaya horizontal akibat  tanah terlikuifaksi Luasan Gaya Horizontal (ton) P1 1,89 P2 0,486 P3 5,724 P4 2,268 P5 3,477 P6 0,234 P7 9,72 P8 1,575 P9 7,722 P10 5,67
Lanjutan Tabel 8. Gaya horizontal akibat  tanah terlikuifaksi P11 5,904 P12 0,234 P13 11,394 P14 0,486
Momen total akibat lateral spreading = 671,04 Tonm sedangkang kapasitas momen crack pada tiang adalah 208 Tonm  sehingga  perlu  ditambah  jumlah  tiang  nya  menjadi  4  tiang  agar  dapat  menahan  momen  akibat lateral spreading .

## Penurunan fondasi tiang
Penurunan pada fondasi tiang tunggal dapat dihitung berdasarkan rumus berikut:
S =   S s + S p + S ps
𝐒 = 𝟎. 𝟕𝟓 + 𝟐𝟐. 𝟗𝟓 + 𝟔𝟗. 𝟓𝟕 = 𝟗𝟑, 𝟐𝟕 𝐦𝐦

## Analisis program
Berikut adalah analisis dengan program setelah  menginput data berupa beban terdistribusi  merata, data-data fisik tanah menunjukkan defleksi dan momen yang  terjadi pada tiang  ( Gambar 11)
Gambar 11. Tampilan hasil analisis program
Karena tidak  memenuhi persyaratan  maka  muncul warning  message pada hasil output  dari program  ini (Gambar 12), sehingga tidak bisa dijadikan faktor tambahan dalam hasil keseluruhan penelitian saya.

## 4. KESIMPULAN DAN SARAN

## Kesimpulan
Berdasarkan hasil analisis yang telah dilakukan, maka dapat disimpulkan bebeberapa hal sebagai berikut:
Hasil analisa potensi likuifaksi memiliki kesamaan hasil dengan metode kurva Tsuchida dan Seed et al, Bray 1. and Sancio menyatakan berpotensi sedangkan Chinese Criteria menyatakan tidak berpotensi.
Berdasarkan  hasil  analisa  rasio  tegangan  siklis  dan  ketahanan  tegangan  siklis  diperoleh  pada  BH-1  tebal 2.
lapisan tanah yang berpotensi mengalami likuifaksi adalah 12 m Daya dukung aksial tiang pancang PC Spun Pile ukuran 1200 tanpa pengaruh  likuifaksi adalah  3.544,13 kN 3.
sedangkan daya dukung aksialnya dengan pengaruh likuifaksi 2.201,06 kN.
Momen  akibat lateral  spreading pada  PC Spun  Pile ukuran  1200  dengan  metode  JRA Code adalah  671,04 4. ton.m  sedangkan  kapasitas  momen crack tiang  adalah  208  ton.m,  sehingga  perlu  ditambah  menjadi  4  tiang untuk menahan momen tersebut. (efisiensi lateral diabaikan)
Daya  dukung  aksial  4  tiang  PC Spun  Pile ukuran  1200  tanpa  pengaruh  likuifaksi  setelah  dikalikan  dengan 5.
faktor efisiensi adalah 11.518,423 kN dan daya dukung aksial dengan pengaruh likuifaksi adalah 7.155,2 kN Penurunan tiang tunggal yang dialami tiang adalah 93,27 mm 6.

## Saran
Berdasarkan hasil kesimpulan di atas maka dapat disarankan beberapa hal sebagai berikut:
Untuk  mendesain  tiang  terhadap  likuifaksi  sebaiknya  menggunakan  parameter  yang  berasal  dari  uji  lab 1.
laboratorium daripada mengandalkan banyak korelasi terhadap typical value.
Perhitungan lateral spreading dengan JRA code akan lebih baik jika disertai perhitungan buckling.
2.
Untuk melakukan perhitungna proyek di dekat laut atau dermaga sebaiknya dipertimbangkan tinggi muka air 3.
tanah nya serta level pemancangan tiang.

## DAFTAR PUSTAKA
Das, Braja M. Principles of Foundation Engineering . Global Engineering: Christopher M. Shortt, 2011. Prakash, Shamsher. Soil Dynamics . Missouri: McGraw-Hill, 1981. Rahardjo, P.P. Manual Pondasi TIang Edisi 3 . 2005.
Sancio,  J.  D.  Bray  and  R.  B.  "Assessment  of  The  Liquefaction  Susceptibility  of  Fine  Grained  Soil." Journal  of Geotechnical Engineering (2006): 1165–1177.
Seed, H.B. and I.M. Idriss. Ground Motions and Soil Liquefaction during Earthhquakes . Calfornia, 1982. Tsuchida, H. "Prediction and countermeasure against the  liquefaction  in sand deposits." Seminar in the Port  and Harbor Research Institute, (1970).
Wang, W. "Some Findings in Soil Liquefaction." Report Water Conservancy and Hydro-electric (1979): 1-17. JRA. Japanese Road Association, Specification for Highway Bridges, Part V, Seismic . 1996.