Abstrak—Jalan  Tol  Batang-Semarang  merupakan  salah  satu rangkaian  dari  Jalan  Tol  Trans  Jawa  yang  menghubungkan Kabupaten  Batang,  Kabupaten  Kendal,  dan  Kabupaten Semarang.  Pada  proses  pelaksanaan  Jalan  Tol  BSTR  seksi  2 terdapat beberapa kendala, salah satunya yaitu terdapat suatu kondisi  tanah  dasar  pada  STA  383+100  sampai  STA  383+900 yang terletak di area persawahan dengan rata-rata kedalaman tanah  lunak  sampai  15,0  meter,  sementara  tinggi  tanah timbunan  yang  direncanakan  adalah  4,72  sampai  8,27  meter. Pada  lokasi  tersebut,  desain  awal  yang  digunakan  oleh perencana  untuk  perbaikan  tanah  dasar  hanya  dilakukan replacement  setebal  1,50  meter.  Ditengah  proses  pelaksanaan terjadi  kelongsoran  saat  tahap  timbunan  tinggi  3,50  meter. Hasil  analisis  dari  penyebab  kelongsoran  yaitu  stabilitas timbunan  yang  direncanakan  belum  cukup  aman  terhadap kelongsoran  mengingat  nilai  safety  factor  setelah  di  cek  ulang ternyata  masih  kurang  dari  1,0.  Besar  pemampatan  yang sudah  terjadi  saat  longsor  (selama  6  bulan)  pada  tiap  zona bervariasi  yaitu  4  cm  hingga  6  cm.  Perubahan  parameter tanah  dasar  yang  diakibatkan  oleh  pemampatan  terlalu  kecil sehingga  perubahan  parameter  tanah  dapat  diabaikan  atau dianggap  tidak  berubah.  Metode  perbaikan  tanah  dasar  yang digunakan untuk menghilangkan pemampatan dan meningkatkan  daya  dukung  tanah  adalah  metode  preloading sistem  surcharge  serta  untuk  mempercepat  waktu  proses pemampatan  dilakukan  dengan  memasang  PVD  dengan  pola pemasangan  segiempat  dan  jarak  atar  PVD  1,0  meter.  Ada  3 alternatif perkuatan yang ditawarkan untuk menjaga stabilitas tanah  timbunan  terhadap  kelongsoran  yaitu  Cerucuk, Encapsulated  Stone  Column  (ESC)  dan  Counterweight.  Hasil dari  perhitungan  alternatif  perkuatan  menggunakan  cerucuk memerlukan  biaya Rp.  112,6  milyar dengan waktu pelaksanaan  73  hari,  perkuatan  menggunakan  Encapsulated Stone  Column  memerlukan  biaya  Rp.  22,1  milyar  dengan waktu  198  hari  dan  perkuatan  menggunakan  Counterweight memerlukan biaya Rp. 51,1 milyar dengan waktu 87 hari. Dari hasil  analisis  perbandingan  alternatif  perkuatan  yang  dipakai adalah menggunakan cerucuk.

## Kata Kunci—Cerucuk, Kelongsoran, PVD, Waktu dan Biaya

## I. PENDAHULUAN
EMBANGUNAN  infrastruktur  di  wilayah  Indonesia dari  tahun  ke  tahun  mengalami  perkembangan  yang cukup  pesat,  salah  satunya  yaitu  dengan  adanya  program pemerintah  saat  ini  yang  fokus  dengan  pembangunan  jalan tol.  Menurut  Badan  Pengatur  Jalan  Tol  (BPJT)  jalan  tol dibangun  dengan  tujuan  untuk  meningkatkan  mobilitas  dan pelayanan  distribusi  barang  dan  jasa  guna  menunjang pertumbuhan  ekonomi.  Seiring  dengan  upaya  tersebut
pemerintah  mempercepat  pembangunan  jalan  tol  di  Pulau Jawa. Salah satu segmen jalan tol yang sedang dilaksanakan adalah Ruas Jalan Tol Batang-Semarang.
Pembangunan  Ruas  Jalan  Tol  Batang-Semarang  atau yang  sering  disebut  BSTR  (Batang-Semarang  Toll  Road) merupakan  jalan  tol  yang  akan  menghubungkan  tiga Kabupaten yaitu Kabupaten Batang, Kabupaten Kendal, dan Kabupaten Semarang. Dalam proses pembangunannya, jalan tol  ini  dibagi  menjadi  5  seksi  yang  memiliki  total  panjang 74,20 Km.
Jalan  Tol  Batang-Semarang  Seksi  1  dan  Seksi  2 ditargetkan dapat selesai dan beroperasi pada bulan Agustus 2018.  Dalam  proses  pelaksananaanya  terdapat  beberapa kendala,  salah  satunya  terdapat  suatu  kondisi  tanah  dasar pada  STA  383+100  sampai  STA  383+900  yang  terletak  di area  persawahan  dengan  rata-rata  kedalaman  tanah  lunak sampai  15  meter,  sementara  tinggi  tanah  timbunan  yang direncanakan adalah 4 sampai 8 meter. Pada lokasi tersebut, desain awal yang digunakan oleh perencana untuk perbaikan tanah  dasar  hanya  dilakukan replace tanah  dasar  dengan tanah merah setebal 1,50 meter.
Ditengah  proses  pelaksanaan pekerjaan  timbunan,  pada saat tahap timbunan sudah mencapai tinggi 3,50 telah terjadi kelongsoran  pada  badan  jalan  tol,  seperti  yang  ditunjukkan pada  Gambar  1.  Dilihat  dari  permasalahan  dilapangan dengan  kondisi  tanah  dasar  yang  memiliki  tanah  lunak cukup  dalam  dan  diatasnya  akan  dibangun  timbunan  yang relatif  tinggi  maka  masalah  yang  akan  muncul  yaitu kelongsoran yang diakibatkan oleh daya dukung tanah yang rendah  dan  penurunan  tanah  yang  besar.  Oleh  sebab  itu, dalam kasus ini perlu penanganan yang cukup serius dengan melakukan perbaikan tanah dasar untuk meningkatkan daya dukung  tanah  dasar  dan  perkuatan  stabilitas  timbunan. Hanya  saja,  dikarenakan  keterbatasan  sisa  waktu  kontrak dan  lokasi  tersebut  harus  digunakan  sebagai  Jalan  Tol fungsional  2018,  maka  PT.  Waskita  Karya  (Persero)  Tbk selaku  kontraktor  pelaksana  melakukan  perubahan  desain dengan  seizin  PT.  Jasa  Marga  sebagai  pemilik  proyek  dan telah  disetujui  semua  pihak.  Desain  yang  awalnya direncanakan  tanah  timbunan  diubah  menjadi slab  on  pile , dikarenakan  menurut  kontraktor  pelaksana  desain  tersebut adalah  desain  paling  efektif  untuk  digunakan.  Konstruksi slab  on  pile memiliki  panjang  650  meter  yang  terdiri  dari banyak  bentang  sehingga  dibutuhkan  banyak  tiang,  hal  ini akan membutuhkan biaya konstruksi yang sangat mahal.

## Analisis Penyebab Kelongsoran Dan Alternatif Perkuatan Tanah Timbunan Ruas Jalan Tol Batang-Semarang STA 383+100-STA 383+900
Ryan Gihlang Ramadhan, Suwarno, dan Noor Endah Mochtar Departemen Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) e-mail : gihlangrama@gmail.com, suwarno@ce.its.ac.id dan noormochtar@gmail.com
P
Berdasarkan  uraian  tersebut  diatas  perencanaan  ini dicoba  untuk  mempertahankan  desain  awal  yang  berupa tanah  timbunan  dengan  melakukan  perbaikan  tanah  dasar menggunakan  metode  Pre-loading  sistem surcharge dan mempercepat waktu proses pemampatan dengan menggunakan  PVD  serta  memperkuat  stabilitas  tanah timbunan  dengan  metode  Cerucuk, Encapsulated  Stone Column (ESC)  dan Counterweight .  Sehingga  desain konstruksi  timbunan  yang  direncanakan  stabil,  aman terhadap  kelongsoran,  dan  sudah  tidak  terjadi  pemampatan yang dapat mengakibatkan kerusakan pada perkerasan Jalan Tol Batang-Semarang.
Perlu diketahui juga sisa waktu kontrak yang tersedia 9 bulan  dihitung  setelah  terjadi  kelongosran  yaitu  bulan November  2017  sampai  akhir  kontrak  proyek  selesai Agustus  2018.  Dengan  demikian,  perencanaan  perkuatan yang  dilakukan  harus  dapat  dilaksanakan  dalam  sisa  waktu tersebut.

## II. URAIAN PENULISAN

## A. Identifikasi Masalah
Proses  identifikasi  masalah  dapat  dilakukan  dengan mengambil permasalahan berdasar uraian pendahuluan yang telah dijelaskan.

## B. Tahap Pengumpulan Data
Pada  proses  ini  dilakukan  pengumpulan  data-data  yang berhubungan  dengan  proses  analisis  yang  diperlukan.  Data yang digunakan dalam analisis ini merupakan data sekunder yang  didapat  dari  PT.  Waskita  Karya  (Persero)  Tbk  selaku kontraktor  pelaksana  Proyek  Jalan  Tol  Batang-Semarang Seksi  2  yaitu  berupa layout lokasi  jalan  tol,  lokasi  titik kelongsoran,  gambar  potongan  memanjang  dan  melintang timbunan yang mengalami kelongsoran, dan hasil pengujian tanah  dasar  di  lapangan  pada  saat  sebelum  dan  setelah longsor.  Selain  itu,  penulis  juga  mengumpulkan  data spesifikasi  bahan  material  yang  akan  digunakan  seperti  ; PVD, geotextile, spun pile yang  rencana digunakan sebagai material cerucuk, dan tanah timbunan.
C. Studi Pustaka
Studi pustaka yang dimaksud yaitu berupa pengumpulan materi-materi  yang  akan  digunakan  sebagai  referensi  yang diperlukan  dalam  analisi  ini.  Referensi  yang  ada  bisa didapatkan dari berbagai macam sumber, dimulai dari bahan ajar  mata  kuliah,  buku-buku  yang  berhubungan  dengan perencanaan, jurnal, ataupun dari internet.

## D. Analisis  Data  Tanah  Dasar  Sebelum  dan  Setelah Longsor
Data  tanah  yang  digunakan  adalah  data  hasil penyelidikan  tanah  pada  proyek  pembangunan  Jalan  Tol Ruas  Batang-Semarang  seksi  2  STA  383+100  sampai  STA 383+900. Data tanah yang diperoleh hanya berupa data hasil pengujian  langsung  dilapangan  yaitu  uji  sondir  dan  uji standard  penetration  test (SPT)  yang  diambil  pada  kondisi sebelum  dan  setelah  longsor.  Pengujian  tersebut  hanya menghasilkan sebagian parameter tanah saja, sehingga untuk memperoleh  parameter  tanah  lainnya  penulis  melakukan korelasi  parameter  tanah  dari  data  sondir  dan  SPT  yang tersedia.

## 1) Data Tanah Sebelum Longsor
Pada  kondisi  perencanaan  awal  (sebelum  dilakukan konstruksi/sebelum  terjadinya  longsor)  telah  dilakukan lima titik pengujian sondir di area ruas tinjauan  penulisan ini  yang  berada  pada  STA  383+100,  STA  383+300,  STA 383+500,  STA  383+700  dan  STA  383+900.  Karena  data yang  diperoleh  hanya  berupa  hasil  pengujian  sondir  saja, maka  penulis  berinisiatif  untuk  melakuan  korelasi  untuk memperoleh  parameter  tanah  dengan  pendekatan  empiris yang tersedia.
Untuk pengolahan data sebelum longsor berupa sondir, hal  yang  pertama  kali  dilakukan  yaitu  menentukan  jenis tanahnya berdasar nilai perlawanan konus ( qc ) dan friction ratio ( fr )  berdasarkan  grafik  yang  diusulkan  oleh schertmann  [2].  Selain  itu  penentuan  jenis  tanah  juga dilakukan  dengan  menggunkan  analisis Soil  Behaviour Type (SBT)  yang  diusulkan  oleh  Robertson  [3],  dimana dalam  analisis  ini  nilai  tahanan  kunus  ( qt )  dan friction ratio ( Rf ) digabungkan menjadi satu indeks soil behaviour type ( I c ).  Setelah  jenis  tanah  diketahui,  maka  langkah selanjutnya  yaitu  merata-rata  nilai  perlawanan  konus  ( qc ) berdasarkan  ketebalan  jenis  tanah  yang  sama.  Dari  nilai perlawanan  konus  ( qc )  rata-rata  tersebut  dikonversi kedalam  nilai  N-SPT,  hal  ini  dilakukan  karena  untuk mempermudah korelasi data tanah tersebut. Untuk mencari parameter  tanah  dari  nilai  N-SPT  dilakukan  pendekatan korelasi  berdasarkan  pendekatan  yang  diusulkan  Biarez [4] dan Bowles [5].

## 2) Data Tanah Sebelum Longsor
Pada  saat  kondisi  di  lapangan  di  stationing  tertentu mengalami  kelongsoran  pada  oktober  2017,  maka dilakukan  beberapa  titik soil  ivenstigation ulang  di lapangan yaitu berupa pengujian borlog dan N-SPT. Titik- titik  tersebut  berada  pada  STA  383+275,  STA  383+450, STA  383+550,  STA  383+650  dan  STA  383+790.  Karena pada  penulisan  ini  data  tanah  setelah  longsor  yang diperoleh  hanya  berupa  nilai  N-SPT,  maka  untuk mendapatkan  nilai  parameter  tanah  tersebut  perlu melakukan  pendekatan  korelasi  nilai  N-SPT  berdasarkan pendekatan yang diusulkan Biarez [4] dan Bowles [5].

## E. Analisis Penyebab Kelongsoran
Berdasar  data  sekunder  berupa  sondir  yang  diperoleh sebelum  terjadi  kelongsoran  dapat  dilakukan  analisis penyebab kelongsoran dengan menggunakan program bantu Geo5  untuk  mengetahui nilai safety  factor dan  menentukan penyebab kelongsoran yang terjadi.
(a) (b) Gambar 1. Kelongsoran yang terjadi (a) retakan pada badan jalan, (b)
sawah warga terangkat 1 meter [1]

## F. Pemampatan Tanah Saat Tejadi Kelongsoran
Proses ini dilakukan untuk mengetahui besar pemampatan  tanah  yang  telah  terjadi  akibat  adanya  beban timbunan  di  atas  tanah  dasar  setinggi  3,50  meter  selama  6 bulan  dimulai  dari  awal  konstruksi  sampai  terjadi kelongsoran.

## G. Perubahan Parameter Tanah Akibat Pemampatan
Tanah  akan  mengalami settlement apabila  di  atasnya dilakukan  pembebanan  maka  tekanan  air  pori  akan  naik sehingga  air  pori  ke  luar  yang  menyebabkan  berkurangya volume,  oleh  karena  itu  akan  terjadi settlement dan  akan terjadi  perubahan  parameter  tanah.  Analisis  perubahan parameter  tanah  bertujuan  untuk  mencari  perubahan parameter  tanah  dasar  akibat  beban  yang  ada  di  atasnya berupa timbunan setinggi 3,50 meter selama 6 bulan.

## H. Perencanaan Perbaikan Tanah Dasar
Berdasar  data  yang  digunakan  untuk  menghitung  besar dan  waktu  pemampatan  tanah  dasar,  pemampatan  yang terjadi  setiap  tahunnya  tidak  boleh  lebih  dari  2,50  cm, apabila  pemampatan yang terjadi setiap tahunnya lebih dari yang  disyaratkan  dan  waktu  yang  dibutuhkan  untuk pemampatan  sangat  lama  maka  perlu  dilakukan  perbaikan tanah  dasar.  Pada  penulisan  ini  perbaikan  tanah  dasar direncanakan  menggunakan  metode preloading sistem surcharge dan  memasang  PVD  untuk  mempercepat  waktu proses pemampatan.
I. Analisis Stabilitas Tanah Timbunan
Proses ini dilakukan untuk mengetahui safety factor dari suatu  timbunan.  Batas  minimum  timbunan  tidak  longsor ketika safety  factor memiliki  nilai  1,5.  Apabila  timbunan tersebut  memiliki safety  factor kurang  dari  batas  minimum yang telah ditentukan, maka harus dilakukan perkuatan pada timbunan  tersebut.  Dari  data  hasil  analisis  ini  akan digunakan  untuk  menghitung  kebutuhan  perkuatan  yang akan dilakukan.

## J. Perencanaan Perkuatan Stabilitas Tanah Timbunan
Alternatif  perkuatan  timbunan  untuk  menanggulangi kelongsoran  akan  dicoba  menggunakan  tiga  alternatif  yaitu cerucuk, encapsulated stone column (ESC) , dan counterweight, dan. Dari tiap jenis perkuatan akan dihitung jumlah  kebutuhan  material  yang  dipakai  dan  waktu pelaksanaan.  Nilai safety  factor (SF)  yang  terjadi  pada analisis stabilitas timbunan dengan masing-masing perkuatan direncanakan lebih besar atau sama dengan 1,5.

## K. Perhitungan  Jumlah  Biaya  Material  dan  Waktu Pelaksanaan
Setelah  perencanaan  perkuatan  timbunan  selesai,  maka jumlah  biaya  material  dan  waktu  pelaksanaan  untuk  setiap masing-masing  alternatif  perkuatan  yang  direncanakan dihitung. Dari jumlah biaya material dan waktu pelaksanaan ini  maka  dapat  ditentukan  alternatif  perkuatan  yang  akan digunakan berdasar efisiensi biaya dan sisa waktu kontrak 9 bulan.

## III. HASIL PENGOLAHAN DATA

## A. Data Tanah Dasar
Untuk  mempermudah  dalam  perencanaan,  beberapa data  pengujian  tanah  yang  dilakukan  sebelum  atau  setelah longsor  maka  dilakukan  analisa  data  tanah  dengan  metode
analisa  statistik  dengan  selang  kepercayaan  90%.  Hal  ini dilakukan  untuk  mendapatkan  nilai-nilai  parameter  tanah sepanjang  stationing  yang  direncanakan.  Hasil  analisa statistik untuk data tanah sebelum dan setelah longsor dapat ditunjukkan pada Tabel 1 dan Tabel 2.
Berdasarkan  Tabel  1  dan  Tabel  2  data  tanah  dasar setelah longsor dari beberapa parameter tanah tersebut lebih baik  dibandingkan  data  tanah  sebelum  kelongsoran,  hal  ini dapat  terjadi  kemungkinan  tanah  timbunan  tergeser  ke dalam lapisan tanah dasar saat terjadi longsor.

## B. Zonasi Perencanaan
Zonasi  perencanaan  yaitu  membagi  perencanaan  pada ruas  yang  ditinjau  menjadi  beberapa  zona,  hal  ini dimaksudkan untuk mempermudah perhitungan dan metode pelaksanaan  di  lapangan  dalam  melakukan  perencanaan perbaikan  tanah  dasar  serta  perkuatan  stabilitas  timbunan pada ruas tersebut.  Zonasi perencanaan dilakukan berdasarkan pada variasi kedalaman tanah lunak dan variasi tinggi  timbunan  yang  direncanakan.  Hasil  analisa  zonasi perencanaan dapat ditunjukkan pada Tabel 3.
Tabel 1.
Parameter Tanah Dasar Sebelum Longsor
Depth  N- SPT Sifat Fisik Sifat Teknis Volumetric + Gravimetric Cu φ Consolidation ϒ Wc e n PI Cc Cv (m) (kN/m 3 ) (%) (%)  (kPa)  (°) (cm 2 /s) 2.0 2  15.514 77.79 2.036 0.671 30.48  5.5 -  0.594  0.00029 4.0 2  15.514 77.79 2.036 0.671 30.48  5.5 -  0.594  0.00029 6.0 5  15.805 72.18 1.733 0.634 23.47  12.7 -  0.492  0.00045 8.0 4  15.917 71.57 1.647 0.622 26.60  15.2 -  0.534  0.00039 10.0 4  15.917 71.57 1.647 0.622 26.60  15.2 -  0.534  0.00039 12.0 4  15.917 71.57 1.647 0.622 26.60  15.2 -  0.534  0.00039 14.0 8  16.289 63.42 1.575 0.612 14.98  18.6  22.0  0.344  0.00053 16.0 8  16.289 63.42 1.575 0.612 14.98  18.6  22.0  0.344  0.00053 18.0 27  17.494 47.44 1.067 0.516  - - 26.0 - - 20.0 39  18.877 33.78 0.853 0.460  - - 35.0 - - Tabel 2. Parameter Tanah Dasar Setelah Longsor Depth N- SPT Sifat Fisik Sifat Teknis Volumetric + Gravimetric
Cu φ Consolidation ϒ Wc
e n Cc Cv (m) (kN/m 3 ) (%) (kPa) (°) (cm 2 /s) 1.0 3 15.620 75.67  1.916 0.657 8.6 - 0.549 0.00036 3.0 3 15.620 75.67  1.916 0.657 8.6 - 0.549 0.00036 5.0 5 15.884 70.71  1.796 0.642 16.5 - 0.509 0.00043 7.0 5 15.884 70.71  1.796 0.642 16.5 - 0.509 0.00043 9.0 6 16.021 68.24  1.707 0.631 20.6 - 0.480 0.00048 11.0 6 16.021 68.24  1.707 0.631 20.6 - 0.480 0.00048 13.0 11 17.237 52.44  1.111 0.526 47.7 - 0.280 0.00079 15.0 11 17.237 52.44  1.111 0.526 47.7 - 0.280 0.00079 17.0 18 18.375 56.54  1.030 0.507 43.9 - 0.253 0.000828 19.0 18 18.375 56.54  1.030 0.507 43.9 - 0.253 0.000828

## IV. HASIL DAN PEMBAHASAN

## A. Analisis Penyebab Kelongsoran
Berdasar  hasil  analisa  stabilitas  timbunan  dengan menggunakan  program  bantu  Geo5,  didapatkan  SF  pada STA 383+500 yaitu 0,74 dan pada STA 383+700 yaitu 0,71 serta  type  kelongsoran  yang  terjadi  dari  hasil  analisa tersebut yaitu overall stability . Dimana hal ini membuktikan bahwa  perbaikan  tanah  dasar  yang  dilakukan  pada perencanaan  awal  masih  belum  cukup  aman.  Maka,  dapat disimpulkan  bahwa  penyebab  kelongsoran  adalah  stabilitas timbunan  yang  direncanakan  belum  cukup  aman  terhadap kelongsoran  mengingat  nilai safety  factor setelah  di  cek ulang  ternyata  masih  kurang  dari  1,0.  Hal  ini  mungkin terjadi  karena  pendekatan  korelasi  antara  parameter  tanah yang dipakai untuk perencanaan yang didasarkan pada data pengujian sondir kurang teliti

## B. Pemampatan Yang Terjadi Saat Longsor
Besar pemampatan yang telah terjadi saat longsor yaitu ketika  tanah  dasar  telah  menerima  beban  sebesar  tinggi timbunan 3,50 meter dengan waktu 6 bulan. Dalam tahap ini maka  digunakan  data  tanah  sebelum  longsor  untuk mengetahui  besarnya settlement- nya.  Berikut  adalah rekapitulasi  besar settlement pada  setiap  zona  ditunjukkan pada Tabel 4.

## C. Perubahan Parameter Saat Longsor
Pada  proses  konsolidasi,  perubahan  tinggi  (ΔH)  per satuan  dari  tinggi  awal  (H)  adalah  sama  dengan  perubahan volume (ΔV) per satuan volume awal (V) atau bila volume padat Vs=1 dan angka pori awal adalah eo maka kedudukan akhir  dari  proses  konsolidasi  dapat  ditunjukkan  pada Gambar  2.  Besaran  volume  padat  tetap,  angka  pori berkurang karena adanya Δe.
1 o H e H e   = + (1 ). o H e e H   = + 0,049 (1 2,036). 0,009 16 e  = + = o o e e lama e baru  = − 3 3 (2,68 2,027) 10 baru 15,550
1 2,027 sat kN m kN m  +  = = +
γ sat lama  15,514  kN/m 3 ,  Karena  perubahan  parameter  tanah akibat settlement sangat  kecil  maka  dapat  diabaikan  atau parameter  tanah  dianggap  tidak  berubah,  untuk  langkah selanjutnya  dalam  perencanaan  perbaikan  tanah  dasar  dan perkuatan timbunan menggunakan parameter tanah berdasarkan data sebelum longsor

## D. Perhitungan H awal dan H akhir Timbunan
Dalam perencanaan timbunan di atas tanah lunak, tinggi timbunan  yang  harus  dilaksanakan  lebih  besar  dari  tinggi timbunan  rencana.  Hal  ini  dikarenakan  terjadi  pemampatan yang cukup besar pada tanah tersebut. Besar tinggi awal (H awal)  dan  tinggi  akhir  (H  akhir)  dapat  diketahui  dengan persamaan berikut:
( ) w awal timb q Sc H   +  = (1) ( ) akhir awal timbunan pavement bongkar Pavement H H Sc Sc H H = − − − +
Dimana:
q          = Beban yang diasumsikan awal dalam perhitungan pemampatan.
Sc timbunan = Penurunan akibat beban timbunan. Sc pavment = Penurunan akibat beban lalulintas. H bongkar-traffic = Tinggi timbunan yang dapat dibongkar Akibat beban traffic . H pavement = Ketebalan perkerasan rencana
Rekapitulasi  dari  perhitungan  H  awal,  H  akhir,  dan pemampatan (Sc) dapat dilihat pada Tabel 5.

## E. Perhitungan Waktu Konsolidasi Tanpa PVD
Perhitungan  waktu  konsolidasi  tanpa  PVD,yaitu  total waktu yang dibutuhkan tanah dasar untuk memampat tanpa bantuan  PVD  sehingga  air  mengalir  keluar  kearah  vertikal saja.  Tanah  dasar  memiliki  beberapa  lapis  jenis  tanah
Tabel 3.
Zonasi Daerah Perencanaan
Zona Stationing Kedalaman Tanah Lunak Tinggi Timbunan (m) (m) Zona A  383+100 s.d 383+300 16,00 4,72 Zona B  383+300 s.d 383+500 16,00 5,49 Zona C  383+500 s.d 383+700 15,00 6,22 Zona D  383+700 s.d 383+800 11,00 7,36 Zona E  383+800 s.d 383+900 7,00 8,27 Tabel 4. Pemampatan Yang Terjadi Saat Longsor Zona A  Zona B  Zona C  Zona D  Zona E Tinggi Timbunan (m) 3.50 3.50 3.50 3.50 3.50 Kedalaman Tanah Lunak (m) 16.00 16.00 15.00 11.00 7.00 Besar Sc Timbunan (m) 0.769 0.769 0.748 0.636 0.430 Besar Sc Replacement (m) 0.015 0.015 0.015 0.013 0.010 Besar ScTotal (m) 0.784 0.784 0.763 0.649 0.440 Waktu Untuk Sc Total (Bulan)  1689.7  1689.7  1491.6 799.3 278.4 Waktu Untuk ScTotal (Tahun) 140.8 140.8 124.3 66.6 23.2 Cv Gabungan m 2 /tahun  1.542  1.542 1.535 1.541 1.791 Besar Sc Selama 6 Bulan (m) 0.049 0.049 0.050 0.058 0.067
Gambar 2. Fase sebelum dan sesudah konsolidasi
Tabel 5. Rekapitulasi H final, H insial dan settlement Zona H Final H Inisial Settlement (m) (m) (m) Zona A 4,72 5,34 1,02 Zona B 5,49 6,23 1,15 Zona C 6,22 7,02 1,22 Zona D 7,36 8,06 1,13 Zona E 8,27 8,62 0,78
dengan  ketebalan  masing-masing  yang  berbeda-beda    dan nilai  Cv  yang  berbeda-beda,  sehingga  nilai  Cv  yang digunakan yaitu Cv gabungan.
2 = 16 m = 1,542 90% = 0,848 dr gab H m Cv tahun
U Tv =
Sehingga  waktu  konsolidasi  yang  dibutuhkan  untuk mencapai derajat konsolidasi 90% yaitu :
( ) 2 v dr v T H t C  = (2)
140 tahun t =
Karena  waktu  konsolidasi  yang  dibutuhkan  sangat  lama dan settlement yang  terjadi  pada  tahun  pertama  sampai tahun  ketiga  lebih  dari  2,5  cm  per  tahun,  maka  untuk mengantisipasi  agar  tidak  terjadinya  kerusakan  pada perkerasan  akibat differential  settlement direncanakan pemasangan PVD.
F. Perencanaan Prefabricated Vertical Drain (PVD)
Prefabricated  Vertical  Drain (PVD)  merupakan  salah satu  material  yang  dapat  mempercepat  waktu  penurunan tanah  dimana  tanah  lempung  lunak  memiliki  permeabilitas yang rendah sehingga membutuhkan waktu yang lama untuk menyelesaikan  waktu  konsolidasi.  Selain  itu,  keuntungan pemasangan PVD dapat meningkatkan stabilitas tanah dasar akibat  peningkatan  daya  dukung  tanah  (Cu),  sehingga kemungkinan  terjadi  kelongsoran  timbunan  akan  menjadi lebih  kecil.  Perencanaan  ini  PVD  dipasang  sesuai kedalaman  rencana  dengan  pola  pemasangan  segiempat. Dimensi  PVD  yang  dipakai  adalah  lebar  (a)  100  mm  dan tebal (b) 3,5 mm,  Sebagai contoh perhitungan perencanaan PVD pola segiempat sebagai berikut:
•  Jarak (S)  = 1000 mm
•  Pola     = Segiempat, maka (D = 1,13 S)
•  D       = 1,13 × 1000 mm = 1130 mm
•  Dw      = 2 (100 3, 5)
π + = 65,89 mm
•  n        = 1130 65,89 = 17,15 •  F(n)     = 2 2 2 2 2 3 1 . ln( ) 1 4 n n n n n       − −       −       = 2
2
2 2 2
17,15 17,15 1 3 ( ) 1 . ln( ) 7,15 17,15 17, 1 4 ( ) 15        − −       −       
= 2,098
Perhitungan  derajat  konsolidasi  arah  horizontal  dan vertikal  direncanakan  untuk  zona  A  dengan  kedaalaman tanah yang compressible 16 m dengan jarak antar PVD (S) = 1,00 m dan pola pemasangan segiempat.  Untuk rekapitulasi perhitungan  derajat  konsolidasi  untuk  masing-masing  jarak dapat ditunjukkan pada Tabel 7.
Pada  perencanaan  PVD  dengan  pola  segiempat  dengan jarak 0.60 m, 0.70 m, 0.80 m, 0.90 m, 1.00 m, 1.10 m, 1.20 m,  1.30  m,  1.40  m,  1.50  m,  1.60  m,  1.70  m  dan  1.80  m dicari  derajat  konsolidasi  lebih  ≥  90  %  dapat  ditunjukkan
Gambar 3. Grafik hubungan antara H final dengan H inisial
Gambar 4 . Grafik hubungan antara H final dengan Settlement
Tabel 6. Faktor Hambatan F(n) Pola Segiempat Jarak PVD D a b Dw n F(n) S (m) (mm) (mm) (mm) (mm) 0.60 678 100 3.5 65.89 10.29 1.594 0.70 791 100 3.5 65.89 12.00 1.746 0.80 904 100 3.5 65.89 13.72 1.877 0.90 1017 100 3.5 65.89 15.43 1.994 1.00 1130 100 3.5 65.89 17.15 2.098 1.10 1243 100 3.5 65.89 18.86 2.193 1.20 1356 100 3.5 65.89 20.58 2.279 1.30 1469 100 3.5 65.89 22.29 2.359 1.40 1582 100 3.5 65.89 24.01 2.432 1.50 1695 100 3.5 65.89 25.72 2.501 1.60 1808 100 3.5 65.89 27.44 2.565 1.70 1921 100 3.5 65.89 29.15 2.625 1.80 2034 100 3.5 65.89 30.87 2.682 Tabel 7. Derajat Konsolidasi (U-Gab) Pola Segiempat t S (m) 0.80 0.90 1.00 1.10 1.20 1.30 1.40 D (m)  0.904 1.017 1.130 1.243 1.356 1.469 1.582 F(n) 1.877 1.994 2.098 2.193 2.279 2.359 2.432 1 22.45%  17.65%  14.27%  11.83%  10.02% 8.64% 7.58% 2 39.16%  31.40%  25.66%  21.37%  18.10%  15.58%  13.60% 3 52.18%  42.75%  35.42%  29.74%  25.32%  21.84%  19.08%
4 62.38%  52.17%  43.84%  37.16%  31.83%  27.57%  24.14%
5 70.39%  60.02%  51.13%  43.76%  37.74%  32.84%  28.83%
6 76.68%  66.57%  57.46%  49.65%  43.11%  37.69%  33.21% 7 81.63%  72.03%  62.95%  54.90%  48.00%  42.18%  37.30%
8 85.52%  76.60%  67.73%  59.60%  52.46%  46.33%  41.12%
9 88.59%  80.41%  71.88%  63.80%  56.53%  50.17%  44.69%
10 91.00%  83.60%  75.50%  67.55%  60.24%  53.73%  48.04% 11 92.91%  86.27%  78.65%  70.92%  63.62%  57.02%  51.18%
12 94.41%  88.51%  81.39%  73.93%  66.72%  60.08%  54.12%
13 95.59%  90.37%  83.77%  76.62%  69.55%  62.91%  56.89%
14 96.52%  91.94%  85.85%  79.04%  72.13%  65.54%  59.48% 15 97.26%  93.25%  87.66%  81.20%  74.50%  67.98%  61.91%
16 97.84%  94.34%  89.24%  83.14%  76.66%  70.25%  64.19% 17 98.29%  95.26%  90.62%  84.88%  78.63%  72.35%  66.33%
18 98.65%  96.03%  91.82%  86.44%  80.44%  74.30%  68.35%
19 98.94%  96.67%  92.86%  87.83%  82.09%  76.11%  70.24%
20 99.16%  97.21%  93.78%  89.09%  83.61%  77.80%  72.01% 21 99.34%  97.66%  94.57%  90.21%  84.99%  79.36%  73.68%
22 99.48%  98.04%  95.26%  91.22%  86.26%  80.82%  75.25%
23 99.59%  98.36%  95.87%  92.12%  87.42%  82.17%  76.72%
24 99.67%  98.63%  96.40%  92.93%  88.48%  83.42%  78.11%
pada  grafik  seperti  pada  Gambar  5.  Untuk  rekapitulasi perhitungan  kebutuhan  PVD  yang  direncanakan  dapat ditujukkan pada Tabel 8.

## G. Perkuatan Dengan Cerucuk
Metode  perkuatan  menggunakan  cerucuk  adalah  salah satu  cara  stabilisasi  tanah  dengan  cara  memasukkan mircopile ke  dalam  tanah  dasar.  Salah  satu  tujuan penggunaan cerucuk yaitu menahan kelongsoran pada tanah timbunan bersama dengan tanah dasar di bawahnya.
Untuk perkuatan menggunakan cerucuk, akan dilakukan satu contoh perhitungan pada Zona A. Cerucuk hanya akan dipasang sepanjang bidang longsor di luar timbunan, karena kondisi  dilapangan  sudah  ada  tinggi  timbunan  3,50  meter. Dalam  perencanaan  cerucuk  dibutuhkan  beberapa  kali percobaan untuk mendapatkan nilai SF dengan menggunakan  program  bantu  Geo  5,  seperti  yang ditunjukkan  pada  Tabel  9.  Dasar  pemilihan  nilai  SF  yang digunakan  sebagai  penentuan  dalam  perencanaan  ini  yaitu nilai  SF  yang  mempunyai  jumlah  kebutuhan  cerucuk  yang paling  banyak.  Untuk  menentukan  kedalaman  pemasangan cerucuk  didasarkan  pada  kedalaman  bidang  longsor  yang didapat dari percobaan yang menghasilkan nilai SF 1,50.
Cerucuk  yang  digunakan  dalam  perencanaan  ini menggunakan produk dari PT. Wika Beton jenis Prestressed concrete spun piles dengan spesifikasi sebagai berikut :
• Mutu         : fc’ 52 mPa
• Kelas tiang    : C
• Diameter     : 0,35 m
• Inersia (I)     : 62162,74 cm4
• Momen crack : 6,0 ton.m
Hasil dari analisa Geo5 yang digunakan sebagai contoh perhitungan,
• SF min     = 0,98
• Mres min   = 16097.85 kNm
• Jari – jari    = 19,15 m
• SF rencana  = 1,5
• Panjang bidang longsor = 13,25 m (diluar timbunan)
P   = Mu.crack / (Fm x T) = 60 kN.m / (0,94 x 1,798 m) = 35,493 kN Jumlah cerucuk yang dibutuhkan M dorong  = MR min / SF min = 16097.85 kNm / 0,98 = 16426,4 kn.m
Jumlah cerucuk  = SF rencana - SF min
P   R MD        = 4
1,5 - 0,98 19 16426, 35, , 4 15 93        
= 13 buah
Maka, cerucuk akan dipasang sepanjang bidang longsor diluar timbunan dengan kedalaman 13 meter dan jarak 1,60 meter  dengan  jumlah  kebutuhan  cerucuk  yaitu  13  buah. Rekapitulasi jumlah kebutuhan cerucuk pada masing-masing zona dapat ditunjukkan pada Tabel 10.
H. Perkuatan Dengan Encapsulated Stone Column (ESC)
Alternatif  perkuatan  timbunan  selanjutnya  yang ditawarkan  dalam  perencanaan  ini  adalah Encapsulated Stone  Column . Encapsulated  stone  column adalah  kolom agregat  yang  dipadatkan  dengan  cara  digetarkan  dengan menggunakan vibro cat dan di selimuti dengan menggunakan geotextile . Pola pemasangan encapsulated stone column direncanakan  menggunakan  pola  segiempat  dengan  jarak antar encapsulated  stone  column 1,0  m  dengan  diameter
Tabel 8 . Rekapitulasi Pemasangan PVD
Zona Kedalaman Tanah Lunak Tinggi Timbunan Kedalaman PVD Terpasang Pola Pemasangan PVD Jarak PVD (m) (m) (m) (m) Zona A 16,00 4,72 10,00 Segiempat 1,0 Zona B 16,00 5,49 10,00 Segiempat 1,0 Zona C 15,00 6,22 10,00 Segiempat 1,0 Zona D 11,00 7,36 10,00 Segiempat 1,0 Zona E 7,00 8,27 7,00
Segiempat 1,0
Gambar 5. Derajat Konsolidasi (U-Gab) Pola Segiempat
Tabel 9. Hasil running Geo 5 No SF Ext Circle Centre Momen (Bishop) x (m) y (m) R (m) Rest (kN.m) 1 0.94 30.54 26.82 12.93 6874.88 2 0.98 30.24 29.66 19.15 16097.85 3 0.99 30.79 29.74 16.89 11861.94 4 1.01 31.45 29.46 18.11 14678.35 5 1.02 29.86 27.24 19.27 17298.95 6 1.09 30.20 28.93 21.17 22347.38 7 1.22 28.64 29.87 22.21 27620.69 8 1.54 28.08 30.59 23.77 39657.98 Tabel 10. Rekapitulasi Perhitungan Cerucuk Zona Kedalaman Cerucuk (m) Jumlah Cerucuk (buah) Jarak Antar Cerucuk (m) Tinggi Timbunan (m) A 13 13 1,60 4,72 B 14 18 1,50 5,49 C 14 23 1,30 6,22 D 12 23 1,00 7,36 E 9 22 0,90 8,27
0,60 m. Encapsulated stone column (ESC) harus memotong bidang longsor yang memiliki ΔMr terbesar dan kedalaman pemasangan  ESC    sampai  menyentuh  bidang  longsor    SF 1,50,  pada  kasus  ini encapsulated  stone  column terpasang samapai  kedalaman  13  m.  Pola  pemasangan encapsulated stone column (ESC) dapat ditunjukkan pada Gambar 6 .
Untuk  rekapitulasi  jumlah  kebutuhan Encapsulated stone  column dari  hasil  perencanaan  pada  masing-masing zona dapat ditunjukkan pada Tabel 11.

## I. Perkuatan Dengan Counterweight
Alternatif  perkuatan  ketiga  yang  ditawarkan  dalam perencanaan  ini  adalah counterweight . Counterweight merupakan  suatu  metode  perkuatan  timbunan  dengan menambahkan  sebuah  massa  tertentu  di  belakang  timbunan sehingga dapat menambah tekanan pasif terhadap timbunan. Semakin  besar  gaya  yang  menahan  sehingga  dapat memperkecil kemungkinan terjadinya kelongsoran. Sehingga  dibutuhkan  lahan  yang  luas  pada  lokasi  area timbunan.  Perencanaan counterweight ini  dengan  asumsi bahwa lahan disekitar lokasi akan dibebaskan apabila ROW Jalan  Tol  Batang  Semarang  Seksi  2  masih  kurang, mengingat timbunan berada pada area persawahan warga.
Dimensi counterweight untuk  zona  A  dengan  tinggi timbunan  4,72  m  dicoba  seperti  pada  Gambar  7.  Untuk mendapatkan  dimensi  yang  optimum  dan  SF  yang  aman maka  dilakukan  metode trial  and  eror jumlah  slope,  lebar dan tinggi timbunan counterweight .
Dalam menganalisa kestabilan tanah timbunan counterweight dilakukan  dengan  program  bantu  Xstabl  dan dilakukan  beberapa  kali  percobaan  dengan  mengubah initiation  dan  termination.  Dimensi counterweight diatas  di analisa dengan beban lalu lintas sebesar 15 kN/m 2 sehingga didapatkan nilai keamanan sebesar 1,494. Untuk hasil output analisa  Xstabl  berupa  nilai  SF  beberapa  kali  percobaan dapat ditunjukkan pada Gambar 8.
Dari  hasil trial  and  eror dimensi counterweight pada Zona  A  yang  ideal  untuk  digunakan  adalah  lebar  25  meter dan  jumlah  2  slope  dengan  perbandingan  1:2.  Untuk rekapitulasi  dimensi  timbunan counterweight ditunjukkan pada Tabel 12.

## J. Perhitungan Waktu Pelaksanaan
Untuk  menghitung  kapasitas  produksi  perhari,  maka jumlah  jam  kerja  perhari  harus  ditetapkan  terlebih  dahulu. Jam  kerja  efektif  adalah  jumlah  jam  kerja  dalam  satu  hari, untuk  perhitungan  perencanaan  ini  jam  kerja  yang  dipakai yaitu sesuai pada jam kerja Proyek Pembangunan Jalan Tol Batang-Semarang Seksi 2 yaitu mulai pukul 08.00 s.d 12.00 dan 13.00 s.d 17.00 atau 8 jam perhari, sedangkan overtime dianggap  tidak  ada,  karena  perhitungan  memakai  jam  kerja normal.
Untuk  rekapitulasi  waktu  yang  diperlukan  untuk menyelesaikan  tiap  alternatif  pekerjaan  dapat  ditunjukkan pada Tabel 13.

## K. Perhitungan Biaya Material
Perhitungan  biaya  material  perkuatan  tanah  dalam perencanaan ini hanya dilakukan perhitungan terhadap biaya material saja, tidak memperhitungkan biaya pekerja, alat dan
Gambar 6. Pola pemasangan encapsulated stone column (ESC )
Tabel 11. Rekapitulasi Perhitungan Encapsulated stone column
Zon a Kedalama n ESC (m) Jumla h ESC (buah) Pola Pemasang an ESC Jara k Anta r
ESC (m) Tinggi Timbuna n (m) A 13 7 Segiempat 1,00 4,72 B 14 8 Segiempat 1,00 5,49 C 14 10 Segiempat 1,00 6,22 D 13 9 Segiempat 1,00 7,36 E 9 9 Segiempat 1,00 8,27
Gambar 7. Dimensi rencana counterweight untuk zona A
Gambar 8. Stabilitas counterweight Zona A Tabel 12.
Rekapitulasi Dimensi Counterweight Zona Tinggi Timbunan (m) Kedalaman Soft Soil (m) Lebar Counter weight (m) Jumlah Slope (buah) Nilai Slope A 4,72 16 25 2 1:2 B 5,49 16 36 3 1:2 C 6,22 15 41 3 1:2 D 7,36 11 48 3 1:2 E 8,27 7 35 3 1:2
PPN  10%.  Sehingga  biaya  yang  dibutuhkan  untuk  masing- masing alternatif dapat ditunjukkan pada Tabel 14.

## L. Pemilihan Alternatif Perkuatan
Dari  hasil  analisa  biaya  material,  didapatkan  alternatif perkuatan yang termurah adalah encapsulated stone column (ESC) sebesar Rp. 22 milyar. Tetapi dari hasil analisa waktu pelaksanaan,  alternatif  perkuatan  tersebut  membutuhkan waktu yang sangat lama yaitu 198 hari.
Alternatif  perkuatan  dengan  biaya  material  termurah kedua  adalah  perkuatan  menggunakan counterweight dengan total biaya material sebesar Rp. 51 milyar. Dari hasil analisa  waktu  pelaksanaan,  alternatif  perkuatan  timbunan menggunakan counterweight memiliki  waktu  yang  lebih cepat  dibandingkan  dengan  menggunakan encapsulated stone  column (ESC).  Waktu  yang  dibutuhkan  perkuatan tersebut  yaitu  87  hari.  Tetapi  alternatif  ini  membutuhkan lahan  yang  sangat  luas,  sehingga  harus  ada  pembebasan lahan  untuk  sisi  kiri  dan  sisi  kanan  timbunan.  Luas  lahan yang  harus  di  bebasakan  yaitu  mencapai  57.400  m 2 .  Harga pembebasan  lahan  area  persawahan  di  Kabupaten  Batang mencapai  Rp.  700.000,00  setiap  m 2 .  Sehingga  biaya  untuk pembebasan  lahan  bisa  mencapai  Rp.  40  milyar.  Selain  itu proses  untuk  pembebasan  lahan  juga  akan  membutuhkan yang lama untuk proses pembayaran dan negosiasi.
Alternatif  perkuatan  dengan  biaya  material  termahal adalah  cerucuk  yaitu  sebesar  Rp.  112  milyar.  Tetapi  dari hasil  analisa  waktu  pelaksanaan,  alternatif  tersebut membutuhkan waktu yang paling cepat yaitu 73 hari.
Dari uraian di atas, dapat disimpulkan bahwa pemilihan alternatif  perkuatan  timbunan  yang  akan  digunakan  yaitu cerucuk  meskipun  alternatif  tersebut  memiliki  biaya material  yang  paling  mahal.  Hal  ini  disebabkan  waktu pelaksanaannya  yang  paling  cepat.  Mengingat  sisa  kontrak tinggal 9 bulan (berakhir bulan agustus 2018), dan ruas jalan tol  tersebut  harus  dapat  beroperasi  untuk  melayani  arus mudik tahun 2018. Dengan demikian sisa waktu efektif yang bisa  digunakan  untuk  pelaksanaan  konstruksinya  hanya tinggal 7 bulan.

## V. KESIMPULAN DAN SARAN

## A. Kesimpulan
Dari  hasil  analisis  kondisi  eksisting  dan  hasil perhitungan  perencanaan  perkuatan  terhadap  stabilitas timbunan, maka didapatkan kesimpulan sebagai berikut :
1. Kelongsoran  terjadi  karena  stabilitas  timbunan  yang direncanakan  belum  cukup  aman  mengingat  nilai safety  factor setelah  di  cek  ulang  ternyata  masih kurang  dari  1,0.  Hal  ini  mungkin  terjadi  karena pendekatan  korelasi  antara  parameter  tanah  yang dipakai  untuk  perencanaan  yang  didasarkan  pada  data pengujian sondir kurang teliti.
2. Besar settlement yang  sudah  terjadi  saat  longsor (selama 6 bulan) yaitu 4,9 cm untuk zona A dan zona B, 5,0 cm untuk zona C, 5,8 cm untuk zona D, dan 6,7 cm untuk zona E.
3. Perkuatan  untuk  menjaga  stabilitas  tanah  timbunan dilakukan dengan
menggunakan
cerucuk,
Encapsulated Stone Column (ESC) dan Counterweight dimana  untuk  masing-masing  perkuatan  direncanakan dengan safety factor 1,5.
• Alternatif  perkuatan  menggunakan  cerucuk;  cerucuk dipasang  di  luar  kaki  timbunan  (masih  dalam  bidang longsor)  sampai  kedalaman  pemasangan  yaitu  13,0 meter untuk zona A, 14,0 meter untuk zona B dan zona C, 12,0 meter untuk zona D, dan 9,0 meter untuk zona E.
• Alternatif perkuatan menggunakan Encapsulated Stone Column (ESC);  ESC  direncanakan  menggunkan  pola segiempat  dengan  jarak  antar  ESC  yaitu  1,0  meter. Kekuatan geotextile pembungkus stone  column mempunyai  kuat  tarik  200  kN/m. Encapsulated  Stone Column (ESC) dipasang sampai kedalaman 13,0 meter untuk  zona  A  dan  zona  D,  14,0  meter  untuk  zona  B dan zona C, dan 9,0 meter untuk zona E.
• Alternatif  perkuatan  menggunakan counterweight ; counterweight direncanakan  menggunakan  2  slope untuk zona A, 3 slope untuk  zona  B, zona  C, zona  D, dan zona E dengan nilai slope 1 : 2.
4. Alternatif  perkuatan  yang  dipilih  adalah cerucuk dengan  biaya  Rp.  112  milyar;  pemilihan  didasarkan pada  sisa  waktu  pelaksanaan  proyek  yang  efektif tinggal 7 bulan.

## B. Saran
Setelah  dilakukan  perhitungan  dan  analisis,  penulis memberikan  saran  yaitu  untuk  menganalisis  penyebab kelongsoran  dan  perencanaan  stabilitas  timbunan  jalan  tol pada  tanah  lunak,  sebaiknya  data  tanah  yang  diambil  lebih banyak lagi dan dilengkapi dengan tes laboratorium.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Penulis  mengucapkan  terima  kasih  kepada  Kepala Proyek  Pembangunan  Jalan  Tol  Batang-Semarang  Seksi  2 yang  dikerjakan  oleh  PT.  Waskita  Karya  (Persero)  Tbk selaku  kontraktor  utama  yang  telah  memberi  bantuan  dan informasi data.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  PT.  Waskita  Karya  (Persero)  Tbk.,  “Leaflet  Progress Oktober 2017,” 2017.
[2]  B.  G.  Look, Handbook  of  Geotechnical  Investigation  and  Design Tables . London: Taylor & Francis Group, 2007.
[3]  P. K. Robertson, Guide to Cone Penetration Testing for Geotechnical Engineering , 6th ed. California: Gregg Drilling & Testing, Inc., 2015.
[4]  J. Biarez, Correlations De Parametres En Mecanique Des Sols . Paris: Ecole Centrale Des Arts Et Manufactures, 1976.
[5]  J.  E.  Bowles, Sifat-Sifat  Fisis  dan  Geoteknis  Tanah  (Mekanika Tanah) , 2nd ed. Jakarta: Erlangga, 1993.
Tabel 13. Rekapitulasi Waktu Pelaksanaan Tiap Alternatif Perkuatan No Alternatif Volume Satuan Waktu (hari) 1 Pemasangan PVD 386625 m’ 40 2 Cerucuk 392000 m’ 73 3 Stone Column 176800 m’ 198 4 Counterweight 259423 m 3 87 Tabel 14. Biaya Material Tiap Alternatif Perkuatan No Alternatif  Perkuatan Biaya Material 1 PVD + Cerucuk Rp. 112 milyar 2 PVD + Stone Column Rp. 22 milyar 3 PVD + Counterweight Rp. 51 milyar