## PENGARUH NILAI SENSITIVITAS TANAH TERHADAP DAYA DUKUNG TIANG PADA BATTER PILE
Jason Limanjaya 1 dan Alfred Jonathan Susilo 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta, Indonesia jasonlimanjaya987@gmail.com
2 Program Studi Doktor Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta, Indonesia alfred@ft.untar.ac.id
Masuk: 03-01-2024, revisi: 13-01-2024, diterima untuk diterbitkan: 06-02-2024

## ABSTRACT
The use of batter pile is a form of foundation engineering that aims to increase lateral bearing capacity by converting part  of  the  axial  bearing  capacity  into  lateral  bearing  capacity.  Batter  piles  are  generally  used  in  buildings  that withstand large lateral loads, such as bridges and coastal buildings. The thing that must be considered in addition to the  foundation  is  the  soil  characteristics,  in  cohesive  soils there  is  a  soil  sensitivity  parameter  that  describes  how responsive the soil is to disturbance. This study aims to determine the effect of cohesive soil sensitivity on the bearing capacity of batter piles in coastal areas with the pile tilt angle to be used is 0ᵒ to 25ᵒ and the sensitivity values to be used as parameters to be reviewed are 1, 4, 8, and 16. Calculation of bearing capacity on batter piles will be done by manual calculation. The dominant soil type that will be used in this research is clay. Based on the analysis, it is found that the greater the sensitivity value of the soil, the bearing capacity of the batter pile will be smaller and the largest change in bearing capacity occurs in the range of sensitivity values 1 to 4.
Keywords: Batter pile; lateral bearing capacity; axial bearing capacity; soil sensitivity; cohesive soil

## ABSTRAK
Penggunaan batter  pile merupakan  salah  satu  bentuk  rekayasa  fondasi  yang  bertujuan  untuk  meningkatkan  daya dukung lateral dengan mengkonversi sebagian daya dukung aksial menjadi daya dukung lateral. Batter pile umumnya digunakan pada bangunan yang menahan beban lateral cukup besar, seperti jembatan dan bangunan pesisir pantai. Hal yang harus diperhatikan selain fondasi adalah karakteristik tanah, pada tanah kohesif terdapat parameter sensitivitas tanah yang menggambarkan seberapa responsif tanah terhadap gangguan. Penelitian ini bertujuan untuk mengetahui pengaruh  sensitivitas  tanah  kohesif  terhadap  daya  dukung  pada batter  pile di  daerah  pesisir  pantai  dengan  sudut kemiringan  tiang  yang  akan  digunakan  adalah  0ᵒ  hingga  25ᵒ  dan  nilai  sensitivitas  yang  akan  digunakan  sebagai parameter yang akan ditinjau adalah 1, 4, 8, dan 16. Perhitungan daya dukung pada batter pile akan dilakukan dengan perhitungan manual. Jenis tanah dominan yang akan digunakan pada penelitian ini adalah tanah lempung. Berdasarkan analisis didapatkan semakin besar nilai sensitivitas tanah, maka daya dukung pada batter pile akan semakin kecil dan perubahan daya dukung terbesar terjadi pada rentang nilai sensitivitas 1 sampai 4.
Kata kunci: Batter pile ; daya dukung lateral; daya dukung aksial; sensitivitas tanah; tanah kohesif.

## 1. PENDAHULUAN
Berdasarkan data dari Badan Pusat Statistik Republik Indonesia, Indonesia merupakan negara kepulauan dengan total luas 5.051.442 km 2 yang terdiri dari 17.504 pulau dengan luas lautan sebesar 3.146.873 km 2 dan luas daratan sebesar 1.904.569  km 2 .  Panjang  garis  pantai  negara  Indonesia  mencapai  lebih  dari  54.700  km,  hal  ini  menjadikan  negara Indonesia memiliki salah satu garis pantai terpanjang di dunia. Dari begitu banyaknya pulau dan panjangnya garis pantai  di  negara  Indonesia,  konstruksi  dermaga  merupakan  konstruksi  yang  menjadi  sangat  penting  untuk  dapat mengoptimalkan pemanfaatan potensi laut.
Dalam  membangun  sebuah  dermaga  yang  dapat  digunakan  secara  optimal,  maka  dalam  konstruksinya  harus diperhitungkan secara cermat dan tepat. Dalam konstruksi dermaga, penggunaan fondasi harus disesuaikan dengan kebutuhan  pembebanan  yang  bekerja  pada  struktur  dermaga.  Beban  yang  bekerja  pada  dermaga  sangat  berbeda dengan pembebanan pada bangunan gedung pada umumnya. Hal yang membedakan adalah jenis pembebanan pada struktur, umumnya pada gedung beban yang cukup mendominasi ada beban aksial dari berat struktur itu sendiri saja, sedangkan pada struktur dermaga selain beban aksial dari struktur dermaga terdapat juga beban lateral yang berasal dari  beban  gelombang,  arus,  tumbukan  kapal,  tambatan  kapal,  dan  lainnya.  Berdasarkan  beban  yang  bekerja  pada
struktur dermaga, maka perlu dilakukan rekayasa fondasi yang berfungsi untuk mengoptimalkan kerja tiang fondasi dalam menahan beban aksial dan lateral. Salah satu rekayasa fondasi untuk menahan beban lateral yang cukup besar pada struktur dermaga adalah batter pile . Menurut Harri dan Susilo (2019), batter pile merupakan salah satu adaptasi yang  dapat  dilakukan  untuk  meningkatkan  daya  dukung  fondasi  akibat  beban  lateral  khususnya  di  daerah  pesisir pantai.

## Batter pile
Menurut Das (2011), batter pile merupakan tiang pancang yang dipancang dengan sudut kemiringan tertentu untuk memberikan  daya  dukung  lateral  yang  lebih  besar  dibandingkan  dengan  tiang  pancang  vertikal  dan  besar  sudut kemiringan pada batter pile umumnya berkisar 14 ᵒ sampai 28 ᵒ . Batter pile merupakan fondasi tiang pancang yang dalam pemancangannya tiang diberikan sudut kemiringan terhadap sumbu vertikal. Pemberian sudut kemiringan pada batter pile bertujuan untuk meningkatkan daya dukung lateral dengan cara menkonversikan sebagian daya dukung aksial  menjadi  daya  dukung  lateral.  Menurut  Tjandra  dan  Prihatingingsih  (2022), batter  pile atau inclined  Ppile merupakan fondasi tiang yang dalam proses pengaplikasiannya diberikan sudut kemiringan tertentu terhadap posisi vertikal guna untuk meningkatkan daya dukung lateral pada struktur fondasi.
Menurut Zhang et al. (2002), batter pile dapat diklasifikasikan menjadi 2 tipe berdasarkan arah kemiringan terhadap beban  lateral  yang  bekerja,  yaitu batter  pile  negative dan batter  pile  positive .  Menurut Tomlinson  dan  Woodward (1994),  konsep  dari  penahanan  gaya  horizontal  pada batter pile adalah  sesuai  dengan  diagram triangle  of  force . Apabila gaya horizontal bekerja ke arah positif, maka gaya yang bekerja pada batter pile positive adalah gaya tekan dan  gaya  yang  bekerja  pada batter pile negative adalah  gaya  tarik.  Untuk  penggambaran  jenis-jenis batter  pile berdasarkan kemiringan terhadap arah lateral dapat dilihat pada Gambar 1 dan untuk penggambaran konsep penahanan gaya horizontal pada batter pile dapat dilihat pada Gambar 2.
Gambar 1. Tipe-tipe batter pile berdasarkan arah kemiringan terhadap arah beban lateral (Pathak, 2011)
Gambar 2. Konsep penahanan gaya horizontal pada batter pile (Tomlinson & Woodward, 1994)
Penggunaan batter  pile dapat  diaplikasikan  untuk  macam-macam  pekerjaan  konstruksi  yang  membutuhkan  daya dukung lateral yang cukup besar. Contoh penerapan batter pile untuk menahan geser dan guling pada struktur dapat
dilihat  pada  Gambar  3.  Pada  Gambar  3(a)  merupakan  penerapan batter  pile untuk  menahan  tekanan  lateral  tanah, Gambar 3(b) merupakan penerapan batter pile untuk menahan beban angin, dan Gambar 3(c) untuk penerapan batter pile untuk menahan akselerasi dan deselerasi kendaraan.
Gambar 3. Contoh penerapan batter pile untuk menahan geser dan guling pada struktur (Tomlinson & Woodward, 1994)

## Sensitivitas tanah
Dalam sebuah struktur, selain fondasi tanah juga ikut berkontribusi untuk menahan beban struktur. Apabila fondasi cukup  kuat  untuk  menahan  beban  struktur,  namun  tanah  tidak  cukup  kuat  untuk  menahan  beban  struktur  maka kegagalan tetap bisa terjadi. Tanah diklasifikasikan menjadi 2 jenis, yaitu tanah kohesif dan tanah non-kohesif. Pada penelitian  jenis  tanah  yang  akan  dianalisis  adalah  tanah  kohesif  dengan  parameter  tanah  yang  dijadikan  objek penelitian adalah sensitivitas tanah.
Sensitivitas  tanah  merupakan  parameter  tanah  yang  menggambarkan  seberapa  responsif  tanah  akibat  gangguan ( disturbance ).  Menurut  Lefebvre  (2018),  sensitivitas  merupakan  rasio  dari  kekuatan  geser  tidak  terganggu ( undisturbed )  terhadap  kekuatan  geser  tanah  yang  dicetak  ulang  ( remolded ),  yang  berarti  sensitivitas  menyatakan besarnya  kekuatan  yang  hilang  ketika  tanah dicetak  ulang. Untuk  nilai  sensitivitas  sendiri  bisa  didapatkan  dengan melakukan pengujian laboratorium seperti unconfined compression test (UCT). Menurut Bowles (1979), sensitivitas tanah diklasifikasikan menjadi 5, yaitu insensitive, medium sensitive, sensitive, very sensitive, dan quick . Untuk besar nilai sensitivitas pada setiap klasifikasi dapat dilihat pada Tabel 1.
Tabel 1. Klasifikasi sensitivitas tanah lempung (Bowles, 1979)
Classification Soil Soil Sensitivity Insensitive S t < 2 Medium Sensitive 2 < S t < 4 Sensitive 4 < S t < 8 Very Sensitive 8 < S t < 16 Quick S t > 16
Penelitian ini bertujuan untuk mengetahui pengaruh nilai sensitivitas tanah terhadap daya dukung batter pile akibat gangguan pada saat proses pemancangan tiang. Hal ini dikarenakan pada saat proses pemancangan, tanah disekitar selimut  tiang  mengalami  gesekan  yang  mengakibatkan  struktur  molekul  tanah  menjadi  kehilangan  kekuatannya. Namun pada umumnya nilai sensitivitas suatu tanah pasti akan kembali ke kondisi semula dalam kurun waktu tertentu.

## Perhitungan daya dukung aksial pada batter pile
Analisis daya dukung aksial dan tarik batter pile pada penelitian ini akan dilakukan dengan menggunakan perhitungan manual.  Menurut  Meyerhof  dan  Ranjan  (1973),  besarnya  daya  dukung  maksimum  pada  batter  pile  dapat diperhitungkan  dengan  cara  mengasumsikan  batter  pile  sebagai  sebuah  tiang  vertikal  yang  diberikan  beban  yang bersudut/miring. Persamaan 1-5 yang digunakan untuk mencari daya dukung tiang pancang vertikal yang dapat dilihat pada Gambar 4.
Persamaan daya dukung aksial tiang vertikal:
Q u = Q t + Q s (1)
Untuk tanah kohesif:
Q t = q p A p = 9 C u A p (2)
Q s = f s A s = α C u A s (3)
Untuk tanah non kohesif:
Q t = 40 N-SPT A p (4)
Q s = 0,2 N-SPT A s (5)
dengan Q u = Daya dukung tiang tunggal vertikal (kN), Q t = Tahanan ujung tiang (kN), q p = Tegangan efektif pada ujung tiang (kN/m 2 atau kPa), A p = Luas penampang tiang (m 2 ), C u = Kohesi atau kuat geser tanah (kN/m 2 atau kPa), α = Koefisien alfa, Q s = Tahanan friksi tiang (kN), f s = Unit tahanan selimut tiang (kN/m 2 ), dan A s = Luas selimut tiang (m 2 ).
Gambar 4. Daya dukung tiang vertikal
Persamaan 6-11 untuk daya dukung aksial batter pile yang dapat dilihat pada Gambar 5.
Q um = (( cos α Q a ) 2 + ( sin α Q h ) 2 ) -1 (6)
Q um =  Q a cos β (7)
Q a = 9 C u A p +α C u A s (8)
Q a = 40 N-SPT A p +0,2 N-SPT A s (9)
Q h = 0,4 C u D d K c (10)
α = (90 - β) ᵒ (11)
dengan  Q um =  Daya  dukung  tiang  tunggal  miring  (kN),  Q a =  Daya  dukung  searah  tiang  (kN),  Q h =  Daya  dukung horizontal (kN), β = Sudut kemiringan tiang ( ᵒ ), A p = Luas penampang tiang (m 2 ), C u = Kohesi atau kuat geser tanah
(kN/m 2 atau kPa), K c = Koefisien tekanan tanah, α = Koefisien alfa, A s = Luas selimut tiang (m 2 ), D = Kedalaman tiang tertanam (m), dan d = Diameter tiang (m).
Gambar 5. Daya dukung batter pile

## Perhitungan daya dukung tarik pada batter pile
Untuk  perhitungan  daya  dukung  tarik  memiliki  konsep  perhitungan  yang  sama  dengan  perhitungan  daya  dukung aksial, hanya saja dalam memperhitungkan daya dukung tarik tiang dianggap sebagai fricition pile yang berarti dalam perhitungan daya dukung tarik tidak memperhitungkan daya dukung ujung tiang (Q t ). Selain itu, dalam perhitungan daya dukung tarik juga memperhitungkan berat dari tiang (W p ). Maka, besarnya daya dukung tarik pada tiang sama dengan gaya gesek pada selimut tiang ditambah dengan berat tiang pancang.
Menurut  Rahardjo  (1992)  dan  beberapa  literatur  menyatakan  bahwa  nilai  gesekan  ultimit  tiang  pada  kondisi  tarik memiliki nilai yang lebih rendah dibandingkan dengan gesekan ultimit tiang pada kondisi tekan. Umumnya besar nilai gesekan ultimit tiang dalam keadaan tarik berkisar 40% hingga 70% dari nilai gesekan ultimit tiang dalam keadaan tekan. Persamaan 12-13 yang dapat digunakan dalam menentukan daya dukung tarik pada tiang.
Persamaan daya dukung tiang vertikal:
T u = T + W p (12)
Persamaan daya dukung batter pile :
T u = T  cos ( β ) + W p (13)
dengan T u = Daya dukung tarik ultimit (kN), T = Daya dukung tarik selimut tiang (kN), dan W p = Berat tiang (kN) untuk nilai T sama dengan 40% - 70% dari daya dukung selimut tiang akibat beban tekan

## Perhitungan daya dukung lateral pada batter pile
Analisis daya dukung lateral pada batter pile pada penelitian ini akan dilakukan dengan menggunakan metode p-y curve . Metode kurva p-y merupakan metode analisis nonlinier yang paling banyak digunakan, dimana “p” adalah daya dukung  tanah  per  satuan  panjang  tiang  dan  “y”  adalah  defleksi  atau  lendutan  lateral  pada  tiang.  Metode  ini diilustrasikan pada Gambar 6, dengan memodelkan daya dukung tanah terhadap beban lateral sebagai rangkaian pegas nonlinier.
Gambar 6. Model metode analisis nonlinier dengan kurva p-y (Hannigan et al., 2016)
Persamaan 14-15 yang digunakan untuk menggambarkan p-y curve .
P ult = 9 C u b (14)
P ult = ( 3 + γ C u z + J b z ) C u b (15)
dengan  P ult =  Daya  dukung  maksimal  tiang  per  satuan  panjang  (kN), γ =  Berat  jenis  tanah  rata-rata  (kN/m 3 ),  z  = Kedalaman (m), C u = Kuat geser tanah pada kedalaman z (kN/m 2 atau kPa), b = Diameter tiang (m), dan J = Koefisien eksperimental (J = 0,5)
Berdasarkan Gambar 7 terdapat persamaan hubungan antara daya dukung tanah dengan defleksi yang terjadi. Persamaan 16-17 yang dapat digunakan untuk mendapatkan daya dukung tanah per satuan tiang (p) yang akan menjadi komponen pada sumbu vertikal dalam kurva p-y (Reese & van Impe, 2001). Nilai p akan mencapai nilai konstan ketika nilai y = 8 y 50 .
p P ult = 0 , 5 ( y y 50 ) 1 3 (16)
y 50 = 2 , 5 ε 50 b (17)
dengan ε 50 = Nilai koefisien regangan saat mencapai 50% kuat geser tanah dari Tabel 2 dan y 50 = Defleksi lateral saat mencapai 50% kuat geser tanah (m)
Gambar 7. Bentuk tipikal kurva p-y tanah lempung akibar beban statik (Reese & van Impe, 2001)
Tabel 2. Nilai koefisien ε 50 pada tanah lempung (Hannigan et al., 2016)
Clay Consistency Average Undrained Shear Strength, S u ε50 (ksf) (kN/m 2 ) Soft Clay 0,25 - 0,5 11,97 - 23,94 0,02 Medium Clay 0,5 -1,0 23,94 - 47,88 0,01 Stiff Clay 1,0 - 2,0 47,88 - 95,76 0,007 Very Stiff Clay 2,0 - 4,0 95,76 - 191,52 0,005 Hard Clay 4,0 - 8,0 191,52 - 383,04 0,004
Menurut Awoshika dan Reese (1971), kemiringan tiang mempengaruhi kurva p-y, sehingga dibuatlah sebuah kurva untuk menentukan faktor modifikasi yang dapat digunakan dalam pembuatan kurva p-y untuk batter pile . Kurva yang digunakan sebagai faktor modifikasi untuk batter pile dapat dilihat pada Gambar 8.
Gambar 8. Faktor modifikasi untuk tiang pancang batter pile (Boeckmann, 2018)

## Perhitungan pengaruh nilai sensitivitas tanah terhadap kuat geser tanah
Sensitivitas  tanah  merupakan  parameter  tanah  yang  menggambarkan  seberapa  responsif  suatu  tanah  terhadap gangguan  ( disturbance ).  Parameter  ini  umumnya  didapatkan  berdasarkan  hasil  pengujian  laboratorium unconfined compression test . Nilai Sensitivitas tanah sangat berhubungan erat dengan kuat geser tanah, Persamaan 18-19 yang menghubungkan nilai sensitivitas tanah dengan kuat geser tanah.
Sensitivity (S t ) = q u (undisturbed) q u (remolded) (18)
S u = q u 2 (19)
dengan S t = Sensitivitas tanah, S u = Kuat geser tanah (kN/m 2 ), q u (undisturbed) = Kuat tekan tanah tanpa gangguan (kN/m 2 ), dan q u (remolded) = Kuat tekan tanah dengan gangguan (kN/m 2 )

## 2. METODE PENELITIAN
Pada penelitian ini akan menggunakan metodologi analisis dengan perhitungan manual dalam mencari daya dukung aksial, tarik, dan lateral pada tiang batter pile . Tujuan pembuatan diagram alir penelitian ini adalah untuk memaparkan langkah penelitian dari awal mulai, pengumpulan data, proses analisis, hingga perumusan kesimpulan. Diagram alir penelitian dapat dilihat pada Gambar 9.

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## Data tanah
Dari  hasil  pengumpulan  data  tanah  yang  telah  dilakukan,  data  tanah  yang  didapat  berupa boring  log dan  data laboratorium. Berdasarkan data yang tersebut akan dilakukan korelasi guna untuk melengkapi data parameter yang dibutuhkan dalam proses analisis daya dukung. Data tanah setelah dilakukan korelasi parameter dapat dilihat pada Tabel 3.
Tabel 3. Parameter tanah untuk desain Kedalaman Jenis Tanah Konsistensi N-SPT γ sat γ wet S u φ' E u e 0 υ (m) (kN/m 3 )  (kN/m 3 ) (kPa) (⁰) (MPa) 0 - 12 Silty Clay Stiff 8 18,5 17 45 23,5 28 0,8  0,30 12 - 26 Silty Clay Soft 3 17 15,5 15 17,5 14 1,2  0,38 26 – 38,5 Silty Clay Stiff 14 19,2 18 70 24,2 37,5 0,7  0,28 38,5 - 40 Silty Sand Medium Dense 28 19 16,5 - 32 40 0,6  0,25 40 - 45 Clayey Silt Hard 35 19,8 18,8 210 29 85 0,7  0,16 45 - 50 Silty Clay Very Stiff 15 19,5 18,5 85 25 40 0,6  0,25

## Spesifikasi tiang
Pada penelitian ini, fondasi yang digunakan adalah tiang pancang spun pile dari WIKA Beton dengan diameter tiang 800 mm dan ketebalan tiang 120 mm. Kedalaman pemancangan tiang mencapai 40 m disesuaikan dengan kedalaman tanah keras. Untuk panjang tiang yang digunakan akan disesuaikan dengan sudut kemiringan tiang dari 0 ᵒ hingga 25 ᵒ dapat dilihat pada Tabel 4.
Tabel 4. Data panjang tiang berdasarkan kemiringan tiang
Kemiringan Tiang ( ᵒ ) Panjang Tiang (m) 0 40 5 40,1528 10 40,6171 15 41,4110 20 42,5671 25 44,1351

## Analisis pengaruh sensitivitas tanah terhadap kuat geser tanah
Nilai sensitivitas yang akan digunakan sebagai parameter tanah yang akan ditinjau adalah 1, 4, 8, dan 16. Berdasarkan nilai sensitivitas tanah yang telah ditentukan akan dilakukan analisis pengaruh nilai sensitivitas tanah terhadap kuat geser tanah. Berdasarkan persamaan hubungan antara sensitivitas tanah dengan kuat tekan dan kuat geser tanah yang dipaparkan sebelumnya, hasil analisis pengaruh sensitivitas tanah terhadap kuat geser tanah dapat dilihat pada Tabel 5.
Tabel 5. Hasil analisis pengaruh sensitivitas tanah terhadap kuat geser tanah
Depth S t = 1 S t = 4 S t = 8 S t = 16 S uu q uu q ur S ur q ur S ur q ur S ur (m) (kN/m 2 )  (kN/m 2 )  (kN/m 2 )  (kN/m 2 )  (kN/m 2 )  (kN/m 2 )  (kN/m 2 )  (kN/m 2 ) 0 - 12 45 90 22,5 11,25 11,25 5,625 5,625 2,8125 12 - 26 15 30 7,5 3,75 3,75 1,875 1,875 0,9375 26 - 38,5 70 140 35 17,5 17,5 8,75 8,75 4,375 38,5 - 40 - - - - - - - - 40 - 45 210 420 210 420 210 420 210 420 45 - 50 85 170 85 170 85 170 85 170

## Analisis daya dukung pada batter pile
Daya dukung tiang yang akan ditinjau pada penelitian ini meliputi daya dukung aksial, tarik, dan lateral pada batter pile dengan menggunakan perhitungan manual, serta akan ditampilkan perbandingan bending moment dan shear force pada batter pile berdasarkan defleksi izin gempa kuat untuk kondisi kepala tiang bebas yaitu 25 mm . Berdasarkan parameter tanah desain, spesifikasi tiang, dan hasil analisis pengaruh sensitivitas terhadap kuat geser tanah yang telah
dipaparkan, hasil analisis daya dukung aksial, tarik, dan lateral pada tiang batter pile dengan sudut kemiringan dan nilai sensitivitas yang telah ditetapkan sebelumnya dapat dilihat pada Tabel 6 - Tabel 8 dan grafik perbandingan daya dukung aksial, tarik, dan lateral dapat dilihat pada Gambar 10-12.
Tabel 6. Hasil perhitungan daya dukung aksial
Sudut ( ᵒ ) S t = 1 S t = 4 S t = 8 S t = 16 Aksial (ton) Aksial (ton) Aksial (ton) Aksial (ton) 0 137,66 63,12 46,13 37,14 5 137,58 63,05 46,05 37,07 10 137,36 62,83 45,83 36,85 15 136,99 62,46 45,47 36,48 20 136,49 61,96 44,96 35,97 25 135,84 61,31 44,31 35,32 Tabel 7. Hasil perhitungan daya dukung tarik Sudut ( ᵒ ) S t = 1 S t = 4 S t = 8 S t = 16 Tarik (ton) Tarik (ton) Tarik (ton) Tarik (ton) 0 84,78 47,51 39,01 34,52 5 85,10 47,69 39,16 34,65 10 86,09 48,24 39,62 35,05 15 87,77 49,19 40,39 35,74 20 90,22 50,56 41,52 36,74 25 93,54 52,42 43,05 38,09 Tabel 8. Hasil perhitungan daya dukung lateral Sudut ( ᵒ ) St = 1 St = 4 St = 8 St = 16 Lateral (ton) Lateral (ton) Lateral (ton) Lateral (ton) 0 21,15 11,08 6,24 3,65 5 22,49 11,77 6,56 3,78 10 24,08 12,53 6,90 3,90 15 25,97 13,43 7,27 4,03 20 28,30 14,45 7,69 4,17 25 31,24 15,66 8,14 4,31
Gambar 10. Perbandingan daya dukung aksial untuk setiap nilai sensitivitas tanah
0 20 40 60 80 100 120 140 160 0 5 10 15 20 25 30 D a y a D uk un g A k sia l Tia ng ( to n) Sudut Tiang Pancang (ᵒ) Perbandingan Daya Dukung Aksial terhadap Nilai Sensitivitas St = 1 St = 4
St = 8
St = 16
Gambar 11. Perbandingan daya dukung tarik untuk setiap nilai sensitivitas tanah
Gambar 12. Perbandingan daya dukung lateral untuk setiap nilai sensitivitas tanah Berdasarkan perhitungan daya dukung lateral dengan menggunakan metode p-y curve , akan dilakukan penginputan dengan  menggunakan software untuk  mengetahui  perbandingan bending  moment dan shear  force pada batter  pile dengan sudut kemiringan dan nilai sensitivtas yang telah ditetapkan sebelumnya. Perbandingan bending moment pada batter pile dapat dilihat pada Gambar 13-15 dan perbandingan shear force pada batter pile dapat dilihat pada Gambar 16-18.
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 0 5 10 15 20 25 30 Da y a Duk un g T a rik T ia ng ( to n) Sudut Tiang Pancang (ᵒ) Perbandingan Daya Dukung Tarik terhadap Nilai Sensitivitas St = 1 St = 4 St = 8 St = 16 0 5 10 15 20 25 30 35 0 5 10 15 20 25 30 Da y a Duk un g L a ter a l Ti a ng ( to n) Sudut Tiang Pancang (ᵒ)
Perbandingan Daya Dukung Lateral terhadap Nilai Sensitivitas dengan Metode p-y Curve (y = 0.025 m)
St =1 St = 4 St = 8 St = 16
Gambar 13. Bending moment vs. depth berdasarkan nilai sensitivitas tanah untuk sudut kemiringan tiang 0 ᵒ
Gambar 14. Bending moment vs. depth berdasarkan nilai sensitivitas tanah untuk sudut kemiringan tiang 15 ᵒ
-45 -40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0 -100 0
100 200 300 400 500 D ept h (m ) Bending Moment (kNm) Bending Moment Vs. Depth berdasarkan Nilai
Sensitivitas Tanah untuk Sudut Kemiringan Tiang 0 ᵒ
St = 1 St = 4 St = 8 St = 16 -45 -40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0 -100 0 100 200 300 400 500 D ept h (m ) Bending Moment (kNm) Bending Moment Vs. Depth berdasarkan Nilai
Sensitivitas Tanah untuk Sudut Kemiringan Tiang 15 ᵒ
St = 1 St = 4 St = 8 St = 16 -50 -40 -30 -20 -10 0 -100 0 100 200 300 400 500 600 D ept h (m ) Bending Moment (kNm) Bending Moment Vs. Depth berdasarkan Nilai
Sensitivitas Tanah untuk Sudut Kemiringan Tiang 25 ᵒ
St = 1 St = 4 St = 8 St = 16
Gambar 16. Shear force vs. depth berdasarkan nilai sensitivitas tanah untuk sudut kemiringan tiang 0 ᵒ
Gambar 17. Shear force vs. depth berdasarkan nilai sensitivitas tanah untuk sudut kemiringan tiang 15 ᵒ
-45 -40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0 -200
-100 0 100 200 300 D ept h ( m ) Shear Force (kN) Shear Force Vs. Depth berdasarkan Nilai Sensitivitas Tanah untuk Sudut Kemiringan Tiang 0 ᵒ
St = 1 St = 4 St = 8 St = 16 -45 -40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0 -200 -100 0
100 200 300 D ept h (m ) Shear Force (kN) Shear Force Vs. Depth berdasarkan Nilai Sensitivitas
Tanah untuk Sudut Kemiringan Tiang 15 ᵒ St = 1 St = 4 St = 8 St = 16 -45 -40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 0 -200 -100 0 100 200 300 400 D ept h (m ) Shear Force (kN) Shear Force Vs. Depth berdasarkan Nilai Sensitivitas Tanah untuk Sudut Kemiringan Tiang 15 ᵒ St = 1 St = 4 St = 8 St = 16

## 4. KESIMPULAN DAN SARAN

## Kesimpulan
Berikut merupakan kesimpulan yang didapatkan berdasarkan penelitian yang telah dilakukan:

## Berdasarkan hasil penelitian pada
1. Gambar  10,  dapat disimpulkan  besarnya daya dukung  aksial  berbanding  terbalik  dengan  nilai  sensitivitas tanah dan kapasitas lateral akibat kemiringan tiang, besar penurunan daya dukung aksial terbesar terjadi pada tiang dengan sudut kemiringan 25 ᵒ dan rentang nilai sensitivitas 1 sampai 4 sebesar 58,86%
Berdasarkan hasil penelitian pada
2. Gambar 11, dapat disimpulkan besarnya daya dukung tarik berbanding terbalik dengan nilai sensitivitas tanah dan  berbanding  lurus  dengan  sudut  kemiringan  tiang,  besar  penurunan  daya  dukung  tarik  terbesar  terjadi pada tiang dengan sudut kemiringan 25 ᵒ dan rentang nilai sensitivitas 1 sampai 4 sebesar 43,95%
3. Berdasarkan hasil penelitian pada Gambar 12, dapat disimpulkan besarnya daya dukung lateral berbanding terbalik dengan nilai sensitivitas tanah dan berbanding lurus dengan sudut kemiringan tiang, besar penurunan daya dukung lateral terbesar terjadi pada tiang dengan sudut kemiringan 25 ᵒ dan rentang nilai sensitivitas 1 sampai 4 sebesar 49,87%
4. Berdasarkan hasil penelitian, dapat disimpulkan semakin besar nilai sensitivitas tanah maka bending moment dan shear force yang terjadi pada batter pile akan semakin kecil, sedangkan semakin besar sudut kemiringan tiang maka bending moment dan shear force yang terjadi pada batter pile akan semakin besar.
Saran
0 20 40 60 80 100 120 140 160 0 5 10 15 20 25 30 Da y a Duk un g Ak sia l T ia ng ( to n) Sudut Tiang Pancang (ᵒ) Perbandingan Daya Dukung Aksial terhadap Nilai Sensitivitas St = 1 St = 4 St = 8 St = 16 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 0 5 10 15 20 25 30 Da y a Duk un g T a rik T ia ng ( to n) Sudut Tiang Pancang (ᵒ) Perbandingan Daya Dukung Tarik terhadap Nilai Sensitivitas St = 1 St = 4
St = 8
St = 16
Berdasarkan penelitian yang telah dilakukan dan kesimpulan yang sudah dipaparkan, berikut merupakan saran yang dapat diberikan:
1. Perlu dilakukannya uji laboratorium agar mendapatkan parameter tanah yang jauh lebih akurat
2. Selain  pengaruh  sensitivitas  tanah  terhadap  daya  dukung batter  pile ,  pengaruh  sensitivitas  tanah  terhadap penurunan pada batter pile juga harus diperhatikan

## DAFTAR PUSTAKA
Awoshika,  K.,  &  Reese,  L.  (1971). Analysis  of  foundation  with  widely  spaced  batter  piles. U.  S.  Department  of Transportation Federal Highway Administration.
Boeckmann, A. (2018). Effect of coupling on a-walls for dlope stabilization. U.S. Department of Transpotation Office of the Assistant Secretary for Research and Technology.
Bowles, J. E. (1979). Physical and geotechnical properties of soils. The McGraw-Hill Companies, Inc. Das, B. M. (2011). Principles of foundation engineering (edisi ke 7, SI). Cengage Learning.
Hannigan,  P.  J.,  Rausche,  F.,  Likins,  G.  E.,  Robinson,  B.  R.,  Becker,  M.  L.,  &  Berg,  R.  R.  (2016). Design  and construction of driven pile foundation. National Highway Institute. Harri, C., & Susilo, A. J. (2019). Pengaruh sudut kemiringan tiang pancang batter pile terhadap daya dukung aksial dan lateral. JMTS: Jurnal Mitra Teknik Sipil , 2 (1), 19-26. https://doi.org/10.24912/jmts.v2i1.3031
Lefebvre,  G.  (2018).  Soft  sensitive  clays.  Dalam  Turner,  A.  K.,  &  Schuster,  R.  L., Landslides:  Investigation  and mitigation (hal. 607-619). Transportation Research Board Meyerhof,  G.  G.,  &  Ranjan,  G.  (1973).  The  bearing  capacity  of  rigid  piles  under  inclined  loads  in  sand.  III:  Pile groups. Canadian Geotechnical Journal , 10 (3), 71-85. https://doi.org/10.1139/t73-036
Pathak, B. (2011). Analysis of static lateral load test of battered pile group at 1-10 twin span bridge . Louisiana State University and Agricultural & Mechanical College ProQuest Dissertations Publishing.
Rahardjo, P. P. (1992). Manual pondasi tiang. Universitas Katolik Parahyangan.
Reese, L. C., & van Impe, W. (2001). Single piles and pile groups under lateral loading (edisi ke 2) . CRC Press. Tjandra,  M.  S.,  &  Prihatingingsih,  A.  (2022).  Pengaruh  kemiringan  tiang  pancang  batter  pile  terhadap  penurunan tanah. JMTS: Jurnal Mitra Teknik Sipil , 5 (1), 247-256. https://doi.org/10.24912/jmts.v5i1.16663 Tomlinson, M., & Woodward, J. (1994). Pile design and construction practice. Taylor & Francis.
Zhang,  L.  M.,  McVay,  M.  C.,  Lai,  P.  W.,  &  Gardner,  R.  (2002).  Effects  of  dead  loads  on  the  lateral  response  of battered pile groups. Canadian Geotechnical Journal , 39 (3), 561-575. https://doi.org/10.1139/t02-008