## ANALISIS DILUSI GAS KARBON MONOKSIDA PADA PERMUKA KERJA TEROWONGAN HORIZONTAL DENGAN MODEL FISIK SKALA LABORATORIUM
Analysis of Carbon Monoxide Gas Dilution on Horizontal Tunnel Front using Laboratory Scale Physical Model
Addien Wisnu Harnoko 1 , Nuhindro Priagung Widodo 1* , dan Ahmad Ihsan 1
1 Program Studi Teknik Pertambangan, Fakultas Teknik Pertambangan dan Perminyakan, Institut Teknologi Bandung, Bandung 40132, Jawa Barat, Indonesia
Artikel masuk :September 2019 , Artikel diterima : Oktober 2019, Atikel terbit : November 2019
*Penulis Koresponden: agung@mining.itb.ac.id Doi :

## ABSTRAK
Potensi bahaya yang sering terjadi pada terowongan bawah tanah adalah gas berbahaya dan beracun, yaitu salah  satunya  karbon  monoksida  (CO)  yang  dapat  ditemukan  pada  terowongan  bawah  tanah  misalnya sebagai hasil dari peledakan tidak sempurna pada permuka kerja. Gas CO sangat beracun sehingga dapat menyebabkan  kematian.  Penelitian  ini  bertujuan  menentukan  persebaran  gas  CO  saat  dilakukan pengenceran dengan ventilasi terowongan di permuka kerja horizontal. Penelitian ini dilakukan pada model fisik  laboratorium  dengan  perbandingan  1:10  dibandingkan  terowongan  sebenarnya,  yaitu  pada  ukuran penampang model di laboratorium 40 cm x 40 cm. Efektifitas pengenceran atau dilusi diindikasikan dengan nilai koefisien difusi, dimana semakin besar koefisien difusi tersebut maka semakin tersebar konsentrasi gas CO, sehingga semakin cepat penurunan konsentrasi gas CO tersebut. Parameter kondisi pengujian berupa perbandingan jarak duct ke face (L/D) dan nilai bilangan Reynolds (Re) yang menunjukkan variasi kecepatan udara  pada  permuka  kerja  terowongan.  Hasil  pengujian  dari  persebaran  gas  CO  menunjukkan  adanya pengaruh konfigurasi  jarak  forcing duct maupun  exhausting duct  pada front kerja terhadap dilusi gas CO. Selain itu dalam penelitian ini juga didapatkan pengaruh bilangan Reynolds terhadap  nilai koefisien difusi, yaitu semakin besar nilai Re maka nilai E juga semakin besar.

## ABSTRACT
Potential hazards that often occur in underground tunnels are dangerous and toxic gases, one of which is carbon  monoxide  (CO)  which  can  be  found  in  underground  tunnels  for example  as  a  result  of  imperfect detonation on work surfaces. CO gas is very poisonous so it can cause death. This study aims to determine the spread of CO gas when diluting with tunnel ventilation in the horizontal front. This research was conducted on a physical model of the laboratory with a ratio of 1:10 compared to the actual tunnel, that is at the cross section of the model in the laboratory 40 cm x 40 cm. The effectiveness of dilution or dilution is indicated by the value of the diffusion coefficient, where the greater the diffusion coefficient, the more diffused the CO gas concentration, so the faster the CO gas concentration decreases. The parameters of the test conditions are the ratio of the duct to face distance (L/D) and the Reynolds number (Re) which shows the variation of air velocity in the tunnel work surface. Test results from the distribution of CO gas showed the influence of the configuration of the forcing duct and exhausting duct distances on the working front to the CO gas dilution. In this study also found the influence of Reynolds numbers on the value of the diffusion coefficient, that the greater the value of Re, the greater the value of E.
Kata kunci: ventilasi, dilusi, karbon monoksida, koefisien difusi, turbulen Keywords: Ventilation, dilution, carbon monoxide, diffusion coefficient, turbulent

## Indonesian Mining Professionals Journal
Volume 1, Nomor 1, Bulan November 2019 https://jurnal.perhapi.or.id/impj ISSN : 2714-8823 (Print); ISSN : -

## PENDAHULUAN
Terowongan bawah tanah memiliki risiko bahaya yang lebih besar dibandingkan dengan terowongan terbuka, dikarenakan keterbatasan kondisi maupun lokasi kerja yang  terbatas  pada  terowongan  bawah  tanah.  Pada terowonganan  bawah  tanah,  potensi  bahaya  dari aktivitas  yang  dilakukan  sangat  tinggi,  sehingga keselamatan  kerja  haruslah  menjadi  perhatian  utama dalam  pelaksanaan  kegiatan  penerowongan  bawah tanah.
Potensi  bahaya  yang  sering  terjadi  pada  terowongan bawah tanah adalah gas berbahaya dan beracun, yaitu salah  satunya  karbon  monoksida  (CO)  yang  sering ditemukan  pada  terowongan  bawah  tanah.  Gas  ini sangat  beracun.  Karbon  monoksida  memiliki karakteristik  yaitu  tidak  berwarna,  tidak  berasa,  dan tidak  berbau,  Karbon  monoksida  timbul  akibat pembakaran  yang  tidak  sempurna,  ledakan  gas  dan debu,  swabakar,  kebakaran  dalam  terowongan, peledakan  (blasting),  maupun  pembakaran  internal pada mesin/peralatan terowongan lainnya. Keberadaan  gas  karbon  monoksida  pasca  kegiatan peledakan  pada  developing  drift  selalu  menjadi perhatian  penting,  hal  ini  disebabkan  gas  karbon monoksida  yang  belum  sepenuhnya  terdilusi  dapat menyebabkan keracunan para pekerja terowongan.
Karbon  monoksida  terbentuk  dari  pembakaran  yang tidak  sempurna  karena  kurangnya  kadar  oksigen.  Di terowongan  bawah  tanah,  gas  ini timbul  akibat  emisi gas  buang  pada  mesin  diesel  atau  gas  sisa  hasil peledakan. Untuk bahan peledak Amonium Nitrat dan Fuel  Oil  (ANFO),  gas  berbahaya  akan  dihasilkan apabila reaksi kimia yang terjadi tidak pada kondisi zero oksigen balance. Produk gas CO akan dihasilkan saat reaksi peledakan pada kondisi bahan bakar berlebih.
Sistem ventilasi yang baik diperlukan agar gas karbon monoksida dapat terdilusi sepanjang jalur terowongan bawah tanah dan gas segera dapat dikerluarkan dari sistem  ventilasi  bawah  tanah.  Rancangan  sistem ventilasi yang baik serta mempertimbangkan laju difusi gas karbon monoksida digambarkan melalui koefisien difusinya. Koefisien difusi yang efektif diperlukan agar kondisi aman dapat tercapai pada front kerja.
Difusi  gas  adalah  proses  perpindahan  gas  dari konsentrasi  tinggi  ke  konsentrasi  yang  lebih  rendah. Koefisien  difusi  gas  secara  sederhana  dipahami sebagai  penyebaran  gas  melewati  suatu  luasan tertentu tiap  satuan waktu,  dimana  untuk  difusi  pada terowongan, koefisien ini akan dipengaruhi diantaranya oleh kondisi aliran, kecepatan aliran udara, dan gradien konsentrasi.
Koefisien difusi untuk aliran turbulen oleh Taylor (1954) diperkirakan dengan persamaan berikut: 𝐸 𝑇 = 10.1 𝑅 𝑢′ (1)
𝑢 ′ = √𝜏 √𝜌 =  𝑢 √𝑓 √8 (2)
Untuk permukaan licin nilai  friction factor dapat dicari menggunakan persamaan Blasius:
𝑓 = 0.316 𝑅𝑒1/4 (3)
Keterangan: 𝐸 𝑇 = koefisien  difusi  aliran  turbulen (m 2 /s); R=jari – jari pipa jalur udara (m); u=kecepatan rata - rata aliran udara (m/s); ρ =massa jenis (kg/m 3 ); τ =  tegangan  geser  (Pa);  f=faktor  friksi;  Re=bilangan Reynolds.
Dengan menggunakan prinsip pengujian Taylor (1954), konsentrasi  mengikuti  kaidah  distribusi  Gaussian menggunakan asumsi satu dimensi sesuai persamaan berikut.
𝐶(𝑥, 𝑡) = 𝑉 2𝐴√𝜋𝐸𝑡 exp ( −(𝑥−𝑢𝑡)2 4𝐸𝑡 ) (4)
Keterangan:  C(x,t)=konsentrasi  tracer  gas  diposisi  x dan  waktu  t;  V=volume  gas  awal  (ml);  A=luas penampang  pipa  saluran  (m 2 );  E=  koefisien  difusi (m 2 /s); u=kecepatan rata - rata aliran udara (m/s).
Penelitian  ini  diharapkan  dapat  memperkirakan  nilai koefisien  difusi  gas  karbon  monoksida  (CO)  pada beberapa  model  ventilasi  terowongan  yang  memiliki bentuk bukaan persegi dengan posisi horisontal.

## METODE
Sampel  gas  CO  berasal  dari  pembakaran  senyawa hidrokarbon yang kemudian ditampung ke dalam wadah kedap  udara  berukuran  1  liter.  Selanjutnya  kalibrasi sensor  dilakukan  dengan  membandingkan  nilai  yang terukur  terhadap  bacaan  CO  detector.  Agar mendapatkan  data  yang  berbeda,  dilakukan  4  kali pengujian  dengan  volume  gas  injeksi  yang  berbeda- beda. Hasil kalibrasi dapat dilihat pada Gambar 1.
Model  fisik  di  laboratorium  merupakan  gabungan  dari sistem exhausting dan forcing (skematik mengacu pada Gambar 2). Sistem ini menggunakan 2 fan, ada fan yang bertugas menyuplai udara ke front (intake fan), ada fan yang  bertugas  untuk  menghisap  udara  dari  front (exhausting fan), dengan posisi intake fan dipasang lebih mundur  (lebih  jauh)  dari  front terowongan.  Sedangkan duct akhir dari exhaust fan dipasang lebih dekat dengan front terowongan. Dalam percobaan ini jarak antara front
dengan exhaust duct = 0,5 kali jarak antara front dengan forcing duct.
Gambar 1. Grafik perbandingan konsentrasi gas pada sensor dan gas detector
Gambar 2. Overlap system (McPherson, 1993)
Langkah  awal  pengujian  adalah  mengukur  kecepatan udara  yang  ada  di  depan  face  menggunakan anemometer. Kemudian menginjeksikan sampel gas CO yang telah ditampung pada lubang injeksi di face model, selanjutnya konsentrasi akan terbaca pada sensor. Hasil dari  pengukuran  ini  adalah  nilai  konsentrasi  gas  CO terhadap  waktu.  Sketsa  pengujian  dapat  dilihat  pada Gambar 3 dan 4. Tinggi pipa udara (y) dari lantai model terowongan  dibuat  seragam,  yaitu  pada  perbandingan dengan tinggi terowongan (D), y/D=0,93.

## PENGOLAHAN DATA
Semua  data hasil  pengujian  ditampilkan dalam bentuk grafik  konsentrasi  CO  dalam  ppm  terhadap  satuan waktu.  Pengujian  menggunakan  2  (dua)  variasi parameter  kondisi  yaitu,  jarak  duct  ke  face  (x)  dan kecepatan fan. Dalam pengujian ini parameter standar yang digunakan seperti suhu ruangan 25°C dan relative humidity  sebesar  80%.  Pada  Tabel  1  ditampilkan kombinasi  parameter  dan  penamaan  data  yang digunakan dalam pengujian ini.
(c) Gambar 3. (a) Sketsa pengambilan data kecepatan udara pada 9 titik pengamatan, (b) Sketsa lokasi pengukuran kecepatan udara (c) foto model terowongan skala laboratorium
Keterangan: Sensor 1 dengan jarak L 1 = 0,3 m (L 1 /D = 0,75); Sensor 2 dengan jarak L 2 = 0,6 m (L 2 /D = 1,5); Sensor 3 dengan jarak L 3 = 0,9 m (L 3 /D = 2,25)
Gambar 4. (a) Sketsa tampak samping pengujian, (b) Sketsa
tampak atas pengujian
Tabel 1. Kombinasi parameter dan penamaan data
Data Parameter kecepatan fan (m/s) jarak forcing duct (m) jarak exhaust duct (m) A1.1 1,65 0,64 (x/D=1,6) 0,32 (e/D=0,8) A1.2 A2.1 1,42
A2.2
B1.1 1,65 0,80 (x/D=2,0) 0,40 (e/D=1,0) B1.2 B2.1 1,42 B2.2 C1.1 1,65 0,96 (x/D=2,4) 0,48 (e/D=1,2)
C1.2
C2.1 1,42
sensor 1: y = 0,9077x R² = 0,9209 sensor 2: y = 0,9378x R² = 0,9297 sensor 3: y = 1,0144x R² = 0,9102 0 100 200 300 400 500 600 0 200 400 600 Ko n se n tr as i C O p ad a G as D et ec to r (p p m) Konsentrasi CO pada Sensor (ppm) Sensor 1 Sensor 2 Sensor 3
Linear (Sensor 1) Linear (Sensor 2) Linear (Sensor 3)
Indonesian Mining Professionals Journal Volume 1, Nomor 1, Bulan November 2019
Penentuan  jenis  aliran  udara  diperoleh  berdasarkan nilai  bilangan  Reynolds  yang  dihitung  menggunakan persamaan
Re= ρ VD/ μ . (5)
Keterangan:
 = bobot isi udara (kg/m 3 ); V= kecepatan aliran (m/s); D= diameter (m); μ =viskositas dinamik (Ns/m 2 )
Pengukuran  kecepatan  udara  menggunakan  metode fixed  point  (9 titik  pengamatan).  yang  diukur  tepat  di depan  face  (hasil  pengukuran  ditunjukkan  pada Gambar 5). Sedangkan dalam Tabel 2 merupakan hasil rekapitulasi  perhitungan  bilangan  Reynolds  dari masing-masing kondisi pengujian.
Gambar 5. Profil kecepatan udara intake yang diukur pada permuka kerja
Tabel 2. Perhitungan bilangan Reynolds Data Kecepatan udara (m/s) Diameter bukaan (m) Re A1 0,44 0,40 11.604,4 A2 0,36 0,40 9.494,5 B1 0,32 0,40 8.439,6 B2 0,25 0,40 6.593,4 C1 0,21 0,40 5.538,5 C2 0,16 0,40 4.219,8
Dari  rekapitulasi  perhitungan  bilangan  Reynolds didapatkan  jenis  aliran  dalam  pengujian  ini  adalah turbulen. Hal ini sesuai dengan kondisi pada terowongan
sebenarnya  di  lapangan,  sehingga  pengujian  di laboratorium  telah  mewakili  sifat  aliran  pada  kondisi nyata.
Selanjutnya analisis dan gambaran persebaran gas CO dari  hasil  pengujian  dilakukan  dengan  melakukan  plot grafik  perbandingan  konsentrasi  terhadap  waktu, berdasarkan  kombinasi  parameter  kondisi  yang  telah dibuat.  Gambar  6  merupakan  salah  satu  hasil  plot konsentrasi  terhadap  waktu  yang  dihitung  dari  saat injeksi  gas  CO  pada  permuka  kerja  pada  kondisi pengujian A1 pengambilan data kedua (A1.2).
Gambar 6. Grafik hasil pengujian persebaran gas CO data A1.2
Berdasarkan dari grafik pada Gambar 6, persebaran gas CO menunjukkan kenaikan konsentrasi gas CO di awal waktu  saat  fan  mulai  dinyalakan  yang  terbaca  pada semua  sensor  kemudian  mulai  mengalami  penurunan yang  merupakan  proses  pendilusian.  Pengukuran konsentrasi  gas  CO  pada  sensor  3  lebih  tinggi dibandingkan  pengukuran  konsentrasi  gas  CO  pada sensor  2,  sedangkan pengukuran  konsentrasi  gas CO pada  sensor  1  merupakan  yang  terkecil.  Hal  ini dikarenakan  jarak  sensor  3  yang  lebih  jauh  dari  face sehingga konsentrasi gas CO yang terbaca oleh sensor akan semakin tinggi karena merupakan kumpulan dari gas hasil pengenceran di permuka kerja. Sensor 1 dan 2 lebih kecil karena adanya turbulensi aliran  udara  yang besar di dekat permuka kerja, sehingga konsentrasi gas cenderung lebih kecil dibandingkan sensor 3.
Dari grafik hasil pengujian persebaran gas CO, kita dapat menentukan  nilai  koefisien  difusi  secara  empiris berdasarkan  persamaan  koefisien  difusi  Taylor  (1954) menggunakan persamaan (4) dengan metode matching curve  (trial  and  error  pada  Solver  di  dalam  Microsoft Excel).
Grafik  pada  Gambar  7  merupakan  salah  satu  analisis yang  menunjukkan  perbandingan  antara  nilai konsentrasi CO simulasi dan konsentrasi CO pengujian
0 50 100 150 200 250 0 100 200 300 K o n se n tr as i C O ( p p m ) Waktu (s) Kenaikan S1 Kenaikan S2
Kenaikan S3 Penurunan S1 Penurunan S2 Penurunan S3
sehingga didapatkan nilai koefisien difusi gas CO secara empiris dari data A1.2. Tabel 3 merupakan rekapitulasi nilai koefisien difusi dari masing-masing data pengujian.
Gambar 7. Grafik perbandingan hasil simulasi dan hasil pengujian masing-masing sensor data A1.2
Tabel 3. Rekapitulasi koefisien difusi masing-masing data pengujian Data Kece- patan udara
(m/s) E (m 2 /s) Sensor 1 Sensor 2 Sensor 3 Rata-rata L 1 = 0.3 m (L 1 /D= 0,75) L 2 = 0.6 m (L 2 /D= 1,5) L 3 = 0.9 m (L 3 /D= 2,25) A1.1 0,44 1,798 1,335 0,400 1,178 0,938 A1.2 1,242 0,674 0,180 0,698 A2.1 0,36 0,912 0,447 0,123 0,494 0,627 A2.2 1,301 0,750 0,227 0,759 B1.1 0,32 1,266 0,693 0,146 0,702 0,731 B1.2 1,438 0,712 0,128 0,759 B2.1 0,25 1,265 0,743 0,127 0,712 0,587 B2.2 1,054 0,248 0,084 0,462 C1.1 0,21 1,053 0,545 0,081 0,560 0,757 C1.2 1,749 0,952 0,163 0,955 C2.1 0,16 1,152 0,669 0,090 0,637 0,661 C2.2 1,227 0,720 0,105 0,684
Berdasarkan  Tabel  3  di  atas  dapat  dilihat  bahwa  nilai koefisien difusi gas CO pada sensor 1 memiliki nilai yang paling  tinggi  dibandingkan  nilai  koefisien  difusi  pada sensor 2 dan sensor 3 untuk setiap data pengujian. Hal ini menunjukkan semakin dekat titik pengukuran dengan
permuka kerja, maka nilai koefisien difusi akan semakin besar.  Sebaliknya,  jika  semakin  jauh  titik  pengukuran maka  koefisien  difusi  akan  semakin  kecil.  Hal  ini menunjukkan bahwa terjadi turbulensi yang besar pada permuka  kerja  dibandingkan  dengan  daerah  yang menjauhi permuka kerja. Turbulensi tersebut diakibatkan oleh  pembelokan  arah  aliran  udara  dari  pipa  udara membentur  permuka  kerja  dan  akan  berbalik  keluar terowongan menjauhi permuka kerja.
Tabel  4 merupakan perbandingan nilai E  analitik  yang dihitung  menggunakan  persamaan  Taylor  (1954) dengan  nilai  E  pengujian.  Terlihat  bahwa  terjadi perbedaan  yang  besar  (13  sampai  29  kali),  yang dianalisis  terjadi  karena  adanya  turbulensi  pada permuka kerja saat pembelokan aliran udara yang keluar dari pipa udara membentur permuka kerja terowongan. Perlu  diperhatikan  bahwa  perhitungan  estimasi  E menggunakan  persamaan  Taylor  (1954)  didasarkan percobaan  pada  kondisi  saat  jalur  lurus  dan  profil kecepatan  udara  telah  terbentuk  sempurna  (fully developed velocity profile).
Tabel 4. Perbandingan nilai E pengujian (E X ) dan nilai E analitik (E A ) (Taylor, 1954)
Parameter A1 A2 B1 B2 C1 C2
E A (m
2 /s) 0,055  0,046  0,041  0,033  0,029  0,023
E X (m 2 /s) 0,938  0,627  0,731  0,587  0,757  0,661
E X /E A 17,11  13,62  17,61  17,55  26,37  29,20

## Pengaruh  Jarak  Duct  ke  Face  (x/D)  terhadap
Koefisien Difusi (E)
Pada pengujian ini terdapat 3 variasi kondisi dari jarak duct ke face (x) dinyatakan dalam kode pengujian A, B dan C. Dengan dua variasi kecepatan forcing fan yang dinyatakan dalam kode kedua, yaitu 1 (untuk kecepatan fan  1,65  m/s)  atau  2  (untuk  kecepatan  fan  1,42  m/s). Hasil pengujian diyatakan dalam Gambar 8 dan 9.
Dapat dilihat pada Gambar 8 dan 9, bahwa nilai koefisien difusi cenderung bervariasi untuk masing-masing sensor terhadap  nilai  jarak  pipa  forcing  (x).  Terdapat  2  kurva yang mengalami kenaikan yaitu sensor 1 dan sensor 2 pada  kecepatan  forcing duct   = 1,42 m/s,  sedangkan kondisi lainnya mengalami penurunan. Dengan demikian belum bisa dikatakan bahwa nilai x mempengaruhi nilai koefisien difusi untuk pengujian ini.
0 100 200 0 100 200 300 Ko n se n tr as i C O ( p p m) Waktu (s) A1.2 Sensor 1 Pengujian Simulasi 0 100 200 0 100 200 300 Ko n se n tr as i C O ( p p m) Waktu (s) A1.2 Sensor 2 Pengujian Simulasi 0 100 200 300 0 100 200 300 Ko n se n tr as i C O ( p p m) Waktu (s) A1.2 Sensor 3 Pengujian Simulasi

## Indonesian Mining Professionals Journal Volume 1, Nomor 1, Bulan November 2019
Gambar 8. Grafik pengaruh jarak forcing duct terhadap nilai koefisien difusi dengan kecepatan fan 1,65 m/s Gambar 9. Grafik pengaruh jarak forcing duct terhadap nilai koefisien difusi dengan kecepatan fan 1,42 m/s

## Pengaruh  Bilangan  Reynolds  (Re)  terhadap Koefisien Difusi (E)
Pengukuran  nilai  bilangan  Reynolds  (Re)  yang digunakan  berdasarkan  kecepatan  rata-rata  yang dihitung  menggunakan  anemometer  pada  depan  face dengan menggunakan metode fixed point (9 titik). Plot antara E dan Re dapat dilihat pada Gambar 10.
Dapat  dilihat  pada  Gambar  10,  bahwa  nilai  koefisien difusi  mempunyai  kecenderungan  naik  berdasarkan kenaikan Re (sesuai dengan kenaikan kecepatan udara intake)  untuk  masing-masing  nomor  sensor.  Semakin besar  nilai  Re  maka  semakin  besar  pula  nilai  E. Sehingga dapat dikatakan bahwa kenaikan nilai bilangan Reynolds (Re) dapat mempengaruhi nilai koefisien difusi (E) untuk pengujian ini.
Gambar 10. Grafik pengaruh nilai bilangan Reynolds (Re) terhadap nilai koefisien difusi (E)

## DISKUSI
Berdasarkan hasil penelitian dapat dianalisis bahwa:
 Hasil pengujian dari persebaran gas CO awal menunjukkan  pengukuran  konsentrasi  gas yang  paling  tinggi  pada  jarak  sensor  (L 3 /D) yang jauh dari face. Hal ini menunjukkan gas CO pada front akan terakumulasi pada jarak tertentu dari front, dalam penelitian ini berada pada  jarak  sekitar  2,25  kali  diameter terowongan.
 Terdapat korelasi antara nilai koefisien difusi dengan  jarak  pengukuran  (L/D).  Semakin dekat  titik  pengukuran  (L 1 /D)  maka  nilai koefisien  difusi  akan  semakin  besar. Sebaliknya, jika semakin jauh titik pengukuran (L 3 /D) maka nilai koefisien difusi akan semakin kecil. Hal ini menunjukkan adanya efektivitas pengenceran  pada  area  dekat  front  kerja untuk  sistem  ventilasi  yang  diterapkan (kombinasi forcing dan exhaust dengan jarak forcing duct antara 1,6 sampai dengan 2,4 kali diameter  terowongan,  dan  dengan  jarak exhausting  duct  0,5  kali  jarak  forcing  duct terhadap front kerja). Namun demikian harus hati-hati dan diperhatikan kondisi pada sensor 3,  yaitu  pada  jarak  2,25  kali  diameter terowongan  (area  diantara  forcing  duct dengan exhaust duct), karena koefisien difusi pada  daerah  tersebut  cukup  rendah dibandingkan  daerah  sensor  1  (yaitu  4,5 hingga 13 kali lebih kecil dibandingkan dengan koefisien  difusi  pada  sensor  1)  yang menandakan  kondisi  pengenceran  yang kurang  cepat  pada  area  sensor  3 dibandingkan dengan area sensor 1 dan 2.
0,1 1,0 10,0 1 10 E (m 2 /s) x/D Sensor 1 (L1/D=0,75) Sensor 2 (L2/D=1,5) Sensor 3 (L3/D=2,25) Log. (Sensor 1 (L1/D=0,75)) Log. (Sensor 2 (L2/D=1,5)) Log. (Sensor 3 (L3/D=2,25)) 0,0 0,1 1,0 10,0 1 10 E (m 2 /s) x/D Sensor 1 (L1/D=0,75) Sensor 2 (L2/D=1,5) Sensor 3 (L3/D=2,25) Log. (Sensor 1
(L1/D=0,75))
Log. (Sensor 2 (L2/D=1,5)) Log. (Sensor 3 (L3/D=2,25)) 0,0 0,1 1,0 10,0 1.000 10.000 100.000 E (m 2 /s) Bilangan Reynolds Sensor 1 (L1/D=0,75) Sensor 2 (L2/D=1,5) Sensor 3
(L3/D=2,25)
Log. (Sensor 1 (L1/D=0,75)) Log. (Sensor 2 (L2/D=1,5)) Log. (Sensor 3 (L3/D=2,25))
 Nilai  koefisien  difusi  mempunyai  tren  naik untuk masing-masing nomor sensor terhadap nilai  bilangan  Reynolds.  Sehingga  dapat dikatakan  bahwa  kenaikan  nilai  bilangan Reynolds (Re’) mempengaruhi nilai koefisien difusi (E) untuk pengujian ini.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Program  Studi  Teknik  Pertambangan  dan  Kelompok Keahlian  Teknik  Pertambangan,  Fakultas  Teknik Pertambangan  dan  Perminyakan,  Institut  Teknologi Bandung,  melalui  Program  Penelitian,  Pengabdian kepada Masyarakat dan Inovasi ITB (P3MI-ITB) yang telah  memberikan  dukungan  dalam  pelaksanaan penelitian ini.

## DAFTAR PUSTAKA
Hartman, H.L., Mutmansky, J., Ramani, R., Wang, Y.J. 1997. Mine Ventilation and Air Conditioning. New York: John Wiley & Sons, Inc.
McPherson,  M.J.  1993.  Subsurface  Ventilation  and
Environmental Engineering. London: Chapman &
Hall
Purawijaya,  J.A.  2017.  Analisis  Dilusi  Gas  Karbon Monoksida  di  Developing  Front  pada  Raise
Vertical-Inclined Jalur Lurus Skala Laboratorium. Tugas Akhir Program Studi Teknik Perterowonganan Institut Teknologi Bandung. Prockop,  L.  D.,  &  Chichkova,  R.  I.  (2007).  Carbon monoxide intoxication: an updated review. Journal of the neurological sciences, 262(1-2), 122-130.

## Saragih, Rogate. 2009. Penentuan Nilai Koefisien Difusi
Gas  Karbon  Monoksida  (CO)  pada  Simulasi Kebakaran  Terowongan  di  Laboratorium. Bandung: Institut Teknologi Bandung.
Stewart, C.M. 2014. Practical Prediction of Blast Fume Clearance  and  Workplace  Re-Entry  Times  in development  Headings.  South  Africa:  The  Mine Ventilation  Society  of  South  Africa.10 th International Mine Ventilation Congress 2014.
Strang,  J.,  Wood,  P.M.  1985.  A  Manual  on  Mines Rescue,  Safety  and  Gas  Detection.  Australia: Weston & Co.
Sulistianto,  Budi.  2015.  Diktat  Kuliah  Sistem Penambangan.  Bandung:  Institut  Teknologi Bandung.
Widodo, N.P., K Sasaki, R.S. Gautama & Risono. 2008. Mine  Ventilation  Measurement  with  Tracer  Gas method  and  Evaluations  of  Turbulent  Diffusion Coefficient.  International  Journal  of  Mining, Reclamation and Environment.