Submitted : 19 Oktober 2018 Revised : 29 November 2018 Accepted : 15 Desember 2018

## SIMULASI REAKTOR HIDRODEAROMATIK DAN HIDRODESULFURISASI PADA BERBAGAI KONDISI OPERASI PADA PENGOLAHAN MINYAK PELUMAS BEKAS
Riswanda Himawan 1 , Ferdy Ridwand Sahertian 1 , Renanto Handogo 1* , dan Juwari 1 1 Departemen Teknik Kimia, Fakultas Teknologi Industri, Institut Teknologi Sepuluh Nopember, Surabaya 60111, Indonesia
* Email: renanto@chem-eng.its.ac.id

## Abstrak
Minyak  pelumas  bekas  merupakan  limbah  berbahaya  yang  harus  diolah  terlebih  dahulu  sebelum  dibuang  ke lingkungan.  Mendaur  ulang  minyak  pelumas  bekas  menjadi  Minyak  pelumas  baru  adalah  salah  satu  cara  yang paling efektif, salah satu caranya dengan proses hydrotreating, yang berlangsung dalam dua tahap, yaitu proses hydrogenation dan hydrodesulfurization. Penelitian  ini  bertujuan  untuk  mempelajari  pengaruh  parameter operasi  seperti  temperatur  reaktor  dan  laju  alir  pelumas  ( LHSV )  terhadap  penjenuhan  dan  pengurangan senyawa  sulfur  minyak  pelumas  dalam  reaktor  hidrogenasi  aromatik  dan  hidrodesulfurisasi.  Selain  itu, penelitian  ini  juga  bertujuan  untuk  menentukan  kondisi  optimum  dari  variabel  percobaan  yang  digunakan. Terdapat dua jenis percobaan simulasi yatu percobaan yang pertama menggunakan variabel bebas LHSV 0.5; 1; 1,5; 2 jam -1 dan suhu 300; 310; 320; 330; 340; 350; 360; 370; 380 ⁰ C, dengan variael tetap tekanan 21 bar dan rasio  H 2 / Oil 200  L/L.  Penelitian  ini  menggunakan  proses  sekuensial  antara  hidrogenasi  aromatik  ( HDA ) kemudian  hidrodesulfurisasi  ( HDS )  dan  reaktor  bersifat  adiabatis.  Dari  penelitian  yang  telah  dilakukan, didapatkan kesimpulan sebagai berikut. Total konversi aromatik meningkat seiring naiknya suhu, sampai pada suhu 350 o C ( LHSV 0,5 jam -1 ), 360 ⁰ C ( LHSV 1 jam -1 ), 370 ⁰ C ( LHSV 1,5 jam -1 ),  380 ⁰ C ( LHSV 2 jam -1 ), kemudian menurun seiring naiknya suhu. Sementara total konversi aromatik reaksi hidrogenasi aromatik menurun seiring dengan  meningkatnya Liquid  Hour  Space  Velocity .  Kemudian  konversi  reaksi  hidrodesulfurisasi  meningkat seiring  dengan  meningkatnya  temperatur  reaktor,  sementara  konversi  reaksi  hidrodesulfurisasi  menurun seiring  dengan  meningkatnya Liquid  Hour  Space  Velocity .  Kondisi  operasi  reaktor hydrotreating yang  optimal adalah  pada  suhu  350 ⁰ C Liquid  Hour  Space  Velocity 0,5  per  jam  tekanan  21  bar  untuk  reaktor  hidrogenasi aromatik dan reaktor hidrodesulfurisasi.
Kata Kunci : Hidrotreating, Hidrogenasi, Hidrogenasi Aromatik (HDA), Hidrodesulfurisasi (HDS), Liquid Hourly Space Velocity (LHSV), Pelumas bekas.

## Abstract
Lube used oil is a hazardous waste that must be processed first before disposal into the environment. Recycling used lube used oil to new lube oil is one of the most effective ways, one way by hydrotreating process, which takes place in two stages, namely hydrogenation and hydrodesulfurization. The purposes of this research are to evaluate the effect of operating condition and parameter such as reactor temperature and liquid hourly space velocity ( LHSV ) on the saturation  process  and  desulphurization  process  of  used  lube  oil  in  hydrogenation  of  aromatic  ( HDA )  and hydrodesulphurization ( HDS ) reactor and to find their optimum condition based on experiment’s process variables applied. The research use hydrogenation of aromatic reactor and hydrodesulphurization reactor, both are arranged sequentially  and  operating  adiabatically.  There  are  two  simulation,  the  first  simulation  are  using  independent variables LHSV 0.5 hr -1 ; 1 hr -1 ; 1,5 hr -1 ; 2 hr -1 and temperature 300 ⁰ C ; 310 ⁰ C ; 320 ⁰ C ; 330 ⁰ C ; 340 ⁰ C ; 350 ⁰ C ; 360 ⁰ C ; 370 ⁰ C ; 380 ⁰ C with 2 constant variables which are pressure at 21 bar and gas-to-oil ratio of 250 L/L. Based on the conducted  experiment,  some  results  were  obtained.  The  total  conversion  in  Hydrogenation  of  aromatic  reaction increased up to a certain temperature, 350 ⁰ C ( LHSV 0,5 hr -1 ), 360 ⁰ C ( LHSV 1 hr -1 ), 370 ⁰ C ( LHSV 1,5 hr -1 ),  380 ⁰ C ( LHSV 2 hr -1 ), and then decrease as the temperature rose. Also the total conversion in HDA reaction decrease as

## JURNAL INTEGRASI PROSES
Website: http://jurnal.untirta.ac.id/index.php/jip
Liquid  Hour  Space  Velocity  rose.  The  conversion  of  sulphuric  compound  during  hydrodesulphurization  reaction increased as the temperature rose. The conversion of sulphuric compound during HDS reaction decreased as Liquid Hour Space Velocity rose. The optimum operating conditions are temperature of 350 ⁰ C and LHSV of 0,5 hr -1 at 21 bar for hydrogenation of aromatic reaction and hydrodesulphurization reaction.
Keywords :  Hydrotreating,  Hydrogenation,  Hydrogenation  of  Armoatic  ( HDA ),  Hydrodesulphurization  ( HDS ), Liquid Hourly Space Velocity ( LHSV ), Used lube oil.

## 1. PENDAHULUAN
Banyak  minyak  pelumas  bekas  yang  dihasilkan setiap  hari  dan  berasal  dari  berbagai  macam  sektor yaitu  transportasi,  bengkel  mesin/alat  berat  dan kegiatan  industri.  Sehubungan  dengan  Peraturan Pemerintah Republik Indonesia nomor 18 tahun 1999, minyak  pelumas  bekas  merupakan  limbah  bahan berbahaya  dan  beracun  (B3).  Limbah  B3  adalah  hasil usaha/kegiatan  yang  mengandung  bahan  berbahaya dan  atau  beracun  yang  karena  sifat  dan konsentrasinya  dan  atau  jumlahnya,  baik  secara langsung maupun tidak langsung dapat mencemarkan/merusak  lingkungan  hidup,  dan  atau membahayakan lingkungan hidup, kesehatan, kelangsungan hidup manusia dan mahluk lain.
Mendaur  ulang  minyak  pelumas  bekas  menjadi Minyak  pelumas  baru  adalah  salah  satu  cara  yang paling efektif untuk mencegah pencemaran lingkungan dan menambah nilai ekonomi dari minyak pelumas  bekas.  Dibutuhkan  159  liter crude  oil untuk menghasilkan  jumlah  minyak  pelumas  yang  sama dengan  yang  dapat  dihasilkan  dari re-refining 3,785 liter  minyak  pelumas  bekas.  Selain  itu, re-refining hanya menggunakan sepertiga energi dari pembuatan base oil dari minyak baru (Speight dan Exall, 2014). Terdapat  berbagai  macam  teknologi  untuk mendaur  ulang minyak  pelumas  bekas,  salah  satunya adalah Acid  Clay  Treatment. Proses  ini  menggunakan asam  sulfat  (H 2 SO 4 )  sebagai  reaktan  untuk  bereaksi dengan senyawa sulfur dalam minyak pelumas bekas. Kemudian dilakukan penghilangan senyawa tak jenuh dari  minyak  pelumas  bekas  tersebut.  Proses  ini meembentuk  banyak sludge hasil  proses  yang  harus dilakukan  treatment  lanjutan,  sehingga  proses  ini dikatakan  tidak  ekonomis  (Mekonnen,  2014).  Karena itu  perlu  dikembangkan  proses  daur  ulang  minyak pelumas bekas yang lebih ekonomis.
Salah  satu  proses  yang  saat  ini  dikembangkan adalah  proses hydrotreating, yang  berlangsung  dalam dua  tahap,  yaitu  proses hydrogenation dan hydrodesulfurization. Proses hydrogenation merupakan proses penjenuhan minyak pelumas bekas dan  proses hydrodesulfurization merupakan  proses pengurangan  senyawa  sulfur.  Oleh  karena  itu diperlukan  suatu  penelitian  untuk  mengetahui pengaruh  berbagai  kondisi  operasi  pada  proses hydrogenation dan hydrodesulfurization sebagai acuan dalam  pengolahan  minyak  pelumas  bekas  menjadi minyak  pelumas  dalam  mencapai  spesifikasi  yang diharapkan.
Tujuan  dari  penelitian  ini  adalah  mempelajari pengaruh parameter operasi seperti suhu reaktor dan laju  alir  pelumas  ( LHSV )  terhadap  penjenuhan  dan pengurangan  kadar  sulfur  minyak  pelumas  dalam reaktor  hidrogenasi  aromatik  dan  hidrodesulfurisasi. Dan  menentukan  kondisi  optimum  dari  variabel percobaan yang digunakan.

## 2. METODE
Penelitian  ini  menggunakan  rangkaian  peralatan yang  disusun  sebagai  berikut.  Minyak  pelumas  bekas dengan  laju  sesuai  variabel LHSV dipompa  sampai tekanan 21 bar, kemudian dicampurkan dengan gas H 2 yang  bertekanan  21  bar.  Setelah  itu,  campuran dipanaskan dalam heater sampai mencapai suhu yang diinginkan.  Kemudian  campuran  minyak  pelumas bekas  dan  gas  H 2 direaksikan  dalam  reaktor hidrogenasi  aromatik  ( HDA )  setelah  itu  masuk  ke dalam  reaktor  hidrodesulfurisasi  ( HDS ).  Kemudian produk  reaktor  didinginkan  hingga  suhu  40   ͦC.  Lalu dipisahkan  antara liquid dan vapor pada  separator tekanan tinggi dan rendah.
Tabel 1. Properti Reaktor Reaktor HAD HDS Panjang reaktor (L r ) 0,38 m 0,38 m Diameter reaktor(d r ) 0,02 m 0,02 m Jenis katalis Ni-Mo Co-Mo Densitas bulk (ρ b ) 546,24 kg/m 3 611,32 kg/m 3 Densitas katalis (ρ c ) 1100 kg/m 3 1400 kg/m 3 Void fraction (ε) 0,50 0,56
Minyak  pelumas  bekas  yang  digunakan  memiliki karakteristik  kejenuhan  89%  diwakilkan  oleh senyawa anthracene dan  kandungan  sulfur  0,245% diwakilkan  oleh  senyawa dibenzotiophene .  Penelitian ini  bertujuan  untuk  mempelajari  pengaruh  suhu  dan LHSV terhadap  proses  penjenuhan  dan  penghilangan sulfur,  sehingga  digunakan  variabel  bebas  berupa suhu  dan LHSV .  Sementara  itu  tekanan  dan  rasio  gas terhadap  minyak  dibuat  tetap.  Berikut  variabel penelitian yang digunakan dimuat dalam Tabel 2 .
Tabel 2. Variabel Penelitian Variabel Nilai Tekanan (bar) 21; 41; 61; 81; 101 Suhu  ( o C) 300; 310; 320; 330; 340; 350; 360; 370; 380 LHSV (jam -1 ) 0,5; 1; 1,5; 2 Gas to Oil ratio (L/L) 200
Parameter  kinetika  reaksi  dalam  penelitian  ini menggunakan  parameter  yang  dikemukakan  oleh Chowdhury (2002), dimuat dalam Tabel 3 .
Tabel 3. Parameter Kinetika Reaksi Konstanta  Parameter Unit 50000 m 3 / kmol 2,5 x 10 12 exp (-19384/T)
(m 3 ) 2,16 / kg (kmol) 1,16 .s 2,66 x 10 5 exp (-15170/T) m 3 / kg.s 8,5 x 10 2 exp (-12140/T) m 3 / kg.s 6,04 x 10 2 exp (-12414/T) m 3 / kg.s
Gambar  2. Grafik  Hubungan  Kesetimbangan  Reaksi HDA  Terhadap  Suhu  (Chowdhury  dkk, 2002)
Pada Gambar 2 diketahui hubungan kesetimbangan reaksi HDA terhadap  suhu. Konstanta kesetimbangan  reaksi  akan  menurun  dengan  naiknya suhu.  Pada  proses  hidrogenasi  aromatik,  senyawa aromatik  akan  direaksikan  dengan  gas  hidrogen menjadi senyawa jenuh. Reaksi tersebut terdiri atas 3 reaksi sekuensial, yaitu senyawa poliaromatik menjadi dinoaromatik,  kemudian  senyawa  dinoaromatik menjadi  senyawa  monoaromatic,  kemudian  senyawa monoaromatic menjadi senjawa jenuh. Persamaan laju reaksi
Anthracene (poliaromatik) menjadi Tetrahydroanthracene (dinoaromatik) dituliskan seperti berikut. Persamaan  laju  reaksi Tetrahydroanthracene (diaromatik)
menjadi
Octahydroanthracene (monoaromatik) dituliskan seperti berikut.
IV.
V. VI. Persamaan  laju  reaksi Octahydroanthracene (monoaromatik)
menjadi senyawa jenuh Peryhydroanthracene dituliskan seperti berikut.
Pada proses hidrodesulfurisasi, senyawa dibenzothiophene direaksikan  dengan  gas  hidrogen menjadi  senyawa  bebas  sulfur  yaitu biphenyl dan  gas H 2 S.  Persamaan  laju  pengurangan  senyawa  sulfur dituliskan seperti berikut.

## VII.

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN
Simulasi  reaktor  hidrogenasi  aromatik  ( HDA ) merupakan  reaktor  pertama  dari  2  reaktor  dalam simulasi,  fungsi  dari  reaktor  ini  adalah  untuk mengubah  komponen  aromatik  (tidak  jenuh)  yang dalam  simulasi  ini  diwakili  oleh  Anthracene direaksikan menjadi komponen non-aromatik (jenuh) yaitu Peryhydroanthracene (PHA)  dengan  melalui beberapa  reaksi  antara  secara  seri  yang  ditunjukan pada Gambar 3.
Gambar 3. Reaksi Hidrogenasi Aromatik Anthracene.
Total  konversi  aromatis  merupakan  jumlah  total komponen  aromatis  masuk  ( Anthracene ),  dikurangi dengan  jumlah  total  komponen  aromatis  keluar ( Anthracene, Tetrahydroanthracene dan
Octahydroanthracene ),  data  total  konversi  bertujuan untuk  mengetahui  jumlah  total  aromatis  yang
berkurang  karena  pada  aliran  masuk  reaktor  hanya terdapat  komponen  aromatis Anthracene dan  saat keluar  terdapat  2  komponen  aromatis  baru  yaitu Tetrahydroanthracene dan Octahydroanthracene yang merupakan produk dari reaksi seri.
Gambar 4. Grafik Pengaruh Suhu dan LHSV Terhadap Total Konversi Aromatis.
Pada  hasil  data  percobaan  diatas  terlihat  bahwa total konversi aromatis pada suhu yang sama memiliki kecenderungan  menurun  seiring  dengan  kenaikan nilai LHSV hal  ini  dikarenakan  semakin  besar  nilai LHSV maka waktu tinggal minyak pelumas bekas dan gas  H 2 semakin  kecil  sehingga  waktu  untuk  bereaksi semakin  cepat  (Ancheyta,  2011).  Apabila LHSV berbanding  terbalik  dengan  total  konversi  aromatis maka  berbeda  halnya  dengan  hubungan  antara  suhu terhadap  total  konversi,  terlihat  pada Gambar  4 bahwa  total  konversi  aromatis  naik  seiring  dengan naiknya  suhu  sampai  pada  suhu  tertentu  kemudian nilai  total  konversi  aromatis  menurun  seiring bertambahnya  suhu,  namun  suhu  yang  menghasilkan total  konversi  aromatis  tertinggi  berbeda  pada  tiap nilai LHSV .  Semakin  tinggi  nilai LHSV semakin  tinggi suhu yang menghasilkan nilai total konversi tertinggi, contohnya  pada  nilai LHSV 0,5  jam -1 total  konversi aromatis tertinggi pada suhu 350 ⁰ C, sedangkan pada
LHSV 1 ; 1,5 ; 2 jam -1 total konversi aromatis tertinggi berturut turut pada suhu 360 ⁰ C, 370 ⁰ C, 380 ⁰ C. Timbulnya  puncak  kurva  pada Gambar  4 dipengaruhi  oleh  2  faktor  berikut:  ketergantungan konstanta laju reaksi k oleh suhu (Hukum Arrhenius) dan  ketergantungan  konstanta  kesetimbangan  reaksi HDA terhadap suhu. Hukum Arrhenius mengemukakan  bahwa  konstanta  laju  suatu  reaksi akan semakin meningkat seiring dengan naiknya suhu. Sebaliknya, nilai konstanta kesetimbangan reaksi HDA (reaksi  eksotermis)  cenderung  semakin  menurun seiring  dengan  semakin  naik  nya  suhu.  Dalam konsteks  reaksi  reversible,  konstanta  kesetimbangan merupakan perbandingan antara konstanta laju reaksi utama ( forward reaction ) dengan konstanta laju reaksi arah  sebaliknya  ( reverse  reaction )  (Chowdhury et  al. , 2002).  Sebagai  akibatnya,  nilai  konstanta  laju  reaksi arah  balik dari  reaksi  reversibel HDA (konstanta  laju reaksi pembentukan senyawa aromatik) akan semakin besar  seiring  dengan  turunnya  nilai  konstanta
kesetimbangan  dan  seiring  dengan  meningkatnya suhu  reaksi.  Karena  itu  seiring  naiknya  suhu,  nilai konstanta laju reaksi balik dari reaksi HDA akan terus meningkat  hingga  akhirnya  pada  suhu  tertentu,  laju reaksi  balik  akan  menjadi  lebih  besar  daripada  laju reaksi utamanya.
Tabel 4. Konstanta Kesetimbangan K Poly ,K Di dan K Mono pada Beragai Suhu Suhu o C K Poly K Di K Mono 300 19,95 39,81 125,89 310 16,79 28,18 63,10 320 14,13 19,95 31,62 330 11,89 14,13 15,85 340 10 10 10 350 8,41 7,08 4,64 360 7,08 5,01 2,15 370 5,96 3,55 1,33 380 5,01 2,51 0,83 Tabel  4 menyajikan  nilai  konstanta  reaksi penjenuhan  poliaromatik  ( K Poly ),  kesetimbangan reaksi  penjenuhan  diaromatik  ( K Di )  dan  reaksi pejenuhan  monomaromatik  ( K Mono )  pada  berbagai suhu  (grafik  dapat  dilihat  pada  Bab  III).  Seperti  yang telah  dijelaskan  sebelumnya  bahwa  penurunan  nilai
konstanta  kesetimbangan  reaksi  menyebabkan semakin  meningkatnya  laju  reaksi  balik  dari  reaksi reversibel HDA .  Pada  data  dalam Tabel  4 pada  suhu dibawah  350 ⁰ C  nilai K Poly dan K Di lebih  kecil  dari daripada  nilai K Mono dan  pada  suhu  350 ⁰ C  nilai K Poly dan K Di mulai terlihat lebih besar daripada nilai K Mono . Keadaan  ini  berlanjut  terus  hingga  variabel  suhu diatas  350 ⁰ C  (360 ⁰ C,  370 ⁰ C  dan  380 ⁰ C).  Hal  ini menimbulkan  munculnya  fenomena  khusus  dari reaksi HDA , yakni seiring naiknya suhu nilai konversi aromatik  pada  kondisi  setimbang  mengalami penurunan.
Simulasi reaktor hidrodesulfurisasi ( HDS ) dilakukan  sama  halnya  seperti  reaksi  Hidrogenasi Aromatik  ( HDA )  yaitu  terdapat  dua  percobaan simulasi  dalam  keadaan steady  state. Reaktor HDS merupakan reaktor kedua setelah reaktor hidrogenasi aromatik  ( HDA )  yang  berjalan  secara  sekuensial. Reaktor  ini  bertujuan  untuk  mengurangi  senyawa sulfur  sehingga  dalam  analisa  yang  diperhatikan adalah pengaruh variabel terhadap  konversi senyawa sulfur  dalam  minyak  pelumas  bekas.  Variabel  suhu yang  digunakan  (T 1 )  merupakan  suhu  masuk  reaktor pertama (reaktor HDA ). Komponen sulfur yang terikat pada rantai karbon diwakili oleh Dibenzotiophene .
Gambar 5. Konversi Komponen Sulfur Pada Berbagai Suhu dan LHSV (Tekanan 21 Bar).
Hasil  simulasi  pada Gambar  5 menunjukkan kecenderungan bahwa untuk suhu yang sama semakin besar LHSV ( Liquid  Hourly  Space  Velocity) ,  konversi reaksi  akan  semakin  rendah. LHSV didefinisikan sebagai  laju volumetric feed dibagi  dengan  volume reaktor, sehingga LHSV dalam unit per-satuan waktu. Karena itu, menurut teori LHSV mempunyai nilai yang berbanding  terbalik  dengan  waktu  tinggal.  Sehingga ketika LHSV bernilai besar, maka waktu tinggal dalam reaktor  rendah.  Hal  tersebut  menyebabkan  waktu terjadinya  reaksi  menjadi  rendah  dan  mengakibatkan konversi menjadi rendah. Selain itu LHSV menunjukan makna  beban  katalis  dalam  menjembatani  reaktan bereaksi  menjadi  produk.  Maka  nilai LHSV semakin besar maka beban katalis akan semakin besar.
Pengaruh  suhu  dalam  reaksi HDS sangat  besar karena  pada  dasarnya  kinetika  sebuah  reaksi
dipengaruhi  oleh  suhu.  Hal  yang  sama  diperlihatkan pada hasil reaksi di atas ( Gambar 5 ), di mana semakin tinggi  suhu  akan  membuat  konversi  reaksi  semakin tinggi.
Sedangkan % sulfur pada minyak pelumas  sesuai standar base  oil golongan  III  harus  bernilai  maksimal sebesar 0.03% massa, oleh karena itu dengan melihat Gambar 6 maka yang memenuhi dari standar base oil golongan  III  adalah  kondisi  operasi LHSV 0,5  jam -1 suhu 340 – 380 ⁰ C, LHSV 1 jam -1 suhu 350 – 380 ⁰ C, LHSV 1,5 jam -1 suhu 360 – 380 ⁰ C dan LHSV 2 jam -1 suhu  370  –  380 ⁰ C,  hal  ini  dapat  disimpulkan  bahwa kondisi  optimum  pada  operasi  reaktor HDS adalah pada LHSV 0,5  jam -1 dengan  suhu  380 ⁰ C.  Namun dikarenakan reaktor HDS dan HDA bersifat seri maka perlu memperhatikan kondisi reaktor HDA .
Pemilihan kondisi operasi reaktor meninjau pada hasil  kejenuhan  yang  minimal  90%  berat  dan kandungan  sulfur  maksimal  0,03%  berat.  Dengan melihat Gambar  6 maka  untuk LHSV 0,5  jam -1 ,  suhu yang  memenuhi  standar  hasil  kejenuhan  dan kandungan sulfur  adalah 330 – 380 ⁰ C , untuk LHSV 1 jam -1 pada  suhu  350-380 ⁰ C,  untuk LHSV 1,5  jam -1 pada  suhu  360-380 ⁰ C  dan  untuk LHSV 2  jam -1 pada
suhu  380 ⁰ C.  Untuk  kondisi  optimum  dipilih  pada LHSV 0,5  jam -1 dan  suhu  350 ⁰ C  karena  kejenuhan tertinggi  dan  kandungan  sulfur  cukup  kecil  dan  tidak berbeda banyak dengan suhu 360-380 ⁰ C.
Gambar 6. Kandungan Sulfur Dan Kejenuhan Pada Berbagai Suhu dan LHSV (Tekanan 21 Bar)

## 4. KESIMPULAN
Konversi  reaksi  aromatis  (HDA)  naik  seiring dengan  naiknya  suhu  hingga  suhu  tertentu  kemudian menurun  seiring  naiknya  suhu  dan  menurun  seiring naiknya  LHSV,  konversi  reaksi  penghilangan kandungan sulfur (HDS) naik seiring naiknya suhu dan menurun  seiring  naiknya  LHSV  dan  kondisi  operasi optimum pada suhu 350 ⁰ C tekanan 21 bar dan LHSV 0,5 jam -1 . Saran  untuk  penelitian  selanjutnya  yaitu  perlu dilakukan  eksperimen  lebih  lanjut  untuk  mevalidasi hasil  simulasi  dan  menambah  variabel  tekanan  yang lebih tinggi untuk mengetahui pengaruh tekanan pada reaksi HDA dan HDS.

## 5. ACKNOWLEDGMENT/UCAPAN TERIMA KASIH
Penulis  R.H.  dan  F.R.S.  mengucapkan  terimakasih kepada  Bapak  Prof.  Ir.  Renanto,  M.Sc.,  Ph.D.  selaku Kepala  Laboratorium  Perancangan  dan  Pengendalian Proses  Departemen  Teknik  Kimia  sekaligus  Dosen Pembimbing  I  kami,  serta  Bapak  Juwari  Purwo Sutikno, S.T., M.Eng., Ph.D.  selaku  Kepala Departemen Teknik  Kimia  FTI-ITS  Surabaya  sekaligus  Dosen Pembimbing  II  kami  atas  bimbingan  dan  saran  yang diberikan.

## 6. DAFTAR PUSTAKA
Chowdhury,  R.,  Pedernera,  E.  &  Reimert,  R.  2002. Trickle-Bed Reactor Model for Desulfurization and Dearomatization  of  Diesel.  AIChE  Journal,  48(1):
126–135.
Gani,  A.  2017.  Perancangan  Reaktor  Hidrogenasi Aromatik  dan  Hidrodesulfurisasi  Pada  Berbagai
Kondisi Operasi Pada Pengolahan Minyak Pelumas Bekas. Surabaya : ITS.
Mekonnen,  H.A.  2014.  Recycling  of  Used  Lubricating Oil  Using  Acid-Clay  Treatment  Process.  Addis Ababa University.
Speight, J. & Exall, D.I. 2014. Refining Used Lubricating Oils. Boca Raton: Taylor & Francis Group.
STP, S.T.P.S. 2000. Modular Used Lube Oil Re-Refining.
Rome.