## JUTEKS - JURNAL TEKNIK SIPIL
Vol. V No. I, Halaman: 47 - 54 April 2020

## ANALISIS DAN MITIGASI POTENSI LIKUIFAKSI DI KAWASAN UNDERPASS YOGYAKARTA INTERNATIONAL AIRPORT ( YIA )
Muhamad Agung Rahman 1* Teuku Faisal Fathani 2 , Ahmad Rifa’i 3 , Mochammad Syidik Hidayat 4
1 Mahasiswa Program Magister Teknik Pengelolaan Bencana Alam, Teknik Sipil dan Lingkungan, Fakultas Teknik, Universitas Gadjah Mada, Yogyakarta 1 23 Departemen Teknik Sipil dan Lingkungan, Fakultas Teknik, Universitas Gadjah Mada, Yogyakarta
4 Satuan Kerja Pelaksanaan Jalan Nasional Provinsi DIY Jl. Ring Road Utara Maguwoharjo Yogyakarta E-mail: muhamad.a.r@mail.ugm.ac.id

## Abstrak
Fenomena  likuifaksi  akibat  gempa  merupakan  hilang/berkurangnya  daya  dukung  tanah  karena  hilangnya inter- granular  stress antar  butir-butir  tanah  untuk  menahan  beban  getaran  gempa  akibat  naiknya  tegangan  air  pori. Dampak  likuifaksi  dapat  menimbulkan  kerugian  dan  kerusakan  yang  besar  pada  infrastruktur.  Evaluasi  potensi likuifaksi dilakukan di kawasan Underpass Yogyakarta International Airport ( YIA ) dengan menggunakan data N- SPT sebanyak  lima  data  bor.  Analisis  potensi  likuifaksi  bertujuan  untuk  mengetahui  nilai safety  factor ( SF )  di kawasan tersebut. Peristiwa likuifaksi akan terjadi jika nilai SF lebih kecil dari satu. Nilai safety factor ( SF ) adalah perbandingan nilai Cyclic Resistance Ratio ( CRR ) yang merupakan tahanan tanah terhadap likuifaksi dan Cyclic Stress Ratio ( CSR )  yang merupakan tegangan geser yang timbul akibat gempa. Hasil analisis potensi likuifaksi di kawasan Underpass YIA menunjukan bahwa lapisan tanah pasir di Underpass YIA berpotensi mengalami likuifaksi pada  kedalaman  4-6  m  dari  permukaan  tanah  pada  titik  bor  BH01  dan  BH05.  Sedangkan  pada  titik  bor  BH02, BH03, dan BH04, lapisan tanah pasir di lokasi Underpass YIA tidak berpotensi terjadi likuifaksi.
Kata kunci : infrastruktur, replacement, gempa bumi, simplified procedure, factor of safety.

## PENDAHULUAN
Underpass
Yogyakarta
International Airport ( YIA )  yang  merupakan underpass terpanjang  di  Indonesia  sampai  saat  ini  (±1,3 km) dibangun melintasi bandar udara Yogyakarta  International  Airport ( YIA )  di Daerah Istiwema Yogyakarta/DIY (Gambar 1). Pembangunan Underpass YIA dilakukan sebagai  solusi  terputusnya  Jalan  Jalur  Lintas Selatan  (JJLS)  Jawa  yang  menghubungkan DIY dengan Provinsi Jawa Tengah (Kabupaten Purworejo)  sebagai  dampak  dari  adanya Bandar Udara Yogyakarta International Airport ( YIA ). Lokasi Underpass  YIA yang  terletak  di pesisir  pantai  selatan  Pulau  Jawa  rentan terhadap  gempa  yang  berpotensi  terjadi likuifaksi. Kerentanan terhadap bencana gempa  terjadi  dikarenakan  daerah  pesisir selatan  Pulau  Jawa  dekat  dengan  pertemuan dua  lempeng  tektonik  aktif  yakni  lempeng Eurasia dan Lempeng Indo-Australia (Gambar 2).  Kedua  lempeng  tersebut  berinteraksi menciptakan  jalur  tubrukan  aktif  dan  subduksi (penujaman).
Gambar 1 Lokasi Underpass YIA Sedangkan  potensi  likuifaksi  akibat gempa  disebabkan  oleh  kondisi  geologi  dan geoteknik di kawasan Underpass YIA . Berdasarkan Peta Geologi Lembar Yogyakarta Jawa  (1977)  lokasi  pembangunan Underpass YIA termasuk  kedalam formasi geologi endapan alluvial. Selain itu, menurut Rahardjo (1995)  dalam  Amelia  dan  Indrawan  (2017) stratigrafi  Kabupaten  Kulon  Progo  tersusun
oleh  tatanan  stratigrafi  regional  dari  tertua sampai  termuda,  yaitu  Formasi  Nanggulan (Teon), Formasi Andesit Tua (Tmork), Formasi Jonggrangan  (Tmj),  Formasi  Sentolo  (Tmps), Formasi Wates, Formasi Sleman dan Yogyakarta. Lokasi Underpass YIA terdapat di Formasi  Wates  bagian  tengah    dan  selatan yang  terdiri  dari  endapan  alluvial  di  sebelah utara  dan  endapan  gumuk  pasir  di  sebelah selatan yang berumur Holosen dan didominasi oleh litologi pasir.
Gambar 2 Peta lempeng tektonik Indonesia

## Gambar 3. Peta Geologi Teknik Pantai Congot-Glagah (Proceeding Seminar
Kebumian ke-10, 2017)
Hasil  penyelidikan  tanah  lapangan  dan laboratorium  dari  lima  titik  bor  di  sepanjang Underpass YIA diketahui secara umum lapisan tanah yang ditemukan di sebagian besar lokasi pada  bagian  permukaan  ditemukan  lapisan lempung lanauan atau lempung pasiran (tanah kohesif).  Lapisan  tanah  lempung  pasiran tersebut ditemukan dengan bervariasi dari 0.5 m hingga 3 m. berdasarkan nilai N-SPT lapisan lempung  pasiran  tersebut  memiliki  konsistensi stiff  to  very  stiff .  Di  bawah  lapisan  lempung ditemukan  lapisan  pasir  (non-kohesif)  hingga akhir pengeboran pada kedalaman 16 m. untuk kedalaman  6-8  m  dari  permukaan  tanah  asli, lapisan  pasir  yang  ditemukan  memiliki  ukuran butiran  yang  halus.  Berdasarkan  nilai N-SPT nya  lapisan  pasir  ini  memiliki  kepadatan medium dense . Sedangkan untuk lapisan pasir dari kedalaman 8 m atau lebih, tanah pasir ini memiliki  ukuran  butiran  sedang  hingga  kasar, dan  memiliki  kepadatan dense  to  very  dense .
Gambar  4  menunjukkan  ilustrasi  mengenai kondisi  pelapisan  tanah  dari  lima  titik  bor  di lokasi Underpass YIA . Kemudian hasil pengamatan muka air tanah pada saat proses pengeboran,  posisi  muka  air  tanah  yang ditemukan bervariasi antara -3.7 m hingga -4.5 m  dari  permukaan  tanah.  Sehingga  terdapat lapisan medium  dense yang  terendam  atau jenuh pada kedalaman 4-6 m.
Likuifaksi
merupakan proses transformasi tanah padat ( solid ) yang jenuh air dan  dalam  kondisi  tak  terdrainase  menjadi seperti cairan ( liquid ) yang terjadi akibat beban siklik (Tohari dkk., 2014). Perambatan gelombang  geser  gempa  menimbulkan  beban siklik  pada  tanah  sehingga  menyebabkan kenaikan  tekanan  air  pori.  Jika  peningkatan tekanan  air  pori  sama  dengan  tekanan  efektif tanah maka tanah tersebut mengalami likuifaksi.
Analisis  potensi  likuifaksi  suatu  daerah sangat  diperlukan  untuk  mengurangi  dampak yang  dapat  ditimbulkan  akibat  bencana  ini. Potensi likuifaksi suatu daerah dapat diketahui menggunakan pendekatan empiris maupun uji laboratorium. Pendekatan empiris berdasarkan hasil  uji  di  lapangan  seperti  uji Cone Penetration Test ( CPT ), Shear Waves Velocity ( Vs ),  dan Standard  Penetration  Test ( SPT ) untuk  menghasilkan  nilai  faktor  keamanan terhadap potensi likuifaksi. Selain itu, Fenomena  likuifaksi  dapat  diselidiki  dengan mengevaluasi korelasi antara kedalaman tanah dan tegangan efektif tanah (Jalil dkk., 2020).
Di lokasi Underpass YIA terdapat lapisan pasir  dengan  kepadatan  relatif medium  dense dan  nilai N-SPT berkisar  antara  13-22  yang berlokasi di bawah muka air tanah atau jenuh. Oleh  sebab  itu  penelitian  ini  dilakukan  untuk menganalisis  apakah  lapisan  pasir  dengan kondisi  jenuh  tersebut  berpotensi  mengalami likuifaksi  atau  tidak.  Selain  itu  apabila  lapisan tersebut berpotensi untuk mengalami likuifaksi maka perlu dilakukan mitigasi untuk mencegah efek buruk yang ditimbulkan.

## METODE PENELITIAN
Penelitian  ini  dilakukan  melalui  tahapan yang  berurutan  dalam  penyelesaian  analisis likuifaksi   setelah terjadi gempa. Secara garis besar penelitian ini dibagi menjadi tiga tahapan utama, yaitu tahap persiapan, tahap pengumpulan dan pemilahan data, serta tahap pengolahan data.
Tahapan  persiapan  pada  penelitian  ini merupakan tahap pengumpulan informasi yang dilakukan dengan studi literatur untuk mempelajari  konsep  yang  berkaitan  dengan likuifaksi  setelah  terjadi  gempa  bumi  dan
Muhamad Agung Rahman 1* Teuku Faisal Fathani 2 , Ahmad Rifa’i 3 , Mochammad Syidik Hidayat 4 49
analisis faktor aman terhadap likuifaksi.
Analisis  potensi  likuifaksi  dilakukan menggunakan  data  geoteknik  berupa  data  uji lapangan  yaitu Standard  Penetration  Test ( SPT ) pada kawasan Underpass YIA sebanyak lima titik pengujian (Gambar 4) dan data gempa di Daerah Istimewa Yogyakarta (DIY). Pemilahan data dilakukan dengan memilih data yang  mendukung  dalam  analisis  potensi likuifaksi. Data yang diambil terdiri dari data uji SPT di lima titik pada kawasan Underpass YIA dan  data  magnitudo  gempa  Yogyakarta  tahun
2006.
Proses  pengolahan  data  dilakukan secara  berurutan,  dimulai  dengan  analisis seismik  untuk  menentukan  nilai peak  ground acceleration ( pga ) secara probabilistik berdasarkan SNI 1726-2012. Kemudian dilanjutkan dengan analisis Cyclic Stress Ratio
( CSR ) menggunakan metode simplified procedure yang  dikemukakan  oleh  Seed  & Idriss  (1970),  analisis Cyclic  Resistance  Ratio ( CRR )  dengan  metode  A.F,Rauch,  dan  tahap akhir melakukan analisis potensi likuifaksi.

## Gambar 5 Penampang melintang litologi Kawasan Underpass YIA

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Analisis Seismik
Analisis seismik dilakukan untuk mendapatkan  parameter  percepatan  muka tanah maksimum ( a max ) dan momen magnitudo gempa, M w sebagai  parameter  masukan  di dalam  tahapan  perhitungan  analisis  potensi likuifaksi.
Untuk  mendapatkan  nilai  percepatan puncak batuan dasar  yang lebih spesifik pada lokasi Underpass  YIA digunakan  data  desain seismik yang dikeluarkan oleh Pusat Penelitian dan Pemukiman Kementerian Pekerjaan Umum  (PUSKIM),  dimana  didapatkan  nilai percepatan puncak batuan dasar pga sebesar 0,402g.  Analisis  percepatan  muka  tanah maksimum    dilakukan  dengan  berpedoman
pada SNI 1726:2012.
Sedangkan  analisis  momen  magnitudo gempa, M w didasarkan  pada  data  historis gempa besar pada Daerah Istimewa Yogyakarta  pada  tahun  2006  menurut USGS dimana  besar  momen  magnitudo  gempa M w yang terjadi sebesar 6,3.
Berdasarkan  hasil  analisis  diketahui bahwa  kawasan Underpass  YIA termasuk  ke dalam  situs  tanah  sedang  ( SD ).  Besar  nilai koefisien  kelas  situs F PGA bergantung  pada percepatan batuan  dasar puncak.  Nilai koefisien  kelas  situs F PGA setelah  dilakukan interpolasi didapatkan sebesar 1,098. Dari hasil analisis  seismik  berdasarkan  SNI  1726:2012 pada kawasan Underpass YIA didapatkan nilai percepatan  muka  tanah  maksimum  ( a max ) sebesar 0,44g atau 4,326 m/s.

## Gambar 4 Lokasi lima titik tinjauan penelitian
Penentuan nilai CSR
Tahap  pertama  dalam  analisis CSR adalah  menentukan  nilai  tegangan  total  dan tegangan  efektif  tanah.  Tegangan  total  tanah ( σ )  diperoleh  dengan  cara  mengalikan  berat volume tanah ( γ sat ) dengan tebal lapisan tanah (z).  Sedangkan  tegangan  efektif  tanah  ( 𝜎 ˈ ) diperoleh  dari  perkalian  berat  volume  tanah efektif ( γ ˈ ) dengan tebal lapisan tanah (z). Perhitungan dilakukan pada titik pengujian  BH01,  dimana  kedudukan  muka  air tanah  berada  pada  kedalaman  4  meter. Kedalaman lapisan tanah yang ditinjau adalah pada  kedalaman  1  meter  dari  permukaan tanah. Pada kedalaman ini, berat volume tanah sebesar  17  kN/m 3 .  Besarnya  tegangan  total dan  efektif  pada  kedalaman  1  meter  di  titik BH01 sebagai beikut:
Tegangan total tanah σ = γ sat .z σ = 17 × 1 = 17 kN/m 3
Tegangan efektif tanah σ ' = γˈ . z σ ' = ( γ sat - γ w ) .z σ′ = (17 – 0) × 1 = 17 kN/m 3
Tahap  selanjutnya  menentukan  nilai koefisien stress  reduction , r d yang  digunakan untuk mengasumsikan gerakan tanah sebagai gerakan  yang  lebih  fleksibel,  dimana  tanah akan berdeformasi jika mendapatkan gaya dari luar. Nilai r d merupakan fungsi dari kedalaman yang akan berkurang seiring dengan
kedalaman tanah. Penentuan nilai koefisien stress reduction ( r d ) pada penelitian ini menggunakan persamaan yang diusulkan Blake (1996) dalam Youd  dkk.  (2001).  Hasil  perhitungan  koefisien stress reduction ( r d ) titik BH01 pada kedalaman 1  meter  adalah  0,99.  Semakin  dalam  lapisan tanah  maka  semakin  kecil  koefisien stress reduction ( r d ) dari lapisan tanah yang ditinjau. Faktor paling penting dalam penentuan CSR adalah  penentuan  nilai  percepatan puncak tanah ( a max ). Berdasarkan perhitungan nilai  percepatan  puncak  tanah  yang  terjadi pada titik BH01 adalah 0,44 g. Nilai CSR dapat ditentukan  dengan  menggunakan  persamaan berikut ini:
CSR = 0,65 × 𝑎 𝑚𝑎𝑥 g × σ σ' × r d CSR = 0,65 × 0,44 g g × 17 17 × 0,99 = 0,29
Dengan  cara  yang  sama,  nilai  seluruh CSR tiap  lapisan  tanah  pada  titik  pengujian BH01  dapat  dihitung.  Hasil  seluruh  nilai CSR pada  lima  titik  pengujian  dapat  dilihat  pada Tabel 1 sampai dengan Tabel 5.
Tabel 1. Nilai CSR titik BH01
Kedalaman (m) N CSR -1 10 0,29 -3 11 0,28 -4 13 0,28 -5 17 0,31
Muhamad Agung Rahman 1* Teuku Faisal Fathani 2 , Ahmad Rifa’i 3 , Mochammad Syidik Hidayat 4 51
-6
60 0,33 -7 60 0,35 -8 60 0,36 -10 60 0,40 -12 60 0,43 -14 60 0,43 -16 60 0,42 Tabel 2. Nilai CSR titik BH02 Kedalaman (m) N CSR -1 11 0,29 -3 22 0,28 -4 24 0,29 -5 28 0,32 -6 29 0,35 -7 49 0,36 -8 60 0,37 -10 60 0,38 -12 60 0,37 -14 60 0,35 -16 60 0,32 Tabel 3. Nilai CSR titik BH03 Kedalaman (m) N CSR -1 18 0,29 -3 17 0,28 -4 20 0,28 -5 22 0,30 -6 28 0,33 -7 40 0,35 -8 60 0,36 -10 52 0,37 -12 54 0,36 -14 60 0,34 -16 60 0,32 Tabel 4. Nilai CSR titik BH04 Kedalaman (m) N CSR -2 22 0,28 -4 19 0,28 -6 60 0,31 -7 60 0,33 -8 52 0,34 -10 60 0,35 -12 57 0,35 -14 54 0,33 -16 60 0,31 Tabel 5. Nilai CSR titik BH05 Kedalaman (m) N CSR -1 12 0,29 -3 12 0,28 -4 14 0,29 -5 16 0,32 -6 44 0,35
-7 50 0,36 -8 58 0,37 -10 60 0,38 -12 60 0,37 -14 60 0,35 -16 60 0,33

## Penentuan nilai CRR
Cyclic  Resistance  Ratio ( CRR )  adalah kapasitas  tanah  untuk  menahan  tegangan geser  selama  gempa  bumi.  Apabila CRR terlampaui  oleh  tegangan  geser  maka  tanah akan terlikuifaksi.
Koreksi overburden dilakukan  karena nilai  SPT  akan  lebih  besar  jika  kedalaman tanah  semakin  dalam  meskipun  kondisi tanahnya sama. Hal ini terjadi akibat pengaruh dari  tekanan overburden yang  semakin  besar pada kedalaman yang lebih besar (Hardiyatmo, 2018).  Koreksi overburden pada  kedalaman  1 meter di titik BH01 adalah sebagai berikut :
C N = √ P a σ' = √ 100 17 = 2,425 > 1,7
Koreksi overburden pada  kedalaman  1 meter  adalah  2,425.  Nilai  koreksi overburden melebihi dari batas atas dari koreksi overburden yaitu  1,70  sehingga  nilai  koreksi yang  dipakai  adalah  nilai  koreksi overburden maksimum yaitu 1,70.
Pada  analisis  ini,  diasumsikan  nilai  CE, CB,  dan  CS  adalah  1.  Nilai N-SPT di  titik pengujian  BH-01  pada  kedalaman  1  meter adalah  10  pukulan.  sehingga N - SPT terhadap pengujian di lapangan dapat dihitung menggunakan persamaan di bawah ini.
( N 1 ) 60 = N m .C N .C E .C B .C R .C S ( N 1 ) 60 = 10 × 1,7 × 1 × 1 × 0,75 × 1 = 12,75
Fines  Content ( FC )  merupakan  partikel tanah yang lebih kecil dari 0,075 mm (saringan no.200).  Dasar  dari  analisis  potensi  likuifaksi adalah  pasir  bersih  ( clean  sand )  yang  mana kandungan  butiran  halusnya  kurang  dari  5%. Nilai SPT perlu  dikoreksi  terhadap  pengaruh fines  content agar  analisis  potensi  likuifaksi sesuai dengan kondisi lapangan (Pawirodikromo,  2012). Fines  content di  titik pengujian  BH01  pada  kedalaman  1  meter diasumsikan  kurang  dari  5%.  Nilai  koreksi FC pada  kedalaman  1  meter  adalah  sebagai berikut:
α = 0 untuk FC ≤ 5% β = 1 untuk FC ≤ 5%
( N 1 ) 60cs = α + β. ( N 1 ) 60 ( N 1 ) 60cs = 0 + 1× 12,75 = 12,75
Nilai N-SPT terkoreksi  pada  kedalaman 1  meter  adalah  12,75.  Nilai CRR pada kedalaman 1 meter dihitung dengan persamaan berikut:
CRR 7,5 = 1 34 - ( N 1 ) 60cs + ( N 1 ) 60cs 135 + 50 [ 10. ( N 1 ) 60cs + 45 ] 2 - 1 200 CRR 7,5 =
1 34 - 12,75 + 12,75 135 + 50
[ 10.12,75 + 45 ] 2 - 1 200 CRR 7,5 =  0,14
Nilai CRR 7,5 pada  kedalaman  1  meter adalah 0,14. Hasil seluruh nilai CRR pada 5 titik pengujian  ditunjukkan  pada  Tabel  6  sampai dengan Tabel 10.
Tabel 6. Nilai CRR titik BH01 Kedalaman (m) N-SPT (blow/m) 𝐶𝑅𝑅 7.5 -1 10 0,14 -3 11 0,13 -4 13 0,14 -5 17 0,18 -6 60 0,34 -7 60 0,37 -8 60 0,33 -10 60 0,30 -12 60 0,31 -14 60 0,28 -16 60 0,26 Tabel 7. Nilai CRR titik BH02 Kedalaman (m) N-SPT (blow/m) 𝐶𝑅𝑅 7.5 -1 11 0,15 -3 22 0,27 -4 24 0,26 -5 28 0,34 -6 29 0,32 -7 49 0,27 -8 60 0,35 -10 60 0,29 -12 60 0,26 -14 60 0,21 -16 60 0,15 Tabel 8. Nilai CRR titik BH03 Kedalaman (m) N-SPT (blow/m) 𝐶𝑅𝑅 7.5 -1 18 0,26 -3 17 0,20
-4 20 0,20 -5 22 0,22 -6 28 0,29 -7 40 0,02 -8 60 0,34 -10 52 0,19 -12 54 0,20 -14 60 0,22 -16 60 0,16 Tabel 9. Nilai CRR titik BH04 Kedalaman (m) N-SPT (blow/m) 𝐶𝑅𝑅 7.5 -2 22 0,35 -4 19 0,19 -6 60 0,30 -7 60 0,33 -8 52 0,21 -10 60 0,25 -12 57 0,19 -14 54 0,02 -16 60 0,11 Tabel 10. Nilai CRR titik BH05 Kedalaman (m) N (blow/m) 𝐶𝑅𝑅 7.5 -1 12 0,16 -3 12 0,14 -4 14 0,15 -5 16 0,17 -6 44 0,15 -7 50 0,29 -8 58 0,33 -10 60 0,29 -12 60 0,27 -14 60 0,22 -16 60 0,16

## Evaluasi Safety of Factor
Factor of Safety ( FS ) adalah rasio antara Cyclic  Resistance  Ratio ( CRR )  dengan Cyclic Stress  Ratio ( CSR )  yang  menunjukan  indikasi bahaya  potensi  likuifaksi.  Apabila  nilai FS <  1 maka  tanah  di  lapisan  tersebut  berpotensi mengalami  likuifaksi  sedangkan  jika FS ≥  1 maka tanah tidak akan mengalami likuifaksi.
Magnitude
Scaling Factor ( MSF ) didefinisikan sebagai faktor pengali magnitudo gempa  dalam  skala  momen  agar  setara dengan CRR 7,5 . MSF diperkenalkan oleh Seed dan  Idriss  (1982).  Besar  magnitudo  yang digunakan  dalam  analisis  ini  adalah  gempa Yogyakarta  27  Mei  2006  dengan  Magnitudo sebesar 6,3 M w . Hasil perhitungan MSF di titik BH01 sebagai berikut:
MSF = 10 2,24
M 2,56
Muhamad Agung Rahman 1* Teuku Faisal Fathani 2 , Ahmad Rifa’i 3 , Mochammad Syidik Hidayat 4 53
MSF = 10 2,24 6,3 2,56 = 1,56
Evaluasi factor of safety pada kedalaman 1  meter  dihitung  menggunakan  persamaan yang dikembangkan Youd dkk. (2001) sebagai berikut :
FS = CRR 7,5 CSR ×MSF FS = 0,14 0,29 ×1,56 = 0,76
Dari  perhitungan  di  atas,  nilai FS pada kedalaman 1 meter memiliki nilai sebesar 0,76. Nilai FS yang  diperoleh  memiliki  nilai  kurang dari  1,  hal  ini  menandakan  bahwa  titik pengujian  BH01  pada  kedalaman  1  meter berpotensi  terjadi  likuifaksi.  Hasil  perhitungan nilai FS setiap kedalaman lapisan tanah  pada 5  titik  pengujian  dapat  dilihat  pada  Tabel  11 sampai dengan Tabel 15.
Tabel 11. Nilai FS titik BH01 Kedalaman(m) N FS Keterangan -1 10 0,76 Likuifaksi -3 11 0,75 Likuifaksi -4 13 0,76 Likuifaksi -5 17 0,88 Likuifaksi -6 60 1,61 Tidak likuifaksi -7 60 1,64 Tidak likuifaksi -8 60 1,45 Tidak likuifaksi -10 60 1,18 Tidak likuifaksi -12 60 1,12 Tidak likuifaksi -14 60 1,02 Tidak likuifaksi -16 60 0,95 Tidak likuifaksi
Tabel 12. Nilai FS titik BH02 Kedalaman (m) N FS Keterangan -1 11 0,82 Tidak likuifaksi -3 22 1,53 Tidak likuifaksi -4 24 1,39 Tidak likuifaksi -5 28 1,64 Tidak likuifaksi -6 29 1,46 Tidak likuifaksi -7 49 1,15 Tidak likuifaksi -8 60 1,46 Tidak likuifaksi -10 60 1,19 Tidak likuifaksi -12 60 1,12 Tidak likuifaksi -14 60 0,95 Tidak likuifaksi -16 60 0,72 Tidak likuifaksi Tabel 13. Nilai FS titik BH03 Kedalaman (m) N FS Keterangan -1 18 1,40 Tidak likuifaksi -3 17 1,11 Tidak likuifaksi -4 20 1,14 Tidak likuifaksi
-5 22 1,16 Tidak likuifaksi -6 28 1,39 Tidak likuifaksi -7 40 0,08 Tidak likuifaksi -8 60 1,49 Tidak likuifaksi -10 52 0,80 Tidak likuifaksi -12 54 0,84 Tidak likuifaksi -14 60 0,99 Tidak likuifaksi -16 60 0,77 Tidak likuifaksi Tabel 14. Nilai FS titik BH04 Kedalaman (m) N FS Keterangan -2 22 1,92 Tidak likuifaksi -4 19 1,07 Tidak likuifaksi -6 60 1,52 Tidak likuifaksi -7 60 1,58 Tidak likuifaksi -8 52 0,99 Tidak likuifaksi -10 60 1,12 Tidak likuifaksi -12 57 0,87 Tidak likuifaksi -14 54 0,09 Tidak likuifaksi -16 60 0,55 Tidak likuifaksi Tabel 15. Nilai FS titik BH05 Kedalaman (m) N FS Keterangan -1 12 0,89 Likuifaksi -3 12 0,80 Likuifaksi -4 14 0,79 Likuifaksi -5 16 0,81 Likuifaksi -6 44 0,66 Likuifaksi -7 50 1,23 Tidak likuifaksi -8 58 1,40 Tidak likuifaksi -10 60 1,21 Tidak likuifaksi -12 60 1,14 Tidak likuifaksi -14 60 0,97 Tidak likuifaksi -16 60 0,75 Tidak likuifaksi

## KESIMPULAN
Berdasarkan hasil analisis potensi likuifaksi  pada  5  titik  pengujian  di  kawasan Underpass YIA , lapisan tanah pasir berpotensi likuifaksi  pada  kedalaman  4-6  m  dari permukaan  tanah  pada  titik  pengujian  BH01 dan  BH05.  Sedangkan  pada  titik  pengujian BH02,  BH03,  dan  BH04  lapisan  tanah  pasir tidak berpotensi likuifaksi.
Pada  titik  pengujian    BH02  meskipun pada kedalaman 1 m nilai Factor of Safety lebih kecil dari satu ( FS <  1) tetapi tidak berpotensi terjadi  likuifaksi  karena  kedalaman  tanah berada  diatas  muka  air  tanah  titik  pengujian BH02 (MAT=3,70 m).
Selain  itu,  pada  beberapa  kedalaman setiap  titik  pengujian,  meskipun  nilai Factor  of Safety lebih  kecil  dari  satu  ( FS <  1)  tidak berpotensi  likuifaksi  dikarenakan  nilai N - SPT lebih    besar    dari    30  (N  >  30)  tidak    akan
menyebabkan terjadi likuifaksi.
Selanjutnya  dapat  dilakukan  penelitian untuk  pemetaan  potensi  likuifaksi  di  Kawasan Underpass YIA sebagai  panduan  bagi  pihak yang berkepentingan.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Ucapan terima kasih disampaikan kepada  Kementerian  Pekerjaan  Umum  dan Perumahan  Rakyat  Republik  Indonesia,  serta Unit Satuan Kerja Pelaksanaan Jalan Nasional Provinsi Daerah Istimewa Yogyakarta
Direktorat  Jenderal  Bina  Marga  Kementerian Pekerjaan Umum dan Perumahan Rakyat atas dukungannya dalam pelaksanaan penelitian ini.

## DAFTAR PUSTAKA
Amelia,  R.,  &  Indrawan,  I.  G.  .  (2017). Penyelidikan  Geologi  Teknik  Lokasi Bandara  Baru  di  Daerah  Istimewa Yogyakarta. Proceeding Seminar Nasional Kebumian , 1 (September). https://repository.ugm.ac.id/274104/1/OH T-03.pdf
BSN. (2012). SNI 1726:2012 tentang tata cara perencanaan  ketahanan  gempa  untuk struktur  bangunan  gedung  dan  non gedung. Badan Standarisasi Nasional. Hardiyatmo,  H.  C.  (2018).  Mekanika  Tanah  2 (Edisi  Keenam). Gadjah Mada University Press.
Iqbal, P., Tohari, A., Sadisun, I. A., & Nugroho, D.  (2014).  Fasies  Sedimen  Kuarter berpotensi  likuifaksi Pesisir Kota  Padang ,  Provinsi  Sumatra  Barat  berdasarkan Data Inti Bor dan CPTu. Jurnal Lingkungan  Dan  Bencana  Geologi , 5 (1), 1 –18.
Jalil, A., Fathani, T. F., Satyarno, I., & Wilopo,
W.  (2020).  A  Study  on  The  Liquefaction
Potential  in  Banda  Aceh  City  After  the 2004 Sumatera Earthquake. International Journal  of  GEOMATE , 18 (65),  147 –155.
https://doi.org/10.21660/2020.65.94557 Pawirodikromo,  W.  (2012).  Seismologi  Teknik
& Rekayasa Kegempaan (Edisi Pertama).
Pustaka Pelajar. Rahardjo, W., Sukandarrumidi, & Rosidi, H. M.
. (1977). Peta Geologi lembar Yogyakarta, Jawa  skala  1:100.000  (Edisi  II).  Pusat
Penelitian dan Pengembangan Geologi.
Seed, H. B., & Idriss, I. M. (1970). A Simplifies
Procedure
For Evaluating
Soil
Liquefaction Potential (EERC 70-9, Issue November).  College of Engineering University of California. Seed,  H.  B.,  &  Idriss,  I.  M.  (1982).  Ground Motions  and  Soil  Liquefaction  during Earthquake. Earthquake Engineering
Research Institute Monograph . Youd,  T.  L.,  Idriss,  I.  M.,  Andrus,  R.  D.,  &
Castro, G. (2001). Liquefaction Resistance  of  Soils :  Summary  Report from the 1996 NCEER and 1998 NCEER
/  NSF  Workshops  on  Evaluation  of Liquefaction  Resistance  of  Soils. Journal of  Geotechnical  and  Geoenvironmental Engineering , 127 (October), 817 –833. https://doi.org/10.1061/(ASCE)1090- 0241(2001)127

## Dissertation/Thesis, Unpublished
Kuntoro,  T.  H.  (2007). Pengembangan  kurikulum pelatihan  magang  di  SMK  :  Suatu  studi berdasarkan  dunia  usaha (Unpublished Doctoral  dissertation).  Program  Pasca Sarjana UNNES, Semarang.

## Government Document
National  Institute  of  Mental  Health.  (2008). Clinical training  in  serious  mental  illness (DHHS Pubication No. ADM 90-1679). Washington, DC : U. S. Government Printing Office.

## Conference Proceedings
Suci,  P.,  Tjipto,  P.,  &  Budi,  J.  (Eds.).  (2013). Implementasi  penggunaan  simulasi  phET dan  KIT  sederhana  untuk  mengajarkan keterampilan  psikomotor  siswa.  , Prosiding Seminar  Nasional  IPA  IV .  Semarang: Program  Studi  Pendidikan  IPA  S1  FMIPA UNNES.