Abstrak — Bucket  elevator merupakan  sebuah  komponen  yang berfungsi  untuk  mengakut  material  yang  belum  terbentuk menjadi  semen.  dalam  penggunaannya, bucket  elevator di hubungkan  dengan chain  shackle . Chain  shackle pada bucket elevator telah  mengalami  masalah  keausan  karena  material tersebut  tidak  sesuai  dengan  standar  DIN  745  sehingga diperlukan  optimalisasi  dengan  perlakuan  panas.  Dalam penelitian  ini  dilakukan  proses  analisis  pengaruh  variasi temperatur  dan  waktu  tahan  tempering  terhadap  kekerasan material chain  shackle yang  di hardening sebagai  solusi kegagalan  pada chain  shackle .  Pengujian  yang  dilakukan meliputi  uji  komposisi,  metalografi,  hardness  dan  ketahanan aus. Dari hasil uji komposisi didapatkan bahwa material chain shackle adalah  baja  AIS I  1030.  kemudian  diberi  pelakuan hardening-tempering dengan  temperatur  austenisasi  850 o C  dan dilakukan  pendinginan  dengan  air.  S pesimen  kemudian ditemper dengan temperatur 200 o C, 250 o C, dan 300 o C dengan waktu  tahan  tempering  1  jam  dan  2  jam. Kekerasan tertinggi terdapat pada spesimen dengan perlakuan tempering 200 o C dan waktu  tahan  1  jam  sebesar  588  HV  dengan  laju  keausan 2mm/jam.  Berdasarkan  hasil  pengujian  didapatkan  bahwa kekerasan berbanding terbalik dengan laju keausan
Kata  kunci— Bucket  Elevator,  Chain  Shackle,  Heat  Treatment, kekerasan, ketahanan aus.

## I. PENDAHULUAN
SEMEN  Indonesia  merupakan  produsen  semen terbesar  di  Indonesia.  Keberhasilan  pembangunan pabrik  Tuban  IV  dan  Tonasa  V,  serta  akuisisi  perusahaan semen  Vietnam  Thang  Long  Cement  Company  pada  akhir tahun  2013,  maka  pada  awal  tahun  2013  perseroan  memiliki kapasitas  terpasang  sebesar  30  ton/tahun  dan  telah  menjadi perusahaan  semen  terbesar  di  Asia  Tengggara  berdasarkan kapasitas  terpasang.  Saat  2014  kapasitas  terpasang  Semen Indonesia meningkat menjadi 33 juta ton semen per tahun, dan menguasai  sekitar  42%  pangsa  pasar  semen  domestik.  PT. Semen  Indonesia memiliki 4 anak perusahaan yaitu PT. Semen Gresik,  PT.  Semen  Padang,  PT.  Semen  Tonasa,  dan  Thang Long  Cement.  Untuk  PT.  Semen  Indonesia  sendiri  memiliki  4
pabrik  dengan  kapasitas  terpasang  8,5  juta  ton  semen  per tahun yang berlokasi di Desa Sumberarum, Kec. Kerek, Tuban, Jawa Timur.
Pabrik Semen Memiliki beberapa plant salah satunya adalah finish  mill.  Finish  mill  merupakan  plant  yang  berfungsi  untuk melakukan  finishing  terhadp  semen  yang  telah  dicampur. Sebagian besar komponen dari plant finish mill terdiri dari belt conveyor dan ball mill. Pada penelitian kali ini, plant finish mill yang  mengalami  masalah  adalah  finish  mill  9 yang baru mulai beroperasi  sejak  pertengahan  2013.  Finish  mill  9  yang selanjutnya  biasa  disebut  OK  mill  memiliki  problem  pada bagian  bucket  elevator.  Bucket  elevator  sendiri  berfungsi untuk  mengangkat  semen  yang  belum  tercampur  atau  belum memiliki  kehalusan  yang  sesuai.  Salah  satu  bagian  bucket elevator  yaitu chain  shack le yang  menempel  dengan  bucket tersebut. Chain  shack le mengalami kegagalan pada tanggal 1 September 2017 berupa  keausan  pada  bagian  yang bersinggungan dengan rantai.
Chain  shack le tersebut telah diuji komposisi menggunakan Optical  Emission  Spectroscopy  (OES)  dan  memiliki komposisi yang  tidak  sesuai  dengan  standar  material chain  shack le sehingga  diperlukan  optimalisasi  menggunakan  perlakuan panas.  Oleh  karena  itu,  penelitian  ini  bertujuan  untuk meningkatkan  kekerasan  dari chain  shack le sehingga kegagalan dapat diminimalisir.

## II. METODOLOGI PENELITIAN
Hal  pertama  yang  dilakukan  adalah  me- review dokumen perusahaan  untuk  mendapatkan  data  terkait  desain,  data operasi  dan  spesifikasi.  Kemudian  dilakukan  preparasi spesimen.  Tahap  Persiapan  ini  diperlukan sebelum melakukan pengujian  untuk  menentukan  penyebab  kegagalan/keausan Chain  shack les pada  PT  Semen  Indonesia.  Persiapan  ini berupa  proses  cutting  dan  sectioning.  Proses  pemotongan dilakukan pada bagian tengah dan ujung pada Chain shack les yang terindikasi adanya beban siklik dan bagian yang jauh dari aus.  Spesimen  yang  terindikasi  adanya  beban  siklik  serta bagian  yang  jauh  dari  aus  akan  diuji  sebagai  perbandingan antara  material  yang  baru  dengan  material  yang  sudah aus/gagal.  Selanjutnya  dilakukan  uji  kekerasan  pada  bagian
Analisis Pengaruh Variasi Temperatur dan Waktu Tahan Tempering Terhadap Kekerasan Material Chain Shackle yang di Hardening Sebagai Solusi Kegagalan Pada Chain Shackle
Redy Rizky Santoso, Rochman Rochiem, dan Wikan Jatimurti Departemen Teknik Material dan Metalurgi FTI-ITS, Kampus ITS-Keputih Sukolilo
e-mail : Rochman@mat-eng.its.ac.id
PT
JURNAL TEKNIK ITS Vol. 7, No. 1 (2018), 2337-3520 (2301-928X Print)                                             F97
yang dekat dengan daerah aus dan jauh dari daerah aus untuk mengetahui perbedaan kekerasan dan dilakukan pengujian laju keausan untuk mendukung data kekerasan tersebut. Kemudian dilakukan  pengujian  komposisi  kimia.  Pengujian  komposisi kimia  berfungsi  untuk  mengetahui  komposisi  kimia  yang terdapat  pada  komponen  yang  mengalami  kegagalan.  Pada identifikasi  komposisi  kimia  menggunakan  alat optical emission  spectroscopy di  Politeknik  Perkapalan  Negeri Surabaya  untuk  mengetahui  komposisi  dari chain  shack le . Lalu  pengamatan  metalografi  dilakukan  untuk  mengetahui struktur  mikro  pada  material chain  shack le .  Preparasi pengujian  metalografi  meliputi  proses  pengamplasan  dengan amplas grade 80 hingga grade 2000, kemudian dilakukan proses polishing .  Etsa  yang  digunakan  adalah  etsa  nital 4% dengan perbesaran  mikroskop  1000x.  setelah  mengetahui  data  awal spesimen,  dilakukan  proses  perlakuan  panas  sesuai  dengan berbagai parameter seperti yang ditunjukan pada gambar 1
Gambar 1. Kurva Perlakuan Panas Spesimen
Berdasarkan  gambar  1,  Proses  perlakuan  panas  yang  telah dilakukan  adalah  proses hardening dengan  temperatur  850 0 C dan  waktu  tahan  30  menit.  Setelah  melakukan  proses hardening , spesimen telah diberi perlakuan tempering dengan dua variabel waktu tahan yang berbeda yaitu 60 dan 120 menit. Masing  –  masing  variabel  waktu  tahan yang berbeda akan di tempering dengan tiga variabel temperatur yang berbed a yaitu 200 0 C,  250 0 C,  300 0 C. kemudian dilakukan pengujian kekerasan, keausan dan metalografi untuk mengetahui dan membandingkan pengaruh variasi tersebut.

## III. HASIL DAN PEMBAHASAN
A. Pengujian k omposisi
Material  yang  digunakan  untuk  penelitian  mempunyai komposisi kimia seperti pada tabel 1.
T abel 1. Komposisi Kimia Material Chain shackle yang Dibandingkan dengan AST M Unsur Kadar (%) 1030 (ASTM A29) ASTM A291 C 0,299 0,28-0,34 0,55 max Si 0,245 - 0,35 max Mn 0,745 0,60-0,90 0,60-0,90 P 0,019 0,040 max 0,040 max S 0,018 0,050 max 0,040 max Cr 0,235 - 0,25 max Mo 0,014 - 0,10 max Cu 0,044 - 0,35 max
Ni 0,115 - 0,30 max Fe 98,20 - -
Tabel  1  merupakan  komposisi kimia material chain shack le . Jika  dilihat  dari  komposisinya  material  tersebut  termasuk baja karbon menengah yaitu AISI 1030 [1].

## B. Pengamatan Mak ro
Berdasarkan hasil pengamatan visual dengan kamera secara makro  pada  daerah chain  shack le yang  telah  mengalami keausan.  Terlihat  pada  gambar  2  telah  terjadi  keausan  pada bagian chain  shack le telah  terjadi  pengurangan  dimensi dengan tebal mula-mula sebesar 37mm dan tebal akhir sebesar 19 mm sehingga terjadi pengurangan 18mm pada bagian kanan material chain  shack le .  Untuk  bagian  kiri,  tebal  mula-mula sebesar  37mm  dan  setelah  mengalami  keausan  memiliki  tebal akhir  sebesar  23mm  karena  telah  kehilangan  14mm  selama proses  pengausan  terjadi.  Berdasarkan  pengamatan  visual, masih  belum  terjadi crack pada  material chain  shack le tersebut.
Gambar 2. Hasil Pengamatan Makro Chain Shackle

## C. Pengujian Kek erasan
Berdasarkan  pengujian  kekerasan,  material  chain  shackle memeiliki kekerasan seperti pada tabel 2.
T abel 2. Hasil pengujian kekerasan Material Chain shackle yang gagal
Titik indentasi kekerasan (HV) Daerah jauh dari keausan Daerah dekat dengan keausan 1 267 278 2 271 276 3 253 269 4 260 272 5 275 270 Rata-rata 265.2 273
Sedangkan  pengujian  kekerasan  untuk  material  yang  telah diberikan pelakuan hardening dan tempering ditunjukan pada tabel 3.
Daerah aus Daerah normal
T abel 3. Hasil Kekerasan Material Chain shackle setelah tem pering
M aterial Temperat ur ( o C) Waktu Tahan (M enit) Kekerasan (HV) HT200t60 200 60 588 HT250t60 250 60 565.4 HT300t60 300 60 530.8 HT200t120 200 120 581.4 HT250t120 250 120 536.6 HT300t120 300 120 515.6 Hardening - - 689.6
Dari data tabel 3, kemudian di plot dalam suatu grafik untuk membandingkan  kekerasan  pada  spesimen  pada  setiap parameter seperti pada gambar 3.

## Gambar 3. Perbandingan kekerasan spesimen

## D. Pengamatan Struk tur Mik ro
Berdasarkan  hasil  pengamatan  struktur  mikro,  spesimen pada  gambar  4 (a) menunjukan fasa ferrit dan perlit, sedangka struktur  mikro  chain  shackle  seharusnya  merupakan  fasa tempered martensit seperti pada gambar 4 (b).
Gambar  4.  (a)  Hasil  Pengamatan  Struktur  Mikro  Menggunakan  Etsa Nital  4%  dengan  Perbesaran  1000x    (b)    Struktur  Mikro  standar chain shackle AISI  1045 Hardening dan Tem pering dengan  etsa  nital  4% dan perbesaran 3000x
Setelah  melalui  perlakuan  panas  hardening  dengan temperature  austenisasi  850 o C  kemudian  didinginkan  dengan media  air,  menghasilkan  struktur  mikro  berupa  martensit  dan bainit seperti ditunjukan pada gambar 5.
Kemudian  diberikan  perlakuan  tempering  dengan  variasi waktu  tahan  temper  dan  temperatur temper seperti ditunjukan pada    tabel  4  dan  menghasilkan  strukturmikro  seperti  pada gambar 6, 7 dan 8
Gambar  5.  struktur  mikro  material chain  shackle setelah  di- hardening dengan  temperature  austenisasi  850 o C  dan  waktu  tahan  30  menit waterquenched dengan etsa nital 4% dan perbesaran 1000x
T abel 4.
T abel Perlakuan P anas
Gambar  6.  struktur  mikro  material chain  shackle dengan  temperature tem pering 200 o C  dan  waktu  tahan tem pering A.1  jam  dan  B.  2  jam dengan etsa nital 4% dan perbesaran 1000x
Gambar  7.  struktur  mikro  material chain  shackle dengan  temperature tem pering 250 o C  dan  waktu  tahan tem pering A.1  jam  dan  B.  2  jam dengan etsa nital 4% dan perbesaran 1000x
Material Tem pera tur ( o C) Wak tu Tah an (Me nit) Uji kom posi si Uji Met alog rafi Uji Keker asan Uji Keau san N - - V V V V HT200t60 200 60 - V V V HT250t60 250 60 - V V V HT300t60 300 60 - V V V HT200t120 200 120 - V V V HT250t120 250 120 - V V V HT300t120 300 120 - V V V
a b a b a b
Gambar  8.  struktur  mikro  material chain  shackle dengan  temperature tem pering 300 o C  dan  waktu  tahan tem pering A.1  jam  dan  B.  2  jam dengan etsa nital 4% dan perbesaran 1000x

## E. Pengujian k eausan
Berdasarkan uji keausan dengan standar [2], didapatkan laju keausan seperti ditunjukan pada tabel 5.
T abel 5. Hasil pengujian keausan Material Penguran gan ketebalan (mm) Keausan (mm)/waktu(jam) HT200t60 0.1 2 HT250t60 0.13 2.67 HT300t60 0.16 3.33 HT200t120 0.13 2.67 HT250t120 0.16 3.33 HT300t120 0.3 4.67 Tanpa Perlakuan 0.36 7.33
Kemudian  data  tersebut  diplot  dalam  sebuah  grafik  untuk membandingkan laju keausan antar  spesimen  seperti ditunjukan pada gambar 9.

## Gambar 9. grafik laju keausan spesimen

## F. Pembahasan
Setelah melakukan beberapa pengujian yang telah dilakukan selama  penelitian  ini, pada umumnya terdapat beberapa faktor yang  menyebabkan  kegagalan  pada  material  yaitu  kesalahan dalam  pemilihan  material.  Hal  tersebut  dapat  ditinjau berdasarkan  komposisi  dan  kekerasan  pada  permukaan,  serta struktur mikro yang terdapat pada material yang gagal tersebut. Material  standar  yang  digunakan  untuk chain  shack le ini adalah baja aisi 1045 dengan komposisi sesuai dengan  [1] dan telah  diberi  perlakuan hardening dan tempering .  Sedangkan berdasarkan hasil uji komposisi optical emission spectroscopy (OES).  Material  yang  didapat  tidak  sesuai  dengan  standar
untuk aplikasi chain shack le . Dari segi kadar karbon, spesimen chain shack le memiliki kadar karbon (C) yang lebih rendah bila dibandingkan  dengan  standar  material chain  shack le [3], sehingga  dari  segi  kekerasan  masih  tidak  sesuai  dengan standar  yang  s eharusnya  600  HV.  Selain  itu,  material chain shack le dari PT. Semen Indonesia Tbk memiliki paduan seperti Cr  dan  Mo  yang  tidak  sesuai  dengan  standar  sehingga kemampuan  untuk  dikeraskannya  rendah.  Gesekan  yang dihasilkan oleh chainlink dan chain shack le membuat material tersebut  mengalami  keausan  hingga  hampir  kehilangan setengah  diameternya  dan  membuat material tersebut memiliki internal  stress yang  tinggi.  Dari  segi chainlink sendiri  tidak mengalami  masalah  keausan  sehingga  dapat  disimpulkan kesalahan  pemilihan  material  berada  pada chain  shack le . Berdasarkan  data  fakta  diatas,  lifetime  dari chain  shack le harusnya bisa lebih dari empat tahun (asumsi maksimal). Berdasarkan  hasil  pengamatan  strukturmikro,  diketahui bahwa  struktur  mikro  awal  material chain  shack le yang terbentuk  sebelum  spesimen  tersebut  diberikan  perlakuan panas  menunjukan  fasa  ferrit  dan  perlit  yang  merupakan struktur  mikro  dari  baja  hypoeutektoid  [4].  Sedangkan seharusnya  struktur  mikro  dari chain  shack le sharusnya berupa  hasil  dari hardening dan tempering yaitu  berupa tempered martensite  [5]. Tempered martensit  menghasilkan material  yang  keras  namun  memiliki  ketangguhan  yang  lebih tinggi jika dibandingkan dengan fasa martensit. Dari hasil fasa yang  diperoleh  pada  material chain  shack le PT.  Semen Indonesia Tbk sangat jauh dari material standar chain shack le . Setelah  diberi  perlakuan  panas  berupa hardening dengan temperature  850 o C  dengan  waktu  tahan  30  menit  dan  media pendingin  air.  Struktur mikro yang diperoleh adalah martensit. Jenis martensit yang terbentuk adalah lath martensit dan bainit bawah. Lath martensit terbentuk pada hardening baja karbon dengan komposisi di bawah 0.6% [5]. Sedangkan bainit bawah yang  merupakan  agregat  dari  ferrite  dan  cementite  (Fe3C) terbentuk  pada  kecepatan  pendinginan  sedang  dimana  pada kondisi  ini  karbon  sulit  berdifusi  kedalam  fasa  austenite  [6]. Kemudian diberikan perlakuan temper dimana perubahan besar terjadi  pada  martensit  pada  saat  diberi  pelakuan  tersebut adalah  difusi  karbon  ke  batas  butir  untuk  melepas  tegangan sisa dan presipitasi karbida epsilon sebagai dampak dari difusi karbon  [7].  Kekerasan  spesimen  menurun  setelah  di temper dikarenakan tempering bertujuan  untuk  mengembalikan sebagian keuletan/ketangguhan, berakibat turunnya kekerasan, dan melepas tegangan dalam untuk memperoleh keuletan yang lebih  baik.  [8].  Dengan  parameter  yang  ada,  spesimen  yang memiliki kekerasan paling tinggi adalah spesimen dengan kode HT200T60.  Hal  tersebut  dikarenakan  fasa  yang  terbentuk berupa tempered martensit  dengan  ukuran  yang  lebih  besar dan  tidak  terjadi  perubahan  pada  ferit  [9].  Pada  spesimen tersebut,  karbida  epsilon  yang terbentuk masih sangat sedikit namun  terjadi  penurunan  kekerasan  yang  cukup  signifikan dibandingkan  dengan  spesimen yang hanya dilakukan  proses hardening water-quenched. Spesimen diatas memiliki kekerasan  yang tinggi karena temperature tempering berturut- turut rendah dan cepat sehingga dekomposisi martensit masih belum  terjadi.  Fasa  karbida  epsilon  merupakan  senyawa
JURNAL TEKNIK ITS Vol. 7, No. 1 (2018), 2337-3520 (2301-928X Print)                                             F100
submikroskopik  sebagai tanda awal tempering dilakukan pada temperature  pada  kisaran  100-200 o C.  Pada  temperature  ini, senyawa  submikroskopik  tersebut  berupa  Fe 2.4. C  yang selanjutnya  berubah menjadi Fe 3 C ketika temperature dinaikan [10]. Penambahan temperatur dan waktu tahan tempering telah menyebabkan penurunan kekerasan dan kekuatan, namun telah meningkatkan keuletan dan ketangguhan. Dari hasil pengujian, spesimen  yang  memiliki  kekerasan  paling  rendah  yaitu spesimen  dengan  kode  HT300T120  dengan  fasa tempered martensit,  ferit,  dan  sedikit  perlit.  Pada  temperature  ini  terjadi perubahan signifikan pada fasa tempered martensit yaitu pada spesimen  ini,  martensit  yang  diperoleh  sudah tidak tajam dan tidak  kontinyu  dan  mulai  terjadi  pembentukan ferrit dan perlit sehingga  diperoleh  peningkatan  keuletan  [9]  sekaligus menyebabkan  terjadinya  penurunan  kekerasan.  Akumulasi karbida  epsilon  membentuk  sementit  ketika  temperature dinaikan  sehingga  kekerasan  tidak  sebanding  dengan spesimen  HT200T60  [11].  Setiap  spesimen  tidak  menunjukan adanya  bentuk  dari fasa karbida karena terdapat unsur silicon dalam  material chain  shack le .  Silicon  tidak  dapat  larut  dalam sementit  pada  proses  awal tempering sehingga menyebabkan senyawa karbida terbentuk memerlukan waktu yang lebih lama dibandingkan tanpa paduan silicon [12].
Berdasarkan  data  yang  diperoleh  dari  uji kekerasan setelah spesimen  diberikan  perlakuan  panas  berupa harden-temper dengan temperature tempering 200 o C, 250 o C dan 300 o C dengan waktu  tahan tempering satu  jam  dan  dua  jam  telah diperoleh hasil  kekerasan.  Spesimen  pada  daerah yang jauh dari daerah keausan memiliki kekerasan sebesar 265.2 HV. Sedangkan pada daerah  yang dekat dengan daerah keausan memiliki kekerasan sebesar  273  HV.  Kemudian  pada  daerah  material  yang mengalami  keausan  memiliki  kekerasan  sebesar  279.2  HV. Setelah  dilakukan  perlakuan  panas  spesimen  dengan  kode HT200T60  menghasilkan  kekerasan  yang  paling  tinggi  yaitu 588  HV. Kemudian dilanjutkan dengan spesimen dengan kode HT200T120  dengan  kekerasan  581.4  HV.  Spesimen  dengan kode  HT250T60  dan  kode  HT250T120  memiliki  kekerasan berturut-turut  sebesar  565.4  HV  dan  536.6  HV.  Spesimen dengan  kekerasan  terendah  dimiliki  oleh  kode  HT300T60 dengan  kekerasan  530.8  HV dan HT300T60 dengan kekerasan 515.6  HV.  Semua  spesimen  mengalami  penurunan  kekerasan setelah  dilakukan  proses tempering dengan  parameter  yang berbeda-beda  bila  dibandingkan  dengan  spesimen  yang mengalami  proses hardening saja  yaitu  memiliki  kekerasan 686.6  HV.  Hal  ini  terjadi  karena  pendinginan  non-ekuilibrium atau  pendinginan  sangat  cepat  dapat  meningkatkan  nilai kekerasan  suatu  material  dan  kekerasan  tertinggi  diperoleh pada  spesimen  yang  menggunakan  air  sebagai  media pendinginnya [13]. Sedangkan perlakuan tempering memberikan  penurunan  kekerasan  ketika  terjadi  kenaikan temperatur tempering karena  pembentukan  karbida  epsilon berfungsi untuk menghindari material dari patah getas [14]. Dari  pengujian  keausan menunjukan hasil yang berbanding lurus bila dibandingkan dengan hasil dari pengujian kekerasan sehingga  dapat  disimpulkan  bahwa  peningkatan  kekerasan juga  telah  meningkatkan  hasil  ketahanan  aus  dari  material tersebut.  Dengan  menggunakan  mesin pin on disc dan beban
yang  kostan sebesar 1.8 Kg didapatkan spesimen dengan laju keausan  terendah  terdapat  pada  spesimen  dengan  kode HT200T60  dengan  laju  keausan  2mm/jam.  Spesimen  lain dengan  kode HT200T120 dan HT250T60 memiliki laju keausan yang  sama  yaitu  2.67mm/jam.  Spesimen  dengan  kode HT250T120  dan  HT300T60  memiliki  laju  keausan  yang  sama pula  yaitu  sebesar  3.33mm//jam.  Sedangkan  laju  keausan tertinggi  dimiliki  oleh  spesimen  dengan  kode  HT300T120 dengan  laju  keausan  4.67mm/jam.  Laju  keausan  menurun  bila dibandingkan  dengan  spesimen  yang  tidak  diberi  pelakuan panas yaitu dengan laju 7.33mm/jam. Kekerasan suatu material sangat  mempengaruhi  tingkat  ketahanan  aus  dari  material tersebut [15]. Pada abrasive wear, kekerasan adalah sifat yang paling  penting  untuk  meningkatkan  kemampuan  suatu  baja terhadap  ketahanan  aus  dikarenakan  goresan.  Makin  keras material  tersebut,  makin  sulit media abrasive untuk melakukan penetrasi  dan  menggores  material  tersebut  [16].  Pengaruh proses tempering adalah  hilangnya  sebagian  tetragonalitas dari  martensit,  presipitasi  besi  karbida  dan  dekomposisi austenit  sisa  menjadi  ferit  dan  sementit  [17].  Perubahan struktur  mikro  tersebut  membuat  laju  keausan  semakin meningkat setelah mengalami proses tempering

## IV. KESIMPULAN
Berdasarkan  pengujian  yang  telah  dilakukan,  diperoleh beberapa kesimpulan sebagai berikut:
1. Pengaruh  waktu tahan tempering terhadap kekerasan dan  struktur mikro adalah semakin lama waktu tahan tempering ,  maka  kekerasan  akan  menurun  dan struktur  mikro  yang  terbentuk  adalah  tempered martensit dan senyawa karbida 2. Pengaruh  temperatur tempering terhadap  kekerasan dan  struktur  mikro  adalah  semakin  tinggi  temperatur tempering ,  maka  kekerasan  akan  menurun  dan struktur  mikro  yang  terbentuk  adalah  tempered martensit dan senyawa karbida

## DAFTAR PUSTAKA
[1]
A.  A29, Standard  Specification  for  Steel  Bars,  Carbon  and Alloy, Hot-Wrought and ColdFinished . USA: ASM International, 1999. [2]
A.  G99, Standard  Test  Method  for  Wear  testing  with  Pin -on- Disk Apparatus . USA: ASM International, 2003.
[3] D.  745, Chain  U-links (shackles) for conveyors . Germany: DIN
Standart, 1994. [4]
S.  H.  Avner, Introduction  To  Physical  Metallurgy .  Singapore: Mc Graw Hill, 1974.
[5] Sandvik,  “Crystallography  and  Substructure of Lath Martensit e Formed in Carbon Steels,” 2003.
[6] Aisyah,  “Perubahan  Struktur  Mikro  dan  Sifat  Mekanik  Pada Pengelasan  Drum  Baja  Karbon  Wadah  Limbah  Radioaktif.,” Yogyakarta, 2011.
[7] E.  .  Galindo  Nava, A  m odel  for  the  m icrostructure  behaviour and  strength  evolution  in  lath  m artensite .  United  Kingdom, 2015.
[8] D.  Prasetya,  “ANALISIS  PENGARUH  VARIASI  WAKT U T AHAN  T EMPERING  DAN  T EMPERAT UR  T EMPERING
T ERHADAP  KEKERASAN  MAT ERIAL  CROSSBAR  YANG DIHARDENING  SEBGAI  SOLUSI  KEGAGALAN  PADA CROSSBAR,” 2017.
[9] Z.-B.  Xu,  “ Mechanical  Properties  of  a  microalloyed  bainitic steel after hot forging,” 2017. [10] A.  A973, Standard  Specification  for  Grade  100  Alloy  Steel
Chain . USA, 2003.
[11] S.  and  Screniner,  “T empering  of  Martensite:  A  Field  Ion Microscope Study,” 1971.
[12] C.  Maherios,  “ Mechanical  behavior  of  tempered  martensite: Characterization and modeling,” 2017.
[13] dan  Y.  S.  Bayu  Adie  Septianto,  “ Pengaruh  Media  Pendingin pada  Heat  treatment  T erhadap  Struktur  Mikro  dan  Sifat
Mekanik Friction Wedge AISI 1340,” 2013. [14] Ebrahimi-Zia, “MECHANISMS OF T EMPERED MART ENSIT E  EMBRIT T LEMENT   IN  MEDIUM-CARBON ST EELS,” 1984.
[15] I.  Isnauri,  “ANALISA  PENGARUH  BEBAN  T ERHADAP LAJU  KEAUSAN  AL-Si  ALLOY  DENGAN  MET ODE  PIN ON DISK T EST ,” 2012.
[16] V.  Ratia,  “Behavior  of  Martensitic  Wear  Resistant  Steels  in Abrasion and Impact Wear T esting Conditions,” 2015.
[17] M.  Sadat  Hamzah,  “PENINGKAT AN  KET AHANAN  AUS BAJA KARBON RENDAH DENGAN MET ODE CARBURIZING,” 2008.