## STUDI KAPASITAS TIANG BOR BERDASARKAN METODE PILE DRIVING ANALYZER (PDA) DAN LOAD CELL
Livia 1 dan Andryan Suhendra 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta Email: liviaipi@gmail.com
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta Email: andryansuhendra@yahoo.com

## ABSTRAK
Pondasi tiang bor adalah pondasi yang pengerjaannya dengan cara mengebor tanah sampai kedalaman tertentu  kemudian  diisi  dengan  tulangan  dan  dicor  beton.  Pelaksanaan  pondasi  tiang  bor  harus dilaksanakan dengan cermat karena pelaksanaan berpengaruh dengan kapasitas yang dapat didukung oleh pondasi. Kapasitas dukung pondasi dapat diketahui dengan uji lapangan (Pile Driving Analyzer, Loading  Test)  dan/atau  perhitungan  manual.  Penelitian  ini  bertujuan  mengetahui  perbandingan  nilai kapasitas  dukung  tiang  bor  menggunakan  perhitungan  manual  (metode  Reese&Wright,  Meyerhof, Decourt, Kulhawy, Tomlinson) serta hasil tes PDA dan/atau Load Cell. Penelitian ini terdapat 6 data tanah  yang  berlokasi  di  Jakarta.  Berdasarkan  hasil  perhitungan,  diperoleh  nilai  rata-rata  persentase perbedaan daya dukung pondasi tiang bor antara hasil perhitungan manual dengan hasil dari PDA dan load cell:  metode Reese& Wright untuk tanah kohesif dan non-kohesif sekitar 30%, dengan metode Meyerhof untuk tanah kohesif sekitar 19% dan untuk tanah non-kohesif sekitar 30%, dengan metode Decourt  untuk  tanah  kohesif  dan  non-kohesif  sekitar  20%,  dengan  metode  Kulhawy  untuk  tanah kohesif dan non-kohesif sekitar 40% dan dengan metode Tomlinson untuk tanah kohesif sekitar 20% sedangkan untuk tanah non-kohesif sekitar 30%.
Kata Kunci: pondasi tiang bor, kapasitas dukung tiang, tes PDA, Load Cell.

## 1. PENDAHULUAN

## Latar Belakang
Pondasi merupakan bagian dari struktur yang berfungsi menopang bangunan yang ada di atasnya untuk  diteruskan secara merata ke lapisan tanah. Dalam merencanakan suatu pondasi, beban yang diterima oleh pondasi tidak boleh lebih besar dari pada kapasitas daya dukungnya.
Penentuan  jenis  pondasi  harus  disesuaikan  dengan  keadaan  tanah  disekitar  bangunan  dan  besar  beban  yang direncanakan.  Untuk  beban  yang  besar,  biasanya  perencana  memilih  penggunaan  pondasi  dalam.  Pondasi  dalam yang  umum  ditemui  adalah  tiang  bor  dan  tiang  pancang.  Pondasi bored  pile dipakai  apabila  tanah  dasarnya mempunyai  daya  dukung  yang  jauh  dari  permukaan  tanah  serta  keadaan  sekitar  tanah  bangunan  sudah  banyak berdiri bangunan – bangunan besar seperti gedung – gedung bertingkat sehingga dikhawatirkan dapat menimbulkan retak pada bangunan yang sudah ada akibat getaran – getaran yang ditimbulkan oleh kegiatan pemancangan apabila dipakai pondasi tiang pancang.
Ada  dua  metode  dalam  menentukan  kapasitas  daya  dukung  pada  pondasi bored  pile ,  yaitu  metode  statis  dan dinamis.  Pada  umumnya,  untuk  menentukan  daya  dukung  pondasi  digunakan  metode standard  penetration  test (SPT),  menentukan  daya  dukung  dari  data  parameter  tanah  dan  metode loading  test yang  termasuk  metode  statis. Sedangkan  untuk  metode  dinamis,  metode pile  driving  analyzer (PDA)  merupakan  salah  satu  metode  dinamis. Melalui  studi  ini,  akan  dianalisa  perbedaan  daya  dukung  yang  dihasilkan  oleh  metode standard  penetration  test (SPT), data parameter tanah, loading test dan metode pile driving analyzer (PDA).

## Tujuan Penelitian
Berdasarkan latar belakang, tujuan dari penelitian ini adalah menghitung kapasitas daya dukung pondasi bored pile dari  hasil  SPT,  dan  data  parameter  kuat  geser  tanah  ;  membandingkan  hasil  perhitungan  daya  dukung  tiang  bor dengan hasil dari pile driving analyzer dan/atau load cell ; menganalisa perhitungan kapasitas daya dukung pondasi bored pile.

## Pondasi
Pondasi  adalah  suatu  bagian  dari  konstruksi  bangunan  yang  berfungsi  untuk  menempatkan  bangunan  dan meneruskan beban yang berasal dari struktur atas . Untuk menentukan apakah suatu jenis pondasi tepat digunakan, perencana perlu mempertimbangkan beberapa hal sebagai berikut:
1. Kondisi tanah di lokasi berdirinya bangunan.
2. Besar beban yang ditimbulkan oleh struktur di atasnya.
3. Keadaan daerah di sekitar lokasi pembangunan.
4. Waktu dan biaya pekerjaan.

## Pondasi Bored Pile
Ada beberapa alasan digunakannya pondasi bored pile dalam konstruksi :
1. Bored pile tunggal dapat digunakan pada tiang kelompok atau pile cap.
2. Kedalaman tiang dapat divariasikan.
3. Bored pile dapat didirikan sebelum penyelesaian tahapan selanjutnya.
4. Ketika proses pemancangan dilakukan, getaran tanah akan mengakibatkan kerusakan pada bangunan yang ada di dekatnya, tetapi dengan penggunaan pondasi bored pile hal ini dapat dicegah.
5. Pada pondasi tiang pancang, proses pemancangan pada tanah lempung akan membuat tanah bergelombang dan menyebabkan  tiang  pancang  sebelumnya  bergerak  ke  samping.  Hal  ini  tidak  terjadi  pada  konstruksi  pondasi bored pile .

## Daya Dukung Aksial Tiang Tunggal
Rumus daya dukung dapat diperoleh dari persamaan:
𝑄 𝑢 = 𝑄 𝑠 + 𝑄 𝑏 (1) 𝑄 𝑎𝑙𝑙 = 𝑄 𝑢 / SF (2)
Keterangan : 𝑄 𝑢 = daya dukung ultimate 𝑄 𝑠 = daya dukung selimut 𝑄 𝑏 = daya dukung ujung
𝑄 𝑎𝑙𝑙 = daya dukung ijin
SF  = faktor keamanan, biasanya diambil 2,5-4.

## Metode Reese & Wright
Daya  dukung  ujung  pondasi bored  pile ( end  bearing )  berdasarkan  metode  Reese  &  Wright  dinyatakan  dengan rumus :
𝑄 𝑎𝑙𝑙 = 𝑞 𝑝 x 𝐴 𝑝 (3)
Keterangan : 𝑞 𝑝 = Tahanan ujung per satuan luas (ton/m 2 ). 𝐴 𝑝 = Luas penampang bored pile (m 2 ).
Tahanan ujung per satuan luas dapat diperoleh sebagai berikut : a. Untuk tanah kohesif
𝑞 𝑝 = 9 𝑐 𝑢 (4)
b. Untuk tanah non-kohesif
Untuk N ≤ 60 maka,
𝑞 𝑝 = 7 N (t/m 2 ) < 400 (t/m 2 ) (5)
Untuk N > 60 maka, 𝑞 𝑝 = 400 (t/m 2 ) (6)
Keterangan : N   = Nilai rata – rata SPT Daya dukung selimut bored pile ( skin friction ) berdasarkan metode Reese & Wright dinyatakan dengan rumus :
𝑄 𝑠 = f x Li x A st Keterangan : f = Tahanan satuan skin friction (ton/m 2 ). Li  = Panjang lapisan tanah (m).
A st = Keliling penampang bored pile (m).
Tahanan satuan skin friction (f) dapat diperoleh sebagai berikut : a. Pada tanah kohesif
f = α x 𝑐 𝑢 (7)
Keterangan : α   = Faktor adhesi.
Berdasarkan penelitian Reese & Wright (1977) α = 0,55 𝑐 𝑢 = Kohesi tanah (ton/m2).
b. Pada tanah non kohesif
Untuk N < 53 maka, f             = 0,32N (ton/m 2 ) (8)
Untuk 53 < N ≤ 100 maka,
f             = ( 𝑁−53 450 ) 𝑥 ( 1 0,3048 2 ) (9)
Keterangan: N  = Nilai N-SPT rata rata

## Metode Meyerhof
Daya dukung ujung pondasi ( end  bearing ) berdasarkan  data pengujian  SPT  dihitung  dengan persamaan  Meyerhof (Bowles,1997), yaitu :
𝑄 𝑝 = 𝑞 𝑃 𝑥 𝐴 𝑃 (10)
Keterangan : 𝑞 𝑃 = 20 𝑁 𝑏 untuk tanah kohesif (ton/m 2 ) = 40 𝑁 𝑏 untuk tanah non-kohesif (ton/m 2 ) untuk tanah non kohesif qp ≤ 400 t/m 2 𝑁 𝑏 = Nilai rata – rata SPT pada zona 8D keatas dan 3D kebawah ujung tiang.
Daya  dukung  selimut  ( skin  friction )  berdasarkan  data  pengujian  SPT  dihitung  dengan  persamaan  Meyerhof (Bowles,1997), yaitu:
𝑄 𝑠 = 𝑋 𝑚 . 𝑁 𝑖 𝑥 𝐴 𝑠𝑡 (11)
Keterangan :
𝑋 𝑚 = Untuk tiang bor nilai 𝑋 𝑚 = 0,5 ; Nilai 𝑋 𝑚 . 𝑁 𝑖 memiliki nilai maksimum, yaitu 10 t/m 2 . 𝑁 𝑖 = Nilai N-SPT rata rata.

## Metode Decourt
Daya dukung ujung pondasi ( end bearing ) dapat dinyatakan dengan rumus:
𝑄 𝑝 = 𝐾 𝑏 x 𝑁 𝑏 x 𝐴 𝑃 (12)
Keterangan :
𝐾 𝑏 = Faktor korelasi menurut Decourt. (faktor korelasi dapat dilihat di Tabel 1)
𝑁 𝑏 = Rata – rata nilai NSPT di ujung tiang.
Tabel 1. Faktor Korelasi Menurut Decourt ( 𝐾 𝑏 ) (Canadian Geotechnical Society, 2006)
Soil Type Displacement Piles Non-Displacement Piles Sand 325 165 Sandy silt 205 115 Clayey silt 165 100 Clay 100 80
Daya dukung selimut ( skin friction ) dapat dinyatakan dengan rumus sebagai berikut:
𝑄 𝑠 = 𝛼 (2,8 𝑁 60 + 10) x 𝐴 𝑠𝑡 (13)
Keterangan : 𝛼 = 1 untuk tiang bor untuk jenis tanah apa saja.
𝑁 60 = Rata – rata nilai NSPT sepanjang poros tiang.

## Metode Kulhawy
Untuk mendapatkan daya dukung ujung ( end bearing ) dapat menggunakan rumus:
𝑄 𝑝 = 𝑞 𝑝 x 𝐴 𝑝 (14)
Tahanan ujung per satuan luas dapat diperoleh sebagai berikut : a. Untuk tanah kohesif
𝑞 𝑝 = 9 𝑐 𝑢 (15)
b. Untuk tanah non kohesif
𝑞 𝑝 = σv’ x 𝑁 𝑞 (16)
Keterangan : 𝑐 𝑢 = Kohesi tanah (ton/m 2 ). σv’  = Tegangan vertikal efektif tanah (ton/m 2 ). 𝑁 𝑞 = Faktor daya dukung.
Faktor daya dukung ( 𝑁 𝑞 ) dapat dilihat di Tabel 2.
Tabel 2. Faktor Daya Dukung (Das, 2007)
Untuk mendapatkan daya dukung selimut ( skin friction ) dapat dinyatakan dengan rumus : 𝑄 𝑠 = f x Li x A st (17)
Keterangan : f = Tahanan satuan skin friction (ton/m 2 ). Tahanan satuan skin friction (f) dapat diperoleh sebagai berikut :
a. Pada tanah kohesif
f = α x 𝑐 𝑢 (18)
b. Pada tanah non kohesif
f = 𝐾 0 x σv’ x tan ϕ (19)
Keterangan:
𝐾 0 = 1 – sin ϕ σv’  = Tegangan vertical efektif tanah (ton/m 2 ).
α  = Faktor adhesi. 𝑐 𝑢 = Kohesi tanah (ton/m 2 ).
Kulhawy menyatakan bahwa faktor adhsesi pada tanah kohesif tergantung pada kuat geser tanah (Gambar 1).
Gambar 1. Faktor Adhesi Menurut Kulhawy (Sumber: Kulhawy, 1991)

## Metode Tomlinson
Menurut Tomlinson, perhitungan daya dukung ujung pondasi ( end bearing ) dapat dinyatakan dengan rumus berikut:
1. Pada tanah kohesif
𝑄 𝑝 = 𝐴 𝑝 x 𝐶 𝑢 x 𝑁 𝑐
𝑄 𝑝 = 𝐴 𝑝 x 𝐶 𝑢 x 𝑁 𝑐 (20)
2. Pada tanah non kohesif
𝑄 𝑝 = 𝐴 𝑝 x σv’x 𝑁 𝑞 (21)
Keterangan : 𝐶 𝑢 =  Kohesi  tanah  yang  terdapat  pada  ujung  tiang bor.
𝑁 𝑐 = Faktor daya dukung di bawah ujung tiang bor; Nilai 𝑁 𝑐 dapat diambil sebesar 9.
σv’  = Tegangan vertikal efektif tanah (ton/m 2 ). 𝑁 𝑞 =  Faktor  daya  dukung  (Nilai 𝑁 𝑞 bisa  diperoleh dari Tabel 2)
Untuk perhitungan daya dukung selimut ( skin friction ) dapat dinyatakan dengan rumus berikut:
𝑄 𝑠 = f x Li x A st (22)
Nilai  tahanan  satuan skin  friction antara  tanah  kohesif  dan  non  kohesif  berbeda,  dapat  dinyatakan  dengan  rumus sebagai berikut:
a. Pada tanah kohesif
f = α x 𝑐 𝑢 (23)
b. Pada tanah non kohesif
f = 𝐾 0 x σv’ x tan ϕ (24)
Keterangan:
𝐾 0 = 1 – sin ϕ σv’  = Tegangan vertical efektif tanah (ton/m 2 ).
α  = Faktor adhesi. 𝑐 𝑢 = Kohesi tanah (ton/m 2 ).
Faktor  adhesi menurut Tomlinson dapat diperoleh dari Gambar 2 sebagai berikut:
Gambar 2. Faktor Adhesi Menurut Tomlinson (Sumber: Tomlinson, 1994)

## Load Cell
Load  cell adalah  suatu  rangkaian  alat  ukur  elektronik  yang  terdiri  dari  sejumlah  komponen  yang  secara  bersama- sama digunakan untuk melakukan suatu pengukuran dan mencatat hasilnya.
Tujuan digunakan alat load cell dalam loading test adalah untuk mendapatkan besar gaya yang diterima oleh tiang dengan  lebih  teliti  dan  mendapatkan  suatu  perbandingan  antara  besar  gaya  yang  diterima  tiang  melalui hydraulic jack dan alat load cell .

## Pile Driving Analyzer
Pile  driving  analyzer (PDA)  adalah  alat  uji  untuk  mengevaluasi  daya  dukung  tiang  pondasi,  baik  berupa  tiang pancang maupun tiang bor.
PDA merekam  regangan dan percepatan gelombang yang terjadi akibat tumbukan dari palu yang dijatuhkan  diatas kepala  tiang  dari  ketinggian  tertentu.  Daya  dukung  tiang  dari  hasil  PDA  akan  dianalisa  lebih  lanjut  dengan menggunakan program CAPWAP ( Case Pile Wave Analysis Program ), yaitu metoda untuk menentukan persamaan
gelombang  berdasarkan  parameter  tanah  aktif  akibat  beban impact ,  yang  dikembangkan  di Case  Western  Reserve University . Pile  driving  analyzer (PDA)  atau  uji  beban  dinamis  memiliki  beberapa  keuntungan antara  lain (Mhaiskar, SY. Dkk, 2010 dan Vaidya, Ravikiran dkk, 2006) :
1. Dalam satu hari dapat dilakukan test beberapa tiang sehingga menghemat waktu.
2. PDA membutuhkan ruang relative kecil.
3. PDA dapat mengevaluasi daya dukung dan  integritas structural tiang.
4. PDA dapat mengevaluasi penurunan ( settlement ) tiang.

## 2. METODOLOGI PENELITIAN

## Metode Pengumpulan Data
Metode  yang  digunakan  untuk  pengumpulan  data  penelitian  ini  adalah  teknik  dokumentasi  dokumentasi  yaitu pengumpulan  data  dari  dari  berbagai  proyek.  Data  data  yang  berhubungan  dengan  topik  yang  dibahas  kemudian dikumpulkan  dan  dilakukan  perhitungan  secara  manual  untuk  mencari  daya  dukung  pondasi  tiang  bor.  Setelah mencari  daya  dukung  pondasi  tiang  bor  akan  dilakukan  perbandingan  dengan  daya  dukung  yang  dihasilkan  dari hasil uji PDA dan load cell .

## Metode Analisis Data
Metode  analisis  yang  digunakan  untuk  menganalisa  data  menggunakan  microsoft  excel  untuk  mengolah  data. Sebelum  dilakukannya  analisis  data,  perlu  adanya  studi literature dengan  mencari  dasar  –  dasar  teori  dan  sumber data  seperti  journal,  buku  referensi  untuk  mendapatkan  rumus  –  rumus  untuk  mendapatkan  daya  dukung  pondasi tiang bor.

## 2. ANALISIS DAN PEMBAHASAN
Hasil  Perhitungan,  Perbandingan  dan  Analisa  Perhitungan  Teoritis  dengan  Pengukuran  di Lapangan

## Data Tanah Roxy Mas Business Center
Hasil perhitungan dan perbandingan daya dukung di Proyek Roxy Mas Business Center dapat dilihat pada Tabel 3.
Tabel 3. Hasil Perhitungan dan Perbandingan Daya Dukung di Proyek Roxy Mas Business Center
Metode Daya Dukung Ujung (ton) Daya Dukung Selimut (ton) Daya Dukung Total (ton) PDA (P-7) 36,5 176,5 212,9 PDA (P-20) 50,1 187,4 237,5 Reese & Wright 23,866 85,690 109,559 Meyerhof 86,429 93,150 179,578 Decourt 43,214 115,86 159,072 Kulhawy 23,866 107,8 131,647 Tomlinson 23,866 149,41 173,275

## Data Tanah Bintaro Icon
Hasil perhitungan dan perbandingan daya dukung di Proyek Bintaro Icon BH-1 dan BH-2 dapat dilihat pada Tabel 4 dan Tabel 5.
Tabel 4. Hasil Perhitungan dan Perbandingan Daya Dukung di Proyek Bintaro Icon BH-1
Metode Daya Dukung Total (ton) Load Cell (BP-61) 884 Reese & Wright 985,374 Meyerhof 1327,378 Decourt 909,452 Kulhawy 687,876 Tomlinson 871,393
Tabel 5. Hasil Perhitungan dan Perbandingan Daya Dukung di Proyek Bintaro Icon BH-2

## Data Tanah Apartemen Emerald Bintaro
Hasil  perhitungan  dan  perbandingan  daya  dukung  di  Proyek  Apartemen  Emerald  Bintaro  BH-2  dan  BH-3  dapat dilihat pada Tabel 6 dan Tabel 7.
Tabel 6. Hasil Perhitungan dan Perbandingan Daya Dukung di Proyek Apartemen Emerald Bintaro BH-2
Metode Daya Dukung Ujung (ton) Daya Dukung Selimut (ton) Daya Dukung Total (ton) PDA (TP I) 116,4 613 729,4 Reese & Wright 68,96 354,709 423,669 Meyerhof 201,143 528,971 730,114 Decourt 162,55 450,97 613,521 Kulhawy 201,143 250,75 451,893 Tomlinson 265,769 339,9 605,654
Tabel 7. Hasil Perhitungan dan Perbandingan Daya Dukung di Proyek Apartemen Emerald Bintaro BH-3
Data Tanah Ciputra World 2 Jakarta (Phase 3) Serviced Apartment and Condominium
Hasil  perhitungan  dan  perbandingan  daya dukung  di  Proyek  Ciputra World  2  Jakarta  (Phase  3)  tiang  BP  194  dan tiang BP 205 dapat dilihat pada Tabel 8 dan Tabel 9.
Tabel 8. Hasil Perhitungan dan Perbandingan Daya Dukung di Proyek Ciputra World 2 Jakarta (Phase 3) Tiang BP
194 Metode Daya Dukung Ujung (ton) Daya Dukung Selimut (ton) Daya Dukung Total (ton) PDA 29,9 1185,3 1215,3 Reese & Wright 102,536 681,877 784,413 Meyerhof 349,643 795,04005 1144,683 Decourt 139,86 648,741 788,60 Kulhawy 102,536 483,884 586,419 Tomlinson 102,535 730,74 833,273 Metode Daya Dukung Ujung (ton) Daya Dukung Selimut (ton) Daya Dukung Total (ton) PDA (BP-09) 214,7 606,1 820,8 Reese & Wright 113,14 564,166 677,309 Meyerhof 383,163 598,249 981,565 Decourt 153,33 496,22 649,547 Kulhawy 113,14 367,205 480,348 Tomlinson 113,14 525,95 639,090
Metode Daya Dukung Total (ton) Load Cell (TP II) 440 Reese & Wright 532,164 Meyerhof 725,701 Decourt 619,484 Kulhawy 579,005 Tomlinson 672,84
Tabel 9. Hasil Perhitungan dan Perbandingan Daya Dukung di Proyek Ciputra World 2 Jakarta (Phase 3) Tiang BP
205 Metode Daya Dukung Total (ton) Load Cell 1193 Reese & Wright 786,114 Meyerhof 1146,8515 Decourt 790,338 Kulhawy 589,205 Tomlinson 834,85

## Data Tanah Gd. AJB Bumi Putera 1912, TB. Simatupang
Hasil  perhitungan  dan  perbandingan  daya  dukung  di  Proyek  Gd.  AJB  Bumi  Putera  1912,  TB.  Simatupang  dapat dilihat pada Tabel 10.
Tabel 10. Hasil Perhitungan dan Perbandingan Daya Dukung di Proyek Gd. AJB Bumi Putera 1912, TB.
Simatupang Metode Daya Dukung Ujung (ton) Daya Dukung Selimut (ton) Daya Dukung Total (ton) Load Cell (BP 39) 1132 PDA (BP 24) 95,8 1236 1331,8 Reese & Wright 133,33 773,102 906,398 Meyerhof 557,857 788,078 1345,935 Decourt 278,93 692,97 971,903 Kulhawy 133,33 534,086 667,382 Tomlinson 133,33 723,84 857,135

## Data Tanah High Rise Building, SCBD
Hasil  perhitungan  dan  perbandingan  daya  dukung  di  Proyek  High  Rise  Building,  SCBD  BH-05  dan  BH-07  dapat dilihat pada Tabel 11 dan Tabel 12.
Tabel 11. Hasil Perhitungan dan Perbandingan Daya Dukung di Proyek High Rise Building, SCBD BH-05
Metode Daya Dukung Ujung (ton) Daya Dukung Selimut (ton) Daya Dukung Total (ton) PDA 450 1607,7 2057,7 Reese & Wright 236,75 2509,157 2745,909 Meyerhof 521,211 2480,996 3002,208 Decourt 208,48 2270,1 2478,544 Kulhawy 236,75 1326,297 1563,049 Tomlinson 236,75 1866 2102,72
Tabel 12. Hasil Perhitungan dan Perbandingan Daya Dukung di Proyek High Rise Building, SCBD BH-07
Metode Daya Dukung Total (ton) Load Cell 2410 Reese & Wright 1743,396 Meyerhof 2577,866 Decourt 1864,866 Kulhawy 1023,215 Tomlinson 1625,593
Berdasarkan data tanah yang didapat, tanah kohesif terdiri dari proyek Roxy Mas  Business Center, proyek Bintaro Icon, proyek Ciputra World 2 Jakarta (Phase 3), proyek Gd. AJB Bumi Putera 1912 – TB. Simatupang, dan proyek High Rise Building – SCBD. Dan untuk tanah non-kohesif terdapat proyek Apartemen Emerald Bintaro .
Dari  hasil  perhitungan  dan  perbandingannya,  dapat  dihitung  persentase  perbedaan  daya  dukung  antara  berbagai metode perhitungan manual dengan load cell dan/atau pile driving analyzer.
Tabel 13. Nilai Rata-rata Persentase Perbedaan Daya Dukung Antara Perhitungan Manual dengan Hasil Daya
Dukung dari PDA Jenis Tanah Tanah Kohesif Tanah Non- Kohesif Metode Reese & Wright 36,789 % 41,915 % Meyerhof 18,733 % 0,098 % Decourt 26,959 % 15,887 % Kulhawy 41,648 % 38,046 % Tomlinson 22,843 % 16,965 %
Tabel 14. Nilai Rata-rata Persentase Perbedaan Daya Dukung Antara Perhitungan Manual dengan Hasil Daya
Dukung dari Load Cell Jenis Tanah Tanah Kohesif Tanah Non- Kohesif Metode Reese & Wright 23,291 % 20,946 % Meyerhof 19,972 % 64,932 % Decourt 18,348 % 40,792 % Kulhawy 42,846 % 31,592 % Tomlinson 22,069 % 52,917 %
Tabel 15. Nilai Rata-rata Persentase Perbedaan Daya Dukung Antara Perhitungan Manual dengan Hasil Daya
Dukung dari Load Cell dan PDA Jenis Tanah Tanah Kohesif Tanah Non- Kohesif Metode Reese & Wright 31,39 % 31,431 % Meyerhof 19,229 % 32,515 % Decourt 23,515 % 28,339 % Kulhawy 42,127 % 34,819 % Tomlinson 22,533 % 34,941 %

## 3. KESIMPULAN
Adapun kesimpulan dari hasil analisis dalam penelitian ini yaitu:
1. Berdasarkan  perhitungan  yang  telah  dilakukan  terdapat perbedaan  antara  hasil  daya dukung dari perhitungan manual dengan hasil daya dukung dari PDA dan/atau load cell.
2. Nilai  rata-rata  persentase  perbedaan  daya  dukung  pondasi  tiang  bor  antara  perhitungan  manual  dengan  hasil dari  PDA  untuk  tanah  kohesif  dan  non-kohesif  paling  besar  menggunakan  metode  Reese  &  Wright  yaitu sekitar  36%  dan  41%sedangkan  yang  paling  kecil  menggunakan  metode  Meyerhof  yaitu  sekitar  18%  dan 0,09%.
3. Nilai  rata-rata  persentase  perbedaan  daya  dukung  pondasi  tiang  bor  antara  perhitungan  manual  dengan  hasil dari load  cell untuk  tanah  kohesif  paling  besar  menggunakan  metode Kulhawy  yaitu  sekitar  42% dan  paling kecil  menggunakan  metode  Decourt  yaitu  sekitar  18%.  Sedangkan  untuk  tanah  non-kohesif  paling  besar
menggunakan  metode  Meyerhof  yaitu  sekitar  64%  dan  paling  kecil  menggunakan  Reese  &  Wright  yaitu sekitar 20%.
4. Nilai rata-rata persentase perbedaan daya dukung pondasi tiang bor secara keseluruhan untuk tanah kohesif dan non-kohesif  paling  besar  menggunakan  metode  Kulhawy  yaitu  sekitar  42%  dan  34%  sedangkan  yang  paling kecil  untuk  tanah  kohesif  menggunakan  metode  Meyerhof  yaitu  sekitar  19%,  untuk  tanah  non-kohesif menggunakan metode Decourt yaitu sekitar 28%.
5. Perbedaan  hasil  daya  dukung  pondasi  tiang  bor  dapat  disebabkan  oleh  beberapa  faktor  baik  faktor  dari lapangan maupun faktor secara teori.

## DAFTAR PUSTAKA
Bowles, J.E. (1997). Foundation Analysis and Design fifth edition. Mc Graw Hill. Canadian Geotechnical. (2006). Canadian Foundation Engineering Manual, 4 th edition . Das,B.M. (2007). Principles of Foundation Engineering, 6 th edition. PWS Kent. Kulhawy,  F.H.  (1991). Drilled  Shaft  Foundation ,  Chapter  14  in  Foundation  Engineering  Handbook,  2 nd Edition. New York: Van Nostrand Reinhold.
Reese, L.C. & Wright, S.J. (1977). Drilled Shaft Design and Construction Guidelines Manual, Vol.1. Washington D.C: U.S. Departement of Transportation.
Tomlinson, M.J. and Woodward, J. (1994). Pile Design and Construction Practice fourth edition. Taylor & Francis, Inc.