## Studi Komparasi Pengelasan Tandem dan Multi-run terhadap Sifat Mekanis pada Sambungan Las Aluminium Paduan AA5083
M. Afif Fatchunni’am 1 , M. Noer Ilman 1 , N. Akhmad Triwibowo 2 1) Teknik Mesin dan Industri Universitas Gadjah Mada Yogyakarta, Indonesia 2) Sekolah Tinggi Teknologi Adisutjipto (STTA) Yogyakarta, Indonesia Jl. Grafika No. 2, Yogyakarta, 55281 Jl. Janti Blok. R, Lanud Adisutjipto, Bantul, Yogyakarta, 55198 e-mail : muhammadafif@mail.ugm.ac.id
Received 31 Januari 2022 | Revised 10 Februari 2022 | Accepted 17 April 2022

## ABSTRAK
Aluminium paduan AA5083 banyak digunakan dalam industri konstruksi, otomotif dan perkapalan karena memiliki sifat-sifat fisik dan mekanis yang baik, yaitu bobot yang ringan, kekuatan tarik tinggi, sifat mampu las  (weldability)  yang  baik  dan  tahan  terhadap  korosi.  Salah  satu  metode  penyambungan  yang  banyak digunakan di industri manufaktur untuk aluminium adalah teknik pengelasan metal inert gas (MIG) karena dapat menghasilkan sambungan las dengan kekuatan mekanik yang tinggi dibandingkan dengan teknik penyambungan lainnya. Pengelasan MIG memiliki keterbatasan apabila pelat yang akan disambung cukup tebal karena membutuhkan pengelasan beberapa kali (multi-run) sehingga memakan waktu yang relatif lama. Penggunaan metode pengelasan tandem dinilai dapat mempersingkat waktu produksi. Penelitian ini bertujuan untuk melakukan studi komparasi antara pengelasan multi-run dan tandem dengan jarak antar torch 50 mm dalam hal sifat-sifat mekanis las. Pengelasan dilakukan dengan menggunakan teknik las MIG dan elektroda ER5356. Hasil penelitian menunjukkan bahwa pengelasan tandem dapat mempercepat proses pengelasan namun memiliki kekuatan mekanis yang lebih rendah karena ukuran butiran las yang kasar dibandingkan pengelasan multi-run. Selain itu, distorsi yang terjadi pada pengelasan tandem lebih besar dibandingkan dengan pengelasan multi-run akibat masukan panas (heat input) pada las tandem yang tinggi.
Kata kunci : AA5083, las tandem, multi-run, heat input, MIG.

## ABSTRACT
Aluminum alloy AA5083 is widely used in the construction, automotive, and shipbuilding industries because it has good physical and mechanical properties, namely lightweight, high tensile strength, good weldability, and  corrosion  resistance.  One  of  the  joining  methods  widely  used  in  the  manufacturing  industry  for aluminum is the metal inert gas (MIG) welding technique because it can produce welded joints with high mechanical strength compared to other joining techniques. MIG welding has limitations if the plate to be joined is quite thick because it requires multiple welding (multi-run) so it takes a relatively long time. The use of the tandem welding method is considered to be able to shorten production time. This study aims to conduct a comparative study between multi-run and tandem welding with a torch distance of 50 mm in terms of the mechanical properties of the weld. Welding is done using MIG welding technique and ER5356 electrode. The results showed that tandem welding can increase the welding speed process but has lower mechanical strength due to the coarser grain size of the weld compared to multi-run welding. In addition, the distortion that occurs in tandem welding is greater than that of multi-run welding due to the high heat input of tandem welding.
Keywords : AA5083, tandem welding, multi-run, heat input, MIG

## 1. Pendahuluan
Seiring  dengan  perkembangan  industri  bidang  transportasi  yang  pesat  seperti  kereta  api, perkapalan  dan  otomotif,  kebutuhan  akan  struktur  ringan  ( lightweight  structure )  untuk meningkatkan kecepatan dan penghematan bahan bakar meningkat pula. Hal ini bisa dilakukan melalui pemakaian pelat tipis dan pemilihan bahan yang ringan sebagai alternatif pengganti dari baja karbon. Aluminium paduan seperti seri 2xxx (Al-Cu), seri 5xxx (Al-Mg), seri 6xxx (Al-Mg- Si) dan seri 7xxx (Al-Zn) merupakan material yang banyak digunakan di bidang memiliki teknik karena  beberapa  keunggulan,  diantaranya  memiliki  berat  yang  relatif  ringan,  tahan  terhadap korosi, kekuatan tarik tinggi dan dapat mempertahankan kekuatanya pada temperatur dibawah nol dan tidak beracun. Khusus pada industri otomotif maupun perkapalan, paduan aluminium seri 5xxx merupakan pilihan utamanya, salah satunya adalah AA5083 yang merupakan paduan Al-(4- 5,5%) Mg [1] . Aluminium AA5083 termasuk paduan yang tidak diberi perlakuan panas ( non heat- treatable ) sehingga mekanisme penguatan dilakukan dengan cara larutan padat ( solid solution ) dan pengerjaan dingin.
Teknik  pengelasan  merupakan  metode  penyambungan  logam  yang  banyak  digunakan  untuk aluminium dan paduannya salah satunya adalah pengelasan MIG yang banyak digunakan untuk menyambung pelat AA5083 [2] . Las MIG ( Metal Inert Gas) ini menggunakan gas mulia ( inert gas ) untuk melindungi busur listrik sedangkan kawat elektroda diumpankan secara kontinu oleh motor listrik sehingga proses pegelasan bisa dilakukan secara semi otomatis atau otomatis. Gas inert seperti argon pada pengelasan juga berfungsi sebagai pelindung dari oksidasi O 2 sehingga mencegah  terbentuknya  aluminium  oksida  dan  mengurangi adanya  porositas  yang  dapat mengurangi kualitas hasil las.
Pengelasan  MIG  memiliki  beberapa  keterbatasan  apabila  pelat  yang  digunakan  cukup  tebal sedangkan diameter elektroda yang digunakan relatif kecil. Keterbatasan tersebut mengakibatkan pengelasan tidak bisa dilakukan 1x kerja, sehingga perlu dilakukanya pengelasan beberapa kali ( Multi-Run ) untuk mendapaatkan hasil yang diinginkan. Pengelasan ini akan berpengaruh pada waktu pengelasan yang lebih lama sehingga dapat menurunkan produktivias pengelasan.
Berbagai  metode  pengelasan  MIG  telah  dikembangkan  untuk  meningkatkan  hasil  pengelasan salah satunya adalah pengelasan tandem. Las Tandem adalah metode yang paling baik untuk meningkatkan  produktivitas  pengelasan.  Pengelasan  tandem  dinilai  mempunyai  efektifitas produksi  tinggi  yang  dapat  dicapai  dengan  kecepatan  pengelasan  yang  tinggi [3] .  Metode pengelasan tandem merupakan metode yang menggunakan 2 sumber daya dan 2 elektroda pada saat pengelasan berlangsung dalam satu kali gerakan las [4] .
Studi karakteristik pengelasan tandem telah dilakukan beberapa peneliti. Menurut Cai dkk. [5] , posisi pengelasan sangat mempengaruhi kolam las ( weld pool ) akibat efek gravitasi dimana pada posisi datar ( flat ), permukaan kolam menjadi cekung sedangkan pada posisi vertikal, permukaan kolam  lebih  cekung  lagi  akibat  lebih  banyak  logam  pengisi  yang  mengalir  pada  kolam  las. Selanjutnya, Ding dkk. [6] meneliti proses perpindahan massa las pada las tandem MIG dengan menggunakan  pendekatan  numerik.  Hasil  menunjukkan  bahwa  pada  las MIG  tunggal (konvensional) butiran las cair berpindah pada arah aksial sedangkan pada las tandem mengalami defleksi  (non-axial)  akibat  pengaruh  gaya  elektromagnetik  di  antara  dua  elektroda. Pengembangan las tandem selanjutnya dilakukan oleh Ye dkk. [7] dengan menggunakan tripel elektroda terumpan ( triple wire ). Hasil ini menunjukkan bahwa las tipe ini mampu mengendalikan terjadinya humping yaitu  bentuk  permukaan  las  cair  yang  cembung  saat  proses  pengelasan berlangsung akibat aliran fluida (las cair) ke belakang las ( backward fluid flow ).
Penelitian  ini  dilakukan  untuk  mengetahui  perbandingan  sifat  fisis  dan  mekanis  dari  hasil sambungan las multi-run dan tandem dengan jarak antar elektroda sepanjang 50 mm. Interaksi
jarak elektroda dapat menghasilkan perbedaan masukan panas, sehingga dapat mempengaruhi kekuatan mekanis dan distorsi hasil pengelasan aluminium.
Dari  kajian  di  atas  dapat  disimpulkan  bahwa  metode  pengelasan  tandem  memiliki  beberapa keunggulan. Namun dengan metode tersebut logam akan mengalami perubahan sifat fisis dan mekanis yang diakibatkan oleh masukan panas yang tinggi akibat dari interaksi antar elektroda. Permasalahan ini diangkat menjadi topik penelitian dan dianalisis untuk dicarikan solusinya.

## 2. Metodologi
Beberapa tahapan yang dilakukan dalam penelitian ini adalah persiapan alat dan bahan sebelum melakukan proses pengelasan, kemudian dilakukan pengelasan, pengujian spesimen, dan analisis. Dimensi  plat  AA5083  berukuran  300x100x4  mm  yang  dilas  menggunakan  filler  ER5356. Komposisi kimia logam induk dan filler dapat ditlihat pada Tabel 1.
Tabel 1. Komposisi kimia AA5083 dan filler dalam wt% [8] Material Mg Mn Si Fe Cr Cu Zn Ti Al AA5083 4,5 0,65 0,26 0,22 0,09 0,09 0,06 0,03 Bal. ER5356 4,5-5,5 0,05-0,20 0,25 0,40 0,05-0,20 0,10 0,10 0,06-0,20 Bal.
Metode  pengelasan  yang  digunakan  adalah  las  tandem  dan multi-run dengan  skema  yang ditunjukkan Gambar 1, dimana pengelasan tandem dilakukan dengan 1x gerakan las dengan 2 torch sekaligus sedangkan multi run dilakukan 2x gerakan las dengan 1 torch . Pada penelitian ini, kecepatan pengelasan dibuat 10 mm/s, laju aliran argon sebesar 25 L/menit,  jarak leading torch dan trailing torch adalah 50 mm sedangkan parameter las lainnya ditunjukkan pada Tabel 2. Selama proses pengelasan, siklus termal las diukur dengan menempatkan 3 termokopel yaitu Tc1, Tc2 dan Tc3 masing-masing berjarak 10, 20 dan 30 mm dari pusat las.
Tabel 2. Parameter pada masing masing torch . Parameter I (A) E (v) Wire speed (m/menit) Leading torch 110 19 9 Trailing torch 120 20 8
Logam induk yang telah dilakukan pengampelasan dan dietsa dilakukan pengambilan struktur mikro. Pengambilan lokasi dibagi menjadi  tiga pengambilan yaitu pada arah L ( longitudinal ), LT ( long transverse ), dan ST ( short transverse ). Hasil struktur mikro logam induk dapat dilihat pada Gambar 2.
Gambar 1. Skema pengelasan tandem dengan jarak elektroda ( torch ) sebesar 50 mm.
Gambar 2. Struktur mikro logam induk (a) skema pengambilan, (b) arah longitudinal ,
(c) arah long transverse , dan (d) arah short transverse .

## 2.1. Pengujian Distorsi
Pengukuran distorsi bertujuan untuk mengetahui kelengkungan plat setelah proses pengelasan yang  dikibatkan  oleh  distribusi  temperatur  yang  tidak  merata  ketika  pengelasan  terjadi. Pengukuran  dilakukan  pada  arah  longitudinal  karena  pada  arah transversal relatif  lebih  kecil. Skema pengukuran distorsi dapat dilihat pada Gambar 3.

## Gambar 3. Skema pengukuran distorsi.

## 2.2. Pengamatan Struktur makro dan mikro
Tujuan  dilakukan  pengamatan  struktur  makro  dan  mikro  pada  penelitian  ini  adalah  untuk mengetahui perubahan struktur pada logam las atau weld metal (WM), daerah batas/transisi las dan HAZ atau dikenal dengan nama partialy melting zone (PMZ) dan daerah terpengaruh panas atau heat affected zone (HAZ). Sebelum diuji spesimen dipoles hingga seperti kaca kemudian dietsa 20 detik. Komposisi cairan etsa yang digunakan adalah 25 ml HCl, 25 ml HNO 3 , 25 ml etanol, dan 1 ml HF.
Gambar 4 Skema pengambilan struktur mikro .

## 2.3. Pengujian kekerasan
Pengujian ini bertujuan untuk mengetahui variasi nilai kekerasan untuk masing-masing zona pada sambungan las (las, PMZ, HAZ dan logam induk). Pengujian dengan menggunakan kekerasan mikro Vickers dengan beban 100 gram force, waktu pembebanan 10 detik, dan jarak antar titik yang diukur adalah 500 μm. Titik yang diuji sejumlah 80 titik pengujian. Skema pengambilan data  pijakan  indentor  dapat  dilihat  pada  Gambar  5.  Nilai  kekerasan  Vickers  dapat  dihitung menggunakan persamaan 1 dan 2.
D= (d 1 +d 2 )/2 (1)
VHN = ∅ = . (2)
Dimana  D : panjang diagonal rata-rata (mm) dan VHN : angka kekerasan Vickers (kg/mm 2 ).
Gambar 5. Skema pijakan indentor vickers.
3. Hasil dan pembahasan
3.1. Siklus termal
Pengambilan siklus termal dilakukan menggunakan 3 buah thermocouple (Tc1,Tc2 dan Tc3) yang dihubungkan data logger dengan jarak masing masing 10 , 20, 30 mm dari pusat las. Siklus termal yang terbentuk ketika pengelasan ditunjukkan oleh Gambar 6.
Gambar 6. Siklus termal pengelasan  (a) Tandem dan (b) multi-run.
Hasil yang diperoleh menunjukkan bahwa interaksi torch pada pengelasan tandem akan terbentuk siklus termal yang berbeda dengan multi-run yang memiliki dua puncak karena jarak torch yang sangat jauh. Fenomena ini menunjukkan bahwa interaksi antar torch pada pengelasan tandem sangat berpengaruh pada heat input yang terjadi, semakin dekat jarak torch maka heat input yang terjadi semakin besar sehingga suhu pengelasan menjadi sangat tinggi dan pada pengelasan multi- run interaksi antar torch sangat jauh sehingga suhu pengelasan menjadi rendah. Siklus termal pada pengelasan ini mengikuti persamaan Rosenthal dua dimensi berikut [9] :
− = ( ) / − (3)
Dimana q w : masukan panas, T o : temperatur awal , h :tebal spesimen, k : konduktivitas termal, ρ :  densitas, c : kapasitas panas, t : waktu, α : difusivitas dan r : jarak radial/lateral dari pengelasan.
3.2. Distorsi Distorsi longitudinal yang  terjadi  pada  pengelasan  tandem  dan multi-run diukur  berdasarkan ketinggian  terhadap  bidang  datar  pada  sumbu  Y  ( out-of-plane  distortion )  sepanjang  arah las (sumbu X) yang kemudian dibuat grafik rata-rata. Hasil pengukuran dapat ditinjau pada Gambar 7.
Gambar 7. Perbandingan distorsi pengelasan tandem dan multi run pada arah las ( longitudinal ).
Distorsi  longitudinal  yang terjadi merupakan  distorsi buckling yang  terjadi  akibat  dari  proses pemuaian ketika proses pengelasan terjadi dan penyusutan kerika las mulai mendingin. Tegangan penyusutan arah longitudinal pada pelat segi empat sederhana [10] dinyatakan sebagai berikut : a b
=
(4)
sedangkan tegangan kritis pelat
dinyatakan dengan persamaan:
= ( ) (5) Dimana : tegangan penyusutan, : tegangan kritis, : faktor kekakuan longitudinal, E :
modulus elastisitas, A : luasan area (h x w), dan ν : raiso poisson.
Distorsi terjadi jika nilai tegangan penyusutan ( ) melebihi tegangan kritis ( ) dan semakin besar nilai tegangan penyusutan maka distorsi yang terjadi akan semakin besar. Dari Persamaan (4)  terlihat  bahwa heat input berbanding  lurus  dengan  nilai  tegangan  penyusutan  sehingga semakin  besar heat  input maka  tegangan  penysutan akan  semakin  besar pula. Hal  ini  sejalan dengan distorsi dari hasil pengelasan tandem yang besar dipengaruhi oleh heat input yang tinggi [11] . . 3.3. Struktur makro dan mikro
Gambar 8 menunjukkan hasil pengamatan makro dari sambungan las pengelasan tandem dan multi-run menggunakan mikroskop optik dengan perbesaran rendah. Dari gambar terlihat bahwa profil las tandem lebih lebar sedaangkan las multi-run cenderung lebih sempit tetapi penetrasinya lebih dalam. Hal ini kemungkinan disebabkan karena percampuran filler pada pengelasan tandem lebih merata dibandingkan dengan multi-run yang dihasilkan dari 2 lapisan pengelasan dimana lapisan pertama sudah mengalami pembekuan terlebih dahulu yang selanjutnya diikuti pengelasan lapis ke 2.
Gambar 8. Foto makro sambungan las (a) tandem dan (b) multi-run.
Gambar 9. Struktur mikro pada daerah las (a) tandem dan (b) multi-run.
Gambar 9 menunjukkan struktur mikro pada daerah las ( weld metal) untuk las tandem dan multi- run.  Secara  umum  struktur  mikro  berbentuk dendrite dan equiaxed-dendritic bagian  dengan warna putih merupakan fasa α-Al sedangkan pada bagian berwarna hitam merupakan fasa β [12] .
a b a b
Bentuk butir kasar terlihat pada pengelasan tandem dan sedangkan pada pengelasan multi-run, butir terlihat halus . Hal ini dapat disebabkan karena semakin cepat laju pendinginan maka ukuran butir menjadi semakin halus [13] . Pada sisi lain, bentuk struktur mikro ditentukan oleh besarnya nilai G/R dimana G adalah gradien suhu dan R adalah laju pembekuan. Semakin rendah nilai G/R exuiaxed-dendritic.
Disamping pengamatan struktur mikro di daerah las, daerah PMZ juga menjadi fokus pengamatan pada  penelitian  ini  seperti terlihat  pada  Gambar  10.  Dari  gambar  terlihat  bahwa  tidak  terjadi perubahan  yang  signifikan  pada  daerah  HAZ  sedangkan  luasan  daerah partialy  melting  zone (PMZ) cenderung mengalami penurunan luasan seiring dengan semakin jauhnya jarak interaksi antar torch. Hal  ini  berkaitan  dengan  pengaruh heat  input yang  dapat  yang  menyebabkan pengasaran butir.
Gambar 10. Struktur mikro pada bagian batas las (a) tandem dan (b) multi-run.

## 3.4. Distribusi kekerasan las
Pengujian kekerasan mikro dilakukan sepanjang zona-zona di daerah sambungan las (las, PMZ, HAZ dan logam induk) dengan jumlah 81 titik pengukuran dengan jarak masing-masing pijakan indentor  adalah  500  μm  dan  hasil  pengujian  berupa  distribusi  kekerasan  seperti  terlihat  pada Gambar  11.  Dari  gambar terlihat  bahwa  pada  daerah  las tandem  mempunyai kekerasan  lebih rendah dibandingkan las multi-run. Kekerasan rendah ini berhubungan dengan struktur mikro yang  kasar  pada  las  tandem.  Dibandingkan  dengan  daerah  las,  bagian  HAZ  selalu  memiliki kekerasan  lebih  tinggi [14] namun  masih  di  bawah  dari  logam  induk.  Distribusi  seperti  ini biasanya  terjadi  pada  pengelasan  logam  yang non  heat-treatable seperti  aluminium  paduan AA5083. Nilai distribusi rata-rata kekerasan pada pengelasan tandem dan multi-run dapat ditinjau pada Tabel 3.
a b WM PMZ HAZ WM PMZ HAZ
Gambar 11. Distribusi nilai kekerasan pengelasan tandem dan multi-run.
Berdasarkan Tabel 3 nilai kekerasan tertinggi pada bagian las terdapat pada multi-run dengan nilai 68,21 HV dan nilai terendah terdapat pada pengelasan tandem dengan nilai 58,15 HV . Hal ini disebabkan karena heat input berpengaruh pada struktur mikro yang terjadi, yaitu semakin tinggi heat input bentuk butiran semakin kasar sehingga nilai kekerasan turun.
Tabel 3 Distribusi rata-rata kekerasan Vickers pada pengelasan tandem dan multi-run. Metode pengelasan Nilai kekerasan (HV) WM BM Tandem 50 mm 58,15 81,79 Multi-run 68,21 81,02 4. Kesimpulan dan saran Kesimpulan dari penelitian ini diperoleh sebagai berikut : 1) Distorsi pada pengelasan tandem lebih besar daripada distorsi pada pengelasan multi-run akibat masukan panas ( heat input ) yang tinggi pada las tandem.
2) Struktur mikro di daerah las ( weld metal ) pada las tandem dan multi-run didominasi oleh struktur equiaxed-dendritic dan dendrite. Ukuran butir sktruktur mikro multi-run menjadi semakin halus karena interaksi elektroda pengelasan yang jauh. Hal ini berkaitan dengan laju pendinginan yang dapat mempengaruhi ukuran butir pada weld metal.
3) Nilai kekerasan Vickers pada las dipengaruhi oleh bentuk struktur mikro yang terjadi dimana  semakin kasar struktur mikro kekerasan pada las menurun.
4) Pengelasan tandem memiliki keuntungan waktu pengelasan yang semakin singkat, namun kekuatan  mekanis  menjadi  menurun  sehingga  perlu  dilakukan  suatu  perlakuan  untuk mempercepat laju pendinginan sehingga kekuatan mekanis dapat ditingkatkan

## 5. Ucapan terimakasih
Penulis mengucapkan terima kasih kepada serta segenap rekan tim pengelasan dan staff laboratorium Bahan  Teknik,  Departemen  Teknik  Mesin  dan  Industri  FT  Universitas  Gajah  Mada  yang  telah mendukung penelitian ini.

## 6. Daftar Pustaka
[1] Polmear, I. J. 1997. Wrought aluminium alloys . In Materials Forum .Vol. 21.
[2] Mandal, N. R. 2017. Ship Construction and Welding , Springer Nature Singapore Pte Ltd ,
2 nd ed,  USA.
[3] Liu, G., Han, S., Tang, X., & Cui, H. 2021. Effects of torch configuration on arc interaction behaviors  and  weld  defect  formation  mechanism  in  tandem  pulsed  GMAW. Journal  of Manufacturing Processes , 62 (January), 729–742.
[4] Yao,  P.,  &  Zhou,  K.  2017.  Research of a  multi-frequency  waveform control  method  on double-wire mig arc welding. Applied Sciences (Switzerland), 7(2)
[5] Cai XY, Fan CL, Lin SB, Yang CL, Bai JY, 2016. Molten Pool Behaviors and Weld Forming Characteristics  of  All-Position  Tandem  Narrow  Gap  GMAW, International  Journal  of Manufacturing and Technology , 87:2437-2444.
[6] Ding X, Li H, Yang L, Gao Y, 2013. Numerical Simulation of Metal Transfer Process in Tandem GMAW , International Journal of Manufacturing and Technology , 69:107-112.
[7] Ye  D,  Wu  D,  Hua  X,  Xu C,  Wu  Y,  2017.  Using  the  Multi-Wire  GMAW  Processes  for Controlling the Formation of Humping, Welding in the World, 61:649-658.
[8] Ilman, M. N., Sriwijaya, R. A., Muslih, M. R., Triwibowo, N. A., & Sehono. 2020. Strength and fatigue crack growth behaviours of metal inert gas AA5083-H116 welded joints under in-process vibrational treatment. In Journal of Manufacturing Processes (Vol. 59, pp. 727– 738).
[9] Gray, T., Camilleri, D.,& McPherson, N, 2014. Control of welding distortion in thin-plate fabrication. UK: Wood Publishing.
[10] Radaj, D., 1992. Heat Effect of welding . Springer-Verlag: New York
[11] Mudjijana, M. 2018. Physical and mechanical properties of semi-automatic MIG welding of AA5083H116 materials. JMPM (Jurnal Material Dan Proses Manufaktur) , 2 (1), 8–16.
[12] Ilman,  M.  N.,  Kusmono,  Muslih,  M.  R.,  Subeki,  N.,  &  Wibowo,  H.  2016.  Mitigating distortion and residual stress by static thermal tensioning to improve fatigue crack growth performance of MIG AA5083 welds. Materials and Design , 99 , 273–283.
[13] KOU, S. 2003. Welding metallurgy. Hoboken, NJ: Wiley-Interscience
[14] Jiang, Z., Hua, X., Huang, L., Wu, D., Li, F., & Cai, Y. 2019. High Efficiency and Quality of Multi-Pass Tandem Gas Metal Arc Welding for Thick Al 5083 Alloy Plates. Journal of Shanghai Jiaotong University (Science) , 24 (2), 148–157.