Abstrak—Mataram sebagai salah satu kota di Indonesia tempat dua lempeng aktif dunia bertemu memiliki potensi gempa bumi tinggi  yang  menyebabkan  tsunami  terjadi.  Berdasarkan  data yang ada, Nusa Tenggara Barat (NTB) telah mengalami dua kali peristiwa  gempa  dengan  diikuti  datangnya  tsunami,  tepatnya pada  tanggal  10  April  1815  dengan  air  laut  naik  setinggi  3,5 meter dan pada tanggal 19 Agustus 1977 dengan air laut naik setinggi 15 meter. Dimana bencana yang terjadi pada tanggal 19 Agustus  1977  tersebut  memakan  banyak  korban,  seperti  107 orang  meninggal,  54  orang  menghilang,  1125  orang  terluka, serta total kerugian akibat kerusakan yang terjadi sebesar Rp 239.474.000,-.  Kemudian  berdasarkan  peraturan  yang  ada, evakuasi  penyelamatan  terhadap  bencana  tersebut  dapat dilakukan secara horizontal maupun vertikal. Dimana evakuasi vertikal  merupakan  suatu  bentuk  penyelamatan  dalam  waktu singkat tetapi belum banyak digunakan karena bangunan harus memenuhi  kriteria  bangunan  evakuasi  sesuai  peraturan  yang berlaku,  seperti  performance  level  bangunannya  harus  berada pada  Immediate  Occupancy  yang  didapatkan  melalui  analisa statik  non-linear  dengan  menggunakan  analisis  pushover. Kemudian  dari  analisa  yang  telah  dilakukan  diperoleh  hasil, yaitu:  tebal  pelat  lantai  atap  12  cm,  tebal  pelat  lantai  15  cm, dimensi BA 250x350, dimensi BI1 dan BI5 400x600, dimensi BI2 dan  BI3  350x500,  dimensi  BI4  300x350,  dimensi  BI6  450x650, dimensi  BI7  300x400,  dimensi  K1  1000x1000,  dimensi  K2 900x900,  dimensi  K3  800x800,  tebal  dinding  geser  30  cm, diameter bored pile 80 cm dengan kedalama 20 m, dan dimensi sloof 300x400.

## Kata  Kunci—Kota  Mataram,  Bangunan  Tahan  Gempa  dan
Tsunami,  Analisis  Pushover,  Performance  Level,  Immediate Occupancy.

## I. PENDAHULUAN
NDONESIA merupakan sebuah negara yang terletak pada pertemuan  tiga  lempeng  tektonik  besar  aktif,  yaitu Lempeng  Eurasia,  Lempeng  Pasifik,  dan  Lempeng  Hindia- Australia; serta satu lempeng tektonik mikro, yaitu Lempeng Philipina dan berada pada Cincin Api Pasifik ( Ring of Fire ) [1].  Kondisi  geologis  Indonesia  tersebut  menyebabkan Indonesia sering mengalami bencana alam, khususnya gempa bumi. Salah satu wilayah di Indonesia yang memiliki potensi gempa bumi tinggi adalah Nusa Tenggara Barat (NTB). Hal ini disebabkan dua lempeng aktif dunia bertemu di wilayah tersebut,  Lempeng  Hindia-Australia  dan  Lempeng  Eurasia. Dari pertemuan ini terbentuklah palung dan sesar aktif yang menyebabkan  wilayah  NTB  rawan  terjadi  gempa  bahkan berpotensi tsunami [2].
Berdasarkan  Badan  Meteorologi,  Klimatologi,  dan Geofisika  (BMKG),  wilayah  NTB  tercatat  mengalami  dua kali  gempa  yang  diikuti  dengan  datangnya  tsunami,  yaitu pada tanggal 10 April 1815 dengan air laut naik setinggi 3,5 meter dan pada tanggal 19 Agustus 1977 dengan air laut naik
setinggi 15 meter [3]. Catatan terakhir, gempa bumi dirasakan kembali oleh masyarakat NTB khususnya di Pulau Lombok pada tahun 2018. Walaupun tidak berpotensi tsunami, gempa yang terjadi sebanyak lima kali pada periode waktu antara 29 Juli  2018  hingga  19  Agustus  2018  ini  cukup  menyebabkan banyak  bangunan  khususnya  rumah  tinggal,  fasilitas  sosial, dan fasilitas umum mengalami kerusakan. Berdasarkan hasil survei  yang  dilakukan  Maskapai  Asuransi  Indonesia  dan Perusahaan  Asuransi  Risiko  Khusus  (MAIPARK)  di  Pulau Lombok, salah satu faktor kerusakan bangunan rumah tinggal tersebut  adalah  karena  mayoritas  bangunannya  dibangun dengan  bata  tanpa  tulangan  [4].  Tentunya  kondisi  ini berbahaya bagi orang-orang yang tinggal di dalamnya.
Selain  itu  di  tahun  2019,  BMKG  Mataram  mengatakan bahwa dari hasil simulasi dan permodelan tsunami, wilayah Lombok Selatan mempunyai potensi gempa berkekuatan 8,5 magnitudo dan gelombang tsunami setinggi 5 sampai dengan 20  meter.  Topografi  Kota  Mataram  yang  cenderung  datar dengan  elevasi  yang  rendah  membuat  kota  ini  mempunyai kerentanan  tinggi  terhadap  bencana  tersebut.  Selain  itu wilayah  dengan  topografi  tinggi  hanya  berada  di  wilayah utara  Kota  Mataram  yang  tentunya  membutuhkan  waktu apabila harus melakukan evakuasi [5].
Berdasarkan  Peraturan  Menteri  Pekerjaan  Umum  No. 06/PRT/M/2009  tentang  Pedoman  Perencanaan  Umum Pembangunan  Infrastruktur  di  Kawasan  Rawan  Tsunami, evakuasi  penyelamatan  sebelum  gelombang  tsunami  tiba dapat  dilakukan  secara  horizontal  maupun  vertikal  [6]. Dimana  evakuasi  vertikal  merupakan  salah  satu  bentuk evakuasi  penyelamatan  dengan  waktu  singkat  tetapi  belum banyak digunakan. Sebab bangunan tersebut harus memenuhi kriteria bangunan evakuasi sesuai peraturan yang berlaku.
Oleh  karena  itu,  berdasarkan  riwayat  dan  potensi  gempa bumi yang dibarengi dengan tsunami di wilayah NTB. Serta kondisi topografi Kota Mataram dengan tingkat kerawanannya yang tinggi terhadap kedua bencana tersebut,

## Studi Perancangan Bangunan Tahan Gempa dan Tsunami di Kota Mataram, Lombok, Nusa Tenggara Barat
Patricia Mayang Putri, dan Faimun Departemen Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : faimun@ce.its.ac.id
I
Gambar  1.  Performance  Level  Bangunan  Evakuasi  Vertikal Berdasarkan FEMA P646.
maka  untuk  mengatasinya  perlu  dibuat  sebuah  bangunan tahan  gempa  dan  tsunami  yang  sesuai  dengan  aturan  yang berlaku  khususnya  di  Kota  Mataram,  Lombok,  Nusa Tenggara  Barat.  Dimana  bangunan  akan  menjadi  tempat evakuasi  vertikal  ketika  bencana  terjadi,  serta  gedung perkantoran  saat  kondisi  normal.  Dengan  harapan  wilayah lain  dengan  potensi  yang  sama  dapat  menjadikan  hal  ini sebagai acuan.

## II. TINJAUAN PUSTAKA
Bangunan  tahan  gempa  dan  tsunami  merupakan  suatu bentuk  mitigasi  bencana  karena  dapat  digunakan  sebagai bangunan evakuasi. Dimana bangunan tersebut direncanakan agar  mampu  mengurangi  risiko  tsunami,  khususnya  untuk
masyarakat  di  pesisir  yang  tidak  memiliki  dataran  tinggi sebagai  tempat  evakuasi  [7].  Berdasarkan  pernyataan tersebut,  maka  bangunan  harus  memiliki  ketinggian  cukup diatas tinggi genangan maksimum dan kuat dalam menahan efek gelombang tsunami. Berikut ini juga merupakan kriteria bangunan  evakuasi  vertikal  yang  baik  menurut  J.A  Heintz dan M. Mahoney [8], yaitu:
1) Memiliki sistem yang kuat dengan kapasitas yang cukup untuk menahan beban ekstrim.
2) Desain  bangunan  terbuka  sehingga  memungkinkan  air mengalir dengan hambatan yang minimal.
3) Bersifat  daktail  sehingga  kuat  dalam  menahan  beban ekstrim tanpa mengalami kegagalan strutur.
4) Diperbolehkan mengalami kegagalan parsial tetapi tidak sampai roboh.
5) Desain  bangunan  menggunakan  dinding  penahan  dan pondasi dalam untuk meminimalkan beban hidrodinamik dan mencegah gerusan akibat tsunami.
Selain  beberapa  kriteria  diatas,  bangunan  juga  harus tersusun atas material beton bertulang atau material komposit beton-baja, serta memenuhi persyaratan ketinggian minimum sesuai perkiraan kedalaman genangan maksimum. Sebab dari hasil  penelitian  yang  dilakukan  Stuart  Fraser,  Graham  S. Leonard,  Hitomi  Murakami,  dan  Ichiro  Matsuo,  80% bangunan evakuasi vertikal adalah beton bertulang dan 20% adalah  baja  [9].  Sedangkan  untuk  ketinggian  minimumnya, 31%  bangunan  memiliki  ketinggian  tiga  lantai  lebih  tinggi dari kedalaman genangan dan 69% adalah empat lantai lebih tinggi  atau  lebih.  Selain  itu  dari  hasil  survei  kerusakan bangunan  pada daerah pasca bencana diperoleh kesimpulan bahwa,  bangunan beton  bertulang  masih  dapat  memberikan performa yang baik karena hanya mengalami kerusakan pada elemen non-struktural dan tidak sampai roboh [10].
Dalam  perencanaan  bangunan  tahan  gempa  dan  tsunami digunakan  juga  metode  perencanaan performance  based
Gambar 2. Diagram Alir Penyelesaian.
Tabel 1. Dimensi Balok Induk dan Balok Anak Nama Balok Bentang (mm) Dimensi (mm) Tulangan (mm) Tumpuan / Lapangan BA1 5.300 250 × 350 4D19 2D19 2D19 2D19 2D10-150 BA2 4.750 250 × 350 4D19 2D19 2D19 2D19 2D10-150 Tabel 2. Tebal Pelat Lantai dan Pelat Lantai Atap Nama Pelat Dimensi (mm) Tebal (mm) Tulangan (mm) S1 4.750 × 3.500 150 D10-150 S2 5.300 × 3.500 150 D10-150 S3 4.750 × 2.500 150 D10-150 S4 5.300 × 2.500 150 D10-150 S5 4.750 × 3.500 120 D10-150 S6 5.300 × 3.500 120 D10-150 S7 4.750 × 2.500 120 D10-150 S8 5.300 × 2.500 120 D10-150 Tabel 3. Tulangan Tangga Jenis Pelat Tulangan (mm) Longitudinal Positif Longitudinal Negatif Transversal Anak Tangga D19-100 D19-250 D13-250 Bordes D19-200 D19-250 D13-150
design ,  yaitu  suatu  proses  dalam  merencanakan  sebuah bangunan baru maupun memperkuat bangunan lama dengan pemahaman yang realistik terhadap risiko keselamatan (life) , kesiapan  pakai (occupancy), dan  kerugian  harta  benda (economic  loss) yang  mungkin  terjadi  akibat  gaya  gempa yang  dating  [11].  Proses  perencanaan  ini  dimulai  dengan membuat model rencana bangunan yang dilanjutkan dengan simulasi kinerja terhadap berbagai kerjadian gempa. Dimana hasil  dari  simulasi  tersebut  akan  memberikan  informasi tingkat  kerusakan (level  of damage) dan  ketahanan  struktur dalam  bentuk  titik  kinerja (performance  point) ,  sehingga besar (life) , kesiapan pakai (occupancy) , dan kerugian harta benda ( economic loss ) dapat diperkirakan.
Bangunan  tahan  gempa  dan  tsunami  sendiri  sebagai bangunan  evakuasi  vertikal,  menurut  SNI  1727:2020 termasuk  ke  dalam  suatu  struktur  dengan  Kategori  Risiko Tsunami IV [12]. Sebuah kategori risiko dengan level kinerja Damage  Control atau Life  Safety .  Akan  tetapi  menurut Federal Emergency Management Agency P646, level kinerja untuk bangunan evakuasi vertikal harus ditingkatkan menjadi Immediately  Occupancy untuk  memperoleh  kinerja  struktur yang lebih baik seperti yang ditunjukkan pada Gambar 1 [13].

## III. METODOLOGI
Susunan  tahan  perencanaan  bangunan  tahan  gempa  dan tsunami  di  Kota  Mataram,  Lombok,  Nusa  Temggara  Barat akan dilaksanakan sesuai dengan began alir pada Gambar 2.
Adapun  data  umum  dari  perencanaan  bangunan  tahan gempa dan tsunami adalah sebagai berikut:
a. Nama Bangunan : Bangunan Tahan Gempa dan Tsunami b. Lokasi  Bangunan  :  Mataram,  Lombok,  Nusa  Tenggara Barat
c. Fungsi Bangunan    : Gedung Perkantoran
d. Jumlah Lantai      : 12 Lantai
e. Tinggi Antar Lantai  : 5 m dan 3,5 m
f. Tinggi Bangunan    : 43,5 m
g. Ketinggian Tsunami  : 8,5 m
h. Luas Tiap Lantai    : 974,725 m 2
i. Struktur Bangunan   : Struktur Beton Bertulang
j. Sistem Struktur      : Sistem Ganda
k. Kelas Situs         : SD
l. Kuat Tekan Beton    : 35 Mpa
m. Tegangan Leleh Baja : 420 MPa
Sedangkan  kriteria  desain  dari  perencanaan  bangunan tahan  gempa  dan  tsunami  didasarkan  pada  peraturan  yang ada, yaitu SNI 2847:2019, SNI 1727:2020, SNI 1726:2020, AASHTO LRFD Bridge Design Specification 2010 Chapter 10, dan PPIUG 1983 [12], [14-16].
a. Dimensi balok : SNI 2847:2019 pasal 6.6.3, pasal 9.3.1, dan pasal 18.6.2.
b. Dimensi  pelat  :  SNI  2847:2019  pasal  6.3.2,  pasal  6.6.3, pasal 7.3.1, dan pasal 8.3.1.
c. Dimensi kolom : SNI 2847:2019 pasal 6.6.3, pasal 10.3.1, dan pasal 18.7.2.
d. Dimensi dinding geser : SNI 2847:2019 pasal 11.3.1.
Gambar 3. Permodelan Bangunan Tahan Gempa dan Tsunami.
Gambar 4. Grafik Perbandingan Simpangan Bangunan dan Simpangan Ijin Akibat Gempa.
0 2 4 6 8 10 12 0 100 200 300 400 500
600 700 Gempa X Gempa Y
Simpangan Ijin
Tabel 4. Modal Partisipasi Massa Case Mode SumUX SumUY Modal 8 0,870 0,927 Modal 9 0,931 0,927 Tabel 5. Modal Periode dan Frekuensi Case Mode Period UX UY UZ sec Modal 1 1,736 0,109 0,000 0,000 Modal 2 1,594 0,613 0,000 0,000 Modal 3 1,444 0,000 0,704 0,000 Tabel 6. Perbandingan Gaya Geser Statik (V) dan Dinamik (Vi) Gempa X Gempa Y V (kg) 1.479.544,052 1.633.236,301 Vi (kg) 1.125.172,690 1.301.514,190 Vi//V 76% 80% Cek NOT OK NOT OK Tabel 7. Perbandingan Gaya Geser Statik (V) dan Dinamik (Vi) Terskala Gempa X Gempa Y V (kg) 1.479.544,052 1.633.236,301 Vi (kg) 1.479.584,790 1.631.471,180 Vi//V 100% 100% Cek OK OK Tabel 8. Total Reaksi Perletakan SRPM dan Dinding Geser Pemikul Gaya Geser Gempa X Gempa Y Fx (kN) % Fy (kN) % Dinding Geser 10.263,78 40,96% 12.155,15 41,53% SRPM 14.795,85 59,04% 17.114,71 58,47% Total 25.059,63 100,00% 29.269,87 100,00%
e. Dimensi pondasi
:  AASHTO  LRFD Bridge
Design Specifications 2010 Chapter 10.
f. Beban mati
:  SNI  1727:2020  pasal  3.1.2
dan PPIUG 1983.
g. Beban hidup
: SNI 1727:2020 pasal 4.3.1.
h. Beban angin : SNI 1727:2020 pasal 26.
i. Beban gempa
: SNI 1726:2019.
j. Beban tsunami : SNI 1727:2020 pasal 6.
k. Kontrol permodelan struktur: SNI 1726:2019 pasal 7.2.5, pasal 7.8.2, pasal 7.8.6, dan pasal 7.9.1.
l. Penulangan  balok:  SNI  2847:2019  pasal  6.3.2.1,  pasal 9.3.1, pasal 9.6.1, pasal 18.6.3, pasal 18.6.4, pasal 18.6.5, pasal 22.7.4, pasal 22.7.5, pasal 22.7.6, dan pasal 22.9.3.
m. Penulangan  kolom:  SNI  2847:2019  pasal  10.7.3,  pasal 10.7.6,  pasal  18.6.5,  pasal  18.7.2,  pasal  18.7.3,  pasal 18.7.4,  pasal  18.7.5,  pasal  18.10.6,  pasal  18.10.7,  pasal 22.4.2, dan pasal 22.7.4.
n. Penulangan  pelat:  SNI  2847:2019  pasal  7.7.2,  pasal 24.3.2, pasal 24.4.3, dan PBI 1971.
o. Penulangan dinding geser : SNI 2847:2019 pasal 11.3.1, pasal 11.6.1, pasal 11.6.2, paal 11.7.2, pasal 11.7.3, pasal 18.10.2, pasal 18.10.4, pasal 18.10.6, dan pasal 18.12.9.
p. Penulangan pondasi: SNI 2847:2019 pasal 22.6.5.2.
Kemudian kombinasi pembebanan yang digunakan dalam perencanaan  bangunan  tahan  gempa  dan  tsunami  adalah sebagai berikut:

## U = 1,4D
U = 1,2D + 1,6L + 0,5(Lr atau S atau R)
U = 1,2D + 1,6L(Lr atau S atau R) + (1,0L atau 0,5W)
(1)
U = 1,2D + 1,0W + 1,0L + 0,5(Lr atau S atau R)
U = 0,9D + 1,0W
U = 1,2D + 1,0Ev + 1,0Eh + 1,0L
U = 0,9D − 1,0Ev + 1,0Eh
U = 0,9D + F TSU + H TSU
U = 1,2D + F TSU + 0,5L + 0,2S + H TSU Dimana:
U = Beban ultimate D = Beban mati L = Beban hidup
Lr
= Beban hidup atap
S = Beban salju
R
= Beban hujan
W = Beban angin Ev = Beban gempa vertikal Eh = Beban gempa horizontal
F TSU =  Efek  beban  tsunami  untuk  arah  aliran  masuk  dan keluar H TSU = Beban yang disebabkan oleh tekanan fondasi lateral yang  diinduksi  tsunami  yang  timbul/berkembang  di  bawah kondisi terendam.

## IV. HASIL DAN PEMBAHASAN
A. Perencanaan Struktur Sekunder
1) Perencanaan Balok Anak
Balok anak direncanakan sebagai material beton bertulang dengan kuat tekan beton sebesar 35 MPa. Besar dimensi dan jumlah  tulangan  dari  balok  anak  yang  direncanakan  seperti yang tersaji dalam Tabel 1.

## 2) Perencanaan Pelat
Pelat  lantai  dan  pelat  lantai  atap  direncanakan  sebagai material beton bertulang dengan kuat tekan beton sebesar 35 MPa.  Tebal  dan  jumlah  tulangan  dari  pelat  lantai  maupun pelat lantai atap yang direncanakan seperti yang tersaji dalam Tabel 2.

## 3) Perencanaan Tangga
Tangga  direncanakan  sebagai  material  beton  bertulang dengan  kuat  tekan  beton  sebesar  35  MPa  seperti  yang ditunjukkan Tabel 3 dan data perencanaan sebagai berikut: a. Tangga Lt. GF
b. Panjang tangga            = 5.300 mm
c. Lebar tangga              = 3.500 mm
d. Tinggi lantai              = 5.000 mm
e. Tinggi injakan             = 200 mm
f. Lebar injakan              = 250 mm
g. Tebal pelat anak tangga      = 150 mm
h. Tebal pelat bordes          = 150 mm
i. Jumlah injakan            = 13 buah
j. Jumlah tanjakan            = 12 buah
k. Panjang horizontal tangga     = 3.250 mm
l. Lebar horizontal tangga      = 1.750 mm
m. Panjang bordes             = 3.500 mm
n. Lebar bordes              = 1.025 mm
o. Kemiringan tangga       = 37,56°
p. Tebal anak tangga rata-rata = 76.21 mm
Tabel 9. Dimensi dan Tulangan Balok Induk Nama Balok Bentang (mm) Dimensi (mm) Tulangan (mm) Tumpuan / Lapangan BI1 7.000 400 × 600 6D25 3D25 - - 3D25 3D25 2D13- 100 2D13-200 BI2 5.300 350 × 500 5D25 3D25 2D25 2D25 3D25 3D25 3D13-50 3D13-100 BI3 4.750 350 × 500 4D25 2D25 - - 2D25 2D25 2D13- 100 2D13-150 BI4 2.500 300 × 350 4D22 2D22 - - 2D22 2D22 2D13-75 2D13-75 BI5 6.000 400 × 600 5D25 3D25 2D25 2D25 3D25 3D25 3D13-50 3D13-100 BI6 7.500 450 × 650 6D25 3D25 - - 3D25 3D25 2D13- 100 2D13-200 BI7 3.500 300 × 400 4D25 2D25 - - 2D25 2D25 2D13-75 2D13-150
q. Tebal pelat tangga rata-rata = 230 mm
r. Tangga Lt. 1-11
s. Panjang tangga            = 5.300 mm
t. Lebar tangga              = 3.500 mm
u. Tinggi lantai              = 3.500 mm
v. Tinggi injakan             = 170 mm
w. Lebar injakan              = 300 mm
x. Tebal pelat anak tangga      = 150 mm
y. Tebal pelat bordes          = 150 mm
z. Jumlah injakan            = 11 buah aa. Jumlah tanjakan            = 10 buah
bb. Panjang horizontal tangga     = 3.300 mm
cc. Lebar horizontal tangga      = 1.750 mm dd. Panjang bordes            = 3.500 mm ee. Lebar bordes              = 1.000 mm
ff. Kemiringan tangga       = 27,93°
gg. Tebal anak tangga rata-rata = 70.27 mm
hh. Tebal pelat tangga rata-rata = 230 mm

## B. Permodelan Struktur
Bangunan  tahan  gempa  dan  tsunami  dimodelkan  dengan menggunakan aplikasi permodelan seperti pada Gambar 3.
Pada  bangunan,  elemen  struktur  yang  dimodelkan  terdiri dari balok, kolom, peat, dan dinding geser. Dimana balok dan kolom dimodelkan sebagai frame dengan rigid joint di kedua ujungnya  sebesar  0,5  dan material  properties pada  balok digunakan momen  of  inertia  about 3 axis sebesar  0,35  dan pada kolom digunakan moment of inertia about 3 axis sebesar 0,7  sesuai  yang  disyaratkan  dalam  SNI  2847:2019  [17]. Kemudian untuk perletakan kolom dimodelkan sebagai jepit, pelat sebagai slab shell thin , dan dinding geser sebagai wall layered agar bersifat non-linear. Sedangkan pada mass source beban  yang  diperhitungkan  adalah  beban  mati,  beban  mati tambahan,  dan  beban  hidup. Dimana  untuk  beban  mati  dan beban  mati  tambahan  digunakan  koefisien  1,  beban  hidup digunakan  koefisien  sebesar  0,25  sesuai  yang  disyaratkan dalam SNI 1726:2019 [15].
Beban gempa dimodelkan menggunakan respon spectrum dengan  lokasi  di  Kota  Mataram,  kategori  risiko  IV,  faktor
keutamaan gempa 1,5, nilai N-SPT rata-rata sebesar 23, kelas situs  SD,  S DS sebesar  0,7492  g,  S D1 sebesar  0,5114  g,  dan kategori desain seismik D. Kemudian dikarenakan bangunan direncanakan  dengan  menggunakan  sistem  ganda,  maka dalam perencanaannya digunakan koefisien-koefisien berikut ini:
R   = 5 Ω   = 2,5 C d = 5,5
Beban  tsunami  yang  dimodelkan  pada  bangunan  terdiri dari,  beban  akibat  gaya  hidrostatis,  gaya  apung,  gaya hidrodinamik,  gaya  angkat,  dan  gaya  tumbukan  debris. Dimana  besar  gaya  terjadi  dihitung  berdasarkan  persamaan yang ada pada SNI 1727:2020 pasal 6 [12].

## C. Kontrol Permodelan
1) Kontrol Berat Bangunan
Berat total struktur manual = 17.963.467,15 kg
Berat total struktur permodelan       = 17.760.227,06 kg Selisih = 203.240,09 kg
Perbedaan berat total struktur manual dengan permodelan adalah  sebesar  1,14%  atau  masih  kurang  dari  5%  sehingga dapat dikatakan permodelan yang dilakukan sudah benar.

## 2) Kontrol Partisipasi Massa
Dengan  penjumlahan  9  respon  ragam  diperoleh  respon total  sebesar  93,1%  dan  arah  y  sebesar  92,7%.  Karena keduanya sudah melebihi 90%, maka permodelan bangunan telah  memenuhi  persyaratan  yang  ada  seperti  yang ditunjukkan Tabel 4.

## 3) Kontrol Periode Fundamental Struktur
Arah X = T a < T x < T Arah X = 1,390 < 1,594 < 1,946(OK) (2)
Arah Y = T a < T y < T
Arah Y = 1,390 < 1,444 < 1,946(OK) (3)
Periode fundamental struktur arah x dan arah y memiliki nilai lebih besar dari T a dan kurang dari T, maka permodelan bangunan telah memenuhi persyaratan yang ada seperti yang ditunjukkan Tabel 5.

## 4) Kontrol Skala Gaya Dinamis
Karena  besar  gaya  geser  dinamik  kurang  daripada  gaya geser  statik  sehingga  faktor  skala  perlu  diberikan  untuk mengoreksi  gaya  pada  permodelan  bangunan  seperti  yang ditunjukkan Tabel 6. Dimana faktor skala diatas dimasukkan ke dalam scale factor untuk define respons spectra maupun load cases response spectrum pada kedua gempa, baik arah x maupun  arah  y.  Dimana  kemudian  diperoleh  hasil  analisa yang telah ditambahkan faktor skala seperti yang dapat dilihat pada Tabel 7.
Berdasarkan Tabel 7, didapatkan besar gaya geser dinamik sama dengan gaya geser statik, maka permodelan bangunan telah memenuhi persyaratan yang ada.

## 5) Kontrol Simpangan Bangunan
Berdasarkan Gambar 4, simpangan bangunan yang terjadi tidak  melebihi  simpangan  ijin  bangunan  yang  disyaratkan, yaitu  pada  lantai  1  sebesar  75  mm  dan  pada  lantai  2-12 sebesar  52,5  mm,  maka  permodelan  bangunan  telah memenuhi persyaratan yang ada.
Tabel 10. Dimensi dan Tulangan Kolom Nama Kolom Bentang (mm) Dimensi (mm) Tulangan (mm) Tumpuan / Lapangan K1 5.000 1.000 × 1.000 28D32 8D13- 100 8D13-150 K1 3.500 1.000 × 1.000 28D32 8D13- 100 8D13-150 K2 3.500 900 × 900 24D32 7D13- 100 7D13-150 K3 3.500 800 × 800 20D32 6D13- 100 6D13-150 Tabel 11. Dimensi dan Tulangan Pilecap Nama Pilecap Dimensi (mm) Tebal (mm) Jumlah Tiang (buah) Tulangan PC1 3.200 × 3.200 1500 4 D29-100 PC2 3.200 × 6.400 1500 8 D29-100 PC3 8.000 × 11.200 1500 35 D29-100

## 6) Kontrol Sistem Ganda
Sistem  Struktur  Rangka  Pemikul  Momen  (SRPM) disyaratkan memikul momen minimum 25% dari beban geser nominal  total  yang  bekerja  sehingga  berdasarkan  hasil perhitungan  Tabel  8,  maka  permodelan  bangunan  telah memenuhi persyaratan yang ada.

## D. Perencanaan Struktur Primer

## 1) Perencanaan Balok Induk
Balok  induk  direncanakan  sebagai  material  beton bertulang  dengan  kuat  tekan  beton  sebesar  35  MPa.  Besar dimensi  dan  jumlah  tulangan  dari  balok  induk  yang direncanakan seperti yang tersaji dalam Tabel 9.

## 2) Perencanaan Kolom
Kolom  direncanakan  sebagai  material  beton  bertulang dengan kuat tekan beton sebesar 35 MPa. Besar dimensi dan jumlah tulangan dari kolom yang direncanakan seperti yang tersaji dalam Tabel 10.

## 3) Perencanaan Dinding Geser
Dinding  geser  direncanakan  sebagai  material  beton bertulang  dengan  ketebalan  300  mm  dan  kuat  tekan  beton sebesar 35 MPa. Dimana jumlah tulangan dari dinding geser yang direncanakan adalah sebagai berikut:
ii. Tulangan longitudinal    = 2D25-100 mm
jj. Tulangan transversal     = 2D16-100 mm
kk. Panjang komponen batas  = 2.100 mm
E. Perencanaan Struktur Bawah
1) Perencanaan Bored Pile
Struktur  bawah  bangunan  tahan  gempa  dan  tsunami direncanakan  dengan  menghitung  kapasitas  daya  dukung tanah  saat  kondisi ultimate berdasarkan  AASHTO  LRFD Bridge Design Specifications 2010 Chapter 10, yaitu dengan mengalikan daya dukung tanah hasil analisa N-SPT dengan suatu resistance  factor sebesar  0.3.  Dimana  hasil  tersebut akan  dibandingkan  dengan  besar  reaksi  yang  diterima  oleh struktur  atas  yang  dikalikan  dengan  suatu  faktor  pembesar hasil analisa Xtract sebesar 1.44.
Kemudian  karena  kondisi  tanah  disekitar  daerah perencanaan cenderung keras, maka diputuskan penggunaan pondasi  tipe bored  pile berdiameter  800  mm  sampai kedalaman  20  m  dengan  daya  dukung  tanah  2.973,97  kN. Dimana  denah  pondasi  dari  bangunan  dapat  dilihat  pada Gambar 5.

## 2) Perencanaan Pilecap
Dalam  perencanaan pilecap ,  analisa  dilakukan  dengan memodelkan pilecap sebagai  balok  kantilever  dengan perletakan  jepit  pada  kolom.  Sedangkan  beban  yang diperhitungkan  bekerja  pada pilecap terdiri  dari  beban terpusat di tiang kolom yang menyebabkan reaksi pada tanah, berat sendiri poer, dan beban uplift . Besar dimensi dan jumlah tulangan dari pilecap yang direncanakan seperti yang tersaji dalam Tabel 11.
3) Perencanaan Pile Head Treatment
Tulangan  dari Pile  Head  Treatment (PHT)  direncanakan dengan menggunakan program bantu dengan rasio tulangan tidak boleh kurang dari 1% atau lebih dari 6%. Kemudian dari hasil analisa didapatkan jumlah longitudinal sebesar 10D29 mm dengan rasio tulangan sebesar 2.62%. Selain itu dari hasil perencanaan  digunakan  juga  tulangan  sengkang  spiral sebesar D19-75 mm.

## 4) Perencanaan Sloof
Sloof  direncanakan  untuk  membuat  penurunan  pondasi terjadi secara bersanaan dan sebagai pengaku antar pondasi. Besar  dimensi  dan  tulangan  dari  sloof  yang  direncanakan adalah sebagai berikut:
a. Dimensi sloof       = 300 × 400 mm
b. Tulangan longitudinal  = 8D25 mm
c. Tulangan transversal = 2D13-150 mm

## F. Permodelan Statik Non-Linear
Struktur  bangunan  tahan  gempa  dan  tsunami  diharapkan memiliki kapasitas cadangan yang memadai untuk menahan dampak  tsunami  setelah  terjadinya  gempa.  Sesuai  dengan FEMA P-646 untuk memastikan kekuatan dan daktilitas yang memadai dalam menahan beban tsunami, performance level struktur  gempa  harus  berada  pada  level Immediate Occupancy (IO) [13].
Dalam  mendapatkan performance  level  Immediate Occupancy tersebut  struktur  bangunan  perlu  dilakukan analisa  dengan  menggunakan  Metode Pushover  Analysis . Dimana sebelum dilakukan analisa, elemen-elemen struktur bangunan  perlu  dimodelkan  sebagai  elemen  non-linear. Begitu  juga  dengan  beban  yang  bekerja  pada  bangunan
Gambar 5. Denah Pondasi.
Gambar 6. Gaya Geser Dasar Terhadap Perpindahan.
Gambar 7. Hasil Analisa Pushover.
dimodelkan sebagai beban non-linear statik. Balok dan kolom dimodelkan  dengan  membuat  sendi  plastis  pada  ujung- ujungnya,  sedangkan  dinding  geser  dimodelkan  dengan membuat sendi plastis berdasarkan tulangan yang digunakan. Tipe  sendi  balok  adalah  M3,  kolom  adalah  P-M2-M3,  dan dinding geser menggunakan layered nonlinear .
Sendi plastis pada balok dan kolom ditentukan berdasarkan hasil  analisa  kedua  elemen  struktur  tersebut  dengan menggunakan  program  bantu  Xtract  dan  FEMA  356  [18]. Dimana  dari  hasil  analisa  dengan  program  bantu  Xtract didapatkan besaran nilai momen dan curvature dari elemen struktur  terkait  saat ultimate dan  pertama  kali  leleh.  Hasil tersebut  kemudian  dimasukkan  ke  dalam  program  bantu ETABS dengan kriteria penerimaan disesuaikan persyaratan pada FEMA 356 [18].
Hasil analisa pushover bangunan diarah x maupun arah y dapat dilihat pada Gambar 6 dan Gambar 7.
Berdasarkan hasil analisa diatas, didapatkan performance point dari hasil analisa pushover x sebesar 255,342 mm dan pushover y  sebesar  214,737  mm.  Apabila  hasil  tersebut dibandingkan  dengan  batas  perpindahan  menurut  ATC  40 untuk performance level Immediate Occupancy (IO) sebesar 0.01H  atau  sama  dengan  435  mm,  maka  bangunan  dapat digolongkan berada pada performance Immediate Occupancy (IO) [19] .

## V. KESIMPULAN DAN SARAN

## A. Kesimpulan
Berdasarkan  hasil  analisa  yang  telah  dilakukan  dalam perencanaan  bangunan  tahan  gempa  dan  tsunami  di  Kota Mataram,  Lombok,  Nusa  Tenggara  Barat  dapat  diambil kesimpulan  sebagai  berikut:  (1)  Bangunan  yang  di  desain untuk dapat tahan terhadap beban gempa dan tsunami harus memperhitungkan  kriteria  penerimaan  struktur.  (2)  Kriteria penerimaan  struktur  dapat  dilakukan  dengan  melakukan analisa pushover pada  program  bantu  ETABS  atau  analisa struktur  lainnya  sehingga  didapatkan performance  level bangunan.  (3) Performance  level untuk  bangunan  tahan gempa  dan  tsunami  sesuai  dengan yang disyaratkan  FEMA P-646,  yaitu  berada  pada  level Immediate  Occupancy (IO). (4) Dalam perencanaan bangunan tahan gempa dan tsunami, beban gempa direncanakan sesuai SNI 1726:2019 dan beban tsunami  direncanakan  sesuai  SNI  1727:2020.  (5)  Bangunan tahan  gempa  dan  tsunami  di  desain  dengan  kategori  risiko gempa IV, faktor keutamaan (Ie) 1.5, dan faktor modifikasi respon (R) 5. (6) Beban tsunami yang diperhitungkan dalam perencanaan  adalah  beban  yang  disebabkan  oleh  gaya hidrostatis, gaya apung, gaya hidrodinamik, gaya angkat, dan gaya tumbukan debris.

## B. Saran
Saran  yang  dapat  diberikan  berdasarkan  hasil  analisis dalam tugas akhir ini diantaranya: (1) Perencanaan bangunan tahan gempa dan tsunami atau perkuatan terhadap bangunan lama  agar  dapat  tahan  terhadap  gempa  dan  tsunami  perlu dilakukan  sebagai  salah  satu  upaya  pencegahan  dini.  (2) Pedoman  dalam  permodelan  bangunan  untuk  analisa  non- linear  perlu  dibuat  sebagai  acuan  dalam  permodelan selanjutnya. (3) Pedoman dalam menentukan spesifikasi
sendi  plastis  yang  digunakan  dalam  analisa  non-linear  juga perlu dibuat sebagai acuan dalam permodelan selanjutnya. (4) Analisa  lebih  lanjut  dalam  menentukan  spesifikasi  sendi plastis pada dinding geser perlu dilakukan untuk dapat lebih menyesuaikan  dengan  kondisi  yang  ada.  (5)  Analisa  lebih lanjut dalam menentukan nilai faktor modifikasi respon (R) yang  akan  digunakan  dalam  perencanaan  bangunan  tahan gempa  dan  tsunami  pada  beberapa  sistem  struktur  perlu dilakukan  untuk  dapat  lebih  menyesuaikan  dengan  kondisi yang ada.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  W. Setyonegoro, B. Sunardi, S. Sulastri, J. Nugraha, and P. Susilanto, “Analisis  sumber  gempabumi  pada  segmen  Mentawai  (studi  kasus: gempabumi 25 oktober 2010),” J. Meteorol. dan Geofis. , vol. 13, no. 2, 2012.
[2]  G. Sudiartha and K. Dwi Santoso, Rekomendasi Pengembangan Sistem Peringatan  Dini  Tsunami  di  Lombok  Nusa  Tenggara  Barat ,  no. November. Kota Mataram, Indonesia: BDBD-NTB, 2011.
[3]  R. Triyono et al. , Katalog Tsunami Indonesia Per-Wilayah Tahun 416- 2018 . Indonesia: Badan Meteorologi Klimatologi dan Geofisika, 2019.
[4]  H. Eko Putra et al. , Gemuruh di Lombok, Palu, dan Donggala, Senyap di Selat Sunda. Ulasan 3 Bencana Alam Merusak di 2018. Indonesia: PT Reasuransi MAIPARK Indonesia, 2018.
[5]  D. P. B. Direktorat Kesiapsiagaan, Rencana Kontingensi Gempabumi dan Tsunami .  Kota  Mataram, Indonesia: Badan Nasional Penanggulangan Bencana, 2019.
[6]  K.  P.  Umum,  “Peraturan  Menteri  Pekerjaan  Umum  No. 06/PRT/M/2009 tentang Pedoman Perencanaan Umum Pembangunan Infrastruktur  di  Kawasan  Rawan  Tsunami.”  Kementrian  Pekerjaan Umum, Jakarta, 2009.
[7]  N.  Wood,  J.  Jones,  J.  Schelling,  and  M.  Schmidtlein,  “Tsunami vertical-evacuation  planning  in  the  U.S.  Pacific  Northwest  as  a Geospatial,  Multi-Criteria  Decision  Problem,” Int.  J.  Disaster  Risk Reduct. , vol. 9, pp. 68–83, 2014, doi: 10.1016/j.ijdrr.2014.04.009.
[8]  J. A. Heintz and I. N. Robertson, “Guidelines for design of structures for  vertical  evacuation  from  tsunamis,” Solut.  to  Coast.  Disasters Congr. 2008 Tsunamis - Proc. Solut. to Coast. Disasters Congr. 2008 Tsunamis , pp. 1–8, doi: 10.1061/40978(313)7.
[9]  S.  Fraser,  G.  S.  Leonard,  H.  Murakami,  and  I.  Matsuo,  “Tsunami vertical  evacuation  buildings –  lessons  for international preparedness following the 2011 great East Japan tsunami,” J. Disaster Res. , vol. 7, pp. 446–457, 2012, doi: 10.20965/jdr.2012.p0446.
[10]  T. Rossetto et al. , “The Indian ocean tsunami of December 26, 2004: observations in Sri Lanka and Thailand,” Nat. Hazards , pp. 1–20, 2006, doi: 10.1007/s11069-006-9064-3.
[11]  W. Dewobroto, “Evaluasi Kinerja Struktur Baja Tahan Gempa dengan Analisa Pushover,” Universitas Pelita Harapan.
[12]  S. 1727:2020 Badan Standardisasi Nasional, “Beban Desain Minimum dan  Kriteria  Terkait  untuk  Bangunan  Gedung  dan  Struktur  Lain,” Badan  Standarisasi  Nasional .  Badan  Stadarisasi  Nasional  (BSN), Jakarta, pp. 1–331, 2020.
[13]  Applied  Technology Council, FEMA  P646,  Guidelines for  Design of Structures  for  Vertical  Evacuation  from  Tsunamis ,  no.  August. California: Federal Emergency Management Agency, 2019.
[14]  Badan  Standar  Nasional,  “SNI  03-2847-2013  Persyaratan  Beton Struktural  Untuk  Bangunan  Gedung,”  Badan  Standar  Nasional ,Jakarta, 2013.
[15]  Badan  Standardisasi  Nasional,  “SNI  1726:2019,  Tata  Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung dan Nongedung,” Badan Standar Nasional , Jakarta, pp. 1–254, 2019.
[16]  Departemen  Pekerjaan  Umum, Peraturan  Pembebanan  Indonesia untuk  Gedung  1983 .  Bandung:  Yayasan  Lembaga  Penyelidikan Masalah Bangunan, 1983.
[17]  “Badan Standar Nasional SNI 2847:2019 Persyaratan Beton Struktural untuk  Bangunan  Gedung  dan  Penjelasan,  Badan  Standardisasi Nasional,  Jakarta,  Sipilpedia.”  https://sipilpedia.com/sni-28472019- persyaratan-beton-struktural-untuk-bangunan-gedung-dan- penjelasan/.
[18]  FEMA and ASCE, FEMA 356, Prestandard and Commentary for The Seismic  Rehabilitation  of  Buildings .  Washington  D.C.:  BSS  Counsil, 2000.
[19]  Applied Technology Council, ATC 40, Seismic Evaluation and Retrofit of Concrete Buildings . California: Applied Technology Council, 1996.