pISSN: 2723-3472 eISSN: 0000-0000
Volume 1, Issue 2, September 2020, pages 57-64

## REKONSTRUKSI TADULAKO
Civil Engineering Journal on Research and Development http://new.jurnal.untad.ac.id/index.php/renstra

## Kajian Penerapan Fondasi Sumuran Pada Jembatan Pombeve di Kabupaten Sigi Sulawesi Tengah
G.J. Padondan a dan S. Ramadhani a *
a Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Universitas Tadulako, Palu
* Corresponding author ’s e -mail: sriyatiramadhani@gmail.com
Received: 18 August 2020 ; revised: 28 August 2020 ; accepted: 30 August 2020
Abstract: The Pombeve Bridge is a bridge that connects both villages Pombeve and Sidera in the terms of public transportation and the economic interests. The purpose of this research is to re-analyze the bearing capacity of the caisson foundation based on the value of the Standard Penetration Test (SPT). The Pombeve Bridge has a span of 50 m by using caisson foundation in a depth of 4 m. The data used for analysis are secondary data obtained from PT. Citra Komunikasi Perkasa. The analysis results show that the bearing capacity of the caissons for loads working along the abutment is P = 8536.52 kN with a caisson diameter of 3 m and a depth of 4 m, hence, it is obtained that Qg = 12051.32 kN> P = 8536.52 kN. The foundation stability calculation of the horizontal load on the abutment shows that ƩH = 7662,117 kN> t han the horizontal load that works along the abutment which is ƩTy = 964,180 kN. Meanwhile, the settlement calculation of a single caisson foundation on the abutment is S = 130.008 mm, where the settlement that occured meets the <Sijin requirements of 250 mm.
Keywords: Caisson, SPT, bearing capacity, sattlement
Abstrak: Jembatan Pombeve merupakan jembatan yang menghubungkan Desa Pombeve dan Desa Sidera dalam segi transportasi umum maupun kepentingan perekonomian.  Tujuan dari  penelitian ini  adalah untuk  menganalisis  kembali  kapasitas dukung  fondasi  sumuran berdasarkan nilai Uji Penetrasi Standar (SPT). Jembatan Pombeve mempunyai bentang 50 m dengan menggunakan fondasi sumuran pada kedalaman 4 m. Data yang digunakan untuk analisis adalah data sekunder yang berasal dari PT. Citra Komunikasi Perkasa. Hasil analisis kapasitas dukung fondasi sumuran untuk beban yang bekerja di sepanjang abutmen yaitu P = 8536.52 kN dengan diameter sumuran 3 m dan kedalaman 4 m didapatkan Qg =  12051.32 kN >  P = 8536.52 kN. Perhitungan stabilitas  fondasi terhadap beban horizontal pada abutmen didapatkan Ʃ H = 7662.117 kN > Beban horizontal yang bekerja di sepanjang abutmen yaitu ƩTy = 964.180 kN. Untuk perhitungan penurunan fondasi sumuran tunggal pada abutmen sebesar S = 130.008 mm, dimana penurunan yang terjadi memenuhi syarat < Sijin yaitu 250 mm.
Kata kunci: Pondasi sumuran, SPT, daya dukung, penurunan .

## 1. Pendahuluan
Fondasi  sumuran  merupakan  peralihan  antara  fondasi dalam dan fondasi  dangkal. Penyelidikan perilaku fondasi dangkal  dalam  mendukung  sistem  jembatan  dibawah eksitasi  seismik  dengan  perlakuan  tanah/batuan  yang homogen  dan  mengasumsikan  perilaku  elastis  linier  dari kolom  dermaga  dan  elemen  struktur [1 − 6] .  Fondasi sumuran umumnya digunakan dalam perancangan jembatan [7] . Menurut Aswathy dan Jacob (2015) menjelaskan bahwa fondasi sumuran banyak digunakan sebagai penyangga dan jangkar struktur utama jembatan terutama yang mempunyai bentang  yang  panjang  dan  struktur  yang  sangat  berat [8] . Jembatan merupakan suatu konstruksi yang gunanya untuk meneruskan jalan melalui suatu rintangan yang berada lebih rendah, dimana rintangannya yaitu jalur air atau jalan lalu lintas biasa [9] .
Jembatan  Pombewe  merupakan  jembatan  yang dibangun oleh PT. Citra Komunikasi Perkasa pada  Tahun 2019.  Jembatan  Pombeve  sangat  berperan  vital  dalam menghubungkan  kedua  desa  antara  Desa  Pombeve  dan Desa Sidera dalam segi transportasi  umum maupun untuk kepentingan perekonomian. Fondasi  yang digunakan pada proyek  pembangunan  jembatan  Pombeve  ialah  fondasi sumuran  pada  kedua abutment yaitu abutmen arah
Pombewe  dan abutmen arah  sidera  dengan  bentang jembatan mencapai 50 m dan lebar 9 m dapat dilihat pada Gambar  1 .  Pada  jembatan  Pombewe  fondasi  sumuran mempunyai  kedalaman  fondasi  7  m  dan  diameter  3  m, berdasarkan  nilai  SPT  pada  kedua  abutmen  diperoleh kedalaman tanah keras pada abutmen arah Pombeve adalah 7 m  dan abutmen arah Sidera pada kedalaman 4 m  tetapi dalam  perencanaan  menetapkan  pada  kedua abutment kedalaman  fondasi  adalah  7  m  dengan  diameter  3  m berdasarkan  perhitungan  kapasitas  dukung  menggunakan data  tanah  sehingga  apabila  dilihat  dari  segi  waktu pelaksanaan  dan  biaya  kurang  efektif.  Hardiyatmo  (2017) menyatakan bahwa menentukan kedalaman fondasi dengan jalan memilih  kedalaman yang minimum  yang memenuhi syarat  keamanan  terhadap  kapasitas  dukung  tanah  [10]. Berdasarkan hal tersebut, maka penulis ingin merencanakan kembali fondasi pada jembatan Pombewe khususnya pada abutmen arah Sidera berdasarkan hasil uji Penetrasi Standar (SPT)  untuk  mendapatkan  perencanaan  yang  lebih  efektif dalam segi waktu dan biaya. Fondasi sumuran merupakan jenis peralihan antara fondasi  dangkal  dan  fondasi  dalam. Biaya  pembuatan  fondasi  yang  relatif  murah,  pondasi sumuran telah banyak dipakai untuk mendukung bangunan-
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 1(2), September 2020
bangunan gedung, jembatan, pilar  jembatan layang dan lain sebagainya [10] .
Tabel 1. Persyaratan penurunan fondasi [11] . Jenis Bangunan Penurunan Maksimum (cm) Bangunan Umum 2.54 Bangunan Pabrik 3.81 Gudang 5.08 Fondasi Mesin 0.05 Merancang  suatu  fondasi  yang  perlu  diperhatikan adalah penurunan dari fondasi. Menurut Teng (1992) tidak boleh  terjadi  penurunan  pada  pondasi  setempat  ataupun penurunan  merata  melebihi  dari  batas – batas  penurunan tertentu [11], seperti yang ditunjukkan pada Tabel 1.
Tujuan  dari  penelitian  ini  adalah  untuk  menganalisis kembali  kapasitas  dukung  fondasi  sumuran  berdasarkan nilai Uji Penetrasi Standar (SPT).

## Gambar 1 . Potongan memanjang Jembatan Pombeve
2. Metode Penelitian

## 2.1. Pengumpulan Data
Data yang dibutuhkan dalam penelitian ini adalah data sekunder.  Data  sekunder  diperoleh  dari  instansi-instansi terkait adalah sebagai berikut:
1) Data Tanah
Merupakan  data  sekunder  hasil  pengujian  Boring  dan SPT yang dilakukan oleh PT. Citra Komunikasi Perkasa
pada  proyek  Jembatan  Pombeve  yang  dilakukan  pada tahun  2019  terhadap  2  (dua)  titik  pengujian  masing- masing  pada  pondasi  untuk abutment dengan  nomor pengujian  BH-1  (arah  Pombewe)  dan  BH-2  (arah Sidera) Hasil pengujian SPT dapat dilihat pada Gambar 2 .    Nilai  N-SPT  yang  digunakan  pada  penelitian  ini adalah pada kedalaman 4 m, 5 m, 6 m dan 7 m  untuk BH-2 abutmen arah sidera
Gambar 2 . Data SPT BH-01 dan SPT BH-02
2) Data Bangunan Atas
Data  bangunan  atas  jembatan  Pombeve  diperoleh  dari dokumen  hasil  perencanaan  teknis  jembatan.  Data bangunan  atas  yang  digunakan  adalah  data  yang
berkaitan  dengan  pembangunan  jembatan  Pombeve diperoleh dari PT. Citra Komunikasi Perkasa. Kemudian dilakukan  analisis  kembali  beban  yang  bekerja
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 1(2), September 2020
berdasarkan  dimensi  bangunan  atas  yang  sudah  ada menggunakan gambar perencaan jembatan Pombeve
3) Spesifikasi Jembatan

## Umum
Informasi  umum  mengenai  jembatan  adalah  sebagai berikut:
a) Nama Jembatan      :  Jembatan Pombeve - Sidera
b) Jenis jembatan        :  Lalu lintas atas
c) Tipe struktur atas    :  Jembatan Rangka Baja
d) Status jalan             :  Sekunder
e) Bentang jembatan   :  50 m
f) Lebar jembatan       :  9 m
g) Lebar jalur              :  2 x 3.5 m
h) Lebar trotoar           :  1 m
i) Bangunan bawah     : Abutment tembok penahan
j) Tipe fondasi : Pondasi sumuran Acuan Normatif Adapun standar/code yang digunakan dalam perencanaan adalah:
a) SNI  1725-2016  tentang  Pembebanan  Untuk Jembatan
b) SNI2833-2016  tentang  Perencanaan  Jembatan Terhadap Beban Gempa
c) SNI2847-2013 tentang Persyaratan Beton Struktural Untuk Bangunan Gedung
Tabel 1. Rekapitulasi gaya pada fondasi 1.  Beban Mati Beban mati MS 3004.831 0 0 Beban mati tambahan MA 887.338 0 0 2.  Tekanan Tanah Tekanan tanah (1) TA 0.77 3.25 2.503 Tekanan tanah (2) TA 369.688 2.167 800.990 Tekanan Tanah Total TA 370.458 2.169 803.492 3.  Beban Lalu Lintas Beban terbagi rata BTR 1260 Beban garis BGT 171.5 Beban truk TT 250 4.  Beban Pejalan Kaki TP 250 5.  Gaya Rem TB 151.0 5.0 755 6.  Gaya Gempa EQ 425.6 5.0 2128.038 7  Beban Angin Pada Struktur EWs 337.82 5.0 1689.098 Tabel 2. Rekapitulasi kombinasi pembebanan Keadaan Batas BEBAN (kN) TOTAL BEBAN MS MA TA TT TD TB TP EWs EQ V (kN) Hx (kN) Hy (kN) Mx (kNm) My (kNm) Kuat I 3906 1154 463 450 2577 272 450 0 0 8537 735 0 2363 0 Kuat II 3906 1154 463 350 2004 211 350 0 0 7764 674 0 2061 0 Kuat III 3906 1154 463 0 0 0 0 473 0 5060 463 473 1004 3074 Kuat IV 3906 1154 463 0 0 0 0 0 0 5060 463 0 1004 0 Kuat V 3906 1154 463 0 0 0 0 135 0 5060 463 135 1004 878 Ekstrem I 3906 1154 463 125 716 76 125 0 426 603 964 0 3510 0 Ekstrem II 3906 1154 463 125 716 76 125 0 0 603 539 0 1382 0 Daya Layan I 3005 887 370 250 1432 151 250 101 0 5824 521 101 1558 659 Daya Layan II 3005 887 370 325 1432 151 250 0 0 5899 521 0 1558 0 Daya Layan III 3005 887 370 200 1145 121 200
0 0 5437 491 0 1407 0 Daya Layan IV 3005 887 370 0 0 0 0 236 0 3892 370 236 803 1537 BEBAN MAKSIMAL 8537 964 473 3510 3074

## 2.2. Perencanaan Pondasi Sumuran
1) Kapasitas Daya Dukung Fondasi Sumuran
Perhitungan daya dukung ultimit (Qult) fondasi sumuran menggunakan persamaan dibawah ini:
𝑄𝑢𝑙𝑡  =  𝑄𝑝  +  𝑄𝑠 (1)
Untuk persamaan daya dukung ijin (Qall) menggunakan persamaan 2 dibawah ini:
𝑄𝑎𝑙𝑙 = 𝑄𝑢 𝐹𝑠 (2)
dimana:
Q ult =   kapasitas daya dukung ultimit total (kN)
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 1(2), September 2020
Q p =   kapasitas  daya  dukung  ultimit  tahanan  ujung
(kN)
Qs    =   kapasitas  daya  dukung  ultimit  geser  selimut (kN)
Q all =   kapasitas daya dukung ijin (kN) FS    =   Faktor keamanan
Untuk  menentukan  jumlah  tiang  persamaan  yang digunakan adalah sebagai berikut:
n = 𝑃𝑢 𝑄𝑎𝑙𝑙 (3) dimana:
Pu  =   beban yang bekerja pada abutment / pier (kN) n    =   jumlah tiang (buah)
2) Kapasitas  Dukung  Fondasi  Sumuran  Menggunakan Data N-SPT
Kapasitas  ultimit  tiang  dapat  dihitung  secara  empiris dari nilai N hasil uji SPT. Meyerho (1976) mengusulkan persamaan  untuk  menghitung  tahanan  ujung  tiang sebagai berikut [12] :
Q p =A p x(38x N )x(L b /d)≤ 380x N x(A p )                     (4)
Untuk  tahanan  gesek  satuan  pada  tanah  tidak  kohesif (pasir):
Qs= 1 50 𝑥  𝜎𝑟 𝑥60 (5)
dimana:
Q P =  tahanan ujung tiang (kN) Q S =  tahanan gesek tiang (kN)
N =  nilai  rata-rata  N-SPT  pada  dasar  tiang ((N1+N2)/2).
N1  =  nilai rata-rata N-SPT pada kedalaman 8d di atas dasar tiang
N2  =  nilai  rata-rata  N-SPT  pada  kedalaman  4d  di bawah dasar tiang
N 60 =  N-SPT  yang  dikoreksi  terhadap  pengaruh prosedur lapangan
σ r =   tegangan refrensi = 100 kN/m 2 A p =   luas tiang (m²)
L b /d =  rasio kedalaman
3) Penurunan Fondasi Sumuran
Kegagalan  kuat  dukung  ( bearing  capacity  failure ) tanah, pada setiap proses penggalian selalu dihubungkan dengan  perubahan  keadaan  tegangan  di  dalam  tanah. Perubahan  tegangan  pasti  akan  disertai  dengan perubahan  bentuk,  pada  umumnya  hal  ini  yang menyebabkan penurunan pada fondasi [10] .

## Penurunan Tiang Tunggal
Penurunan jangka panjang untuk pondasi tiang tunggal tidak  perlu  ditinjau  karena  penurunan  tiang  akibat konsolidasi  dari  tanah relatif kecil. Hal  ini  disebabkan karena fondasi tiang direncanakan terhadap kuat dukung ujung dan kuat dukung friksinya atau penjumlahan dari keduanya [10].
Untuk  perencanaan,  penurunan  elastis  pondasi  tiang tunggal  akibat  beban  vertikal  yang  bekerja  dapat dihitung sebagai berikut (Metode semi empiris):
S= S 1 +S 2 + S 3 (6)
dimana:
S  = penurunan elastis total fondasi tiang tunggal (mm) S 1 =  penurunan  akibat  deformasi  aksial  tiang  tunggal (mm)
S 2 = penurunan dari ujung tiang (mm) S 3 = penurunan akibat beban yang dialihkan sepanjang tiang (mm)
S 1 , S 2 dan S 3 di hitung dengan:
S 1 = (Q 𝑤𝑝 + ξQ 𝑤𝑠 )L Ap x Ep (7)
dimana:
Q wp = beban  yang  dipikul  ujung  tiang  akibat  beban bekerja (kN)
Q ws = beban  yang  dipikul  selimut  tiang  akibat  beban kerja (kN)
A p = luas penampang tiang (mm 2 ) L = panjang tiang tertanam (mm) E p = modulus elastis material tiang (kN /mm 2 ) ξ = 0,50 untuk tanah lempung 0,67 untuk tanah pasir
S 2 = Qwp x Cp D x qp (8)
Keterangan: Cp = koefisien empiris q p = beban persatuan luas pada ujung tiang, Q wp /A p (kN /m 2 )
D  = diameter lebar tiang (mm)
S3 = Qwp x Cs L x qp (9) dimana Cs = konstanta empiris = (0,93 + 0,16 √L/D ) Cp
4) Kontrol Stabilitas Fondasi Sumuran
Kontrol  stabilitas  fondasi  sumuran  terhadap  beban vertikal  (Pv) dan momen (M) yang bekerja (titik CL). Gaya  vertikal  dipikul  hanya  oleh  tiangnya  sendiri.  Ini berarti  bahwa pier tidak  dapat  diperhitungkan  untuk mendukung beban langsung yang didukung oleh tanah dibawah pier akan  selalu  tidak  asli  lagi  dan  sudah banyak terganggu sehingga akan terjadi banyak rongga pada  lapisan  tersebut.  Akibatnya  tanah  akan  menjadi lembek  dan  mudah  turun  ( settle ) [13]. Untuk menghitung gaya vertikal tiang digunakan rumus:
Pv = P.By n ± M.By m(Sn ′ ) + Wp                                           (10)
Syarat : 0 < Pv min < Pv maks < Qu Keterangan: Pv = beban vertikal (Kg) P  = beban yang bekerja per meter lebar abutment pier By = lebar abutment pier arah y (m)
n  = jumlah tiang n’ = jumlah tiang satu baris dikurangi satu (n-1)
m  = jumlah baris
M  = momen yang bekerja pada pondasi (kN.m) S  = jarak antar tiang terluar (m) Wp= berat tiang (kN)
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 1(2), September 2020
2.3. Hasil  Analisis  Kapasitas  Dukung  Fondasi  Sumuran Berdasarkan  Data  Tanah  Untuk  Kedalaman  7  M  di Lapangan
Berdasarkan hasil analisis kapasitas dukung menggunakan  data  tanah  yang  telah  dilakukan  oleh  PT. Citra  Komunikasi  Perkasa,  2019  diperoleh  nilai  sebagai berikut;
1) Kestabilan terhadap geser SF geser = 3.687 > 1.5 struktur aman 2) Kestabilan terhadap guling SFguling = 2.0 ≥ 2 struktur aman
3) Kestabilan terhadap daya dukung tanah SFf = 4.5622 > 3 struktur aman
3. Hasil dan Pembahasan
3.1. Menghitung  Kapasitas  Dukung  Fondasi  Sumuran Menggunakan Data N -SPT
Analisis  Fondasi  sumuran  pada abutment arah  sidera berdasarkan nilai N-SPT diambil kedalaman 4 m, 5 m, 6 m dan  7  m.  Diameter  fondasi  sumuran  3  m  dengan  beban 813.002. Data yang digunakan sebagai berikut;
a) Kedalaman (L)  = 4 m.
b) By = 10.5 M (lebar keseluruhan abutment )
c) Pu = V MAKS / By = 8536.52/10.5 = 813.002 kN/m
d) Hu = Hx MAKS /By = 964.18/10.5 = 91.827   kN/m
e) Mu  = Mx MAKS /By = 3509.90/10.5 = 364.37 kNm
f) Diameter (d) = 3 m.
g) Luas tiang (Ap) = ¼ x π x (d 2 ) = ¼ x π x (3 2 ) = 7.065 m 2
Menghitung tahanan ujung pondasi sumuran (Qp):
Qp = Ap (38 x N ) x (L b /d) ≤ 380 x N x (Ap) dengan: L/d  = 4.0 m / 3 m = 1.33
N = nilai rata-rata N-SPT pada dasar tiang (N1+N2)/2) N1  = nilai  rata-rata  N-SPT  pada  kedalaman  8d  di  atas dasar tiang 8 x 3 = 24 m. karena kedalaman hanya 4 m. Maka nilai N1 = (19 + 39 + 50 + 56 ) / 4 = 41 N2   = nilai rata-rata N-SPT pada kedalaman 4d di   bawah dasar tiang 4 x 3 = 12 m. Maka nilai N2 = 60, karna semua  nilai  yang  kebawah  dianggap  sudah  tanah keras maka dianggap semua 60
N = (41 + 60) / 2 = 50.5 Qp  = 7.065 x (38 x 50.5) x (1.33) ≤ 380 x 50.5 x (7.065) = 18076.98 kN < 135577.4 kN = 18076.98 kN
Menghitung tahanan gesek tiang (Qs): Qs  = 1 50 x σ r x N 60 N 60 = 1 0.6 x Ef x Cb x Cs x Cr x N Ef  = Hammer Eficiency = 0.55 Cb  = koreksi diameter bor  = 1 Cs  = Koreksi Sampler = 1 Cs  = Koreksi Panjang Tali = 0.75 N = N-Spt pada kedalaman yang ditinjau = 56
N 60 = 1 0.6 x 0.55 x 1 x 1 x 0.75 x 56 = 38.5 σ r = tegangan referensi = 100 kN/m 2
Qs  = 1 50 x 100 x 38.50 = 77 kN

## 3.2. Menghitung Kapasitas Ultimit Tiang (Qu)
Nilai  Qp  dan  Qs  kapasitas  dukung  fondasi  sumuran menggunakan data N-SPT.
dengan: Qp = 18076.96 kN Qs = 77 kN Qu = Qp + Qs = 18076 kN + 77 kN = 18153 kN

## 3.3. Menghitung Kapasitas dukung izin tiang (Qall)
Qall  = Qu / FS = 18153 kN / 3 = 6025.66 kN
Beban yang bekerja disepanjang abutment : P  = Pu x By = 813.002 kN/m x 10.5 m = 8536.52 kN Menentukan jumlah tiang yang diperlukan:
N  = 𝑃 𝑄𝑎𝑙𝑙 = 8536.52 kN 6025.66 kN = 1.417 ≈ 2 buah
Daya dukung untuk pondasi sumuran kelompok: Qg   = n x Qall = 2 x 6025.66 kN
= 12051.32 kN > P = 8536.520 kN   ... (aman)
3.4. Kontrol  Stabilitas  Fondasi  Terhadap Beban Vertikal (Pv) Dan Momen (M) yang Bekerja
Pv  = 𝑃 𝑥 𝐵𝑦 𝑛 ± 𝑀 𝑥 𝐵𝑦 𝑚(𝑆𝑛 ′ ) + Wp
Dengan berat sendiri fondasi: Wp = (π x n 2 ) x h x ϒ beton = (π.1 2 ) x 4 x 24  = 301.44 kN Pv   = 813.002 𝑥 10.5 2 ± 334.27619 𝑥 10.5 1 (3 𝑥 1) + 301.44
= 4268.26 kN ± 1169.967 kN + 301.44 kN Pv max  = 4268.26 kN + 1169.967 kN + 301.44 kN = 5739.667 kN
Pv min   = 4268.26 kN – 1169.967 kN + 301.44 kN
= 3399.733 kN
Syarat  : 0 < Pv min < Pv max < Qu
: 0 < 3399.733 kN < 5739.667 kN < 18076.980 kN......(aman)
3.5. Kontrol  Stabilitas  Fondasi  Terhadap  Beban Horizontal (H)
H = 𝐾 𝑥 𝐷 𝛽 δ a dengan: β = √ 𝐾 𝑥 𝐷 4 𝐸 𝑥 𝐼 4
K  = 0.75 kg/cm 3 (untuk jenis tanah pasir kasar) [14 − 17] . δ a = 1cm  (besarnya pergeseran normal) E  = 235000 kg/cm 2
I = ¼ x π x r 4 = ¼ x π x 150 4 = 2011869141 cm 4 D  = 300 cm
β = √
0,75 𝑥 200 4 𝑥 235000 𝑥 2011869141 4
= 0.00059 cm
H  = 0,75 𝑥 300 0.00059 x 1 = 383105.851 kg = 3831.059 kN
Jumlah fondasi di abutment = 2 buah Ʃ H = n x H = 2 x 3821.059 = 7662.117 kN Beban Hu yang bekerja disepanjang abutment : Σ ty  = Hu x By = 964.180 x 10.5 = 964.180 kN < ƩH = 7662.117 kN ...(aman)
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 1(2), September 2020
3.6. Penurunan Fondasi Sumuran Pada Abutment
1) Penurunan Fondasi Sumuran Tunggal Penurunan  fondasi  tiang  tunggal  dihitung  dengan menggunakan metode semi empiris. Diketahui: Qp  = 18077 kN = 18076980 N Qs  = 77 kN = 77000 N Qg  = 12051.32 kN = 12051320 N D = 3.0 m = 3000 mm Ap = π x r 2 = 3,14 x 1500 2 = 7065000 mm 2 ξ = 0,67  (untuk jenis tanah pasir)
F ’ c  = 25 MPa Ep  = 4700 √𝐹𝑐 = 4700 √25 = 23500 MPa L = 4.0 m  = 4000 mm Untuk beban yang diperhitungkan, ujung tiang sumuran (Qwp) dan kulit tiang (Qws). Beban yang didukung ujung tiang sumuran (Qwp): Qwp = ( 𝑄𝑝 𝑄𝑝 + 𝑄𝑠 ) x Qg = ( 187076980 187076980 +77000 ) x 12051320
= 120000204.4 N
Beban yang didukung kulit tiang sumuran (Qws): Qws = ( 𝑄𝑠 𝑄𝑠 + 𝑄𝑝 ) x Qg = ( 77000 77000 +187076980 ) x 12051320
= 51115.6033 N
Penurunan akibat deformasi aksial tiang semuran (S 1 ):
S 1 = Qwp+ ξqws)L Ap x Ep = (12000204.4 + 0.67 𝑥 51115.6033)4000 7065000 𝑥 23500 = 0.290 mm
Penurunan dari ujung tiang (S 2 ):
Qp = Qwp Ap = 12000204.4
7065000 = 1.699 N/mm 2
Cp = 0.03 S 2 = Qwp x Cp
D x qp = 12000204.4 𝑥 0.03 3000 𝑥 1.699 = 70.650 mm
Penurunan akibat beban yang dialihkan sepanjang tiang (S 3 ):
S 3 = Qwp x Cs L x qp Cs = (0.93 + 0.16 √𝐿/𝐷 ) Cp = (0.93 + 0.16 √1.33 ) x 0.03 = 0.033 S 3 = 12000204.4 𝑥 0.033
4000 𝑥 1.699 = 59.068 mm
Maka, penurunan total tiang (S):
S  = S1 + S2 + S3 = 0.290 + 70.650 + 59.068
= 130.008 mm

## 3.7. Pembahasan Hasil Analisis
Hasil  dari  analisis  kapasitas  dukung  fondasi  sumuran pada abutment Sidera  berdasarkan  nilai  N-SPT  dengan kedalaman 4 m, 5 m, 6 m, dan 7 m dapat dilihat pada Tabel 3 dan Gambar 3 .
Tabel 3. Hasil analisis daya dukung fondasi sumuran pada abutment Sidera Kedalaman Fondasi (m) Diameter Fondasi (m) Daya Dukung Fondasi Sumuran Qp (KN) Qs (KN) Qult (KN)  FS Qall (KN) 4 3 18076.9 77 18153.00 3 6025.66 5 3 23433.89 77 23433.89 3 7811.29 6 3 28726.29 77 28803.29 3 9601.1 7 3 34095.69 77 34172.69 3 11390.9
Gambar 3. Grafik Hubungan kedalaman sumuran dengan kapasitas dukung ijin fondasi sumuran pada abutment arah Sidera.
Berdasarkan hasil analisis daya dukung fondasi sumuran pada abutment arah Sidera yang dapat dilihat pada Tabel 3 dan Gambar 3 diperoleh bahwa pada kedalaman 4 nilai daya dukung  ijin  sebesar  6025.66  KN,  dengan  beban  aksial sebesar  8536.52  kN,  hal  ini  menunjukkan  bahwa  nilai  daya dukung  fondasi  masih  relatif  aman  apabila  menggunakan kedalaman 4 m, 5 m dan 6 m. Hasil ini dapat dijadikan rujukan kedalaman fondasi, sehingga bisa lebih efektif dari segi biaya dan waktu pelaksanaan dibandingan kedalaman 7 m.
Tabel 4. Hasil analisis penurunan fondasi sumuran pada abutment Sidera Kedalaman Fondasi (m) Diameter Fondasi (m) Penurunan Fondasi Tunggal (cm) 4 3 1.3 5 3 1.19 6 3 1.12 7 3 1.07
Gambar 4 . Grafik Hubungan kedalaman sumuran dengan penurunan fondasi sumuran pada abutment arah Sidera.
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 1(2), September 2020
Hasil  dari  analisis  penurunan  fondasi  sumuran  pada abutment Sidera  berdasarkan  nilai  N-SPT  dengan kedalaman 4 m, 5 m, 6 m, dan 7 m dapat dilihat pada Tabel 4 dan Gambar 4.
Berdasarkan  hasil  analisis  penurunan  fondasi  sumuran pada abutment arah Sidera yang dapat dilihat pada Tabel 4 dan Gambar 5 diperoleh bahwa pada kedalaman 4 m, 5 m dan 6 m penurunan fondasi semuran sebesar 1,3 - 1,12 cm , hal  ini  menunjukkan  bahwa  penurunan  fondasi  sumuran masih memenuhi syarat penurunan maksimum yaitu kurang dari 1 inch (2,5 cm).

## 4. Kesimpulan
Berdasarkan  hasil  analisis  yang  telah  dilakukan, dapat disimpulkan beberapa hal sebagai berikut:
1) Hasil  analisis  dengan  menggunakan  nilai  N-SPT  pada kedalaman  4  m  didapatkan  nilai  daya  dukung  ijin fondasi  sumuran  sebesar  6025.66  kN,  kedalaman  5  m nilai daya dukung ijin fondasi sumuran sebesar 7811,29 kN,  kedalaman  6  m  nilai  daya  dukung  ijin  fondasi sumuran  sebesar  9601.1  kN  dan  kedalaman  7  m  nilai daya dukung ijin fondasi sumuran sebesar 11390.9 kN dengan beban aksial sebesar 8536.52.
2) Hasil perhitungan menggunakan parameter tanah pada kedalaman 7 m  dilapangan didapatkan nilai kestabilan terhadap  geser  (SF geser )  sebesar  3.687  >  1.5,  nilai kestabilan terhadap guling (SF guling ) sebesar 2.0 ≥ 2, dan nilai  kestabilan  terhadap  daya  dukung  tanah  (SF f ) sebesar4.5622  >  3.  Hasil  perhitungan  menggunakan metode  N-SPT  pada  kedalaman  4  m  didapatkan  nilai Stabilitas  pondasi  terhadap  beban  vertikal  (Pv)  dan momen (M) pada abutment arah Sidera  didapatkan Pv max = 5739.667 kN dan Pv min = 3399.733 kN, dengan syarat  0  <  Pv  min  <  Pv  max  <  Qu  dan  dari  hasil perhitungan stabilitas pondasi terhadap beban horizontal (H)  pada abutment arah  Sideradidapatkan Ʃ H  = 7662.117  kN  >  Beban  H  yang  bekerja  di  sepanjang abutment (ƩTy) = 7662.117 kN.
3) Hasil  perhitungan  digunakan  fondasi  sumuran  dengan diameter  D  =  3  m  dan  kedalaman  L  =  4 m,  diperoleh penurunan tiang tunggal sebesar S = 130.008 mm < 250 mm (penurunan yang di izinkan).

## Daftar Pustaka
[1] D.R. Somaini,  “Parametric  Study  on  Soil– Structure Interaction of Bridges with Shallow Foundations”, In: Proceedings  of  the  8th  World  Conference  on Earthquake Engineering . vol. 3, p. 785, 1984.
[2] C.C.  Spyrakos, “Assessment  of  SSI  on  the Longitudinal  Seismic  Response  of  Short  Span Bridges” , Engineering Structures , vpl. 12 no. 1, p. 60, 1984.
[3] M. Ciampoli, and P. Pinto, “Effects of Soil– Structure Interaction  on  Inelastic  Seismic  Response  of  Bridge Piers”, Journal of Structural Engineering , vol. 121 no.
5, p. 806, 1995
[4] M.A.  Saadeghvaziri,  A.R.  Yazdani-Motlagh,  and  S. Rashidi, “Effects  of  Soil– Structure  Interaction  on
Longitudinal  Seismic  Response  of  MSSS  Bridges” , Soil  Dynamics  and Earthquake  Engineering ,  vol.  20 no. 1-4, p. 231, 2000.
[5] A.G.  Vlassis,  and  C.C.  Spyrakos, “Seismically Isolated  Bridge  Piers  on  Shallow  Soil  Stratum  with Soil –Structure Interaction” , Computers & Structures , vol. 79, no. 32, p. 2847, 2001.
[6] S.E.A.  Raheem,  T.  Hayashikawa,  and  I.  Hashimoto,
“Effects of Soil – Foundation – Superstructure Interaction  on  Seismic  Response  of  Cable-stayed Bridges  Tower  with  Spread  Footing  Foundation” , Journal  of  Structural  Engineering ,  vol.  49,  no.  2,  p. 475, 2003.
[7] J.S.  Chiou,  Y.Y.  Ko,  S.Y.  Hsu,  and  Y.C.  Tsai, “Testing  and  Analysis  of  Laterally  Loaded  Bridge Caisson  Foundation  in  Gravel” , The  Japanese Geotechnical  Society  Soils  and  Foundation .  vol. 52, no.  3, p. 562, 2012.
[8] M.G.  Aswathy,  and  B.  Jacob,  “Seismic  Analysis  o f Caisson  Foundation” , International  Journal  of Engineering Research and Technology , vol. 4, no. 10, p. 560, 2015.
[9] H.J. Struyk, V. der Veen, K.H.C.W, and Soemargono, Jembatan , Jakarta: Pradnya Paramita, 1995.
[10] H.C. Hardiyatmo, Analisis dan Perancangan Fondasi I Edisi Ketiga, Yogyakarta: Gadjah Mada University Press, 2017.
[11] W.C. Teng, Fondation  Desigh, New York : Prentice- Hall, 1992.
[12] G.G. Meyerhof, “ Bearing Capacity and Settlement of Pile  Foundations ”, ASCE  Journal  of  Geotechnical Engineering Division , vol. 5, no. 102, p. 197, 1976.
[13] H.S.  Sardjono, Pondasi  Tiang  Pancang  Jilid  I , Surabaya: Penerbit Sinar Jaya Wijaya, 1988.
[14] SNI  1725, Pembebanan  Untuk  Jembatan, Jakarta: Badan Standarisasi Nasional, 2016.
[15] SNI  2833, Perencanaan  Jembatan  Terhadap  Beban Gempa Jakarta, Jakarta: Badan Standarisasi Nasional, 2016.
[16] SNI  2847, Persyaratan  Beton  Struktural  Untuk Bangunan Gedung Jakarta, Jakarta: Badan Standarisasi Nasional, 2013.
[17] SNI 2833, Standart Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Jembatan , Jakarta: Badan Standarisasi Nasional, 2008.
This page is intentionally left blank