## PERILAKU DEFLEKSI BALOK BETON TULANGAN SISTEM RANGKA DENGAN JARAK SPASI SEPEREMPAT TINGGI EFEKTIF BALOK
Pieter Lourens Frans 1) , Josephus R. Matitaputty 2)
1,2) Jurusan Teknik Sipl Politeknik Negeri Ambon
1) pflourens@gmail.com, 2) josematitaputty@gmail.com

## ABSTRACT
Deflection investigations were carried out prior to the 1970s and the analysis provided a limitation for concrete stresses to be about 45% of its compressive strength and steel stresses of 50% of its yield strength in reinforced concrete beams. In general, reinforced concrete beams using stirrups are installed perpendicular to the beam axis to  withstand the  strength  of  the  shear  forces.  Changes  in  the  geometric  of  the  frame  system  reinforcement  can increase the shear strength and flexural strength and reduce the amount of deflection in the beam. According to the author's observations, how is the behavior of concrete beam deflection by changing the configuration of the vertical shear reinforcement to beveled reinforcement. This study aims to analyze the deflection behavior of the reinforcing  concrete  beam  with  a  one-quarter  spacing  of  the  effective  height  of  the  beam.  This  research  is  a laboratory  experimental  study  with  the  design  of  six  specimens  consisting  of  three normal  beams  (BN)  as  the control variable beam and three beams with a spacing of 0.25d (BTR25) as the independent variable. Data were analyzed using the strength method. The results showed that the deflection behavior of reinforced concrete beams with a space of a quarter of the effective height of the beam (BTR25) had better serviceability and increased the flexural capacity of Mu beams up to 10.23% and could reduce the amount of deflection of the BN beam.

## ABSTRAK
Penyelidikan defleksi telah dilakukan sebelum tahun 1970-an dan analisisnya memberikan batasan tegangan beton sekitar 45% dari kekuatan tekannya dan tegangan baja 50% dari kekuatan lelehnya pada balok beton bertulang. Pada  umumnya  balok  beton  bertulang  menggunakan  tulangan  sengkang  dipasang  secara  tegak  lurus  terhadap sumbu  balok  guna  menahan  kekuatan  gaya  geser.  Perubahan  geometrik  tulangan  sistem  rangka  dapat meningkatkan  kekuatan  geser  dan  kekuatan  lentur  serta  mengurangi  besarnya  defleksi  pada  balok.  Oleh pengamatan  penulis,  bagaimana  perilaku  defleksi  balok  beton  dengan  mengubah  konfigurasi  tulangan  geser vertikal menjadi tulangan miring. Pada penelitian ini bertujuan untuk menganalisis perilaku defleksi balok beton tulangan sistem rangka dengan jarak spasi seperempat dari tinggi efektif balok. Penelitian ini merupakan penelitian ekeperimental  laboratorium  dengan  rancangan  benda  uji  sebanyak  enam  benda  uji  yang  terdiri  dari  tiga  balok normal  (BN)  sebagai  balok  variabel  kontrol  dan  tiga  balok  tulangan  sistem  rangka  dengan  jarak  spasi  0,25d (BTR25) sebagai variabel bebas. Data dianalisis dengan menggunakan metode kekuatan ( strength design method ). Hasil  penelitian  menunjukan  bahwa  perilaku  defleksi  balok  beton  tulangan  sistem  rangka  dengan  jarak  spasi seperempat  dari  tinggi  efektif  balok  (BTR25)  mempunyai  kemampuan  layan  ( serviceability )  lebih  baik  dan meningkatkan kapasitas lentur balok M u hingga 10,23% serta dapat mengurangi besar lendutan dari balok BN.
Kata kunci : perilaku defleksi; balok tulangan sistem rangka

## 1. PENDAHULUAN
Kemampuan layan ( serviceability )  suatu struktur balok beton bertulang pada umumnya ditentukan oleh defleksi  sesaat  dan  jangka  panjang  ( short-term  and long-term  deflection ).  Penyelidikan  defleksi  telah dilakukan  sebelum  tahun  1970-an  dan  analisisnya memberikan  batasan  tegangan  beton  sekitar 45% dari kekuatan  tekannya  dan  tegangan  baja  50%  dari kekuatan  lelehnya  pada  balok  beton  bertulang.  Pada umumnya  balok  beton  bertulang  menggunakan tulangan  sengkang  dipasang  secara  tegak  lurus terhadap  sumbu  balok  guna  menahan  kekuatan  gaya geser.  Sedangkan  guna  mengatasi  defleksi  akibat momen dipasang tulangan memanjang pada sisi bawah dan  sisi  atas  penampang  balok,  seperti  diperlihatkan pada Gambar 1 .
Seiring dengan perkembangan teknologi dan limu pengetahuan,  berbagai  ide  dikembangkan  untuk meningkatkan  kapasitas  lentur  balok  beton  bertulang,
salah satunya ialah penggunaan tulangan sistem rangka yang mengubah konfigurasi tulangan vertikal menjadi tulangan miring. Perubahan geometrik tulangan sistem rangka  dapat  meningkatkan  kekuatan  geser  dan kekuatan  lentur  serta  mengurangi  besarnya  defleksi pada balok, seperti diperlihatkan pada Gambar 2 . Banyak  peneliti  terdahulu  merekomendasikan penggunaan tulangan  sistem rangka pada  balok  beton bertulang  menunjukan  kekuatan  lentur  dan  kekuatan geser  lebih  tinggi  dari  penggunaan  tulangan  sistem penulangan  vertikal  (Saju,  S.  M  et  al.,  2016),  (Rudy Djamaluddin  et  al.,  2014),  (Trentadue,  dkk,  2014), (Yasser, 2014).  Oleh pengamatan penulis, bagaimana perilaku  defleksi  balok  beton  tulangan  sistem  rangka dengan  mengubah  konfigurasi  tulangan  Sengkang vertikal  menjadi  tulangan  sengkang  miring  dengan jarak spasi seperempat dari tinggi efektif balok.

## Sumber : Pieter Lourens Frans, 2019a.
Gambar 1. Balok dengan tulangan sengkang vertikal
Sumber : Trentadue, at al, 2014 . Gambar 2. Struktur rangka penguatan balok beton.
Pada  penelitian  ini  bertujuan  untuk  menganalisis perilaku  defleksi  balok  beton  tulangan  sistem  rangka dengan jarak spasi seperempat dari tinggi efektif balok. Selama  pengujian,  beban  yang  diterapkan,  regangan pada  daerah  tekan  beton,  baja  tarik  pada  bentang pertengahan,  dan  defleksi  pada  bentang  pertengahan diukur  sampai  dengan  kegagalan.  Respon  balok diperiksa  dan  didiskusikan  dalam  bentuk  defleksi, regangan,  kapasitas  beban,  pola  retak  dan  mode kegagalan.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1. Perilaku Defleksi
Komponen  struktur  beton  bertulang  yang mengalami lentur harus direncanakan agar mempunyai kekakuan  yang  cukup  untuk  membatasi  defleksi  atau deformasi apapun yang dapat memperlemah kekuatan ataupun  mengurangi  kemampuan  layan  struktur  pada beban  kerja.  Hubungan  beban-defleksi  balok  beton bertulang dapat diidealisasikan menjadi bentuk trilinier seperti yang diperlihatkan pada Gambar 3 .
Pada  daerah  I  adalah    taraf  praretak,  dimana  batang- batang  strukturalnya  bebas  retak.  Berdasarkan SNI:2847:2013 pasal 9.5.3.2 memberikan persamaan :
M cr = f r Ig yt .........................................................(1)
Sumber : Edward G. Nawy, 2010.
Gambar 3.  Hubungan beban-defleksi pada balok
dimana : M cr = momen retak penampang balok I g = momen inersia bruto penampang balok f r = modulus hancur beton y t =  jarak dari  permukaan tekan penampang balok
Pada daerah II adalah taraf pascaretak, dimana batang- batang  strukturalnya  mengalami  retak  kontrol  yang masih  diterima,  baik  distribusinya  maupun  lebarnya. Kondisi ini dapat dihitung dengan persamaan :
M y = fs.It n.(d-c) ..................................................... (2) dimana :
M y = momen leleh f s = tegangan tarik baja I t = inersia penampang transformasi n   = radius modulus
d   = tinggi efektif balok
c   = tinggi sumbu netral
Pada  daerah  III  adalah  taraf  pasca- serviceability , dimana  tegangan  pada  tulangan  tarik  sudah mencapai tegangan  lelehnya.  Asumsi-asumsi  dasar  kondisi penampang  seimbang,  yang  diberikan  oleh Whitney , dengan gaya tekan C pada beton dan gaya tarik T pada tulangan :
C  = T  ............................................................. (3) Mn = T (d – ½ a)  ............................................ (4)
dimana :
M n = Momen nominal penampang a   =  Tinggi blok tegangan dan  rumus  empiris  Momen  Tulangan  Sistem  Rangka (Pieter Lourens Frans, 2019a).
MP F = A s f y ( d- a 2 ) + ( f yd A d .sin ∅ +f y A s' ) 1 16 h.tan ∅ s.sin 2 ∅ ( d-d' )
dimana : Mn = kuat lentur balok BN MP F = kuat lentur balok  BTR25 f y = kuat tarik baja f yd = kuat tarik baja sengkang
A s = luas tulangan tarik A s; = luas tulangan tekan
A d = luas tulangan Sengkang
h = tinggi balok
d = tinggi efekti balok
d’ = tebal selimut beton
a = tinggi blok tegangan
s = spasi jarak sengkang diagonal

## 2.2. Kontrol Defleksi
Pada peneitian ini dipakai perhitungan lendutan sesaat yang  dilakukan  sesuai  bentuk  kombinasi  beban  pada balok  beton  bertulang  dengan  persamaan  sebagai berikut :
∆= 5 384 qL4 Ec.I dan ∆ = 1 24 P.a EcI ( 3L 2 - 4a 2 ) ................... (5) dimana :
∆   = besarnya lendutan yang terjadi q = beban merata P = beban terpusat
L = panjang bentang balok
E = Elasasistas beton
I = Momen inersia penampang
3. METODE PENELITIAN
3.1. Benda Uji Gambar 4 , menunjukan tipe balok normal (BN) dengan sengkang vertikal sebanyak sebanyak benda uji tiga benda uji. Gambar 5 , menunjukan tipe balok beton tulangan sistem rangka dengan jarak spasi seperempat dari  tinggi  efektif  balok  (BTR25)  atau  jarak  spasi 0,25d. Masing-masing benda uji berukuran penampang 150  x  200  mm  dengan  panjang  balok  3300  mm. Menggunakan tulangan baja 2Ø6 mm sebagai tulangan longitudinal atas dan tulangan ulir 3D12 mm dipasang sebagai tulangan longitudinal bawah dan tulangan baja Ø8 mm untuk tulangan sengkang vertikal dan diagonal. 3.2. Alat dan Metode Pembebanan Gambar 6 , diperlihatkan s etup benda uji dimana beban  diaplikasikan  pada  jack  hidrolik  pada  bingkai kontras  baja  yang  terpasang.  Jack  dikontrol  oleh  unit kontrol hidrolik dengan laju 0,2 mm/detik. Sebuah sel beban dengan kapasitas 200 kN ditempatkan di antara jack  dan  balok  distributor  untuk  mengukur  kekuatan yang  diterapkan  secara  tepat.  Selama  pembebanan dicatat  melalui  data  logger. Transduser  diferensial variabel  linier (LVDT)  digunakan  untuk  memantau pemindahan vertikal balok beton.
Sumber : Pieter Lourens Frans, 2020

## Gambar 4. Tipe balok BN
Sumber : Pieter Lourens Frans, 2020 Gambar 5. Tipe balok (BTR25) 0,25d
Sumber : Pieter Lourens Frans, 2019 Gambar 6. Setup benda uji

## 3.3. Karakteristik Bahan
Bahan  beton adalah  beton  segar  siap  pakai  yang dicampur  seluruhnya  dalam mikser.  Kuat  tekan  beton diperoleh setelah umur 28 hari dengan kuat tekan rata- rata  f’ c =  18,50  MPa.  Modulus  keruntuhan  diperoleh besarnya kuat lentur f r rata-rata sebesar 2,59 MPa. Kuat tarik  baja  diperoleh  sesuai  SNI  03-686.2-2002  untuk tulangan  polos  Ø8  kuat  leleh  f’ y =  382,81  MPa  dan tulangan ulir D12 dengan kuat leleh f’ y = 373,94 MPa.

## 4. HASIL DAN PEMBAHASAN
4.1. Perilaku Defeksi Balok
a. Lendutan dengan beban retak pertama P cr Gambar  7 ,  menunjukan  asumsi  teoritis  retak pertama terjadi pada taraf praretak untuk balok BN dan BTR25  adalah  pada  saat  beban  tekan  mencapai  P cr = 2.96  kN  atau  menunjukan  bahwa  tegangan  tarik  di bagian  bawah  balok  balok  mencapai  sama  dengan besarnya  modulus  keruntuhan  f r =  2,59  MPa.  Hasil pengujian beban-lendutan pada balok BN diperoleh P cr = 2.94 kN atau, diasumsikan retak pertama terjadi sama dengan  nilai  f r =  2,59  MPa.  Sedangkan  pada  balok BTR25 mengalami peningkatan beban tekan P cr sebesar 51,52%  dari  balok  BN.  Pada  diagram  beban-lendutan untuk daerah I pada balok BTR25, terlihat bahwa garis beban tekan P cr cenderung tegak lurus dari garis balok BN.  Peningkatan  beban  tersebut  disebabkan  karena perubahan  geometrik  tulangan  sengkang  vertikal menjadi tulangan sengkang diagonal berdasarkan spasi 0,25d  untuk  balok  BTR25.  Pada  aspek  lain memberikan  kekakuan  tambahan  pada  beton  yang mengalami  tekan  sehingga  meningkatkan  tegangan momen pada saat retak awal. Selanjutnya karena retak awal akan mulai timbul, maka asumsi momen pada saat retak awal dapat dihitung dengan menggunakan rumus lentur pada, Persamaan 1 . Hasil analisis menunjukan kapasitas  momen  M cr pada  balok  BTR25  bertambah sebesar 35,29% dari balok BN, seperti dalam Tabel 1 .
Tabel 1. Persentase momen retak M cr hasil uji Balok Uji Hasil Uji Persentase P cr (kN) M cr (kNm) P cr (%) M cr (%) BN 2,94 2,57 - - BTR25 4,45 3,48 51,52 35,29 Sumber : Pieter Lourens Frans, 2020
Tabel 2. Persentase momen leleh M y hasil uji Balok Uji Hasil Uji Persentase P y (kN) M y (kNm) P y (%) M y (%) BN 25,18 15,92 - - BTR25 28,26 17,77 12,22 11,60 Sumber : Pieter Lourens Frans, 2020 Tabel 3. Persentase momen penahan MP F Balok Uji Hasil Uji Persentase P u (kN) Mu (kNm) P u (%) Mu (%) BN 28,11 17,67 - - BTR25 31,12 19,48 10,72 10,23
Sumber : Pieter Lourens Frans, 2020
b. Lendutan dengan beban leleh P y Pada  saat  beban  ditingkatkan  balok  akan mengalami lendutan sesuai taraf keretakannya. Apabila sudah terjadi retak lentur, kontribusi tarik beton dapat dikatakan  tidak  ada  lagi,  maka  tulangan  tarik  yang menahannya.  Tulangan  tarik  diasumsikan  mengganti suatu  luas  beton  yang  ekuivalen  (nA s )  atau  luas transformasi. Penampang transformasi dihitung dengan metode balok homogen yang elastis. Gambar 7 , pada daerah  taraf  pascaretak  atau  pada  saat  tulangan  leleh terlihat bahwa garis beban tekan P y balok BTR25 naik tegak lurus dari garis balok BN dan pada garis lendutan ∆  mengalami  berkurang  dari  garis  balok  BN.  Hal  ini disebabkan  karena  adanya  penguatan    momen  inersia penampang  retak  I cr pada  balok  BTR25  yang bertambah  sebesar  1,73%. Tabel  2 ,  diperlihatkan kenaikan  beban  P y sebesar  12,22  %  dan  kenaikan momen  pada  saat  tulangan  leleh  M y sebesar  11,60% dari  balok  BN.  Selanjutnya  perubahan  geometrik tulangan  sistem  rangka  pada  sengkang  miring memberikan  kontribusi  tarik  pada  beton  dan mengurangi lendutan pada balok saat tulangan leleh.
c. Lendutan dengan beban ultimit P u Ketika  beban  layan  tambahan  diterapkan  hingga batas  ultimit,  maka  balok  akan  mengalami  lendutan seketika. Gambar  7 ,  hasil  pengujian  beban-lendutan pada  taraf  pasca- serviceability menunjukan  bahwa garis  beban  tekan  P u balok  BTR25  naik  pada kelengkungan  diatas  garis  balok  BN  dan  pada  garis lendutan ∆ mengalami berkurang dari garis balok BN. Hal  ini  disebabkan  karena  kekakuan  inersia  efektif  I e pada balok BTR25 bertambah sebesar 1,64% dari balok BN. Tabel 3 , diperlihatkan kenaikan ultimit P u sebesar 10,72  %  dan  kenaikan  momen  ultimit  M u sebesar 10,23% dari balok BN. Dengan demikian disimpulkan bahwa  balok  beton  tulangan  sistem  rangka  dengan jarak  spasi  seperempat  dari  tinggi  efektif  balok (BTR25)  mempunyai  kemampuan  layan    lebih  baik dari balok BN dan meningkatkan kapasitas lentur pada saat beban mencapai ultimit.

## 4.2. Simulasi
Simulasi  lendutan  balok  yang  terjadi  di  tengah bentang  balok  dengan  menggunakan  metode  analisa
Finite  Element  Method (FEM).  Dalam  memodelkan benda  uji  ke  dalam  FEM  ada  beberapa  model matematis  yang  dapat  digunakan  yaitu isotopic , orthotropic dan anisotropic, sebagai elemen garis 2D : a. Memodelkan geometri
Menggambarkan  atribut  geometris  pada  beton dengan  tinggi  penampang  beton  200  mm  dan  tinggi selimut  beton  20  mm.  Dengan  tulangan  tarik  3D12, tulangan tekan 2  6 dan tulangan sengkang  8 untuk vertikal dan diagonal sesuai variasi balok.
b. Mendefinisikan Support atau Tumpuan
Pemilihan  tumpuan  dalam  pemodelan  ini, digunakan  jenis  perletakan  sendi  dan  rol  berdasarkan pada pengujian eksperimental di laboratorium.
c. Mendefinisikan properti material
Modulus  elastis  beton  20.222,37  MPa  dengan tegangan  beton  18,50  MPa.  Modulus  elastis  baja 200.000  MPa  untuk  sengkang  382,81  MPa  dan  untuk tulangan tarik 373,94 MPa. Poisson ratio untuk beton 0,20  dan  baja  0,30.  Dalam  mendefinisikan  material yang  dipilih  adalah  model isotropic .  Untuk  beton dipilih concrete (model  94)  dan  baja stress  potential von misses, seperti diperlihatkan pada Gambar 8 dan 9 .  Hasil  simulasi  menunjukan  kemiripan  lendutan maksimum  di  tengah  bentang  untuk  balok  BN  dan balok BTR25 pada saat beban ultimit P u diterapkan.

## Sumber : Pieter Lourens Frans, 2020
Gambar 8. Simulasi lendutan balok BN

## Sumber : Pieter Lourens Frans, 2020
Gambar 10. Beban-lendutan hasil uji dan FEM

## Tabel 4. Rasio beban-lendutan hasil uji dan FEM
Balok Hasil Uji Hasil FEM Rasio P u (kN)  u (mm) P u (kN)  u (mm) P u (%)  u (%) BN 28,11 38,01 28,93 32,23 1,02 0,85 BTR25 31,12 42,55 33,58 38,51 1,07 0,91
Sumber : Pieter Lourens Frans, 2020
Tabel 5. Rasio M u hasil uji dengan FEM Balok Uji Hasil FEM Hasil Uji Rasio M u (kNm) M u (kNm) M u (%) Balok BN 18,17 17,67 1,02 Balok BTR25 20,96 19,48 1,07
Sumber : Pieter Lourens Frans, 2020
Gambar  10 ,  diperlihatkan  diagram  hubungan beban-lendutan hasil analisis FEM dan hasil pengujian eksperimental  di  laboratorium  yang  diidealisasikan menjadi bentuk trilinier yang menghasilkan kemiripan hubungan beban-defleksi pada kedua metode tersebut. Pada analisis  FEM terlihat  garis  beban  tekan  P cr pada daerah  taraf  praretak  dan  beban  tekan  P y pada  daerah taraf  pascaretak  atau  pada  saat  tulangan  leleh  untuk balok  BTR25  naik  tegak  lurus  dari  garis  balok  BN. Sedangkan  pada taraf pasca- serviceability menunjukan bahwa  garis  beban  tekan  P u balok  BTR25  naik  pada kelengkungan  diatas  garis  balok  BN  dan  pada  garis lendutan ∆ mengalami berkurang dari garis balok BN. Tabel 4 , diperlihatkan beban-lendutan maksimum pada keadaan sesaat oleh FEM dibandingan dengan analisis hasil pengujian di laboratorium untuk kapasitas  beban P u dengan  besanya  lendutan  u diperoleh rasio  antara 0,85  sampai  1,07  dimana  oleh  rumusan  umum  untuk skala rasio 0,90 – 1,0 dikatagori sangat baik. Tabel 5 , hasil analisis momen ultimit M u dengan menggunakan FEM  dibandingan  dengan  analisis  berdasarkan pengujian di laboratorium untuk kapasitas lentur balok diperoleh rasio antara 1,02 sampai 1,07. Rasio ini oleh rumusan umum dengan skala rasio 0,90 – 1,0 dikatagori sangat  baik.  Berdasarkan  simulasi  hasil  analisis  FEM dibandingkan dengan analisis hasil pengujian eksperimental  di  laboratorium  dapat  disimpulkan bahwa  balok  beton  tulangan  sistem  rangka  dengan jarak  spasi  seperempat  dari  tinggi  efektif  balok  atau 0,25d  (BTR25)  mempunyai  kemampuan  layan  lebih baik dari balok BN. Pada saat beban mencapai ultimit P u terjadi  penigkatan  kapasitas  balok  dengan  momen lentur M u sebesar 10,23% dan menguragi lendutan.

## 5. PENUTUP 5.1 Kesimpulan
Perilaku  defleksi  balok  beton  tulangan  sistem rangka  dengan  jarak  spasi  seperempat  dari  tinggi efektif  balok  (BTR25)  mempunyai  kemampuan  layan ( serviceability ) lebih baik dan meningkatkan kapasitas lentur balok M u hingga 10,23% serta dapat mengurangi besar lendutan dari balok BN.

## 5.2 Saran
Perlu  penelitian  lanjutan  terkait  perubahan  spasi dan  geometris  tulangan  sistem  rangka  terhadap keruntuhan  tekan  geser  dan  pada  struktur  bangunan yang mempunyai bentuk yang sulit.

## DAFTAR PUSTAKA
Campinone, G., Colajanni, P. and Monaco, A. (2016).
Analytical evaluation of steel-concrete composite trussed  beam  shear  capacity ,  Materials  and Structures, Vol. 49, pp. 3154-3176.
Edward  G.  Nawy,  2010.  Beton  Bertulang  (Suatu Pendekatan  Dasar),  Penerbit  PT.  REFIKA ADITAMA, Bandung.
Leopoldo  Tesser,  Roberto  Scotta  2013. Flexural  and shear  capacity  of  composite  steel  truss  and concrete  beams  with  inferior  precast  concrete base . Journal Engineering Structures, 49 (2013), Elsevier 25 December 2012, 135-145.
Magda I.  Mousa  2015. Effect of  bond  loss  of  tension reinforcement  on  the  flexural  behaviour  of reinforced  concrete  beams .  HBRC  Journal Production  and  hosting  by  Elsevier  8  January 2015, 1687-4048.
Piero Colajanni, Lidia La Mendola, Giuseppe Mancini, Antonino  Recupero,  Nino  Spinella  2014. Shear capacity in concrete beams reinforced by stirrups with two different inclinations. Journal Engineering  Structures,  81  (2014),  Elsevier  28 October 2014, 444-453.
Pieter  Lourens  Frans,  Hendrie  Tahya  2020, Behavior Of Concrete Beam Deflection Framework System, Abstracts  Proceeding  Book  of  International Conference of Science Management Art Research Technology (IC-SMART), 14 October 2020.
Pieter Lourens Frans, 2019, Analisis Momen Tulangan Sistem Rangka Terhadap Kapasitas Lentur Balok Beton  Bertulang, Jurnal  SIMETRIK,  volume  9, nomor  2,  14  November  2019,  p-ISSN  :  2302- 9579, e-ISSN : 2581-2866.
Pieter  Lourens  Frans,  2019, Flexural  Moment Capacity  Of  Beam  Concrete  Frame  System Frame , Proceedings International Conference on Science  Thecnologi  and  Argriculture  Reseach (ICON  STAR),  November  30”  2019,  Makassar, Indonesia.
Pieter  Lourens  Frans,  Herman  Parung,  Rudy Djamaluddin, Rita Irmawaty, 2019, The Effect Of Space  Bar  In  The  Truss  Reinforcing  System  To The  Flexural  Capacity  Of  Reinforced  Concrete Beams, International Journal of Civil Engineering
and Technology (IJCIET), Volume 10, Issue 04, April 2019, pp. 754-762 Article ID:
IJCIET_10_04_080, ISSN : 0976-6308, Scopus. Pieter  Lourens  Frans,  Herman  Parung,  Rudy
Djamaluddin,  Rita  Irmawaty,  2017, Effects  of Truss  System  Reinforcements  on  Flexural Behavior  of  Reinforced  Concrete  Beams , Proceedings  Annual  Conference  on  Engineering and  Applied  Science  (ACEAT)  Fukuoka,  Japan ISBN: 978-986-90827-7-8. Pieter  Lourens  Frans,  Herman  Parung,  Rudy Djamaluddin,  Rita  Irmawaty,  2017, Perilaku
Lentur  Balok  Beton  Bertulangan  Rangka, Prosiding  Seminar  Nasional  Teknik  Sipil  2017,
Fakultas  Teknik  Universitas  Muhammadiyah
Surakarta, ISSN:  2459-9727.
Pieter  Lourens  Frans,  Herman  Parung,  Rudy Djamaluddin,  Rita  Irmawaty,  2017, Pengaruh Spasi  Tulangan  Sistem  Rangka  Terhadap Kapasitas  Lentur  Balok  Beton  Bertulang , Publikasi Ilmiah Hasil Penelitian S3 Teknik Sipil Unhas,  Maret  2019,  Volume  XLVIII  ,  Program Doktor Universitas Hasanuddin Makassar,
ISSN:2087-7986. Rudy  Djamaluddin  2013. Flexural  Behaviour  of External  Reinforced  Concrete  Beams. Procedia Engineering 54 ( 2013 ) Elsevier 23 March 2013, 252 – 260.
Rudy  Djamaluddin,  Yasser  Bachtiar,  Rita  Irmawati, Abd.  Madjid  Akkas,  Rusdi  Usman  Latief  2014.
Effect  of  the  Truss  System  to  the  Flexural Behavior  of  the  External  Reinforced  Concrete
Beams . World Academy of Science, Engineering and  Technology  International  Journal  of  Civil, Structural Construction and Architectural Engineering Vol:8, No:6, 2014. SNI  2847:2013 Persyaratan  Beton  Struktural  Untuk Bangunan  Gedung berasarkan  BSN  2013  -  ICS 91.080.40., Jakarta.
Saju,  S.  M.,  and  Usha,  S.  (2016). Study  on  flexural strength  of  truss  reinforced  concrete  beams ,
International  Research  Journal  of  Engineering and Technology, pp. 1541-1545.
Trentadue,  F.,  Mastromarino,  E.,  Quaranta,  G.,
Petrone, F., Monti, G., and Marano, G. C. (2014), Bending  stiffness  of  truss-reinforced  steel- concrete composite beam , Open Journal of Civil
Engineering, Vol. 4, pp. 285-300. Yasser, Herman Parung, Muhammad W. Tjaronge, and
Rudy Djamaluddin 2015. Flexural
Characteristics  of  Reinforced  Concrete  Beam Using  Styrofoam  Filled  Concrete  (SFC)  in Tension  Zone. IACSIT  International  Journal  of Engineering  and  Technology,  Vol.  7,  No.  1, February 2015.