Abstrak— Sistem rangka bresing merupakan salah satu pilihan untuk perencanaan gedung baja tahan gempa. Sistem tersebut adalah salah satu pilihan yang lebih mudah untuk diaplikasikan di Indonesia dikarenakan ketersediaan bahannya yang mudah didapat. Sistem rangka bresing eksentris merupakan modifikasi dari bresing konsentris, dimana bagian yang harus leleh adalah bagian  link  sehingga untuk memastikan terjadinya pelelehan pada bagian tersebut menjadi lebih mudah. Gedung Apartemen Grand Dharmahusada Lagoon akan direncanakan ulang dengan menggunakan struktur baja beton komposit Concrete- Filled Steel Tube atau CFT dengan sistem penahan lateral bresing eksentris atau eccentrically braced frames (EBF) dengan sistem yang memiliki ketinggian 20 lantai dan 1 basement. Konfigurasi yang digunakan adalah Two-Story-X- Braced. Perencanaan akan memenuhi persyaratan keamanan struktur berdasarkan 1729:2015, SNI 03-1729-2002, SNI 1726:2012, SNI 2847:2013, dan SNI 1727:2013. Dari hasil Analisa yang telah dilakukan diperoleh hasil yaitu: tebal pelat lantai dan atap dengan menggunakan bondek ialah 10 cm, dimensi balok induk WF 600×300×14×23, panjang elemen link 200 cm dengan dimensi WF 500×200×9×14, dimensi bresing WF 500×200×11×19, dimensi kolom CFT 700×700×40. Perencanaan bangunan bawah menggunakan dinding penahan dengan tipe cantilever wall beton dan pondasi menggunakan tiang pancang beton dengan diameter 80 cm dan kedalaman 28 meter. Dimensi sloof 30/40.
Kata Kunci—Baja Daktail,  Eccentrically-Braced Frames, Concrete-Filled Steel Tube.

## I. PENDAHULUAN
ING  of Fire, atau yang biasa disebut Lingkaran Api Pasifik adalah sebuah kawasan yang sering mengalami gempa bumi dan letusan gunung berapi yang mengelilingi cekungan Samudra Pasifik. Indonesia sendiri berada di jalur gempa teraktif di dunia karenadikelilingi oleh Cincin Api Pasifik dan berada di atas tiga tumbukan lempeng benua, yakni Indo-Australia dari sebelah selatan, Eurasia dari utara, dan Pasifik dari timur. Kondisi geografis tersebut menjadikan Indonesia sebagai sebuah wilayah yang memiliki tingkat aktivitas gempa bumi tinggi.
Oleh karena itu, diperlukan struktur bangunan yang tahan gempa. Maksud dari tahan gempa adalah: struktur bangunan tidak boleh mengalami kerusakan jika terjadi gempa bumi dengan kekuatan ringan, Jika terjadi gempa bumi berkekuatan sedang atau menengah kerusakan struktur boleh terjadi terbatas pada kerusakan ringan dan dapat diperbaiki.
Sedangkan jika terjadi gempa bumi dengan kekuatan besar bangunan tidak boleh roboh, meskipun sudah mengalami kerusakan yang parah; sehingga korban jiwa manusia dikurangi meskipun terjadi kerusakan dan kerugian material.
Gedung Apartemen Grand Dharmahusada Lagoon merupakan gedung yang akan dibangun di Surabaya. Gedung tersebut pada awalnya didesain dengan menggunakan struktur beton bertulang konvensional dan akan dimodifikasi menjadi baja komposit tipe Concrete-Filled Steel Tube (CFT) pada kolomnya dan juga menggunakan bresing tipe Eccentrically Braced Frames (EBF) dengan modelnya sendiri Two Story X-Braced.
Struktur komposit merupakan struktur yang terdiri dari dua material atau lebih dengan sifat bahan yang berbeda dan membentuk satu kesatuan sehingga menghasilkan sifat gabungan yang lebih baik, sehingga akan menghasilkan desain profil/elemeyang lebih ekonomis. Struktur komposit pada aplikasinya merupakan elemen dari bangunan itu sendiri, baik sebagai kolom, balok ataupun pelat [1].
Untuk gedung tinggi, ukuran dari kolom komposit seringkali jauh lebih kecil dari yang diharuskan untuk kolom beton bertulang untuk menahan beban yang sama. Hasil yang didapat dari desain komposit adalah bisa menghemat area lantai.  Dalam struktur komposit terdapat 2 tipe kolom komposit yaitu tabung atau pipa baja yang dicor beton (Concrete-Filled Steel Tube (CFT)) dan baja profil yang diselimuti beton dengan tulangan longitudinal dan diikat dengan tulangan lateral. Untuk perencanaan ini, tipe struktur kolom komposit yang digunakan adalah tipe Concrete-Filled Steel Tube atau CFT.
CFT merupakan struktural komposit yang terdiri dari tabung baja dan beton pengisi. Komposit struktur ini mengoptimalkan kontribusi kedua komponen dengan meningkatkan efisiensi geometris mereka dan menggabungkan kekuatan yang melekat dari keduanya. Dinding pengisi beton dibatasi oleh tabung baja, sehingga dalam keadaan triaksial kompresi dapat meningkatkan kekuatan dan kapasitas regangan beton. Pengisian beton pada baja perimeter secara optimal, dapat menunda terjadinya local-global buckling tabung. Struktur ini mudah dan cepat dibangun dan menghasilkan kompresi yang signifikan [2].
Gedung Apartemen Grand Dharmahusada Lagoon akan direncanakan ulang dengan menggunakan kolom komposit tipe Concrete-Filled Steel Tube atau CFT dengan sistem penahan lateral bresing eksentris (EBF) dikarenakan

## Modifikasi Perencanaan Struktur Gedung Grand Dharmahusada Lagoon Menggunakan Struktur

## Komposit Baja Beton CFT dengan Sistem Rangka Bresing Eksentris Tipe Two-Story-X Braced
Pelangi S. Maharani, dan Faimun Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil, Lingkungan, dan Kebumian Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) 60111 Indonesia e-mail: faimun@ce.its.ac.id
keunggulan yang ditawarkan mampu menunjang kebutuhan akan gedung kokoh yang akan dibangun di daerah rawan gempa.

## II. TINJAUAN PUSTAKA
Struktur komposit merupakan struktur yang terdiri dari dua material atau lebih dengan sifat bahan yang berbeda dan membentuk satu kesatuan sehingga menghasilkan sifat gabungan yang lebih baik, sehingga akan menghasilkan desain profil/elemen yang lebih ekonomis. Struktur komposit pada aplikasinya merupakan elemen dari bangunan itu sendiri, baik sebagai kolom, balok ataupun pelat [1].
Kolom komposit baja yang contohnya seperti pada Gambar 1 terisi beton atau Concrete Filled Tube (CFT) dibuat dengan cara mengisi beton pada profil baja berongga berbentuk lingkaran atau segi empat. Pada  kolom komposit CFT lingkaran, kekuatan tekan beton di dalam profil baja berongga dapat meningkat mencapai 50% dari kuat tekan silinder beton tanpa pengekangan akibat efek pengekangan dari profil baja berongga [3].
Gambar 1. Kolom Komposit dari Penampang Baja Berongga.
Ide utama dari desain dari struktur rangka berpengaku eksentrik atau  Eccentrically Braced Frame  (EBF) adalah untuk menyatukan keuntungan dari Moment Resisting Frame (MRF) dan Concentrically Braced Frame (CBF) yaitu sistem yang menahan beban lateral menjadi sebuah sistem structural. Sistem EBF, yang konfigurasinya ada berbagai  macam seperti pada Gambar 2, berasal dari Jepang di 1970 dengan tujuan untuk mendapatkan struktur dengan kekakuan elastis yang tinggi dan juga kehilangan energi yang tinggi ketika gempa bumi besar [4].

## Gambar 2. Konfigurasi EBF
Panjang dari segmen link (e) adalah salah satu dari parameter kunci yang mengontrol kekakuan, kekuatan, daktilitas, dan tingkah laku dari sebuah sistem EBF. Ada beberapa perbedaan substansi antara tingkah laku dari link yang panjang dan yang pendek. Meskipun link yang lebih panjang menghasilkan kebebasan arsitektural untuk bukaan, studi dan percobaan awal oleh Roeder dan Popov dan Hjelmstad dan Popov menunjukkan bahwa performa dari link pendek jauh lebih baik dibandingkan dengan link panjang di bawah beban siklik yang kuat dalam kekuatan dan daktilitas [4].
Gaya aksial yang tinggi di balok di luar dari link dapat mempersulit pemilihan balok apabila balok di luar link dan balok untuk link adalah balok yang sama, apalagi jika
seukuran. Gaya aksial tersebut dapat dikurangi atau dihilangkan dengan pemilihan konfigurasi yang menguntungkan. Portal dengan link di tengah bisa dikonfigurasi ulang untuk menghilangkan gaya aksial pada balok dengan membuat konfigurasi two-story-x braced EBF seperti pada Gambar 3 [5].
Gambar 3. Konfigurasi Two-Story X-Braced

## III. METODOLOGI
Urutan penyelesaian  perencanaan  ini dapat dilihat pada bagan alir pada Gambar 4:

## Gambar 4. Diagram Alir Penyelesaian
Adapun  pada perencanaan  ini akan dimodifikasi perencanaannya menggunakan material baja dengan data- data sebagai berikut :
1. Nama Gedung   : Grand Dharmahusada Lagoon
2. Lokasi         : Yogyakarta, DIY
3. Fungsi         : Apartement
4. Tinggi        : ±71.40 m
5. Jumlah Lantai : 21 (1 lantai basement, 19 lantai Apartement, 1 lantai atap)
6. Struktur Utama  : Balok baja dengan dek dan kolom Concrete Filled Steel-Tube
Adapun  kriteria desain dari perencanaan gedung tersebut adalah sebagai berikut:
1. Struktur Utama: Bangunan Baja dengan kolom Concrete- Filled Steel Tube.
2. Sistem Gedung: Eccentrically-Braced Frames
3. Pembebanan
a. Beban Mati: SNI 1727:2013 Pasal 3.1.1
b. Beban Hidup: SNI 1727:2013 Pasal 4
c. Beban Gempa: SNI 1726:2012
d. Kombinasi Pembebanan: SNI 1727:2013 Pasal 3.2.2
4. LINK & BRACING
a. BJ 41
b. AISC Seismic Provisions for Structural Steel Building Section F.3 (Eccentrically Braced Frames)
c. SNI 1729:2012 Pasl 15.13.2 (Link)
5. BALOK KOMPOSIT
a. BJ41
b. Beton f’c 40
c. AISC Design Examples Version 15.0, Example I.1
6. KOLOM CFT
a. SNI 1729:2015 BAB I
b. SNI 1729:2015 Lampiran 8
7. SAMBUNGAN
a. BAUT
i. A325
ii. SNI 1729:2015 pasal J.3
b. LAS
i. FE70XX
ii. SNI 1729:2015 pasal J2.4
8. BASE PLATE
a. AISC Design Examples Version 15.0, Example K.9
b. AISC Design Examples Version 15.0, Example I.12
9. BASEMENT
a. DINDING
i. f’c 35 MPa ii. fy 420 MPa
iii. SNI 2847:2013
b. PELAT
i. f’c 35 Mpa ii. fy 420 MPa
c. SNI 2847:2013
10. PONDASI
a. TIANG PANCANG
i. f’c 52 Mpa
ii. SNI 1726:2012
b. PILE CAP
i. f’c 40 MPa ii. fyt 420 MPa
iii. SNI 2847:2013
iv. SNI 1726:2012
c. SLOOF
i. f’c 40 MPa
ii. fyt 420 Mpa iii. SNI 2847:2013

## IV. HASIL DAN PEMBAHASAN

## A. Perencanaan Struktur Sekunder
1) Pelat atap dan lantai
Pelat lantai atap dan lantai apartemen direncanakan menggunakan bondek dari Super Floor Deck dengan tebal 0,75 mm. Hasil perhitungan struktur pelat ini tersaji pada Tabel 1.
Tabel 1. Rekapitulasi Perhitungan Pelat Fungsi Bentang Tebal Pelat (cm) Tulangan Ruang Publik 3 10 M5-110 Lantai 3 10 M5-110 Atap 3 10 M8-140

## 2) Perencanaan Balok Sekunder
Balok sekunder direncanakan menggunakan Wide Flange (WF) BJ-41 dengan profil yang tersaji dalam Tabel 2.
Tabel 2. Dimensi Balok Anak No Fungsi Bentang Profil 1 Ruang Publik 6 WF 500×200×11×19 2 Lantai 6 WF 500×200×11×19 3 Atap 6 WF 500×200×11×19

## 3) Perencanaan Tangga dan Bordes
Tangga adalah sebuah konstruksi yang dirancang untuk menghubungi dua tingkat vertikal yang memiliki jarak satu sama lain.
Data Teknis Perencanaan Tangga
• Tinggi antar lantai          = 340 cm
• Tinggi bordes              = 170 cm
• Panjang tangga tanpa bordes  = 300 cm
• Lebar tangga              = 130 cm
• Panjang bordes             = 150 cm
• Lebar bordes              = 275 cm
• Lebar antrede (i)            = 30 cm
• Lebar penyangga tangga      = 15 cm
Tabel 3. Dimensi Tangga No Jenis Struktur Ket. Profil 1 Pelat Anak Tangga Pelat t = 4 mm 2 Pengaku Pelat Anak Tangga L  50×50×7 3 Pelat Bordes Pelat t = 6 mm 4 Balok Bordes WF 100×50×5×7 5 Balok Utama Tangga WF 250×125×5×8 6 Balok Penumpu Tangga WF 250×125×5×8
4) Perencanaan Lift
Pada bangunan ini menggunakan lift penumpang dengan data-data sebagai berikut:
Tipe lift                : Passenger Elevators Merek                  : SIGMA Kapasitas                : 24 orang / 1600 kg Lebar pintu (opening width) : 1100 mm Jumlah Terpasang        : 1 Dimensi balok penggantung lift menggunakan profil WF 350×250×9×14.

## B. Permodelan Struktur
Perencanaan dimodelkan pada aplikasi permodelan seperti pada Gambar 5.

## Gambar 5. Permodelan Gedung
Pada permodelan di aplikasi tersebut, untuk elemen- elemen seperti balok link, balok bresing, balok induk, balok anak dan kolom dimodelkan dengan menggunakan Frame . Sedangkan untuk permodelan pelat menggunakan Deck. Gempa menggunakan respons spektrum , dengan lokasi di Jogja dan kelas situs E. Didapat SDS = 0,964 dan SD1 = 0,896. Sistem ganda rangka baja dengan bresing eksentris menggunakan koefisien seperti di bawah ini:
R = 8

## Ω = 2,5
Cd = 4

## C. Kontrol Desain
Karena besarnya beban gempa sangat dipengaruhi oleh berat dari struktur bangunan, maka perlu diketahui berat total bangunan untuk menentukan gaya geser statik. Berat dari bangunan berasal dari beban mati yang terdiri dari berat sendiri material-material bangunan dan elemen-elemen struktur, serta beban hidup yang diakibatkan oleh  hunian atau penggunaan bangunan.

## 1) Kontrol Berat Bangunan
Berat total struktur perhitungan manual  = 22.031.232 kg
Berat total struktur permodelan
= 21.368.399  kg
Sehingga diperoleh persentase:
662.832
22.031.232 × 100% = 3%  < 5% ( 𝑂𝑂𝑂𝑂 )

## 2) Kontrol Partisipasi Massa
Partisipasi massa harus menyertakan jumlah ragam terkombinasi minimal 90% dari massa aktual yang berasal dari masing-masing arah horizontal dan orthogonal yang ditinjau.
Tabel 4 Kontrol Nilai Partisipasi Massa Case Mode Sum UX Sum UY Modal 7 0,9155 0,8783 Modal 8 0,9155 0,9155
3) Kontrol Waktu Getar Alami Fundamental
Perkiraan periode alami fundamental (Ta) dalam detik, harus ditentukan dengan persamaan berikut:
Ta = Ct. hn x ; Ct = 0,0731 ;  x= 0,75 ; hn=71,4 m Ta = 0,0731 . 71,4 0,75 = 1,79 detik Dengan nilai  SD1 = 0,496, maka Cu = 1,4 Sehingga periode sruktur yang diijinkan adalah :
T = Ta. Cu =  1,79 × 1,4 = 2,506 detik
Tabel 5. Kontrol Waktu Getar Alami Fundamental Case Mode Period sec Modal 1 2,271 Modal 2 2,271 Modal 3 2,125
Dari  Tabel  5,  Tc = 2,271 s, maka berdasarkan kontrol waktu getar alami fundamental, nilai T masih lebih kecil dari Cu.T. Jadi analisis struktur memenuhi syarat.
4) Kontrol Nilai Akhir Respon Spektrum
Kombinasi respons untuk gaya geser dasar ragam dinamik (Vt) harus lebih besar 85% dari gaya geser dasar statik (V) atau (V dinamik ≥ 0,85 V statik ) seperti pada Tabel 6.
Tabel 6. Kontrol Nilai Akhir Respon Spektrum 1
Ket V dinamik (kg) V statik (kg) V dinamik ≥ V statik RSX 804.753,37 834.406,95 NOT OK RSY 804.770,29 834.406,95 NOT OK
Dikarenakan hasilnya tidak memenuhi syarat, maka dikalikan dengan angka terbesar yang didapat dari V statik dibagi dengan V dinamik . Didapat angka sebesar 1,04 yang kemudian dikalikan pada scale factor yang kemudian hasilnya seperti pada Tabel 7.
Tabel 7.

## Kontrol Nilai Akhir Respon Spektrum 2
Ket V dinamik (kg) V statik (kg) V dinamik ≥ V statik RSX 834.886,2 834.406,95 OK RSY 834.886,2 834.406,95 OK

## 5) Kontrol Batas Simpangan (Drift)
Gempa menyebabkan struktur bertingkat rawan terhadap terjadinya simpangan horizontal (Drift) . Dan apabila simpangan horizontal ini melebihi syarat aman yang telah ditentukan maka gedung akan mengalami keruntuhan dengan simpangan maksimum 68 mm.
(m m)

## 6) Kontrol Dual Sistem
Berdasarkan SNI 1727:2012 Pasal 7.2.5.1, Sistem Rangka Pemikul Momen (SRPM) harus memikul minimum 25% dari beban geser nominal total yang bekerja dalam arah kerja beban gempa tersebut. Berikut total reaksi perletakan SRPM dan SRBE.
Tabel 7. Perbandingan SRPM dan SRBE Pemikul Gaya Geser Gempa X Gempa Y kgf % kgf % SRBE 214392,27 21 214559,89 21 SPRM 816648,69 79 816496,31 79 Total 1031040,96 100 1031056,2 100

## D. Perencanaan Struktur Primer
1) Perencanaan Link
Link adalah elemen utama dari system rangka bresing eksentris, dimana elemen tersebut harus menjadi elemen yang kalah dibandingkan dengan elemen lainnya.
Balok link direncanakan menjadi link dominan lentur, atau nama lainnya adalah link panjang, dikarenakan deformasi yang dapat dilakukan oleh gedung ketika gempa terjadi jauh lebih besar daripada link pendek. Syarat dari link panjang adalah seperti rumus di bawah ini:
2,6 𝑀𝑀 𝑝𝑝
𝑉𝑉 𝑝𝑝 ≤ 𝑒𝑒
Balok link , seperti pada Gambar  7,  direncanakan menggunakan profil WF 500x300x11x15. Panjang link = 200 cm.  Berdasarkan persamaan di atas, link merupakan link lentur.
Dari output  aplikasi permodelan  diperoleh gaya dalam yang dipakai dalam desain adalah:
Vu  = 42.033,31 kg < ØVn= 43.149,6 kg Mu  = 4.401.577 kgcm > ØMn= 4.314.960 kgcm (Kontrol Momen tidak OK!) α = 0,00052 < α maks = 0,02 rad
Gambar 7. Balok link
Balok link direncanakan terpisah dari balok induk untuk mempermudah perbaikan gedung ketika terjadi gempa, sehingga link yang leleh atau rusak dapat diganti dan gedung dapat berfungsi seperti sedia kala.
2) Perencanaan Bresing
Konfigurasi bresing direncanakan menggunakan tipe Two- Story-X Braced seperti pada gambar 8, dimana gaya dari bresing dua lantai mempengaruhi satu link . Hal tersebut membuat gaya yang didapat oleh link tersebut menjadi dua kali lipat lebih besar daripada menggunakan konfigurasi bresing EBF pada umumnya. Sehingga, penampang dari
balok link yang didapat berdasarkan kelelehan dapat menjadi lebih kecil.
Balok direncanakan menggunakan profil WF 500x200x11x19. Dari output aplikasi permodelan diperoleh gaya dalam yang dipakai dalam desain adalah:
𝜙𝜙 𝑐𝑐 𝑃𝑃 𝑛𝑛 = 281.450,27 > 𝑃𝑃𝑃𝑃 = 136.439,32 𝑘𝑘𝑘𝑘
Gambar 8. Konfigurasi bresing Two-Story-X Braced

## 3) Perencanaan Balok Induk
Dikarenakan sistem struktur yang digunakan pada permodelan merupakan sistem ganda rangka baja dengan bresing eksentris dimana pada bangunan tersebut balok harus dapat berdeformasi, maka balok harus direncanakan lebih lemah daripada kolom yang digunakan. Untuk penjelasannya akan dijelaskan pada bagian perencanaan kolom CFT.
Balok direncanakan menggunakan profil WF 700x300x28x15. Dari output aplikasi permodelan diperoleh gaya dalam yang dipakai dalam desain adalah:
Sebelum Komposit Mu  = 43.597,71 kg.m < ØMn = 112.882,5 kg.m Vu  = 19.970,61 kg < ØVn= 75141 kg f 0 = 0,0 57 cm ≤ f ijin = 1,52 cm
Setelah Komposit Mu + = 35.743 kg.m < ØMn = 187.282 kg.m Mu - = 45.525,04 kg.m < ØMn = 144.920,55 kg.m Vu  = 20.636,51 kg < ØVn= 92.988 kg f 0 = 0,0 54 cm ≤ f ijin = 1,74 cm Shear Connector
N  = Vℎ 𝑄𝑄𝑛𝑛 = 233.750 14.700 = 15,9 = 16 buah
2N = 2 × 16 = 32 buah
S = L N = 550 32 = 17 cm

## 4) Kolom CFT
Selain interaksi antara balok dengan kolom untuk memastikan permodelan dapat digunakan, kolom juga harus dikontrol secara tiga hal: aksial tekan, tekuk lokal, dan tekuk lateral.
Kolom direncanakan menggunakan profil CFT 700 x 700 x 40 dengan kontrol kuat nominal penampang sebagai berikut:
Kontrol Tekan:
Pp= Pno = 3.910.240 kg > Pu = 988.955,91 kg Kontrol Tekuk Lokal:
Mn = Mp = 480.150 kgm > Mu = 99.347,32 kgm Kontrol Tekuk Lateral:
Mn= Mp = 533.500 kgm > Mu = 99.347,32 kgm
Rumus Interaksi:
𝑃𝑃𝑟𝑟 ∅𝑃𝑃𝑐𝑐 = 1 . 180 . 043 , 64 0 , 9 × 3 . 910 . 240 = 0,33 ≥ 0,2
Kontrol Interaksi “Balok – Kolom”
𝑃𝑃𝑟𝑟 ∅𝑃𝑃𝑐𝑐 + 8
9 � 𝑀𝑀𝑟𝑟𝑟𝑟 𝑀𝑀𝑐𝑐𝑟𝑟 + 𝑀𝑀𝑟𝑟𝑟𝑟 𝑀𝑀𝑐𝑐𝑟𝑟 � ≤ 1,0 0,33 + 8 9 � 196 . 886 , 98 533 . 500 + 201 . 557 , 86 533 . 500 � ≤ 1,0 0,993 ≤ 1,0 (OK)
Kontrol Strong Column Weak Beam:
Gambar 9. Diagram Interaksi CFT ƩM*pc = 2×72.840.494 kg.cm = 145.680.999 kg.cm ∑ 𝑀𝑀 ∗ 𝑝𝑝𝑝𝑝 = ∑� 1,1 𝑅𝑅 𝑦𝑦 𝑓𝑓 𝑦𝑦 𝑍𝑍 + 𝑀𝑀 𝑦𝑦 � = 2×(1,1×1,5×2.500×5.017 + 337.395,56×100) = 108.869.362 kg.cm ∑ 𝑀𝑀∗𝑝𝑝𝑐𝑐 ∑ 𝑀𝑀∗𝑝𝑝𝑝𝑝 = 1 . 456 , 91 1 . 088 , 69 = 1,33 (OK!)
Dikarenakan struktur sudah dikontrol secara strong column weak beam , maka bisa dipastikan bahwa balok dapat berdeformasi sementara kolom tetap kuat. Maka sistem struktur sistem ganda rangka baja dengan bresing eksentris dapat digunakan untuk permodelan ini.

## E. Perencanaan Sambungan
1) Perencanaan Sambungan Sekunder
Pada perencanaan sambungan, direncanakan baut dengan mutu A325 dan pelat penyambung profil  siku dengan mutu BJ41.  Hasil perhitungan sambungan struktur sekunder terlampir pada Tabel 8.
Tabel 8. Sambungan Struktur Sekunder Elemen Profil Siku D (mm) n (jb) Balok anak lantai - balok Induk Badan B.Anak L19.19.1,4 12 2 Badan B.Induk 2 Balok utama tangga - penumpu tangga Badan B.Utama Tangga 2 Badan B.Penumpu Tangga L60.60.6 12 2 Balok penumpu tangga - kolom Badan B.Penumpu Tangga L60.60.6 12 2 Sisi kolom Las Sudut Las3 mm

## 2) Sambungan Struktur Primer
Pada perencanaan sambungan, direncanakan baut dengan mutu A325 dan A490, mutu las FE 70xx , dan pelat penyambung mutu BJ-41.  Hasil perhitungan sambungan struktur primer tersaji pada Tabel 9.
Tabel 9. Sambungan Struktur Primer Elemen D badan (mm) n badan (buah) D sayap (mm) n sayap (buah) Balok Induk – end plate 2 cm untuk sambungan balok induk – link
Las tumpul 2 cm
Balok link –  end plate 2
cm untuk sambungan balok induk – link
Las tumpul 2 cm Sambungan balok induk – link (pada masing2 end plate) 27 10 - - Bresing – balok induk Las tumpul 1,9 cm Bresing – kolom Las tumpul 1,9 cm Bresing – buhul Las tumpul 1,9 cm Buhul bresing –  balok induk Las tumpul 1,9 cm Kolom – diafragma  (tp = 2,3 cm) Las sudut 2,1 cm Channel kolom –  web balok (tp = 1,4 cm) Las sudut 1,2 cm Diafragma kolom – flange balok (tp = 2,3 cm) Las sudut 2,1 cm Sambungan diafragma – diafragma (tp = 2,3 cm) Las tumpul 2,3 cm Sambungan diafragma – flange balok Las tumpul 2,3 cm Antar Kolom Las tumpul 4 cm Kolom - Base Plate T Plat = 5 cm N angkur 8M25
F. Perhitungan Struktur Bawah
1) Dinding Basement
Dinding basement direncanakan menerima tekanan horizontal tanah, yang kemudian dimasukkan ke dalam aplikasi permodelan, kemudian di dapat momen seperti pada Gambar 10.
Gambar 10. Momen pada Dinding Basement
Kemudian didapat dimension dari dinding yang direncanakan sebagai berikut:
Tebal dinding = 300 mm. Tulangan  = D16-200 mm.
Kemudian didapat gambar potongan dinding dan pelat basement seperti pada Gambar 11.
Gambar 11. Tampak Dinding dan Pelat Basement 2) Pelat Basement
Berikut merupakan rekapitulasi penulangan pada Basement.
Tebal pelat = 300 mm.
Tabel 10. Penulangan Pelat Basement Bentang Penulangan
Lx Ly
X Y
6 6 D16-100 D16-100 6 5,5 D16-100 D16-100 5,5 6 D16-100 D16-100 5,5 5,5 D16-100 D16-100

## 3) Pondasi Tiang Pancang
Pondasi yang digunakan pada perencanaan gedung apartemen berasal dari spun pile produk dari PT. Waskita Beton Precast dengan tipe A1 diameter 800 mm dengan kedalaman -30 m dan panjang bersih 28,5 m. Denah Pondasi yang didapat sesuai dengan Gambar 12.

## 4) Perencanaan Poer
Untuk penulangan lentur, poer  dianalisa sebagai balok kantilever  dengan perletakan jepit pada kolom. Dan beban yang bekerja adalah beban terpusat di tiang kolom yang menyebabkan reaksi pada tanah dan berat sendiri  poer. [10] . Berikut adalah hasil perhitungan untuk dimensi poer :
Tabel 11. Jumlah Tulangan pada Pile Cap Tipe Poer Bagian Tulangan Dimensi Sumbu X Sumbu Y Tipe 1 Atas D25-100 D25-100 3,2×4,8×1,3 Bawah D25-100 D25-100 Tipe 2 Atas D32-100 D32-100 3,2×3,2×1,3 Bawah D32-100 D32-100 Tipe 3 Atas D36-100 D36-100 3,2×9,6×1,3 Bawah D36-200 D36-200 Tipe 4 Atas D36-200 D36-200 9,6×3,2×1,3 Bawah D36-100 D36-100

## 5) Sloof
Sloof direncanakan menggunakan tulangan baja, hal tersebut dilakukan karena Sloof menerima kombinasi beban aksial tekan dan lentur dimensi 300x400 mm.
qu               = 1,4×0,3×0,4×2400 = 403,2 kg/m Mu tumpuan      = 5071,95 kgm = 50,7 kNm Pu Sloof          = 609 kN Dipasang tulangan  = 12 D 19 ( A s = 3400 mm 2 ) dan sengkang 2 ∅ 10 – 150 mm
6) Perencanaan tusuk konde tiang pancang.
Kolom di dalam  tiang pancang direncanakan dengan diameter kolom sebesar 800 - 2×120 = 560 mm.
Tusuk konde direncanakan sebesar 7D22 mm, sedangkan untuk sengkang spiral didapat tulangan D19-30 mm.

## V. KESIMPULAN DAN SARAN
A. Kesimpulan
1. Hasil perhitungan pada struktur sekunder telah memenuhi syarat terhadap kontrol kuat penampang, kontrol geser dan lendutan yang mengacu kepada SNI 1729:2015 untuk struktur baja dan SNI 2847:2013 untuk struktur beton.
2. Dari kontrol yang dilakukan, kontrol yang direncanakan berada di kota Jogjakarta telah memenuhi syarat yang terdapat pada SNI 1729:2015 (analisis struktur dapat digunakan).
3. Hasil analisa struktur primer yang dilakukan telah memenuhi syarat terhadap kontrol kuat penampang, kontrol geser, kontrol sudut rotasi link , kontrol interaksi geser lentur dan lendutan yang mengacu kepada SNI 1729:2015 dan SNI 1729:2002 untuk struktur baja dan SNI 2847:2013 untuk struktur beton.
4. Perhitungan pada struktur bawah telah memenuhi persyaratan dimensi dan kontrol akibat beban dari luar.

## B. Saran
Saran untuk perencanaan ini adalah diperlukan pengawasan yang baik dan benar dalam pelaksanaan di lapangan sehingga struktur dapat benar-benar bekerja sebagai struktur rangka baja dan beton komposit dengan bresing eksentris.
Pelat tebal = 300 mm f’c = 35 Mpa

## DAFTAR PUSTAKA
[1] A. F. Muharam, “Modifikasi Perencanaan Struktur Apartemen One East Residence Surabaya dengan Struktur Komposit Baja Beton dan Base Isolator: High Damping Rubber Bearing,” Institut Teknologi Sepuluh Nopember, 2017.
[2] C. W. Roeder, D. E. Lehman, and E. Bishop, “Strength and stiffness of circular concrete-filled tubes,” J. Struct. Eng. , vol. 136, no. 12, pp. 1545–1553, Dec. 2010.
[3] S. P. Schneider, D. R. Kramer, and D. L. Sarkkinen, “The design and construction of concrete-filled steel tube column frames,” in 13th World Conference on Earthquake Engineering , 2004.
[4] S. K. Azad and C. Topkaya, “A review of research on steel eccentrically braced frames,” J. Constr. Steel Res. , vol. 128, pp. 53–73, Jan. 2017.
[5] American Institute of Steel Construction, “Seismic Provision for Structural Steel Buildings,” 2010.