Abstrak —Gedung Apartemen Skyhouse+ Alam Sutera (Tower Acacia) di Tangerang Selatan merupakan sebuah gedung yang dibangun dengan metode beton cor di tempat atau cor in situ. Gedung Apartemen Skyhouse+ Alam Sutera (Tower Acacia) terdiri dari 39 lantai tower dan 1 lantai basement. Dalam tugas akhir ini, akan dilakukan modifikasi perencanaan Gedung Apartemen Skyhouse+ Alam Sutera (Tower Acacia) dengan menggunakan metode beton pracetak. Diharapkan dengan menggunakan metode beton pracetak, untuk menghasilkan waktu pengerjaan yang lebih cepat dan efisien, serta memastikan kualitas struktur sesuai perencanaan awal. Perencanaan pada tugas akhir ini memiliki acuan dasar SNI 1947:2019 untuk perhitungan beton struktural, PCI Handbook 7th Edition sebagai acuan dasar perencanaan elemen beton pracetak, SNI 1726:2019 untuk perhitungan gempa, SNI 1727:2019 untuk pembebanan struktur, dan. Analisa struktur dari perencanaan akan menggunakan aplikasi bantu ETABS 18 dan spColumn. Sedangkan hasil perhitungan akan disajikan dalam gambar teknik. Elemen beton pracetak yang direncanakan adalah struktur pelat, balok, dan kolom. Serta sambungan dari Peikko Group Modix Rebar Coupler untuk sambungan balok, dan sambungan NMB Splice Sleeve untuk sambungan antar kolom.
Kata Kunci —Beton  Pracetak, Dinding Geser, Sistem Ganda, ETABS, SDG 9, SDG 11.

## I. PENDAHULUAN
OPULASI penduduk Kota Tangerang Selatan dari tahun ke tahun terus mengalami peningkatan, dengan rata-rata pertumbuhan sebesar 3,76% per tahun nya. Laju pertumbuhan penduduk ini relatif tinggi dibandingkan dengan kota lain di Indonesia. Salah satu alasan pertumbuhan penduduk di Kota Tangerang Selatan adalah dikarenakan posisinya sebagai kota satelit dari DKI Jakarta dengan biaya properti lebih terjangkau dibandingkan Ibukota, yang menjadikannya pilihan menarik untuk tinggal. Pertumbuhan penduduk yang cepat dibarengi dengan semakin sedikitnya ketersediaan lahan menyebabkan meningkatnya pembangunan tempat tinggal pada gedung tinggi, yaitu apartemen atau flat.
Pembangunan gedung tinggi (high rise building) di Indonesia umumnya dibangun dengan metode konvensional, dengan metode cor-in-situ atau cor di lapangan kerja untuk struktur beton. Proses konstruksi dengan metode cor-in-situ sangat bergantung dengan faktor cuaca dan sumber daya manusia di lapangan, dalam aspek durasi pekerjaan maupun biaya. Selain itu kebutuhan konstruksi dengan cor-in-situ menghasilkan limbah tambahan berupa bekisting. Kelemahan dari metode cor-in-situ tersebut dapat ditanggulangi dengan
pembangunan struktur beton menggunakan metode beton pracetak (precast concrete).
Beton pracetak adalah sebuah teknologi konstruksi dalam pengerjaan konstruksi beton yang fabrikasinya dilakukan di workshop/pabrik. Konstruksi pracetak membantu mengurangi biaya konstruksi, meningkatkan  kinerja struktural serta menjaga kualitas pekerjaan  [1]. Pada umumnya penggunaan beton pracetak dianggap lebih ekonomis dibandingkan dengan pengecoran di tempat dengan alasan mengurangi biaya pemakaian bekisting, mereduksi biaya upah pekerja karena jumlah pekerja relatif lebih sedikit, mereduksi durasi pelaksanaan proyek sehingga overhead yang dikeluarkan menjadi lebih kecil [2]. Selain itu,

## Modifikasi Desain Struktur Gedung Apartemen Skyhouse+ Alam Sutera (Tower Acacia) Serpong dengan Metode Beton Pracetak Menurut SNI 2847:2019
Nathanael Christopher Sutopo, Tavio, dan Candra Irawan Departemen Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) e-mail : tavio_w@yahoo.com
P
Gambar 1. Denah lantai dasar – lantai 1.
Gambar 2. Denah lantai 2 – roof floor.
pekerjaan struktur dengan beton pracetak relatif lebih aman dan mudah dilakukan.
Gedung yang akan dimodifikasi pada Tugas Akhir ini adalah sebuah gedung apartemen Apartemen Skyhouse+ Alam Sutera kota Tangerang Selatan. Kompleks apartemen ini memiliki rencana pembangunan 5 buah gedung, salah satu diantaranya adalah Tower Acacia yang akan dibahas pada Tugas Akhir ini.

## II. URAIAN PENELITIAN

## A. Pengumpulan Data Perencanaan
Pada perencanaan ulang Gedung Apartemen Skyhouse+ Alam Sutera (Tower Acacia) akan dimodifikasi dengan denah seperti pada Gambar 1 dan Gambar 2 serta data perencanaan sebagai berikut:
1. Nama Gedung    : Gedung Apartemen Skyhouse+
Alam Sutera (Tower Acacia)
2. Lokasi          : Jl. Jalur Sutera Boulevard No.kav.43,
RT.002/RW.002, Kunciran, Kec. Pinang, Kota Tangerang, Banten 15144 3. Fungsi          : Apartemen 4. Jumlah Lantai    : 25 lantai dan 1 lantai basement 5. Tinggi Bangunan : 89.25 m 6. Total Luas Area  : 2466 m2
7. Mutu Beton (f’c)  : 35, 40, 45 MPa 8. Mutu Baja (fy)   : 420 MPa

## B. Diagram Alir Penyelesaian Studi
Berikut merupakan langkah-langkah yang dilakukan dalam penyelesaian studi, digambarkan pada Gambar 3.

## III. HASIL DAN PEMBAHASAN

## A. Metode Pelaksanaan
1) Proses Produksi Elemen Pracetak
Produksi komponen pracetak dilakukan di area workshop meliputi pengecoran pada bekisting dan pengeringan pada storage yard dalam kurun waktu tertentu. Perencanaan umur komponen pracetak pada tugas akhir ini adalah minimal 7 hari sebelum dilakukan pengangkatan dan pemasangan di posisi akhir. Pada umur 7 hari, kuat tekan beton (f’c) baru mencapai 65% dari kekuatan desain.
Elemen pelat dan balok pracetak memiliki dimensi ( half- slab dan half-beam) yang berbeda dengan dimensi saat service ( full-slab dan full-beam) . Elemen pracetak yang di produksi di workshop di desain untuk memiliki ketebalan dan kekuatan yang mampu menahan beban sendiri saatproses transportasi, lifting , dan menahan beban pekerja saat pemasangan di posisi akhir. Komponen pracetak akan di-cor atau overtopping dengan beton, untuk membuat struktur yang
Gambar 3. Diagram alir penyelesaian studi.
Gambar 4. Permodelan struktur pada ETABS.
Tabel 1.
Rekapitulasi Pengulangan Tangga.
Kode Elemen Tulangan Lentur Tulangan Bagi-Susut Tangga 3,5 m Pelat Tangga D18-70 mm D10-100 mm Pelat Bordes D18-70 mm D10-100 mm Tangga 4,5 m Pelat Tangga D18-70 mm D10-100 mm Pelat Bordes D18-70 mm D10-100 mm Tabel 2. Rekapitulasi Perencanaan Pelat Tower. Tipe Pelat Dimensi (mm) Tulangan Arah X Tulangan Arah Y Tipe Jenka Short Inserts S1 600 x 300 D10-150 mm D10-400 mm JRd/JM 14 S2 600 x 300 D10-150 mm D10-400 mm JRd/JM 14 S3 600 x 300 D10-150 mm D10-400 mm JRd/JM 14 S4 600 x 300 D10-150 mm D10-400 mm JRd/JM 14 S5 600 x 300 D10-150 mm D10-400 mm JRd/JM 14 S6 600 x 300 D10-150 mm D10-400 mm JRd/JM 14 S7 600 x 300 D10-150 mm D10-400 mm JRd/JM 14 S8 600 x 300 D10-150 mm D10-400 mm JRd/JM 14 S9 600 x 300 D10-150 mm D10-400 mm JRd/JM 14
monolit dan komponen pracetak siap menerima dimensi service.

## 2) Transportasi Komponen Pracetak
Proses transportasi komponen pracetak dari area workshop ke area penampungan komponen pada lokasi proyek dilakukan saat beton berumur minimal 7 hari. Perpindahan komponen dilakukan dengan menggunakan trailer yang ditarik oleh truk. Trailer MAXX-D LHX 40k Flatbed Gooseneck Trailer memiliki dimensi panjang bersih 12,2 m dan lebar bersih 3,1 m. Trailer ini dapat mengangkut beban maksimum 20 ton. Komponen pracetak yang diangkut harus dipastikan memiliki dimensi dan beban yang lebih kecil daripada kapasitas trailer.
3) Pengangkatan Komponen Pracetak
Pada proyek ini, digunakan 2 jenis crane dari merk Liebherr dengan spesifikasi sebagai berikut:
1. 4000 HC 80 Heavy Load yang memiliki radius maksimum mencapai 100 m, dengan kapasitas maksimum 34 ton pada radius maksimum, dan tinggi pengangkatan maksimum 110 m.
2. LTM 1030-2.1 yang memiliki kapasitas maksimum 35 ton dan radius maksimum 40 m. Mobile crane ini dapat mencapai tinggi .

## B. Perencanaan Struktur Sekunder
Struktur sekunder hanya di desain untuk menahan beban yang bekerja secara langsung pada bagian struktur tersebut dan tidak didesain untuk menahan beban secara keseluruhan. Desain struktur sekunder mengikuti peraturan  Badan Standarisasi Nasional,2019 , dan H. Wilden,2010 [3]–[5].

## 1) Tangga
Hasil desain tangga dapat dilihat pada Tabel 1.
2) Pelat Tower Pracetak
Hasil desain Pelat Tower Pracetak dapat dilihat pada Tabel
2.
3) Balok Anak
Hasil desain Balok Anak (BA) adalah sebagai berikut:
1. Penampang    : 300 x 450 mm
2. Bentang      : 6 m
3. Tulangan Longitudinal Tumpuan:
a. Atas      : 2 D16
b. Tengah    : 2 D16
4. Bawah    : 2 D16
5. Tulangan Longitudinal Lapangan:
a. Atas      : 2 D16
b. Tengah    : 3 D16
6. Bawah    : 5 D16
7. Tulangan Sengkang:
a. Tumpuan  : 2 D10-120
b. Lapangan  : 2 D10-120
Tabel 5. Perbandingan Berat Struktur Total. Kombinasi Beban Perhitungan Manual (ton) Hasil ETABS (ton) Beban Mati 28208,79 39624,37 Beban Hidup 7060,44 5432,32 Total Beban 44198,37 45056,69 Tabel 6. Perbandingan Berat Struktur Total. Arah Vs (kN) Vd (kN) Vd/Vs X 27121,688 32451,893 119,65% Y 27121,688 37399,938 137,90% Tabel 7. Kontrol Sistem Ganda. Elemen Struktur Gempa Arah X Gempa Arah Y Fx (kg) % Fy (kg) % Kolom 1304,33 43,81 % 1922,95 55,68 % Shearwall 1672,65 56,19 % 1530,63 44,32 % Total 2976,98 100 % 3453,58 100 %
Tabel 3.
Perbandingan Simpangan Terjadi Dan Simpangan Izin Arah X. Lantai Δx (mm) P (kN) Vx (kN) h (mm) θX Cek 26 1,810 7935,77 1059,1 3500 0,0007 OK 25 1,887 20168,1 503,139 3500 0,0039 OK 24 1,628 31965,2 502,733 3500 0,0054 OK 23 0,979 43738,2 558,358 3500 0,0040 OK 22 0,286 55631,6 543,071 3500 0,0015 OK 21 -0,308 67603,1 655,034 3500  -0,0017 OK 20 -0,710 79615,8 862,84 3500  -0,0034 OK 19 -0,924 91648,4 891,505 3500  -0,0049 OK 18 -0,952 103954 834,169 3500  -0,0062 OK 17 -0,770 116288 893,27 3500  -0,0052 OK 16 -0,435 128665 1083,12 3500  -0,0027 OK 15 -0,022 141045 1297,34 3500  -0,0001 OK 14 0,336 153451 1388,81 3500 0,0019 OK 13 0,561 165885 1263,08 3500 0,0038 OK 12 0,644 178344 1064,39 3500 0,0056 OK 11 0,649 190815 1028,58 3500 0,0063 OK 10 0,688 203903 1176,36 3500 0,0062 OK 9 0,825 217034 1381,33 3500 0,0067 OK 8 1,056 230142 1469,74 3500 0,0086 OK 7 1,337 243341 1333,9 3500 0,0127 OK 6 1,540 256549 1064,06 3500 0,0193 OK 5 1,232 269801 899,239 3500 0,0192 OK 4 -21,41 283132 917,991 3500  -0,3430 OK 3 10,901 303799 1429,88 4500 0,0936 OK 2 12,337 333505 2079,94 4500 0,0799 OK 1 4,620 360760 2024,82 3500 0,0428 OK
Tabel 4. Perbandingan Simpangan Terjadi Dan Simpangan Izin Arah Y. Lantai δ X total (mm) δ X /Lantai (mm) h (mm) Δx (mm) Δ izin (mm) Cek 26 3,234 0,329 3500 1,810 53,846 OK 25 2,905 0,343 3500 1,887 53,846 OK 24 2,562 0,296 3500 1,628 53,846 OK 23 2,266 0,178 3500 0,979 53,846 OK 22 2,088 0,052 3500 0,286 53,846 OK 21 2,036 -0,056 3500 -0,308  53,846 OK 20 2,092 -0,129 3500 -0,710  53,846 OK 19 2,221 -0,168 3500 -0,924  53,846 OK 18 2,389 -0,173 3500 -0,952  53,846 OK 17 2,562 -0,140 3500 -0,770  53,846 OK 16 2,702 -0,079 3500 -0,435  53,846 OK 15 2,781 -0,004 3500 -0,022  53,846 OK 14 2,785 0,061 3500 0,336 53,846 OK 13 2,724 0,102 3500 0,561 53,846 OK 12 2,622 0,117 3500 0,644 53,846 OK 11 2,505 0,118 3500 0,649 53,846 OK 10 2,387 0,125 3500 0,688 53,846 OK 9 2,262 0,150 3500 0,825 53,846 OK 8 2,112 0,192 3500 1,056 53,846 OK 7 1,92 0,243 3500 1,337 53,846 OK 6 1,677 0,280 3500 1,540 53,846 OK 5 1,397 0,224 3500 1,232 53,846 OK 4 1,173 -3,892 3500 -21,41  53,846 OK 3 5,065 1,982 4500 10,901  69,231 OK 2 3,083 2,243 4500 12,337  69,231 OK 1 0,84 0,840 3500 4,620 53,846 OK
8. Tipe Short Inserts : JRd/JM 18

## C. Permodelan Dan Analisis Struktur
Gedung modifikasi dimodelkan menggunakan program bantu ETABS 18.1.0, yang dapat dilihat pada Gambar 4.
Kontrol Pembebanan  Rekapitulasi kontrol pembebanan manual dengan ETABS disajikan pada Tabel 3.
Selisih dari perhitungan manual dan hasil ETABS ∆ = 1,9 %. Pembebanan pada ETABS dapat disimpulkan sudah benar (≤ 5%).

## 1) Kontrol Waktu Getar Alami Fundamental
Berdasarkan hasil ETABS dari periode fundamental mode 1 dan mode 2, maka nilai Tx dan Ty adalah sebagai berikut: a. Tx   = 0,338 (mode 2)
b. Ty   = 0,31 (mode 1)
Dikarenakan nilai periode dari ETABS untuk kedua arah lebih kecil dari batas bawah periode, maka digunakan nilai Ta, sehingga nilai Tx dan Ty sebesar 1,461 s.

## 2) Kontrol Gaya Geser Dasar
Rekapitulasi kontrol gaya geser dasar disajikan pada Tabel 4 dengan mengacu pada persyaratan X.

## 3) Kontrol Dual System
Dalam perencanaan gedung dengan sistem ganda SRPMK dan dinding geser, disyaratkan agar struktur rangka pemikul momen memikul minimum dari 25% beban geser nominal dalam arah kerja masing-masing beban gempa. Kontrol dilakukan dari hasil Joint Reaction pada model struktur di aplikasi ETABS. Rekapitulasi dari hasil total reaksi SRPMK dan dinding geser dapat dilihat sebagai Tabel 5.

## 4) Kontrol Partisipasi Massa
Berdasarkan analisis program bantu ETABS diperoleh dari partisipasi massa total lebih dari 90% untuk arah X dan arah Y, lebih tepatnya 90,32% untuk arah X dan 91,78% untuk
Tabel 10.
Rekapitulasi Penulangan Longitudinal Balok Induk. Kode Tulangan Longitudinal Tumpuan (buah) Lapangan (buah) BI-1 Atas 4 D22 2 D22 Tengah 2 D22 3 D22 Bawah 2 D22 5 D22 BI-2 Atas 3 D22 2 D22 Tengah 2 D22 3 D22 Bawah 2 D22 5 D22 BI-3 Atas 4 D22 3 D22 Tengah 2 D22 2 D22 Bawah 3 D22 4 D22 BI-4 Atas 4 D22 2 D22 Tengah 2 D22 2 D22 Bawah 3 D22 4 D22 Tabel 11. Rekapitulasi Penulangan Geser Balok Induk Kode Tumpuan Lapangan Tipe Jenka Short Inserts BI-1 2 D13-120 2 D13-180 JRd/JM 30 BI-2 2 D13-100 2 D13-150 JRd/JM 24 BI-3 2 D13-80 2 D13-120 JRd/JM 14 BI-4 2 D13-80 2 D13-120
JRd/JM 14 Tabel 12. Rekapitulasi Penulangan Kolom. Kode  Penampang (mm) Tulangan Longitudi nal Tulangan Sengkang Tumpuan Lapangan C1i 900x900 20 D32 6 / 6 D13-80 5/ 5 D13-150 C1e 900x900 16 D32 5 / 5 D13-80 5/ 5 D13-150 C2i 800x900 16 D32 5 / 5 D13-100 5/ 3 D13-150 C2e 800x900 12 D32 4 / 4 D13-80 4 / 4 D13-150 C3i 800x800 12 D32 4 / 4 D13-90 4 / 4 D13-150 C3e 800x800 12 D32 4 / 4 D13-80 4 / 4 D13-150 C4i 650x750 24 D32 6 / 6 D13-90 3 / 3 D13-150 C4e 650x750 12 D32 4 / 4 D13-100  4 / 4 D13-150 C5e 650x650 24 D32 5 / 5 D13-90 2 / 2 D13-150 C5i 650x650 12 D32 4 / 4 D13-100  2 / 2 D13-150 C tangga 500x500 16 D32 5 / 5 D13-100 5/ 5 D13-100
Tabel 8.
Kontrol Pengaruh P-Delta arah X. Lantai δ Y total (mm) δ Y /Lantai (mm) h (mm) Δ Y (mm) Δ izin (mm) Cek 26 4,14 0,725 3500 3,988 53,846 OK 25 3,415 0,314 3500 1,727 53,846 OK 24 3,101 -0,495 3500 -2,723  53,846 OK 23 3,596 -0,664 3500 -3,652  53,846 OK 22 4,26 -0,807 3500 -4,439  53,846 OK 21 5,067 -0,799 3500 -4,395  53,846 OK 20 5,866 -0,592 3500 -3,256  53,846 OK 19 6,458 -0,270 3500 -1,485  53,846 OK 18 6,728 -0,079 3500 -0,435  53,846 OK 17 6,807 -0,030 3500 -0,165  53,846 OK 16 6,837 0,267 3500 1,469 53,846 OK 15 6,57 0,673 3500 3,702 53,846 OK 14 5,897 0,631 3500 3,471 53,846 OK 13 5,266 0,357 3500 1,964 53,846 OK 12 4,909 0,346 3500 1,903 53,846 OK 11 4,563 0,352 3500 1,936 53,846 OK 10 4,211 0,299 3500 1,645 53,846 OK 9 3,912 0,345 3500 1,898 53,846 OK 8 3,567 0,352 3500 1,936 53,846 OK 7 3,215 0,277 3500 1,524 53,846 OK 6 2,938 0,258 3500 1,419 53,846 OK 5 2,68 0,328 3500 1,804 53,846 OK
4 2,352 -0,463 3500
-2,547  53,846 OK 3 2,815 0,952 4500 5,236 69,231 OK 2 1,863 1,345 4500 7,398 69,231 OK 1 0,518 0,518 3500 2,849 53,846
OK
Tabel 9.
Perbandingan simpangan terjadi dan simpangan izin arah Y. Lantai ΔY (mm) P (kN) V Y (kN) h (mm) θY Cek 26 3,988 7935,77  2165,39  3500 0,0008 OK 25 1,727 20168,1  1585,39  3500 0,0011 OK 24 -2,723  31965,2  937,521  3500  -0,0048 OK 23 -3,652  43738,2  990,494  3500  -0,0084 OK 22 -4,439  55631,6  1081,87  3500  -0,0119 OK 21 -4,395  67603,1  1044,28  3500  -0,0148 OK 20 -3,256  79615,8  1088,01  3500  -0,0124 OK 19 -1,485  91648,4  1331,53  3500  -0,0053 OK 18 -0,435 103954  1555,97  3500  -0,0015 OK 17 -0,165 116288  1622,18  3500  -0,0006 OK 16 1,469 128665 1506,3 3500 0,0065 OK 15 3,702 141045  1436,05  3500 0,0189 OK 14 3,471 153451  1431,73  3500 0,0193 OK
13 1,964 165885  1324,62  3500 0,0128 OK 12 1,903 178344  1289,62  3500 0,0137 OK 11 1,936 190815  1240,46  3500 0,0155 OK
10 1,645 203903  1024,35  3500 0,0170 OK 9 1,898 217034  906,554  3500 0,0236 OK 8 1,936 230142  939,844  3500 0,0246 OK 7 1,524 243341  973,922  3500 0,0198 OK 6 1,419 256549  1062,64  3500 0,0178 OK 5 1,804 269801  1167,68  3500 0,0217 OK 4 -2,547 283132  1070,53  3500  -0,0350 OK 3 5,236 303799  1591,83  4500 0,0404 OK 2 7,398 333505  3213,93  4500 0,0310 OK 1 2,849 360760  3188,03  3500 0,0167 OK
arah Y sehingga memenuhi syarat BSN,2019 [3].

## 5) Kontrol Simpangan
Simpangan yang terjadi pada struktur harus memenuhi syarat di mana simpangan izin yang bekerja harus kurang dari 0,02h sx . Rekapitulasi kontrol simpangan yang disajikan pada Tabel 6 dan Tabel 7.
6) Kontrol Pengaruh P-Delta
Pengaruh P-Delta dianalisa untuk menentukan apakah perlu memperhitungkannya. Jika koefisien stabilitas θ ≤ 10%, maka pengaruh P-Delta tidak perlu diperhitungkan. Data yang diperbandingkan adalah story forces yang didapatkan dari program ETABS. P didapatkan dari kombinasi pembebanan service (1 DL + 1 LL), sedangkan Vx dan Vy masing-masing didapatkan dari load case gempa arah X dan arah Y. Hasil Rekapitulasi dapat dilihat pada Tabel 8 dan Tabel 9.

## D. Perencanaan Struktur Primer
Struktur primer menahan kombinasi beban secara keseluruhan, baik beban gravitasi, maupun beban gempa. Komponen struktur primer yang akan diperhitungkan adalah balok induk, kolom, dan dinding geser.

## 1) Balok Induk
Hasil desain Balok Induk (BI) dapat dilihat pada Tabel 10 dan Tabel 11.

## 2) Kolom
Hasil desain Kolom dapat dilihat pada Tabel 12.
3) Dinding Geser
Hasil desain Dinding Geser dapat dilihat pada Tabel 13 dan Tabel 14.

## E. Perencanaan Sambungan Elemen Pracetak
Pada daerah sambungan, harus diperhitungkan panjang tulangan penyaluran. Dalam perencanaan ini, digunakan sambungan produk Modix Rebar Coupler dari Peikko Group sebagai sambungan balok anak-balok induk dan balok- kolom, sedangkan untuk sambungan antar kolom digunakan produk Splice Sleeve dari NMB, dan untuk sambungan antara pelat dengan balok digunakan panjang penyaluran yang akan di overtopping dengan beton.
Untuk menopang balok dan menahan gaya geser friksi, juga akan di desain konsol pendek pada balok induk dan kolom. Konsol pendek pada balok induk berguna untuk
menopang balok anak, dan konsol pendek pada kolom berguna untuk menopang balok induk.

## 1) Konsol Pendek
Hasil desain konsol pendek dapat dilihat pada Tabel 15.
2) Sambungan Balok Anak-Balok Induk
Perencanaan sambungan Balok Anak-Balok Induk menggunakan panjang penyaluran. Panjang penyaluran bagian atas menerima tarik, sedangkan panjang penyaluran bagian bawah menerima tekan. Sambungan akan di desain menjadi dua tipe, single-sided dan double-sided . Perhitungan panjang penyaluran mengacu pada BSN,2019 [3]. Sambungan single-sided connection tulangan tarik (atas) menggunakan panjang penyaluran, sedangkan sambungan single-sided connection tulangan tarik (bawah) Balok Anak- Balok Induk untuk BI1-BA menggunakan sambungan Modix sebagai berikut:
1. Pada Balok BI-1  : SM16A-L-290
2. Pada Balok Anak : SM16B-P-900
Sambungan double-sided connection tulangan tarik (atas) menggunakan panjang penyaluran, sedangkan sambungan double-sided connection tulangan tekan (bawah) Balok Anak-  Balok Induk untuk BA-BI1-BA menggunakan sambungan Modix sebagai berikut:
1. Pada Balok Anak Kiri    : SM16B-P-900
2. Pada Balok BI-1        : SM16A-D-350 3. Pada Balok Anak Kanan  : SM16B-P-900
3) Sambungan Balok Induk-Kolom/Shearwall
Perencanaan sambungan kolom-balok induk di desain untuk menerima kondisi tarik dan tekan. Desain tulangan yang dapat menerima kondisi tarik dan tekan disebabkan karena kedua sisi tulangan bisa menerima tarik maupun tekan, karena itu di desain untuk kondisi tarik yang memiliki panjang penyaluran lebih besar.
Sambungan akan di desain menjadi dua tipe, single-sided dan double-sided . Sistem sambungan antara balok induk dan kolom direncanakan  memanfaatkan panjang penyaluran tulangan balok sesuai pada  BSN,2019  [3]. Hasil desain Kolom dapat dilihat pada Tabel 16 dan Tabel 17.
Tabel 15.
Rekapitulasi Perencanaan Dinding Geser . Kode tw (mm) L (mm) Elemen Batas Khusus (EBK) Displacement- Based Strength-Based Panjang (mm) Tinggi (mm) Panjan g (mm) Tinggi (mm) P1, P2 400 6000 - - 1200 37252 P3, P4 400 6000 1929 6900 1929 31646 P5 400 3000 - - - - Tabel 16. Rekapitulasi Penulangan Dinding Geser. Kode Longitudinal  Transversal Confinement EBK Sejajar Dinding Tegak Lurus Dinding P1, P2 2 D22-200 2 D13-200 3 D13-50 2 D13-60 P3, P4 2 D22-200 2 D13-200 3 D13-50 6 D13-60 P5 2 D22-200 2 D13-200 - - Tabel 13. Rekapitulasi Perencanaan Konsol Pendek. Jenis Konsol Elemen Menumpu h (mm) b (mm) Tulangan Utama Tulangan Sengkang C1, C2, C3, C4, C5, SW BI-1 300 350 3 D16 3 D13 BI-2 250 350 3 D16 3 D13 BI-3 200 300 3 D16 3 D13 BI-4 200 300 4 D16 3 D13 BI-1 BA 150 300 2 D16 2 D13 Tabel 14. Rekapitulasi Single-Sided Connection Balok-Kolom/Shearwall. Tipe Kolom Tipe Balok  Bagian Pada Kolom Pada Balok C1, C2, C3, C4, C5, SW BI-1 Atas SM22A-P12-512(380)  SM22B-P-1200 Bawah  SM22A-P12-512(380)  SM22B-P-1200 BI-2 Atas SM22A-P12-512(380)  SM22B-P-1000 Bawah  SM22A-P12-512(380)  SM22B-P-1000 SW BI-3 Atas SM22A-P12-512(380) SM22B-P-800 Bawah  SM22A-P12-512(380) SM22B-P-800 BI-4 Atas SM22A-P12-512(380) SM22B-P-800 Bawah  SM22A-P12-512(380) SM22B-P-800 BA Atas SM16A-P12-376(280) SM16B-P-900 Bawah  SM16A-P12-376(280) SM16B-P-900
Perencanaan sambungan antara balok dengan pelat lantai menggunakan tulangan balok dan tulangan penyaluran dari pelat. Kedua penyalur tersebut dijadikan monolit dengan cor
overtopping . Perencanaan sambungan pelat lantai dan balok pada tugas ini berdasarkan  BSN,2019  [3]. Panjang penyaluran pada daerah tarik arah X dan arah Y adalah sepanjang 350 mm. Panjang penyaluran pada daerah tekan arah X dan arah Y adalah sepanjang 200 mm.
Tabel 17.
Rekapitulasi Double-Sided Connection Balok-Kolom/Shearwall .
Tipe Kolom Tipe Balok Bagian Balok Kiri Pada Kolom Balok Kanan Tipe Kolom Tipe Balok Bagian Balok Kiri Pada Kolom Balok Kanan
C1
BI-1 – BI-1 Atas SM22B-P- 1200 SM22A-D-900 SM22B-P- 1200 C3 BI-2 – BI-3 Atas SM22B-P- 1000 SM22A-D-800 SM22B-P- 800 Bawah SM22B-P- 1200 SM22A-D-900 SM22B-P- 1200 Bawah SM22B-P- 1000 SM22A-D26- 812(200-(45)- 412-(-45)) SM22B-P- 800 BI-2 – BI-2 Atas SM22B-P- 1000 SM22A-D-900 SM22B-P- 1000 BI-1 – BI-4 Atas SM22B-P- 1200 SM22A-D-800 SM22B-P- 800 Bawah SM22B-P- 1000 SM22A-D-900 SM22B-P- 1000 Bawah SM22B-P- 1200 SM22A-D26- 847(200-(45)- 447-(-45)) SM22B-P- 800 BI-1 – BI-3 Atas SM22B-P- 1200 SM22A-D-900 SM22B-P- 800 BI-3 – BI-3 Atas SM22B-P- 800 SM22A-D-800 SM22B-P- 800 Bawah SM22B-P- 1200 SM22A-D26- 942(225-(45)- 492-(-45)) SM22B-P- 800 Bawah SM22B-P- 800 SM22A-D-800 SM22B-P- 800 BI-2 – BI-3 Atas SM22B-P- 1000
SM22A-D-900 SM22B-P- 800 C4 BI-1 – BI-1 Atas
SM22B-P- 1200 SM22A-D-750 SM22B-P- 1200 Bawah SM22B-P- 1000 SM22A-D26- 911(225-(45)- 461-(-45)) SM22B-P- 800 Bawah SM22B-P- 1200 SM22A-D-750 SM22B-P- 1200 BI-1 – BI-4 Atas SM22B-P- 1200 SM22A-D-900 SM22B-P- 800 BI-2 – BI-2 Atas SM22B-P- 1000 SM22A-D-650 SM22B-P- 1000 Bawah SM22B-P- 1200 SM22A-D26- 942(225-(45)- 492-(-45)) SM22B-P- 800 Bawah SM22B-P- 1000 SM22A-D-650 SM22B-P- 1000 BI-3 – BI-3 Atas SM22B-P- 800 SM22A-D-900 SM22B-P- 800 BI-1 – BI-3 Atas SM22B-P- 1200 SM22A-D-750 SM22B-P- 800 Bawah SM22B-P- 800 SM22A-D-900 SM22B-P- 800 Bawah SM22B-P- 1200 SM22A-D26- 800(187,5-(45)- 425-(-45)) SM22B-P- 800
C2
BI-1 – BI-1 Atas
SM22B-P- 1200 SM22A-D-900 SM22B-P- 1200 BI-2 – BI-3 Atas SM22B-P- 1000 SM22A-D-650 SM22B-P- 800 Bawah SM22B-P- 1200 SM22A-D-900 SM22B-P- 1200 Bawah SM22B-P- 1000 SM22A-D26- 665(162,5-(45)- 340-(-45)) SM22B-P- 800 BI-2 – BI-2 Atas SM22B-P- 1000 SM22A-D-800 SM22B-P- 1000 BI-1 – BI-4 Atas SM22B-P- 1200 SM22A-D-750 SM22B-P- 800 Bawah SM22B-P- 1000 SM22A-D-800 SM22B-P- 1000 Bawah SM22B-P- 1200 SM22A-D26- 800(187,5-(45)- 425-(-45)) SM22B-P- 800 BI-1 – BI-3 Atas SM22B-P- 1200 SM22A-D-900 SM22B-P- 800 BI-3 – BI-3 Atas SM22B-P- 800 SM22A-D-750 SM22B-P- 800 Bawah SM22B-P- 1200 SM22A-D26- 942(225-(45)- 492-(-45)) SM22B-P- 800 Bawah SM22B-P- 800 SM22A-D-750 SM22B-P- 800 BI-2 – BI-3 Atas SM22B-P- 1000
SM22A-D-800 SM22B-P- 800 C5 BI-1 – BI-1 Atas
SM22B-P- 1200 SM22A-D-650 SM22B-P- 1200 Bawah SM22B-P- 1000 SM22A-D26- 812(200-(45)- 412-(-45)) SM22B-P- 800 Bawah SM22B-P- 1200 SM22A-D-650 SM22B-P- 1200 BI-1 – BI-4 Atas SM22B-P- 1200 SM22A-D-900 SM22B-P- 800 BI-2 – BI-2 Atas SM22B-P- 1000 SM22A-D-650 SM22B-P- 1000 Bawah SM22B-P- 1200 SM22A-D26- 942(225-(45)- 492-(-45)) SM22B-P- 800 Bawah SM22B-P- 1000 SM22A-D-650 SM22B-P- 1000 BI-3 – BI-3 Atas SM22B-P- 800 SM22A-D-900 SM22B-P- 800 BI-1 – BI-3 Atas SM22B-P- 1200 SM22A-D-650 SM22B-P- 800 Bawah SM22B-P- 800 SM22A-D-900 SM22B-P- 800 Bawah SM22B-P- 1200 SM22A-D26- 707(162,5-(45)- 382-(-45)) SM22B-P- 800
C3
BI-1 – BI-1 Atas
SM22B-P- 1200 SM22A-D-800 SM22B-P- 1200 BI-2 – BI-3 Atas SM22B-P- 1000 SM22A-D-650 SM22B-P- 800 Bawah SM22B-P- 1200 SM22A-D-800 SM22B-P- 1200 Bawah SM22B-P- 1000 SM22A-D26- 665(162,5-(45)- 340-(-45)) SM22B-P- 800 BI-2 – BI-2 Atas SM22B-P- 1000 SM22A-D-800 SM22B-P- 1000 BI-1 – BI-4 Atas SM22B-P- 1200 SM22A-D-650 SM22B-P- 800 Bawah SM22B-P- 1000 SM22A-D-800 SM22B-P- 1000 Bawah SM22B-P- 1200 SM22A-D26- 707(162,5-(45)- 382-(-45)) SM22B-P- 800 BI-1 – BI-3 Atas SM22B-P- 1200 SM22A-D-800 SM22B-P- 800 BI-3 – BI-3 Atas SM22B-P- 800 SM22A-D-650 SM22B-P- 800 Bawah SM22B-P- 1200 SM22A-D26- 847(200-(45)- 447-(-45)) SM22B-P- 800 Bawah SM22B-P- 800 SM22A-D-650 SM22B-P- 800
5) Sambungan Kolom-Kolom
Perencanaan sambungan antar-kolom digunakan Splice Sleeve System dari NMB. Penerapan sistem ini menyebabkan struktur kolom telah monolit, sehingga tulangan antar kolom tidak perlu diperhitungkan panjang penyalurannya.
Tipe sleeve yang digunakan adalah tipe super UX sleeve 10U dikarenakan tulangan pada setiap kolom berdiameter 32 mm. Sambungan memiliki tegangan leleh 586MPa, dan setelah sambungan dipasang, kemudian rongga yang ada akan di- grouting dengan menggunakan SS Mortar tipe 2 yang memiliki kekuatan minimum sebesar 65,5 MPa.

## F. Perencanaan Struktur Bawah
1) Pelat Basement
Perencanaan Pelat Basement dapat dilihat pada Gambar 5, Tabel 18 dan Tabel 19.

## 2) Pondasi Tiang Pancang
Perencanaan pondasi mengacu kepada  BSN,2019, BSN,2017, dan P. Rolando,2010 [3], [4], [6], [7]. Pada jurnal ini, pondasi dibagi menjadi 5 jenis pile cap yang dapat dilihat pada Gambar 6.
Perencanaan pondasi pada modifikasi struktur menggunakan tiang pancang Presstressed Concrete Spun Pile dari PT. WIKA BETON ukuran 600 mm tipe C dengan spesifikasi sebagai berikut:
1. f’c                 = 52 MPa
2. Diameter tiang pancang  = 600 mm
3. Ketebalan dinding tiang  = 100 mm
4. Luas Penampang        = 1570,8 cm 2
5. Berat               = 393 kg/m 6. Bending Moment Crack = 29 ton.m 7. Bending Moment Break = 58 ton.m 8. Allowable Compression = 229,50 ton
9. Decompression Tension = 163,67 ton Hasil dari perencanaan pondasi tiang pancang dapat dilihat pada Tabel 20.

## 3) Pile Cap
Hasil Perencanaan Penulangan Pile Cap dapat dilihat pada Tabel 21.

## 4) Dinding Basement
Dinding Basement sebagai struktur penahan tanah direncanakan untuk menahan tanah di bagian luar bangunan, pada bagian basement. Untuk mendesain struktur penahan tanah hal yang diperhatikan adalah gaya horizontal yang bekerja pada konstruksi penahan, yang disebabkan tanah, kondisi muka air tanah, dan surcharge load yang terjadi pada tanah. Pada Tugas Akhir ini direncanakan Turap sebagai penahan tanah. Dalam perencanaan, dipakai Steel Sheet Pile dari Nippon Steel tipe NS-SP-II.
Adapun Sheet Pile memiliki spesifikasi sebagai berikut:
1. W  = 400 mm
2. h    = 100 mm
3. t     = 10,5 mm
4. Sectional Area:
a. Per pile  = 61,18 cm 2 b. Per 1 m = 153 cm 2 /cm 5. Moment of Inertia:
a. Per pile  = 1240 cm 3
Gambar 5. Denah Pelat Basement.
Tabel 18. Dimensi Pelat Basement. Tipe Pelat Panjang (cm) Lebar (cm) Ln (cm) Sn (cm) Iy/Ix Arah S10 600 600 600 600 1,00 2 arah S11 600 600 600 580 1,03 2 arah S12 600 300 600 300 2,00 2 arah S13 600 600 600 560 1,07 2 arah S14 600 300 600 280 2,14 1 arah Tabel 19. Rekapitulasi Penulangan Pelat Basement. Tipe Pelat
Tulangan Positif Tulangan Negatif Arah X Arah Y Arah X Arah Y
S10
D13-250 mm  D13-250 mm  D13-100 mm  D13-100 mm S11 D13-250 mm  D13-250 mm  D13-100 mm  D13-100 mm
S12 D13-250 mm  D13-250 mm  D13-250 mm  D13-250 mm
S13 D13-150 mm  D13-250 mm D13-60 mm D13-100 mm S14 D13-250 mm  D13-250 mm  D13-250 mm  D13-250 mm
Tabel 20. Rekapitulasi Perencanaan Pondasi Tiang Pancang. Tipe Dimensi (cm) Diameter Spun Pile (cm) Jumlah Pile Kedalaman Tiang (m) PC 1 300 x 300 60 4 10 PC 2 300 x 400 60 6 30 PC 3 270 x 1020 60 14 30 PC 4 720 x 720 60 25 6 PC 5 720 x 1020 60 35 8 Tabel 21. Rekapitulasi Penulangan Pile Cap. Tipe Tulangan Positif Tulangan Negatif Arah X Arah Y Arah X Arah Y PC 1 D25-80 mm D25-80 mm D25-80 mm D25-80 mm PC 2 D25-80 mm D25-80 mm D25-80 mm D25-80 mm PC 3 D25-80 mm D25-80 mm D25-80 mm D25-80 mm PC 4 D25-80 mm D25-80 mm D25-80 mm D25-80 mm PC 5 D25-80 mm
D25-80 mm D25-80 mm D25-80 mm
Gambar 6. Dimensi sheet pile.
b. Per 1 m = 8740 cm 3 /cm
6. Section Modulus:
a. Per pile  = 152 cm 4
b. Per 1 m = 874 cm 4 /cm
7. Unit mass:
a. Per pile  = 48 kg/m
b. Per 1 m = 120 kg/m 2
Perencaaan sheet pile menggunakan program bantu GEO 5, dan didapatkan panjang Sheet Pile NS-SP-II yang dibutuhkan untuk menjaga stabilitas tanah pada lokasi proyek adalah 6,7 m, dengan 3,2 m tertanam dibawah elevasi basement. Direncanakan kedalaman desain 7 m dibawah permukaan tanah.
5) Sloof Sloof atau tie beam berguna sebagai pengaku yang menghubungkan antar pondasi yang satu dengan yang lainnya, hal ini untuk menjaga penurunan bersamaan pada pondasi. Beban yang ditimpakan kepada sloof adalah beban sloof sendiri, beban yang terjadi pada area pelat basement yang menumpu, dan beban aksial yang berasal dari 10% beban aksial kolom. Adapun data perencanaan sloof adalah sebagai berikut:
1. b      = 400 mm
2. h      = 600 mm
3. f’c   = 40 MPa
4. fy      = 420 MPa
5. Selimut beton (Cc)  = 40 mm
6. Tulangan longitudinal  = 16D22
7. Tulangan sengkang  = 2D13-200 mm.
6) Tusuk Konde
Penulangan  tusuk konde berfungsi sebagai penghubung antara tiang pancang dengan pile cap. Tulangan dimasukkan kedalam spun pile dan kemudian di cor agar monolit dengan pile cap. Menurut  BSN,2019  [3], penulangan tusuk konde diambil rasio tulangan minimum sebesar 2% dari diameter
tiang pancang. Maka digunakan tulangan tusuk konde 6D25.
IV. KESIMPULAN/RINGKASAN
(1)  Perhitungan struktur dan elemen beton pada Tugas Akhir ini sesuai dengan acuan SNI 2847:2019. (2) Perencanaan dilakukan sesuai dengan SNI 1726:2019 untuk pembebanan gempa, beban mati berdasarkan ASCE 7-05 dan PPIUG 1983 dan pembebanan hidup berdasarkan SNI 1727:2020.  (3)  Analisa permodelan struktur menggunakan program bantu ETABS 18. Sedangkan data-data perhitungan respons spektrum mengacu pada SNI 1726:201.  (4) Sambungan pada balok menggunakan produk Modix Rebar Coupler dari Peikko Group , Sambungan pada kolom menggunakan Coupler Sleeve dari NMB Splice Sleeve . Sedangkan untuk elemen non-pracetak, seperti shearwall, dan tangga, serta elemen pelat pracetak menggunakan sambungan konvensional dengan tulangan menerus.  (5)  Pondasi dari gedung ini direncanakan menggunakan Presstressed Concrete Spun Pile dari PT. WIKA BETON ukuran 600 mm tipe A1.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  N. B., Yadav, and A. S. Rushabh, “Pre-cast technology: an initial step to sustainable development,” International Journal for Scientific Research & Developmen , vol. 1, no. 7, pp. 4–6, 2013.
[2]  I. E. Wulfram, Eksplorasi Teknologi dalam Proyek Konstruksi Beton Pracetak & Bekisting . Yogyakarta: Andi Publisher , 2006.
[3]  B. S. Nasional, Persyaratan Beton Struktural Untuk Bangunan Gedung dan Penjelasan (ACI 318M-14 dan ACI 318RM-14, MOD) . Jakarta: Badan Standarisasi Nasional, 2019.
[4]  B. S. Nasional, Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Bangunan Gedung dan Nongedung . Jakarta: Badan Standarisasi Nasional, 2019.
[5]  H. Wilden and Precast/Prestressed Concrete Institute., PCI Design Handbook :  Precast  and  Prestressed  Concrete , 7th ed. Precast/Prestressed Concrete Institute, 2010.
[6]  B. S. Nasional, Persyaratan Perancangan Geoteknik . Jakarta: Badan Standarisasi Nasional, 2017.
[7]  P. Rolando, C. Nawawi, and J. P. Michael, Soil-Foundation-Structure Interaction , 1st ed. London, 2010. doi: https://doi.org/10.1201/b10568.