AME(Aplikasi Mekanika dan Energi): Jurnal Ilmiah Teknik Mesin  8 (1) , pp 48-59

## ANALISIS KESELAMATAN DAN KELAYAKAN PENGGUNAAN CNG BUFFER STORAGE TANK BERBASIS METODE RESIDUAL LIFE ASSESSMENT
Amam Fachrur Rozie 1* , Nofirman Firdaus 1 , D.N. Adnyana 1
1 Fakultas Teknik dan Sains, Institut Sains dan Teknologi Nasional, Indonesia, 12640

## ABSTRAK
Keselamatan  operasi  minyak  dan  gas  bumi  merupakan  aspek  yang  sangat  penting  dalam  proses  produksi, eksploitasi dan eksplorasi, sehingga sangat perlu untuk memastikan bahwa semua elemen yang dipergunakan dapat  dijamin  kelayakan  dan  penggunaan  nya. CNG  Buffer  Storage  Tank merupakan pressure  vessel yang dipergunakan untuk menyimpan fluida gas di instalasi pengolahan gas alam. CNG Buffer Storage Tank tersebut tidak memiliki data teknis yang cukup untuk menjamin keselamatan dan keamanan operasi, sehingga dalam penelitian ini akan dilakukan kajian teknis yang komprehensif untuk memastikan kondisi aman dari CNG Buffer Storage Tank. Metode yang dipergunakan dalam penelitian ini adalah metode Residual Life Assessment (RLA) yang merujuk pada standar & code dari proses fabrikasi dan aspek inspeksi yang telah dilakukan pada CNG Buffer Storage Tank. Dari hasil analisis yang telah dilakukan menghasilkan tingkat risiko dari penggunaan CNG Buffer Storage Tank masuk dalam kategori medium-high risk karena terjadi general uniform corrosion dan under deposit corrosion dengan kondisi yang wajib dilakukan de-rating dari tekanan desain awal menjadi 140 kg/cm 2 dan estimasi sisa umur layan sebesar 11 tahun sehingga CNG Buffer Storage Tank dapat beroperasi dengan batasan yang telah ditentukan.
Kata kunci :  CNG Buffer Storage Tank; Keselamatan; Residual Life Assessment.

## ABSTRACT
The safety of oil and gas operations is a very important aspect in the production, exploitation and exploration process, so it is very necessary to ensure that all elements used can be guaranteed for their feasibility and use. CNG Buffer Storage Tank is a pressure vessel used to store gas fluid in natural gas processing plants. The CNG Buffer Storage Tank does not have sufficient technical data to ensure the safety and security of operations, so in this research a comprehensive technical study will be conducted to ensure the safe condition of the CNG Buffer Storage Tank. The method used in this research is the Residual Life Assessment (RLA) method which refers to the standards & codes of the fabrication process and inspection aspects that have been carried out on the CNG Buffer Storage Tank. From the results of the analysis that has been carried out, the level of risk from the use of CNG Buffer Storage Tanks is included in the medium-high risk category due to general uniform corrosion and under deposit  corrosion  with  conditions  that  must  be  de-rated  from  the  initial  design  pressure  to  140  kg/cm2  and estimation the remaining service life of 11 years so that the CNG Buffer Storage Tank can operate within the specified limits.
Keywords : CNG Buffer Storage Tank; Safety ; Residual Life Assessment.

## 1. PENDAHULUAN
Keselamatan kerja dalam dunia industri minyak dan  gas  bumi  merupakan  aspek  yang  penting  dan tidak  dapat  diabaikan  karena  berkaitan  dengan keselamatan  asset,  keselamatan  manusia  (operator), keselamatan lingkungan serta dampak negatif lainnya yang akan sangat merugikan. Sehingga sangat perlu
* Penulis korespondensi Email: amamfachrur@gmail.com
Diterima 23 Desember 2021; Penerimaan hasil revisi 13 Februari 2022; Disetujui 19 Februari 2022 Tersedia online Maret 2022
AME (Aplikasi Mekanika dan Energi): Jurnal Ilmiah Teknik Mesin © 2022
melakukan survey, maintenance berkala dan inspeksi untuk  tetap  dapat  memastikan  bahwa  tingkat kegagalan  operasi  pada unit  equipment masih  jauh dari  tingkat  yang  mengkhawatirkan  (Rozie,  2020). Sebagai contoh dampak kerugian yang terjadi akibat terjadinya  kegagalan  unit  adalah  kebakaran  yang terjadi  pada Storage  Tank di  Instalasi Refinery Cilacap  ataupun  Balongan  yang  kerugian  ditaksir
Volume 8 Nomor 1 Maret 2022 pp 48-59 Website: http://ejournal.uika-bogor.ac.id/index.php/ame/index
dapat mencapai Rp. 370 miliar lebih, walaupun pihak investigasi memberitahukan bahwa kebakaran terjadi akibat sambaran petir (fenomena alam) yang menjadi pemicunya  (Rozie  et  al.,  n.d.).  Tetapi  hal  tersebut tidak menutup kemungkinan terjadi kegagalan pada peralatan.
Dengan  mengacu  pada  Peraturan  Menteri Energi dan Sumber Daya Mineral Republik Indonesia Nomor  18  Tahun  2018  tentang  Pemeriksaan Keselamatan  Instalasi  dan  Peralatan  pada  Kegiatan Usaha Minyak dan Gas Bumi, untuk semua peralatan yang telah melewati umur layan desain operasi nya atau terindikasi mengalami gejala penuaan (ageing) yang  berpotensi  mengganggu  integritas  peralatan tersebut,  maka  wajib  dilakukan  kajian  teknis  yang disebut Residual  Life  Assessment  (RLA) (Rozie Fachrur,  2021) . Jika  peralatan  yang  akan  dilakukan Residual Life Assessment (RLA) tidak memiliki data konstruksi, maintenance  report,  inspection  report atau  histori  laporan  lain  yang  dapat  dipergunakan dalam acuan penelitan maka wajib dilakukan Reverse Engineering pada  peralatan  tersebut  (Adnyana, 2021). Analisa ulang dilakukan sesuai dengan kondisi aktual  peralatan dilapangan yang  meliputi  data-data dan asumsi yang digunakan dari hasil inspeksi pada saat ini (Adnyana, 2019a).
CNG  Buffer  Storage  Tank merupakan  unit equipment bertipe bejana tekan (pressure vessel) yang dipergunakan untuk proses loading-unloading fluida CNG  yang  setelahnya  akan  didistribusikan  ke konsumen (Nana et al., 2014). Dalam penelitian ini CNG Buffeer Storage Tank tidak memiliki identitas ataupun histori terkait proses fabrikasi atau inspeksi sehingga  perlu  dilakukan  suatu  kajian  yang komprehensif  untuk  mendapatkan  informasi  terkait kelayakan  dan  keamanan  dari  penggunaan CNG Buffer Storage Tank.
Ruang lingkup dalam penelitian ini adalah untuk mengkaji bahwa Pressure Vessel yang dipergunakan sebagai CNG Buffer Storage Tank masih layak dan aman untuk dioperasikan sehingga diperlukan suatu kajian  untuk  memastikan  hal  tersebut  (Rozie  et  al., n.d.). Metode yang dipergunakan dalam penelitian ini adalah  metode Residual  Life  Assessment  (RLA) dengan melakukan pengkajian ulang pada peralatan yang  usianya  telah  melebihi  usia  operasi  atau integritas nya diragukan.
Selain melakukan kajian teknis yang mendalam dan  komperehensif,  dilakukan  juga  inspeksi  teknis yang bertujuan untuk mendapatkan data-data aktual sebagai  penunjang  proses  Analisa,  serta  akan dipergunakan  aspek  Analisa  risiko  menggunakan metode Risk Based Inspection (RBI) yang mengacu API RBI 581 dan metode Fitness for Services (FFS)
yang mengacu kepada API 579-1 dan ASME FFS-1 sehingga  hasil  dari  penelitian  ini  dapat  memastikan tingkat  kelayakan  dan  keamanan  atas  penggunaan CNG Buffer Storage Tank (Adnyana, 2019b) .

## 2. METODE PENELITIAN
Residual  Life  Assessment  (RLA) pada CNG Buffer  Storage  Tank ini  merupakan  evaluasi integritas  peralatan  dan  perhitungan  sisa  umur dengan mengolah dan menganalisa data konstruksi serta hasil inspeksi terakhir dilapangan (Shekari  et  al.,  2017).  Tujuan  dilakukannya inspeksi  dan  survey  adalah  untuk  mendapatkan data  spesifikasi  dan  informasi  teknis  mengenai CNG Buffer Storage Tank yang akan dipergunakan, data pengamatan visual serta data pengukuran  ketebalan  aktual (actual  thickness measurement).
Metodologi  dalam  melakukan  penelitian berbasis  RLA  ini  terbagi  menjadi  tiga  metode yaitu:  Evaluasi  kekuatan  dari  bejana tekan  yang mengacu  pada  API  510  &  API  579-1/ASME FFS-1,  evaluasi damage  mechanism yang mengacu  pada  ASME  PCC-3  dan  evaluasi Risk Based Inspection (RBI) yang mengacu pada API RP 581.
2.1   Evaluasi Berdasarkan API 510 & API 579-1 / ASME FFS-1
Dalam tahapan ini metode assessment yang dilakukan bertujuan untuk mengevaluasi kekuatan  bejana  tekan  dari  hasil  inspeksi  yang telah dilakukan meliputi
a) Evaluasi sisa umur berdasarkan ketebalan,  umur fatigue dan  hal  lainnya yang  dapat  digunakan  sebagai  basis perhitungan.
b) Evaluasi penentuan Maximum Allowable Working Pressure (MAWP) yang dilakukan  berdasarkan  ketebalan  hasil inspeksi dan pemeriksaan.
c) Evaluasi  cacat  dan/atau  temuan  hasil pemeriksaan teknis.
d) Rekomendasi terhadap hasil pemeriksaan teknis.
Diharapkan  dalam  penelitian  ini  aspek kekuatan  dari  bejana  tekan  dapat  diketahui  dan selanjutnya menentukan aspek operasi yang tepat. Menganalisa mekanisme kerusakan yang mungkin  terjadi  pada  peralatan  juga  merupakan variabel  yang  perlu  diperhitungkan.  Variabel yang  dipergunakan  dalam  penelitian  ini  yaitu Material, Operating Temperature, Fluid
Specification, Type of Flow, Jenis Beban, Historis Maintenance dan  data  penunjang  lainnya  dalam proses Analisa (Ameh, 2017).
2.2 Evaluasi Berdasarkan ASME PCC-3
Dalam tahapan selanjutnya adalah assessment yang  bertujuan  untuk  menganalisis dan  mendapatkan  informasi  terkait damage mechanism yang  terjadi  serta  tahapan  evaluasi dan monitoring inspection dari bejana tekan (Div, n.d.).  Hal  tersebut  sangat  perlu  dilakukan mengingat mekanisme kerusakan dapat menyebabkan kegagalan operasi dan membahayakan  aspek  keselamatan  berbagai macam  pihak  (Ali  &  Sabry,  2019).  Mekanisme kerusakan (Damage Mechanism) dapat menyebabkan  kerusakan  /  cacat  yang  dapat mempengaruhi  integritas  peralatan  seperti: korosi, retak, erosi, penyok dan dampak mekanik lainnya (Modeling et al., 2019). Seleksi damage mechanism yang  dilakukan  pada  umumnya mengacu pada literatur API RP 571, API RP581, API 579 dan BS 7910 dengan menggunakan tabel yang  tersedia  pada  ASME  PCC-3  (Rozie  et  al., n.d.).

## 2.3 Evaluasi Berdasarkan API RP 581
Dalam  penelitian  ini  juga  dilakukan  analisa risiko yang  mengacu pada API RP 581 Risk Based Insepection  Technology yang  menggunakan  aspek risiko  sebagai  dasar  untuk  melakukan  sebuah inspeksi, metode inspeksi yang dilakukan dan interval inspeksi  berdasarkan  hasil  pengkategorian  tingkat risikonya  peralatan  operasional  (Tien  et  al.,  2007). Adapaun tujuan dari Risk Based Inspection adalah:
a) Melindungi peralatan dengan mengidentifikasi area yang memiliki tingkat risiko tinggi. b) Memperkirakan  nilai  risiko  pada  setiap peralatan.
c) Adanya  skala  prioritas  berdasarkan  nilai risiko yang terukur.
d) Merancang rencana & interval inspeksi yang cocok dilakukan
e) Secara  sistematis  mengatur  risiko  tentang kegagalan alat.

## 2.4 Evaluasi Tambahan
Untuk  dapat  memenuhi  ketiga  metode  diatas diperlukan penelaahan data yang dipergunakan untuk menganalisis  adanya  indikator  penuaan  atau  faktor risiko.  Data  yang  dimaksud  antara  lain  data manufaktur  (gambar  konstruksi,  tekanan  desain, temperature, umur desain (Noval & Nofirman, 2021). Spesifikasi  material  dsb),  data  servis  (kandungan fluida, catatan shutdown dsb), Historis maintenance (hasil  inspeksi  sebelumnya, NDT  report dsb)  dan hasil Fitness for Services (FFS) jika tersedia. Ketika semua data yang dimaksud diatas tidak tersedia maka dipergunakanlah  metode Residual  Life  Assessment (RLA) yang  mana  tahapan  tersebut  terdiri  dari menentukan  parameter  desain,  membuat  gambar konstruksi,  menetapkan  spesifikasi,  menetapkan aspek-aspek  fabrikasi  yang  essensial  seperti  nilai sambungan pengelasan, tipe NDT yang dipergunakan kemudian melakukan kalkulasi berdasarkan kode dan standar  yang  diacu  dan  tahapan  terakhir  membuat name  plate atau hardstamp berdasarkan  parameter yang sudah ditetapkan (Firdaus et al., 2016).
Secara  sederhana  alir  proses  penelitian  dapat dilihat dari gambar 1

## Gambar 1. Diagram alir penelitian

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN
Setelah  melakukan  tahapan  penelaahan dokumen teknis dan melakukan inspeksi terhadap CNG  Buffer  Storage  Tank termasuk  melakukan proses NDT  Measurement & Visual  Inspection maka  didapat  data  yang  diperoleh  untuk melakukan  analisa Residual  Life  Assessment sesuai  dengan  yang  ditunjukan  pada  tabel  1 berikut.
Tabel 1. Deskripsi CNG Buffer Storage Tank Deskripsi Keterangan Tipe Vertical Actual thickness (mm) 6,20 (shell) 6,10 (head) Previous thickness (mm) 6,70 (shell) 6,70 (head) Nominal inside diameter (mm) 254,00 Length (mm) 998,22 Material Top head AISI 4130 (A29M) Material Shell AISI 4130 (A29M) Material Bottom head AISI 4130 (A29M) Year built 2011 Corrosion Allowance (mm) 0,00 Joint efficiency 1,00 Radiography N/A Design pressure (kg/cm 2 ) 203,89 Design temperature (°C) 15,00 Allow. Stress shell (kg/cm 2 ) 3339,57 Allow. Stress Head (kg/cm 2 ) 3339,57

## 3.1 Analisa Mekanisme Kerusakan
Proses  untuk  menganalisa  jenis  kerusakan yang  terjadi  pada CNG  Buffer  Storage  Tank mengacu  pada screening  table yang  terdapat ASME  PCC-3  dan  API  RP  571.  Hal  tersebut berdasarkan  pada  deskripsi  proses,  penyebab serta  lokasi  mekanisme  kerusakan  yang  akan diperkirakan  akan  muncul  (Viswanathan,  n.d.). Ada  beberapa  parameter  yang  mempengaruhi jenis kerusakan, antara lain material, temperatur operasi, fluida, lingkungan, laju aliran, beban dll. Dari screening  table yang  dipergunakan  maka mekanisme  kerusakan  yang  mungkin  terjadi ditampilkan dalam tabel 2. Berdasarkan screening  table yang  telah  dilakukan  dengan mengacu  pada  ASME  PCC-3  dan  API  RP  571 maka  disimpulkan  bahwa  jenis  kerusakan  yang terjadi pada CNG Buffer Storage Tank adalah tipe Uniform Corrosion dan Under Deposit Corrosion (Larrainzar et al., 2010) .
Gambar 2. CNG Buffer Storage Tank
Berikut  ini  hasil  dari  analisa  mekanisme kerusakan  berupa Uniform  Corrosion  &  Under Deposit Corrosion yang didapat dari hasil visual inspeksi pada CNG buffer Storage Tank.
Gambar 3. Under deposit corrosion pada permukaan CNG Buffer Storage Tank
Gambar 4. Uniform corrosion pada permukaan CNG Buffer Storage Tank
Gambar 5. Uniform corrosion pada permukaan CNG Buffer Storage Tank
Setelah  diketahui  jenis  kerusakan  yang terjadi  adalah Uniform  Corrosion dan Under Deposit  Corrosion maka  selanjutnya  adalah menentukan Inspection  &  Monitoring  Methods untuk CNG  Buffer  Storage  Tank. Berdasarkan ASME PCC-3, API RP RBI 581 dan API RP 579 diketahui bahwa metode inspeksi serta rekomendasi  yang  tepat  adalah  dilakukan inspeksi  pada  setiap spot  pressure  part seperti head,  shell dan nozzle dengan  mempergunakan berbagai  macam  metode  yang  disesuaikan  pada setiap bagian surface & subsurface. Pada bagian surface untuk jenis kerusakan Uniform Corrosion cukup dilakukan visual inspeksi dengan borescope untuk  mengetahui  kebocoran  yang terjadi,  perubahan  bentuk,  keadaan  lapisan  cat, korosifitas, isolating systems dan name plate serta lebih  dari  60%  area  permukaan  dapat  diakses untuk dilakukan inspeksi untuk bagian subsurface Non Destructive Test berupa Ultrasonic  Thickness,  Straight  Beam,  Shear Wave  &  Shear  Wave advance  level dan dimensional  measurement sehingga  dapat mendapatkan kondisi terkini dan aktual dari hasil inspeksi.  Selanjutnya  untuk  jenis  mekanisme kerusakan Under  Deposit  Corrosion dilakukan inspeksi dan monitoring pada subsurface dengan Ultrasonic  Measurement  &  Straight  Beam Examination serta  visual  inspeksi  yang  wajib mencakup  lebih  dari  30%  area  surface  yang terekspos  dan  dapat  dijangkau  serta  metode tambahan yang dilakukan adalah sampling check pada boat/plug yang terpasang dengan melakukan  pengujian  NDT  yang  lain  seperti Magnetic Particle Testing, Dye Penetrant Testing atau Radiography  testing untuk  lebih  sederhana metode inspeksi dan monitoring yang direkomendasikan    ditampilkan  dalam  tabel  3 (Kim et al., 2019).

## 3.2 Analisa Fitness for Services (FFS)
Pada tahapan ini metode analisa mengacu pada standard code API RP 579-1 atau ASME FFS-1 serta dilakukan  juga  proses  validasi  dengan  proses rekalkulasi  dengan  bantuan  software IntegriWISE Assessment untuk mempermudah proses perhitungan. Storage Tank. Perhitungan ketebalan yang dipersyaratkan  juga  mengacu  pada  tabel  4.4  yang terdapat  pada  API  RP  579  dan  telah  dilakukan sebelumnya proses kalkulasi secara tertulis (Gond et al., 2014) dapat dilihat dari kalkulasi dibawah ini:
tmm – FCA = 5,67 mm 𝑡 𝑚𝑖𝑛 = max[𝑡 𝑚𝑖𝑛 𝐶 , 𝑡 𝑚𝑖𝑛 𝐿 ]
= 5,49 mm 𝑡 𝑙𝑖𝑚 = max[0,2 𝑡 𝑛𝑜𝑚 , 2,5 𝑚𝑚 (0,10 𝑖𝑛)] = 2,50 mm
(𝑡 𝑚𝑚 − 𝐹𝐶𝐴 𝑚𝑙 ≥ max[0,5𝑡 𝑚𝑖𝑛 , 𝑡 𝑙𝑖𝑚 ]
5,67 mm ≥ 2,50 mm
Sehingga  dapat  disimpulkan  bahwa  nilai  ketebalan aktual  untuk shell masih  dalam  batas  yang  dapat diterima.  Selanjutnya  kalkulasi  yang  serupa  untuk bagian top head dan bottom head .
tmm – FCA = 5,67 mm
𝑡 𝑚𝑖𝑛 = max[𝑡 𝑚𝑖𝑛 𝐶 , 𝑡 𝑚𝑖𝑛 𝐿 ] = 5,37 mm 𝑡 𝑙𝑖𝑚 = max[0,2 𝑡 𝑛𝑜𝑚 , 2,5 𝑚𝑚 (0,10 𝑖𝑛)] = 2,50 mm
(𝑡 𝑚𝑚 − 𝐹𝐶𝐴 𝑚𝑙 ≥ max[0,5𝑡 𝑚𝑖𝑛 , 𝑡 𝑙𝑖𝑚 ]
5,57 mm ≥ 2,50 mm
Kemudian  kalkulasi  untuk  mengetahui  tingkat integritas CNG  Buffer  Storage  Tank dengan menghitung  tekanan  maksimum  yang  diijinkan (MAWP) oleh CNG Buffer Storage Tank.
𝑀𝐴𝑊𝑃 = min[𝑀𝐴𝑊𝑃, 𝑀𝐴𝑊𝑃] = 150,61 Kg/cm 2
𝑀𝐴𝑊𝑃 𝑟 𝐶 ≥ 𝑀𝐴𝑊𝑃
150,61 Kg/cm 2 ≥ 140,61 kg/cm 2 ( Satisfactory)
𝑀𝐴𝑊𝑃 𝑟 𝐶 ≥ 𝑀𝐴𝑊𝑃
143,79 kg/cm 2 ≥ 140,61 kg/cm 2 ( Satisfactory)
sehingga kalkulasi dengan analisa Fitness for Service (FFS) tersebut  dapat  dilihat  dari  tabel 4  dan  hasil kalkulasi untuk menentukan nilai tekanan maksimum yang diijinkan pada CNG Buffer Storage Tank untuk beroperasi  mengalami  proses derating walaupun masih layak dan boleh beroperasi (Ameh, 2017).
Tabel 4. Hasil kalkulasi thickness required No Nama Part T actual (mm) T required (mm) Hasil 1 Shell 6,20 5,49 Satisfactory 2 Head 6,10 5,37 Satisfactory

## 3.3 Penilaian Risiko
Interval  inspeksi  dalam  analisa Residual  Life Assessment ini akan ditentukan dengan mengacu pada metodologi  API  RBI  581  secara  semi-kuantitatif. metode semi-kuantitatif merupakan metode kombinasi  antara  metode  kualitatif  dan  metode kuantitatif, dimana hasilnya lebih akurat dibandingkan dengan metode kualitatif tetapi proses perhitungannya tidak sekompleks metode kuantitatif (Qathafi  &  Sulistijono,  2015).    Dalam  metode Risk Based Inspection (RBI) terdapat 2 variabel yang harus di  tentukan  terlebih  dahulu  sebelum  dapat menentukan  tingkat  risiko  atas  penggunaan  unit equipment yang akan dianalisis, dua variabel tersebut ialah Probability  of  Failure  (PoF) dan  nilai Consequences  of  Failure  (CoF) (Muhajir  et  al., 2018).
Analisa  probabilitas  kegagalan  atau  nilai Probability  of  Failure  (PoF) merupakan  variabel dalam  RBI  yang  berfungsi  untuk  mengkalkulasi tingkat  kegagalan  yang  terjadi  pada CNG  Buffer Storage  Tank (Priyanta  et  al.,  2017) . Terdapat beberapa  variabel  yang  harus  ditentukan  terlebih dahulu  sebelum  mendapatkan  nilai Probability  of Failure  (PoF) yaitu  menentukan Damage  Factor Parameter (Art), menentukan Damage Factor  (Df), menentukan  frekuensi kegagalan (Fms), menentukan Management Systems Factor (Fms) (Pokhrel, 2016) . Setelah  semua  variabel  tersebut  ditentukan  maka selanjutnya menentukan nilai Probability of Failure (PoF) menggunakan persamaan dibawah ini:
Tabel 2. Screening table pada ASME PCC-3 dan API RP 571 (Ali & Sabry, 2019)
No Mekanisme Kerusakan Jenis Possibility Definisi Keterangan 1 Uniform Corrosion Metal Loss Medium (Base on API RP 581 Section 2.B.11.3.3) Merupakan bentuk kerusakan akibat korosi secara seragam pada permukaan yang sebagian besar diakibatkan kondisi atmosfer Peralatan terpapar atmosfer 2 Cavitation Metal Loss None Bentuk erosi yang disebabkan oleh pembentukan dan keruntuhan seketika gelembung- gelembung uap kecil yang tak terhitung banyaknya Gas 3 Corrosion Under Insulation (CUI) Metal Loss None Korosi perpipaan, bejana tekan, dan komponen structural yang dihasilkan dari air yang terperangkap dibawah isolasi atau tahan api Tidak ditemukan korosi disekitar area lokasi 4 Crevice Corrosion Metal Loss None Merupakan bentuk kerusakan akibat korosi terlokalisi yang terjadi antara dua celah permukaan logam Carbon Steel 5 Erosion / Erosion - Corrosion Metal Loss None Pemindahan mekanik yang dipercepat pada logam akibat pergerakan relatif antara fluida korosif dan permukaan logam Pressure vessel 6 Galvanic Corrosion Metal Loss None Merupakan bentuk kerusakan akibat korosi pada sambungan logam yang berbeda Tidak ditemukan korosi pada bolt & nut 7 Microbiological Induced Corrosion Metal Loss None Merupakan suatu bentuk korosi yang disebabkan oleh organisme hidup seperti bakteri, ganggang atau jamur yang sering dikaitkan dengan keberadaan zat organik yang berlendir Tidak tersedia hasil uji lab yang menjelaskan terkait kandungan mikroba 8 Sulfuric Acid Corrosion Metal Loss None Sulfuric acid meningkatkan korosifitas pada carbon steel dan alloy lainnya terutama di daerah HAZ pada carbon steel dapat mengalami korosi yang parah Gas 9 Under  Deposite Corrosion Metal Loss Low Salah satu jenis korosi khusus dari korosi celah Carbon steel
Tabel 3. Metode inspeksi dan monitoring yang perlu dilakukan (Sossenheimer et al., 2019)
No. Damage Mechanism Inspection Method Inspection Plan Inspection Location 1 Uniform Corrosion Surface Visual Inspection (Including Borescope) Visual inspection of >60% of the exposed surface area with follow-up by UT, RT or pit gauge as required. Di beberapa spot pada head dan shell terutama saat melakukan visual external inspection , lebih diutamakan di bagian yang ditemukan adanya korosi eksternal dan kerusakan pada painting Subsurface Ultrasonics for Thickness Ultrasonics—Straight Beam Ultrasonics—Shear Wave Ultrasonics—Shear Wave Adv. Techniques Other Methods Dimensional Measurements 2 Under Deposit Corrosion Subsurface Ultrasonics for Thickness Visual inspection of >30% of the exposed surface area with follow-up by UT, RT or pit gauge as required. Di beberapa spot pada bagian dasar head dan shell Ultrasonics—Straight Beam Other Methods Boat/Plug Sample
Semua  tahapan  proses  kalkulasi  yang  telah ditentukan maka didapat nilai PoF untuk CNG Buffer Storage  Tank adalah  sebesar  0,0014.  Dimana  nilai tersebut nantinya akan dipergunakan untuk menentukan tingkat risiko (Risk et al., 2020).
Analisa konsekuensi kegagalan atau Consequences  of  Failure  (CoF) yang  mengacu kepada  metodologi  RBI  dipergunakan  untuk mengetahui  tingkat  konsekuensi  yang  akan  terjadi jika  suatu  unit  mengalami  kegagalan.  Terdapat beberapa  variabel  yang  harus  ditentukan  terlebih dahulu sebelum menentukan tingkat konsekuensi dari hal tersebut variabel tersebut ialah :
 Jenis fluida
 Parameter lubang kebocoran
 Jumlah fluida yang terlepas
 Laju kebocoran
 Tipe dan konsekuensi kebocoran
 Luas area terdampak
 Menentukan tipe kebocoran
 Pengaruh sistem deteksi dan isolasi
 Laju total massa fluida yang terlepas
 Menghitung konsekuensi kebakaran
 Menghitung konsekuensi ledakan
 Menghitung konsekuensi keracunan
Tahapan-tahapan  diatas  sangat  perlu  dianalisis  dan dicari  secara  detail  dan  komperehensif  karena menyangkut  nilai  konsekuensi  dari CNG  Buffer
Storage  Tank (Ratnasari  et  al.,  2019) . Dalam menentukan  parameter-parameter  diatas  terdapat persamaan yang dipergunakan diantaranya menentukan  diameter  lubang  kebocoran  yang berfungsi untuk menentukan laju aliran fluida terlepas (Jovanovic, 2014). Diameter lubang kebocoran yang dianjurkan oleh API RP 581 terdiri dari 4 tipe ukuran diameter  yang  mana  setiap  ukuran  memiliki batasannya  masing-masing.  Berikut  ini  diameter lubang kebocoran yang digunakan antara lain:
Tabel 4. Diameter lubang kebocoran
Ukuran Diameter Lubang Bocor (in) Kecil Medium Besar Pecah 0,25 1 4 16
Selanjutnya  persamaan  yang  dipergunakan  untuk menentukan laju kebocoran, merupakan analisis yang dipengaruhi  oleh  besar  kecilnya  lubang  kebocoran dan tekanan pada peralatan.
Dengan nilai An =
Kemudian menentukan jumlah maksimal fluida yang terlepas  dengan  memperkirakan  kemungkinan jumlah  fluida  maksimal  yang  dapat  terlepas berdasarkan  3  menit  atau  180  detik  kebocoran. Persamaan  yang  dipergunakan  dalam  kalkulasi adalah sebagai berikut:
𝑚𝑎𝑠𝑠 𝑎𝑣𝑎𝑖𝑙,𝑛 = min[{𝑚𝑎𝑠𝑠 𝑐𝑜𝑚𝑝 +  𝑚𝑎𝑠𝑠 𝑎𝑑𝑑,𝑛 }, 𝑚𝑎𝑠𝑠 𝑖𝑛𝑣 ]
Kemudian  menentukan  tipe  kebocoran  untuk  dapat mengklasifikasikan  tipe  secara  instan  atau  terus menerus,  tetapi  terlebih  dahulu  harus  menghitung waktu yang dibutuhkan untuk masing-masing lubang kebocoran. Dengan nilai civersion factor untuk tipe fluida  C 3 SI  Units  adalah  sebesar  4536  dan  C 3 Customary  Units =  10000.  Kemudian  menentukan pengaruh dari system deteksi dan isolasi jika terjadi kegagalan pada CNG Buffer Storage Tank dari proses inspeksi  didapatkan  informasi  bahwa  tidak  terdapat system deteksi dan isolasi pada CNG Buffer Storage Tank sehingga  klasifikasi  deteksi  dan  isolasi diasumsikan  bertipe  B  yang  merupakan  klasifikasi system deteksi dan isolasi bagian menengah menurut API RP 581. Dari system tersebut dapat ditentukan faktor  reduksi  (factdi)  dan  maksimal  durasi  dari kebocoran (Idmax) berdasarakan system deteksi dan isolasi, antara lain sebagai berikut:
Tabel 4. Maksimal durasi kebocoran
Faktor Reduksi, Fact di Maks. Durasi Kebocoran Idmax 0,15 40 menit untuk kebocoran Ø 6,4 mm 30 menit untuk kebocoran 25 mm 20 menit untuk kebocoran 102 mm 1 menit untuk kebocoran 406,4 mm (atau rupture)
Proses  berikutnya  menentukan  nilau  laju  dan  total massa  fluida  yang  terlepas  serta  penyebarannya berdasarkan  sistem  deteksi  dan  isolasi  yang  sudah ditentukan  sebelumnya.  Proses  kalkulasi  tersebut menghasilkan kondisi sebagai berikut:
Langkah selanjutnya adalah menentukan konsekuensi  terhadap  kerusakan  komponen  dan kecelakaan  personil  dan  kemungkinan  munculnya kebakaran  dan  ledakan  jika  terjadi  suatu  kegagalan dalam proses operasional CNG Buffer Storage Tank. Persamaan  yang  dipergunakan  adalah  sebagai berikut:
Dari  persamaan  diatas  menghitung  konsekuensi keracunan  dengan  mempergunakan  persamaan berikut:
Kemudian merupakan tahap terakhir yaitu menghitung  luasan  konsekuensi  secara  menyeluruh dengan hasil sebagai berikut:

## CA = 5,52 m 2
Dalam penelitian ini tidak membahas terkait dengan kerugian  finansial  untuk  kegagalan CNG  Buffer Storage  Tank. Sehingga  dari  hasil  semua  analisis yang  telah  dilakukan  perhitungan Probability  of Failure  (PoF) dan Consequences  of  Failure  (CoF) diatas  maka  analisis  risiko  dengan  menggunakan persamaan sebagai berikut:
Risk = Probability of Failure (PoF) x Consequences of Failure (CoF)
Setelah  itu  hasil  kalkulasi  tersebut  dapat  diplotkan kedalam matrik risiko berdasarkan API RP 581 Risk Based Inspection Technology . Sehingga tingkat risiko untuk  penggunaan CNG  Buffer  Storage  Tank dari hasil  kalkulasi  diatas  memiliki  kategori  tingkat medium , hal tersebut dapat dilihat dari tabel berikut:
Gambar 3. Risk ranking dari CNG Buffer Storage Tank

## 3.4 Mitigasi
Setelah  analisis  dan  kalkulasi  terkait  dengan tingkat risiko dari penggunaan CNG Buffer Storage Tank maka dapat ditentukan pula proses mitigasi dari penggunaan CNG  Buffer  Storage  Tank. Sehingga dapat  disimpulkan  bahwa  proses  mitigasi  sebagai berikut:
 Sebelum  operasional  pada CNG  Buffer Storage  Tank perlu  dilakukan  pengujian
Positive Material Identification (PMI) untuk mengidentifikasi jenis material yang digunakan  karena mill  certificate tidak tersedia
 Dari  hasil  pengukuran  dan  analisa  yang mengacu pada ASME Sect. VIII Div. 1, API 510  &  API  579-1  /  ASME  FFS-1  dapat disimpulkan  bahwa required  thickness masih  lebih  kecil  dari minimum  actual thickness dan maximum allowable working pressure  (MAWP) masih  lebih  besar  dari estimasi design pressure
 Dari hasil visual external examination tidak ditemukan  adanya  anomaly  dan  kerusakan yang melebihi batas toleransi
 Belum  ditemukan  anomaly  sesuai  dengan prediksi mekanisme kerusaka yang terdapat pada CNG  Buffer  Storage  Tank namun mekanisme  kerusakan  tersebut  berpotensi terjadi pada masa yang akan datang.
 Berdasarkan hasil evaluasi kerusakan maka CNG  Buffer  Storage  Tank hanya  perlu evaluasi ulang pada inspeksi selanjutnya.

## 3.5 Kalkulasi Sisa Umur Layan
Dari  seluruh  analisa  serta  terkumpulnya  data hasil inspeksi maka selanjutnya dapat ditentukan nilai dari sisa umur layan, sehingga umur layan dari CNG Buffer Storage Tank adalah:

## Remaining Life Shell
𝑅𝐿𝑆 = 𝑡 𝑎𝑐𝑡𝑢𝑎𝑙 −𝑡 𝑟𝑒𝑞𝑢𝑖𝑟𝑒𝑑 𝐶𝑜𝑟𝑟𝑜𝑠𝑖𝑜𝑛 𝑅𝑎𝑡𝑒 = 6,20−5,49 0,07 = 11 tahun
Remaining Life Head
𝑅𝐿𝐻 = 𝑡 𝑎𝑐𝑡𝑢𝑎𝑙 −𝑡 𝑟𝑒𝑞𝑢𝑖𝑟𝑒𝑑 𝐶𝑜𝑟𝑟𝑜𝑠𝑖𝑜𝑛 𝑅𝑎𝑡𝑒 = 6,10−5,37 0,07 = 11 tahun
Sehingga dapat disimpulkan bahwa sisa umur layan dari  penggunaan CNG  Buffer  Storage  Tank adalah selama 11 tahun.

## 3.6 Penentuan Metode & Interval Inspeksi
Dari hasil kalkulasi sisa umur layan dan proses inspeksi  maka  perlu  dilakukan  perencanaan  dan monitoring  diseluruh  bagian CNG  Buffer  Storage Tank sehingga  dapat  disimpulkan  bahwa  interval pemeriksaan yang ideal adalah setiap 4 tahun sekali dan  direkomendasikan  untuk  melakukan visual inspection,  Ultrasonic  Thickness,  UT  Scaning  & Dimensional Measurements.

## 4. KESIMPULAN DAN SARAN
Dari  seluruh  rangkaian  analisa  yang  telah dilakukan  dengan  mengacu  pada  metodologi residual  life  assessment sehingga  analisa kelayakan  dan  keselamatan  pada CNG  Buffer Sotrage  Tank dapat  disimpulkan  bahwa CNG Buffer  Storage  Tank masih  layak  dipergunakan dengan  batasan-batasan  yang  telah  ditentukan berdasarkan  analisa  kelayakan  dan  keselamatan. Seperti tekanan operasi tidak boleh melebih hasil kalkulasi yaitu sebesar 140,61 kg/cm 2 dengan sisa umur layan dari CNG Buffer Storage Tank selama 11 tahun.
CNG Buffer Storage Tank memiliki tingkat risiko medium risk dengan interval inspeksi setiap 4  tahun  dengan  metode  inspeksi  yang  perlu dilakukan adalah Ultrasonic Thickness Measurement, visual inspection, UT Scaning dll. Sementara  rekomendasi  serta  saran  yang diperlukan  untuk  pihak  pemilik CNG  Buffer Storage  Tank adalah  melakukan  pengawasan korosi  dan  melakukan condition  monitoring locations  (CMLs) pada  area  yang  terindikasi korosi  dan  perlu  dilakukan recoating & repainting untuk  mencegah  terjadinya general external corrosion.

## REFERENSI
Adnyana,  D.  N.  (2019a). Failure  of  Heat Exchanger Return Bend Due to Long-Term Localized Overheating .
Adnyana,  D.  N.  (2019b). Comparison  Of Strength,  Microstructure  And  Corrosion Resistance Of Stainless Steels Type 410 And Type 410-3Mo In Tempered Condition . Adnyana, D. N. (2021). Damage Investigation On
Weld Alumunium Component Of A Compressor After Cooler . 7–16.
Ali,  A.,  &  Sabry,  H.  (2019).  Implementing  a successful  risk  based  inspection  program. Society of Petroleum Engineers - Abu Dhabi International  Petroleum  Exhibition  and Conference  2019,  ADIP  2019 , November , 11–14.
Ameh,  E.  S.  (2017).  Fitness  for  Service Assessment  of  Ageing  Pressure  Vessel Experiencing  External  Corrosion:  A  Case Study. The  International  Journal  of Engineering and Science , 06 (02), 12–16. Div,  A.  V.  (n.d.). Inspection  Report  &  Record Previous  Inspection  Report  1  .  Visual  - Ladders , Stairways , Platforms or Walkway
- Foundation and Support , Anchor - Level Glass , PSV , Press & Temp Gauges - Shell ,  Head  ,  Nozzles  ,  Flanges  connection  - Coating / Painting - .
Firdaus,  N.,  Panjaitan,  U.,  &  Prasetyo,  B.  T.
(2016). Rekayasa Ulang Komponen
Mekanis  Sistem  Turbin  Air  Reverse Engineering  of  a  Hydro  Turbine  System
Mechanical Parts . 6 (2), 2089–4880.
Gond,  S.,  Singh,  A.,  Sharma,  V.,  &  Lal,  S.  B.
(2014). Design and Analysis of the Pressure Vessel . 5 (4), 939–942.
Jovanovic,  A.  S.  (2014). Qualitative  damage assessment as a part of the RBI ( Risk-Based Inspection  )  process  Qualitative  damage assessment as a part of the RBI ( Risk-Based Inspection ) process . October .
Kim,  W.,  Lee,  J.  J.,  Won,  J.  H.,  &  Kwon,  D.
(2019). Residual life-time evaluation method using instrumented indentation test. Key Engineering Materials , 810 KEM , 89– 94.
Larrainzar, C., Korin, I., & Perez Ipiña, J. (2010). Analysis  of  fatigue  crack  growth  and estimation  of  residual  life  of  the  walking beam  of  an  oilfield  pumping  unit.
Engineering Failure Analysis , 17 (5), 1038– 1050.
Modeling, L. M., Measurement, F., Snowrift, O. N.,  Environmental,  A.  R.,  Regional,  S., Power, E., Limited, G. C., Influence, T. H. E.,  Snow,  O.  F.,  On,  F.,  Around,  S., Embankment, T. H. E., Wind, I. N., Snow, B., Aspect, O. F., On, R. R., Distribution, S., Model,  A.  A.  C.,  Simulation,  N.,  … Maciejowski, J. M. (2019). Journal of Wind Engineering  and  Industrial  Aerodynamics , 26 (3), 1–4.
Muhajir,  H.,  Haryadi,  G.  D.,  &  Widodo,  A. (2018).  Remaining  Life  Assessment  of Superheater  Tube  in  Boiler  of  Coal  Fired Power Plant. MATEC Web of Conferences , 159 , 1–6.
Nana,  A.,  Agyenim-Boateng,  K.,  Dagadu,  C.  P. K.,  Tikwa,  A.  A.,  Awuvey,  D.  K., Amoakohene,  E.  Y.,  &  Kwaasi,  &  E. (2014). Determination  of  Corrosion  Rate and  Remaining  Life  of  Pressure  Vessel Using Ultrasonic Thickness Testing Technique . 3 (2), 43–50.
Noval,  R.,  &  Nofirman.  (2021).  Diagnosis Kegagalan  Ganda  Pada  Chiller  Sistem Pendingin  Air. JTTM :  Jurnal  Terapan Teknik Mesin , 2 (1), 9–16.
Pokhrel,
M. (2016). A" Fuzzy"
Logic,Possibilistic" Methodology" for"
Risk,Based"
Inspection"(RBI)"Planning"of"Oil"and"Ga s"Piping"Subjected"to" Microbiologically"Influenced"Corrosion"( MIC)-" . June . Priyanta, D., Siswantoro, N., & Megawan, A. M. (2017).  Risk  Based  Inspection  of  Gas- Cooling  Heat  Exchanger. International Journal  of Marine  Engineering Innovation and Research , 1 (4).
Qathafi,  M.  Al,  &  Sulistijono,  S.  (2015).  Studi aplikasi  metode  Risk  Based  Inspection (RBI)  semi-kuantitatif  API  581  pada production  separator. Jurnal  Teknik  ITS , 4 (1), F89–F94. Ratnasari, P., Alhilman, J., & Pamoso, A. (2019). Penilaian Risiko, Estimasi Interval Inspeksi, dan  Metode  Inspeksi  pada  Hydrocarbon Piping  Menggunakan  Metode  Risk  Based Inspection  (RBI). Jurnal  INTECH  Teknik Industri Universitas Serang Raya , 5 (2), 67– 74. Risk, A., Inspection, B., Storage, A.,
Menggunakan,  T.,  Lunak,  P.,  Dan,  R., Mesin,  J.  T.,  Teknik,  F.,  &  Sriwijaya,  U. (2020). Atmospheric Storage Tank Menggunakan .
Rozie, A. F. (2020). Remaining Life Assessment
Dan  Kasus  Laju  Korosi  Pada  Lpg  Storage Tank  Kapasitas  50  Ton. JTTM :  Jurnal Terapan Teknik Mesin , 1 (2), 96–106.
Rozie,  A.  F.,  Adnyana,  D.  N.,  Studi,  P.,  Mesin,
T.,  Sarjana,  F.  P.,  Sains,  I.,  &  Jakarta,  N. (n.d.). Aplikasi Reverse Engineering Dalam Menentukan  Parameter  Layak  Pakai  Pada
High Speed Diesel Tank .
Rozie Fachrur, A. D. . A. (2021). Vertikal Bejana
Tekan Corrosion Assessment & Qualitative Risk Analysis on. Pasca Sarjana Program Studi  Teknik  Mesin,  Institut  Sains  Dan Teknologi Nasional , 8 , 63–72.
Shekari,  E.,  Khan,  F.,  &  Ahmed,  S.  (2017).
Economic risk analysis of pitting corrosion in  process  facilities. International  Journal of Pressure Vessels and Piping , 157 , 51–62. Sossenheimer, J., Walther, J., Fleddermann, J., & Abele, E. (2019). A sensor reduced machine learning  approach  for  condition-based energy  monitoring  for  machine  tools.
Procedia CIRP , 81 , 570–575.
Tien, S. W., Hwang, W. T., & Tsai, C. H. (2007). Study  of  a  risk-based  piping  inspection
guideline  system. ISA  Transactions , 46 (1), 119–126. Viswanathan, R. (n.d.). Damage Mechanisms and Life Assessment of Components (Issue L).