ANALISIS MODEL ELEMEN HINGGA PERKUATAN LERENG MENGGUNAKAN SOIL NAILING (STUDI KASUS: LERENG DAERAH LAHAT, SUMATERA SELATAN)
Syahidus SYUHADA 1 *, ZAKARIA 2 , Rahmat KURNIAWAN 1 , Erdina Tyagita UTAMI 1
1 Program Studi Teknik Sipil, Jurusan Teknologi Infrastruktur dan Kewilayahan, Institut Teknlogi Sumatera, Lampung Selatan, Indonesia
2 Alumni Program Studi Teknik Sipil, Jurusan Teknologi Infrastruktur dan Kewilayahan, Institut Teknlogi Sumatera, Lampung Selatan, Indonesia
*Email korespondensi: syahidus.syuhada@si.itera.ac.id
[diterima: 24 April 2020, disetujui: 29 Mei 2020]

## ABSTRACT
Soil  nailing  is  a  method  for  solving  landslide  problems,  both  on  existing  slopes  and  walls  during excavation.  Conventional  soil  nailing  design  procedures  based  on  limit  equilibrium  methods  fail  to address the complex mutual interaction between its main components, which affects the performance of soil nail. Therefore, it is needed for the practical design of numerical solutions that can accommodate the requirement.  One  of  the  numerical  techniques  that  often  used  is  the  finite  element  method  (finite element). In the finite element method application, there are no specific options for modeling soil nailing reinforcement.  Soil  nailings are  modeled  with  the  material  sets available  in  the  finite  element  program, namely plate, anchor (node to node), and geogrid. The slope properties used in this study are secondary data located in Suban, Lahat, South Sumatra. The slope variation (0 o , 10 o , 15 o , 20 o ) and the reinforcement length  (3  m  -  10  m)  were  analyzed.  Material  set  node  to  node  and  material  set  geogrid  have  relatively similar FS values. The material set plate gives the smallest FS results among the three material sets. The difference between the FS results using the geogrid/node to node material set and the material set plate is 0.02% - 5.12%. A significant increase in FS value occurs at an angle of 0 o to 15 o , but at an angle of 15 o to 20 o the increase  in  FS  value  that  arises is not  too  significant,  only  occurs by  1%  -  5%.  In  this case,  the optimal installation of soil nailing at an angle of 15 o .
Keywords: Soil nailing, plate model, node to node model, geogrid model, safety factor.

## INTISARI
Soil  Nailing adalah  salah  satu  metoda  untuk  menanggulangi  masalah  kelongsoran,  baik  pada  lereng eksisting  maupun  dinding  saat  proses  penggalian.  Prosedur  desain soil  nailing berdasarkan  metoda konvensional gagal dalam mengatasi interaksi timbal balik yang kompleks antara komponen utama yang mepengaruhi kinerja soil nail. Oleh karena itu dibutuhkan dalam desain praktis solusi numerik yang dapat mengakomodir  permasalahan  tersebut. Salah  satu  teknik  numerik  yang  sering  digunakan adalah  metoda elemen  hingga  ( finite  element ).  Dalam  program  metoda  elemen  hingga  tidak  ada  pilihan  khusus  untuk memodelkan perkuatan soil nailing . Soil nail dimodelkan dengan material set yang tersedia pada program elemen hingga, yaitu plate, anchor (node to node) dan geogrid . Data lereng yang digunakan merupakan data  sekunder  yang  berlokasi  di  Suban,  Lahat,  Sumatera  Selatan.  Dilakukan  analisis  dengan  variasi kemiringan lereng (0 o , 10 o , 15 o , 20 o ) dan panjang perkuatan (3 m – 10 m). Material set node to node dan material set geogrid memiliki nilai FS yang relatif sama. Material set plate memberikan hasil FS paling kecil diantara  ketiga material  set .  Perbedaan  antara  hasil  FS  menggunakan material  set geogrid / node  to node dengan material set plate adalah sebesar 0.02 % - 5.12%. Kenaikan nilai FS signifikan terjadi pada sudut 0 o sampai 15 o , namun pada sudut 15 o ke 20 o kenaikan nilai FS yang terjadi tidak terlalu signifikan hanya terjadi sebesar 1% - 5%. Pada kasus ini, pemasangan soil nailing yang ideal ada pada sudut 15 o .
Kata kunci: Soil nailing , model plate , model node to node , model geogrid , faktor keamanan.

## PENDAHULUAN
Indonesia  merupakan  negara  kepulauan yang  memiliki  beragam  kondisi  geografis yang  beragam.  Kondisi  geografis  yang beragam ini merupakan suatu tantangan untuk mengembangkan pembangunan. Potensi bahaya yang mungkin akan banyak timbul dari permasalahan geografis tersebut adalah terdapat banyak lereng-lereng yang berpotensi untuk timbulnya bencana tanah longsor.
Untuk  menghadapi  masalah  kelongsoran lereng,  banyak  metoda  yang  digunakan, misalnya  mengubah  geometri  dari  lereng, membuat  perkuatan  dinding  penahan  tanah, vegetasi,  dan  masih  banyak  lainnya.  Salah satu,  metoda  yang  banyak  digunakan  adalah soil  nailing .  Metode  ini  berawal  dari  metoda untuk  perkuatan tunneling pada  tahun  1960- an,  yaitu  dengan  menggunakan  lapisan fleksibel  tipis  dan  diperkuat  dengan  baut  atau nailing (Ortigao,  2004). Soil  nailing juga dapat  dipasang  pada  lereng  alami  atau  lereng buatan  (Han,  2015).  Oleh  karena  itu  soil nailing  dapat  dipertimbangkan  sebagai  salah satu  metoda  yang  digunakan  untuk  mencegah kelongsoran.
Prosedur  desain soil  nailing berdasarkan metoda  konvensional  gagal  dalam  mengatasi interaksi  timbal  balik  yang  kompleks  antara komponen  utama  yang  mepengaruhi  kinerja soil  nail (Midhula,  2015).  Akibatnya  dalam desain  praktis,  solusi  numerik  dengan  teknik numerik  cenderung  banyak  digunakan  karena dapat  mengakomodir  permasalahan  tersebut. Salah  satu  teknik  numerik  yang  sering digunakan  adalah  metoda  elemen  hingga ( finite element ).
Untuk  memodelkan  perkuatan soil  nailng tidak  tersedia  di  dalam  program  elemen hingga, sehingga digunakan pendekatan material  untuk  memodelkan  hasil  perkuatan yang  mendekati  perilaku  dari soil  naling . Telah  banyak  dimodelkan  struktur  perkuatan lereng soil  nailing dengan  model plate dan geogrid . Tersedia pilihan elemen node to node ( anchor ) pada program FEM yang merupakan
suatu material spring yang memodelkan suatu pengaku  antara  dua  titik  (Brinkgreve,  2002). Karena soil  nailing juga  merupakan  struktur pengaku, maka analisis soil nailing menggunakan juga dilakukan dengan material set node to node .
Pada  penelitian  ini  digunakan  data sekunder  dari  lereng  di  daerah  Suban,  Lahat, Sumatera Selatan yang mengalami kelongsoran.  Dengan  menggunakan  data lereng  tersebut  dilakukan  analisis  perkuatan tanah  soil  nailing  pada software elemen hingga  dengan  model plate ,  model node  to node , dan model geogrid .

## TINJAUAN PUSTAKA

## Analisis Stabilitas Lereng dengan Metoda Elemen Hingga
Lereng  merupakan  tanah  yang  memiliki kondisi  geometri  yang  tidak  rata.  Lereng terbagi dalam dua jenis yaitu lereng alami dan lereng alam. Kestabilan dari lereng ditentukan oleh  besarnya  kuat  geser  tanah.  Untuk mengetahui  stabil  atau  tidaknya  lereng tersebut,  dapat  dilihat  dari  besarnya  nilai FS (Faktor  Keamanan). FS adalah  perbandingan nilai kuat geser tanah (  ) dibandingkan dengan gaya yang meruntuhkan lereng (  d )
d FS   = (1)
dengan:
 = Kuat geser tanah
 𝑑 = Tegangan geser yang timbul
 𝑑 dapat  dikatakan  sebagai  gaya  geser yang dibutuhkan untuk mencapai kesetimbangan  gaya  (menghasilkan FS =  1). Dengan mengunakan kondisi standar Coulomb, faktor keamanan menjadi :
tan tan r r c FS c     − = − (2)
dengan:
∅ = Sudut geser tanah
∅ 𝑟 = Sudut geser tanah tereduksi
𝑐 = Kohesi tanah
𝑐 𝑟 = Kohesi tanah tereduksi
Seiring  berkembangnya  metoda  numerik dan  komputasi  berdampak  kepada  kemajuan pendekatan  permodelan  masalah  geoteknik. Salah  satu  metode  yang  familiar  digunakan dalam  analisis  stabilitas  lereng  adalah  metode elemen  hingga  ( Finite  Element  Method / FEM).  Untuk  analisis  stabilitas  dengan  FEM, digunakan  prosedur phi  –  c  reduction yaitu dengan  menurunkan/mereduksi  nilai  dari sudut geser dalam (  ) dan kohesi ( c ) sehingga lereng  mengalami  keruntuhan.  Berdasarkan persamaan  (2),  metoda phi  –  c  reduction digunakan dalam perhitungan faktor keamanan  global    (Brinkgreve,  2002)  dapat dituliskan dalam formula sebagai berikut:
tan
tan r r c Msf c   = =  (3)
dengan:
∑ 𝑀𝑠𝑓 = Total Multiplier
c = Kohesi tanah asli
c r = Kohesi tereduksi
tan  = Tangensial sudut geser dalam tanah tan  r =  Tangensial  sudut  geser  dalam tanah tereduksi
Nilai ∑ 𝑀𝑠𝑓 meningkat  selama  proses kalkulasi hingga lereng mengalami keruntuhan /kegagalan. Angka Keamanan ( FS )
didefenisikan  sebagai  nilai ∑ 𝑀𝑠𝑓 pada  saat terjadi kegagalan pada lereng.

## Perkuatan Tanah Dengan Menggunakan
Soil Nailing
Soil  nailing adalah  teknik  menstabilkan tanah  eksisting  akibat  perubahan  kondisi geoteknik,  baik  akibat  perubahan  alam  atau aktivitas  manusia  dengan  cara  menanamkan nail (biasanya beton bertulang) yang berdimensi  kecil  dengan  jarak  yang  cukup rapat  (Han,  2015).  Biasanya  di  alam ketidakstabilan  tanah  diakibatkan  oleh  erosi
dan  presipitasi.  Untuk  aktivitas  manusia, perubahan  geometri  akibat  kebutuhan  proyek (galian). Soil  nail dapat  dapat  dipasang  pada keadaan  eksisting  ataupun  pada  dinding  saat proses galian.
Berbeda dengan ground anchor , pada soil nail tidak  diberikan prestressed untuk menimbulkan gaya tahanan saat pemasangannya,  namun  tegangan  terbentuk selama waktu layan soil nail akibat pergerakan lereng  tanah  (Han,  2015). Soil  Nailing lebih mengandalkan  kekuatan  materialnya  dalam memikul beban lereng, mirip seperti perkuatan lereng menggunakan material geosintetik.
Gambar 1. Tipikal potongan perkuatan lereng menggunakan soil nailing (Han, 2015)
Untuk desain soil nail , perlu diperhatikan beberapa  jenis  kegagalan  yang  dapat  terjadi. Pada soil nailing terdapat tiga tipe keruntuhan yang dapat terjadi diantaranya:
1. Keruntuhan internal
2. Keruntuhan eksternal
3. Keruntuhan pada facing
Gambar 2. Detail facing s oil nailing (Han, 2015)
Gambar 3. Keruntuhan internal pada dinding soil nailing (Han, 2015)
Gambar 4. Keruntuhan eksternal pada dinding soil nailing (Han, 2015)
Gambar 5. Keruntuhan facing pada dinding soil nailing (Han, 2015)
Soil nail biasanya dipasang pada kemiringan  10 o sampai  20 o ,  umumnya  15 o (Lazarate,  2015).  Untuk  sudut  pemasangan soil  nailing  kurang  dari  10 o sebaiknya dihindari untuk mencegah terbentuknya rongga  pada grout dan  “efek  paruh  burung”. “Efek paruh burung” disebabkan karena cairan grout  tidak  mampu  untuk  mengisi  seluruh rongga  pada  bagian  paling  bawah  soil  nail karena  fluiditas grout dan  sudut  pemasangan yang terlalu  landai. Untuk  itu perlu dilakukan suatu  perlakuan  khusus  jika  ingin  memasang soil  nailing pada  sudut  <  10 o untuk menghindari  potensi  efek  paruh  burung tersebut.

## Permodelan Soil Nailing Pada Program Elemen Hingga
Untuk  program  elemen  hingga,  tidak  ada tools khusus  untuk  memodelkan  perkuatan soil  nail .  Umumnya,  untuk  perkuatan  lereng dengan soil  nailing dimodelkan  dengan menggunakan material set plate atau geogrid . Pada program elemen hingga, material set yang  mengabaikan  gesekan  antara  tanah dengan  sisi  material  adalah material  set anchor atau node  to  node .  Pada material  set node  to  node, hanya  kekuatan  material  yang dimasukkan sebagai kekuatan dari soil nailing . Gambar  6  dan  Gambar  8  merupakan properties  kekakuan  material  yang  digunakan untuk  memodelkan soil  nailing di  program elemen hingga.
Hal  yang  perlu  diperhatikan  dalam simulasi  numerik  adalah  parameter  material yang  digunakan.  Analisis  yang  digunakan dalam  simulasi  ini  merupakan  simulasi  2- dimensi  dengan  asumsi plane  strain .  Dengan menggunakan simulasi. Material plate
terdapat  banyak  penyesuaian  karena  asumsi yang diterapkan pada material set plate berupa material tipis, sedangkan soil nailing memiliki penampang lingkaran. Perlu dilakuakan penyesuaian material  set  plate dengan soil nailing .
Gambar 6. Properties material plate
Berat spesifik ( w ) pada material set plate merupakan  gaya  per  satuan  luas.  Pada  model elemen hingga, material tanah dan soil nailing saling berimpit, sehingga diperlukan penyesuaian  dalam  menghitung  besarnya w . karena w adalah  berat  dari soil  nailing ,  maka berat  tanah  yang  berimpit  dengan plate harus dieliminasi untuk mendapatkan berat plate .
Gambar 7. Aktual dinding dan dinding pada model elemen hingga (Tjie - Liong, 2015)
Nilai w plate dapat  dihitung  dengan menggunakan persamaan sebagai berikut:
real beton real w d  =  (4) model tanah real plate w d w  =  + (5)
model real w w = (6) ( ) plate beton tanah real w d   = − (7)
dengan:
w real = Berat dinding sebenarnya
w model = Berat dinding pada model simulasi
w plate = Berat material set plate
 beton = Berat isi beton
 tanah = Berat isi tanah
Untuk parameter d pada material set plate
merupakan ketebalan ekivalen yang
didapatkan dari persamaan berikut:
12 EI d EA = (8)
dengan:
EI = Kekakuan lentur material
EA = Kekakuan aksial material
Gambar 8. Properties material geogrid
Karena permodelan menggunakan asumsi plane  strain ,  maka  permodelan plate dan geogrid dianggap menerus. Pada
kenyataannya soil nailing memiliki jarak antar nail (tidak  menerus).  Oleh  karena  itu  perlu dilakukan  penyesuaian  kekakuan  ( EA dan EI ) pada material set .
plain Strain H EA EA S = (9) plain Strain H EI EA S = (10)
dengan:
S H = Spasi horizontal dari soil nailing
Pada material set anchor (node to node) tidak perlu  dilakukan  penyesuaian  kekauan  lentur  dan kekakuan  aksial,  karena  ada  input  data  L spacing (spasi arah lateral) pada option material set .
Gambar 9. Properties material anchor (node to node)

## METODE PENELITIAN
Metode  penelitian  dapat  dilihat  dari diagram  alir  penelitian  pada  Gambar  11. Langkah  Pertama  yang  dikerjakan  adalah pengumpulan  data  sekunder  sebagai  daerah kajian.  Data  daerah  lereng  yang  digunakan adalah daerah Suban, Lahat, Sumatera Selatan. Data tersebut didapatkan dari hasil penyelidikan tanah dari suatu proyek penanganan  kelongsoran  di  daerah  Suban. Kemudian  dari  data  tersebut,  dilakukan analisis  kelongsoran  menggunakan  program limit  equilibrium untuk  menentukan  radius dari bidang gelincir. Radius bidang gelincir ini digunakan  untuk  menentukan  panjang  dari perkuatan soil  nailing karena  panjang  yang berperan  dalam  menahan  gaya  longsor  adalah panjang soil  nailing di  belakang  bidang gelincir.
Setelah  mendapatkan  bidang  gelincir, maka soil  nailing dimodelkan  masing  – masing  dengan material  set berupa plate , geogrid dan  a nchor / node  to  node .  Variasi pemasangan soil  nailing akan  dilakukan berdasarkan panjang dan kemiringan pemasangan.  Dilakukan  8  variasi  panjang  (3 m , 4 m, 5 m, 6 m, 7 m, 8 m, 9 m, dan 10 m) dan  4  sudut  pemasangan  terhadap  horizontal (0 o , 10 o , 15 o , dan 20 o ).

## Gambar 11. Diagram alir penelitian
Hasil  dari  berbagai  macam  permodelan dirangkum  sehingga  didapatkan  kesimpulan dari  pengaruh  permodelan material  set terhadap  hasil FS ,  pengaruh  panjang soil  nail dan  kemiringan  terhadap FS ,  dan  verifikasi model node  to  node dapat  digunakan  sebagai permodelan perkuatan soil nailing .

## HASIL DAN PEMBAHASAN

## Analisis Kelongsoran
Lereng  yang  digunakan  berlokasi  di daerah  Suban,  Lahat,  Sumatera  Selatan (Gambar 12).

## Gambar 12. Lokasi Penelitian
Data tanah didapatkan dari data sekunder yang  berasal  dari  laporan  penanggulangan  ke
longsoran  di  daerah  Suban.  Tabel  1  adalah data  tanah  yang  digunakan  dalam  analisis perkuatan  lereng  berupa  parameter  indeks properties, kuat geser tanah, dan geometri dan profil melintang dari lereng penelitian.
Data  geometri  dan  profil  (Gambar  13), serta  kuat  geser  tanah  dianalisis  secara limit equilibrium ,  sehingga  didapatkan  bidang
gelincir yang menjadi datum untuk pertambahan  panjang  pada  perkuatan soil nailing .  Beban  merata  sebesar  15  kN/m diterapkan  sebagai  beban  layan  pada  lereng. Metoda  yang  digunakan  adalah Ordinary Method  of  Slices (OMS).  Hasil  dari  bidang gelincir  yang  didapatkan  dari  analisis limit equilibrium dapat dilihat pada Gambar 14.
Tabel 1. Parameter tanah lereng daerah Suban
Material γ sat (kN/m 3 ) γ ssat (kN/m 3 ) c u (kPa)  ( o ) E u (kPa)  ' c' (kPa)  ' ( o ) E' (kPa) Fill Material 16 14 36 0 7200 0.35 7.2 27.05 6480 Soft Clays 14 12.5 96 0 19200 0.35 19.2 27.53  172080 Silts 15 13 134 0 33500 0.35 26.8 25 20100 Hard Clays 17 15 360 0 108000 0.3 20 20 64800 Dense Sand 19 17 - - - 0.3 0 33 17500
Gambar 13. Geometri dan potongan melintang

## profil tanah

## Perkuatan Tanah dengan Menggunakan

## Soil Nailing
Sebelum  diberikan  perkuatan,  nilai FS untuk  lereng  adalah  1.046.  Perkuatan  lereng dengan  metoda soil  nailing akan  dimodelkan kedalam  tiga  jenis material  set pada  program elemen hingga, yaitu plate , geogrid , dan node to  node .  Untuk  parameter soil  nailing dapat dilihat pada Tabel 2.
Tabel 2. Parameter s oil nailing E (MPa) D soil nailing (m) A (m 2 ) s H (m) s V (m) 200000 0.025 0.0005 1.5 1.5 dengan: E = Modulus elastisitas soil nail
D soil nailing = Diameter soil nail
A = Luas penampang soil nail S H = Spasi soil nail arah horizontal
S V = Spasi soil nail arah horizontal
Gambar 14. Bidang gelincir yang terbentuk dengan metode limit equilibrium (metoda OMS)
Tabel 3. Parameter Shotcrete fc' (MPa) E (MPa) A (m/m) t (m) EA (kN/m) EI (kNm 2 /m) 20.75  21409.519 0.1 0.1 2.14x10 6 1784
dengan:
E = Modulus elastisitas shotcrete t = Tebal shotcrete A = Luas penampang shotcrete
EA = Parameter kekakuan normal shotcrete
EI = Parameter kekakuan lentur shotcrete
Soil  Nailing dimodelkan  dengan  variasi panjang  dan  kemiringan.  Untuk  variasi
panjang, penanaman soil nailing dan kemiringan  dapat  dilihat  pada  Tabel  4. Panjang  soil  nail  yang  dimaksudkan  pada Tabel  4  adalah  panjang  di  belakang  bidang gelincir, sedangkan untuk kemiringan penanaman  adalah  sudut  yang  terbentuk  dari bidang datar ke arah soil nailing .
Tabel 4. Variasi perkuatan soil nailing
Panjang (m) Sudut ( o ) 3 0 10 15 20
4 0 10 15 20
5 0 10 15 20
6 0 10 15 20
7 0 10 15 20
8 0 10 15 20 9 0 10 15 20
10 0 10 15 20
Gambar 15. Contoh permodelan perkuatan lereng dengan menggunakan material set plate
Hasil Permodelan
Perkuatan
Tanah
dengan Menggunakan Soil Nailing
Hasil  perkuatan  lereng  menggunakan soil nailing dengan material set plate , geogrid , dan node  to  node dapat  dilihat  pada  Gambar  16 sampai  dengan  Gambar  19  dan  Tabel  5. Berdasarkan  hasil  permodelan,  dapat  dilihat perilaku material node to node mendekati hasil FS dengan  material  set geogrid .  Namun, ketiga material  set akan  memiliki  hasil  yang mendekati  jika  sudut  pemasangan  soil  nail dinaikkan.  Hal  ini  dapat  dilihat  pada  sudut pemasangan 15 o dan  20 o , nilai FS dari ketiga
model material set hampir mendekati, dimulai dari sudut pemasangan soil nailing 15 o .
Berdasarkan  hasil  tersebut,  juga  dapat dilihat bahwa model dengan material set plate memiliki nilai FS yang lebih kecil dibandingkan  yang  lainnya.  Dari  kesamaan hasil  antara geogrid dan node  to  node, dapat dikatakan bahwa perilaku soil nailing menyerupai perlaku dinding geosintetik dalam memperkuat lereng. Perbedaan antara hasil FS dari material set geogrid/node to node dengan plate adalah sebesar 0.02 % - 5.12%.
Pada Tabel 5. dapat dilihat pengaruh dari variasi panjang dan kedalaman serta pengaruh pemodelan material set node to node , geogrid , dan plate . Dapat dilihat bahwa semakin miring dan  semakin  panjang soil  nail, maka  akan semakin  besar FS yang  dihasilkan.  Kenaikan nilai FS signifikan  terjadi  pada  sudut  0 o sampai  15 o ,  sedangkan  pada  sudut  15 o ke  20 o kenaikan  nilai FS yang  terjadi  tidak  terlalu signifikan, yaitu sebesar 1% - 5%. Soil nailing biasanya  dipasang  pada  kemiringan  10 o sampai  20 o ,  umumnya  15 o (Lazarate,  2015). Berdasarkan  Tabel  5  juga  dapat  disimpulkan bahwa  sudut  pemasangan soil  nail yang  ideal pada kasus ini adalah pada kemiringan 15 o .
Gambar 16. Nilai faktor keamanan terhadap panjang perkuatan soil nailing pada sudut 0 o
Gambar 17. Nilai faktor keamanan terhadap panjang perkuatan soil nailing pada sudut 10 o
Gambar 18. Nilai faktor keamanan terhadap panjang perkuatan soil nailing pada sudut 15 o
Gambar 19. Nilai faktor keamanan terhadap panjang perkuatan soil nailing pada sudut 20 o
Tabel 5. Pengaruh variasi perkuatan soil nailing terhadap FS sebelum diperkuat
Sudut L Kenaikan FS akibat perkuatan (%) Sudut L Kenaikan FS akibat perkuatan (%) Anchor Geogrid Plate Anchor  Geogrid Plate
0 3 24.474 27.151 23.327 15
3 36.711 36.711 35.755 4 29.627 32.428 25.650 4 41.530 39.044 38.442 5 37.266 36.539 30.889 5 42.782 44.598 42.801 6 37.285 36.683 30.985 6 46.434 46.816 44.866 7 38.231 38.317 35.908 7 51.597 49.446 47.505 8 40.392 40.985 35.908 8 52.094 51.845 49.713 9 42.792 41.883 36.587 9 55.488 54.857 53.489 10 45.880 46.319 41.195 10 58.346 58.098 55.707
10
3 29.063 34.799 29.063 20
3 37.667 39.579 35.755 4 37.696 37.247 32.706 4 44.245 44.426 41.033 5 40.468 41.099 36.396 5 46.090 46.405 44.933 6 42.294 43.088 38.528 6 49.436 49.876 46.788 7 48.136 47.208 41.845 7 51.797 52.161 49.388 8 49.790 48.862 43.164 8 56.080 55.191 52.266 9 52.132 51.711 45.631 9 59.618 58.623 54.618 10 54.436 53.843 46.530 10 63.337 61.625 58.442

## KESIMPULAN
Berdasarkan pada hasil simulasi  numeric, dapat  disimpulan  bahwa  kemiringan  ideal permodelan soil  nailing adalah  15 o .  Hal  ini dapat  dilihat  dari  kenaikan  nilai FS tidak terlalu  signifikan  saat  kemiringan  15 o ke  20 o . Kenaikan nilai FS yang terjadi  hanya sebesar 1%-5%. Untuk simulasi
numerik menggunakan material  set geogrid dan plate, dibutuhkan koreksi untuk parameter kekakuannya,  sehingga  perlu  diperiksa  input nilai  kekakuan  dari  material.  Untuk material set anchor tidak  memerlukan  nilai  kekakuan material, tidak perlu dikoreksi karena memasukkan  nilai  spasi  tiang  arah  horizontal ( out of plane ). Dari hasil simulasi, penggunaan material  set anchor ( node  to  node )  bisa mewakili soil  nailing dan  menghasilkan  nilai yang mendekati geogrid . Penggunaan material set lebih  konservatif  menggunakan plate sebagai  material  set  dari  perkuatan  lereng menggunakan soil nailing karena menghasilkan  nilai  FS  yang  lebih  kecil dibandingkan yang lainnya.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Segala  puji  dan  syukur  Kami  haturkan hanya  untuk  Allah  SWT,  karena  rahmat  dan hidayah-Nya,  Penulis  dapat  menyelesaikan artikel ilmiah ini. Terima kasih kepada seluruh rekan – rekan dari Institut Teknologi Sumatera yang  telah  membantu  dalam  penyusunan artikel ilmiah ini.

## REFERENSI
Ameratunga,  Jay.,  Sivakugan,  N.,  Das,  B.M.,
2016. Correlations  of  Soil  and  Rock Properties  in  Geotechnical  Engineering ,
Springer, New Delhi.
Badan  Standarisasi  Nasional,  2017.  Standar
Nasional Indonesia - Persyaratan Perancangan Geoteknik, BSN, Jakarta. Brinkgreve,  R.B.J,  2002. Plaxis  Version  8: Reference Manual , A.A. Balkema Publishers, Netherlands.
Han,  Jie.,  2015. Principles  and  Practices  of Ground  Improvement ,  Wiley  and  Sons, Inc.Ames, New Jersey.
Jayanandan,  Midhula.,  Chandrakaran,  S., 2015. Numerical  Simulation  of  Soil Nailed  Structures ,  International  Journal of  Engineering  Research  &  Technology (IJERT). 4 (8) : 525 – 530.
Lazarate,  Carlos.,  Robinson,  Helen.,  Gomez, J.E.,  Baxter,  A.,Cadden,  A.,  Berg,  R., 2015. Geotecnical  Engineering  Circular No.7, Soil Nail Wall – Reference Manual , National  Highway  Institute  Course  no. 132085.
Ortigao,  J.A.R.,  Sayao  A.S.F.J.,  2004.
Handbook of Slope Stabilisation , Springer, Berlin.
Tjie-Liong,  Gouw,  2015. Common  Mistakes on  the  Aplication  of  Plaxis  2D  in Analyzing Excavation Problems , International Journal of Applied
Engineering  Research.  9  (21)  :  8291  – 8312.