Jurnal Teknologi Bahan dan Barang Teknik Vol. 11, No. 1, Juni 2021: 15-20 e-ISSN: 2715-9116 DOI: 10.37209/jtbbt.v11i1
Email: windasj@kemenperin.go.id DOI: http://dx.doi.org/10.37209/jtbbt.v11i1.288

## KARAKTERISASI FEEDSTOCK Fe2%Ni PADA PROSES METAL INJECTION MOLDING
CHARACTERIZATION OF Fe2%Ni FEEDSTOCK ON METAL INJECTION MOLDING PROCESS
Winda Sri Jaman*, Shinta Virdhian, Martin Doloksaribu, Hakim Ginajar
Balai Besar Logam dan Mesin, Jalan Sangkuriang Nomor 12 Bandung
Diterima: 11 Januari 2021  Direvisi: 15 Februari 2021   Disetujui: 9 Maret 2021

## ABSTRAK
Bahan  baku  atau  bahan  umpan (feedstock) merupakan  bahan  yang  penting  pada  proses  Cetakan  Injeksi Logam (MIM). Pada penelitian ini, tiga bahan umpan dikarakterisasi untuk mengetahui jenis bahan pengikatnya ( binder ).  Bahan  umpan  A  (pabrikan  Jepang),  bahan  umpan  B  (pabrikan  Korea)  dan  bahan  umpan  C  (hasil penelitian)  dikarakterisasi  dengan  menggunakan  SEM,  PSA,  TG-DTA, Rheometer  Torque dan  kelarutan. Karakterisasi SEM  menunjukkan bentuk serbuk  yang terdiri dari ligament, rounded, spherical, spongy . Bentuk serbuk rounded mendominasi  bentuk  serbuk feedstock A,  B  dan  C.  Karakterisasi  PSA  menunjukkan  distribusi ukuran bahan umpan A,B dan C yang menyebar; bahan umpan B mempunyai ukuran serbuk paling kecil D 50 = 2,04 µm di antara bahan  umpan  A D 90 = 14.62 µm dan bahan  umpan  C D 90 = 14,494 µm. Karakterisasi  FTIR menunjukkan  adanya  kecenderungan  gugus  fungsi  yang  dikandung  oleh Polyethylene , Ethylene  Vinyl  Acetate dan Paraffin  Wax .  Karakterisasi Rheometer menunjukkan  homogenitas  dari  bahan  umpan  A,B  dan  C  dengan nilai torque yang  stabil.  Pengujian  kelarutan  menunjukkan  kelarutan  bahan  umpan  A,B  dan  C  tetapi  hasil tersebut kurang tepat untuk menentukan komposisi bahan pengikat umpan.
Kata kunci: bahan umpan, bahan pengikat, pengujian feedstock , Fe2%Ni

## ABSTRACT
The feedstock is an essential material in the Metal Injection Molding (MIM) process. In this study, three feedstocks  were  characterized  to  determine  the  binder  material.  Feedstock  A  (Japanese  product),  feedstock  B (Korean  product)  and  feedstock  C  (this  research)  were  characterized  using  SEM,  PSA,  TG-DTA,  Torque Rheometer  and  Solubility.  SEM  characterization  shows  the  shape  of  the  powder  consisting  of  ligaments, rounded,  spherical,  spongy.  Rounded  powder  dominates  the  form  of  feedstock  powder.  PSA  characterization shows the spread of size distribution in which feedstock B has the smallest powder size D 50 = 2.04 µm between feedstock A D 90 = 14.62 µm and feedstock C D 90 = 14,494 µm. FTIR characterization showed the tendency of functional  groups  contained  in  Polyethylene,  Ethylene  Vinyl  Acetate  and  Paraffin  Wax.  Rheometer characterization  showed  homogeneity  of  feedstock  A,  B  and  C  with  steady  torque  values.  The  solubility  test showed the solubility of feedstock A, B and C, but the results were not precise to determine the composition of the binder.
Keywords: feedstock, binder, metal injection molding, Fe2%Ni

## PENDAHULUAN
Metal Injection Molding (MIM) merupakan teknologi yang mampu
menghasilkan  produk  dengan  geometri near net-shape [1,  2].  Produk near  net-shape tidak memerlukan  proses  lanjutan    sehingga  biaya fabrikasi relatif rendah untuk produksi massal.
Harga  bahan  baku  ( feedstock )  akan mempengaruhi
biaya manufaktur dan
kemudian mempengaruhi biaya produksi secara keseluruhan.  Biaya  manufaktur  dipengaruhi oleh  biaya  material  [3].  Harga  Fe2%Ni  dalam bentuk feedstock (campuran  serbuk  logam  dan bahan  pengikat)  berkisar  31  $/kg  lebih  mahal dibandingkan  harga  serbuk  logam  Fe2%Ni berkisar 21 $/kg. Sedangkan harga sistem bahan pengikat  ( binder )  seperti  PP,  PE  dan  EVA berkisar 2 $/kg.
Perbandingan  komposisi  antara  serbuk logam  dan  bahan  pengikat  adalah  60-70% berbanding  30-40%  [4].  Pembuatan  bahan baku di dalam negeri dapat menurunkan biaya produksi  berkisar  10-30  %.  Penelitian  ini bertujuan  untuk  membandingkan  sifat  bahan baku  impor  dengan  bahan  baku  yang  dibuat sendiri  sehingga  mengetahui  karakter  bahan baku  yang  dibuat.  Hasil  penelitian  ini diharapkan dapat  memenuhi kebutuhan bahan baku dalam negeri.

## BAHAN DAN METODE
Bahan  penelitian  merupakan feedstock komersil  pabrikan  Jepang  ( feedstock A), pabrikan  Korea  ( feedstock  B )  dan  hasil penelitian  ( feedstock  C ).  Semua  f eedstock dikarakterisasi  dengan  SEM,  Particle  Size Analysis  (PSA)  SALD  7000  Shimadzu,  FTIR
Shimadzu Prestige21, TG-DTA dan Rheometer.  Hasil  karakterisasi  morfologi serbuk, distribusi ukuran serbuk, gugus fungsi, perubahan berat dan homogenitas dari
feedstock A  dan feedstock B  dibandingkan dengan feedstock C.

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Karakterisasi  Morfologi  Serbuk  (SEM  dan PSA)
Hasil  karakterisasi  morfologi  serbuk dengan  SEM  ditunjukkan  pada  Tabel  1. Pengamatan  dilakukan  dengan  perbesaran 1500x dan 5000x. Morfologi  serbuk feedstock A,  B  dan  C  memiliki  bentuk ligament, rounded,  spherical,  spongy . Feedstock dengan morfologi  serbuk  seperti  itu  dihasilkan  dari proses pembuatan serbuk dengan carbonyl iron powder [5, 6].
Feedstcok A,  B  dan  C  didominasi  oleh serbuk rounded .  Bentuk rounded mempunyai kelebihan pada proses injeksi yaitu mampu alir yang  baik.  Hal  ini  disebabkan  karena  bentuk rounded mempunyai inter-particle-friction yang  rendah  sehingga  pada  saat  injeksi  akan menghasilkan  bentuk  yang  diinginkan  dan tingkat  homogenitas  yang  baik.  Homogenitas merupakan faktor yang penting [7].
Hasil  pengamatan  distribusi  ukuran serbuk  dapat  dilihat  pada  grafik  Gambar  1, Gambar  2  dan  Gambar  3.  Informasi  ukuran serbuk  pada  D 90 ,  D 50 dan  D 10 sesuai  dengan ukuran  serbuk  pada  90,  50  dan  10  persen
distribusi  kumulatif  [8].  Distribusi  serbuk feedstock A  adalah  D 90 =  14.62  µm;    D 50 = 9,556 µm dan D 10 = 5,256 µm. Ukuran serbuk feedstock A  tersebar  merata;  terdapat  ukuran yang  besar  dan  kecil.  Persentase  D 90 memiliki ukuran  kurang  dari  22  µm  sesuai  dengan persyaratan  serbuk  untuk  proses  MIM  untuk stainless steel [3, 9]. Distribusi ukuran partikel memberikan  pengaruh  terhadap  densitas, penyusutan dan proses debinding [10, 11].
Tabel 1 . Karakterisasi Morfologi Serbuk
Fe2%Ni Feedstock Karakterisasi Morfologi Serbuk A Pembesaran 5000x
B Pembesaran 1500x C Pembesaran
5000x
Ukuran  dan  distribusi  ukuran  serbuk mempengaruhi viskositas campuran dan injection  molding [5].  Jika  ukuran  serbuk makin  besar  maka  viskositas  campuran menurun.  Hal  tersebut  mempengaruhi  proses injeksi.
Ukuran  serbuk  juga  mempengaruhi sintering kepadatan  dan  sifat  mekanik.  Jika ukuran  serbuk  semakin  kecil  maka  respon sintering meningkat. Oleh karena itu, variabilitas  ukuran  serbuk  mempengaruhi dimensi, part  density (kepadatan  produk)  dan sifat  mekanik.  Ukuran  dan  distribusi  ukuran serbuk  sesuai  standar  dapat  memberikan produk sesuai yang diinginkan.
Jurnal Teknologi Bahan dan Barang Teknik Vol. 11, No. 1, Juni 2021: 15-20 e-ISSN: 2715-9116 DOI: 10.37209/jtbbt.v11i1
Distribusi  ukuran  serbuk feedstock B dapat  dilihat  pada  Gambar  2.  Distribusi  D 90 = 3,5µm,  D 50 =  2,04  µm  dan  D 10 =  0,96  µm. Ukuran  serbuk feedstock B  tersebar  merata; terdapat  ukuran  yang  besar  dan  yang  kecil. Ukuran serbuk D 90 kurang dari 22 µm.
Gambar 1 . Distribusi Ukuran Serbuk Feedstock A
Gambar 2 . Distribusi Ukuran Serbuk
Feedstock B
Gambar 3 . Distribusi Ukuran Serbuk Feedstock C
Gambar 3 menunjukkan grafik distribusi ukuran serbuk feedstock C. Nilai D 90 = 14,494 µm;  D 50 =  9,556  µm  dan  D 10 =  5,116  µm. Ukuran  serbuk  tersebar  merata;  terdapat ukuran  serbuk  besar  dan  serbuk  kecil.  Ukuran D 90 kurang dari 22 µm.
Distribusi  ukuran  serbuk feedstock A memiliki  kesamaan  ukuran  dengan feedstock C.  Feedstock  A  dan  C  memiliki  jumlah kandungan  bahan  pengikat  relatif  sama.
Feedstock B  mempunyai  distibusi  ukuran serbuk yang lebih kecil dibandingkan feedstock A dan C.

## Karakterisasi FTIR
Grafik  pada  Gambar  4  menunjukkan hasil  karakterisasi  FTIR Polyethylene pada area  region  yang  dimiliki  oleh feedstock A,  B dan  C  [12].  Panjang  gelombang  di  area  2850- 3000  cm -1 dan  1370-1390  cm -1 menunjukkan peta panjang gelombang Polyethylene. Karakterisasi  antara  HDPE  dan  LDPE  sangat sulit dibedakan karena hasil karakterisasi FTIR yang  sangat  mirip.  HDPE  dan  LDPE  hanya bisa dibedakan jenisnya dengan cara mengetahui  berat  jenis  dari  masing-masing jenis Polyethylene (PE).
Gambar 4 . Grafik FTIR Feedstock A,B dan C
EVA  ( Etyhylene  Vinyl  Acetate )  pada karakterisasi  FTIR  literatur  terlihat  pada  area region  yang  dimiliki  oleh feedstock A  dan  C.
Peta  panjang  gelombang  EVA  terlihat  pada region/area    2850-3000  cm -1 ,  1630-680  cm -1 , 1370-1390  cm -1 ,  1180-1260  cm -1 ,  dan  1085- 1125 cm -1 .
PW ( Parafin Wax ) literatur terlihat pada area region feedstock A, B dan C. Peta panjang gelombang PW literatur terlihat pada region/area    2850-3000  cm -1 ,  1370-1390  cm -1 dan 750-850 cm -1 .

## Karakterisasi TG-DTA
Grafik  TG-DTA  ditunjukkan  pada Gambar  5.  Pada  grafik  dapat  dilihat  beberapa tahap  degradasi feedstock .  Struktur  yang
mempunyai susunan tidak teratur akan terlebih dahulu  terdegradasi  sedangkan  struktur  yang memiliki  susunan  teratur  akan  terdegaradasi setelahnya. Melalui karakterisasi TGA diketahui temperatur degradasi (T deg ), temperatur  mulai  terdegradasi  (T onset )  dan temperatur  berakhirnya  degradasi  (T final ). Selain  itu,  TGA  dapat  menentukan  analisis komposisi  bahan  pengikat  tiap  tahapan  dan jumlah berat sampel yang terdegradasi [13].
Gambar 5 . Grafik TG-DTA Feedstock A, B dan C
Tahap 1 Feedstock A menunjukkan T onset 142 o C;  T deg 283 o C;  T final 288 o C  dengan kehilangan  berat  0,22%.  Kemudian  diikuti Tahap  2  menunjukkan  T onset 321 o C;  T deg 365 o C;  T final 386 o C  dengan  kehilangan  berat 1,53%.  Tahap  2  mempunyai  susunan  struktur di  antara Tahap  1  dan  Tahap  3.  Pada  Tahap  3 menunjukkan  T onset 388 o C;  T deg 487 o C;  T final 500 o C dengan kehilangan berat 6,72%. Tahap 3  mempunyai  susunan  struktur  yang  teratur dibandingkan dengan susunan struktur Tahap 1 dan  Tahap  2.  Susunan  struktur  yang  teratur dibentuk  oleh  bahan  pengikat  yang  memiliki ikatan antara rantai yang kuat.
Feedstock B pada Tahap 1 menunjukkan T onset 181 o C; T deg 188 o C; T final 321 o C dengan kehilangan  berat  3,7%.  Persen  kehilangan berat  sampel Feedstock B  Tahap  1  lebih banyak  dibandingkan  dengan Feedstock A Tahap  1. Feedstock B  Tahap  2  menunjukkan T onset 325 o C;  T deg 327 o C;  T final 468 o C  dengan kehilangan  berat  2,5%.  Persen  kehilangan berat Feedstock B  Tahap  2  lebih  banyak dibandingkan  dengan Feedstock A  Tahap  2. Pada  Tahap  3  terdapat  fluktuasi  perubahan temperatur  dan  berat  tetapi  tidak  dapat dinyatakan  sebagai  T onset ,  T deg dan  T final .  Hal tersebut  disebabkan  karena  bahan  pengikat
yang terkandung dalam Feedstock B bercampur sempurna.
Feedstock C Tahap 1 menunjukkan T onset 185 o C;  T deg 245 o C;  T final 330 o C  dengan kehilangan  berat  3,25%.  Persen  kehilangan berat Feedstock C  Tahap  1  lebih  banyak dibandingkan  dengan Feedstock A  Tahap  1. Feedstock C  Tahap  2  menunjukkan  T onset 425 °C;  T deg 435  °C;  T final 475  °C  dengan kehilangan  berat  0,5%.  Persen  kehilangan berat Feedstock C  Tahap  2  lebih  sedikit dibandingkan  dengan Feedstock A  Tahap  2. Feedstock C  Tahap  3  menunjukkan  T final 570 o C.  Pada  Tahap  3  terjadi  kenaikan  temperatur dan  kehilangan  berat  yang  diakibatkan  oleh oksidasi  dari  sisa  berat  akibat  kekeringan  dan keluarnya  gas  dan  uap  yang  mengotori chamber sehingga  terakumulasi  dan  bereaksi dengan sampel.
Kehilangan  berat  berdasarkan  kenaikan temperatur menunjukkan kandungan komposisi  bahan  pengikat  masing-masing feedstock . Feedstock A  mempunyai  komposisi bahan pengikat 0,22%; 1,53%; 6,72%. Feedstock A  mengandung  3  jenis  bahan pengikat  utama. Feedstock B  mempunyai komposisi  bahan  pengikat  3,7%  dan  2,5%. Feedstock B  mengandung  2  jenis  bahan pengikat  utama. Feedstock C  mempunyai komposisi  bahan  pengikat  3,25%  dan  0,5%. Feedstock C  mengandung  2  jenis  bahan pengikat utama.
Gambar 6 . Grafik DTA Feedstock A,B dan C
Grafik  DTA  dapat  dilihat  pada  Gambar 6. Feedstock A  diawali  tahap  kristalisasi  pada temperatur  50 o C  yang  berlangsung  secara eksotermik  (melepaskan  panas).  Temperatur rekristalisasi  terendah  yang  terjadi  di  antara Feedstock B  dan  C.  Temperatur  leleh  (T m )
Jurnal Teknologi Bahan dan Barang Teknik Vol. 11, No. 1, Juni 2021: 15-20 e-ISSN: 2715-9116 DOI: 10.37209/jtbbt.v11i1
terjadi pada  temperatur 480 o C yang berlangsung  endotermik  (menyerap  panas). Cross-linked macromolecules terjadi  pada temperatur  520 o C.  Pada  tahap  ini  terjadi ketidakstabilan  ikatan  atom  antara  rantai makromolekul  yang  diakibatkan  oleh  ikatan antara  molekul  yang  lemah.  Hal  tersebut disebabkan  temperatur  yang  tinggi  dan penyerapan energi yang rendah. Tahap terakhir terjadi  dekomposisi  atau  oksidasi  karena sampel bereaksi terhadap lingkungan.
Feedstock B  diawali  tahap  kristalisasi pada  temperatur  60 o C.  Temperatur  leleh  (T m ) pada  temperatur  61 o C,  240  ºC. Cross-linked macromolecules terjadi  pada  temperatur  325 ºC.
Feedstock C  diawali  tahap  kristalisasi pada  temperatur  61  ºC,  320  ºC.  Temperatur melting  (T m )  pada  temperatur  70  ºC,  275  ºC, 257 ºC dan 480 ºC. Cross-linked macromolecules terjadi  pada  temperatur  520
o C. Temperatur transisi merupakan temperatur  antara  temperatur  leleh  dan temperatur  kristalisasi.  Temperatur  transisi digunakan  sebagai  temperatur  proses  injeksi. Proses  injeksi Feedstock A  dilakukan  pada temperatur  50-480 o C, Feedstock B  pada  61- 240 o C, dan Feedstock C pada 61-480 o C.

## Karakterisasi Torque Rheometer
Gambar  7  menunjukkan  grafik  hasil karakterisasi  torsi Feedstock A.  Grafik memberikan informasi pengaruh torsi terhadap kecepatan putaran pada temperatur 160 o C, 170 o C  dan  180 o C.  Grafik  menunjukkan  semakin tinggi  kecepatan  putar  maka  torsi  semakin tinggi.  Grafik  pada  temperatur  170  °C  dengan kecepatan  putaran  90  rpm  menunjukkan kenaikan  torsi  tidak  terlalu  signifikan.  Pada Feedstock A  kecepatan  putaran  berpengaruh terhadap  nilai  torsi.  Nilai  torsi  yang  rendah direkomendasikan untuk proses MIM sedangkan kecepatan putaran tinggi
direkomendasikan  untuk  mencapai  kehomoge nan.
Gambar  8  menunjukkan  Grafik  Torsi Feedstock B.  Pada  temperatur  170 o C  nilai torsi berbanding lurus dengan kecepatan putar. Temperatur  mempengaruhi  nilai  torsi.  Pada
temperatur  180 o C  dengan  kecepatan  putaran 80-90  rpm  menghasilkan  nilai  torsi  yang mendekati.  Pada  kondisi  tersebut  homogenitas feedstock telah  tercapai.  Pada Feedstock B nilai torsi dipengaruhi oleh keecepatan putaran. Makin  tinggi  nilai  torsi  maka  makin  tinggi kecepatan  putaran  yang  diberikan  untuk mencapai  homogenitas  yang  dipersyaratkan pada proses MIM.
Gambar 7 . Nilai Torsi Feedstock A
Gambar 8 . Grafik Torsi Feedstock B
Gambar  9  menunjukkan  torsi Feedstock C.  Nilai  torsi  sedikit  dipengaruhi  oleh kecepatan  putaran.  Makin  tinggi  nilai  torsi maka  makin  tinggi  kecepatan  putaran  yang diberikan untuk mencapai homogenitas feedstock. Namun  nilainya  tidak  terlalu signifikan dibandingkan Feedstock A dan B.

## KESIMPULAN
Karakterisasi dilakukan terhadap Feedstock A  (pabrikan  Jepang), Feedstock B (pabrikan B) dan Feedstock C (hasil penelitian) untuk  mengetahui  karakter Feedstock C. Distribusi  ukuran  partikel Feedstock C  mirip dengan Feedstock A.  Karakterisasi  FTIR menunjukkan  terdapatnya  bahan  pengikat ( binder )  PE,  EVA  dan  PW  pada Feedstock C. Karakterisasi  TG Feedstock C  menunjukkan bahwa feedstock terdiri  dari  dua  jenis  bahan pengikat  dengan  kisaran  temperatur  injeksi dalam  kisaran  temperatur  injeksi Feedstock A dan  B  yaitu  61-480 o C.  Pengaruh  kecepatan putaran  terhadap  homogenitas Feedstock C  di bawah Feedstock A dan B.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] T.  Hartwig,  L.  Lopes,  P.  Wendhausen, and  N.  Ünal,  “Metal  injection  molding (MIM)  of  NdFeB  magnets,” EPJ  Web Conf ,  vol.  75,  pp.  4–7,  2014,  doi: 10.1051/epjconf/20147504002.
[2] Z. Lu, Z. Huang, S. Jiang, W. Liu, and
K.  Zhang,  “Influencing  Factors  for  the
Microstructure and Mechanical Properties  of  Micro  Porous  Titanium Manufactured by Metal Injection
Molding,” Metals (Basel) , vol. 6, no. 4, pp. 1–10, 2016, doi: 10.3390/met6040083. [3] A.  Dehghan-Manshadi,  P.  Yu,  M. Dargusch,  D.  StJohn,  and  M.  Qian, “Metal  Injection  Moulding  of  Surgical
Tools, Biomaterials and Medical Devices:  A  review,” Powder  Technol ,
vol.  364,  pp.  189–204,  2020,  doi: 10.1016/j.powtec.2020.01.073.
[4] M.  Wolff et  al. ,  “Metal  injection molding  (MIM)  of  magnesium  and  its alloys,” Metals  (Basel) ,  vol.  6,  no.  5,
pp. 1–12, 2016, doi: 10.3390/ met6050118.
[5] S.  Ahn,  S.  J.  Park,  S.  Lee,  S.  V.  Atre, and R. M. German, “Effect of powders and  binders  on  material  properties  and molding  parameters  in  iron  and stainless steel powder injection molding process,” Powder Technol , vol. 193, no.
2,  pp.  162–169,  Mar.  2009,  doi:
10.1016/j.powtec.2009.03.010.
[6] J.  Ma et  al. ,  “Microstructure  and magnetic  properties  of  Fe–79%Ni– 4%Mo  alloy  fabricated  by  metal injection  molding,” Powder  Technol , vol.  253,  pp.  158–162,  2014,  doi: 10.1016/j.powtec.2013.11.011.
[7] R.  Supati,  N.  H.  Loh,  K.  A.  Khor,  and S. B. Tor, “Mixing and characterization of  feedstock  for  powder  injection molding,” Materials Letter , vol. 46, no. April, 2000, doi: 10.1016/S0167- 577X(00)00151-8.
[8] S. Park, Y. Wu, D. F. Heaney, X. I. N.
Zou,  G.  Gai,  and  R.  M.  German,
“Rheological  and  Thermal  Debinding
Behaviors in Titanium Powder Injection  Molding,” The  Minerals, Metals  &  Materials  Society  and  ASM International  2008 ,  vol.  40,  no. January,  pp.  215–222,  2009,  doi: 10.1007/s11661-008-9690-3.
[9] B.  Hausnerova,  B.  N.  Mukund,  and  D. Sanetrnik,  “Rheological  properties  of gas  and  water  atomized  17-4PH stainless  steel  MIM  feedstocks:  Effect of  powder  shape  and  size,” Powder Technol ,  vol.  312,  pp.  152–158,  2017, doi: 10.1016/j.powtec.2017.02.023.
[10] M.  E.  Sotomayor,  A.  Várez,  and  B. Levenfeld,  “Influence  of  powder particle  size  distribution  on  rheological properties  of  316L  powder  injection moulding feedstocks,” Powder Technol , vol. 200, no. 1–2, pp. 30–36, 2010, doi: 10.1016/j.powtec.2010.02.003.
[11] R.  M.  German,  “Progress  in  Titanium Metal  Powder  Injection  Molding,” Materials , vol. 6, no. 8, pp. 3641–3662,
2013, doi: 10.3390/ma6083641.
[12] M. D. Hayat, P. P. Jadhav, H. Zhang, S. Ray,  and  P.  Cao,  “Improving  titanium injection  moulding  feedstock  based  on PEG/PPC  based  binder  system,” Powder Technol , p. #pagerange#, 2018, doi: 10.1016/j.powtec.2018.02.043.
[13] S.  J.  Park,  D.  Kim,  D.  Lin,  S.  J. Park,  and  S.  Ahn,  “Rheological
Characterization  of  Powder  Mixture
Including  a  Space  Holder  and  Its Application to Metal Injection
Molding,” Metals , vol. 7, no. 4, p. 120, Mar. 2017, doi: 10.3390/met7040120.