## ANALIS A  KEBUTUHAN  KOLAM  RETENS I  BANDARA  ATUNG BUNGS U KOTA PAGAR  ALAM

## Norma Puspita
Jurusan Teknik Sipil Universitas Indo Global Mandiri
Email : norma.puspita81@gmail.com 1) ,

## ABSTRAK
Sistem  drainase  di  kawasan  lapangan  terbang  mempunyai  fungsi  dan  peranan  yang  sangat  penting dalam  keselamatan  operasional  penerbangan  yang  difokuskan  pada area run way dan shoulder. Sistem drainase  berfungsi  mencegah  terjadinya  genangan  pada  badan run way. Untuk mengakomodasi volume air  limpasan  dari  sistem  drainase  lapangan  terbang  maka  dibutuhkan  kolam  penampungan  (retensi). Analisa  pada kajian ini menggunakan metode rasional dengan beberapa analisa yaitu analisa hidrologi untuk  menghitung  hujan  rencana,  intensitas  hujan,  dan  debit  banjir  limpasan,  sedangkan  analisa hidrolika  untuk  menghitung  volume  kebutuhan  saluran  drainase  dan  kolam  retensi.  Darihasil  analisa diketahui  bahwa  debit  limpasan  untuk  kawasan  Bandara  Atung  Bungsu  (250 hektar) adalah 4.574612 m 3 /detik  dengan  kebutuhan  dimensi  saluran  drainase  lebar  (B)  0.71  m  dan  kedalaman  H  =  1.72  m. sedangkan dimensi kolam retensi dihasilkan yaitu 199m  x 100 m dengan menggunakan pompa kapasitas 5 m 3 /detik.
Kata kunci : Drainase, Retensi, Bandara.

## 1. PENDAHULUAN
Sistem drainase  di kawasan Bandar Udara memiliki peran dan fungsi yang sangat penting didalam   manajemen dan operasional Bandar Udara dan Keselamatan Penerbangan, terutama untuk selalu mejaga agar Runway dan Taxiway serta Term inal  khususnya tidak  tergenang yang akan sangat membahayakan penerbangan, dan juga tidak  menggenangi kawasan permukiman atau persawahan / kebun milik masyarakat yang ada di sekitar Bandar Udara.
Sudah  seharusnya  bahwa  fungsi  drainase  ini  tidak  dialihfungsikan  atau  berfungsi  ganda sebagai  saluran irigasi, yang kini marak terjadi. Alih fungsi ini tidak hanya menimbulkan satu permasalahan  saja,  tetapi  nantinya  akan  timbulnya  kekacauan  dalam  penanganan  sistem drainase  pula.  Permasalahan-permasalahan  ini  terjadi  akibat  adanya  peningkatan debit pada saluran  drainase.  Penyebab  lainnya  adalah  karena  peningkatan  jumlah  penduduk,  amblesan tanah, penyempitan dan pendangkalan saluran, serta sampah di saluran drainase.
Perlu  dipahami  bahwa  masalah  banjir  dan  genangan  air  di  suatu  bandara  adalah  bukan masalah parsial, tetapi masalah yang terintegrasi. Begitu juga penanganannya. masalah banjir erat sekali kaitannya dengan system drainase yang kita terapkan, dimana dalam system drainase seluruh  komponen  masyarakat  terutama  di  sekitar  Bandar  Udara  pasti  terlibat.  Di  dalam mendukung  pelaksanaan  pembangunan  infrastruktur  drainase  Bandar  Udara.  Untuk  itu diperlukan  suatu  perencanaan  detail  dari  infrastruktur  bandara  yang  dimaksudkan  diatas yangsesuai  dengan  kondisi  dan  kebutuhan  manajemen  operasional  Bandara  dan  Sistem Keselamatan Penerbangan.
Limpasan  air  hujan  yang  keluar  dari  kolam  retensi  rata  –  rata  adalah  96  %  dari  debit limpasan air hujan yang masuk ke dalam kolam retensi. Kondisi topografi di lokasi Lapangan T erbang  Atung  Bungsu  Pagar  Alam  memungkinkan  limpasan  air  hujan  mengalir  secara gravitasi.  Namun,  kondisi  tekstur  permukaan  tanah  yang bergelombang dan lokasi badan air penerima  yang    menyebar  memungkinkan  limpasan  air  hujan  dialirkan  menuju  badan  air
penerima yang terdekat.  Limpasan air hujan yang keluar ke badan air penerima,berdasarkam analisis  sederhana  badan  air  penerima  tidak  akan  menyebabkan  banjir.  Oleh  karena  itu penggunaan  sistem  drainase  yang  direncanakan  dapat  mengantisipasi  bahaya  banjir.  Sistem drainase yang direncanakan akan digunakan pada wilayah perencanaan seluas 250 hektar yang berlokasi di lingkungan Lapangan T erbang Atung Bungsu Kota agar Alam.

## 2. STUDI LITERATUR
Drainase  lapangan  terbang  difokuskan  kepada  drainase  area  run  way  dan  shoulder. Run way  lapangan  terbang  digunakan  untuk  take  off dan landing pesawat, merupakan konstruksi perkerasan  dari  aspal  dan  beton.  Shoulder  yang  berada  pada  sisi  kanan  dan  kiri  run  way, merupakan  area  tanah  yang  sulit  diresapi  yang  ditanami  rumput  sehingga air mengalir lebih banyak dipermukaan tanah dan sedikit infiltrasi.
Shoulder  merupakan  area  untuk pesawat terbang yang mengalami kesulitan saat mendarat dan  atau  mengudara.  Lebar  shoulder  lebih  besar  dari  run  way.  Pada  area  shoulder  yang umumnya  terdiri  dari  dua  kemiringan,  pada  pertemuan  perbedaan  kemiringan  tersebut  pada jarak  tertentu  direncanakan  inlet,  sesuai  dengan  analisis  perencanaan saluran drainase muka tanah.

## a. Drainase  pe rmukaan (muka tanah)
Run way dengan perkerasan aspal atau beton dan jika shoulder merupakan area tanah yang sulit  diresapi  dengan  55%  mengalir  dimuka  tanah  dan  45%  meresap  ke  dalam  tanah,  maka analisis  kapasitas/debit  hujan  mempergunakan  formula  drainase  permukaan  atau  surface drainage.
Kemiringan kearah melintang untuk run way umumnya lebih kecil atau sama dengan 1.5%, kemiringan shoulder ditentukan antara 2.5% - 5%. Kemiringan kearah memanjang ditentukan sebesar lebih kecil atau sama dengan 0.1%. ketentuan dari FAA, genangan air di permukaan run way maksimum 14 cm, dan harus segera dialirkan.
lapangan  terbang,  terutama  disekeliling  run  way  dan  shoulder  harus  ada  saluran  terbuka untuk drainase yang mengalirkan air (interception ditch) dari sisi luar lapangan terbang. T ujuan drainase lapangan terbang adalah:
1. Meminimalisasi  air  yang  masuk  ke  dalam  lapisan  tanah,  sehingga  daya  dukung  tanah tetap stabil untuk menahan beban pesawat
2. Mencegah adanya genangan air pada run way dan taxi way
3. Menjaga  seluruh  area  lapangan  terbang,  run way, taxi way, dan terminal building tidak tergenang air

## b. Drainase  bawah pe rmukaan
Drinase  bawah  permukaan  untuk  lapangan  terbang,  adalah  penghamparan  lapisan  pasir dibawah  perkerasan  run  way  dan  drainase  bawah  tanah  pada  area  shoulder.  Shoulder dengan lapisan tanah yang keras sulit diresapi mempunyai koefisien run off 0.55 berarti 45 persen air meresap  kedalam  tanah.  Meresapnya  air  ini  dapat  dilakukan  drainase  bawah  tanah  dengan menggunakan pipa drain dengan jarak dan kedalaman rencana dengan posisi melintang runway dan kemiringan serah dengan kemiringan shoulder. Pipa – pipa drain berujung pada sisi dalam saluran muka tanah run way, ditampung di pipa drain sekunder dengan kemiringan sama dengan kemiringan saluran permukaan runway.
Lapisan  tanah  shoulder  dapat  diganti  dengan  lapisan  tanah pasir, sehingga waktu resapan dapat lebih cepat. Koefisien resapan tanah pasir 1/1000 cm/detik sedangkan tanah keras sulit diresapi 1/1000000 cm/detik.
Air yang berasal dari sistem drainase disekitar area run way dan shoulder harus dialirkan ke suatu kolam penampungan untuk mencegah terjadinya genangan. Kolam penampungan (retensi) adalah suatu bangunan atau konstruksi yang berfungsi untuk menampung sementara air banjir
atau  hujan  dan  sementara  itu  sungai  induknya  tidak dapat menampung lagi debit banjir yang ada.  Perencanaan  kolam  penampungan  ini  dikombinasikan  dengan  pompa  sehingga pembuangan air dari kolam penampungan bisa lebih cepat.
Kolam retensi memiliki berbagai tipe, seperti:
a. Kolam retensi tipe di samping badan sungai
T ipe  ini  memiliki  bagian-bagian  berupa  kolam  retensi,  pintu  inlet,  bangunan  pelimpah samping,  pintu  outlet,  jalan  akses  menuju  kolam  retensi,  ambang  rendah  di  depan  pintu outlet, saringan sampah dan kolam penangkap sedimen.
b. Kolam retensi di dalam badan sungai
Kolam  retensi  jenis  ini  memiliki  bagian-bagian  berupa  tanggul  keliling,  pintu  outlet, bendung, saringan sampah dan kolam sedimen. T ipe ini diterapkan bila lahan untuk kolam retensi sulit didapat.
c. Kolam retensi tipe storage memanjang
Kelengkapan sistem dari kolam retensi tipe ini adalah saluran yang lebar dan dalam serta cek dam atau bending setempat. T ipe ini digunakan apabila lahan tidak tersedia sehingga harus mengoptimalkan saluran drainase yang ada..
Ukuran ideal suatu kolam retensi adalah dengan perbandingan panjang/lebar lebih besar dari 2 : 1. Sedang  dua  kutub aliran masuk (inlet) dan keluar (outlet) terletak kira-kira di ujung kolam berbentuk bulat telor itulah terdapat kedua ”mulut” masuk dan keluarnya (aliran) air.
Dimensi  kolam  penampungan ini didasarkan pada volume air akibat hujan selama t menit yang  telah  ditentukan,  artinya  jika  hujan sudah mencapai t menit, maka pompa harus sudah dioperasikan sampai elevasi air dikolam penampungan mencapai batas minimum.
Suatu  daerah dengan elevasi muka tanah yang lebih rendah dari muka air laut dan muka air banjir  di  sungai  menyebabkan  daerah  tersebut  tidak  dapat  dilayani  oleh  drainase  sistem gravitasi.  Maka  daerah  tersebut  perlu dilengkapi dengan stasiun pompa. Pompa ini berfungsi untuk membantu mengeluarkan air dari kolam penampung banjir maupun langsung dari saluran drainase pada saat air tidak dapat mengalir secara gravitasi.

## 3. PEMBAHASAN

## a. Analisa hidrologi
Secara  umum  analisis  hidrologi  merupakan  satu  bagian  analisis awal dalam perancangan bangunan-bangunan  hidraulik.  Analisis  hidrologi  diperlukan  untuk  mengetahui  karakteristik hidrologi  di  lokasi  Bandara  Atung  Bungsu.  Analisis  hidrologi  digunakan  untuk  menentukan besarnya debit banjir rencana pada suatu perencanaan bangunan air. Data untuk penentuan debit banjir  rencana  pada  adalah  data  curah  hujan,  dimana  curah  hujan  merupakan salah satu dari beberapa data yang dapat digunakan untuk memperkirakan besarnya debit banjir rencana.
(1) Distribusi fre kue nsi hujan
Berdasarkan  analisa  dispersi  curah  hujan  maksimum  Kota  Pagar  Alam  diketahui bahwa untuk penentuan curah hujan rencana menggunakan metode distribusi Gumbel.
T abel 1. Syarat – syarat batas penentuan sebaran No.  Jenis Distribusi Syarat Hasil Perhitungan Keterangan 1 Normal Cs = 0, Ck = 3 Cs = 0.144 , Ck = 1.409, Cv = 0.416 tidak memenuhi 2 Log Normal Cs = 3 Cv = 1.8, Cv = 0.6 tidak memenuhi 3 Gumbel Cs ≤ 1.1396 , Ck ≤ 5.4002 mendekati 4 Pearson III Cs ≠ 0, Cv = 0.3 tidak memenuhi 5 Log Peason III Cs < 0, Cv = 0.3 tidak memenuhi
T abel 2. Analisa Dispersi Curah Hujan Maksimum
No. Thn X X - Xrt (X - Xrt) 2 (X - Xrt) 3 (X - Xrt) 4 1 2004  125 32.1 1030.41 33076.16 1061745 2 2005  102 9.1 82.81 753.571 6857.496 3 2006  105 12.1 146.41 1771.561 21435.89 4 2007  150 57.1 3260.41 186169.4 10630273 5 2008 63 -29.9 894.01 -26730.9 799253.9 6 2009 63 -29.9 894.01 -26730.9 799253.9 7 2010 87 -5.9 34.81 -205.379 1211.736 8 2011 37 -55.9 3124.81 -174677 9764438 9 2012 54 -38.9 1513.21 -58863.9 2289805 10 2013  143 50.1 2510.01 125751.5 6300150 Total 929  -5.7E-14 13490.9 60314.28 31674423 Xrt 92.9 Cs 0.144341 S 38.71678 Ck 1.409652 Cv 0.416758

## T abel 3. Curah Hujan Rencana Distribusi Gumbel
Tahun  Ch maks Tr S Sn Yn Y Tr K X Tr 2004 125 2 92.9  38.71678  0.9496  0.4952  0.3668  -0.13521 87.66 2005 102 5 92.9  38.71678  0.9496  0.4952  1.5004  1.058551  133.88 2006 105 10 92.9  38.71678  0.9496  0.4952 2.251 1.848989  164.49 2007 150 20 92.9  38.71678  0.9496  0.4952  2.9709  2.607098  193.84 2008 63 25 92.9  38.71678  0.9496  0.4952  3.1993 2.84762 203.15 2009 63 50 92.9  38.71678  0.9496  0.4952  3.9028  3.588458  231.83 2010 87 75 92.9  38.71678  0.9496  0.4952  4.3117 248.51 2011 37 100  92.9  38.71678  0.9496  0.4952  4.6012  4.323926  260.31 2012 54 2013 143

## Tabel 4. Analisa Chi Square
Nilai batas  sub kelompok   O i E i O i - E i (O i - E i ) 2 (O i - E i ) 2 /E i
22.875 ≤ P ≤ 51.125 1 2 -1 1 0.5 51.125 ≤ P ≤ 79.375 3 3 0 0 0 79.375 ≤ P ≤ 107.625 3 3 0 0 0 107.625 ≤ P ≤ 135.875 1 3 -2 4 1.333333 135.875 ≤ P ≤ 164.125 2 3 -1 1 0.333333 Chi Square Hitung 2.166667
Berdasarkan tabel diketahui nilai chi square kritis adalah 5.991, sehingga  nilai hitung 2.1667 < 5.991 yang menyatakan bahwa hipotesa distribusi dapat diterima.
T abel 5. Analisa Smirnov Kolmogorov X m Px Px < k P' P'x< D 37 1 0.090909 0.91 -1.44382 0.091 0.909 0.00 54 2 0.181818 0.82 -1.00473 0.213998 0.786002 -0.03 63 4 0.363636 0.64 -0.77228 0.27916 0.72083 0.08447 63 87 5 0.454545 0.55 -0.15239 0.452936 0.547064 0.001609 102 6 0.545455 0.45 0.23504 0.561545 0.438455 -0.01609 105 7 0.636364 0.36 0.312526 0.583266 0.416734 0.053097 125 8 0.727273 0.27 0.829098 0.728077 0.271923 -0.0008 143 9 0.818182 0.18 1.294013 0.858407 0.141593 -0.04023 150 10 0.909091 0.09 1.474813 0.91133 0.08867 -0.00224 Dmax 0.08
Berdasarkan  data  yang  ada,  nilai  n  adalah  15.  Sehingga  didapat  harga  kritis  Smirnov- Kolmogorov dengan derajat kepercayaan 0.05 adalah 0.41. Uji Smirnov-Kolmogorov dilakukan untuk  membuktikan  bahwa hasil plotting distribusi Gumbel memiliki Δ max kurang dari harga kritis Smirnov-Kolmogorof yaitu 0,34. Dari hasil pengeplotan untuk perhitungan uji Smirnov- Kolmogorov  Distribusi  Gumbel  didapat harga Δ max = 0.08. Besarnya delta kritis maksimum yang diijinkan adalah Δ cr = 0.34, jadi Δ max < Δ cr (memenuhi).

## (2) Inte nsitas C urah Hujan
Intensitas  curah  hujan  umumnya  dihubungkan  dengan  kejadian  dan  lamanya  (duration) hujan turun, yang disebut  Intensity Duration Frequency (IDF). Hubungan antara intensitas, lama hujan,  dan  frekuensi  hujan  biasanya  dinyatakan  dalam lengkung Intensitas-Durasi-Frekuensi (IDF Curve). Diperlukan data hujan jangka pendek, misalnya 5 menit, 10 menit, 30 menit, 60 menit, dan jam-jaman untuk membentuk lengkung IDF.
Lengkung  IDF dapat dibuat dengan persamaan M onobe berikut:
= /
Dimana : I =  intensitas hujan (mm/jam)
t =  durasi hujan (jam)
R 24 =  curah hujan maksimum harian (selama 24 jam) (mm)
T abel 6. Intensitas Curah Hujan
t menit 2 thn 5 thn 10 thn  20 thn  50 thn 100 thn 87.66 mm 133.88 mm 164.49 mm 193.84 mm 231.83 mm 260.31 mm 5  159.30  243.28  298.89  352.23  421.27  473.01 10  100.35  153.26  188.29  221.89  265.38  297.98 20 63.22 96.55  118.62  139.78  167.18  187.71 30 48.24 73.68 90.52  106.67  127.58  143.25 40 39.82 60.82 74.72 88.06  105.32  118.25 50 34.32 52.41 64.39 75.89 90.76  101.91 56 31.82 48.60 59.71 70.36 84.16 94.49 60 30.39 46.41 57.02 67.20 80.37 90.24 70 27.42 41.88 51.46 60.64 72.52 81.43 80 25.09 38.31 47.07 55.47 66.35 74.49 90 23.19 35.42 43.52 51.28 61.34 68.87 100 21.62 33.02 40.57 47.80 57.18 64.20 110 20.29 30.99 38.07 44.86 53.66 60.25 120 19.15 29.24 35.92 42.33 50.63 56.85 150 16.50 25.20 30.96 36.48 43.63 48.99 180 14.61 22.31 27.41 32.31 38.64 43.38 200 13.62 20.80 25.55 30.12 36.02 40.44 240 12.06 18.42 22.63 26.67 31.90 35.81 250 11.74 17.93 22.02 25.95 31.04 34.85 300 10.39 15.87 19.50 22.98 27.49 30.86 360 9.20 14.06 17.27 20.35 24.34 27.33 400 8.58 13.10 16.10 18.97 22.69 25.48 500 7.39 11.29 13.87 16.35 19.55 21.96 600 6.55 10.00 12.29 14.48 17.32 19.44 700 5.91 9.02 11.09 13.06 15.62 17.54 800 5.41 8.25 10.14 11.95 14.29 16.05 900 5.00 7.63 9.38 11.05 13.21 14.84 1000 4.66 7.11 8.74 10.30 12.32 13.83 1100 4.37 6.68 8.20 9.67 11.56 12.98 1200 4.12 6.30 7.74 9.12 10.91 12.25 1300 3.91 5.97 7.34 8.65 10.34 11.61 1440 3.65 5.58 6.85 8.08 9.66 10.85

## Gambar 2. Grafik Intensitas Curah Hujan

## (3) Hye tograf Hujan Rancangan
Waktu  Konsentrasi  (tc)  suatu  DAS  adalah  waktu  yang  diperlukan  oleh  air  hujan yang  jatuh  untuk  mengalir  dari  titik  terjauh  sampai  ketempat  keluaran  DAS  (titik kontrol) setelah tanah menjadi  jenuh dan depresidepresi kecil terpenuhi.
t c =  t o +  t d dimana =     3.28
√ dan =
n = angka kekasaran manning,  n = 0,03 (untuk tanah) S = kemiringan  lahan, S = 10% = 0.1 (Perbukitan) L = panjang lintasan aliran  di atas permukaan lahan (m), L = 50 m Ls = panjang lintasan aliran di dalam saluran/sungai  (m), Ls = 4500 m V = kecepatan aliran di dalam saluran (m/detik), dihitung menggunakan  rumus
!  = " # / $ "/
#  = %     & % '   & = .       . .  '     . =   0.12 !  = " . 0.12 / 0.1 "/
! =   2.564482 -/./ 01 = 2 3     3.28     4500 0.03 √0.1 =   10.37227 -/30
= 4 60 ! = 4500 - 60  2.564482  =  29.24568 -/30
6 =     7     =   39.61795 -/30
Hyetograph adalah histogram kedalaman hujan atau intensitas hujan dengan pertambahan waktu sebagai absis  dan kedalaman hujan atau intensitas hujan sebagai ordinat.
T abel 7. Hyetograf Hujan Rencana untuk Periode Ulang Hujan 5 tahun
Td Δ t I t (mm/jam) I t x  T d Δ p (mm) p % Hyetograf % mm 1 0 - 1 46.41 46.41 46.41 55.03  10.03 8.46 2 1 - 2 29.24 58.48 12.06 14.30  14.30  12.06 3 2 - 3 22.31 66.94 8.46 10.03  55.03  46.41 4 3 - 4 18.42 73.68 6.74 7.99 7.99 6.74 5 4 - 5 15.87 79.37 5.69 6.75 6.75 5.69 6 5 - 6 14.06 84.34 4.97 5.90 5.90 4.97 Total 409.22 84.34 100
Gambar  3. Hyetograf  Hujan Rencana

## (4) De bit Banjir
Untuk  mencari  hubungan antara hujan yang jatuh dan debit yang terjadi maka dilakukan pengalih-ragaman  dari  data  hujan  menjadi  debit  aliran.  Dalam  hal  ini  pengalih-ragaman dilakukan dengan menggunakan metode Rasional Modifikasi, yaitu:
8  =   0.278 9 9 4 :
9 4 = ; ; ' <
Berdasarkan  hasil  analisa  intensitas  curah  hujan  periode  ulang  5  tahun diketahui bahwa intensitas  curah  hujan  pada  waktu  konsentrasi  (t c )  39.61795  menit  adalah  61.12 mm/jam. Sedangkan koefisien limpasan C berdasarkan kondisi topografi perbukitan dengan kemiringan 10 – 12 % yaitu 0.16, jenis tanah lempung dan lanau 0.16 dan padang rumput 0.21 sehingga didapatkan koefisien limpasan total untuk lokasi Lapangan Udara Atung Bungsu Kota Pagar Alam sebesar 0.53.
9 4 = =. ">=? @   =. ">=?A '   =. ? B =   0.730409
Lokasi  Daerah  Pengaliran  merupakan  Lapangan Udara Atung Bungsu Kota Pagar Alam dengan luas wilayah 250 hektar, sehingga :
8 C DE F =   0.278  0.53   0.730409   61.21  2500000
8 C DE F = 4.574612 - /./ 01

## b. Analisa Hidrolika
• Pe nampang Saluran
Potongan melintang saluran yang paling ekonomis adalah saluran yang dapat melewatkan debit  maksimum  untuk  luas  penampang  basah,  kekasaran,  dan  kemiringan  dasar  tertentu. Rumus  untuk hidrolika sebagai berikut :
:  =  @G  7   -HA     H untuk  saluran  trapezium, :  =   G    ℎ untuk  saluran  persegi empat.
J  =   G  7   @2H    K1  7  - A , J  =   G 7 2ℎ
#  = L M = @N '  OPA    P N '  @ P     √" '  O ; # = N& N ' &
!  = " # Q $ R
8  =   !     :
Dimana: A  =  luas penampang saluran (m 2 ) P  =  keliling basah saluran (m) R  =  jari – jari hidrolis (m) I   = kemiringan dasar saluran n  = kekasaran manning V   =  kecepatan aliran (m/detik) Q  =  debit (m 3 /detik)
Direncanakan dimensi salurah 1 : 2 untuk lebar dan kedalaman saluran sehingga dihasilkan : ℎ  =   2G :  =   G  ℎ  =   2G 8  =   !     :
8  = " S L M T Q $ R :
8  = " S N ?N T Q $ R 2G 8  = " . ? Q G Q 0.1 R 2G 8  =   11.44499 G U Q G  =   S V "". == T Q U =  S .?> " "". == T Q U =   0.70901    ≈   0.71 -   ≈   71 X-
ℎ  =   2 G  =   2     71 X-  = 142 X-
H YE =   ℎ  7   Z =   142 X-  7   30 X-  =  172 X-
• Kolam Re tensi
Kolam retensi yang direncanakan akan menampung debit limpasan dari luas daerah pengaliran 250 hektar dan daerah sekitarnya, berdasarkan hasil analisa Debit limpasan menggunakan metode rasional modifikasi sebesar 4.574612 m 3 /detik dengan waktu konsentrasi 39.61795 menit diketahui bahwa debit maksimum komulatif sebesar 29775.67 m 3
T abel 8. Volume Inflow Kumulatif
waktu (menit) Q in Q in rt  kum Δ t Volume (m 3 )  Kumulatif vol 0 0 0 0 0 0 0 10 1.15 0.58 0.58 1200 692.81 692.809 20 2.31 1.15 1.73 1200 2078.43 2771.236 39.61 4.57 2.29 3.44  2354.154 8102.97 10874.2 40 4.55 2.27 4.56 45.84 209.15 11083.35 50 3.88 1.94 4.22 1200 5060.5 16143.85 60 3.22 1.61 3.55 1200 4263.34 20407.19 70 2.55 1.28 2.89 1200 3466.18 23873.37 80 1.89 0.94 2.22 1200 2669.02 26542.38 90 1.23 0.61 1.56 1200 1871.86 28414.24 100 0.561 0.28 0.89 1200 1074.7 29488.94 108.48 0 0 0.28 1017.79 286.73 29775.67 110 0 0 0 182.21 0 29775.67 120 0 0 0 1200 0 29775.67 130 0 0 0 1200 0 29775.67 140 0 0 0 1200 0 29775.67 150 0 0 0 1200 0 29775.67
Gambar  4 hidrograf  volume inflow kumulatif
Perhitungan  Kapasitas  Inflow,  kritis  dengan  mencoba  (trial  &  error)  model  hidrograf kondisi kolam retensi kritis tc > t.
Dicoba  :  kala  ulang  5  tahunan  dengan  tc  =  80  menit  dan  I  =  38.31  mm/jam. Sehingga dihasilkan Debit inflow untuk kondisi kritis sebesar 3.314492 m 3 /detik.
9 4 = B @   B A '   =. ? B =   0.845462
8 C DE F =   0.278  0.53   0.845462    38.31  2500000  = 3.314492 - /./ 01
Debit  inflow  kritis  menghasilkan  Volume  tampungan  maksimum  sebesar  47728.68  m 3 pada kondisi normal tanpa bantuan pompa.
T abel 9. Debit Inflow pada kondisi kritis
Kum waktu (menit)  Q in (m 3 /dtk)  Q in rata2  Q in kum Δ t (detik) Volu (m 3 )  Vol Kum 0 0 0 0 0 0 0 10 1.13 0.57 0.56 1200 679.99 679.99 20 2.27 1.137 1.7 1200 2039.99 2719.98 29.24 3.31 1.66 2.79 1109.48 3096.1 5816.07 30 3.31 1.66 3.31 90.52 300.02 6116.09 40 3.31 1.66 3.31 1200 3977.4 10093.49 50 3.31 1.66 3.31 1200 3977.4 14070.88 60 3.31 1.66 3.31 1200 3977.4 18048.27 70 3.31 1.66 3.31 1200 3977.4 22025.66 80 3.31 1.66 3.31 1200 3977.4 26003.05 90 3.01 1.50 3.16 1200 3795.35 29798.4 100 1 1.35 2.86 1200 3431.27 33229.67 110 2.4 1.20 2.55 1200 3067.19 36296.87 120 2.10 1.05 2.25 1200 2703.12 38999.99 130 1.8 0.9 1.95 1200 2339.041 41339.03 140 1.49 0.75 1.64 1200 1974.96 43313.99 150 1.19 0.59 1.34 1200 1610.88 44924.88 160 0.89 0.44 1.04 1200 1246.81 46171.68 170 0.58 0.29 0.73 1200 882.73 47054.42 180 0.28 0.14 0.43 1200 518.65 47573.07 189.24 0 0 0.14 1109.48 155.61 47728.68 190 0 0 0 90.52 0 47728.68 200 0 0 0 1200 0 47728.68 210 0 0 0 1200 0 47728.68 220 0 0 0 1200 0 47728.68 230 0 0 0 1200 0 47728.68 240 0 0 0 1200 0 47728.68 250 0 0 0 1200 0 47728.68
Gambar  5. Hidrograf  Debit Inflow  dan Volume Tampungan Pada kondisi Kritis
Kolam  Retensi  Bandara  Atung  Bungsu  direncanakan akan menggunakan pompa dengan kapasitas 5 m 3 /detik.
T abel 5.12. Volume Retensi berdasarkan kapasitas pompa
Waktu (menit) Vol Tampungan (m 3 ) pompa 5m 3 /detik Retensi (m 3 ) 0 0 0 0 10 679.9962 3000 -2320 20 2719.985 6000 -3280.02 29.24 5816.073 8773.703 -2957.63 30 6116.097 9000 -2883.9 40 10093.49 12000 -1906.51 50 14070.88 15000 -929.12 60 18048.27 18000 48.27 70 22025.66 21000 1025.657 80 26003.05 24000 2003.0475 90 29798.4 27000 2798.4 100 33229.67 30000 3229.67 110 36296.87 33000 3296.87 120 38999.99 36000 2999.99 130 41339.03 39000 2339.03 140 43313.99 42000 1313.99 150 44924.88 45000 -75.12 160 46171.68 48000 -1828.32 170 47054.42 51000 -3945.58 180 47573.07 54000 -6426.93 189.24 47728.68 56773.7 -9045.02 Maksimum 3296.868
Volume total tampungan kolam merupakan volume komulatif kapasitas maksimum retensi, genangan yang diizinkan dan Volume sedimentasi.
[ \ =  [ ] 7  [ ^ 7   [ _
Dimana : V T =  Volume total tampungan (m 3 ) V k =  Volume maksimum retensi (m 3 ) V g =  Volume genangan yang diizinkan (m 3 ) V s =  Volume sedimentasi (m 3 )
a. Volume  Maksimum Re te nsi (V k )
[ ] =   @`. a. bA 7  @c,e. `. a. _A
Direncanakan kedalaman kolam kolam (tinggi maksimum air) (H) adalah 4 m. berdasarkan volume  maksimum  air  limpasan  yaitu  3296.868  m 3 ,  maka  BL  =  1098.956  m 2 dengan kemiringan lokasi 0.1%
[ ] =   fghi.jij 7 @c.e    kchj.hei     c.kA =   ffek.jki l f
b. Volume  Ge nangan yang diiz inkan (V g )
Lokasi  Lapangan  Udara  Atung  Bungsu  Kota  Pagar  Alam  mempunyai  luas  250  hektar, menurut ketentuan FAA (Federal Aviation Administration), genangan air dipermukaan run way maksimum 14 cm dan harus segera dikeringkan.
[ ^ =   kc − gc% . o. p
Dimana : A  = luas daerah pengaliran (m 2 ) t  = tinggi genangan yang diizinkan (m)
[ ^ =   c. ke   geccccc     c. kq =   egecc l f
c. Volume  Se dime ntasi (V s )
Untuk  memperkirakan  laju sedimentasi dan erosi pada saluran drainase digunakan metode USLE (Universal Soil Losses Equation).
! 4 =   $ r s 4CYE t 4 u
$ r s 4CYE =  v Yw xYE $y# $y#  = z " {   .B B  L |}. }RU ~ @  '  ?   A 7   0.8683  : { . "B
v Yw xYE =  v r s 4CYE 9J v r s 4CYE =   #     •      $     :
#  =   v           10 {
v  =   14.374  # % ". >?
= € >>.">B '  ". " € =   03 /3•0 ‚• ℎƒ„‚3 -‚1•0-ƒ-  •/…‚-‚ 30 -/30
Rb   = hujan rata – rata bulanan = 427.4 mm , K  = 0.4 , LS  = 1.4  , CP = 0.02, Gs = 2.66. Dari  hasil  analisa  dihasilkan  nilai E = 9676.64 ton m/ha cm, I 30 =  0.010333 mm/tahun, R    =    0.9999,  E  potensial    =    139989.75  m 3 /tahun,  E  actual    =    2799.795    m 3 /tahun, SDR  = 0.0878, S potensial = 245.973 m 3 /tahun.
! 4 =   245.973     2.66   5  =   3271.45 -
d. Volume  Tampungan Total
[ \ =   [ ] 7   [ ^ 7  [ _
! † =   3351.816  7 52500  7   3271.45  =   59123.27 -
Berdasarkan volume total tampungan, direncanakan kedalaman muka air kolam (h) 3 m dengan tinggi jagaan 1 m sehingga ketinggian total kolam retensi 4 m dengan dimensi panjang kolam 198.5334 m (199 m) dan lebar kolam 99.2667 m (100 m).

## 4. KESIMPULAN
Dari hasil analisa diketahui bahwa besar debit limpasan dikawasan Bandara Atung Bungsu sebesar  4.574612  m 3 /detik,  dengan  waktu  konsentrasi  t c 39.618 menit. Sehingga kebutuhan kolam retensi untuk kawasan Bandara Atung Bungsu  seluas 199 m x 100 m dengan pemakaian pompa kapasitas 5 m 3 /detik  .

## DAFTAR  PUSTAKA
Departemen PU, “ Tata Cara Pem buatan Kolam  Retensi dan Polder”. (NSPM) Prayoga,  Muhammad  Dwi,  “ Perencanaan  Kolam   Retensi  dan Stasiun Pom pa Pada Sistem

## Drainase kali Sem arang”, Skripsi, Universitas Diponegoro
Subarkah, Imam. “ Hidrologi untuk Perencanaan Bangunan Air”. 1978. Bandung : Idea Dharma Soemarto,  C.D.  Hidrologi  T eknik.  1993.  Jakarta : Erlangga Suripin. “ Sistem  Drainase yang Berkelanjutan. 2004”. Yogyakarta : PT . Andi
T riatmodjo, Bambang. “ Hidrologi T erapan”. 2009. Yogyakarta : Gadjah Mada University Press