Evaluasi Tanah Pasir Lepas Terhadap Potensi Likuefaksi di Area Bandara Kulon Progo Berdasarkan Peta Gempa Indonesia tahun 2017
Yuki Achmad Yakin 1 , Desti Santi Pratiwi 2 , Virhan Maulana Fachrezy 3
1,2,3 Program Studi Teknik Sipil, Institut Teknologi Nasional, Bandung Indonesia * Koresponden email : yuki@itenas.ac.id 1 , destisantipratiwi@itenas.ac.id 2 Diterima: 6 Januari 2022 Disetujui: 9 Maret 2023

## Abstract
Java Island is traversed by the Pacific Ring of Fire, making Java Island an earthquake-prone area. One of the  problems  caused  by  earthquake  is  the  danger  of  liquefaction.  Kulon  Progo  is  in  a  zone  of  high liquefaction vulnerability. Liquefaction is the loss of soil shear strength due to changes in soil properties from solid to liquid caused by cyclic loads that occur so that the pore water pressure increases beyond the vertical stress and causes the effective stress  to be zero. Liquefaction mostly occurred in sand loose and saturated condition. Peak Ground Acceleration values (PGA) and earthquake magnitude are sourced from Peta  Gempa  Indonesia  2017  and  use  soil  data  from  the  Standard  Penetration  Test  (SPT)  test  results.  In evaluating  the  potential  for  liquefaction  at  the  study  site,  the  analysis  method  Youd  &  Idriss,  Idriss  & Boulanger, and Tokimatsu & Yoshimi was used. The results of the comparison between soil resistance or Cyclic Resistance Ratio (CRR) with cyclic loads that occur or Cyclic Stress Ratio (CSR) show the same results. In part 1 it can be seen that the average depth of liquefied soil starts from a depth of 1.7 – 4 meters or as deep as 2.3 m, while in part 2 it can be seen that the average depth of liquefied soil starts from a depth of 3.3 – 4 meters or as deep as 0.7m.
Keywords: earthquake, liquefaction, CSR, CRR, magnitude, PGA

## Abstrak
Pulau Jawa dilalui oleh Cincin Api Pasifik, menjadikan Pulau Jawa sebagai daerah rawan gempa. Salah satu  permasalahan  yang  ditimbulkan  gempa  adalah  bahaya  likuefaksi.  Kulon  Progo  berada  pada  zona kerentanan likuefaksi tinggi. Likuefaksi adalah hilangnya kuat geser tanah akibat perubahan sifat tanah dari padat  menjadi  cair  yang  disebabkan oleh  beban  siklik  yang  terjadi  sehingga  tekanan  air  pori  meningkat melebihi  tegangan  vertikal  dan  menyebabkan  tegangan  efektif  menjadi  nol.  Likuefaksi  pada  umumnya terjadi pada tanah pasir lepas dengan kondisi jenuh air. Nilai percepatan puncak gempa  di batuan dasar (PGA)  dan magnitude gempa bersumber  dari  Peta  Gempa  Indonesia  2017 dan menggunakan data  tanah hasil  pengujian Standard  Penetration  Test (SPT). Dalam  mengevaluasi  potensi  terjadinya  likuefaksi  di lokasi penelitian, digunakan metode analisis  Youd & Idriss, Idriss & Boulanger, Tokimatsu & Yoshimi. Hasil perbandingan antara ketahanan tanah atau Cyclic Resistance Ratio (CRR) dengan beban siklik yang terjadi atau Cyclic Stress Ratio (CSR) menunjukan hasil yang sama. Pada bagian 1 dapat diketahui bahwa rata-rata  kedalaman  tanah  terlikuefaksi  dimulai  dari  kedalaman  1,7  –  4  meter  atau  sedalam  2,3  m, sedangkan  untuk  bagian  2  dapat  diketahui  bahwa  rata  rata  kedalaman  tanah  terlikuefaksi  dimulai  dari kedalaman 3,3 – 4 meter atau sedalam 0,7 m.
Kata Kunci: Gempa Bumi, Likuefaksi, CSR, CRR, Magnitude, PGA

## 1. Pendahuluan
Lokasi bandara berada di pesisir selatan Pulau Jawa tepatnya di Kabupaten Kulon Progo yang rentan terhadap gempa. Gempa yang terjadi dapat mengakibatkan kegagalan pada struktur tanah dengan hilangnya daya dukung tanah. Pesisir selatan Jawa rentan terhadap bahaya gempa karena letaknya yang berdekatan dengan perpotongan dua lempeng tektonik aktif, yaitu lempeng Eurasia dan Indo-Australia [1] serta adanya struktur  geologi  lain  yang  aktif,  yaitu,  sesar  Kali  Opak  [2].  Salah  satu  permasalahan  yang  ditimbulkan gempa adalah bahaya likuefaksi.
Kulon  Progo  merupakan  salah  satu  daerah  kabupaten  yang  ada  di  Provinsi  Daerah  Istimewa Yogyakarta, dimana jenis tanah di daerah ini tanah aluvial tersusun oleh kerakal, pasir, lanau, dan lempung. Lapisan tanah yang rentan terhadap likuefaksi umumnya terjadi pada endapan kipas aluvial, dataran aluvial, pantai, bekas danau dan estuaria yang berumur kuarter [3].
p-ISSN : 2528-3561 e-ISSN : 2541-1934
Permasalahan  dari  penelitian  ini  yaitu  apakah  ada  potensi  likuefaksi  pada  lokasi  penelitian, berapakah  nilai safety  factor yang  didapat,  apakah  percepatan  puncak  gempa  (PGA)  serta  magnitude mempengaruhi  potensi  likuefaksi  dan  berapakah  tebal  tanah  yang  berpotensi  terlikuefaksi.  Tujuan  dari penelitian  ini  yaitu  memahami  dan  mengidentifikasi  potensi  likuefaksi  menggunakan data  hasil  uji  SPT ( Standard Penetration Test ) dengan menggunakan beberapa percepatan maksimum (PGA) dan magnitude gempa    sesuai  dengan  Peta  Gempa  Indonesia  pada  pembangunan  Bandara  di  Kulon  Progo  dengan  cara menghitung safety factor (FS) serta mengetahui tebal lapisan yang berpotensi ter likuefaksi. 2. Landasan Teori

## Tanah
Tanah  didefinisikan  sebagai  butiran  mineral  padat    tidak  terikat  dan  bahan  organik  yang  telah melapuk bersama dengan cairan dan udara yang menempati ruang kosong di antara partikel padat [4].

## Gempa Bumi
Gempa bumi adalah getaran yang disebabkan oleh satu blok batuan yang bergerak ke blok yang lain melalui retakan di kerak bumi, yang disebut sesar. Sebagian besar patahan terkunci, tetapi ketika terjadi gerakan tiba-tiba, gerakan ini dapat menyebabkan gempa bumi karena tekanan yang diberikan oleh tanah di atasnya [5].

## Likuefaksi
Peningkatan  tekanan  air  pori  akibat  getaran  permukaan  dan  aliran  air  ke  permukaan  tanah  dapat menyebabkan pasir berubah menjadi cair, peristiwa yang disebut likuefaksi. Dalam keadaan cair, tegangan efektif adalah nol dan partikel tanah dilepaskan dari tekanan sekitarnya seolah-olah mereka mengambang di permukaan air [6].
Likuefaksi yaitu ketika gempa terjadi, perambatan gelombang geser menyebabkan pasir lepas yang terkena menyusut, sehingga terjadi peningkatan tekanan air pori. Getaran akibat gempa yang terjadi sangat cepat dapat menyebabkan tanah non kohesif mengalami beban tak terdrainase. Peningkatan tekanan air pori menyebabkan  air  tanah  mengalir  ke  permukaan  tanah,  dan  aliran  air  tanah  ke  permukaan  tanah  disebut dengan mud spouts atau sand boils [7].
Ada banyak faktor yang dapat menyebabkan terjadinya proses likuefaksi di dalam tanah Berdasarkan uji laboratorium serta observasi dan studi lapangan, faktor-faktor tersebut antara lain Intensitas, durasi, dan karakteristik gempa bumi, lalu muka air tanah, jenis tanah, kerapatan relatif awal ( Initial relative density ), Gradasi butiran tanah, kondisi drainase, lingkungan tanah sedimen, umur dan pemadatan tanah [8].
Pada  lapisan  tanah  pasir  yang  jenuh  air,  pengaruh  getaran  seismik  atau  pembebanan  siklik  dapat menyebabkan  perubahan  sifat-sifat  tanah.  Transisi  dari  padat  ke  cair  menyebabkan  penurunan  tegangan efektif  tanah,  yang  menyebabkan  tanah kehilangan  daya  dukungnya.  Ini  dapat  dijelaskan  dengan  rumus tegangan  efektif  pada Persamaan  1 .  Teori  Mohr  Coloumb  mendefinisikan  kuat  geser  tanah  pada Persamaan 2 .
𝜎 ′ = 𝜎 − 𝑢 (1)
Dimana: σ’ = Tegangan efektif tanah (𝑘𝑁/𝑚 2 ))
σ = Tegangan total (𝑘𝑁/𝑚 2 ) u = Tekanan air pori (𝑘𝑁/𝑚 2 )
𝜏 = 𝐶 + 𝜎 ′ 𝑡𝑎𝑛 𝜑 ′ (2)
Dimana: τ’ = Kuat geser tanah (𝑘𝑁/𝑚 2 ) σ’ = Tegangan efektif tanah (𝑘𝑁/𝑚 2 ) ∅ ' = Sudut geser dalam tanah efektif
C
= Kohesi tanah efektif (𝑘𝑁/𝑚 2 )
Terlihat dari kedua rumus di atas, saat terjadi peningkatan tekanan air pori dan nilainya sama dengan tegangan  total  maka  tegangan  efektifnya  nol,  mengakibatkan  kuat  geser  tanah  menurun  apalagi  jika tanahnya tidak mempunyai kohesi. Sehingga inilah yang menyebabkan tanah tersebut terjadi likuefaksi.
Salah  satu  dampak  dari  kerusakan  struktur  selama  gempa  bumi  adalah  terjadinya  likuefaksi  pada tanah pasir yang jenuh air. Tipe kerusakan struktur tanah yang dapat terjadi yaitu berupa likuefaksi aliran , pergeseran lateral, penurunan tanah dan semburan pasir.

## Cyclic Shear Ratio (CSR)
Cyclic  Shear  Ratio adalah  nilai  yang  menggambarkan  tegangan  siklik  yang  menyebabkan  terjadi likuefaksi  [9],  untuk  perhitungan  Metode  Youd  –  Idriss  dan  Metode  Idriss  –  Boulanger  menggunakan Persamaan 3 [10][11] , sedangkan untuk perhitungan Metode Tokimatsu – Yoshimi [12] Persamaan 4.
𝐶𝑆𝑅 = 𝜏 𝑎𝑣 𝜎′ 𝑣 = 0,65 𝑎 𝑚𝑎𝑥 𝑔 𝜎 𝑉 𝜎′ 𝑣 𝑟 𝑑 (3)
𝐶𝑆𝑅 = 0,1. (𝑀 − 1). 𝑎 𝑚𝑎𝑥 𝑔 𝜎 𝑉 𝜎′ 𝑣 𝑟 𝑑 (4)
Dimana:
CSR   = Tegangan siklik yang menyebabkan likuefaksi atau cyclic stress ratio 𝜏 𝑚𝑎𝑥 = Tegangan geser siklik 𝜎 𝑉 = Tegangan overburden vertikal total ( 𝑘𝑁/𝑚 2 ) 𝜎′ 𝑉 = Tegangan overburden vertikal efektif ( 𝑘𝑁/𝑚 2 ) a 𝑚𝑎𝑥 = Percepatan permukaan tanah maksimum arah horizontal 𝑟 𝑑 = Koefisien reduksi kedalaman
g
= Percepatan gravitasi
M = Magnitudo gempa
Untuk menghitung nilai 𝑟 𝑑 setiap metode menggunakan persamaan yang berbeda, untuk perhitungan Metode  Youd  –  Idriss  menggunakan Persamaan  5 dan  Metode  Idriss  –  Boulanger  menggunakan Persamaan 6 sedangkan untuk perhitungan Metode Tokimatsu – Yoshimi Persamaan 7.
𝑟 𝑑 = 1,0 − 0,00765 𝑍 𝑧  ≤ 9.15 𝑚 (5a)
𝑟 𝑑 = 1,174 - 0,0267 𝑍 9.15 < 𝑧  ≤ 23 𝑚 (5b)
𝑟 𝑑 = 0,774 - 0,008 𝑍 untuk 23 < 𝑧  ≤ 30 m (5c)
𝑟 𝑑 = 𝑒𝑥𝑝[ 𝛼(𝑧) + 𝛽(𝑧). 𝑀𝑤] (6a)
𝛼(𝑧) = −1.012 − 1.126 𝑠𝑖𝑛( 𝑧 11.73 + 5.133) (6b) 𝛽(𝑧) = 0.106 + 0.118 𝑠𝑖𝑛( 𝑧 11.28 + 5.142) (6c)
𝑟 𝑑 = 1,0 − 0,015 𝑍 (7)
Dimana:
M = Magnitudo gempa Z

## = Kedalaman tanah dari permukaan tanah

## Cyclic Shear Ratio (CSR)
Cyclic  Resistence  Ratio adalah  nilai  yang  menggambarkan  perlawanan  tanah  terhadap  tegangan siklik  yang  menyebabkan  terjadi  likuefaksi.  Untuk  perhitungan  Metode  Youd  –  Idriss  menggunakan Persamaan 8 dan Metode Idriss – Boulanger menggunakan Persamaan 9 sedangkan untuk perhitungan Metode Tokimatsu – Yoshimi Persamaan 10.
𝐶𝑅𝑅 7,5 = 1 34−(𝑁 1 ) 60𝑐𝑠 + (𝑁 1 ) 60𝑐𝑠 135 + 50 [10×(𝑁 1 ) 60𝑐𝑠 +45] 2 − 1 200 (8)
𝐶𝑅𝑅 7.5 = exp (( (𝑁 1 ) 60𝑐𝑠 14.1 ) + ( (𝑁 1 ) 60𝑐𝑠 126 ) 2 − ( (𝑁 1 ) 60𝑐𝑠 23.6 ) 2 + ( (𝑁 1 ) 60𝑐𝑠 25.4 ) 2 − 2.8) . 𝐾 𝜎 (9)
𝐶𝑅𝑅 = 0.45 × 0.57 × [ 16√𝑁 𝑎 100 + ( 16√𝑁 𝑎 𝐶 𝑠 ) 14 ] (10)
Dimana:
(𝑁 1 ) 60𝑐𝑠
= Nilai N-SPT terkoreksi clean sand 𝐶𝑅𝑅 7.5
= Cyclic Resistance Ratio pada skala magnitudo 7,5
𝑁 𝑎
= Tegangan geser siklik 𝐶 𝑠 = Koefisien (80 – 90)
. Nilai SPT terkoreksi untuk Metode Youd – Idriss dan Metode Idriss – Boulanger dapat dihitung menggunakan Persamaan 11. Sedangkan Nilai SPT terkoreksi  untuk  Metode  Tokimatsu  –  Yoshimi  dapat  dihitung  menggunakan Persamaan  12. Pada penelitian  ini finest  content (FC)  telah  ditentukan  sebesar  0%  maka  nilai (𝑁 1 ) 60 = (𝑁 1 ) 60 cs dan  nilai (𝑁 1 ) 72 =   𝑁 𝑎 .
(𝑁 1 ) 60 = N m 𝐶 𝑁 C 𝐸 C 𝐵 C 𝑅 C 𝑆 (11)
(𝑁 1 ) 72 = 1,7𝑁𝑚 𝜎’ 𝑣 +0,7 ( ER 72 ) (12)
Dimana:
𝑁 m = N-SPT dari tes lapangan 𝐶 N = Faktor normalisasi Nm terhadap tegangan overburden pada umumnya 𝐶 E = Faktor koreksi rasio energi hammer (ER/60) 𝐶 𝐵 = Faktor koreksi untuk diameter lubang bor
𝐶 𝑅
= Faktor koreksi dari panjang batang
𝐶 𝑆 = Faktor koreksi untuk sampel

## Safety Factor (FS)
Persamaan Untuk mengetahui faktor keamanan terhadap likuefaksi menggunakan Persamaan 13 . 𝐹𝑆 = 𝐶𝑅𝑅 𝐶𝑆𝑅 (13)
Nilai FS = 1 menyatakan tanah tersebut dalam kondisi kritis, untuk nilai SF < 1 menyatakan tanah tersebut terjadi likuefaksi.
Persamaan yang dikemukakan oleh Youd – Idriss (2001) dan Idriss – Boulanger (2008) berlaku untuk gempa bumi dengan  magnitudo 7,5 . Untuk menyesuaikan dengan magnitudo yang lebih besar atau lebih kecil,  maka  faktor  skala  besaran  atau  yang  disebut magnitude  scale  factor (MSF)  dapat  dihitung menggunakan Persamaan  14 untuk  Metode  Youd  –  Idriss  dan Persamaan  15 untuk  Metode  Idriss- Boulanger.
𝑀𝑆𝐹 = 10 2,24 𝑀 𝑤 2,56 (14)
𝑀𝑆𝐹 = 6,9. 𝑒𝑥𝑝 ( −𝑀 𝑤 4 ) − 0,058 ≤ 1,8 (15) Dimana: MSF = Magnitude scale factor
𝑀 𝑤
= Moment magnitude
Untuk gempa bumi dengan magnitudo selain 7,5 SR dapat menggunakan Persamaan 16 .
𝐹𝑆 = 𝐶𝑅𝑅 7.5 𝐶𝑆𝑅 × 𝑀𝑆𝐹 (16) Dimana: CSR = Cyclic Shear Ratio CRR 7,5 = Cyclic Resistance Ratio pada magnitudo 7,5 MSF
= Magnitude scale factor

## 3. Metode Penelitian
Pada penelitian ini, diperlukan bagan alir sebagai alur untuk menjelaskan bagaimana penelitian ini dimulai  hingga  kesimpulan  dalam  penelitian  yang  dilakukan.  Adapun  bagan  alir  pada  penelitian  ini dilampirkan pada Gambar 1 .
Gambar 1. Diagram Bagan Alir Penelitian Sumber: Hasil Analisa Data (2022)
Dari  sepuluh  titik bore  hole dibagi  menjadi dua  bagian yaitu  Bagian  1 dan  Bagian  2  yang  dibagi menurut muka air tanahnya, Bagian 1 yaitu dengan muka air tanah di antara 0,9  – 2,1 m dengan rata rata sedalam 1,7 m dan Bagian 2 yaitu dengan muka air tanah di antara 3  – 3,5 m dengan rata – rata sedalam 3,3 m. Pengelompokan bagian dapat dilihat pada Gambar 2.
Gambar 2. Zona pengelompokan bagian Sumber: Hasil Analisa Data (2022)
Terlihat  Stratifikasi  tanah  pada Gambar 3 tanah pada  kedalaman  0  –  2  meter  termasuk  ke  dalam tanah loose  sand ,  pada  kedalaman  2  –  4  meter  termasuk  kedalaman  tanah  medium sand dan  pada kedalaman 4 – 14 meter termasuk kedalaman tanah dense – very dense sand .
Mulai Studi Literatur Pengumpulan Data Metode Idriss – Boulanger (2008) Metode Youd – Idriss (2001) Output : SF dan Kedalaman Tanah Terlikuefaksi Hasil Pengujian SPT, Peta Gempa Indonesia 2017, Parameter tanah Analisis Potensi Likuefaksi Analisis dan Pembahasan Selesa i Kesimpulan dan Saran Periode Ulang 1000 Tahun dan 2500 Tahun Magnitude 7 Mw dan 6,8 Mw Metode Tokimatsu - Yoshimi (1983) A
Bagian 1 Bagian 2
Gambar 3. Stratifikasi tanah Sumber: Hasil Analisa Data (2022)

## 4. Hasil dan Pembahasan

## Pengolahan Data SPT
Data  SPT  didapatkan melalui  uji Standart  Penetration  Test pada  pembangunan bandara  di  Kulon Progo diambil 10 titik bor yang nantinya nilai SPT lapangan dikoreksi menggunakan Persamaan 11 dan Persamaan 12 . Terlihat  pada Tabel  1 contoh  pengolahan  nilai  SPT  terkoreksi  dan Tabel  2 untuk  nilai seluruh  nilai  SPT  terkoreksi.  Kelas  situs  tanah  di  Pembangunan  Bandara  di  Kulon  Progo  ditentukan berdasarkan data NSPT dan diperoleh nilai 𝑁 ̅ dalam rentang 15 – 50 yang termasuk Tanah Sedang [13].
Tabel 1. Contoh Koreksi N-SPT Kedalaman [m] MAT [m] N-SPT Koreksi N-SPT (𝑁 1 ) 60 𝜎 𝑣 ′ [kN/m2] (𝑁 1 ) 72 CN  CE  CB CR CS 2
3
5 1,5 1 1 0,75 1 5,6 27,6 7,3 4 7 1,3 1 1 0,85 1 7,8 47,9 8,4 6 38 1,2 1 1 0,95 1 42,4 67,5 39,2 8 50 1,1 1 1 0,95 1 49,9 89,5 44,4 10 50 1,0 1 1 1 1 47,5 111,5 39,0 12 50 0,9 1 1 1 1 43,4 133,5 34,8 14 50 0,8 1 1 1 1 39,9 155,5 31,4 Sumber: Hasil Analisa Data (2022) Tabel 2. Data N-SPT Terkoreksi Kedalaman [m] (N 1 ) 60cs DB-51  DB-52  DB-53  DB-54  DB-55  DB-56  DB-57  DB-59  DB-60  DB-61 2 8,3 9,8 7,7 9,9 9,9 8,0 5,6 9,0 10,9 14,1 4 25,2 8,0 13,6 14,8 18,2 26,8 7,8 15,1 16,6 21,5 6 58,8 56,4 56,0 50,9 56,0 57,2 42,4 57,0 51,6 51,2 8 52,3 50,4 50,1 50,5 50,1 51,1 49,9 50,9 46,5 46,2 10 49,6 48,0 47,7 48,1 48,1 48,6 47,5 48,4 44,6 44,3 12 45,1 43,8 43,5 43,8 43,9 44,3 43,4 44,1 40,9 40,7 14 - - - - - - 39,9 - - - Kedalaman [m] Na DB-51  DB-52  DB-53  DB-54  DB-55  DB-56  DB-57  DB-59  DB-60  DB-61 2 11,1 12,6 10,0 12,8 12,8 10,6 7,3 11,7 13,9 17,9 4 28,2 8,7 14,8 16,2 19,8 29,5 8,4 16,6 17,3 22,5 6 55,5 52,3 51,8 47,3 51,9 53,4 39,2 53,2 46,4 45,9 8 47,3 45,0 44,7 45,1 44,7 45,8 44,4 45,6 40,5 40,2 10 41,3 39,5 39,2 39,6 39,7 40,1 39,0 40,0 36,0 35,7 12 36,6 35,2 35,0 35,3 35,3 35,7 34,8 35,6 32,4 32,2 14 - - - - - - 31,4 - - - Sumber: Hasil Analisa Data (2022)

## Pengolahan Data Gempa
Dalam  evaluasi  potensi  likuefaksi  dibutuhkan  data  –  data  gempa  yang  nantinya  digunakan  untuk perhitungan analisis pada CSR maupun CRR salah satunya yaitu Peak Ground Acceleration . Terlihat pada Tabel 3 dalam penentuan moment magnitude diambil dari sumber gempa terdekat dari titik pengujian, peta yang  bersumber dari  Tim  pusat  penelitian  gempa  2017  yaitu moment  magnutde 6,8  dan  7  [12]. Variasi periode ulang 1000 tahun mempengaruhi pada nilai Peak Ground Acceleration atau amax. penggun Gempa Nasional  menggunakan  acuan  perhitungan  periode  ulang  gempa  bumi  1000  tahun.  Sementara  untuk pembangunan landasan pacu bandara sedangkan periode ulang 2500 tahun untuk pembangunan bangunan gedung dan non-gedung [14][15].
Tabel 3. PGA Sesuai Kelas Situs Periode Ulang PGA F PGA PGA M 1000 Tahun 0.4 1.2 0.48 2500 Tahun 0.5 1.1 0.55 Sumber: Hasil Analisa Data (2022)

## Hasil Evaluasi Metode Youd – Idriss (2001)
Dari sepuluh titik bor yang terbagi menjadi dua bagian, menggunakan dua momen magnitude yang telah ditampilkan grafiknya seperti terlihat pada Gambar 4 di bawah maka dapat di analisis dari masing - masing titik yang akan dibahas sebagai berikut. Garis merah menandakan garis FS sama dengan satu, jika grafik FS vs Kedalaman berada di sebelah kiri garis merah maka dapat dikatakan bahwa titik tersebut rentan terhadap likuefaksi. Sebaliknya jika grafik berada disebelah kanan garis merah maka dapat dikatakan bahwa titik tersebut tahan terhadap potensi likuefaksi.
Gambar 4. Grafik Fs vs Kedalaman Metode Youd – Idriss, (1) Periode ulang 1000 tahun bagian 1,  (2) Periode ulang 1000 tahun bagian 2, (3) Periode ulang 2500 tahun bagian 1, (4) Periode ulang 2500 tahun bagian 2

## Hasil Evaluasi Metode Idriss – Boulanger  (2008)
Dari sepuluh titik bor yang terbagi menjadi dua bagian, menggunakan dua momen magnitude yang telah  ditampilkan  grafiknya  seperti  terlihat  pada Gambar 5 maka dapat  di  analisis  dari  masing-masing titik yang akan dibahas sebagai berikut. Garis merah menandakan garis FS sama dengan satu, jika grafik FS  vs  Kedalaman  berada  di  sebelah  kiri  garis  merah  maka  dapat  dikatakan  bahwa  titik  tersebut  rentan terhadap likuefaksi. Sebaliknya jika grafik berada disebelah kanan garis merah maka dapat dikatakan bahwa titik tersebut tahan terhadap potensi likuefaksi.
Gambar 5. Grafik Fs vs Kedalaman Metode Idriss – Boulanger, (1) Periode ulang 1000 tahun bagian 1,  (2) Periode ulang 1000 tahun bagian 2, (3) Periode ulang 2500 tahun bagian 1, (4) Periode ulang 2500 tahun bagian 2 Sumber: Hasil Analisa Data (2022)

## Hasil Evaluasi Metode Tokimatsu – Yoshimi  (1983)
Dari sepuluh titik bor yang terbagi menjadi dua bagian, menggunakan dua momen magnitude yang telah ditampilkan grafiknya seperti terlihat pada Gambar 6 di bawah maka dapat di analisis dari masing - masing titik yang akan dibahas sebagai berikut garis merah  menandakan garis FS sama dengan satu, jika grafik FS vs Kedalaman berada di sebelah kiri garis merah maka dapat dikatakan bahwa titik tersebut rentan terhadap likuefaksi dan sebaliknya jika grafik berada disebelah kanan garis merah maka dapat dikatakan bahwa titik tersebut tahan terhadap potensi likuefaksi.
Gambar 6. Grafik Fs vs Kedalaman Metode Tokimatsu – Yoshimi , (1) Periode ulang 1000 tahun bagian 1,  (2) Periode ulang 1000 tahun bagian 2, (3) Periode ulang 2500 tahun bagian 1, (4) Periode ulang 2500 tahun bagian 2 Sumber: Hasil Analisa Data (2022)
Berdasarkan evaluasi yang dilakukan dari ketiga metode dengan dua variasi periode ulang dan dua magnitude menunjukan hasil yang sama. Pada bagian 1 dapat diketahui bahwa rata rata kedalaman tanah terlikuefaksi dimulai dari kedalaman 1,7 –  4 meter atau sedalam 2,3 m, sedangkan untuk bagian 2 dapat diketahui bahwa rata rata kedalaman tanah terlikuefaksi dimulai dari kedalaman 3,3 –  4 meter  atau sedalam 0,7 m. terlihat zona tebal tanah terlikuefaksi pada Gambar 7 dan Gambar 8 .
Gambar 7. Zona tebal tanah terlikuefaksi Sumber: Hasil Analisa Data (2022)
Tebal Tanah Terlikuefaksi = 2,3 m = 0,7 m Bagian 2
Bagian 1
Gambar 8. Tebal tanah terlikuefaksi Sumber: Hasil Analisa Data (2022)

## Perbandingan Variasi Periode Ulang dan Magnitude
Pada Tabel 4 ditampilkan perbedaan nilai faktor keamanan berdasarkan variasi parameter periode ulang dan magnitude gempa dengan tiga metode evaluasi potensi likuefaksi, terlihat pada  perbedaan faktor keamanan  (FS)  dari  variasi  yang  digunakan  dari  mulai  periode  ulang, magnitude gempa  dan  metode evaluasi potensi likuefaksi.
Tabel 4. Perbandingan Faktor Keamanan Variasi Periode Ulang dan Magnitudo
2500 1000 7 6,8 2,0 0,23 0,26 14,58 2 0,24 0,26 7,7 4,0 0,59 0,67 14,58 4 0,63 0,67 7,7 6,0 2,00 2,29 14,58 6 2,13 2,29 7,7 8,0 2,02 2,32 14,58 8 2,15 2,32 7,7 10,0 2,09 2,40 14,58 10 2,22 2,40 7,7 12,0 2,22 2,54 14,58 12 2,36 2,54 7,7 2500 1000 7 6,8 2,0 0,26 0,29 14,58 2 0,3 0,3 5,6 4,0 0,62 0,71 14,58 4 0,7 0,7 5,9 6,0 1,95 2,23 14,58 6 2,1 2,2 6,2 8,0 2,02 2,31 14,58 8 2,2 2,3 6,6 10,0 2,11 2,41 14,58 10 2,3 2,4 7,0 12,0 2,21 2,53 14,58 12 2,4 2,5 7,4 2500 1000 7 6,8 2,0 0,28 0,32 14,58 2 0,31 0,32 3,45 4,0 0,59 0,68 14,58 4 0,65 0,68 3,45 6,0 1,83 2,09 14,58 6 2,02 2,09 3,45 8,0 1,88 2,16 14,58 8 2,09 2,16 3,45 10,0 1,95 2,23 14,58 10 2,16 2,23 3,45 12,0 2,01 2,31 14,58 12 2,23 2,31 3,45
Kedalaman [m] Periode Ulang 14,58 Rata - Rata Perbedaan [%] 3,45 Perbedaan [%] Perbedaan [%] Magnitude Kedalaman [m] Periode Ulang 14,58 Periode Ulang 14,58 Kedalaman [m] Perbedaan [%] Rata - Rata Perbedaan [%] Rata - Rata Perbedaan [%] Kedalaman [m] Kedalaman [m] 6,4 7,7 Magnitude Rata - Rata Perbedaan [%] Magnitude Perbedaan [%] Youd - Idriss (2001) Rata - Rata Perbedaan [%] Perbedaan FS Parameter Magnitude Tokimatsu - Yoshimi (1983) Perbedaan [%] Perbedaan [%] Perbedaan FS Parameter Periode Ulang Perbedaan FS Parameter Periode Ulang Perbedaan FS Parameter Magnitude
Perbedaan FS Parameter Periode Ulang Perbedaan FS Parameter Magnitude
Rata - Rata Perbedaan [%] Kedalaman [m] Idriss - Boulanger (2008)

## Evaluasi Potensi Likuefaksi Berdasarkan Kerapatan Relatif (Dr)
Kerapatan relatif (Dr) adalah salah satu faktor yang berpengaruh terhadap terjadinya likuifaksi. Pada penelitian sebelumnya telah dibuat sebuah kriteria desain berupa nilai parameter tanah minimum agar tanah tidak berpotensi mengalami likuefaksi. Kriteria design minimum untuk kerapatan relatif (Dr) yaitu harus lebih besar dari 70 persen [16]. Pada penelitian ini data kerapatan relatif dihitung menggunakan korelasi nilai SPT terkoreksi dengan menggunakan Persamaan 17 [17].
𝐷𝑟 = 25. (𝑁 1 ) 60 0,46 . 𝜎 ′ 𝑣 −0,12 (17)
Gambar 9. Grafik Dr vs Kedalaman Sumber: Hasil Analisa Data (2022)
Terlihat pada Gambar 9 dari sepuluh titik bor, pada kedalaman 0  – 4 m terjadi potensi likuefaksi kecuali pada DB – 51 dan DB – 56 yang hanya berpotensi likuefaksi pada kedalaman 0 - 2 m , sedangkan untuk kedalaman 4 – 12 meter tidak terjadi potensi likuefaksi pada seluruh titik.

## 5. Kesimpulan
Data  tanah  yang  didapatkan  dari  hasil  pengujian Standard  Penetration  Test (SPT)  pada  10  titik penelitian digolongkan ke dalam tanah sedang berdasarkan klasifikasi tanah SNI-1726:2019, dengan nilai penetrasi rata-rata ( 𝑁 ̅) dalam rentang 15 – 50. Tanah pada kedalaman 0 – 4 termasuk dalam kategori tanah pasir  lepas  –  sedang  dan menunjukkan  nilai  faktor  keamanan  (FS)  kurang  dari  satu  ,sedangkan  pada kedalaman 4 – 14 m tanah termasuk kategori tanah pasir padat – sangat padat dengan nilai faktor keamanan (FS) menunjukkan nilai lebih dari satu.
Berdasarkan evaluasi yang dilakukan dari ketiga metode dengan dua variasi periode ulang dan dua magnitude menunjukkan hasil yang sama. Pada bagian 1 dapat diketahui bahwa rata rata kedalaman tanah terlikuefaksi dimulai dari kedalaman 1,7 –  4 meter atau sedalam 2,3 m, sedangkan untuk bagian 2 dapat diketahui bahwa rata rata kedalaman tanah terlikuefaksi dimulai dari kedalaman 3,3 –  4 meter  atau sedalam 0,7 m. Perbedaan faktor keamanan berdasarkan periode ulang 1000 tahun dan periode ulang 2500 tahun yang  berupa  PGA  yaitu  sebesar  14,6  %  pada  semua  metode  karena  hanya  berpengaruh  pada  parameter CSR.
Perbedaan faktor keamanan berdasarkan parameter magnitude 7 dan 6,8 yaitu Metode Youd – Idriss sebesar 7,7 %, Metode Idriss – Boulanger sebesar 6,4% dan Metode Tokimatsu – Yoshimi sebesar 3,45 % karena  parameter  magnitude  penggunaannya  pada  setiap  metode  berbeda.  Evaluasi  Potensi  likuefaksi berdasarkan kerapatan relatif (Dr) dari sepuluh titik penelitian terdapat kesesuaian hasil dengan perhitungan analisis manual sebesar 80%, pada kedalaman 0 – 4 m terjadi potensi likuefaksi kecuali pada dua titik yaitu DB – 51 dan DB – 56, sedangkan untuk kedalaman 4 – 12 meter tidak terjadi potensi likuefaksi pada seluruh titik.

## 6. Daftar Pustaka
[1] R. P. Koesoemadinata, (2020). An Introduction into The Geology of Indonesia: General Introduction and Vol. II, Part 2 and Part 3 Central and Eastern Indonesia, Bandung: Ikatan Alumni Geologi ITB.
[2] R. P. Koesoemadinata, (2020). An Introduction into The Geology of Indonesia: General Introduction and Vol. I, General  Introduction and Part 1 Western Indonesia, Bandung: Ikatan Alumni Geologi ITB.
[3] Tim  Pusat  Studi  Gempa  Nasional.  (2018). Kajian  Gempa  Palu  Provinsi  Sulawesi  Tengah  28 September 2018 (M7.4).
[4] Das, B. M. (2018). Principles of Geotechical Engineering 8th. CT Cengage Learning.
[5] Lutgens, F., & Tarbuck, E. (2018). Essentials of Geology 13th. Pearson Education, Inc.
[6] Ishihara, K., Yamazaki, A., & Haga, K. (2008). Liquefaction of K0-consolidated sand under cyclic rotation of proncipal stress direction with lateral constraint. Soil and Foundations, Japanese Society of Soil Mechanics and Foundation Engineering, 25(4), 63-74
[7] Idriss,  I.  M.,  &  Boulanger,  R.  W.  (2006).  Semi-empirical  procedures  for  evaluating  liquefaction potential during earthquakes. Soil dynamics and earthquake engineering, 26(2-4), 115-130.
[8] Day, R. W. (2001). Geotechnical Earthquake Engineering Handbook. McGraw-Hill Companies.
[9] Nurbani,  G.,  & Yuki,  A.  Y.  (2020).  Analisis  Potensi  Likuefaksi  pada  Tanah  Pasir  Akibat  Gempa (Studi Kasus Mataram, Nusa Tenggara Barat).
[10]  Youd, T. L., & Idriss, I. M. (2001). Liquefaction resistance of soils: summary report from the 1996 NCEER and 1998 NCEER/NSF workshops on evaluation of liquefaction resistance of soils. Journal of geotechnical and geoenvironmental engineering , 127(4), 297-313.
[11]  Idriss,  I.  M.,  &  Boulanger,  R.  W.  (2010).  SPT-based  liquefaction  triggering  procedures.  Rep. UCD/CGM-10, 2, 4-13.
[12]  Mase, L. Z. (2018). Studi Kehandalan Metode Analisis Likuifaksi Menggunakan SPT Akibat Gempa 8, 6 Mw, 12 September 2007 di Area Pesisir Kota Bengkulu. Jurnal Teknik Sipil, 25(1), 53-60.
[13]  BSN.  (2019).  SNI  1726:2019  Tata  cara  perencanaan  ketahanan  gempa  untuk  struktur  bangunan gedung dan non gedung. Badan Standarisasi Nasional.
[14]  Tim Pusat Studi Gempa Nasional. (2017). Peta Sumber dan Bahaya Gempa Indonesia Tahun 2017.
[15]  BSN. (2017). SNI 8460:2017 Persyaratan perancangan geoteknik. Badan Standarisasi Nasional.
[16]  Pratiwi,  D.  S.  (2020).  Evaluasi  Perbaikan  Tanah  Menggunakan  Rapid  Impact  Compaction  pada Tanah Berpotensi Likuefaksi. Rekayasa Hijau: Jurnal Teknologi Ramah Lingkungan , 4(2), 82-92.
[17]  Motahari, M. R., Amini, O., Khoshghalb, A., Etemadifar, M., & Alali, N. (2022). Investigation of the Geotechnical Properties and Estimation of the Relative Density from the Standard Penetration Test  in  Sandy  Soils  (Case  Study:  North  East  of  Iran).  Geotechnical  and  Geological  Engineering, 40(5), 2425-2442.