## ANALISIS HUBUNGAN BALOK KOLOM BETON BERTULANG PROYEK PEMBANGUNAN GEDUNG DPRD-BALAI KOTA DKI JAKARTA

## Agus Setiawan
Civil Engineering Department, Faculty of Engineering, Binus University Jl. K.H. Syahdan No. 9, Palmerah, Jakarta Barat 11480 agustinusset@yahoo.com

## ABSTRACT
In terms of structural design of reinforced concrete buildings for earthquake-resistant, the beam- column joint is a critical area that needs to be accurately designed properly so that the area is able to dissipate energy  in the event of an earthquake. The ability of beam-column joint to deform in the inelastic region provides a structure that has a good ductility, so as to minimize the damage caused by earthquake shaking. This study aims to analyze the design of beam-column connection at the Parliament Building-City Hall of Jakarta. The analysis performed refers to the ” Tata Cara Perhitungan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung ” , SNI 03-2847-2002. The analysis results shows that the terms of detailing in the field implementation have not been fulfilled properly.
Keywords: beam-column joint, dissipate, inelastic

## ABSTRAK
Dalam perencanaan struktur bangunan gedung beton bertulang yang tahan gempa, daerah hubungan balok-kolom merupakan daerah kritis yang perlu didesain benar-benar akurat sehingga mampu mendisipasi energi dengan baik pada saat terjadi gempa. Kemampuan hubungan balok-kolom untuk berdeformasi pada daerah inelastik memberikan struktur dengan daktilitas baik, sehingga mampu meminimalisasi kerusakan yang terjadi akibat goyangan gempa bumi. Penelitian ini bertujuan untuk menganalisis desain hubungan balok-kolom pada Gedung DPRD-Balaikota DKI Jakarta, mengacu pada Tata Cara Perhitungan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung, SNI 03-2847-2002. Hasil analisis menyatakan bahwa syarat detailing belum dipenuhi secara benar dalam pelaksanaan di lapangan.
Kata kunci: hubungan balok kolom, disipasi, inelastik

## PENDAHULUAN
Daerah hubungan balok-kolom merupakan daerah kritis pada suatu struktur rangka beton bertulang, yang harus didesain secara khusus untuk berdeformasi inelastik pada saat terjadi gempa kuat. Sebagai akibat yang timbul dari momen kolom di atas dan di sebelah bawahnya, serta momen- momen dari balok pada saat memikul beban gempa, daerah hubungan balok-kolom akan mengalami gaya geser horizontal dan vertikal yang besar. Gaya geser yang timbul ini besarnya akan menjadi beberapa kali lipat lebih tinggi daripada gaya geser yang timbul pada balok dan kolom yang terhubung. Akibatnya apabila daerah hubungan balok-kolom tidak didesain dengan benar, akan menimbulkan keruntuhan geser yang bersifat getas dan membahayakan pengguna bangunan.
Guna mendapatkan suatu struktur bangunan yang aman dan tahan terhadap bencana, terutama akibat gempa bumi, struktur harus didesain sedemikian rupa mematuhi kaidah atau aturan konstruksi yang baku. Dalam hal struktur beton bertulang, seluruh bangunan gedung di Indonesia harus didesain mengikuti “Tata Cara Perhitungan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung”, SNI 03-2847-2002 (Badan Standarisasi Nasional, 2002). Dalam standar tersebut diatur mengenai dasar-dasar analisis dan perencanaan suatu struktur bangunan beton bertulang, dan dalam pasal 23 diatur mengenai ketentuan khusus untuk perencanaan gempa.
Penelitian ini bertujuan untuk menganalisis hubungan balok-kolom yang terdapat pada proyek pembangunan Gedung DPRD-Balaikota DKI Jakarta (Gambar 1). Penelitian ini hanya dibatasi untuk pemeriksaan daerah hubungan balok-kolom beserta tulangan confinement pada daerah hubungan tersebut. Selanjutnya akan dibandingkan antara kondisi nyata yang terpasang di lapangan dengan perhitungan eksak sesuai standar yang berlaku, dalam hal ini mengacu pada SNI 03-2847-2002, mengenai “Tata Cara Perhitungan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung”
Gambar 1. Potongan tampak samping kanan Gedung DPRD – Balaikota DKI Jakarta.

## METODE
Sebagai kaidah baku dalam perencanaan struktur beton bertulang di Indonesia, SNI 03-2847- 2002 juga memuat secara khusus tata cara perhitungan struktur beton tahan gempa. Pasal 23 dalam SNI 03-2847-2002 memuat secara lengkap peraturan desain struktur beton tahan gempa. Dalam pasal 23.5 dijelaskan pula tata cara untuk melakukan desain pada suatu hubungan balok kolom.
Beberapa ketentuan dalam perencanaan hubungan balok-kolom dijelaskan dalam pasal 23.5 SNI 03-2847-2002 sebagai berikut: (1) gaya-gaya pada tulangan longitudinal balok di muka hubungan balok-kolom harus ditentukan dengan menganggap bahwa tegangan pada tulangan tarik lentur adalah 1,25 kali tegangan leleh tulangan (1,25 × f y ); (2) kuat hubungan balok-kolom harus direncanakan menggunakan faktor reduksi kekuatan sebesar 0,8; (3) apabila tulangan longitudinal balok diteruskan hingga melewati hubungan balok-kolom, dimensi kolom dalam arah paralel terhadap tulangan longitudinal balok tidak boleh kurang daripada 20 kali diameter tulangan longitudinal terbesar balok untuk beton normal, dan tidak kurang dari 26 kali diameter tulangan longitudinal untuk beton ringan.
Dalam hal perencanaan kuat geser, kuat geser nominal hubungan balok-kolom tidak boleh diambil lebih besar daripada ketentuan berikut: (1) untuk hubungan balok-kolom yang terkekang pada keempat sisinya: 1,7 √ f ’ c · A j ; (2) untuk hubungan yang terkekang pada ketiga sisinya atau dua sisi yang berlawanan: 1,25 √ f ’ c · A j ; (3) untuk hubungan lainnya: 1,0 √ f ’ c · A j . Panduan menentukan luas efektif hubungan balok-kolom, A j , ditunjukkan dalam Gambar 2.
Gambar 2. Luas efektif hubungan balok-kolom.
Gaya geser terfaktor yang bekerja pada hubungan balok-kolom, V u , dihitung sebagai berikut (Nawy, 2005):
V u = T 1 + C 2 – V kolom (1.a) = T 1 + T 2 – V kolom (1.b) dengan T 1
adalah gaya tarik pada baja tulangan di balok akibat momen negatif T 2 adalah gaya tarik pada baja tulangan di balok akibat momen positif C 2 adalah gaya tekan beton akibat momen positif V kolom adalah gaya geser pada kolom di sisi atas dan bawah hubungan balok-kolom
Tulangan transversal pada hubungan balok-kolom diperlukan untuk memberikan kekangan yang cukup pada beton, sehingga mampu menunjukkan perilaku yang daktail dan tetap dapat memikul beban vertikal akibat gravitasi meskipun telah terjadi pengelupasan pada selimut betonnya. Luas total tulangan transversal tertutup persegi tidak boleh kurang daripada (Hassoun  & Manaseer, 2005):
A sh = 0,09· s · h c y c / f f (2)
A sh = 0,3· s · h c y c / ch g f f A A ⎟⎟ ⎠ ⎞ ⎜⎜ ⎝ ⎛ − 1 (3)
dengan A sh adalah luas tulangan transversal yang disyaratkan
s
adalah jarak antar tulangan transversal
h c
adalah lebar inti kolom yang diukur dari as tulangan longitudinal kolom A g adalah luas penampang kolom A ch adalah luas inti penampang kolom
Untuk suatu hubungan balok-kolom dengan ukuran lebar balok sekurang-kurangnya adalah tiga perempat dari lebar kolom, nilai-nilai dalam persamaan (2) dan (3) dapat direduksi sebesar 50%. Tulangan transversal yang diperlukan harus dipasang sepanjang l o dari setiap muka hubungan balok- kolom, dengan panjang l o ditentukan tidak kurang daripada tinggi penampang komponen struktur pada muka hubungan balok-kolom atau seperenam bentang bersih komponen struktur atau tidak kurang dari 500 mm.

## HASIL DAN PEMBAHASAN

## Spesifikasi Balok dan Kolom
Spesifikasi balok dan kolom yang dianalisis ditampilkan dalam Tabel 1 dan Tabel 2 berikut. Mutu beton balok yang digunakan adalah 24,9 MPa, sedangkan untuk kolom digunakan mutu beton 33,2 MPa.

## Tabel 1

## Spesifikasi Balok
Posisi Tumpuan Lapangan Tumpuan Dimensi Atas 8 D 25 3 D 25 8 D 25 Bawah 5 D 25 5 D 25 5 D 25 Sengkang D10 - 100 D10 - 150 D10 - 100
350 x 700

## Tabel 2

## Spesifikasi Kolom
Posisi Tumpuan Lapangan Tumpuan Dimensi Tulangan utama Sengkang 2D10 - 100 2D10 - 200 2D10 - 100 Pengekang arah x 2D10 - 100 2D10 - 200 2D10 - 100
Pengekang arah y 2D10 - 100 2D10 - 200 2D10 - 100
900 x 900 48 D25

## Langkah-langkah perhitungan analisis joint kolom balok adalah sebagai berikut:
Menghitung Probable Moment Balok (M pr )
f y = 400 MPa f’ c = 24,9 MPa
b = 350 mm
h = 700 mm
d = h – 50 = 650 mm A s = 8 × 490 = 3920 mm 2
A s / = 5 × 490 = 2450 mm 2
h 1 = h 2 = 4,15 m
Untuk M pr −
T 1 = 1,25 × 3920 × 400 = 1.960 kN a = 1.960.000/(0.85 × 24,9 × 350) = 265,06 mm M pr − = T 1 ( d – a /2) = 1.960.000(650 – 265,06/2) = 1.016,05 kN·m
Untuk M pr +
T 2 = 1,25 × 2450 × 400 = 1.225 kN
a = 1.225.000/(0.85 × 24,9 × 350) = 165,37 mm M pr + = T 2 ( d – a /2) = 1.225.000(650 – 165,37/2) = 694,96 kN·m
Gaya geser pada kolom, V kolom , dapat dihitung berdasarkan nilai M pr − dan M pr + dibagi dengan setengah tinggi kolom atas ( h 1 ) ditambah setengah tinggi kolom bawah ( h 2 ). Jika dituliskan dalam bentuk persamaan adalah:
V kolom =
2 15 4 2 15 4 96 694 05 016 1 2 2 2 1 , , , , . h h M M pr pr + + = + + − + = 412,29 kN
Gaya geser terfaktor yang timbul pada hubungan balok-kolom dapat dihitung dengan menggunakan persamaan V u = T 1 + T 2 – V kolom , yaitu: V u = 1.960 + 1.225 – 412,29 = 2.772,71 kN
Nilai ini tidak boleh lebih besar daripada φ V n , di mana V n adalah kuat geser nominal hubungan balok kolom dan f adalah faktor reduksi kekuatan hubungan balok-kolom yang diambil sebesar 0,8. Nilai Vn dapat dihitung sebagai berikut:
V n = 1,7 √ f ’ c · A j = 1,7 × √ 33,2 × (900 × 900) = 7.934,20 kN φ V n = 0,8 × 7.934,20 = 6.347,36 kN > V u (= 2.772,71 kN)
Jadi, kuat geser hubungan balok kolom sudah mencukupi.
Menghitung Tulangan Confinement Kolom pada Joint Balok Kolom f y = 400 MPa f’ c = 33,2 MPa b = 900 mm
h
= 900 mm
d s = 50 mm d b = 25 mm d = h – d s = 850 mm h c = h – 2( d s – d b /2) = 775 mm
Luas total tulangan transversal tertutup persegi tidak boleh kurang dari:
Dengan mensubstitusikan variabel-variabel yang telah diketahui, diperoleh:
400 2 33 775 09 0 , , s A sh × × = = 5,79 mm 2 /mm
dan
⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ − × × × × = 1 775 775 900 900 400 2 33 775 3 0 , , s A sh = 6,73 mm 2 /mm
Sesuai SNI 03-2847-2002 pasal 23.4.4.(2) disyaratkan bahwa tulangan transversal diletakkan dengan spasi tidak lebih dari: (1) 0,25 kali dimensi terkecil struktur, yaitu 0,25 × 900 = 225 mm; (2) 6 kali diameter tulangan longitudinal, yaitu 6 d b = 6 × 25 = 150 mm; (3)
3 350 100 x x h s − + = ,
dengan h x dapat diambil sebesar 1/3 kali dimensi inti kolom, atau 1/3 × 775 = 258,3 mm, sehingga s x = 100 + (350 – 258,3)/3 = 130,56 mm. Disyaratkan bahwa nilai s x tidak lebih besar dari 150 mm dan tidak perlu lebih kecil dari 100 mm.
Dari ketiga syarat tersebut, dapat diambil spasi tulangan transversal adalah 100 mm, hal mana sudah sesuai dengan kondisi yang terpasang di lapangan. Selanjutnya adalah menghitung luas tulangan transversal yang diperlukan berdasarkan nilai A sh / s dan s yang telah diperoleh sebelumnya. Nilai A sh / s terbesar adalah 6,73 mm 2 /mm, dan dengan nilai s = 200 mm, diperoleh nilai luas tulangan transversal yang diperlukan sebesar 6,73 × 100 = 673 mm 2 . Misal digunakan D10, jumlah tulangan yang digunakan adalah:
2 10 10 10 25 0 673 × × = = ∑ π , A A D D sh = 8,57 (dibutuhkan 9 leg D10-100 atau 4,5D10-100)
Dari hasil perhitungan dibutuhkan 4,5D10-100, dan pada proyek ini sengkang yang terpasang 2D10- 100.
Tulangan transversal harus dipasang sepanjang l 0 dari setiap muka hubungan balok-kolom dan juga sepanjang l 0 pada kedua sisi dari setiap penampang yang berpotensi membentuk leleh lentur akibat deformasi lateral inelastis struktur rangka (SNI 03-2847-2002, pasal 23.4.4.(4)). Panjang l 0 ditentukan tidak kurang dari: (1) tinggi penampang komponen struktur, yaitu = 900 mm; (2) 1/6 kali bentang bersih komponen struktur, yaitu 1/6 × 7100 = 1183,3 mm; (3) 500 mm. Dari ketiga syarat tersebut, harus diambil nilai terbesar yaitu 1183,3 mm. Sedangkan pada kondisi aktual di lapangan, tulangan transversal terpasang sepanjang 0,25 kali tinggi kolom, yaitu = 0,25 × 4150 = 1037,5 mm dari muka hubungan balok-kolom.

## PENUTUP
Dari hasil analisis yang telah dilakukan dapat diambil beberapa simpulan: (1) ukuran kolom (900 × 900 mm 2 ) dan balok (350 × 700 mm 2 ) sudah mencukupi untuk memikul gaya geser yang
terjadi pada hubungan balok-kolom pada saat terjadi gempa; (2) kebutuhan tulangan geser/transversal ternyata tidak dipenuhi dengan baik sesuai dengan hasil analisis, kebutuhan tulangan transversal adalah 4,5D10-100 namun hanya terpasang 2D10-100; (3) tulangan transversal harus dipasang sepanjang l 0 , yaitu sebesar 1183,3 mm, namun pada kenyataannya hanya terpasang sepanjang 1037,5 mm; (4) dari tinjauan hubungan balok-kolom ini ternyata aturan detailing sebagai suatu Struktur Rangka Pemikul Momen Khusus tidak terpenuhi.

## DAFTAR PUSTAKA
Badan Standarisasi Nasional. (2002). Tata Cara Perhitungan Struktur Beton, SNI 03-28467-2002 . Bandung: Departemen Permukiman dan Prasarana Wilayah.
Hassoun, M.N., Manaseer A.A. (2005). Structure Concrete Theory and Design .  Canada: John Wiley & Sons.
Nawy, E. G. (2005). Reinforced Concrete a Fundamental Approach .  New Jersey: Pearson Education.