## Pengaruh Penambahan Media Pendingin Nitrogen Pada Dinding untuk Menigkatkan Kinerja Solar Still Double Slope (Energi Dan Eksergi)*
Dadang  Hermawan 1* , Nova R. Ismail 1 , Purbo Suwandono 1 , Frida Dwi Anggraeni 2
1 Jurusan Teknik Mesin, Fakultas Teknik, Universitas Widya Gama, Malang
2 Jurusan Teknologi Hasil Pertanian, Fakultas Pertanian, Universitas Widya Gama
Email: dadang@widyagama.ac.id

## A BSTRA K
Masyarakat  di  daerah  kepulauan  dan  pesisir  pantai  sering  mengalami  kekurangan  air,  terutama  musim  kemarau.  Pada daerah  dimana  masyarakat  tinggal  tersebut  terdapat  sumber  energi  dan  air  laut  yang  melimpah,  terlebih  pada  musim kemarau. Pada kondisi ini sangat tepat menggunakan solar still untuk mengolah air laut menjadi air tawar menggunakan energi matahari. Penelitian ini bertujuan untuk membandingkan solar still double slope menggunakan pendingin nitrogen pada  dinding  (SSDS.WCN)  dan  tanpa  pendingin  SSDS.  Penelitian  dilakukan  secara  eksperimen,  teoritis  dan  kajian eksergi.  Solar  still menggunakan  pelat  penyerap  sirip  berpori, kaca  penutup  double  slope  dan pendingin nitrogen  pada dinding  sebelah  utara  dan  selatan  yang  di  bandingkan  dengan  tanpa  pendingin.  Nitrogen  pada  sisi  utara  dan  selatan menggunakan  metode  pembilasan  (Flushing).  Penelitian  menghasilkan  produktivitas  air  kondensat  menggunakan pendingin nitrogen pada dinding (SSDS.WCN) secara eksperimen rata-rata sebesar 2.28 kg/10jam.m 2 dan teoritis sebesar 2.15  kg/10jam.m 2 lebih  tinggi  di  bandingkan  dengan  tanpa  pendingin  (SSDS)  secara  eksperimen  sebesar  1.98 kg/10jam.m 2 dan teoritis  sebesar  2.07  kg/10jam.m 2 . Efisiensi  solar  still menggunakan  pendingin nitrogen  pada  dinding (SSDS.WCN) secara eksperimen rata-rata sebesar 37.05% dan teoritis sebesar 38.87% lebih tinggi di bandingkan dengan tanpa  pendingin  (SSDS)  secara  eksperimen  sebesar  34.02%  dan  teoritis  sebesar  35.27%.  Efisiensi  eksergi  rata-rata menggunakan  SSDS.WCN  sebesar  4.78%  dibandingkan  dengan  SSDS  sebesar  4.49%.  Solar  still  menggunakan pendingin  nitrogen  pada  dinding  dapat  meningkatkan  produktivitas  air  kondensat,  efisiesnsi  solar  still  dan  efisiesnsi eksergi di bandingkan dengan tanpa pendingin.
Kata Kunci: efisiensi eksergi; efisiensi energi; pendingin nitrogen; produktivitas; solar still Paper type Research paper

## I NTRODUCTION
Penduduk  di  daerah  kepulauan  dan  pesisir  pantai  sering  mengalami  kekurangan  air  bersih,  terutama  pada  musim kemarau  [1][2].  Di  daerah  kepulauan  dan  pesisir  pantai  terdapat  sumber  energi  matahari  dan  air  laut  yang  melimpah. Energi matahari dapat dimanfaatkan untuk proses destilasi air laut menjadi air tawar menggunakan teknologi solar still [3].
Berbagai usaha pengembangan pasif solar still untuk meningkatkan kinerja pelat penyerap dengan berbagai model dan bentuk diantaranya menghasilkan penyerap sirip dapat meningkatkan produktivitas sebesar 45.5%  [4] dan 40% [5]. Menambahkan  sirip  pada basin dapat  memperpanjang  waktu  pemanasan  untuk  proses  penguapan  dan  dapat meningkatkan  produktivitas solar  still [6].  Ditemukan  bahwa,  produktifitas  pelat  bersirip solar  still (FBLS)  meningkat dengan  meningkatnya  ketinggian  sirip;  Namun,  berkurang  dengan  meningkatnya  ketebalan  dan  jumlah  sirip  [7]. Penyerap  sirip  dapat  meningkatkan  output  distilasi,  karena meningkatkan  luasan  permukaan  basin. Solar  still penyerap sirip lebih cepat dan lebih awal memulai produksi dan meningkatkan evaporasi. Solar still dengan penyerap sirip dapat mengurangi kehilangan panas bawah dan samping yang menjadi masalah pada solar still konvensional [8]. Menggunakan solar  still konvensional  dengan  penyerap  hitam  dan  fins  silinder  batubara  menghasilkan  produktivitas  sebesar  4.16 liter/day, efisiensi thermal sebesar 32.46% dan efisiensi eksergi adalah 1.90% [9].
Usaha  untuk  meningkatkan  produktivitas  dan  efisiensi solar  still juga  dilakukan  dengan  menurunkan  temperatur kaca  penutup  dengan  berbagai  metode,  diantaranya  menggunakan  pendingin  air  pada  kaca  penutup double  slope menghasilkan  produktivitas tertinggi  sebesar  10.06  l/m 2 ·hari  [10].  Menggunakan  pendingin air  dengan  mengalirkannya pada kaca penutup double slope dan menghasilkan produktivitas air aktual dan teoritis untuk metode ini adalah 4,36 liter dan  7,57  liter.  Efisiensi  aktual  dan  teoritis  sistem  masing-masing  52,32%  dan  90,88%  [11].  Menggunakan  metode penyemprotan air pada kaca penutup double slope menghasilkan peningkatan produktivitas 3.32 kali dan efisiensi sebesar 7.3 % di bandingkan tanpa pendingin [12]. Solar still double slope menggunakan solar still dengan kolektor pelat datar, internal  reflektor  pada  dinding  samping,  sirip  sirkular  berongga  dan  nano-PCM  menghasilkan  peningkatan  efisiensi energi sebesar 25% dan efisiensi eksergi sebesar 111% dibandingkan dengan solar still konvensional [13].
Peralatan solar  still menggunakan  model  sirip  porous  media  dapat  meningkatkan  evaporasi  [14]  [15]  dan produktivitas air kondensat [16]. Proses kondensasi pada kaca penutup menyebabkan peningkatan nilai refleksi oleh air kondensat,  sehingga  intensitas  radiasi  matahari  yang  di  terima  pelat  penyerap  berkurang.  Selain  itu  temperatur  kaca penutup  menjadi  tinggi dan  energi  yang terbuang  ke lingkungan  cukup  besar.  Dengan demikian di  perlukan penurunan temperatur kaca penutup dengan memanfaatkan dinding sebagai permukaan kondensasi. Memanfaatkan dinding sebagai permukaan  kondensasi  dapat  memperluas  permukaan  kondensasi.  Dinding  sebagai  permukaan  kondensasi  dengan penambahan  pendingin nitrogen  di harapkan  dapat menurunkan   temperatur  kaca penutup, dan  mengurangi refleksi  air kondensat. Selain itu penambahan pendingin nitrogen pada dinding juga dapat mempercepat proses kondensasi.
Penelitian  ini  dilakukan  secara  eksperimen  dengan  menambahkan  pendingin  nitrogen  pada  dinding  sebelah  utara dan selatan.  Studi  yang dilakukan  secara  eksperimen akan dibandingkan dengan teoritis.  Selain itu  juga akan di lakukan perhitungan energi dan eksergi. Dengan demikian penelitian ini bertujuan untuk mengetahui pengaruh penambahan media pendingin nitrogen pada dinding untuk menigkatkan kinerja solar still double slope .
M ETODE P ENELITIAN

## 2.1. Experimental set up
Penelitian  dilaksanakan  di  Laboratorium  Tenaga  Surya  dan  Energi  Alternatif  Jurusan  Teknik  Mesin  Universitas Widyagama  Malang,  Jawa  Timur,  Indonesia.  Kondisi  geografis  kota  Malang  memiliki  Lattitude  -7.266667  dan Longitude 112.716667 atau dengan koordinat 7 o 16‘ Lintang Selatan dan 112 o 43‘ Bujur Timur. Penyerap  sirip menggunakan  mortar  [17]  [14].  Mortar  merupakan  campuran  pasir  besi  dan  semen.  Komposisi campuran 2 pasir besi dan 1 semen. Penyerap sirip di cat hitam doff untuk meningkatkan  penyerapan radiasi matahari. Cover solar  still menggunakan  kaca  tebal  3  mm,  dinding  dan  bagian  bawah  menggunakan  kaca  tebal  5  mm.  Untuk meminimalkan kehilangan panas dan uap, semua kaca di rekatkan dengan sealant karet silicon.
Solar  still double  slope dengan  pendingin  nitrogen  pada  dinding  sebelah  utara  dan  selatan  yang  di  bandingkan dengan tanpa pendingin. Nitrogen pada sisi utara dan selatan di masukkan pada ruang pendingin menggunakan metode pembilasan (Flushing). Set up peralatan dapat di lihat pada gambar 1.
Gambar 1 . Set Up peralatan solar still

## 2.2. Peralatan ukur
Berbagai instrumen untuk mengukur parameter yang digunakan adalah termokopel, pyranometer, anemometer, dan gelas ukur. Persentase kesalahan terkait, akurasi, dan rentang instrumen dapat di lihat pada Tabel 1.
Tabel 1 . Peralatan ukur SI. No. Instrumen Accuracy Range % Error 1 2 3 4
Thermocouple Pyranometer Anemometer
Measuring cup
± 0.1 0 C
± 1.0 W/m 2 ± 0.1 m/s
± 1.0 mL -100 – 200 0 C 0 – 1200 W/m 2 0 – 25 m/s 0 – 200 mL 0.25 % 1 % 5 % 1 %

## 2.3 Experimental Procedure
Eksperimen solar still dilakukan pada tanggal 15 Desember 2022. Kemiringan kaca penutup solar still menghadap timur  dan  barat  untuk  memaksimalkan  intensitas  radiasi  matahari. Solar  still diisi  air  laut  dengan  ketinggian  1  cm. Temperatur, intensitas radiasi matahari, kecepatan angin dan output distilat di ukur setiap 60 menit. Pengukuran semua parameter yang di perlukan dilakukan mulai jam 7:00 hingga 17:00.

## 2.4 Mathematical model efisiensi energi
Model  matematika  untuk  keseimbangan panas  pada solar  still [18].  Namun  untuk solar  still penyerap  sirip  mortar dengan  kaca  penutup double  slope di  kembangkan  dari  berbagai  peneliti  sebelumnya.  Untuk  penyederhanaan  analisis, dapat di asumsikan sebagai berikut:
1. Kapasitas panas dari kaca penutup, penyerap sirip dan bahan isolasi diabaikan.
2. Tidak ada kebocoran uap di solar still .
3. Udara dan uap air dianggap sebagai gas yang ideal.
4. Aliran air disederhanakan dalam penyerap sirip.
5. Gradien suhu tidak berubah dengan ketebalan penutup kaca.
6. Sifat fisik berbagai bahan adalah konstan.
7. Tidak terdapat kotoran di kaca penutup.
Glass Cover Fin Absorber Sea Water 5 cm 6 cm 15 cm Distillate Channel Basin Porous Media T a T sky T g q r. g -a q c .g -a q c. f- g q r. f- g e. f- g q c. w -g q r. w -g q e. w -g T f q keff.f- w I(t) (1-R g ) m g C g (dT g /dt) Sun q Foam Insulation T a q b.w-a T w T w m w C w (dT w /dt)
100 cm
Water cooler on the wall
Gambar 2 . Skema Heat Transfer pada solar still double slope dengan pendingin nitrogen pada dinding

## 2.4.1 Keseimbangan energi pada kaca Penutup
Keseimbangan panas pada kaca penutup di pengaruhi oleh: penyerapan panas kaca penutup dari intensitas radiasi matahari, panas yang di lepas penyerap sirip (konveksi, radiasi dan evaporasi), panas yang di lepas air basin (konveksi, radiasi  dan  evaporasi)  dan  panas  yang  di  lepaskan  kaca  penutup  ke  atmosfer  (konveksi  dan  radiasi).  Adapun keseimbangan panas pada kaca penutup [19] dan [20] , kemudian di kembangkan, menjadi:
(1)
Dimana:
(2) (3) (4)

## 2.4.2 Keseimbangan panas pada penyerap sirip
Keseimbangan panas pada penyerap sirip di pengaruhi oleh penyerapan panas sirip dari intensitas radiasi matahari yang di transmisikan kaca penutup, panas yang di lepaskan oleh penyerap sirip ke kaca penutup (konveksi, radiasi dan evaporasi),  panas  konduksi  efektif  yang  di  transfer  ke  air  basin  dan  kehilangan  panas  ke  samping.  Persamaan  [19] dikembangkan menjadi:
(5)

## 2.4.3 Keseimbangan panas pada air basin
Keseimbangan  panas  pada  air  basin  di  pengaruhi  oleh;  panas  konduksi  efektif,  panas  yang  di  lepaskan  oleh  air basin  ke  kaca  penutup  (konveksi,  radiasi  dan  evaporasi)  dan  penyimpanan  panas  pada  air  basin.  Adapun  persamaan sebagai berikut:
(6)

## 2.4.4 Internal and eksternal heat transfer
Keseimbangan panas pada penyerap kaca penutup di pengaruhi oleh penyerapan panas kaca dari intensitas radiasi matahari, panas total dari penyerap sirip ke kaca penutup (konveksi, radiasi dan evaporasi),  panas total dari water basin ke kaca penutup (konveksi, radiasi dan evaporasi). Persamaan [19] dikembangkan menjadi:
(7)

## 2.4.5 Produktivitas output distilasi dan Efisiensi
Proses evaporasi terjadi pada air basin dan penyerap sirip.  Produktifitas air distilasi di ukur setiap 60 menit.
(a) Produktifitas air distilasi pada air basin.
Dari teori yang di tuliskan [21], persamaan menjadi:
(8)
Evaporation latent heat menggunakan persamaan [22] ,
(J⁄kg) (9)
Maka, produktifitas air kondensat dari air basin, menjadi:
(10)
(b) Produktivitas air kondensat pada penyerap sirip.
(11) (12) (13)
(c) Total produktifitas distilasi
Total produktifitas setiap 60 menit, menjadi:
(14)
Total produktifitas selama waktu pengujian 10 jam, menjadi:
(15)
(d) Efisiensi energi solar still
Nilai efisiensi setiap 60 menit, [23]menjadi:
(16)
Nilai efisiensi selama waktu pengujian 10 jam, menjadi:
(17)

## 2.4.6 Mathematical model efisiensi eksergi
Perhitungan efisiensi eksergi yang dirumuskan oleh [24], sebagai;
(18)
Insolasi yang jatuh pada fins mencapai eksergi dan dapat dihitung dengan mengalikan insolasi, I T dengan fungsi Petela, [25],
(19)
(20)
Fungsi Petela  , menyatakan, potensi relatif radiasi matahari untuk menghasilkan kerja yang bermanfaat, sebagai fungsi suhu matahari (T s ) dan suhu referensi lingkungan (T a ). Dalam batas , fluks radiasi menjadi 100% tersedia untuk  pembangkitan  eksergi,  sehingga  dapat  disebut  sebagai 'efisiensi  eksergi  surya.'  Bejan,  [26] menjelaskan  interaksi potensial eksergi panas (E Xq ) dengan hukum kekekalan energi dan non- konservasi eksergi sebagai [27];
(21)
di mana T adalah suhu sistem dan
adalah factor efisiensi Carnot. Keseimbangan eksergi dapat dinyatakan sebagai;
(a) Keseimbangan eksergi pada kaca
Mempertimbangkan  kapasitas  panas  dan  radiasi  matahari  yang  diserap  ke  dalam  neraca  eksergi  kaca.  Dari Layek [25] di kembangkan menjadi;
E Xdes.g adalah  penghancuran  exergi  dari  kaca.  E xt.g-a adalah  kehilangan  eksergi  dari  kaca  ke  lingkungan  yang terkait dengan kehilangan panas konveksi dan radiasi, dapat dinyatakan sebagai,
(23)
E xt.w-g adalah  eksergi  yang  ditransfer  dari  permukaan  air  laut  ke  permukaan  bagian  dalam  kaca  akibat  proses penguapan, konveksi dan radiasi dan dapat ditulis sebagai;
(24)
E xt.f-g adalah  eksergi  yang  ditransfer  dari  permukaan  fins  ke  permukaan  bagian  dalam  kaca  akibat  proses penguapan, konveksi dan radiasi dan dapat ditulis sebagai;
(25)
(b) Keseimbangan eksergi pada fins
Sebagian  besar  eksergi  yang  tersedia  diserap  fins
sebagian  besar  untuk  proses  perpindahan panas evaporasi, konveksi dan radiasi ke kaca penutup, sebagian di transfer secara konduksi efektif dari fins ke air laut dan sebagian kecil dari eksergi meninggalkan sistem melalui insulasi (E Xi ) ke atmosfer dan sisanya dirusak dari cekungan (E Xdes.f ). Dari Layek [25] di kembangkan menjadi;
(26)

## (c) Keseimbangan eksergi pada air laut
Perolehan  eksergi  oleh  air  laut  adalah  penjumlahan  dari  eksergi  yang  ditransmisikan  dari  fins  ke  air  laut. Sebagian  dari  eksergi  ini  ditransmisikan  dari  permukaan  air  ke  kaca  melalui  proses  perpindahan  panas konvektif, radiasi dan evaporasi, sisanya dihancurkan. Dari Layek [25] di kembangkan menjadi;.
(27)
Eksergi  yang  terkait  dengan  hasil  penyulingan  matahari  dipindahkan  dari  fins  dan  air  laut  ke  kaca  melalui penguapan,  yaitu  E xe.f-g dan  E xe.w-g .  Oleh  karena  itu,  persamaan  efisiensi  eksergi  dari  [28],  di  kembangkan menjadi;
(28)

## H ASIL DAN P EMBAHASAN
Penelitian solar  still double  slope menggunakan  pendinginan  nitrogen  pada  dinding  sebelah  utara  dan  selatan (SSDS.WCN) yang di bandingkan dengan tanpa pendingin (SSDS). Perbandingan ini akan di lihat dari hasil eksperimen dan teoritis, selain itu juga dari nilai ekserginya.
Gambar 3 . Kecepatan angin dan Intensitas matahari
Intensitas radiasi matahari dan kecepatan angin di ukur dan di sajikan pada gambar 3. Temperatur hasil pengujian di sajikan pada gambar 4 dan 5. Temperatur rata-rata menggunakan SSDS.WCN lebih rendah dibandingkan dengan SSDS. Temperatur  kaca  penutup  SSDS.WCN  lebih  rendah  di  bandingkan  temperatur  SSDS,  kondisi  ini  mengindikasikan keberhasilan  pada  penelitian  ini  yang  mempunyai  tujuan  diantaranya  untuk  menurunkan  temperatur  kaca  penutup. Penurunan kaca penutup dapat meningkatkan laju evaporasi dan kondensasi, hal ini dapat di lihat pada produktivitas air yang di hasilkan.
Gambar 4 . Temperatur pada peralatan solar still double slope dengan pendingin nitrogen pada dinding (SSDS,WCN)
Gambar 5 . Temperatur pada peralatan solar still double slope (SSDS)
Pada  gambar  6  terlihat  produktivitas  air  secara  eksperimen  dan  teoritis  menggunakan  SSDS.WCN  lebih  tinggi di bandingkan  dengan  SSDS.  Pebedaan  produktivitas  antara  teoritis  dan  eksperimen  tidak  signifikan.  Perbedaan produktivitas  pada  kedua  peralatan  lebih  terlihat  pada  saat  nilai  intensitas  radiasi  matahari  tinggi.  Dengan  demikian menggunakan  media  pendingin  nitrogen  pada  dinding  dapat  menurunkan  temperatur  kaca  penutup  dan  meningkatkan produktivitas  air.  Produktivitas  air  tertinggi  menggunakan  SSDS.WCN  secara  teoritis  sebesar  2.28  kg/10jam.m 2 dan eksperimen sebesar 2.15 kg/10jam.m 2 , sedangkan produktivitas tertinggi menggunakan SSDS secara teoritis sebesar 2.07 kg/10jam.m 2 dan eksperimen sebesar 1.98 kg/10jam.m 2 .
Pada  gambar  7  di  sajikan  efisiensi  energi  secara  teoritis  dan  eksperimen.  Pebedaan  nilai  efisiensi  energi  secara teoritis  dan  eksperimen  tidak  signifikan  baik  pada  SSDS.WCN  dan  SSDS.  Energi  efisiensi  tertinggi  menggunakan SSDS.WCN  di  bandingkan  dengan  SSDS.  Kondisi  ini  disebabkan  oleh  perbedaan  temperatur  fins  ke  glass  dan temperatur  water  ke  glass.  Semakin  tinggi  perbedaan  temperatur  fins  ke  glass  dan  temperatur  water  ke  glass  dapat meningkatkan laju evaporasi. Laju evaporasi yang tinggi dapat meningkatkan produktivitas air kondensat. Produktivitas air kondensat yang tinggi dapat meningkatkan efisiensi energi.
Pada siang hingga sore hari efisiensi energi masih tinggi kondisi ini disebabkan oleh sifat material pelat penyerap sirip dan air yang masih menyimpan energi. Eisiensi tertinggi menggunakan SSDS.WCN secara teoritis sebesar 49.35% dan secara eksperimen sebesar 46.72%, sedangkan efisiensi tertinggi menggunakan SSDS secara teoritis sebesar 45.05% dan secara eksperimen sebesar 43.73%. Efisiensi rata-rata menggunakan SSDS.WCN teoritis sebesar 38.87% dan secara eksperimen sebesar 37.05%, sedangkan efisiensi rata-rata menggunakan SSDS secara teoritis sebesar 35.27% dan secara eksperimen sebesar 34.02%.
Gambar 7 . Efisiensi solar still SSDS.WCN dan SSDS eksperiment dan teoritis
Gambar 8 . Efisiensi eksergi SSDS.WCN dan SSDS
Gambar  8,  efisiensi  eksergi  meningkat  seiring  dengan  peningkatan  intensitas  radiasi  matahari.  Efisiensi  eksergi tertinggi menggunakan SSDS.WCN sebesar 6.17% dibandingkan dengan SSDS sebesar 5.79%. Efisiensi eksergi rata-rata harian  menggunakan  SSDS.WCN  sebesar  4.78%  dan  menggunakan  SSDS  sebesar  4.49%.  Efisiensi  eksergi  pada SSDS.WCN  lebih  tinggi  di  bandingkan  SSDS,  kondisi  ini  disebabkan  oleh  penurunan  temperatur  kaca  penutup  yang lebih  rendah  akibat  pendingin  nitrogen  pada  dinding.  Temperatur  kaca  penutup  yang  rendah  dapat  meningkatkan  nilai perbedaan temperatur antara pelat penyerap sirip ke kaca penutup dan air pada basin ke kaca penutup. Peningkatan nilai perbedaan  temperatur  pelat  penyerap  sirip  ke  kaca  penutup  dan  air  pada  basin  ke  kaca  penutup  dapat  meningkatkan eksergi  penguapan.  Peningkatan  eksergi  penguapan  dapat  meningkatkan  efisiensi  eksergi  dan  menurunkan  destruksi eksergi.

## K ESIMPULAN
Penelitian solar  still menggunakan  pelat  penyerap  sirip,  kaca  penutup double  slope dan  pendingin  nitogen  pada dinding yang di bandingkan dengan tanpa pendingin menghasilkan:
a) Produktivitas  air  kondensat  menggunakan  pendingin  nitrogen  pada  dinding  (SSDS.WCN)  secara  eksperimen sebesar  2.28  kg/10jam.m 2 dan  teoritis  sebesar  2.15  kg/10jam.m 2 lebih  tinggi  di  bandingkan  dengan  tanpa pendingin (SSDS) secara eksperimen sebesar 1.98 kg/10jam.m 2 dan teoritis sebesar 2.07 kg/10jam.m 2 .
b) Efisiensi solar  still menggunakan  pendingin  nitrogen  pada  dinding  (SSDS.WCN)  secara  eksperimen  rata-rata sebesar  37.05%  dan  teoritis  sebesar  38.87%  lebih  tinggi  di  bandingkan  dengan  tanpa  pendingin  (SSDS)  secara eksperimen sebesar 34.02% dan teoritis sebesar 35.27%.
c) Efisiensi eksergi rata-rata menggunakan SSDS.WCN sebesar 4.78% dibandingkan dengan SSDS sebesar 4.49%.
d) Solar  still menggunakan  pendingin  nitrogen  pada  dinding  dapat  meningkatkan  produktivitas  air  kondensat, efisiesnsi solar still dan efisiesnsi eksergi di bandingkan dengan tanpa pendingin.

## U CAPAN TERIMA KASIH
Kami  selaku Tim  Peneliti mengucapkan terimakasih kepada  BRIN  dan  LPDP  yang  telah membiayai  kegiatan  penelitian dengan kontrak Nomor : 53/IV/KS/06/2022   dan Nomor : 009/Kontrak-KS/PTS.030.7/PN/VI/2022.

## R EFERENCES
[1] K.  Schwerdtner  Máñez,  S.  Husain,  S.  C.  A.  Ferse,  and  M.  Máñez  Costa,  “Water  scarcity  in  the  Spermonde Archipelago, Sulawesi, Indonesia: Past, present and future,” Environ. Sci. Policy , vol. 23, pp. 74–84, 2012.
[2] A. Boretti and L. Rosa, “Reassessing the projections of the World Water Development Report,” npj Clean Water , vol. 2, no. 1, 2019.
[3] S.  S.  S.  Al-Mezeini et  al. ,  “Design  and  Experimental  Studies  on  a  Single  Slope  Solar  Still  for  Water Desalination,” Water (Switzerland) , vol. 15, no. 4, pp. 1–13, 2023.
[4] V.  Velmurugan,  M.  Gopalakrishnan,  R.  Raghu,  and  K.  Srithar,  “Single  basin  solar  still  with  fin  for  enhancing productivity,” Energy Convers. Manag. , vol. 49, no. 10, pp. 2602–2608, 2008.
[5] Z. M. Omara, M. H. Hamed, and A. E. Kabeel, “Performance of finned and corrugated absorbers solar stills under Egyptian conditions,” Desalination , vol. 277, no. 1–3, pp. 281–287, 2011.
[6] A.  RPN,  P.  Namprakai,  and  W.  Ampun,  “The  thermal  performance  of  an  ethanol  solar  still  with  fin  plate  to increase productivity,” Renew. Energy , vol. 54, pp. 227–234, 2013.
[7] A. A. El-Sebaii, M. R. I. Ramadan, S. Aboul-Enein, and M. El-Naggar, “Effect of fin configuration parameters on single basin solar still performance,” Desalination , vol. 365, pp. 15–24, 2015.
[8] H.  Panchal  and  I.  Mohan,  “Various  methods  applied  to  solar  still  for  enhancement  of  distillate  output,” Desalination , vol. 415, no. March, pp. 76–89, 2017.
[9] S. Vembu, M. E. H. Attia, M. Thangamuthu, and G. Thangamuthu, “Energy, exergy, and economic analysis of solar  still  using  coal  cylinder  fins:  an  experimental  study,” Environ.  Sci.  Pollut.  Res. ,  vol.  30,  no.  2,  pp.  2597– 2606, 2023.
[10] M. M. Morad, H. A. M. El-Maghawry, and K. I. Wasfy, “Improving the double slope solar still performance by using flat-plate solar collector and cooling glass cover,” Desalination , vol. 373, pp. 1–9, 2015.
[11] H. Ambarita, William, and J. P. Nababan, “Effect of cooling water on the glass cover of the double  slope solar still,” J. Phys. Conf. Ser. , vol. 1542, no. 1, 2020.
[12] M.  S.  Manjunath et  al. ,  “Experimental  study  of  the  influence  of  glass  cover  cooling  using  evaporative  cooling process on the thermal performance of single basin solar still,” J. Mech. Eng. Sci. , vol. 14, no. 1, pp. 6334–6343, 2020.
[13] S. S. Tuly, M. S. Islam, R. Hassan, B. K. Das, and M. R. I. Sarker, “Investigation of a modified double slope solar still  integrated  with  nanoparticle-mixed  phase  change  materials:  Energy,  exergy,  exergo-economic, environmental, and sustainability analyses,” Case Stud. Therm. Eng. , vol. 37, no. May, p. 102256, 2022.
[14] N. R. Ismail, S. Soeparman, D. Widhiyanuriyawan, and W. Wijayanti, “The influence of pores size and type of aggregate on capillary heat and mass transfer in porous,” J. Appl. Eng. Sci. , vol. 17, no. 1, pp. 8–17, 2019.
[15] N. R. Ismail, S. Soeparman, D. Widhiyanuriyawan, and W. Wijayanti, “The effect of water salinity and radiation intensity to the temperature distribution and evaporation rate inside porous media,” Teh. Vjesn. , vol. 28, no. 2, pp. 379–384, 2021.
[16] W.  Ismail  N.R.,  Soeparman,  S.,  Widhiyanuriyawan,  D.,  Wijayanti,  “Studi  pelat  penyerap  model  sirip menggunakan  material  porous  media  untuk  meningkatkan  kinerja  solar  still,”  Universsitas  Brawijaya,  Malang, 2021.
[17] N. R. Ismail, S. Soeparman, D. Widhiyanuriyawan, and W. Wijayanti, “The Influence of Pores Size and Type of Aggregate on Liquid Mass Transfer in Porous Media,” J. Eng. Appl. Sci. , vol. 13, no. 17, pp. 7171–7178, 2018.
[18] A. Agrawal, R. S. Rana, and P. K. Srivastava, “Heat transfer coefficients and productivity of a single slope single basin solar still in Indian climatic condition: Experimental and theoretical comparison,” Resour. Technol. , vol. 3, no. 4, pp. 466–482, 2017.
[19] A.  Agrawal and  R.  S.  Rana,  “Theoretical and  experimental  performance  evaluation  of  single-slope  single-basin solar still with multiple V-shaped floating wicks,” Heliyon , vol. 5, no. 4, p. e01525, 2019.
[20] S.  Kumar,  G.  N.  Tiwari,  and  H.  N.  Singh,  “Annual  performance  of  an  active  solar  distillation  system,” Desalination , vol. 127, no. 1, pp. 79–88, 2000.
[21] M. K. Gaur and G. N. Tiwari, “Optimization of number of collectors for integrated PV/T hybrid active solar still,” Appl. Energy , vol. 87, no. 5, pp. 1763–1772, 2010.
[22] H.  E.  S.  Fath  and  H.  M.  Hosny,  “Thermal  performance  of  a  single-sloped  basin  still  with  an  inherent  built-in additional condenser,” Desalination , vol. 142, no. 1, pp. 19–27, 2002.
[23] A.  E.  Kabeel,  M.  Abdelgaied,  and  A.  Eisa,  “Enhancing  the  performance  of  single  basin  solar  still  using  high thermal conductivity sensible storage materials,” J. Clean. Prod. , vol. 183, pp. 20–25, 2018.
[24] H. Hassan, M. S. Yousef, M. S. Ahmed, and M. Fathy, “Energy, exergy, environmental, and economic analysis of natural and forced cooling of solar still with porous media,” Environ. Sci. Pollut. Res. , vol. 27, no. 30, pp. 38221– 38240, 2020.
[25] A. Layek, “Exergetic analysis of basin type solar still,” Eng. Sci. Technol. an Int. J. , vol. 21, no. 1, pp. 99–106, 2018.
[26] A. Bejan, Advanced Engineering Thermodynamics . New Jersey: Hoboken-Wiley, 2006.
[27] K. R. Ranjan, S. C. Kaushik, and N. L. Panwar, “Energy and exergy analysis of passive solar distillation systems,” Int. J. Low-Carbon Technol. , vol. 11, no. 2, pp. 211–221, 2016.
[28] A.  R.  Abd  Elbar  and  H.  Hassan,  “Energy,  exergy  and  environmental  assessment  of  solar  still  with  solar  panel enhanced by porous material and saline water preheating,” J. Clean. Prod. , vol. 277, p. 124175, 2020.

## Nomenclatures
A : Area (m 2 ) C : Speciﬁc heat (J/kg °C) dx : Distance of fin surface to water (m) dT : Difference temperature ( o C) Ex : Eksergi h : Coe ﬃ cient (W/m 2 °C) I : Solar Intensity (W/m 2 )
t : Time interval (s)
K : Thermal conductivity (W/m°C) L : Latent heat (J/kg) Li : Thickness of insulation (m) m : Mass of water in basin (Kg) M : Distillate output (Kg/m 2 /s) M’  : Distillate output (Kg/m 2 /(h)) P : Partial saturated vapor pressures (N/m2)
q : Heat transfer (W/m 2 ) R : Reﬂectivity
T : Temperature ( o C) U : Overall heat transfer coe ﬃ cient (W/m 2 °C) V : Velocity of Wind (m/s)
Greek symbols
: Absorptivity
ε : Emissivity
ε : Porosity of fin
σ : Stefan–Boltzmann constant
τ : Transmissivity η : E ﬃ ciency of solar still
: Petela Funtion
Subscripts a : Ambient b : Basin liner b-a  :  Basin to ambient c : Convective
des  : Destructed
e : Evaporative
e : exsperiment
eff : Efective ex : Eksergi ev : Vaporization of water f : Fins absorber f-g  : Fins to glass cover g : Glass cover
g-a  : Glass cover to ambient
i : Insulation
r : Radiative
s : Surface
sa : Side to ambient Sky  : Sky t : Total t : Theoritis
w : Water w-g  : Water to glass cover