Sitompul.  H.  D. , (2021)  Analisis  Kestabilan  Lereng  Tambang  Timah  “XYZ”,  Kecamatan Muntok, Kabupaten Bangka Barat, Syntax Idea, 3 (10), https://doi.org/10.36418/syntax-idea.v3i10.1517 E-ISSN: 2684-883X Published by: Ridwan Institute
Syntax Idea: p–ISSN: 2684-6853 e-ISSN: 2684-883X
Vol. 3, No.10, Oktober 2021
ANALISIS KESTABILAN LERENG TAMBANG

## TIMAH “XYZ”, KECAMATAN MUNTOK, KABUPATEN BANGKA BARAT

## Herman Darmawan Sitompul
Fakultas Matematikan dan Ilmu Pengetahuan Alam, Universitas Indonesia, Indonesia Email: herman.darmawan71@ui.ac.id

## Abstrak
Tambang Timah “XYZ” belum memiliki kajian mengenai analisis kestabilan lereng sebagai  dasar  untuk  menentukan  geometri  lereng  bukaan  tambangnya,  dimana seharusnya aspek ini menjadi faktor yang penting dalam pelaksanaan kaidah teknis penambangan  yang  baik.  Penelitian  ini  dilakukan  untuk  menganalisis  kondisi kestabilan  lereng  pada  Tambang  Timah  “XYZ”  melalui  pengamatan  geometri lapangan  dan  pengujian  sifat  fisik  dan  mekanik  dari  pengambilan  sampel  pada permukaan  lereng  untuk  digunakan  dalam  analisis  menggunakan  metode kesetimbangan  batas  dan  probabilistik  menggunakan  simulasi  Monte  Carlo. Berdasarkan hasil analisis, kondisi kestabilan lereng aktual keseluruhan, Lereng A tambang  memiliki  nilai  Faktor  Keamanan  (FK)  Deterministik  1,206,  Probabilitas Kelongsoran  (PK)  0%  dan  FK  rata-rata  1,1959  pada  kondisi  statis,  FK Deterministik 1,023, PK 28% dan FK rata-rata 1,016 pada kondisi dinamis dengan beban seismik horizontal 0,056g, Sedangkan kondisi Lereng B aktual memiliki nilai FK Deterministik 1,092, PK 0% dan FK rata-rata 1,0846 pada kondisi statis dan FK Deterministik  0,926,  PK  100%  dan  FK  rata-rata  0,921  pada  kondisi  dinamis. Kondisi ini belum memenuhi syarat nilai FK minimum menurut KEPMEN ESDM 1827:2018  dan  perlu  dioptimasi  sehingga  FK  bernilai  >1,3.  Setelah  dilakukan optimasi dengan mengubah geometri lereng, didapatkan rekomendasi desain lereng tambang yang lebih aman pada lereng A dengan  nilai FK Deterministik 1,302, PK 0%  dengan  FK  Rata-rata  1,291  pada  kondisi  statis  dan  nilai  FK  Deterministik 1,095,  PK  0%  dengan  FK  Rata-rata  1,085.  Pada  Lereng  B,  memiliki  FK Deterministik 1,304, PK 0% dengan FK Rata-rata 1,294 pada kondisi statis dan FK Deterministik 1,096, PK 0% dengan FK Rata-rata 1,089.
Kata  Kunci :  kestabilan  lereng;  timah;  faktor  keamanan;  kesetimbangan  batas;  Monte Carlo

## Abstract
Tin  Mine  "XYZ"  does  not  yet  have  a  study  of  slope  stability  analysis  as  a  basis  for determining the slope geometry of the mine opening, which should be an important factor  in the implementation  of  good  mining  practice.    The  study  was  conducted  to analyze  the  stability  conditions  of  the  slopes  at  the  Tin  Mine  "XYZ"  through  field geometry  observations  and  testing  the  physical  and  mechanical  properties  by  on sampling  the  slope  surface  for  use  in  analysis  using  limit  equilibrium  and probabilistic  methods. Based on the results of the Analysis, the overall actual slope stability condition, Slope A of the mine has a Deterministic Safety Factor (SF) value
of  1,206,  Probability  of  Failur  (PoF)  of  0%  and  average  SF  of  1.1959  in  static conditions, Deterministic SF of 1,023, Pof 28% and average SF of 1.016 in dynamic conditions  with  a  horizontal  seismic  load  of  0.056g,  while  the  actual  Slope  B condition has a Deterministic SF value of 1,092, PoF 0% and average SF of 1.0846 in static conditions and Deterministic SF 0.926, PoF 100% and average SF of 0.921 in  dynamic  conditions.  This  condition  does  not  meet  the  minimum  SF  value according to KEPMEN ESDM 1827:2018 and it needs to be optimized so that SF is worth  >1.3.  After  optimizing  by  changing  the  geometry  of  the  slope,  we  obtained recommendations for safer mining slope design on slope A with a Deterministic  SF value  of  1,302,  PoF  0%  with  an  average  SF  of  1,291  in  static  conditions  and  a Deterministic SF value of 1,095, PoF 0% with an average SF of 1,085. On Slope B, it has  a  Deterministic  SF  of  1,304,  PoF  of 0%  with  an  average  SF  of  1,294  in  static conditions  and  a  Deterministic  SF  of  1,096,  a  PoF  of  0%  with  an  average  SF  of 1,089.
Keywords: slope stability; tin; safety factor; limit equilibrium; Monte Carlo
Received: 2021-09-22; Accepted: 2021-10-05; Published: 2021-10-20

## Pendahuluan
Pada  akhir  tahun  2020,  permintaan  global  logam  Timah  mengalami  peningkatan setelah sebelumnya turun akibat pengaruh pandemi COVID-19. Menurut press release kuartal III PT Timah pada November 2020, permintaan meningkat 8,07% atau sebesar 85,7ton  dari  79,3  ton  pada  kuartal  sebelumnya.  Peningkatan  akan  kebutuhan  timah  ini mendorong kegiatan pertambangan yang efektif dan efisien dengan melakukan prosedur Kaidah  Pertambangan  yang  Baik  ( Good  Mining  Practice )  dengan  prinsip  metode pertambangan yang efektif dan cost-friendly (PT. Timah Tbk, 2020).
Menurut (Peraturan  Menteri  ESDM,  2018), beberapa  aspek  dari  kaidah pertambangan yang baik menurut adalah antara lain Keselamatan dan Kesehatan Kerja pertambangan,  keselamatan  operasi  pertambangan,  serta  pemanfaatan  teknologi, kemampuan  rekayasa,  rancang  bangun,  pengembangan,  dan  penerapan  teknologi pertambangan.  Pada  wilayah  pertambangan  timah  primer  yang  dilakukan  dengan metode  penambangan  terbuka  ( open-pit ),  salah  satu  faktor  yang  dapat  memengaruhi keselamatan  operasi  pertambangan  adalah  kestabilan  lereng  tambang,  yang  mana menurut (Arif,  2016), jika  lereng  yang  terbentuk  dari  proses  penambangan  ( pit  slope) tidak  stabil,  maka  dapat  mengganggu  kegiatan  produksi  dan  menyebabkan ketidaksinambungan produksi.
Stabilitas  lereng  ditentukan  oleh  faktor  geometris  (ketinggian  dan  sudut),  faktor geologi (yang menentukan keberadaan permukaan dan area lemah dan anisotropi pada lereng),  faktor  hidrogeologi  (terkait  dengan  keberadaan  air)  dan  faktor  geomekanik (kekuatan,  deformabilitas  dan  permeabilitas).  Kombinasi  dari  faktor-faktor  ini  dapat menentukan  kondisi  kegagalan  di  sepanjang  satu  atau  lebih  permukaan  dan  membuat pergerakan  massa  tanah  atau  batuan  dengan  volume  tertentu  menjadi  mungkin  secara kinematis.  Kemungkinan  kegagalan  umumnya  bergantung  pada  faktor  geologi  dan
geometri,  yang  juga  menentukan  mekanisme  dan  model  ketidakstabilan  lereng (de Vallejo & Ferrer, 2011).
Menurut  Geologi  Regional,  Pulau  Bangka  secara  fisiografi  termasuk  kedalam paparan sunda dan termasuk kedalam sabuk timah Asia Tenggara yang memanjang dari Myanmar,  Thailand,  Malaysia  dan  kemudian  ke  Indonesia  tepatnya  di  wilayah Kepulauan  Riau  dan  Bangka  Belitung (Rizal,  2021). Berdasarkan  Peta  Geologi Regional  lembar  Bangka  Utara  oleh (Sampurno,  Zuraida,  Nurdin,  Gustiantini,  & Aryanto,  2018), wilayah  penelitian  termasuk  kedalam  Formasi  Granit  Klabat yang terdiri  atas Granit,  granodiorite,  adamalit,  diorite  dan  diorite  kuarsa.  Terkekarkan  dan tersesarkan, serta menerobos Diabas Penyabung (PTrd),
Tambang  Timah  “XYZ”  belum  memiliki  kajian  mengenai  kondisi  kestabilan lereng  untuk  menjadi  acuan  dalam  penentuan  geometri  dari  bukaan  lereng  tambang, sehingga  perlu  dilakukan  analisis  kestabilan  lereng  guna  mencegah  gangguan  yang mengganggu produksi dan bencana yang berkaitan dengan keselamatan pekerja maupun peralatan.
Kestabilan  dari  suatu  lereng  dapat  dianalisis  dengan  pendekatan  studi  geoteknik dengan  menggunakan  metode  deterministik  maupun  probabilistik.  Salah  satu  metode deterministik dalam menentukan kestabilan lereng adalah metode kesetimbangan batas. Pada metode ini, kestabilan lereng ditentukan berdasarkan nilai Faktor Keamanan yang didapat melalui perhitungan berdasarkan parameter geometri lereng serta sifat fisik dan mekanik material penyusunnya (Duncan, Wright, & Brandon, 2014).
Dalam  analisis  stabilitas  lereng,  hal  utama  yang  dilakukan  adalah  menghitung faktor  keamanan  lereng (Shen,  Karakus,  &  Xu,  2013). Faktor  keamanan  adalah perbandingan  antara  kekuatan  geser  maksimum  dan  kekuatan  geser  yang  diperlukan untuk  menahan  kemantapan,  yaitu  kekuatan  pada  keadaan  keseimbangan  batas  ( limit equilibrium ) (Analiser  Halawa,  2019), Kuat  geser  tanah  dapat  dirumuskan  dalam persamaan di bawah:
Dengan  s  sebagai  kuat  geser  tanah  dan 𝜏 adalah  tegangan  geser  setimbang. Tegangan geser setimbang merupakan tegangan geser yang dibutuhkan untuk menjaga lereng tepat dalam keadaan stabil (Duncan et al., 2014).
Pada  lereng  tambang,  material  penyusun  umumnya  tersusun  atas  batuan  dan material  pelapukan  yang  memiliki  variasi  nilai  sifat  fisik  dan  mekanik.  Faktor ketidakpastian  ( uncertainty )  dari  variasi  nilai  ini  dapat  diatasi  dengan  Analisis kestabilan  lereng  menggunakan  metode  probabilistik  yang  mana,  hal  ini  tidak  dapat dimodelkan  oleh  metode  deterministik (Reale,  Xue,  Pan,  &  Gavin,  2015). Dengan menggunakan  metode  probabilistik,  ketidakpastian  nilai  dari  parameter  masukan  yang digunakan  dalam  analisis  diatasi  dengan  memodelkan  nilai-nilai  tersebut  ke  dalam distribusi  statistik  yang  kemudian  dilakukan  perhitungan  yang  menghasilkan  kondisi tingkat kestabilan lereng dalam nilai probabilitas kelongsoran (Ayuningtyas, 2017).
Berbeda  dengan  analisis  deterministik,  dimana  properti  material  ditentukan dengan  nilai  tetap,  pada  analisis  probabilistik  mempertimbangkan  ketidakpastian  dari
properti  tanah  dan  batuan.  Pada  analisis  ini,  kestabilan  lereng  dihitung  dengan memperhatikan  variasi  sifat  tanah  dan  batuan  memungkinkan  pengguna  untuk memprediksi probabilitas kelongsoran dan indeks reliabilitas (Indonesia, 2017).
Stabilitas  lereng  dalam  metode  probabilitas  menggunakan  fungsi  variabel  acak dari  rasio  antara  gaya  penahan  dan  gaya  penggerak  untuk  mendapatkan  probabilitas kelongsoran.  Secara  sederhana  konsep  dari  probabilitas  kelongsoran  dihitung  sebagai area  distribusi  FK<1  dibagi  dengan  total  area  kurva  distribusi  probabilitas (Amrullah, Zakaria, Sophian, & Tunggal, 2019).

## Gambar 1 Definisi PK dan hubungannya dengan FK berdasarkan besaran
ketidakpastian (uncertainty)
Sumber: (Amrullah et al., 2019)
Metode  Monte  Carlo  merupakan  metode  umum  yang  digunakan  dalam  analisis probabilitas  karena  metode  ini  relatif  sederhana  dan  lebih  fleksibel  dalam menggabungkan  varietas  distribusi  probabilitas  yang  cukup  besar  tanpa  memerlukan banyak  penafsiran  serta  memiliki  kemampuan  untuk  memodelkan  variasi  di  antara variabel  dengan  mudah (Febriadi  &  Anaperta,  2020). Simulasi  monte  carlo  ini  cocok digunakan untuk mengatasi masalah ketidakpastian nilai FK dari metode kesetimbangan batas  yang  merupakan  hasil  dari  parameter  yang  memiliki  fungsi  variabel  acak  yang bersifat tak tentu (Firmansyah, Dwinagara, Sukamto, Wiyono, & Cahyadi, 2020).
Secara  keseluruhan  penelitian  ini  dilakukan  untuk  mengidentifikasi  tingkat kestabilan  lereng  pada  tambang  “XYZ”  melalui  identifikasi  sifat  fisik  dan  mekanik material  penyusun  lereng  tambang,  dan  menghitung  nilai  faktor  keamanan  dan probabilitas  kelongsoran  dari  geometri  lereng  aktual  tambang,  dimana  riset  ataupun publikasi mengenai topik kestabilan lereng menggunakan metode kesetimbangan batas maupun  probabilistik  sudah  cukup  banyak  dilakukan,  namun  kajian  geoteknik  dan penelitian  terkait  kestabilan  lereng  belum  pernah  dilakukan  sebelumnya  pada tambang “XYZ”,  sehingga  penelitian  ini  dianggap  perlu  dilakukan  sebagai  acuan  dalam perancangan lereng tambang yang aman dan efektif serta sesuai dengan acuan peraturan yang berlaku.

## Metode Penelitian
Objek  dari  penelitian  ini  adalah  karakteristik  kestabilan  lereng  tambang  yang mencakup geometri lereng, kondisi hidrologi, serta sifat keteknikan material penyusun lereng tambang.
Penelitian  ini  diawali  dengan  tahap  pengumpulan  data  jenis  data  lapangan  dan data laboratorium.
Pengumpulan Data Lapangan terdiri dari:
• Pengumpulan Data Geologi
Kegiatan  yang  dilakukan  selama  tahap  ini,  yaitu  observasi  berupa  deskripsi batuan  dan  tanah,  geomorfologi,  hidrogeologi,  deskripsi  kekerasan  tanah, pengambilan contoh tanah, serta dokumentasi.
Pengambilan  sampel  dilakukan  dengan  menggunakan  pipa PVC dengan diameter  3  inchi  dengan  panjang  30  cm. Sampel  sebisa  mungkin  dijaga  kondisinya agar tidak terganggu.
• Pengumpulan Data Geometri Lereng Data ini didapatkan melalui data pengukuran drone mapping . Pengukuran yang dilakukan  adalah  pengukuran  Geometri  Lereng,  yang  mencakup  tinggi,  lebar,  dan sudut dari lereng .
Pengujian Laboratorium dilakukan untuk mendapatkan data terkait sifat fisik dan mekanik tanah  dan  batuan.  Data  yang  digunakan  adalah  data  nilai  berat  isi,  parameter kuat  geser  yang  terdiri  dari  kohesi  dan  sudut  geser  dalam,  yang  didapatkan  melalui pengujian di laboratorium, berupa pengujian analisis ayakan, pengujian batas Atterberg, pengujian  berat  isi,  serta  dilakukan  pula  pengujian  berupa  pengujian  Kuat  Geser Langsung.
Setelah  data-data  didapatkan,  dilakukan  pengolahan  dan  kemudian  dianalisis terkait kestabilan lereng daerah penelitian. Analisis kestabilan lereng dilakukan dengan metode kesetimbangan batas dan probabilistik dengan menggunakan data sifat fisik dan mekanik  tanah  dan  material  penyusun  lereng  serta  geometri  lereng  yang  telah didapatkan sebelumnya.
Analisis dilakukan dengan menggunakan bantuan perangkat lunak Slope/W dalam Geostudio  2018. Geometri  lereng  yang  didapat  dimodelkan  dengan  perangkat  lunak AutoCad yang kemudian diinput ke, perangkat lunak Slope/W untuk analisis kestabilan lereng. Analisis dilakukan dengan menggunakan metode Morgenstern-Price dan dengan menggunakan pendekatan probabilistik Monte Carlo. Pada analisis probabilistic Monte Carlo, digunakan jumlah iterasi  sebanyak 1000 kali.
Analisis  ini  menghasilkan  nilai  Faktor  Keamanan  serta  Probabilitas  Kelongsoran lereng  tambang.  Nilai  tersebut  kemudian  dijadikan  acuan  untuk  menentukan rekomendasi desain geometri lereng yang aman dan efektif  sesuai dengan nilai Faktor Keamanan  yang  mengacu  pada  aturan  Kepmen  ESDM  No.  1827  K/30/MEM/2018, yang dapat dilihat pada Tabel 1.
Tabel 1 Petunjuk Rekomendasi  Nilai FK dan PK lereng Jenis Keparahan Longsor Kriteria dapat diterima (Acceptance Criteria) Faktor Keamanan (FK) Statis (min) Faktor Keamanan (FK) Dinamis (min) Probabilitas Longsor (maks) Lereng tunggal Rendah s.d. Tinggi 1,1 Tidak ada 25-50% Inter-ramp Rendah 1,15-1,2 1 25% Menengah 1,2-1,3 1 20% Tinggi 1,2-1,3 1,1 10% Lereng Keseluruhan Rendah 1,2-1,3 1 15-20% Menengah 1,3 1,05 10% Tinggi 1,3-1,5 1,1 5% Sumber: Kepmen Esdm 1827 (2018)

## Hasil dan Pembahasan
1. Geologi Teknik Daerah Penelitian
Kondisi  Geologi  Teknik  daerah  penelitian  didapat  melalui  pemetaan  yang dilakukan  melalui  pengamatan  secara  langsung  pada  permukaan  lereng  tambang dengan  mendeskripsi  dan  mengukur  ketebalan  lapisan  tanah  dikarenakan  tidak adanya data pemboran geologi teknik serta keterbatasan data pemboran geologi pada area  tambang.  Berdasarkan  hasil  pengamatan,  daerah  penelitian  dibagi  kedalam  3 satuan  Geologi  Teknik,  yaitu  Satuan  Granit  Lapuk  Sempurna,  Satuan  Timbunan Pasir Kerikilan, dan Satuan Timbunan Pasir Halus dengan sebaran yang dapat dilihat pada Gambar 2.
Gambar 2

## Peta Satuan Geologi Teknik Hasil Pengamatan Lereng Tambang

## 2. Parameter Sifat Fisik dan Mekanik Material Lereng
Berdasarkan  hasil  pengujian  laboratorium,  didapati  nilai  parameter  sifat  fisik dan mekanik dari tiap-tiap material penyusun lereng adalah sebagai berikut:
Tabel 2
Statistika Deskriptif Hasil Pengujian Sifat Fisik dan Mekanik
Granit Lapuk Sempurna (Pelapukan Tk. 5) Variabel Berat isi( kN/m³)  Kohesi (KPa) Sudut Geser Dalam (°) Rata-rata 20,786 16 18,44 StDev 1,28 1 1,017 Minimum 18,532 15 17,39 Maksimum 21,56 17 19,42 Pasir Kerikilan (Pelapukan Tk. 6) Variabel Berat isi( kN/m³) Kohesi (KPa) Sudut Geser Dalam (°) Rata-rata 19,36 18 21,89 StDev 3,58 - - Minimum 16,84 18 21,89 Maksimum 21,89 18 21,89 Timbunan Pasir Kerikilan Variabel Berat isi( kN/m³) Kohesi (KPa) Sudut Geser Dalam (°) Rata-rata 19,75 16 18,66 StDev 2,82 2,83 2,76 Minimum 17,76 14 16,71 Maksimum 21,75 18 20,62 Timbunan Pasir    Halus Sangat Lepas Variabel Berat isi( kN/m³) Kohesi (KPa) Sudut Geser Dalam (°) Mean 16,209 11 13,29 StDev - - - Minimum 16,209 11 13,29 Maximum 16,209 11 13,29

## 3. Analisis Kestabilan Lereng Tambang
Analisis  kestabilan  lereng  dilakukan  pada  geometri  lereng  tunggal  dan  lereng keseluruhan  aktual  dan  lereng  optimalisasi  dengan  menggunakan  parameter  sifat fisik dan mekanik tanah hasil uji laboratorium, dimana untuk  analisis deterministik, digunakan  parameter  kekuatan  tanah  rata-rata,  dan  untuk  analisis  probabilistik digunakan parameter statistika deskriptif hasil uji.

## 4. Analisis Kestabilan Lereng Tunggal
Analisis  kestabilan  lereng  tunggal  dilakukan  pada  beberapa  asumsi  variasi geometri  lereng  dengan  tujuan  mengidentifikasi  geometri  lereng  dengan  nilai  FK yang  optimal  pada lereng  tunggal  setiap  lapisan  sebagai  acuan  untuk  optimasi  pada lereng keseluruhan. Analisis dilakukan dengan variasi ketinggian lereng berdasarkan variasi gemoetri lereng tunggal aktual dan ketabalan maksimal setiap lapisan.
Pada  Lapisan  Granit  Lapuk  Sempurna,  Geometri  lereng  aktual  lapisan  ini berkisar  antara  3-4  meter  dengan  sudut  lereng  45-50°.  Lapisan  ini  berada  pada
elevasi  dibawah  -5    mdpl  dengan  tebal  lapisan  >7m    (Gambar  2).  Berdasarkan analisis  kestabilan  lereng  tunggal,  didapati  gemoteri  lereng  tunggal  aktual  ini tergolong aman dengan nilai FK Deterministik1,218 pada tiinggi lereng 4 meter dan sudut lereng 50, pada analisis probabilistik lereng memiliki PK 0% dan nilai FK rata- rata 1,215
Pada  Lapisan  Pasir  Kerikilan,  Geometri  lereng  aktual  lapisan  ini  berkisar antara 3-4 meter dengan sudut lereng 40-45°. Lapisan ini berada pada elevasi sekitar 1-5  mdpl,  diatas  lapisan  Granit  Lapuk  Sempurna,  dengan  tebal  lapisan  ±5m. Berdasarkan  analisis  kestabilan  lereng  tunggal,  didapati  gemoteri  lereng  tunggal aktual ini tergolong aman dengan nilai FK Deterministik 1,557 pada tinggi lereng 4 meter dan sudut lereng 45°, pada analisis probabilik lereng memiliki PK 0% dan nilai FK rata-rata 1,559.
Pada  Lapisan  Timbunan  Pasir  Kerikilan,  Geometri  lereng  aktual  lapisan  ini berkisar  antara  3-4  meter  dengan  sudut  lereng  40-45°.  Berdasarkan  analisis kestabilan lereng tunggal, didapati gemoteri lereng tunggal aktual ini tergolong aman dengan nilai FK Deterministik 1,205 pada tinggi lereng 4 meter dan sudut lereng 45°, pada analisis probabilik lereng memiliki PK 0% dan nilai FK rata-rata 1,2041.
Pada  Lapisan  Timbunan  Pasir  Halus,  Geometri  lereng  aktual  lapisan  ini berkisar  antara  4-6  meter  dengan  sudut  lereng  30-35°.  Berdasarkan  analisis kestabilan  lereng  tunggal,  didapati  gemoteri  lereng  tunggal  aktual  lapisan  ini tergolong tidak aman dengan nilai FK Deterministik 0,979 pada tinggi lereng 6 meter dan  sudut  30°,  sehingga  perlu  dilakukan  perubahan  geometri    desain  pada  lereng keseluruhan.
5. Analisis Kestabilan Lereng Keseluruhan
Analisis  kestabilan  lereng  keseluruhan  dilakukan  pada  2  Penampang  lereng, yaitu Penampang A, Penampang B yang lokasinya dapat dilihat pada peta di Gambar 3.  Model  geometri  lereng  didapatkan  dari  hasil  olahan  data  Pemetaan Drone dan pengukuran lapangan. Dikarenakan tidak terdapatnya piezometer pada area tambang, elevasi muka air tanah pada lereng diasumsikan berdasarkan elevasi rembesan alami pada muka lereng yang ditemukan pada elevasi -2mdpl. Analisis dilakukan pada dua kondisi,  yaitu  pada  kondisi  statis  dan  pada  kondisi  dengan  pembebanan  seismik sebesar  0,056g,  dimana  nilai  ini  merupakan  nilai  PGA  wilayah  tambang  menurut Peta Sumber dan Bahaya Gempa Indonesia Tahun 2017 yang dikeluarkan oleh Pusat Studi Gempa Nasional dan Kementrian PUPR (Yulikasari, 2017).
Menurut  menurut  Kepmen  ESDM  No.  1827  K/30/MEM/2018,  Kedua  Lereng A  dan  B  dikategorikan  kedalam  lereng  dengan  tingkat  konsekuensi  longsor menengah,  dimana  apabila  terjadi  longsor,  terdapat  potensi  tertimbunnya  cadangan, sehingga  nilai  FK  minimun  yang  direkomendasikan  adalah  1,3  pada  kondisi  statis,
1,05 pada kondisi dinamis dan Probabilitas Kelongsoran 10%.

## Gambar 3 Peta Penampang Analisis Kestabilan Lereng Keseluruhan

## 6. Analisis Kestabilan Lereng Keseluruhan Penampang Lereng A
Lereng  A  memiliki  tinggi  lereng  keseluruhan  17,6  meter,  sudut  lereng keseluruhan  19,7°  dan  lebar  lereng  49,1  meter.  Tinggi bench mulai  dari  3-4  meter dengan sudut bench 40-45° dan lebar bench 3,5-6 meter.
Berdasarkan  hasil  analisis,  lereng  memiliki  nilai  FK  Deterministik  1,206,  PK 0% dan FK rata-rata 1,195 pada kondisi stastis , FK Deterministik 1,023 PK 28% dan FK  rata-rata  1,016  pada  kondisi  dinamis  dengan  beban  seismik  horizontal  0,056g. Berdasarkan  acuan  rekomendasi  nilai  FK  minimum  lereng  keseluruhan  menurut Kepmen  ESDM  No.  1827  K/30/MEM/2018  lereng  ini  perlu  di  optimasi  untuk mendapatkan nilai FK>1,3.
Setelah  dilakukan  optimasi  dengan  mengubah  geometri  lereng  berupa  tinggi dan  sudut  lereng  didapati  FK  Deterministik  1,302,  PK  0%  dan  FK  rata-rata  1,291 pada  kondisi  statis,  FK  Deterministik  1,095  PK  0%  dan  FK  rata-rata  1,085  pada kondisi  dinamis  dengan  beban  seismik  horizontal  0,056g.  Geometri  lereng  hasil optimasi  memiliki  sudut  lereng  keseluruhan  18,9°  dengan  lebar  lereng  keseluruhan 50,81  Meter.  Sudut  bench  menjadi  30°  dengan  lebar  bench  7  meter.  Perbandingan Geometri, nilai Faktor Keamanan dan Probabilitas Kelongsoransebelum dan sesudah optimasi dapat  dilihat pada tabel 3.
1,206
Distance 520.936 520.956 520.976 520.996
521.016
521.036 521.056 521.076 521.096 El e v a ti on -22 -17 -12 -7 -2 3 8 Materials Granit Lapuk Sempurna Granit Sangat Lapuk Tim bunan Pas ir Sedang-Pas ir Halus (a)
(b) Gambar 3 Analisis Lereng Kesb eluruhan A kondisi statis pada program Slope/W
(a) Geometri Aktual (b) Geometri Optimasi Tabel 3 Hasil Analisis Lereng Aktual dan Lereng Optimalisasi pada Lereng A (Slope/W) Statis Dinamis Tinggi lereng (m) Sudut Lereng ( 0 )
Lebar Lereng (m) FK Det Fk Rata- rata PK (% FK Det Fk Rata- rata PK (%) Lereng AAktual 17,6 19,7 49,1 1,206  1,195 0 1,023  1,016 28 Lereng A Optimasi 17,6 18,9 50,81 1,302  1,291 0 1,095 1, 085 0

## 7. Analisis Kestabilan Lereng Keseluruhan Penampang Lereng B
Lereng  B  memiliki  tinggi  keseluruhan  20,7  meter,  sudut  lereng  keseluruhan 19,9° dan lebar 57,2  meter. Tinggi bench mulai dari 3-6 meter dengan sudut bench 25-45°  dan  lebar bench 4,5-6  meter.  berdasarkan  hasil  analisis  menggunakan program Slope/W lereng memiliki nilai FK Deterministik 1,092, PK 0% dan FK rata- rata  1,0846  pada  kondisi  statis,  FK  Deterministik  0,926  PK  100%  dan  FK  rata-rata 0,921  pada  kondisi  dinamis  dengan  beban  seismik  horizontal  0,056g.  Berdasarkan
acuan rekomendasi nilai FK minimum lereng keseluruhan menurut  Kepmen ESDM No.  1827  K/30/MEM/2018  lereng  ini  perlu  dioptimasi  untuk  mendapatkan  nilai FK>1,3.
Berdasarkan  hasil  Optimasi  dengan  mengubah  geometri  lereng,  didapatkan nilai  FK  Deterministik  1,304,  Probabilitas  Kelongsoran  0%  dengan  FK  Rata-rata 1,294 pada kondisi statis dan FK Deterministik 1,096 PK 0% dan FK rata-rata 1,089 pada kondisi dinamis dengan beban seismik horizontal 0,056g. Geometri lereng hasil optimasi  memiliki  sudut  lereng  keseluruhan  20,3°  dengan  lebar  lereng  keseluruhan 55  Meter.  Sudut  bench  menjadi  30°  dengan  lebar  bench  7  meter.  Perbandingan Geometri, nilai Faktor Keamanan dan Probabilitas Kelongsoransebelum dan sesudah optimasi dapat  dilihat pada tabel 4.
1,092 Distance 9.770.655 9.770.675 9.770.695 9.770.715 9.770.735 9.770.755 9.770.775 9.770.795 9.770.815 9.770.835 9.770.855 9.770.875 E le v a tio n -18 -14 -10 -6 -2 2 6 10 2 0 ,7 1 9 m 57,2 m 19,95° Materials Granit Lapuk Sempurna Granit Sangat Lapuk Tim bunan Pas ir Halus (a) (b) Gambar 5 Analisis Lereng Keseluruhan B kondisi statis pada program Slope/W (a) Geometri Aktual (b) Geometri Optimasi Tabel 4
Hasil Analisis Lereng Aktual dan Lereng Optimalisasi pada Lereng B (Slope/W)
Statis Dinamis Tinggi lereng (m) Sudut Lereng ( 0 ) Lebar Lereng (m) FK Det Fk Rata- rata PK (% FK Det Fk Rata- rata PK (%) Lereng B Aktual 20,7 19,9 57,2 1,092 1,084 0 0,926 0,921 100 Lereng B Optimasi 20,7 20,3 55 1,304 1,294 0 1,096 1, 089 0

## Kesimpulan
Berdasarkan  hasil  pengamatan  lapangan  dan  pengujian  laboratorium,  Kondisi Geologi Teknik Tambang “XYZ” dibagi kedalam 4 satuan, yaitu Satuan Granit Lapuk Sempurna, Satuan Timbunan Pasir Kerikilan, dan Satuan Timbunan Pasir Halus.
Dari aspek kestabilan lereng, dilakukan analisis pada geometri lereng tunggal dan lereng  keseluruhan.  Lereng  tunggal  tambang  aktual  lapisan  Granit  Lapuk  Sempurna dikategorikan pada kondisi stabil dengan nilai FK Deterministik1,218 PK 0%, nilai FK rata-rata  1,215.  Lereng  tunggal  lapisan  Granit  Lapuk  Sempurna  dikategorikan  stabil dengan  nilai  FK  Deterministik  1,557  pada  tinggi  lereng  4  meter  dan  sudut  lereng 45°, PK 0% dan nilai FK rata-rata 1,559. Lereng tunggal lapisan Timbunan Pasir Kerikilan tergolong  stabil  dengan  nilai  FK  Deterministik  1,205,  PK  0%  dan  nilai  FK  rata-rata 1,2041.  Sedangkan  untuk  lereng  tungal  lapisan  Timbunan  Pasir  Halus  tergolong  tidak stabil  dengan  nilai  FK  Deterministik  0,979,  sehinnga  dilakukan  perubahan  geometri lereng menjadi 5 meter dengan sudut 30° dengan nilai FK Determisitkik 1,129.
Pada  analisis  lereng  keseluruhan,  lereng  keseluruhan  A  pada  kondisi  aktual memiliki  nilai  FK  Deterministik  1,206,  PK  0%  dan  FK  rata-rata  1,195  pada  kondisi stastis,  FK  Deterministik  1,023  PK  28%  dan  FK  rata-rata  1,016  pada  kondisi  dengan beban  seismik  horizontal  0,056g,  dengan  tinggi  lereng  keseluruhan  17,6  meter,  sudut lereng keseluruhan 19,7° dan lebar lereng 49,1 meter, nilai  kestabilan lereng ini belum memenuhi acuan Kepmen ESDM No. 1827 K/30/MEM/2018 sehingga perlu dilakukan optimasi, setelah dilakukan optimasi, didapati nilai FK Deterministik 1,302, PK 0% dan FK  rata-rata  1,291  pada  kondisi  stastis  , FK  Deterministik  1,095  PK  0%  dan  FK rata- rata 1,085 pada kondisi dinamis dengan beban seismik horizontal 0,056g dengan tinggi lereng keseluruhan 17,6 meter, sudut lereng keseluruhan 18,9°, dan lebar lereng 50,81 meter. Analisis kestabilan  pada lereng keseluruhan B kondisi aktual memiliki nilai FK Deterministik  1,092,  PK  0%  FK  rata-rata  1,084  pada  kondisi  statis,  FK  Deterministik 0,926  PK  100%  dan  FK  rata-rata  0,921  pada  kondisi  dinamis  dengan  beban  seismik horizontal  0,056g,  dengan tinggi  20,7  meter,  sudut lereng  keseluruhan  19,9°  dan  lebar 57,2 meter, nilai kestabilan lereng ini juga belum memenuhi acuan Kepmen ESDM No. 1827  K/30/MEM/2018.  Setelah  dilakukan  optimasi  didapati  nilai  FK  Deterministik 1,304,  PK  0%  dengan  FK  Rata-rata  1,294  pada  kondisi  statis  dan  FK  Deterministik 1,096  PK  0%  dan  FK  rata-rata  1,089  pada  kondisi  dinamis  dengan  beban  seismik horizontal  0,056g,  dengan  tinggi  20,7  meter  sudut  lereng  keseluruhan  20,3°  dan  lebar lereng 55 Meter.

## BIBLIOGRAFI
Amrullah, Moch Faishal, Zakaria, Zufialdi, Sophian, R. Irvan, & Tunggal, Joko. (2019). Optimisasi  Kestabilan  Lereng  Tunggal  Lapisan  Overburden  Rencana  Tambang Mahayung  Dengan  Pendekatan  Probabilistik. Geoscience  Journal , 3 (6),  480– 488. Google Scholar
Analiser  Halawa,  S.  T.  (2019).  Analisis  Kestabilan  Lereng  Mine  Highwalldengan Metode  Bishop  Dan  Software  Rockscience  Slide  Pada  Area  Penambangan Batubara  Di  Pit  2a  Barat  Pt.  Fontana  Resources  Indonesia)  Kab.  Barito  Utara Kalimantan  Tengah. Jurnal  Sains  Dan  Teknologi  ISTP , 11 (1),  35–49. Google Scholar
Arif,  Ir  Irwandy.  (2016). Geoteknik  Tambang .  Jakarta.  Gramedia  Pustaka  Utama. Google Scholar
Ayuningtyas,  Ika.  (2017). Small  Area  Estimation  Pada  Kasus  Respon  Multinomial Dengan  Pendekatan  Hierarchical  Bayes  (Aplikasi  Pada  Proporsi  Pengangguran Menurut Kategori Pengangguran Di Pulau Kalimantan, 2015) . Institut Teknologi Sepuluh Nopember . Corespondesse. Google Scholar
De  Vallejo,  Luis  Gonzalez,  &  Ferrer,  Mercedes.  (2011). Geological  engineering .
Amerika Serikat. CRC Press. Google Scholar
Duncan, J. Michael, Wright, Stephen G., & Brandon, Thomas L. (2014). Soil strength and slope stability . Amerika. John Wiley & Sons. Google Scholar
Febriadi, Andryan, & Anaperta, Yoszi Mingsi. (2020). Analisis Kestabilan Lereng pada Blok  Timur  Tambang  Muara  Tiga  Besar  Utara  PT.  Bukit  Asam  Tbk,  Kabupaten Muara  Enim,  Provinsi  Sumatera  Selatan. Bina  Tambang , 5 (4),  11–20. Corespondesse. Google Scholar
Firmansyah, Ilham, Dwinagara, Barlian, Sukamto, Untung, Wiyono, Bagus, & Cahyadi, Tedi  Agung.  (2020).  Analisis  Kestabilan  Lereng  dengan  Pendekatan  Probabilitas Longsor pada Penambangan Batubara Pit 8an East Block PT Indominco Mandiri. ReTII , 227–234. Google Scholar
Indonesia,  S.  N.  I.  Standar  Nasional.  (2017).  Persyaratan  perancangan  geoteknik. SNI ,
8460 , 2017. Google Scholar
Peraturan  Menteri  ESDM.  (2018). Peraturan  Menteri  ESDM  No.  26  Tahun  2018 . Google Scholar
PT. Timah Tbk. (2020). Laporan Tahun 2019 Annual Report . PT. Timah Tbk.
Reale,  Cormac,  Xue,  Jianfeng,  Pan,  Zhangming,  &  Gavin,  Kenneth.  (2015). Deterministic and probabilistic multi-modal analysis of slope stability. Computers and Geotechnics , 66 , 172–179. Google Scholar
Rizal,  Yan.  (2021).  Pengayaan  Timah  (Sn)  Dan  Unsur  Tanah  Jarang  (Ce,  La,  Dan  Y) Endapan  Plaser  Di  Badau,  Kabupaten  Belitung. Bulletin  of  Geology , 5 (3),  663– 684. Google Scholar
Sampurno,  Pungky,  Zuraida,  Rina,  Nurdin,  Nazar,  Gustiantini,  Luli,  &  Aryanto,  Noor Cahyo  Dwi.  (2018).  Elemental  Analysis  on  Marine  Sediments  Related  to Depositional Environment of Bangka Strait. Bulletin of the Marine Geology , 32 (2). Google Scholar
Shen,  Jiayi,  Karakus,  Murat,  &  Xu,  Chaoshui.  (2013).  Chart-based  slope  stability assessment using the Generalized Hoek–Brown criterion. International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences , 64 , 210–219. Google Scholar
Yulikasari, Andriyan. (2017). Analisis Faktor Keamanan Lereng Tanah Menggunakan Metode  Resistivitas  2d  Dan  Limit  Equilibrium  Method  Di  Daerah  Olak  Alen, Selorejo, Blitar . Institut Teknologi Sepuluh Nopember. Google Scholar
Copyright holder: Herman Darmawan Sitompul (2021)
First publication right:

## Syntax Idea
This article is licensed under: