## FORMULASI FAKTOR MODIFIKASI KUAT TARIK BELAH UNTUK KUAT GESER BETON TANPA AGREGAT KASAR
Daniel Christianto 1 , Wati Asriningsih Pranoto 2 , Andrew Hartanto Jusuf 3 , Dhea Angelica Kho 4 , dan Tavio 5
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta, Indonesia danielc@ft.untar.ac.id
2 Program Studi Doktor Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta, Indonesia watip@ft.untar.ac.id
3 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta, Indonesia andrew.327231009@stu.untar.ac.id
4 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta, Indonesia dhea.325220017@stu.untar.ac.id
5 Departemen Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember, Jl. Sukolilo, Surabaya, Indonesia tavio@ce.its.ac.id
Masuk: 18-02-2024, revisi: 02-03-2024, diterima untuk diterbitkan: 05-03-2024

## ABSTRACT
One way to  create high strength concrete is to eliminate coarse aggregate from the concrete mixture. The lack of recommendations  for  the  design  of  concrete  without  coarse  aggregate  can  cause  failures  that  must  be  avoided, especially brittle shear failures. One way to account for the properties of the concrete without coarse aggregate is to  use  a  splitting  tensile  strength  factor  in  the  normalweight  concrete  shear  strength  equation.  In  this  research, cylindrical  specimens  with  the  size  of  150  mm  ×  300  mm  and  100  mm  ×  200  mm  were  tested  in  compression according to ASTM C496 to obtain the concrete splitting tensile strength. All concrete specimens were made with a maximum aggregate size of 0,6 mm, superplasticizer, and silica fume. The specimens were treated through a curing process of 58 days before being tested. Based on the analysis of the test results, concrete without coarse aggregate with a compressive strength of 50.87 to 60.67 MPa has splitting tensile strength of 1.17 to 1.71 times the splitting tensile strength of normal concrete. The application of splitting tensile strength modification factor (λ) based on test results can gives a better prediction of the shear strength of concrete without coarse aggregate.
Keywords: Coarse aggregate; concrete shear strength; high strength concrete; tensile splitting strength

## ABSTRAK
Salah satu cara untuk membuat beton mutu tinggi adalah dengan mengeliminasi agregat kasar dari campuran beton. Kurangnya  rekomendasi  desain  beton  tanpa  agregat  kasar  dapat  menyebabkan  kegagalan  yang  harus  dihindari, terutama  kegagalan  geser  yang  bersifat  getas.  Salah  satu  cara  memperhitungkan  sifat  beton  tanpa  agregat  kasar adalah dengan menggunakan faktor kuat tarik belah pada persamaan kuat geser beton normal. Dalam penelitian ini, benda  uji  silinder  berukuran  150  mm  ×  300  mm  dan  100  mm  ×  200  mm  diuji  tekan  sesuai  ASTM  C496  untuk mendapatkan  kuat  tarik  belah  beton.  Semua  spesimen  beton  dibuat  dengan  ukuran  agregat  maksimum  sebesar  0,6 mm, superplasticizer , dan silica fume , serta dirawat melalui proses curing selama 58 hari sebelum diuji tekan dan tarik belah. Berdasarkan analisis hasil pengujian, beton tanpa agregat kasar dengan kuat tekan sebesar 50,87 hingga sampai 60,67 MPa memiliki kuat tarik belah sebesar 1,17 sampai 1,71 kali kuat tarik belah beton normal. Penerapan faktor modifikasi kuat tarik belah (λ) berdasarkan hasil pengujian dapat memberikan prediksi kekuatan geser beton tanpa agregat kasar yang lebih baik.
Kata kunci: Agregat kasar; beton mutu tinggi; kuat geser beton; kuat tarik belah

## 1. PENDAHULUAN
Perkembangan  teknologi  beton  telah  memungkinkan  terciptanya  beton  mutu  tinggi  dengan  berbagai  macam  cara. Salah satu cara untuk membuat beton mutu tinggi adalah dengan mengeliminasi agregat kasar dari campuran beton. Untuk  membuat  beton  mutu tinggi  ini,  agregat  kasar  dengan  sengaja  tidak  digunakan  dalam  campuran  beton  agar agregat  kasar  tidak  menjadi  titik  lemah  komponen  struktur  beton.  Hingga  saat  ini,  rekomendasi  desain  komponen struktur  yang  terbuat  dari  beton  tanpa  agregat  kasar  masih  sangat  sedikit,  bahkan  hampir  tidak  ada.  Kurangnya
rekomendasi desain ini dapat menyebabkan kegagalan pada struktur yang harus dihindari, terutama kegagalan yang bersifat getas seperti kegagalan geser beton.
Beton  merupakan  material  yang  kuat  terhadap  tekan  dan  lemah  terhadap  tarik  (Park  &  Paulay,  1975).  Struktur material  beton  dapat  diidealisasikan  terdiri  dari  3  bagian,  yaitu  agregat,  pasta  semen  terhidrasi,  dan  zona  transisi antarmuka  ( interfacial ).  Untuk  beton  mutu  normal,  zona  transisi  antarmuka  memiliki  kekuatan  yang  paling  kecil dibandingkan dengan agregat dan pasta semen. Ketika beton dibebani dalam kondisi tekan, akan terbentuk retakan mikro  di  dalam  struktur  material  beton.  Karena  zona  transisi  antarmuka  adalah  yang  paling  lemah,  maka  retakan mikro  akan  terbentuk  di  bidang  pertemuan  agrgeat  dan  pasta  semen  pada  tegangan  sekitar  40%  tegangan  ultimit. Retakan  ini  akan  menyebar  melalui  pasta  semen  pada  tegangan  yang  lebih  tinggi  dan  akhirnya  akan  membentuk retakan yang besar hingga tercapainya keruntuhan. Penyebaran retakan ini menyebabkan kurva tegangan-regangan beton  tidak  bersifat  linear.  Saat  tegangan  tekan  beton  sekitar  75%  tegangan  ultimitnya,  retakan  akan  terbentuk dengan sangat cepat atau spontan yang akan menyebabkan kegagalan beton (Moehle, 2015). Proses pembentukan ini ditunjukkan pada Gambar 1.
Gambar 1. Proses pembentukan retakan mikro pada beton (Moehle, 2015)
Pada beton mutu tinggi, pasta semen memiliki kekuatan yang jauh lebih tinggi. Hal ini menyebabkan bentuk kurva tegangan-regangan yang hampir linear dekat tegangan puncak. Zona transisi antarmuka ( interfacial transition zone ) juga  mengalami  peningkatan  kekuatan  sehingga  seringkali  agregat  kasarlah  yang  memiliki  kekuatan  yang  paling rendah.  Fraktur  yang  terjadi  melalui  agregat  akan  menyebabkan  kegagalan  beton  secara  tiba-tiba  (Moehle,  2015). Dengan demikian, semakin tinggi mutu beton, semakin getas kegagalan yang akan terjadi.
Untuk menghindari kegagalan fraktur yang terjadi melalui agregat kasar pada beton mutu tinggi, maka agregat kasar perlu dieliminasi dari campuran beton untuk mencapai kekuatan yang lebih tinggi. Beton ini sering disebut sebagai beton tanpa agregat kasar atau reactive powder concrete .

## Kuat tarik beton
Kuat tarik beton berkisar antara 8% sampai dengan 15% dari kuat tekan beton tersebut (Wight, 2016). Untuk beton mutu tinggi, rasio kuat tarik belah terhadap kuat tekan dapat mencapai 5% (ACI 363R-10). Rasio yang lebih rendah ini  juga  dapat  ditemukan  dari  hasil  pengujian  kuat  tarik  belah  beton  berbobot  ringan  ( lightweight )  (Wight,  2016). Kuat tarik belah pada beton dengan agregat batu yang dihancurkan ( crushed-rock-aggregate ) lebih besar sekitar 8% dibandingkan  agregat  kerikil.  Pada  umur  beton  28  hari,  penelitian-penelitian  juga  menunjukkan  rasio  kuat  tarik belah terhadap kuat lentur sekitar 70% (ACI 363R-10).
Kushartomo dan Ivan (2017) menunjukkan bahwa kuat tarik belah beton tanpa agregat kasar akan meningkat seiring meningkatnya  kandungan  serat  baja  dalam  beton  yang  akan  mencapai  nilai  optimum  pada  kandungan  serat  baja sebesar 1,5% volume total. Selain itu, penambahan serat kaca juga dapat meningkatkan kuat tarik belah beton tanpa agregat  kasar,  tetapi  peningkatannya  relatif  lebih  kecil  dibandingkan  penambahan  serat  baja  untuk  variasi kandungan serat sebesar 1% sampai dengan 2% volume total.
Kuat  tarik  beton  digunakan  dalam  berbagai  persamaan  desain  dalam  ACI  318M-14,  seperti  kuat  geser  beton  dan panjang  penyaluran  tulangan.  Untuk  memperhitungkan  kuat  tarik  beton  berbobot  ringan  ( lightweight )  yang  lebih rendah dibandingkan beton berbobot normal ( normalweight ), ACI 318M-14 menggunakan faktor modifikasi λ yang merupakan  rasio  kuat  tarik  belah  beton  berbobot  ringan  ( lightweight )  terhadap  beton  berbobot  normal ( normalweight ) yang dapat dinyatakan dengan Persamaan 1.
λ = f sp 0,56( f cm ) 0,5 ≤ 1 (1)
dengan λ = faktor modifikasi kuat tarik belah, f sp = kuat tarik belah beton (MPa), dan f cm = kuat tekan beton rata-rata (MPa).  Dengan  cara  ini,  persamaan-persamaan  yang  dipengaruhi  kuat  tarik  beton  dapat  digunakan  untuk  beton berbobot normal ( normalweight ) maupun beton berbobot ringan ( lightweight ).
Untuk  menentukan  faktor  modifikasi λ ,  diperlukan  uji  tarik  belah  silinder  berdasarkan  ASTM  C496  dan  uji  tekan silinder (Wight, 2016). Dalam uji tarik belah silinder,  silinder diletakkan pada sisi selimut silinder dan  gaya tekan diaplikasikan di sepanjang benda uji silinder beton hingga tercapai kegagalan. Pembebanan tekan dilakukan seperti ini agar tegangan tarik dapat timbul pada bidang tempat beban uji diaplikasikan disertai tegangan tekan yang cukup tinggi  tepat  di  daerah  sekitar  beban  uji.  Pada  kondisi  ini,  silinder  berada  dalam  kondisi  tekan  triaksial,  sehingga beton  mampu  menahan  tegangan  tekan  yang  lebih  tinggi.  Silinder  beton  akan  mengalami  kegagalan  tarik  terlebih dahulu sebelum kegagalan tekan. Nilai tegangan tarik pada saat benda uji silinder beton mengalami kegagalan dalam pengujian ini sering disebut sebagai kuat tarik belah beton ( f sp ) yang dihitung dengan Persamaan 2.
f sp = 2 P π DL (2)
dengan f sp = kuat tarik belah beton (MPa), P = beban tekan saat terjadi kegagalan silinder (N), D = diameter silinder (mm), dan L = tinggi silinder (mm).

## Kuat geser beton
Terdapat 5 mekanisme transfer geser pada komponen struktur beton tanpa tulangan transversal. Mekanisme pertama adalah tegangan geser pada beton tak retak, yang berkontribusi secara signifikan pada struktur dengan aksial tekan dan setelah tulangan longitudinal mengalami leleh yang signifikan. Mekanisme kedua adalah transfer geser interface atau aggregate  interlock ,  yaitu  transfer  geser  di  sepanjang  retakan  geser  akibat  ketahanan  terhadap  slip  yang disediakan oleh kekasaran lokal pada bidang retakan. Semakin kasar bidang retakan, seperti pada beton mutu tinggi, semakin  besar  pula  transfer  geser interface .  Mekanisme  ketiga  adalah  aksi  dowel  yang  terjadi  ketika  retakan terbentuk  melintasi  tulangan  longitudinal.  Gaya  dowel  akan  meningkatkan  kuat  tarik  pada  beton  di  sekitarnya dengan kombinasi aksi baji ( wedging action ) dari deformasi batang tulangan. Mekanisme keempat adalah aksi busur ( arch ),  yaitu  mekanisme  transfer  beban  atau  gaya  terpusat  secara  langsung  ke  perletakan.  Mekanisme  ini  cukup signifikan  pada  struktur  balok  tinggi,  korbel,  dan  struktur  dengan  area  D  lainnya.  Mekanisme  kelima  adalah tegangan tarik residual, yang terjadi karena tidak terjadinya pemisahan yang bersih ketika beton pertama kali retak. Potongan kecil dari beton akan menjembatani retakan dan terus menyalurkan gaya tarik hingga lebar retakan dalam rentang 0,05 mm sampai 0,15 mm sehingga beton retak di sekitar ujung retak terinklinasi dan retak lentur juga dapat memikul tegangan geser (ACI 445R-99).
Kuat geser beton normal dipengaruhi oleh banyak parameter yang saling berinteraksi dengan kompleks. Terdapat 4 parameter  penting  yang  mempengaruhi  kuat  geser  beton  secara  signifikan,  yaitu  kuat  tarik  beton,  rasio  tulangan longitudinal,  rasio  bentang  geser  terhadap  tinggi  efektif  penampang  ( a / d ),  dan size  effect .  Kuat  geser  beton meningkat seiring meningkatnya kuat tarik beton dan rasio tulangan longitudinal. Pada umumnya, kuat tarik beton dinyatakan  sebagai  fungsi  dari  kuat  tekan  beton,  seperti  ( f' c ) 0,5 .  Semakin  kecil  rasio a / d ,  semakin  besar  aksi  busur yang  terjadi.  Penelitian  menujukkan  bahwa  rasio a / d =  2,744  menghasilkan  kuat  geser  balok  beton  yang  terkecil. Kuat  geser  beton  juga  dipengaruhi  size  effect  karena  beton  merupakan  material  getas. Size  effect menyebabkan tegangan geser  maksimum beton  menurun  seiring bertambahnya ukuran penampang elemen  struktur beton.  Untuk beton normal tanpa tulangan transversal dan gaya aksial, ACI 318M-19 memberikan formula kuat geser beton ( v c ) yang dapat dinyatakan dalam Persamaan 3.
v c = 0,66 λ s λ ( ρ ) 1/3 ( f' c ) 0,5 (3)
dengan v c = kuat geser beton (MPa), λ s = faktor size effect , λ = faktor modifikasi kuat tarik belah, ρ = rasio tulangan longitudinal,  dan f' c =  kuat  tekan  beton  (MPa).  Nilai λ s bernilai  1  untuk  komponen  struktur  tanpa  tulangan transversal dengan tinggi efektif penampang tidak lebih dari 250 mm.
Pengaruh rasio tulangan longitudinal pada kuat geser beton tanpa agregat kasar  telah diteliti oleh Christianto et al. (2021).  Analisis  lebih  lanjut  oleh  Christianto  et  al.  (2022b)  menunjukkan  bahwa  kuat  geser  beton  tanpa  agregat kasar  berbanding  lurus  dengan  ( ρ ) 4/9 .  Li  et  al.  (2022)  menunjukkan  bahwa  kuat  geser  beton  tanpa  agregat  kasar dengan  tambahan  serat  baja  sebanyak  2%  volume  total  akan  mengalami  peningkatan  seiring  meningkatnya  rasio tulangan  longitudinal  dan  menurunnya  rasio a / d balok.  Christianto  et  al.  (2020)  juga  menunjukkan  bahwa  beton tanpa agregat kasar juga mengalami size effect . Christianto et al. (2022a) menunjukkan bahwa size effect yang terjadi sesuai dengan teori mekanika fraktur nonlinear yang diadopsi oleh ACI 318M-19. Dalam penelitian-penelitian kuat geser  balok  beton  tanpa  agregat  kasar  yang  telah  dilakukan,  pengaruh  kuat  tarik  belah  beton  masih  belum diperhitungkan.  Oleh  karena  itu,  penelitian  ini  dilakukan  untuk  memperoleh  faktor  kuat  tarik  belah  beton  tanpa agregat kasar dan pengaruhnya pada kuat geser beton.

## 2. METODE PENELITIAN
Dalam penelitian ini, Semua benda uji silinder dibuat dengan komposisi campuran beton tanpa agregat kasar sesuai dengan Tabel 1. Sebanyak 6 benda uji silinder berukuran 150 mm × 300 mm dan 5 benda uji silinder berukuran 100 mm × 200 mm akan diuji tekan menggunakan mesin uji tekan universal. Semua benda uji ini akan melalui proses curing  selama  58  hari  sebelum  dilakukan  pengujian  agar  kekuatannya  sudah  tercapai  saat  pengujian.  Sebanyak  3 benda uji dari setiap ukuran silinder digunakan untuk memperoleh kuat tarik belah sesuai ASTM C496 dan sisanya digunakan untuk memperoleh kuat tekan beton. Untuk memperoleh kuat tekan beton, benda uji silinder diberi gaya tekan sejajar sumbu longitudinal atau sejajar tinggi silinder hingga mengalami keruntuhan. Untuk memperoleh kuat tarik  belah  beton,  benda  uji  silinder  diletakkan  di  sisi  selimut  silinder  dan  diberikan  gaya  tekan  sejajar  diameter silinder hingga mengalami keruntuhan.
Tabel 1. Komposisi campuran beton tanpa agregat kasar
Material Komposisi Semen OPC 30% massa semen total Semen putih 70% massa semen total Air 18,9% massa semen total Pasir silika (saringan No. 30 dan 50) 100% massa semen total Superplasticizer 2,5% massa semen total Silica fume 20% massa semen total Tepung marmer (saringan No. 200) 20% massa semen total
Untuk perbandingan prediksi kuat geser beton dengan dan tanpa penerapan faktor kuat tarik belah, data pengujian geser  balok  beton  tanpa  agregat  kasar  dari  Christianto  et  al.  (2020)  akan  digunakan.  Komposisi  campuran  beton yang  digunakan  Christianto  et  al.  (2020)  diberikan  pada  Tabel  2.  Hasil  pengujian  kuat  geser  balok  beton  tanpa agregat  kasar  diberikan  pada  Tabel  3.  Semua  balok  tidak  memiliki  tulangan  transversal  dan  diberikan  2  tulangan longitudinal berdiameter 16 mm dengan as tulangan di 16 mm dari tepi bawah balok.
Tabel 2. Komposisi campuran beton tanpa agregat kasar yang digunakan Christianto et al. (2020)
Material Komposisi Semen 100% massa semen total Air 19% massa semen, silica fume , dan tepung marmer Pasir silika (saringan No. 30 dan 50) 110% massa semen total Superplasticizer 2,5% massa semen total Silica fume 20% massa semen total Tepung marmer (saringan No. 200) 10% massa semen total
Tabel 3. Hasil pengujian kuat geser balok beton tanpa agregat kasar oleh Christianto et al. (2020)
Spesimen Ukuran Balok f' c (MPa) V u (kN) Kegagalan 1B 60 mm × 60 mm × 1100 mm 92,960 18,6769 Geser 1,5B 60 mm × 90 mm × 1100 mm 96,185 18,7360 Geser 2B 60 mm × 120 mm × 1100 mm 63,710 22,0098 Geser 2,5B 60 mm × 150 mm × 1100 mm 91,195 23,8756 Geser 3B 60 mm × 180 mm × 1100 mm 68,690 20,2236 Geser

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN
Berdasarkan hasil uji tekan silinder beton berukuran 150 mm  × 300 mm sebanyak 3 buah dan 100 mm × 200 mm sebanyak 2 buah, diperoleh gaya tekan P saat silinder beton mengalami kegagalan. Kuat tekan beton ( f' c ) diperoleh dengan  membagi  gaya  tekan P dengan  luas  alas  silinder.  Hasil  uji  tekan  dan  kuat  tekan  tiap  silinder  beton  dapat dilihat pada Tabel 4. Dapat dilihat bahwa kuat tekan beton untuk formulasi kuat tarik belah berkisar dari 45,99 MPa hingga  67,14  MPa.  Untuk  analisis  berikutnya,  mutu  beton  tiap  sampel  dirata-ratakan  untuk  ukuran  silinder  beton yang sama dan diperoleh nilai f cm . Berdasarkan hal ini, silinder beton berukuran 150 mm × 300 mm memiliki kuat tekan rata-rata ( f cm ) sebesar 50,87 MPa dan silinder beton berukuran 100 mm × 200 mm memiliki kuat tekan rata- rata ( f cm ) sebesar 60,67 MPa.
Tabel 4. Hasil pengujian kuat tekan beton tanpa agregat kasar
Spesimen Ukuran silinder P (kN) f' c (MPa) f cm (MPa) S1.1 150 mm × 300 mm 812,7 45,99 50,87 S1.3 150 mm × 300 mm 870,0 49,23 50,87 S1.7 150 mm × 300 mm 1014,0 57,38 50,87 S2.4 100 mm × 200 mm 527,2 67,13 60,67 S2.6 100 mm × 200 mm 425,7 54,20 60,67
Berdasarkan hasil uji tarik belah silinder beton berukuran 150 mm × 300 mm sebanyak 3 buah dan 100 mm × 200 mm sebanyak 3 buah, diperoleh gaya tekan P saat silinder beton mengalami kegagalan. Kuat tarik belah beton ( f sp ) diperoleh dengan membagi gaya tekan P dengan setengah luas selimut silinder sesuai dengan ASTM C496. Hasil uji tarik belah dan kuat tarik belah tiap silinder beton dapat dilihat pada Tabel 5. Dapat dilihat bahwa kuat tarik belah beton  berkisar  dari  4,67  MPa  hingga  7,45  MPa.  Dengan  menggunakan  nilai f cm ,  faktor  kuat  tarik  belah  ( λ )  dapat dihitung berdasarkan Persamaan 1. Berdasarkan hasil pengujian, nilai λ untuk beton tanpa agregat kasar dengan kuat tekan beton sebesar 50,87 MPa hingga 60,67 MPa berkisar antara 1,17 dan 1,71.
Tabel 5. Hasil pengujian kuat tarik belah beton tanpa agregat kasar
Spesimen Ukuran silinder f cm (MPa) P (kN) f sp (MPa) λ S1.4 150 mm × 300 mm 50,87 467,1 6,61 1,65 S1.5 150 mm × 300 mm 50,87 443,4 6,27 1,57 S1.6 150 mm × 300 mm 50,87 330,2 4,67 1,17 S2.1 100 mm × 200 mm 60,67 234,2 7,45 1,71 S2.2 100 mm × 200 mm 60,67 187,9 5,98 1,37 S2.3 100 mm × 200 mm 60,67 232,8 7,41 1,70
Hubungan antara kuat tarik belah ( f sp ) dan kuat tekan ( f cm ) untuk beton tanpa agregat kasar ditunjukkan pada Gambar 2.  Berdasarkan  Gambar  2,  kuat  tarik  belah  beton  tanpa  agregat  kasar  akan  meningkat  seiring  meningkatnya  kuat tekan beton. Hal ini sama seperti yang terjadi pada beton normal dengan agregat kasar.
Meskipun  ACI  318M-14  membatasi  faktor  kuat  tarik  belah  beton  ( λ )  agar  tidak  lebih  dari  1,  batasan  ini  dapat diabaikan karena beton tanpa agregat kasar berbeda dengan beton berbobot ringan ( lightweight concrete ). Kuat tarik beton berhubungan dengan kuat tekan beton dan matriks penyusunnya. Oleh karena itu, faktor λ untuk beton tanpa agregat  kasar  tidak  perlu  dibatasi  pada  nilai  1  karena  beton  ini  memiliki  kekuatan  yang  umumnya  lebih  tinggi dibandingkan beton berbobot normal ( normalweight concrete ).
Berdasarkan Tabel 3, mutu beton balok yang diuji berkisar dari 63,710 MPa hingga 96,185 MPa. Karena mutu beton balok melebihi rentang mutu beton yang digunakan dalam penentuan faktor kuat tarik belah ( λ ), maka dipilih nilai lower bound untuk mutu beton 60,67 MPa pada Gambar 2, yaitu λ = 1,37. Hasil perbandingan rasio kuat geser beton ( v test / v c ) dengan λ = 1 dan λ = 1,37 diberikan pada Tabel 6 dan Gambar 3. Kuat geser beton berdasarkan pengujian ( v test ) dihitung dengan Persamaan 4.
Gambar 2. Hubungan kuat tarik belah dan kuat tekan beton tanpa agregat kasar
Tabel 6. Pengaruh faktor λ pada rasio kuat geser balok beton tanpa agregat kasar
Spesimen v test (MPa) ACI 318-19 ( λ = 1) ACI 318-19 ( λ = 1,37) v c (MPa) v u / v c v c (MPa) v u / v c 1B 7,075 3,398 2,082 4,656 1,520 1,5B 4,220 2,907 1,452 3,982 1,060 2B 3,527 2,112 1,670 2,894 1,219 2,5B 2,970 2,322 1,279 3,181 0,933 3B 2,055 1,884 1,091 2,581 0,796 Rata-rata = 1,515 Rata-rata = 1,106
v test = V u bd (4)
dengan v test = kuat geser beton berdasarkan pengujian (MPa), V u = gaya geser balok (N), b = lebar balok (mm), dan d = tinggi efektif penampang balok (mm). Dapat dilihat bahwa rata-rata v test / v c dengan λ = 1,37 lebih mendekati nilai 1. Hal ini berarti, prediksi kekuatan geser dengan λ = 1,37 lebih mendekati hasil pengujian.
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 40 45 50 55 60 65 70 K uat ta ri k bel ah, f sp (MPa) Kuat tekan rata-rata, f cm (MPa) Experiment Lower Bound Upper Bound
0 1 2 3 40 50 60 70 80 90 100 110 120 Ra sio kua t geser beto n, v test /v c
Kuat tekan beton, f' c (MPa)
ACI 318-19 (λ = 1) ACI 318-19 (λ = 1,37)

## 4. KESIMPULAN
Berdasarkan  hasil  pengujian,  kuat  tarik  belah  ( f sp )  beton  tanpa  agregat  kasar  berkisar  dari  4,67  MPa  hingga  7,45 MPa  untuk  kuat  tekan  beton  berkisar  dari  50,87  MPa  hingga  60,67  MPa.  Sama  seperti  beton  berbobot  normal ( normalweight ), kuat tarik belah beton beton tanpa agregat kasar juga meningkat seiring meningkatnya kuat tekan beton.  Untuk  beton  tanpa  agregat  kasar  yang  diuji,  faktor  kuat  tarik  belah  ( λ )  tidak  bernilai  konstan,  namun meningkat seiring meningkatnya kuat tekan beton. Nilai λ berkisar dari 1,17 hingga 1,71 untuk beton tanpa agregat kasar  dengan  kuat  tekan  beton  sebesar  50,87  MPa  hingga  60,67  MPa.  Rasio  kuat  geser  beton  pengujian  terhadap formula ACI 318-19 dengan menggunakan λ = 1,37 memberikan hasil prediksi kuat geser beton tanpa agregat kasar yang lebih baik dibandingkan dengan formula ACI 318-19 yang menggunakan λ = 1.

## DAFTAR PUSTAKA
American Concrete Institute Committee 318. (2014). Building code requirements for structural (ACI 318M-14) and commentary (ACI 318RM-14) .
American Concrete Institute Committee 318. (2019). Buiding code requirements for structural (ACI 318M-19) and commentary (ACI 318RM-19) . American Concrete Institute Committee 363. (2010). Report on high-strength concrete (ACI 363R-10) . American  Concrete  Institute  &  American  Society  of  Civil  Engineers  Committee  445.  (1999). Recent  approach  to shear strength of structural concrete (ACI 445R-99) .
Christianto, D., Makarim, C. A., & Tavio. (2021). Influence of longitudinal reinforcement ratio on shear capacity of no coarse-aggregate concrete. International Journal of GEOMATE, 21 (86), 122-130. https://doi.org/10.21660/2021.86.j2288
Christianto,  D.,  Makarim,  C. A.,  Tavio, &  Jusuf, A. H. (2022a). A  proposed  formula for predicting size effect on shear strength of concrete beams without coarse aggregate. International Journal on Engineering Applications (I.R.E.A.), 10 (3), 220–226. https://doi.org/10.15866/irea.v10i3.20552
Christianto,  D.,  Makarim,  C.  A.,  Tavio,  &  Liucius,  Y.  U.  (2020).  Size  effect  on  shear  stress  of  concrete  beam without coarse  aggregate. Journal  of  Physics:  Conference Series,  1477 (5), 1–7. https://doi.org/10.1088/1742- 6596/1477/5/052043
Christianto,  D.,  Makarim,  C. A.,  Tavio,  &  Pratama, I.  D.  (2022b).  Modified  EC2's  shear  strength  equation  for no coarse aggregate RC beams. International Journal on Advanced Science Engineering Information Technology, 12 (6), 2211–2216. https://doi.org/10.18517/ijaseit.12.6.15247
Kushartomo, W. & Ivan, R. (2017). Effect of glass fiber on compressive, flexural and splitting strength of reactive powder concrete. MATEC Web of Conferences, 138 , 1–6. https://doi.org/10.1051/matecconf/201713803010 Li, Y., Yang, H., & Liu, C. (2022). Experimental study on shear behavior of reactive powder concrete. Journal of Physics: Conference Series, 2148 (1), 1–6. https://doi.org/10.1088/1742-6596/2148/1/012032 Moehle, J. (2015). Seismic design of reinfoced concrete buildings. McGraw-Hill Education. Park, R., & Paulay, T. (1975). Reinforced concrete structure. John Wiley & Sons Inc. Wight, J. K. (2016). Reinforced concrete: Mechanics and design. Prentice Hall.