## Studi Komparasi Detailing Desain Komponen Lentur Struktur Beton Bertulang SRPMK Dan SRPMM
Ridho Aidil Fitrah 1) , Annisa Prita Melinda 2)
1 Program Studi Teknik Sipil, Universitas Dharma Andalas, Jl. Sawahan 103 A, Padang email: ridho.af@unidha.ac.id
2 Jurusan Teknik Sipil, Universitas Negeri Padang, Jl Prof Dr Hamka, Air Tawar, Padang email: annisaprita@st.unp.ac.id
Abstract: Special Reinforced Concrete Moment Frame (SRCMF) and Intermediate Reinforced Concrete  Moment  Frame  (IRCMF)  have  clearly  different  concept  of  design  and  structure detailing  for  inquiring  capacitiy  as  the  earthquake  resistant  building.  However,  few  of construction designs still did not refer to earthquake’s code of SNI 1726-2012 and reinforced concrete’s  code  of  SNI  2847:2013.  Therefore,  many  components  of  structure  detailing, especially  for  reinforced  concrete’s  building,  still  be  the  main  issue  that  need  further comprehension.  This  research  has  the  purpose  to  compare  both  structural  systems,  SRCMF and  IRCMF,  as  well  as  design  and  detailing  of  flexural  components  for  office  building. Structure was modeled by using SAP2000 v.19 software with spectrum analysis in Padang city and  Pekanbaru  city.  The  internal  forces  from  this  analysis  was  used  for  the  design  of longitudinal  and  transversal  reinforcement  along  with  cut  off  point  for  beam.  Based  on comparison  of  these  designs,  SRCMF  and  IRCMF,  there  were  many  different  counts  for  the number  of  longitudinal  reinforcement  in  case  for  resisting  positive  and  negative  moment through  the  beam  span,  along  with  the  space  of  the  transversal  reinforcement,  and  cut-off point.
Abstrak: Sistem  Pemikul  Rangka  Momen  Khusus  (SPRMK)  dan  Sistem  Pemikul  Rangka Momen  Menengah  (SPRMM)  memiliki  konsep  desain  dan  detailing  struktur  yang  berbeda untuk  mencapai  kapasitas  sebuah  gedung  tahan  gempa.  Namun,  beberapa  perencanaan konstruksi  bangunan  masih  belum  mengacu  ke  SNI  Gempa  1726-2012  dan  SNI  Beton 2847:2013. Sehingga, detailing komponen struktur khususnya bangunan beton bertulang yang tahan gempa perlu menjadi perhatian khusus. Peneilitian ini bertujuan untuk membandingkan desain dan detailing komponen struktur lentur untuk tipe SPRMK dan SPRMM dengan fungsi gedung  perkantoran.  Permodelan  struktur  menggunakan  software  SAP2000  v.19  dengan analisis  respons  spektra  kota  Padang  dan  Pekanbaru.  Hasil  analisis  gaya  dalam  digunakan untuk  mendesain  kebutuhan  tulangan  longitudinal  dan  transversal  serta  cut  off  points  pada balok. Berdasarkan hasil komprasi desain struktur SPRMK dan SPRMM.terdapat perbedaan jumlah tulangan longitudinal untuk memikul momen positif dan negatif di sepanjang bentang balok, serta jarak tulangan transversal dan jarak pemutusan tulangan.
Keywords: Beton Bertulang, Komponen Lentur, SPRMK, SPRMM, Tahan Gempa

## PENDAHULUAN
Pada dasarnya sebuah konstruksi bangunan  harus  memenuhi  kaidah-kaidah yang berlaku pada perencanaan atau
pelaksanaan struktur terutama pada
bangunan  tahan  gempa.  Tetapi,  banyak perencana  ataupun  pelaku  konstruksi  yang masih  belum  mampu  menerapkan  kaidah tersebut  sehingga  banyak  kejadian  seperti kerusakan  struktur  akibat  gempa  khususnya
pada  bangunan  beton  bertulang.  Salah  satu penyebab  terjadinya  kerusakan  tersebut adalah  detailing  komponen  struktur  yang tidak  mengacu  pada  peraturan.  Selain  itu, ketidaksesuaian  sistem  bangunan  yang digunakan  pada  daerah-daerah  khususnya rawan gempa (Imran dan Hendrik, 2014).
Aspek  desain  struktur  tahan  gempa untuk  bangunan  beton  bertulang  telah  diatur secara  umum  dalam  SNI  Gempa  1726-2012
dan  SNI  Beton  2847:2013.  Sistem  struktur seperti  sistem  pemikul  rangka  momen khusus (SPRMK) dan sistem pemikul rangka momen  menengah  (SPRMM)  merupakan salah  satu  aspek  tersebut.  Sistem  struktur SPRMK  sering  digunakan  untuk  daerah dengan  kategori  desain  seismik  D,  E,  dan  F dan juga tingkat daktilitas penuh. Sedangkan sistem  struktur  SPRMM  sering  digunakan untuk  daerah  rawan  gempa  dengan  kategori desain  seismik  C  dan  tingkat  daktilitas sedang. Hal ini membutikan bahwa walaupun bangunannya memiliki konfigurasi denah yang sama tetapi perlakuan
pembebanan  gempa  sangat  berbeda.  Namun dari segi performance level struktur, SPRMK  memiliki  kapasitas  yang  relatif sama  dengan  SPRMM  (Taijunnisa  dkk, 2014).  Pada  saat  analisis  kinerja  struktur, daktilitas  merupakan  bagian  dari  parameter indikasinya.  Tetapi,  pada  beberapa  kasus analisis  kinerja  struktur  SPRMK  ataupun SPRMM  nilai  aktual  daktilitas  sangat  sulit didapatkan  karena  detailing  komponen struktur yang tidak rinci (Nadeak dkk, 2016). Dalam  SNI  Beton,  detailing  komponen struktur khususnya lentur pada kedua sistem struktur tersebut memiliki beberapa
perbedaan.  Untuk  itu,  dalam  makalah  ini dibahas  tentang  perbandingan  desain    dan detailing komponen lentur (tulangan longitudinal,  tulangan  transversal, lap  splice dan cut  off  points )  struktur  untuk  kedua sistem  tersebut.  Struktur  yang  dimodelkan memiliki  fungsi  sebagai  perkantoran  dengan kategori risiko III namun berada pada daerah yang berbeda dengan tanah lunak.

## METODE PENELITIAN
1. Layout dan Data Umum Bangunan Gambar  1 menunjukkan  konfigurasi layout bangunan dengan ukuran 22 m x 16,5 m  dengan  panjang  bentang  balok  yaitu  5,5 m. Bangunan ini dimodelkan 3 lantai dengan menggunakan  SAP2000    v.19  seperti  pada Gambar 2.
Gambar 1. Layout Bangunan
Gambar 2. Permodelan Struktur
Tabel  1  menunjukkan  data-data  umum tentang  material  beton  dan  baja  tulangan serta hasil preliminary design pada balok dan kolom.  Mutu  beton  yang  digunakan  untuk balok,  kolom,  dan  pelat  diasumsikan memiliki  kuat  tekan  (fc’)  sebesar  25  MPa. Mutu  baja  yang  digunakan  untuk  desain tulangan  longitudinal  adalah  400  MPa  dan untuk tulangan transversal (sengkang) adalah 240 MPa.
Tabel 1. Data-Data Umum Struktur Data SPRMM SPRMK Fungsi Gedung Perkantoran Perkantoran Material Beton Balok : fc’= 25 MPa Kolom : fc’=25 MPa Pelat    : fc’=25 MPa Balok : fc’= 25 MPa Kolom : fc’=25 MPa
Pelat    : fc’=25 MPa
Mutu Tulangan BJTD-40 (fy=400 MPa) BJTD 24 (fy = 240 MPa) BJTD-40 (fy=400 MPa) BJTD 24 (fy = 240 MPa) Prelimin- ary Design Balok : 300 mm x 500 mm Kolom : 500 mm x 500 mm Pelat : 12 cm Balok : 300 mm x 500 mm Kolom : 500 mm x 500 mm Pelat : 12 cm

## 2. Perhitungan Kombinasi Pembebanan
Beban-beban  seperti  beban  mati,  hidup, dan  gempa  diperhitungkan  dalam  bentuk kombinasi  pembebanan  yang  disyaratkan dalam  SNI  Gempa  03-1726-2012  dan  SNI Beton 03-2847-2013 yaitu : 1. 1.4 DL 2. 1.2 DL +1.6 LL 3. (1.2+0.2  SD S )DL+LL  ±  ρ (1.0 Q EX ) ± ρ (0.3 Q EY ) 4. (1.2+0.2  SD S )DL+LL  ±  ρ (0.3 Q EX ) ± ρ (1.0 Q EY )
5. (0.9-0.2  SD S )DL  ±  ρ  (1.0
Q EX ) ± ρ (0.3 Q EY )
6.
(0.9-0.2  SD S )DL  ±  ρ  (0.3
Q EX ) ± ρ (1.0 Q EY ) Dimana : DL= Beban mati LL    = Beban hidup Q EX = Beban gempa arah X Q EY = Beban gempa arah Y ρ= Faktor redundansi SD S = Percepatan Tanah Maksimum

## 3. Perhitungan Pembebanan Gempa
Pengaruh beban gempa pada penelitian ini dianalisis  dengan  metode  respon  spektra. Lokasi  bangunan  dibedakan  menjadi  dua yaitu  di  Kota  Padang  dan  Kota  Pekanbaru dengan  kondisi  tanah  lunak.  Percepatan tanah  pada  masing-masing  kota  didesain berdasarkan beberapa parameter seperti pada Tabel 2.
Tabel 2. Parameter Percepatan Desain Parameter SPRMM SPRMK Kategori Risiko Bangunan III III Lokasi Pekanbaru Padang Faktor Keutamaan Gempa (Ie) 1,25 1,25 Parameter Percepatan Tanah S S =0,44g S 1 =0,27g S S = 1,38g S 1 = 0,6g Klasifikasi Situs SE SE Faktor Koefisien Situs F a =1,91 F v =2,91
F a =0,9 F v =2,4
Parameter Percepatan Desain S DS =0,55g S D1 =0,53g S DS =0,83g S D1 =0,96g Kategori Desain Seismik D D Gambar 3 menunjukkan perbandingan respon spektra desain Kota Padang dan Kota Pekanbaru.  Hasil  perhitungan  ini  akan diinputkan  ke  program  SAP2000  untuk mendapatkan  gaya-gaya  dalam  yang  bekerja pada gedung.
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 0 1 2 3 4 5 6 SA (g ) Periode Respon Spektr a Desain Padang Pekanbaru

## Gambar 3. Respon Spektra Kota Padang dan Kota Pekanbaru

## 4. Kaidah Perencanaan Komponen Lentur
Semua  asumsi  yang  digunakan  dalam perencanaan  lentur  (desain  balok)  mengacu pada  SNI  Beton  Pasal  10,  yang  mencakup desain  komponen  struktur  lentur  dan  aksial. Secara  umum,  desain  elemen  struktur  lentur harus memenuhi persyaratan :
ØMn ≥ Mu (1) Dimana : Mn = Kuat lentur nominal balok Ø =Faktor reduksi kekuatan Mu = Momen ultimate Gambar 4. Perhitungan Momen Nominal Balok Beton Bertulang
Momen  nominal  pada  persamaan  (1) dihitung dengan persamaan :
Mn = As.fy.(d-  ) (2) Dimana : As = Luas tulangan tarik atau tekan fy = Kuat leleh baja tulangan d = Tinggi efektif penampang balok
a = Tinggi blok tegangan tekan
Perencanaan  kuat  geser  balok  secara umum  mengacu  pada  SNI  Beton  Pasal  11 yang  mensyaratkan  bahwa  desain  geser balok harus memenuhi syarat : ØVn ≥ Vu (3) Dimana : Vn = Kuat geser nominal balok Ø = Faktor reduksi kekuatan geser Vu
= Gaya geser ulitimate
Nilai  Vn  pada  persamaan  (3)  merupakan total dari kuat geser beton Vc dan kuat geser yang berasal dari baja tulangan Vs. Nilai Vc dan  Vs  ditentukan  berdasarkan  persamaan (11-3)  dan  persamaan  (11-15)  SNI  Beton, yaitu :
(4) (5) Dimana : fc’ = Kuat tekan beton bw = Lebar balok d = Tinggi efektif balok Av = Luas penampang tulangan geser
fy = Kuat leleh baja s = Spasi antar tulangan geser Kaidah standar perencanaan elemen balok terdiri dari persyaratan geometri, persyaratan tulangan  lentur  dan  tulangan  transversal (tulangan geser). Kaidah standar perencanaan  elemen  struktur  lentur  sistem struktur  SRPMM  mengacu  keSNI  Beton pasal 21.3.1-21.3.4.3sedangkan untuk SPRMK  mengacu  ke  pasal  21.5.1-21.6.1.2. Secara  garis  besar  untuk  persyaratan geometri  yaitu : a. Bentang  bersih  komponen  struktur lentur  tidak  boleh  kurang  dari  empat kali tinggi efektifnya.
b. Perbandingan  lebar  terhadap  tinggi komponen  struktur  lentur  tidak  boleh kurang dari 0.3
c. Lebar penampang haruslah :
i. ≥ 25 mm
ii. ≤  lebar  kolom  ditambah  jarak pada  setiap  sisi  kolom  yang  tidak melebihi  tiga  per  empat  tinggi komponen struktur lentur.
Persyaratan  tulangan  lentur  yang  perlu diperhatikan  pada  perencanaan  komponen struktur lentur SRPMK, di antaranya adalah :
a. Masing-masing  luas  tulangan  atas  dan bawah  harus  lebih  besar  dari  luas tulangan  minimum  yang  disyaratkan yaitu(0.25b w d√fc’)/fy  atau  (1.4b w d)/fy. Rasio tulangan lentur maksimum
(ρ maksimum )  juga  dibatasi  sebesar  0.025. Selain  itu,  pada  penampang  harus terpasang secara menerus minimum dua batang  tulangan  atas  dan  dua  batang tulangan bawah.
b. Kuat  lentur  positif  balok  pada  muka kolom  harus  lebih  besar  atau  sama dengan setengah kuat lenutr negatifnya.
Kuat  lentur  negative  dan  positif  pada setiap penampang di sepanjang  bentang tidak boleh kurang dari seperempat kuat lentur terbesar pada bentang tersebut.
Tulangan  transversal  pada  komponen lentur  dibutuhkan  terutama  unntuk  menahan geser,  mengekang  daerah  inti  penampang beton  dan  menyediakan  tahanan  lateral  bagi setiap  batang  tulangan  lentur  dimana tegangan  leleh  terbentuk.  Hal  yang  terjadi pada  saat  gempa  kuat  terjadi  adalah terkelupasnya  selimut  beton  ( spalling )  pada
daerah  sekitarnya.,  maka  semua  tulangan transversal  pada  elemen  SRPMK  harus berbentuk  sengkang  tertutup.  Beberapa persyaratan harus dipenuhi
untuk
pemasangan  tulangan  sengkang  tertutup  di antaranya, Sengkang tertutup harus dipasang :
a. Pada  daerah    hingga  dua  kali  tinggi balok diukur dari muka tumpuan.
b. Di  sepanjang  daerah  dua  kali  tinggi balok  pada  kedua  sisi  dari  suatu penampang  yang  berpotensi  terbentuk sendi plastis. Sengkang tertutup pertama harusdipasangtidak  lebih  dari  50  mm  dari muka  tumpuan.  Spasi  sengkang  tertutup tidak boleh melebihi :
a. d/4
b. enam  kali  diameter  terkecil  tulangan memanjang
c. 150 mm

## HASIL DAN PEMBAHASAN
1. Desain Tulangan Lentur
Hasil  dari  analisis  gaya  dalam  SAP2000 berupa  momen  ultimate  (Mu)  digunakan untuk menghitung kebutuhan tulangan lentur di  sepanjang  bentang  balok.  Karena  pada bangunan  satu  luasan  lantai  mempunyai bentang  balok  yang  sama  maka  balok  yang diambil adalah balok interior yang berada di tengah pusat massa gedung pada portal arah- x.
Untuk  menghitung  kebutuhan  tulangan secara  detail,  ada  5  buah  kondisi  yang dipertimbangkan  akibat  adanya  goyangan portal  arah  kiri  dan  kanan  sebagai  berikut (Imran dan Hendrik,2014) :
1. Kondisi  1,  kolom  interior  kanan, momen  negatif  tumpuan,  goyangan  ke kanan.
2. Kondisi 2, kolom interior kiri (SPRMK) atau  kolom  eksterior    (SRPMM), momen  negatif  tumpuan,  goyangan  ke kiri.  Kebutuhan  tulangan  lentur  untuk kondisi 1 dan 2 relatif sama.
3. Kondisi 3, kolom interior kiri (SPRMK) atau  kolom  eksterior    (SRPMM) momen  negatif  tumpuan,  goyangan  ke kiri.
4. Kondisi  4,  kolom  interior  kanan, momen  positif  tumpuan,goyangan  ke
kiri.  Kebutuhan  tulangan  lentur  untuk kondisi 3 dan 4 relatif sama.
5. Kondisi  5,  tengah  bentang  momen positif, goyangan ke kanan dan kiri.

## A. SPRMK
Diameter  tulangan  lentur  balok  harus dibatasi  sehingga  dimensi  tumpuan  (kolom) paralel terhadap tulangan sekurang- kurangnya 20 d b . Jadi dalam hal ini, diameter maksimum baja tulangan = 500 mm/20 = 25 mm.  Asumsi  awal  yang  digunakan  adalah 5D19  +  2D19  untuk  kondisi  1  dan  2,  4D19 untuk  kondisi  3  dan  4,  serta  4D16  untuk kondisi 5.
Tabel 3. Tulangan Lentur Kondisi 1,2 Diameter (mm) Luas (mm 2 ) Jumlah Luas (mm 2 ) 19 283.53 5 1417.64 19 283.53 2 567.06 TOTAL 1984.70 Tabel 4. Tulangan Lentur Kondisi 3,4 Diameter (mm) Luas (mm 2 ) Jumlah Luas (mm 2 ) 19 283.53 4 1134,12 TOTAL 1134,12 Tabel 5. Tulangan Lentur Kondisi 5 Diameter (mm) Luas (mm 2 ) Jumlah Luas (mm 2 ) 16 201.06 4 804.25 TOTAL 804.25 Tabel 6. Rekapitulasi Momen Nominal Terfaktor dan Momen Ultimate SPRMK
Kon disi Lokasi Mu (kN.m) ϕMn (kN.m) 1 Ujung Interior Kanan 227,522 (-) 254,5 2 Ujung Interior Kiri 227,522( -) 254,5 3 Ujung Interior Kiri (Tengah) 127,3 (+) 156,3 4 Ujung Interior Kanan (Tengah) 127,3 (+) 156,3 5 Tengah Bentang 111,903( +) 113,9
Pada  Tabel  6  telah  dijabarkan  hasil perhitungan  kapasitas  nominal  berdasarkan asumsi  kebutuhan  tulangan  pada  masing masing kondisi.Perhitungan momen nominal dihitung  berdasarkan  persamaan  (2)  dengan asumsi  jumlah  tulangan  pada  Tabel  3-5. Faktor  reduksi  kuat  lentur  yang  digunakan adalah sebesar(ϕ=0,90).
Berdasarkanperbandingannya  dengan  nilai momen ultimate yang terjadi, maka tulangan lentur  dapat  digunakan  pada  penampang balok.
SNI  Beton  Pasal  21.5.2.1  dan  21.5.2.2 mengharuskan  sekurang-kurangnya  ada  dua batang tulangan atas dan dua batang tulangan bawah  yang  dipasang  secara  menerus,  dan kapasitas  momen  positif  dan  momen  negatif minimum  pada  sebarang  penampang  di sepanjang  bentang  balok  SPRMK  tidak boleh  kurang  dari  1/4  kali  kapasitas  momen maksimum  yang  disediakan  pada  kedua muka kolom balok tersebut.
Tabel 7. Tulangan Lentur untuk Momen Negatif-Positif Diameter (mm) Luas (mm 2 ) Jumlah Luas (mm 2 ) 19 283.53 2 567.06 TOTAL 567.06
Kuat  momen  negatif-positif  terbesar  pada bentang  adalah  254,5  kN.m.  Lalu  ¼  kuat momen negatif-positif terbesar 63.625 kN.m. Nilai kapasitas momen nominal ϕMn dengan kondisi  tulangan  pada  tabel  7  adalah  81,81
kN.m.  Sehingga,  mampu  untuk  menahan momen yang terjadi.

## B. SPRMM
Sama  hal  nya  dengan  struktur  SPRMK, untuk  menghitung  kebutuhan  tulangan  juga harus  ditinjau  berdasarkan  5  kondisi  yang sudah  dipertimbangkan  sebelumnya.  Tetapi, pada struktur ini beberapa balok yang berada pada  posisi  eksterior  harus  dipertimbangkan pada kondisi 2 dan 3.
Tabel 8. Tulangan Lentur Kondisi 1 Diameter (mm) Luas (mm 2 ) Jumlah Luas (mm 2 ) 19 283.53 4 1134,12 TOTAL 1417.64 Tabel 9. Tulangan Lentur Kondisi 2 Diameter (mm) Luas (mm 2 ) Jumlah Luas (mm 2 ) 19 283.53 4 1134,12 TOTAL 1134,12 Tabel 10. Tulangan Lentur Kondisi 3 Diameter (mm) Luas (mm 2 ) Jumlah Luas (mm 2 ) 16 201.06 3 604,8 TOTAL 604,8 Tabel 11. Tulangan Lentur Kondisi 4 Diameter (mm) Luas (mm 2 ) Jumlah Luas (mm 2 ) 16 201.06 3 604,8 TOTAL 604,8 Tabel 12. Tulangan Lentur Kondisi 5 Diameter (mm) Luas (mm 2 ) Jumlah Luas (mm 2 ) 16 201.06 3 604,8 TOTAL 604,8 Tabel 13. Rekapitulasi Momen Nominal Terfaktor dan Momen Ultimate SPRMM
Kon disi Lokasi Mu (kN.m) ϕMn (kN.m) 1 Ujung Interior Kanan 124,41 156,3 2 Ujung Eksterior Kiri 107,13 156,3 3 Ujung Eksterior Kanan 88,45 96,02 4 Ujung Interior Kiri 83,45 96,02 5 Tengah Bentang 53,75 96,02 Tabel 13 memperlihatkan hasil perhitungan  momen  ultimate  terfaktor  yang diambil  dari  hasil  gaya  dalam  terbesar  di kombinasi  pembebanan  SPRM.  Perhitungan momen nominal dihitung berdasarkan persamaan  (2)  dengan  asumsi  jumlah tulangan  pada  Tabel  8-12.  Faktor  reduksi kuat lentur sebesar (ϕ=0,90).
Tabel 14. Perbandingan Tulangan SPRMK dan SPRMM Tipe Tulangan Longitudinal SPRM K Interior Kiri Interior Kanan Tengah Bentang 5D19 2D19 4D19 5D19 2D19 4D19 2D19 4D16 SPRM M Eksterior Interior Tengah Bentang 4D19 3D16 4D19 3D16 2D19 3D16 Tabel  14  telah  memperlihatkan  hasil perbandingan kebutuhan tulangan
longitudinal  untuk  struktur  SPRMK  dan SPRMM.  Secara  umum,  gaya  dalam  lentur yang  terjadi  pada  bangunan  tipe  SPRMM hanya  membutuhkan  satu  lapis  tulangan. Sedangkan  untuk  bangunan  tipe  SPRMK membutuhkan dua lapis tulangan.
2. Desain Tulangan Geser
SNI  Beton  pasal  21.5.4.1  mensyaratkan bahwa    geser  rencana  akibat  gempa  pada balok dihitung dengan mengasumsikan sendi plastis  terbentuk  di  ujung-ujung  balok
dengan tegangan lentur balok mencapai 1,25 tegangan  lelehnya,  dan  faktor  reduksi  kuat lentur  ϕ=1.Namun,  untuk  struktur  SPRMM perhitungan  tegangan  lelehnya  tidak  perlu dianggap mencapai 1,25 kalinya tetapi faktor reduksi  kuat  lentur  ϕ=1.Sehingga  untuk struktur  SPRMK  perlu  dihitung probable moment  capacities (M pr )  dan  momen nominal struktur SPRMM seperti pada Tabel
15. Tabel 15. Perbandingan Momen Nominal SPRMK dan SPRMM SPRMK Probable Moment Capacities (M pr ) M pr-1,2 (kN.m) M pr-3,4 (kN.m) 338,1 115,23 SPRMM Momen Nominal M n-1,3 (kN.m) M n-2,4 (kN.m) (1) 164,526 (3) 106,68 (2) 164,526 (4) 106,68
Nilai  momen  yang  dihitung  pada  masing- masing  struktur  akan  menjadi  total  reaksi geser  yang  terjadi  pada  balok  sesuai  dengan kondisi arah goyangan ke kiri (Vsway-l) dan goyangan  ke  kanan  (Vsway-r).  Perhitungan reaksi  geser  pada  balok  dijelaskan  pada Tabel 16.
Tabel 16. Perbandingan Gaya Geser SPRMK dan SPRMM Tipe Gaya Geser Vu (kN) Vsway-r (kN) Vsway-l (kN) SPRMK 168,19 90,66 90,66 SPRMM 126,83 59,82 59,82 Tabel 17-19 menjelaskan tentang
perhitungan  kapasitas  geser  dengan  asumsi tulangan  transversal  dua  kaki  diameter  10 dengan  jarak  yang  ditentukan  di  tumpuan dan lapangan.
Tabel 17. Tulangan Transversal yang Digunakan Diameter (mm) Luas (mm 2 ) Jumlah Luas (mm 2 ) 10 78.54 2 157.08 TOTAL 157.08
Tabel 18. Jarak Sengkang Tipe Jarak Sengkang (s) Tumpuan Lapangan s (mm) V s (kN) s (mm) V s (kN) SPRMK 100 262,91 150 175,3 SPRMM 150 175,21 200 131,4 Tabel 19. Detail Tulangan Transversal yang Digunakan pada SPRMK dan SPRMM Tipe Sengkang Tumpuan Lapangan SPRMK 2D10-100 2D10-150 SPRMM 2D10-170 2D10-200 (a)
(b)
Gambar 5. Detailing Penulangan Lentur dan Geser untuk Balok (a) SPRMK (b) SPRMM
3. Lap Splicing untuk Bentang   Menerus Berdasarkan  SNI  Pasal  21.5.2.1,  untuk SPRMK,  sedikitnya  harus  ada  2  buah  baja tulangan  yang dibuat kontinu di bagian atas dan  bagian  bawah  penampang.  Untuk  kasus desain  ini  sudah  terpenuhi,  karena  tulangan lentur  terpasang  minimum  adalah  2D19, yang dipasang di sisi atas penampang.
Momen  di  tengah  bentang  dapat  berupa momen  positif  (tekan)  atau  momen  negatif (tarik)  yang  relative  kecil.  Karena  baja tulangan  yang  disediakan  di  tengah  bentang pada  dasarnya  ditentukan  oleh  syarat detailing,  maka  SNI  Beton  Pasal  7.10.4.5
mengizinkan  sambungan  lewatan  kelas  A untuk  penyambungannya,  dengan  panjang penyaluran  ld,  dimana  ld=48db  (Tabel  pada pasal 12.2.2 SNI Beton).
Berdasarkan  SNI  Beton  Pasal  21.7.5.2, nilai  panjang  penyaluran  ini  tidak  boleh kurang  dari  3,25  kali  panjang  tulangan berkait yang dihitung berdasarkan persamaan 21-6, yaitu =43,8 db
Untuk  kasus  ini,  baja  tulangan  terbesar yang  harus  disalurkan  adalah  baja  tulangan D19. Jadi ld= 48db= 48 x 19 = 912 mm .
SNI  Pasal  21.5.2.3  menyatakan  baja tulangan yang disalurkan harus diikat dengan hoops yang dipasang dengan spasi maksimum,  yaitu yang terkecil di antara d/4 dan 100 mm.d/4= 418,5 mm/4=104,625 mm. Jadi  ,  spasi  hoops  di  daerah  penyambungan lewatan tulangan = 100 mm.

## 4. Cut Off  Points
SNI  Beton  Pasal  12.12.3  mengharuskan setidaknya 1/3 tulangan tarik momen negatif pada  tumpuan  harus  ditanam  melewati  titik belok tidak kurang dari d, 13db, atau ln/16. Untuk  struktur  SPRMK,bagian  yang ditinjau  adalah  tumpuan  interior  kanan. Tulangan 5D19+2D19 harus ditanam sepanjang yang terbesar di antara : 1. 1570  mm  +  418,5  mm  (d  untuk penampang  di  luar  zona  sendi plastis) =1988,5 mm = 2000 mm.
2. 1570 mm+(12 x 19mm) = 1798 mm
= 1800 mm.
3. ld  =  950  mm  dari  muka  kolom interior, atau
4. 1570  mm  +  ln/16  =  1570  +
950/16=1630 mm.
Dengan  demikian,  tulangan  5D19+  2D19 ditanamkan  sejauh  2  m  dari  muka  kolom interior kanan pada Gambar 6.
Gambar 6. Sketsa Penulangan Lentur dan Geser untuk Balok Interior Kanan SPRMK
Untuk  struktur  SPRMM,  bagian  yang ditinjau  adalah  eksterior  kanan.  Tulangan 4D19  dipasang  sejauh  850  mm  +  418,5  mm =  1268,5  mm  atau  1300  mm  dari  muka kolom eksterior. Dengan mempertimbangkan titik  belok  di  sisi  tumpuan  eksterior  yang berada  pada  posisi  1350  mm  maka  tulangan 4D19  harus  ditanam  sejauh  1350  mm  + 418,5  mm  =  1768,5  mm  atau  1800  mm seperti pada Gambar 7.
Gambar 7. Sketsa Penulangan Lentur dan

## Geser untuk Balok Eksterior SPRMM)

## SIMPULAN
Hasil komprasi desain dan detailing komponen  lentur  antara  struktur  SPRMK dan  SPRMM  dapat  disimpulkan  sebagai berikut :
1. Pada  struktur  SPRMK,  untuk  memikul momen  negatif  di  muka  kolom  interior kanan,  dipasang  tulangan  5D19+2D19, dua lapis, dengan spasi bersih antarlapis 2,5  cm.  Sedangkan  untuk  struktur SPRMM  dipasang  tulangan  4D19,  satu lapis.
2. Pada  struktur  SPRMK,  untuk  memikul momen  positif  di  muka  kolom  interior kanan,  dipasang  tulangan  4D19,  satu lapis. Sedangkan untuk struktur
SPRMM  pada  muka  kolom  eksterior kanan dipasang tulangan 3D16.
3. Pada  struktur  SPRMK,  untuk  memikul momen  positif  di  tengah  bentang dipasang  4D16  satu  lapis.  Sedangkan untuk  struktur  SPRMM  dipasang  3D16 satu lapis.
4. Pada struktur SPRMK, untuk memenuhi  persyaratan  kuat  momen minimum  penampang  di  sepanjang balok,  khususnya  momen  negatif, tulangan atas 2D19 diteruskan disepanjang  balok  untuk  memenuhi kebutuhan  momen  negatif  di  tengah
bentang. Hal yang sama juga dilakukan untuk struktur SPRMM.
5. Untuk memikul geser di masing-masing zona  sendi  plastis,  dipasang  sengkang tertutup  2  kaki  D10  dengan  spasi  50 mm  untuk  sengkang  pertama,  dan  2 kaki  D10  dengan  spasi    100  mm  untuk sengkang sengkang berikutnya. Sedangkan  untuk  struktur  SPRMM sengkang  tertutup  2  kaki  D10  dipasang dengan spasi 170 mm. 6. Untuk memikul geser di luar zona sendi plastis,  dipasang  tulangan  sengkang  2 kaki D10 dengan spasi 150 mm. Untuk daerah  sambungan  lewatan,  dipasang sengkang  tertutup  2  kaki  D10  dengan spasi  100  m.  Sedangkan  untuk  struktur
SPRMM  sengkang  tertutup  2  kaki  D10 dipasang dengan spasi 200 mm.

## UCAPAN TERIMAKASIH
Terima  kasih  kepada  seluruh  dosen  di program  studi  Teknik  Sipil  Universitas Dharma  Andalas  yang  telah  mendukung penulis  untuk  menyelesaikan  makalah  ini. Serta  ucapan  terima  kasih  kepada  Annisa Prita Melinda S.T,M.T yang telah membantu beberapa bagian penelitian ini.

## DAFTAR PUSTAKA
Badan  Standarisasi  Nasional  Indonesia. 2013. SNI 2847:2013. Persyaratan Beton  Struktural  Untuk  Bangunan Gedung . BSN, Jakarta : Indonesia. Badan  Standarisasi  Nasional  Indonesia. 2012. SNI 1726:2012. Tata Cara Perencanaan  Ketahanan  Gempa  Untuk Struktur  Bangunan  Gedung  dan  Non Gedung . BSN, Jakarta : Indonesia.
Imran, I., dan Hendrik, F .2014. Perencanaan Lanjut  Struktur  Beton  Bertulang.  ITB, Bandung : Indonesia.
Nadeak,    L  .  Suyadi.  Widyawati,  R.  2016. Analisis  Desain  Gedung  Whiz  Hotel Metode Sistem Rangka Pemikul Momen  Khusus.  JRSDD.  Vol.1,  No.  1. Hal 481-490.
Tajunnisa, Y. Chadafi, M. Rahmadhaniawan, V. 2014. Perbandingan Evaluasi Kinerja Bangunan Gedung Tahan Gempa antara
Metode  SPRMM  dan  SPRMK.  Jurnal Aplikasi. Vol 12. No. 1. Hal 1-16.