Volume 24 Nomor 01, April 2024 : 01-10

## Perbandingan Efektivitas antara Sambungan Lewatan dan Sambungan Mekanis Tipe Coupler pada Balok Beton Bertulang

## Comparison of Effectivity Between Lap Splice and Mechanical Splice (Threaded Coupler type) in RC Beams
Rizky Wahyu Nugraha 1 , Jafar 1*
1 Jurusan Teknik Sipil,  Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Universitas Islam Indonesia, Yogyakarta
* Penulis korespondensi : jafar@uii.ac.id Tel.: +628522841415 Diterima: Des 7, 2023; Direvisi: Jan 29, 2024; Disetujui: Feb 5, 2024. DOI: 10.25299/saintis.2024.vol24(01).14615

## Abstrak
Dalam SNI 2052:2017, dijelaskan bahwa panjang dari tulangan beton ditetapkan dengan panjang maksimal 12 m. Ukuran standar panjang maksimal baja tulangan ini ditetapkan dengan tujuan kemudahan transportasi dan penyimpanannya. Dengan adanya ketetapan batas panjang baja tulangan, membuat kebutuhan akan panjang baja tulangan yang tepat di proyek-proyek konstruksi terkadang tidak tercukupi. Dalam mengatasi masalah ini, diperlukan sambungan tulangan dengan jenis penyambungan yang efektif serta dengan panjang penyambungan  yang  bisa  menyalurkan  beban  atau  tegangan  yang  dialami  oleh  satu  tulangan  ke  tulangan  yang  lain.  Berdasarkan permasalahan yang ada, studi ini bertujuan untuk meneliti perbandingan antara dua jenis sambungan yang tersedia saat ini, yaitu jenis sambungan  lewatan  dan  jenis  sambungan  mekanis.  Dalam  penelitian  ini,  perhitungan  nilai  panjang  total  penyaluran  sambungan tulangan lewatan menggunakan SNI 2847:2019 sebagai acuannya. Sementara itu, desain sambungan mekanis yang dipakai merupakan jenis  threaded  coupler.  Penelitian  ini  membandingkan  performa  kedua  sambungan  tersebut  dalam  aspek  momen  nominal  pengujian kuat  lentur  dan  lendutan  maksimumnya.  Penelitian  ini  menghasilkan  nilai  momen  nominal  kuat  lentur  sambungan  lewatan  dan sambungan mekanis coupler berturut-turut sebesar 33,546 kNm dan 24,246 kNm, nilai lendutan maksimum sambungan lewatan dan sambungan mekanis coupler berturut-turut sebesar 69,37 mm dan 8,689 mm. Berdasarkan hasil penelitian, ditarik kesimpulan bahwa performa sambungan lewatan lebih baik dibandingkan dengan sambungan coupler, baik dalam aspek nominal pengujian kuat lenturnya dan  lendutan  maksimumnya.  Hal  ini  disebabkan  oleh  pengurangan  luasa  penampang  tulangan.  Pada  proses  penyambungan  dengan coupler, luasan permukaan tulangan mengalami reduksi untuk keperluan pembuatan drat ulir.
Kata Kunci: Beton, Bertulang, Sambungan, Lewatan, Sambungan, Mekanis

## Abstract
In SNI 2052:2017, it is explained that the length of concrete reinforcement is set at a maximum length of 12 m. The standard size of the maximum length of reinforcing bar is determined with the aim of ease of transportation and storage. With the determination of the length limit of reinforcing bar, the need for the proper length of reinforcing bar in construction projects is sometimes not fulfilled. In overcoming this problem, it is necessary to splice the rebars with an effective mechanism to successfully transmit the load or stress from one rebar to another.  Based  on  the existing  problems,  the  author  is  interested  in examining  the  comparison  between  the  two  types  of  splice currently available, namely the lap splice and mechanical splice coupler type. In this study, the estimation of the the total lapped length followed SNI 2847:2019 as a reference. This study compares the performance of the two splicing method in terms of the nominal moment aspects of their flexural strength testing, their maximum deflection, and the costs that need to be incurred in their use. This research showed the nominal bending  moment  values  of  lap  splice  and  mechanical  splice  were  33,546  kNm  and  24,246  kNm,  respectively;  the  maximum  deflection measured were 69,37 mm and 8,689 mm respectively. Based on the results of the study, it can be concluded that the performance of the lap splice is better than the mechanical splice coupler type, both in the nominal aspect of the flexural strength test and the maximum deflection. The reason is the section area of rebar was deducted subjected to the splicing process.
Keywords: RC Beam, Lap, Splice, Mechanical, Splice

## PENDAHULUAN
Beton  atau concrete merupakan  sebuah kombinasi  yang  tercipta  dari  campuran  semen hidrolis  seperti portland  cement ataupun hydraulic cement lain,  agregat  yang  mencakup  agregat  kasar (batu split dan halus (pasir), air, dan ataupun tidak dengan bahan tambahan yang selanjutnya dibentuk menjadi sebuah masa padat [1]. Lalu, baja tulangan
yang digunakan untuk beton ialah sebuah baja yang terpadu  dari  karbon  atau  baja  campuran  lain  yang umumnya  memiliki  bentuk  batangan  dengan penampang  melingkar  serta  memiliki  permukaan polos untuk BjTP dan ulir untuk BjTS [2].
Panjang  tulangan  beton  ditetapkan  dengan panjang  maksimal  12  m  [2].  Ukuran  standar panjang  maksimal  baja  tulangan  ini  ditetapkan dengan  tujuan  kemudahan  transportasi  dan
penyimpanannya [3], [4]. Dengan adanya ketetapan batas  panjang  baja  tulangan,  membuat  kebutuhan akan  panjang  baja  tulangan  yang  tepat  di  proyek- proyek  konstruksi  terkadang  tidak  tercukupi. Dalam mengatasi masalah ini, diperlukan sambungan  tulangan  dengan  jenis  penyambungan yang  efektif  serta  dengan  panjang  penyambungan yang  bisa  menyalurkan  beban  atau  tegangan  yang dialami oleh satu tulangan ke tulangan yang lain. Terdapat  tiga  cara  dalam  pekerjaan  sambungan tulangan  yang  dapat  dilakukan,  yaitu  sambungan tulangan  yang  disambungkan  dengan  lewatan  ( lap splice ),  sambungan  tulangan  yang  disambung dengan las ( welded splice ), dan sambungan tulangan yang  disambung  dengan  sambungan  mekanis ( mechanical  splice )  [5],  [6].  Ketiga  metode penyambungan tersebut tentu memiliki perbedaan, seperti performa sambungan, dan biaya yang harus dikeluarkan  yang  tergantung  kepada  metode  yang digunakan. Perbedaan di antara metode sambungan dapat  mempengaruhi  performa  dari  struktur  yang akan  dibangun,  dan  biaya/harga  yang  harus dikeluarkan.  Maka  dari  itu,  diperlukan  sebuah referensi  atau  acuan  dalam  pemilihan  salah  satu atau semua metode sambungan dalam suatu proyek konstruksi agar proyek bisa berjalan dengan baik.
Sambungan lewatan
adalah cara penyambungan
yang dilakukan dengan memberikan lewatan ( overlapping ) batang tulangan yang  sejajar  dengan  panjang  tertentu  [7]. Sambungan  lewatan  adalah  jenis  sambungan  yang paling  sederhana.  Namun  demikian,  ada  beberapa kekurangan  dari  sambungan  tipe  ini  yaitu  (i) terjadinya  penumpukan  jumlah  tulangan  di  area yang  disambung,  (ii)  mengurangi  kapasitas kekuatan  dan displacement ketika  ada  sambungan di  area  yang  memungkinkan  terjadinya  deformasi inelastik [8].  Tipe  sambungan  yang  berikutnya adalah  sambungan  mekanis.  Dalam  sambungan mekanis, tulangan disatukan dengan menggunakan elemen  penyambung  ( coupler ).  Salah  satu  jenis sambungan  mekanis  yang  dapat  digunakan  adalah sambungan mekanis tipe coupler .
Setidaknya  terdapat  tiga  tipe  dasar  dari sambungan  mekanis.  yaitu:  1).  Sambungan tegangan tekan ; 2). Sambungan tegangan tarik ; 3). Sambungan  tegangan  tekan-tarik  [9].  Perbedaan dari ketiga tipe dasar sambungan mekanis tersebut berada  pada  fungsinya.  Sambungan  mekanis tegangan  tekan  didesain  dengan  fungsi  menahan tegangan tekan, sambungan mekanis tegangan tarik didesain  dengan  fungsi  menahan  tegangan  tarik, dan  sambungan  mekanis  tegangan  tekan-tarik didesain  dengan  fungsi  menahan  tengangan  tekan
dan tarik. Sambungan mekanis yang diimplementasikan  dalam  penelitian  ini  adalah sambungan  mekanis  tegangan  tekan-tarik.  Salah satu tipe dari sambungan mekanis tegangan tekan- tarik  ini  adalah threaded  rebar  coupler . Coupler merupakan  sebuah  alat  yang  memiliki  pola  ulir  di bagian dalamnya,
digunakan
untuk menyambungkan  satu  tulangan  dengan  tulangan lain  yang  bertujuan  untuk  menyalurkan  beban antar  tulangan  [9]. Threaded  rebar  coupler ini digunakan pada penelitian sebelumnya [10].
Penyambungan  tulangan  memainkan  peran penting  dalam  respons  elemen  dan  struktur  beton bertulang  untuk  mentransfer  tegangan  dari  satu batang  ke  batang  tulangan  lainnya  dalam  beton bertulang  [7].  Tegangan  yang  ditransfer  dari  satu tulangan  ke  tulangan  lain  bisa  berupa  tegangan tarik maupun tekan. Saat melakukan penyambungan  tulangan,  tentunya  diharapkan performa  elemen  struktur  dapat  menyamai performa  elemen  yang  tidak  memiliki  sambungan. Berdasarkan  hal  tersebut,  penelitian  ini  akan melakukan  pengujian  beton  bertulang  yang menggunakan  sambungan  dengan  penyambungan lewatan  dan  penyambungan  mekanis  tegangan tarik dengan tipe threaded rebar coupler . Penelitian ini  berfokus  kepada  efektivitas  dari  kedua sambungan  tersebut  yang  dari  aspek  performa lentur. Penelitian ini dilaksanakan dengan harapan dapat  menjadi  referensi  atau  acuan  bagi  para perancang  serta  kontraktor  dalam  menerapkan sambungan tulangan di suatu struktur.

## METODOLOGI

## Material
Material yang  dipakai dalam penelitian  bisa dilihat antara lain :
1. Material Beton Bertulang:
a. Portland cement tipe 1.
b. Agregat  kasar  dan  halus  yang  berasal  dari Sungai Progo.
c. Air  yang  berasal  dari  Laboratorium Teknologi dan Bahan Konstruksi Universitas Islam Indonesia.
d. Baja  tulangan  utama  berprofil  ulir  dengan diameter  D13  berjumlah  dua  (2D13)  dan baja  tulangan  pokok  berprofil  polos  dengan diameter  P10  berjumlah  dua  (2P10),  serta tulangan  sengkang  berdiameter  P18  dengan spasi 150 mm (P8-150).
2. Sambungan mekanis berjenis rebar coupler .

## Alat yang digunakan
Peralatan  yang  dipakai  dalam  penelitian diperoleh  dari  Laboratorium  Teknologi  dan  Bahan
Konstruksi  Universitas  Islam  Indonesia.  Alat-alat yang dipakai antara lain:
1. Mixer atau pengaduk beton.
2. Bekisting  berdimensi  150  x  300  x  2000  mm berbahan multiplex.
3. Neraca berkapasitas 20 kg.
4. Vibrator saringan dan saringan.
5. Alat pencetak benda uji silinder berdimensi 150 mm dan tinggi 300 mm.
6. Alat uji tekan ( Compression Testing Machine ).
7. Crane yang  digunakan  untuk  mempermudah perpindahan benda uji balok.
8. Load  cell digunakan  untuk  pembacaan  beban yang terjadi pada beton.
9. Data logger yaitu  alat  yang  dipakai  untuk membaca  sekaligus  memperlihatkan  data  dari hasil pengujian.
10. Wadah,  ember,  kuas,  oli,  cangkul,  sekop,  oven, alat uji slump, palu, dan alat pembantu lainnya.
11. Linear  Variable Differential  Transformer (LVDT) atau sensor LVDT.
12. Strain Gauge.

## Metode Penelitian
Metode yang digunakan dalam penelitian ini adalah  metode  eksperimen.  Data-data  yang dibutuhkan didapatkan dari serangkaian pengujian yang  dilakukan  di  laboratorium  teknologi  bahan konstruksi  Universitas  Islam  Indonesia.  Bahan- bahan  serta  peralatan  yang  digunakan  merupakan bahan dan peralatan yang umum digunakan dalam pembuatan  balok  beton  bertulang  dengan tambahan  bahan  damdex  untuk  mempersingkat umur  kuat  beton.  Tahapan  penelitian  ini  meliputi pengujian  agregat  kasar  dan  halus,  pengujian material  penyusun  beton,  persiapan  desain  balok beton  bertulang,  dan  pengujian  balok  beton bertulang.  Pengujian  agregat  kasar  dan  halus berpedoman pada SNI 03-2834-2000 yang meliputi pengujian  berat  jenis  dan  penyerapan,  Modulus Halus  Butir  (MHB),  kandungan  lumpur,  dan  berat volume.  Lalu  pengujian  material  penyusun  beton meliputi  pengujian  baja  tulangan  normal,  baja tulangan  yang  disambung  dengan  sambungan mekanis coupler ,  dan  pengujian  kuat  tekan  beton. Gambar  1  dan  2  yang  menunjukan  desain sambungan mekanis coupler dan baja tulangan yang disambung dengan sambungan mekanis coupler .
Gambar  1  menunjukkan  sketsa threaded  coupler yang  digunakan  dalam  penelitian  ini. Coupler ini berbentuk  silinder  berongga  dengan  ukuran diameter  luar  sebesar  22  mm  dan  diameter  dalam sebesar  11  mm.  Panjang coupler adalah  35  mm. Tulangan yang dapat disambung dengan menggunakan coupler ini  adalah  tulangan  dengan diameter 13 mm.
Gambar 2. Desain Baja Tulangan yang disambung dengan Sambungan Mekanis Coupler
Gambar  2  menunjukkan  sketsa  besi  tulangan  yang disambung  dengan  menggunakan coupler .  Untuk dapat  disambung,  diameter  besi  tulangan  perlu dikurangi  dengan  cara  dibubut  untuk  keperluan pembuatan  drat  ulir.  Setelah  drat  ulir  tersedia, tulangan-tulangan  yang  akan  disambung  dapat dirangkai  dengan  menggunakan coupler .  Diameter tulangan  setelah  dibubut  adalah  11  mm, menyesuaikan  dengan  diameter  dalam threaded coupler . Selanjutnya pada pengujian kuat tekan beton, sampel  uji  kuat  tekan  merupakan  silinder  dengan dimensi 150 × 300 mm. Diuji menggunakan alat uji tekan.
Penelitian  ini  menghendaki  bahwa  baja tulangan harus terlebih dahulu mencapai kelelehan sebelum  beton  mengalami  keruntuhan.  Hal  ini bertujuan  untuk  dapat  mengetahui  performa  leleh dari  baja  tulangan  yang  tertanam  di  dalam  beton. Oleh  karena  itu,  balok  beton  bertulang  didesain dengan  tipe under-reinforced  concrete dengan dimensi balok 150 × 300 mm, mutu beton rencana tidak  lebih  dari  25  MPa,  tulangan  tarik  2D-13, tulangan  tekan  2P-10,  dan  tulangan  geser  P8-150. Untuk  perhitungan  sambungan  lewatan  yang tertanam  di  dalam  balok  beton,  penulis menggunakan  SNI  2847-2019  sebagai  pedoman perhitungan.
Kinerja sambungan lewatan sangat dipengaruhi oleh  beberapa  parameter  yakni  selimut  beton, panjang lewatan, proporsi tulangan yang disambungkan, diameter tulangan, adanya tulangan transversal  di  area  yang  disambung,  propertis
beton  yang  digunakan  serta  posisi  pengecoran  [4], [11], [12].
Dalam  SNI  2847:2019  terdapat  ketentuan yang mengatur tentang penyaluran (ℓd) batang ulir. Dalam  peraturan  tersebut  dikatakan  panjang 𝓵𝒅 untuk  batang  ulir  dan  kawat  ulir  dalam  kondisi tarik harus yang terbesar dari (a) dan (b):
a) Panjang  yang  dihitung  sesuai  dengan persamaan  (1)  dengan  menggunakan  faktor modifikasi yang berlaku pada Tabel 1.
b) 300 mm
√
(1)
Keterangan: fy = nilai tegangan leleh tulangan (MPa) f’c = nilai tegangan desak beton (MPa) Ψt = faktor untuk posisi pengecoran Ψe = faktor untuk pelapis epoksi Ψs = faktor ukuran tulangan λ = faktor untuk jenis beton db = diameter tulangan (mm) Cb = jarak dari tepi ke tengah tulangan (mm) Ktr = faktor kontribusi tulangan pengaku
Tabel 1. Faktor Modifikasi untuk Panjang Penyaluran Batang Ulir dalam Kondisi Tarik Faktor Modifikasi Kondisi Faktor Beton ringan Beton ringan 0,75 Beton Normal 1,0 Epoksi, Ψe Tulangan  dengan  pelapis epoksi  atau  seng  dan pelapis ganda epoksi dengan selimut bersih kurang  dari  3db  atau  spasi kurang dari 6db 1,5 Tulangan  dengan  pelapis epoksi  atau  seng  dan pelapis ganda epoksi dengan kondisi lainnya 1,2 Tulangan  tanpa  pelapis atau pelapis seng (galvanis) 1,0 Ukuran, Ψs Db ≥ 22 mm 1,0 Db ≤ 19 mm 0,8 Posisi Pengecoran, Ψt Lebih  dari  30  mm  beton segar  diletakkan  di  bawah tulangan horizontal 1,3 Lainnya 1,0 Berikut merupakan perhitungan desain sambungan lewatan.
1. Panjang penyaluran (ℓd)
Panjang  penyaluran  dihitung  berdasarkan persamaan  (1).  Dalam  persamaan  tersebut terdapat  beberapa  variabel  yang  harus ditentukan terlebih dahulu berdasarkan Tabel 1 sebagai berikut.
fy = 476,263 MPa f’c = 25 MPa
db = 13 mm λ = 1 (Beton Normal) Ψe = 1 (Tanpa Epoksi) Ψt = 1 (Posisi Pengecoran Lain) Ψs = 0,8 (D<19 mm) Cb = 54 mm Ktr = 0 (sesuai izin SNI 2847:2019) (C b +K tr )/d b ≤ 2,5 (sesuai SNI 2847:2019)
√

## √
Dari hasil perhitungan diatas didapatkan nilai sebesar  360,228.  Nilai  ini  lebih  besar  dari  300 mm sehingga nilai ini dipilih sebagai nilai .
2. Panjang sambungan lewatan kondisi tarik (ℓst) Panjang sambungan lewatan ℓst batang ulir dan kawat ulir dalam kondisi tarik harus disesuaikan dengan  SNI  2847:2019.  Dalam  peraturan tersebut  untuk  semua  kelas  diambil  nilai  ℓst yang  terbesar  dari  1,3  ℓd  dan  300  mm.  Oleh sebab  itu,  sambungan  lewatan  diambil  sebesar 468,2964  mm  (1,3  ℓd).  Untuk  simplifikasi desain,  penulis  memakai  panjang  penyaluran tulangan lewatan sebesar 480 mm.
Gambar 3. Desain Balok Beton Bertulang Sambungan Lewatan
Gambar  3  menunjukan  sketsa  rancangan balok  beton  bertulangan  dengan  sambungan lewatan terpasang di dalamnya. Ukuran balok yang disiapkan adalah 150 x 300 x 2000 mm. Balok yang diuji  dalam  penelitian  ini  menggunakan  2  jenis tulangan.  Yang  pertama  adalah  tulangan  polos dengan diameter 8 mm (P8) sebagai tulangan tekan sebanyak 2 buah. Tulangan tekan diletakkan di sisi atas penampang. Jenis tulangan yang kedua adalah tulangan  ulir  dengan  diameter  13  mm  (D-13) sebagai  tulangan  tarik.  Tulangan  ini  diletakkan  di sisi  bawah  penampang.  Karena  pengujian  ini meninjau  performa  lentur  sambungan  tulangan, maka sambungan tulangan dilakukan pada tulangan dengan diameter 13 mm.
Selanjutnya,  desain  untuk  balok  beton bertulang  sambungan  mekanis coupler memiliki perbedaan  hanya  pada  sambungannya  saja.  Pada pemakaian  sambungan  ini,  tidak  ada  perhitungan yang  dilakukan.  Tulangan  yang  akan  disambung berada pada tengah  bentang balok di daerah  tarik. Pada  ujung  tulangan  yang  akan  disambung dilakukan proses pembubutan agar dapat dipasang

## Beton Bertulang (Nugraha dan Jafar)
sebuah threaded coupler seperti  pada  Gambar  2. Coupler  yang  dipasang  adalah  hasil  fabrikasi dengan nilai fy rencana sebesar 500 MPa serta nilai fy pengujian sebesar 530 MPa. Nilai fy rencana serta fy pengujian tersebut didapat dari sertifikat coupler nya  ketika  pembelian.  Gambar  4  menunjukan desain  balok  beton  bertulangan  sambungan mekanis coupler .
Gambar 4. Desain Balok Beton Bertulang Sambungan Mekanis Coupler
Gambar  4  menunjukkan  sketsa  rancangan  balok beton  bertulang  dimana  tulangan  tariknya disambung dengan menggunakan threaded coupler . Ukuran  balok  sama  seperti  yang  diuraikan  pada Gambar  3.  Perbedaannya  hanya  ada  pada  ilustrasi pemasangan Coupler saja.
Dalam  pengujian  kuat  lentur,  mekanisme pengujian  balok  beton  bertulang  menggunakan prinsip  pembebanan  dua  titik.  Kedua  titik  beban diposisikan  di  As  bentang  balok  dengan  jarak antara  ujung  titik  beban  ke  ujung  titik  beban  lain sebesar 1/3 bentang bersih balok. Selanjutnya, alat LVDT  diletakan  di  ketiga  titik  potensial  terjadinya lendutan  akibat  pembebanan,  yaitu  di  dekat  titik beban serta di tengah kedua titik beban. Gambar 5 menunjukkan ilustrasi pembebanan dua titik untuk uji lentur.
Gambar 5. Mekanisme Pembebanan Uji Kuat Lentur
Dapat dilihat pada Gambar 5, pembanan yang dibunakan  dalam  pengujian  adalah  pembebanan dua  titik.  Jarak  antar  titik  beban  adalah  600  mm. Dari  gambar  tersebut  juga  dapat  dilihat penempatan 3 buah LVDT sensor. Dalam pengujian lentur,  tiga  LVDT  Sensor  ditempatkan  pada  titik- titik  potensial  terjadinya  lendutan  terbesar,  yaitu, satu  tepat  pada  As  sampel  uji  serta  dua  tepat  di samping titik pembebanan.

## HASIL DAN DISKUSI

## Pengujian agregat
Pengujian  ini  adalah  serangkaian  pengujian pada agregat halus dan kasar yang digunakan dalam campuran  beton.  Pengujian  ini  dilaksanakan  untuk memperoleh  karakteristik  material.  Karakteristik tersebut  kemudian  dibandingkan  dengan  syarat campuran  beton  yang  terdapat  pada  SNI  03-2834-
2000.  Pengujian  yang  dilakukan  meliputi  uji modulus  halus  butir  (MHB),  uji  berat  jenis, penyerapan  air,  dan  uji  berat  volume.  Tabel  2 berikut  merupakan  hasil  yang  didapatkan.  Dari hasil  tersebut,  agregat  yang  dipakai  dalam penelitian  ini  telah  sesuai  dengan  syarat  yang ditetapkan oleh SNI 03-2843-2000.
Tabel 2. Hasil Pengujian propertis agregat No Pengujian Agregat Hasil 1 Berat Jenis Kasar 2,6738 Halus 2,6316 2 Penyerapan Air Kasar 1% Halus 5% 3 MHB Kasar 6,6505 Halus 2,2622 4 Berat Isi Gembur (gram/cm 3 ) Kasar 1,4909 Halus 1,5291 5 Berat Isi Padat (gram/cm 3 ) Kasar 1,5694 Halus 1,5850 6 Kadar Lumpur Halus 3,2%
Dari  Tabel  2  di  atas,  nilai  berat  jenis  agregat  pada kondisi  jenuh  kering  permukaan  (SSD)  adalah sebesar  2,6738  dan  2,6316  berturut-turut  untuk agregat kasar dan halus. Dengan demikian, agregat yang  digunakan  masuk  dalam  kategori  agreat normal.  Nilai  ini  lebih  lanjut  digunakan  dalam perencanaan  proporsi  campuran  (mix  design) untuk beton normal.
Untuk  berat  isi  gembur  dan  padat,  dapat dilihat  pada  tabel  2  bahwa  seluruh  nilai  yang didapatkan berada pada rentang 1,2 – 1,7 gram/m 3 seperti yang disyaratkan dalam SNI-03-4804-1998. Untuk  kandungan  lumpur,  pada  agregat  halus persentase  kandunagn  lumpurnya  adalah  sebesar 3,2%.  Nilai  ini  masih  dibawah  batas  maksimum yakni  sebesar  5%.  Artinya  material  ini  bisa digunakan untuk campuran beton.

## Pengujian Baja Tulangan
Pengujian  tarik  baja  tulangan  dilakukan untuk  mengetahui  nilai  propertis  mekanik  baja tulangan  yang  digunakan  dalam  beton  bertulang. Propertis  mekanik  yang  dimaksud  adalah  nilai tegangan  leleh  ( f y )  dan  nilai  tegangan  ultimit  ( f u ). Untuk mendapatkan nilai-nilai tersebut serangkaian  pengujian  dilakukan  di  laboratorium. Berdasarkan hasil pengujian laboratorium dan olah data  yang  dilakukan  didapatkan  nilai  f y dan  f u sebesar  476,26  MPa  dan  627,27  MPa  untuk tulangan  yang  tidak  disambung  (tulangan  utuh). Adapun  untuk  tulangan  yang  disambung  dengan coupler didapatkan  nilai  f y dan  f u sebesar  464,27 MPa  dan  557,43  MPa.  Berikut  merupakan  Tabel  3 yang  menunjukan  rekapitulasi  pengujian  material baja tulangan.
Tabel 3. Rekapitulasi Pengujian Baja Tulangan
No Pengujian Baja Hasil Satuan 1 Beban  Leleh (Py) Normal 60332 N Coupler 44145 N
No Pengujian Baja Hasil Satuan 2 Beban Ultimit (Pu) Normal 79461 N Coupler 52974 N 3 Diameter Normal 12,7 mm Coupler 11 mm 4 Luas Penampang Baja (A) Normal 126,67 mm 2 Coupler 95,03 mm 2 5 Teg. Leleh ( fy ) Normal 476,26 MPa Coupler 464,52 MPa 6 Teg.  Ultimit ( fu ) Normal 627,27 MPa Coupler 557,43 MPa
Kelas  baja  tulangan  yang  digunakan  sebagai tulanga tarik dalam penelitian ini adalah BjTS420B. Berdasarkan  SNI  2052:2017,  baja  tulangan  dengan kelas  ini  harus  memiliki  nilai  kuat  luluh  minimum 420 MPa dan kuat tarik ultimit minimum 525 MPa. Berdasarkan  hasil  pengujian  yang  telah  dilakukan seperti  ditunjukkan  dalam  Tabel  3,  nilai  kuat  leleh minimum (476,26 MPA  dan 464,52 MPa) dan kuat tarik  ultimit  minimum  (627,27  MPa  dan  557,43 MPa)  baja  tulangan  yang  digunakan  dalam penelitian telah sesuai dengan persyaratan.

## Pengujian Sampel Uji Kuat Tekan
Pada  setiap  sampel  balok  beton  bertulang yang  dibuat,  disediakan  3  beton  silinder  untuk keperluan  uji  desak.  Hal  ini  dilakukan  untuk mendapatkan  nilai  kuat  desak  beton  silinder  (f’ c ) pada  masing-masing  balok  beton  bertulang.  Detil perhitungan nilai f’ c dapat dilihat pada Tabel 4.
Tabel 4. Rekapitulasi Pengujian Sampel Uji Tekan
Beton Silinder Sampel Uji Luas P Max Mutu Avg mm 2 N MPa MPa Lewatan 1 18110 460000 25,40 21,43 Lewatan 2 18027 380000 21,08 Lewatan 3 17980 320000 17,80 Coupler 1 18027 420000 23,30 21,65 Coupler 2 18122 310000 17,11 Coupler 3 17932 440000 24,54
Dari  hasil  pengujian  desak  silinder  seperti ditunjukkan  dalam  Tabel  4,  didapatkan  nilai f’ c rerata untuk sampel balok beton bertulang dengan sambungan  lewatan  dan  sambungan  mekanis  tipe coupler sebesar 21,43 MPa dan 21,65 MPa. Nilai f’ c yang  direncanakan  adalah  25  MPa  sebagaimana diuraikan  dalam  metode  penelitian.  Realisasinya nilai f’ c yang  didapatkan  tidak  mencapai  25  MPa. Nilai  ini  pada  akhirnya  yang  digunakan  dalam analisis  selanjutnya  seperti  untuk  menghitung momen  nominal  yang  mampu  dikerahkan  oleh balok beton bertulang.

## Perhitungan Momen Nominal Teoretis
Dari  pengujian  beton  silinder  dan  tarik  baja tulangan  yang  telah  dilakukan,  didapatkan informasi  mengenai  propertis  mekanik  material yang  digunakan  dalam  balok  beton  bertulang. Berdasarkan informasi tersebut, dilakukan
perhitungan  momen  nominal  teoritis  yang  mampu dikerahkan  oleh  sampel  balok  beton  bertulang. Langkah  perhitungan  momen  lentur  nominal maksimum dapat dilihat pada uraian di bawah ini.
Diketahui: Lebar penampang, B
= 150 mm Tinggi penampang, H
= 300 mm Selimut Beton, S b = 40 mm
Mutu Beton, f’ c = 21,43 MPa Mutu Baja, f y = 476,26 MPa
Modulus, E s = 200000 MPa Titik Berat Tulangan Tarik ds = sb + ϕs + (0,5 × ϕp) = 54,5 mm d = h – ds = 245,5 mm Titik Berat Tulangan Tekan ds’ = sb + ϕs + (0,5 × ϕp)
= 53 mm
Luasan tulangan Tekan ( As )  dan Tarik ( As’ ) As ’ = 2 × ¼ × π × ϕP’ = 157,079 mm 2 As = 2 × ¼ × π × ϕP = 265,464 mm 2
Jarak  tepi  balok  daerah  desak  ke  garis  netral berdasarkan  prinsip  keseimbangan  (diasumsikan desak belum leleh).
ΣH = 0 Ts = Cs + Cc As×fy= (0,85 × f’c × a ×b) + (As’× fs) As×fy=(0,85×f’c×(β×c)×b)+(As’×( 2322,043 c 2 - 32183,281 c -4995112,2 = 0
c
= √
c 1 = 53,826 mm c 2
= -39,965 mm c pakai  = 53,826 mm a = β × c = 0,85 × 53,826 = 45,752 mm
Regangan tarik baja = ( ) × = 0,00004604 < 0,00238 = Belum Leleh fs = × Es = 9,208 Mpa
Kapasitas Momen Tulangan Mn = Mn1 + Mn2 Mn 1 = Cc  × Z1
= (0,85 × fc’ × a × b) × (d - a/2)
= 27,825 kNm Mn 2 = Cs  × Z2 = (As’ × Fs) × (d - ds’)
= 0,2784 kNm
Mn = 27,825 + 0,2784
= 28,103 kNm
Rekapitulasi  perhitungan  momen  teoretis  seluruh sampel  balok  beton  bertulang  dapat  dilihat  pada Tabel 5.
Tabel 5. Mn Teoretis Sampel Balok Beton Bertulang
Kode Sampel Jenis Sambungan Tulangan Tarik Mn Teoretis (kNm) BL Lewatan 28,103 BM Coupler 20,079
Berdasarkan  Tabel  5,  diketahui  bahwa  balok dengan sambungan lewatan secara teoritis memiliki nilai momen nominal (Mn) yang lebih besar (28,103 kNm)  dibandingkan  dengan  balok  dengan sambungan coupler (20,079 kNm). Perbedaan nilai momen  nominal  ini  disebabkan  oleh  perbedaan ukuran  baja  tulangan.  Pada  balok  dengan sambungan  lewatan,  diameter  penampang  baja tulangan  adalah  12,7  mm  (ukuran  awal).  Adapun pada  balok  dengan  sambungan  coupler,  dimensi penampang  mengalami  reduksi  untuk  keperluan pembuatan drat ulir (dibubut) sehingga diameternya berkurang menjadi 11 mm.

## Pengujian Lentur Balok Beton Bertulang
Pengujian kuat lentur dilakukan pada benda uji  balok  beton  bertulang  yang  berumur  28  hari. Hasil  yang  diperoleh  dari  pengujian  lentur  balok beton  bertulang  adalah  beban  maksimum  dalam satuan  kN  serta  defleksi  dalam  satuan  mm  yang diukur  oleh  LVDT.  Disamping  itu,  dapat  diamati juga  pola  retak  yang  terjadi  seiring  dengan penambahan  beban  oleh  hydraulic  jack.  Beban maksimum dan lendutan dapat dilihat pada Tabel 6. Grafik  hubungan  antara  beban  dan  lendutan  dapat dilihat pada Gambar 6 dan Gambar 7.
Tabel 6. Nilai Beban Maksimum Kode Sampel Sambungan Tulangan Tarik Beban Maks. ( P maks ) Lendutan maks. (mm) BL Lewatan 110,38 69,37 BM Coupler 79,38 8,689
Dari Tabel 6 dapat dilihat bahwa balok beton bertulang  dengan  sambungan  lewatan  (BL) memperoleh  nilai P maks yang  lebih  besar dibandingkan  balok  beton  bertulang  dengan sambungan  mekanis  tipe coupler (BM),  yakni 110,38  kN  berbanding  79,38  kN.  Hal  ini mengindikasikan  sambungan  lewatan  mampu memiliki kapasitas momen lentur yang lebih baik.
Gambar 6. Hasil Pembacaan LVDT pada BL
Pada  Gambar  6,  dapat  dilihat  bahwa  seiring penambahan  beban  nilai  lendutan  semakin meningkat. Saat beban masih di rentang 0  - 87 kN, lendutan yang terjadi masih bersifat elastik karena batas  leleh  ( yield )  tulangan  masih  belum  tercapai. Setelah  mencapai  titik  leleh,  lendutan  meningkat secara  signifikan.  Pada  fase  ini,  lendutan  sudah bersifat  inelastik.  Saat  mencapai  lendutan maksimum  sebesar  69,37  mm  pada  pembebanan sebesar  110,38  kN,  balok  beton  mengalami kerusakan sehingga pengujian selesai.
Gambar 7. Hasil Pembacaan LVDT pada BM
Gambar  7  menunjukkan  hubungan  antara beban  dan  lendutan  pada  sampel  balok  dimana tulangannya  disambung  dengan threaded  coupler . Sama  seperti  pada  penjelasan  pada  gambar  6, lendutan  yang  tercatat  meningkat  seiring  dengan penambahan  beban.  Yang  berbeda  adalah  saat pembebanan  mencapai  titik  leleh,  tidak  lama kemudian benda uji mengalami kerusakan sehingga pengujian  berhenti.  Lendutan  maksimum  yang tercatat  adalah  8,689  mm  pada  saat  beban mencapai 79,38 kN.
Dilihat  dari  segi  besarnya  lendutan maksimum  yang  tercatat  sebelum  balok  beton bertulang mengalami keruntuhan, BL mendapatkan nilai  lendutan  yang  lebih  besar  dibandingkan dengan  BM.  Lendutan  yang  diperoleh  dari penelitian ini menunjukkan tren yang sama seperti penelitian  yang  dilakukan  oleh  [10]  dan  [13] dimana lendutan balok dengan sambungan coupler menunjukkan  hasil  yang  lebih  kecil  dibandingkan
balok  dengan  sambungan  lewatan.  Hal  ini disebabkan  oleh  panjang threaded  coupler yang sangat terbatas. Seperti dapat dilihat pada Gambar 1, panjang coupler hanya 35 mm sehingga kapasitas regangannya sangat terbatas atau kecil. Dalam [13] dikatakan regangan akan terdistribusi dengan lebih baik  apabila coupler berukuran  lebih  panjang sehingga  deformasi  yang  terbentuk  akan  lebih besar.  Ini  juga  merupakan  indikasi  bahwa  BL memiliki  performa  yang  lebih  baik  dibandingkan BM.  Besar  kecilnya  lendutan  pada  balok  beton bertulang  menandakan  level  daktilitas.  Daktilitas merupakan  kemampuan  elemen  struktur  untuk mengalami  perubahan  bentuk  (deformasi)  yang signifikan  namun  tidak  runtuhan  secara  tiba-tiba [14].  Daktilitas  dapat  juga  dipahami  sebagai  nilai perbandingan  antara  deformasi  ultimit  dan deformasi  leleh  ( yield )  [15].  Elemen  struktur dengan  tingkat  daktilitas  yang  baik  tidak  akan runtuh  secara  tiba-tiba  tetapi  akan  memberikan peringatan awal ( early warning ) yang dapat diamati oleh pengguna bangunan [16].
Momen Lentur (Mn) Balok Beton Bertulang Setelah  dilakukan  serangkaian  pengujian laboratorium, didapatkan propertis mekanik bahan dan  juga  beban  maksimum  sampel  balok  beton bertulang.  Selanjutnya,  dilakukan  perhitungan momen  lentur  balok  aktual  berdasarkan  hasil  uji laboratorium.
Langkah-langkah perhitungan momen nominal  dari  hasil  pengujian  laboratorium  adalah sebagaimana  analisis  statis  tertentu  pada  balok sederhana  ( simple  beam ).  Sesuai set-up pengujian yang  telah  diuraikan  di  bagian  metodologi penelitian,  balok  beton  bertulang  tertumpu sederhana pada kedua ujungnya. Kemudian,  beban titik  diletakkan  di  sekitar  tengah  bentang  balok. Dengan pembebanan seperti ini, momen maksimum balok  diperkirakan  terjadi  tepat  di  tengah  bentang balok.  Dengan  analisa  tersebut  didapatkan  nilai momen nominal hasil laboratorium sebesar 33,546 kNm  untuk  sampel  BL  dan  24,246  kNm  untuk sampel  BM.  Balok  dengan  sambungan  tulangan lewatan  menghasilkan  momen  nominal  yang  lebih besar  dibandingkan  dengan  balok  dengan sambungan tulangan menggunakan coupler . Hasil  perhitungan  menunjukkan  bahwa balok  BM  memiliki  nilai  Mn  yang  lebih  kecil dibandingkan  dengan  balok  BL.  Hal  ini  salah satunya  disebabkan  oleh  berkurangnya  luasan penampang  baja  tulangan  tarik  untuk  keperluan pemasangan coupler . Baja tulangan yang disambung dengan  menggunakan coupler dibubut  kedua ujungnya untuk menyediakan drat ulir supaya bisa dihubungkan  satu  sama  lain.  Akibatnya,  dimensi bersih  dari  baja  tulangan  yang  digunakan berkurang.  Adapun  pada  sambungan  lewatan,  baja tulangan  diletakkan  secara  berdampingan  satu sama  lain  dan  tidak  ada  pengurangan  dimensi penampang.
Momen  lentur  nominal  dari  uji  aboratorium ini  kemudian  dibandingkan  dengan  momen  lentur nominal  dari  perhitungan  teoretis  yang  sudah dihitung  pada  sub  bab  sebelumnya  di  atas.  (Lihat Tabel 7).
Tabel 7. Rekapitulasi Rasio Mn Teoretis dan Mn
Pengujian Kode Sampel Mn Teoretis Mn Pengujian Rasio kNm kNm BL (Lewatan) 28,103 33,546 1,194 BM (Coupler) 20,079 24,246 1,210
Berdasarkan  rekapitulasi  pada  Tabel  7,  dapat diketahui bahwa Mn percobaan pada balok BL dan BM  menunjukkan  nilai  yang  lebih  besar dibandingkan Mn teoretis.  Hal  ini  disebabkan  oleh adanya penyederhanaan dalam proses perhitungan analitik  Mn  teoretis.  Salah  satu  contohnya  adalah tidak  diperhitungkannya  kuat  tarik  beton  dalam analisis.  Padahal  seperti  yang  telah  umum diketahui, beton juga memiliki kuat tarik meskipun relatif kecil yakni 9-15% dari kuat desaknya [17].

## Tipe Kerusakan Balok Beton Bertulang
Gambar 9 merupakan kerusakan pada balok BL  yang  diamati  setelah  pengujian  laboratorium. Berdasarkan  Gambar  9,  keruntuhan  yang  terjadi pada  sampel  uji  ini  adalah  keruntuhan  daktail. Ketika  pembebanan  dilakukan,  balok  mampu berdeformasi  dengan  baik  setelah  pelelehan pertama  di  titik  beban  85,930  kN  tanpa  harus mengalami  pengurangan  kapasitas  lentur  yang besar. Jenis  kerusakan  yang  terjadi  adalah kerusakan  geser  lentur  dan  kerusakan  lekat. Kerusakan  pertama  yang  terjadi  adalah  kerusakan geser lentur dengan retakan pertama terjadi di titik beban  39,82  kN.  Kerusakan  geser  lentur  dimulai dari daerah tarik yang seiring dengan bertambahnya pembebanan, kerusakan lentur naik ke  daerah  tekan.  Lalu,  kerusakan  lekatan  terjadi tepat  di  bawah  titik  pembebanan  pada  titik  beban 82,15 kN.
Gambar 9. Kerusakan Sampel Uji Balok Lewatan
Kerusakan yang paling besar tidak terjadi di tengah bentang  sampel  uji  balok,  melainkan  berada  di ujung  penyaluran  ℓst  seperti  yang  terlihat  pada
Gambar  9.  Hal  ini  disebabkan  oleh  pada  bagian tengah  bentang  dimana  terdapat  lewatan  tulangan yang  disambung,  luas  penampang  baja  tulangan adalah  2  kali  lipat  dari  area  di  luar  lewatan. Akibatnya tegangan terakumulasi di bagian dimana luasan  efektif  baja  tulanganya  terkecil,  yakni  di ujung lewatan tulangan.
Hasil  yang  sedikit  berbeda  ditemukan  pada sampel  BM.  Berdasarkan  Gambar  10  keruntuhan yang terjadi pada sampel uji ini adalah keruntuhan daktail.  Akan  tetapi,  ketika  pembebanan  dilakukan balok  tidak  mampu  berdeformasi  dengan  baik setelah pelelehan pertama di titik beban 31,500 kN. Setelah  di  titik  beban  31,500  kN,  balok  terus  bisa mengalami pembebanan hingga keruntuhan di titik beban  79,380  kN,  namun  deformasi  yang  terjadi sangatlah  kecil  sehingga early  warning sebagai  ciri elemen  daktail  yang  dimiliki  oleh  sampel  uji  balok lewatan tidak terlalu terlihat pada sampel uji balok coupler.  Jenis  kerusakan  yang  terjadi  merupakan kerusakan lentur dengan keretakan pertama terjadi pada  titik  beban  33,520  kN.  Kerusakan  lentur dimulai  dari  daerah  tarik  yang  seiring  dengan bertambahnya pembebanan, kerusakan lentur naik ke  daerah  tekan.  Berbeda  dengan  sampel  uji  balok lewatan,  sampel  uji  balok coupler memiliki kerusakan  terbesar  berada  di  tengah  bentang.  Hal ini  disebabkan  oleh  luasan  efektif  baja  tulangan pada  tengah  bentang  (sambungan coupler )  adalah yang  terkecil  dibanding  area  lainnya.  Akibatnya, tegangan tarik terpusat di bagian tersebut sehingga kerusakan terbesar terjadi disana.
Gambar 10. Kerusakan Sampel Uji Balok Coupler

## KESIMPULAN
Kesimpulan  yang  dapat  ditarik  dari serangkaian  uji  laboratorium  dan  analisis  adalah sebagai  berikut.  Momen  nominal  pengujian laboratorium  menunjukkan  nilai  yang  lebih  besar dibandingkan dengan momen nominal teoritis pada semua  sampel  uji  kuat  lentur.  Momen  nominal pengujian sampel uji balok lewatan dan sampel uji balok coupler berturut-turut  mendapatkan  33,546 kNm  dan  24,246.  Momen  nominal  teoritis  sampel uji  balok  lewatan  dan  sampel  uji  balok  coupler berturut-turut  mendapatkan  28,103  kNm  dan 20,079  kNm.  Berdasarkan  momen  nominal pengujian kedua sampel, disimpulkan bahwa balok beton  baja  tulangan  yang  disambung  dengan
sambungan  baja  tulangan  lewatan  bisa  memberi kapasitas  lentur  yang  lebih  besar  dibandingkan balok beton baja tulangan yang disambung dengan sambungan  baja coupler .  Hal  ini  disebabkan  oleh pembuatan  drat  ulir  pada  proses  penyambungan dengan  menggunakan threaded  coupler telah membuat  ukuran  penampang  tulangan  menjadi tereduksi. Akibatnya, besarnya momen lentur yang mampu diterima balok beton bertulang menurun. Pengujian  kuat  lentur  menghasilkan  nilai lendutan  maksimum  sampel  uji  balok  lewatan  dan sampel  uji  balok coupler berturut-turut  sebesar 69,37  mm  dan  8,689  mm.  Berdasarkan  nilai lendutan  maksimum  yang  dihasilkan,  disimpulkan bahwa  balok  beton  baja  tulangan  yang  disambung dengan  sambungan  baja  tulangan  lewatan  bisa memberi  daktilitas  yang  lebih  baik  dibandingkan balok beton baja tulangan yang disambung dengan sambungan  baja coupler .  Hal  ini  disebabkan  oleh panjang coupler yang  terbatas  sehingga  regangan yang  terjadi  juga  terbatas.  Akibatnya  deformasi (lendutan)  pada  tulangan  yang  disambung  dengan coupler lebih kecil.

## REFERENSI
[1]  Badan  Standardisasi  Nasional,  “Persyaratan Beton Struktural untuk Bangunan Gedung dan Penjelasan (SNI 2847:2019),” Persyaratan Bet. Strukt.  untuk  Bangunan  Gedung ,  no.  8,  p.  695, 2019.
[2]  Badan  Standarisasi  Nasional,  “SNI  2052-2017 Baja  tulangan  beton,” Sni  2052-2017 ,  p.  15, 2017.
[3]  A.  M.  Tarabia,  Z.  I.  Mahmoud,  M.  S.  Shoukry, and  A.  A.  Abudina,  “Performance  of  R.C.  slabs with lap splices using headed bars,” Alexandria Eng. J. , vol. 55, no. 3, pp. 2729–2740, 2016, doi: 10.1016/j.aej.2016.05.018.
[4]  R.  T.  S.  Mabrouk  and  A.  Mounir,  “Behavior  of RC  beams  with  tension  lap  splices  confined with  transverse  reinforcement  using  different types  of  concrete  under  pure  bending,” Alexandria  Eng.  J. ,  vol.  57,  no.  3,  pp.  1727– 1740, 2018, doi: 10.1016/j.aej.2017.05.001.
[5]  Sulastri,  “Perbandingan  perilaku  balok  tanpa sambungan  lewatan  dan  balok  dengan sambungan  lewatan,” J.  Kalibr.  -  Karya  Lintas Ilmu  Bid.  Rekayasa  Arsitektur,  Sipil,  Ind. ,  pp. 81–87, 2020.
[6]  M.  F.  Musyaffa  and  J.  Jafar,  “Perbandingan Kinerja Lentur Balok Beton Bertulang Dengan Sambungan Lewatan Dan Sambungan Mekanis (Clamp),” TAPAK  (Teknologi  Apl.  Konstr.    J. Progr.  Stud.  Tek.  Sipil ,  vol.  12,  no.  1,  p.  101, 2022, doi: 10.24127/tp.v12i1.2327.
[7]  H.  Dabiri,  A.  Kheyroddin,  and  A.  Dall’Asta, “Splice  methods  used  for  reinforcement  steel bars:  A  state-of-the-art  review,” Constr.  Build. Mater. , vol. 320, no. January, p. 126198, 2022, doi: 10.1016/j.conbuildmat.2021.126198.
[8]  D.  Tarquini,  J.  P.  de  Almeida,  and  K.  Beyer, “Experimental investigation
on the deformation  capacity  of  lap  splices  under cyclic  loading,” Bull.  Earthq.  Eng. ,  vol.  17,  no. 12, pp. 6645–6670, 2019, doi:
10.1007/s10518-019-00692-3.
[9]  ACI  439.3R-91,  “Mechanical  Connections  of Reinforcing  Bars,  Standard  by  American Concrete Institute,” Concr. Int. , vol. 5, no. 1, pp. 24–35, 1999.
[10] Z. Ambarwati and Jafar, “Perbandingan Kinerja Lentur  Balok  Beton  Bertulang  Dengan Sambungan Lewatan Dan Sambungan Mekanis Tipe  Threaded  Coupler  (  The  Comparison  of
Flexural  Performance  of  Reinforced  Concrete Beam  With  Lap  Splice  and  Threaded  Coupler- Type Mechanical Splices ) Beto,” Reka Buana  J. Ilm.  Tek.  Sipil  dan  Tek.  Kim. ,  vol.  7,  no.  2,  pp.
114–128, 2022.
[11] H.  Al-Quraishi,  M.  Al-Farttoosi,  and  R. AbdulKhudhur,  “Tension  Lap  Splice  Length  of Reinforcing  Bars  Embedded  in  Reactive Powder  Concrete  (RPC),” Structures ,  vol.  19, no.  January,  pp.  362–368,  2019,  doi: 10.1016/j.istruc.2018.12.011.
[12] C.  Goksu,  H.  Yilmaz,  S.  R.  Chowdhury,  K. Orakcal,  and  A.  Ilki,  “The  Effect  of  Lap  Splice Length  on the Cyclic Lateral Load Behavior of RC Members  with  Low-Strength  Concrete and Plain Bars,” Adv. Struct. Eng. , vol. 17, no. 5, pp. 639–658,  May  2014,  doi:  10.1260/1369- 4332.17.5.639.
[13] P.  K.  Dahal  and  M.  Tazarv,  “Mechanical  bar splices  for  incorporation  in  plastic  hinge regions  of  RC  members,” Constr.  Build.  Mater. , vol. 258, p. 120308, 2020, doi:
10.1016/j.conbuildmat.2020.120308.
[14] S.  W.  Shin,  H.  Kang,  J.  M.  Ahn,  and  D.  W.  Kim, “Flexural  capacity  of  singly  reinforced  beam with  150  MPa  ultra  high-strength  concrete,” Indian J. Eng. Mater. Sci. , vol. 17, no. 6, pp. 414– 426, 2010.
[15] A.  Kheyroddin  and  H.  Dabiri,  “Cyclic performance  of  RC  beam-column  joints  with mechanical  or  forging  (GPW)  splices;  an experimental  study,” Structures ,  vol.  28,  no.
November,  pp.  2562–2571,  2020,  doi:
10.1016/j.istruc.2020.10.071.
[16] M.  Mahalingam,  R.  P.  N.  Rao,  and  S.  Kannan, “Ductility  behavior  fiber  reinforced  concrete beams  strengthened  with  externally  bonded glass fiber reinforced polymer laminates,” Am. J.  Appl.  Sci. ,  vol.  10,  no.  1,  pp.  107–111,  2013, doi: 10.3844/ajassp.2013.107.111.
[17] F.  J.  Asmara,  S.  Suhendra,  and  A.  Dwiretnani, “Analisis  Perbandingan  Kuat  Tekan  dan  Kuat Tarik  Beton  Yang  Menggunakan  Pasir  Sungai Batang  Asai  Dan  Pasir  Sungai  Batanghari,” J.
Talent.  Sipil ,  vol.  4,  no.  1,  p.  1,  2021,  doi: 10.33087/talentasipil.v4i1.42.