## ANALISIS DIMENSI DAN TOLERANSI PADA PROSES REKONDISI SILINDER HIDROLIK ARM EXCAVATOR
Edi Sutoyo
Program Studi Teknik Mesin, Fakultas Teknik, Universitas Ibn Khaldun Bogor email : edi.sutoyo@ft.uika-bogor.ac.id

## ABSTRACT
Hydraulic Excavator PC1250 is one of the heavy equipment that is widely used to transport mining  materials,  stone,  forest  products,  and  the  other.  Arm  PC1250  hydraulic  cylinder  is  a component  that  functions  in  hydarulic  excavator  arm  moves.  Arm  cylinder  damage  occurs  after reaching  3346  hours  of  operating  hours  should  be  reach  6000  hours.  This  situation  requires  the cylinder  repaired/reconditioned.  The  reconditioning  process  is  done  in  PT "X",  the  dimensions  of the components of the cylinder are analyzed in order to be adopted and the resulting cylinder can operate up to 6000 hours. In this study, the authors conducted an analysis on the direction of the radial and axial piston to locate critical features. The steps are performed on this analysis are data collecting  field  conditions,  operational  data  collecting,  measurement  and  checking  of  the  existing dimensions,  litelature  study,  analysis  of  the  dimensions  and  tolerances.  The  results  of    this  study obtained some critical features to the radial  direction of the piston as the diameter of  the piston ring groove wall worth mm ( existing diameter is 248 mm), the diameter of  the piston seal groove wall worth mm ( existing diameter is 248.95 mm). Features critical to the long axial direction of the piston is a piston 2 is worth 117.5±0.05 mm, and the length cushion ring worth  100.3±0.05  mm  (existing  length  100mm).    The  results  is  it  can  be concluded  that  there  are several dimensions to the adjustment piston radial direction, and at axial direction, the adjustment is only does at the length of cushion ring.
Keywords: Arm PC1250, critical features,gap,piston,adjusmen

## PENDAHULUAN
Hydraulic  excavator adalah  salah  satu jenis alat berat yang banyak digunakan untuk memuat  ( loading) tanah,  krikil,  batu  dan bahan  tambang.  Silinder  hidrolik arm PC1250  merupakan  salah  satu  komponen pada hydarulic  excavator PC1250  yang mempunyai  fungsi  untuk  menggerakan Arm. Kerusakan/kebocoran  pada  silinder arm dapat  menyebabkan arm tidak  berfungsi dengan  baik.  Sehingga  proses loading dan unloading dapat terganggu.
Kerusakan & permasalahan silinder yang diakibatkan penggunaan secara terus menerus,  menjadikan  industri  pengguna silinder  mencari  jasa service silinder  yang berkualitas. Suatu produk dikatakan berkualitas  bila  produk  tersebut  bebas  dari
cacat,  dan  dapat  memenuhi  kebutuhan  serta memberikan kepuasan bagi konsumen. Namun pada proses manufaktur silinder Arm tidak  mungkin  menghasilkan  komponen dengan  dimensi  yang  ideal.  Maka  perlu dibuat    toleransi  geometrik  untuk  mentolerir penyimpangan yang terjadi yang mempengaruhi proses perakitan serta performansi  produk  akhir.  Penyimpangan yang  terlalu  bersar,  bisa  menyebabkan rework, cacat  produk,  permasalahan  pada saat assembling , kebocoran serta permasalahan-permasalahan lain.
Arm PC1250 dipergunakan untuk kondisi kerja lifting pada  saat  melakukan  operasi pengerukan,  menggali  atau  memindahkan material  seperti  tanah,  bahan  tambang,  batu- batuan dari suatu tempat ke tempat yang lain.
Secara  umum  kondisi  kerja hydraulic excavator adalah kondisi  netral, clamping, lifting , rotate , lowering , traveling Komponen Hydraulic Excavator PC1250 terdiri  dari  beberapa attachment utama  yang saling bergubungan seperti pada gambar 1.
Gambar 1 Attachment hydraulic excavator
1) Boom , 2) Arm cylinder , 3) Boom cylinder , 4) Arm , 5) Bucket cylinder , 6) Link bucket , 7) Bucket
Piston merupakan  komponen  yang menerima  tekanan  kerja  pada  silinder, sehingga  gaya  yang  diterima  tersebut diteruskan  oleh rod sebagai  pemegang piston.  Piston pada  silinder Arm PC1250 ditunjukan seperti pada gambar 2.
Gambar 2 Penampang melintang tube dan piston
Toleransi  adalah  perbedaan  ukuran antara  kedua  harga  batas  ( two  permissible limits )  dimana  ukuran  dari  komponen  harus terletak.  Untuk  setiap  komponen  perlu didefinisikan  suatu  ukuran  dasar  ( basic  size )
sehingga  kedua  harga  batas  ( maximum dan minimum yang membatasi daerah toleransi/ tolerance  zone )  dapat  dinyatakan dengan  suatu  penyimpangan  ( deviation ) terhadap  ukuran  dasar.  Besar  dan  tanda (positif  atau  negatif)  dari  penyimpangan dapat  diketahui  dengan  cara  mengurangkan ukuran  dasar  pada  harga  batas  yang bersangkutan (Taufiq Rochim, 1985). Apabila  dua  bagian  benda  kerja  yang dipasangkan,  hasil  hubungan  dari  perbedaan antara ukuran-ukuran tersebut sebelum dipasangkan dinamakan suaian ( fit ) .
Berdasarkan letak/posisi dari daerah toleransi lubang  terhadap  daerah  toleransi  poros,  ada tiga jenis suaian yaitu:
 Suaian longgar ( clearance fit ) ,
 Suaian paksa ( interference fit ),
 Suaian pas (transition fit).
Proses  pemesinan  yang  dilakukan  ada hubungannya  dengan  tingkatan  toleransi, sehingga  dalam  menetapkan  besarnya  angka kualitas  bisa  disesuaikan  dengan  proses pemesinannya.  Tingkatan  IT  yang  mungkin bisa  dicapai  untuk  beberapa  macam  proses dapat dilihat pada Tabel 1.
Tabel 1 . Penyimpangan fundamental untuk lubang dan poros Aplikasi dan Proses IT Grade Range Lapping dan honing IT1 -  IT5, Plane/surface grinding IT5 - IT9 Broaching dan reaming IT5 - IT9 Boring da n turning IT6 - IT12 Sawing IT9 - IT11 Milling IT9 - IT13 Driiling IT11 -  IT14 Die casting IT12 - IT15 Punching dan forging IT13 - IT16 Penyimpangan fundamental pada toleransi
IT menjadi rujukan toleransi berbasis h untuk poros, dan H untuk lubang.

## METODOLOGI PENELITIAN
Penelitian  dilakukan  di workshop PT “X” di  Bogor  yang  berlangsung  pada  bulan Januari 2015 sampai dengan Mei 2015.
Peralatan yang diperlukan dalam penelitian  ini  adalah  alat  ukur,  seperti Vernier  caliper, Mikrometer  sekrup, Inside
micrometer,  Groove  micrometer .  Peralatan lain  yang  diperlukan  adalah  alat  tulis  kantor lengkap,  1  unit  komputer,  1  unit  kalkulator scientific .Bahan yang digunakan pada penelitian  ini  adalah  beberapa  komponen silinder Arm PC1250, seperti 1 unit piston 1, 1  unit piston 2,  1  unit cushion  ring ,  1  unit spacer split , 1 unit cushion bush, 1 unit rod, 1  unit tube. Diameter tube yang  dipakai adalah Ø250H8 (
, sedangkan diameter rod bernilai Ø170h8 mm ( mm).
Flowchart penelitian  ditunjukan  seperti pada Gambar 3 berikut:
Analisis Tumpukan Toleransi START Membuat diagram loop untuk menyatakan gap Mengubah setiap dimensi komponen penyusun diagram loop ke dimensi nominal dengan toleransi equal bilateral
Menghitung nilai rata-rata gap Menentukan metode analisis Menghitung variasi gap Apakah sesuai persyaratan? Melakukan penyesuaian toleransi Menghitung variasi gap Apakah sesuai persyaratan? Melakukan penyesuaian dimensi Ya Tidak Menentukan nilai nominal gap Pengambilan data operasional dan kondisi lapangan Studi litelatur Pengukuran dan pengecekan kondisi aktual END Tidak Ya Gambar 3 Flowchart penelitian
Silinder Arm PC1250  merupakan  salah satu komponen Hydraulic Excavator PC1250 Backhoe yang  banyak  diaplikasikan  untuk mengangkut  bahan  pertambangan,  batu  dan hasil  hutan  (kayu)  dengan  kapasitas  daya angkut bucket sekitar  3,4  –  6,7  m 3 .  Silinder hidrolik Arm PC1250 sendiri merupakan silinder double  acting dengan pressure pada fluidanya mencapai 330 bar, temperatur kerja 55 °C dan stroke 2435 mm.
Seluruh  komponen  silinder Arm PC1250 yang  telah  dibongkar  diperiksa  kondisinya.
Hal  ini  dilakukan  untuk  mengetahui  tingkat kerusakan  silinder  tersebut.  Komponen  yang telah  rusak  dan  aus  akan  diganti  baru. Kerusakan  biasanya  terjadi  pada part-part yang  mengalami sliding dan  bergesekan, seperti piston,  rod,  gland,  tube, dan komponen-komponen seal dan band bearing. variasi geometri rakitan yang akan menghasilkan gap antar  kompenen  yang dapat  diefinisikan  sebagai  hubungan  antar komponen,  baik  itu  rapat,  longgar  ataupun pas.  Selanjutnya,  semua  toleransi  pada diagram loop harus diubah ke toleransi equal bilateral, yaitu  nilai  toleransi  atas  sama dengan  nilai  toleransi  bawah.  Pengubahan toleransi  ini  harus  selalu  dilakukan  kecuali bila proses manufakturnya menggunakan tool tertentu, seperti penggunaan mata bor. menghitung nilai rata-rata gap (persyaratan performansi) (Paul Drake, 1999)
Persamaan  yang  digunakan  untuk menghitung  variasi  toleransi  dengan  model analisis worst  case adalah  sebagai  berikut: (Paul Drake, 1999)
Bila nilai gap maksimum atau minimum tersebut  tidak  sesuai  dengan  persyaratan, maka  perlu  diIakukan  penyesuaian  nilai toleransi dengan menggunakan persamaan :
Variasi toleransi setelah penyesuaian didapat dengan persamaan :

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Gambar    4  dan  5  menunjukan  tumpukan toleransi arah radial piston 1 dan piston 2.
1. Bolt M16 x L140 mm 6. Piston seal
2. Ring Piston 7. Tube 3. Wear ring 8. Cushion ring 4. Piston 1 9. Rod 5. Spacer split
10. Static piston seal
Gambar 4 . Penampang melintang beberapa komponen hydraulic cylinder Arm PC1250
ketika retraction 12. Gland 2 17. Buffer seal
13. D ring + back up 18. Rod seal
14. Gland 1 19. Wiper seal 15. Head end 20. Cushion bush

## 16. D ring gland 2
Gambar 5. Penampang melintang beberapa komponen hydraulic cylinder arm PC1250 ketika expansion
Pada  Gambar  2  diameter  dan  lebar groove wear  ring adalah dan . Berdasarkan hasil pengukuran, dimensi wear ring existing memiliki lebar 27,3 mm dengan ketebalan  6  mm,  sementara wear  ring yang diproduksi    PT  “X”  yang  memiliki  dimensi
mm.
Perhitungan groove  wear  ring pada piston adalah  sebagai  berikut:  (ISO  10766, 1996)
mm
Untuk  mempermudah  proses  perakitan, dikurangi  0.03  mm  (SKF,  2011),
sehingga  toleransi  diameter groove  housing dapat ditulis
mm.
Berdasarkan  pertimbangan  performansi, gap 1  merupakan  celah  antara bore  tube dengan tinggi  dinding groove  ring  piston dengan nilai  maksimum  yang  diizinkan  adalah  1,22 mm (Grover Piston Ring, 2006).
Untuk  analisis gap 1  ini  yang dijadikan base adalah tube .  Pembuatan diagram loop dapat  dilihat  pada  gambar  4.3. Terdapat  vektor A di  bagian bawah dari gap menuju  garis  sumbu piston 1,  lanjut  dengan vektor  B  kemudian  vektor  C  yang  menuju base pada tube. Karena base merupakan titik kontak  antara bore  tube dengan wear  ring , maka  rute  sudah  saatnya  berbalik  arah, terakhir  adalah  vektor  D  yang  menuju  ke bagian atas gap .
Gambar 6. Persyaratan 1, Persyaratan 2, dan
S 1
Ket  :  (A)  =  vektor  yang  mewakili radius  dari  diameter  dinding groove ring piston (P),  yang  nilainya  2A,  sensitivitasnya adalah -0,5. A merupakan komponen variabel karena  nialinya  bisa  diatur  sesuai  dengan permintaan.  Komponen  ini  kritis  yang dimanufaktur dengan proses bubut ( turning ). Sehingga toleransi yang dapat dicapai berada
pada grade IT  7  (h7).  2A  berada  pada rentang diameter 180-250 mm, sehingga IT 7 bernilai  0,05  mm.  Maka  penulisan  dimensi bernilai
mm.  ( B) =  vektor
yang  mewakili  radius  dari  diameter groove
wear ring. Nilainya adalah mm.
Sensivitasnya  bernilai  -0,5.  Komponen  ini adalah  komponen  tetap  karena  bersesuaian dengan wear  ring. (C) = vektor  yang mewakili  tebal wear  ring. nilainya  adalah mm.  sensitivitasnya  bernilai  -1.
Komponen ini adalah komponen tetap karena bersesuaian  dengan groove  wear  ring dan bore  tube. (D)  =  vektor  yang  mewakili bore tube. nilainya  adalah 250H8 ( mm).
Sensitivitasnya  bernilai  1.  Komponen  ini adalah  komponen  tetap  karena  bersesuaian dengan wear ring .
Tabel 2. Ikhtisar vektor untuk persyaratan 1 Desk rip si Nam a Vek to r Dim en si No m in al Sen sitiv itas T etap ( T )/
Var iab el (V) T o ler an si
E q u a l B ila tera l
Diameter dinding groove wear ring A (2A- 0,025) mm -0.5 V 0.025 mm Diameter groove wear ring B 237.945 mm -0.5 T 0.025 mm Tebal wear ring C 5.975 mm -1 T 0.025 mm Bore tube D 250.035 mm 1 T 0.035 mm
mm. Gap 1  memiliki  nilai maksimum  yang diizinkan sebesar 1,22 mm, sehingga nilai A adalah 123.965 mm
Maka gap minimum  sebesar 1.05 mm
Ring  piston yang  digunakan  memiliki dimensi mm. Gambar
4.4  menunjukan  hubungan  antara  diameter dinding groove  ring  piston dengan groove depth pada ring piston .
Gambar 7. Ring piston housing
Minimum groove depth sekurang- kurangnya bernilai 0.38 mm dari radial wall pada ring piston (Grover Piston Ring, 2006). Toleransi yang  digunakan  adalah  h8, sehingga minimum  bernilai  247,88  mm, maka  diameter groove  ring  piston dapat ditentukan sebagai berikut:
h8  mm mm Lebar groove  ring  piston minimum adalah  lebar ring  piston ditambah  0,05  mm (Grover  Piston  Ring,  2006) .  Sehingga  nilai minimum pada Gambar 2.2 adalah:
mm mm mm
Lebar groove  ring  piston maksimum adalah lebar ring piston minimum ditambah 0.05  mm.  Sehingga  nilai maksimum
pada Gambar 2.2 adalah: mm mm mm Sehingga  dimensi  lebar groove  ring  piston bernilai mm. R adial  clearance antara bore  tube dengan tinggi bibir groove ring piston ( ) maksimal  1/3  dari radial  wall  thickness dari ring piston agar ring piston tidak keluar dari groove nya,
Karena merupakan  fitur  yang  tidak kritis, maka toleransi  yang digunakan barada dibawah toleransi fitur-fitur kritis. Dalam hal ini,  toleransi  yang  dipilih  berada  pada grade IT    8  (h8).  N ilai  rata-rata gap ( )  adalah
mm, dan variasi gap ( ) yang
terjadi  adalah mm,  sehingga  nilai  A dapat dicari sebagai berikut:
Gap maksimum
3 mm
mm mm = mm.
Dalam hal ini, nilai adalah:
mm = 2.915 mm Maka gap minimum mm mm Jadi  untuk  mendapatkan gap 1  minimum sebesar  0.38  mm  dan S 1  maksimum  sebesar 3  mm  diperlukan  komponen-komponen penyusun rakitan Gambar 4.5.
Gambar 8. Dimensi dan toleransi
komponen radial ( gap 1)
Dimensi groove  seal yang  akan  dibuat pada piston 2  untuk  diameter bore 250  mm adalah mm.
Piston  seal yang  digunakan  merupakan  tipe P222  yang  dibuat  PT  “X”.  Dimensi seal tersebut dapat dilihat pada gambar 4.6.
Gambar 9. Penampang seal piston
Analisis  persyaratan  2  merupakan celah antara bore tube dengan tinggi dinding groove  groove  piston  seal dengan  nilai maksimum  yang  diizinkan  sebesar  0,5  mm. (Trelleborg,  2007)  Dari  analisis  persyaratan 1,  didapat  nilai  rata-rata gap ( )  adalah mm, dan variasi gap ( ) yang
terjadi  adalah
mm,  sehingga  nilai  A dapat dihitung sebagai berikut: Gap maksimum
0,5 mm
mm mm mm. mm = 0,415 mm Maka gap minimum
mm mm Jadi untuk mendapatkan gap 2 maksimum  sebesar  0,5  mm,  diperlukan komponen-komponen penyusun rakitan dengan  dimensi  dan  toleransi  seperti  pada Gambar 10.
Gambar 10. Dimensi dan toleransi komponen radial ( gap 2)
Gap 3 pada gambar 10 merupakan celah antara bore piston ( ) dan bore cushion ring yang bersesuaian dengan OD dudukan piston pada rod . Celah ini harus lebih besar dari nol untuk mempermudah proses perakitan.
Dudukan piston sendiri  memiliki  dimensi Ø 154,94 mm, sedangkan bore piston existing memiliki  dimensi Ø 155  mm.  Suaian  yang harus  terjadi  pada gap 3  adalah  suaian. Berdasarkan  hasil  pengukuran  tadi,  dimensi
pada  dudukan piston diduga  kuat  bernilai Ø 155f7 mm  yang  merupakan suaian  luas  berbasis  lubang  (H8f7)  yang bersesuaian  dengan bore piston .  (H.R.
Wegmuller, 1977) Perlu diingat bahwa dalam proses  rekondisi  ini,  komponen  yang  diganti baru  adalah piston ,  sedangkan rod silinder tidak  diganti , sehingga  dimensi bore piston yang  akan  dibuat  bernilai  155H8 mm.  Jadi  untuk  mendapatkan gap 3 berdasarkan  suaian  luas  berbasis  lubang, diperlukan  komponen-komponen  penyusun rakitan  dengan  dimensi  dan  toleransi  seperti pada gambar 11.
Gambar 11. Dimensi dan toleransi komponen radial (suaian luas berbasis lubang H8f7)
Gap 4  merupakan  celah  antara bore cushion  bushing yang  bersesuaian dengan OD cushion  ring .  Dalam  hal  ini,  komponen yang  akan  diganti  baru  adalah cushion  ring karena gap untuk  arah  aksial piston terlalu besar,  sedangkan cushion  bushing tetap menggunakan komponen existing nya. Cushion  bushing dan cushion  ring berfungsi untuk  memperlambat  langkah  silinder  pada waktu  silinder  akan  mencapai  kondisi full stroke, sehingga piston dan gland tidak bertumbukan. Bore cushion  bushing sendiri memiliki  dimensi Ø 185,07  mm,  sedangkan OD cushion  ring existing memiliki  dimensi Ø 185  mm.  Suaian  yang  harus  terjadi  pada gap 5  adalah  suaian  luas.  Berdasarkan  hasil pengukuran  tadi,  suaian  yang  terjadi  diduga kuat  merupakan  suaian  luas  berbasis  poros (F8h7),  (H.R.  Wegmuller,  1977)  sehingga dimensi bore cushion  bushing memiliki
dimensi Ø 185F8  mm  ( mm),
sedangkan OD cushion ring yang akan dibuat memiliki dimensi Ø 185h7 mm
. Jadi untuk mendapatkan gap
4  berdasarkan  suaian  luas  berbasis  lubang, diperlukan  komponen-komponen  penyusun rakitan  dengan  dimensi  dan  toleransi  seperti pada gambar 12 berikut:

## Gambar 12. Dimensi dan toleransi komponen radial
(suaian luas berbasis poros F8h7)
Analisis ini dilakukan terhadap fitur-fitur kritis  arah  aksial  pada  silinder Arm .  Fitur- fitur  kritis  ini  adalah  fitur-fitur  yang berpengaruh terhadap panjang stroke silinder, sehingga panjang dari masing-masing komponen silinder tersebut perlu
diperhitungkan.  Gambar  13  menunjukan persyaratan 5 untuk arah aksial piston. Rod merupakan  salah  satu  komponen silinder arm yang  tidak  diganti,  dengan panjang  sebesar  3280  mm  dan  toleransi pengukuran  sebesar  2  mm,  maka  toleransi arah  aksial  yang digunakan pada komponen- komponen  silinder  lain  adalah  toleransi halus.
Gambar 13. Penampang melintang assembly beberapa komponen hydraulic cylinder arm PC1250 ketika expansion
Persyaratan  5  merupakan  celah  antara cushion  ring dengan rod.  Gap ini  harus selalu  lebih  besar  dari  0  agar piston,  spacer split dan cushion  ring bisa  dirakit  pada rod , namun  juga  tidak  boleh  terlalu  besar  karena akan mengakibatkan tumbukan antar komponen-komponen  tersebut  pada  saat silinder beroperasi. Persyaratan 5 ini dikonversi  menjadi  persyaratan gap dengan nilai nominal sebesar 0.1 ≤ gap 5 ≤ 0.3 mm.
Berdasarkan  pertimbangan  performansi, gap 5  harus  sebesar  0.1  ≤ gap 5  ≤  0.3  mm, sehingga rata-rata gap yang diperoleh adalah 0.2  mm.  Untuk  analisis gap 5  ini  yang dijadikan base adalah rod (dudukan piston ).
Terdapat vektor A di sebelah kiri gap menuju piston 2,  lanjut  dengan  vektor  B  menuju spacer split , kemudian vektor C yang menuju base. Kemudian  rute  sudah  saatnya  berbalik arah,  terakhir  adalah  vektor  D  yang  menuju ke bagian kanan gap .

## Gambar 14. Persyaratan 5
Tabel 3. Vektor untuk persyaratan 5 Desk rip si Nam a Vek to r Dim en si
No m in al Sen sitiv itas T etap ( T )/ Var iab el (V) T o ler an si E q u a l B ila tera l Panjang
cushion ring A A mm -1 V 0,15 mm Panjang piston 2 B 117.5 mm -1 T 0,15 mm Panjang spacer split C 45 mm -1 T 0 mm Dudukan piston D 263 mm 1 T
0 mm

## KESIMPULAN
Fitur-fitur  kritis  pada piston silinder Arm PC1250 adalah fitur-fitur yang berpengaruh terhadap performansi dan kinerja  silinder  seperti  di  tampilkan  pada table 4 berikut.
Tabel 4. Hasil analisis tumpukan toleransi arah radial dan aksial piston
Jenis Gap Nilai Minimum Nilai Maksimum Gap antara wear ring dengan tube 0.03 0.25 Gap 1 1.05 1.22 Gap 2 0.33 0.5 Gap 3 0.06 0.12 Gap 4 0.07 0.12 Gap 5 0.1 0.3
Dimensi  dan  toleransi  arah  radial  dan  aksial piston yang digunakan pada proses rekondisi silinder Arm PC1250  dapat  dilihat  pada Tabel 5. berikut:
Tabel 5. Perbandingan antara dimensi existing dengan dimensi hasil analisis Deskripsi Dimensi Existing (mm) Dimensi Setelah Analisis (mm) Diameter wear ring 237.97 Diameter groove ring piston 230.7 Diameter dinding groove piston ring 248
Diameter dinding groove
piston seal 248.95 Bore piston 155 B ore cushion ring 155 OD cushion ring 185 Panjang piston 2  117.5 117.5 ± 0,05 Panjang cushion ring 100 100.3 ± 0,05

## DAFTAR PUSTAKA
Shop Manual Komatsu PC1250-7,
PC1250SP-7,  PC1250LC-7 ,  Komatsu,
Japan, 2004.
Rochim,  Taufiq, Spesifikasi,  Metrologi  & Kontrol Kualitas, Penerbit ITB, Bandung,
1985.
Drake,  Paul  J.  Jr, Dimensioning  and Tolerancing  Handbook ,  McGraw-Hill, ISBN 0-07-018131-4, 1999.
ISO  7425-1, Hydraulic  Fluid  Power  —
Housings for Elastomer-Energized,
Piastic-Faced  Seals  —  Dimensions  and Tolerances, ISO Publishing, 1988.
ISO 10766, Hydraulic Fluid Power – Cylinders
- Housing Dimensions for Rectangular-
Section-Cut Bearing Rings for Pistons and Rods, ISO Publishing, 1996.
Sealing Solutions, SKF Group, USA, 2011.
Technical  Bulletin  Permaseal®, Grover Piston Ring Inc, 2006.
Hunt, T., Hydraulic Handbook 9 th edition, Elsevier Science Ltd, United Kingdom,
Hydraulic Seals - Linear , Trelleborg, United Kingdom, 2007.
Wegmuller, H.R., Gambar Teknik Mesin Basis, Politeknik Mekanik Swiss - ITB, Bandung, 1977.

## Polymer Seals Engineered Polymer
Solutions for Hydraulic, Pneumatic, and Rotating Equipment , Chesterton, USA,
2009.