## Analisis Struktur Bawah Jembatan 4 Kota Baru Parahyangan
Anisa Fadilah, Roestaman
Sekolah Tinggi Teknologi Garut Jl. Mayor Syamsu No. 1 Jayaraga Garut 44151 Indonesia Email : jurnal@sttgarut.ac.id
anisafadilah13@gmail.com roestaman@sttgarut.ac.id
Abstrak – Pada umumnya  struktur jembatan terbagi  menjadi dua bagian  yaitu struktur bawah dan struktur atas. Studi kasus yang diangkat hanya mengenai struktur bawah abutment dan pilar dengan tujuan  mendapatkan  besarnya  kekuatan  terhadap  beban  kerja  yang  terjadi,  besarnya  kebutuhan tulangan struktur pilar, serta besarnya daya dukung izin aksial pondasi. Metode yang digunakan pada adalah dengan mengadakan studi literatur untuk melakukan analisis banding kekuatan struktur hasil analitis dengan dilapangan. Dimensi yang ditinjau telah memenuhi syarat terhadap stabilitas guling ≥ 2,2 dan stabilitas geser ≥ 1,1. Daya dukung izin bored  pile dari  masing  –  masing  metode  yaitu sebesar 801 ton,  218,93 ton, 678,24 ton pada abutment serta 803,72 ton, 227,47 ton, 678,24 ton pada pilar, sementara dilapangan sebesar 500 dan 600 ton. Untuk perhitungan tulangan mutu beton yang digunakan adalah K 500 (fc’ = 41,5 MPa)  dan K 300 (fc’ = 24,9 MPa). Kebutuhan tulangan satu pier wall didapat  As  total  120000  mm 2 ,  sedangkan  As  total  dilapangan  sebesar  123791,36  mm 2 . Kebutuhan  tulangan  lentur pile  cap Asx  sebesar  4894  mm 2 ,  digunakan  tulangan  D32  –  150,  Asy sebesar 4320 mm 2 digunakan D32 - 150. Tulangan susut arah x sebesar 2447 mm 2 digunakan tulangan 25  –  150,  arah  y  sebesar  2160  mm 2 dengan  tulangan  D25  –  200.  Untuk  tulangan  geser  arah  x digunakan tulangan D13 – 350 dan arah y dengan tulangan D13 – 400.
Kata kunci – Abutment, Pilar, Tulangan, Jembatan.
Abstract – In general, the bridge structure is divided into two parts, namely the upper structure and the bottom structure. The case study is only about the structure under abutments and pillars with the objective of obtaining the strength of the workload, the need for the pillar structure reinforcement, and the axial capacity of the foundation axial allowable. The method used is to conduct a literature study to perform a comparative analysis of the structural strength of the analytical results with the field.  The  dimensions  reviewed  have  been  qualified  against  the  stability  of  boling  ≥  2.2  and  the stability of shear ≥ 1,1. The carrying aloowable capacity of bored pile from each method is 801 tons, 218,93 tons, 678,24 tons on abutment and 803,72 tons, 227,47 tons, 678,24 tons on pillar, while in the field of 500 and 600 tons. For calculation of reinforced concrete reinforcement used is K 500 (fc '= 41,5 MPa) and K 300 (fc' = 24,9 MPa). Requirement of one pier wall got the whole of As 120000 mm2. The bending strength requirement of Asx pile cap is 4894 mm 2 , used reinforcement D32 - 150, Asy is 4320 mm 2 used D32 - 150. The direction of x 2447 mm 2 is used 25-21, the direction of y is 2160  mm2  with  the  D25  -  200  reinforcement.  Shear  reinforcement  of  x  is  used  D13  -  350 reinforcement and y direction with D13 - 400 reinforcement.
Key words – Abutment, Pier, Reinforcement, Bridge.

## I. PENDAHULUAN
Jembatan 4 Kota Baru Parahyangan merupakan jenis jembatan beton  prategang (prestressed concrete  bridge) dengan  panjang  215  m.  Jembatan  ini  terletak  di  daerah  Kota  Baru  Parahyangan,
Padalarang, Bandung. Jenis bangunan struktur atas pada jembatan ini berupa box girder, sedangkan jenis struktur bawahnya berupa abutment, pilar dan direncanakan dengan pondasi dalam berupa tiang bor (bored pile).
Pada  kesempatan  kali  ini  pembahasan  yang  akan  diangkat  mengenai  analisa  struktur  bawah khususnya abutment (A1), pilar (P1) dan pondasi bored pile . Struktur bawah merupakan satu bagian dari  jembatan  yang  berfungsi  sebagai  penahan  serta  penyalur  beban  akibat  reaksi  di  atas  terhadap tanah.  Selain  daripada  berfungsi  sebagai  penahan  beban,  pembangunan  struktur  bawah  harus direncanakan terhadap stabilitas guling, geser maupun tekuk.

## 1.1 Rumusan Masalah
1. Berapa besar kekuatan struktur abutment sebagai penahan beban kerja jembatan 4 Kota Baru Parahyangan?
2. Berapa  besar  kekuatan  struktur pier sebagai  penahan  beban  kerja  jembatan  4  Kota  Baru Parahyangan?
3. Berapa banyak kebutuhan tulangan yang di butuhkan pada struktur pier?
4. Berapa banyak kebutuhan tulangan yang dibutuhkan pada pile cap pier (P1)?
5. Berapa besar kapasitas daya dukung izin aksial pondasi pada struktur abutment dan pier ?

## 1.2 Tujuan Penelitian
1. Mengetahui  besarnya  kekuatan  abutment  terhadap  beban  kerja  jembatan  4  Kota  Baru Parahyangan.
2. Mengetahui  besarnya  kekuatan  struktur pier terhadap  beban  kerja  jembatan  4  Kota  Baru Parahyangan.
3. Mengetahui banyaknya kebutuhan tulangan struktur pilar (pier).
4. Mengetahui besarnya daya dukung aksial pondasi pada masing – masing titik struktur bawah.

## 1.3 Batasan Masalah
Pada penelitian ini terdapat batasan masalah yang akan dibahas diantaranya:
1. Data tanah yang digunakan adalah data hasil investigasi lapangan pada proyek Jembatan 4 Kota Baru.
2. Struktur bawah yang diangkat hanya pada Abutment A1 dan Pilar P1.
3. Hanya membahas penulangan pada pilar dan pile cap pada pilar.
4. Menghitung kembali analisa beban kerja dengan mengacu pada RSNI T-02-2005.

## 1.4 Manfaat Penelitian
Adapun manfaat dari penulisan ini yaitu:
1. Memberikan  pemahaman  lebih  mengenai  pengaruh  sifat  tanah  pada  perencanaan  struktur bawah.
2. Memberikan pemahaman mengenai pengaruh beban terhadap struktur bawah.

## II. URAIAN PENELITIAN
2.1 Tahapan Penelitian
1. Pengumpulan Data
2. Kajian Hasil Data
3. Studi Literatur
4. Konsultasi
5. Analisa Struktur Bawah dengan Cara Analitis
2.2 Bagan Alur
Gambar 2.1 Bagan Alur Penelitian
Sumber : Pribadi, 2017

## 2.3 Lokasi Penelitian
Lokasi proyek Jembatan 4 Kota Baru Parahyagan terletak di wilayah Kota Baru Parahyangan, Padalarang, Bandung, Jawa Barat.

## III. HASIL DAN PEMBAHASAN

## 3.1 Umum
Tahapan pembahasan dilakukan sesuai diagram alur dibawah ini :
Gambar 3.1 Tahap Pembahasan Penelitian
Sumber : Pribadi, 2017

## 3.2 Analisa Beban Abutment
1. Berat sendiri struktur atas
2. Berat sendiri struktur bawah
3. Beban mati tambahan
4. Tekanan tanah
5. Beban lajur “D”
6. Beban pedestarian atau pejalan kaki
7. Gaya rem
8. Pengaruh temperatur
9. Beban angin
10. Beban gempa
11. Gesekan pada perletakan

## 3.2.1 Kombinasi Beban Kerja

## Tabel 3.1 Kombinasi Beban Kerja
Sumber : RSNI T-02-2005, 2005.

## 3.2.2 Rekapitulasi Kombinasi Beban Kerja
Tabel 3.2 Rekapitulasi Kombinasi Beban Kerja Pada Abutment
Sumber : Analisa Pribadi, 2017
3.2.3 Stabilitas Abutment
a. Kontrol Stabilitas Terhadap Guling
SF = 𝛴𝑀𝑣 𝑥 (1+𝑘 ) 𝛴𝑀ℎ ≥ 2,2 (Ok), dimana k  = faktor tegangan kerja berlebih
Kontrol Stabilitas Guling Arah x
Tabel 3.3 Kontrol Stabilitas Guling Arah x
Sumber : Analisa Pribadi, 2017

## Kontrol Stabilitas Guling Arah y
Tabel 3.4 Kontrol Stabilitas Guling Arah y
Sumber : Analisa Pribadi, 2017

## b. Kontrol Stabilitas Terhadap Geser
SF = (𝑐 𝑥 𝐴)+(∑𝑣 𝑥 𝑡𝑎𝑛𝜙) ∑ℎ ≥ 1,1 (Ok), dimana c = kohesi tanah (kg/cm 2 ) A = Luas penampang pile cap (m 2 )
Kontrol Stabilitas Geser Arah x
Tabel 3.5 Kontrol Stabilitas Geser Arah x
Sumber : Analisa Pribadi, 2017

## Kontrol Stabilitas Geser Arah y
Tabel 3.6 Kontrol Stabilitas Geser Arah y
Sumber : Analisa Pribadi, 2017

## 3.2.4 Daya Dukung Izin Aksial Pondasi Bored Pile
A. Berdasarkan Kekuatan Bahan
Kuat tekan beton, fc’ = 24,9 Mpa Tegangan izin beton, fc = 0,3 x fc’ x 100 = 0,3 x 24,9 x 1000 = 747 t/m² Luas penampang bored pile , A = ¼ x ԓ x D² = ¼ x 3,14 x (1,2)² = 1,1304 Berat bored pile = A x L x Wc = 1,1304 x 16 x 2,4 = 43,4 ton Daya dukung izin bored pile , Pall = A x fc – W = 1,1304 x 747 – 43,4 = 801 to

## B. Berdasarkan Data Laboratorium
Menurut Terzaghi dan Thomlinson daya dukung pondasi dapat dicari dengan pendekatan rumus :
Qult = 1,3 x C x Nc + ɣ x Df x Nq + 0,6 x ɣ x R x Nɣ Menurut Thomlinson faktor daya dukung dapat dicari dengan : Nc = (228 + 4,3 x ϕ) / (40 – ϕ) = (228 + 4,3 x 24,74) / (40 – 24,74) = 21,91 Nq = (40 + 5 x ϕ) / (40 – ϕ) = (40 + 5 x 24,74) / (40 – 24,74) = 10,73
Nɣ = (6 x ϕ) / (40 – ϕ) = (6 x 24,74) / ( 40 – 24,74) = 9,73 Maka, qult = 1,3 x C x Nc + ɣ x Df x Nq + 0,6 x ɣ x R x Nɣ = 1,3 x 0,789 x 21,91 + 2,669 x 16 x 10,73 + 0,6 x 0,6 x 9,73 = 484,19 ton Safety Factor = 2,5
Pall = 𝐴 𝑥 𝑞𝑢𝑙𝑡 𝑆𝐹 = 1,1304 𝑥 484,19 2,5 = 218,93 ton

## C. Berdasarkan Pengujian SPT Menurut Mayerhoft
Nilai SPT hasil pengujian, N  = 60 Nilai SPT terkoreksi, N’ = 15 + ½ x (N – 15) = 15 + ½ x (60 – 15) = 37,5 Qult = 40 x N’ = 40 x 37,5 = 1500 ton Safety Factor = 2,5 Pall = 𝐴 𝑥 𝑞𝑢𝑙𝑡 𝑆𝐹 = 1,1304 𝑥 1500 2,5 = 678,24 ton

## 3.3 Analisa Beban Pilar
1. Berat sendiri struktur bawah
2. Berat sendiri struktur atas
3. Beban mati tambahan
4. Beban lajur “D”
5. Beban pedestarian atau pejalan kaki
6. Gaya rem dan traksi
7. Beban angin
8. Aliran air, benda hanyutan dan tumbukan
9. Beban gempa
10. Tekanan air akibat gempa

## 3.3.1 Kombinasi Beban Kerja
Tabel 3.7 Kombinasi Beban Kerja Pada Pilar
Sumber : RSNI T-02-2005, 2005.

## 3.3.2  Rekapitulasi Kombinasi Beban Kerja
Tabel 3.8 Rekapitulasi Kombinasi Beban Kerja Pada Pilar

## Sumber : Analisa Pribadi, 2017
a. Kontrol Stabilitas Terhadap Guling

## Kontrol Stabilitas Guling Arah x
Letak titik guling A terhadap pusat pondasi = 𝐵𝑥 2 = 17,4
2 = 8,7 m Momen penahan guling, Mp   = P x (Bx/2) x ( 1 + k ) dimana, P = Beban aksial (ton) Bx = Lebar pile cap (m 2 ) SF = Safety factor
Angka aman terhadap guling, SF = 𝑀𝑝𝑥 𝑀𝑥 ≥ 2,2 (Ok)
Tabel 3.9 Kontrol Stabilitas Guling Arah Memanjang Jembatan
Sumber : Analisa Pribadi, 2017
Kontrol Stabilitas Guling Arah y Letak titik guling A terhadap pusat pondasi = 𝐵𝑦 2 = 23,4 2 = 11,7 m
Momen penahan guling, Mp   = P x (By/2) x ( 1 + k ) Angka aman terhadap guling, SF = 𝑀𝑝𝑦 𝑀𝑦 ≥ 2,2 (Ok)
Tabel 3.10 Kontrol Stabilitas Guling Arah Melintang Jembatan
Sumber : Analisa Pribadi, 2017

## b. Kontrol Stabilitas Terhadap Geser
Kontrol Stabilitas Geser Arah x Parameter tanah dasar Pile cap : Sudut gesek dalam, φ = 4,854⁰ Kohesi, c = 1,32 t/m² Gaya penahan geser, H = ( C x Bx x By + P x tanφ) x (1 + k) Angka aman terhadap geser, SF = 𝐻 𝑇𝑥 ≥ 1,1 (Ok)
Tabel 3.11 Kontrol Stabilitas Geser Arah Memanjang Jembatan
Sumber : Analisa Pribadi, 2017
Angka aman terhadap geser, SF = 𝐻 𝑇𝑦 ≥ 1,1 (Ok)
Tabel 3.12 Kontrol Stabilitas Geser Arah Melintang Jembatan

## Sumber : Analisa Pribadi, 2017
3.3.4 Rekap Kombinasi Beban Ultimate

## a. Beban Ultimate Pile Cap
Tabel 3.13 Rekapitulasi Kombinasi Beban Ultimate Pada Pile Cap
Sumber : Analisa Pribadi, 2017

## b. Beban Ultimate Pier Wall
Tabel 3.14 Rekapitulasi Kombinasi Beban Ultimate Pada Pile Cap
Sumber : Analisa Pribadi, 2017
3.3.5 Daya Dukung Izin Aksial Pondasi Bored Pile A. Berdasarkan Kekuatan Bahan
Kuat tekan beton, fc’ = 24,9 MPa Tegangan izin beton, fc = 0,3 x fc’ x 100 = 0,3 x 24,9 x 1000 = 747 t/m² Luas penampang bored pile , A = ¼ x ԓ x D² = ¼ x 3,14 x (1,2)² = 1,1304 Berat bored pile
= A x L x Wc = 1,1304 x 15 x 2,4 = 40,69 ton Daya dukung izin bored pile , Pall = A x fc – W = 1,1304 x 747 – 40,69 = 803,72 ton

## B. Berdasarkan Data Laboratorium
Menurut Terzaghi dan Thomlinson daya dukung pondasi dapat dicari dengan pendekatan rumus :
Qult = 1,3 x C x Nc + ɣ x Df x Nq + 0,6 x ɣ x R x Nɣ Menurut Thomlinson faktor daya dukung dapat dicari dengan : Nc = (228 + 4,3 x ϕ) / (40 – ϕ) = (228 + 4,3 x 26,0568) / (40 – 26,0568) = 24,39 Nq = (40 + 5 x ϕ) / (40 – ϕ) = (40 + 5 x 26,0568) / (40 – 26,0568) = 12,21
Nɣ = (6 x ϕ) / (40 – ϕ) = (6 x 26,0568) / ( 40 – 26,0568) = 11,21 Maka, qult = 1,3 x C x Nc + ɣ x Df x Nq + 0,6 x ɣ x R x Nɣ = 1,3 x 0,0277 x 24,39 + 2,720 x 15 x 12,21 + 0,6 x 0,6 x 11,21 = 503,08 ton Safety Factor = 2,5
Pall = 𝐴 𝑥 𝑞𝑢𝑙𝑡 𝑆𝐹 = 1,1304 𝑥 503,08 2,5 = 227,47 ton

## C. Berdasarkan Pengujian SPT Menurut Mayerhoft
Nilai SPT hasil pengujian, N  = 60 Nilai SPT terkoreksi, N’ = 15 + ½ x (N – 15) = 15 + ½ x (60 – 15) = 37,5 Qult = 40 x N’ = 40 x 37,5 = 1500 ton Safety Factor = 2,5 Pall = 𝐴 𝑥 𝑞𝑢𝑙𝑡 𝑆𝐹 = 1,1304 𝑥 1500 2,5 = 678,24 ton

## 3.3.6 Penulangan Pile Cap
a. Tulangan lentur pile cap arah x
Rasio tulangan yang diperlukan,
ρ = 0,85 𝑥 𝑓𝑐 ′ 𝑓𝑦 x [1- √1 − 2 𝑥 𝑅𝑛 0,85 𝑥 𝑓𝑐 ′ ]  = 0,85 𝑥 24,9 400 x [1- √1 − 2 𝑥 0,80 0,85 𝑥 24,9 ] = 0,0529125 x [1- √1 − 1,60 21,165 ] = 0,0529125 x (1 – 0,961459045) = 0,002039

## Dicoba dengan nilai ρmin teoritis,
Rasio tulangan minimum, ρmin
= 1,4 𝑓𝑦 = 1,4 400 = 0,0035 (SKSNI T15-1991-03)
Rasio tulangan yang digunakan, ρ   = 0,0035 Luas tulangan yang diperlukan, As  = ρ x b x d = 0,0035 x 1000 x 2400 = 8400 mm² Diameter tulangan yang digunakan D32 mm Jarak tulangan yang diperlukan,
s = ԓ / 4 x D² x b / As = 3,14 4 x (32²) x 1000/8400 = 95,69 mm Digunakan tulangan D32 – 75 mm
As
= ԓ / 4 x D² x b / s = 3,14
4 x (32²) x 1000 / 75 = 10718 mm² Untuk tulangan susut diambil 50% dari tulangan pokok, sehingga :
As’ = 50% x As   = 50% x 8400 = 4200 mm² Diameter tulangan yang digunakan D25 mm Jarak tulangan yang diperlukan,
s = ԓ / 4 x D² x b / As = 3,14 4 x (25²) x 1000/ 4200 = 116,82 mm Digunakan tulangan D25 – 100 As’   = ԓ / 4 x D² x b / s = 3,14 4 x (25²) x 1000 / 100 = 4907 mm²
Dicoba dengan nilai ρmin praktis, Rasio tulangan minimum, ρmin
= 0,0018 (SKSNI T15-1991-03)
Rasio tulangan yang digunakan, ρ   = 0,002039
Luas tulangan yang diperlukan, As  = ρ x b x d = 0,002039 x 1000 x 2400 = 4894 mm² Diameter tulangan yang digunakan D32 mm Jarak tulangan yang diperlukan,
s = ԓ / 4 x D² x b / As = 3,14 4 x (32²) x 1000/4894 = 164,25 mm Digunakan tulangan D32 – 150 mm
As
= ԓ / 4 x D² x b / s = 3,14 4 x (32²) x 1000 / 150 = 5359 mm²
Untuk tulangan susut diambil 50% dari tulangan pokok, sehingga : As’ = 50% x As   = 50% x 4894 = 2447 mm² Diameter tulangan yang digunakan D25 mm
Jarak tulangan yang diperlukan, s = ԓ / 4 x D² x b / As = 3,14 4 x (25²) x 1000/ 2447 = 200,5 mm Digunakan tulangan D25 – 150, As’ = ԓ / 4 x D² x b / s = 3,14 4 x (25²) x 1000 / 150 = 3271 mm²
b. Tulangan geser arah x Gaya geser ultimit, Vu = 179,37 ton ~ 1793700 N Faktor reduksi kekuatan geser, ϕ = 0,60 Kapasitas geser ultimit,
Vucmax
= 0,5 x ϕ x ( √𝑓𝑐 ′ ) x b x d = 0,5 x 0,60 x ( √24,9 ) x 1000 x 2400 = 3592792,786 N Vu < Vucmax (dimensi aman terhadap geser)
Vc = 1 6 x ( √𝑓𝑐 ′ ) x b x d = 1 6 x ( √24,9 ) x 1000 x 2400 = 1995995,99 N ϕVc   = 1197597,595 N Gaya geser yang ditahan oleh beton, Vu > ϕVc (perlu tulangan geser) ϕVs   = Vu – ϕVc = 1793700 - 1197597,595 = 596102,4 N Gaya geser yang ditahan oleh tulangan geser,
Vs = 596102,4
0,6 = 993504 N
Diameter tulangan yang digunakan D13 ambil jarak y = 350 mm Luas tulangan geser, Av = ԓ 4 x D² x b /Sy = 3,14 4 x (13²) x 1000 /350 = 379,04 mm² Jarak tulangan geser yang diperlukan (arah x)
Sx = Av x fy x d/Vs = 379,04 x 400 x 2400/993504 = 366,26 mm Digunakan tulangan arah, x = 300 mm, y = 350 mm Faktor beban ultimit = 1,3 Momen ultimit akibat berat pile cap, Mus = K x Ms = 1,3 x 645 = 838,5 ton.m Gaya geser ultimit akibat berat pile cap, Vus
= K x Vs = 1,3 x 367 = 477,1 ton
a. Tulangan lentur pile cap arah y
Rasio tulangan yang diperlukan,
ρ = 0,85 𝑥 𝑓𝑐 ′ 𝑓𝑦 x [1- √1 − 2 𝑥 𝑅𝑛 0,85 𝑥 𝑓𝑐 ′ ] = 0,85 𝑥 24,9 400 x [1- √1 − 2 𝑥 0,41 0,85 𝑥 24,9 ] = 0,0529125 x [1- √1 − 0,83 21,165 ] = 0,0529125 x (1 – 0,980243339) = 0,001045

## Dicoba dengan nilai ρmin teoritis,
Rasio tulangan minimum, ρmin = 1,4 𝑓𝑦 = 1,4 400 = 0,0035 (SKSNI T15-1991-03)
Rasio tulangan yang digunakan, ρ   = 0,0035 Luas tulangan yang diperlukan, As  = ρ x b x d = 0,0035 x 1000 x 2400 = 8400 mm² Diameter tulangan yang digunakan D32 mm Jarak tulangan yang diperlukan,
s = ԓ / 4 x D² x b / As = 3,14 4 x (32²) x 1000/8400 = 95,69 mm Digunakan tulangan D32 – 75 mm
As
= ԓ / 4 x D² x b / s = 3,14 4 x (32²) x 1000 / 75 = 10718 mm² Untuk tulangan susut diambil 50% dari tulangan pokok, sehingga : As’ = 50% x As   = 50% x 8400 = 4200 mm² Diameter tulangan yang digunakan D25 mm Jarak tulangan yang diperlukan,
s = ԓ / 4 x D² x b / As = 3,14 4 x (25²) x 1000/ 4200 = 116,82 mm Digunakan tulangan D25 – 100 As’   = ԓ / 4 x D² x b / s = 3,14 4 x (25²) x 1000 / 100 = 4907 mm²
Dicoba dengan ρmin praktis, Rasio tulangan minimum, ρmin = 0,0018 (SKSNI T15-1991-03)
Karena nilai ρ tidak memenuhi persyaratan ρmin ≤ ρ ≤ ρmax, maka rasio tulangan yang digunakan adalah ρmin.
Rasio tulangan yang digunakan, ρ   = 0,0018
Luas tulangan yang diperlukan, As  = ρ x b x d = 0,0018 x 1000 x 2400 = 4320 mm² Diameter tulangan yang digunakan D32 mm Jarak tulangan yang diperlukan,
s = ԓ / 4 x D² x b / As = 3,14 4 x (32²) x 1000/4320 = 186,07 mm
Digunakan tulangan D32 – 150 mm As
= ԓ / 4 x D² x b / s = 3,14
4 x (32²) x 1000 / 175 = 5359 mm²
Untuk tulangan susut diambil 50% dari tulangan pokok, sehingga :
As’
= 50% x As   = 50% x 4320 = 2160 mm² Diameter tulangan yang digunakan D25 mm Jarak tulangan yang diperlukan, s = ԓ / 4 x D² x b / As = 3,14 4 x (25²) x 1000/ 2160 = 227,14 mm Digunakan tulangan D25-200, As’= ԓ / 4 x D² x b / s = 3,14 4 x (25²) x 1000 / 200 = 2454 mm²
b. Tulangan geser pile cap arah y Gaya geser ultimit, Vu = 75,81 ton ~ 758100 N Faktor reduksi kekuatan geser, ϕ = 0,60 Kapasitas geser ultimit,
Vucmax = 0,5 x ϕ x ( √𝑓𝑐 ′ ) x b x d = 0,5 x 0,60 x ( √24,9 ) x 1000 x 2400 = 3592792,786 N Vu < Vucmax (dimensi aman terhadap geser)
Vc = 1 6 x ( √𝑓𝑐 ′ ) x b x d = 1 6 x ( √24,9 ) x 1000 x 2400 = 1995995,99 N ϕVc   = 1197597,595 N Gaya geser yang ditahan oleh beton, Vu < ϕVc (tidak perlu tulangan geser) ϕVs   = Vu – ϕVc = 1793700 - 1197597,595 = 596102,4 N Gaya geser yang ditahan oleh tulangan geser, Vs = Vu = 758100 N Diameter tulangan yang digunakan D16 ambil jarak y = 400 mm
Luas tulangan geser, Av = ԓ 4 x D² x b /Sy = 3,14 4 x (13²) x 1000 /400 = 331,66 mm² Jarak tulangan geser yang diperlukan
Sx = Av x fy x d/Vs = 331,66 x 400 x 2400/758100 = 419,99 mm Digunakan tulangan arah, x = 400 mm, y = 400 mm

## 3.3.7 Penulangan Pier Wall
Dari hasil analisis didapat nilai angka kelangsingan 70,77 > 22 dengan asumsi bahwa kekakuan yang terjadi bersifat jepit-sendi, maka pengaruh buckling tidak dapat diabaikan. Untuk menambah keamanan, pengaruh buckling diperhitungkan dengan cara pembesaran momen pada column pier.
DL ultimate = P MS + P MA = 6565,728 + 930,96 = 7496,69 ton LL ultimate = P TD + P TP = 1497,744 + 157,464 = 1555,21 ton Nilai perbandingan beban mati ultimate terhadap beban tetap ultimate : βd = 𝐷𝐿 𝐷𝐿+𝐿𝐿 = 7496,69 7496,69+1555,21 = 0,83 Kekakuan lentur pilar, Ec = 4700 √𝑓𝑐′ = 4700 √41,5 = 30277,63 Mpa ~ 3027763,2 t/m²
EI = (0,4 x Ec x Ic)/(1 + βd) = (0,4 x 3027763,2 x 10,5)/(1 + 0,83) = 12716605/1,83 = 6948964,72 t/m² Beban aksial kritis, Pₒ = ԯ² x EI /(K x Lc)² = (3,14² x 6948962,72)/(2 x 18,4)² = 50592,2 ton
Faktor perbesaran momen, δs = 1/[1 – Pu / (0,75 x Pₒ) = 1/[1 – (9151,9/(0,75 x 50592,2)] = 1,5
Diambil faktor pembesaran momen sebesar 1,5 Momen ultimate yang diperbesar, Mu = δs x Mux
Tabel 3.15 Momen Ultimate Pada Pilar
Sumber : Analisa Pribadi, 2017
 Tulangan Lentur
Diambil perhitungan tulangan per kolom dengan dimensi : b  = 1800 mm, h = 5400 mm
Dengan nilai Pu diambil paling besar, Pu = 9165,816 / 4 = 2291,45 t ~ 22914540 N Agr = 5400 x 1800 = 9720000 mm², 0,01Agr = 0,01 x 9720000 = 97200 mm 2 Asumsi,
d’ = 100 mm, e  = 3260 mm d  = 5400 – 100 = 5300 mm, fc’ = 41,5 Mpa
Dengan : Pu > 0,1 ϕ = 0,65, Pu = 0 ϕ = 0,8 Kontrol Pu terhadap ϕPb : ԑ y = 400 200000 = 0,002
c b = 0,003 0,003+0,002 x 5300 = 3180 mm a b = β x c b = 0,85 x 3180 = 2703 mm
fs’
= ԑc’ x Es x (cb – d’) cb = 0,003 x 200000 x (3180 – 100) 3180 = 581,13 581,13 > fy = 400 MPa (As’ leleh, fs’ = fy) Pb = 0,85 x fc’ x a b x b = 0,85 x 41,5 x 2703 x 1800 = 171626985 N ϕPb = 0,65 x 171626985 = 111557540,3 N > 22914540 N Jadi kehancuran diawali lelehnya tulangan tarik (kontrol tarik) Jika dicoba As = 60000 mm 2, maka :
Pn = 0,85.fc’.b{( ℎ 2 – e)} + √( ℎ 2 − 𝑒) 2 + 2.𝐴𝑠.𝑓𝑦(𝑑−𝑑 ′ ) 2 0,85.𝑓𝑐 ′ .𝑏 ϕPn = Pu
ϕPn = ϕ[0,85.fc’.b{( ℎ 2 – e)} + √( ℎ 2 − 𝑒) 2 + 2.𝐴𝑠.𝑓𝑦(𝑑−𝑑 ′ ) 2 0,85.𝑓𝑐 ′ .𝑏 ] 22914540 N   = 0,65 [0,85.41,5.1800{( 5400 2 – 3260)}
+ √( 5400 2 − 3260) 2 + 2.60000.400(5300−100) 2 0,85.41,5.1800 ]
22914540 N  = 0,65 [63495 x (-560) + √31360 + 20441294000 ]
22914540 N  = 0,65 [-35414226,8]
22914540 N   = 23019247,45 N
2,29 x 10 7 N  = 2,3 x 10 7 N As = As’ = 60000 mm 2 Jadi As total = As + As’ = 2 x 60000 = 120000 mm 2
Dimensi tulangan yang dipakai dilapangan menggunakan D32 dengan jumlah 154 buah. Maka, luas tulangan :
D32 = 1 4 x ԯ x D² = 1 4 x 3,14 x (32)² = 803,84 mm²
Maka dapat diketahui As total lapangan = 154 x 803,84 mm² = 123791,36 mm²

##  Tulangan Geser Colomn Pier Arah Memanjang Jembatan
Gaya aksial ultimate rencana,
Pu = 9165,816 t Mu = 29881,89 tm fy = 400 Mpa fc’ = 41,5 Mpa ϕ = 0,65
Lc = 18,4 m = 18400 mm h = 1800 mm As = 120000 mm² d’ = 100 mm
Vu = Mu/L = (29881,89/4)/18,4 = 406 t ~ 4060000 N Gaya geser ultimate akibat gaya lateral Vu < Tx = (1685,179/4) = 421,29 t ~ 4212947,5 N Maka ambil gaya geser Vu = Tx = 4212947,5 N d = h – d’ = 5400 – 100 = 5300 mm
Vcmax = 0,2 x fc’ x b x d = 0,2 x 41,5 x 1800 x 5300 = 76194000 N
ϕVcmax = 76194000 N > Vu = 4212947,5 N (OK) β1 = 1,4 x 1700 / 2000 = 1,19 β2 = 1 + Pu / (14 x fc’ x b x h ) = 1 + 18741700 / (14 x 41,5 x 5400 x 1800) = 0,004 β3 = 1 Vuc = β1 x β2 x β3 x b x d [As x fc’/(b x d)]⅓ = 1,19 x 0,004 x 1 x 5400 x 1700 [120000 x 41,5 /(5400 x 1700)]⅓
Vc = 29401,25 + 0,6 x √41,5 x 1800 x 1700 = 11857003,88 N ϕVc  = 0,65 x 11857003,88 = 7707052,5 N > Vu

## ϕVc > Vu ( maka hanya perlu tulangan geser minimum)
Gaya geser yang dipikul oleh tulangan geser, Vu = 4212947,5 N Untuk tulangan geser digunakan tulang 13 D 16 Luas tulangan geser, Asv
= n x ԯ/4 x D² = 13 x 3,14/4 x (16²) = 2612,48 mm²
Jarak tulangan geser yang diperlukan,
s = Asv x fy x d/Vu = (2612,48 x 400 x 1700)/4212947,5 = 421,67 mm
Diambil tulangan geser 13 D 16 – 300
Dari hasil analisis didapat nilai angka kelangsingan 0,95 < 22, maka pengaruh buckling dapat diabaikan.  Maka  luas  tulangan column  pier arah  melintang  tidak  diperhitungkan  karena  dianggap hasil luas penulangan arah memanjang masih cukup untuk mendukung beban ultimate column pier arah melintang jembatan.

##  Tulangan Geser Colomn Pier Arah Melintang Jembatan
Gaya aksial ultimate rencana,
Pu = 9165,816 t Mu = 29877,53 tm fy = 400 Mpa fc’ = 41,5 Mpa ϕ = 0,65
Lc = 18,4 m = 18400 mm h = 5400 mm As = 120000 mm² d’ = 100 mm
Vu = Mu/L = (29877,53/4)/18,4 = 405,94 t ~ 4059446,33 N Gaya geser ultimate akibat gaya lateral Vu < Ty = (1681,289/4) = 420,32 t ~ 4203200 N Maka ambil gaya geser Vu = Ty = 4203200 N d = h – d’ = 5400 – 100 = 5300 mm
Vcmax = 0,2 x fc’ x b x d = 0,2 x 41,5 x 5400 x 5300 = 237546000 N
ϕVcmax = 237546000 N > Vu = 4203200 N (OK) β1 = 1,4 x 5300 / 2000 = 3,71 β2 = 1 + Pu / (14 x fc’ x b x h ) = 1 + 22914540 / (14 x 41,5 x 5400 x 1800) = 0,004 β3 = 1 Vuc = β1 x β2 x β3 x b x d [As x fc’/(b x d)]⅓
= 3,71 x 0,004 x 1 x 5400 x 5300 [120000 x 41,5 /(5400 x 5300)]⅓ = 238499,9 N
Vc = 238499,9 + 0,6 x √41,5 x 1800 x 5300 = 37112790,46 N ϕVc  = 0,65 x 37112790,46 = 24123313,8 N > Vu ϕVc > Vu ( maka hanya perlu tulangan geser minimum) Gaya geser yang dipikul oleh tulangan geser, Vu = 4203200 N Untuk tulangan geser digunakan tulang 2 D 16 Luas tulangan geser, Asv
= 2 x ԯ/4 x D² = 2 x 3,14/4 x (16²) = 401,92 mm² Jarak tulangan geser yang diperlukan,
s = Asv x fy x d/Vu = (401,92 x 400 x 5300)/4212947,5 = 202 mm

## Diambil tulangan geser 2 D 16 – 200

## IV. KESIMPULAN DAN SARAN

## 4.1 Kesimpulan
Berdasarkan data – data yang didapat dan beberapa asumsi yang dipakai dalam analisa struktur bawah Jembatan 4 Kota Baru Parahyangan didapatkan hasil sebagai berikut:
1. Dimensi  struktur  abutment  dan pier Jembatan  4  Kota  Baru  Parahyangan  aman  terhadap stabilitas guling dan geser.
2. Setelah  kontrol  stabilitas,  didapat  bahwa  struktur  abutment  dan pier Jembatan  4  Kota  Baru Parahyangan telah memenuhi syarat terhadap stabilitas guling ≥ 2,2 dan stabilitas geser ≥ 1,1 (aman).
3. Analisa terhadap kekuatan pilar diketahui bahwa angka kelangsingan > 22 yang artinya bahwa pengaruh tekuk tidak bisa di abaikan. Oleh karena itu diharuskannya melakukan perhitungan pembesaran momen pada column pier.
4. Kebutuhan tulangan :

## Tabel 4.1 Rekapitulasi Kebutuhan Tulangan
Sumber : Analisa Pribadi, 2017
5. Dari hasil analisis didapat nilai daya dukung bored pile :
- Berdasarlan kekuatan bahan sebesar 801 ton.
- Laboratorium sebesar 218,93 ton.
- Berdasarkan SPT Mayerhoft sebesar 678,24 ton.
- Berdasarkan dilapangan sebesar 500 ton.

## 4.2 Saran
Pada Penelitian ini ada beberapa saran:
1. Perlu  dilakukan  perhitungan  yang  lebih  komplit  seperti  seperti  mnambahkan  perhitungan tulangan bored pile dan tulangan struktur abutment.
2. Untuk  lebih  meningkatkan  keakuratan  perhitungan,  diperlukan  asupan  data  yang  lengkap. Sehingga hasil yang didapat sesuai dengan kebutuhan dan kondisi lapangan.

## DAFTAR PUSTAKA
Anggara, F.Y (2010). Analisis Pondasi Tiang Bor Pada Proyek Jembatan Tambalan II Bantul. Tugas Akhir : Program Studi Teknik Sipil Universitas Islam Indonesia. Bowles, Joseph E (1999). Analisis Dan Desain Pondasi. Jakarta: Erlangga.
Civeng, M. 2015. Ilmu Teknik Sipil Indonesia. [Online] Tersedia
: http://www.ilmutekniksipilindonesia.com/2015/04/artikel-jembatan-abutment-teknik- sipil.html. [14 Oktober 2017].
Dipohusodo, Istimawan (1994). Struktur Beton Bertulang. Jakarta: Gramedia Pustaka Utama. Kusuma, G & Vis, W.C (1993). Grafik dan Tabel Perhitungan Beton Bertulang. Jakarta : Erlangga. Makalah
Penyelidikan Tanah Dengan Sondir, 2014. [Online] Tersedia :
https://tekniksipil006.wordpress.com/2014/10/12/makalahpenyelidikan-tanah-dengan-sondir/ . [17 Mei 2017].
Penyelidikan tanah (Uji Sondir, Deep Boring, Standart Penetration Test), 2016 [Online] Tersedia : http://www.ahliborsumur.com/2016/08/penyelidikan-tanah-uji-sondir-deep.html. [17 Mei 2017].
RSNI T-02-2005 (2005). Standar Pembebanan Untuk Jembatan. RSNI T-12-2004 (2004). Perencanaan Struktur Beton Untuk Jembatan. Santoso,  F  (2009).  Tinjauan  Bangunan  Bawah  (Abutment)  Jembatan  Karang  Kecamatan Karangpanda Kabupaten Karanganyar. Tugas Akhir : Program Studi Teknik Sipil Universitas Sebelas Maret.
SNI 2827:2008 Cara uji penetrasi lapangan dengan alat sondir . SNI 4153:2008 Cara uji penetrasi lapangan dengan SPT. Sosrodarsono,  S  &  Nakazawa,  K  (2000).  Mekanika  Tanah  &  Teknik  Pondasi.  Jakarta:  Pradnya Paramita.