## Perencanaan Kolom Komposit Silinder pada Terminal Bandara
MIRARA KHANZA *
Dosen Program Studi Teknik Sipil, Institut Teknologi Nasional Bandung, Indonesia Email: mirarakhanza@itenas.ac.id

## ABSTRAK
Semakin berkembangnya moda transportasi udara, kebutuhan akan infrastruktur bandara pun meningkat. Terminal bandara merupakan  bagian  penting dari bandara untuk  kedatangan dan keberangkatan penumpang. Untuk akses yang baik, terminal membutuhkan ruang terbuka yang luas sehingga penggunaan kolom dibatasi. Dengan berkurangnya kolom, jarak antar bentang pun menjadi panjang dan  gaya yang bekerja pada kolom menjadi  lebih  besar. Kolom harus  tetap mampu  menahan  gaya-gaya  yang  bekerja  walaupun  dimensi  kolom  tidak  diperbesar.  Pada penelitian  ini  dilakukan  analisis  kolom  komposit  antara  beton  bertulang  dan  profil  baja untuk mengatasi  permasalahan  kebutuhan  bentang  panjang.  Kolom  komposit  yang  direncanakan berbentuk silinder karena dinilai lebih efektif dan lebih indah dalam segi estetika. Pada penelitian ini pun juga dipaparkan analisis dari kolom  beton bertulang persegi dengan  lebar yang sama dengan diameter kolom silinder. Perhitungan analisis mengacu pada SNI beton dan AISC, dan dari hasil analisis yang dilakukan menunjukkan bahwa dengan diameter yang sama dengan lebar kolom beton bertulang persegi, kolom komposit silinder memiliki kapasitas aksial 17.500 kN dan kapasitas momen 200 kNm lebih besar. Sementara dari segi estetika, kolom silinder juga memiliki bentuk yang lebih indah dan volume elemen 21% lebih kecil.
Kata kunci : kolom komposit silinder, bentang panjang, beton bertulang, profil baja

## ABSTRACT
With  the  development  of  air  transportation  modes,  the  need  for  airport  infrastructure  is  also increasing. The airport terminal is an important part of the airport for the arrival and departure of passengers. For good access, the terminal needs a large open space so that the use of columns is  limited.  With  reduced  columns,  the  distance  between  spans  becomes  longer  and  the  force acting on the columns becomes greater. The column must still be able to withstand the forces acting even though the column dimensions are not enlarged.  In this research, the analysis of composite columns between reinforced concrete and steel profiles was carried out to overcome the problem of long span requirements. The planned composite column is cylindrical because it is  considered  more  effective  and  more  beautiful  in  terms  of  aesthetics.  In  this  study  also presented an analysis of a square reinforced concrete column with the same width as the diameter of a cylindrical column. Analysis calculations refer to SNI concrete and AISC, and the results of the analysis show that with the same diameter as the width of a rectangular reinforced concrete column, a cylindrical composite column has an axial capacity of 17,500 kN and a moment capacity of 200 kNm greater. Meanwhile, in terms of aesthetics, the cylindrical column also has a more beautiful shape and 21% smaller element volume.
Keywords : cylindrical composite column, long span, reinforced concrete, steel profile

## 1. PENDAHULUAN
Semakin berkembangnya moda transportasi udara, kebutuhan akan infrastruktur bandara pun meningkat. Terminal bandara merupakan bagian penting dari bandara untuk kedatangan dan keberangkatan penumpang. Untuk dapat memfasilitasi kebutuhan tersebut, maka diperlukan desain yang optimal dikarenakan terminal bandara menjadi kunci pertumbuhan ekonomi dan keberlangsungan  operasional  baik  untuk  bandara  maupun  maskapai.  Desain  bandara  yang optimal  memiliki  konfigurasi  yang  dapat  menyesuaikan  berbagai  macam  kebutuhan pergerakan penumpang pada terminal. Bangunan ini memiliki fleksibilitas untuk perluasan dan untuk  penyesuain  terhadap  fluktuasi  perpindahan  penumpang  dan  kebutuhan  industri maskapai [6]. Dengan kebutuhan ini, maka terminal bandara membutuhkan ruang terbuka dengan bentang yang panjang.
Semakin panjang bentang, momen dan gaya akibat beban yang bekerja akan semakin besar. Pada bangunan dengan balok sistem menerus, momen terbesar berada pada tumpuannya [5]. Kemudian  momen  tersebut  akan  disalurkan  kepada  kolom.  Momen  yang  besar  ini  akan berdampak pada kebutuhan akan dimensi kolom yang besar. Namun di satu sisi, penggunaan kolom  dengan  dimensi  yang  besar  kurang  diminati.  Selain  karena  akan  mengurangi  fungsi ruang,  kolom  dengan  dimensi  besar  dinilai  boros  dan  tidak  estetik.  Sehingga,  muncul permasalahan dimana dimensi kolom ditekan, namun tetap harus mampu memikul momen dan gaya yang besar akibat bentang panjang.
Kebutuhan akan bentang panjang namun tetap menekan dimensi kolom yang ada, merupakan landasan  utama  perencanaan  kolom  komposit.  Perencanaan  pada  kolom  komposit  pada dasarnya sama dengan kolom beton bertulang, profil baja memikul gaya tarik  yang dipikul oleh tulangan baja. Yang membedakan hanyalah tidak ada batasan luas tulangan baja seperti pada  kolom  beton  bertulang  [5].  Dengan  lebih  banyaknya  baja,  kapasitas  momen  dan aksialnya  diharapkan  meningkat.  Sehingga,  dengan  dimensi  yang  sama,  kapasitas  kolom komposit akan lebih besar dibanding kolom beton bertulang.
Pada penelitian ini, akan dipaparkan alternatif solusi berupa kolom komposit. Kolom komposit dinilai mampu menambah  kapasitas  aksial dan kapasitas momen  kolom karena  merupakan penggabungan  antara  kolom  beton  bertulang  dengan  profil  baja.  Pada  penelitian  ini  akan dibandingkan desain kolom komposit silinder dengan kolom beton bertulang persegi. Desain kapasitas  mencakup  kapasitas  momen  dan  aksial  masing-masing  kolom.  Pemilihan  kolom silinder selain dikarenakan untuk mengurangi dimensi dan volume kolom, bentuk silinder juga dinilai lebih estetik dibanding dengan kolom persegi.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1 Kolom Beton Bertulang
Beton bertulang adalah beton struktural yang ditulangi dengan tidak kurang dari jumlah baja prategang atau tulangan nonprategang minimum yang ditetapkan dalam standar [3]. Kolom beton  bertulang  merupakan  elemen  aksial  beton  bertulang  yang  menerima  gaya-gaya  dari balok dan kemudian menyalurkannya ke struktur bawah (fondasi). Selain akibat gaya aksial, kolom  juga  menerima  gaya  lentur,  sehingga  perencanaan  mencakup  kapasitas  aksial  dan kapasitas momen. Perencanaan tentang kolom beton bertulang diatur dalam SNI 2847:2019. Mencakup tentang batas luasan minimum dan maksimum tulangan longitudinal (1%< 𝐴 𝑠 <8%), juga jarak minimum dan maksimum jarak antar tulangan (tidak kurang dari nilai terbesar dari 25 mm, diameter tulangan, dan (4/3) diameter agregat).

## 2.2 Kolom Komposit
Komposit adalah kondisi komponen struktur dimana elemen beton dan baja bekerja sebagai satu  kesatuan  dalam  distribusi  gaya-gaya  dalam.  Sedangkan  komponen  komposit  adalah komponen struktur, elemen penyambung atau rakitan elemen-elemen baja dan beton bekerja sebagai  satu  kesatuan  dalam  distribusi  gaya-gaya  dalam  [4].  Sehingga  kolom  komposit merupakan  gabungan  antara  beton  dan  profil  baja  struktur,  pipa,  atau  tube,  tanpa  atau dengan tulangan memanjang tambahan yang diikat dengan beugel (spiral atau ikat). Kolom komposit  terdiri  dari  dua  macam:  Inside  Steel  (Concrete  encased  column)  yaitu  kolom komposit yang terbuat dari profil baja yang diberi selubung beton di sekeliling dan Outside Steel  (Concrete  filled  column)  yaitu  kolom  komposit  yang  terbuat  dari  penampang  baja berongga dan diisi beton didalamnya [2].
Komposit baja  dengan beton didasarkan pada pemikiran bahwa beton mempunyai perilaku yang  menguntungkan  ketika  menerima  beban  tekan  dan  perilaku  yang  kurang menguntungkan  ketika  menerima  beban  tarik.  Sedangkan  baja  mempunyai  kemampuan bahan yang sama baik untuk beban tarik dan tekan tetapi harus diwaspadai terhadap bahaya tekuk ketika menerima beban tekan [7]. Penggabungan antara beton dan baja, menyebabkan perbedaan pada perencanaan kolom  komposit. Perencanaan kapasitas aksial dan kapasitas momen pada kolom komposit mengacu pada Design Examples V15.0 AISC tahun 2017 [1].

## 3. METODOLOGI PENELITIAN
Penelitian  diawali  dengan  pengamatan  pada  bandara-bandara  yang  terdapat  di  Indonesia, terkhusus pada terminal penumpang. Sebagian besar terminal penumpang bandara memiliki ruang terbuka yang luas demi kemudahan akses penumpang dan fluktuasi jumlah penumpang. Ruang  terbuka  yang  luas  tersebut  berdampak  pada  pengurangan  kolom  di  tengah  ruang, sehingga jarak antar kolom pun menjadi lebih jauh.
Kemudian  dilakukan  perumusan  masalah,  dimana  bentang  panjang  memerlukan  dimensi kolom  yang  besar,  namun  dimensi  kolom  yang  besar  akan  mengurangi  luas  ruang  dan kebermanfaatan fungsi ruang. Setelah merumuskan masalah tersebut, dilakukan kajian data primer dan sekunder. Data primer berupa layout denah ruang terminal penumpang bandara, sedangkan  gaya-gaya  yang  bekerja  pada  elemen  struktur  khususnya  kolom  menjadi  data sekunder yang dapat digunakan untuk analisis data.
Analisis  data  berfungsi  untuk  menemukan  jawaban  pertanyaan  penelitian.  Hasil  analisis dipaparkan  untuk  membahas  penelitian.  Dipaparkan  beberapa  alternatif  dan  perbandingan dari desain yang dilakukan. Dari pemaparan hasil analisis tersebut ditarik sebuah kesimpulan yang akan menjadi inti dari penelitian yang dilakukan.

## 4. ANALISIS DATA

## 4.1 Pengolahan Data
Hasil dari pemodelan gedung terminal penumpang bandara ini didapat gaya yang bekerja pada masing-masing  elemen  struktur.  Data  sekunder  tersebut  lalu  diurutkan  dan  diambil  gaya maksimum yang digunakan untuk perencanaan elemen kolom.

## 4.2 Hipotesis
Dari  literatur  tentang  kolom  komposit  yang  dibahas  pada  tinjauan  pustaka,  maka  terdapat beberapa hipotesis yang perlu dibuktikan dengan hitungan perencanaan, yaitu:

## Perencanaan Kolom Komposit Silinder pada Terminal Bandara
1. Kapasitas tekan kolom komposit lebih besar dibandingkan dengan kolom beton bertulang, sehingga  mampu  menahan  gaya  aksial  lebih  besar  walaupun  dimensi  kolom  tidak diperbesar
2. Kapasitas momen lentur kolom komposit juga lebih besar, karena terdapat elemen profil baja yang dapat menambah kapasitas lentur elemen
3. Kolom silinder mimiliki volume yang lebih kecil dibanding kolom persegi, sehingga selain untuk menghemat ruang juga lebih indah untuk estetika.

## 4.3 Analisis
Analisis yang dilakukan dalam penulisan terdiri dari beberapa analisis. Tahap pertama adalah adalah perencanaan terhadap kolom komposit silinder berdasarkan Design Examples V15.0 AISC  tahun  2017.  Kolom  merupakan  kolom  komposit  beton  betulang  berbentuk  silinder diameter 1 m dengan profil baja kingcross dengan spesifikasi terlihat pada Gambar 1 .

## Gambar 1. Kolom komposit silinder
Kolom komposit beton dengan baja berbentuk lingkaran berdiameter 1 m dengan spesifikasi tersaji pada Tabel 1 .
Tabel 1. Spesifikasi Beton Kolom Komposit
Beton
Kuat tekan 𝑓 𝑐 ′ 35.000 kPa Tebal selimut 𝑑 𝑐 0,04 m Luas bersih 𝐴 𝑐 0,726027677  m 2
Tulangan longitudinal dengan spesifikasi tersaji pada Tabel 2 .

## Tabel 2. Spesifikasi Tulangan Longitudinal
Tulangan Longitudinal Kuat leleh 𝑓 𝑦𝑏𝑎𝑟𝑙 400.000 kPa Diameter tulangan 𝐷 𝑏𝑎𝑟𝑙 0,025 m Luas tulangan 𝐴 𝑏𝑎𝑟𝑙 0,0004909  m 2 Jumlah tulangan 𝑛 𝑏𝑎𝑟𝑙 12 Luas total tulangan 𝐴 𝑏𝑎𝑟 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑙 0,0058905  m 2
Baja King Cross dengan spesifikasi tersaji pada Tabel 3 .
Tabel 3. Spesifikasi Profil Baja King Cross
K 800x300 Tinggi 𝑑 800 mm Lebar 𝑏 𝑓 300 mm Tebal web 𝑡 𝑤 14 mm Tebal flange 𝑡 𝑓 26 mm Luas 𝐴 𝑠 534,8 cm 2 Momen inersia arah X 𝐼 𝑥 303,7 cm 4 Momen inersia arah Y 𝐼 𝑦 315,027  cm 4 Radius girasi arah X 𝑟 𝑥 23,83 cm Radius girasi arah Y 𝑟 𝑦 24,27 cm Modulus penampang arah X 𝑍 𝑥 7.592,5  cm 3 Modulus penampang arah Y 𝑍 𝑦 7.740,2  cm 3 Kuat leleh 𝑓 𝑦 250 MPa Kuat tarik 𝑓 𝑢 410 MPa
Berikut perhitungan kapasitas aksial dan momen kolom komposit di titik A ( Gambar 2 ), titik B ( Gambar 4 ), titik C ( Gambar 5 ) dan titik D ( Gambar 3 ).
1. Sumbu X
Titik A
Gambar 2. Penampang kolom komposit di titik A
Kapasitas tekan di titik A 𝑃 𝐴 = 𝐴 𝑠 × 𝑓 𝑦 + 𝐴 𝑏𝑎𝑟 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑙 × 𝑓 𝑦𝑏𝑎𝑟𝑙 + 0,85 × 𝑓 𝑐 ′ × 𝐴 𝑐 = 37.325,5179 kN
Kapasitas momen di titik A

## 𝑀 𝐴 = 0 kNm
Titik D
Jumlah tulangan pada sumbu netral (N.A.) adalah 0 buah.
Luas tulangan pada sumbu netral (N.A.)
𝐴 𝑏𝑎𝑟𝑐𝑒𝑛𝑡𝑒𝑟 = 𝑛 𝑏𝑎𝑟𝑙 × 𝐴 𝑏𝑎𝑟𝑙 = 0 × 0,0004909 = 0 m 2
Modulus penampang tulangan dihitung dengan Persamaan 1 berikut.
𝑍 𝑟 = (𝐴 𝑏𝑎𝑟𝑙− 𝐴 𝑏𝑎𝑟𝑐𝑒𝑛𝑡𝑒𝑟 ) ( ℎ 1 2 − 𝑑 𝑐 ) …(1)
dengan:
ℎ 1 = luas penampang tulangan.
Maka, 𝑍 𝑟 = 2,3745 × 10 −3 m 3 .
Modulus penampang beton dihitung dengan Persamaan 2 berikut.
𝑍 𝑐 = ℎ 2 ℎ 1 2 4 − 𝑍 𝑦 − 𝑍 𝑟 …(2)
dengan: ℎ 2 = luas penampang tulangan.
Maka, 𝑍 𝑐 = 0,1640 m 3 .
Kapasitas momen di titik D
𝑀 𝐷 = 𝑍 𝑦 𝑓 𝑦 + 𝑍 𝑟 𝑓 𝑦𝑏𝑎𝑟𝑙 + 0,85 𝑍 𝑐 2 𝑓 𝑐 ′ = 5.288,0816 kNm
Kapasitas tekan di titik D
𝑃 𝐷 = 0,85  ×  𝑓 𝑐 ′ ×  𝐴 𝑐
2 = 10.799,6617 kN

## Titik B
Gambar 4. Penampang kolom komposit di titik B
Untuk letak sumbu netral ℎ 𝑛 di bawah flens ( 𝑡 𝑤 2 < ℎ 𝑛 < 𝑏 𝑓 2 ) dihitung dengan Persamaan 3 , sedangkan nilai modulus penampang baja dihitung dengan Persamaan 4 .
ℎ 𝑛 = 0,85 𝑓 𝑐 ′ (𝐴 𝑐 +𝐴 𝑠 −2𝑡 𝑓 𝑏 𝑓 )−2𝑓 𝑦 (𝐴 𝑠 −2𝑡 𝑓 𝑏 𝑓 ) 2[4𝑡 𝑓 𝑓 𝑦 +(ℎ 1 −2𝑡 𝑓 )0,85𝑓 𝑐 ′ ] …(3)
𝑍 𝑠𝑛 = 𝑍 𝑠 − 2𝑡 𝑓 ( 𝑏 𝑓 2 + ℎ 𝑛 ) ( 𝑏 𝑓 2 − ℎ 𝑛 ) …(4)
dengan:
𝑍 𝑠 = 𝑍 𝑥 = modulus penampang elastis baja di sumbu X.
Untuk  letak  sumbu  netral ℎ 𝑛 di  atas  flens  ( ℎ 𝑛 > 𝑏 𝑓 2 )  dihitung  dengan Persamaan  5 , sedangkan nilai modulus penampang baja dihitung dengan Persamaan 6 .
ℎ 𝑛 = 0,85𝑓 𝑐 ′ (𝐴 𝑐 +𝐴 𝑠 )−2𝑓 𝑦 𝐴 𝑠 2[0,85𝑓 𝑐 ′ ℎ 1 ] …(5)
𝑍 𝑠𝑛 = 𝑍 𝑠 …(6)
Maka, ℎ 𝑛 = 0,3278 meter dan 𝑍 𝑠𝑛 = 0,0015 m 3 .
Modulus penampang beton dihitung dengan Persamaan 7 berikut.
𝑍 𝑐𝑛 = ℎ 2 ℎ 1 2 − 𝑍 𝑠𝑛 …(7)
Maka, 𝑍 𝑐𝑛 = 0,0937 m 3 .
Kapasitas momen di titik B dihitung dengan Persamaan 8 berikut.
𝑀 𝐵 = 𝑀 𝐷 − 𝑍 𝑠𝑛 𝑓 𝑦 + −0,85 𝑍 𝑐𝑛 2 𝑓 𝑐 ′ …(8)
Maka, 𝑀 𝐵 = 3.518,1709 kNm .
Kapasitas tekan di titik B
𝑃 𝐵 = 0 kN Titik C Gambar 5. Penampang kolom komposit di titik C
Kapasitas tekan di titik C 𝑃 𝐶 = 0,85 × 𝑓 𝑐 ′ × 𝐴 𝑐 = 21.599,7374 kN
Kapasitas momen di titik C
𝑀 𝐶 = 𝑀 𝐵 = 3.518,1709 kNm
Tabel 4 menunjukkan kesimpulan dari hasil perhitungan yang telah dilakukan di atas.

## Perencanaan Kolom Komposit Silinder pada Terminal Bandara
Tabel 4. Kapasitas Tekan dan Momen Kolom pada Sumbu X
Kesimpulan Kapasitas Tekan Kapasitas Momen 𝑷 𝑨 𝑷 𝑪 𝑷 𝑫 𝑷 𝑩 𝑴 𝑨 𝑴 𝑪 𝑴 𝑫 𝑴 𝑩 kN kN kN kN  kNm kNm kNm kNm 37.325,5179  21.599,3234  10.799,6617 0 0 3.518,1709  5.288,0816  3.518,1709

## 2. Sumbu X
Perhitungan sama dengan sumbu X, dan berikut hasil perhitungan kapasitas tekan dan kapasitas momen disajikan pada Tabel 5 .
Tabel 5. Kapasitas Tekan dan Momen Kolom pada Sumbu Y
Kesimpulan Kapasitas Tekan Kapasitas Momen 𝑷 𝑨 𝑷 𝑪 𝑷 𝑫 𝑷 𝑩 𝑴 𝑨 𝑴 𝑪 𝑴 𝑫 𝑴 𝑩 kN kN kN kN  kNm kNm kNm kNm 37.325,5179  21.599,3234  10,799,6617 0 0 3.742,7290  5.322,8095  3.742,7290
Sedangkan  dari  data  sekunder  gaya output  pemodelan  terminal  penumpang  bandara, diperoleh  kombinasi  gaya  aksial  (P)  dan  momen  (M2  dan  M3)  maksimum  pada Tabel  6 berikut.
Tabel 6. Kombinasi Gaya Aksial dan Momen
Kombinasi Maksimum 𝑷 𝑴𝟐 𝑴𝟑 [kN] [kNm] [kNm] 6.315,5560 680,7430 1.149,8953 1.458,0650  3.364,2490 441,6167 1.107,5720 189,7550 3.319,5495
Gambar 6 berikut adalah diagram interaksi antara gaya aksial dan momen.

## Gambar 6. Diagram P-M Kolom Silinder
Sedangkan untuk analisis tahap kedua, yaitu kolom beton bertulang persegi berdimensi yang sama dengan diameter kolom komposit, yaitu 1 m. Untuk kolom beton bertulang, dilakukan analisis desain menggunakan software SPCol ( Gambar 7 ). Dengan mengacu pada SNI 2874- 2019  tentang  Persyaratan  beton  struktural  untuk  bangunan  gedung  dan  penjelasan,  pasal
0 10000 20000 30000 40000 0 2000 4000 6000 M ( kNm ) P (kN) P-M Diagram Sumbu X Sumbu Y P, M2 P, M3
25.2.3  ”Untuk  tulangan  longitudinal  pada  kolom,  pedestal,  strut  dan  elemen  batas  pada dinding, spasi bersih antar tulangan harus tidak kurang dari nilai terbesar dari 40 mm; 1,5 db; dan (4/3) dagg” diambil yang terbesar yaitu 40 mm. Jumlah tulangan longitudinal kolom beton bertulang adalah 48 buah diameter 25 mm, dengan jarak antar tulangan 55,9 mm (>40 mm).
Gambar 7. Kolom beton bertulang
Gambar 8 berikut adalah diagram P-M yang dikeluarkan oleh software SPCol.
Gambar 8. Diagram P-M kolom beton bertulang
Sedangkan  dari  segi  volume,  berikut  adalah  perbandingan  volume  kolom  persegi  dengan kolom silinder (asumsi tinggi kolom 4m):
Kolom persegi
𝑉 𝑘𝑜𝑙𝑜𝑚 𝑝𝑒𝑟𝑠𝑒𝑔𝑖 = 1 m × 1 m × 4 m = 4 m 3

## Kolom silinder
𝑉 𝑘𝑜𝑙𝑜𝑚 𝑠𝑖𝑙𝑖𝑛𝑑𝑒𝑟 = 1 4 × 22 7 × 1 m × 1 m × 4 m = 3,143 m 3
Perbandingan kolom persegi dengan kolom silinder:
𝑉 𝑘𝑜𝑙𝑜𝑚 𝑠𝑖𝑙𝑖𝑛𝑑𝑒𝑟 𝑉 𝑘𝑜𝑙𝑜𝑚 𝑝𝑒𝑟𝑠𝑒𝑔𝑖 = 3,143 m 3
4 m 3 = 0,786

## 4.4 Pembahasan
Dari analisis di atas, didapatkan bahwa kapasitas tekan untuk kolom komposit silinder adalah 37.325 kN, dan untuk kolom beton bertulang sebesar 25.500 kN. Sedangkan untuk kapasitas
momen kolom komposit silinder adalah 5.322 kNm, dan untuk kolom beton bertulang adalah sebesar  5.081  kNm.  Perbedaan  kapasitas  momen  (kolom  komposit  silinder  >200  kNm dibanding kolom beton bertulang) tidak sebesar perbedaan kapasitas aksial (kolom komposit silinder  >17.500  kN  dibanding  kolom  beton  bertulang).  Dikarenakan,  kolom  menyalurkan gaya-gaya  dari  balok  melalui  sumbu  aksialnya,dibanding  sumbu  tekuknya  (momen  lentur). Sedangkan untuk volume, kolom komposit silinder memiliki volume lebih kecil 21% (1-0,79) dibanding kolom beton bertulang persegi.

## 5. KESIMPULAN DAN SARAN

## 5.1 Kesimpulan
Hasil dari pengumpulan data dan analisis yang telah dilakukan dapat disimpulkan bahwa:
1. Kapasitas tekan kolom komposit 17.500 kN lebih besar dibandingkan dengan kolom beton bertulang, sehingga mampu menahan gaya aksial lebih besar walaupun dimensi kolom tidak diperbesar.
2. Kapasitas momen lentur kolom komposit 200 kNm lebih besar dibandingkan dengan kolom beton  bertulang,  karena  terdapat  elemen  profil  baja  yang  dapat  menambah  kapasitas lentur elemen.
3. Kolom silinder mimiliki volume lebih kecil 21% dibanding kolom persegi, sehingga selain untuk menghemat ruang juga lebih indah untuk estetika.

## 5.2 Saran
Hasil dari pengumpulan data dan analisis yang telah dilakukan dapat disimpulkan bahwa:
1. Perbedaan  kapasitas  momen  antara  kolom  komposit  silinder  dan  kolom  persegi  beton bertulang  tidak  terlalu  jauh,  dikarenakan  cukup  banyaknya  tulangan  longitudinal  pada kolom persegi beton bertulang.
2. Pemilihan  kolom  silinder  didasari  oleh  segi  estetik,  karena  bandara  merupakan infrastruktur pendukung kemajuan pariwisata suatu daerah.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] American Institute of Steel Construction. (2017). Design Examples Companion to the AISC Steel Construction Manual Version 15.0. USA: American Institute of Steel Construction.
[2] Badan Standardisasi Nasional. (2002). SNI 03-1729-2002 tentang Tata Cara Perencanaan Struktur Baja untuk Bangunan Gedung. Jakarta: Badan Standardisasi Nasional.
[3] Badan Standardisasi Nasional. (2019). SNI 2847:2019 tentang Persyaratan beton struktural untuk bangunan. Jakarta: Badan Standardisasi Nasional.
[4] Badan Standardisasi Nasional. (2020). SNI 1729:2020 tentang Spesifikasi untuk bangunan gedung baja struktural. Jakarta: Badan Standardisasi Nasional.
[5]  Dewobroto,  W.  (2012). Menyongsong  Era  Bangunan  Tinggi  dan  Bentang  Panjang. Tangerang: Universitas Pelita Harapan.
[6]  Neufville,  R.D.  (1995).  Designing  airport  passenger  buildings  for  the  21st  century. Proceedings of the Institution of Civil Engineers. Tranport (pp. 97-104). Londo: Telford.
[7] Propika, J., Fitriyah, D.K. & Septiarsilis, Y. (2020). Analisa Perbandingan Kolom Komposit Inside Steel dan Outside Steel terhadap Kapasitas Tahanan Aksial dan Momen. Reka Buana : Jurnal Ilmiah Teknik Sipil dan Teknik Kimia, 5(2), 159-170.
[8] Sudarsana, I.K. (2010). Analisis Pengaruh Konfigurasi Tulangan terhadap Kekuatan dan Daktilitas Kolom Beton Bertulang. Jurnal Ilmiah Teknik Sipil, 14(1), 57-68.