## PERANCANGAN BEBAN DORONG PADA BOX UNDERPASS
Sulardi 1
Sigit Dwi Prasetyo 2
1,2 Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil & Perencanaan, Universitas Gunadarma
1,2 Jalan Akses Kelapa Dua Kampus G Universitas Gunadarma Depok
1 ardi@satff.gunadarma.ac.id , 2 sigitdepe@gmail.com

## Abstrak
Karya  ilmiah perancangan  box  underpass  bertujuan  untuk  merancang  box  underpass  dan merancang beban jacking yang digunakan pada proses pemasangan box underpass. Metode yang digunakan dalam merancang box underpass ini adalah metode kekuatan batas (ultimate design).  Box  underpass  dirancang  dengan  tebal  60  cm  untuk  pelat  lantai  atas,  pelat  lantai pondasi,  dan  pelat  dinding.  Bahan  yang  digunakan  adalah  beton  mutu  K-500  dan  baja tulangan dengan mutu BjTD 40. Dalam karya ilmiah ini, analisis struktur dilakukan dengan menggunakan  metode  distribusi  momen.  Gaya  dalam  yang  didapat  digunakan  untuk menghitung  penulangan  dan  kontrol  serviceability.  Pada  pelat  lantai  atas,  tulangan  pokok yang digunakan adalah D36 – 200, sedangkan tulangan bagi yang digunakan adalah D22 – 300.  Pada  pelat  lantai  pondasi,  tulangan  pokok  yang  digunakan  adalah  D36  –  250, sedangkan tulangan bagi  yang digunakan adalah D22  – 350. Pada pelat  dinding, tulangan pokok yang digunakan adalah D32 – 200, tulangan bagi yang digunakan adalah D19 – 350, sedangkan tulangan geser yang digunakan adalah D19 – 500.Untuk memasukkan satu span box underpass dengan panjang 9,3 m masuk ke dalam tanah dibutuhkan beban jacking lebih besar  dari  8190,185  kN.  Sedangkan  untuk  setiap  penambahan  satu  span  box  underpass, diperlukan beban jacking tambahan sebesar 4726,583 kN.
Kata Kunci : Box Underpass, Beton, Penulangan, Beban Jacking

## DESIGN OF JACKING FORCE FOR BOX UNDERPASS

## Abstract
This Sincetific work about box underpass design has a purpose to design box underpass and design jacking force for box underpass indtallation. The method of box underpass designing is ultimate design method. Box underpass designed for a 60 cm thick for top slab, foundation slab,  and  wall  plates.  And  used  K-500  quality  of  concrete,  and  BjTD  40  quality  of reinforcement  steel.  In  this  case,  structural  analysis  performed  using  moment  distribution method. Moment, shear, and axial force is used to calculate the reinforcement and control of serviceability.  For  top  slab,  main  bar  used  is  D36  –  200,  while  support  bar  used  is  D22  – 300. For the foundation slab, main bar used is D36  - 250, while support bar used is D22  – 350.  For  the  wall  plate, the  main  bar  used  was D32  -  200,  support  bar used  is  D19  -  350, while the shear bar used is D19 - 500. For one box underpass installation with 9,3 m length into  the  soil  needed  jacking  force  greater  than  8190,185  kN.  And  for  add  one  span  box underpass, required additional jacking force around 4726,583kN.
Keywords : Box Underpass, Concrete, Reinforcement, Jacking Force

## PENDAHULUAN
Pembangunan underpass Cibubur  ini dilakukan  di  bawah  jalan  tol  Jagorawi  yang selama  proses  pengerjaan,  jalan  tol  masih aktif  dilalui  kendaraan.  Disesuaikan  dengan kondisi  di  lapangannya  inilah,  maka  dipilih metode  pemasangan  box  yang  sesuai  yaitu dengan  menggunakan  metode  jacking  box. Dalam  jacking  system  ini  struktur  dibangun dengan  mendorong  box  tunnel  ke  dalam tanah  dengan  sistem  hidraulik  atau  metode jacking untuk mendorong box tunnel masuk tegak  lurus  ke  dalam  tanah  pada  jalur  yang telah  direncanakan.  Pada  pemasangan  box underpass  di  proyek  ini,  box  didorong dengan  menggunakan  8  Push  Jack  dengan kapasitas 1.000 ton/jack, box yang didorong 10 buah dengan cara bertahap.
Pada penulisan tugas akhir ini, pembahasan dibatasi pada:
1. Merancang beban jacking untuk memasukkan box underpass .
2. Metode  perhitungan  yang  digunakan adalah  metode  kekuatan  batas  ( ultimate design ).
3. Data  yang  digunakan  merupakan  data primer  dari  proyek  pembangunan Box Underpass Cibubur.
Telah  banyak  penelitian  yang  dilakukan untuk  merancang  beban jacking yang dibutuhkan untuk mendorong box underpass atau box  culvert. Salah  satunya  adalah  pe- nelitian  yang  dilakukan  oleh  Douglas Allenby.  Untuk  itu  diperlukan  penelitian lanjutan  untuk  melanjutkan  atau  merevisi penelitian yang sudah ada sebelumnya deng- an standar-standar yang sudah diperbaharui.
Underpass adalah  jalan  melintang  di bawah  jalan  lain  atau  persilangan  tidak sebidang  dengan  membuat  terowongan  di bawah  muka  tanah.  Diperlukan  konstruksi yang  tepat  dalam  pelaksanaan  jalan under- pass .  Konstruksi underpass merupakan  sua- tu galian dengan konstruksi struktur penahan tanah  dalam  posisi  vertikal.  Sistem box tunnel / box  underpass dipakai  pada  proyek underpass . (tekniksipil.blogspot.com , 2013)
Box  underpass adalah  sebuah  panel terowongan  dengan  ukuran  tertentu  sebagai tempat lewatnya kendaraan pada underpass . Box underpass ini harus kedap air dan kedap suara.  Kedap  air  supaya  air  dari  atas  tidak merembes ke dalam box . Kedap suara supa- ya  suara  bising  dari  lalu  lintas  diatasnya tidak terdengar sampai ke dalam box .
Dalam  jacking  system  ini  struktur dibangun  dengan  mendorong  box  tunnel  ke da-lam  tanah  dengan  sistem  hidraulik  atau metode  jacking  untuk  mendorong  Box tunnel  masuk  tegak  lurus  ke  dalam  tanah pada  jalur  yang  telah  direncanakan.  Sistem ini  cocok  dilakukan  untuk  pembangunan underpass, dimana diatasnya ma-sih terdapat jalan aktif dan tidak bisa diganggu. Menurut (Anthony  Linn,  2008),  proses  pelaksanaan jacking adalah sebagai berikut :
1. Pembangunan Struktur Operasi  dimulai  dengan  pembangunan struktur di dekat tanggul tempat jacking akan dilakukan. Struktur dibangun pada bidang  horizontal  yang  dilapisi  oleh permukaan  polythylene,  supaya  beton tidak  bergeser  saat  di  letakkan  diatas permukaan.  Selain  itu,  dibangun  juga lateral  guides  untuk  mengontrol  arah dan  pergerakan  saat  jacking  dilakukan. Serta dipersiapkan box tunnel yang akan di dorong oleh hydraulics jack.
2. Perkuatan track Track harus  dikuatkan  sebelum  dilaku- kan operasi jacking dengan penggunaan penguat  khusus  yang  dapat  digunakan untuk membentuk bundel rel.
3. Pemasangan manoeuvrebeams Langkah berikutnya adalah pemasangan manoeuvrebeams dengan  menggunakan profil  logam  yang  sangat  besar  yang dapat  memindahkan  beton  saat  dijack- ing dari track.
4. Operasi jacking
Operasi  ini  dilakukan  dengan  meng- gunakan hydraulics jacks . Alat ini akan mendorong box  underpass ke  dalam tanah dengan kekuatan tertentu. Setelah box masuk, hydraulics  jacks ditarik
mundur,  kemudian  dipasang  lagi  logam pada track tersebut  untuk  memasukkan segmen box yang berikutnya. Siklus ini diulang sampai semua segmen masuk ke dalam tanah.
Adapun  proses  pelaksanaan jackingbox ini bisa dilihat pada Gambar 1 .
Gambar 1. Jacking Box System Sumber : DR Douglas Allenby (2007)
Untuk  dapat  mendorong box masuk  ke dalam tanah, tentu dibutuhkan beban dengan nilai tertentu. Beban ini biasa disebut dengan beban  jacking.  Beban jacking dihitung dengan memperhatikan Gambar 2 .
Gambar 2. Jacked Box Tunnel Installation
Force Sumber : DR Douglas Allenby (2007) JF  = FL + RD + FD + WD Dimana, JF : Jacking Force FL   : Face Load
RD  : Roof Drag
FD  : Floor Drag WD  : Wall Drag

## METODOLOGI PENELITIAN
Box  underpass direncanakan  dengan menggunakan metode kekuatan batas
( ultimate design ). Metode ini dipilih dengan pertimbangan  untuk  menghidari  perbedaan yang  tidak  diinginkan  pada  beban,  meng- hidari  ketidaktepatan  perkiraan  pengaruh pembebanan,  serta  meng-hindari  jika  terjadi perbedaan  ketepatan  dimensi  pada  saat pelaksanaan.  Adapun  tahapan-tahapan  yang dilakukan  dalam  perancangan box  under- pass ini  digambarkan  pada  diagram  alir seperti yang tergambar pada Gambar 3 .

## Gambar 3. Diagram Alir Perancangan Box Underpass
Beban jacking direncanakan  untuk mengetahui  berapa  besar  beban  yang dibutuhkan  untuk  mendorong box masuk kedalam  tanah.  Diagram  alir  perhitungan beban jacking ini bisa dilihat pada Gambar 4 .

## HASIL DAN DISKUSI
Berikut  adalah  denah  lokasi  dari box underpass dan potongan dari box underpass yang  akan  di  analasis  pada  bab  ini.  denah lokasi  bisa  dilihat  pada Gambar  5 . Sedangkan  potongan box  underpass bisa dilihat pada Gambar 6 .
Gambar 5. Denah Lokasi Box Underpass `
Gambar 6. Potongan Struktur Box
Underpass
Struktur box  underpass dimodelkan  se- bagai suatu box dua dimensi, dengan ukuran as ke as dari box underpass . Pemodelan box underpass dapat dilihat pada Gambar 7 .
Gambar 7 . Pemodelan Struktur Box Underpass

## Penulangan Pelat Lantai Atas
Luas tulangan pokok ditentukan dengan memilih nilai  yang terbesar dari tiga pilihan berikut.
1. c s y 0,85 f ' a b A = f    2 0,85 41,5 111,662 1000 = 392 = 10048,159 mm    2. c s y f ' A = b d 4f   41,5 = 1000 507 4 392 = 2082,984 mm    3. s y 1,4 A = b d f   2 1,4 = 1000 507 392 = 1810,714 mm  
Dari  ketiga  nilai  diatas,  dipilih  yang terbesar.  Maka  dipilih  nilai  luas  tulangan sebesar  10048,159  mm 2 .  Karena  tulangan rangkap,  maka  dipakai  luas  tulangan  5024, 080mm 2 Tulangan  pokok  yang  diguna-kan adalah  tulangan  ulir  dengan  diameter  40. Maka  jarak  antar  tulangannya  bisa  dihitung sebagai berikut.
2 s 2 1 π D b 4 s A 1 3,14 36 1000 4 5024,080 202,496 mm         
Dipilih  jarak  tulangan  sebesar  200  mm. Maka  tulangan  pokok  yang  digunakan  pada pelat lantai atas adalah D36 – 200.
Luas  tulangan  bagi  yang  dibutuhkan yaitu sebesar 20% dari luas tulangan pokok. Maka  luas  tulangan  bagi  di  dapat  sebagai berikut.
s,b s 2 A = 20% A = 20% 5024,080 = 1004,820 mm  
Syarat  luas  tulangan  bagi  A s,b untuk nilai 300 MPa < f y < 400 MPa adalah sebagai berikut.
s,b 2 A 0, 0018 b h 0, 0018 1000 600 1080 mm      

## 
Karena  nilai  luas  tulangan  bagi  A s,b yang dihitung lebih kecil dari yang disyarat- kan,  maka  digunakan  luas  tulangan  bagi yang disyaratkan. Tulangan bagi  yang digu- nakan  adalah  tulangan  ulir  dengan  diameter 22.  Maka  jarak  antar  tulangannya  bisa dihitung sebagai berikut.
2 s 2 1 π D b 4 s A 1 3,14 22 1000 4 1080
351,796 mm
   
  


Dipilih  jarak  tulangan  sebesar  300  mm. Maka  tulangan  bagi  yang  digunakan  pada pelat lantai atas adalah D22 – 300.

## Penulangan Pelat Lantai Pondasi
Pertama,  melakukan  perhitungan  daya dukung  tanah  dengan  menggunakan  metode Terzaghi dan Tomlinson yang menggunakan data-data dari pengujian laboratorium.Untuk menghitung  daya  dukung  dengan  menggu- nakan  metode  ini  dibutuhkan  beberapa  fak- tor  daya  dukung  yang  dapat  dihitung  sesuai dengan persamaan sebagai berikut.
        c N = 228 + 4,3 / 40 - = 228 + 4,3 9 / 40 - 9
= 8, 603    
        q N = 40 + 5 / 40 - = 40 + 5 9 / 40 - 9 = 2, 742             c N = 6 / 40 - = 6 9 / 40 - 9
= 1, 742    
Dari  faktor  daya  dukung  di  atas,  maka didapat  nilai  daya  dukung  ultimit  sesuai dengan persamaan sebagai berikut.
ult c q γ 3 q = 1,3 C N + γ Z N + 0,5 γ L N = 843,803kN/m       
Dari  dua  metode  di  atas,  dipilih  nilai daya dukung tanah  yang paling kecil. Maka dipilih  nilai  daya  dukung  tanah  sebesar 843,803  kN/m 2 .  Wilayah  studi  berada  di Cibubur,  Jakarta.  Maka  dugunakan  faktor keamanannya  adalah  2,5.  Maka  didapatkan nilai daya dukung tanah sebagai berikut.
a ult 2 q = q /2,5 =843,803/2,5 = 340,949 kN/m
Sebelumnya  sudah  disebutkan  bahwa gaya  yang  terjadi  pada  bagian  bawah pondasi  (Q BASE )  adalah  sebesar  338,703 kN/m  untuk  bentang  tiap  meter  nya.  Jadi dapat  ditulis  Q BASE menjadi  338,703  kN/m 2 . Nilai  Q BASE ini  dikontrol  dengan  nilai  q a . Maka  didapat  Q BASE <  q a .  Maka  dimensi pelat  pondasi  aman  dan  sudah  cukup  untuk digunakan.
Luas tulangan pokok ditentukan dengan memilih nilai  yang terbesar dari tiga pilihan berikut.
1. c s y 0,85 f ' a b A = f    2 0,85 41,5 87,767 1000 = 392 = 7897,912 mm    2. c s y f ' A = b d 4f   41,5 = 1000 507 4 392 = 2082,984 mm    3. s y 1,4 A = b d f   2 1,4 = 1000 507 392 = 1810,714 mm  
Dari  ketiga  nilai  diatas,  dipilih  yang terbesar.  Maka  dipilih  nilai  luas  tulangan sebesar  7897,912  mm 2 .  Dipakai  luas  tul- angan  sebesar  3948,956  mm 2 .  Tulangan pokok  yang  digunakan  adalah  tulangan  ulir dengan  diameter  36.  Maka  jarak  antar tulangannya bisa dihitung sebagai berikut.
2 s 2 1 π D b 4 s A 1 3,14 36 1000 4 3948,956 2567,673 mm         
Dipilih  jarak  tulangan  sebesar  250  mm. Maka  tulangan  pokok  yang  digunakan  pada pelat lantai pondasi adalah D36 – 250.
Luas  tulangan  bagi  yang  dibutuhkan yaitu sebesar 20% dari luas tulangan pokok. Maka  luas  tulangan  bagi  di  dapat  sebagai berikut.
s,b s 2 A = 20% A = 20% 3948,956 = 789,791 mm  
Syarat  luas  tulangan  bagi  A s,b untuk nilai 300 MPa < f y < 400 MPa adalah sebagai berikut.
s,b 2 A 0, 0018 b h 0, 0018 1000 600 1080 mm      

## 
Karena  nilai  luas  tulangan  bagi  A s,b yang  dihitung  lebih  kecil  dari  yang  disya- ratkan,  maka  digunakan  luas  tulangan  bagi yang  disyaratkan.  Tulangan  bagi  yang digunakan  adalah  tulangan  ulir  dengan diameter  22.  Maka  jarak  antar  tulangannya bisa dihitung sebagai berikut.
2 s 2 1 π D b 4 s A 1 3,14 22 1000 4 1080
351,796 mm         
Dipilih  jarak  tulangan  sebesar  350  mm. Maka  tulangan  bagi  yang  digunakan  pada pelat lantai pondasi adalah D22 – 350.

## Penulangan Pelat Dinding
Luas  tulangan  pokok  ditentukan  dengan memilih nilai  yang terbesar dari tiga pilihan berikut.
1. c s y 0,85 f ' a b A = f    2 0,85 41,5 82,368 1000 = 392 = 7412,103 mm    2. c s y f ' A = b d 4f   41,5 = 1000 509 4 392 = 2091,201 mm    3. s y 1,4 A = b d 4f   2 1,4 = 1000 509 4 392 = 1817,857 mm   
Dari ketiga nilai diatas, dipilih yang ter- besar.  Maka  dipilih  nilai  luas  tulangan sebesar  7412,103mm 2 .  Luas  tulangan  ini adalah  luas  tulangan  total.  Sedangkan  luas tulangan  tarik  nilainya  sama  dengan  luas tulangan tekan yaitu sebagai berikut.
s 1 2 2 A A = A = 2 7412,103 = 2

## = 3706,051 mm
Tulangan  pokok  yang  digunakan  adalah tulangan  ulir  dengan  diameter  32.  Maka jarak  antar  tulangannya  bisa  dihitung sebagai berikut.
2 s 2 1 π D b 4 s A 1 3,14 32 1000 4 3706,051
216,899 mm        

## 
Dipilih  jarak  tulangan  sebesar  200  mm. Maka  tulangan  pokok  yang  digunakan  pada pelat dinding adalah D32 – 200.
Luas  tulangan  bagi  yang  dibutuhkan yaitu sebesar 20% dari luas tulangan pokok. Maka  luas  tulangan  bagi  di  dapat  sebagai berikut.
s,b s 2 A = 20% A = 20% 7412,103 = 1482,421 mm  
Syarat  luas  tulangan  bagi  A s,b untuk nilai 300 MPa < f y < 400 MPa adalah sebagai berikut.
s,b 2 A 0, 0018 b h 0, 0018 1000 600 1080 mm      

## 
Karena nilai luas tulangan bagi A s,b yang dihitung  lebih  besar  dari  yang  disyaratkan, maka  digunakan  luas  tulangan  bagi  hasil hitungan.
s 1,b 2,b 2 A A = A = 2 1482,421 = 2 = 741,210 mm
Tulangan  bagi  yang  digunakan  adalah tulangan  ulir  dengan  diameter  19.  Maka jarak  antar  tulangannya  bisa  dihitung sebagai berikut.
2 s 2 1 π D b 4 s A 1 3,14 19 1000 4 741,210 382,327 mm         
Dipilih  jarak  tulangan  sebesar  350  mm. Maka  tulangan  bagi  yang  digunakan  pada pelat lantai pondasi adalah D19 – 350. tulangan geser minimal dengan luas per meter panjang bisa dihitung sebagai berikut.
1. v,u y b S A = 3 f   2 1000 1000 = 3 392 = 850,340 mm   2. c v,u y 75 f ' b S A = 1200 f     2 75 41,5 1000 1000 = 1200 392 = 1027,112 mm    
Dari  kedua  nilai  diatas,  dipilih  yang terbesar.  Maka  dipilih  nilai  luas  tulangan sebesar  1027,112  mm 2 .    Tulangan  geser yang digunakan adalah tulangan ulir dengan diameter  19.  Maka  jarak  antar  tulangannya bisa dihitung sebagai berikut.
2 s 2 1 π D b 4 s A 1 3,14 19 1000 4
1027,112
551,809 mm       


Ada syarat  khusus  untuk  jarak tulangan geser,  yaitu  harus  memenuhi  syarat  seperti berikut.
Pasal 9.6.3, sn ≥ 1,5.dp ; sn ≥ 1,5.19 ; sn ≥ 28,5 dan sn ≥ 40 mm Pasal 9.10.5.2, s ≤ 16.D ; s ≤ 16.32 ; s ≤ 512 Dan s ≤ 48.dp ; s ≤ 48.19 ; s ≤ 912
Dari  hasil  perhitungan  dan  syarat  di atas, maka dipilih jarak tulangan sebesar 500 mm.  Maka  tulangan  geser  yang  digunakan pada pelat dinding adalah D19 – 500.

## Penulangan Pelat Dinding
Dalam  pelaksanaannya, box  underpass di-pasang  dengan  menggunakan  metode jacking .  Dalam  metode  ini,  dibutuhkan beban jacking untuk  mendorong box underpass masuk  ke  dalam  tanah.  Untuk menghitung beban jacking tersebut, dihitung terlebih  dahulu  berat  sendiri  dari box underpass.
Dari  perhitungan  tulangan  pada  subbab sebelumnya, didapatkan luas tulangan untuk tiap-tiap komponen dari box underpass . Dari data  tersebut  maka  bisa  dihitung  berat tulangan pada setiap komponen box underpass. Lebih lengkapnya, berat tulangan bisa dilihat pada tabel 1–3. Sedangkan untuk berat  beton  tiap  komponen  dan  berat  total dari box  underpass bisa  dilihat  pada Tabel 4 .

## Tabel 1. Berat Tulangan Untuk Pelat Lantai Atas
Pokok Bagi Diameter (mm) 36 22 Jarak Tulangan (mm) 200 300 Bentang (mm) 9300 9100 Jumlah Untuk 1 Box (buah) 93 61 Panjang Tulangan (m) 846,300 564,200 Berat Tulangan/m (kg/m) 6,310 2,226 Berat Tulangan (kg) 5340,153 1255,909 Berat Total (kg) 6596,062 Volume (m 3 ) 0,861 0,214 Volume Total (m 3 ) 1,075
Tabel 2. Berat Tulangan Untuk Pelat Lantai Pondasi
Pokok Bagi Diameter (mm) 36 22 Jarak Tulangan (mm) 250 350 Bentang (mm) 9300 9100 Jumlah Untuk 1 Box (buah) 74 52 Panjang Tulangan (m) 677,040 483,600 Berat Tulangan/m (kg/m) 7,990 2,226 Berat Tulangan (kg) 5409,550 1076,494 Berat Total (kg) 6486,043 Volume (m 3 ) 0,689 0,184 Volume Total (m3) 0,873
Tabel 3. Berat Tulangan Untuk Pelat Dinding Kanan dan kiri
Pokok Bagi Geser Diameter (mm) 32 19 19 Jarak Tulangan (mm) 200 350 500 Bentang (mm) 9300 6310 6310 Jumlah Untuk 1 Box (buah) 93 36 13 Panjang Tulangan (m) 586,830 335,331  249,876 Berat Tulangan/m (kg/m) 6,310 2,226 2,226 Berat Tulangan (kg) 3702,897  746,448  556,224 Berat Total (kg) 5005,569 Volume (m 3 ) 0,472 0,095 0,071 Volume Total (m 3 ) 0,638

## Tabel 4. Berat Struktur Box Underpass
Pelat Lantai Atas Pelat Lantai Pondasi Pelat Dinding Kanan Pelat Dinding Kiri Tebal (m) 0,6 0,6 0,6 0,6 Bentang (m) 9,1 9,1 6,31 6,31 Panjang (m) 9,3 9,3 9,3 9,3 Volume Kotor (m 3 ) 50,778 50,778 35,210 35,210 Volume Tulangan (m 3 ) 1,075 0,873 0,638 0,638 Volume Beton Bersih (m 3 ) 49,703 49,905 34,572 34,572 Berat Beton (kg) 119286,351 119773,122 82973,385 82973,385 Berat Tulangan (kg) 6596,062 6486,043 5005,569 5005,569 Berat Total (kg) 125882,413 126259,165 87978,954 87978,954 TOTAL (kg) 428099,485
Jadi  berat  total  untuk  satu box  under- pass dengan  bentang  9,3  m  adalah  428099, 485  kg.  Atau  setara  dengan  4199,656kN. Selain  berat  struktur  itu  sendiri,  dibutuhkan
berat  tambahan  yang    menimpa    struktur. Untuk  berat  tambahan  ini  bisa  dilihat  pada Tabel 5.
Tabel 5. Berat Tambahan di Atas Box Underpass No. Jenis Volume Berat Berat Total (m) (kN/m 3 ) (kN) 1. Tanah 180,420 12,32 2222,774 2. Lapisan aspal 20,748 22 456,463 3. Air hujan 20,748 9,8 203,333 Total 2882,570
Berat struktur dan beban tambahan yang menimpa  struktur  digunakan  untuk  meng- hitung  gaya  gesek  pada  atap  dan  lantai box underpass. Sedangkan untuk gaya gesek pa- da dinding dan gaya beban muka ( face load )
didapat  dari  nilai  tekanan  tanah  yang  sedah dijelaskan  sebelumnya.  Dimana  tekanan tanahnya  bisa  diilustrasikan  pada Gambar 8 .
Gambar 8. Tekanan Tanah Pada Box Underpass
Data-data  yang  telah  disebutkan  di atas  digunakan  untuk  menghitung  gaya gesek  pada  dinding,  lantai  dan  atap box underpass , serta menghitung beban yang ada di muka box under-pass.

## Roof Drag (RD)
Roof  drag atau  gaya  gesek  pada  atap box underpass bisa dihitung sebagai berikut. = F μ Roof drag 
Dimana  F  adalah  gaya  atau  berat  yang menimpa  atap box .  Dalam  hal  ini  adalah beban  tambahan,  yaitu  2882,570  kN. Sehingga roof  drag bisa  dihitung  sebagai berikut.
= 2882,570 0, 35 = 1008,9 kN Roof drag 

## Floor Drag (FD)
Floor  drag atau  gaya  gesek  pada  atap box underpass bisa dihitung sebagai berikut.
= F μ Floor drag 
Dimana F adalah berat sendiri ditambah beban  tambahan.  Sehingga  nilai  F  bisa dihitung sebagai berikut.
F = berat sendiri + beban tambahan
= 4199,656+ 2882,570
= 7082,226 kN
Sehingga floor  drag bisa  dihitung sebagai berikut.
= 7082,226 0, 35 = 2478,779 kN Floor drag 

## Wall Drag (WD)
Wall  drag atau  gaya  gesek  pada  atap box underpass bisa dihitung sebagai berikut. = F μ Wall drag 
Dimana F adalah gaya yang tegak lurus terhadap  dinding box yaitu  tekanan  tanah. Pada  gambar  5.31  diilustrasikan  besarnya tekanan  tanah  pada box. Sehingga  nilai  F bisa  dihitung  dengan  menghitung  luasan diagram pada gambar 5.34 dikalikan dengan panjang bentang yang diuji.
 
F = 24,380+356,236 9,3
= 3539,725 kN 
Sehingga wall  drag bisa  dihitung sebagai berikut.
= 3539,725 0, 35 = 1238,904 kN Wall drag 

## Face Load (FL)
Face load adalah berat total yang ada di muka box  underpass. Dimana  gaya  tersebut
adalah gaya yang tegak lurus terhadap muka box yaitu  tekanan  tanah.  Sama  seperti  gaya pada wall  drag, gaya  pada  muka box bisa dihitung dengan menghitung luasan diagram pada gam-bar 5.34 dikalikan dengan panjang bentang yang diuji.
  = 24,380+356,236 9,1 = 3463,602 kN Face Load 

## Beban Jacking
Beban Jacking bisa  dihitung  sebagai berikut.
Beban jacking = FL + RD + FD + WD =  3463,602  +  1008,9  + 2478,779+ 1238,904
= 8190,185 kN
Maka untuk memasukkan satu span box underpass dengan  panjang  9,3  m,  maka dibutuhkan  beban jacking lebih  besar  dari 8190,185 kN.
Pada perencanaannya ada 10 box under- pass yang dimasukkan dengan total panjang 93m.  Untuk  menambah  tiap  satu span  box under-pass , maka dibutuhkan beban jacking tambahan.  Adapun    beban jacking yang dibutuhkan  untuk  tiap  penambahan  1 span box  under-pass sampai  terpasang  10  span box  underpass, dapat  dilihat  seperti  yang tertera pada
Tabel 6 .
Tabel 6. Beban Jacking untuk Tiap Jumlah Span Box Underpass
Jumlah Box Underpass Roof  Drag (kN) Floor Drag (kN) Wall Drag (kN) Face Load (kN) Beban Jacking (kN) 1 1008,900 2478,779 1238,904 3463,602 8190,185 2 2017,799 4957,558 2477,808 3463,602 12916,767 3 3026,699 7436,338 3716,711 3463,602 17643,350 4 4035,598 9915,117 4955,615 3463,602 22369,933 5 5044,498 12393,896 6194,519 3463,602 27096,515 6 6053,398 14872,675 7433,423 3463,602 31823,098 7 7062,297 17351,454 8672,327 3463,602 36549,680 8 8071,197 19830,234 9911,230 3463,602 41276,263 9 9080,097 22309,013 11150,134 3463,602 46002,846 10 10088,996 24787,792 12389,038 3463,602 50729,428

## Dari
Tabel  6 dapat  dilihat  bahwa  tiap penambahan  satu span  box  underpass, dibutuh-kan beban jacking tambahan sebesar 4726,583 kN.

## SIMPULAN
Berdasarkan  analisis  yang  telah  dilaku- kan,  maka  didapatkan  kesimpulan  sebagai berikut.
1. Box  underpass dirancang  dengan  meng- gunakan  beton  mutu  K–500,  dan  baja
tulangan  yang  digunakan  adalah  mutu baja BjTD 40.
2. Dimensi box  underpass yang  dirancang adalah  masing–masing  setebal  60  cm untuk  pelat  lantai  atas,  pelat  lantai pondasi, dan pelat dinding.
3. Pada  pelat  lantai  atas,  tulangan  pokok yang digunakan adalah D36-200. Tulang- an bagi yang digunakan adalah D22–300.
4. Pada pelat lantai pondasi, tulangan pokok yang digunakan adalah D36-250. Tulang- an bagi yang digunakan adalah D22–350.
5. Pada  pelat  dinding,  tulangan  pokok  yang digunakan  adalah  D32-200.  Tulangan
bagi  yang  digunakan  adalah  D19–350. Sedangkan  tulangan  geser  yang  diguna- kan adalah D19–500.
6. Untuk memasukkan satu span box under- pass  dengan  panjang  9,3  m  masuk  ke dalam  tanah  dibutuhkan  beban  jacking lebih besar dari 8190,185 kN. Sedangkan untuk  setiap  penambahan  satu  span  box underpass,  diperlukan  beban  jacking tambahan sebesar 4726,583 kN.

## DAFTAR PUSTAKA
Allenby,  Douglas.  2007. Jacked  Box Tunneling .  Institution  of  Mechanical Engineering.
Asroni,  Ali. Balok  Pelat  Beton  Bertulang. Yogyakarta: Graha Ilmu, 2010.
Asroni, Ali. 2010. Kolom Fondasi & Balok T
Beton  Bertulang .  Yogyakarta:  Graha Ilmu.
Badan  Standar  Nasional.  2002.  Baja
Tulangan Beton. SNI 07-2052-2002 .
Badan  Standar  Nasional.  2002. Tata  Cara
Perhitungan  Struktur  Beton  Untuk
Bangunan  Gedun g.  SNI  03-2847- 2002.
Badan Standar Nasional. 2005. Pembebanan Untuk Jembatan . RSNI T-02-2005. Badan  Standar  Nasional.  2010. Tata  Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Bangunan Gedung dan Non Gedung . RSNI3 03-1726-2010. Cook,  Ronald  A.  2002. Design  Live  Loads on Box Culvert . University of Florida Iqbal,  Agus. Dasar-dasar  Perencanaan Jembatan  Beton  Bertulang .  Jakarta:
PT. Mediataman Saptakarya, 1995. MacKechnie, Christopher. The Two Different Methods of Subway
Construction. Public Transport .
[edited  2013].  Available  from  : http://publictransport.about.com/od/Gl ossary/a/The-Two-Methods-Of-

## Subway-Construction.htm
Nawy,  Edward  G.  1998.  Beton  Bertulang Suatu  Pendekatan  Dasar.  New  Jersey: Universitas Negeri New Jersey