## STUDI ANALISIS PERBANDINGAN LAJU PERPINDAHAN PANAS PADA TUBE KONDENSOR MENGGUNAKAN MATERIAL ALUMINIUM BRASS DI STEAM TURBINE UNIT 3.0 PLTGU PT PJB UP GRESIK DAN MATERIAL TITANIUM DI STEAM TURBINE UNIT 2 PLTU PT PJB UP PAITON
Royyan Firdaus 1 , Maula Nafi' 2 , Moch Yanuar Ramadhan 3 , Rizcky Eka 4
Teknik Mesin, Fakultas Teknik, Universitas 17 Agustus 1945 Surabaya, Indonesia email: royyanf@untag-sby.ac.id

## ABSTRAK
Tube  kondensor  steam  turbine  3.0  PLTGU  PT  PJB  UP  Gresik  rencana  mengalami pergantian tube atau retubing dengan material tube pada awalnya Aluminium Brass menjadi Titanium. Penggunaan material Titanium sudah diterapkan di PT PJB UP  Paiton. Sehingga, perlu  dilakukan  analisis  perbandingan  penggunaan  material  Aluminium  Brass  dan  material Titanium dalam proses perpindahan panas.
Penelitian ini berdasarkan dari kondensor di PT PJB UP Gresik dan PT PJB UP Paiton serta data yang dibutuhkan meliputi: data sheet kondensor, data aktual steam dan air pendingin saat masuk ke kondensor dan keluar kondensor, serta properti dari masing-masing fluida dan material tube.
Hasil dari analisis perbandingan laju perpinahan panas pada tube kondensor diperoleh hasil yaitu nilai laju perpindahan panas menggunakan material Aluminium Brass: 454,4 KW dan  material  Titanium:  105,6  KW  serta  untuk  nilai  efektifitas  material  Aluminium  Brass: 0,6683 untuk material Titanium: 0,2616. Hasil tersebut sangat dipengaruhi oleh besaran nilai konduktifitas  termal  masing-masing  material.  Nilai  untuk  konduktifitas  termal  material Aluminium Brass: 100,42 W/(m.K) dan material Titanium: 21,9 W/(m.K). Sehingga nilai laju perpindahan”panas”dan  nilai  efektifitas  selalu  berbanding”lurus  dengan”nilai  konduktifitas termal material yang digunakan.
Penggunaan  material  Aluminium  Brass  sangat  disarankan  dalam  proses  perpindahan panas, sehingga material Titanium kurang disarankan karena proses perpindahan panas kurang kurang maksimal.
Kata kunci: kondensor, tube, retubing, laju perpindahan panas, efektifitas, Aluminium Brass, Kata kunci: Titanium

## PENDAHULUAN
Kebutuhan    listrik  penduduk  semakin meningkat  setiap  harinya.  Dengan  beban puncak  kelistrikan  khusus  pulau  Jawa  Bali hampir  mencapai  27.000  MW  dan  jumlah pelanggan  seluruh  Indonesia  75,7  juta  baik (Statistik PLN, 2019).
Salah satu usaha yang dilakukan untuk mencukupi  kebutuhan  masyarakat  ini  adalah dengan mengoptimalkan produksi listrik dari PT i PJB yang i merupakan anak i perusahaan i PT PLN i (Persero)  salah  satunya  adalah  PT  PJB UP Gresik dan PT PJB UP Paiton.
Terdapat  empat  komponen  utama dalam  sistem  pembangkit  listrik  yaitu: pompa, boiler ,  turbin  dan  kondensor. Kondensor merupakan suatu sistem pendingin yang mampu meningkatkan efisiensi  unit  karena  kondensor  berfungsi untuk  mengkondensasi  pada steam yang berasal  dari low  pressure  turbine berubah menjadi  air  jenuh  yang  selanjutnya  akan disirkulasikan kembali kedalam sistem.
Tube kondensor s team turbine unit 3.0 PLTGU  PT  PJB  UP  Gresik  rencana mengalami  pergantian tube atau retubing dengan material tube pada awalnya Aluminium Brass menjadi Titanium. Penggunaan tube Titanium  pada  kondensor sudah  diaplikasikan  di  kondensor steam turbine unit 2 PLTU PT PJB UP Paiton. Pergantian material tube pada kondensor  dari  Aluminium  Brass  menjadi Titanium akan meringankan dan memperkecil biaya perawatan ( maintenance ) yang dilakukan pihak pembangkit terutama PT PJB UP Gresik. Rencana pergantian tube ini tentu menimbulkan  perbedaan  dari  segi  proses pengkondensasi steam menjadi air jenuh, laju perpindahan panas, dan performa kondensor.
Tujuan i penelitian ini yaitu:
1. Menganalisa laju I perpindahan ’ panas pada kondensor  dengan  material tube yang berbeda.
2. Menganalisa  efektifitas tube kondensor
dengan material Aluminium Brass
danaterial Titanium.
3. Mengetahui performansi kondensor dengan  material  Aluminium  Brass  dan material Titanium.
Kajian yang dilakukan oleh Chandrasa Soekardi bertujuan untuk memperoleh seberapa  besar  pengaruh  harga  efektifitas perpindahan panas dan tahan termal terhadap hasil  perancangan  sebuah  alat  penukar  kalor dan  mengidentifikasi  kondisi  perancangan paling optimal.
Kajian  dilakukan  dengan  sebuah I alat penukar IIi kalor  tipe IIi shell & IIi tube yang dilakukan dengan IIIi metode perhitungan efektifitas-NTU.
Gambar 1 Nilai temperatur pada saat meninggalkan alat penukar kalor
Dalam  kajian  yang  dilakukan  oleh Chandrasa  Soekardi  diperoleh  bahwa  nilai efektifitas alat penukar kalor dipengaruhi oleh jumlah banyaknya tube sehingga mengakibatkan  semakin  besarnya  diameter shell . Penelitian yang dilakukan oleh Indrawati  Supu  bertujuan  untuk  mengetahui perubahan  suhu  terhadap  perpindahan  panas pada  suatu  material  yang  berbeda  pada  suhu ruangan sehingga dapat mengetahui penggunaan  material  yang  sesuai  dan  lebih ekonomis.
Penelitian yang
dilakukan menggunakan  metode  eksperimen  dengan alat gelas ukur dengan material yang berbeda (Kaca, Aluminium, dan Besi).
Gambar 2 Grafik hubungan waktu dengan perubahan suhu dengan material gelas ukur yang berbeda.
Pada  penelitian  yang  dilakukan  oleh Indrawati Supu terdapat faktor yang mempengaruhi  terjadinya  penurunan  suhu pada gelas ukur dengan material berbeda:
1. Konduktifitas  material  masing-masing gelas ukur
2. Temperatur di sekeliling gelas ukur
3. Kecepatan dari udara sekeliling gelas ukur

## Bambang Setyoko (ISSN 0852-1697)
Penelitian  yang  dilakukan  oleh  Bambang Setyoko  untuk  mengetahui  kerja  suatu  alat penukar ’. panas ’. ( Heat Exchanger ) ’. berfungsi sebagai pemanas crude oil yang menggunakan  solar  sebagai  media  pemanas dengan  menghitung fouling  factor .  Pada pelaksanaan  penelitian  yang  dilakukan  oleh Bambang  Setyoko  mengunakan  berbagai macam analisa perhitungan:
1. Heat Duty 2. LMTD ( Log Mean Temperature Difference ) 3. Flow Area
4. Kecepatan Massa
5. Faktor Dimensi Untuk Exchanger
6. Bilangan Prandtl
7. Koefisien Perpindahan Panas
8. Rasio Viskositas Fluida
9. Fouling Factor
Tabel 1 Hasil analisa perhitungan fouling factor pada alat penukar kalor ( Heat Exchanger )
Dalam  hasil  analisa  perhitungan diperoleh  panas  yang  diberikan  oleh  solar tidak  semuanya  diterima  oleh crude  oil sehingga panas terbuang ke lingkungan hal ini dapat  dilihat  dari  harga fouling  factor yang besar daripada nilai yang diizinkan.

## PROSEDUR EKSPERIMEN
Dalam  perhitungan  perbedaan  laju perpindahan panas pada material Aluminium Brass  dan  Titanium  yang  perlu  dilakukan adalah  studi  literatur  yang  dilakukan  di perpustakaan  Untag  Surabaya,  PT  PJB  UP Gresik  dan  Paiton  (Ruang  CCR  ( Computer Control  Room ),  ruang  Rendal  OP  dan  ruang Corrective  Maintenance ),  diskusi  dengan pembimbing di PT PJB UP Gresik dan Paiton, dan  dosen  pembimbing.  Dalam  memperkuat dalam  penelitian    ini  diperlukan  referensi berupa  jurnal,  diktat,  dan  referensi  dari internet. Data yang diperoleh untuk perhitungan berasal dari : data sheet dan log sheet Kondensor Steam Turbine unit 3.0 dan Kondensor Steam Turbine 2, jurnal, dan diktat tentang heat exchanger .
Textbook pendukung digunakan :
1. “ Fundamental i of Heat i and MassTransfer ” Theodore Ii L. Ii Bergman  dan I Adrienne Ii S. i Lavine.
2. “ Heat i Transfer A Practicial Approach 2nd edition ” Yunus A. Cengel
3. “Perpindahan Panas” Agus Haryanto, dan berbagai sumber yang relevan.
Gambar 3 Kondisi kondensor yang

## digunakan
Perpindahan I Panas pada I Sisi Shell I Perhitungan II perpindahan  panas II pada II sisi i shell ,  meggunakan  data  aktual  berupa  suhu steam masuk ke dalam kondensor dan suhu air jenuh  didalam hotwell tempat  penampungan hasil kondensasi steam . Mencari angka Reynold untuk mengetahui jenis aliran. Selanjutnya
menghitung angka Nusselt dan angka Nusselt
dapat digunakan untuk menghitung koefisien konveksi didalam shell .
Perpindahan I Panas pada i Sisi Tube i Perhitungan iii perpindahan  panas iii pada  sisi i tube ,  menggunakan  data  aktual  berupa temperatur  air  laut  (pendingin)  yang  masuk dan  keluar  dari tube kondensor  dengan material yang berbeda.
Mencari angka Reynold untuk menentukan jenis aliran. Selanjutnya menghitung angka Nusselt dan angka Nusselt dapat digunakan untuk menghitung koefisien konveksi didalam tube .
Analisis IIIIi Laju IIIII Perpindahan IIIIII Panas Keseluruhan i Analisis.laju perpindahan. panas. keseluruhan dapat  diperoleh  dengan  perhitungan  data aktual alat penukar kalor dan data yang telah dihitung  sebelumnya  yang  meliputi i luas permukaan iiii dalam iii dan  luar iii tube ,  nilai koefisien ii perpindahan iii panas,  nilai  faktor- faktor  yang  menyebabkan  kinerja  penukar kalor turun, dan nilai perubahan suhu.

## Analisis Efektifitas dengan Metode NTU
Efektifitas  digunakan  untuk ’’. menentukan unjuk i kerja dari suatu heat . exchanger i dengan membandingan antara . laju perpindahan . panas yang . telah diperhitungkan.
Gambar  4 Flowchart analisis  laju perpindahan  panas  dan  nilai  efektifitas metode NTU.

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Data yang digunakan dari data spesifikasi dan data  aktual  pada  kondensor  di i PT i PJB i UP Gresik i dan PT i PJB UP i Paiton.
Tabel 2 Properti pada kondensor
Susunan tube kondensor yang digunakan  dalam  analisa  laju  perpindahan panas  adalah  susunan staggered .  Untuk menentukan  nilai iII koefisien iII perpindahan panas iI pada  sisi iI shell diperlukan  nilai  V max , Re max , Nu.
Gambar 5 Susunan tube staggered
V max terjadi  pada  A1  dengan  rumus  sebagai berikut :
PT PJB UP Gresik PT PJB UP Paiton Satuan Aluminium Brass 100,42 - W/(m.K) Titanium - 21,9 W/(m.K) 303,828 304,059 K 309,992 311,686 K 314,628 315,742 K 311,065 313,081 K m/s m/s m² m³/s m m m m m m
Viskositas Kinematis m²/s Pr Koefisien perpindahan panas W/(m.K) Cp kJ/(kg.K) Viskositas Kinematis m²/s Pr Koefisien perpindahan panas W/(m.K) Cp kJ/(kg.K) m².K/W Air Steam Debit cooling water 12,797 0,03125 0,03125 0,00000082 5,58 2,084 Material Data ST SD SL Kecepatan cooling water Kecepatan exhaust steam Cooling surface area
Diameter dalam tube
Diameter luar tube Panjang tube Cooling water in Cooling water out Exhaust steam Hotwell kondensor 0,0001 0,613 4,18 0,0000131 1,125
0,613
Faktor fouling 2,1 6,9 14150 0,025
0,0275 11,791 0,05412
V max = ST ST - D o V
V max ’’ = ’’ Kecepatan  aliran ’. fluida  maksimal ( m s ⁄ ) D o = Diameter i luar tube (m) V i = i Kecepatan i aliran fluida ( m s ⁄ )
Kecepatan ’’.. maksimum digunakan untuk  mencari  kelajuan  aliran  apakah turbulen  atau  laminer  dengan  menggunakan Angka  Reynold  maksimal  (Re max )  sebagai berikut :
Re max = V max D o v
Re max = Angka Reynold maksimal V max =  Kecepatan  aliran  fluida  maksimal ( m s ⁄ ) D o = Diameter luar tube (m)
v = Viskositas kinematik ( m 2 s ⁄ )
Sebelum  menentukan  Angka  Nusselt terlebih  dahulu  mencari  nilai  C  dalam  tabel konstanta  untuk tube  bank dalam  aliran silang .
Tabel . 6 Konstanta untuk tube bank dalam aliran silang
C = 0,35 ( ST SL ) 1 5 ⁄ Nu = C Re max m Pr 0,36 ( Pr Pr s ) 1 4 ⁄
Nu = Angka Nusselt Re max = Angka Reynold maksimal Pr = Angka Prandtl Pr s = Angka Prandtl pada bagian permukaan
Selanjutnya  dilakukaniiiperhitungan koefisien i perpindahan i panas i pada i sisi i shell : h o = Nu k D o
h o = Koefisien ii perpindahan panas ii konveksi dalam i tube ( W ( m 2 .K ) ⁄ ) Nu i = Angka Nusselt .
k i = I Konduktivitas termal fluida ( W ( m.K ) ⁄ ) D o = Diameter i luar i tube (m)
Menentukan IIIIIII nilai IIIIIII koefisien perpindahan I panas  pada I sisi tube I diperlukan nilai Angka Reynold (Re) dan Angka Nusselt (Nu). Menentukan Angka
Reynold dirumuskan:
Re = V D i v
Re = Angka Reynold V = Keceatan aliran i fluida ( m s ⁄ )
v = Viskositas . kinematik ( m 2 s ⁄ )
D i = Diameter dalam tube (m)
Re ≥ 10.000 (Aliran Turbulen) Re < 10.000 (Aliran Laminer)
Didapatkan Angka Reynold ≥ 10.000 yang  menandakan  aliran  tersebut  turbulen.
Perhitungan Angka Nusselt didapat menggunakan persamaan Dittus-Boulter
dengan syarat aliran turbulen. Sehingga:
Nu = 0,023 Re 0,8 Pr 0,4 Nu i = Angka Nusselt .
Re i = Angka Reynold maksimal Pr i = Angka Prandtl .
Perhitungan IIi koefisien II perpindahan panas II pada sisi I tube dengan rumus I adalah:
h i = Nu k D i
h i i =  Koefisien  perpindahan ’ panas ’. konveksi dalam I tube ( W ( m 2 .K ) ⁄ )
Nu i = Angka Nusselt I k i = . Konduktivitas i termal fluida I ( W ( m.K ) ⁄ )
D i i = I Diameter I dalam I tube I (m)
Koefisien perpindahan panas menyeluruh adalah i total tahanan i termal i antar dua ? fluida  yang ? terjadi  perpindahan ? panas. Tahanan  termal  dalam  proses  perpindahan panas  dalam  penukar  kalor  meliputi  tahanan konveksi  dan  konduksi  sehingga  dapat digambarkan menjadi :
Gambar 7 Tahanan termal keseluruhan
Sehingga  rumus  untuk  koefisien perpindahan panas menyeluruh adalah:
UA s = 1 1 Ai hi + ln ( Do Di ⁄ ) 2πkL + 1 ho Ao (W/K)
UA s =  Koefisien IiII perpindahan IiII panas menyeluruh ( W K ⁄ ) h i I =  Koefisien I perpindahan  panas I konveksi dalam i tube ( W ( m 2 .K ) ⁄ )
h o I =  Koefisien u perpindahan  panas I konveksi luar i tube ( W ( m 2 .K ) ⁄ )
A o i = Luas i permukaan luar i tube (m)
A i i = Luas i permukaan dalam i tube (m) D o i = Diameterlluar tube .(m) D i i = Diameter l dalam tube .(m) k IIII = Konduktivitas IIII termal IIIIi material
( W ( m.K ) ⁄ )
L i = Panjang i tube (m)
Dengan memperhitungkan faktor pengotor ( fouling )dalam penukar kalor maka koefisien ’’. perpindahan  panas ’’ menyeluruh (UAs) sehingga menjadi :
UA s = 1 1 Ai hi + Rf,i Ai + ln ( Do Di ⁄ ) 2πkL + Rf,o Ao + 1 ho Ao (W/K)
R f,i = Faktor fouling dalam tube ( m 2 .K W ⁄ )
R f,o = Faktor fouling luar tube ( m 2 .K W ⁄ )
Tabel 3 Faktor fouling Dari hasil perumusan tersebut didapatkan grafik I dibawah I ini :
Gambar i 8 Nilai koefisien i perpindahan i panas . menyeluruh .
Nilai perbedaan pada koefisien perpindahan ’. panas ’’ menyeluruh (UAs) yang berbeda dipengarui oleh perbedaan konduktifitas  termal  material  (K)  yang berbeda  dimana  nilai  Alumunium  Brass  = 100,42 W m.K ⁄ dan Titanium = 21,9 W m.K ⁄ Arah  aliran  fluida  yang  digunakan untuk menentukan ∆T lm dengan susunan tube
staggered adalah  aliran  secara counterflow sehingga:
∆T lm = ( T h, in - T c, out ) - ( T h, out - T c, in )
ln ( ( Th, in - Tc, out ) ( Th,out - Tc,in ) )
∆T lm i = Perbedaan tempertur rata-rata (K) T h,i i = Temperatur i masuk steam (K) T h,o i = Temperatur i hotwell (K) T c,i i = Temperatur i masuk air laut (K) T c,o i = Temperatur i keluar air laut (K) Sehingga grafik hasil distribusi temepratur heat  exchanger tipe counterflow adalah:
Gambar 9 Log i mean temperature i difference (LMTD) i penggunaan i material Aluminium
Brass
Gambar 10 Log i mean temperature i difference (LMTD) i penggunaan i material Titanium
Hasil  perhitungan  dan  pengolahan perbandingan hasil perhitungan laju perpindahan  panas  (Q)  antara  material titanium  dan  Alumunium  Brass  pada tube kondensor menggunakan persamaan:
Q= UA s ∆T lm
Q i = Laju i perpindahan i panas (W)
UA s = Koefisien ’’.’ perpindahan ’.’’ panas menyeluruh ( W K ⁄ ) ∆T lm = Perbedaan tempertur rata-rata (K) Atau
Gambar 11 Nilai i laju perpindahan i panas antara menggunakan material i Aluminium Brass i dan Titanium Dimana berpedaan tersebut
dipengaruhi oleh konduktifitas termal material  (K)  yang  berbeda  dan  suhu  yang keluar  dari exhaust  steam dan cooling  water out pada kondensor.
Perhitungan  dengan  metode  NTU digunakan  untuk  mencari  jumlah  satuan perpindahan dengan persamaan:
NTU= Uas
Cmin
NTU = Jumlah satuan perpindahan
UA s = Koefisien iiI perpindahan iiI panas menyeluruh I ( W K ⁄ ) C min II =  Kapasitas ii panas  fluida ii minimum ( W K ⁄ )
Hasil  dari  NTU  digunakan  untuk menemukan nilai dari efektifitas  (ε). Menentukan nilai efektifitas (ε) menggunakan    NTU Relation pada  aliran counterflow.
Tabel 4 Tabel hubungan antara efektifitas dan NTU
Tabel 5 Hasil perhitungan secara keseluruhan Nilai Aluminium Brass Titanium UA s 77.807,905 W K ⁄ 17.011,118 W K ⁄
∆T lm 5,841 K 6,211 K Q 454.420,496 W  105.666,686 W NTU 1,458 0,318 𝜀 0,6683 0,2616 Nilai laju perpindahan panas
menggunakan  material  Aluminium  Brass lebih  tinggi  daripada  menggunakan  material Titanium.  Nilai  tersebut  berbanding  lurus dengan  nilai  konduktifitas  termal  masing- masing  material.  Sehingga  penggunaan material  Aluminium  Brass  lebih  baik  dalam proses perpindahan panas setelah mengetahui hasil  nilai  perhitungan  laju IIi perpindahan i panas.
Nilai efektifitas berbanding III lurus dengan IIIi nilai  laju  perpindahan iIII panas. Sehingga,  penggunaan  material  Aluminium Brass  pada  kondensor  lebih  disarankan  dari pada menggunakan material Titanium.

## KESIMPULAN DAN SARAN
Kesimpulan Hasil iiii penelitian  yang iiii telah  dilakukan terdapat ii perbedaan  yang Ii significant pada nilai laju perpindahan panas antara penggunaan material Alumunium Brass di PT PJB UP  Gresik dengan penggunaan material Titanium  di  PT  PJB  UP  Paiton.  Sehingga hasil II penelitian  dapat II disimpulkan  sebagai berikut:
1. Nilai III laju perpindahan III panas pada kondensor IIIIiI menggunakan IIIIII material Aluminium II Brass adalah 454.420,496 W dan material Titanium adalah 105.666,686 W
2. Semakin  tinggi  nilai  konduktifitas  termal material  maka  materail  tersebut  semakin baik melakukan proses perpindahan panas
3. Nilai  efektifitas  kondensor  menggunakan Aluminium  Brass  adalah  0,6683  dan material Titanium adalah 0,2616
4. Performa  kondensor  dalam  melakukan proses  perpindahan  panas  dan  nilai efektifitas tube kondensor  berbanding lurus dengan nilai laju perpindahan panas
Saran Penggunaan  material  Aluminium  Brass sebagai  tube  kondensor  lebih  disarankan karena memiliki nilai laju perpindahan panas lebih  tinggi  daripada  material  Titanium sehingga akan berbending lurus dengan nilai efektifitas tube kondensor.

## REFERENSI
Cengel,  Y.  A.  (2004),  “Heat  Transfer  A Practicial  Approach  2nd  edition”, Singapore, Mc Graw Hill Book Dawami.  (2016),  “Kondensor  PLTGU”,
Gresik, PT PJB UP GRESIK Haryanto,  A.  (2015),  “Perpindahan  Panas”,
Yogyakarta, Innosain Incropera,  F.  P.,  Dewitt,  D.  P.  (2011),
“Fundamental of Heat and Mass Transfer 7 th edition.  United  States  of  America”, John Wiley &Sons
Lini,  A.  S.  Z.,  Rudiyanto,  B.  (2016), “Penentuan  Nilai  Efektivitas  Condenser di  PLTU  Paiton  Unit  5  PT.  YLT  Jawa Timur”, Jurnal Ilmiah Rotary, Vol. 1, No.
1, hal. 1-7
Ma’a, M. (2013), “Karakteristik Perpindahan Panas Pada Double Pipe Heat Exchanger,
Perbandingan Aliran Parallel Dan Counter  Flow”,  Jurnal  Teknik  Elektro dan  Komputer,  Vol.  1,  No.  2,  hal.  161- 168
Reynolds,  W.  C.,  Perkins,  H.  C.  (1994), “Termodinamika Teknik”,
Jakarta, Penerbit Erlangga
Rosyda, A., Anhar, A.  R., dan Silanegara, I.
(2017),  “Analisis  Kinerja  Kondensor Unit IV Sebelum dan Sesudah
Overhaul”, Jurnal Politeknologi, Vol. 16,
No. 3 hal. 233-238
Setyoko,  B.  (2008),  “Evaluasi  Kinerja  Heat Exchanger  Dengan  Metode  Fouling Factor”,  Jurnal Teknik,  Vol.  29  No.  20, hal. 148-153 Sualeman.,  Satria,  N.  (2014),  “Analisis
Efektivitas  Alat  Penukar  Panas”,  Jurnal
Teknik Mesin. Vol. 4, No. 1, hal. 22-24 Suliyantoko,  A.  (2009),  “Pengendalian Operasi  PLTU  &  PLTGU”,  Jakarta,  PT
Lintang Panca Semesta
Supu,  I.,  Usman,  B.,  Basri,  S.,  dkk.  (2016), “Pengaruh Suhu Terhadapa Perpindahan Panas  Pada  Material  Yang  Berbeda”,
Jurnal Dinamika, Vol. 7, No. 1, hal. 62- 73 Soekardi,  C.  (2015),  “Analisis  Pengaruh Efektifitas  Perpindahan  Panas  Dan
Tahanan  Termal  Terhadap  Rancangan
Termal  Alat  Penukar  Kalor  Shell  & Tube”, Jurnal Sinergi, Vol. 19, No. 1, hal. 19-24 Titahelu,  N.  (2011),  “Analisis  Pengaruh Diameter  Pada  Susunan  Setengah  Tube
Heat Exchanger Dalam Enclosure Terhadap Karakteristik Perpindahan
Panas”, Jurnal Teknologi, Vol. 8, No. 1, hal. 889-894 Zakaria,  T.,  Suryaman,  T.  (2020),  “Analisa Kerusakan  Kondensor  Unit  1-4  PLTU-XYZ Banten  (AN  ENGINEERING  REPORT CASE STUDY)”, Jurnal Intent, Vol. 3, No. 2, hal. 111-121