Abstrak — Gedung Apartemen Grandhika City Jatiwarna Bekasi
– Tower  Emerald  merupakan  sebuah  gedung  apartemen  yang terdiri  dari  22  lantai  yang  didesain  menggunakan  struktur beton  bertulang.  Gedung  ini  terletak  didaerah  Jabodetabek dimana merupakan daerah yang rawan gempa. Dalam studi ini dilakukan perencanaan ulang dengan memodifikasi strukturnya menjadi  struktur  baja  komposit  dengan  sistem  rangka  bresing konsentris  khusus  jenis  inverted – V.  Sistem  rangka  bresing konsentris  khusus berfungsi sebagai  penahan gaya lateral yang memiliki  tingkat  kekakuan  yang  cukup  baik  dibanding  sistem Moment  Resisting  Frame  (MRF)  dan  proses  pelaksanaan  dan perawatan yang mudah.Dalam penyelesaiannya, akan dilakukan  analisis  struktur  utama  yang  terdiri  dari  balok, kolom,  dan  bresing  yang  akan  dimodelkan  dengan  alat  bantu ETABS.  Telah  dilakukan  perhitungan  modifikasi  perencanaan struktur  Gedung  Apartemen  Grand  Dhika  City  Jatiwarna menggunakan  Sistem  Rangka  Bresing  Konsentris  Khusus (SRBKK). Perhitungan struktur yang dilakukan mengacu pada SNI 1729-2015, SNI 1726-2012, SNI 1727-2013 dan PPIUG 1983. Dari analisis dan hasil perhitungan  diperoleh  hasil, yaitu: tebal pelat atap dan lantai 11 cm, dimensi balok induk ada 2 macam yaitu  WF500.300.11.15  dan  WF450.200.9.14,  dimensi  kolom lantai  1-7  CFT  600.600.32.32,  dimensi  kolom  lantai  8-14  CFT 550.550.22.22, dimensi bresing menggunakan WF 600.300.12.20, dan base  plate menggunakan fixed  plate dari  katalog Continental  Steel.  Sambungan  struktur  utama  direncanakan sebagai  sambungan  kaku  dengan  baut  fub  825  Mpa. Perencanaan  pondasi  menggunakan  tiang  pancang  beton pracetak  diameter  60  cm  dengan  kedalaman  22  m.  Kolom pedestal  direncanakan  dengan  ukuran  1200  mm  x  1200  mm dengan tulangan utama 32D25 dan sloof ukuran 40 cm x 90 cm dengan tulangan utama 4D20 dan tulangan geser Ø10-150.
Kata Kunci — Baja-Beton  Komposit,  Bresing  Konsentris, Apartemen.

## I. PENDAHULUAN
ILAYAH  Jakarta  dan  sekitarnya  (Jabodetabek) merupakan  daerah  yang  rawan  gempa.  Dilihat  dari beberapa  kejadian  gempa  yang  menerjang  Jakarta  dan sekitarnya. Yang terbaru terjadi pada Rabu 19 Oktober 2016 lalu, gempa dengan kekuatan 6,5 skala Richter mengguncang pantai  utara  Jakarta,  Banten,  dan  Jawa  Barat.  Meski  gempa ini tidak menimbulkan kerusakan, warga Jakarta yang tinggal di  gedung  bertingkat  dan  apartemen  merasakan  guncangan yang  lebih  kuat.  Terhitung  terjadi  beberapa  kali  Jakarta  dan sekitarnya  diguncang  oleh  gempa.  Hal  ini  menunjukkan bahwa  bencana  yang  sama  bisa  berulang  di  Jakarta  dan sekitarnya  karena  fakta  membuktikan  bahwa  sejarah  gempa selalu terulang dalam periode waktu tertentu. Oleh karena itu, bangunan – bangunan  tinggi  di  Jakarta  dan  sekitarnya  harus
dibangun  dengan  konstruksi  tahan  gempa  untuk  mencegah terjadi  kegagalan  struktur  sehingga  diharapkan  dapat meminimalisir kerusakan yang terjadi dan korban jiwa akibat gempa yang terjadi.
Dalam  perencanaan  konstruksi  bangunan  tahan  gempa, material dan sistem struktur merupakan hal utama yang perlu diperhatikan.  Penggunaan  material  baja  komposit  pada struktur  bangunan  dapat  menjadi  solusi  dalam  perencanaan konstruksi  bangunan  tahan  gempa  dikarenakan  material  baja memiliki  beberapa  keunggulan  dibandingkan  material  lain seperti  memeliki  sifat  daktilitas  dan  kekuatan  yang  tinggi. Adanya  interaksi  antara  komponen  struktur  baja  dan  beton dengan  karakteristik  dasar  bahan  yang  dioptimalkan membuat  penggunaan  baja  komposit  akan  memanfaatkan seluruh  penampang  untuk  menerima  beban  sehingga  dengan penampang  yang  lebih  kecil,  beban  yang  mampu  diterima sama dengan beton bertulang biasa.
Beberapa  keunggulan  sistem  komposit  antara  lain, penghematan  berat  baja,  penampang  balok  yang  digunakan lebih  kecil,  kekakuan  lantai  meningkat,  dan  kapasitas menahan beban lebih besar [1].
Selain  dari  segi  material,  dari  segi  sistem  struktur  perlu diperhatikan.  Pemilihan  sistem  penahan  gempa  yang  tepat akan  mempengaruhi  kinerja  dari  bangunan  dalam  menahan beban  gempa.  Sistem  Rangka  Bresing  Konsentris  Khusus (SRBKK)  adalah  sebuah  sistem  yang  memiliki  keunggulan antara lain, membuat elemen struktur menjadi lebih kaku dan dari  segi  pemasangan,  dan  perbaikan  kerusakan  struktur SRBKK  lebih  mudah.  Hal  ini  perlu  diperhatikan  karena dalam  mendesain  bangunan  tahan  gempa,  kita  tidak  hanya melihat dari segi perencanaan saja, tapi juga pemasangan dan perbaikan kerusakan struktur perlu diperhatikan.
Dengan meninjau beberapa hal diatas, maka pada  studi ini akan  dilakukan  perencanaan  modifikasi  pada  gedung Apartemen  Grandhika  City  Jatiwarna  Bekasi – Tower Emerald  yang  terletak  pada  daerah  rawan  gempa.  Bangunan setinggi 22 lantai ini akan dimodifikasi dengan menggunakan baja komposit dan Sistem Rangka Bresing konsentris Khusus (SRBKK)  untuk  mendapatkan  kinerja  struktur  yang  lebih baik  dan  lebih  efektif  dalam  meningkatkan  kapasitas pembebanan serta kekakuan bangunan.

## II. TINJAUAN PUSTAKA
Sistem  struktur  CBF  merupakan  salah satu sistem struktur yang  digunakan  untuk  menahan  beban  lateral  dengan kekakuan  struktur  yang  tinggi.  Kekakuan  yang  tinggi  pada struktur  ini  dihasilkan  oleh  elemen  batang  diagonal  yang berfungsi  untuk  menahan  beban  lateral  pada  struktur.  Pada

## Modifikasi Perencanaan Gedung Apartemen Grand Dhika City Jatiwarna Bekasi – Tower Emerald Menggunakan Sistem Rangka Bresing Konsentris
Arif Rijal, Heppy Kristijanto dan Budi Suswanto
Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) e-mail : heppy@ce.its.ac.id
W
sistem  struktur  ini,  elemen bracing diharapkan  mampu berdeformasi inelastic yang  besar  tanpa  terjadi  kehilangan yang signifikan pada kekuatan dan kekakuan struktur. Secara umum,  sistem  struktur  CBF  memiliki  kekakuan  yang  lebih tinggi  dibandingkan  dengan  struktur  MRF,  karena  adanya elemen  bresing  pada  struktur.  Namun  demikian,  kekakuan yang besar pada CBF  mengakibatkan deformasi  yang terjadi pada  struktur  lebih  terbatas  sehingga  daktilitas  struktur  CBF lebih  rendah  jika  dibandingkan  dengan  sistem  struktur  MRF [2].
Pada  sistem  struktur  CBF,  dibagi  menjadi  dua  kategori yaitu Sistem Rangka Bresing Konsentrik Biasa (SRBKB) dan Sistem  Rangka  Bresing  Konsentrik  Khusus  (SRBKK).  Pada sistem  SRBKB  diharapkan  sistem  ini  dapat  mengalami deformasi  inelastic  secara  terbatas  apabila  dibebani  oleh gaya-gaya  yang  berasal  dari  beban  gempa  rencana.  Berbeda dengan  SRBKB,  pada  sistem  SRBKK  diharapkan  struktur dapat  berdeformasi  inelastic  cukup  besar  akibat  gaya  gempa rencana.  Sistem  Sistem  SRBKK  memiliki  daktilitas  yang lebih  tinggi  dibandingkan  SRBKB  dan  penurunan  kekuatan pada SRBKK
Gambar 1. Konfigurasi Bresing CBF.
Gambar 2. Kekakuan Sistem Rangka Bresing Khusus.

## III. METODOLOGI
Urutan penyelesaian Studi ini dapat dilihat pada bagan alir dibawah ini:
Mulai
Studi Literatur dan Pengumpulan Data Preliminary Design Pembebanan Perencanaan Struktur Sekunder 1. Pelat
2. Tangga
3. Balok Anak 4. Lift Permodelan Struktur A B Perencanaan Struktur Utama 1. Balok 2. Kolom 3. Bresing Kontrol Perencanaan Struktur Utama OK Perencanaan Sambungan Perencanaan Pondasi Kontrol Perencanaan Pondasi OK Penggambaran Hasil Perencanaan Selesai NOT OK NOT OK A B
Gambar 3. Diagram Alir Penyelesaian Studi.
Direncanakan sebuah gedung perkantoran 26 lantai dengan data- data sebagai berikut:
-  Nama Gedung   : Apartemen Grandhika City Jatiwarna
Bekasi – Tower Emerald
-  Lokasi Rencana  : Bekasi
-  Fungsi          : Gedung Apartemen
-  Struktur Utama  : Baja
-  Sistem Struktur  : Sistem Rangka Bresing Konsentris Khusus
-  Jumlah Lantai    : 22 lantai
-  Rencana Pondasi : Tiang Pancang Data material:
-  Profil kolom    : Profil HSS (BJ41)
-  Profil balok     : Profil WF (BJ41)
- Profil bracing    : Profil WF (BJ41)

## IV. PERENCANAAN STRUKTUR SEKUNDER

## A. Pelat Atap dan Pelat Lantai
Pelat  lantai  atap  dan  lantai  perkantoran  direncanakan menggunakan  bondek  dari Super  Floor  Deck dengan  tebal 0,75  mm.  Hasil  perhitungan  struktur  pelat  ini  tersaji  pada tabel 1.
Tabel 1. Dimensi dan Penulangan Pelat Atap Tipe Pelat Bentang Tebal Pelat Tulangan Negatif 1 3,750 m 11 cm Ø 10 – 300 2 3,325 m 11 cm Ø 10 – 300 3 2,800 m 9 cm Ø 10 – 300 Tabel 2. Dimensi dan Penulangan Pelat Lantai Tipe Pelat Bentang Tebal Pelat Tulangan Negatif 1 3,750 m 11 cm Ø 10 – 150 2 3,325 m 11 cm Ø 10 – 200 3 2,800 m 9 cm Ø 10 – 250

## B. Perencanaan Balok Anak
Fungsi  dari  balok  sekunder  adalah  menerima  beban  dari pelat  lantai  lalu  meneruskan  serta  membagi  beban  yang dipikul  ke  balok  utama.  Balok  sekunder  direncanakan menggunakan  wide  flange  (WF)  BJ-41.  Hasil  perhitungan balok sekunder tersaji pada tabel 3.
Tabel 3. Dimensi Balok Anak Atap Balok anak Lantai Bentang Profil yang digunakan Panjang balok anak (m) Jarak antar balok anak (m) 1 3,325 2,8 200 x 100 x 4,5 x 7 2 3,325 3,75 200 x 100 x 4,5 x 7 3 5,6 2,8 250 x 125 x 6 x 9 4 5,6 3,75 300 x 150 x 5,5 x 8 5 7,5 2,8 350 x 175 x 6 x 9 Tabel 4. Dimensi Balok Anak Lantai Balok anak Lanta i Bentang Profil yang digunakan Panjang balok anak (m) Jarak antar balok anak (m) 1 3,325 2,8 200 x  100 x 5,5 x 8 2 3,325 3,75 200 x  100 x 5,5 x 8 3 5,6 2,8 300 x  150 x 6,5 x 9 4 5,6 3,75 350 x  175 x 6 x 9 5 7,5 2,8 400 x  200 x 8 x 13 6 7,5 3,75 400 x  200 x 8 x 13

## C. Perencanaan Tangga dan Bordes
Tangga  adalah  sebuah  konstruksi  yang  dirancang  untuk menghubungi  dua  tingkat  vertikal  yang  memiliki  jarak  satu sama lain.
Data Teknis Perencanaan Tangga
- Mutu baja              = BJ-41
- Tinggi antar lantai        = 500  cm
- Tinggi bordes            = 250 cm
- Panjang tangga          = 392 cm
- Lebar tangga            = 145 cm
- Lebar bordes            = 190 cm
- Lebar injakan (i)          =   28  cm
- Lebar pegangan tangga    =   10  cm
Tabel 5. Dimensi Pelat Tangga Elemen Pelat Beban Berguna (kg/m 2 ) Bentang (m) Tebal Pelat (cm) Tulangan Negatif (cm 2 /m) Tulangan susut Pelat anak tangga 1000 1,5 9 - Wire Mesh d=5 mm Bordes 600 2 9 2,03 Tabel 6. Dimensi Balok Tangga Elemen Jenis Profil/Bahan Mu (kg.m) Lendutan Mu Ø Mn f ijin f max Balok Utama Tangga WF250.125.5.8 4161,151 6863 1,84 0,564 Balok Penumpu Tangga WF250.125.5.8 3875,877 6862,5  1,04 0,21

## V. KONTROL HASIL ANALISIS STRUKTUR

## A. Kontrol Partisipasi Massa
Partisipasi  massa  harus  menyertakan  jumlah  ragam terkombinasi  minimal  90%  dari  massa  aktual  yang  berasal dari  masing-masing  arah  horizontal  dan  orthogonal  yang ditinjau [3].
Tabel 6. Kontrol Nilai Partisipasi Massa Case Mode Period (sec) Sum UX Sum UY Sum UZ Modal 1 2.174 4.01E-05 0.7847 0 Modal 2 1.887 0.7625 0.7847 0 Modal 3 1.736 0.7895 0.7847 0 Modal 4 0.712 0.7895 0.8998 0 Modal 5 0.608 0.9034 0.8998 0 Modal 6 0.558 0.9051 0.8998 0 Modal 7 0.402 0.9051 0.9293 0 Modal 8 0.366 0.9051 0.9294 0 Modal 9 0.332 0.9366 0.9294 0 Modal 10 0.303 0.9369 0.9295 0 Modal 11 0.303 0.9369 0.9327 0 Modal 12 0.275 0.9369 0.945 0

## B. Kontrol Waktu Getar Alami Fundamental
Perkiraan  periode  alami  fundamental  (Ta)  dalam detik,harus ditentukan dengan persamaan berikut:
Ta = Ct. hn x ; Ct = 0,0731 ;  x= 0,75 ; hn=70,2m Ta = 0,0731 . 70,2 0,75 = 1,773 detik
Dengan nilai  SD1 = 0,356, maka Cu = 1,4 Sehingga periode sruktur yang diijinkan adalah : T = Ta. Cu = 1,773 . 1,4 = 2,482 detik
Tabel 7.
Kontrol Waktu Getar Alami Fundamental Case Mode Period (sec) Frequency (cyc/sec) Modal 1 2.174 0.46 Modal 2 1.887 0.53 Modal 3 1.736 0.576 Modal 4 0.712 1.404 Modal 5 0.608 1.645 Modal 6 0.558 1.794 Modal 7 0.402 2.485 Modal 8 0.366 2.729 Modal 9 0.332 3.011 Modal 10 0.303 3.298 Modal 11 0.303 3.301 Modal 12 0.275 3.636
Dari  tabel  diatas  Tc  =  2,174  s,  maka  berdasarkan  kontrol aktu  getar  alami  fundamental,  nilai  T  masih  lebih  kecil  dari Cu.T. Jadi analisis struktur memenuhi syarat [3].

## C. Kontrol Nilai Akhir Respon Spektrum
Kombinasi respons untuk gaya geser dasar ragam dinamik (Vt)  harus  lebih  besar  85%  dari  gaya  geser  dasar  statik  (V) atau (V dinamik ≥ 0,85 V statik ) [3].
Kontrol nilai akhir respon spectrum:
- Arah-x : V dinamik ≥ 0,85. V statik 3044927.02 kg > 0,85 . 631816,1 kg 3044927.02 kg > 537043.7 kg    (OK)
- Arah-y :
V dinamik ≥ 0,85. V statik 3068412.31 kg > 0,85 . 631816,1 kg
3068412.31 kg > 537043.7 kg     (OK)

## D. Kontrol Simpangan (Drift)
Gempa  menyebabkan  struktur  bertingkat  rawan  terhadap terjadinya  simpangan  horizontal (Drift) .  Dan  apabila simpangan  horizontal  ini  melebihi  syarat  aman  yang  telah ditentukan maka gedung akan mengalami keruntuhan [3].
Tabel 8.

## Kontrol Simpangan Arah sumbu X
Lantai hi Δxe Δx ∆a ∆a/ρ ∆ ≤ ∆a/ρ (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) Lantai 22 3300 5.3328 26.664 66 66 OK Lantai 21 3000 5.295 26.475 60 60 OK Lantai 20 3000 5.778 28.89 60 60 OK Lantai 19 3000 6.324 31.62 60 60 OK Lantai 18 3000 6.918 34.59 60 60 OK Lantai 17 3000 7.524 37.62 60 60 OK Lantai 16 3000 8.115 40.575 60 60 OK Lantai 15 3000 8.709 43.545 60 60 OK Lantai 14 3000 9.132 45.66 60 60 OK Lantai 13 3000 9.597 47.985 60 60 OK Lantai 12 3000 10.029 50.145 60 60 OK Lantai 11 3000 10.437 52.185 60 60 OK Lantai 10 3200 11.6032 58.016 64 64 OK Lantai 9 3200 11.8368 59.184 64 64 OK Lantai 8 3000 11.091 55.455 60 60 OK Lantai 7 3000 11.025 55.125 60 60 OK Lantai 6 3000 11.055 55.275 60 60 OK Lantai 5 3000 11.094 55.47 60 60 OK Lantai 4 3000 11.46 57.3 60 60 OK Lantai 3 5000 18.7425 93.7125 100 100 OK Lantai 2 3500 12.3445 61.7225 70 70 OK Lantai 1 4000 8.212 41.06 80 80 OK Lantai 0 0 0 0 0 0 OK VI. PERHITUNGAN STRUKTUR PRIMER

## A. Bressing
Bressing direncanakan menggunakan profil WF  600 x 300 x  12  x  20.  Berdasarkan  SNI  03-1729-2002  Pasal  15.13.6.1, kuat kombinasi- aksial- dan lentur perlu pada batang bresing harus sebesar 1,25 Ry Vn.
Bressing tarik 𝜙 . 𝑛 = , × 𝐴 = ,   × × , = 𝑘 𝜙 . 𝑛 = 𝑘 > =
,  𝑘   𝐾
Bresing tekan
𝜙 . 𝑛 = , ×  𝐴 × 𝜔 𝜙 . 𝑛 = , × , × , =
,  𝑘 𝜙 . 𝑛 = ,  𝑘 > = ,  𝑘   𝐾

## B. Balok
Balok  direncanakan  menggunakan  profil  WF  500  x  300  x 11  x  15  dan  WF  450  x  200  x  9  x14.  Dari  output  ETABS
diperoleh gaya dalam yang dipakai dalam desain adalah:
Kontrol balok WF 500x300x11x15
Mu = -49564,896 kg.m < ØMn = 59917,5 kg.m Vu = 37869,96 kg ≥ ØVn = 59400 kg f 0 = 0,277 cm ≤ f ijin = 2,083
cm

## C. Kolom
Perhitungan  kolom  dihitung  sceara  komposit.  Kolom direncanakan menggunakan profil CFT 600 x 600 x 32 x 32, HSS  550  x  550  x  22  x  22,  dan  CFT  500  x  500  x  22  x  22, dengan kontrol kuat nominal penampang sebagai berikut: Rumus Interaksi untuk kolom CFT 600 x 600 x 32 x 32:
𝜑 = , > , → 𝐼 𝑎𝑘 𝑖
Kontrol Interaksi “ Balok – Kolom ”
∅ 𝑛 , → ∅ 𝑛 + ∅ 𝑛 + ∅ 𝑛 ,
0,967 ≤ 1,0 (OK)
Hasil  seluruh  perhitungan  struktur  primer  akan  disajikan pada tabel 9.
Tabel 9.

## Hasil Perhitugan Primer
Elemen Dimensi Bressing arah X WF 600 x 300 x 12 x 20 Bressing arah Y WF 600 x 300 x 12 x 20 Balok Lantai 7,5 m WF 500 x 300 x 11 x 15 5,6 m WF 500 x 300 x 11 x 15 3,325 m WF 450 x 200 x 9 x 14 Balok Atap 7,5 m WF 500 x 300 x 11 x 15 5,6 m WF 500 x 300 x 11 x 15 3,325 m WF 450 x 200 x 9 x 14 Kolom Lt 1-7 CFT 600 x 600 x 32 x 32 Kolom Lt 8-15 CFT 550 x 550 x 22 x 22 Kolom Lt 15-22 CFT 500 x 500 x 22 x 22

## VII. PERENCANAAN SAMBUNGAN

## A. Sambungan Struktur Sekunder
Tabel 10. Sambungan Struktur Sekunder Elemen Profil Siku D (mm) n (bh) Balok anak lantai - balok Induk Badan B.Anak L60.60.6 16 2 Badan B.Induk L60.60.6 16 2 Balok anak atap - balok Induk Badan B.Anak L60.60.6 16 2 Badan B.Induk L60.60.6 16 2 Balok utama tangga -penumpu tangga Badan B.Utama Tangga L60.60.6 8 2 Badan B.Penumpu Tangga L60.60.6 8 2 Balok penumpu tangga - kolom Badan B.Penumpu Tangga L 60.60.6 10 kolom L 60.60.6 Las sudut t=3 mm
Pada  perencanaan  sambungan,  direncanakan  baut  dengan mutu  A325  dan  pelat  penyambung  profil    siku  dengan  mutu BJ41.Baut  direncanakan  hanya  memikul  beban  geser  yang berasal  dari  struktur  sekunder.  Perhitungan  sambungan dianggap sebagai sendi. Hasil perhitungan sambngan struktur sekunder tersaji pada Tabel 10.
Gambar 4. Sambungan Balok Anak dan Balok Induk.

## B. Sambungan Struktur Primer
Pada  perencanaan  sambungan,  direncanakan  baut  dengan mutu  A325,  Mutu  las  FE 70xx dan  FE 110XX , dan  pelat penyambung  mutu  BJ-41.  Sambungan  pada  struktur  primer direncanakan  dengan  sambungan  kaku  ( rigid  connection ) dimana sambungan memikul beban geser Pu dan momen Mu.
Hasil  perhitungan  sambungan  struktur  primer  tersaji  pada tabel 11.
Tabel 11. Sambungan Struktur Primer Elemen Jenis Profil D (mm) N (buah) Las (mm) Kolom CFT 600x600x32x32 - Kolom CFT 600x600x32x32 Pelat t.50 mm - - 30 Balok induk lantai – kolom (badan balok) (A325) Single Plate t=14 24 4 -
Balok induk lantai – kolom (Kolom) (Fe 110xx ) Single Plate t=14 - - 6 Balok induk lantai – kolom (Sayap Balok Induk) (Baut A325) Single Plate t=16 30 10 - Kolom – Base Plate Continental Steel 30 16 45 Bresing WF 600x300x11x15 Pelat t=20 24 10 10
Gambar 5. Sambungan Kolom dan Balok Induk.
Gambar 6. Sambungan Kolom dan Balok Induk.
Gambar 7. Sambungan Bresing
Gambar 8. Sambungan Base Plate.

## VIII. PERHITUNGAN STRUKTUR BAWAH

## A. Pondasi Tiang Pancang
Pondasi  yang  digunakan  pada  perencanaan  gedung perkantoran berasal dari tiang pancang beton ( Concrete Pile ) dengan  penampang  bulat  berongga  ( Round  Hollow ) dari produk  dari  PT.  WIKA  Beton  dengan  spesifikasi  adalah sebagai berikut:
-  Diameter tiang         : 600 mm
-  Tebal tiang            : 100 mm
-  Klasifikasi              : A1
-  Concrete cross section   : 1571 cm2
-  Berat                  : 409 kg/m
- Bending moment crack : 19,3 tm
- Bending momen ultimate : 22,7 tm
- Allowable axial   load : 252,7 t
Daya dukung ijin dari satu tiang pancang yang berdiri sendiri adalah:
𝑛 𝑛𝑔 = 𝑆𝐹 = , = , Kontrol beban
Pv = 𝑉 𝑛 + 𝑀 ∑ 2 + 𝑀 ∑ 2 = 𝑘 P max = 227,03 ton < Q ijin = 236,46 ton  (OK)
Hasil  perhitungan  kebutuhuan  tiang  pancang  dapat  dilihat pada tabel berikut ini:
Tabel 12. Rekapitulasi Tiang Pancang Jenis Pilecap Dimensi (cm) Diameter Tiang (cm) Kedalaman Tiang Pancang (m) Jarak Antar Tiang (cm) Jarak Tiang ke Tepi (cm) Konfigura si Tiang Sb X Sb Y Pilecap 1 1440x360 x150 60 22 180 90 8 2 Pilecap 2 720x720x 150 60 22 180 90 4 4 Pilecap 3 540x360x 150 60 18 180 90 3 2 Pilecap 4 720x540x 150 60 16 180 90 4 3 Pilecap 5 1080x540 x150 60 22 180 90 6 3 Pilecap 6 180x180x 150 60 12 180 90 1 1 Pilecap 7 720x180x 150 60 16 180 90 1 4 Tabel 13. Rekapitulasi penulangan pilecap Jenis Pilecap Dimensi (cm) Tulangan Lentur Sumbu X Tulangan Lentur Sumbu Y Bawah Atas Bawah Atas Pilecap 1 1440x360x15 0 D25 - 170 D19 - 170 D25 - 190 D19 - 190 Pilecap 2 720x720x150 D25 - 180 D19 - 180 D25 - 180 D19 - 180 Pilecap 3 540x360x150 D25 - 190 D19 - 190 D25 - 190 D19 - 190 Pilecap 4 720x540x150 D25 - 180 D19 - 180 D25 - 190 D19 - 190 Pilecap 5 1080x540x15 0 D25 - 180 D19 - 180 D25 - 190 D19 - 190 Pilecap 6 180x180x150 D25 - 180 D19 - 180 D25 - 180 D19 - 180 Pilecap 7 720x180x150 D25 - 180 D19 - 180 D25 - 190 D19 - 190

## B. Perencanaan Poer
Untuk  penulangan  lentur,  poer  dianalisis  sebagai  balok kantilever  dengan  perletakan  jepit  pada  kolom.  Dan  beban yang  bekerja  adalah  beban  terpusat  di  tiang  kolom  yang menyebabkan reaksi pada tanah dan berat sendiri poer.
Tulangan tarik yang dibutuhkan untuk pilecap 1 :
- Penulangan Arah X
As = ρ x b x d x = 0,002 x 3600 x 1415,5 = 10233,71 mm 2
Digunakan tulangan lentur bawah D25 – 170
A s = × 𝜋 ×
= 10308,3 mm 2 > 10233,71 mm 2 (Ok)
- Penulangan Arah Y
As = ρ x b x d y = 0,0018 x 14400 x 1387,5 = 35964 mm 2
Digunakan tulangan lentur atas D25 – 190
A s = × 𝜋 ×
9
= 36324,4 mm 2 > 35964 mm 2 (Ok)
Hasil  perhitungan  kebutuhan  tulangan  pilecap  dapat  dilihat pada tabel dibawah ini.

## C. Perencanaan Kolom Pedestal
Besarnya  gaya – gaya  dalam  kolom  diperoleh  dari  hasil analisis ETABS adalah:
Mu = 157331,5 kg.m Pu = 1448080 kg Vu = 44111,16 kg
Dimensi kolom pedestal 1200 mm x 1200 mm. As = 0,0113 . 1200 . 1137 = 15417,72 mm 2
Dipasang tulangan 32D25, As = 16989,733 mm 2 Dipasang merata 4 sisi dengan sengkang Ø10 – 150.

## IX. KESIMPULAN DAN SARAN

## A. Kesimpulan
Sesuai  dengan  tujuan  penulisan  studi  ini,  maka  dapat ditarik kesimpulan sebagai berikut:
Hasil  perhitungan  pada  struktur  sekunder  telah  memenuhi syarat  terhadap  kontrol  kuat  penampang,  kontrol  geser  dan lendutan.
Dari  kontrol  yang  dilakukan,  kontrol  partisipasi  massa, kontrol  waktu  getar  alami  fundamental,  kontrol  nilai  akhir respon  spectrum,  kontrol  simpangan (drift) )  struktur  yang direncanakan  berada  di  kota  BEkasi  memenuhi  syarat (analisis struktur dapat digunakan)
Perhitungan  pada  struktur  bawah  telah  memenuhi persyaratan dimensi dan kontrol akibat pons.

## B. Saran
Diharapkan dengan adanya perencanaan bangunan gedung dengan Sistem Rangka Bresing Konsentris Khusus (SRBKK) ini  dapat  menjadi  inovasi  pada  perancangan  gedung  di Indonesia. Selain itu, dapat juga dengan dilakukan studi lebih lanjut  mengenai  aspek  teknis,  ekonomis,  dan  estetika  agar perencanaan  ini  menjadi  lebih  efektif  dan  dapat  dimodelkan sesuai dengan kondisi sesungguhnya di lapangan.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] G.  Salmon,  Charles,  and  J.  E.  Johnson, Struktur  Baja  desain  dan
Perilaku Jilid 2 Edisi Kedua . Jakarta: Erlangga, 1991.
[2] A.  Abdul, “ Studi  Perilaku  sistem  Rangka  Baja  K-Split  EBF (Eccentrically  Braced  Frames)  Terhadap  Beban  Gempa  Dengan Analisis Pushover, ” 2012.
[3] Badan Standardisasi Nasional, “ SNI 1729- 2015 : Spesifikasi untuk Bangunan Gedung Baja Struktural, ” Jakarta, 2015.