Abstrak—Rencana pembukaan pabrik pengolahan susu ketiga milik  PT  Greenfields  Indonesia  di  Kabupaten  Blitar,  Jawa Timur bertujuan untuk menyumbang kontribusi pertumbuhan pelaku  industri  pengolahan  susu  di  Indonesia.  Lokasi  yang dijadikan  sebagai  tempat  mendirikan  pabrik  ini  memiliki kondisi  jalan  yang  belum  memadai.  Sehingga,  diharapkan perancangan  sebuah  jalan  yang  diharapkan  nantinya  akan menjadi fasilitas sistem transportasi aktifitas lalu lintas harian pabrik  secara  keseluruhan.  Hasil  perancangan  Jalan  Akses Pabrik Ketiga PT Greenfields Indonesia di Desa Tlogo Gentong, Doko,  Blitar,  Jawa  Timur  memiliki  trase  sepanjang  5,33  km dengan  4  Point  of  Intersections  tikungan  tipe  Spiral-Circle- Spiral  dan  28  Point  of  Intersections  tikungan  tipe  Full-Circle serta 22 Point of Vertical Intersections. Komponen perkerasan kaku yang diperlukan untuk membangun jalan ini adalah lapis beton  struktural  setebal  240  mm,  lapis  Lean  Mix  Concrete setebal 100 mm, lapis drainase setebal 150 mm, sambungan tie bars  dengan  diameter  16  mm  dan  panjang  800  mm  serta sambungan dowel dengan diameter 36 mm dengan panjang 450 mm  yang  membutuhkan  anggaran  biaya  sebesar  Rp. 31.300.073.000,-. Sedangkan komponen perkerasan lentur yang diperlukan adalah lapis AC – WC setebal 40 mm, lapis AC – BC setebal 60 mm, lapis AC – Base setebal 235 mm dan lapis fondasi agregat kelas A setebal 300 mm yang membutuhkan anggaran biaya sebesar Rp. 25.053.547.000,-. Dalam perancangan ini juga diperlukan  tiga  tipe  saluran  drainase  sebagai  komponen pelengkap jalan.
Kata  Kunci—Desain  Geometrik  Jalan,  PT  Greenfields Indonesia, Perkerasan Kaku, Perkerasan Lentur.

## I. PENDAHULUAN
ALAH  satu  pelaku  industri  pengolahan  susu  yang  turut meningkatkan  pertumbuhan  industri  makanan  dan minuman  Indonesia  adalah  PT  Greenfields  Indonesia  10  . Kebutuhan  susu  masyarakat  Indonesia  meningkat  setiap tahunnya  [1].  Seiring  dengan  peningkatan  kebutuhan  susu bagi masyarakat Indonesia di setiap tahunnya, PT Greenfields Indonesia  terus  melakukan  pengembangan  wilayah  industri dan kapasitas produksinya  12  .
Jalan  pada  dasarnya  memiliki  fungsi  sebagai  sistem transportasi  mempunyai  peranan penting dalam  mendukung seluruh  kegiatan  industri,  termasuk  industri  milik  PT Greenfields Indonesia. Pada kenyataannya, kondisi  jaringan jalan  di  sekitar  lokasi  pabrik  baru  ini  masih  belum  bisa memadai  aktifitas  harian  lalu  lintas  yang  akan  ada  ketika nantinya  pabrik  tersebut  beroperasi  11  .  Sebagai  langkah awal  pembukaan  pabrik  terbaru  milik  PT  Greenfields Indonesia  dan  sebagai  fasilitas  proses  produksi  serta distribusi hasil produksi pabrik nantinya, maka dibutuhkanlah sebuah sistem transportasi yang memadai dan dapat berfungsi dengan baik, sehingga dapat tercapai arus lalu lintas  yang  lancar,  aman  dan  nyaman  untuk  menjalankan
kegiatan industri.
Jalan  akses  pabrik  tergolong  dalam  sistem  jaringan  jalan primer [2]. Sistem jaringan jalan primer memiliki persyaratan teknis  yang  menyebutkan  bahwa  jenis  perkerasan  yang digunakan  adalah  perkerasan  berpenutup  aspal  (perkerasan lentur) atau perkerasan berpenutup beton (perkerasan kaku). Pemilihan  penggunaan  tipe  perkerasan  bisa  ditentukan berdasarkan pada biaya konstruksi yang paling minimal. Oleh karena  itu,  diperlukan  perhitungan  kebutuhan  tebal  lapisan perkerasan untuk masing-masing tipe agar dapat menentukan perkerasan dengan biaya konstruksi paling minim.
Mengacu pada kebutuhan dan permasalahan tersebut diatas maka diperlukan perancangan geometrik dan pemilihan jenis

## Perancangan Jalan Akses Pabrik Ketiga PT Greenfields Indonesia di Desa Tlogo Gentong, Doko, Blitar, Jawa Timur
Rania Salsabilah Kusumawardhani dan Catur Arif Prastyanto Departemen Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : cprastyanto@gmail.com
S
Gambar 1. Diagram alir.
perkerasan  dengan  biaya  paling  murah  untuk  jalan  akses pabrik  ketiga  PT  Greenfields  Indonesia.  Dengan  adanya perencanaan  ini  diharapkan  dapat  membantu  memperlancar kegiatan industri  olah susu Indonesia oleh pabrik ketiga PT Greenfields Indonesia.

## II. TINJAUAN PUSTAKA

## A. Peraturan Perencanaan Geometrik
Perencanaan  geometrik  dan  perkerasan  jalan  yang  baik harus  dilakukan  sesuai  standar  yang  berlaku.  Pada perancangan  ini  digunakan  beberapa  peraturan  terkait  topik perancangan sebagai berikut.
a. SE  No.  20/SE/Db/2021  Tentang  Pedoman  Desain Geometrik Jalan Direktorat Jenderal Bina Marga
b. Manual Desain Perkerasan Jalan Kementerian Pekerjaan Umum  Direktorat  Jenderal  Bina  Marga  Nomor 04/SE/Db/2017.
c. Pd-T-14-2003  Tentang  Perencanaan  Perkerasan  Jalan Beton Semen.
d. Pd. T-02-2006-B  Tentang  Perencanaan  Sistem  Drainase Jalan
B. Pemilihan Trase Jalan
Dalam  menentukan  trase  alternatif  dari  beberapa  pilihan trase  digunakan  metode multi  criteria  analysis yang merupakan  teknik  yang  mampu  menggabungkan  sejumlah kriteria dengan bobot yang berbeda ( multi-variable ) dengan membandingkan  kriteria  dan  pembobotan  nilai.  Dalam pengambilan keputusan menggunakan analisis multi kriteria digunakan  pendekatan  Analisis  Hirarki  Proses  (AHP). Analisis Hirarki Proses merupakan suatu pendekatan melalui perbandingans  berpasangan  yang  menentukan  ukuran  dan determinasi tingkat kepentingan kriteria  9  . Dalam  melakukan multi criteria analysis ,  dilakukan metode matriks zero one atau forced decision  matriks yaitu
Gambar 2. Potongan melintang jalan kondisi medan datar.
Gambar 3. Potongan melintang jalan kondisi timbunan.
Gambar 4. Potongan melintang jalan kondisi galian.
Gambar 5. Pilihan trase alternatif.
dengan memberikan nilai 1 dan 0 untuk setiap kriteria yang digunakan.  Nilai  1  diberikan  untuk  alternatif  trase  yang memiliki  kriteria  lebih  baik  dari  alternatif  trase  lainnya sedangkan  nilai  0  diberikan  untuk  alternatif  trase  yang memiliki kriteria lebih buruk dari kriteria lainnya.

## III. METODOLOGI

## A. Tahap Persiapan
Tahap persiapan merupakan pengumpulan informasi yang diperlukan untuk selanjutnya dilakukan identifikasi masalah. Dalam  tahap  ini  penulis  juga  melakukan  studi  literatur dengan  mempelajari  literatur  terdahulu  yang  berkaitan dengan topik perencanaan geometrik dan perkerasan jalan.

## B. Tahap Pengumpulan Data
Tahap  pengumpulan  data  dilakukan  untuk  mengetahui kondisi  sebenarnya  dan  dapat  diimplementasikan  pada perancangan. Dalam perencanaan geometrik dan perkerasan
kaku  jalan  bebas  hambatan  untuk    jalan  tol  dilakukan pengumpulan data peta topografi, data lalu lintas harian rata- rata,  data  CBR,  data  curah  hujan,  data  HSPK  Kabupaten Blitar 2023.

## C. Tahap Perancangan
Tahapan ini disajikan dalam bentuk diagram alir (Gambar 1) yang dimana hasil akhir dari penilitian ini adalah berupa gambar  hasil  perancangan  dengan  bantuan Software AutoCAD Civil 3D (Gambar 1) .

## IV. HASIL DAN PEMBAHASAN

## A. Kriteria Desain
Parameter perancangan alinyemen (Tabel 1) dan potongan melintang  jalan  Gambar  2,  Gambar  3  dan  Gambar  4, Direktorat  Jenderal  Bina  Marga  (2021)  No.  20/SE/Db/2021  8  ,  dan Direktorat Jenderal Bina Marga (2021)  6  .

## B. Pemilihan Trase
Pemilihan dilaukan dengan metode Multi Criteria Analysis
Tabel 2. Parameter Perancangan Geometrik Parameter Keterangan Jumlah lajur 2/2UD Kelas jalan JKC, III Klasifikasi medan jalan Bukit Lebar lajur 3 m Bahu luar 1 m
Kecepatan rencana 40 km/jam
Saluran tepi jalan 1 m Superelevasi maksimum 8% Superlevasi normal 3% Kemiringan melintang bahu jalan 6% Lebar ruang manfaat jalan 11 m Lebar ruang pengawasan jalan 14m
Tabel 3.
Perhitungan Sudut Tikungan NO PI DX DY Azimuth (f) Sudut tikungan AWAL 654362,700 9113913,462 PI 1 654596,288 9113903,142 272,529 62,201 PI 2 654675,948 9114039,310 210,328 21,912 PI 3 655378,827 9114583,712 232,241 23,305 PI 4 655570,706 9114633,171 255,546 49,241 PI 5 655602,781 9114698,055 206,304 46,674 PI 6 655708,826 9114730,519 252,979 53,975 PI 7 655744,549 9114834,242 199,003 52,155 PI 8 655858,169 9114873,012 251,158 123,093 PI 9 655809,028 9114679,555 75,747 117,707 PI 10 655926,514 9114755,451 237,137 53,966 PI 11 655932,559 9114864,576 183,170 35,292 PI 12 656042,509 9115002,986 218,46 96,802 PI 13 656117,192 9114927,609 315,264 91,548 PI 14 656368,012 9115189,930 223,716 55,593 PI 15 656493,095 9115169,426 279,309 66,682 PI 16 656617,864 9115364,319 212,627 53,193 PI 17 656736,887 9115373,016 265,820 101,069 PI 18 656673,549 9115256,027 61,568 107,909 PI 19 656770,443 9115238,032 280,521 82,987 PI 20 656821,471 9115399,540 197,533 13,244 PI 21 656905,331 9115540,313 210,782 65,153 PI 22 657006,425 9115529,801 275,936 215,815 PI 23 656944,200 9115421,500 60,120 105,870 PI 24 657056,921 9115393,376 284,009 100,423 PI 25 657071,710 9115629,384 183,585 28,901 PI 26 657016,880 9115745,295 154,684 68,889 PI 27 657273,704 9116015,236 223,573 53,543 PI 28 657254,024 9116127,188 170,029 59,990 PI 29 657582,959 9116403,000 230,020 16,014 PI 30 657689,646 9116450,424 246,034 35,378 AKHIR 657738,453 9116532,768 210,656 210,656
Tabel 1.
Parameter Lengkung S-C-S
PI Ts Ls Lc L total PI 1 59,093 33,000 42,994 108,994 PI 4 48,849 33,000 27,159 93,159 PI 6 56,478 31,000 44,364 106,364 Akhir
Tabel 4. Parameter Lengkung F-C PI Tc Ec Lc PI 2 29,039 2,785 57,368 PI 3 30,934 3,156 61,012 PI 5 51,772 10,692 33,418 PI 7 20,066 4,675 41,324 PI 8 75,660 45,055 88,080 PI 9 104,391 71,154 98,124 PI 10 20,876 5,009 38,625 PI 11 47,716 7,406 92,395 PI 12 46,151 20,858 69,275 PI 13 42,124 17,783 65,514 PI 14 21,614 5,348 39,784 PI 15 78,948 23,641 139,659 PI 16 20,528 4,852 38,074 PI 17 74,904 44,391 87,743 PI18 56,338 28,678 77,222 PI 19 36,266 13,738 59,392 PI 20 17,420 1,008 34,685 PI 21 26,197 7,655 46,632 PI 22 63,067 34,222 81,544 PI 23 54,281 27,025 75,751 PI 24 49,231 23,067 71,865 PI 25 30,924 3,920 60,531 PI 26 82,303 25,512 144,281 PI 27 60,542 14,407 112,142 PI 28 23,680 6,340 42,935 PI 29 16,880 1,181 33,540 PI 30 47,840 7,444 92,620 Tabel 5. Data Lalu Lintas Harian Klasifikasi Kendaraan Jenis Kendaraan LHR 1 Arah LHR 2 Arah (kend./hari) (kend./hari) 2 (1.1) Sedan, Jeep dan Station Wagon 300 600 6b1.2 / 7.2 (1.2) Truck 2 as sedang 100 200 7a2 / 9.2 (1.22) Truck 3 as sedang 430 860
menggunakan  matriks zero-one dari  3  trase  alternatif (Gambar  5)  dan  dilakukan  pembobotan  dengan  kriteria panjang  trase,  kondisi  lingkungan,  dan  jumlah  simpangan. Berdasarkan perhitungan didapatkan skor tertinggi yaitu trase alternatif 1 dengan panjang jalan 5,33 km.

## C. Perencanaan Geometrik
Perencanaan geometrik pada penelitian ini meliputi:
1) Alinyemen Horizontal
Adapun alinyemen  horizontal  diantaranya  sebagai berikut:
a. Perancangan Tikungan
Contoh  perancangan  tikungan  pada  PI  1  dilakukan perhitungan panjang jalan sebagai berikut:
𝐿 = √∆𝑋 2 + ∆𝑌 2
𝐿 = √(233,5886) 2 + (−10,3201) 2

## 𝐿 = 233,816428 𝑚
Kemudian  dilakukan  perhitungan  sudut  azimuth  untuk mengetahui besarnya sudut tikungan.
𝛽1 = 360 − 𝐴𝑟𝑐 𝑇𝑎𝑛  ( ∆𝑋 ∆𝑌 )
𝛽1 = 180 + 𝐴𝑟𝑐 𝑇𝑎𝑛  ( 233,5886 −10,3201 ) 𝛽1 = 272,5297° 𝛽2 = 180 + 𝐴𝑟𝑐 𝑇𝑎𝑛  ( ∆𝑋 ∆𝑌 ) 𝛽2 = 180 + 𝐴𝑟𝑐 𝑇𝑎𝑛  ( 79,6598 136,1676 )
𝛽2 = 210,3282°

## Sehingga didapatkan sudut tikungan
∆𝛽 𝑃𝐼−1 =   |𝛽2 − 𝛽1|
∆𝛽 𝑃𝐼−1 =   |210,3282° − 272,5297°|
∆𝛽 𝑃𝐼−1 = 62,201528°
Perhitungan sudut azimuth ditampilkan pada Tabel 2. b. Penetapan Jari-Jari Tikungan
Berdasarkan  kriteria  desain,  jari-jari  tikungan  minimum yaitu  51  m.  Dalam  perancangan  ini  digunakan  jari-jari rencana 70 m [3].
c. Perhitungan Panjang Lengkung Peralihan (Ls)
Perhitungan  lengkung  peralihan  mengacu  pada:  (1) Berdasarkan  Tabel  Hubungan Ls ( run-off ) dengan V D: Nilai Ls  berdasarkan  tabel  hubungan  Ls  (run-off)  dengan  V D dimana nilai V D adalah sebesar 40 km/jam dan R sebesar 70 m  adalah  33  m.  (2)  Berdasarkan  Tingkat  Perubahan Kelandaian Relatif:
w (Lebar satu lajur)           = 3 m n1 (Juml. Lajur diputar)        = 2 ed (Superelevasi rencana)      = 7,5 bw (Faktor penyesuaian)       = 1 ∆ (Perubahan kelandaian relatif)   = 0,7%
𝐿 𝑠 = (𝑤×𝑛1×𝑒𝑑) ∆ × 𝑏𝑤 = (3×1×7,5) 0,7 × 1 =  10,71429 𝑚
d. Berdasarkan Gaya Sentrifugal yang Bekerja pada Kendaraan
𝑉 𝐷 = 40 km/jam R    = 70 m
C    = 1.2 m/det 3
𝐿 𝑠 = 0.0214 ×𝑉 𝐷 3
𝑅×𝐶
= 0.0214 ×40 3 70×1.2
= 16,30 m e. Persyaratan Ls min dan Ls max
Ls Minimum P min    = 0.2 m R    = 70 m Maka Ls min,
𝐿 𝑠 = √24 × 𝑃𝑚𝑖𝑛 × 𝑅 = √24 × 0.2 × 70 = 18,33 m
Ls Maksimum P max    = 1 m R    = 70 m Maka Ls maks,
𝐿 𝑠 = √24 × 𝑃𝑚𝑎𝑥 × 𝑅 = √24 × 1 × 70 = 40,99 m
Berdasarkan  perhitungan  parameter-parameter  kontrol lengkung  peralihan  yang  telah  dilakukan,  maka  dilakukan perencanaan Ls desain untuk tikungan pada Titik PI 1 adalah sebesar 33 m.

## 2) Perhitungan Nilai Pergeseran Tikungan
Data  yang  diperlukan  untuk  melakukan  perhitungan pergeseran tikungan adalah nilai panjang lengkung peralihan dan  jari-jari  tikungan  rencana  [4].  Perhitungan  nilai pergeseran tikungan dilakukan rumus sebagai berikut; Lp  = 33 m R    = 70 m
𝑝 = 𝐿 𝑝 2 24 × 𝑅 = 33 2 24 × 70 = 0,648 𝑚
Nilai pergeseran tikungan ini digunakan untuk menentukan jenis  tikungan  yang  sesuai  untuk  direncanakan.  Apabila diketahui  nilai  pergeseran  tikungan  lebih  dari  sama  dengan 0,25  m (𝑝 ≥ 0,25 𝑚) ,  maka  tikungan  akan  menggunakan tipe  Spiral-Circle-Spiral  (S-C-S).  Sedangkan  apabila  nilai pergeseran  tikungan  bernilai  kurang  dari  0,25  m (𝑝 ≤ 0,25 𝑚) , maka tikungan akan menggunakan tipe Full Circle
Tabel 6.
Perhitungan Beban Sumbu Standar Kumulatif Masing-masing Klasifikasi Kendaraan
Klasifikasi Kendaraan LHR 2 Arah (kend./hari) VDF 5 (Faktual) Jumlah Kelompok Beban Sumbu 2 (1.1) 600 0 0 6b1.2 / 7.2 (1.2) 200 2,7 2786962,643 7a2 / 9.2 (1.22) 860 31,3 138924926,7 Total Beban Sumbu Standar (CESA5) 141.711.889,34
(F-C).  Dari  perhitungan  yang  telah  dilakukan,  didapatkan nilai  pergeseran  tikungan  di  Titik  PI  1  adalah  sebesar 0,648214 m. Maka tipe tikungan yang digunakan pada Titik PI 1 adalah tikungan tipe Spiral-Circle-Spiral (S-C-S).

## 3) Perhitungan Parameter Lengkung
a. Tipe Spiral-Circle-Spiral (S-C-S)
Perhitungan parameter lengkung horizontal menggunakan parameter Spiral Circle Spiral (SCS). Xc    = Ls-(Ls^3)/(40×R^2 ) = 33-33^3/(40×70^2 ) = 32,81 m Yc    = (Ls^2)/6R = 33/(6×70) = 2,59 m θs     = Ls/2R×360/2π = 33/(2×70)×360/2π = 13,50° ∆c    = ∆β-2θs
= 62,20°-2×13,50°
= 35,1906°
p      = Yc-R(1-cosθs) = 2,5928-70(1-cos (13,50°))
= 0,6572 m
k      = Xc-R sinθs
= 32,82-70 sin13,50°
= 16,47 m
Ts     = (R+p)×tan∆β/2 〗 +k = (70+0,6572)×tan(62,2015/2)+16,47
= 59,0934 m
Es     = (R+p)/cos∆β/2 〗 -R
= (70+0,6572)/cos(62,2015/2) – 70
=12,5183 m
Lc    = ∆c/360×2πR = 35,1906/360×2π×70 = 42,9935 m L total  = Lc+2 ×Ls
= 42,9935 m+2 ×33 m
= 108,9935 m
Perhitungan  parameter  lengkung  peralihan  tipe  S-C-S ditampilkan pada Tabel 3.
b. Tipe Full-Circle (F-C)
Perhitungan parameter lengkung horizontal menggunakan parameter Full Circle (FC). Tc    = R x tan (1/2∆)
= 150 x tan (1/2(21,9128))
= 29,0387 m
Ec    = (R/cos(∆/2)) - R
= (150/cos(21,9128/2)) - 150
= 2,7849 m
Lc    = ∆/360 x 2 x π x R = 21,9128/360 x 2 x π x 150 = 57,3677 m Perhitungan  parameter  lengkung  peralihan  tipe  F-C ditampilkan pada Tabel 4.
4) Alinyemen Vertikal
Penentuan alinyemen vertikan diantaranya sebagai berikut:
a. Penentuan Tipe Lengkung
Langkah pertama yaitu harus mengetahui menghitung nilai kelandaian rencana:
𝐺1 = 𝐸𝑙𝑒𝑣𝑎𝑠𝑖 2−𝐸𝑙𝑒𝑣𝑎𝑠𝑖 1 𝐿
= 714,672−725,186 180,16 = 5,84% 𝐺2 = 𝐸𝑙𝑒𝑣𝑎𝑠𝑖 3−𝐸𝑙𝑒𝑣𝑎𝑠𝑖 2 𝐿
= 742,565−725,186
331,14
= 5,25%
Apabila  nilai  gradien  1  lebih  besar  dari  gradien  2  (G1  > G2),  maka  lengkungan  tersebut  tergolong  lengkungan vertikal  cembung.  Sebaliknya,  apabila  nilai  gradien  1  lebih kecil  dari  gradien  2  (G1  <  G2),  maka  lengkungan  tersebut digolongkan  tipe  lengkungan  vertikal  cekung.  Dari perhitungan G1 dan G2 pada Titik PVI 1, didapatkan bahwa nilai G1 > G2. Sehingga Titik PVI 1 merupakan lengkungan vertikal tipe cembung b. Penentuan Jarak Pandang Henti Jarak  Pandang  Henti  Minimum  Vertikal  Cekung Berdasarkan  Tabel  Sesuai  Ketentuan.  Untuk  kecepatan desain 40 km/jam dengan aljabar kelandaian pada titik PVI 1 0,58%  maka  nilai  jarak  pandang  henti  minimum  adalah sebesar 44 m  8  .
Jarak  Pandang  Henti  Akibat  Kelandaian  Berdasarkan Persamaan S    = 44 m A   = 0,58%
K   = 4 𝐿 = 2𝑆 − 658 𝐴
= 2 × 44 − 658 0,58% = −1031,7𝑚 Didapatkan bahwa nilai S lebih besar dari nilai L (S > L), maka dilakukan perhitungan nilai L berdasarkan perbandingan dengan nilai S sebagai berikut:
𝐿 𝑉1 = 2𝑆 − 658 𝐴
= 2 × 44 − 658 0,58%
= −1031,7 𝑚 , karena nilai L V1 < 0 maka L V1 = 0 Selanjutnya  dilakukan  perhitungan  nilai  L  dengan menggunakan data nilai K (rate of vertical curvature) sebagai berikut.
𝐿 𝑉2 = 𝐾 × 𝐴 = 4 × 0,58% = 2,35053 𝑚 Setelah  diketahui  kedua  nilai  L V1 dan  L V2 ,  maka  dipilih nilai  yang  terbesar  untuk  ditetapkan  sebagai  L Vdesain .  Pada Titik PVI 1 ini nilai L Vdesain yang digunakan adalah L V2 yakni sebesar  2,35053  m.  Melalui  perhitungan  diatas  didapatkan nilai  maksimum  dari  jarak  pandang  henti    adalah  201  m sehingga ditetapkan jarak pandang henti untuk PVI I adalah 201 m.

## D. Perancangan Tebal Perkerasan Jalan
Perencanaan tebal perkerasan jalan diantaranya meliputi:
1) Dasar Perancangan Perkerasan Jalan
Dilakukan  perancangan  terhadap  kedua  tipe  perkerasan yakni  perkerasan  kaku  dan  lentur.  Perancangan  dilakukan dengan  menggunakan  umur  rencana  20  tahun  untuk  kedua tipe perkerasan. Diasumsikan perkerasan lentur direncanakan tanpa adanya biaya perawatan selama umur rencana dan nilai
CBR yang digunakan adalah 6%.
2) Perkerasan Kaku
Perkerasan kaku meliputi:
a. Analisa Lalu Lintas Perkerasan pertama adalah mengenai analisa lalu lintas.
b. Perhitungan Jumlah Sumbu Kendaraan Niaga (JSKN) R  = 28,2797
C  = 0,5 JSKNH = 2120 JSKN Rencana  = 365 x JSKNH x R x C = 365 x 2120 x 28,2797 x 0,5 = 10.941.408,89
c. Penafsiran Tebal Pelat Beton
Dengan nilai JSKN rencana yang sudah didapatkan, maka tebal  pelat  beton  ditafsirkan  dengan  menggunakan  Tabel  5 [5]. Tebal pelat beton berdasarkan tafsiran adalah 215 mm. d. Analisa Fatik dan Erosi
Analisa  fatik  dan  erosi  dilakukan  untuk  menguji kemampuan  pelat  beton  tafsiran.  Analisa  fatik  dan  erosi dilakukan  beberapa  kali  hingga  mencapai  tebal  pelat  yang memenuhi syarat [6].
Pada  perancangan  ini  didapatkan  tebal  pelat  beton  yang memenuhi  adalah  240  mm  dengan  mutu  beton  rencana  K- 350.  Sehingga  didapatkan  desain  perkerasan  kaku  sebagai berikut: Tebal Pelat Beton = 240 mm, Lapis Pondasi LMC = 100 mm, Lapis Drainase = 150 mm.
Untuk lapis pondasi lean mix concrete digunakan material beton  dengan  kuat  tekan  beton  karakteristik  pada  umur  28 hari minimum 5 Mpa (50 kg/cm2) tanpa menggunakan fly ash atau 7 Mpa (70 kg/cm2) apabila menggunakan fly ash . Untuk  beton  semen  harus  memenuhi  kriteria  nilai  kuat tarik lentur umur 28 hari yang besarnya mencapai sekitar 3-5 MPa  (30-50  kg/cm2).  Sedangkan  untuk  lapis  drainase digunakan agregat kelas A.
e. Kebutuhan Sambungan
Digunakan  sambungan  sambungan  memanjang  dengan batang  pengikat  ( tie  bars )  dengan  jarak  sambungan  3  m, diameter  tie  bars  16  mm,  jarak  antar  pengikat  750  mm, panjang  tie  bars  800  mm  dan  spesifikasi  sambungan melintang  dengan  batang  ruji  ( dowel )  dengan  diameter  36 mm, jarak antar pengikat  300  mm,  dan  panjang  dowel  450 mm.

## 3) Perkerasan Lentur
Perkerasan lentur pada penelitian ini meliputi:
a. Analisa Lalu Lintas
Berikut  merupakan  contoh  perhitungan  beban  sumbu standar  untuk  kendaraan  yang  termasuk  dalam  klasifikasi 6b1.2 [3-4].
𝐿𝐻𝑅 𝐽𝐾 = 200 kend/hari VDF5 JK = 2,7 𝐷𝐷 = faktor distribusi rencana = 0,5 𝐷𝐿 = faktor distribusi lajur = 100%
𝑅 = 28,2797
Jumlah kelompok sumbu  = (∑ 𝐿𝐻𝑅 𝐽𝐾 × 𝑉𝐷𝐹 𝐽𝐾 ) × 365 × 𝐷𝐷 × 𝐷𝐿 × 𝑅 . Jumlah kelompok sumbu   = (200 × 2,7) × 365 × 0,5 × 100% × 28,2797 = 2786962,64
Dengan DD, DL, dan R yang sama didapatan rekapitulasi seperti pada Tabel 6.
b. Tebal Perkerasan
Dengan  menggunakan  nilai  total  beban  standar  sebesar
141.711.889,34  dan  beberapa  data  perencanaan  pelengkap yang  lain,  berikut  ini  merupakan  desain  perencanaan perkerasan lentur :
a. Jenis  Perkerasan  =  Perkerasan  Lentur  –  Aspal  dengan Lapis Fondasi Berbutir
b. AC – WC = 40 mm
c. AC – BC = 60 mm
d. AC – Base = 235 mm
e. Agregat Kelas A = 300 mm

## E. Perancangan Drainase
Data curah hujan yang digunakan adalah data curah hujan harian maksimum dalam minimal sepuluh tahun terakhir dan dinyatakan  dalam  mm/hari  untuk  nantinya  diolah  menjadi hujan harian maksimum tahunan serta menentukan besarnya curah  hujan  pada  periode  ulang.  Periode  ulang  untuk pembangunan  saluran  drainase  pada  ketentuan  ditentukan  5 tahun  2  .
Kemudian  dilakukan  analisa  hidrologi  dan  analisa hidrolika  hingga  didapatkan  pada  STA  0+000  -  STA 0+511,301 [7]. a. Material Saluran    = Saluran Beton
b. Bentuk Penampang  = Trapesium
c. Tipe Jalan          = 2/2 UD
d. Gradien Jalan       = 3%
e. Gradien Bahu       = 6%
f. Lebar Jalan        = 6 m (2 lajur)
g. Lebar  Bahu         = 1 m
h. L saluran          = Panjang Segmen = 3315,285m
i. V ijin              = 1,5 m/s
j. Q Hidrologi        = 0,046 m 3 /dt
k. Q Hidrolika        = 0,063 m 3 /dt
l. B                = 0,6 m
m. H                = 1 m

## F. Rencana Anggaran Biaya
Perencangaan anggaran biaya dilakukan dengan digunakan Harga Satuan Pokok Kegiatan Kabupaten Blitar Tahun 2022. Didapatkan  rencana  anggaran  biaya  dengan  menggunakan perkerasan  kaku  adalah  sebesar  Rp.  31.300.073.000,-. Sedangkan rencana anggaran biaya dengan perkerasan lentur adalah sebesar Rp. 25.053.547.000,-.

## V. KESIMPULAN
Perhitungan  dan  analisa  dari  penelitian  ini  memiliki kesimpulan sebagai berikut: (1) Pada perancangan geometrik jalan,  dilakukan  pemilihan  trase  alternatif  menggunakan Multi Criteria Analysis dan didapatkan trase alternatif terpilih yaitu  trase  alternatif  1.  Konfigurasi  jalan  yang  digunakan adalah 2/2 UD dengan kecepatan rencana 40 km/jam. Trase jalan  direncanakan  memiliki  32 Point  of  Intersections pada alinyemen horizontal dan memiliki 22 Point of Intersections pada  alinyemen  vertical.  (2)  Hasil  dari  perhitungan perkerasan kaku adalah sebagai berikut: Tebal Pelat Beton = 240 mm,  Lapis Pondasi  LMC = 100 mm,  Lapis Drainase = 150 mm. (3) Hasil dari perhitungan perkerasan lentur adalah sebagai berikut: AC – WC = 40 mm, AC – BC = 60 mm, AC –  Base  =  235  mm,  Agregat  Kelas  A  =  300  mm.  (3) Didapatkan  3  tipe  saluran  dengan  dimensi  b 1 =  0,60  m  h 1 = 1,00 m, b 2 = 0,80 m h 2 = 1,20 m, b 3 = 1,00 m h 3 = 1,50 m. (4) Hasil  dari  perhitungan  rencana  anggaran  biaya  bahwa
perancangan  ini  membutuhkan  anggaran  sebesar  Rp. 31.300.073.000,- apabila menggunakan perkerasan kaku dan Rp. 25.053.547.000,-

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  B. P. Statistik, “Susu Perusahaan Sapi Perah 2019-2021.” Badan Pusat Statistik, Jakarta, 2022.
[2]  Direktorat  Bina  Marga, Panduan  Kapasitas  Jalan  Indonesia  (PKJI) , 1st ed. Jakarta: Kementrian PUPR Republik Indonesia, 2014.
[3]  Direktorat  Jenderal  Bina  Marga,  “Manual  Kapasitas  Jalan  Indonesia (MKJI) 1997.” Kementerian Pekerjaan Umum dan Perumahan Rakyat,
Jakarta, pp. 1–573, 1997.
[4]  F. Ibrahim and L. Samang, “Pendekatan Analisis Multi Kriteria dalam Pemilihan  Trase  Jalan  pada  Kawasan  Terisolir  Aralle  Tabulahan Mambi  (ATM)  Provinsi  Sulawesi  Barat,”  in Prosiding  Konferensi Nasional Pascasarjana Teknik Sipil , 2010.
[5]  Direktorat  Jenderal  Bina  Marga,  “Manual  Desain  Perkerasan  Jalan.” Kementerian Pekerjaan Umum dan Perumahan Rakyat, Jakarta, pp. 1– 235, 2017.
[6]  Direktorat Jenderal Bina Marga, “Suplemen Manual Desain Perkerasan Jalan  2017.”  Kementerian  Pekerjaan  Umum  dan  Perumahan Rakyat, Jakarta, p. 5, 2020.
[7]  A.  Rosani,  “Kajian  Teknis  Penerapan  Peraturan  Drainase  Gedung  di Indonesia  (Studi  Kasus  Gedung  Patuh  Polda  Jawa  Timur),” Departemen Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh November, 2021.