Abstrak — Bahaya arc  flash (busur  api)  yang  terjadi  pada sistem  kelistrikan  menimbulkan  kerugian  yang  sangat  besar. Insiden  energi  yang  dilepaskan  dapat  merusak  peralatan  dan terutama  dapat  membahayakan  pekerja  yang  bekerja  di lingkungan  tersebut.  S ehingga  diperlukan  batas  aman  bagi pekerja,  salah  satunya  dengan  menggunakan  standar  IEEE 1584-2002 yang mengatur tentang analisa bahaya arc flash pada sistem tegangan rendah dan menengah. Besar kecilnya insiden energi arc  flash dapat  dihitung  dengan  menggunakan bolted three-phase  fault ataupun arc-clearing  time yang  didapat  dari waktu dimana arus gangguan saat itu terjadi akan menghasilkan nilai  insiden  energi arc  flash yang  lebih  rendah.  Hal  ini memunculkan metode perhitungan modifikasi yang didasarkan pada  perhitungan  kontribusi  arus  hubung  singkat  dan  waktu pemadaman busur api (arc-clearing time) .
Dari  hasil simulasi untuk analisa bahaya arc flash di sistem kelistrikan tegangan 6,3 kV PT. S emen Padang, S umatera Barat, dengan menggunakan perhitungan metode modifikasi, diperoleh nilai insiden energi arc flash lebih rendah dibandingkan dengan menggunakan standar IEEE  1584-2002.
Kata  Kunci — Arc  flash ,  Metode  Modifikasi,  S tandar  IEEE 1584-2002

## I. PENDAHULUAN
T.  Semen  Padang  (persero)  merupakan  salah  satu anggota PT. Semen Indonesia yang berlokasi di Padang, Sumatera  Barat.  PT.  Semen  Padang  saat  ini  memiliki pabrik  dengan  kapasitas  produksi  sebesar  6,9  juta  ton  per tahun.  Untuk  menunjang  proses  produksi  PT.  Semen Padang memiliki  pabrik  dengan  total  beban  90  MW.  Dengan  beban yang  sangat  besar  tersebut,  membuat  tingkat  bahaya  sistem kelistrikannya  semakin  meningkat,  dalam  hal  ini  adalah adanya  bahaya arc  flash (busur  api).  Oleh  sebab  itu,  demi menjaga  keamanan  dan  keselamatan  pekerja  dari  bahaya arc flash , perlu diketahui besarnya energi yang dihasilkan.
Besarnya  insiden  energi    yang  dihasilkan  tergantung  dari waktu  kerja  sistem  pengaman  akibat  gangguan  arus  hubung singkat.  Semakin  cepat  rele  pengaman  bekerja  semakin  kecil pula  tingkat  insiden  energi arc  flash yang  ditimbulkan.  Oleh karena  itu,  perlu  dikaji  atau  dipelajari  tingkat  insiden  energi arc  flash yang  ditimbulkan  guna  memberikan  peringatan kepada  para  pekerja  maupun  orang  disekitarnya,  seperti  alat pelindung  diri  yang  harus  dikenakan  sebagai  langkah pencegahan agar terhindar dari jatuhnya korban jiwa.
Berdasarkan  standar  IEEE  1584-2002  yang  berkaitan tentang  masalah  busur  api,  analisa  bahaya  busur  api  harus dilakukan  dengan  melakukan  studi  terhadap  hubung  s ingkat
dan  koordinasi  proteksi.  Studi  hubung  singkat  diperlukan untuk  mendapatkan  nilai  arus  bolted  gangguan  tiga  fasa. Sedangkan  studi  koordinasi  proteksi  diperlukan  untuk menentukan  waktu  pada  peralatan proteksi dalam mengisolasi ketika  terjadi  gangguan  hubung  singkat.  Tetapi  pada standar ini,  tidak  dipertimbangkan  berkurangnya  kontribusi  arus hubung singkat pada tiap satuan waktu, dan waktu pemutusan masing-masing  CB  (Circuit  Breaker)  dalam  melokalisir gangguan.  Oleh  sebab  itu  akan  digunakan  metode modifikasi dengan  mengkombinasikan  perhitungan  keduanya  dalam menganalisa insiden energi arc flash .
Dengan  hasil  analisa  insiden  energi arc  flash yang diperoleh,  akan  digunakan  untuk  menentukan  batasan  jarak dari  titik  yang  berpotensi  terjadinya  busur  api  terhadap pekerja.  Selain  itu  juga  akan  ditentukan  kategori  bahaya arc flash sekaligus  jenis  perlindungan  diri  sesuai  standar  NFPA 70E  yang dipakai oleh pekerja.

## II. URAIAN PENELITIAN
A. Definisi Busur Api Listrik
Terjadinya arc  flash diakibatkan  dari  adanya arcing-fault maupun bolted  fault [1].  Arcing-fault  sendiri  dapat didefinisikan  sebagi  busur  api  yang  diakibatkan  oleh  arus gangguan  yang  mengalir  melalui  udara  antara  konduktor dengan konduktor atau konduktor dengan tanah. Arus tersebut menciptakan  sebuah  plasma  bus ur  listrik  dan  melepaskan sejumlah  energi  yang  berbahaya.  Sedangkan  bolted  fault terjadi  akibat  adanya  perantara  konduktor  sebagai  jalur  arus gangguannya.  Umumnya  terjadinya  bolted  fault  diakibatkan adanya  kegagalan  mekanik,  kegagalan  isolasi,  debu  dan korosi, serta kesalahaan operator. Besar arcing fault biasanya lebih  rendah  dari  bolted  fault.  Berdasarkan  refrensi  [2], perbedaan atara arcing fault dengan bolted fault dapat dilihat pada Gambar  1.

## Analisa Arc flash Pada Sistem Tegangan  Menengah Di PT. Semen Padang Dengan  Menggunakan  Metode Perhitungan  Yang Dimodifikasi
Jumaras Situngkir,  Ardyono Priyadi, Margo Pujiantara Jurusan Teknik Elektro, Fakultas Teknologi  Industri,  Institut Teknologi  Sepuluh  Nopember (ITS)
Jl. Arief Rahman Hakim, Surabaya 60111 Indonesia
e-mail: priyadi@ee.its.ac.id , margo@ee.its.ac.id , jumaras.situngkir13@mhs.ee.its.ac.id .
P
Gambar 1 Perbedaan arcing fault dengan bolted fault
Efek yang dihasilkan arc flash dapat berupa ledakan, radiasi panas,  cahaya  yang  menyilaukan,  dan  tekanan  yang  sangat besar.  Temperatur  dari  radiasi  panas  yang  dihasilkan  dapat mencapai  sekitar  35.0000F,  atau  sekitar  empat  kali  panas permukaan  matahari.  Temperatur  yang  tinggi  juga  merubah keadaan  konduktor  dari  padat  ke  logam  cair  panas  dan  uap. Berdasarkan  refrensi  [2]  Gambar  2  menunjukan  efek  yang ditimbulkan  oleh arc fault..
Gambar 2 Efek yang ditimbulkan arc fault
Besarnya  energi arc  flash diakibatkan  dari  besarnya  arus bolted  fault  atau  arus  hubung  singkat  maksimum,  level tegangannya,  jarak  pekerja  dengan  titik arc  flash ,  jarak  antar konduktor, dan waktu peralatan proteksi dalam menghilangkan  dan mengisolir  gangguan.

## B. Perhitungan Insiden Energi Busur Arc flash Standar IEEE 1584-2002
Perhitungan insiden energi arc flash sesuai dengan standar IEEE  1584-2002  diperoleh  berdasarkan  arus  hubung  singkat pada  kondisi  tertentu  dengan  level  tegangan  rendah maupun menengah.  Perbedaan  level  tegangan  ini  akan  mempengaruhi perhitungan menentukan insiden energi arc flash [3].
Perhitungan  standar  energi arc  flash pada sistem tegangan menengah  dapat  diperoleh  dengan  mencari  nilai  arus  arcing terlebih  dahulu.  Berdasarkan  standar  IEEE  1584-2002  nilai arus  arcing  diperoleh  dengan  menggunakan  persamaan berikut:
00402 , 0 lg 983 , 0 lg   Ibf Ia ..................................................(1)
Atau dapat ditulis ulang menjadi:
983 , 0 00929 , 1 Ibf Ia  .................................................................(2)
dimana
lg log10 Ia arus arcing (kA) Ibf arus bolted gangguan tiga fasa simetris RMS  (kA)
Dari  perhitungan  nilai  arus arcing akan  diperoleh  nilai insiden  energi  normalisasi  dengan  menggunakan  persamaan berikut.
  G K K Ia En
0011 , 0 2 1 081 , 1 10    ............................................. (3)
dimana,
En insiden energi normalisasi (cal/cm 2 ) K 1 -0,792  untuk konfigurasi peralatan terbuka
-0,555  untuk konfigurasi peralatan tertutup (dengan box ) K 2 0 untuk sistem yang tidak ditanahkan atau sistem dengan pentanahan tahanan tinggi –0.113  untuk sistem yang ditanahkan
G jarak  antar konduktor (gap) (mm)
Adanya  variabel  waktu  ,  (x)  faktor  dan  jarak  antara peralatan  dengan  pekerja  maka  akan  menghasilkan  jumlah energi  yang  dilepaskan  ke  udara.  Besarnya  insiden  energi dapat dituliskan dalam  persamaan berikut:
x
D t En Cf
E              610 2 , 0 184 , 4 .............................................. (4)
Dengan  mensubstitusikan  persamaan  (2),  (3)  dan  (4),  maka persamaan  besar  insiden  energi  untuk  tegangan  menengah dapat disederhanakan dengan persamaan (2.5)
    x D t G K K Ibf Cf E                610 2 , 0 0011 , 0 2 1 10 081 , 1 983 , 0
00929 , 1 (5)
dimana,
E
insiden energi (J/cm 2 )
Cf faktor perhitungan bernilai  1.0  untuk tegangan diatas 1 kV
faktor perhitungan bernilai  1.5  untuk tegangan dibawah 1 kV
t waktu arcing (detik) D jarak  dari titik arc flash ke pekerja  (mm) x eksponen jarak,  dapat dilihat  pada Tabel 1

## Tabe l 1
Faktor untuk peralatan dan kelas tegangan Siste m Te gangan (kV) Tipe  konfigurasi pe ralatan Tipikal gap antar konduktor (mm) Ekspone n jarak ( x ) 0,208-1 Open air 10-40 2,000 Switchgear 32 1,473 MCC and panels 25 1,641 Cable 13 2,000 >1-5 Open air 13-102 2,000 Switchgear 13-102 0,973 Cable 13 2,000 >5-15 Open air 13-153 2,000 Switchgear 153 0,973 Cable 13 2,000

## C. Perhitungan Insiden Energi Arc flash Dengan Metode Modifik asi
Kapasitas  Perhitungan  insiden  energi  dengan  metode modifikasi merupakan  pengembangan  dari  perhitungan
standar IEEE 1584-2002. Akan  tetapi  dalam  metode modifikasi  dipertimbangkan  berkurangnya arus gangguan tiga fasa dan juga waktu pemutusan masing-masing circuit breaker dalam  menghilangkan  gangguan ( Arc Clearing Time ) [1]. Untuk  perhitungannya,  digunakan  pengelompokan  domain waktu  berdasarkan  konstanta  waktu  tipikal  mesin  berputar untuk fase peralihan hubung singkat tertentu. Adapun domain waktu tersebut seperti ditunjukkan pada Tabel 2.
Tabe l 2 Pengelompokan domain waktu perhitungan metode modifikasi
Domain W aktu Fase  Pe rlaihan Kompone n yang Me nyumbang Arus Hubung Singkat 0 – 0.035 Subtransient Utility , Mesin Sinkron, Motor Induksi > 1000 HP, Motor Induksi 50 – 1000 HP, Motor Induksi < 50 HP 0.035 – 0.08 Transient Utility , Mesin Sinkron, Motor Induksi > 1000 HP, Motor Induksi 50 – 1000 HP 0.08 – 0.8 Transient Utility , Mesin Sinkron, Motor Induksi > 1000 HP 0.8 – t (Arc Clearing Tim e) Steady State Utility , Generator Sinkron
Sedangkan  perhitungan  insiden  energi  total  merupakan penjumlahan  dari  insiden  energi  tiap domain waktu yang bisa dilihat dari persamaan berikut :
sec sec 8 , 0 sec 08 , 0 sec 035 , 0 t total E E E E E     ........................(6)

## D. Perhitungan Flash Protection Boundary
Dalam  menentukan  batasan  perlindungan arc  flash , diperlukan  suatu  perhitungan  agar  mengetahui  batasan  aman bagi pekerja  terhadap  peralatan  bertegangan.  Berikut persamaannya sesuai standar IEEE  1584-2002  [1].
x B E x t En Cf B D 1 610 2 , 0 184 , 4        
         
    
................................................(7)
dimana:
D B =  jarak  batasan dari titik arcing (mm) t =  waktu (detik)
E B =  insiden energi dalam J/cm 2 pada jarak  batasan. Dapat di- set pada nilai  5.0  J/cm2
atau dapat juga dihitung dengan menggunakan metode Lee  [3]
       
En t Ibf V B D 6 10 412 , 2 .......................................................(8)
E. Pengelompok k an  Kategori  Insiden  Energi  Arc  flash dengan  Perlengk apan  Keselamatan  Diri sesuai Standart NFPA 70E
Kategori  bahaya  atau  resiko arc  flash ditentukan menggunakan nomor yang mewakili tingkat bahaya berdasarkan  insiden  energinya.  Kategori  0  merepresentasikan adanya  bahaya  sedikit  atau  bahkan  tidak  ada.  Sedangkan kategori  4  adalah  yang  paling  berbahaya.  Tabel  3 menunjukkan  klasifikasi  resiko  yang  mengacu  pada  standar NFPA  70E  berdasarkan  referensi  [4].  Para  pekerja  harus mempersiapkan  diri  dengan  peralatan  maupun  perlengkapan
( Personal  Protective  Equipment )  sesuai  dengan  kategori resiko  sebelum  memulai  pekerjaan  atau  inspeksi  di  sekitar area yang bertegangan. Dokumentasi dan label peringatan juga diperlukan.
Tabe l 3 Kategori perlengkapan pelindung diri Kategori Le ve l Energi (C al/cm 2 ) PPE – PPC  yang Dibutuhkan 0 < 2 Bahan yang tidak meleleh, mudah terbakar (Contoh : kain katun, wol, sutra, atau campuran bahan – bahan tersebut) 1 2 – 4 Pakaian dan celana yang tahan api 2 4 – 8 Pakaian dalam dengan kain katun, serta pakaian luar dan celana yang tahan api 3 8 – 25 Pakaian dalam kain katun ditambah baju dan celana yang tahan api ditambah pakaian tahan api yang mencakup seluruh tubuh 4 25 – 40 Pakaian dalam katun ditambah baju dan celana tahan api ditambah mantel dan celana tahan api double layer
Dari  tabel  diatas,  bentuk  nyata  pakaian  pelindung berdasarkan  pengelompokan  alat  pelindung  diri  yang disesuaikan  dengan  kategori  PPE,  dapat  dilihat  pada  Gambar 3.
Gambar 3 Klasifikasi alat perlindungan diri berdasarkan kategori

## III. SISTEM KELISTRIKAN
Sistem  kelistrikan  pada  PT.  Semen  Padang  dirancang  guna memenuhi  operasional  perusahaan yang memanfaatkan energi listrik.  Energi  listrik  ini  digunakan  untuk  menggerakan berbagai  mesin  serta  operasional  lainya.  Oleh  sebab  itu, diperlukan  sistem  kelistrikan  yang  handal  agar  kontinuitas operasional  perusahaan  tetap  terjaga.  Salah  satu  faktor  yang diperhatikan  guna  menjaga  kontinuitas  pelayanan listrik yaitu meminimalisir  dampak  buruk akibat adanya gangguan hubung singkat.  Gangguan  tersebut  akan  menimbulkan arc  flash (busur  api). Oleh sebab itu diperlukan analisa terhadap sistem kelistrikan  di  perusahaan  ini.  Sistem  jaringan  distribusi utama pada  sistem  ini  menggunakan  level  tegangan 6,3 kV. Adapun Single  Line  Diagram  sistem  kelistrikan  pada  PT.  Semen Padang yang dapat dilihat pada Gambar  4.
Trafo 30 MVA UTILITY PLN Bus Utama PLN Bus 5E1Q21
Bus 5E1Q22 Bus 5E1Q23 Bus 6S1Q21 Bus 6S1Q22 Bus 6S1Q23 Trafo 30 MVA Trafo 30 MVA
Trafo 30 MVA Trafo 30 MVA Trafo 30 MVA Gambar 4 Sistem kelistrikan PT . Semen Padang

## IV. SIMULASI DAN ANALISIS
A. Hasil  Simulasi  Insiden  Energi  Arc  flash  Menggunak an Perangk at Lunak  ETAP 12.6.0 (Existing)
Simulasi insiden energi arc flash (busur api) dilakukan pada perangkat  lunak  ETAP  12.6.0  dengan  menggunakan  standar IEEE  1584-2002.  Simulasi  dilakukan  pada  single  line  diagram PT.  Semen  Padang  Existing  dengan  level  tegangan  6,3  kV. Pada  sub  bab  ini,  akan  ditampilkan  data  hasil  simulasi besarnya  insiden  energi arc  flash pada  bus-bus  sistem  serta besarnya  arus  bolted  fault,  arus  arcing,  FCT  (Fault  Clearing Time), dan kategori bahaya. Dan untuk working destance atau jarak  titik arc  flash terhadap  pekerja  berdasarkan  level tegangan  6,3  kV,  tipikalnya  menurut  standar  IEEE  1584-2002, yaitu  sebesar  91  cm.  Hasil  simulasi    besarnya  insiden  energi arc flash pada masing-masing  bus dapat dilihat pada Tabel 4.
Tabe l 4 Hasil simulasi insiden energi arc flash pada sistem existing PT . Semen
Padang BUS ID Arus Bolted (kA) Arus Arcing (kA) FCT (s) Insiden Energi (cal/cm 2 ) Kategori Bus 5E1Q22 31,196 29,698 0,77 41,67 > Level 4 BUS 21 KILN ID FAN 30,353 28,908 0,37 19,45 Level 3 Bus 5E1Q23 31,999 30,448 1,07 59,49 > Level 4 BUS 5R1 RAWMILL ID FAN 30,93 29,449 0,33 17,7 Level 3 Bus 6S1Q21 31,288 29,784 0,77 41,8 > Level 4 BUS 348 RAWMILL DRIVE 25,384 24,249 0,33 14,34 Level 3 Bus 6S1Q23 25,84 24,678 1,07 47,4 > Level 4 BUS 548 CEMENT MILL 21,323 20,43 0,553 19,98 Level 3
Dari  hasil  simulasi  insiden  energi arc  flash pada  sistem existing PT. Semen Padang masih terdapat beberapa bus yang memiliki  nilai  insiden  energi arc  flash melebihi  kategori  4. Sedangkan berdasarkan standar NFPA 70E, alat pelindung diri untuk  kategori  diatas  4  tidak  tersedia.  Sehingga  dalam  kasus ini diperlukan resetting pada sistem koordinasi proteksi sistem kelistrikan  PT.  Semen Padang guna mendapatkan nilai insiden energi arc flash yang lebih rendah.
Reseting  koordinasi  proteksi  sistem  kelistrikan  GI  PT. Semen  Padang  dilakukan  pada  Bus  5E1Q22,  Bus  5E1Q23, Bus  6S1Q21,  dan  Bus  6S1Q23.  Bus -bus  tersebut  merupakan bus utama pada GI PT. Semen Padang. Sehingga akan terdapat 4  tipikal  di-setting  ulang  sistem  koordinasi  proteksinya  yang akan dipaparkan pada sub bab selanjutnya.

## B. Hasil  Simulasi  Insiden  Energi  Arc  flash  Pada  Sistem Resetting
Setelah  dilakukan resetting koordinasi  proteksi pada empat tipikal  yang telah dihitung pada sub-bab sebelumnya, dengan menggunakan  program  simulasi  ETAP  12.6.0,  besarnya insiden energi arc flash pada tiap-tiap bus dapat dilihat pada.
Tabe l 5 Hasil simulasi insiden energi arc flash pada sistem existing PT . Semen
Padang B US ID Arus B olted (kA) Arus Arcing (kA) FCT (s) Insiden Energi (cal/cm 2) Kategori Bus 5E1Q22 31,196 29,698 0,57 30,85 Level 4 BUS 21 KILN ID FAN 30,353 28,908 0,37 19,45 Level 3 Bus 5E1Q23 31,999 30,448 0,57 31,69 Level 4 BUS 5R1 RAWMILL ID FAN 30,93 29,449 0,37 19,84 Level 3 Bus 6S1Q21 31,288 29,784 0,57 30,94 Level 4 BUS 348 RAWMILL DRIVE 25,384 24,249 0,37 16,08 Level 3 Bus 6S1Q23 25,84 24,678 0,57 25,25 Level 4 BUS 548 CEMENT MILL 21,323 20,43 0,37 13,36 Level 3
Dari  hasil  simulasi  tersebut,  dapat  dilihat  beberapa  bus mengalami  peningkatan  maupun  penurunan  nilai  insiden energi arc flash dari sistem resetting terhadap sistem existing. Bus  yang  mengalami  penurunan  nilai  insiden arc  flash diakibatkan  setting  waktu  sistem  koordinasi  proteksi  pada sistem  existing  kurang  tepat.  Atau  dengan  kata  lain,  setting waktu  yang  diterapkan  pada  sistem  proteksi  terlalu  lama.  Hal ini  mengakibatkan  kinerja  peralatan  proteksi  ikut  melambat dalam  melokalisir  gangguan.  Terlambatnya  peralatan  proteksi dalam  melokalisir  gangguan  akan  mengakibatkan  gangguan semakin  besar serta menimbulkan arc flash .
Sama  halnya  dengan bus -bus yang mengalami peningkatan nilai  insiden  energi arc  flash pada  sistem resetting terhadap sistem existing. Setting waktu sistem proteksi yang diterapkan pada  sistem  existing  kurang  tepat.  Letak  perbedaanya  adalah setting waktu yang diterapkan pada sistem existing lebih cepat dibandingkan dengan sistem resetting . Sehingga ada beberapa peralatan  proteksi  yang  bekerja  terlebih  dahulu  tanpa  sesuai dengan  gradding  time  atau  bahkan  bekerja  secara  bersamaan antara  peralatan  proteksi  yang  satu  dengan  yang  lainnya. Sehingga,  peralatan  proteksi  dalam  hal  ini  rele,  dikoordinasi ulang  ( resetting )  yang  mengakibatkan  waktu  kerja  rele  pada sistem resetting terhadap sistem existing lebih lama.
C. Perhitungan  Insiden  Energi  Arc  flash  Sistem  Resetting Dengan Metode Modifik asi
Pada  perhitungan  metode  modifikasi,  insiden  energi arc flash diperoleh  dengan  beberapa  pertimbangan,  antara  lain berkurangnya besar kontribusi arus hubung singkat berdasarkan  periode  gelombang  arus  hubung  singkat,  waktu pemutusan  masing-masing  circuit  breaker  yang  menuju  titik gangguan, dan juga kontribusi arus hubung singkat dari motor induksi berdasarkan kapasitasnya.
Dengan  metode  modifikasi  perhitungan,  kontribusi  arus hubung  singkat  masing-masing  beban  akan  dikelompokkan kedalam  beberapa  domain  waktu  seperti  yang  telah ditunjukkan  dalam  Tabel  2.5  Berikut  perhitungan  insiden energi arc flash pada masing-masing bus : Bus 5E1Q22 (FCT  = 0,57) Domain  waktu 0 – 0,035  detik
𝐸 0,035 = 1,39814 × (3,987 + 0,776 + 1,311 + 4,603 +
0,128 + 20,413) 1,062623 × 0,035 𝐸 0,035 = 1,895 cal/cm 2
Domain  waktu 0,035  – 0,08  detik 𝐸 0,08 = 1,39814 × (2,646 + 0,34 + 0,757 + 2,95 + 0,053 + 20,4) 1,062623 × 0,045 𝐸 0,08 = 2,1 cal/cm 2
Domain  waktu 0,08  – 0,57  detik 𝐸 0,57 = 1,39814 × (2,618 + 0,57 + 2,74 + 20,396) 1,062623 × 0,49 𝐸 0,57 = 22,133 cal/cm 2
Total  Insiden  Energi  Bus 5E1Q22 𝑬 𝒕𝒐𝒕𝒂𝒍 = 𝟏, 𝟖𝟗𝟓 + 𝟐, 𝟏 + 𝟐𝟐, 𝟏𝟑𝟑 𝑬 𝒕𝒐𝒕𝒂𝒍 = 𝟐𝟔, 𝟏𝟐𝟖 𝐜𝐚𝐥/𝐜𝐦 𝟐
BUS 21 KILN  ID  FAN  (FCT  = 0,37) Domain  waktu 0 – 0,035  detik 𝐸 0,035 = 1,39814 × (25,722 + 0,13 + 0,191 + 0,213 + 1,634 + 1,634 + 0,856) 1,062623 × 0,035 𝐸 0,035 = 1,841 cal/cm 2
Domain  waktu 0,035  – 0,08  detik 𝐸 0,08 = 1,39814 × (23,470 + 0,054 + 0,08 + 0,09 + 1,089 + 1,089 + 0,571) 1,062623 × 0,045 𝐸 0,08 = 2,042 cal/cm 2
Domain  waktu 0,08  – 0,37  detik 𝐸 0,37 = 1,39814 × (22,904 + 1,089 + 1,089 +
0,571) 1,062623 × 0,29 𝐸 0,37 = 12,745 cal/cm 2
Total  Insiden  Energi  BUS 21 KILN  ID  FAN 𝑬 𝒕𝒐𝒕𝒂𝒍 = 𝟏, 𝟖𝟒𝟏 + 𝟐, 𝟎𝟒𝟐 + 𝟏𝟐, 𝟕𝟒𝟓
𝑬 𝒕𝒐𝒕𝒂𝒍 = 𝟏𝟔, 𝟔𝟐𝟖 𝐜𝐚𝐥/𝐜𝐦 𝟐
Bus 5E1Q23 (FCT  = 0,57) Domain  waktu 0 – 0,035  detik 𝐸 0,035 = 1,39814 × (3,997 + 0,401 + 0,601 + 4,053 + 2,593 + 20,413) 1,062623 × 0,035 𝐸 0,035 = 1,949 cal/cm 2
Domain  waktu 0,035  – 0,08  detik 𝐸 0,08 = 1,39814 × (2,65 + 0,166 + 0,25 + 2,116 + 1,547 + 20,4) 1,062623 × 0,045 𝐸 0,08 = 2,099 cal/cm 2
Domain  waktu 0,08  – 0,57  detik 𝐸 0,57 = 1,39814 × (2,618 + 1,142 + 1,257 + 20,397) 1,062623 × 0,49 𝐸 0,57 = 21,321 cal/cm 2
Total  Insiden  Energi  Bus 5E1Q23 𝑬 𝒕𝒐𝒕𝒂𝒍 = 𝟏, 𝟗𝟒𝟗 + 𝟐, 𝟎𝟗𝟗 + 𝟐𝟏, 𝟑𝟐𝟏 𝑬 𝒕𝒐𝒕𝒂𝒍 = 𝟐𝟓, 𝟑𝟔𝟗 𝐜𝐚𝐥/𝐜𝐦 𝟐
BUS 5R1 RAWMILL  ID  FAN  (FCT  = 0,37) Domain  waktu 0 – 0,035  detik 𝐸 0,035 = 1,39814 × (26,917 + 0,083 + 1,971 +
1,971) 1,062623 × 0,035 𝐸 0,035 = 1,877 cal/cm 2
Domain  waktu 0,035  – 0,08  detik
𝐸 0,08 = 1,39814 × (23,63 + 0,034 + 1,314 + 1,314) 1,062623 × 0,045 𝐸 0,08 = 2,03 cal/cm 2
Domain  waktu 0,08  – 0,37  detik 𝐸 0,37 = 1,39814 × (22,086 + 1,314 + 1,314) 1,062623 × 0,29 𝐸 0,37 = 12,25 cal/cm 2
Total  Insiden  Energi  BUS 5R1 RAWMILL  ID  FAN 𝑬 𝒕𝒐𝒕𝒂𝒍 = 𝟏, 𝟖𝟕𝟕 + 𝟐, 𝟎𝟑 + 𝟏𝟐, 𝟐𝟓 𝑬 𝒕𝒐𝒕𝒂𝒍 = 𝟏𝟔, 𝟏𝟓𝟕 𝐜𝐚𝐥/𝐜𝐦 𝟐
Bus 6S1Q21 (FCT  = 0,57) Domain  waktu 0 – 0,035  detik 𝐸 0,035 = 1,39814 × (0,388 + 5,312 + 5,203 + 20,413) 1,062623 × 0,035 𝐸 0,035 = 1,901 cal/cm 2
Domain  waktu 0,035  – 0,08  detik 𝐸 0,08 = 1,39814 × (0,163 + 3,551 + 3,509 + 20,4) 1,062623 × 0,045
𝐸 0,08 = 2,139 cal/cm 2
Domain  waktu 0,08  – 0,57  detik 𝐸 0,57 = 1,39814 × (3,437 + 3,459 + 20,395) 1,062623 × 0,29 𝐸 0,57 = 22,998 cal/cm 2
Total  Insiden  Energi  Bus 6S1Q21 𝑬 𝒕𝒐𝒕𝒂𝒍 = 𝟏, 𝟗𝟎𝟎𝟏 + 𝟐, 𝟏𝟑𝟗 + 𝟐𝟐,𝟗𝟗𝟖 𝑬 𝒕𝒐𝒕𝒂𝒍 = 𝟐𝟕, 𝟎𝟑𝟗 𝐜𝐚𝐥/𝐜𝐦 𝟐

## BUS 348 RAWMILL  DRIVE  (FCT  = 0,37)
Domain  waktu 0 – 0,035  detik 𝐸 0,035 = 1,39814 × (19,812 + 0,308 + 5,359) 1,062623 ×
0,035
𝐸 0,035 = 1,527 cal/cm 2
Domain  waktu 0,035  – 0,08  detik 𝐸 0,08 = 1,39814 × (18,711 + 0,134 + 3,573) 1,062623 ×
0,045
𝐸 0,08 = 1,714 cal/cm 2
Domain  waktu 0,08  – 0,37  detik 𝐸 0,37 = 1,39814 × (18,594 + 3,573) 1,062623 × 0,29 𝐸 0,37 =  cal/cm 2
Total  Insiden  Energi  BUS 348 RAWMILL  DRIVE 𝑬 𝒕𝒐𝒕𝒂𝒍 = 𝟏, 𝟓𝟐𝟕 + 𝟏, 𝟕𝟏𝟒 + 𝟏𝟎, 𝟗𝟏𝟑 𝑬 𝒕𝒐𝒕𝒂𝒍 = 𝟏𝟒, 𝟏𝟓𝟑 𝐜𝐚𝐥/𝐜𝐦 𝟐
Bus 6S1Q23 (FCT  = 0,57) Domain  waktu 0 – 0,035  detik 𝐸 0,035 = 1,39814 × (3,558 + 1,875 + 20,418) 1,062623 × 0,035 𝐸 0,035 = 1,551 cal/cm 2
Domain  waktu 0,035  – 0,08  detik 𝐸 0,08 = 1,39814 × (2,256 + 1,36 + 20,403) 1,062623 × 0,045 𝐸 0,08 = 1,844 cal/cm 2
Domain  waktu 0,08  – 0,57  detik 𝐸 0,57 = 1,39814 × (1,999 + 1,227 + 20,399) 1,062623 × 0,49 𝐸 0,57 = 19,73 cal/cm 2
Total  Insiden  Energi  Bus 6S1Q23 𝑬 𝒕𝒐𝒕𝒂𝒍 = 𝟏, 𝟓𝟓𝟏 + 𝟏, 𝟖𝟒𝟒 + 𝟏𝟗, 𝟕𝟑 𝑬 𝒕𝒐𝒕𝒂𝒍 = 𝟐𝟑, 𝟏𝟐𝟓 𝐜𝐚𝐥/𝐜𝐦 𝟐
BUS 548 CEMENT  MILL  (FCT  = 0,37) Domain  waktu 0 – 0,035  detik 𝐸 0,035 = 1,39814 × (17,637 + 0,331 + 3,066 + 0,081 +
0,19 + 0,072) 1,062623 × 0,035 𝐸 0,035 = 1,267 cal/cm 2
Domain  waktu 0,035  – 0,08  detik 𝐸 0,08 = 1,39814 × (17,315 + 0,412 + 2,044 + 0,034 + 0,08 + 0,029) 1,062623 × 0,045 𝐸 0,08 = 1,489 cal/cm 2
Domain  waktu 0,08  – 0,37  detik 𝐸 0,37 = 1,39814 × (17,233 + 2,044) 1,062623 × 0,29 𝐸 0,37 = 9,407 cal/cm 2
Total  Insiden  Energi  BUS 548 CEMENT  MILL 𝑬 𝒕𝒐𝒕𝒂𝒍 = 𝟏, 𝟐𝟔𝟕 + 𝟏, 𝟒𝟖𝟗 + 𝟗, 𝟒𝟎𝟕 𝑬 𝒕𝒐𝒕𝒂𝒍 = 𝟏𝟐, 𝟏𝟔𝟒 𝐜𝐚𝐥/𝐜𝐦 𝟐

## D. Perhitungan FPB Berdasark an Hasil Perhitungan Insiden Energi Arc flash
Hasil  perhitungan  insiden  energi arc  flash dengan menggunakan  metode  modifikasi  maupun  standar  IEEE  1584- 2002  sistem  kelistrikan  PT.  Semen  Padang  setelah  dilakukan resetting ,  akan  digunakan  untuk  memperoleh  jarak aman bagi pekerja  dari  titik  potensi  bahaya arc  flash .  Hasil  perhitungan jarak  aman ini nantinya digunakan sebagai acuan bagi pekerja untuk  menentukan  titik  aman  serta  perlengkapan  pelindung diri  yang dibutuhkan saat bekerja.
Adapun penyederhanaan rumusnya untuk kategori tegangan 1-15  kV  yang digunakan adalah sebagai berikut :
x x D B E E B D 1
184 , 4   
    .................................................................(9)
dengan :
E Insiden Energi (cal/cm 2 ) E B Insiden energi dalam  J/cm 2 pada jarak  batasan. Dapat di set pada nilai  5.0  J/cm 2 D Jarak dari  titik arc ke pekerja  (mm).  Untuk sistem 6,3 kV,  digunakan 910  mm.
x Eksponen jarak.  Untuk sistem 6,3  kV,  digunakan 0,973
Pada sub-bab ini akan dibahas perhitungan flash protection boundary dari hasil perhitungan insiden energi arc flash sesuai dengan  standar  IEEE  1584-2002.  Perhitungan  dilakukan  pada tiap-tiap  bus dari sistem kelistrikan PT. Semen Padang setelah dilakukan resetting . Berikut ini adalah perhitungan untuk tiap- tiap bus tersebut.
Bus 5E1Q22 E = 30,838
𝐷 𝐵 = [ 4,184 . 30,838 5 .  910 0,973 ] 1 0,973
𝐷 𝐵 = 25699 ,41 mm =  25,699 m
BUS 21 KILN  ID  FAN E = 19,443
𝐷 𝐵 = [ 4,184 . 19 ,443 5 .   910 0,973 ] 1 0,973
𝐷 𝐵 = 15997 ,10 mm = 15,997 m Bus 5E1Q23
E = 31,682
𝐷 𝐵 = [ 4,184 . 31,682 5 .  910 0,973 ] 1 0,973
𝐷 𝐵 = 26422 ,56 mm = 26,423 m BUS 5R1 RAWMILL  ID  FAN
E = 19,836
𝐷 𝐵 = [ 4,184 . 19 ,836 5 .   910 0,973 ] 1 0,973
𝐷 𝐵 = 16329 ,52 mm = 16,33 m
Bus 6S1Q21
E = 30,935
𝐷 𝐵 = [ 4,184 . 30,935
5 .   910 0,973 ] 1 0,973
𝐷 𝐵 = 25782 ,49 mm = 25,782 m BUS 348 RAWMILL  DRIVE
E = 16,079
𝐷 𝐵 = [ 4,184 . 16,079
5 .   910 0,973 ] 1 0,973
𝐷 𝐵 = 13159 ,75 mm = 13,16 m
Bus 6S1Q23
E = 25,244
𝐷 𝐵 = [ 4,184 . 25,244 5 .  910 0,973 ] 1 0,973
𝐷 𝐵 = 20921 ,02 mm = 20,921 m
BUS 548 CEMENT  MILL E = 13,36
𝐷 𝐵 = [ 4,184 . 13,36
5 .  910 0,973 ] 1 0,973
𝐷 𝐵 = 10878 ,34 mm = 10,878 m
E. Hasil  Simulasi  Insiden  Energi  Arc  flash  Pada  Sistem Resetting Dengan Penambahan Rele Diferensial
Pada  hasil  perhitungan  dari  sistem resetting yang ditampilkan  pada  sub-bab  sebelumnya,  masih  terdapat beberapa  bus  yang  berada  pada  kategori  4.  Oleh  sebab  itu, pada  sub-bab  ini akan ditampilkan hasil simulasi ketika sistem kelistrikan resetting dengan  penambahan  rele  diferensial. Besarnya  insiden  energi arc  flash pada  tiap-tiap  bus  dapat dilihat pada Tabel 6.
Tabe l 6 Hasil simulasi insiden energi arc flash pada PT . Semen Padang sistem resetting dengan penambahan rele diferensial
B US ID Arus B olted (kA) Arus Arcing (kA) FCT (s) Insiden Energi (cal/cm 2 ) Kategori Bus 5E1Q22 31,196 29,698 0,13 7,03 Level 2 BUS 21 KILN ID FAN 30,353 28,908 0,13 6,83 Level 2 Bus 5E1Q23 31,999 30,448 0,13 7,23 Level 2 BUS 5R1 RAWMILL ID FAN 30,93 29,449 0,13 6,97 Level 2 Bus 6S1Q21 31,288 29,784 0,13 7,06 Level 2 BUS 348 RAWMILL 25,384 24,249 0,13 5,65 Level 2
DRIVE Bus 6S1Q23 25,84 24,678 0,13 5,76 Level 2 BUS 548 CEMENT MILL 21,323 20,43 0,13 4,7 Level 2
Dari  tabel  diatas, dapat dilihat koordinasi waktu pemutusan CB  pada  masing-masing  bus  memiliki  nilai  0,13  detik.  Hal  ini dikarenakan  masing-masing  CB  pada  bus  akan  melokalisir gangguan  dengan  waktu  tercepat.  Sebagai  contoh,  ketika terjadi  gangguan  pada  Bus   5E1Q22  pada  sistem resetting , waktu  melokalisir  gangguan   di-setting 0,57 detik, hal ini akan berdampak pada besarnya insiden energi. Akan tetapi, dengan penambahan  rele  diferensial,  waktu  melokalisir  gangguan menjadi  0,13  detik.  Sehingga,  diharapkan  ketika  terjadi gangguan  pada  bus  tertentu,  gangguan  dilokalisir  secepat mungkin  oleh CB  terdekatnya.
Sama  halnya  dengan  perhitungan  metode  modifikasi  pada sistem resetting ,  insiden  energi arc  flash diperoleh  dengan beberapa  pertimbangan,  antara  lain  berkurangn ya  besar kontribusi arus hubung singkat  berdasarkan  periode gelombang  arus  hubung  singkat,  waktu  pemutusan  masing - masing  circuit  breaker  yang  menuju  titik  gangguan,  dan  juga kontribusi arus hubung singkat dari motor induksi berdasarkan kapasitasnya.
F. Setela Perbandingan  Besar  Energi  Arc  flash  Sistem Resetting  Dan  Sistem  Resetting  Penambahan  Rele Diferensial  (Berdasark an  Standar  IEEE  1584 -2002  dan Metode Modifik asi)
Setelah  pada  beberapa  sub-bab  sebelumnya  dilakukan perhitungan  dengan  menggunakan  standar  IEEE  1584-2002 dan  metode  modifikasi  pada  sistem resetting ,  perbedaan insiden energi arc flash dapat dilihat pada Tabel 7.
Tabe l 7 Perbandingan perhitungan besar insiden energi arc flash sesuai standar IEEE 1584-2002 dengan modified pada sistem resetting B US ID Insiden Energi (cal/cm2) Resetting Kategori Insiden Energi (cal/cm2) Modif ied Kategori Bus 5E1Q22 30,838 Level 4 26,128 Level 4 BUS 21 KILN ID FAN 19,443 Level 3 16,628 Level 3 Bus 5E1Q23 31,682 Level 4 25,369 Level 4 BUS 5R1 RAWMILL ID FAN 19,836 Level 3 16,157 Level 3 Bus 6S1Q21 30,935 Level 4 27,039 Level 4 BUS 348 RAWMILL DRIVE 16,079 Level 3 14,153 Level 3 Bus 6S1Q23 25,244 Level 4 23,125 Level 3 BUS 548 CEMENT MILL 13,36 Level 3 12,164 Level 3
Dari  tabel  tersebut,  ditampilkan  data  besar  insiden  energi arc flash setelah resetting untuk perhitungan dengan standard IEEE  1584-2002  dibandingkan  dengan  perhitungan  dengan metode  modifikasi.  Tabel  tersebut  menunjukkan  bahwa insiden energi arc flash dengan  metode  modifikasi perhitungan  lebih  kecil  dari  pada  standard  IEEE  1584-2002. Hal ini dikarenakan dalam metode modifikasi, dipertimbangkan  berkurangnya arus kontribusi hubung singkat menurut  periode  waktu  hubung  singkat.  Selain  itu  juga dipertimbangkan  pula  waktu  pemutusan  circuit  breaker  dari masing-masing  sumber  yang  berkontribusi  menuju  titik gangguan,  dan  untuk  periode  steady  state,  kontribusi  dari motor juga dihilangkan, sehingga metode modifikasi menghasilkan  insiden  energi arc  flash yang  lebih  kecil. Sedangkan  dalam  perhitungan  standard  IEEE  1584-2002,
tidak  dipertimbangkan  hal-hal  tersebut,  demikian  juga  dalam penentuan  waktu  pemutusan  CB  sebagai  nilai  FCT  ( Fault Clearing  Time ),  yaitu  dipilih  waktu  pemutusan  yang  terlama. Dengan  penjelasan  seperti  diatas,  metode  modifikasi  lebih akurat dalam  menentukan besarnya insiden energi yang ada.
Sama halnya pada sistem resetting dengan penambahan rele diferensial, dengan menggunakan perhitungan  metode modifikasi diperoleh nilai insiden energi  lebih  kecil dibandingkan  dengan  perhitungan  standar  IEEE  1584-2002. Untuk  lebih  jelas,  perbandingan  perhitungan  menggunakan standar  IEEE  1584-2002  dan  metode  modifikasi  pada  sistem resetting penambahan rele diferensial dapat dilihat pada Tab el 8.
Tabe l 8
Perbandingan perhitungan besar insiden energi arc flash sesuai standar IEEE 1584-2002 dengan modified pada sistem resetting penambahan rele diferensial B US ID Insiden Energi (cal/cm2) Resetting Kategori Insiden Energi (cal/cm2) Modif ied Kategori Bus 5E1Q22 7,033 Level 2 6,254 Level 2 BUS 21 KILN ID FAN 6,832 Level 2 6,081 Level 2 Bus 5E1Q23 7,226 Level 2 6,224 Level 2 BUS 5R1 RAWMILL ID FAN 6,970 Level 2 6,019 Level 2 Bus 6S1Q21 7,055 Level 2 6,387 Level 2 BUS 348 RAWMILL DRIVE 5,650 Level 2 5,122 Level 2 Bus 6S1Q23 5,757 Level 2 5,408 Level 2 BUS 548 CEMENT MILL 4,694 Level 2 4,378 Level 2
Hasil  perhitungan FPB ( flash protection boundary ) dengan metode  modifikasi  pada  sistem resetting kelistrikan  PT. Semen Padang lebih kecil dibandingkan dengan menggunakan standar  IEEE  1584-2002.  Dengan  kata  lain,  jarak  aman pekerja  dari  titik  bahaya arc  flash dengan  menggunakan metode  modifikasi  memiliki  jarak  yang  lebih  dekat.  walaupun tetap  tetap  harus  menggunakan  PPE  yang  telah  ditetapkan yang akan dijabarkan pada pembahasan berikutnya. Perbandingan  FPB  perhitungan  standar  IEEE  1584-2002 dengan metode modifikasi  dapat dilihat pada Tabel 9.
Tabe l 9
Perbandingan FPB berdasarkan standar IEEE 1584 -2002 dengan metode
modifikasi sistem resetting
B US ID Insiden Energi (cal/cm2) Resetting Kategori Insiden Energi (cal/cm2) Modif ied Kategori Bus 5E1Q22 30,838 25,699 26,128 21,674 BUS 21 KILN ID FAN 19,443 15,997 16,628 13,622 Bus 5E1Q23 31,682 26,423 25,369 21,027 BUS 5R1 RAWMILL ID FAN 19,836 16,330 16,157 13,225 Bus 6S1Q21 30,935 25,782 27,039 22,451 BUS 348 RAWMILL DRIVE 16,079 13,160 14,153 11,542 Bus 6S1Q23 25,244 20,921 23,125 19,118 BUS 548 CEMENT MILL 13,36 10,878 12,164 9,879
Sedangkan  untuk  FPB  ( flash protection boundary ) dengan metode  modifikasi  pada  sistem  restting  penambahan  rele diferensial  dapat dilihat pada Tabel 10.
Tabe l 10
Perbandingan FPB berdasarkan standar IEEE 1584 -2002 dengan metode modifikasi sistem resetting penambahan rele diferensial
B US ID Insiden Energi (cal/cm2) Resetting Kategori Insiden Energi (cal/cm2) Modif ied Kategori Bus 5E1Q22 7,033 21,674 6,254 4,986
BUS 21 KILN ID FAN 6,832 13,622 6,081 4,844 Bus 5E1Q23 7,226 21,027 6,224 4,962 BUS 5R1 RAWMILL ID FAN 6,970 13,225 6,019 4,794 Bus 6S1Q21 7,055 22,451 6,387 5,095 BUS 348 RAWMILL DRIVE 5,650 11,542 5,122 4,061 Bus 6S1Q23 5,757 19,118 5,408 4,294 BUS 548 CEMENT MILL 4,694 9,879 4,378 3,456
Personal  Protective  Equipment (PPE)  merupakan  alat perlindungan  diri  yang  harus  digunakan  ketika  melakukan suatu  pekerjaan  di  daerah  yang  beresiko  akan  bahaya arc flash .  Dari  hasil  perhitungan  insiden  energi  sesuai  standar IEEE  1548-2002  dan  metode  modifikasi  sistem  setelah resetting ,  Bus  6S1Q23  mengalami  penurunan  nilai  insiden energi arc  flash yang  cukup  signifikan  yang  mengakibatkan pengelompokan  kategori  (lihat  Tabel 4) menjadi pada kategori 3  dari  sebelumnya  kategori  4.  Hal  ini  berdampak  pula terhadap  jenis  PPE  yang  yang  harus  digunakan.  Sedangkan untuk  bus  lainya  juga  mengalami  penurunan  nilai  insiden energi arc  flash ,  akan  tetapi  pengelompokan  kategori  tidak mengalami  perubahan.
Jenis  PPE  yang  harus  digunakan  berdasarkan  kategori bahaya arc  flash berdasarkan perhitungan standar IEEE 1584- 2002  dapat dilihat pada Tabel 11
Tabe l 11 Jenis PPE berdasarkan kategori bahaya arc flash berdasarkan perhitungan metode modifikasi sistem resetting BUS ID Insiden Energi (cal/cm2) Kategori Jenis P P E BUS 21 KILN ID FAN 16,628 Kategori 3  P akaian lengan panjang
tahan api
 Celana panjang tahan api
 Jaket dan celana untuk arc flash sesuai kategori  Helm pengaman sesuai kategori  Kacamata safety  P elindung telinga
 Sarung tangan kulit
 Sepatu safety khusus
BUS 5R1 RAWMILL ID FAN 16,157 BUS 348 RAWMILL DRIVE 14,153 BUS 548 CEMENT MILL 12,164 Bus 6S1Q23 23,125
Bus 5E1Q22
26,128 Kategori 4  P akaian lengan panjang tahan api
 Celana panjang tahan api  Jaket untuk arc flash (dua lapis atau lebih)
 Helm pengaman sesuai kategori  Kacamata safety
 P elindung telinga  Sarung tangan kulit
 Sepatu safety khusus Bus 5E1Q23
25,369
Bus 6S1Q21
27,039

## V. KESIMPULAN
Berdasarkan  hasil  simulasi  besar  insiden  busur  api  dan koordinasi rele pengaman pada PT. Semen Padang  yang telah dilakukan,  maka  dapat  diambil  beberapa  kesimpulan  sebagai berikut:
1. Koordinasi  proteksi  pada  sistem  kelistrikan  di PT. Semen Padang  memiliki  sistem  koordinasi  yang  kurang  tepat, terdapat delay waktu  yang  melebihi  gradding  time,  serta beberapa  kurva  rele  pengaman  memotong  kurva  beban seperti  kurva  rele  RL-21DIST02-DT  yang  memotong arus pengisian  ( inrush  current )  pada  trafo  TR.  21DIST02-DT maupun  kurva  rele  RL-5R1M01-RMF  yang  memotong arus starting ( lock   rotor  current )  motor  5R1M01-RMF. Hal  ini  mengakibatkan  sistem  bekerja  secara  tidak
sempurna.  Sehingga  diperlukan  koordinasi  ulang  pada sistem  koordinasi  proteksi  di  sistem  kelistrikan  PT. Semen  Padang.
2. Perhitungan insiden energi arc flash dengan menggunakan  metode  modifikasi,  perhitungan  lebih akurat  dalam  merepresentasikan  insiden  energi  yang sebenarnya. Hal ini karena metode modifikasi mempertimbangkan berkurangnya kontribusi arus hubung singkat  berdasarkan  periode  waktu  hubung  singkat,  dan mempertimbangkan waktu putusnya masing-masing circuit  breaker  untuk  melokalisir  gangguan.  Sehingga hasil  perhitungan  metode  modifikasi  lebih  kecil dari pada perhitungan  dengan  standard  IEEE  1584-2002.  Sebagai contoh  insiden  energi  pada  Bus  5E1Q22  dengan perhitungan standar IEEE1584-2002 adalah 30,838 cal/cm2  sedangkan  dengan  metode  modifikasi  adalah 26,128  cal/cm2.
3. Hasil  perhitungan  insiden  energi arc  flash saat  kondisi resetting masih  berbahaya  terutama  pada bus utama Bus 5E1Q22,  Bus  5E1Q23,  Bus  6S1Q21,  dan  Bus   6S1Q23 yang  berada  pada  kategori  4.  Sehingga  dilakukan  studi penambahan  rele  diferensial pada sistem proteksi sebagai pengaman  utama.  Hasil  perhitungan  insiden  energi  dari penambahan  rele  diferensial diperoleh nilai insiden energi menurun  menjadi  kategori  2.  Hal  ini  dikarenakan  ketika terjadi  gangguan  pada  salah  satu  dari  keempat  bus tersebut,  rele diferensial bekerja sebagai pengaman utama dengan  waktu  yang  sangat  cepat,  sedangkan  rele  arus lebih sebagai back up.

## DAFTAR  PUSTAKA
[1]. Wu,  Alex Y., “Modified Medium Voltage Arc flash Incident Energy Calculation Method” , IEEE Transaction on Industry Application, USA, 2008.
[2]. Jones,  Ray.  A, “Safety  BASICsTM  Handbook  for  Electrical  Safety Edition 2” , Cooper Bussman, Inc., USA, 2004.
[3]. IEEE Std. 1584-2002., ”IEEE Guide for Performing Arc flash Hazard Calculation” , Institute of Electrical and Electronics Engineers, Inc 2002 [4]. Albert Marroquin, “Evaluating NFPA 70E Arc flash Hazard Category Tables” , Electrical Product & Solutions, September 2007