©Jurusan Teknik Sipil Itenas | No. 3 | Vol. 5
September 2019
Analisis Stabilitas pada Perbaikan Tanah Lunak Metode Preloading dengan Menggunakan Metode Elemen Hingga
ERDINA TYAGITA UTAMI 1 , INDRA NOER HAMDHAN 2 , KABUL SUWITAATMADJA 3
1. Institut Teknologi Sumatera 2. Institut Teknologi Nasional Bandung 3. PT Soilens
Email: erdina.utami@si.itera.ac.id

## ABSTRAK
Tanah lunak merupakan tanah dengan stabilitas rendah yang dapat mengalami penurunan  yang  besar  saat  diberi  beban.  Preloading  adalah  salah  satu  cara memperbaiki  tanah  lunak  tersebut.  Penelitian  ini  bertujuan  untuk  mengetahui stabilitas  tanah  lunak  akibat  perbaikan  tanah  menggunakan  preloading. Pemodelan dilakukan dengan cara menghitung kenaikan kuat geser tanah. Untuk mencari  faktor  keamanan  dan  bidang  longsor  dilakukan  pemodelan  dengan menggunakan  Metode  Elemen  Hingga  Plaxis  2D  dengan  pembebanan  2  tahap. Pembebanan pertama yang dilakukan adalah setinggi 5 meter dan pembebanan ke dua yaitu setinggi 1-2 meter. Jarak perbaikan tanah juga  dimodelkan dalam penelitian ini sejauh 5 meter, 10 meter, dan 15 meter dari sisi lokasi  timbunan batu bara. Batasan faktor keamanan (SF) minimum terhadap keruntuhan adalah 1,5.  Perbaikan  tanah  dengan  metode  preloading  menyebabkan  tanah  akan memampat dan dapat stabil dalam menerima beban.
Kata  kunci :  tanah  lunak,  stabilitas  tanah,  preloading,  faktor  keamanan,  metode elemen hingga

## ABSTRACT
Soft  soils  are  soils  with  low  stability  which  can  experience  a  large  settlement under  loading  process.  Preloading  is  one  of  the  ways  to  improve  the  soft  soil. This study aims to determine the stability of soft soils due to soil improvement using preloading. Modeling is done by calculating the increase in soil shear. To find  the  safety  factor  and  the  landslide  field,  modeling  is  done  using  Finite Element Method 2D Plaxis by two stages of loading. The first loading is 5 meters high  and  the  second  loading  is  1-2  meters. Ground  improvement  distances  are also modeled in this study as far as 5 meters, 10 meters and 15 meters from the side of the location of the coal emankment. The minimum safety factor (SF) limit to collapse is 1.5. Improvement of the soil using the preloading method causes the soil to compress and can be stable in receiving loads.
Keywords : soft soil, soil stability, preloading, safety factor, finite elemen method

## Erdina Tyagita Utami, Indra Noer Hamdhan, Kabul Suwitaatmadja

## 1. PENDAHULUAN
Tanah  adalah  material  yang  terbentuk  dari  himpunan  material,  bahan  organik/anorganik, dan  endapan  lepas.  Berdasarkan  ukuran  butirannya,  tanah  dibagi  menjadi  dua  kelompok utama yaitu tanah berbutir kasar dan tanah berbutir halus. Tanah berbutir kasar digolongkan menjadi kerikil ( gravel) dan pasir (sand). Sedangkan, tanah berbutir halus terdiri dari lanau ( silt) dan lempung (clay). Tanah berbutir halus merupakan tanah yang memiliki daya lekat antar  partikel  yang  biasanya  disebut  tanah  kohesif  ( cohesive  soils).  Banyak  tanah  kohesif merupakan  tanah  lunak  yang  dapat  mengembang  atau  menyusut  akibat  masuk  atau keluarnya air. Tingkat kepekaan yang tinggi terhadap air, dapat menyebabkan stabilitas yang rendah,  penurunan  ( settlement)  yang  cukup  besar  saat  dibebani.  Diperlukan  proses stabilisasi  pada  tanah  lunak  sehingga  memiliki  stabilitas  dan  penurunan  yang  kecil. Preloading merupakan cara memperbaiki tanah lunak. Dengan melakukan perbaikan tanah dasar diharapkan tanah tersebut dapat menahan beban yang diberikan. Metode preloading dilakukan dengan cara membebani tanah lunak dengan timbunan material tertentu sehingga memberikan  penurunan  pada  lapisan  tanah  lunak  saat  dibebani  tanpa  menyebabkan keruntuhan  pada  lapisan  tanah  lunak,  sedangkan  drainase  vertikal  digunakan  untuk mempercepat waktu penurunan pada saat preloading dilakukan. Pada saat dilakukan proses preloading,  tanah  akan  mengalami  kenaikan  kekuatan  geser  tanah  dan  terjadi  proses kompresibilitas pada tanah tersebut. Untuk mengetahui pengaruh kenaikan kuat geser tanah akibat  perbaikan  tanah  dengan preloading  dilakukan  mengkorelasikan  data-data  pengujian tanah dengan persamaan Stamatopoulus, A.C. dan Kotzias, P.C. (1985). Untuk mengetahui stabilitas tanah akibat adanya preloading dan beban rencana yang bekerja di atasnya (batu bara)  maka  dibuat  pemodelan  dan  dilakukan  analisis  dengan  menggunakan  program komputer geoteknik berbasis elemen hingga yaitu Plaxis 2D.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1 Tanah Lunak
Umumnya  lapisan  tanah  yang  disebut  lapisan  tanah  lunak  merupakan  lanau  ( silt)  dan lempung  ( clay). Berdasarkan USCS, butiran tanah pada lapisan ini memiliki ukuran butir < 0,0075  mm.  Lapisan  ini  mempunyai  nilai  pengujian  penetrasi  standar  N-SPT  <  3,  tekanan penetrasi bebas ( 𝑞 𝑢 ) yang rendah yaitu < 0,5 kg/cm 2 , kadar air tanah ( 𝑤 𝑛 ) tinggi, dan tanah organik seperti gambut yang mempunyai kadar air alamiah yang sangat tinggi.
Salah  satu  pengujian  di  laboratorium  yang  digunakan  untuk  mengetahui  jenis  tanah  yang diuji  merupakan  tanah  lunak  atau  bukan  yaitu  pengujian Unconfined  Compression  Test (UCS)  Berdasarkan  percobaan-percobaan unconfined yang telah dilakukan, kekuatan tanah dapat diklasifikasikan sesuai Tabel 1 .
Tanah lunak memiliki sifat mekanik yang kurang baik. Selain itu, tanah lunak memiliki kadar air yang tinggi, kompresibilitas tinggi, daya dukung rendah, stabilitas rendah, serta koefisien permeabilitas  kecil  yang  akan  mengakibatkan  proses  konsolidasi  akan  berlangsung  dalam jangka waktu yang lama.

## Tabel 1. Perbedaan Pembebanan Jembatan
N SPT
[blows/ft]  Konsistensi 𝒒 𝒖 ( Unconfined Compressive Strength) [ton/ft 2 ] 𝜸 𝒔𝒂𝒕 [kN/m 3 ] < 2 Sangat Lunak <0,25 16 - 19 2 – 4 Lunak 0,25-0,5 16 - 19 4 – 8 Medium 0,5-1 17 - 20 8 – 15 Kaku 1-2 19 - 22 15 – 30 Sangat kaku 2-4 19 - 22 >30 Keras >4 19 - 22 (Sumber: Terzaghi, K. & Peck, R.B., 1967)

## 2.2 Konsep Stabilitas Tanah Timbunan
Timbunan  merupakan  salah  satu  jenis  lereng  buatan  manusia  yang  memiliki  kemiringan tertentu  dan  dapat  runtuh  jika  tidak  dirancang  dengan  baik.  Sifat  material,  metode konstruksi  yang  digunakan  harus  dirancang  agar  tidak  terjadi  keruntuhan  pada  lereng timbunan. Perancangan lereng timbunan didisain berdasarkan parameter  kuat geser ( shear strength).
Terkadang  suatu  timbunan  dibuat  di  atas  lapisan  tanah  asli  berupa  lempung.  Keruntuhan dapat  terjadi  pada  tanah  di  bawah  timbunan  tersebut.  Oleh  karena  itu,  perlu  perhatian khusus untuk lapisan tanah lunak di bawah timbunan.
Tanah  timbunan  biasanya  lebih  kaku  dan  kuat  dibandingkan  dengan  tanah  dasar  berupa tanah  lunak.  Hal  itu  memungkinkan  timbunan  akan  mengalami  patah  saat  lapisan  tanah dasar  berdeformasi,  mengalami  penurunan  akibat  beratnya  sendiri,  dan  terjadi  keruntuhan akibat tegangan dan regangan antara timbunan dan lapisan tanah dasar tersebut ( Gambar 1 ).  Oleh  karena  itu,  perlu  perbaikan  tanah  sehingga  tanah  dasar  tersebut  dapat  memikul beban timbunan di atasnya.
Gambar 1. Ilustrasi tegangan dan regangan timbunan dan tanah lempung (Sumber: Chirapuntu dan Duncan, 1977 dalam Abramson, L.W. et al, 2001)
2.3  Kenaikan  Kuat  Geser  Akibat  Perbaikan  Tanah  dengan Preloading  dan
Drainase Vertikal Penggunaan  pembebanan  awal  ( preloading)  merupakan  teknik  yang  dapat  memperbaiki tanah lunak. Teknik ini dapat meningkatkan kapasitas kekuatan tanah ( bearing capacity) dan menurunkan kompresibilitas dari tanah lunak.
Preloading  dilakukan  dengan  cara  membebani  tanah  lunak  dengan  timbunan  material tertentu  sehingga  memberikan  penurunan  pada  lapisan  tanah  lunak  saat  dibebani  tanpa menyebabkan keruntuhan pada lapisan tanah lunak yang dibebani.
Berdasarkan buku Soil Improvement by  Preloading (Stamatopoulus, A.C. dan Kotzias, P.C., 1985),  terjadi  perubahan  pada  parameter  tanah  akibat preloading. Perubahan yang terjadi yaitu perubahan nilai kadar air pada tanah.
Perubahan kadar air ( ∆𝑤 𝑛 ) yang terjadi dapat dirumuskan oleh Persamaan 1 .
∆𝑤 𝑛 ≈   − (0,55 + 1 𝐺 ) ∆ℎ ℎ =   − (𝑤 𝑁 + 1 𝐺 ) 𝛿 ℎ … (1)
dengan:
𝐺
= specific gravity,
∆ℎ = pengurangan ketebalan tanah, 𝑤 𝑁 = kadar air pada tanah,
ℎ = ketebalan tanah,
𝛿 = penurunan konsolidasi yang terjadi.
Perubahan  kuat  geser  tanah  kondisi  tidak  teralirkan  ( Undrained  Shear  Strength, 𝑆 𝑢 )  dapat dilihat pada Persamaan 2 .
∆𝑆 𝑢 ≈ 1+𝑤 𝑁 𝐺 0,434 𝐶 𝑐 ∗ 𝑆 𝑢 ∗ 𝛿 ℎ … (2)
dengan:
𝐶 𝑐 = indeks pemampatan, 𝑆 𝑢 = kuat geser tanah kondisi tidak teralirkan.

## 2.4 Faktor Keamanan Timbunan
Besarnya nilai faktor keamanan yang digunakan di dalam desain  biasanya bervariasi antara 1,0–1,5. Hal yang perlu dipertimbangkan dalam penentuan kriteria faktor kemananan adalah kondisi  lingkungan,  resiko  yang  dihadapi  dan  kondisi  beban  yang  bekerja.  Pada  saat menganalisis  harus  diperhatikan  kondisi  beban  gempa  atau  tanpa  gempa.  Gambaran mengenai  besarnya  nilai  faktor  keamanan  yang  diperlukan  untuk  suatu  analisis  stabilitas lereng tertentu dapat dilihat pada Tabel 2 .
Tabel 2. Rekomendasi Nilai Minimum Faktor Keamanan Statik
Biaya Konsekuensi Kelongsorang Lereng Ketidakpastian Pengukuran Parameter Kuat Geser Kecil Besar Biaya perbaikan dibandingkan terhadap konstruksi sama. Tidak ada bahaya terhadap kehidupan manusia atau properti lainnya. 1,25 1,5 Biaya perbaikan lebih besar terhadap biaya konstruksi, dan berbahaya terhadap kehidupan manusia atau properti lainnya. 1,5 2 atau lebih besar
(Sumber: Duncan, J.M. & Buchignani, A.L., 1975)

## 3. ANALISIS DATA

## 3.1 Perancangan Model Geometri Lapisan Tanah
Lapisan  tanah  lunak  ( soft  clay)  memiliki  ketebalan  16  m.  Jarak  perbaikan  diukur  dari  kaki timbunan  batu  bara  kearah  luar  dengan  variasi  jarak  perbaikan  5,  10,  dan  15  m.  Bagian tanah lunak yang diperbaiki merupakan daerah yang diasir pada Gambar 2 .

## Analisis Stabilitas pada Perbaikan Tanah Lunak Metode Preloading dengan Menggunakan Metode Elemen Hingga

## Gambar 2. Lapisan tanah, beban batu bara, dan jarak perbaikan 5 m
3.2 Pengumpulan Data
Hasil  perhitungan  kuat  geser  tanah  lunak  dapat  dilihat  pada Tabel  3 .  Data  parameter lapisan-lapisan  tanah  yang  digunakan  dalam  analisis  ini  dapat  dilihat  pada Tabel  4 .  Data lapisan tanah lunak ( soft clay) diperoleh dari pengujian di lapangan dan di laboratorium yang telah dilakukan oleh PT. Soilens dan beberapa parameter tanah yaitu modulus elastisitas ( 𝐸 ), Angka Poisson ( 𝜇 ), diambil berdasarkan korelasi dari literatur yang ada.
Tabel 3. Hasil Perhitungan 𝑺 𝒖 Tanah Lunak Kedalaman 𝑺 Vane Shear [kN/m 2- ] 𝑰 𝒑 [%]  𝑺 𝒖 [kN/m 2- ] 0,5–4,5 37,082 53,1  0,77 28,6 4,5–8,5 29,626 55,8  0,76 22,5 8,5–12,5 31,097 53,3  0,77 23,9 12,5–15,5 41,496 82,2  0,65 27,0 𝑺 𝒖 rata-rata 25,5

## Tabel 4. Parameter Lapisan-lapisan Tanah
Parameter  Satuan Sand 1  Soft Clay  Stiff Clay 1  Sand  Stiff Clay 2
𝛾 𝑢𝑛𝑠𝑎𝑡 kN/m 3 16,20 15,15 16,2 16,7 16,5 𝛾 𝑠𝑎𝑡 kN/m 3 19 15,80 17 19 18 𝐸 kN/m 2 15.000 2.500 25.000 65.000 25.000 𝜇 0,25 0,3 0,3 0,25 0,3 𝑆 𝑢 kN/m 2 - 25,5 190 - 220 𝑐 kN/m 2 1 - - 1 -  o 35 0 0 40 0 3.3 Data Beban yang Digunakan
Beban  timbunan  ( preloading)  yang  digunakan  adalah  tanah  dengan  berat  isi  16,2  kN/m 3 . Dilakukan perhitungan daya dukung tanah ultimit berdasarkan konsep daya dukung Terzaghi sehingga diperoleh nilai 𝑞 𝑢𝑙𝑡 sebagai berikut: 𝑞 𝑢𝑙𝑡 = 𝑆 𝑢 ∗ 𝑁 𝑐 = 25,5 ∗ 5,14 = 131,07 kN/m 2
Sedangkan dengan nilai faktor keamanan minimum sebesar 1,5 ditentukan daya dukung ijin sebesar:
𝑞 𝑎𝑙𝑙 = 𝑞 𝑢𝑙𝑡 𝑆𝐹 = 131,07 1,5 = 87,38 kN/m 2
Estimasi  tinggi preloading  yang  dapat  diterapka  adalah  maksimum  5,3  meter  untuk    satu tahap penimbunan. Penimbunan pertama dilakukan setinggi 5 meter.
𝐸𝑠𝑡𝑖𝑚𝑎𝑠𝑖 𝑡𝑖𝑛𝑔𝑔𝑖 𝑝𝑟𝑒𝑙𝑜𝑎𝑑𝑖𝑛𝑔 = 𝑞 𝑎𝑙𝑙
𝛾 𝑡𝑎𝑛𝑎ℎ 𝑡𝑖𝑚𝑏𝑢𝑛𝑎𝑛 = 87,38 16,2
= 5,3 m  5 m
Setelah  konstruksi  selesai,  tanah  dasar  yang  sudah  diperbaiki  akan  diberikan  beban timbunan  batu  bara  dengan  berat  isi  ( 𝛾 )  =  9  kN/m 3 dan  memiliki  tinggi  timbunan  18  m. Terdapat dua timbunan batu bara dengan tinggi dan berat jenis timbunan yang sama. Beban dimodelkan sebagai beban segitiga dengan beban maksimum 162 kN/m 2 .

## 3.4 Faktor Keamanan Rencana
Berdasarkan Tabel 2 , faktor keamanan lereng rencana yaitu 1,5. Nilai ini digunakan karena mempertimbangkan  faktor  resiko  yang  menengah,  tanpa  adanya  gempa,  parameter  kuat geser  merupakan  data  yang  maksimum,  serta  penentuan  parameter  kuat  geser  dilakukan secara teliti.

## 3.5 Analisis Stabilitas Tanah Sebelum Dilakukan Perbaikan Tanah
Tanah lunak dengan 𝑆 𝑢 = 25,5  kN/m 2 dan  = 0 o dibebani timbunan batu  bara berbentuk beban segitiga memiliki nilai SF sebesar 0,802 dan bidang longsor seperti Gambar 3 . Tanah lunak tersebut harus diperbaiki sehingga memiliki stabilitas yang baik saat dibebani timbunan batu bara.

## Gambar 3. Bidang longsor dan SF sebelum dilakukan perbaikan tanah

## 3.6 Analisis Stabilitas Tanah Sebelum Dilakukan Perbaikan Tanah
Berdasarkan  buku  Soil  Improvement  by Preloading  (Stamatopaulus,  A.C.  dan  Kotzias,  P.C., 1985), terjadi perubahan pada parameter kuat geser tanah akibat preloading dapat dihitung dengan Persamaan 1 dan Persamaan 2 .
Kadar  air  ( 𝑤 𝑛 ) dan  kuat  geser  ( 𝑆 𝑢 )  akan  berubah  saat  dilakukan  perbaikan  tanah  dengan metode preloading menjadi nilai 𝑤 𝑛 1 dan 𝑆 𝑢 1 . Tinggi preloading yang digunakan untuk tahap pertama  yaitu  5  m.  Data  perubahan  tahap  pertama  dapat  dilihat  pada Tabel  5 .  Data parameter pada Tabel 6 dan Tabel 7 digunakan saat faktor keamanan (SF) tidak mencapai SF minimum yaitu 1,5. Pada Tabel 5 , analisis menggunakan tinggi timbunan 2 m sedangkan pada Tabel 6 , analisis menggunakan tinggi timbunan 1 m.

## Analisis Stabilitas pada Perbaikan Tanah Lunak Metode Preloading dengan Menggunakan Metode Elemen Hingga
Tabel 5. Preloading Tahap 1, Tinggi Timbunan 5 m
Kedalaman  Tebal [m] 𝒘 𝒏 [%] 𝑺 𝒖 [kN/m 2 ] 𝑺 𝒖 𝟏 [kN/m 2 ] 𝒘 𝒏 𝟏 [%] Tebal Baru [m] 0,5–4,5 4 48,5 28,553 82,589 32,593 3,621 4,5–8,5 4 73,1 22,516 36,702 67,804 3,812 8,5–12,5 4 72,3 23,945 33,376 68,989 3,882 12,5–15,5 3.5 104,8  26,973 38,158  101,314 3,409 𝑺 𝒖 rata-rata 47,706 Tebal 14,723 Tabel 6. Preloading Tahap 2, Tinggi Timbunan 2 m Kedalaman  Tebal [m] 𝒘 𝒏 [%] 𝑺 𝒖 [kN/m 2 ] 𝑺 𝒖 𝟏 [kN/m 2 ] 𝒘 𝒏 𝟏 [%] Tebal Baru [m] 0,5–4,5 3,621 32,593 82,589 100,810 30,738 3,574 4,5–8,5 3,812 67,804 36,702 44,852 66,002 3,779 8,5–12,5 3,882 68,989 33,376 40,007 67,371 3,852 12,5–15,5 3,409  101,314 38,158 45,038 99,774 3,391 𝑺 𝒖 rata-rata 57,677 Tebal 14,597
Tabel 7. Preloading Tahap ke 2, Tinggi Timbunan 1 m Kedalaman  Tebal [m] 𝒘 𝒏 [%] 𝑺 𝒖 [kN/m 2 ] 𝑺 𝒖 𝟏 [kN/m 2 ] 𝒘 𝒏 𝟏 [%] Tebal Baru [m] 0,5–4,5 3,621 32,593 82,589 92,341 31,600 3,596 4,5–8,5 3,812 67,804 36,702 41,018 66,850 3,795 8,5–12,5 3,882 68,989 33,376 36,861 68,139 3,866 12,5–15,5 3,409  101,314 38,158 41,756 100,509 3,400 𝑺 𝒖 rata-rata 52,994 Tebal 14,656
Kuat geser tanah akan mengalami peningkatan saat diberi beban preloading. Hal ini terjadi karena  keluarnya  air  pori  pada  tanah  lunak  yang  dapat  menyebabkan  tanah  tersebut mengalami  kompresibilitas.  Ketebalan  awal  tanah  lunak  yaitu  16  meter  mengalami pemampatan  menjadi  14,723  meter  saat  diberi  beban  timbunan  5  meter.  Jika  ditambah timbunan  1  meter,  terjadi  perubahan  ketebalan  tanah  menjadi  14,656  meter.  Saat  tanah tersebut  diberi  beban  tambahan  2  meter,  perubahan  tebal  tanah  lunak  menjadi  14,656 meter. Penurunan yang diakibatkan beban preloading pada tanah lunak yang terkonsolidasi tersebut adalah 1,344 meter setelah ditambah beban 7 meter.

## 3.6 Analisis Stabilitas Akibat Preloading
Setelah  dilakukan  perhitungan  perubahan  kadar  air,  kuat  geser,  dan  tebal  tanah  lunak, dilakukan analisis stabilitas tanah dalam menahan beban batu  bara. Faktor keamanan (SF) sebesar  1,5  sebagai  batas  tanah  tersebut  stabil  dalam  menerima  beban  yang  bekerja. Gambar  4a merupakan  hasil  analisis preloading  dengan  jarak  perbaikan  5  m.  Faktor keamanan yang diperoleh yaitu 1,386 lebih kecil dari faktor keamanan rencana. Preloading dilakukan 2 tahap. Tahap ke 2 digunakan tinggi preloading yaitu 2 m. Perubahan parameter dapat dilihat pada Tabel 6 , sehingga SF yang diperoleh yaitu 1,550 ( Gambar 4b ).
(a)
(b)
Gambar 4. Bidang longsor dan SF untuk jarak perbaikan 5 m (a) preloading tahap 1 dan (b) preloading tahap 2
Gambar  5a merupakan  hasil  analisis preloading  dengan  jarak  perbaikan  10  m.  SF  yang diperoleh yaitu 1,419. Oleh karena itu, preloading dilakukan 2 tahap. Tahap ke 2 digunakan tinggi preloading yaitu 1 m. Perubahan parameter dapat dilihat pada Tabel 7 sehingga SF yang diperoleh yaitu 1,515 ( Gambar 5b ).
(a) (b)
Gambar 5. Bidang longsor dan SF untuk jarak perbaikan 10 m (a) preloading tahap 1 dan (b) preloading tahap 2
Gambar  6a merupakan  hasil  analisis preloading  dengan  jarak  perbaikan  15  m.  SF  yang diperoleh yaitu 1,430. Oleh karena itu, preloading dilakukan 2 tahap. Tahap ke 2 digunakan tinggi preloading  yaitu  1  m.  Perubahan  parameter  dapat  dilihat  pada Tabel  7 sehingga diperoleh SF = 1,528 ( Gambar 6b ).
(a) (b) Gambar 6. Bidang longsor dan SF untuk jarak perbaikan 15 m
(a) preloading tahap 1 dan (b) preloading tahap 2
Rekapitulasi  hasil  analisis preloading  dapat  dilihat  pada Tabel  8 .  Semakin  jauh  jarak perbaikan tanah dari kaki tinggi timbunan memberikan nilai SF lebih besar. Jarak perbaikan 15  meter  memberikan  nilai  faktor  keamanan  lebih  besar  yaitu  1,528.  Dengan  faktor keamanan yaitu 1,5; perbaikan tanah memerlukan 2 kali tahapan penimbunan. Kisaran tinggi timbunan yang dibutuhkan untuk perbaikan tanah yaitu 6–7 meter.

## Analisis Stabilitas pada Perbaikan Tanah Lunak Metode Preloading dengan Menggunakan Metode Elemen Hingga
Tabel 8. Rekapitulasi Faktor Keamanan Jarak Perbaikan [m] Tahapan Penimbunan Tinggi Timbunan yang Dibutuhkan [m] SF 5 1 5 1,386 2 2 1,550 10 1 5 1,419 2 1 1,515 15 1 5 1,430 2 1 1,528

## 4. KESIMPULAN
Dari  hasil  analisis  dan  pembahasan  yang  telah  dilakukan  maka  dapat  ditarik  kesimpulan sebagai berikut:
1. Jarak perbaikan dan tinggi timbunan mempengaruhi nilai faktor keamanan. Semakin jauh jarak  perbaikan  maka  semakin  besar  nilai  faktor  keamanan.  Semakin  pendek  jarak perbaikan, maka semakin kecil nilai faktor keamanan.
2. Estimasi  awal  tinggi  timbunan  yaitu  5  m  untuk  perbaikan  tanah  cara preloading  tidak menghasilkan nilai SF = 1,5. Oleh karena itu dilakukan preloading 2 tahap.
3. Kisaran  tinggi  timbunan  yang  dibutuhkan  yaitu  6–7  meter  bergantung  terhadap  jarak perbaikan. Semakin dekat jarak perbaikan, tinggi timbunan semakin tinggi. Semakin jauh jarak perbaikan, tinggi timbunan yang diperlukan semakin rendah.
4. Dengan  adanya  beban preloading,  tanah  lunak  akan  memampat  dan  kekuatan  tanah akan naik sehingga tanah tersebut dapat menerima beban.
5. Nilai faktor  keamanan  terbesar;  terjadi  pada  jarak  perbaikan  sejauh  15  meter  dari  kaki timbunan beban rencana batu bara; dengan nilai faktor keamanan sebesar 1,528.

## DAFTAR RUJUKAN
Abramson,  L.W.  et  al.  (2001). Slope  Stability  and  Stabilization  Methods  2 nd Edition.  New York: John Wiley & Sons Inc. Duncan, J.M. & Buchignani, A.L. (1975). An Engineering Manual for Slope Stability Studies. Berkeley: Dept of Civil Engineering - University of California.
Stamatopoulos,  A.C.  &  Kotzias,  P.C.  (1985). Soil  Improvement  by  Preloading.  New  York: John Wiley & Sons Inc.
Terzaghi,  K.  &  Peck,  R.B.  (1967). Soil  Mechanics  in  Engineering  Practice  2 nd Edition.  New York: John Wiley & Sons Inc.