Pengaruh Pola Gerak Elektroda Pada Proses Pengelasan Baja St 37 Dengan Las Smaw Terhadap Sudut Distorsi dan Kekuatan Tarik
Puguh Budi Santosa 1) , Wahono 2) , Abdul Qolik 2) 1,2,3 Program Studi S1 Pendidikan Teknik Mesin Jurusan Teknik Mesin
1,2,3 Fakultas Teknik Universitas Negeri Malang
1,2,3 Jalan Semarang No. 5, Malang 65145 Email: puguhbs1@gmail.com
Abstrak: Tujuan dari penelitian ini untuk mengetahui bagaimana sudut distorsi dan kekuatan tarik serta hubungan keduanya hasil  pengelasan  SMAW  dengan  variasi  pola  gerak  elektroda.  Metode  penelitian  ini  menggunakan  eksperimen  dengan pendekatan kuantitatif. Hasil penelitian diperoleh: (1)sudut distorsi dengan pola gerak elektroda melingkar sebesar 1,6o, (2)pola gerak elektroda zig-zag 1,4o, (3)pola gerak elektroda C 2,8o. (4)pada spesimen raw material diperoleh kekuatan tarik sebesar 19,36 kgf/mm2. (5)Nilai kekuatan tarik pada pola gerak elektroda melingkar 21,714 kgf/mm2, (6)pola gerak elektroda zig-zag 22,528 kgf/mm2, (7)pola gerak elektroda C 23,134 kgf/mm2.
Kata Kunci: Pola Gerak Elektroda, Pengelasan SMAW, Sudut Distorsi, Kekuatan Tarik.
Berdasarkan definisi dari Deutche Industri Normen (DIN) las adalah ikatan metalurgi pada sambungan logam atau logam paduan  yang dilaksanakan pada keadaan  lumer atau cair. Dari definisi tersebut dapat dijabarkan  lebih  lanjut bahwa  las adalah sambungan setempat dari beberapa batang logam dengan menggunakan energi panas (Wiryosumarto, 1996:1).
Pengelasan  SMAW  adalah  pengelasan  lebur  dimana  penyatuan  logam  dicapai  dengan  menggunakan  panas  dari  busur listrik.  Pada saat proses pengelasan terjadi perbedaan temperatur  yang sangat besar didaerah  busur las dengan daerah sekitar logam induk akan menimbulkan distribusi temperatur atau panas yang tidak merata, sehingga menyebabkan terjadinya pencairan, pembekuan, pengembangan, dan penyusutan termal didaerah sambungan dan sekitarnya pada suatu konstruksi las yang juga tidak merata yang mendorong terjadinya gaya eksentris pada penampang melintang logam las.
Semakin  besar  masukan  panas  dan  arus  saat  pengelasan  yang  diterima  akan  mengakibatkan  semakin  besar  regangan thermal (pengembangan dan penyusutan) tidak merata yang terjadi pada sambungan pengelasan dan sekitarnya. Pada konstruksi las yang dibiarkan bebas bergerak tanpa mendapat gaya atau beban dari luar, regangan thermal yang tersisa setelah suhu lasan mencapai  temperatur  kamar  atau  mendingin  disebut  sebagai  distorsi  las.  Distorsi  didefinisakan  sebagai  setiap  perubahan  dari bentuk  atau  kontur  yang  diinginkan. Demikian  untuk  sambungan  tumpul  dibedakan  menjadi  enam  macam  distorsi  las  bentuk distorsi tersebut adalah : penyusutan melintang ( transverse shrinkage ) yang muncul tegak lurus terhadap garis lurus, penyusutan memanjang ( longitudinal shrinkage ) yang muncul paralel terhadap garis las, perubahan anguler berupa rotasi disekitar garis las, perubahan bentuk sudut, deformasi memanjang, deformasi berombak (Huda, 2013).
Pencairan logam saat pengelasan menyebabkan adanya perubahan fasa logam dari padat hingga mencair. Ketika logam cair mulai membeku akibat pendinginan cepat, maka akan terjadi perubahan struktur mikro dalam deposit logam dan logam dasar yang terkena pengaruh panas atau daerah pengaruh panas ( Heat affected zone /HAZ). Daerah pengaruh panas atau HAZ adalah logam dasar yang bersebelahan atau kanan kiri dari logam las yang selama proses pengelasan mengalami siklus termal pemanasan dan pendinginan cepat sehingga daerah ini yang kritis dari sambungan las (Habibi, 2015). Akibat dari pemanasan, pendinginan cepat dan berubahnya struktur mikro menyebabkan berubahnya sifat mekanis  yang  meliputi kekenyalan, kekuatan, kekerasan, keliatan, kegetasan, dan ketahanan ausnya.
Penelitian sebelumnya, Agus Duniawan (2015) telah melakukan penelitian mengenai Pengaruh Gerak Elektroda dan Posisi Pengelasan terhadap Uji Kekerasan dari Hasil Las Baja SSC 41. Hasil penelitiannya, Gerakan Elektroda memberikan pengaruh yang  nyata  terhadap  nilai  kekerasan  pada  daerah  pengaruh  panas( HAZ), di  mana  gerakan  elektroda  pola  C  memberikan  nilai kekerasan  yang  lebih  tinggi  di  bandingkan  dengan  gerakan  elektroda  Zig-zag  dan  melingkar.  Sedangkan  Posisi  pengelasan memberikan  pengaruh  yang  nyata  terhadap  nilai  kekerasan  pada  daerah  pengaruh  panas( HAZ ),dimana  posisi  pengelasan  atas kepala memberikan nilai kekerasan yang lebih tinggi dibandingkan dengan posisi pengelasan datar dan posisi vertikal. Sedangkan Nilai kekerasan Vikers tertinggi rata-rata 513,891 Kg/mm 2 terdapat pada posisipengelasan atas kepala dan pada variabel gerakan elektroda pola C, sedangkan nilai kekerasan Vikers terendah rata-rata 441,348 kg/mm 2 terdapat pada posisi pengelasan datar dan pada gerakan elektroda pola zig-zag.
Penelitian sebelumnya peneliti hanya meneliti tentang Gerak Elektroda dan Posisi Pengelasan terhadap Uji Kekerasan dari Hasil Las Baja SSC 41 sedangkan pada penelitian ini meniliti tentang pola gerak elektroda terhadap sudut distorsi dan kekuatan
http://journal2.um.ac.id/index.php/jtmp ISSN. 2623-1271/EISSN. 977 262312743
tarik las smaw sebagai pembaruan sehingga penelitian ini memilih judul : “PENGARUH POLA GERAK ELEKTRODA PADA PROSES PENGELASAN BAJA ST 37 DENGAN LAS SMAW TERHADAP SUDUT DISTORSI DAN KEKUATAN TARIK”.

## METODE PENELITIAN
Metode penelitian adalah suatu cara yang digunakan dalam penelitian, sehingga pelaksanaan dan hasil penelitinan dapat dipertanggungjawabkan secara ilmiah. Menurut metodenya, penelitian ini merupakan penelitian eksperimental. Dalam penelitian eksperimental  banyak  digunkan  pendekatan  kuantitatif.  Eksperimental  di  laksanakan  di  laboratorium  dengan  kondisi  dan peralatan  yang  disesuaikan  guna  memperoleh  data tentang  pengaruh  pola  gerak  elektroda  pada  proses  pengelasan  baja  ST  37 dengan las smaw terhadap sudut distorsi dan kekuatan tarik.
Objek  penelitian  yang  dipakai  adalah  baja  karbon  rendah  ST  37.  dengan  komposisi  kimia  C=0,063%,  Mn=0,621%, P=0,013%, S=0,006%, Si=0,158%, Sn=0,003%, Al=0,024%, Cr=0,037%, Cu=0,039%, Ni=0,025%, Nb=0,0028%, V=0,0015%, Ca=0,0009%, Mo=0,010%, W=0,006%, N=0,010%, Ti=0,001%, Co=0,006% (PT TATALOGAM LESTARI).
Alat yang Digunakan adalah 1) Mesin las SMAW, 2) Mesin potong plat, 3) Alat bantu las : sikat baja, sarung tangan, palu, helm las, kostum welder lengkap, gerinda dan tang, 4) Alat perlengakapan kantor seperti :  pensil, pen, dan kertas kosong, dan kertas  uji,  5)  Busur  dan  bavel  untuk  mengukur  sudut  distorsi,  6)  Mesin  penguji  tarik  UPM  Merk Kai  Wei  Universal  Testing Machine dengan beban maksimal 100.000 kg, 7) Kamera HP untuk dokumentasi.

## Diagram Alir Penelitian
Diagram alir penelitian merupakan pedoman bagi penulis dalam melakukan penelitian sesuai dengan yang direncanakan. Diagram alir penelitian dapat dilihat pada gambar 1
4.

## Bentuk Spesimen
Benda kerja kemudian dibentuk menjadi spesimen uji tarik sesuai dengan ASTM E8/E8M-09. Pembentukan spesimen ini menggunakan mesin skrap dan mesin frais.
Gambar 2. Spesimen Uji Tarik ASTM E8/E8M-09

## Analisis Data
Teknik analisis data yang di-gunakan dalam penelitian ini adalah teknik analisis statistik deksriptif untuk mendeskripsikan rata-rata data yang dihasilkan dari tiap varian.

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Sudut Distorsi Pada Hasil Pengelasan Baja ST 37 dengan Las SMAW Menggunakan Pola Gerak Elektroda Melingkar Berdasarkan  hasil pengelasan dengan pola gerak  elektroda melingkar didapatkan  hasil  sudut distorsi  baja ST 37 dalam bentuk angka dapat dilihat pada tabel dibawah ini.
Tabel 5.1 Hasil pengujian Sudut Distorsi Pada Hasil Pengelasan Baja ST 37 dengan Las SMAW Menggunakan Pola Gerak Elektroda Melingkar
Pola Gerak Elektroda Melingkar Sudut Distorsi 1 2 2 2 3 1,5 4 1,5 5 1 Rata-rata 1,6
Gambar 5.1 Rata-rata Sudut Distorsi dengan Variasi Pola Gerak Elektroda
Dari  tabel  5.1    dan  gambar  5.1  dapat  diketahui  rerata  hasil  pengujian  sudut  distorsi  pada  hasil  pengelasan  baja  ST  37 dengan las SMAW dengan pola gerak elektroda melingkar yaitu sebesar 1,6 o .
Pada penggunaan pola gerak elektroda melingkar ini mengalami kenaikan sudut distorsi. Pola gerak elektroda melingkar ini mengalami kenaikan heat input. Dimana penurunan masukan panas semakin kecil akan memperkecil terjadinya distorsi arah longitudinal  maupun  distorsi  arah  transversal  (Wibowo  :  2016).  Pada  pola  gerak  elektroda  melingkar  ini  pada  mengalami perbedaan  penyusutan.  Dimana  bagian  atas  spesimen  sambungan  las  mengalami  penyusutan  yang  besar  sedang  pada  bagian bawah spesimen sambungan mengalami penyusutan yang kecil sehingga menyebabkan distorsi sudut yang besar (Huda : 2013). Pada pola gerak elektroda melingkar ini memiliki laju pendingingan yang besar dan dimensi bahan yang kecil. Dimana semakain besar laju pendinginan dan semakin kecil dimensi bahannya akan semakin besar sudut distorsinya (Wiryosumarto, 1996).  Pada pola gerak elektroda melingkar terjadi perbedaan  temperatur antara permukaan  yang dilas dan  sebaliknya. Dimana perubahan sudut disababkan karena adanya perbedaan temperatur antara permukaan yang dilas dan permukaan sebaliknya (Wiryosumarto, 1996).
Sudut Distorsi Pada Hasil Pengelasan Baja ST 37 dengan Las SMAW Menggunakan Pola Gerak Elektroda Zi-zag Berdasarkan hasil pengelasan dengan pola gerak elektroda zig-zag didapatkan hasil sudut distorsi baja ST 37 dalam bentuk angka dapat dilihat pada tabel dibawah ini.
Tabel 5.2 Hasil pengujian Sudut Distorsi Pada Hasil Pengelasan Baja ST 37 dengan Las SMAW Menggunakan Pola Gerak Elektroda Zig-zag
Pola Gerak Elektroda Zig-zag Sudut Distorsi 1 1 2 1 3 2 4 2 5
1 Rata-rata 1,4
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 raw material pola gerak melingkar pola gerak zig-zag pola gerak C/U rata-rata sudut distorsi rata-rata sudut distorsi
Gambar 5.2 Rata-rata Sudut Distorsi dengan Variasi Pola Gerak Elektroda
Dari tabel 5.2 dan gambar 5.2 dapat diketahui rerata hasil pengujian sudut distorsi pada hasil pengelasan baja ST 37 dengan las SMAW dengan pola gerak elektroda zig-zag yaitu sebesar 1,4 o .
Pada penggunaan pola gerak elektroda zig-zag ini mengalami penurunan sudut distorsi. Pola gerak elektroda melingkar ini mengalami  kenaikan  heat  input.  Dimana  penurunan  masukan  panas  semakin  kecil  akan  memperkecil  terjadinya  distorsi  arah longitudinal maupun distorsi arah transversal (Wibowo : 2016). Pada pola gerak elektroda zig-zag ini pada mengalami perbedaan penyusutan. Dimana bagian atas spesimen sambungan las mengalami penyusutan yang besar sedang pada bagian bawah spesimen sambungan mengalami penyusutan yang kecil sehingga menyebabkan distorsi sudut yang besar (Huda : 2013). Pada pola gerak elektroda  zig-zag  ini  memiliki  laju  pendingingan  yang  besar  dan  dimensi  bahan  yang  kecil.  Dimana  semakain  besar  laju pendinginan dan semakin kecil dimensi bahannya akan semakin besar sudut distorsinya (Wiryosumarto, 1996). Pada pola gerak elektroda Zig-zag terjadi perbedaan temperatur antara permukaan yang dilas dan sebaliknya. Dimana perubahan sudut disababkan karena adanya perbedaan temperatur antara permukaan yang dilas dan permukaan sebaliknya (Wiryosumarto, 1996).
Sudut Distorsi Pada Hasil Pengelasan Baja ST 37 dengan Las SMAW Menggunakan Pola Gerak Elektroda C
Berdasarkan  hasil  pengelasan  dengan  pola  gerak  elektroda  C  didapatkan  hasil  sudut  distorsi  baja  ST  37  dalam  bentuk angka dapat dilihat pada tabel dibawah ini.
Tabel 5.3 Hasil pengujian Sudut Distorsi Pada Hasil Pengelasan Baja ST 37 dengan Las SMAW Menggunakan Pola Gerak Elektroda C
Pola Gerak Elektroda C Sudut Distorsi 1 2 2 3 3 3 4 2 5
4 Rata-rata 2,8
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 raw material pola gerak melingkar pola gerak zig-zag pola gerak C/U rata-rata sudut distorsi rata-rata sudut distorsi
Gambar 5.3 Rata-rata Sudut Distorsi dengan Variasi Pola Gerak Elektroda
Dari tabel 5.3 dapat diketahui rerata hasil pengujian sudut distorsi pada hasil pengelasan baja ST 37 dengan las SMAW dengan pola gerak elektroda C yaitu sebesar 2,8 o .
Pola gerak elektroda C mempunyai sudut distorsi yang tinggi dibandingkan dengan pola gerak elektroda zig-zag dan pola gerak  elektroda  melingkar  dikarenakan  bidang  kontak  dari  ujung  elektroda  ke  logam  induk  lebih  besar  sehingga  temperatur puncak  daerah  HAZ  lebih  tinggi  akibatnya  laju  pendingan  lebih  besar.  Pada  penggunaan  pola  gerak  elektroda  C  ini  memberi masukan panas  yang  lebih  besar dibandingkan pola gerak zig-zag dan  melingkar (Duniawan :  2015). Dimana  masukan panas semakin tinggi akan memperbesar terjadinya distorsi arah langitudinal maupun distorsi arah transversal (Wibowo : 2016). Pada pola  gerak  elektroda  C  ini  pada  mengalami  perbedaan  penyusutan.  Dimana  bagian  atas  spesimen  sambungan  las  mengalami penyusutan  yang  besar  sedang  pada  bagian  bawah  spesimen  sambungan  mengalami  penyusutan  yang  kecil  sehingga menyebabkan distorsi sudut yang besar (Huda : 2013). Pada pola gerak elektroda C terjadi perbedaan temperatur antara permukaan yang  dilas  dan  sebaliknya.  Dimana  perubahan  sudut  disababkan  karena  adanya  perbedaan  temperatur  antara  permukaan  yang dilas dan permukaan sebaliknya (Wiryosumarto, 1996).
Sehingga dapat disimpulkan pola gerak C  memiliki  masukan panas  yang tinggi dan  laju pendingan  yang besar dimana masukan panas yang semakin tinggi dan laju pendinginan yang semakin besar menyebabkan  sudut distorsi semakin tinggi.
Kekuatan  Tarik  Ultimate  Hasil  Pengelasan  Baja  ST  37  dengan  Las SMAW Menggunakan  Pola  Gerak  Elektroda Melingkar
Berdasarkan  hasil  pengujian  tarik  hasil  pengelasan  baja  ST  37  dengan  Las SMAW menggunakan  pola  gerak  elektroda melingkar diperoleh angka kekuatan tarik baj ST 37 yang dapat dilihat pada tabel dibawah ini.
Tabel 5.4 Hasil Kekuatan Tarik Ultimate Hasil Pengelasan Baja ST 37 dengan Las SMAW Menggunakan Pola Gerak Elektroda Melingkar
Pola Gerak Elektroda Melingkar Kekuatan Tarik 1 19,77 2 19,97 3 24,02 4 20,47 5 24,34 Rata-rata 21,714
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 raw material pola gerak melingkar pola gerak zig-zag pola gerak C/U rata-rata sudut distorsi rata-rata sudut distorsi
Gambar 5.4 Rata-rata Uji Tarik dengan Variasi Pola Gerak Elektroda
Dari tabel 5.4 dan gambar 5.5 dapat diketahui hasil rerata kekuatan tarik dengan pola gerak elektroda melingkar sebesar 21,714 kgf/mm 2 terjadi  peningkatan  kekuatan  tarik  dibandingkan  dengan  spesimen  tanpa  perlakuan.  Pada  penggunaan  pola  gerak  elektroda  melingkar  ini memiliki  rerata  kekuatan  tarik  meningkat  dibandingkan  spesimen  tanpa  perlakuan  dikarenakan  pertama  kecepatan  pengelasan  yang  besar dimana semakin besar kecepatan pengelasan maka kekuatan tarik yang diperoleh semakin besar (Setio:2014). Kedua penggunaan pola gerak elektroda melingkar ini memliki tingkat homogenitas dimana tingkat homogenitas yang tinggi maka gaya ikat antar atom juga tinggi sehingga kekuatan tariknya juga tinggi. ketiga Pada penggunaan  pola gerak  elektroda  melingkar rerata kekuatan tarik saat patah masih sangat rendah dibandingkan pola gerak zig-zag dan pola gerak C ini di karenakan pelubaran las yang sangat dangkal. Pola gerak melingkar ini memilki hasil kekerasan sangat kecil dibandingkan pola gerak zig-zag dan C (Duniawan : 2015). Pada pola gerak elektroda melingkar memiliki dimensi bahan yang kecil kecepatan pendinginannya lebih besar jadi kekerasan besar dan kekuatan tarik besar. Dimana juga nilai kekerasan mempengaruhi hasil kekuatan tarik dimana hasil kekuatan tarik semakin besar nilai kekerasan semakin besar demikian sebaliknya semakin kecil kekuatan tarik nilai hasil kekerasan juga kecil (wibowo : 2016).
Kekuatan Tarik Ultimate Hasil Pengelasan Baja ST 37 dengan Las SMAW Menggunakan Pola Gerak Elektroda Zig-zag
Berdasarkan hasil pengujian tarik hasil pengelasan baja ST 37 dengan Las SMAW menggunakan pola gerak elektroda Zig- zag diperoleh angka kekuatan tarik baj ST 37 yang dapat dilihat pada tabel dibawah ini.
Tabel 5.5 Hasil Kekuatan Tarik Ultimate Hasil Pengelasan Baja ST 37 dengan Las SMAW Menggunakan Pola Gerak Elektroda Zig-zag
Pola Gerak Elektroda Zig-zag Kekuatan Tarik 1 20,23 2 24,33 3 24,60 4 18,66 5 24,82
Rata-rata 22,528
16 18 20 22 24 RAW pola gerak melingkar pola gerak zig-zag pola gerak C/U kekuatan tarik kekuatan tarik
Gambar 5.5 Rata-rata uji tarik dengan Variasi Pola Gerak Elektroda
Dari tabel 5.5 dan gambar 5.5 dapat diketahui hasil rerata kekuatan tarik dengan pola gerak elektroda zig-zag sebesar 22,528 kgf/mm 2 mengalami peningkatan kekuatan tarik jika dibandingkan dengan spesimen tanpa perlakuan dan spesimen pengelasan dengan pola gerak elektroda melingkar.
Penggunaan  pola  gerak  elektroda  zig-zag  ini  lebih  baik  daripada  penggunaan  elektroda  melingkar karena pertama memiliki kekuatan tarik lebih besar dan kecepatan pengelasan yang besar dimana semakin besar  kecepatan  pengelasan  maka  kekuatan  tarik  yang  diperoleh  semakin  besar  (Setio:2014).  Kedua penggunaan pola gerak elektroda zig-zag ini memliki tingkat homogenitas yang tinggi dibandingkan pola gerak elektroda melingkar dimana tingkat homogenitas yang tinggi maka gaya ikat antar atom juga tinggi sehingga kekuatan tariknya juga tinggi.  Ketiga dimana nilai kekerasan spesimen pengelasan dengan pola gerak  elektroda  zig-zag  lebih  tinggi  dibandingkan  spesimen  pengelasan  dengan  pola  gerak  elektroda melingkar  (Duniawan  :  2015).  Pada  pola  gerak  elektroda  zig-zag  memiliki  dimensi  bahan  yang  kecil kecepatan pendinginannya lebih besar jadi kekerasan besar dan kekuatan tarik besar. Dimana nilai kekerasan mempengaruhi hasil kekuatan tarik dimana hasil kekuatan tarik semakin besar nilai kekerasan semakin besar demikian sebaliknya semakin kecil kekuatan tarik nilai hasil kekerasan juga kecil (wibowo : 2016).

## Kekuatan Tarik Ultimate Hasil Pengelasan Baja ST 37 dengan Las SMAW Menggunakan Pola Gerak Elektroda C
Berdasarkan hasil pengujian tarik hasil pengelasan baja ST 37 dengan Las SMAW menggunakan pola gerak elektroda C diperoleh angka kekuatan tarik baj ST 37 yang dapat dilihat pada tabel dibawah ini.
Tabel 5.6 Hasil Kekuatan Tarik Ultimate Hasil Pengelasan Baja ST 37 dengan Las SMAW Menggunakan Pola Gerak Elektroda C
Pola Gerak Elektroda C Kekuatan Tarik 1 24,94 2 24,94 3 20,34 4 24,94 5 20,51 Rata-rata
23,134
17 18 19 20 21 22 23 24 RAW pola gerak melingkar pola gerak zig-zag pola gerak C/U kekuatan tarik kekuatan tarik

## Gambar 5.6 Rata-rata uji tarik dengan Variasi Pola Gerak Elektroda
Dari tabel 5.6 gambar 5.6 dapat diketahui hasil rerata kekuatan tarik dengan pola gerak elektroda C sebesar 23,134 kgf/mm 2 mengalami  peningkatan  kekuatan  tarik  jika  dibandingkan  dengan  spesimen  tanpa  perlakuan  dan  spesimen  pengelasan  dengan pola gerak elektroda melingkar dan zig-zag.
Penggunaan pola gerak elektroda C memiliki kekuatan tarik paling tinggi dibandingkan pola gerak elektroda zig-zag dan melingkar.  Pertama  pola  gerak  elektroda  C  memiliki  kecepatan  pengelasan  yang  besar  dibandingkan  pola  gerak  zig-zag  dan melingkar dimana semakin besar kecepatan pengelasan maka kekuatan tarik yang diperoleh semakin besar (Setio:2014). Kedua penggunaan pola gerak elektroda C ini memliki tingkat  homogenitas yang tinggi dibandingkan pola gerak elektroda melingkar dan zig-zag dimana tingkat homogenitas yang tinggi maka gaya ikat antar atom juga tinggi sehingga kekuatan tariknya juga tinggi. Ketiga dimana spesimen pengelasan dengan pola gerak leketroda C memberikan nilai kekerasan yang lebih tinggi dibandingkan spesimen dengan pola gerak elektroda zig-zag dan melingkar (Duniawan : 2015). Pada pola gerak elektroda C memiliki dimensi bahan yang kecil kecepatan
pendinginannya  lebih besar jadi kekerasan besar dan kekuatan tarik besar. Dimana nilai kekerasan mempengaruhi hasil kekuatan  tarik  dimana  hasil  kekuatan  tarik  semakin  besar  nilai  kekerasan  semakin  besar  demikian  sebaliknya  semakin  kecil kekuatan tarik nilai hasil kekerasan juga kecil (wibowo : 2016). Sehingga dapat disimpulkan bahwa nilai kekerasan semakin tinggi maka akan semakin tinggi pula nilai kekuatan tarik yang didapatkan.

## Posisi Perpatahan Spesimen Pengujian Tarik dari Hasil Pengelasan Baja ST 37 dengan Las SMAW dengan Pola Gerak Elektroda Melingkar
Berdasarkan  hasil  pengujian  tarik  dari  hasil  pengelasan  baja  ST  37  dengan  las SMAW dengan  pola  gerak  elektroda melingkar  didapatkan  posisi  perpatahan  spesimen.  Adapun  hasil  perpatahan  dari  spesimen  dengan  perlakuan  pengelasan  pola gerak elektroda melingkar adalah sebagai berikut :
Tabel 5.7 Posisi Perpatahan Spesimen Pengujian Tarik dari Hasil Pengelasan Baja ST 37 dengan Las SMAW dengan Pola Gerak Elektroda Melingkar
Pola gerak elektroda melingkar Perpatahan 1 17 mm disamping sambungan las 2 15 mm disamping sambungan las 3 16 mm disamping sambungan las 4 14 mm disamping sambungan las 5 11 mm disamping sambungan las
16 18 20 22 24 RAW pola gerak melingkar pola gerak zig-zag pola gerak C/U kekuatan tarik kekuatan tarik
Semua spesimen yang diuji secara eksperimental tidak putus pada daerah lasan seperti yang ditunjukan pada tabel. Daerah putus umumnya  sekitar 30  mm dari daerah  lasan  , bentuk perpatahan  yang terjadi adalah antara ulet dan getas, yang ditandai dengan pengecilan penampang (Hamdani : 2012). Hal ini disebabkan oleh penggunaan pola gerak elektroda dimana pola gerak elektroda  mempengaruhi  hail  kekerasan  pada  daerah  pengaruh  panas( HAZ )  (Duniawan  :  2015)  dan  dipengaruhi  juga  oleh penggunaan parameter las yang baik dan juga faktor penggunaan elektroda jenis E7016. Jenis elektroda ini adalah elektroda basic yang baik digunakan untuk keperluan industri dan memiliki keunggulan dari segi kekuatan.
Posisi Perpatahan Spesimen Pengujian Tarik dari Hasil Pengelasan Baja ST 37 dengan Las SMAW dengan Pola Gerak Elektroda Zig-zag
Berdasarkan  hasil  pengujian  tarik  dari  hasil  pengelasan  baja  ST  37  dengan  las SMAW dengan  pola  gerak  elektroda  zig-zag didapatkan posisi perpatahan spesimen. Adapun hasil perpatahan dari spesimen dengan perlakuan pengelasan pola gerak elektroda zig-zag adalah sebagai berikut :
Tabel 5.8 Posisi Perpatahan Spesimen Pengujian Tarik dari Hasil Pengelasan Baja ST 37 dengan Las SMAW dengan Pola Gerak Elektroda Zig-zag
Pola gerak elektroda zig-zag Perpatahan 1 16 mm disamping sambungan las 2 Pada sambungan las 3 Pada sambungan las 4 Pada sambungan las 5 11 mm
Pada spesimen dengan pola gerak elektroda zig-zag yang diuji secara eksperimental ada yang putus pada sambungan lasan atau logam las seperti yang ditunjukan pada tabel. Hal ini disebabkan pada saat pengelasan saat pengisian akar dan saat keeping kurang terisi sempurna dimana ini menyebabkan pengeroposan atau kurang terisinya sambungan pengelasan sehingga pada saat dilakukan uji tarik terjadi pada sambungan las. Pola zig-zag memiliki sifat patah ulet.
Posisi Perpatahan Spesimen Pengujian Tarik dari Hasil Pengelasan Baja ST 37 dengan Las SMAW dengan Pola Gerak Elektroda C
Berdasarkan  hasil  pengujian  tarik  dari  hasil  pengelasan  baja  ST  37  dengan  las SMAW dengan  pola  gerak  elektroda  C didapatkan posisi perpatahan spesimen. Adapun hasil perpatahan dari spesimen dengan perlakuan pengelasan pola gerak elektroda C adalah sebagai berikut :
Tabel 5.9 Posisi Perpatahan Spesimen Pengujian Tarik dari Hasil Pengelasan Baja ST 37 dengan Las SMAW dengan Pola Gerak Elektroda C
Pola gerak elektroda C Perpatahan 1 8 mm disamping sambungan las 2 15 mm disamping sambungan las 3 17 mm disamping sambungan las 4 12 mm disamping sambungan las 5 15 mm disamping sambungan las
Semua  spesimen  yang  diuji  secara  eksperimental  tidak  putus  pada  daerah  lasan  seperti  yang  ditunjukan  pada  tabel. Daerah  putus  umumnya  sekitar  30  mm  dari  daerah  lasan  ,  bentuk  perpatahan  yang  terjadi  adalah  antara  ulet  dan  getas,  yang ditandai dengan pengecilan penampang (Hamdani : 2012). Hal ini disebabkan oleh penggunaan pola gerak elektroda dimana pola gerak  elektroda  mempengaruhi  hail  kekerasan  pada  daerah  pengaruh  panas( HAZ ),  dimana  pola  gerak  C  memberikan  nilai kekerasan lebih tinggi dibandingkan dengan gerakan elektroda zig-zag dan melingkar (Duniawan : 2015) dan dipengaruhi juga
oleh penggunaan parameter las yang baik dan juga faktor penggunaan elektroda jenis E7016. Jenis elektroda ini adalah elektroda basic yang baik digunakan untuk keperluan industri dan memiliki keunggulan dari segi kekuatan.

## SIMPULAN DAN SARAN

## Kesimpulan
Berdasarkan hasil pengujian dan analisa dari penelitian pengaruh pola gerak elektroda pada proses pengelasan baja st 37 dengan  las  SMAW  terhadap  sudut  distorsi  dan  kekuatan  tarik,  maka  dapat  ditarik  kesimpulan  sebagai  berikut  :1)Hasil  sudut distorsi pada  hasil pengelasan baja ST 37 dengan las SMAW menggunakan pola gerak elektroda melingkar  ialah sebesar 1,6 o . 2)Hasil sudut distorsi pada hasil pengelasan baja ST 37 dengan las SMAW menggunakan pola gerak elektroda zig-zag ialah sebesar 1,4 o . 3)Hasil sudut distorsi pada hasil pengelasan baja ST 37 dengan las SMAW menggunakan pola gerak elektroda C ialah sebesar 2,8 o . 4)Hasil kekuatan tarik ultimate hasil pengelasan baja ST 37 dengan las SMAW menggunakan pola gerak elektroda melingkar ialah sebesar 21,714 kgf/mm 2 . 5)Hasil kekuatan tarik ultimate hasil pengelasan baja ST 37 dengan las SMAW menggunakan pola gerak elektroda zig-zag ialah sebesar 22,528 kgf/mm 2 . 6)Hasil kekuatan tarik ultimate hasil pengelasan baja ST 37 dengan las SMAW menggunakan pola gerak elektroda C ialah sebesar 23,134 kgf/mm 2 . 7)Posisi perpatahan spesimen pengujian tarik dari hasil  pengelasan  baja  ST  37  dengan  las SMAW menggunakan  pola  gerak  elektroda  melingkar  sebanyak  5  spesimen  posisi perpatahannya disamping sambungan pengelasan atau di logam induk. 8)Posisi perpatahan spesimen pengujian tarik dari hasil pengelasan baja ST 37 dengan las SMAW menggunakan pola gerak elektroda zig-zag sebanyak 5 spesimen. 2 spesimen posisi perpatahannya  disamping  sambungan  pengelasan  atau  di  logam  induk  dan  3  spesimen  posisi  perpatahannya  disambungan pengelasan. 9)Posisi perpatahan spesimen pengujian tarik dari hasil pengelasan baja ST 37 dengan las SMAW menggunakan pola gerak elektroda C sebanyak 5 spesimen posisi perpatahannya disamping sambungan pengelasan atau di logam induk.

## Saran
Berdasarkan kesimpulan yang diperoleh, beberapa hal yang perlu ditindak lanjuti antara lain : Bagi Peneliti Selanjutnya: (1)Dalam penelitian ini kualitas hasil pengelasan hanya diukur dari nilai sudut distorsi dan kekuatan tariknya. Untuk kelanjutan penelitian tentang pengaruh variasi pola gerak elektroda pada pengelasan SMAW dapat dilihat sifat mekanik seperti kekerasan, kekuatan tekuk, impact , foto struktur mikro dan lain-lain untuk menghasilkan produk las yang lebih baik  lagi  dan  mendapatkan  hasil  penelitian  yang  lebih  lengkap. (2)Untuk  mendapatkan  hasil  yang  lebih  teliti,  perlu  sampel spesimen yang lebih banyak lagi agar dapat hasil yang lebih teliti dan  untuk menghindari faktor-faktor diluar variabel penelitian yang mempengaruhi kualitas hasil pengelasan.
Bagi Industri: Perlunya pemilihan pola gerak elektroda dan pemilihan elektroda pada pengelasan SMAW agar mendapatkan hasil sudut distorsi dan kekuatan tarik yang baik. Disarankan menggunakan pola gerak elektroda zig-zag dan menggunakan elektroda E7016  dengan  diameter  2,6  mm  dengan  kuat  arus  80 Ampere untuk    mengelas  plat  baja  ST  37  dengan  tebal  5  mm  untuk menghasilkan sambungan las dengan kekuatan tarik yang baik.
Bagi  lembaga: Diasarankan  dilengkapi  perlengkapan-perlengkapan  yang  digunakan  untuk  membantu  mahasiswa  dalam melakukan penelitian, sehingga mahasiswa tidak perlu melakukan penelitian di lembaga lain.

## DAFTAR RUJUKAN
ASTM Internasional (E8/E8M-09). Standart Test Methods for Tension Testing of Metalic Materials .2010. United States of America Duniawan, A.2015. Pengaruh Gerak Elektroda dan Posisi Pengelasan terhadap Uji Kekerasan dari hasil Las Baja SSC 41. Jurnal Teknologi, 8
(2): 128-134. (Online), (http://jurtek.akprind.ac.id/sites/default/files/128_134_duniawan.pdf) diakses 26 september 2016.
Hamdani.2015. Pengaruh Masukan Panas proses Pengelasan Terhadap Sifat Mekanik Baja AISI 1045 . Skripsi tidak diterbitkan. Lhokseumawe: Jurusan Teknik Mesin Politeknik Negeri Lhokseumawe.
Habibi, F.2015. Perlakuan Pemanasan awal Elektroda terhadap sifat Mekanik dan Fisik pada Daerah HAZ hasil pengelasan Baja Karbon ST
41. Prosiding SNST , ke-6 tahun 2015. (Online),
( http://download.portalgaruda.org/article.php?article=352786&val=5634&title=PERLAKUAN%20PEMANASAN%20AWAL%20 ELEKTRODA%20TERHADAP%20SIFAT%20MEKANIK%20DAN%20FISIK%20PADA%20DAERAH%20HAZ%20HASIL% 20PENGELASAN%20BAJA%20KARBON%20ST%2041 ) diakses 2 maret 2017.
Huda,  S.2013.  Analisa  pengaruh  Variasi  arus  dan  Bentuk  Kampuh  pada  Pengelasan  Smaw  terhadap  Distorsi  Sudut  dan  Kekuatan  Tarik sambungan Butt-Join Baja AISI 4140. Jurnal Teknologi, 6 (2): 193-200. (Online), (http://jurtek.akprind.ac.id/sites/default/files/193- 200_huda.pdf) diakses 26 september 2016.
Setio, R.2014. Pengaruh Kecepatan Pengelasan dan Jenis Elektroda terhadap Kekuatan Tarik hasil pengelasan Smaw Baja ST 60 . Skripsi tidak ditebitkan. Malang: Fakultas Teknik Universitas Brawijaya Malang.
Wibowo, H.2016. Analisa Heat Input Pengelasan terhadap Distorsi, Struktur Mikro dan Kekuatan Mekanis Baja A36. Jurnal Rekayasa Mesin, 7 (1): 5-12. (Online), (http://rekayasamesin.ub.ac.id/index.php/rm/article/download/280/259), diakses 27 maret 2017.
Wiryosumarto, H., 1996, Teknologi Pengelasan Logam , Erlangga, Jakarta.