## Abstrak—Berdasarkan  data  rekaman  kegempaan  di  Badan
Metereologi  Klimatologi  dan  Geofisika  (BMKG),  gempa  bumi di  Indonesia  rata-rata  terjadi  5.000  kali  dalam  setahun. Menurut Badan Geologi Kementerian Energi dan Sumber Daya Mineral,  salah  satu  daerah  di  Indonesia  yang  rawan  terjadi gempa  bumi  adalah  Sukabumi,  sehingga  dalam  merancang bangunan di wilayah tersebut perlu perhatian khusus.  Seiring berkembangnya  teknologi,  berbagai  inovasi  dilakukan  untuk dapat  mengatasi  masalah  kerusakan  bangunan  akibat  gempa bumi dengan lebih efektif. Salah satu solusi untuk mengurangi dampak  kerugian  akibat  terjadinya  gempa  adalah  dengan sistem base isolation. Digunakannya base isolation adalah untuk memperpanjang  periode  getar  struktur  sehingga  percepatan gempa  mengecil.  Pada  studi  ini,  jenis  base  isolator  yang digunakan adalah High Damping Rubber Bearing (HDRB) yang merupakan  salah  satu  jenis  laminated  rubber  bearing  yang terbuat  dari  penggabungan  senyawa  karet  dengan  nilai  rasio redaman yang tinggi. Gedung PMI Kabupaten Sukabumi yang sebelumnya dirancang dengan metode konvensional dirancang kembali menggunakan metode  base isolation. Pada pemodelan gedung  dengan  denah  tidak  beratura  bentuk  L,  sumbu  kritis (sumbu  utama)  dari  bangunan,  yaitu  sumbu  dimana  jari-jari girasi  paling  kecil,  perlu  diperhatikan.  Pada  sumbu  ini  arah gempa dibebankan pada arah sumbu utama, sehingga diperoleh respon struktur maksimum. Dari hasil studi didapatkan sudut antara  sumbu  kritis  terhadap  sumbu  x  sebesar 70,9 ° .  Analisis ini  sudah  memperhitungkan  eksentrisitas  beban  gempa terhadap  pusat  geser  ditambah  5%  dari  dimensi  denah bangunan. Selanjutnya berdasarkan hasil analisis, penggunaan sistem isolasi pada gedung mampu mereduksi gaya geser dasar pada  bangunan  secara  signifikan,  dimana  rata-rata  reduksi gaya  gesernya  sebesar  4  kali  lipat.  Selain  itu,  gedung  dengan sistem isolasi memiliki nilai partisipasi massa  sudah mencapai >90%  pada  mode  1  dan  mode  2.  Shifting  Period  pada  sistem isolasi mencapai 2,7 kali untuk arah X dan 2,8 kali untuk arah Y  dan  simpangan  antar  lantai  pada  struktur  sistem  isolasi berkurang hingga >60% dari pada struktur dengan sistem fixed base.
Kata Kunci—Struktur Bangunan Tahan Gempa,  Isolasi Dasar, HDRB.

## I. PENDAHULUAN
UKABUMI  merupakan  salah  satu  daerah  di  Indonesia yang rawan terjadi gempa bumi adalah Sukabumi karena terletak dengan sumber gempa bumi yaitu sesar aktif di darat (sesar Cimandiri dan sesar Walat) dan zona penunjaman yang terletak  di  laut  (selatan  daerah  Sukabumi)  akibat tumbukan antara  lempeng  Eurasia  dan  lempeng  Indo-Australia. Sehingga, dalam merancang bangunan di wilayah yang rawan gempa  perlu  perhatian  khusus.  Pada  metode  konvensional, desain  bangunan  tahan  gempa  didasarkan  pada  konsep
pencegahan  dimana  ketika  bangunan  menghadapi  gempa besar,  bangunan  diizinkan  mengalami  kerusakan,  namun orang-orang  di  dalam  bangunan  harus  tetap  tidak  terluka. Berdasarkan  Standar  Nasional  Indonesia  (SNI),  bangunan tahan  gempa  dirancang  dengan  mengedapan  konsep daktalitas sehingga kinerja struktur tahan gempa diupayakan dapat  menyerap  energi  gempa  secara  efektif  melalui terbentuknya sendi plastis pada bagian tertentu, atau disebut sekring.  Plastifiasi  yang  dialami  elemen-elemen  tertentu  ini merupakan  mekanisme  untuk  menghilangkan  energi  gempa
Modifikasi Perencanaan Struktur Gedung Palang Merah Indonesia Kabupaten Sukabumi Menggunakan Sistem Base Isolation Tipe High Damping Rubber Bearing (HDRB)
Sinar Nathalia Sitorus, Hidajat Sugihardjo, dan Ahmad Basshofi Habieb Departemen Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : hidajat.sugihardjo@gmail.com
S
pada  struktur  sehingga  elemen  sekring  harus  direncanakan mampu berdeformasi  inelastik cukup besar, sebelum terjadi faktur  atau  instabilitas.  Sedangkan  elemen  struktur  lainnya didesain lebih kuat dari pada sekring sehingga disipasi energi berlangsung  terpusat  pada  sekring  secara  terkendali  dan stabil. Karena kerusakan terpusat pada elemen di dalam area operasional  bangunan,  maka  bangunan  yang  direncanakan menggunakan  metode  ini  akan  mengalami  beberapa kerusakan  yang  cukup  parah  ketika  mengalami  gempa, sehingga  bangunan  tidak  dapat  beroperasi  sesuai  tujuannya selama masa perbaikan gedung pasca gempa.
Seiring berkembangnya zaman, berbagai inovasi dilakukan  untuk  dapat  mengatasi  masalah  kerusakan bangunan akibat gempa bumi dengan lebih efektif. Salah satu solusi untuk mengurangi dampak kerugian akibat terjadinya gempa adalah dengan sistem base isolation . Pada prinsipnya, penggunaan  sistem  isolasi  dapat  memperpanjang  periode getar  struktur  ketika  mengalami  deformasi.  Penggunaan metode  ini  bertujuan  untuk  memisahkan  struktur  dari  efek
gempa, sehingga deformasi  yang timbul akibat gempa akan terjadi  di  base  isolation  sedangkan  struktur  bangunan mengalami perpindahan badan kaku. Penerapan sistem base isolation meningkatkan  kinerja  struktur  dalam  menghadapi gempa  sehingga  kerusakan  yang  mungkin  terjadi  dapat  di minimalisir.  Salah  satu  jenis base  isolator yang  dapat diaplikasikan  adalah High  Damping  Rubber  Bearing (HDRB). High  damping  rubber  bearing merupakan  salah satu  jenis laminated  rubber  bearing yang  terbuat  dari penggabungan  senyawa  karet  dengan  nilai  rasio  redaman yang  tinggi.  Meningkatnya  eksitasi  gempa  mengakibatkan peningkatan  kapasitas  deformasi  lateral  dan  penurunan modulus  geser  dari rubber sehingga  menghasilkan  sistem base isolation yang efektif, yang mana cukup fleksibel untuk memperpanjang  periode  struktur  (Budiono  dan  Setiawan, 2014) [1].
Dalam penelitian ini, akan dilakukan analisis penggunaan sistem  isolasi  dasar (base  isolation) pada  Gedung  Palang
Tabel 1. Rekapitulasi Dimensi Balok Induk dan Balok Anak
Nama Balok Lantai Bentang (L) (mm) Syarat h min (mm) h (mm) b (mm) BI 1 1 – 12 3000 L/18,5 600 350 BI 2 1 – 12 3500 L/18,5 600 350 BI 3 1 – 12 4000 L/18,5 600 350 BI 4 1 – 12 4500 L/18,5 600 350 BI 5 1 – 12 5200 L/18,5 600 350 BI 6 1 – 12 6000 L/21 600 350 BA 1 1 – 12 3000 L/18,5 400 250 BA 2 1 – 12 3500 L/18,5 400 250 BA 3 1 – 12 4000 L/18,5 400 250 BA 4 1 – 12 4500 L/18,5 400 250 BA 5 1 – 12 4170 L/18,5 400 250 BA 6 1 – 12 4675 L/18,5 400 250 BL 1 12 2250 L/16 450 300 BL 2 12 3000 L/16 450 300 Tabel 2.
Rekapitulasi Dimensi Kolom
Nama Kolom Lantai h (mm) b (mm) K1A 6 – 12 600 600 K2A 6 – 12 800 800 K3A 6 – 12 1400 700 KLift – A 6 – 12 700 700 K1B 1 – 5 700 700 K2B 1 – 5 900 900 K3B 1 – 5 1600 800 KLift – B 1 – 5 800 800 Tabel 3. Kontrol Rasio Partisipasi Massa Case Mode Period SumUX SumUY SumUZ Modal 1 1,059 0,0353 0,703 1,31E-05 Modal 2 1,042 0,7296 0,7417 0,0004 Modal 3 0,935 0,7296 0,7419 0,7269 Modal 4 0,357 0,7324 0,8535 0,727 Modal 5 0,345 0,8399 0,8564 0,7352 Modal 6 0,301 0,8498 0,8572 0,8468 Modal 7 0,203 0,8522 0,8918 0,8468 Modal 8 0,195 0,8816 0,8939 0,853 Modal 9 0,159 0,8903 0,8947 0,8895 Modal 10 0,138 0,8918 0,9151 0,8895 Modal 11 0,132 0,9084 0,9163 0,8939 Modal 12 0,107 0,9084 0,9164 0,8939 Modal 13 0,103 0,9099 0,9291 0,8942 Modal 14 0,101 0,9122 0,9299 0,9175 Modal 15 0,098 0,9259 0,931 0,918
Gambar 2. Denah gedung.
Gambar 3. Ilustrasi sumbu kristis pada bangunan.
Model 3D
Gambar 4. Pemodelan struktur ETABS v.18.1.1.
Merah Indonesia untuk mengetahui performa kinerja struktur dalam memikul beban-beban yang terjadi, khususnya beban gempa.

## II. URAIAN PENELITIAN

## A. Diagram Alir Perencanaan
Diagram alir perencanaan pada penelitian ini ditunjukkan pada Gambar 1.

## B. Pengumpulan Data
Data umum yang digunakan adalah sebagai berikut:
a. Nama Gedung    : Gedung Palang Merah Indonesia
b. Lokasi          : Sukabumi, Jawa Barat
c. Fungsi Bangunan  : Fasilitas Kesehatan
d. Tinggi Bangunan  : +46,60 m
e. Jumlah Lantai    : 12 lantai
f. Kategori Risiko   : IV
g. Jenis Tanah      : Tanah Sedang (SD)
h. Material Struktur  : Beton Bertulang
i. Mutu Beton      : 35 Mpa
j. Mutu Tulangan    : 400 MPa

## III. HASIL DAN PEMBAHASAN
A. Preliminary Design
Peliminary design pada penelitian ini meliputi:
1) Dimensi Balok
Dari  hasil  perhitungan  dimensi  balok,  didapatkan rekapitulasi pada Tabel 1.
2) Dimensi Kolom
Dari  hasil  perhitungan  dimensi  kolom,  didapatkan rekapitulasi pada Tabel 2.

## B. Desain Struktur Fixed Base System
Desain  struktur  fixed  base  system  pada  penelitian  ini meliputi:

## 1) Permodelan Struktur
Perencanaan gedung Palang Merah Indonesia dimodelkan menggunakan  program  bantu  ETABS  V18.1.1.  Pemodelan gedung dengan struktur fixed base dimana perletakan gedung adalah jepit bertujuan untuk memperoleh periode fundamental  gedung  (T)  yang  akan  diperpanjang  dengan menggunakan sistem isolasi serta memperoleh gaya aksial di dasar  kolom  yang  akan  digunakan  dalam  perencanaan dimensi isolator sesuai dengan brosur yang tersedia (Gambar 2).
Pada  Gambar  4  diketahui  bahwa  gedung  memiliki  denah berbentuk L, sehingga terdapat sumbu yang lebih kritis selain sumbu x dan sumbu y. Maka dari itu, pada tahap pemodelan ini letak gedung harus diposisikan terhadap sumbu kritis yaitu sumbu u dan v dengan mencari besar ∝ sesuai perumusan (1), (2), dan (3) [2].
𝐼 𝑥 = 14825,08 𝑚 4
𝐼 𝑦 = 53563,6 𝑚 4 𝐼 𝑥𝑦 = 15242,78 𝑚 4
Point A on the circle : Ix = 14825,08 m 4 ; -Ixy = -15242,78 m 4 .
Tabel 4.
Kontrol Modal Direction Factor
Case Mode Period UX UY RZ Modal 1 1.059 0.05 0.949 0.00 Modal 2 1.042 0.949 0.05 0.00 Modal 3 0.935 0.004 0 0.996 Tabel 5. Kontrol Nilai Akhir Respon Spektrum Gaya Geser V V t V t /V Cek (kN) (kN) Arah x 10262,74 10262,82 100% OK Arah y 10090,29 10094,07 100% OK Tabel 6. Kontrol Simpangan Antar Lantai Story h dx dy Dx Dy Drift Limit Cek (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 12 2100 3,681 1,198 13,497 4,393 16.154 OK 11 4200 1,786 1,560 6,549 5,720 32.308 OK 10 4200 2,750 2,461 10,083 9,024 32.308 OK 9 4200 3,559 3,353 13,050 12,294 32.308 OK 8 4200 4,293 4,158 15,741 15,246 32.308 OK 7 4200 4,863 4,854 17,831 17,798 32.308 OK 6 4200 5,350 5,397 19,617 19,789 32.308 OK 5 4200 5,108 5,146 18,729 18,869 32.308 OK 4 4200 5,222 5,363 19,147 19,664 32.308 OK 3 4200 5,082 5,398 18,634 19,793 32.308 OK 2 4200 4,142 4,599 15,187 16,863 32.308 OK 1 2500 0,956 1,078 3,505 3,953 19.231 OK
Tabel 7. Kontrol Pengaruh P-Delta Story P Vx Vy θX θY Cek (kN) (kN) (kN) 12 557 132 124 0,007 0,003 OK 11 5002 1541 1507 0,001 0,001 OK 10 13622 3223 3137 0,003 0,003 OK 9 22242 4675 4545 0,004 0,004 OK 8 30862 5918 5757 0,005 0,005 OK 7 39483 6982 6797 0,007 0,007 OK 6 48103 7889 7687 0,008 0,008 OK 5 56750 8689 8477 0,008 0,008 OK 4 66152 9382 9172 0,009 0,009 OK 3 75619 9898 9704 0,009 0,010 OK 2 85585 10203 10028 0,008 0,009 OK 1 96060 10263 10094 0,004 0,004 OK Tabel 8. Rekapitulasi Penulangan Balok Induk Tipe/Lokasi BI7 Tumpuan Lapangan Dimensi 350 600 Cover 40 Tul. Long. Atas 4D22 3D22 Tul. Long.  Badan 3D22 3D22 Tul. Long. Bawah 2D22 Tul. Transversal 2D13-100 2D13-200 Tabel 9. Rekapitulasi Penulangan Kolom
Tipe Kolom b x h (mm) Tulangan Longitu Tulangan Trans Sengkang K1A 600 x 600 24D25 4D13 - 120 4D13 - 120 K2A 800 x 800 28D25 4D13 - 120 4D13 - 120 K3A 1400 x 700 30D25 4D13 - 120 4D13 - 120 K1B 700 x 700 28D25 6D13 - 120 6D13 - 120 K2B 900 x 900 32D25 6D13 - 120 6D13 - 120 K3B 1600 x 800 34D25 6D13 - 120 6D13 - 120
O = Ix+Iy 2
R = √( Ix − Iy 2 ) 2 + (−Ixy) 2
Tan ∝ = Ixy Ix−(O−R)
∝ = atan(tan ∝) = 70,9 °
Dari  hasil perhitungan, didapatkan besar sudut ∝ sebesar 70,9 ° .  Ilustrasi  sudut ∝ dapat  dilihat  pada  Gambar  3, sedangkan  penerapan  pada  pemodelan  dapat  dilihat  pada Gambar 4.

## 2) Pembebanan
Beban  yang  diperhitungkan  meliputi  beban  mati,  beban mati tambahan, beban hidup, dan beban gempa. Beban sendiri ( self-weight ) berasal dari komponen struktural yang dihitung berdasarkan  berat  volume  material  yang  digunakan,  yaitu
beton  bertulang  dengan  berat  volume  2400  kg/m 3 .  Beban sendiri  tambahan  diambil  dari  peraturan  PPIUG  1983  dan beban hidup lantai pada gedung fasilitas kesehatan dan beban hidup pada lantai atap mengacu pada SNI 1727:2020. Beban gempa  yang  diinput  harus  dihitung  sesuai  dengan  SNI 1726:2019.  Pada  pembebanan  pemodelan  digunakan kombinasi  beban sesuai  SNI 1726:2019 Pasal  4.2.2  sebagai berikut [3]:
a. 1,4D
b. 1,2D + 1,6L + 0,5 (L r atau R)
c. 1,2D + 1,6 (L r atau R) + (L atau 0,5W)
d. 1,2D + 1,0W + L + 0,5(L r atau R)
e. 0,9D + 1,0W
f. 1,2D + E v + E h + L g. 0,9D – E v + E h
3) Analisis Struktur Fixed Base
a. Kontrol Geser Dasar Seismik
Gaya geser dasar statik  pada  struktur yang dimodelkan 3 dimensi  menggunakan  program  bantu  ETABS  perlu dikontrol  dengan  perhitungan  gaya  geser  dasar  seismik,
Gambar 5. Sketsa profil HDRB.
Gambar 6. Grafik perhitungan kekakuan efektif.
Gambar 7. Pemodelan struktur base isolation dengan ETABS V.18.1.1.
Gambar 8. Penskalaan rekaman gempa chichi arah X.
Gambar 9. Kurva histeretik gempa chichi arah X.
Gambar 10. Grafik perbandingan gaya geser dasar.
Gambar 11. Kurva story drift dengan ketinggian bangunan.
dengan batas selisih antar keduanya adalah 5% [4]. Koefisien respon seismik  : Cs = 0,1176 Besar seismik efektif      : W = 87237,7 kN Gaya geser dasar seismik  : V = Cs × W = 10258,75 kN Gaya geser statik (ETABS) : V ETABS = 10262,74 kN Rasio selisih V ETABS dengan V  :
△ = 10262,74−10258,75
10258,75
× 100% = 0,04% < 5% (OK)
b. Kontrol Partisipasi Massa
Berdasarkan SNI 1726:2019 pasal 7.9.1.1, nilai partisipasi massa harus sekurang-kurangnya mencapai  90% dari  massa aktual struktur [3]. Dengan program bantu ETABS, diperoleh hasil rasio partisipasi massa yang ditunjukkan pada Tabel 3, dimana  struktur  telah  memenuhi  persyaratan  partisipasi massa lebih dari 90% di arah Y pada mode ke 10 dan di arah X pada mode ke 11.
c. Kontrol Modal Direction Factor
Berdasarkan  SNI  1727:2020,  tinjauan mode  shape terdiri dari tiga tahap, yaitu mode pertama, mode kedua, dan mode ketiga [5]. Pada gedung yang stabil mode pertama dan mode kedua harus berupa translasi, sedangkan untuk  mode ketiga bangunan diperbolehkan kearah rotasi  (puntir), seperti yang disajikan dalam Tabel 4.
d. Kontrol Nilai Akhir Respon Spektrum
Berdasarkan SNI 1726:2019 pasal 7.9.1.4.1, apabila gaya geser  dasar  hasil  analisis  respon  spektrum  ( V t )  kurang  dari 100%  gaya  geser  dasar  ( V )  yang  dihitung  melalui  metode lateral  statik  ekuivalen  maka  gaya  tersebut  harus  dikalikan dengan skala sebesar V/V t [3].
Karena  nilai V t /V yang  diperoleh  dari  program  bantu ETABS  awal  tidak  mencapai  100%,  maka  nilai V t harus dikalikan dengan faktor skala (scale factor) sebagai berikut:
Arah x : V 𝑉 𝑡 = 10262,74 7736,44 = 1,33
Arah y : V 𝑉 𝑡 = 10090,29 7759,70 = 1,30
Pada  pe  modelan  kedua, sc al e  factor pada Load  Cases Respon  Spectrum harus  dikalikan  dengan scale  factor yang telah  dihitung,  sehingga  diperoleh  nilai V t-baru yang ditampilkan pada Tabel 5.
Karena nilai V t /V sudah mencapai 100%, maka permodelan sudah  bisa  dianalisis  untuk  memproleh  gaya  dalam  pada elemen struktur [6].
e. Kontrol Simpangan Antar Lantai
Simpangan  antar  tingkat  pada  struktur  harus  memenuhi batasan-batasan  yang  telah  ditentukan  pada  SNI  1726:2019 Pasal  7.8.6  dan  Pasal  7.3.4.2  [3].  Simpangan  yang  terjadi dihitung  sebagai  perbedaan simpangan pada pusat massa di atas dan di bawah tingkat yang ditinjau seperti ditabulasikan pada Tabel 6.
f. Kontrol Pengaruh P-delta
Berdasarkan  SNI  1726:2019  pasal  7.8.7,  nilai  koefisien stabilitas ( 𝜃 ) tidak boleh melebihi 𝜃 max yang ditentukan sesuai persamaan berikut [3]:
θ max = 0,5 β C d
Berdasarkan  hasil  perhitungan,  didapatkan  koefisien stabilitas yang disajikan pada Tabel 7 dengan nilai koefisien stabilitas  tidak  melebihi θ max =0,091,  sehingga  pengaruh  P- Delta tidak perlu diperhitungkan.

## C. Desain Struktur Primer Fix Based

## Desain struktur primer fix based meliputi:

## 1) Balok Induk
Balok  induk  merupakan  struktur  utama  yang  memikul beban  struktur  sekunder  dan  meneruskan  beban  tersebut  ke kolom. Adapun rekapitulasi contoh perhitungan Balok Induk tertera pada Tabel 8.
Tabel 10. Profil HDRB Tipe n K eff min (MN/m) Total HH080X4S 11 0,923 10,152 22,857 11,794 HH085X4S 22 1,039 HH095X4S 9 1,310 Tabel 11. Kontrol Modal Participating Mass Ratio Case Mode Period SumUX SumUY SumUZ Modal 1 2,909 0,6724 0,3222 0.00 Modal 2 2,896 0,9950 0,9953 0.00 Modal 3 2,663 0,9952 0,9956 0.00 Modal 11 0,184 1.0000 1.0000 3E-05 Tabel 12. Kontrol Modal Direction Factor Case Mode Period UX UY RZ Modal 1 2,909 0,676 0,324 0,000 Modal 2 2,896 0,324 0,676 0,000 Modal 3 2,663 0,002 0,000 0,998 Tabel 13. Kontrol Nilai Akhir Respon Spektrum Gaya Geser V Vt Vt / V Cek kN kN % Arah x 5784,11 5805,23 >100% OK Arah y 5784,10 5815,38 >100% OK
Tabel 14. Kontrol Simpangan Antar Lantai
Story h Displacement  x  y Drift Limit Cek x-dir y-dir (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 12 2100 177 167 26,95 6,95 31,50 OK 11 4200 164 164 2,44 3,26 63,00 OK 10 4200 163 162 3,44 2,91 63,00 OK 9 4200 161 160 4,50 4,03 63,00 OK 8 4200 159 158 5,54 5,13 63,00 OK 7 4200 156 156 6,54 6,20 63,00 OK 6 4200 153 153 7,23 7,31 63,00 OK 5 4200 149 149 7,11 6,80 63,00 OK 4 4200 146 146 7,79 7,61 63,00 OK 3 4200 142 142 8,52 8,17 63,00 OK 2 4200 138 138 8,83 8,88 63,00 OK 1 2500 133 133 0,72 0,73 37,50 OK Tabel 15. Rekapitulasi Penulangan Balok Induk Tipe/Lokasi BI7 Tumpuan Lapangan Dimensi 350 600 Cover 40 Tul. Long. Atas 3D22 2D22 Tul. Long.  Badan 2D22 2D22 Tul. Long. Bawah 2D22 Tul. Transversal 2D13-100 2D13-200

## 2) Kolom
Perencanaan  dimensi  kolom  memerhatikan  SRPMK, dengan  bantuan software SPColumn  untuk  menghitung kekuatan  lentur  kolom.  Adapun  rekapitulasi  contoh perhitungan Kolom tertera pada Tabel 9.

## D. Desain Struktur Base Isolation System
Desain struktur base isolation system meliputi:
1) Preliminary Design High Damping Rubber Bearing
Berdasarkan gaya tekan aksial terfaktor yang bekerja pada kolom struktur, digunakan tiga tipe HDRB dari Bridgestone yaitu  HH080X4S,  HH085X4S,  dan  HH  095X4S.  Sketska profil HDRB dapat dilihat pada Gambar 5.
Pemilihan  medium  didasarkan  pada  kekakuan  efektif struktur  dan  kekakuan  efektif  medium  yang  disesuaikan dengan  suhu,  kemudia  dihitung  kekakuan  efektif,  faktor redaman,  respon  spektrum  dan  perpindahan  pada  setiap lantai.  Didapatkan  rekapitulasi  data  yang  ditabulasi  pada Tabel 10. dan digrafikkan pada Gambar 6.

## 2) Permodelan Struktur
Permodelan struktur base isolation menggunakan program bantu ETABS V18.1.1.
3) Kontrol Analisa Struktur
a. Kontrol Partisipasi Massa
Berdasarkan  SNI  1726:2019  pasal  7.9.1.1,  analisis  yang dilakukan  harus  menyertakan  jumlah  ragam  yang  cukup untuk  mendapatkan  partisipasi  massa  ragam  terkombinasi paling  sedikit  90%  dari  massa  struktur  [3].  Dari  hasil perhitungan  didapatkan  kontrol  partisipasi  massa  pada struktur terisolasi seperti yang ditabulasikan pada Tabel 11. b. Kontrol Modal Direction Factor
Bedasarkan  SNI  1726:2019,  pemodelan  sistem  isolasi
harus  mencakup  translasi  di kedua arah horizontal  dan torsi struktur di atas pemisah isolasi seperti pada Tabel 12 [3]. c. Kontrol Nilai Akhir Respon Spektrum Berdasarkan SNI 1726:2019 pasal 7.9.1.4.1, apabila gaya geser  dasar  hasil  analisis  respon  spektrum  ( V t )  kurang  dari 100%  gaya  geser  dasar  ( V )  yang  dihitung  melalui  metode lateral  statik  ekuivalen  maka  gaya  tersebut  harus  dikalikan dengan  skala  sebesar V/V t .  Nilai V t diperoleh  dari  program bantu ETABS ditunjukkan pada Tabel 13 [3]. d. Kontrol Simpangan Antar Lantai
Mengacu  pada  SNI  1726:2019  Pasal  7.8.6  dan  Pasal 7.12.1,  kinerja  batas  layan  struktur  gedung  ditentukan  oleh simpangan  antar  tingkat  akibat  pengaruh  gempa  rencana seperti ditabulasikan pada Tabel 14 [3].

## E. Desain Struktur Primer Base Isolation
Desain  struktur  primer  base  isolation  pada  penelitian  ini meliputi:

## 1) Balok Induk
Balok  induk  merupakan  struktur  utama  yang  memikul beban  struktur  sekunder  dan  meneruskan  beban  tersebut  ke kolom.  Adapun  rekapitulasi  perhitungan  Balok  Induk  pada Tabel 15.

## 2) Kolom
Perencanaan  dimensi  kolom  dihitung  dengan  bantuan software  SPColumn  untuk  menghitung  kekuatan  lentur kolom.  Adapun  rekapitulasi  perhitungan  Balok  Induk  pada Tabel 16 dan Gambar 7.

## F. Analisis Nonlinier Time History
Analisis  nonlinear  time  history  pada  penelitian  ini meliputi:

## 1) Pemodelan Beban Gempa Time History
Digunakan  7  rekaman  gempa  yang  diskalakan  terhadap respon spektrum Kabupaten Sukabumi. Penskalaan rekaman gempa  dilakukan  menggunakan  program  bantu  ETABS dengan  metode spectral  matching  in  time  domain .  Grafik penskalaan  dari  masing-masing  data  rekaman  gempa terhadap respon spektrum Kabupaten Sukabumi dapat dilihat pada Gambar 8.

## 2) Kurva Histeresis HDRB
Analisis  perangkat  sistem  isolasi  dasar  High  Damping
Tabel 16.
Rekapitulasi Penulangan Kolom Tipe
Kolom b x h (mm) Tulangan Longitudinal Tulangan Transversal Sengkang K1A 600 x 600 12D25 3D13 - 150 3D13 - 150 K2A 700 x 700 12D25 3D13 - 150 3D13 - 150 K3A 1200 x 600 16D25 3D13 - 150 3D13 - 150 K1B 700 x 700 16D25 4D13 - 150 4D13 - 150 K2B 800 x 800 16D25 4D13 - 150 4D13 - 150 K3B 1400 x 700 20D25 4D13 - 150 4D13 - 150 Tabel 17. Perbandingan Periode Alami Modal Mode Fix Based (sec) Base Isolation (sec) 1 1,059 2,909 2 1,042 2,896 3 0,935 2,663
Tabel 18 Perbandingan Rasio Partisipasi Massa Modal Mode Fixed Base Base Isolation SumUX SumUY SumRZ SumUX SumUY SumRZ 1 0,6985 0,0151 1.314E- 05 0,8895 0,1051 0,0005 2 0,7128 0,7391 0,0004 0,995 0,9953 0,0005 3 0,7128 0,7393 0,7369 0,9952 0,9956 0,9954
Tabel 19. Perbandingan Modal Load Participation Ratio Case Item Statik (%) Dinamik (%) Fix Based System Ux 99,99 93,86 Uy 99,99 94,71 Base Isolation System Ux 100,00 100,00 Uy 100,00 100,00 Tabel 20. Perbandingan Rasio Partisipasi Massa Modal Peristiwa Gaya Geser Dasar Maksimum (kN) Fixed Base Base Isolation Chi-Chi, 1999 20269,73 4818,09 Coyote Lake, 1979 21516,07 5229,11 Kern County, 1952 21354,06 5021,29 Landers, 1992 20687,41 5446,43 Loma Prieta, 1989 20845,39 5365,45 Sitka, Alaska, 1972 20840,39 4866,30 Tabas, Iran, 1978 22815,38 4584,38
Rubber  Bearing  dilakukan  dengan  metode  nonlinier  time history yang mengacu pada 7 pasang rekaman gempa. Setelah dilakukan  running  pada  program  bantu  ETABS,  didapat grafik displacement vs shear force akibat gempa Chichi yang dapat  dilihat  pada  Gambar  9.  Terlihat  dari  Gambar  9 sebenarnya kapasitas hysteresis HDRB arah horizontal masih jauh  dari  energi  hysteresis  rekaman  gempa  Chichi,  tetapi kapasitas beban vertikal yang lebih menentukan.

## IV. PERBANDINGAN GEDUNG BASE ISOLATION DAN FIXED BASE

## A. Perbandingan Periode dan Partisipasi Massa Struktur
Pada  umumnya,  struktur  dengan  sistem  isolasi  dasar memiliki karakteristik dinamik yang berbeda dengan struktur fixed  base.  Perbandingan  periode  struktur  dan  rasio partisipasi massa modal dapat dilihat pada Tabel 17 dan Tabel 18.
Berdasarkan Tabel 17 struktur dengan sistem isolasi dasar memiliki  periode  fundamental  yang  lebih  panjang dibandingkan  dengan  struktur fixed  base .  Sedangkan  pada Tabel 18 diketahui bahwa struktur dengan sistem isolasi dasar memiliki peningkatan rasio partisipasi massa modal.

## B. Perbandingan Modal Load Participation Factor
Modal  Load  Participation  Ratio pada  struktur  dengan sistem isolasi  jauh lebih baik  dibandingkan dengan struktur respon struktur dinamik pada struktur fixed base , seperti yang ditabulasikan paada Tabel 19.

## C. Perbandingan Gaya Geser Dasar
Respon yang dapat dibandingkan antara struktur fixed base dengan struktur terisolasi adalah gaya geser dasar yang terjadi ketika  gempa  berlangsung.  Gaya  geser  dasar  maksimum untuk  setiap  peristiwa  gempa  untuk  struktur  dengan  sistem isolasi  dasar  mengalami  penurunan  gaya  geser  dasar  yang signifikan  dibandingkan  dengan  struktur fixed  base dengan rata-rata  penurunan  sebesar  4  kali  lipatnya  seperti  yang ditampilkan pada Tabel 20 dan Gambar 8 dan Gambar 9.

## D. Perbandingan Simpangan Antar Tingkat
Pada struktur dengan sistem isolasi dasai, nilai simpangan antar  tingkat pada  struktur  dapat  lebih  kecil  daripada simpangan antar tingkat pada struktur fix based (Gambar 10, Gambar 11).

## V. KESIMPULAN
Berdasarkan  hasil  perhitungan  dan  analisis  yang  telah dilakukan  dalam  studi  perbandingan  kinerja  antara  struktur dengan  sistem  base isolation dan fixed  base pada  gedung Palang Merah Indonesia Kabupaten Sukabumi, dapat diambil beberapa kesimpulan sebagai berikut: (1) Struktur Fix Based System menggunakan  Sistem  Rangka  Pemikul  Momen Khusus  (SRPMK)  sedangkan  pada  struktur Base  Isolation System menggunakan Sistem Rangka Pemikul Momen Biasa (SRPMB). (2) Sistem base isolation mampu mereduksi gaya geser dasar pada bangunan secara signifikan, dimana dalam studi rata-rata reduksi gaya gesernya sebesar 4 kali lipat. (3) Pada Base  Isolation  System ,  analisa Modal  Load Participation  Ratio, yaitu  beban  seismik  dinamik  linear (respon  spectrum  analysis) 100%  terhadap  beban  statik ekuivalen.  Sedangkan  pada Fix  Based  System tidak  sampai 100%.  (4)  Pada Base  Isolation  System, analisa Modal Participation  Mass  Ratio pada  mode  1  dan  mode  2  sudah mencapai  >90%  sedangkan  pada Fix  Based  System hanya mencapai 70%. Akan tetapi keduanya telah memenuhi syarat yaitu >90% partisipassi massa. (5) Shifting Period pada Base Isolation System mencapai 2,7 kali untuk arah X dan 2,8 kali untuk  arah  Y.  (6) Story  Drift pada Base  Isolation  System berkurang  hingga  >60%  dari story  drift pada Fix  Based System.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  B.  Budiono  and  A.  Setiawan,  “Studi  komparasi  sistem  isolasi  dasar high-damping  rubber  bearing  dan  friction  pendulum  system  pada bangunan beton bertulang,” J. Tek. Sipil ITB , vol. 21, no. 3, pp. 179– 196, 2014.
[2]  E. Popov, Mechanics of Materials , 2nd ed. India: Pearson Education, Inc, 2015.
[3]  BSN, Tata  Cara  Perencanaan  Ketahanan  Gempa  untuk  Struktur Bangunan Gedung dan Nongedung (SNI 1726:2019) , 1st ed. Jakarta: Badan Standardisasi Nasional, 2019.
[4]  T.  Subramani,  J.  Jothi,  and  M.  Kavitha,  “Earthquake  analysis  of structure by base isolation technique in SAP,” Int. J. Eng. Res. Appl. , vol. 4, no. 6, pp. 296–305, 2014.
[5]  BSN, Beban Desain Minimum dan Kriteria Terkait Untuk Bangunan Gedung  dan  Struktur  Lain  (SNI  1727:  2020) ,  1st  ed.  Jakarta:  Badan Standardisasi Nasional, 2020.
[6]  Y. Yurisman, B. Budiono, M. Moestopo, and M. Suarjana, “Behavior of shear link of WFsection with diagonal web stiffener of Eccentrically Braced Frame (EBF) of steel structure,” J. Eng. Technol. Sci. , vol. 42, no. 2, pp. 103–128, 2010.