(*) Corresponding author Telp : 08158255374 E-mail  : heri.khoeri@umj.ac.id , https://hesa.co.id http://doi.org/ 10.33506/rb.v10i1.3234 Received 08 Maret 2024; Accepted 29 April 2024; Available online 31 April 2024 E-ISSN: 2614-4344 P-ISSN: 2476-8928
Vol. 10 No. 01 April (2024) Halaman Artikel (001-009)

## JURNAL TEKNIK SIPIL : RANCANG BANGUN
Website: https://ejournal.um-sorong.ac.id/index.php/rancangbangun

## PENGARUH TINGKAT KARBONASI TERHADAP KUAT TEKAN BETON PADA ASESMEN STRUKTUR GEDUNG EKSISTING

## THE INFLUENCE OF CARBONATION LEVEL ON THE CONCRETE COMPRESSIVE STRENGTH IN EXISTING BUILDING STRUCTURAL ASSESSMENT
Heri Khoeri 1,2* , Galuh Ade Putra 2 , dan Naufal Rafif Rizqullah 2
1 Program Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Muhammadiyah Jakarta
2 PT. Hesa Laras Cemerlang, https://hesa.co.id

## Abstrak
Pada asesmen bangunan gedung dengan struktur utama beton bertulang, tentunya penentuan kuat tekan beton menjadi faktor utama dalam keakuratan hasil analisis. Uji kuat tekan pada beton inti adalah yang paling akurat, namun pada asesmen struktur gedung eksisting umumnya  dibatasi  karena  faktor  operasional  gedung,  sehingga  harus  dikombinasi  dengan  uji  tidak  merusak  (non-destructive  test, NDT).  Pada  gedung  tua  umumnya  proses  karbonasi  sudah  terjadi,  dan  ketika  karbonasi  sudah  mencapai  tulangan  baja,  akan menginisiasi korosi dan ini menjadi patologis utama pada beton bertulang. Penelitian dilakukan untuk mengetahui kuat tekan be ton pada gedung sekolah 3 lantai yang berusia lebih dari 30 tahun, dengan mengambil 10 sampel beton inti yang dibarengi dengan NDT yaitu  uji karbonasi,  pengukuran  cepat  rambat gelombang  ultrasonik  (UPVT) dan palu  pantul  beton.  Dan  30 titik  uji lainnya  tanp a sampling  beton  inti.  Hasil  penelitian  menunjukkan  kedalaman  karbonasi  justru  meningkatkan  kuat  tekan  dan  mengurangi  tingkat kesalahan dalam estimasi, dengan: 𝑓𝑐 ′ = 1.7178 + 0.2178𝐶 + 10.0455 𝑙𝑛 𝑉 dan 𝑟 2 =0,9241.
Kata Kunci : beton inti, cepat rambat ultrasonik, karbonasi, palu pantul

## Abstract
In the assessment of buildings with reinforced concrete main structures, the determination of concrete compressive strength is certainly a key factor in the accuracy of the analysis results. Compressive strength tests on coredrill samples are the most accurate, but in the assessment of existing building structures, they are generally limited due to building operational factors, thus they must be combined with  non-destructive  tests  (NDT).  In older buildings,  carbonation process  usually  occurs,  and  when  carbonation  reaches  the  steel reinforcement, it will initiate corrosion, becoming a major pathology in reinforced concrete. Research was conducted to determine the concrete compressive strength in a 3-story school building over 30 years old, by taking 10 core concrete samples accompanied by NDT such as carbonation tests, rapid ultrasonic pulse velocity (UPVT) measurements, and rebound hammer tests. And 30 other test points without core concrete sampling. The research results show that the depth of carbonation actually increases compressive strength and reduces error rates in estimation, with 𝑓𝑐 ′ = 1.7178 + 0.2178𝐶 + 10.0455 𝑙𝑛 𝑉 dan 𝑟 2 =0,9241..
Keywords: concrete coredrill, ultrasonic pulse velocity, carbonation, rebound hammer

## PENDAHULUAN
Pada  asesmen  bangunan  gedung  dengan  struktur utama  menggunakan  beton  bertulang,  tentunya menentukan  kuat  tekan  beton  menjadi  faktor  utama dalam  penentuan  keakuratan  hasil  analisis.  Namun pada  bangunan  dengan  struktur  beton  eksisting, faktor pengaruh luar terhadap properti mekanis beton dan  tulangan  di  dalamnya  harus  diperhitungkan, Pengujian  pada  sampel  beton  inti  pada  proses asesmen biasanya terbatas karena faktor operasional bangunan, sehingga harus dikombinasikan dengan uji tidak merusak ( non-destructive test , NDT ) seperti uji palu  beton  dan  uji  cepat  rambat  ultrasonik  (Khoeri, 2016;  Ridho  &  Khoeri,  2015).  Faktor  yang berpengaruh  terhadap  ketahanan  beton  diantaranya tipe  beton,  selimut  beton,  kondisi  lapangan,  dan
tingkat paparan luar (Jena & Panda, 2017). Salah satu paparan luar adalah proses karbonasi.
Untuk  mengetahui  pengaruh  karbonasi  pada estimasi  kuat  tekan  beton dengan  uji  palu  beton  ( R ) dan  uji  cepat  rambat  gelombang  ultrasonik  ( V )  agar nilai kuat tekan yang diperoleh lebih merepresentasi kondisi aktual maka dilakukanlah penelitian ini.

## TINJAUAN PUSTAKA
Proses karbonasi terjadi karena interaksi karbondioksida  (CO 2 )  di  atmosfer  dengan  ion hidroksida dalam beton. Hasil dari interaksi tersebut membuat pH beton turun (<9) dan ini mengakibatkan penurunan ketahanan lapisan  pasif  pada permukaan tulangan.  Karbonsasi  menginisiasi  korosi  tulangan yang  menjadi  penyebab  utama  kerusakan  struktur beton. Mekanisme dasar yang terjadi adalah atmosfer
bereaksi  dengan  semen  hidrat  dan  menghancurkan sifat  alkalinya.  Porositas,  permeabilitas,  difusi,  dan kapilaritas  dalam  beton  berpengaruh  terhadap  laju karbonsasi.  Acidifikasi  menyebabkan  depasivasi tulangan  baja,  membuatnya  rentan  terhadap  korosi, yang  merupakan  manifestasi  patologis  utama  dalam struktur beton bertulang (Chen et al., 2018; Costa et al.,  2022).  Selain  itu  karbonasi  jika  tidak diperhitungkan  dapat  menyebabkan  ketidakakuratan dalam analisis (IAEA, 2002).
Kedalaman  karbonsasi  dapat  diukur  dengan menyemprotkan fenolftalein pada bagian beton yang tergores, larutan tersebut adalah indikator yang tidak berwarna yang berubah menjadi ungu ketika pH lebih tinggi dari 13 (Wadile et al., 2023). Dengan perangkat pengujian ultrasonic  pulse  velocity , UPV dan permeabilitas udara, kekuatan dan koefisien karbonasi  dapat  diperoleh  secara  tidak  merusak (Craeye  et  al.,  2023).  Kuat  tekan  kubus  beton  yang terkarbonasi  lebih  besar  disbanding  yang  tidak terkarbonasi  karena  kalsium  karbonat  menempati volume yang lebih besar daripada kalsium hidroksida (Pravalika  &  Rao,  2018).  Keberadaan  CO 2 dapat meningkatkan kuat tekan beton dan mengurangi pori- pori.  Namun,  jumlah  air  dengan  adanya  CO 2 mengurangi kuat tekan beton (Shafiqah Ramlee et al., 2021).  Kuat  tekan  berkurang  dengan  peningkatan kandungan  laterit  namun  meningkat  dengan  curing dan  CO 2 (Olufemi,  2020).  Penutupan  sebagian porositas  dengan  proses  percepatan  karbonasi berkontribusi secara parsial pada efek positif kinerja mekanik dan ketahanan, meskipun karbonasi alami 8 bulan  juga  secara  signifikan  meningkatkan  properti tersebut  (Paglia  et  al.,  2022).  Efek  karbonasi  dapat dieksplorasi  positif  dalam  beton  bertulang  asal  ada penutupan nominal yang memadai.
Karbonasi  sedikit  berkorelasi  dengan  porositas total. Tetapi proses tersebut  tergantung pada adanya kalsium hidroksida. Pada kekuatan  beton yang lebih tinggi,  karbonasi  relatif  lebih  rendah.  Karbonasi maksimum  terjadi  selama  paparan  siklik  terhadap CO 2 dan kelembaban. Namun luasan karbonasi dalam struktur beton tua tidak hanya bergantung pada  kuat tekannya  (Paglia  &  Pader,  2024).  Pada  beton  tua, kedalaman  karbonasi  bisa  mencapai  beberapa milimeter,  dan  dalam  kasus  ekstrem,  bisa  mencapai hingga 20  mm, dimana dalam  kasus  tersebut,  angka pantulan  bisa  mencapai  50%  lebih  disbanding permukaan  beton  yang  tidak  terkarbonasi  (IAEA, 2002).  Pada  beton  padat  luasan  paparan  karbonasi terbatas  hanya  pada  permukaan  dan  lajunyapun lambat, tidak melebihi 20 mm dalam 50 tahun, namun pada  beton  berpori  kedalamannya  dapat  meningkat menjadi 100 mm dalam 50 tahun karena beton padat
mencegah difusi CO 2 secara efektif disbanding beton berpori  (Wadile  et  al.,  2023).  Laju  kedalaman karbonasi  dapat  dikurangi  dengan  penambahan  slag (Choi et al., 2020).

## METODE
Penelitian  ini  adalah  penelitian  experimental. Variabel  bebas  yang  digunakan  adalah  kedalaman karbonasi, 𝐶 (mm),  cepat  rambat  gelombang ultrasonic, 𝑉 (km/detik) dan nilai pantulan palu beton, 𝑅 (mm),  sementara  variabel  terikatnya  adalah  kuat tekan, 𝑓𝑐’ (MPa).  Pengujian  dilakukan  di  bangunan sekolah yang berumur 30 tahun sebanyak, 10 sampel diuji  dengan  4  jenis  uji  ( 𝑓𝑐’ , 𝐶 , 𝑅 dan 𝑉 )  dan  30 sampel dengan 3 jenis uji ( 𝐶 , 𝑅 dan 𝑉 ). Dengan titik uji seperti pada Gambar 1 dan Gambar 2.
Gambar 1. Lokasi uji balok lt. 3, pelat lt. 3 dan kolom lt. 2 Sumber: Hasil penggambaran ulang di lapangan, 2023
Gambar 2. Lokasi uji balok lt. 2 dan kolom lt. 1 Sumber: Hasil penggambaran ulang di lapangan, 2023 Tahapan penelitian yang dilakukan adalah sebagai berikut:
1. Pengambilan  data  cepat  rambat  gelombang ultrasonik ( Ultrasonic pulse velocity test , UPVT ) Pengambilan  data  cepat  rambat  gelombang ultrasonik  dilakukan  dengan  Proceq  PL200PE (Gambar  3)  sesuai  ACI  228.1R-19  (American Concrete  Institute.,  2019).  Dokumentasi  saat pengambilan  data  cepat  rambat  gelombang ultrasonik seperti pada Gambar 4.
Gambar 3. Alat ukur cepat rambat gelombang ultrasonik Proceq PL200 (Proceq, 2022)
Gambar 4 . Dokumentasi pengambilan data cepat rambat gelombang ultrasonik dengan direct method Sumber: Dokumentasi pengujian di lapangan, 2023
2. Uji palu pantul beton ( concrete rebound hammer test )
Acuan  yang  digunakan  adalah  SNI  ASTM C805:2012  (BSN,  2012)  dan  ACI  228.1R-19 (American  Concrete  Institute.,  2019).  Alat  uji menggunakan Matest C-380 (Gambar 5).
Gambar 5 . Palu pantul beton ( concrete rebound hammer ) Matest C-380 (Matest, 2023)
Dokumentasi saat pengambilan data hammer test seperti  pada  Gambar  6.  Konversi  Nilai  pantul ( Rebound ) dalam mm ke kuat tekan kubus seperti pada  Gambar  7. 𝑓𝑐’ diperoleh  dengan  faktor konversi 0,83 pada kuat tekan ekuivalen kubus.
Gambar 6. Dokumentasi uji palu beton Sumber: Dokumentasi pengujian di lapangan, 2023
Gambar 7 . Konversi pantulan (rebound) ke kuat tekan kubus (Matest, 2023)
3. Pengambilan sampel beton inti Pengambilan sampel beton inti dilakukan dengan melakukan  pengeboran  elemen  struktur  beton menggunakan concrete  core  drilling  machine . Sebelum melakukan pengeboran, di sekitar lokasi dilakukan  pemindaian  tulangan  dengan  rebar scanner 2D Hilti PS200 dan 3D Hilti PS1000, hal ini  dilakukan  untuk  menghindari  tulangan  beton
terkena mata bor. Dokumentasi di salah satu lokasi pemindaian seperti pada Gambar 8.
Gambar 8. Pemindaian tulangan Sumber: Dokumentasi pengujian di lapangan, 2023
Gambar 9. Pengambilan sampel beton inti Sumber: Dokumentasi pengujian di lapangan, 2023
Pengambilan  sampel  dan  persiapan  sampel dilakukan  mengacu  pada  SNI  2492:2018  (BSN, 2018), dengan diameter sampel 4”. Dokumentasi pada  saat  pengeboran  di  salah  satu  lokasi  uji seperti diberikan pada Gambar 9.
4. Uji karbonasi
Pengukuran  kedalaman  karbonasi  dilakukan dengan  menyemprotkan  larutan  fenolftalein  1% ke permukaan beton. Kalsium hidroksida (bagian yang  tidak  terkarbonasi)  akan  berwarna  merah muda  sedangkan  bagian  yang  terkarbonasi  tidak akan  berubah  berwarna.  Larutan fenolftalein 1% dibuat  dengan  melarutkan  1gram fenolftalein dalam  90  cc  etanol.  Kemudian,  dibuat  menjadi 100 cc dengan menambahkan air suling. Pada inti beton  yang  baru  diekstraksi  disemprot  dengan larutan fenolftalein ,  kedalaman  lapisan  tak berwarna  (lapisan  terkarbonasi)  dari  permukaan diukur hingga mm terdekat di 4 atau 8 posisi, dan rata-ratanya diambil. Jika dilakukan di lubang bor, debu harus dihilangkan terlebih dulu dengan sikat
udara dan kedalaman lapisan tak berwarna diukur di 4 atau 8 posisi untuk diambil rata-ratanya. Jika beton masih mempertahankan  karakteristik alkalisnya, warnanya berubah menjadi ungu. Jika terkarbonasi,  pHnya  menjadi  7  atau  kurang  dan tidak berubah warna (IAEA, 2002).
Gambar 10. Pengukuran kedalaman karbonasi sampel beton Sumber: Dokumentasi pengujian di lapangan, 2023

## 5. Uji kuat tekan beton
Sampel  beton  inti  diuji  sesuai  SNI  2492:2018
(BSN, 2018). Pengujian dilakukan di laboratorium beton  PT.  Hesa  Laras  Cemerlang,  Jakarta,  pada waktu 7 (tujuh) hari setelah pengambilan sampel. Data  yang  diproleh  dari  hasil  pengujian  adalah ukuran, densitas dan kuat tekan beton. Dokumentasi saat pengeboran di salah satu lokasi uji seperti diberikan pada Gambar 11.
Gambar 11. Pengujian salah satu sampel beton inti Sumber: Dokumentasi pengujian di laboratorium PT. Hesa Laras Cemerlang, 2023
6. Analisis data uji
Hasil pengujian disajikan dalam bentuk tabel yang selanjutnya  dianalisis  dengan  regresi  berganda,
dan akan dicari pengaruh hubungan tiap variabel yang signifikan terhadap kuat tekan beton dengan formula  linier,  logaritmik,  exponensial  ataupun power  atau  kombinasi  diantaranya.  Adapun persamaan  regresi  yang  akan  diuji  antara  lain seperti  pada  persamaan  (1)  sampai  dengan persamaan (8).
𝑓𝑐 ′ = 𝑐 0 + 𝑐 1 𝐶 + 𝑐 2 𝑉 + 𝑐 3 𝑅 (1) 𝑓𝑐 ′ = 𝑐 0 + 𝑐 1 ln 𝐶 + 𝑐 2 ln 𝑉 + 𝑐 3 ln 𝑅 (2)
𝑓𝑐 ′ = 𝑐 0 + 𝑐 1 ln 𝐶 + 𝑐 2 ln 𝑉 + 𝑐 3 𝑅 (3)
𝑓𝑐 ′ = 𝑐 0 + 𝑐 1 ln 𝐶 + 𝑐 2 𝑉 + 𝑐 3 𝑅 (4)
𝑓𝑐 ′ = 𝑐 0 + 𝑐 1 𝐶 + 𝑐 2 ln 𝑉 + 𝑐 3 ln 𝑅 (5)
𝑓𝑐 ′ = 𝑐 0 + 𝑐 1 𝐶 + 𝑐 2 ln 𝑉 + 𝑐 3 𝑅 (6)
𝑓𝑐 ′ = 𝑐 0 + 𝑐 1 𝐶 + 𝑐 2 𝑉 + ln 𝑅 (7)
𝑓𝑐 ′ = 𝑒 𝑐 0 +𝑐 1 𝐶+𝑐 2 𝑉+𝑐 3 𝑅 (8)
dengan, 𝑓𝑐 ′ =   kuat  tekan  beton  (MPa)  merupakan variabel dependen/ variabel terikat 𝐶 = kedalaman karbonasi (mm), yang merupakan variabel bebas-1
𝑉 =   cepat  rambat  gelombang  ultrasonik
(km/detik),  yang  merupakan  variabel bebas-2
𝑅 =   pantulan palu beton (mm), yang merupakan variabel bebas-3 𝑐 0 =   konstanta 𝑐 1 =   koefisien regresi 𝐶 variabel-1 𝑐 2 =   koefisien regresi 𝑉 variabel-2 𝑐 1 =   koefisien regresi 𝑅 variabel-3
Dari  beberapa  persamaan  regresi  akan  dipilih hubungan  terbaik  yang  menghasilkan  faktor determinasi  yang  paling  mendekati  1.  Selain  itu akan  diseleksi  secara  statistical  diantara  variabel bebas  kedalaman  karbonasi  ( 𝐶 ),  cepat  rambat gelombang ultrasonik ( 𝑉 ) dan pantulan palu beton ( 𝑅 ), mana yang memberikan pengaruh signifikan dan mana yang akan dihilangkan dari persamaan.

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Hasil  pengujian  10  pasangan  data  rebound hammer,  ultrasonic  pulse  velocity,  carbonation  dan crushing  dari  10  sampel  yang  diambil  pada  elemen struktur Gedung, yang mewakili elemen pelat, balok dan  kolom  secara  acak  pada  lantai-1,  lantai-2  dan lantai-3 gedung, juga 30 pasangan data tanpa uji tekan sampel beton inti, seperti diberikan pada Tabel 1.
Tabel 1 . Hasil pengujian rebound hammer, ultrasonic pulse velocity, carbonation dan crushing
No Sampel Lokasi Uji 𝑪 𝑼 𝑹 𝒇𝒄′ Elemen Lantai (mm) (km/det)
(mm) (MPa) 1 Pelat 3
10 3.09 34.1 16.36 2 Balok 3 3 2.979
29.4 11.45 3 Balok 3 13 2.876
34.4 11.63
No Sampel Lokasi Uji 𝑪 𝑼 𝑹 𝒇𝒄′ Elemen Lantai (mm) (km/det) (mm) (MPa) 4 Kolom 2 38 3.51 36.7 22.51 5 Balok 2 48 3.925 40.4 23.63 6 Balok 2 8 3.432 35.8 13.46 7 Pelat 2 6 3.098 34.1 12.46 8 Kolom 1 11 3.186 37 14.45 9 Kolom 1 16 3.244 35.3 15.23 10 Kolom 1 25 3.31 36.5 17.05 11 Pelat 3 5 2.426 29.2 12 Pelat 3 15 2.584 30.3 13 Pelat 3 10 2.614 30.6 14 Pelat 3 5 2.342 28.6 15 Pelat 3 8 2.418 29.1 16 Balok 3 12 2.516 29.9 17 Balok 3 32 2.996 33.4 18 Balok 3 10 2.459 29.4 19 Balok 3 14 2.559 30.2 20 Balok 3 10 2.447 29.3 21 Kolom 2 30 2.947 33.0 22 Kolom 2 29 2.929 32.9 23 Kolom 2 5 2.481 29.6 24 Kolom 2 5 2.605 30.5 25 Kolom 2 17 2.634 30.7 26 Pelat 2 23 2.781 31.8 27 Pelat 2 15 2.608 30.5 28 Pelat 2 0 2.205 27.6 29 Pelat 2 20 2.677 31.0 30 Pelat 2 17 2.642 30.8 31 Balok 2 3 2.302 28.3 32 Balok 2 21 2.73 31.4 33 Balok 2 21 2.73 31.4 34 Balok 2 10 2.835 32.2 35 Balok 2 7 2.378 28.8 36 Kolom 1 12 2.517 29.9 37 Kolom 1 15 2.51 29.8 38 Kolom 1 11 2.476 29.6 39 Kolom 1 10 2.442 29.3 40 Kolom 1 9 2.445 29.3
Uji Normalitas data 𝒇𝒄’ , 𝑪 , 𝑹 dan 𝑽
Uji  normalitas  dipakai  untuk  mengetahui  data berdistribusi  normal  atau  tidak.  Karena  sampel dengan 4 pasang data hanya 10 (kurang dari 50) maka digunakan  uji Shapiro-Wilk , yang cenderung memiliki tingkat konsistensi tinggi dari besar sampel 10 sampai 70 (Oktaviani & Notobroto, 2014). Metode Shapiro  Wilk  menggunakan  data  dasar  yang  belum diolah  dalam  tabel  distribusi  frekuensi.  Data  diurut, kemudian  dibagi  dua  kelompok  untuk  dikonversi dalam Shapiro Wilk (Cahyono, 2015).
Signifikansi  dibandingkan  dengan  tabel  Shapiro Wilk. Signifikansi uji nilai, 𝑇 3 dibandingkan dengan nilai  tabel Shapiro  Wilk ,  untuk  dilihat  posisi  nilai probabilitasnya ( 𝑝 ). Jika nilai 𝑝 lebih dari 5%, maka berarti  data  terdistribusi  normal.  Nilai  tabel 𝑝 (5%) adalah  0,842,  sementara 𝑇 3 dihitung  dengan persamaan berikut:
𝑇 3 = [∑ 𝛼 𝑖 (𝑉𝑎𝑟 𝑛−𝑖+1 − 𝑉𝑎𝑟 𝑖 ) 𝑘 𝑖=1 ] 2 ∑ (𝑉𝑎𝑟 𝑖 − 𝑉𝑎𝑟 ̅̅̅̅̅) 2 𝑛 𝑖=1 (9)
Tabel 2. Uji Normalitas data 𝐶 , 𝑅 dan 𝑉 terhadap data 𝑓𝑐’ Deskripsi
𝒇𝒄′ 𝑪 𝑽 𝑹 Jumlah Sampel ( 𝑛 )
10 10
10 10 Rata-rata ( 𝑉𝑎𝑟 ̅̅̅̅̅) 16,023 17,800  2,845  35,370
∑ (𝑉𝑎𝑟 𝑖 − 𝑉𝑎𝑟 ̅̅̅̅̅) 2 𝑛 𝑖=1 157,442  1959,60  1,252  71,001
[∑ 𝑎 𝑖 (𝑉𝑎𝑟 𝑛−𝑖+1 − 𝑉𝑎𝑟 𝑖 ) 𝑘 𝑖=1 ] 2 11,796 40,811  1,084 8,101 𝑇 3 0,884 0,850  0,938 0,924 𝑝 𝑡𝑎𝑏𝑒𝑙 (5%) 0,842 0,842  0,842 0,842
Berdasarkan  Tabel  2  terlihat  bahwa  seluruh  data terdistribusi  normal,  ditunjukkan  dengan  nilai 𝑇 3 > 𝑝 𝑡𝑎𝑏𝑒𝑙 .  Selanjutnya  dilakukan uji  heteroskedastisitas untuk  mengetahui  ada  atau  tidaknya  penyimpangan asumsi klasik heteroskedastisitas. Heteroskedastisitas berarti  ada  varian  variable  pada  model  regresi  yang tidak sama sedangkan yang diharapkan dalam model adalah  yang  konstan.  Pengujian  heteroskedastisitas pada  penelitian  ini  menggunakan  metode Glejser . Gejala heteroskedasitisitas ditunjukkan oleh koefisien  regresi  dari  variable  bebas  terhadap  nilai absolut  residualnya.  Indikasi  tidak  terjadi  gejala heteroskedastisitas  jika  nilai  dari  sig.  variabel  bebas terhadap absolut residual > 0.05.
Tabel 3 menunjukkan bahwa model regresi tidak terjadi heteroskedastisitas yang ditunjukkan oleh nilai sig.  variabel 𝐶 , 𝑅 dan 𝑉 terhadap  absolut  residual berturut-turut adalah 0,1469, 0,1354 dan 0,0735 yang semuanya di atas 0,05.
Tabel 3 . Uji Heteroskedastisitas 𝐶 , 𝑉 dan 𝑅 terhadap data 𝑓𝑐’ Coefficients Standard Error t Stat P-value Intercept 3.4302 2.0392 1.6821 0.1435 𝑪 0.0197 0.0118 1.6654 0.1469 𝑽 0.9488 0.5503 1.7243 0.1354 𝑹 -0.1635 0.0755 -2.1655 0.0735
Analisis  Regresi  Multivariabel  dan  Pengujian Hipotesis pengaruh 𝑪 , 𝑽 dan 𝑹 Data  kuat  tekan, 𝑓𝑐’ yang  didapatkan  dianalisis menggunakan regresi  multi linier, dengan data yang sebelumnya telah diuji menggunakan uji normalistas dan  uji  heteroskedastisitas.  Dari  uji  normalistas  dan uji heteroskedastisitas yang telah dilakukan menunjukkan  bahwa  model  regresi  telah  memenuhi persyaratan untuk dilakukan analisis regresi. Analisis regresi dilakukuan untuk mengetahui pengaruh 𝐶 , 𝑉 dan 𝑅 terhadap 𝑓𝑐’ .  Hasil  analisis  data  dapat  dilihat pada Tabel 4 berikut:
Tabel 4. Signifikansi pengaruh 𝐶 , 𝑅 dan 𝑉 Coefficients  Standard Error  t Stat P-value Intercept 5,1406 6,2769  0,8190  0,4441 𝑪 0,2294 0,0364  6,3002  0,0007 𝑽 6,5895 1,6938  3,8903  0,0081 𝑹 -0,3378 0,2324  -1,4535  0,1963
Nilai-nilai 𝑝 individual  masing-masing  variabel menunjukkan  apakah  setiap  variabel  secara  statistik signifikan atau tidak terhadap nilai kuat tekan beton, 𝑓𝑐’ .  Terlihat  bahwa  secara  statistik  kedalaman karbonasi, 𝐶 paling signifikan (p = 0.0007), kemudian cepat rambat gelombang ultrasonik, 𝑉 (p = 0.0081), namun  pantulan  palu  beton, 𝑅 (p  =  0.1963)  tidak
signifikan  secara  statistik  pada  α  =  0,05.  Karena 𝑅 tidak  signifikan  pengaruhnya  secara  statistik,  maka akan  dihapus  dari  model  pada  analisis  selanjutnya. Dengan penghilangan variabel C maka bentuk umum persamaan regresi multi linier menjadi:
𝑓𝑐 ′ = 𝑐 0 +𝑐 1 𝐶 + 𝑐 2 𝑉 (10)
Hasil analisis statistik regresi seperti ditunjukkan pada  Tabel  5  dan  ANOVA  pada  Tabel  6,  serta koefisien  dan signifikansi tiap variabel pada Tabel 7.
Tabel 5 . Statistik Regresi
Regression Statistics Multiple R 0,9568 R Square 0,9155 Adjusted R Square 0,8914 Standard Error 1,3785 Observations 10
Tabel 6. ANOVA Hasil Analisis Regresi df SS MS F Sig. F Regression 2 144,1396 72,0698 37,9250 0,0002 Residual 7 13,3023 1,9003 Total 9 157,4418
Dari Tabel 5 dapat dilihat bahwa hubungan antara kedalaman  karbonasi, 𝐶 (mm)  dan  cepat  rambat gelombang  ultrasonik, 𝑉 (km/detik)  dengan  kuat tekan  beton, 𝑓𝑐’ (MPa)  adalah  sebesar  0,9568. Kontribusi  yang  disumbangkan 𝐶 dan 𝑉 secara bersama-sama  adalah  0,9155  atau  91.55%,  hal  ini berarti  variabel 𝐶 dan 𝑉 mempengaruhi 𝑓𝑐’ sebesar 91.55%.  Nilai  dari std.  Error  of  the  estimate adalah sebesar  1,3785, hal  ini  menunjukkan penyimpangan antara persamaan regresi dengan nilai dependent rill sebesar 1,3785. semakin kecil nilai std. Error of the estimate maka  semakin  baik  persamaan  tersebut sebagai  prediksi.  Dari  Tabel  6  diketahui  nilai probabilitas  ( sig )  adalah  0.0002  dan  nilai  taraf signifikan adalah 0.05. Kemudian langkah selanjutnya  adalah  membandingkan 𝐹 hitung  dan 𝐹 tabel serta sig dan α. Nilai 𝐹 hitung adalah 37,9250 sedangkan nilai 𝐹 tabel di dapat 4.74. Maka Fhitung = 37,9250 > Ftabel 4.74, yang artinya  ada pengaruh secara simultan terhadap 𝑓𝑐’ dari 𝐶 dan 𝑉 .
Tabel 7 . Koefisien dan Signifikansi Variabel
Coefficients  Standard Error  t Stat P-value Intercept 2,9387 3,8638 0,7606  0,4718 𝑪 0,2185 0,0369 5,9252  0,0006 𝑽 3,2319 1,4589 2,2153  0,0623
Selanjutnya  dari  Tabel  7  model  regresi  untuk memperkirakan 𝑓𝑐’ (MPa) dari kedalaman karbonasi, 𝐶 (mm)  dan  pembacaan  kecepatan  gelombang ultrasonik, 𝑉 (km/detik) dapat dinyatakan dengan: 𝑓𝑐 ′ = 2,938 + 0,219𝐶 + 3,232𝑉 (11) Penarikan  kesimpulan  berdasarkan  uji  linieritas dilakukan dengan kaidah jika t hitung > t tabel artinya secara statitistik variabel bebas tersebut
mempengaruhi  variabel  terikat.  Dari  Tabel  7 diketahui  nilai  t  hitung  untuk 𝐶 adalah  2.5603  >  t tabel  2,262,  maka  dapat  dinyatakan  bahwa  terdapat pengaruh yang signifikan antara kedalaman karbonasi, 𝐶 dengan 𝑓𝑐 ′ . Namun nilai t hitung untuk 𝑉 adalah 2,2153 < t tabel 2,262, artinya tidak terdapat pengaruh  yang  signifikan  antara  cepat  rambat gelombang ultrasonik, 𝑉 dengan 𝑓𝑐 ′ . Begitupun dari uji signifikansi P-value untuk 𝐶 < 0,05 sedangkan P- value untuk 𝑉 > 0,05 maka dapat dinyatakan bahwa 𝐶 mempengaruhi secara signifikan 𝑓𝑐’ , sedangkan 𝑉 tidak  berpengaruh  secara  signifikan  dengan 𝑓𝑐 ′ . Untuk  meningkatkan  kualitas  hubungan  antar variabel, model regresi dicoba menggunakan:
𝑓𝑐 ′ = 𝑐 0 + 𝑐 1 𝐶 + 𝑐 2 ln 𝑉 (12)
Hasil  analisis  statistik  regresi  persamaan  (12) seperti  pada  Tabel  8,  ANOVA  pada  Tabel  9,  serta koefisien dan signifikansi tiap variabel pada Tabel 10.

## Tabel 8 . Statistik Regresi
Regression Statistics Multiple R 0,9613 R Square 0,9241 Adjusted R Square 0,9024 Standard Error 1,3064 Observations 10 Tabel 9 . ANOVA Hasil Analisis Regresi df  SS MS F Sig. F Regression 2  145,495  72,748  42,626  0,0001 Residual 7 11,947 1,707 Total
9  157,442
Dari  Tabel  8  terlihat  hubungan  kedalaman karbonasi, 𝐶 (mm)  dan  cepat  rambat  gelombang ultrasonik, 𝑉 (km/detik) dengan kuat tekan beton, 𝑓𝑐’ (MPa)  sebesar  0.9613.  Kontribusi 𝐶 dan 𝑉 secara bersama-sama adalah 92.41%, berarti variabel 𝐶 dan 𝑉 mempengaruhi 𝑓𝑐’ sebesar  92.41%,  faktor determinasi  ini  lebih  besar  dibanding  dengan  yang diperoleh  dari  regresi  multi  linier  yaitu  91,55%, artinya  hubungan  antar  variabel  makin  kuat.  S td. Error  of  the  estimate 1.3064,  menunjukkan penyimpangan antara persamaan regresi dengan nilai dependent  rill lebih  kecil  dibanding  regresi  multi linier 1,3785.
Dari  Tabel  9  diketahui  nilai  probabilitas  ( sig ) adalah 0,0001 sementara dari persamaan sebelumnya 0,0002 dan nilai taraf signifikan 0.05. Nilai 𝐹 hitung 42,6258 sedangkan nilai 𝐹 tabel 4,74. Karena Fhitung = 42,6258 > Ftabel 4.74, berarti ada pengaruh dari 𝐶 dan ln 𝑉 terhadap 𝑓𝑐’ .
Tabel 10 . Koefisien dan Signifikansi Variabel
Coeff. Standard Error t Stat P-value Intercept 1,7178 3,9095 0,4394 0,6736 𝑪 0,2178 0,0345 6,3185 0,0004 𝐥𝐧 𝑽 10,0455 4,0155 2,5017 0,0409
Dari  Tabel  10  model  persamaan  regresi  untuk memperkirakan  kuat  tekan  beton, 𝑓𝑐’ (MPa)  dari kedalaman  karbonasi, 𝐶 (mm)  dan  cepat  rambat gelombang ultrasonik, 𝑉 (km/detik) dapat dinyatakan:
𝑓𝑐 ′ = 1.7178 + 0.2178𝐶 + 10.0455 ln 𝑉 (13)
Dari Tabel 7 nilai t hitung untuk 𝐶 adalah 6.3185 >  t  tabel  2,262,  begitupun  nilai  t  hitung  untuk ln 𝑉 yaitu  2.5017  >  t  tabel  2,262,  artinya  variabel 𝐶 dan ln 𝑉 mempengaruhi secara signifikan nilai kuat tekan beton, 𝑓𝑐 ′ .  Begitupun  dari  uji  signifikansi P-value untuk 𝐶 dan 𝑉 nilainya kurang dari 0,05, maka dapat dinyatakan  bahwa 𝐶 dan 𝑉 berpengaruh  secara signifikan  dengan  kuat  tekan, 𝑓𝑐 ′ .  Dalam  bentuk grafik  persamaan  (12)  seperti  yang  diberikan  pada Gambar 12.
Gambar 12 . Grafik kuat tekan, 𝑓𝑐’ berdasarkan kedalaman karbonasi, 𝐶 dan cepat rambat gelombang ultrasonik, 𝑉
Persamaan (13) jauh lebih baik untuk memprediksi  kuat  tekan  beton, 𝑓𝑐’ pada  asesmen Gedung  sekolah  pada  penelitian  ini  dibandingkan persamaan  regresi  antara 𝑓𝑐’ dengan 𝑉 maupun dengan 𝑅 ,  dengan  acuan  faktor  determinasi, 𝑟 2 , seperti pada Gambar 13 dan Gambar 14.
Gambar 13 . Grafik kuat tekan, 𝑓𝑐’ berdasarkan cepat rambat gelombang ultrasonik, 𝑉
fc' = 7.863 V - 6.3472 r² = 0.4918 fc' = 4.0118e 0.4767 V r² = 0.5118 fc' = 3.5823 V 1.4153 r² = 0.5201 10 12 14 16 18 20 22 24 2.2 2.4 2.6 2.8 3 3.2 3.4 3.6 3.8 fc' (MPa) V (km/detik) Data Uji Linear (Data Uji) Expon. (Data Uji) Power (Data Uji)
Gambar 14. Grafik kuat tekan, 𝑓𝑐’ berdasarkan pantulan palu beton, 𝑅
Estimasi 𝒇𝒄’ dengan memasukkan variabel 𝑪 dan penerapannya
Dengan menambahkan variabel kedalaman karbonasi, C , tingkat kesalahan dalam estimasi mutu beton, 𝑓𝑐’ saat  asesmen  bangunan  gedung  eksisting dapat dikurangi, dan dengan persamaan (13), 𝑓𝑐’ pada lokasi uji yang tidak dilakukan coredrill (lihat Tabel 1, no sampel 11 sd 40) dapat diestimasi (Gambar 15).
Gambar 15. Plot hasil uji dan estimasi pada grafik kuat tekan, 𝑓𝑐’ berdasarkan kedalaman karbonasi, 𝐶 dan cepat rambat gelombang ultrasonik, 𝑉
Namun  temuan  di  lapangan  kendatipun  dengan bertambahnya C nilai 𝑓𝑐’ meningkat,  proses kerusakan beton banyak terlihat, seperti pada Gambar 16.
Gambar 16 . Kondisi balok yang berdekatan dengan lokasi uji 5 Sumber: Hasil observasi lapangan, 2023
Beton  yang  terkarbonasi  volume kalsium karbonatnya  akan  lebih  besar  dibanding  kalsium hidroksidanya,  sehingga  kuat  tekannya  meningkat. Namun  sejalan  dengan  itu  acidifikasi  berjalan, dimana acidifikasi menyebabkan depasivasi tulangan yang  membuatnya  rentan  terkorosi.  Ketika  proses korosi  berlangsung,  tulangan  mengembang  dan menyebabkan  retak  bahkan  spalling.  Ini  yang menyebabkan  pantulan  uji  palu  beton  tidak mempunyai  pengaruh  signifikan  dengan  kuat  tekan beton,  karena  hanya  mengindikasikan  kekerasan permukaan sementara pada uji kuat tekan beton inti, permukaan  beton  umumnya  dipotong.  Sementara pembacaan cepat rambat gelombang dengan metode transmisi langsung, transmisi merambat dari satu sisi ke  sisi  lain  melalui  beton  inti,  sehingga  nilai signifikansinya  lebih  tinggi  dibandingkan  pantulan hasil  uji  palu  beton.  Nilai  estimasi fc’ tetap  dapat digunakan  dalam  analisis  struktur,  dengan  catatan merekomendasikan untuk men- chipping bagian beton yang  terkarbonasi  dan  melakukan grouting atau patching kembali  lapisan  permukaan  beton  dengan mortar grout yang low shrinkage dan high viscosity.

## KESIMPULAN
Berdasarkan  hasil  analisis  dan  pembahasan, diperoleh kesimpulan kedalaman karbonasi, 𝐶 (mm) berpengaruh  terhadap  kuat  tekan  beton,  dimana berdasarkan  analisis  statistik  bersama  cepat  rambat gelombang  ultrasonik, 𝑉 (km/detik)  signifikan mempengaruhi  kuat  tekan  beton, 𝑓𝑐 ′ = 1.7178 + 0.2178𝐶 + 10.0455 ln 𝑉 , dengan faktor determinasi 𝑟 2 = 0,9241 ,  yang  nilainya  lebih  besar  dari  faktor determinasi  persamaan  regresi  antara 𝐶 dan  atau 𝑅 terhadap 𝑓𝑐’ .  Dengan  memasukkan  kedalaman karbonasi, C akan meningkatkan estimasi 𝑓𝑐 ′ , namun bagaimanapun  proses  karbonasi  akan  menginisiasi kerusakan  lebih  lanjut  pada  beton  bertulang  dengan
fc' = 7.863 R - 6.3472 r² = 0.4918 fc' = 4.0118e 0.4767 R r² = 0.5118 fc' = 3.5823 R 1.4153 r² = 0.5201 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 fc' (MPa) R (mm) Data Uji Linear (Data Uji) Expon. (Data Uji) Power (Data Uji)
terjadinya korosi pada tulangan, sehingga penggunaan 𝑓𝑐 ′ dengan  formula  yang  diperoleh dari penelitian ini untuk analisis  struktur harus dibarengi dengan rekomendasi perbaikan permukaan beton.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Ucapan  terima  kasih  kepada  PT.  Hesa  Laras Cemerlang, https://hesa.co.id ,  yang  mendukung  penuh penelitian ini.

## REFERENSI
American Concrete Institute. (2019). ACI 228.1R-19 Report  on  Methods  for  Estimating  In-Place Concrete Strength . American Concrete Institute.
Cahyono, T. (2015). Statistik Uji Normalitas (1st ed.). Yasamas.
Chen,  Y.,  Liu,  P.,  &  Yu,  Z.  (2018).  Effects  of Environmental Factors on Concrete Carbonation  Depth  and  Compressive  Strength. Materials , 11 (11), 2167. https://doi.org/10.3390/ma11112167
Choi,  S.-J.,  Kim,  Y.-U.,  Oh,  T.-G.,  &  Cho,  B.-S.
(2020).  Compressive  Strength,  Chloride  Ion Penetrability, and Carbonation Characteristic of Concrete with Mixed Slag Aggregate. Materials , 13 (4), 940. https://doi.org/10.3390/ma13040940
Costa,  R.,  Franchetto,  A.,  Gouveia,  A.,  Ziegler,  F., Pessoa,  K.,  &  Garcez,  M.  (2022).  Service  life prediction  for  concrete  structures  based  on carbonation  front  depth  models. Revista Alconpat , 12 (1), 47–60. https://doi.org/10.21041/ra.v12i1.558
Craeye,  B.,  Renne, N.,  &  De  Maeijer,  P.  K. (2023).
Effect  of  carbonation  on  non-destructive strength and durability assessment of limestone based  concrete. International  Conference  on Non-Destructive  Evaluation  of  Concrete  in Nuclear Applications , 164–171. IAEA. (2002). Guidebook on non-destructive testing of  concrete  structures .  International  Atomic Energy Agency.
Jena,  T.,  &  Panda,  K.  C.  (2017).  Compressive Strength  and  Carbonation  of  Sea  Water  Cured Blended  Concrete. International  Journal  of Civil  Engineering  and  Technology  (IJCIET) , 8 (2), 153–162. http://iaeme.com/Home/journal/IJCIET153edit or@iaeme.comhttp://iaeme.com/Home/issue/IJ CIET?Volume=8&Issue=2http://iaeme.com
Khoeri,  H.  (2016).  Non-Destructive  Test  Terhadap
Semi  Destructive  Test  pada  Shear  Wall  Beton
Bertulang. Konstruksia ,
7 (2).
https://doi.org/https://doi.org/10.24853/jk.7.2. %25p Matest.  (2023). Matest  Catalogue  2023  Material testing equipment (10th ed.). Matest.
Oktaviani,  M.  A.,  &  Notobroto,  H.  B.  (2014).
Perbandingan  Tingkat  Konsistensi  Normalitas Distribusi Metode Kolmogorov-Smirnov, Lilliefors, Shapiro-Wilk, dan Skewness- Kurtosis. Jurnal Biometrika Dan Kependudukan , 3 (2), 127–135.
Olufemi,  S.  (2020).  Effect  of  Carbonation  on  the
Compressive Strength Development of Laterized  Concrete. Civil  and  Environmental Research . https://doi.org/10.7176/cer/12-4-04
Paglia,  C.,  Antonetti,  S.,  &  Mosca,  C.  (2022,  May 21).  The  relationship  between  compressive strength and carbonation for in service concrete elements. Advanced Engineering and
Technology .
Paglia, C., & Pader, M. (2024, February 12). Concrete with  accelerated  natural  carbonated  recycled cementitious aggregates. Pioneering the Emerging Trendsin Materials Science .
Pravalika,  A.,  &  Rao,  V.  (2018).  Effect  of Carbonation  on  the  Properties  of  Concrete. International Journal of Civil Engineering and Technology (IJCIET) , 9 (7), 1606–1622. http://iaeme.com/Home/journal/IJCIET1605edi tor@iaeme.comhttp://iaeme.comhttp://iaeme.c
om
Proceq.  (2022). Pundit  PL200,  Ultrasonic  Pulse Velocity .
Ridho, F., & Khoeri, H. (2015). Perbandingan Mutu Beton  Hasil  Upvt  Metode  Indirect  Terhadap Mutu Beton Hasil Hammer Test dan Core Drill. Konstruksia , 6 (2). https://doi.org/10.24853/jk.6.2.%p
Shafiqah  Ramlee,  N.,  Hussein  Abo  Sabah,  S.,  & Irwan Juki, M. (2021). Effect of Carbonation on Concrete  Strength:  A  Systematic  Review. Recent  Trends  in  Civil  Engineering  and  Built Environment , 2 (1), 388–396. https://doi.org/10.30880/rtcebe.2021.02.01.018
Wadile, M., Joshi, Prof. H., & Pawar, Prof. R. (2023).
A  Review  on  Experimental  Study  to  Reduce Carbonation  Effect  on  Concrete. International Journal  for  Research  in  Applied  Science  and Engineering  Technology , 11 (2),  591–594. https://doi.org/10.22214/ijraset.2023.49099