## Modifikasi Cara Penentuan Kandungan Pasir pada Perancangan Campuran Beton Cara SNI dengan Metode Dreux Gorrise

## ADMIRAL HAZEL RABBANI, PRIYANTO SAELAN
Jurusan Teknik Sipil Institut Teknologi Nasional Bandung Email: admiralhazelrabbani@gmail.com

## ABSTRAK
Pencampuran beton cara SNI menunjukkan bahwa kuat tekan hanya dipengaruhi oleh faktor air-semen, sedangkan jika dievaluasi dengan metode Dreux Gorisse diduga  akan  menghasilkan  kuat  tekan  yang  berbeda  karena  kuat  tekan  juga dipengaruhi oleh volume pasir. Modifikasi sedemikian rupa pada penentuan pasir dalam  agregat  gabungan  pada  cara  SNI  agar  tidak  mempengaruhi  kuat  tekan beton  yang  akan  dihasilkan,  dilakukan  dengan  cara  Dreux  Gorisse.  Pengujian yang  dilakukan  menggunakan  agregat  maksimum  10  mm  dan  20  mm,  slump rencana  30-60  mm  dan  60-180  mm.  Modulus  kehalusan  pasir  yang  ditinjau adalah  1,5;  2,0;  2,5;  3,0;  dan  3,5.  Hasil  pengujian  modifikasi  menggunakan agregat maksimum 10 mm dengan slump 30-60 mm dan slump 60-180 mm pada modulus kehalusan pasir 1,5; 2,0; dan 2,5 membuktikan kuat tekan beton tidak dipengaruhi  oleh  kadar  volume  pasir.  Pada  pengujian  modifikasi  menggunakan agregat maksimum 20 mm dengan slump 30-60 mm dan slump 60-180 mm pada modulus kehalusan pasir 1,5; 2,0; dan 2,5 membuktikan juga bahwa kuat tekan beton tidak dipengaruhi oleh kadar volume pasir.
Kata kunci : modulus kehalusan pasir, volume pasir, SNI, kuat tekan

## ABSTRACT
Concrete  mixing  with  the  SNI  method  shows  that  compressive  strength  is  only influenced  by  water-cement  factors,  whereas  if  evaluated  by  the  Dreux  Gorisse method it is assumed that the compressive strength value will be different because the compressive strength is also influenced by the volume of sand. Modifications are made in such a way as to the determination of sand in the combined aggregate on the SNI method so as not to affect the compressive strength of the concrete to be produced by Dreux Gorisse. Tests carried out using a maximum aggregate of 10 mm and 20 mm, slump plans are used 30-60 mm and 60-180 mm. The modulus of sand smoothness reviewed was 1.5, 2.0, 2.5, 3.0 and 3.5. The modified test results using a maximum aggregate of 10 mm with 30-60 mm slump and 60-180 mm slump on sand fineness modulus 1,5, 2,0, and 2,5 prove that the compressive strength of the concrete is not affected by the sand volume level. In testing the modification using a maximum aggregate of 20 mm with 30-60 mm slump and 60-180 mm slump on sand smoothness modulus of 1.5, 2.0, and 2.5 also prove that the compressive strength of the concrete is not affected by the volume level of the sand .
Keywords :  sand  fineness  modulus,  sand  volume,  SNI,  compressive  strength

## 1. PENDAHULUAN
Penentuan  kandungan  pasir  pada  perancangan  campuran  beton  cara  SNI  ditujukan  untuk mencapai  nilai  slump  yang  direncanakan,  dan  kandungannya  bergantung  pada  ukuran maksimum agregat kasar, faktor air-semen, dan modulus kehalusan pasir. Untuk mencapai suatu kelecakan yang direncanakan, semakin besar nilai modulus kehalusan pasir, semakin besar  pula  kandungan  pasir  dalam  agregat  gabungan.  Dengan  demikian  berarti  semakin besar  modulus  kehalusan  pasir  semakin  besar  pula  kandungan  volume  pasir  dalam campuran beton. Hal ini berarti untuk suatu kuat tekan dan kelecakan campuran beton yang direncanakan,  dapat    dibuat  dengan  berbagai  macam  kandungan  pasir  sesuai  dengan modulus  kehalusan  yang  digunakan.  Perbedaan  volume  pasir  dalam  agregat  gabungan akibat perbedaan modulus kehalusan pasir tidak akan mengakibatkan berbedanya kuat tekan yang akan dihasilkan.
Jika  hal  ini  dievaluasi  dengan  menggunakan  formulasi  kuat  tekan  menurut  Dreux  Gorrise (1979)  dalam  Thesia  (2013)  maka  diduga  akan  menghasilkan  kuat  tekan  yang  berbeda karena  kuat  tekan  beton  tidak  hanya  dipengaruhi  oleh  faktor  air-semen,  tetapi  juga dipengaruhi  oleh  volume  pasir.  Perbedaan  kuat  tekan  ini  dapat  menyebabkan  kuat  tekan yang dihasilkan menjadi lebih rendah dari kuat tekan yang direncanakan. Dengan demikian diperlukan  modifikasi  cara  penentuan  kandungan  pasir  pada  perancangan  campuran  beton cara  SNI.  Modifikasi  yang  dilakukan  pada  penelitian  ini  adalah  dengan  menggunakan  cara Dreux Gorrise.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1 Perancangan Campuran Beton Cara SNI
Salah satu acuan bagi para perencana dalam menentukan komposisi campuran beton adalah dengan menggunakan cara SNI. Dalam SNI 03-2834-2000 menjelaskan tentang persyaratan teknis dan tata cara perancangan proporsi campuran beton untuk menghasilkan mutu beton sesuai dengan yang direncanakan.
Untuk  menghitung  kuat  tekan  rata-rata  yang  direncanakan  dapat  dihitung  dengan menggunakan Persamaan 1 sebagai berikut.
𝑓 𝑐𝑟 = 𝑓 𝑐 ′ + 1,64𝑆 𝑟 … (1) halmana: 𝑓 𝑐𝑟 = kuat tekan beton rata-rata yang ditargetkan pada umur 28 hari [MPa], 𝑓 𝑐 ′ = kuat tekan beton yang direncanakan pada umur 28 hari [MPa],
𝑆 𝑟 = deviasi standar rencana [MPa] = √ ∑ (𝑥𝑖−𝑥 ) 2 𝑛 𝑖=1 𝑛−1 ,
𝑥 𝑖 = indeks kuat tekan beton masing-masing benda uji, 𝑥 = kuat tekan beton rata-rata = ∑ 𝑥𝑖 𝑛 𝑖=1 𝑛 .
Untuk mencapai kuat tekan rata-rata yang direncanakan, dibutuhkan faktor air-semen yang didasarkan  pada  hubungan  kuat  tekan  dan  faktor  air-semen  yang  dapat  dilihat  pada Gambar 1.

## Gambar 1.  Hubungan antara kuat tekan beton dan faktor air-semen
( Sumber: Badan Standardisasi Nasional, 2000)
Untuk  mencapai  kelecakan  yang  ditargetkan,  jumlah  air  yang  dibutuhkan  dalam perancangan campuran beton dapat menggunakan Tabel 1 .
Tabel 1. Perkiraan Kebutuhan Air [kg/m³] dengan Kondisi Agregat Jenuh Kering Permukaan untuk Beberapa Tingkat Kelecakan Beton
(Sumber: Badan Standardisasi Nasional, 2000) Catatan : Koreksi suhu udara : Untuk suhu diatas 25ºC, setiap kenaikan 5ºC harus ditambah air 5 liter per m² adukan beton.
Jumlah  agregat  gabungan  juga  dapat  dihitung  menggunakan  persamaan  volume  absolut  1 m³ beton dalam Persamaan 2 sebagai berikut.
𝑉 𝐶 + 𝑉 𝐶𝐴 + 𝑉 𝐹𝐴 +  𝑉 𝑊 +  𝑉 𝐴 =  1 m³                                               … (2) halmana :
𝑉 𝐶 = volume absolut semen dalam 1 m³ beton, 𝑉 𝐶𝐴 = volume absolut agregat kasar dalam 1 m³ beton, 𝑉 𝐹𝐴 = volume absolut agregat halus dalam 1 m³ beton, 𝑉 𝑊 = volume absolut air dalam 1 m³ beton, 𝑉 𝐴 = volume udara dalam 1 m³ beton.
Kebutuhan Air [Kg/m³]
Ukuran Besar Butir Agregat Maksimum [mm] Jenis Agregat Slump [mm] 0-10 10-30 30-60 60-180 10 Batu tak dipecahkan 150 180 205 225 Batu pecah 180 205 230 250
Penentuan  persentase  pasir  dengan  cara  SNI  ditentukan  oleh  ukuran  butir  agregat maksimum,  nilai  slump,  modulus  kehalusan  (FM),  dan  faktor  air-semen  dengan menggunakan grafik pada Gambar 2 , atau Gambar 3 , atau Gambar 4 .
Gambar 2. Persen pasir terhadap kadar total agregat dengan ukuran maksimum agregat 10 mm (Sumber: Badan Standardisasi Nasional, 2000)
Gambar 3. Persen pasir terhadap kadar total agregat dengan ukuran maksimum agregat 20 mm ( Sumber: Badan Standardisasi Nasional, 2000)

## 2.2 Perancangan Campuran Beton Cara Dreux Gorrise
Pada tahun 1979, metode Dreux Gorrise dikembangkan di  Perancis berdasarkan pada teori Bolomey  dalam  merumuskan  kuat  tekan  beton.  Perumusan  rancangan  campuran  beton dapat menggunakan Persamaan 3 berikut:
𝐹 𝑐 = 𝐺  ∗  𝐹 𝑝𝑐 ∗  ( 𝑐 𝑤 − 0,5)                                                                   … (3)
halmana:
𝐹 𝑐 = kuat tekan beton silinder pada umur beton 28 hari [MPa],
𝐹 𝑝𝑐 = kuat tekan mortar semen pada umur 28 hari [MPa], 𝐺
= faktor granular (0,35 – 0,65),
𝑐/𝑤 = faktor air-semen.
Nilai faktor granular (𝐺) dapat dihitung menggunakan Persamaan 4 dari Thesia, Z. (2013):
𝐺 = 𝑘  ∗ 𝑉 pasir … (4)
halmana: 𝑘 = nilai konstanta yang dapat dilihat pada Tabel 2 , 𝑉 pasir = volume pasir yang digunakan dalam 1 m³ beton.
Tabel 2. Nilai 𝒌 untuk 0,4 ≤ 𝑮 ≤ 0,6
No 𝑽 𝒑𝒂𝒔𝒊𝒓 𝑽 𝒕𝒐𝒕𝒂𝒍 𝒂𝒈𝒓𝒆𝒈𝒂𝒕 𝒌 1 ≤ 0,26 3 2 0,26 - 0,29 2 3 0,29 - 0,39  1,8 4 0,39 - 0,43  1,5 5 0,43 - 0,49  1,8 6 ≥ 0,50 1,5
( Sumber: Thesia, Z. 2013)

## 2.3  Kajian  Pengaruh  Kadar  Agregat  Halus  Dalam  Agregat  Gabungan  Terhadap Kekuatan dan Kelecakan Beton
Proposi pasir dari total agregat gabungan (agregat kasar dan agregat halus) untuk mencapai kelecakan  yang  direncanakan  bergantung  dari  nilai  faktor  air-semen,  ukuran  maksimum agregat,  kelecakan  ( slump),  dan  modulus  kehalusan  pasir  yang  digunakan.  Untuk  suatu kelecakan  yang  direncanakan,  ukuran  maksimum  agregat  yang  digunakan,  dan  faktor  air- semen yang dibutuhkan, semakin besar modulus kehalusan pasir semakin besar kandungan pasir dalam agregat gabungan. Hal ini berarti semakin besar modulus kehalusan pasir akan menyebabkan  volume  pasir  yang  dibutuhkan  bertambah  besar  pula.  Peningkatan  volume pasir ini tidak menyebabkan peningkatan kuat tekan beton karena kuat tekan beton hanya ditentukan oleh faktor air-semen pada perancangan campuran beton cara SNI.
Tabel 3. Prediksi Kuat Tekan Beton Pada Umur 28 Hari
Campuran Cara SNI [MPa] Cara Dreux Gorrise [MPa] 1 37 32,253 2 37 23,594 3 37 28,764 4 37 34,593 5 37 33,069
Pada Tabel 3 terlihat bahwa kuat tekan beton yang dirancang dengan cara SNI berdekatan dengan  prediksi  kuat  tekan  beton  menggunakan  cara  Dreux  Gorisse  hanya  terjadi  pada campuran  4  yaitu  untuk  pasir  dengan  modulus  kehalusan  3,0.  Berdasarkan  prediksi  kuat tekan  beton  yang  diperlihatkan  pada Tabel  3 maka  perlu  diajukan  suatu  modifikasi  cara penentuan  jumlah  pasir  pada  cara  SNI  sedemikian  rupa  sehingga  kuat  tekan  beton  yang dihasilkan  berdekatan  dengan  kuat  tekan  beton  menurut  cara  Dreux  Gorisse.  Modifikasi penentuan  pasir  dilakukan  dengan  cara  memperbesar  persen  volume  pasir  dalam  agregat gabungan  dari  persen  pasir  yang  terdapat  pada Gambar  2 , Gambar  3 ,  dan Gambar  4 . Modifikasi  ini  didasarkan  pada  perhitungan  modifikasi  persen  pasir  yang  terdapat  pada Tabel 4 , Tabel 5 , Tabel 6 , dan Tabel 7 .
Tabel 4. Modifikasi Persen Pasir dengan Ukuran Maksimum Agregat 10 mm
dan Nilai Slump 60–180 mm Campuran Cara SNI [MPa] Cara Dreux Gorisse [MPa] % Pasir (SNI) Modifikasi % Pasir 1 37 21,550 30,882 53,023 2 37 27,040 38,820 53,119 3 37 33,587 48,325 53,235 4 37 33,392 57,777 64,021 5 37 38,132 66,105 64,143 Tabel 5. Modifikasi Persen Pasir dengan Ukuran Maksimum Agregat 10 mm dan Nilai Slump 30-60 mm Campuran Cara SNI [MPa] Cara Dreux Gorisse [MPa] % Pasir (SNI) Modifikasi % Pasir 1 37 20,789 28,232 50,247 2 37 25,946 35,292 50,328 3 37 31,941 43,528 50,422 4 37 31,239 51,176 60,613 5 37 36,196 59,408 60,727
Tabel 6. Modifikasi Persen Pasir dengan Ukuran Maksimum Agregat 20 mm
dan Nilai Slump 60-180 mm Campuran Cara SNI [MPa] Cara Dreux Gorisse [MPa] % Pasir (SNI) Modifikasi % Pasir 1 37 32,253 25,710 29,494 2 37 23,594 31,387 49,220 3 37 28,764 38,325 49,298 4 37 34,593 46,174 49,387 5 37 33,069 53,052 59,358
Tabel 7. Modifikasi Persen Pasir dengan Ukuran Maksimum Agregat 20 mm
dan Nilai Slump 30-60 mm Campuran Cara SNI [MPa] Cara Dreux Gorisse [MPa] % Pasir (SNI) Modifikasi % Pasir 1 37 28,960 22,222 28,391 2 37 21,692 27,777 47,378 3 37 26,733 34,282 47,448 4 37 31,793 40,832 47,519 5 37 30,239 46,666 57,100

## 3. METODOLOGI PENELITIAN
3.1 Prosedur Penelitian
Prosedur penelitian yang dilakukan dapat dilihat pada Gambar 4 .

## Gambar 4. Bagan alir metode penelitian

## 3.2 Data Penelitian
Data  penelitian  yang  digunakan  adalah  data  primer.  Data  primer  yang  digunakan  dalam penelitian ini mencakup:
1. Data  dari  material  yang  digunakan,  didapat  dari  hasil  pengujian  material  yang  hasilnya dapat dilihat pada Tabel 8 .
2. Grafik  modifikasi  penentuan  pasir  yang  diajukan  dapat  dilihat  pada Gambar  5 dan Gambar 6 . 3. Data  komposisi  campuran  yang  digunakan  untuk  membuat  benda  uji  berbentuk  silinder dengan diameter 10 cm dan tinggi 20 cm dapat dilihat pada Tabel 9 , Tabel 10 , Tabel 11 , dan Tabel 12 . 4. Data hasil pengujian kuat tekan beton silinder beton pada umur 28 hari.
Tabel 8. Hasil Pengujian Sifat Fisik Agregat
Parameter Semen Agregat Kasar Agregat Halus Berat jenis kondisi SSD [kg/m³] 3,150 2,605 2,546 Berat jenis kondisi kering udara [kg/m³] 2,460 2,434 Modulus kehalusan (FM) 2,657 Kadar air kondisi SSD [%] 6,33 5,04 Kadar air kondisi kering udara [%] 5,44 4,38
Gambar 5. Modifikasi Persen Pasir Cara SNI untuk Agregat Maksimum 10 mm
Gambar 6. Modifikasi Persen Pasir Cara SNI untuk Agregat Maksimum 20 mm Tabel 9. Komposisi 1 m³ Campuran Beton dengan Faktor Air Semen 0,5; Agregat Maksimum 10 mm; dan Slump 30-60 Setelah Dimodifikasi Campuran Modulus Kehalusan Semen [kg] Volume Pasir [m³]  Volume Batu Pecah [m³] Air (SSD) [kg] SNI Modifikasi SNI Modifikasi 1 1,5 426,666  0,181 0,349 0,450 0,282 213,33 2 2,0 426,666  0,226 0,349 0,405 0,282 213,33 3 2,5 426,666  0,278 0,349 0,353 0,282 213,33 4 3,0 426,666  0,327 0,415 0,304 0,216 213,33 5 3,5 426,666  0,378 0,415 0,253 0,216 213,33 Tabel 10. Komposisi 1 m³ Campuran Beton dengan Faktor Air Semen 0,5; Agregat Maksimum 10 mm; dan Slump 60-180 Setelah Dimodifikasi Campuran Modulus Kehalusan Semen [kg] Volume Pasir [m³] Volume Batu Pecah [m³] Air (SSD) [kg] SNI Modifikasi SNI Modifikasi 1 1,5 466,666 0,188 0,355 0,411 0,243 233,33 2 2,0 466,666 0,236 0,355 0,363 0,243 233,33 3 2,5 466,666 0,293 0,355 0,306 0,243 233,33 4 3,0 466,666 0,349 0,422 0,249 0,177 233,33 5 3,5 466,666 0,399 0,422 0,200 0,177 233,33

## Modifikasi Cara Penentuan Kandungan Pasir pada Perancangan Campuran Beton Cara SNI dengan Metode Dreux Gorrise
Tabel 11. Komposisi 1 m³ Campuran Beton dengan Faktor Air Semen 0,5; Agregat Maksimum 20 mm; dan Slump 30-60 Setelah Dimodifikasi Campuran Modulus Kehalusan Semen [kg] Volume Pasir [m³] Volume Batu Pecah [m³] Air (SSD) [kg] SNI Modifikasi SNI Modifikasi 1 1,5 380 0,151 0,214 0,518 0,455 190 2 2,0 380 0,189 0,354 0,480 0,315 190 3 2,5 380 0,233 0,354 0,436 0,315 190 4 3,0 380 0,277 0,354 0,392 0,315 190 5 3,5 380 0,316 0,422 0,353 0,248 190
Tabel 12. Komposisi 1 m³ Campuran Beton dengan Faktor Air Semen 0,5;
Agregat Maksimum 20 mm; dan Slump 60-180 Setelah Dimodifikasi Campuran Modulus Kehalusan Semen [kg] Volume Pasir [m³] Volume Batu Pecah [m³] Air (SSD) [kg] SNI Modifikasi SNI Modifikasi 1 1,5 410 0,169 0,212 0,476 0,433 205 2 2,0 410 0,206 0,355 0,439 0,290 205 3 2,5 410 0,251 0,355 0,394 0,290 205 4 3,0 410 0,301 0,355 0,343 0,290 205 5 3,5 410 0,346 0,418 0,299 0,227 205

## 4. HASIL PENELITIAN DAN PEMBAHASAN

## 4.1 Hasil Penelitian
Hasil  pengujian  kuat  tekan  benda  uji  silinder  beton  dengan  ukuran  diameter  10  cm  dan tinggi  20  cm  pada  umur  28  hari  ditunjukkan  pada Tabel  13 , Tabel  14 , Tabel  15 ,  dan Tabel 16 .
Tabel 13. Hasil Pengujian Komposisi 1 m³ Campuran Beton Menggunakan Cara SNI dengan Ukuran Agregat Maksimum 10 mm; Nilai Slump 30-60 mm; Berat Jenis Pasir 2,546 t/m³; Berat Jenis Batu Pecah 2,605 t/m³;
dan Nilai Faktor Air Semen 0,50 Campuran 1 2 3 4 5 Modulus Kehalusan Pasir 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 Pasir Semula [%] 28,232 35,292  43,528  51,176  59,408 Tambahan 26,472 19,412  11,176  14,116 5,884 Semen [m³] 0,804 0,804 0,804 0,804 0,804 Air Semula [kg/m³] 64,064 64,064  64,064  64,064  64,064 Tambahan 19,506 19,506  19,506 9,713 9,713 Volume Pasir SNI [m³] 0,181 0,226 0,278 0,327 0,379 Modifikasi 0,349 0,349 0,349 0,415 0,415
Tabel 13. Hasil Pengujian Komposisi 1 m³ Campuran Beton Menggunakan Cara SNI dengan Ukuran Agregat Maksimum 10 mm; Nilai Slump 30-60 mm; Berat Jenis Pasir 2,546 t/m³; Berat Jenis Batu Pecah 2,605 t/m³;
dan Nilai Faktor Air Semen 0,50 lanjutan Campuran 1 2 3 4 5 Modulus Kehalusan Pasir 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 Volume Batu Pecah [m³] 0,282 0,282 0,282 0,216 0,216 Prediksi Kuat Tekan Rencana SNI [MPa] 37 37 37 37 37 Modifikasi SNI [MPa] 20,789 25,946  31,941  31,239  36,196 Kuat Tekan Rata-rata Umur 28 hari dari Umur Pengujian [MPa] 21,432 21,221  30,345  21,890  27,251 Slump Aktual [mm] 20 10 25 0 20 Umur Pengujian [hari] 28 28 28 21 21
Tabel 14. Hasil Pengujian Komposisi 1 m³ Campuran Beton Menggunakan Cara SNI dengan Ukuran Agregat Maksimum 10 mm; Nilai Slump 60-180 mm;
Berat Jenis Pasir 2,546 t/m³; Berat Jenis Batu Pecah 2,605 t/m³;
dan Nilai Faktor Air Semen 0,50 Campuran 1 2 3 4 5 Modulus Kehalusan Pasir 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 Pasir Semula [%] 30,882 38,820  48,325  57,777  66,105 Tambahan 27,938 20 10,495  12,223 3,895 Semen [m³] 0,879 0,879 0,879 0,879 0,879 Air Semula [m³] 70,120 70,120  70,120  70,120  70,120 Tambahan 9,395 18,830  18,830 9,236 9,196 Volume Pasir SNI [m³] 0,188 0,236 0,278 0,327 0,379 Modifikasi 0,355 0,355 0,355 0,422 0,422 Volume Batu Pecah [m³] 0,243 0,243 0,243 0,177 0,177 Prediksi Kuat Tekan Rencana SNI [MPa] 37 37 37 37 37 Modifikasi SNI [MPa] 21,550 27,040  33,587  33,392  38,132 Kuat Tekan Rata-rata Umur 28 hari dari Umur Pengujian [MPa] 23,231 26,738  33,104  26,101  30,156 Slump Aktual [mm] 20 10 13 10 0 Umur Pengujian [hari] 21 28 28 28 21
Tabel 15. Hasil Pengujian Komposisi 1 m³ Campuran Beton Menggunakan Cara SNI dengan Ukuran Agregat Maksimum 20 mm; Nilai Slump 30-60 mm;
Berat Jenis Pasir 2,546 t/m³; Berat Jenis Batu Pecah 2,605 t/m³;
dan Nilai Faktor Air Semen 0,50 Campuran 1 2 3 4 5 Modulus Kehalusan Pasir 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 Pasir Semula [%] 22,222 27,777 34,282 40,832 46,666 Tambahan 9,248 25,575 18,070 12,520 15,804 Semen [kg] 380 380 380 380 380 Air Semula [m³] 57,052 57,052 57,052 57,052 57,052 Tambahan 10,390 20,661 10,350 10,350 20,621
Tabel 15. Hasil Pengujian Komposisi 1 m³ Campuran Beton Menggunakan Cara SNI dengan Ukuran Agregat Maksimum 20 mm; Nilai Slump 30-60 mm; Berat Jenis Pasir 2,546 t/m³; Berat Jenis Batu Pecah 2,605 t/m³;
dan Nilai Faktor Air Semen 0,50 lanjutan Campuran 1 2 3 4 5 Modulus Kehalusan Pasir 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 Volume Pasir SNI [m³] 0,151 0,189 0,233 0,277 0,316 Modifikasi 0,214 0,354 0,354 0,354 0,422 Volume Batu Pecah [m³] 0,455 0,315 0,315 0,315 0,248 Prediksi Kuat Tekan Rencana SNI [MPa] 37 37 37 37 37 Modifikasi SNI [MPa] 28,960 21,692 26,733 31,793 30,239 Kuat Tekan Rata-rata Umur 28 hari dari Umur Pengujian [MPa] 31,618 21,645 32,044 21,890 21,429 Slump Aktual [mm] 60 30 40 15 10 Umur Pengujian (hari) 28 28 28 21 28
Tabel 16. Hasil Pengujian Komposisi 1 m³ Campuran Beton Menggunakan Cara SNI dengan Ukuran Agregat Maksimum 20 mm; Nilai Slump 60-180 mm; Berat Jenis Pasir 2,546 t/m³; Berat Jenis Batu Pecah 2,605 t/m³;
dan Nilai Faktor Air Semen 0,50 Campuran 1 2 3 4 5 Modulus Kehalusan Pasir 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 Pasir Semula [%] 25,710 31,387 38,325 46,174 53,052 Tambahan 6,701 23,023 16,085 8,236 11,182 Semen [kg] 410 410 410 410 410 Air Semula [m³] 61,514 61,514 61,514 61,514 61,514 Tambahan 9,992 19,904 9,952 9,952 19,865 Volume Pasir SNI [m³] 0,169 0,206 0,251 0,301 0,346 Modifikasi 0,212 0,355 0,355 0,355 0,418 Volume Batu Pecah [m³] 0,433 0,290 0,290 0,290 0,227 Prediksi Kuat Tekan Rencana SNI [MPa] 37 37 37 37 37 Modifikasi SNI [MPa] 32,253 23,594 28,764 34,593 33,069 Kuat Tekan Rata-rata Umur 28 hari dari Umur Pengujian [MPa] 29,497 24,615 26,101 18,763 21,858 Slump Aktual [mm] 80 10 55 10 20 Umur Pengujian [hari] 28 28 28 21 28

## 4.2 Pembahasan
Adapun hasil pembahasan dari penelitian yang dilakukan yaitu sebagai berikut:
1. Hasil-hasil pengujian untuk modulus kehalusan pasir 1,5-2,5 lebih mendekati kuat tekan rencana modifikasi daripada kuat tekan rencana SNI.
2. Pada Tabel  13 yaitu  untuk  agregat  maksimum  10  mm  dan slump rencana  30-60 mm, kuat tekan 28 hari hasil uji yang mendekati kuat tekan prediksi dengan cara modifikasi SNI terjadi pada modulus kehalusan pasir 1,5 dan 2,5; sedangkan untuk slump rencana 60-180  mm  ( Tabel  14 )  terjadi  pada  modulus  kehalusan  pasir  1,5;  2,0;  dan  2,5.  Hasil pada nilai slump rencana dapat digunakan untuk dugaan bahwa jika penyebab turunnya kuat tekan beton pada slump 30-60 mm untuk modulus kehalusan pasir 2,0 tidak terjadi, maka kuat tekannya akan berdekatan dengan kuat tekan prediksi.
3. Berdasarkan Tabel  15 dan Tabel  16 untuk  agregat  maksimum  20  mm, slump  30-60 mm  ( Tabel  15 ),  dan slump  60-180  mm  ( Tabel  16 ),  kuat  tekan  hasil  pengujian  yang mendekati  kuat  tekan  prediksi  dengan  cara  modifikasi  SNI  terjadi  pada  modulus kehalusan pasir 1,5; 2,0; dan 2,5 .
4. Pada  modulus  kehalusan  pasir  3,0  dan  3,5  yang  kuat  tekannya  tidak  mencapai  kuat tekan  prediksi  dengan  cara  modifikasi  SNI  membutuhkan  peningkatan  garis  modulus kehalusannya  pada  grafik  yang  sudah  dimodifikasi,  dengan  naiknya  garis  modulus kehalusan 3,0 dan 3,5 kadar pasir yang dibutuhkan semakin meningkat dan diduga dapat meningkatkan kuat tekannya .
5. Berdasarkan hasil pengujian slump, nilai slump yang didapat tidak mencapai nilai slump rencana disebabkan oleh agregat yang sangat kering.

## 5. KESIMPULAN DAN SARAN

## 5.1 Kesimpulan
Berdasarkan hasil penelitian dan pembahasan hasil penelitian dapat disimpulkan bahwa hasil modifikasi  dapat  digunakan  untuk  modulus  kehalusan  pasir  1,5;  2,0;  dan  2,5;  sedangkan untuk  modulus  kehalusan  pasir  3,0  dan  3,5  membutuhkan  peninjauan  ulang.  Dapat disimpulkan  juga  bahwa  kuat  tekan  beton  dipengaruhi  oleh  kadar  volume  pasir  dalam agregat gabungan.

## 5.2 Saran
Dibutuhkan  peninjauan  ulang  pada  grafik  modifikasi  penentuan  pasir  untuk  garis  modulus kehalusan pasir 3,0 dan 3,5 agar dilakukan peningkatan pada garis modulus kehalusannya. Pada pencampuran beton cara SNI juga dibutuhkan peninjauan ulang untuk agregat dalam kondisi kering udara karena sulit untuk mendapatkan kondisi SSD saat di lapangan.

## DAFTAR RUJUKAN
Badan  Standardisasi  Nasional.  (2000). SNI  03-2348-2000  tentang  Tata  Cara  Pembuatan Rencana Campuran Beton Normal. Jakarta: Badan Standardisasi Nasional. Thesia, Z. (2013). Studi Mengenai Perancangan Campuran Beton Cara Dreux Gorrise. Tugas Akhir. Bandung: Jurusan Teknik Sipil - Institut Teknologi Nasional - Bandung.