ANALISA KERUSAKAN ABUTMEN JEMBATAN KOTO GASIB KABUPATEN SIAK PROVINSI RIAU

## Doni Hidayat dan Gawit Hidayat
Program Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Lambung Mangkurat email: h1a110082@gmail.com

## ABSTRAK
Koto  Gasib  bridge  is  a  steel  truss  bridge  class  B,  located  in  Koto  area  Gasib  Siak Riau Province, was built as a link road to transport the crop that was built in 2010. By the end of 2013 one of the abutment on the left side of the bridge experienced a rotation of 45 ° causing construction and piles and piles up behind the abutments undergo displacement. Rotation that occurs on the abutments caused due to lateral forces which occur in soil and soil pile axial force received by the foundation abutment causing deflection. Based on the analysis  results  obtained  with  the  program  Geoslope  minimum  safety  factor  when  the slope backfilled namely SFmin = 0.838 and the results Plaids total displacement of = 1.98 m  and  a  bending  moment  of  =  125.28  kN  on  the  condition  of  the  ground  water  level  of 38.5 meters.
Keywords: SFmin, total displacement, bending moment

## 1. PENDAHULUAN
Jembatan merupakan bangunan yang berfungsi sebagai penghubung dua ujung jalan yang  terputus  oleh  sungai,  saluran,  lembah,  selat  atau  laut.  Salah  satu  pekerjaan  penting pada  konstruksi  jembatan  adalah  perencanaan  abutmen  dan  pondasi.  Dalam  perencanaan abutmen dan pondasi tidak bisa dipisahkan dengan pengetahuan mengenai perilaku tanah yang berhubungan dengan jenis tanah. Perilaku tanah lempung berbeda dengan tanah pasir dalam menerima beban suatu struktur.
Pada  tahun  2010  PT  Astra  Agro  Lestari  yang  merupakan  salah  satu  perusahaan perkebunan  terbesar  di  Indonesia  melalui  anak  perusahaannya  membangun  jembatan girder  dengan  bentang  sepanjang  21  meter  di  Kabupaten  Siak  Provinsi  Riau.  Pada  akhir tahun 2013 salah satu abutment pada sisi sebelah kiri jembatan mengalami rotasi sebesar 45 o seperti  yang  terlihat  pada  Gambar  1.  Hal  ini  menyebabkan  konstruksi    pondasi  tiang pancang terangkat seperti yang terlihat pada Gambar 2 dan timbunan di belakang abutment mengalami  perpindahan  (penurunan  dan  penyebaran  lateral)  seperti  yang  terlihat  pada Gambar 3.
Gambar 1. Abutmen mengalami rotasi    Gambar 2.  Abutmen mengalami rotasi
Gambar 3.  Patahan pada timbunan
Rotasi  yang  terjadi  pada  abutmen  diakibatkan  karena  adanya  gaya  lateral  tanah yang  terjadi  pada  tanah  timbunan  dan  gaya  aksial  yang  diterima  oleh abutment  sehingga menyebabkan pondasi mengalami defleksi.
Dari  permasalahan  yang  terjadi  dilakukan  analisa  penyebab  kerusakan  pada  salah satu  abutmen  Jembatan  Koto  Gasib  Siak  berdasarkan  data  penyelidikan  tanah  yang dilakukan  oleh  Laboratorium  Mekanika  Tanah  Fakultas  Teknik  Unversitas  Riau  dan analisa yang dibantu dengan menggunakan software Xstabl dan PLAXIS.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1  Kuat Geser Tanah
Parameter  kuat  geser  tanah  diperlukan  untuk  analisis-analisis  kapasitas  dukung tanah, stabilitas lereng, dan gaya dorong pada dinding penahan tanah. Menurut teori Mohr (1910) kondisi keruntuhan suatu bahan terjadi oleh adanya kombinasi keadaan kritis dari tegangan  normal  dan  tegangan  geser.  Hubungan  fungsi  antara  tegangan  normal  dan tegangan geser pada bidang runtuhnya, dinyatakan oleh:
𝜏 = 𝑓(𝜎) (1)
dengan  adalah tegangan geser pada saat terjadinya keruntuhan atau kegagalan ( failure ), dan  adalah  tegangan  normal  pada  saat  kondisi  tersebut.  Garis  kegagalan  yang didefinisikan dalam persamaan (1), adalah kurva yang ditunjukkan dalam Gambar 4.
Kuat  geser  tanah  adalah  gaya  perlawanan  yang  dilakukan  oleh  butir-butir  tanah terhadap  desakan  atau  tarikan.  Dengan  dasar  pengertian  ini,  bila  tanah  mengalami pembebanan akan ditahan oleh:
1) Kohesi  tanah  bergantung  pada  jenis  tanah  dan  kepadatannya,  tetapi  tidak  tergantung dari tegangan normal yang bekerja pada bidang geser.
2) Gesekan  antara  butir-butir  tanah  yang  besarnya  berbanding  lurus  dengan  tegangan normal pada bidang gesernya.
Coulomb (1776) mendefinisikan f(  ) sebagai:
𝜏 = 𝑐 +  𝜎𝑡𝑎𝑛  (2)
dengan:
 = kuat geser tanah (kN/m 2 ) c   = kohesi tanah (kN/m 2 )
 = sudut gesek dalam tanah atau sudut gesek intern (derajat)
 = tegangan normal pada bidang runtuh (kN/m 2 )
Gambar 4  Kriteria kegagalan Mohr dan Couloumb (Hardiyatmo,2010)

## 2.2  Prinsip Dasar Perencanaan Timbunan
Ada beberapa hal yang perlu diperhatikan dalam perencanaan timbunan seperti : Stabilitas timbunan adalah stabilitas konstruksi timbunannya dan stabilitas tanah dasarnya (Subgrade).  Timbunan  harus  didesain  dengan  faktor  keamanan  yang  cukup  agar  tidak terjadi kelongsoran, baik longsoran lereng, longsoran kaki dan longsoran dalam.
Terdapat  tiga  modus  stabilitas  konstruksi  timbunan  di  atas  tanah  lunak,  yaitu stabilitas  internal  (internal  stability),  stabilitas  tanah  dasar  (foundation  stability),  dan stabilitas konstruksi secara keseluruhan (overall stability)
Penurunan  timbunan  terdiri  atas  pemampatan  tanah  timbunan  dan  tanah  dasarnya. Pemampatan pada tanah timbunan terjadi akibat berat timbunan dan pemadatan oleh arus lalu  lintas  terutama  pada  lapisan  teratasnya.  Penurunan  tanah  dasar  diakibatkan  adanya
proses konsolidasi. Timbunan tidak boleh mengalami penurunan dan perbedaan penurunan yang besar sesudah pelaksanaan (Adawiyah, 2008).
Penentuan  rencana  tinggi  timbunan  harus  mempertimbangkan  tinggi  maksimum timbunan  yang  mampu  didukung  lapisan  tanah  tanpa  terjadi  keruntuhan  geser  atau penurunan yang berlebihan (Laboratorium Mekanika Tanah Universitas Riau, 2014).
Tinggi timbunan kritis dihitung dengan rumus:
𝐻𝑘 = 𝑁𝑐.𝑐𝑢 𝛾𝑡 (3)
keterangan:
Hk
= tinggi timbunan kritis (m)
cu = kuat geser undrained yang terkoreksi (kPa atau kN/m 2 )
 t = berat isi timbunan (kN/m 3 )

## 2.3  Stabilitas Lereng
Analisis  stabilitas  lereng  pada  konsepnya  berdasarkan  pada  keseimbangan  plastis batas (limit plastic equilibrium). Maksud analisa stabilitas adalah untuk menetukan faktor aman  dari  bidang  longsor  yang  potensial.      Ada  beberapa  anggapan  yang  telah  dibuat dalam analisa stabilitas lereng yaitu:
1) Kelongsoran lereng yang terjadi disepanjang permukaan bidang longsor tertentu.
2) Massa tanah yang longsor dianggap berupa benda yang pasif.
3) Tahanan geser dari massa tanah pada titik sepanjang bidang longsor tidak tergantung dari orientasi permukaan longsor (kuat geser dianggap isotropis).
4) Faktor aman didefinisikan dengan memperhatikan tegangan geser rata-rata sepanjang bidang  longsor  yang  potensial  dan  kuat  geser  tanah  rata-rata  sepanjang  permukaan longsor.
Beberapa metode yang digunakan untuk menganalisa stabilitas lereng antara lain:
1) Metode Fellinius (1927)
Metode  ini  dipakai  untuk  bidang  runtuh  yang  berupa  lingkaran  pada  semua  jenis tanah  dan  pemakaiannya  sederhana  (praktis).  Analisa  stabilitas  dengan  metode  ini menganggap  gaya-gaya  yang  bekerja  pada  sisi  kanan  dan  kiri  dari  sembarang  irisan mempunyai resultan nol pada arah tegak lurus bidang longsornya.

## 2) Metode Alan W. Bishop (1955)
Metode ini sama dengan metode Fellinius yaitu gaya-gaya yang bekerja pada sisi- sisi  irisan  resultannya  nol  pada  arah  vertical  bidang  longsor,  hanya  saja  dalam
pemakaiannya agak rumit dan membutuhkan cara coba-coba tetapi cara ini menghasilkan penelitian yang lebih teliti.
3) Diagram Bishop dan Morgestren (1960)
Pada metode ini penyelesaian stabilitas lereng dapat digunakan untuk menghitung faktor keamanan pada tinjauan tegangan efektif. Metode ini dapat digunakan pada bidang runtuh  baik  lingkaran  maupun  non  lingkaran  untuk  semua  jenis  tanah,  hanya  saja pemakaian metode ini agak rumit (menggunakan komputer).

## 4. Metode Janbu (1956)
Pada metode ini digunakan untuk bidang runtuh lingkaran dan non lingkaran tetapi pemakaiannya agak rumit (menggunakan computer)

## 2.4  Tiang Mendukung Beban Lateral
Pondasi  tiang  harus  dirancang  dengan  memperhitungkan  beban-beban  horisontal atau  lateral,  seperti:  beban  angin,  tekanan  tanah  lateral,  beban  gelombang  air,  benturan kapal dan lain-lain. Besarnya beban lateral yang harus didukung pondasi tiang bergantung pada  rangka  bangunan  yang  mengirimkan  gaya  lateral  tersebut  ke  kolom  bagian  bawah. Jika tiang dipasang vertical dan dirancang untuk mendukung beban horisontal yang cukup besar,  maka  bagian  atas  dari  tanah  pendukung  harus  mampu  menahan  gaya  tersebut, sehingga  tiang-tiang  tidak  mengalami  gerakan  lateral  yang  berlebihan.  Karena  itu,  tiang- tiang  perlu  dihubungkan  dengan  gelagar-gelagar  horisontal  yang  berfungsi  sebagai penahan gaya lateral. Jika gaya lateral yang harus didukung tiang sangat besar, maka dapat digunakan tiang miring.
Beberapa  metode  yang  digunakan  untuk  menghitung  tahanan  beban  lateral  ultimit antara lain:

## 1) Metode Brinch Hansen
Metode  Hansen  (1961)  dapat  digunakan  untuk  menghitung  tahanan  lateral  pada tiang-tiang  pendek.  Cara  yang  relatif  sederhana  dapat  digunakan  untuk  lapisan  tanah uniform maupun yang berlapis-lapis. Dalam cara ini, tahanan tiang yang kaku pada titik x diberikan oleh jumlah momen tahanan-tahanan tanah diatas dan dibawah titik tersebut.

## 2) Metode Broms
Metode  Broms  (1964)  dapat  digunakan  untuk  menghitung  menghitung  tahanan lateral pada tiang dalam tanah kohesif dan tiang pada tanah granular.
3) Metode Matlock dan Reese (1960)
Matlock  dan  Reese  (1960)  memberikan  metode  umum  untuk  menentukan  momen  dan perpindahan dari suatu pondasi tiang yang tertanam di tanah granular berdasarkan beban lateral dan momen yang terjadi di permukaan tanah. Pada gambar 5 dapat dilihat pondasi tiang dengan panjang L diberikan gaya lateral Qg dan momen Mg pada permukaan tanah (z=0).
Gambar 5  Beban Lateral Dan Momen Pada Pondasi Tiang
4) Metode p-y
Analisis defleksi tiang secara non linier yang paling banyak digunakan adalah metode p-y . Metode ini banyak digunakan karena kalibrasi kondisi sebenarnya yang diperoleh dari uji skala penuh.

## 3. METODE PENELITIAN
Setelah  invetarisasi  data  selesai,  kemudian  dilanjutkan  dengan  interpretasi  data yang  bertujuan  untuk  menganalisis  penyebab  kerusakan  abutment  jembatan dana analisis keruntuhan lapisan tanah. Kegiatan ini meliputi :

## 1) Interpretasi data tanah
2) Perhitungan daya dukung tanah dasar untuk menetukan tinggi kritis (H kritis )
3) Analisis stabilitas lereng,  perhitungan dilakukan untuk mengetahui bidang longsor dan besaran angka keamanan minimum dengan menggunakan program Geoslope.
4) Perhitungan kapasitas daya dukung pondasi tiang
5) Perhitungan stabilitas abutmen
6) Analisis perilaku tanah dengan program Plaxis
4. HASIL DAN PEMBAHASAN

## 4.1 Geometri Tanah Dasar
Pelaksanaan pekerjaan pembangunan jembatan Koto Gasip di bangun di atas tanah lunak.  Data  yang  digunakan  berdasarkan  data  bor  mesin  dan  data  penyelidikan  (BH-2),
karena  lokasi  penyelidikan  berdekatan  dengan  abutmen  yang  rusak.  Jenis  tanah  di  lokasi berdasarkan perkiraan sebagai berikut:
a) Ketebalan lapisan timbunan diperkirakan sekitar 2,50 meter
b) Ketebalan lapisan tanah bercampur bahan organik sekitar 1,00 meter.
c) Ketebalan lapisan lempung sangat lunak diperkirakan sekitar 10 meter.
d) Ketebalan lapisan lempung padat diperkirakan sekitar 3,5 meter.
e) Ketebalan lapisan pasir sangat padat diperkirakan sekitar 23,45 meter
f) Bor  dihentikan  di  kedalaman  40,45  meter  pada  lapisan  pasir  bercampur  lempung sangat padat.
Gambar 6 Deskripsi Tanah Dasar
Kondisi  muka  air  tanah  pada  dasar  di  bawah  timbunan  adalah  berkisar  1,5  meter  di  atas lapisan  tanah  bercampur  bahan  organik  atau  2,5  meter  di  atas  lapisan  tanah  dasar,  yakni pada kondisi pasang tertinggi (HWL). Ketinggian air 38,95 meter.

## 4.2 Perhitungan Kapasitas Daya Dukung Tanah Dasar
Untuk menghitung kapasitas daya dukung tanah dasar ( Ultimate Bearing Capacity ) digunakan  persamaan  umum  Skempton  (1951)  dengan  mengasumsikan  bahwa  lapisan tanah dalam kondisi undrained ( short term ), maka nilai  dianggap 0 o . Perhitungan asumsi undrained atau kondisi short term memberikan kapasitas daya dukung ultimate:
𝑞 𝑢𝑙𝑡 = 𝑐 𝑢 . 𝑁𝑐
Dimana  nilai c u diambil dari titik tanah yang mengalami longsor:
q ult = kapasitas dukung ultimit tanah a (kN/m 2 ) c u = kohesi undrained = BH2 = 6,88 a kN/m 2
Nc = faktor kapasitas dukung tanah a (fungsi  ) = 5,14 Sehingga : 𝑞 𝑢𝑙𝑡 = 𝑐. 𝑁𝑐 =  6,88 𝑥 5,14 = 35,363 kN/m 2
Daya dukung tanah titik BH2 adalah sebesar 35,363 kN/m 2
Tinggi timbunan yang dipakai dalam analisis tidak ditambahkan angka ekivalen lalu lintas. Besarnya beban timbunan dihitung dengan rumus sebagai berikut:
q timbunan 2 =  t x H timbunan = 18 x 3 = 54 kN/m 2
Sehingga faktor keamanan (FK) dapat diperhitungkan sebagai berikut:
𝐹𝐾2 = 35,363 𝑘𝑁/𝑚 2
54 𝑘𝑁/𝑚 2 = 0,65 < 1,0 (𝑇𝑖𝑑𝑎𝑘 𝐴𝑚𝑎𝑛)
Dilakukan  perkuatan  tanah  dasar  dengan  menggunakan  dolken  diameter  10  cm  dengan jarak  1  x  1  meter  sesuai  dengan  pelaksanaan  di  lapangan  berdasarkan  gambar  teknik. Daya dukung dolken =  .d.4.cu dengan SF: 3 = (  .0,1.4.6,88)/3 = 2,88 kN
Sehingga daya dukung dasar menjadi:  c u baru = c u + c u dolken = 6,88 + 2,88 = 9,76 kN Sehingga : 𝑞 𝑢𝑙𝑡 𝑏𝑎𝑟𝑢 = 𝑐. 𝑁𝑐 =  9,76 𝑥 5,14 = 50,166 kN/m 2
Daya dukung tanah titik BH2 adalah sebesar 50,116 kN/m 2
Sehingga faktor keamanan (FK) dapat diperhitungkan sebagai berikut:
𝐹𝐾2 = 50,166 𝑘𝑁/𝑚 2
54 𝑘𝑁/𝑚 2 = 0,92 < 1,0 (𝑇𝑖𝑑𝑎𝑘 𝐴𝑚𝑎𝑛)
Ditinjau  dari  faktor  keamanan  maka  FK  <  1,0  di  titik  timbunan  BH2,  maka timbunan  “  tidak  aman”  terhadap  penurunan  walaupun  tanah  dasar  diperkuat  dengan dolken dan perhitungan belum ditambahkan angka ekivalen lalu lintas.

## 4.3 Perhitungan Tinggi Timbunan Kritis
Tinggi timbunan oprit yang direncanakan adalah sebesar 3 meter. Tinggi timbunan kritis dihitung dengan rumus:
𝐻𝑘 = 𝑁𝑐𝑐 𝑢 𝛾𝑡 = 5,14𝑐 𝑢  𝑡𝐹𝐾 = 𝑞 𝑢𝑙𝑡 𝛾𝑡𝐹𝐾
Keterangan:
q ult = kapasitas dukung ultimit tanah aaaaaaaaaa (kN/m 2 )
 t = berat volume tanah timbunan = 18 aaaaaaaaa kN/m 3

## FK = 1
Sehingga perhitungan tinggi timbunan kritis menjadi,

## 𝐻𝑘 = 50,166 18 = 2,79 𝑚
Jadi tinggi timbunan kritis untuk titik BH2 adalah 2,79 m.
Apabila telah diketahui tinggi timbunan (Ht = 3 m) lebih besar dari tinggi timbunan kritis (Hk2 = 2,79 m), maka stabilitas timbunan “ tidak aman ” untuk titik BH2. Sehingga bisa dipastikan akan terjadi keruntuhan ( failure ).

## 4.4 Analisis Stabilitas Lereng
Analisis keruntuhan terhadap lereng jembatan Koto Gasip menggunakan aplikasi program komputer GEO STUDIO 2007 untuk Slope Stability dengan tipe analisis Bishop , Ordinary dan Janbu , maka akan didapatkan tipe keruntuhan dan besaran angka keamanan.
Perbandingan nilai faktor keamanan yang didapat dari hasil program GEO STUDIO 2007 untuk tipe analisis Bishop beserta kategori lerengnya dapat dilihat pada Tabel 1
Tabel 1. Perbandingan nilai faktor keamanan a pada lereng
No.
Kondisi Timbunan Tinggi Muka Air Tanah (m) Faktor Keamanan Stabilitas Lereng SF > 1 s/d 1,25 Keterangan 1 Belum ada 38,5 3,483 > 1 Aman 2 Ada 38,5 0,838 < 1 Tidak Aman 3 Ada 38.5 0.98 < 1 Tidak Aman 4 Ada 38.5 1.293 < 1 Aman
Hasil  analisis  perhitungan  stabilitas  lereng  kondisi  awal  didapatkan  SF  =  3,483 (aman).  Hasil  analisis  dengan  tambahan  tanah  timbunan  didapatkan  SF  =  0,838,  dari konsep  faktor  keamanan  maka  stabilitas  lereng  terhadap  kelongsoran  “ tidak  aman ”. Keruntuhan  yang  terjadi  pada  lereng  tersebut  adalah  “ keruntuhan  foundation  stability ”.
Hal  ini  berarti  lereng  mengalami  keruntuhan  yang  diakibatkan  beban  luar  yaitu  beban timbunan.  Pengaruh  aliran  air  atau  rembesan  menjadi  faktor  yang  sangat  penting  dalam stabilitas lereng. Terlihat perbedaan dari hasil faktor keamanan pada tinggi muka air yang berbeda.

## 4.4 Perhitungan Daya Dukung Tiang Berdasarkan Kekuatan Bahan
Data tiang pancang untuk diameter 30 cm:
Tebal
= 1 cm ; D= 30 cm; A baja = 0,00911 m 2 Ws = 78,3 kg/m = 0,783 kN/m; Ip = 9,5888 x 10 -5 Mutu Baja = 2400 kg/cm 2 (BJ-37)  ijin =1600 kg/cm 2 = 160000 a kN/m 2
Maka kekuatan tiang pancang diperhitungkan sebagai berikut,
𝑃 𝑖𝑗𝑖𝑛 = 𝜎 𝑏𝑎𝑗𝑎 𝑥 𝐴 𝑏𝑎𝑗𝑎 = 120000 𝑥 0,00911 = 1093,274 𝑘𝑁
𝑀 𝑖𝑗𝑖𝑛 = 𝜎 𝑏𝑎𝑗𝑎 𝑥 𝐼𝑝 0,5𝐷 = 160000 𝑥 9,588 𝑥 10 −5 0,5 𝑥 0,3 = 102,282 𝑘𝑁. 𝑚

## 4.5 Analisis Keruntuhan Tanah Dengan Metode Plaxis
Metode  elemen  hingga  digunakan  dalam  analisis  balik  dengan  bantuan  program Plaxis  8.6.  Model  tanah  yang  digunakan  adalah Mohr  Coulomb .  Tahapan  konstruksi memungkinkan  pengaktifan  atau  penonaktifan  dari  berat,  kekakuan  dan  kekuatan  dari komponen-komponen  yang diinginkan dalam model. Metode ini memudahkan mengubah distribusi tekanan. air
Permodelan tanah  di  analisis  dalam  beberapa  kondisi  yang  tertera  dalam  Tabel  2. Beban  aksial  rencana  yang  mampu  ditopang  oleh  1  pondasi  adalah  400  kN.  Tiang  yang digunakan adalah tiang pipa baja diameter 30 cm.
Tabel 2 Kondisi permodelan tanah
Kondisi  Tinggi timbunan (m)  Kondisi
A 3 Muka  air  tanah  pada  -1,5  meter  di  bawah  tanah timbunan B 3 Muka  Air  pada  -3  meter  di  bawah  tanah  timbunan diatas tanah dasar C 3 Muka  air  tanah  pada  -1,5  meter  di  bawah  tanah timbunan  dengan  menggunakan  cu  yang  diperkuat dengan dolken

## 4.5.1  Hasil Analisis Program Plaxis
Hasil analisis dengan program plaxis dijelaskan dengan kondisi sebagai berikut:

## 1. Kondisi A
Pada  kondisi  ini,  timbunan  dimodelkan  secara  bertahap  per  satu  meter  sampai setinggi 3 meter dengan ketinggian muka air di -1,5 meter dari muka tanah tanah timbunan dengan beban lateral tanah timbunan sebesar 73 kN . Dari hasil analisis diperoleh besaran total displacement dan bending moment pada Gambar 7 sampai Gambar  11. Pada Gambar 7 digambarkan pergerakan tanah dengan displacement sebesar 1,98 meter. Untuk bending moment  tiang  pancang  didapatkan  bending  momen  tiang  depan  lebih  besar  dari  bending momen tiang tengah dan belakang. Hal ini karena tiang pancang belakang lebih menahan beban bekerja tanah timbunan. Hasil analisis dapat dilihat pada Tabel 3.
Tabel 3 Total displacement dan bending momen pada kondisi A Keterangan Satuan Hasil Total displacement m 1,98 Bending momen tiang depan kNm/m  125,28 Bending momen tiang tengah kNm/m  121,32 Bending momen tiang belakang kNm/m  121,39 Bending momen izin kNm/m  102,282
Terlihat  bahwa  bending  momen  yang  terjadi  melebihi  bending  momen  ijin  tiang pancang. Hal ini menyebabkan tiang pancang akan patah. Pergerakan tersebut terjadi pada tinggi timbunan 2 meter.
Gambar 7 Deformed Mess akibat timbunan  Gambar 8 Deformed Mess arah pergerakan tanah
Gambar  9  Diagram  bending  momen  tiang depan
Gambar  10  Diagram  bending  momen tiang tengah

## Gambar 11 Diagram bending momen tiang belakang

## 2. Kondisi B
Pada  kondisi  ini,  timbunan  dimodelkan  secara  bertahap  per  satu  meter  sampai setinggi 3 meter dengan ketinggian muka air di -3 meter diatas tanah dasar dari muka tanah dasar.  Dari  hasil  analisis  diperoleh  besaran  total  displacement  dan  bending  moment  pada Gambar  12  sampai  Gambar  16.  Pada  Gambar  12  digambarkan  pergerakan  tanah  dengan displacement  sebesar  4,84  meter.  Untuk  bending  moment  tiang  pancang  didapatkan bending momen tiang belakang lebih besar dari bending momen tiang tengah dan  depan. Hal ini karena tiang pancang belakang lebih menahan beban bekerja tanah timbunan. Hasil analisis dapat dilihat pada Tabel 4.
Terlihat bahwa bending momen yang terjadi melebihi bending momen ijin tiang pancang. Hal ini menyebabkan tiang pancang kemungkinan akan patah. Pergerakan tersebut terjadi pada tinggi timbunan 2 meter. Selain itu total displacement dan bending moment kondisi B lebih besar daripada total displacement dan bending moment kondisi A karena disebabkan oleh gaya lateral pada tanah untuk kondisi B lebih besar daripada kondisi A.
Tabel 4 Total displacement dan bending momen pada kondisi B
Keterangan Satuan Hasil Total displacement m 4,84 Bending momen tiang depan kNm/m  172,55 Bending momen tiang tengah kNm/m  168,58 Bending momen tiang belakang kNm/m  167,98 Bending momen izin kNm/m  102,282
Gambar  12  Deformed  Mess  akibat timbunan
Gambar 13 Deformed Mess arah pergerakan tanah Gambar 14 Diagram bending momen tiang depan Gambar  15  Diagram  bending  momen tiang tengah Gambar 16 Diagram bending momen tiang belakang

## 2. Kondisi C
Pada  kondisi  ini,  timbunan  dimodelkan  secara  bertahap  per  satu  meter  sampai setinggi  3  meter  dengan  ketinggian  muka  air  di  -1,5  meter  diatas  tanah  dasar  dari  muka tanah dasar dan tanah dasar menggunakan cu  yang diperkuat dengan dolken seperti  yang dilaksanakan  di  lapangan  sebesar  9,76  kN.  Dari  hasil  analisis  diperoleh  besaran total displacement dan bending moment pada Gambar 17 sampai Gambar 21. Pada Gambar 17 digambarkan  pergerakan  tanah  dengan  displacement  sebesar  1,99  m.  Untuk  bending moment  tiang  pancang  didapatkan  bending  momen  tiang  depan  lebih  besar  dari  bending momen  tiang  tengah  dan  belakang.  Hal  ini  karena  tiang  pancang  depan  lebih  menahan beban bekerja tanah timbunan. Hasil analisis dapat dilihat pada Tabel 5.
Tabel 5 Total displacement dan bending momen pada kondisi C
Keterangan Satuan Hasil Total displacement m 1,97 Bending momen tiang depan kNm/m  138,05 Bending momen tiang tengah kNm/m  134,43 Bending momen tiang belakang kNm/m  135,82 Bending momen izin
kNm/m  102,282
Terlihat  bahwa  bending  momen  yang  terjadi  melebihi  bending  momen  ijin  tiang pancang.  Hal  ini  menyebabkan  tiang  pancang  kemungkinan  akan  patah.  Pergerakan tersebut terjadi pada tinggi timbunan 1 meter.
Gambar  17  Deformed  Mess  akibat timbunan
Gambar 18 Deformed Mess arah pergerakan tanah
Gambar 19 Diagram bending momen tiang depan
Gambar  20  Diagram  bending  momen tiang tengah
Gambar 21 Diagram bending momen tiang belakang

## 5. KESIMPULAN
Dari hasil analisis kerusakan abutmen Jembatan Koto Gasip di daerah Siak (Provinsi Riau) yang telah diuraikan sebelumnya, maka dapat diambil kesimpulan sebagai berikut:
1. Tinggi  timbunan  di  lapangan  melebihi  tinggi  timbunan  kritis  yang  mampu  dipikul tanah  dasar  yang  telah  diperkuat  dengan  dolken  sehingga  stabilitas  timbunan  tidak aman  dan  sehingga  akan  terjadi  keruntuhan  pada  dasar  timbunan  ( foundation stability ).
2. Kapasitas  daya  dukung  tiang  pancang  tunggal  dan  kelompok  aman  terhadap  beban yang bekerja.
3. Faktor pengaruh ketinggian muka air sangat mempengaruhi besarnya bending moment yang  terjadi  dimana  ketinggian  muka  air  -1,5  meter  didapatkan total  displacement
1,98 m dan bending moment maksimum sebesar 125,28 kN dan ketinggian muka air -3 meter didapatkan total displacement 4,84 m dan bending moment sebesar 172,55 kN.
4. Dengan  terjadinya  keruntuhan  tanah  dasar  akibat  tingginya  timbunan  menyebabkan tiang pancang mengalami defleksi dan patah, hal ini bisa dilihat pada bending moment tiang yang terjadi lebih besar daripada bending moment ijin pada tiang.
Akibat  tekanan  tanah  lateral  aktif  tanah  timbunan  mengakibatkan  tiang  pancang mengalami perpindahan total ( displacement total ) sebesar 1,98 meter untuk muka air  -1,5 meter dibawah permukaan tanah, 4,84 meter untuk muka air -3 meter dibawah permukaan tanah dan 1,97 meter untuk tanah dasar yang diperkuat dengan dolken

## DAFTAR PUSTAKA
Adawiyah,  Rabiatul  (2010), Analisa  Kerusakan  Abutmen  Jembatan  Baja  Bentang  40 Meter  Di  Daerah  Ampah  (Kalimantan  Tengah) ,  Universitas  Lambung Mangkurat, Banjarbaru.
Bowles, Joseph E. (1981), Analisa dan Desain Pondasi (jilid 2), Erlangga, Jakarta Craig, R. F. (1989), Mekanika Tanah (Edisi Keempat) , Erlangga, Jakarta.
GEO-SLOPE  International  Ltd  (2008), Stability  Modeling  with  SLOPE/W  2007  Version , GEO-SLOPE International, Ltd, Canada
Hardiyatmo,  Hary    Christady,  (2010), Mekanika  Tanah  I  (Edisi  Pertama) ,  Gadjah  Mada University Press, Yogyakarta.
Hardiyatmo,  Hary  Christady, (2010), Mekanika Tanah II (Edisi Pertama) , Gadjah Mada University Press, Yogyakarta.
Hardiyatmo, Hary  Christady, (2011), Analisis dan Perancangan Fondasi I (Edisi Kedua) , Gadjah Mada University Press, Yogyakarta.
Hardiyatmo,  Hary    Christady.,  (2011), Analisis  dan  Perancangan  Fondasi  II  (Edisi Kedua) , Gadjah Mada University Press, Yogyakarta.
PLAXIS b.v. (2002), PLAXIS Version 8 Manual , A.A. Balkema Publishers, Netherlands. Risan, Meni (2006), Studi Perbandingan Daya Dukung Pondasi Tiang Bor Secara Analitis Dengan Hasil Pengujian Beban Secara Statis Dan Dinamis (Studi Kasus Pada Gedung Parkir Wisma Asia Ii Jl. Tali Raya, Slipi, Jakarta Barat) , Universitas Bina Nusantara, Jakarta.
Tjandianto,  Arief,  (2008), Analisa  Pengaruh  Tahapan  Penimbunan  Terhadap  Perkuatan Geotekstil  Pada  Dasar  Timbunan  Di  Atas  Tanah  Lunak  Dengan  Program Plaxis 8.6 , Universitas Bina Nusantara, Jakarta.