## PENANGANAN PERUBAHAN GARIS PANTAI PADA PANTAI INDRAMAYU (RUAS : MUARA KALI ERETAN – MUARA SUMBER MAS)
Eki Nugraha 1* , Ignatius Sudarsono 1 , dan Fauzia Mulyawati 1
1 Program Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Langlangbuana, Bandung * Email :  ekinugraha20@gmail.com
Abstract
The beach is one of the areas that are widely used for human activities. Coastal development activities  can  be  influenced  by  natural  factors  such  as  waves,  tides,  and  currents  that  can  cause negative impacts with the occurrence of abrasion, erosion, and sedimentation of the coast. Coastal abrasion and erosion can cause the retreat of the coastline, damaging various facilities in the area. The problem on Panjiwa Sumber Mas Beach is the change of coastline caused by tidal waves that have the power to erode the coastal area and the carrying of sediment from the sea by waves and river discharge. The Data used in the study are secondary. To determine the changes in the coastline, the  retreat  of  the  coastline  was  obtained  based  on  digitization  results  from  2010  to  2020,  using satellite images. Oceanographic data processing is done by using numerical modeling, where the results  are  issued  in  the  form  of  wave  height  contours  and  wave  direction  vectors.  Based  on  the results  of  the  analysis,  the  Coastal  Safety  Building  in  the  form  of  cylindrical  embankments  and concrete cubes has good structural stability.
Keywords: Wave, beach building, coastline, wave forecast, armour

## Abstrak
Pantai merupakan salah satu wilayah yang banyak dimanfaatkan untuk kegiatan manusia. Kegiatan pembangunan daerah pantai dapat dipengaruhi oleh faktor alam seperti gelombang, pasang surut  dan  arus  yang  dapat  menyebabkan  dampak  negatif  dengan  terjadinya  abrasi,  erosi  dan sedimentasi pantai.  Abrasi dan  erosi  pantai  dapat  menyebabkan mundurnya  garis  pantai sehingga merusak berbagai fasilitas yang ada di daerah tersebut. Permasalahan pada pantai Panjiwa Sumber Mas  adalah  terjadinya  perubahan  garis  pantai  yang  disebabkan  oleh  gelombang  pasang  yang mempunyai  kekuatan  untuk  mengikis  daerah  pantai  serta  terbawanya  sedimen  dari  laut  oleh gelombang  dan debit sungai.  Data  yang  digunakan  dalam  penelitian  adalah data  sekunder.  Untuk mengetahui perubahan garis pantai, mundurnya garis pantai didapat berdasarkan hasil digitasi pada tahun 2010 sampai 2020, dengan menggunakan citra satelit. Pengolahan data oseanografi dilakukan dengan  menggunakan  pemodelan  numerik,  dimana  hasil  yang  dikeluarkan  berupa  kontur  tinggi gelombang dan vektor arah gelombang. Berdasarkan hasil analisis maka bangunan pengaman pantai berupa tanggul silinder dan kubus beton memiliki stabilitas struktur yang baik. Kata kunci: Gelombang, garis pantai, bangunan pantai, peramalan gelombang, armour

## I. PENDAHULUAN
Indonesia  merupakan  negara  kepulauan memiliki lebih  dari 7.000 pulau dan  wilayah pantai sepanjang 80.000 km. Pantai merupakan  salah  satu  wilayah  yang  banyak dimanfaatkan untuk kegiatan manusia. Berbagai kegiatan akan menimbulkan peningkatan  baik  itu  peningkatan  kebutuhan lahan  dan  juga  pembangunan  infrastruktur. Kegiatan  pembangunan  daerah  pantai  dapat dipengaruhi oleh faktor alam seperti gelombang, pasang surut dan arus dimana hal ini dapat menyebabkan  dampak  negatif  pada
daerah  pantai  dengan terjadinya  abrasi,  erosi dan  sedimentasi  pantai.  Abrasi  dan  erosi pantai  dapat  menyebabkan  mundurnya  garis pantai  sehingga  merusak  berbagai  fasilitas yang  ada  di  daerah  tersebut  seperti pemukiman,  pertambakan,  jalan  dan  fasilitas –  fasilitas  lainnya.  Sedangkan  sedimentasi menyebabkan  majunya  garis  pantai  atau bertambahnya  lahan  pada  daerah  daratan, dampak dari hal ini menyebabkan permasalahan pada drainase perkotaan[1].
Garis pantai adalah garis batas pertemuan antara daratan dan air laut, dimana posisinya
tidak tetap dan dapat berpindah sesuai dengan pasang surutnya air laut dan erosi pantai yang terjadi[2]. Garis pantai dapat berubah karena dua  faktor,  yakni  faktor  alam  dan  akibat perbuatan  manusia.  Faktor  alam  yang mempengaruhi  garis  pantai  diantaranya gelombang, pasang surut dan arus. Perubahan garis pantai akibat perbuatan manusia seperti penebangan hutan bakau, pengambilan karang pantai,  perluasan  area  semapadan  pantai. Salah satu pantai yang mengalami perubahan garis  pantai  terjadi  di  daerah  pantai indramayu.
Permasalahan  pada  pantai  Panjiwa Sumber  Mas  adalah  terjadinya  perubahan garis pantai yang disebabkan oleh gelombang pasang  yang  mempunyai  kekuatan  untuk mengikis  daerah  pantai  serta  masukan sedimen  dari  laut  yang  terbawa  oleh gelombang,  pasang  surut  dan  masukan sedimen darat yang terbawa oleh debit sungai. Sehingga  pada  daerah  ini  garis  pantai mengalami abrasi dan sedimentasi.
Berdasarkan permasalahan tersebut, maka  peneliti  bermaksud  untuk  menangani perubahan garis pantai dengan cara merencanakan bangunan pemecah gelombang di pantai Panjiwa Sumber Mas yang dianggap perlu.  Dengan  adanya  bangunan  pemecah gelombang  diharapkan  dapat  mengendalikan perubahan garis pantai berupa abrasi/sedimentasi  serta  memiliki  manfaat lain sebagai pelindung pantai[3].

## 1.1 Koreksi Data Angin
Data angin yang berupa kecepatan perlu dikoreksi  untuk  mendapatkan wind  stress factor  (UA) (Alfi  Satriadi,  207),  koreksi tersebut meliputi:
a. Koreksi Elevasi
Koreksi  elevasi  dilakukan  apabila  data angin yang diambil tidak pada ketinggian 0 m dari  permukaan  tanah.  Koreksi  elevasi  dapat dihitung menggunakan persamaan.
U 0 = U Z x ( 0 Z ) 7 (1.1)
b. Koreksi Stabilitas
Udara  di  darat  dan  udara  di  tempat pembentukan gelombang memiliki perbedaan temperatur yang akan memengaruhi
kecepatan angin sehingga diperlukan koreksi stabilitas dengan persamaan sebagai berikut. U L = R T x U 0 (1.2)
Nilai faktor koreksi stabilitas 𝑅 𝑇 dapat dilihat pada gambar berikut:
Gambar 1. Grafik 𝑅𝑇 Terhadap Δ
c. Koreksi Lokasi
Data  angin  yang  diperoleh  dari  darat perlu  dilakukan  koreksi  lokasi  karena pembentukan gelombang terjadi akibat angin yang bertiup di laut. Persamaan koreksi lokasi adalah sebagai berikut:
U W = R L x U L (1.3) Nilai  faktor  koreksi  lokasi 𝑅 𝐿 dapat  dilihat pada gambar berikut:
Gambar 2. Grafik 𝑅 𝐿 Terhadap 𝑈 𝐿 d. Koreksi Gesek
Angin  yang  bertiup  diatas  permukaan laut  akan  mengalami  gaya  gesekan  ( drag ) sehingga kecepatan angin Uw harus dilakukan koreksi terhadap tegangan angin ( wind-stress factor ) yang dapat dihitung dengan persamaan berikut:
U A = 0.7 x (U W ) .23 (1.4) Nilai  kecepatan  angin 𝑈𝐴 (m/s)  akan digunakan  dalam  peramalan  tinggi  dan periode gelombang.
1.2 Fetch Efektif
Fetch adalah daerah pembangkit gelombang  laut  yang  dibatasi  oleh  daratan yang mengelilingi laut tersebut. Daerah fetch adalah  daerah  dengan  kecepatan  angin konstan.  Sedangkan  jarak fetch merupakan jarak  tanpa  rintangan  dimana  angin  sedang bertiup.  Arah fetch bisa  datang  dari  segala arah,  yang  besarnya  dapat  dihitung  sebagai berikut:
F eff = ∑ F i . cos αi n i= ∑ cos α i n i= (1.5)
Keterangan:
𝐹 𝑒𝑓𝑓 : Panjang fetch efektif (m)
𝐹 𝑖 :  Panjang  segmen fetch yang  diukur dari  titik  observasi  gelombang  ke ujung akhir fetch (m)
𝛼𝑖 :  Deviasi  pada  kedua  arah  dari  arah
angina

## 1.3 Peramalan Gelombang
Peramalan  gelombang  dapat  dilakukan dengan  pengolahan  data  angin  yang  disebut hindcasting. Untuk dapat melakukan
peramalan gelombang dibutuhkan wind stress factor (UA) dan panjang daerah pembentukan gelombang  ( Fetch ).  Peramalan  gelombang akan  menghasilkan  data  tinggi  gelombang signifikan dan periode gelombang signifikan. Diagram alir proses hindcasting dapat dilihat pada gambar berikut:
1.4 Transformai Gelombang
a. Refraksi Gelombang Berikut  beberapa  penjelasan  langkah  – langkah perhitungan refraksi:
1. Menghitung  panjang  gelombang  dan kecepatan jalar gelombang:
L 0 =,56 × T 2 dan C 0 = L 0 T (1.6)
2. Menentukan kedalaman di swpan breakwater yang  di  tinjau  sehingga  di perolah  nilai 𝑑 𝐿 0 ⁄ dan  dari  tabel  fungsi 𝑑 𝐿 ⁄ untuk pertambahan niai 𝑑 𝐿 0 ⁄ , dapat
diketahui nilai 𝑑 𝐿 ⁄ .
3. Menghitung  panjang  dari  nilai 𝑑 𝐿 ⁄ atas dab  kecepatan  jalar  gelombang  dari rumus:
C=  d T ⁄ (1.7)
4. Menghitung besar sudut gelombang yang datang:
Sin α= ( C C 0 ) Sin α 0 (1.8)
5. Menghitung  koefisien  refraksi  dengan rumus:
Kr= √ Cos α 0 Cos α (1.9)
6. Menghitung koefisien pedangkalan
dengan rumus:
Ks= √ n 0 L 0 n L (1.10)
7. Menghitung  tinggi  gelombang  hasil refraksi dengan rumus: H=Hs 0 ×Kr ×Ks                               (1.11)
Reflaksi  gelombang  di  daerah  pantai yang mempunyai  garis  kontur  dasar  laut  dan garis pantai yang tidak teratur.
Gambar 3. Refraksi Gelombang Pada Kontur Lurus dan Sejajar
b. Difraksi Gelombang Apabila  gelombang  datang  terhalang oleh  suatu  rintangan  seperti  pemecah gelombang  atau  pulau,  maka  gelombang tersebut  akan  membelok  di  sekitar  ujung rintangan  dan  masuk  di  daerah  terlindung  di belakangnya.  Fenomena  ini  dikenal  dengan difraksi gelombang. Dalam difraksi gelombang  ini  terjadi  transfer  energi  dalam arah  tegak  lurus  penjalaran  gelombang menuju  daerah  terlindung.  Apabila  tidak tejadi difraksi gelombang, daerah di belakang rintangan  akan  tenang.  Tetapi  karena  ada proses difraksi maka daerah tersebut terpengaruh oleh gelombang datang.
c. Refleksi Gelombang Gelombang  yang  mengenai/membentur suatu  bangunan  akan  dipantulkan  sebagian atau  seluruhnya.  Besar  kemampuan  suatu benda  memantulkan  gelombang  diberikan oleh  koefisien  refleksi,  yaitu  perbandingan antara tinggi gelombang refleksi H r dan tinggi gelombang datang H i .
X= H r H i (1.12)
Koefisien  refleksi  bangunan  diestimasikan berdasarkan  tes  model.  Koefisien  refleksi berbagai benda seperti pada tabel berikut:
Tabel 1. Kofisien Refleksi
d. Gelombang Pecah
Jika  gelombang  menjalar  dari  tempat yang  dalam  menuju  ke  tempat  yang  makin lama  makin  dangkal,  pada  suatu  lokasi tertentu  gelombang  akan  pecah.  Tinggi gelombang  pecah  dapat  dihitung  dengan rumus berikut:
H b H' o = 1 3,3 (H ' 0 /L 0 ) 1/3 (1.13)
Kedalaman  air  dimana  gelombang  pecah diberikan oleh rumus berikut:
Tipe Bangunan X Dinding vertikal dengan puncak di atas 0,7 - 1,0 Dinding vertikal dengan puncak terendam 0,5 - 0,7 Tumpukan batu sisi miring 0,3 - 0,6 Tumpukan blok beton 0,3 - 0,5 Bangunan vertikal dengan peredam energi (diberi lubang) 0,05 - 0,2
d b H b = 1 b - (aH b /gT 2 ) (1.14)
Dimana a dan b merupakan fungsi kemiringan pantai  m  dan  diberikan  oleh  persamaan berikut: a = 43,75 (1- e -19 m ) (1.15)

## 1.5 Pembangkit Gelombang
Tinggi  dan  perioda  gelombang  yang dibangkitkan  dipengaruhi  oleh  kecepatan angin Uw, lama hembus angin D, dan fetch F yaitu  panjang  permukaan  laut  dimana  angin berhembus.  Cara  pemabangkitan  gelombang sebagai berikut:
a. Kecepatan Angin
Pengukuran  angin  dilakukan  di  daratan, hubungan  antara  angin  diberikan  rumus sebagai berikut:
R L = U w U L (1.16) Grafik
pembangkitan gelombang mengandung variable  UA ,  yaitu  faktor tegangan angin yang dihitung dari kecepatan angin.  Setelah  dilakukan  konversi  kecepatan angin,  kecepatan  angin  dikonversikan  pada faktor  tegangan  angin  dengan  menggunakan rumus berikut:
U A = 0,71 U W 1 ,23 (1.17) b. Fetch Di dalam tinjauan pembangkitan gelombang di laut, fetch dibatasi oleh bentuk daratan yang mengelilingi laut. Panjang fetch adalah  panjang  laut  dibatasi  oleh  pulau  – pulau  pada  kedua  ujungnya.  Fetch  rerata efektif diberikan oleh persamaan berikut:
F eff = ∑ X i Cos α ∑ Cos α (1.18)

## 1.6 Tipe Pasang Surut
Secara  umum  tipe  pasang  surut  dapat dikelompokkan menjadi 4, yaitu: pasang surut harian ganda ( semi diurnal tide ), pasang surut harian  tunggal  ( diurnal  tide ),  pasang  surut campuran  condong  ke  harian  ganda  ( mixed tide prevailing semidiurnal ), dan pasang surut campuran  condong  ke  harian  tunggal  ( mixed tide prevailing diurnal ).
Gambar 4. Tipe Pasang Surut (Ippen, A. T., 966)
Sifat  pasang  surut  dapat  ditentukan berdasarkan faktor bentuk F (Nilai Formzahl) yang  merupakan  perbandingan  amplitude. Dimana  penentuan  type  grup  pasang  surut menggunakan rumus:
F= A K + A 01 A M2 + A S2 (1.19)
Tipe pasang surut terbagi dalam 4 tipe, yaitu:
• F < 0,25 = Pasang surut harian ganda
• 0,25 < F < 1,50 = Pasang surut campuran condong harian ganda
• 1,50 < F < 3,00 = Pasang surut campuran condong harian tunggal
• F > 3,00
=Pasang surut harian tunggal
Maka di lokasi Indramayu, tipe pasang
surutnya  adalah  Pasang  Surut  Campuran
Condong Harian Ganda.
1.7 Transpor Sedimen Pantai
Transpor  sedimen  sepanjang  pantai dapat  dihitung  dengan  menggunakan  rumus empiris, yang dikembangkan berdasarkan data pengukuran  model  dan  prototip  pada  pantai berpasir  dan  merupakan  hubungan  antara transpor sedimen dan komponen fluks energi gelombang sepanjang pantai dalam bentuk US Army : Q s = K ( ρ S - ρ ) g (1-n) P 1 (1.20)
P 1 = P g 8 H b 2 C b sin α b cos α b (1.21) CERC (984) memberikan nilai K = 0,39 digunakan tinggi gelombang signifikan.

## 1.8 Dimensi Bangunan Pengaman Pantai Tipe Rubble Mound
a. Panjang dan tinggi gelombang
Berikut  rumus  penentuan  panjang  dan tinggi gelombang:
L 0 =1.561 ×1 T 50 2 (1.22)
h b =h+51 H 1/3 (1.23)
b. Elevasi puncak pengaman pantai Untuk  menentukan  besar run  –  up gelombang pada bangunan dengan permukaan miring  untuk  berbagai  tipe  material,  sebagai fungsi bilangan Irribaren untuk berbagai jenis lapis  lindung  yang  mempunyai  bentuk berikut:
I r =1 tan1 θ (H1 /1 L 0 ) 0,5 (1.24)
Menentukan  elevasi  puncak  dengan menggunakan rumus:
Elevasi  puncak  =  HWS  + Run  Uo +  Tinggi kebebasan                                                (1.25) c. Lebar bangunan pengaman pantai
Lebar puncak breakwater dapat dihitung dengan rumus berikut:
B1 =1 n1 .1 k∆1 [ W γr ] 1/3 (1.26)
d. Berat unit lapisan pengaman pantai
Berat unit dapat dihitung menggunakan rumus berikut:
W1 =1 γr1 .1 H 3
K D 1 .1 (Sr-1) 3 1 Cot1 θ (1.27)

## 1.9 Dimensi Bangunan Pengaman Pantai
Tipe Wall Rubble Mound Bangunan  pengaman  pantai  tipe  wall rubble mound merupakan pemecah gelombang  batu  dan  diatasnya  diletakan dinding tegak konstruksi, seperti tanggul tipe silinder.
a. Perhitungan gaya dinamis
Perhitungan  gaya  dan  momen  dinamis dapat dilakukan dengan menggunakan rumus berikut ini:
Rm = 1 2 × γ air laut × d s × h b (1.28)
Mm = R m × ( d s + h b 2 ) (1.29)
b. Perhitungan gaya gelombang
Perhitungan gaya
dan momen gelombang dapat dilakukan dengan
menggunakan rumus berikut ini:
Rs = 1 2 × γ air laut × (d s + h b ) 2 (1.30)
Ms = 1 6 × γ air laut × (d s + h b ) 3 (1.31)
c. Perhitungan gaya angkat
Perhitungan  gaya  dan  momen  angkat dapat dilakukan dengan menggunakan rumus berikut ini:
Ru = 1 2 × γ air laut × d s × B                       (1.32)
Mu = 2 3 × R U × B                                   (1.33)
d. Gaya  dan  momen  total  yang ditimbulkan  oleh  gaya  gelombang dinamis
Total gaya dan momen dapat menggunakan rumus berikut ini:
Rt = Rm + Rs                                         (1.34) Mt = Mm + Rs                                       (1.35)
e. Control stabilitas guling geser
Perhitungan  kontrol  stabilitas  dapat dilakukan  dengan  menggunakan  rumus berikut ini:
Stabilitas guling = ∑ MV ∑ MH+ M U ≥,5               (1.36)
Stabilitas geser = (∑ V- R U ) ×F
∑ H ≥,5              (1.37)
f. Stabilitas  tanggul  terhadap  daya dukung tanah
Perhitungan  stabilitas  daya  dukung tanah  dapat  dilakukan  dengan  menggunakan rumus Terzaghi seperti berikut ini:
ql = (1 -0,2× B L ) γ' . B 2 . Nγ+ (1 -0,2× B L ) C . N C + γ' . D . N q (1.38)
SF= Qult W >2                                              (1.39)

## II. METODE PENELITIAN
Penelitian ini berlokasi di Pantai Panjiwa Sumber Mas, Kecamatan Kadanghaur, Kabupaten  Indramayu.  Secara  geografis lokasi  terletak  pada  titik  koordinat  E=
179957.00;  N=  9299601.00  pada  sistem koordinat  UTM  Zone  48S  atau  pada  posisi 6°19'42.28"S; 108°6'27.17“E. Sebagai gambaran umum tataletak lokasi dapat dilihat pada gambar berikut:
Gambar  5. Lokasi  Pantai  Panjiwa  Sumber Mas  Kec.  Kadanghaur  Kab. Indramayu.
Dalam  penelitian  ini  metoda  yang digunakan  adalah  metoda  deskriptif  dengan pendekatan metoda kuantitatif.
Data  merupakan  sekumpulan  suatu informasi, simbol-simbol dan atau fakta-fakta yang  menjelaskan  suatu  keadaan  objek penelitian.  Pada  umumnya  data  dapat digolongkan menjadi 2 jenis, yaitu data primer dan  data  sekunder.  Dalam  penelitian  ini pengambilan  data  primer  tidak  dilakukan, namun data yang dipakai adalah data sekunder yang  diperoleh  dari  PT.  Satria  Bumistrata Sevice.  Data  sekunder  yang  digunakan  ini berupa:
1.  Peta batimetri dan topografi
2.  Data arah angin
3.  Data priode, tinggi dan arah gelombang
4.  Data pasang surut
5.  Data kecepatan dan arah arus
6.  Data sedimen
Analisa data yang digunakan adalah data angina,  data  gelombang  data  pasang  surut, data arus, dat sedimen, penentuan layout dan tioe bangunan pengaman pantai, perencanaan struktur  pemecah  gelonmbang  ( Breakwater ),
gambar  desain,  dan  analisis  menggunakan Mike 2.

## III. HASIL DAN PEMBAHASAN
Berdasarkan  penelitian  yang  dilakukan maka didapatkan hasil sebagai berikut:

## 3.1 Hasil Analisis Data Angin
Pada  penelitian  ini  analisis  data  angin yang  digunakan  berdasarkan  hasil  data sekunder, sebagai berikut: Tabel  2. Resume Distribusi  Arah  dan
Kecepatan Angin (knot) di Indramayu (990-207)
Statistik  data  angin  secara  keseluruhan, angin  yang  bertiup  dari  arah  selatan  paling besar yaitu sebesar 9,29 %, diikuti angin dari timur sebesar 8.32 %.
3.2 Hasil  Analisis  Peramalan  Gelombang
(Hindcasting)
Analisis data gelombang yang digunakan dalam  penelitian  ini  berdasarkan  hasil  data sekunder.
Tabel  3. Distribusi  Presentase  Arah  dan Tinggi  Gelombang  di  Indramayu (990-207)
Tabel diatas menjelaskan arah dan tinggi gelombang  terbesar  berada  pada  arah  utara dengan ketinggian gelombang sebesar 4.89 m, berikutnya diikuti dari arah timur laut dengan tinggi gelombang sebesar 3.52 m.
3.3 Hasil Pemodelan Transformasi Gelombang Pemodelan transformasi gelombang
dilakukan  dari  3  (tiga)  arah  datangnya gelombang, sesuai dengan arah pembangkitnya  yang  mungkin  terjadi  yakni Utara,  Timur  Laut  dan  Barat  Laut[2].  Setiap masing-masing  tinggi  gelombang  diambil
berdasarkan  priode  ulang  5,  0,  25  dan  50 tahun.
Pemodelan transformasi gelombang dilakukan  dengan  menggunakan  software Mike 2 dengan hasil pemodelan transformasi gelombang  disajikan  dalam  bentuk  kontur tinggi gelombang dan vektor arah gelombang. Hasil simulasi dengan input gelombang pada perioda 5 tahunan dari arah utara, menunjukan bahwa  akibat  transformasi  vektor  arah gelombang  secara  umum  menuju  ke  selatan dengan tinggi gelombang berkisar antara 0.48 m - 0.88 m, arah Timur Laut 0.60 m – 1.00 m, arah  Barat  Laut  0.40  m  –  0.90  m.  Perioda  0 tahunan dari arah utara0.60 m – 0.50 m, dan arah Timur Laut 0.45 m – .05 m. Perioda 25 tahunan dari arah utara 0.50 m – 0.25 m, arah Timur  Laut  0.60  m  –  .20  m,  dan  arah  Barat Laut 0.50 m – 0.25 m, Perioda 50 tahunan dari arah  utara  0.40  m  –  .20  m,  arah  Timur  Laut 0.40 m – .00 m, arah Barat Laut 0.40 m – .20 m,  di dekat pantai.
Gambar 6. Kontur Tinggi Gelombang Priode Ulang 5 Tahun Arah Utara
Gambar 7. Kontur Tinggi Gelombang Priode Ulang 5 Tahun dari Arah Timur Laut
Berdasarkan  hasil  simulasi  pemodelan trasnformasi  gelombang  diatas  maka  dapat disimpulkan  tinggi  gelombang  dari  3  (tiga) arah yaitu Utara, Timur Laut dan Barat Laut berkisar 0.40 m – .25 m di dekat pantai.
3.4 Hasil Analisis Pasang Surut Pada  penelitian  ini  analisis  data  Pasang
Surut yang digunakan berdasarkan hasil data sekunder atau data yang di dapat dari instansi dari PT. Satria Bumistrata Sevice . Data pasang surut  dishidros  yang  diambil  berupa  data ketinggian  pasang  surut  dalam  rentang  jam, dan data tersebut di plot dalam bentuk grafik
<5 5-10 10-15 15-20 >20 Total <5 5-10 10-15 15-20 >20 Total Utara 9935 1250 108 15 9 11317 4,05 0,51 0,04 0,01 0,00 4,61 Timur Laut 6629 1539 182 75 18 8443 2,70 0,63 0,07 0,03 0,01 3,44 Timur 17673 2560 162 23 3 20421 7,20 1,04 0,07 0,01 0,00 8,32 Tenggara 4089 862 135 29 0 5115 1,67 0,35 0,05 0,01 0,00 2,08 Selatan 16294 5332 949 204 23 22802 6,64 2,17 0,39 0,08 0,01 9,29 Barat Daya 3419 935 124 17 1 4496 1,39 0,38 0,05 0,01 0,00 1,83 Barat 6727 1140 67 16 6 7956 2,74 0,46 0,03 0,01 0,00 3,24 Barat Laut 6228 1164 105 29 4 7530 2,54 0,47 0,04 0,01 0,00 3,07
Berangin = 88080 = 35,88 Tidak Berangin = 103010 = 41,96 Tidak Tercatat = 54388 = 22,16
Total = 245478 = 100,00 Arah Jumlah Jam Persentase <0,5 0,5-1,0 1,0-1,5 1,5-2,0 2,0-2,5 >2,5 Total Utara 4,599 0,234 0,035 0,013 0,008 0,002 4,89
Timur Laut 3,045 0,314 0,097 0,015 0,011 0,042 3,52 Timur 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,00 Tenggara 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,00 Selatan 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,00 Barat Daya 1,820 0,128 0,026 0,008 0,000 0,002 1,98 Barat 3,270 0,176 0,029 0,004 0,000 0,006 3,49 Barat Laut 2,858 0,271 0,053 0,010 0,003 0,001 3,20 Bergelombang = 17,08 Tidak Bergelombang = 63,36 Tidak Tercatat = 19,56 Total = 100 Arah Tinggi Gelombang (m)
pasang  surut.  Adapun  grafik  pasang  surut yang digunakan sebagai berikut:
Gambar 8. Grafik Pasang Surut Untuk  mendapatkan  komponen  pasang surut  digunakan  metode  penguraian  pasang surut  dari  data  pencatatan  pasang  surut interval jam dengan durasi pencatatan selama 5 hari penuh. Metode penguraian pasang surut yang  digunakan  adalah metoda  Admiralty. Perhitungan  konstanta  harmonis,  duduk tengah,  air  tinggi  maupun  air  rendah menggunakan methode  Admiralty, yang menghasilkan  konstanta-konstanta  harmonis sebagai berikut:
Tabel 4. Harga Konstanta Harmonis
Komponen Pasut
Pada  penelitian  ini  muka  air  terendah ( Lowest  Water  Surface )  merupakan  bidang datum  yang  dipilih,  posisi  kedudukan  muka air  lainnya,  yaitu:  muka  air  rata-rata  ( Mean Sea  Level )  dan  muka  air  tertinggi  ( Highest Water  Surface ).  Kedudukan  permukaan  air sebagai berikut: HWS ( High Water Surface ) = + 1,29 m MSL ( Mean Sea Level ) = + 0,92 m LWS ( Low Water Surface )
= + 0,5 m Kedudukan  LWS  elevasinya  dibuat  0 (nol), sehingga kedudukan air sebagai berikut: HWS ( High Water Surface ) = + 0,78 m
MSL ( Mean Sea Level ) = + 0,4 m LWS ( Low Water Surface )
= +0,00 m
3.5 Hasil Pemodelan Arus Pasang Surut
Pengaruh arah dan kecepatan arus dapat mempengaruhi  desain breakwater .  Dalam simulasi  arus  pasang  surut  hasil  yang dikeluarkan  adalah  pada  saat  pasang  perbani ( neap tide ) dan yang lain pada waktu pasang purnama  atau  bulan  baru  ( spring  tide ).
Pemodelan  arus  pasang  surut  memberikan hasil berupa kontur dan vektor besar arah dan kecepatan  arus  pada  waktu-waktu  tertentu yaitu pada saat neap maupun spring.
Gambar 9. Pola Arus Neap Pasang Tanggal 0 Mei 209
Gambar 10. Pola Arus Neap Surut Tanggal 0 Mei 209
Berdasarkan  hasil  simulasi  diatas  maka dapat  disimpulkan  arus  yang  terjadi  ketika neap surut yaitu sebesar 0.006 m/detik sampai dengan  0.024  m/detik.  Sedangkan  arus  yang terjadi ketika neap pasang yaitu sebesar 0.02 m/detik sampai dengan 0.054 m/detik, dengan arah  vektor  arus  mengalir  mengikuti  garis pantai.
3.6 Hasil pemodelan Sedimentasi
Simulasi  pemodelan  sedimentasi  disini akan  memberikan  gambaran  secara  umum mengenai  sebaran  sedimen  yang  terjadi  di pantai  panjiwa  sumber  mas.  Dikarenakan kondisi pantai yang berdekatan dengan muara sungai  maka  sedimen  yang  berada  di  muara sungai  akan  terbawa  ke  pantai  oleh  arus sekitarnya.  Hasil  yang  akan  dikeluarkan  dari simulasi  pemodelan  sedimentasi  berupa vektor arah sebaran sedimen serta konsentrasi sedimentasi tersuspensi.
Gambar  11. Pola  Sebaran  Konsentrasi Sedimentasi Tersuspensi Hasil simulasi diatas menunjukan sebaran  konsentrasi  sedimentasi  tersuspensi atau  total  SSC  berada  di  angka  0.04  kg/m3 sampai  dengan  >0.48  kg/m3  dengan  arah vektor mengarah ke kanan.
Amplitudo Fase
cm ( o ) S O 92 M 2 11 324 S 2 7 174 N 2 4 258 K 1 12 102 1 8 137 M 4 0 229 MS 4 0 220 K 2 2 174 P 1 4 102 Jenis Komponen
Gambar 12. Bed Level Sedimentasi

## 3.7 Perubahan Garis Pantai
Untuk  mengetahui  perubahan  garis pantai dapat dilakukan dengan cara mendigitasi  pada  lokasi  penelitian  dengan bantuan  Google  Earth  dan  software  Global Mapper.
Gambar  13. Perubahan  Garis  Pantai  Tahun 2005 Perbedaan  garis  pantai  pada  bagian terabrasi  memiliki  jarak  rata-rata  45  m  dan pada  bagian  tersedimentasi  memiliki  jarak rata-rata  20  m.  Berdasarkan  hasil  digitasi perubahan  garis  pantai  selama  0  tahun kebelakang  membuktikan bahwa  pada  lokasi penelitian  ini  benar  terjadi  abrasi  dan sedimentasi.
3.8 Penentuan  Layout  dan  Tipe  Pemecah Gelombang (Breakwater)
Pantai  panjiwa  sumber  mas  yang berlokasi  di  Indramayu  ini  ada  beberapa bagian yang mengalami abrasi dan ada bagian lain  yang  mengalami  sedimentasi,  hal  ini terjadi berdasarkan arah arus  dan gelombang yang  terjadi  di  sekitar  pantai.  Berdasarkan hasil  pengamatan  yang  dilakukan  di  lokasi, membuktikan bahwa garis pantai dekat Muara Eretan  mengalami  abrasi,  dan  garis  pantai dekat  Muasa  Sumber  Mas  mengalami sedimentasi.  Perencaan breakwater dengan total panjang 2,27 m atau 2,2 km. 3.9 Penentuan Tipe Bangunan Pengaman Pantai
Berdasarkan  pasang  surut  tertinggi (HWS)  yang  berada  di  elevasi  +0.78  m  dan fungsi  dari  bangunan  air  yaitu  untuk menangani  abrasi  serta  sedimentasi  yang terjadi  di  pesisir  pantai  maka  tipe  bangunan pengaman  pantai  yang  dapat  dipilih  adalah jenis  tanggul  tipe  silinder  dan  kubus  ( cube ).
Dalam  penelitian  ini  bangunan  pengaman
pantai yang direncanakan dibuat menjadi dua tipe, dimana pada STA. 0+000 sampai dengan STA. +200 akan menggunakan silinder beton, dan  pada  STA.  +200  sampai  dengan  STA. 2+27  menggunakan  bangunan  pantai  jenis kubus  ( cube ).  Jenis  bangunan  yang  di rencanakan  adalah nonovertopping dimana limpasan gelombang tidak melewati
bangunan pengaman pantai.
3.10 Perencanaan Struktur Tanggul Tipe Silinder  Pada  STA.  0+000  Sampai Dengan STA. +200.
Perhitungan  wave  run  –  up  ini  dapat dilakukan  dengan  menggunakan rumus  2.23, untuk  menentukan  elevasi  puncak  rencana yaitu sebagai berikut: a. Pehitungan tinggi gelombang rencana • Tinggi elevasi rencana gelombang (Hrencana)  = +1.25 m • Kecepatan gelombang (T)   = 8.00 dtk
b. Perhitungan elevasi puncak HWS ( High Water Surface ) = + 0,78 m
Sudut kemiringan sisi breakwater (θr) = 0.5 Panjang gelombang di laut dalam (LO) L 0 =1.56 × 8.00 2 = 99.84 m Bilangan Irribalen (Ir)
I r = 33,7 (1.25 / 99.84) 0,25 =.99
• Run up batu alam kasar (Ru/H) lihat Gambar 41.  = 0.875
• Run up gelombang pada batu alam kasar 𝑅 𝑈 = 0.875  ×  1.25 = .0 𝑚
• Freeboard (diasumsikan) = 0.5 m
• Elevasi puncak
Elevasi puncak = 0.78 + 1.0 + 0.5 = +2.38 m ≈ +2.50 m
3.11 Berat  Armor  Beton  Kubus  Untuk Pelindung Kaki Data yang diperlukan untuk perhitungan sebagai berikut: 𝛾 𝑟 = 2.40 ton/m 3
𝐶𝑜𝑡 𝜃 = 1.5 𝛾 𝑤 = 1.025 ton/m 3
𝑆𝑟 = γ r γ w = 2.40 .025 =2.34
H = 1.25 m K D = 2
W = 2.40 . .25 3 2 . (2.34-) 3 . .5 =0.65 ton
3.12 Perhitungan Stabilitas Struktur

## Tanggu Tipe Silinder
Perhitungan  stabilitas  dilakukan  untuk mengetahui desain yang dapat digunakan atau perlu dilakukan desain ulang.

## a. Menghitung berat tanggul
Gambar 14 . Dimensi Tanggul Tipe Silinder
Berat tanggul   = ( 1 4 . 3,4 . 𝐷 2 ) ×0,50 × .400 = 549,5 kg →0,55 Ton Berat total tanggul = 8,25 ton
b. Perhitungan gaya dinamis Untuk menghitung gaya dinamis, parameter yang diperlukan di antaranya:
h b = 1,10 m d s = 0,78 m 𝛾 𝑎𝑖𝑟 𝑙𝑎𝑢𝑡
= 1,025 ton/m 3
Rm = 1 2 × ,025 × 0,78 ×1,10 = 0,439 ton
Mm = 0,439  ×   (0,78 + 1,10
2 ) = 0,583 t.m
c. Perhitungan gaya gelombang
Untuk  menghitung  gaya  gelombang, parameter yang diperlukan di antaranya: h b
= 1,10 m d s = 0,78 m 𝛾 𝑎𝑖𝑟 𝑙𝑎𝑢𝑡 = 1,025 ton/m 3
Rs = 1 2 ×1,025 × (0,78+ 1,10) 2 = 1,811 ton
Ms = 1 6 × 1,025 ×   (0,78 +  1,10) 3
= 1,135 t.m
d. Perhitungan gaya angkat Untuk menghitung gaya angkat,
parameter yang diperlukan di antaranya:
d s
= 0,78 m
B = 5,45 m
𝛾 𝑎𝑖𝑟 𝑙𝑎𝑢𝑡 = 1,025 ton/m 3
Ru = 1 2 × 1,025 × 0,78 × 5,45 = 2,178 ton
Mu = 2 3 × 2,78 × 5,45 = 7,913 t.m
e. Gaya  dan  momen  total  yang  di timbulkan oleh gelombang dinamis
Gaya dan momen total yang ditimbulkan oleh  gaya  hidrostatis  dan  dinamis  adalah sebagai berikut:
Rt = 0,439 +0,8 = 2,25 ton Mt = 1,583 + 0,35 = 0,78 t.m
f. Perhitungan  gaya  dan  momen  yang terjadi
Tabel 5. Perhitungan Gaya dan Momen Yang Terjadi
g. Kontrol stabilitas guling dan geser
Lakukan  pengecekan  terhadap  stabilitas guling  dan  geser  dimana  kontrol  stabilitas pada  konstruksi  tanggul  adalah  sebagai berikut:
• Stabilitas guling = 22,497 1 ,718+7,93 ≥,5
= 2,335 ≥ 1,5 … Ok
• Stabilitas geser = ( 8,247- 2,178 ) ×0,6 2,250 ≥,5 = 1,618 ≥ 1,5 …. Ok h. Stabilitas  tanggul  terhadap  daya dukung tanah
Perhitungan  yang  digunakan  sesuai rumus  perhitungan  pondasi  dangkal,  karena sesuai syarat untuk pondasi dangkal yaitu D < B, sedangkan struktur ini memiliki D = 0,50 m dan B = 5,45 m.
Gambar 15. Sketsa Dimensi Tanggul Jenis tanah = Pasir halus (-,00 s/d -.50 m) = Lumpur ke tanah liat (-2,00 s/d
-2.50 m) Kedalaman tanggul = 0,50 meter 𝛾 𝑎𝑖𝑟 𝑙𝑎𝑢𝑡 = 1,025 ton/m 3 𝛾 𝑛 = 1,67 ton/m 3 (dari tabel
hasil uji laboratorium) 𝛾 𝑑𝑟𝑦 = 1,07 ton/m3 (dari tabel hasil uji laboratorium GS = 2,6 (dari tabel hasil uji laboratorium) ∅ 𝑡𝑎𝑛𝑎ℎ = 8,40O (dari tabel hasil uji laboratorium) C = 0,1 kg/cm2 ~ 1,10 ton/m2 (dari tabel hasil uji
laboratorium).
Untuk  dasar  pondasi  segi  empat  (LxB) besar  daya  dukung  tanah  dasar  menurut Terzaghi adalah menggunakan rumus berikut:
No.
Section Luas (m 3 ) Berat Jenis (T/m 3 ) V (Ton) H (Ton) Lengan Momen (m) MV (T.m) MH (T.m) W1 0,393 1,4 0,550 0,550 0,302
W2 0,393 1,4 0,550 1,640 0,902
W3 0,393 1,4 0,550 2,730 1,501 W4 0,393 1,4 0,550 3,820 2,100 W5 0,393 1,4 0,550 4,910 2,699 W6 0,393 1,4 0,550 1,090 0,599 W7 0,393 1,4 0,550 2,180 1,199
W8 0,393 1,4 0,550 3,270 1,798 W9 0,393 1,4 0,550 4,360 2,397 W10 0,393 1,4 0,550 1,640 0,902 W11 0,393 1,4 0,550 2,730 1,501 W12 0,393 1,4 0,550 3,820 2,100 W13 0,393 1,4 0,550 2,180 1,199 W14 0,393 1,4 0,550 3,270 1,798 W15 0,393 1,4 0,550 2,730 1,501 Rm 0,439 0,583 Rs 1,811 1,135 Total 8,247 2,250 22,497 1,718
ql = (1 -0,2 × 5,45
1 .200 ) ,67 . 5,45
2 . ,45+ (1 -0,2 × 5,45 .200 ) 1,10 . 8,80+ ,67 . 0,50 . 2,3 ql = 8,92 ton/m 2
Beban  total  tanggul  yang  digunakan adalah beban yang telah dihitung sebelumnya yaitu sebesar W Total = 8,25 ton. SF= 8,92 8,25 >2 = 2,205 > 2 …. Ok

## 3.13 Perhitungan Toe Protection
Perhitungan  nilai  berat,  lebar,  tinggi, dan  kemiringan  toe  protection  rekomendasi SPM (984).
Berat armor (W) = 0.65 ton Tinggi toe = lebar mercu = 1.00 m
Kemiringan ujung toe  = : 1
Lebar toe = 2.5 x .25 = 3.25 m
Tabel 6. Rekapitulasi hasil perhitungan berat armor kubus
3.14 Perencanaan Struktur Pemecah Gelombang Pada STA. +200 Sampai
Dengan STA. 2+27 Berdasarkan  perhitungan  yang  telah dilakukan  pada  perhitungan  elevasi  puncak sebelumnya maka elevasi puncak breakwater berada pada ketinggian +2.50 meter.

## 3.15 Berat  Lapisan  Armor  Beton  (Cover
Layer) 𝛾 𝑟 = 2.40 ton/m 3
𝐶𝑜𝑡 𝜃 = 1.5 𝛾 𝑤 = 1.025 ton/m 3
𝑆𝑟 = 𝛾 𝑟 𝛾 𝑤 = 2.40 .025 = 2.34
H = 1.25
K D = 2 W  = 2.40 . 1 .25 3 2 . (2.34-1) 3 . 1.5 = 0.65 ton
3.16 Perhitungan Lebar Mercu (B) Breakwater Data yang diperlukan untuk perhitungan sebagai berikut: 𝛾 𝑟 = 2.40 ton/m 3 W = 0.65 ton n = 2 K Δ = 1.10
B = 2 .1 .10 . [ 0.65 2.40 ] 1/3 =1.42 m ≈1.50 m
3.17 Perhitungan  Tebal  Lapisan  Armor Kubus Beton (t) Data yang diperlukan untuk perhitungan sebagai berikut: 𝛾 𝑟 = 2.40 ton/m 3 W = 0.65 ton n = 2 K Δ = 1.10
t = 2 .1 .10 . [ 0.65
2.40 ] 1/3 =1.42 m ≈1.50 m
3.18 Perhitungan  Jumlah  Armor  Beton Tiap 0 m 2 Data yang diperlukan untuk perhitungan sebagai berikut: 𝛾 𝑟 = 2.40 ton/m3 W = 0.65 ton n = 2 A = 0 m2 P = 47 KΔ = 1.10
N = 10 . 2 .1 .10 . [ - 47 100 ] [ 2.40 0.65 ] 2/3

## =27.85 →28 buah
3.19 Perhitungan Tebal Filter Layer Data yang diperlukan untuk perhitungan sebagai berikut: 𝛾 𝐿
= 2.60 ton/m 3
W Cover = 0.65 ton
W Layer = (0.65/10) = 0.065 ton n = 2
K Δ = 1.00
t = 2 .1.10 . [ 0.065 2.60 ] /3 =0.58 m ≈0.60 m
3.20 Perhitungan  Julmah  Filter  Layer Tiap 0 m 2 Data yang diperlukan untuk perhitungan sebagai berikut: 𝛾 𝐿 = 2.60 ton/m 3
W Cover = 0.65 ton
W Layer = (0.65/10) = 0.065 ton n = 2 A = 10 m 2
P = 37 K Δ = 1.00 N = 10 . 2 .  . [1 - 37 100 ] [ 2.60 0.065 ] 2 3

## = 147.37 →148 buah
3.21 Perhitungan Core Layer
W Armor (ton) (Cube) +2.50 Var 1.25 2 0.65 Elevasi Atas (m) Elevasi Bawah (m) H (m) K D
Menghitung  berat  core  layer  dapat ditentukan  dari  berat  lapisan  armor,  seperti perhitungan berikut ini: Berat Armor (W) = 0.65 ton Berat Filter Layer (WL) = (0.65 / 10) = 0.065 ton Berat Core Layer (WC) = (0.65 / 100 ) = 0.0065 ton

## 3.22 Perhitungan Toe Protection
Perhitungan  nilai  berat,  lebar,  tinggi, dan  kemiringan  toe  protection  rekomendasi
SPM (984).
Berat armor (W) = 0.65 ton Tinggi toe = tebal armor = 1.50 m Kemiringan ujung toe  = : 1 Lebar toe = 3 x 1.25 = 3.125 m Tabel 7. Rekapitulasi hasil perhitungan berat armor cover layer Kubus dan dimensi
Bangunan Pengaman pantai.

## IV. KESIMPULAN DAN SARAN
4.1 Kesimpulan
Berdasarkan pengolahan data, pemodelan,  dan  perhitungan  desain  dapat diambil kesimpulan sebagai berikut:
1. Abrasi dan sedimentasi yang terjadi pada Pantai  Panjiwa  Sumber  Mas  yang berlokasi  di  Indramayu  ini  dapat  diatasi dengan menggunakan bangunan pengaman  pantai  berupa  tanggul  tipe silinder dan kubus.
2. Desain bangunan pengaman pantai yang direncanakan  memiliki  kriteria  sebagai berikut:
a) Perencanaan Struktur Pemecah Gelombang Pada STA. 0+000 Sampai Dengan STA. +200. a.  Elevasi puncak = +2.50 m b.  Berat armor kubus = 0.65 ton c.  Stabiltas terhadap guling = 4.547 d.  Stabilitas terhadap geser = 1.38 e.  Stabilitas daya dukung  = 2,205 f.  Berat toe protection = 0.78 ton g.  Lebar toe protection = 3.25 m h.  Tinggi toe protection = 1.00 m i.  Kemiringan toe protection = : 1 b) Perencanaan Struktur Pemecah
Gelombang Pada STA. +200 Sampai Dengan STA. 2+27. a.  Elevasi puncak = +2.50 m b.  Lebar puncak = 1.50 m
c.  Kemiringan struktur = 2 d.  Jenis lapisan armor     = Beton Kubus e.  Berat lapisan armor = 0.65 ton f.  Tebal lapisan armor = 1.50 m g.  Jenis lapisan filter = Batu Alam h.  Berat lapisan filter = 0.065 m i.  Tebal lapisan filter = 0.60 m j.  Berat lapisan core = 0.0065 ton k.  Berat toe protection = 0.65 ton l.  Lebar toe protection = 2.50 m m. Tinggi toe protection = 1.50 m n.  Kemiringan toe protection = : 1 4.2 Saran Saran  yang  penulis  berikan  berdasarkan hasil penelitian ini diantaranya yaitu: 1. Dalam pembuatan Boundary sebaiknya  dibuat  terlebih  dahulu  secara manual  pada  software  Autocad,  sehingga ketika  dilakukan  import  koordinat  Boundary sudah terbentuk. Pembuatan Boundary secara langsung  pada  software  Mike  2  memiliki peluang besar dalam eror.
2. Dikarenakan file software Mike 2 ini saling  berkaitan  alangkah  baiknya  setiap  file pemodelan dan hasil running tidak dipisahkan.  Jika  ada  file  yang  terpisahkan karna  pemindahan  tempat  ataupun  ter  delete maka  hasil  pemodelan  ataupun  hasil  running yang  telah  dilakukan  mengalami  eror  dan tidak dapat di running kembali.
3. Bangunan  pengaman  pantai  yang  akan dipilih  dan  diterapkan  pada  Pantai Panjiwa  Sumber  Mas  ini  harus  dikaji lebih  lanjut  mengenai  analisis  daya dukung  tanah  serta  tinjaun  terhadap aspek sosial, ekonomi, dan sosial budaya masyarakat  di  sekitar  wilayah  Pantai Panjiwa Sumber Mas terhadap bangunan pengaman pantai yang akan diterapkan.
4. Dalam pemilihan material tidak diharuskan menggunakan tetrapod karena  material  tetrapod  ini  bisa dikatakan material yang kurang ekonomis, sehingga dapat menggunakan material lain yang relatif lebih ekonomis.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] Kuswandi, Teknik Pantai . Yogyakarta: Beta Offset, 2009.
[2] S. Kramadibrata, Perencanaaan
Pelabuhan . 2002. [3] B. Triatmodjo, Perencanaan
Bangunan  Pantai .  Yogyakarta:  Beta
Offset, 2011.
+2.50 Var 1.50 1.25 2 0.65 1.50 0.065 0.65 0.0065 t Armor (ton) W Filter (ton) t Filter (m) W core (ton) Elevasi Atas (m) Elevasi Bawah
(m) Lebar Mercu (m) H (m)
W Armor (ton)