Contents list available at journal.uib.ac.id

## Journal of Civil Engineering and Planning
Journal homepage: https://journal.uib.ac.id/index.php/jce JCEP - UIB

## Jurnal Penelitian
Analisis  Gaya  Lateral  Dan  Geser  Dasar  Akibat  Beban  Gempa  Berdasarkan Spektra Titik Luluh
Analysis  of  Lateral  Force  and  Base  Shear  Due  to  Earthquake  Loads  Based  on Yield Point Spectra
Goldelfridus Alfredo Abani 1* , Krisantos Ria Bela 1 , Krisantus Satrio Wibowo Pedo 1
1 Program Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Katolik Widya Mandira Kupang Emai korespondensil: godel06abani@gmail.com
INFO ARTIKEL

## ABSTRAK
Kata kunci :
spektra titik luluh SNI 1726- 2019 gaya lateral geser dasar
Gempa bumi merupakan tantangan yang signifikan dalam rekayasa struktur, karena gempa bumi menyebabkan  bangunan  terkena  gaya  lateral  yang  kuat  yang  dapat  menyebabkan  kerusakan parah  atau  bahkan  keruntuhan.  Salah  satu  aspek  penting  dari  analisis  ini  adalah  menentukan gaya lateral dan geser dasar yang bekerja pada struktur. Tujuan dari penelitian ini adalah untuk memperoleh nilai gaya lateral dan geser dasar  pada struktur dengan metode spektra titik luluh (yield  point  spectra).  Spektra  titik  luluh  merupakan  grafik  yang  menghubungkan  antara koefisien  kuat  geser  luluh  (Cy)  dan  perpindahan  saat  luluh  (Δy)  dengan  daktilitis  tertentu, Aschheim dan Black (2000). Dari hasil perhitungan menunjukan bahwa geser tingkat dasar yang ditentukan dengan menggunakan spektrum titik luluh lebih kecil V iβ = 1599.93 kN dibandingkan dengan geser tingkat dasar yang diperoleh dengan menggunakan SNI 1726-2019 lebih besar V i = 1656.57 kN. Nilai geser tingkat pada tingkat atas dengan persamaan yang disarankan oleh Chao dkk.  (2007)  dan  Bulding  Seismic  Safety  Council  (2009)  lebih  tinggi  sebesar  F i,β =  640.56  kN  , dibandingkan  dengan  nilai  geser  tingkat  yang  ditentukan  menggunakan  SNI  1726-2019,  lebih kecil  F i =  444.75  kN  sesuai  dengan  nilai  geser  tingkat  berdasarkan  rasio  geser.  Dapat disimpulkan  bahwa  semakin  kecil  geser  dasar  dan  geser  tingkat  atas  pada  bangunan  struktur, semakin kecil resiko kerusakan maupun keruntuhan pada struktur akibat gempa.

## ARTICLE INFO ABSTRACT
Keywords:
yield point spectra SNI 1726-2019 lateral force
base slide
Earthquakes  pose  a  significant  challenge  in  structural  engineering,  as  they  expose  buildings  to strong lateral forces that can cause severe damage or even collapse. One important aspect of this analysis is to determine the lateral forces and base shear acting on the structure. The purpose of this  study  is  to  obtain  the  values  of  lateral  forces  and  base  shear  in  structures  using  the  yield point  spectra  method.  The  yield  point  spectra  is  a  graph  that  relates  the  yield  shear  strength coefficient (Cy) and the displacement at yield (Δy) with a certain ductility, Aschheim and Black (2000). The calculation results show that the base level shear determined using the yield point spectrum is smaller Viβ = 1599.93 kN compared to the base level shear obtained using SNI 1726 - 2019 which is greater Vi = 1656.57 kN. The level shear value at the top level with the equation suggested by Chao et al. (2007) and the Building Seismic Safety Council (2009) is higher by Fi,β = 640.56 kN, compared to the level shear value determined using SNI 1726-2019, smaller Fi = 444.75 kN according to the level shear value based on the shear ratio. It can be concluded that the smaller the base shear and upper level shear in the building structure, the smaller the risk of damage or collapse of the structure due to earthquakes.
Journal of Civil Engineering and Planning Vol. 5. No. 1 2024

## 1. Pendahuluan
Indonesia merupakan zona risiko gempa yang cukup tinggi. (Cahyani & Sitanggang, 2021). salah satu potensi  gempa  yang  sering  terjadi  yaitu  di  wilayah  Nusa  Tenggara  Timur  (NTT).  (Wekke,  2021) menjelaskan  bahwa  situasi  tektonik  di  wilayah  Nusa  Tenggara  Timur  diapit  oleh  lempeng  Indo Australia  bertabrakan  dengan  lempeng  Eurasia  sehingga  dapat  dikatakan  sepanjang  wilayah  Nusa Tenggara  Timur  berada  pada  zona  subduksi  yang  masih  aktif.  Gempa  bumi  merupakan  tantangan yang signifikan dalam rekayasa struktur, karena gempa bumi menyebabkan bangunan terkena gaya lateral yang kuat yang dapat menyebabkan kerusakan parah atau bahkan keruntuhan.
Memahami  dan  memperhitungkan  gaya-gaya  ini  dengan  tepat  sangat  penting  dalam  merancang struktur tahan gempa. Salah satu aspek penting dari analisis ini adalah menentukan gaya lateral dan geser  dasar  yang  bekerja  pada  struktur.  Penggunaan  prosedur  gaya  lateral  statis  yang  setara berdasarkan spektrum respons desain. Umumnya, salah satu metode yang sering digunakan adalah analisis  statik  ekuivalen.  Namun  dengan  metode  tersebut  sangat  membutuhkan  perhitungan  yang cukup, untuk mendapatkan variabel yang diinginkan (gaya geser lateral, perpindahan luluh, dan lain sebagainya)  dalam  mendisain  suatu  struktur.  Selain  metode  tersebut,  metode  spektra  titik  luluh ( yield point spectra) adalah salah satu metode yang empiris dikembangkan oleh Aschheim dan Black (2000). Spektra titik luluh merupakan grafik yang menghubungkan antara koefisien kuat geser luluh ( C y ) dan perpindahan saat luluh ( Δ y ) dengan daktilitis tertentu. Grafik spektra titik luluh tergantung pada  grafik  respons  spektra  pada  kondisi  elastik.  Metode  spektra  titik  luluh  merupakan  alternatif untuk  mendapatkan  geser  dasar  dari  suatu  bangunan  gedung  (Arfiadi,  2015).  Metode Yield  Point Spectra  juga  salah  satu  metode  dalam  PBSD  yang  digunakan  untuk  mendeskripsikan  respon perpindahan puncak dari bangunan tingkat tinggi dan perpindahan daktilitas yang diinginkan pada struktur  akibat  gempa(Ndouk,  2016).  Selain  itu  metode  spektra  titik  luluh  dapat  menjadi  suatu metode  yang  dapat  diacu  untuk  memprediksi  beberapa  karakteristik  struktur  secara  praktis ( R, Frans, 2010). Tujuan dari penelitian ini adalah untuk memperoleh nilai gaya lateral dan geser dasar pada struktur dengan metode spektra titik luluh ( yield point spectra).
2. Tinjauan Pustaka
2.1 Spektra Titik Luluh ( Yield Point Spectra)
Spektra  titik  luluh  merupakan  grafik  yang  menghubungkan  hubungan  antara  koefisien  kuat  geser luluh (C y ) dan perpindahan saat luluh (Δ y ) dengan daktilitis tertentu. Grafik spektra titik luluh dibuat berdasarkan  grafik  respons  spektra  dalam  kondisi  elastik.  Persamaan  yang  digunakan  untuk menghasilkan grafik ini adalah sebagai berikut:
Δ y = 1 𝑅 𝜇 ( 𝑇 2𝜋 ) 2 (1)
C y = 𝑆 𝑎 𝑅 𝜇 (2)
Dengan Δ y sebagai perpindahan saat luluh, T sebagai periode struktur, Sa sebagai spektrum respons percepatan, C y sebagai koefisien kuat geser luluh, dan R µ sebagai faktor reduksi kuat luluh. Nilai R µ merupakan fungsi dari daktilitas sistem (µ) dan waktu getar struktur (T). Hubungan antara R µ -µ-T menggunakan metode yang diusulkan oleh Nassar dan Krawinkler (1991) antara lain:
R µ = {c(µ-1)+1} 1/c
Journal of Civil Engineering and Planning Vol. 5. No. 1 2024
c(α,T) = 𝑇 𝛼 1+𝑇 𝛼 + 𝑏 𝑇 (4)
dengan a dan b bergantung pada koefisien a (rasio dari kekakuan setelah terjadi luluh dan kekakuan elastik)
2.2 Mengestimasi Perpindahan Saat Luluh
Metode  spektrum  kekuatan  luluh  memiliki  keuntungan  karena  rasio  simpangan  luluh  dapat diperkirakan  dengan  relatif  akurat  dan  tidak  tergantung  pada  jumlah  lantai  atau  tinggi  bangunan (Arfiadi, 2015). FEMA P-750 memberikan estimasi nilai yield drift ratio yang bergantung pada sistem struktur seperti terlihat pada Tabel 1.
Tabel 1. Perkiraan Yield Drift Ratio berdasarkan FEMA P-750 Sistem Penahan Beban Lateral Perkiraan yield drift ratio , % Bangunan Beton Bertulang: Rangka Momen 0,5 – 0,6 Dinding geser kantilever 0,10 h/l w Bangunan Baja: Rangka Momen 1-1,2 Special Truss Moment Frames 0,75 Special Truss Moment Frames 0,3 Rangka Bresing Eksentrik 0,5 Rangka Bresing Tertahan Tekuk 0,3-0,5
Dari Tabel 1, diatas perpindahan luluh ( yield displacement) dapat dihitung dengan persamaan: Δ y = ( ∆ 𝑦 ℎ ) h (5)
dengan Δ y adalah perpindahan luluh, Δ y /h adalah yield drift ratio, h adalah tinggi total bangunan.

## 2.3 Perpindahan Puncak Maksimum
Perpindahan puncak maksimum melindungi komponen non-struktural dan sistem pemikul momen dari  kerusakan  yang  berlebihan  (FEMA  P-750).  Tujuan  perpindahan  ini  adalah  untuk  mencegah perpindahan  yang  berlebihan  di  antara  ruang  dan  pengurangan  kebutuhan  ductility  sistem. Berdasarkan batasan daktilitis sistem dan story drift yang diijinkan, perpindahan puncak maksimum dapat ditentukan.
Penetapan story drift ijin berdasarkan  (Building Seismic Safety Council, 2009):
Δ u,Δ = ( ∆ 𝑎 ℎ 𝑠𝑥 ) ℎ 𝑎 3,𝑠𝑡𝑎𝑡 (6)
dengan Δ u,Δ = perpindahan puncak berdasarkan story drift , Δ α = story drift  yang diijinkan, h sx = tinggi tingkat yang ditinjau, dan α 3,stat = koefisien koreksi berdasarkan Tabel 2.
Tabel 2. Estimasi α 3,stat berdasarkan FEMA P-750 Jumlah tingkat Rangka Momen Sistem Ganda Dinding Geser dan Rangka Momen Dinding Geser Kantilever Langsing dan Rangka Bresing 1 1 1 1 2 1,19 1 1,38 3 1,23 1 1,49 5 1,26 1 1,58 10 1,28 1 1,64 > 20 1,29 1 1,67
Journal of Civil Engineering and Planning Vol. 5. No. 1 2024
Untuk menentukan batasan daktilitas sistem perpindahan puncak dapat dihitung dengan: Δ u,µ = µ d Δ y (7)
Dengan µ d = 𝜇 𝑐 𝑙 (8)
µ d =  batas  daktilitas  rencana,  µ c =  daktilitas  sistem  sesuai  dengan  Tabel  3,  dan  I  =  faktor kepentingan  struktur.  Nilai  perpindahan  puncak  maksimum  diambil  nilai  minimum  di  antara Persamaan (6) dan (7) sebagai berikut
Δu = min(Δ u,Δ ,Δ u,µ ) (9)
setelah diperolehnya nilai target perpindahan puncak gedung, target kebutuhan daktilitas, dihitung dengan:
µ t = ∆ 𝑢 ∆ 𝑦 (10)
Tabel 3. Daktilitis sistem ijin berdasarkan FEMA-P750 Sistem Penahan Beban Lateral Khusus Menengah Biasa Bangunan Beton Bertulang Rangka Momen 2,4 1,5 0,9 Dinding Geser Kantilever 1,6 - 1,3
2.4 Hubungan Sistem Derajat Kebebasan Majemuk (MDOF) Dan Sistem Derajat Kebebasan Tunggal (SDOF)
Karena  spektrum  titik  luluh  didasarkan  pada  sistem  derajat  kebebasan  tunggal,  hal  ini  diperlukan untuk  memastikan  hubungan  analog  antara  nilai-nilai  yang  ditetapkan  berdasarkan  sistem  derajat kebebasan  berganda  dan  sistem  derajat  kebebasan  tunggal.  Perpindahan  titik  luluh  untuk  sistem derajat  kebebasan  tunggal  yang  analog  dapat  dihitung  menggunakan  persamaan  berikut,  dengan asumsi bahwa perpindahan titik luluh puncak bangunan telah ditentukan:
∆ y ∗ = ∆ 𝑦 Γ 1 (11)
dengan  1 sebagai faktor partisipasi ragam pertama, dan Δ y adalah perpindahan pada saat luluh pada sistem  berderajat  kebebasan  tunggal  ekuivalen.  Analisis  dinamik  dapat  dilakukan  dengan menghitung faktor partisipasi ragam pertama dengan persamaan berikut.
Γ 1 = {ϕ} 1 𝑇 [𝑊]{1}
{ϕ} 1 𝑇 [𝑊]{ϕ} 1 (12)
dengan  1 =  vektor  bentuk  ragam  pertama,  W  =  matriks  diagonal  berisi  berat  masingmasing lantai, dan  1  = vektor berisi angka 1.
Dengan  diketahuinya  dari  pers.  (11),  kuat  perlu  dari  sistem  berderajat  kebebasan tunggal ekuivalen untuk membatasi kebutuhan daktilitas sebesar dapat dihitung berdasarkan spektra titik luluh sebagai
𝑉 𝑦 ∗ = 𝐶 𝑦 ∗ 𝑊 ∗ (13)
Journal of Civil Engineering and Planning Vol. 5. No. 1 2024
dengan 𝑊 ∗ = {ϕ} 1 𝑇 [W]{1}
Geser dasar dapat diperoleh dengan menggunakan teori analisis dinamik berikut: V y = 𝑉 ∗ Γ 1 (14)
Dengan mensubstitusikan pers. (13) pada pers. (14) diperoleh:
V y = 𝐶 𝑦 ∗ 𝑊 ∗ Γ 1 = 𝐶 𝑦 ∗ {ϕ} 1 𝑇 [W]{1} Γ 1
V y = 𝐶 𝑦 ∗ {ϕ} 1 𝑇 [W]{1} ( 𝑊 {1} 𝑇 [𝑊]{1} )Γ 1 = 𝐶 𝑦 ∗ Γ 1 ( {ϕ} 1 𝑇 [W]{1} {1} 𝑇 [𝑊]{1} ) w
Sehingga V y = 𝐶 𝑦 ∗ α 1 W (15)
dengan  1 = koefisien massa ragam pertama, yaitu:
α 1 = Γ 1 ( {ϕ} 1 𝑇 [W]{1}
{1} 𝑇 [𝑊]{1} ) (16)
Spektrum  titik  leleh  dapat  digunakan  untuk  menghitung  secara  langsung  koefisien  kekuatan  luluh atau 𝐶 𝑦 ∗ . Pers. (15) mudah  disederhanakan menjadi
V y = C y W (17)
Dengan
C y = α 1 𝐶 𝑦 ∗ (18)
Tabel 4 (FEMA P-750) dapat digunakan untuk menentukan koefisien massa ragam pertama α 1 dan komp onen  partisipasi  ragam  pertama  Γ 1 .  Jika Δ 𝑦 ∗ diketahui,  periode  yang  tepat  dapat  dihitung dengan
𝑇 ∗ = 2π√ Δ 𝑦 ∗ 𝐶 𝑦 ∗ 𝑔 (19)
Tabel 4. Koefisien massa ragam pertama  1 berdasarkan FEMA P-750 Jumlah tingkat Rangka Momen Sistem Ganda Dinding Geser dan Rangka Momen Dinding Geser Kantilever Langsing dan Rangka Bresing Γ 1 α 1 Γ 1 α 1 Γ 1 α 1 1 1 1 1 1 1 1 2 1,21 0,94 1,24 0,89 1,24 0,76 3 1,27 0,90 1,33 0,85 1,35 0,70 5 1,32 0,86 1,4 0,82 1,46 0,66 10 1,35 0,82 1,45 0,79 1,54 0,63 >20 1,37 0,80 1,48 0,77 1,59 0,62

## 2.5 Distribusi Beban Lateral
Distribusi beban geser disarankan oleh Chao et al. (2007) berdasarkan temuan dari analisis struktur dinamis  nonlinier.  Beban  lateral  pada  lantai  dihitung  berdasarkan  Chao  et al.  (2007)  diperbarui  di FEMA P-750 dengan persamaan sebagai berikut.
Journal of Civil Engineering and Planning Vol. 5. No. 1 2024
F i,β = (β i – β i+1 )V y (20)
dengan  F i,  =  beban  lateral  pada  lantai,  i =  rasio  geser  tingkat  V i terhadap  geser  dasar V y yang dihitung berdasarkan:
β i = 𝑉 𝑖 𝑉 𝑦 = ( ∑ 𝑊 𝑗 ℎ 𝑗 𝑛 𝑗=𝑖 ∑ 𝑊 𝑗 ℎ 𝑗 𝑛 𝑗=𝑖 ) (21a)
β i+1 = 0 untuk i = puncak gedung (atap)
(21b)
selanjutnya untuk mengoreksi gaya geser dasar berdasarkan FEMA P-750 sebagai berikut
V yc = ( h eff,1 h eff,β ) V y (22)
sebagaimana  h eff,1 =  titik  berat  dari  momen  guling  berdasarkan  ragam  ke  1,  dan  h eff,  =  titik  berat momen guling yang dihitung berdasarkan distribusi beban lateral yang bekerja.
Nilai  rasio  h eff,1 /h berdasarkan  FEMA  P-750  dapat  dilihat  pada  Tabel  5,  sedangkan  nilai  h eff,  dapat diperoleh dari persamaan:
h eff,  = Σ𝐹 𝑖 ℎ 𝑖 Σ𝐹 𝑖
(23)
Tabel 5. Rasio h eff,1 /h berdasarkan FEMA P-750 Jumlah tingkat Rangka Momen Sistem Ganda Dinding Geser dan Rangka Momen Dinding Geser Kantilever Langsing dan Rangka Bresing 1 1 1 1 2 0,79 0,81 0,86 3 0,73 0,75 0,81 5 0,70 0,71 0,78 10 0,67 0,69 0,75 >20 0,66 0,68 0,74

## 3. Metode Penelitian
Pemodelan  sistem  dalam  penelitian  ini  adalah  model  sistem  struktur  rangka  momen  5  lantai. Struktur  akan  di  analisis  dengan  menggunakan  metode  spektra  titik  luluh,  untuk  memperoleh variabel  yang  diinginkan  seperti  gaya  lateral  dan  geser  dasar. Menghitung  analisis  spektrum  titik luluh secara manual dapat dilakukan dengan Microsoft Excel 2010. Diagram alur dari analisis yang dilakukan ini dapat dilihat pada Gambar 1.
𝛼𝑇 −0,2

## Gambar 1 Diagram Alur Pengerjaan Penelitian

## 4. Hasil dan Pembahasan
1.1 Contoh Kasus
Persyaratan  struktural  berikut  dievaluasi  untuk  bangunan  rangka  momen  lima  lantai  seperti  yang terlihat pada Gambar 2. Tinggi lantai 1 = 4 meter, lantai 2 sampai lantai 5 = 3.5 meter, sehingga total ketinggian struktur adalah 18 meter. Setiap bentang  diasumsikan mempunyai panjang enam meter dan  merupakan  bentang  untuk  sumbu  X  dan  Y.  percepatan  gravitasi,  g  =  9810  mm/det2.  Tabel  6 menunjukkan  massa  tiap  lantai.  Kondisi  tanah  di  Kupang  tergolong  tanah  sedang  pada  saat konstruksi dirancang. Struktur kantor dirancang dengan faktor signifikansi I = 1.
Journal of Civil Engineering and Planning Vol. 5. No. 1 2024
Tabel 6. Massa tiap lantai untuk gedung 5 lantai Lantai 1 2 3 4 5 Massa (ton) 429.3034 415.5689 415.5689 415.5689 303.3506
Tahapan berikut dapat digunakan untuk mendemonstrasikan bagaimana pendekatan spektrum titik luluh dalam menghitung gaya geser lateral dan perpindahan pada saat luluh.
1. Estimasi  perpindahan  luluh  dengan  menggunakan  parameter  berdasarkan  Tabel  (1)  untuk struktur rangka momen, yield drift ratio diperkirakan = 0,55%. Yield drift pada atap ditentukan berdasarkan pers.(5)
Δ y = 0,55/100 x 18 = 0,099 m = 99 mm
2. Penentuan  perpindahan  puncak  maksimum.  Dari  Tabel  3,  daktilitas  ijin  untuk  sistem  rangka momen  t = 2,4. Batas perpindahan puncak berdasarkan daktilitas ijin dihitung dengan pers. (7) dengan mengingat faktor kepentingan I =1:
Δ u,µ = µ d Δ y = 2,4 x 99 = 237,6 mm
3. Berdasarkan Tabel 20 SNI 1726-2019, simpangan antar lantai ijin Δ a = 0,020hsx
Δ a = 0,020 x 18 = 0.36 m = 360 mm.
Dari Tabel 2 α 3,stat = 1,26
Berdasarkan persamaan (6):
Δu,Δ = ( ∆a h sx ) h α 3,stat
Δu,Δ = (0,020) 18 1,26 = 0,286 m = 286 mm
Δ u ditentukan dari Δ u = min (237,6. 286) = 237,6 mm.
Berdasarkan persamaan (10) dengan demikian µt = 237,6/99 = 2,4.
4. Berdasarkan  Tabel  4,  faktor  partisipasi  ragam  ke  1  Γ 1 =  1,32,  sehingga yield  drift  dari  sistem berderajat kebebasa tunggal ekivalen menjadi:
∆ 𝑦 ∗ = ∆ 𝑦 Γ 1 = 99 1,32 = 75 mm
5. Menentukan  nilai  koefisien  kuat  geser  luluh  (C y ).  Dengan  daktilitas  konstan  µ t =  2,4.  Untuk menghitung  koefisien  geser  dasar  pada  saat  luluh 𝐶 𝑦 ∗ ,  grafik  spektra  titik  luluh  disesuaikan dengan grafik respons untuk kota Kupang pada kondisi tanah sedang. Gambar 3 dan Tabel 7 juga dapat  digunakan  untuk  mendapatkan  nilai.  Nilai  yang  diberikan  dalam  tulisan  ini  diambil  dari Nassar dan Krawinkler (1991).
Dari Gambar 3 dan Tabel 7 untuk ∆ 𝑦 ∗ = 75 mm diperoleh nilai 𝐶 𝑦 ∗ ≈ 0,117 Dari Tabel 4  1 = 0,86, sehingga nilai koefisien kuat geser minimum menjadi:
C y = α 1 𝐶 𝑦 ∗ = 0,86 x 0,117 = 0,10.
Geser dasar menjadi:
V y = C y W = 0,10 x 17609.97 = 1771,92 kN.
Journal of Civil Engineering and Planning Vol. 5. No. 1 2024
Gambar 3. Spektra titik luluh kupang tanah sedang  = 1dan  = 2,4
Tabel 7. Koefisien-koefisien untuk  t = 2,4 T (detik) Rµ=2,4 Cy Δy (mm) 1.5 2.58195 0.124054 70.70202 1.55 2.581823 0.12007 73.06997 1.6 2.581548 0.116326 75.43195 1.65 2.581147 0.112818 77.8013 1.7 2.580636 0.109547 80.19313 1.75 2.580032 0.106433 82.56421 1.8 2.579347 0.103515 84.95457 6. Penentuan  distribusi  beban  lateral  berdasarkan  peraturan Building  Seismic  Safety  (2009)  dan Chao et al. (2007) dihitung berdasarkan pers. (20) dan (21):
F i,β = (β i – β i+1 )V y
β i = 𝑉 𝑖 𝑉 𝑦 = ( ∑ 𝑊 𝑗 ℎ 𝑗 𝑛 𝑗=𝑖 ∑ 𝑊 𝑗 ℎ 𝑗 𝑛 𝑗=𝑖 )
dengan  = 0,75 dan Te dihitung dengan pers. (19):
T=Te=2π√ ∆ 𝑦 ∗ 𝐶 𝑦 ∗ 𝑔 = 2π√ 75 0,117𝑥9810 = 1, 61 detik
Hasil dari analisis lainnya dirangkum pada Tabel 8.
Tabel 8. Distribusi beban lateral Lt h i w i (kN) w i h i (kNm) ∑w i h i (kNm) β i β i - β i+1 F i β i kN F iβ x h i (kNm)
5 18 2698.85 48579.277 48579.277 0.400 0.400 709.412 12769.42 4 14.5 3697.23 53609.865 102189.142  0.665 0.265 468.774 6797.229 3 11 3697.23 40669.552 142858.694  0.836 0.171 302.537 3327.903 2 7.5 3697.23 27729.240 170587.934  0.943 0.108 190.486 1428.645 1 4 3819.43 15277.702 185865.636 1 0.057 100.706 402.8234 ∑ 17609.97  185865.636 1 1771.915  24726.02
𝛼𝑇 −0,2
Journal of Civil Engineering and Planning Vol. 5. No. 1 2024
7. Tinggi efektif dari resultan gaya lateral dihitung dengan:
h eff,  = Σ𝐹 𝑖 ℎ 𝑖 Σ𝐹 𝑖 = 24726,02 1771,915 = 13,954 m
ℎ 𝑒𝑓𝑓,𝛽 ℎ = 13,954 18 = 0,775
Berdasarkan Tabel 5.
h eff,β h = 0,70
Geser dasar dapat disesuaikan menjadi
V yc = ( h eff,1 h eff,β ) V y = 0,70 0,775 V y = 0,9032 V y
V yc = 1599,9 kN
Tabel 7 menunjukkan bagaimana distribusi beban lateral dapat dilakukan selanjutnya dengan V y = 1599,9 kN(1)
Selanjutnya  pada  Tabel  9  (kolom  3)  disajikan  perbandingan  gaya-gaya  lateral  yang  dihitung berdasarkan  peraturan  SNI  1726-2019.  Gaya  terkoreksi  terdapat  pada Tabel  9  (kolom  2),  dan gaya  lateral  ditentukan  oleh  rasio  geser  tingkat  berdasarkan  SNI  1726-2019  (kolom  4) digunakan  untuk  geser  tingkat  V.  Tingkat  geser  juga  ditampilkan  pada  Tabel  9  berdasarkan sebaran  sebagai  berikut:  (a)  spektrum  titik  luluh  dengan  sebaran  rasio  geser,  (b)  SNI  1726- 2019, dan (c) SNI 1726-2019 namun pembagiannya berdasarkan rasio geser yaitu pada kolom 5, 6, dan 7. Gambar 3 juga menunjukkan perbandingan gaya tiap lantai.
Tabel 9. Perbandingan gaya-gaya Lantai F i,β YPS terkoreksi (kN) F i SNI 1726-2019 (kN) F i,β SNI 1726-2019 (kN) V i,β YPS terkoreksi (kN) V i SNI 1726-2019 (kN) V i,β SNI 1726-2019 (kN) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) 5 640.56 444.75 663.23 640.56 444.75 663.23 4 423.28 484.05 438.26 1063.83 928.80 1101.49 3 273.17 360.76 282.84 1337.01 1289.56 1384.33 2 172.00 240.01 178.09 1509.00 1529.56 1562.42 1 90.93 127.01 94.15 1599.93 1656.57 1656.57
Gambar 4. Perbandingan gaya lateral dan geser tingkat
Tabel  9  dan  Gambar  4  di  atas  menunjukkan  bahwa  perhitungan  berdasarkan  peraturan  SNI  1726- 2019,  mendapatkan  perpindahan  geser  tingkat  dasar  lebih  besar  V i =  1656.57  kN,  dibandingkan dengan geser tingkat fundamental berdasarkan spektrum titik luluh sebesar V iβ = 1599.93 kN. Secara umum,  gaya  geser  lantai  yang  dihitung  menggunakan  SNI  1726-2019  pada  tingkat  atas,  seperti ditunjukkan  pada  Gambar  4,  lebih  kecil  F i =  444.75  kN,  dari  perpindahan  lantai  yang  ditentukan menggunakan  rasio geser  dihitung  dengan  persamaan  yang  disarankan  oleh  Chao  dkk.  (2007)  dan Bulding Seismicc Safety Council (2009) sebesar F i,β = 640.56 kN.

## 5. Kesimpulan dan Saran
5.1 kesimpulan
Dalam  penelitian  ini  telah  membahas  penggunaan  spektrum  titik  leleh  untuk  menentukan  geser dasar  pada  bangunan.  Geser  tingkat  dasar  yang  ditentukan  dengan  menggunakan  spektrum  titik luluh ternyata lebih kecil V iβ = 1599.93 kN dibandingkan dengan geser tingkat dasar yang diperoleh dengan  menggunakan  SNI  1726-2019  lebih  besar  V i =  1656.57  kN  berdasarkan  pemeriksaan terhadap contoh struktur yang diperiksa. Nilai geser tingkat pada tingkat atas yang disarankan oleh Chao dkk. (2007) dan Bulding Seismicc Safety Council (2009) lebih tinggi sebesar F i,β = 640.56 kN , dibandingkan dengan nilai geser tingkat yang ditentukan menggunakan SNI 1726-2019, lebih kecil F i =  444.75  kN  sesuai  dengan  nilai  geser  tingkat  berdasarkan  rasio  geser.  Dapat  disimpulkan  bahwa semakin  kecil  geser  dasar  dan  geser    tingkat  atas  pada  bangunan  struktur,  semakin  kecil  resiko kerusakan maupun keruntuhan pada struktur akibat gempa.

## 5.2 Saran
Pada analisis ini apabila metode spektra titik luluh dijadikan sebagai alternatif dalam pembebanan gempa dalam penentuan gaya lateral dan geser dasar struktur, perlu adanya kajian lebih lanjut untuk memastikan  bahwa  struktur  yang  dihitung  dengan  metode  ini  akan  lebih  baik  dengan  metode sebelumnya.

## 6. Daftar Pustaka
Arfiadi,  Y.  2015.  Perancangan  Beban Gempa  Berdasarkan  Spektra  Titik Luluh. Seminar  dan  Pameran HAKI 2015: Challenges in the Future.
Aschheim,  M  dan  Black,  E.  (2000). “Yield  Point Spectra  for  Seismic  Design  and Rehabilitation” , Earthquake Spectra, 16(2):317-336
Badan  Standardisasi  Nasional,  (2019) .  “ Tata  Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk  Bangunan Gedung dan Non Gedung ”, BSN, Jakarta. Building  Seismic  Safety  Council    (2009) .  “ NEHRP  Recommended  Seismic  Provisions  for  New Buildings  and  Other  Structures  FEMA  P-750 ”,  National  Institute  of  Building  Science, Washingtn DC.
Chao,  S.H.,  Goel,  S.C.  dan  Lee,  S.S.  (2007).  “ A  seismic  design  lateral  force  distribution  based  on inelastic state of structures”, Earthquake Spectra, 23(3), 547 -569. Nassar, A.A. dan Krawinkler, H. 1991. Seismic Demands for SDOF and MDOF Systems, Report no 95. The John Blume Earthquake Engineering Center, Stanford University, CA.
Wekke,  I.  S.  (2021). Mitigasi  Bencana.  Penerbit  Adab. https://books.google.co.id/books?id=l3Y- EAAAQBAJ
Cahyani, R. O., & Sitanggang, A. N. (2021). Efek Penggunaan Base Isolator Terhadap Periode Natural Bangunan Gedung Bertingkat yang Tereksitasi oleh Gempa. Journal of Civil Engineering and Planning, 2(2), 162. https://doi.org/10.37253/jcep.v2i2.6205
Ndouk,  F.  D.  (2016). Evaluasi  Kinerja  Struktur  Gedung  Beton  Bertulang  Sistem  Ganda  Dengan Analisis Nonlinear Statik Dan Yield Point Spectra. http://e-journal.uajy.ac.id/9709/
R,  Frans.,  &  Y,  Arfiadi.(2017).  Perbandingan  Perencanaan  Beban  Gempa  Berdasarkan Metode Spektrum Kapasitas Dan Spektra Titik Luluh. Jurnal teknik sipil. A Scientific Journal Of Civil Engineering  Vol. 21 No. 1 