Jurnal Indonesia Sosial Teknologi: p–ISSN: 2723 - 6609 e-ISSN : 2745-5254 Vol. 2, No. 11 November 2021

## PERENCANAAN  PEMASANGAN  PIPA  DISTRIBUSI  HDPE  Ø  300  MM CROSSING REL KERETA API DI JL. RA KARTINI KOTA CIREBON DENGAN METODE JACKING SYSTEM
Lia Amaliah 1 , Yuriska Nur Larasati 2 , Nono Carsono 3 .
Program Studi Teknik Sipil - Sekolah Tinggi Teknologi Cirebon 1,2,3
Email: liaamaliah92@gmail.com 1 , larasatiyuriska06@gmail.com 2 , nonocrs74@gmail.com

## Abstrak
Pemasangan  pipa  distribusi  HDPE  Ø  300  mm  crossing  rel  kereta  api  di  Jl.  RA Kartini  Kota  Cirebon  dilakukan  sebagai upaya  untuk  meningkatkan  kapasitas  dan menjaga  kontinuitas  pelayanan  air  bersih,  menertibkan  jaringan  perpipaan,  serta meningkatkan tekanan dan supply air ke wilayah Pesisir dan sekitarnya. Penelitian ini  bertujuan  untuk  mengetahui  aspek  keamanan  konstruksi  pemasangan  pipa distribusi  HDPE  Ø  300  mm  dengan  metode Jacking  System serta  mengetahui efektifitas dari perencanaan pemasangan pipa distribusi tersebut dengan melakukan analisis  hidrolis.  Metode  pelaksanaan  pemasangan  pipa  yang  digunakan  oleh Perumda Air  Minum Tirta  Giri  Nata  Kota  Cirebon  adalah  metode  jacking  system untuk  pipa  sepanjang  48,70  m  sesuai  dengan  hasil  kajian  optimalisasi  jaringan distribusi Kota Cirebon tahun 2019 menggunakan program aplikasi EPANET. Hasil analisis  distribusi  beban  di  atas  rel  kereta  api  yang  akan  bekerja  pada  pipa  beton yaitu  beban  merata  pada  lapisan  tanah  asal  σ 2 =  9,61  N/cm 2 =  0,98  Kg/cm 2 dan beton K-500 memiliki kekuatan tekan beton sebesar 500 kg/cm 2 atau fc 41,50 mpa atau 4.900 N/cm 2 sehingga pipa beton K-500 Ø 450 mm crossing rel kereta api Jl. Kartini  Kota  Cirebon  dapat  menahan  pembebanan  yang  bekerja  pada  pipa  beton tersebut  berupa  beban  mati/statis  dan  beban  hidup/dinamis  (beban  vertikal)  dan beban  horizontal.  Hasil  analisis  hidrolis  pada  jam  puncak  menunjukkan  bahwa pemasangan  pipa  baru  HDPE  dengan  ukuran  Ø  300  mm  di  Jalan  Kartini  dari Crossing  Rel  Kereta Api  Sampai  Dengan  Jl. Veteran  Sisingamangaraja  Sepanjang 873  Meter  meningkatkan  sisa  tekan  di  kawasan  Wilayah  Pusat  Pelelangan  Ikan Pesisir.  Dari  hasil  penelitian  ini  maka  dapat  disimpulkan  bahwa  metode  Jacking System untuk pemasangan pipa distribusi HDPE Ø 300 mm crossing rel kereta api di Jl. RA Kartini Kota Cirebon memenuhi aspek keamanan konstruksi serta dapat meningkatkan pelayanan berdasarkan analisis hidrolis yang dilakukan.
Kata kunci : analisis hidrolis; distribusi beban di atas rel; metode jacking system; pipa distribusi; supply air.

## Abstract
The distribution pipe HDPE Ø 300 mm crossing the railway in RA Kartini Cirebon City done to improve its capacity and maintaining continuity of water service, curb pipeline,  and  increasing  pressure  and  supply  water  to  coastal  and  surrounding
areas.  This  research  aims  to  review  security  aspects  of  construction  distribution pipeline HDPE Ø 300 mm by method Jacking System and knows the effectiveness of planning  the  fitting  pipes  distribution  with  an  analysis  hydraulic.  A  method  of execution  the  pipe  used  by  Perumda  Air  Minum  Tirta  Giri  Nata  Kota  Cirebon  is jacking system method for pipe along 48,70 m in accordance with the results of the study  on  the  optimizing  distribution  network  of  Cirebon  City  in  2019  at  use EPANET application program. The analysis of the distribution of the burden on the tracks a train that will work on concrete pipe which is a burden evenly on the land of  origin  σ 2 =  9,61  N/cm 2 =  0,98  Kg/cm 2 dan  beton  K-500  having  the  power  of concrete press 500 kg/cm 2 atau fc 41,50 mpa atau 4.900 N/cm 2 so a pipe concrete K-500  Ø  450  mm  crossing  the  railway  in  RA  Kartini  Cirebon  City  could  hold imposition  who  worked  on  the  concrete  pipe  namely  the  burden  die/static  and dynamic (the load vertical) and load horizontal. The analysis shows that hidrolis at the top of the fitting pipes HDPE Ø 300 mm in Kartini from crossing the railway to Veteran Sisingamangaraja along 873 m increase the pressure in the coastal region of Central Fish Auction.
Keywords : hidrolis  analysis;  distribution  of  the  burden  on  the  rail  track;  a  method  of jacking; system; distribution pipe; water supply.

## Pendahuluan
Kebutuhan  air  adalah  banyaknya  jumlah  air  yang  dibutuhkan  untuk  keperluan rumah  tangga,  industri,  penggelontoran  kota  dan  lain-lain.  Prioritas  kebutuhan  air meliputi  kebutuhan  air  domestik,  industri,  pelayanan  umum  dan  kebutuhan  air  untuk mengganti kebocoran ( Asta , 2018).
Dalam  usaha  memenuhi  kebutuhan  akan  air  bersih,  jaringan  distribusi merupakan  hal  yang  sangat  penting  ( Zamzami ,  Azmeri,  &  Syamsidik,  2018).  Karena jaringan distribusi inilah yang menyalurkan air dari instalasi pengolahan air menuju ke masyarakat.  Sistem  jaringan  distribusi  yang  digunakan  dapat  menggunakan  sistem jaringan perpipaan ( Damanhuri , 1989).
Saat  ini  dalam  pelaksanaan  tugas  di  wilayah  kerjanya  yaitu  Kota  Cirebon khususnya  di  Wilayah  Pusat  Pelelangan  Ikan  Pesisir,  Perumda  Air  Minum  Tirta  Giri Nata  Kota  Cirebon  belum  dapat  memberikan  pelayanan  penyediaan  air  bersih  secara optimal karena belum dapat menyalurkan air secara kontinyu selama 24 jam walaupun saat  ini  sudah  terdapat  pipa existing PVC  Ø  250  mm  tahun  1982  dari  Jalan  Kartini sampai dengan Jalan Cemara dan PVC Ø 200 mm tahun 1982 dari Jalan Cemara sampai dengan  Pusat  Pelelangan  Ikan  Pesisir  sebagai supply air  ke  wilayah  tersebut.  Hal tersebut  dikarenakan  bahwa  pada  saat  jam  puncak  wilayah  pelayanan  utara  memiliki sisa  tekan  sebesar <  0,5  bar,  Sisa  tekan yang  tidak  mencukupi  dapat  diartikan  sebagai gagalnya sistem distribusi karena wilayah dengan sisa tekan minim atau bahkan negatif tidak akan teraliri air ( Handayani , 2005).
Oleh  karena  itu,  untuk  meningkatkan  tekanan  dan  supply  air  sebagai  upaya menjaga  kontinuitas  pelayanan  air  bersih  ke  wilayah  Pusat  Pelelangan  Ikan  Pesisir, maka Perumda Air Minum Tirta Giri Nata Kota Cirebon perlu melakukan pemasangan
pipa baru dengan ukuran Ø 300 mm untuk membantu pipa PVC yang sudah lama sesuai dengan  hasil  kajian  optimalisasi  jaringan  distribusi  Kota  Cirebon  tahun  2019 menggunakan program aplikasi EPANET dan juga melihat total angka kebutuhan air di wilayah pesisir adalah sebesar 24,28 liter/detik untuk tahun rencana 2030. Pipa baru ini akan direncanakan menggunakan bahan Polythylene (PE) / PE-100 (HDPE/ High-density polyethylene ).
Pada  jalur  rencana  pemasangan  pipa  baru,  yaitu  pada  Jalan  Kartini  terdapat utillitas rel kereta api yang mana menurut Peraturan Menteri Perhubungan Nomor : PM. 36  Tahun  2011  pada  pasal  10  menegaskan  bahwa  “Persinggungan  bangunan  dengan jalur kereta api dapat dilakukan di luar ruang manfaat jalur kereta api dengan ketentuan tidak  mengganggu  keselamatan  dan  keamanan  pengoperasian  kereta  api”,  sehingga metode pemasangan pipa akan direncanakan menggunakan metode jacking system.
Penelitian  terdahulu  yang  pernah  dilakukan  adalah  mengenai  studi  kelayakan pemasangan  pipa  jaringan  gas  menembus  rel  kereta  api  untuk  mengantisipasi  kejadian pipa  retak,  rusak  atau  bocor  dengan  menganalisa  tegangan  yang  terjadi  pada  pipa sehingga aman untuk lifetime yang ditentukan  ( Nuryono , 2016). Sedangkan belum ada penelitian mengenai pemasangan pipa air minum yang melintas ( crossing) rel kereta api dengan  metode  Jacking  System  khususnya  di  Kota  Cirebon  dengan  jenis  tanah  dan kondisi lingkungan yang berbeda seperti pada penelitian ini.

## Metode Penelitian
Dalam  penelitian  ini,  penulis  mengadakan  penelitian  di  Perumda  Air  Minum Tirta  Giri  Nata  Kota  Cirebon,  yaitu  di  Jalan  RA  Kartini,  Kelurahan  Kejaksan, Kecamatan  Kejaksan,  Kota  Cirebon.  Metode  analisa  dan  pengolahan  data  yang digunakan  pada  penelitian  ini  didasarkan  pada  perhitungan  beban  yang  bekerja  pada struktur  badan  jalan,  spesifikasi  teknis  perpipaan  yang  digunakan  serta  hasil  simulasi jaringan perpipaan dengan menggunakan Program Epanet.

## Gambar 1 Bagan Alir Penelitian
Hasil dan Pembahasan
Analisis  Distribusi  Beban  di  Atas  Rel  Kereta  Api  Yang  Akan  Bekerja  Pada  Pipa Beton
Perencanaan pemasangan pipa distribusi HDPE Ø 300 mm dilakukan di Jl. RA Kartini  Kota  Cirebon  dengan  melintasi  jalur  kereta  api  / crossing rel  kereta  api  pada lokasi KM. 219 + ¾ antara Stasiun Kejaksan – Stasiun Prujakan Lintas Cirebon – Tegal di  wilayah  Balai  Teknik  Perkeretaapian  Wilayah  Jawa  Barat  dengan  metode jacking system, sehingga diperlukan adanya analisis distribusi beban di atas rel kereta api yang akan bekerja pada pipa beton/selongsong pipa distribusi ( Susanto & Muthohar , 2015). Tahapan perhitungan Analisis Distribusi Beban Kereta Api adalah sebagai berikut :
1. Analisis  Beban Mati /Statis (D L ) terdiri dari Beban Rel (W r ) + Beban Bantalan (W b )
a. Beban Rel Kereta Api
Berat rel per batang tipe R54 = 0,535 kN/m, Berat rel 4 batang rel kereta tipe R54 = 4 x 0,535 kN/m = 2,14   kN/m. Jarak antar bantalan rel 60 cm atau 60% beban,
Jadi Beban rel (W r )   = 60% x 2,14 kN/m = 1,28   kN/m.
b. Beban bantalan balok rel kereta api
Berat bantalan balok rel beton (W b ) = 200   kg/bh = 200 x 0,0098 = 1,96  kN/bh .
Sehingga Beban Mati menjadi
D L = W r + W b = 1,28 + 1,96 = 3,24 kN/m
2. Analisis Beban Aksial yang Bekerja pada Struktur Badan Jalan Rel Kereta Api
Beban  aksial  kereta  yang  bekerja  pada  struktur  badan  jalan  rel  dihitung menggunakan beban gandar maksimum :
a. Berat Lokomotif (W lc )
Berdasarkan  Peraturan  Menteri  Perhubungan  Nomor  60  Tahun  2012,  Beban gandar untuk lebar jalan rel 1067 mm pada semua kelas jalur maksimum yang diijinkan Ps = 18 ton . sarana perkeretaapian yang paling terberat adalah lokomotif.
b. Faktor Dinamis (DAF)
Faktor  ini  diambil  dengan  asumsi  kecepatan  maksimum  kereta  berdasarkan Peraturan Menteri Perhubungan Nomor 60 Tahun 2012 = 120 km/jam
Dengan safety 25% lebih tinggi dari kecepatan maksimum = 150 km/jam. Sehingga Faktor Dinamis  (DAF) dihitung menggunakan persamaan 2 :
DAF  = 1 + t . ϕ ( 1+(𝑣−60)
140 )
DAF  = 1 + t .φ ( 𝟏+(𝒗−𝟔𝟎) 𝟏𝟒𝟎 )
= 1 + 3 x 0,2 ( 𝟏+(𝟏𝟓𝟎−𝟔𝟎) 𝟏𝟒𝟎 )
= 1,9857 = 1.99
c. Beban  Dinamis  =  Berat  Dinamis  x  Faktor  Dinamis  dihitung  menggunakan persamaan 3 :
Pd    = Ps x DAF = (18 ton) x 1,99 = 18.000 kg x 1,99 = 35.820 kg = 35.820 x 0,0098 = 351,27 kN
d. Distribusi  beban  aksial pada  balas  menurut Profilidis dan  berdasarkan  kombinasi pembebanan  didapat beban  maksimum  (beban  yang  berada  pada  balas  tepat  di bawah roda)  54% pada satu titik pusat balas atau : L L = 54% x 351,27 kN =  189,69 kN
3. Analisis Beban yang Bekerja pada Tanah Dasar di Bawah Lapisan Balas :
a. Analisis  Tekanan  Kontak  Rerata  pada  Balas  dengan  Metode  Distribusi  Beban Terhadap Penampang Bantalan dihitung menggunakan persamaan 4 :
P a = ((𝑩𝒆𝒃𝒂𝒏 𝑴𝒂𝒕𝒊 (𝑫 𝑳 ) + 𝑩𝒆𝒃𝒂𝒏 𝑯𝒊𝒅𝒖𝒑(𝑳 𝑳 )) 𝑨 𝒃𝒂𝒏𝒕𝒂𝒍𝒂𝒏
= (𝐖 𝐤𝐞𝐫𝐞𝐭𝐚 +𝐖 𝐫𝐞𝐥+𝐖 𝐛𝐚𝐧𝐭𝐚𝐥𝐚𝐧) 𝑨 𝒃𝒂𝒏𝒕𝒂𝒍𝒂𝒏
= ((𝐖𝐫 + 𝐖𝐛) + 𝐋𝐋)
(𝟐 𝒙 𝑨 )
= (𝟏,𝟐𝟖 + 𝟏,𝟗𝟔 + 𝟏𝟖𝟗,𝟔𝟗) 𝐤𝐍/𝐦
( 𝟐,𝟎𝟎 𝒎 𝒙 𝟎,𝟐𝟓𝟑 𝒎)
= 381,28 kN/m 2
= 381,28 : 10 = 38,128 N/cm 2
b. Tekanan Kontak Rerata Maksimum pada Balas
Beban maksimum pada balas menurut Persamaan 4 sebesar σ 1 = 38,128 N/cm 2
4. Analisis Distribusi Beban yang Bekerja pada Tanah Dasar di Bawah Balas.
Berdasarkan  data  di  lapangan,  tebal  balas  atas  sebesar  30  cm  dan  balas  bawah sebesar  35  cm.  Material  penyusun  balas  atas  mempunyai  modulus  elastisitas  sebesar 250 kg/cm 2 , material penyusun balas bawah mempunyai modulus elastisitas sebesar 125 kg/cm 2 , sedangkan tanah dasar berupa lempung sedang yang mempunyai nilai modulus elastisitas  sebesar  90  Kg/cm 2 ( Putra ,  2017).  Ketebalan  balas  yang  digunakan  untuk perhitungan  tekanan  pada  tanah  dasar  dikonversikan  menggunakan  Persamaan  8 berikut.
He = 0,9 . (𝐻 𝑏𝑎𝑙𝑎𝑠 𝑎𝑡𝑎𝑠 . √ 𝐸 𝑏𝑎𝑙𝑎𝑠 𝑎𝑡𝑎𝑠 𝐸 𝑡𝑎𝑛𝑎ℎ 𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟 3 +   𝐻 𝑏𝑎𝑙𝑎𝑠 𝑏𝑎𝑤𝑎ℎ . √ 𝐸 𝑏𝑎𝑙𝑎𝑠 𝑏𝑎𝑤𝑎ℎ 𝐸 𝑡𝑎𝑛𝑎ℎ 𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟 3 ) He = 0,9 . (𝟑𝟎 . √ 𝟐𝟓𝟎 𝟗𝟎 𝟑 +  𝟑𝟓 . √ 𝟏𝟐𝟓 𝟗𝟎 𝟑 ) = 73,1 cm
Nilai He = 73,1 cm digunakan sebagai tebal balas ekuivalen pada penelitian ini. Memperhitungkan tekanan yang bekerja pada tanah dasar menggunakan metode analisis the  American  Railroad  Engineering  Association (AREA)  (1974)  dan Talbot (1918) seperti pada Persamaan 13.
σ 2 = 53,87 x σ 1 𝑑 1,25 σ 2 = 𝟓𝟑,𝟖𝟕 𝐱 𝛔 𝟏 𝐝 𝟏,𝟐𝟓
= 𝟓𝟑,𝟖𝟕 𝐱 𝟑𝟖,𝟏𝟐𝟖 𝐍/𝐜𝐦 𝟐
(𝟕𝟑,𝟏 𝐜𝐦) 𝟏,𝟐𝟓
= 9,61 N/cm 2 = 9,61 x 0.101972 = 0,98 Kg/cm 2
Nilai  tekanan  pada  tanah  dasar  dengan  tebal  balas  ekuivalen  73,1  cm  berdasarkan metode  analisis the  American  Railroad  Engineering  Association (AREA)  (1974)  dan Talbot (1918)  sebesar σ 2 = 9,61  N/cm 2 =  0,98  Kg/cm 2 .  Pemodelan  dengan  Slope/W menggunakan  nilai  maksimum  sebesar σ 2 = 9,61  N/cm 2 =  0,98  Kg/cm 2 ( Salilama , 2018).
Gambar 2 Diagram Beban Dinamis Kereta Api Terhadap Bantalan, Balas dan Tanah
Dasar
5. Analisis kekuatan Tanah dan Kekuatan Pipa Jacking Beton Bertulang
Pada  perencanaan  akan  digunakan  selongsong  beton  bertulang  Mutu  Beton  K- 500 pada kedalaman 4,0 m (berdasarkan sondir test, tanah keras berada pada kedalaman 4,0 m ) dari lapisan atas tanah asli. Baja tulangan Pipa Jacking Beton Bertulang adalah cold  rolled  wire (CRW)  dengan  mutu  baja  tulangan  adalah  tegangan  leleh  >  4500 kg/cm 2 dan  tegangan  tarik  >  5000  kg/cm 2 . Crack  load dari  pipa jacking adalah  4300 kg/m 2 , ultimate  load dar  pipa jacking adalah  6500  kg/m 2 ,  dan axial  load dari  pipa jaking adalah 107 ton ( Armanto & Indarjanto , 2016).
a. Beton K-500 memiliki kekuatan tekan beton sebesar 500 kg/cm 2 atau fc 41,50 mpa.
500 kg/cm 2 = 500 x 9,8 N/cm 2 = 4.900 N/cm 2
Beban merata pada lapisan tanah asal hanya σ 2 = 9,61 N/cm 2 = 0,98 Kg/cm 2
9,61 N/cm 2 < 4.900 N/cm 2 atau 0,98 Kg/cm 2 < 500 kg/cm 2 { sangat aman } b. σ 2 = 9,61 N/cm 2 = 0,98 Kg/cm 2
σ Ijin Beton = 𝑷 𝑨 = 𝟏𝟎𝟕.𝟎𝟎𝟎 𝑲𝒈 𝟐𝟔𝟕𝟕,𝟐𝟗 𝑪𝒎 𝟐 =   39,97 Kg/cm 2
σ 2 < σ Ijin Beton = 0,98 Kg/cm 2 < 39,97 Kg/cm 2 { sangat aman }
Pekerjaan Ruang Kerja Starting Pit dan Arriving Pit Jacking , serta Pasang Turap Galian
Pekerjaan galian tanah merupakan pekerjaan yang harus dilakukan sesuai dengan spek teknis  untuk  ruang  kerja borring dan  ruang  penerima borring jalur  pipa  Ø  300  mm. Kedalaman  galian  tanah  disesuaikan  dengan  standar  galian  pipa  Ø  300  mm  dengan ketentuan sebagai berikut :
- Galian untuk Ruang Kerja Starting Pit Jacking memiliki panjang 7 m, lebar 3 m dan dalam 4 m.
- Galian untuk Ruang Kerja Arriving Pit Jacking memiliki panjang 3 m, lebar 3 m dan dalam 4 m.
- Untuk  keamanan  ruang  pit  akan  dilakukan  pemasangan  turap  menggunakan Turap jenis PC  Flat Sheet Pile ukuran 50 x 32 cm dan kayu balau 6/15.  Lantai kerjanya juga akan di pasang beton tumbuk 1 : 3 : 5.
- Galian untuk Ruang interconnect pipa yang dilakukan dengan metode open cut memiliki panjang 18 m dan 9 m, lebar 0,8 m dan dalam 1,4 m.
Pemasangan  turap  galian  adalah  agar  tanah  galian  di  ruang  kerja starting  pit jacking  dan ruang  kerja arriving  pit jacking tidak terjadi  keruntuhan  karena  dalamnya galian tanah pada ruang kerja starting pit jacking dan ruang kerja arriving pit jacking . Untuk keamanan ruang pit akan dilakukan pemasangan turap menggunakan Turap jenis PC Flat Sheet Pile ukuran 50 x 32 cm dan kayu balau 6/15. Lantai kerjanya juga akan di pasang beton tumbuk 1 : 3 : 5. Berikut adalah perhitungan mengenai turap galian yang akan di gunakan dalam perencanaan ini :
1. Hasil Pengukuran
Ketinggian  elevasi  rencana  turap  berdasarkan  hasil  pengukuran  sondir  tanah  keras, dengan data sebagai berikut :
a. Elevasi Rencana (hasil pengukuran sondir tanah keras) = 4,00
m
2. Data Tanah
Paramater tanah yang dipergunakan untuk perencanaan, dengan data sebagai berikut
:
3. Perencanaan Longsoran
a. Dinding Turap Sheet Pile
Konstruksi  dinding  penahan  longsoran  tanah  menggunakan  jenis  dinding  turap kantilever.  Asumsi  dasar  yang  dipergunakan  untuk  merencanakan  dinding  jenis kantilever seperti tergambar di bawah ini :

## b. Menghitung Kedalaman Pemancangan Turap ( Sheet Pile )
Tekanan  tanah  aktif  dan  tekanan  tanah  pasif  untuk  tanah  di  atas  galian  dan  di  bawah galian memiliki  nilai yang sama karena parameter tanah mempunyai nilai sama;
No. Nilai Sat. 1 Kadar Air tanah 47,260 (%) 2 Berat jenis tanah (ϒ t ) 1,710 (ton/m 3 ) 3 Kohesi (C) 0,121 (ton/m 2 ) 4 Sudut geser tanah (φ s ) 30 (.. 0 ) Parameter Diagram Takanan Tanah Aktif dan Pasif B H = 4 m D 1 =  ? Dredge Line Tanah pasir : g   =   1. 7 1 ton/m 3 F   =   3 0 0 c     =     0.121 ton/m 2 P a Tanah pasir : g   =   1. 7 10 ton/m 3 F   =   3 0 0 c     =     0.121 ton/m 2 P p A O D
Koefisien Tekanan Tanah Aktif
Ka = Tan 2 ( 45 - Ø / 2 )             ; koef.tanah aktif = Tan 2 ( 45 - 30 O / 2 ) = 0,33
Koefisien Tekanan tanah Pasif Kp = Tan 2 ( 45 + Ø / 2 )             ; koef.tanah pasif = Tan 2 ( 45 + 30 O / 2 ) = 2,99
Tekanan Tanah Aktif = Pa Pa = 1/2 . ɣ . ka . (H+D) 2 = 1/2 . 1,710 . 0,33 . (H+D) 2 =  0,28 . (4 + D) 2
…….(1)
Tekanan Tanah Pasif = Pp Pp = 1/2 . ɣ . kp . D 2
= 1/2 . 1,710 . 2,99 . D 2 =  2,56 . D 2
…….(2)
Tinjauan momen terhadap titik O H  =  4,00 m D  =  ? (dicari)
ɛMO = 0 = Pp (1/3d) = Pa .1/3 (H + D) …….(3) = 2,56 D 2 (1/3D) = (1/6.ɣ.Ka.H^3+1/6. ɣ.Ka.H.D^2+1/6.ɣ.Ka.H^2.D+1/6.ɣ.Ka.D^3) = 2,56  D 2 (1/3D) = (1/6.ɣ.Ka.4^3+1/6. ɣ.Ka.4.D^2+1/6. ɣ.Ka.4^2.D+1/6.ɣ.Ka.D^3) = 0,85 D 3 =  (1/6.  ɣ.Ka.4^3+1/6.  ɣ.Ka.4.D^2+1/6.  ɣ.Ka.4^2.D+1/6.
ɣ.Ka.D^3)
=  0,85.D^3  -  (1/6.ɣ.Ka.4^3-1/6.ɣ.Ka.4.D^2-1/6.  ɣ.Ka.4^2.D-1/6.ɣ.Ka.D^3)  =  0 ……….(4)
Dengan cara coba-coba ( trial & error ) didapat kedalaman minimum panjang turap yang masuk kedalam tanah yaitu : ɛMO = 0,0 ;dicoba nilai   D = 2,5
Kedalaman  Turap D  =  2,5 m Dengan menggunakan faktor keamanan = 1.2 x D Maka Panjang kedalaman Turap  = 3,0 m Total panjang turap yang dibutuhkan :
4 + 3 = 7,0 m
c. Menghitung Faktor Keamanan  (SF)
Tekanan Tanah Aktif = Pa Pa = 1/2 . ɣ . ka . (H+D) 2
= 1/2 . 1,710 . 0,33 . (H+D) 2
= 0,28 . (4 + D) 2 = 14,14 ton/m
Tekanan Tanah Pasif = Pp Pp = 1/2 . ɣ . Kp . D 2
= 1/2 . 1,710 . 2,99 . D 2
=  2,56 . D 2 =  23,77 ton/m
Menghitung Faktor Keamanan  (SF)
Faktor Keamanan (SF) =
ɛPp  ≥  1,2
ɛPa SF  = 1,68 ≥  1,2 …ok
Momen Maksimum pada ujung turap (M maks ) M maks = Pa x 1/3 (H+D) = 14,14 . 1/3 (4 + 7)
= 33,22
ton.m
M maksimum (M maks ) = Momen Beban (M beban ) Untuk kekuatan turap harus dipenuhi M maksimum (M maks ) > Cracking Momen Momen Maksimum = 33,22 ton.m Cracking Momen = 13,08 ton.m
Dipenuhi M maksimum (Mmaks) > Cracking Momen 33,22 > 13,08 (Turap aman terhadap faktor Cracking )
Dari  hasil  perhitungan  disarankan  menggunakan  Turap  jenis PC  Flat  Sheet  Pile dengan ketentuan sebagai berikut :
Size (b x h) :50 x 32 cm Type Sheet Pile :I Nominal Bending Momen :35,49   ton.m Cracking Momen Turap :13,08 ton.m Panjang turap :7,00  m

## Gambar 3 Gambar Penampang PC Flat Sheet Pile
Pekerjaan  Bor  Mesin  Pipa  Ø  450  mm  (Pipe  Jacking)/Pekerjaan  Microtunneling dan Pipe Jacking
Pipe  Jacking adalah  suatu  teknik  dalam  pemasangan  pipa  dengan  mendorong pipa  pra  cetak  ke  dalam  tanah  dari  sebuah  lubang  vertikal/pit.  Fungsinya  untuk melakukan  pembangunan  yang  menggunakan  mesin  bor  serta  dikombinasikan  dengan teknik jacking pipa  untuk  memasang  pipa  di  bawah  tanah  dalam  sekali driving . Pemasangan  pipa cassing dilaksanakan  sebagai  pelindung  pipa  Ø  300  mm  yang  akan dijadikan pipa jaringan. Pipa cassing yang dipakai adalah pipa HDPE dengan diameter lebih besar dari pipa jaringan yaitu Ø 450 mm.
Langkah kerja pemasangan pipa dengan metode jacking alah sebagai berikut :
Tipe jacking yang digunakan adalah slurry karena tipe ini lebih cepat dan lebih tidak  merusak  struktur  di  atas  (permukaan  tanah)  lokasi jacking dari  pada  tipe  yang lainnya  ( Earth  Pressure  Balance  Jacking  and  Tuyure  Jacking ).  Alur  Mekanisme Jacking metode slurry secara garis besar sebagai berikut :
1. Mesin bor ( shield machine ) pada bagian depan ( bulkhead ) mulai bekerja dengan mengebor  tanah.  Tanah  hasil  bor  akan  masuk  ke  dalam shield  machine dan dicampur dengan cairan slurry agar larut sehingga dapat dialirkan keluar melalui pipa‐pipa slurry .  Dalam  melakukan  pemboran,  besarnya  tekanan slurry dalam mesin bor harus disesuaikan dengan tekanan tanah dan air tanah tujuannya agar diperoleh  tingkat  kestabilan  yang  cukup  dalam  melaksanakan  pemotongan (pengeboran) tanah.
2. Cairan slurry yang bercampur tanah akan dikeluarkan dari shaft dengan pompa slurry dan  dikontrol  dengan valve .  Cairan  tanah  dan slurry akan  dialirkan melalui  pipa  vertikal  dan  akan  dipisahkan  kembali  sebagai  cairan slurry dan tanah menggunakan mesin proses slurry yang dipasang di luar shaft .
3. Cairan slurry yang  telah  dipisahkan  tadi  kemudian  dialirkan  kembali  ke  mesin bor  tanah  sedangkan  tanah  hasil  pemboran  akan  ditampung  sementara  di  truk tangki untuk diangkut ke tempat pembuangan bila sudah penuh. Sirkulasi sistem tersebut  akan  berlangsung  selama jacking dan  membutuhkan  alat  pengendali berupa dial pengukur tekanan, katup‐katup dan pompa‐pompa.
4. Sementara  itu  pada  saat  yang  bersamaan hydraulic  jack akan  menekan  pipa masuk ke dalam tanah yang telah digali/dibor.
5. Untuk  memastikan  bahwa  kegiatan  berlangsung  sesuai  dengan  rencana,  maka akan dilakukan pemantauan pada ruang kontrol.
6. Monitoring kelurusan dan kemiringan pipa jacking . Kontrol terhadap kelurusan dan kemiringan pipa dilakukan dengan menetapkan mesin jacking sebagai target dalam  menentukan  arah  pemboran  tanah.  Mengetahui  apakah  arah  pemboran sudah  tepat  dengan  menempatkan  perlengkapan  survey  berupa laser  transit di departure shaft . Hasil survey elevasi dan poligonnya harus menjadi acuan dalam melakukan monitoring ini.
Gambar 4 Ilustrasi Pelaksanaan Jacking Pipa
Gambar 5 Gambar Perencanaan Pemasangan Pipa Crossing Rel Kereta Api 1
Gambar 6 Gambar Perencanaan Pemasangan Pipa Crossing Rel Kereta Api 2
Gambar 7 Gambar Perencanaan Pemasangan Pipa Crossing Rel Kereta Api 3
Gambar 8 Ruang Kerja Starting Pit dan Arriving Pit Jacking
Gambar 9 Pipa Jacking

## Gambar 10 Detail Perpipaan

## Analisis Hidrolis Pemasangan Pipa Distribusi HDPE Ø 300 mm
Simulasi  dan  analisis  hidrolis  dengan  program  EPANET  2.0  terhadap sistem/jaringan  distribusi  baru  yang  telah  mendapatkan  tambahan  pemasangan  pipa HDPE  dengan  ukuran  Ø  300  mm Crossing Rel  Kereta  Api  di  Jl.  RA  Kartini  Kota Cirebon  ini  dilakukan  dengan  pengaturan/ setting yang  sama  dengan  analisis  hidrolis jaringan eksisting Sistem Distribusi Perumda Air Minum Tirta Giri Nata Kota Cirebon, yakni sebagai berikut :
a. Kondisi aliran yang dianalisis adalah kondisi aliran pada saat jam puncak karena titik kritis pengaliran air ada pada jam puncak.
b. Faktor  jam  puncak  ( peak  factor )  yang  digunakan  adalah  1,5  berdasarkan  fluktuasi pemakaian air dari data pembacaan meter induk x 24 jam.
c. Tekanan minimum di jaringan adalah 0,7 bar.
d. Debit rata-rata  yang digunakan dalam analisis hidrolis adalah debit rata-rata selama Tahun 2018, sebesar 785,89 l/detik.
e. Bukaan valve dan pompa booster on sesuai dengan pengaturan jaringan eksisting .
f. Debit yang masuk ke dalam jaringan pada jam puncak sebesar 864,48 l/detik.
g. EPANET  mengasumsikan  bahwa  volume  reservoir  distribusi  selalu  dalam  kondisi ideal atau mencukupi.
Gambar 11 Rencana Pemasangan Pipa Distribusi Ø 300 mm di Jalan Kartini dari Crossing Rel Kereta Api sampai dengan Jl. Veteran Sisingamangaraja Sepanjang 873
Meter
Hasil simulasi hidrolis pemasangan pipa baru HDPE dengan ukuran Ø 300 mm di  Jalan  Kartini  dari Crossing Rel  Kereta  Api  Sampai  Dengan  Jl.  Veteran Sisingamangaraja Sepanjang 873 Meter tersebut menunjukkan bahwa  :
1. Meningkatnya sisa tekan di titik kritis kawasan Pusat Pelelangan Ikan Pesisir hingga mencapai + 1 bar.
2. Base  Demand pada Node 45  yang  merupakan  wilayah  kawasan  Pusat  Pelelangan Ikan Pesisir adalah 4.42 lps.
3. Wilayah  kawasan  Pusat  Pelelangan  Ikan  Pesisir  memiliki  sisa  tekan  sebanyak  >1,5 bar pada jam kritis.
4. Tambahan pipa baru HDPE dengan ukuran Ø 300 mm ini meningkatkan volume air yang mengalir dalam sistem.
5. Dengan  adanya  sisa  tekan  yang  mencukupi  di  wilayah  kawasan  Pusat  Pelelangan Ikan  Pesisir,  Perumda  Air  Minum  Tirta  Giri  Nata  Kota  Cirebon  dapat  melakukan pelayanan  pelanggan  baru  di  kawasan  Wilayah  Pusat  Pelelangan  Ikan  Pesisir  yang sebelumnya belum dapat dilayani.
Gambar 12 Hasil Analisis Hidrolis Jaringan Pra Pemasangan Pipa Baru HDPE Dengan Ukuran Ø 300 mm pada Pukul 05.00 dan 17.00
Gambar  13  Hasil  Analisis  Hidrolis  Jaringan  Eksisting  Pasca  Pemasangan  Pipa  Baru HDPE Dengan Ukuran Ø 300 mm pada Pukul 05.00
Gambar  14  Hasil  Analisis  Hidrolis  Jaringan  Eksisting  Pasca  Pemasangan  Pipa  Baru HDPE Dengan Ukuran Ø 300 mm pada Pukul 17.00
Gambar  13  dan  Gambar  14  menunjukkan  sebaran tekanan  pada  daerah  pelayanan  saat jam pemakaian puncak setelah pipa HDPE Ø 300 mm terpasang. Hasil analisis hidrolis dengan  menggunakan  program  Epanet  ini  dapat  digunakan  untuk  perencanaan, optimalisasi maupun evaluasi sistem jaringan distribusi ( Ramadhan , 2014) ;  ( Nugroho, Meicahayanti, & Nurdiana , 2018).

## Kesimpulan
Dari  hasil  penelitian  yang  dilakukan,  diperoleh  kesimpulan  bahwa  metode Jacking System untuk pemasangan pipa distribusi HDPE Ø 300 mm crossing rel kereta api di Jl. RA Kartini Kota Cirebon memenuhi aspek keamanan konstruksi karena dapat menahan pembebanan yang bekerja pada Pipa Beton tersebut berupa Beban  Mati/Statis dan  Beban  Hidup/Dinamis  (beban  vertikal)  dan  beban  horizontal  karena 9,61  N/cm 2 < 4.900 N/cm 2 { sangat aman } atau, 0,98 Kg/cm 2 < 500 kg/cm 2 { sangat aman }. Dari hasil  analisis  hidrolis  pada  jam  puncak  menggunakan  program  Epenet  versi  2.0 menunjukkan  bahwa  pemasangan  pipa  baru  HDPE  dengan  ukuran  Ø  300  mm  dapat meningkatkan  pelayanan  karena  meningkatkan  sisa  tekan  di  titik-titik  kritis  kawasan Wilayah  Pusat  Pelelangan  Ikan  Pesisir  hingga  mencapai  >  1  bar,  jauh  membaik dibandingkan  dengan  jaringan  eksisting  sebelum  ada  pemasangan  pipa  baru  HDPE dengan ukuran Ø 300 mm.

## Bibliografi
Armanto,  Ricki  Novan,  &  Indarjanto,  Hariwiko.  (2016).  Analisis  dan  Perencanaan Pengembangan  Sistem  Distribusi  Air  Minum  di  PDAM  Unit  Plosowahyu Kabupaten Lamongan. Jurnal Teknik ITS , 5 (2), D247–D252.
Asta,  Asta.  (2018).  Analisis  Kebutuhan  Air  Bersih  Dan  Distribusi  Jaringan  PDAM Persemaian  Kota  Tarakan  (Studi  Kasus  Kecamatan  Tarakan  Barat). Borneo Engineering: Jurnal Teknik Sipil , 2 (1), 61–68.
Damanhuri,  Enri.  (1989).  Pendekatan  Sistem  Dalam  Pengendalian  dan  Pengoperasian Sistem  Jaringan  Distribusi  Air  Minum. Bandung:  Jurusan  Teknik  Lingkungan, FTSP-ITB .
Handayani,  Novi.  (2005). Evaluasi  Jaringan  Distribusi  PDAM  Way  Riau  Pada  Blok Zone 75 (Teluk Betung-Panjang) Lampung .
Nugroho,  Searphin,  Meicahayanti,  Ika,  &  Nurdiana,  Juli.  (2018).  Analisis  Jaringan Perpipaan  Distribusi  Air  Bersih  Menggunakan  EPANET  2.0  (Studi  Kasus  di Kelurahan Harapan Baru, Kota Samarinda). Teknik , 39 (1), 62–66.
Nuryono,  Wahyu  Adi.  (2016). DESAIN  PIPELINE  CROSSING  HIGHWAYS  PADA JARINGAN  PIPA  PENYALUR  GAS .  POLITEKNIK  PERKAPALAN  NEGERI SURABAYA.
Putra,  Dwiki  Pratama.  (2017). Desain  Geometrik,  Struktur,  Beserta  Metode Pelaksanaan  Pembangunan  Jalur  Rel  Ganda  (Double  Track)  Trase  Banyuwangi Baru-Kalibaru, Kab. Banyuwangi . Institut Teknologi Sepuluh Nopember.
Ramadhan,  Apri.  (2014). Analisis  Hidrolika  Sistem  Jaringan  Distribusi  Air  Minum  Di Komplek  Perumahan  PT  Pusri  Palembang  Menggunakan  Epanet  2.0 .  Sriwijaya University.
Salilama,  Awaludin.  (2018).  Analisis  Kebutuhan  Air  Bersih  (Pdam)  di  Wilayah  Kota Gorontalo. RADIAL:  Jurnal  Peradaban  Sains,  Rekayasa  Dan  Teknologi , 6 (2), 102–114.
Susanto,  Nur  Budi,  &  Muthohar,  Imam.  (2015).  Analisis  Distribusi  Beban  Kereta  Api Pada  Konstruksi  Timbunan  Jalur  Kereta  Api. Yogyakarta:  Universitas  Gadjah Mada .
Zamzami,  Zamzami,  Azmeri,  Azmeri,  &  Syamsidik,  Syamsidik.  (2018).  Sistem Jaringan Distribusi Air Bersih Pdam Tirta Tawar Kabupaten Aceh Tengah. Jurnal Arsip Rekayasa Sipil Dan Perencanaan , 1 (1), 132–141.