## ANALISIS BEBAN PENDINGINAN RUANG GARDU TRAKSI STASIUN MRT LEBAK BULUS BERDASARKAN STANDAR SNI 6389-2011 DAN ASHRAE 2019
Jefri Gunawan 1 , Agung Wahyudi Biantoro 1
1 Fakultas Teknik, Teknik Mesin, Universitas Mercu Buana, Jakarta, 11650

## ABSTRAK
Gardu  traksi  Stasiun  MRT  Lebak  Bulus  seharusnya  dijaga  suhu  ruangan  dan  kebersihannya  untuk mempertahankan umur pakai peralatannya. Baterai untuk suplai daya sistem 110 VDC idealnya beroperasi pada suhu 20 ℃ untuk umur pakai selama 15 tahun karena setiap kenaikan 8 ℃ umurnya menjadi separuhnya. Suhu ruangan  pada  tahun  2019-2020  berkisar  antara  29.3 ℃ -  34.6 ℃ sehingga  umur  operasinya  hanya  38%  dari desainnya yaitu 5,7 tahun. Selain itu, terjadi beberapa kali kerusakan pada rectifier , pengisi daya baterai dan RTU ( remote terminal unit ) sepanjang tahun 2019-2020 yang disebabkan oleh suhu ruangan yang tidak ideal dan berdebu. Untuk menjaga umur peralatan, diperlukan mesin pendingin udara dengan kapasitas sesuai dengan beban pendingin yang diperlukan untuk suhu ruangan 20 ℃ . Oleh karena itu, tujuan dari penelitian ini yaitu untuk menganalisis beban pendinginan meliputi perhitungan beban pendingin dari luar melewati selubung bangunan dan perhitungan beban pendingin total. Metode observasi dan pengukuran serta pengambilan data di lapangan digunakan untuk menghitung nilai OTTV ( Overall Thermal Transfer Value ) dan beban pendingin berdasarkan Standar SNI 6389-2011 dan ASHRAE 2019 dengan variabel yang diukur berupa suhu dan dimensi ruangan. Peralatan yang digunakan antara lain portable thermo-hygrometer dan digital laser distance . Hasilnya, nilai OTTV dari ruang gardu traksi sebesar 8,7 W/m 2 , sesuai dengan standar SNI 6389-2011 OTTV yaitu ≤ 35 W/m 2 . Kemudian total beban pendingin sebesar 269.318,22 BTU/h, sehingga dibutuhkan AC unit dengan kapasitas 22,44 TR = 29,92 PK untuk mendinginkan ruang gardu traksi pada suhu 20 ℃ .
Kata kunci: Beban pendinginan; mesin pendingin udara; OTTV.

## ABSTRACT
The traction substation of Lebak Bulus MRT Station should be maintained at ideal room temperature and cleanliness to maintain the lifetime of the equipment. Batteries for a 110 VDC system power supply ideally operate at 20 ℃ for a lifetime of 20 years because every 8 ℃ increase the service life becomes a halved. The range of room temperature is 29.3 ℃ - 34.6 ℃ in 2019-2020 so the service life is only 38% from design life or 5,7 years. In addition, there were several failures at the rectifier, battery charger, and RTU (remote terminal unit) during 2019-2020 caused by the room temperature being not ideal and dusty. To maintain the lifetime of the equipment, an air conditioner with proper capacity for a room temperature  of  20 ℃ is  required.  So,  this  research  aims  to  analyze  the  cooling  load  including  the calculation of the cooling load from the outside through the building envelope and the calculation of the total cooling load. Observation and measurement methods, as well as data collection in the field, are used to calculate the OTTV (Overall Thermal Transfer Value) and cooling load based on SNI 6389- 2011 and ASHRAE standards 2019 with the measured variables in the form of temperature and room dimensions. The equipment that is used is a portable thermo-hygrometer and digital laser distance. As a result, the OTTV value from the traction substation room is 8.7 W/m 2 , following the SNI 6389-2011 OTTV  standard,  which  is  35  W/m 2 .  Then  the  total  cooling  load  is  269,318.22  BTU/h,  so  a  unit  air conditioner with a capacity of 22.44 TR = 29.92 PK is needed to cool the traction substation room at a temperature of 20 ℃ .
Keywords: Air conditioner; cooling load; OTTV.
* Jefri Gunawan Email: jefri.eve12lafargeholcim@gmail.com
Diterima 29 Juni 2021; Penerimaan hasil revisi 05 Agustus 2021; Disetujui 11 Agustus 2021 Tersedia online September 2021 AME (Aplikasi Mekanika dan Energi): Jurnal Ilmiah Teknik Mesin © 2021
Volume 7 Nomor 2
September 2021 pp 80-89
Website: http://ejournal.uika-bogor.ac.id/index.php/ame/index

## 1. PENDAHULUAN
Penggunaan  energi  listrik  yang  tidak  efisien menyebabkan  biaya  penggunaan  listrik  dan  biaya perawatan membengkak (Biantoro, 2018b). Padahal energi  listrik  diperlukan  oleh  manusia  untuk memenuhi kebutuhan hidup sehari-hari. Bahkan, dari tahun ke tahun penduduk Indonesia terus mengalami pertumbuhan  yang  berdampak  pada  pertumbuhan penggunaan  energi  nasional.  Jika  hal  ini  dibiarkan maka  akan  berdampak  buruk  bagi  manusia  ke depanya  sehingga  diperlukan  efisiensi  dalam penggunaan  energi  (Biantoro,  2018c;  Biantoro  & Permana, 2017b).
Pada  gardu  traksi,  temperatur  dan  kebersihan ruangan  seharusnya  dijaga  untuk  mempertahankan umur  pakai  dari  peralatan.  Peralatan tersebut  antara lain  baterai  dan  pengisi  daya  baterai,  panel  RTU, panel LVDB, panel 20 kV C-GIS, panel negatif, panel HSCB, dan panel rectifier (PT MRT Jakarta, 2016a). Pada  baterai,  suhu  idealnya  seharusnya  dijaga  pada suhu  20 ℃ karena  umur  baterai  akan  menjadi setengahnya setiap kenaikan suhu sebesar 8 ℃ (Cheng & Ohki, 2018; Dumont, 2002).
Kondisi gardu traksi Stasiun Lebak Bulus saat ini temperatur aktualnya di antara 29.3-34.6 ℃ dengan nilai RH 55-81% dan berdebu karena terdapat louver . Hal ini menyebabkan komponen pada panel rectifier rusak sebanyak 3 kali selama 2019-2020, kerusakan komponen  pengisi  daya  baterai  sebanyak  3  kali sepanjang  tahun  2020,  dan  kegagalan  pada power SCADA (RTU) pada April 2020. Selain itu kondisi gardu traksi saat ini menyebabkan umur baterai hanya 38% dari desainnya yaitu 5,7 tahun (PT MRT Jakarta, 2019).
Untuk  mencegah  berkurangnya  umur  dan kerusakan  dari  peralatan  yang  ada  di  gardu  traksi maka diperlukan adanya pendingin udara agar suhu udara  berada  pada  nilai  yang  diharapkan  serta kebersihan  lingkungan  terjaga.  Sebelum  dilakukan analisis  beban  pendinginan  di  ruang  gardu  traksi, perlu dilakukan analisis terlebih dahulu nilai OTTV dan  beban  pendinginan  pada  ruang  gardu  traksi tersebut. Karena besarnya beban pendinginan sangat berpengaruh  terhadap  pemilihan  mesin  pendingin udara  (AC).  Sehingga  suhu  yang  diinginkan  dapat dicapai  oleh  mesin  pendingin  tanpa  bekerja  dengan berlebihan  atau  boros  energi  karena  kesalahan pemilihan  kapasitas  mesin  pendingin  (Pita,  2002; Purnomo  &  Setiyo,  2017).  Menurut  Yohanes  Tri Prianto, (2015) jika nilai OTTV lebih dari 35 W/m 2
maka  perlu  dilakukan  perubahan  terhadap  nilai WWR  agar  nilai  OTTV  selubung  bangunan  dapat masuk  sesuai  standar  SNI  6389-2011.  Selain  itu, karena  pentingnya  efisiensi  penggunaan  energi karena  masih  banyaknya  penggunaan  energi  fosil untuk  pembangkit  listrik  padahal  energi  tersebut terbatas (Biantoro & Permana, 2017a).
Jenis sistem pendingin udara berdasarkan sistem distribusinya  terdiri  dari  AC  unit  dan  AC  sentral. Kelebihan AC unit antara lain harga lebih terjangkau dibandingkan  jenis lainnya,  perawatan  lebih  mudah dan  mudah  di  dapatkan  di  berbagai  tempat. Sedangkan kekurangannya yaitu AC unit cenderung lebih boros karena lebih mudah untuk dinyalakan dan dimatikan  kapan  saja  dan  dari  sisi  penampilannya kurang  estetik  karena  harus  diposisikan  di  dinding ruangan.  Kelebihan  AC  sentral  yaitu  lebih  efisien karena dapat diatur dari satu unit sistem AC sentral saja meskipun ada banyak AC di suatu gedung, tidak bising sama sekali dan udara yang dikeluarkan jauh lebih  sejuk.  Sedangkan  kekurangannya  yaitu harganya  lebih  mahal,  biaya  perawatan  dan operasional  yang  tinggi,  jika  ada  satu  bagian  yang bermasalah  maka  seluruh  AC  yang  ada  di  dalam gedung atau bangunan ikut terganggu dan pengaturan suhu  terpusat  sehingga  kurang  fleksibel  (Wisesa Persada  Indonesia,  2020).  Menurut  Suntoro  et  al., (2018) AC unit biasa digunakan pada gedung  yang beban  pendinginan  di  setiap  ruangannya  berbeda- beda  dan  dinamis,  sedangkan  AC  sentral  biasa digunakan  pada  gedung  yang  luas  dengan  beban pendinginan  relatif  seragam  di  setiap  ruangan. Berdasarkan kelebihan, kekurangan, dan penggunaannya  maka  ruang  gardu  traksi  Stasiun MRT Lebak Bulus lebih cocok  menggunakan jenis AC unit karena ruangan pada gedung tersebut beban pendinginannya berbeda-beda yaitu suhu ruang kerja membutuhkan  suhu  ruangan  25,5 ℃ ±  1,5 ℃ sedangkan  suhu  ruang  gardu  traksi  membutuhkan suhu  ruangan  20 ℃ (Badan  Standardisasi  Nasional, 2011).
Oleh  karena  itu,  pada  penelitian  ini  akan dilakukan  perhitungan  OTTV  dan  analisis  beban pendinginan yang diperlukan untuk mesin pendingin udara  di  Ruang  Gardu  Traksi  Stasiun  MRT  Lebak Bulus pada suhu 20 ℃ untuk AC unit sesuai dengan spesifikasi  kebutuhan  peralatan  yang  ada  di  dalam ruang tersebut.

## 2. METODE PENELITIAN
Penelitian  ini  menggunakan  metode observasi dan pengukuran serta pengambilan data di lapangan kemudian  dilakukan  perhitungan  secara  teoretis terhadap  data-data  yang  telah  diambil  untuk mendapatkan  nilai  perpindahan  termal  menyeluruh pada  selubung  bangunan  (OTTV)  dan  beban pendingin  pada  Gardu  Traksi  Stasiun  Lebak  Bulus menggunakan metode CLTD/CLF.
Diagram alir pada penelitian ini terdiri dari tiga  diagram  alir  yaitu  diagram  alir  penelitian, diagram  alir  OTTV  dan  diagram  alir  analisis pendinginan. Diagram alir penelitian memberikan  gambaran  langkah-langkah  yang dilakukan  dalam  melakukan  penelitian  ini. Kemudian,  diagram  alir  OTTV  memberikan gambaran  mengenai  langkah-langkah  dalam melakukan  perhitungan  OTTV  dan  standarnya. Lalu, diagram alir analisis pendingin memberikan gambaran  langkah-langkah  untuk  menganalisis kebutuhan kapasitas mesin pendingin udara untuk mengondisikan  ruang  gardu  traksi  pada  suhu 20 ℃ .

## 2.1 Diagram Alir Penelitian
Diagram alir ini berisi tahapan-tahapan yang harus dilakukan untuk melakukan penelitian ini. Diagram tersebut di tunjukan oleh Gambar 1.

## Gambar 1. Diagram Alir Penelitian
Masalah  pada  gardu  traksi  Stasiun  Lebak Bulus di identifikasi dari histori kerusakan yang memberikan dampak terbesar dan kondisi operasi peralatan  yang  rusak  sebelum lifetimenya habis.
Setelah masalah teridentifikasi, dilakukan
observasi  secara  langsung  di  lapangan  untuk memperoleh  data-data  yang  diperlukan  dan mengumpulkan  data  pustaka  dengan  mencatat, membaca, dan mengolah bahan penelitian.
Data yang dikumpulkan berupa data primer dan  sekunder.  Data  primer  berupa  data pengamatan secara langsung di lapangan melalui pengukuran  maupun  meminta  keterangan  dari karyawan.  Data  sekunder  berupa  dokumentasi, data historis, buku manual, data spesifikasi, dan lainya dari perusahaan.
Perhitungan  dan  analisis  data  hasil  studi lapangan dan  literatur dilakukan dengan melakukan perhitungan secara manual berdasarkan teori yang ada sesuai dengan Standar SNI  6389-2011  dan  Ashrae  sehingga  data dapat dipertanggungjawabkan.
Setelah  didapatkan  hasil  perhitungan  dan analisis,  jika  tidak  ada  perubahan  maka dilanjutkan untuk membuat kesimpulan dan saran untuk menjawab  rumusan  masalah  dan  tujuan yang  ada  pada  pendahuluan  serta  memberikan masukan  kepada  perusahaan  untuk  dapat mencegah berkurangnya umur pakai peralatan di gardu  traksi  Stasiun  Lebak  Bulus  sehingga operasi  dapat  berjalan  lancar  dan  berkurangnya biaya perbaikan peralatan yang diakibatkan oleh rusaknya  peralatan  sebelum  umur  desain  masa pakainya habis.

## 2.2 Diagram Alir OTTV
Diagram Alir OTTV berisi mengenai langkah- langkah  yang  harus  dilakukan  untuk  menganalisis apakah  nilai  OTTV  dari  ruang  gardu  traksi  sudah sesuai  dengan  standar  SNI  6389-2011  tentang konservasi energi selubung bangunan pada bangunan gedung  dan  langkah  yang  dapat  diambil  jika  nilai OTTV  aktual  saat  ini  belum  memenuhi  standar. Diagram  alir  OTTV  di  tunjukan  oleh  Gambar  2. sebagai berikut.
Berdasarkan  diagram  alir  di  atas,  langkah yang  harus  dilakukan  untuk  mendapatkan  nilai aktual  OTTV  ruang  gardu  traksi  saat  ini  yaitu dengan  mencari  data-data  dari  ruangan  tersebut sesuai standar SNI 6389-2011 meliputi data luas selubung, perbandingan luas jendela dengan luas seluruh  dinding  luar  pada  orientasi  yang ditentukan  (WWR), absorbtan radiasi  matahari (α), transmitan termal  dinding  tidak  tembus cahaya  (U),  koefisien  peneduh  dari  sistem fenestrasi (SC), faktor radiasi matahari (SF), dan beda temperatur ekuivalen (TDEK).
Setelah  didapatkan  seluruh  data-data  yang diperlukan,  kemudian  di  hitung  nilai  OTTV parsial dan OTTV total sesuai dengan persamaan pada  Badan  Standar  Nasional,  (2011);  Yohanes Tri  Prianto,  (2015). Jika  hasil  OTTV  total  lebih besar  dari  35  W/m 2 maka  perlu  menurunkan angka absobtivitas ,  mengurangi  angka  koefisien peneduh atau menurunkan nilai WWR kemudian ulangi perhitungan dengan nilai-nilai faktor yang baru tersebut sehingga nilai OTTV kurang dari 35 W/m 2 . Bila nilai OTTV kurang dari 35 Watt/m 2 maka perhitungan selesai.
Berdasarkan  Badan  Standar  Nasional, (2011) perhitungan OTTV parsial dapat dilakukan  menggunakan  persamaan  (1)  dan perhitungan  OTTV  total  dapat  dilakukan menggunakan persamaan (2) sebagai berikut:
OTTV =  α [ U w x ( 1 - WWR ) x TD EK ] + ( U f xWWR x ΔT ) + ( SC x WWR x SF ) (1)
OTTV tot = [ ( A o 1 xOTTV 1 ) + … + ( A oi x OTTV i ) ] /(A o1 +…+ A oi ) (2)
Di mana: OTTV =  Nilai  perpindahan  termal  menyeluruh pada  dinding  luar  yang  memiliki  arah atau orientasi tertentu (W/m 2 ); α = absorbtans radiasi matahari;
U w = Transmitans termal  dinding  tidak tembus cahaya (W/m 2 .K); WWR = Perbandingan luas jendela dengan luas seluruh dinding luar pada orientasi yang ditentukan;
TD EK = Beda temperatur ekuivalen (K); U f = Transmitans termal fenestrasi (W/m 2 .K); ∆T = Beda  temperatur  perencanaan  antara bagian luar dan bagian dalam. (diambil 5K);
SC
= Koefisien  peneduh  dari  sistem fenestrasi ; SF
= Faktor radiasi matahari (W/m 2 ).
A oi = luas dinding pada bagian dinding luar i (m 2 ).  Luas  total  ini  termasuk  semua permukaan  dinding  tidak  tembus cahaya  dan  luas  permukaan  jendela yang  terdapat  pada  bagian  dinding tersebut;
OTTV i = nilai  perpindahan  termal  menyeluruh pada  bagian  dinding  i  (W/m 2 )  sebagai hasil perhitungan dengan menggunakan persamaan 1.

## 2.4 Diagram Alir Analisis Beban Pendingin
Diagram alir analisis beban pendingin berisi langkah-langkah  yang  harus  dilakukan  untuk menganalisis  beban  pendinginan  ruang  gardu traksi, dimulai dari penentuan tempat yang akan dianalisis  sampai  didapat  hasil  dari  analisisnya. Secara  umum,  tahapan  proses  analisis  dan perhitungan beban pendingin pada penelitian ini di tunjukan oleh Gambar 3. sebagai berikut.
Gambar 3. Diagram Alir Analisis Beban Pendingin
Perhitungan beban pendingin dimulai dengan menentukan ruangan yang akan dianalisis beban  pendinginannya.  Pada  tugas  akhir  ini ruangan  yang  dianalisis  yaitu  Gardu  Traksi Stasiun  Lebak  Bulus.  Kemudian,  menentukan letak ruangan sebagai acuan untuk mencari nilai CLTD.  Mengukur  dimensi  dari  ruangan  yang akan dianalisis. Menentukan nilai suhu rancangan
yang  akan  dikondisikan  yaitu  20 ℃ .  Mendata jumlah peralatan dan spesifikasinya pada ruangan tersebut yang memiliki kalor. Menghitung jumlah pekerja  terbanyak  yang  biasanya  melakukan pekerjaan di ruangan tersebut.
Setelah  semua  data  terkumpul,  maka dilakukan  perhitungan  beban  pendingin  dalam dan  luarnya  sesuai  dengan  standar  ashrae.  Lalu, menghitung  total  beban  pendinginan  dan memeriksa proses hasil perhitungannya, jika ada kesalahan  maka  diperbaiki  dan  jika  ada perubahan data maka proses diulang dari langkah ketiga. Jika proses perhitungan sudah sesuai dan tidak  ada  perubahan  maka  analisis  beban pendinginan  selesai.  Hasil  perhitungan  ini digunakan  untuk  menentukan  kapasitas  mesin pendingin udara.
Beban pendingin terdiri dari beban pendingin luar dan dalam. Beban pendingin luar terdiri  dari  beban  pendingin  melalui  dinding, partisi,  langit-langit,  lantai,  kaca  dan  radiasi. Sedangkan  beban  pendingin  dalam  terdiri  dari beban pendingin oleh manusia, lampu, peralatan listrik, dan infiltrasi. Persamaan untuk menghitung  beban  pendingin  dengan  metode CLTD  berdasarkan  Standar  Ashrae  dan  buku- buku turunannya yaitu ASHRAE, (1997); Carrier Air  Conditioning  Company,  (1999);  Handbook, (2019); Pita, (2002); Wang, (2001).
Berdasarkan  ASHRAE,  (1997)  panas  yang mengalir  dari  luar  ke  dalam  ruangan  melalui dinding,  atap,  dan  kaca  dapat  dihitung  dengan persamaan  (3)  di  bawah  ini  tetapi  dengan penyesuaian  nilai  koefisien  untuk  konstruksi masing-masing.
Q = U x A x CLTD C (3)
Di mana: Q = beban  pendingin  dinding/atap/kaca (BTU/h);
U = koefisien perpindahan kalor menyeluruh (BTU/h.ft2.F);
A =
luas  area  dinding/atap/kaca  yang terpapar  sinar  matahari  langsung, (ft2).
CLTD C = nilai perbedaan suhu beban pendingin yang  telah  dikoreksi  (F).  Dapat diperoleh  dengan  persamaan  (4) sebagai berikut.
CLTD C = CLTD+LM+ ( 78 - t R ) +(t a - 85) (4)
Di mana: CLTD = Cooling Load Temperature Differential (Diferensial  suhu  beban pendingin) (F);
LM = Lattitude  Month  Correction (Koreksi terhadap garis lintang dan bulan);
t R
= Suhu dalam ruangan (F); t a = Suhu  rata-rata  luar  ruangan  pada  hari perancangan  (F).  Dapat  diperoleh dengan persamaan (5) sebagai berikut.
t a = t o - ( DR 2 ⁄ ) (5)
Di mana: t o = Suhu bola kering rancangan luar (F);
DR = Rentang suhu harian (F).
Panas yang mengalir dari interior ruangan yang berbatasan  dengan  ruangan  yang  lain  yang  tidak didinginkan  seperti  partisi,  langit-langit  dan  lantai dapat  dihitung  dengan  persamaan  (6)  di  bawah  ini tetapi  dengan  penyesuaian  nilai  koefisien  untuk konstruksi masing-masing. (ASHRAE, 1997)
Q=U.A.(T luar -T dalam ) (6)
Di mana:
U = koefisien  perpindahan  kalor  partisi/ langit-langit/lantai (BTU/(h.ft 2 .F);
A = luas area partisi/langit-langit/atap (ft 2 ); T luar = suhu ruangan yang tidak di dinginkan/luar ruangan (F). Jika suhu ruangan yang tidak didinginkan tidak diketahui, dapat diasumsikan 5 ℉ lebih rendah dari suhu udara luar;
T dalam = suhu di dalam ruangan (F).
Radiasi sinar matahari masuk melalui kaca dan menjadi  beban  pendinginan  ruangan.  Besarnya bervariasi tergantung dari waktu, orientasi, tirai, dan efek penyimpanan panas. Besarnya beban pendinginan radiasi dapat dihitung dengan persamaan (7) yang di tunjukan di bawah ini. (ASHRAE, 1997)
Q rad = SHGF.A kaca .SC.CLF (7)
Di mana: SHGF = Faktor  perolehan  panas  matahari maksimal (BTU/h.ft2);
A kaca = luas  area  kaca  yang  terkena  sinar matahari langsung (ft 2 ); SC = koefisien peneduh; CLF = faktor beban pendinginan matahari.
Perolehan  panas  dari  manusia  terdiri  dari  2 bagian yaitu kalor sensibel dan kalor laten hasil dari keringat.  Beberapa  kalor  sensibel  diserap  oleh  efek penyimpanan  panas,  tetapi  tidak  untuk  kalor  laten. Perhitungan  untuk  beban  pendinginan  dari  kalor
sensibel dan laten di tunjukan oleh persamaan (8) dan (9) sebagai berikut. (ASHRAE, 1997)
Q s = q s . n . CLF (8) Q 1 = q 1 . n (9)
Di mana: Q s , Q 1 = perolehan  kalor  sensibel  dan  laten (BTU/h);
q s , q 1 = perolehan kalor sensibel dan laten per orang;
n = jumlah penghuni ruangan; CLF = faktor  beban  pendinginan  untuk manusia.
Nilai  beban  pendingin  pada  lampu  dapat dihitung  dengan  persamaan  (10)  sebagai  berikut. (ASHRAE, 1997)
Q lampu =3,4 . W lampu . BF . CLF (10)
Di mana: Q lampu = beban kalor lampu (BTU/h); W lampu = daya lampu (watt); BF = faktor  rangkaian  pengendali  lampu. 1,25  untuk  lampu  neon  dan  1  untuk lampu pijar;
CLF = faktor beban pendinginan untuk lampu. CLF = 1 jika tidak ada kondisi khusus seperti  pola  pengaturan  jam  nyala lampu.
Perolehan  kalor  dari  peralatan  listrik  biasanya terdapat  pada  spesifikasi  peralatan.  Ada  peralatan yang mengeluarkan kalor sensibel atau kalor laten dan ada  juga  yang  keduanya.  Perolehan  kalor  dari peralatan  listrik  dapat  dihitung  dengan  persamaan (11) sebagai berikut. (ASHRAE, 1997)
Q alat =3,41 . W alat (11)
Di mana: Q alat = beban kalor alat listrik (BTU/h);
W alat = total daya listrik (watt).
Infiltrasi  merupakan  pemasukan  udara  melalui celah-celah bangunan. Infiltrasi dapat meningkatkan pemasukan  kalor  sensibel  dan  laten.  Jika  bangunan tertutup rapat maka udara infiltrasi dapat diabaikan. Nilai  beban  kalor  infiltrasi  dapat  dihitung  dengan persamaan (12) dan (13) sebagai berikut. (ASHRAE, 1997)
Q s =1,1 . CFM . TC (12)
Q 1 =0,68 . CFM . (W O ' - W i ' ) (13)
Di mana:
Q s , Q 1 = beban  kalor  sensibel  dan  laten  dari infiltrasi udara (BTU/h);
CFM  = laju infiltrasi udara (ft 3 /menit); TC = perubahan  temperatur  antara  udara dalam dan luar (F);
W O, W I = rasio kelembapan udara dalam dan luar (gr.w/lb.d.a.)

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN
Perhitungan OTTV dilakukan untuk mengetahui  apakah  nilai  perpindahan  termal menyeluruh pada selubung ruang gardu traksi sudah sesuai  dengan  standar  SNI  dan  perhitungan  beban pendingin untuk mendapatkan nilai kapasitas mesin pendingin udara yang sesuai.

## 3.1 Tata Ruang dan Kondisi Gardu Traksi
Pada gardu traksi Stasiun Lebak Bulus terdapat peralatan  20kV switchgear , rectifier transformer , rectifier , DC switchgear , panel negatif, LVDB, panel baterai,  panel  pengisi  daya  baterai,  dan power SCADA  RTU.  Tata  letak  dan  kondisi  peralatan tersebut  di  tunjukan  oleh  Gambar  4  dan  Gambar  5 sebagai berikut.
Gambar 4. Tata Ruang Gardu Traksi (PT MRT Jakarta, 2016b)
Gambar 5. Kondisi Gardu Traksi Stasiun Lebak Bulus

## 3.2 Hasil Pengukuran Suhu Ruang Gardu Traksi
Hasil  pengukuran  suhu  ruangan  gardu  traksi Stasiun Lebak Bulus yang dilakukan oleh tim power
maintenance dari Agustus 2019 sampai dengan Juli 2020 di tunjukan oleh Gambar 6 sebagai berikut.

## Gambar 6. Hasil Pengukuran Suhu Ruang Gardu Traksi
Dari Gambar 6 dapat ditarik kesimpulan bahwa dari  Agustus  2019  sampai  dengan  Juli  2020,  suhu lingkungan  di  gardu  traksi  Stasiun  Lebak  Bulus
berkisar  antara  29.3 ℃ sampai  34.6 ℃ dengan  suhu terpanas pada Bulan Juni.

## 3.3  Suhu  dan  Kelembapan  di  Wilayah  DKI Jakarta
Suhu  dan  kelembapan  maksimal  digunakan untuk  menghitung  beban  pendinginan,  sehingga ketika  terjadi  kondisi  suhu  dan  kelembapan maksimal, maka mesin penyejuk udara masih dapat bekerja  dengan  baik.  Berdasarkan  data  suhu  dan kelembapan dari Badan Meteorologi Klimatologi dan Geofisika, Stasiun Meteorologi Kemayoran, Jakarta Pusat, DKI Jakarta, pada Tabel 1 dapat dilihat bahwa temperatur maksimal adalah 35.6°C dan kelembapan rata-rata maksimal adalah 84%.
Tabel 1. Suhu dan Kelembapan di Wilayah DKI Jakarta (BMKG, 2021) Tahun 2019 2020 Unsur Agt Sep Okt Nov Des Jan Feb Mar Apr Mei Jun Jul Temp. Maks ( ℃ ) 33.6 35 35 34.6 33.8 34.4 34.6 34.6 34.8 35.6 35 34.2 Temp. Min ( ℃ ) 24 24 25 25 25 24 24 25 25 24.8 24.4 24.2 Temp. Rerata ( ℃ ) 28.3 28.8 29.5 29.6 28.5 27.9 27.7 28.6 28.9 29.5 29.4 28.6 Hum. Rerata (%) 69 69 69 71 79 83 84 80 79 76 74 73

## 3.4 Karakteristik Desain
Berikut  adalah  karakteristik  desain  dari ruangan yang akan dikondisikan di tunjukan oleh Tabel 2 sebagai berikut.
Tabel 2. Karakteristik Desain Komponen Deskripsi Suhu Ruangan Ruangan  didesain  pada  suhu  ruangan terkondisi 20 ℃ . Suhu  Luar Ruangan Data suhu luar ruangan diambil dari data BMKG dengan nilai tertinggi. Nilai OTTV Ruangan didesain dengan nilai
perpindahan  termal  menyeluruh  kurang dari 35 W/m 2 sesuai dengan standar SNI
6389-2011.
Louver Louver di tutup setelah ruangan terpasang mesin pendingin.

## 3.5  Hasil  Perhitungan  OTTV  Ruang  Gardu Traksi
Nilai  OTTV  parsial  dan  total  dihitung dengan  persamaan  pada  SNI  6389-2011  dengan hasil pada Tabel 3 sebagai berikut.
Tabel 3. Nilai OTTV Ruang Gardu Traksi Bagian Ruang Luas (m 2 ) OTTV Parsial (W/m 2 ) Dinding Barat 85.87 6.99 Dinding Utara 180.49 9.76 Dinding Timur 85.97 8.57 Dinding Selatan 180.49 8.57 OTTV Total 8.7
Dari  hasil  perhitungan  di  atas,  nilai  OTTV seluruh  dinding  luar  ruang  gardu  traksi  Stasiun Lebak  Bulus  sebesar  8,7  W⁄m 2 .  Nilai  tersebut sesuai dengan Standar SNI 6389-2011. Konservasi  energi  selubung  bangunan  pada bangunan  gedung  yang  mensyaratkan  nilai perpindahan  termal  menyeluruh  tidak  boleh melebihi  atau  maksimal  sama  dengan  35  W⁄m 2 (Badan Standar Nasional, 2011). Karena hasilnya berbeda  dengan  penelitian  yang  dilakukan  oleh Yohanes Tri Prianto, (2015) yaitu nilai OTTV di bawah  35  W/m 2 ,  maka  tidak  perlu  dilakukan perubahan pada selubung bangunan dan  analisis dapat  dilanjutkan  dengan  menghitung  beban
pendingin  untuk  mengetahui  kapasitas  AC  yang sesuai dengan kebutuhan pada ruang gardu traksi.

## 3.6  Hasil  Perhitungan  Beban  Pendingin  Ruang Gardu Traksi
Perhitungan  beban  pendingin  menggunakan metode  CLTD/CLF  sesuai  dengan  Standar  Ashrae. Beban pendingin terdiri dari beban pendingin luar dan dalam.  Hasil  perhitungan  beban  pendingin  luar  di tunjukan oleh Tabel 4 sebagai berikut.
Tabel 4. Hasil Perhitungan Beban Pendingin Luar Pukul (WIB) Atap (BTU/h) Dinding (BTU/h) Partisi (BTU/h) Lantai (BTU/h) Total (BTU/h) 12:00 21.513,30 451,38 19.372,25 20.724,32 62.061,25 13:00 29.291,86 619,81 19.372,25 20.724,32 70.008,24 14:00 37.070,43 1.125,08 19.372,25 20.724,32 78.292,08 15:00 43.737,78 1.798,78 19.372,25 20.724,32 85.633,13 16:00 48.182,67 2.725,12 19.372,25 20.724,32 91.004,36 17:00 51.516,34 3.567,25 19.372,25 20.724,32 95.180,16 18:00 51.516,34 4.240,95 19.372,25 20.724,32 95.853,86 19:00 50.405,12 4.493,59 19.372,25 20.724,32 94.995,28
Berdasarkan  Tabel  4  di  atas,  beban  pendingin luar  pada  ruang  gardu  traksi  terbesar  terjadi  pada pukul  18:00  WIB  yaitu  sebesar  95.853,86  BTU/h. Kemudian, hasil perhitungan beban pendingin dalam di tunjukan oleh Tabel 5 sebagai berikut.

## Tabel 5. Hasil Perhitungan Beban Pendingin Dalam
Beban Pendingin Dalam Media Sensibel (BTU/h) Laten (BTU/h) Lampu 8.500 - Manusia 12,5 1.000 Peralatan 163.951,86 - Total 172.464,36 1.000 Total beban pendingin dalam 173.464,36
Dari perhitungan di atas diketahui bahwa beban pendingin luar sebesar  95.853,86 BTU/h dan beban pendingin dalam sebesar 173.464,36 BTU/h. Maka, beban  pendingin  dalam  menyumbang  64,41%  dari total  seluruh beban  pendingin  yang  ada  pada  ruang gardu  traksi  Stasiun  Lebak  Bulus  dengan  beban pendingin peralatan sebagai yang paling besar yaitu 163.951,86  BTU/h  atau  94,5%  dari  keseluruhan beban  pendingin  dalam.  Jadi  total  beban  pendingin pada  ruang  gardu  traksi  Stasiun  Lebak  Bulus  yaitu total  beban  pendingin  luar  +  total  beban  pendingin dalam  =  (95.853,86  +  173.464,36)  BTU/h  =
269.318,22  BTU/h.  Dengan  demikian,  mesin pendingin udara yang dibutuhkan berkapasitas 22,44 TR = 29,92 PK.

## 4. KESIMPULAN DAN SARAN
Dari hasil analisis selubung bangunan dan beban pendingin  ruang  gardu  traksi  Stasiun  Lebak  Bulus, maka  dapat  diambil  kesimpulan  ruang  gardu  traksi Stasiun  Lebak  Bulus  memiliki  nilai  perpindahan termal menyeluruh pada selubung bangunan (OTTV) sebesar  8,7  W/m 2 .  Nilai  OTTV  tersebut  masih  di bawah  standar  SNI  6389-2011  yang  mensyaratkan nilai  OTTV  di  bawah  35  W/m 2 .  Total  beban pendingin  pada  ruang  gardu  traksi  Stasiun  Lebak Bulus  sebesar  269.318,22  BTU/h,  sehingga dibutuhkan mesin pendingin udara dengan kapasitas 22,44 TR = 29,92 PK untuk mendinginkan ruangan pada suhu bola kering 20 ℃ . Sebesar 64,41% beban pendingin  tersebut  merupakan  beban  pendingin dalam  dengan  beban  terbesar  dari  beban  pendingin peralatan yaitu sebesar 163.951,86 BTU/h atau 94,5% dari keseluruhan beban pendingin dalam.
Sehubungan  dengan  penelitian  yang  telah dilakukan maka disarankan untuk memasang AC unit pada ruang gardu traksi Stasiun MRT Lebak Bulus  dengan  kapasitas  30  PK  sehingga temperatur ruangan dapat dikondisikan pada suhu 20 ℃ untuk  menjaga service life baterai  sesuai dengan  desain  yaitu  15  tahun    dan  mencegah terjadinya  kerusakan  pada  peralatan  listrik  di ruangan tersebut. Kemudian saran untuk peneliti selanjutnya,  selain  menghitung  beban  pendingin untuk  AC  unit,  hitung  juga  beban  pendingin untuk AC sentral agar dapat membandingkan AC
mana yang lebih tepat untuk dipakai pada ruang gardu traksi Stasiun MRT Lebak Bulus.

## REFERENSI
ASHRAE. (1997). ASHRAE Handbook Fundamentals and Data Book. American Society of Heating, Refrigerating and Air Conditioning Engineers , 1 , 90–91.
Badan Standar Nasional. (2011). SNI 6389:2011, tentang Konservasi energi selubung bangunan pada bangunan gedung .
Biantoro, A. W. (2018a). Analisis PHE (Potensi Hemat Energi) dan Pengembangan
Software Efisiensi Energi pada Rumah Sakit Ba, Tangerang. JTM , 07 , 149–156.
Biantoro, A. W. (2018b). Analysis of Electrical
Audit and Energy Efficiency in Building Hotel BC, North Jakarta. IOP Conference Series: Materials Science and Engineering ,
343 , 1–8.
Biantoro, A. W. (2018c). Pengembangan
Perangkat Lunak Efisiensi Energi di
Gedung Ins. Kabupaten X, Banten. Jurnal Teknik Mesin , 7 , 92–96.
Biantoro, A. W., & Permana, D. S. (2017a). Analisis Audit Energi Untuk Pencapaian Efisiensi Energi Di Gedung Ab, Kabupaten
Tangerang, Banten. Jurnal Teknik Mesin ,
6 (2), 24.
Biantoro, A. W., & Permana, D. s. (2017b). Analisis Audit Energi untuk Pencapaian
Efisiensi Energi di Gedung AB, Kabupaten
Tangerang, Banten. JTM , 06 , 85–93. BMKG. (2021). Data Online Pusat Database BMKG . https://dataonline.bmkg.go.id/dashboard_u ser Carrier Air Conditioning Company. (1999).
Handbook of Air Conditioning System Design . Mei Ya Publication, INC. Cheng, C., & Ohki, Y. (2018). Battery & Battery
Charger (PDS) Installation, Operation &
Maintenance Manual. In Metro One Consortium . Dumont, M. (2002). British Standard 6290: Lead-acid Stationary Cells and Batteries (Issue April). Handbook, A. (2019). 2019 ASHRAE Handbook_ HVAC Applications CH35 (H. Kennedy (ed.); SI). Mark S. Owen. Pita, E. G. (2002). Air Conditioning Principles and Systems (S. Helba & E. Francis (eds.);
4th ed.). R.R. Donnelley & Sons Company. PT MRT Jakarta. (2016a). Electric Equipment
Layout Plan in Traction Substation Lebak Bulus .
PT MRT Jakarta. (2016b). Outline Dimension
Drawing . PT MRT Jakarta. (2019). Temuan dan Gangguan . Purnomo, B. C., & Setiyo, M. (2017).
Karakteristik Sistem Refrigerasi Kompresi Uap dengan Refrigerant Campuran Musicool 134 - CO2. Jurnal Teknologi UMJ , 9 , 57–64.
Suntoro, D., Darmawan, R., & Ahadi, K. (2018). Perhitungan Beban Pendinginan pada Ruangan di Perkantoran PT. Indonesia Power UPJP Pesanggaran Bali.
Ketenagalistrikan Dan Energi Terbarukan , 17 , 19–30.
Wang, S. K. (2001). Handbook of Air Conditioning and Refrigeration (R. Hauserman, G. Eisensberg, R. Parmley, & R. A (eds.); 2nd ed.). R. R. Donnelley & Sons Company. Wisesa Persada Indonesia. (2020). Kenali Perbedaan AC Split dan AC Sentral Ini . https://www.wisesapersadaindo.com/post/p erbedaan-ac-split-dan-central Yohanes Tri Prianto. (2015). Analisis Temperatur dan Sistem Pengkondisian
Udara pada Kereta Eksekutif Malam
Bangunkarta . 1–135.