S AINSTEK E -J OURNAL STT P EKANBARU - V OL . 10 N O . 1 (2022)
Terbit online pada laman web jurnal :
https://ejournal.sttp-yds.ac.id/index.php/js/index

## SAINSTEK
(e-Journal)
|    ISSN (Print) 2337-6910    |    ISSN (Online) 2460-1039    |

## Analisis Redesain Pondasi Mini Pile Berbentuk Persegi Pada Gedung Pengadilan Negeri Pulau Punjung
Shanti Wahyuni Megasari a , Gusneli Yanti b , Zainuri c , Taufiq Hidayat d
a, b, c, d Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Lancang Kuning, Jalan Yos Sudarso KM. 8 Rumbai, Kota Pekanbaru, Indonesia

## I NFORMASI A RTIKEL

## A B S T R A C T
Sejarah Artikel: Diterima Redaksi: 21 Juni 2022
Revisi Akhir: 29 Juni 2022 Diterbitkan Online : 30 Juni 2022
Pemilihan bentuk  dan  jenis  pondasi  pada  suatu  bawah  bangunan dipengaruhi oleh  beberapa  faktor,  salah  satunya  adalah  kondisi  tanah.  Apabila  terjadi kesalahan dalam pemilihan pondasi maka akan dapat menyebabkan kerusakan bangunan  hingga  kerugian  biaya.  Gedung  Pengadilan  Negeri  Pulau  Punjung merupakan  bangunan  tiga  lantai  yang  didesain  menggunakan  pondasi  KSLL. Gedung Pengadilan Negeri Pulau Punjung memiliki kondisi tanah pasir dengan daya dukung (Qc) 200 kg/cm 2 pada kedalaman 10,2 m. Namun dengan kondisi jenis tanah tersebut, maka pondasi yang paling sesuai adalah pondasi mini pile. Sehingga  perlu  dilakukan  redesain  pondasi  pada  Gedung  Pengadilan  Negeri Pulau  Punjung.  Pemodelan  bangunan  menggunakan  program  ETABS  sesuai dengan  standar  pembebanan  SNI  2847-2013.  Pondasi  mini  pile  berbentuk persegi dengan dimensi sebesar 25×25 cm, dengan kapasitas daya dukung tiang sebesar  35  ton.  Setelah  dilakukan  pemodelan  struktur  diperoleh  3  (tiga)  tipe pondasi  berdasarkan  pada  gaya  aksial  (P)  yang  bekerja.  Berdasarkan  maka pondasi  mini  pile  diklasifikasikan  menjadi  3  tipe  pondasi.  Pondasi  tipe  1 memiliki  gaya  aksial  kolom  sebesar  106,15  ton  dengan  jumlah  tiang  yang diperlukan 6 kelompok tiang, pondasi tipe 2 dengan gaya aksial kolom 79,51 ton dengan tiang yang diperlukan 5 kelompok tiang dan pondasi tipe 3 memiliki gaya aksial kolom 40,01 ton dengan tiang yang diperlukan 4 kelompok tiang. Hasil penelitian memperoleh nilai kapasitas dukung ultimit (Qu) sebesar 220,92 ton dan ketiga tipe pondasi mampu menahan beban dari struktur atas Gedung Pengadilan Negeri Pulau Punjung.
K ATA K UNCI
Daya Dukung,
Mini Pile,
Pondasi, RAB, Redesain

## K
ORESPONDENSI Telepon: +62 81275254771
E-mail: shanti@unilak.ac.id

## 1. PENDAHULUAN
Gedung  Pengadilan  Negeri  Pulau  Punjung  merupakan salah satu proyek konstruksi bangunan Gedung tiga lantai yang  memiliki  luas  total  bangunan  sebesar  3000  m 2 , dibangun  di  atas  lahan  seluas  6000  m 2 ,  yang  didesain menggunakan  pondasi  dengan  Konstruksi  Sarang  Laba- Laba (KSLL). Secara ekonomis konstruksi pondasi sarang laba-laba  dapat  menghemat  biaya  yang  cukup  berarti,
dimana KSLL hanya memerlukan volume beton sebanyak 0,20-0,35 m 3 permeter persegi (m 2 ) luasan pondasi, dengan pembesian 70–120 kg besi permeter kubik (m 3 ) beton [1]. KSLL  memiliki  kekakuan  lebih  tinggi,  pemadatan  tanah yang efektif, penyebaran beban yang timbul sudah merata pada  lapisan  pendukung  serta  memiliki  kemampuan melindungi secara permanen stabilitas dari perbaikan tanah didalamnya [2].
Kondisi  tanah  pada  Gedung  Pengadilan  Negeri  Pulau Punjung  merupakan  tanah  pasir,  memiliki  daya  dukung (Qc)  200  kg/cm 2 pada  kedalaman  10,2  m.  Pemilihan bentuk pondasi  yang didasarkan pada daya dukung tanah Apabila tanah keras terletak pada permukaan tanah atau 2- 3  meter  di  bawah  permukaan  tanah,  maka  pondasi  yang dipilih sebaiknya jenis pondasi dangkal. Sehingga kondisi tanah tersebut sesuai untuk digunakan pondasi KSLL yang merupakan  salah  satu  jenis  pondasi  dangkal  yang  dirakit dan  dimodifikasi  oleh  beton  pipih  menerus,  di  bagian bawahnya dikakukan oleh rib tegak, serta sistem perbaikan tanah  [3].  Namun  apabila  tanah  keras  terletak  ada kedalaman hingga 10 meter atau lebih di bawah permukaan tanah  maka  jenis  pondasi  yang  biasanya  dipakai  adalah pondasi mini pile [4].
Jenis  pondasi  tiang  pancang mini  pile diharapkan  dapat dijadikan  sebagai  alternatif  desain  pondasi  pada  Gedung Pengadilan Negeri Pulau Punjung.
Gambar 1. Denah Lantai 1

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1. Pemilihan Jenis Pondasi
Beberapa  hal  yang  harus  dipertimbangkan  dalam penentuan jenis pondasi adalah [4]:
a. Kondisi tanah
1) Tanah keras yang terletak pada permukaan tanah atau 2-3  meter di bawah permukaan tanah  maka pondasi  yang  dipilih  sebaiknya  jenis  pondasi dangkal.
2) Tanah keras yang terletak pada kedalaman hingga 10  meter  di  bawah  permukaan  tanah  maka  jenis pondasi  yang  biasanya  dipakai  adalah  pondasi tiang mini pile .
b. Kondisi struktur yang berada di atas pondasi ( upper structure )
Kondisi struktur tersebut dipengaruhi oleh fungsi dan kepentingan  suatu  bangunan,  jenis  bahan  bangunan yang  dipakai  (mempengaruhi  berat  bangunan  yang ditanggung  pondasi),  dan  seberapa  besar  penurunan yang diijinkan terjadi pada pondasi.
c. Faktor lingkungan Apabita suatu konstruksi direncanakan menggunakan pondasi jenis tiang pancang, tetapi konstruksi terletak pada  daerah  padat  penduduk,  maka  pada  waktu petaksanaan  pemancangan  pondasi  pasti  akan menimbutkan  suara  yang  mengganggu  penduduk sekitar.
d. Waktu pekerjaan
Waktu  petaksanaan  pengerjaan  pondasi  juga  harus diperhatikan  agar  tidak  mengganggu  kepentingan umum.  Pondasi  tiang  pancang  yang  membutuhkan banyak  atat  berat  mungkin  harus  dipertimbangkan kembati apabita ditaksanakan pada jatan raya datam kota  yang  sangat  padat,  karena  akan  menimbutkan kemacetan yang luar biasa.
e. Biaya
Jenis  pondasi  juga  harus  mempertimbangkan  besar anggaran biaya konstruksi yang direncanakan, tetapi harus  tetap  mengutamakan  kekuatan  dari  pondasi tersebut agar konstruksi yang didukung oleh pondasi tetap berdiri dengan aman.

## 2.2. Pondasi Mini Pile
Pondasi mini  pile termasuk  jenis  pondasi  dalam.  Tiang beton  pracetak  ( mini  pile )  adalah  tiang  dari  beton  yang dicetak  di  suatu  tempat  kemudian  diangkut  ke  lokasi rencana.  Ukuran  dimensi  penampang  yang  digunakan biasanya  antara  20cm  sampai  60cm  [5].  Pondasi  tiang minipile  digunakan  sebagai  pondasi  suatu  bangunan  bila tanah  keras  terletak  pada  kedalaman  hingga  10  meter  di bawah permukaan tanah [4].
Tahapan  perencanaan  pondasi  tiang  pancang [4],[5] adalah:
a. Penentuan  nilai  daya  dukung  vertikal  tiang,  yaitu beban izin yang dapat ditanggung oleh 1 buah tiang yang  di  tancapkan  pada  suatu  lokasi,  dan  pada kedalaman tertentu.
b. Penentuan jumlah kebutuhan tiang, setelah mengetahui  daya  dukung  izin  tiang,  dari  beban struktur  atas  (beban  terfaktor:  DL+  LL)  dapat dihitung kebutuhan tiang pada satu titik kolom.
c. Pengecekan  terhadap  efesiensi  dalam  kelompok tiang,  daya  dukung  sebuah  tiang  yang  berada  pada suatu  ketompok  tiang  akan  berkurang.  Hal  ini disebabkan tanah di sekitar tiang terdesak oleh tiang lain.  Agar  daya  dukung  tersebut  tidak  berkurang, setidak-tidaknya  dibutuhkan  jarak  3  kali  diameter antar  tiang  satu  dengan  lainnya.  Hal  ini  tentu  saja akan  mengakibatkan  pemborosan  tempat.  Agar optimal,  biasanya  diatur  dengan  jarak  antara  2,5-3 kali diameter tiang.
d. Beban maksimum tiang pada kelompok tiang.
e. Daya  dukung  horizontal,  untuk  tiang  dalam  tanah granuler  (c  =  0)  [5].  Estimasi  bentuk  keruntuhan tiang, distribusi tahanan tanah dan distribusi momen lentur pada tiang ujung bebas dan mempunyai berat volume yang sama sepanjang tiang.
f. Kontrol defleksi terhadap tiang vertikal dengan tiang ujung  bebas  dianggap  tiang  panjang  bila  al  >  4. Menurut  Hardiyatmo  (2014)  gerakan  lateral  yang ditoleransi berkisar 6mm – 18mm.
g. Menghitung  kapasitas  dukung  ultimit  (Qu)  yaitu dengan menjumlahkan tahanan ujung ultimit dengan tahanan gesek dan dikurangi dengan berat tiang.
h. Pengecekan  terhadap  gesekan  negatif  pada  tiang dengan mengalikan luas selimut dinding tiang dengan gaya gesek negatif persatuan luas tiang tunggal. Gaya gesek  negatif  persatuan  luas  tiang  tunggal  adalah hasil dari tekanan overburden tanah dengan K d tan 𝜕 , nilai K d tan 𝜕 d.
Tabel 1. Koefisien K d tan 𝜕 [5] Macam tanah K d tan 𝜕 Urugan batu 0,40 Pasir dan kerikil 0,35 Lanau  atau  lempung  terkonsilidasi normal  berplastisitas  rendah  sampai sedang (PI< 50%) 0,30 Lempung terkonsilidasi normal berplastisitas tinggi 0,20
i. Pengecekan  terhadap  penurunan  tiang  yang  terjadi dengan mengalikan beban yang bekerja dengan faktor penurunan  ( I )  kemudian  dibagi  dengan  modulus elastisitas tanah dikali dengan diameter tiang. Nilai- nilai koefisien yang mempengaruhi faktor penurunan tiang ( I ).

## 3. METODOLOGI
Data material yang digunakan adalah :
a. Mutu beton K-300
fc’ : 24,90 MPa
b. Mutu besi
Kuat leleh (fy) BJTP : 240 MPa = 240.000 kN/m 2 Kuat leleh (fy) BJTD : 400 MPa = 400.000 kN/m 2
Tahapan perhitungan dalam penelitian adalah :
a. Pembebanan struktur
1) Beban vertical, terdiri dari : Beban mati (DL) dan Beban hidup (LL) [6]
2) Beban horizontal, terdiri dari beban gempa [7]
3) Kombinasi pembebanan [4], yaitu : 𝑈 = 1,4 𝐷𝐿 (1) 𝑈 = 1,2 𝐷𝐿 + 1,6 𝐷𝐿 (2) 𝑈 = 1,2 𝐷𝐿 + 1,0 𝐿𝐿 ± 1,0 𝐸 (3) 𝑈 = 0,9 𝐷𝐿 + 1,0 𝐸 (4) Keterangan : U = Kekuatan perlu DL = Beban mati LL = Beban hidup E = Beban gempa
b. Daya dukung izin tiang
Daya dukung izin tiang ditinjau berdasarkan kekuatan izin  tekan  dan  kekuatan  izin  tarik.  Hal  tersebut dipengaruhi oleh kondisi tanah dan kekuatan material tiang itu sendiri [4].
1) Daya dukung izin tekan
𝑃 𝑎 = 𝑞 𝑐 𝑥 𝐴 𝑝 FK1 + 𝑇 𝑓 𝑥 𝐴 𝑠𝑡 FK2 (5)
Keterangan : 𝑃 𝑎 = Daya dukung izin tekan tiang 𝑞 𝑐 = Tahanan ujung konus sondir 𝐴 𝑝 = Luas penampang tiang 𝑇 𝑓 = Total friksi atau jumlah hambatan pelekat 𝐴 𝑠𝑡 = Keliling penampang tiang 𝐹𝐾 1 , 𝐹𝐾 2 = Faktor keamanan 3 dan 5
2) Daya dukung izin tarik
𝑃 𝑡𝑎 = (𝑇 𝑓 𝑥 𝐴 𝑠𝑡 ) 𝑥 0,70 FK2 + 𝑊 𝑝 (6)
Keterangan : 𝑃 𝑡𝑎 = Daya dukung izin tarik tiang 𝑤 𝑝 = Berat pondasi
c. Jumlah tiang
Perhitungan jumlah tiang yang diperlukan pada satu titik  kolom  menggunakan  beban  aksial  dengan kombinasi pembebanan.
𝑛𝑝 = 𝑝 𝑝 𝑎𝑙𝑙 (7) Keterangan : 𝑛𝑝 = Jumlah tiang 𝑝 = Gaya aksial yang terjadi 𝑝 𝑎𝑙𝑙 = Daya dukung izin tiang d. Efisiensi kelompok tiang 𝐸 𝑔 = 1 − 𝜃 (𝑛 − 1)𝑚 + (𝑚 − 1)𝑛 90𝑚𝑛 (8) Keterangan : 𝐸 𝑔 = Efisiensi kelompok tiang 𝜃 = 𝑎𝑟𝑐 𝑡𝑔  𝐷 𝑠 ⁄ 𝐷 = Ukuran penampang 𝑆 = Jarak antar tiang (as ke as) 𝑀 = Jumlah tiang dalam 1 kolom 𝑛 = Jumlah tiang dalam 1 baris
e. Beban maksimum tiang pada kelompok tiang
𝑃 𝑚𝑎𝑘𝑠 = 𝑃𝑢 𝑛𝑝 ± 𝑀𝑦  ×  𝑋𝑚𝑎𝑥 𝑛𝑦 ∑ 2 𝑥 ± 𝑀𝑥  ×  𝑌𝑚𝑎𝑥 𝑛𝑥 ∑ 2 𝑦 (9)
Keterangan : 𝑃 𝑚𝑎𝑘𝑠 = Beban maksimum tiang 𝑃 𝑢 = Gaya aksial yang terjadi 𝑀 𝑦 = Momen  yang  bekerja  tegak  lurus sumbu y 𝑀 𝑥 = Momen  yang  bekerja  tegak  lurus sumbu x 𝑋 𝑚𝑎𝑘𝑠 = Jarak tiang arah sumbu x terjauh 𝑌 𝑚𝑎𝑘𝑠 = Jarak tiang arah sumbu y terjauh
f. Daya dukung horizontal
1) Tiang ujung terjepit
2) Tiang ujung bebas
Untuk tiang dalam tanah granuler (c = 0) :
𝐾 𝑝 = (1 + 𝑠𝑖𝑛𝜑′′) (1 − 𝑠𝑖𝑛𝜑′) ⁄ = 𝑡𝑔 2 (45 𝑜 + 𝜑 2 ) (10)
𝐻 𝑢 = (1/2)𝛾 𝑑𝐿 3 𝐾 𝑝 𝑒 + 𝐿 (11)
Momen maksimum terjadi pada jarak f di bawah permukaan tanah [5]:
𝐻 𝑢 = (3/2) 𝛾 𝑑𝐾 𝑝 𝑓 2 (12)
𝑓 = 0,82√ 𝐻 𝑢 𝑑𝐾 𝑝 𝛾 (13) 𝑀 𝑚𝑎𝑥 = 𝐻 𝑢 (𝑒 + 2𝑓/3) (14)
Gaya horizontal yang terjadi : 𝐹𝑥/6 < 𝐻 𝑢 (15) Keterangan : 𝑐 = Kohesi 𝐷 = Ukuran penampang 𝑓 = Jarak  momen  maksimum  yang terjadi  di  bawah  permukaan tanah 𝐹 𝑥 = Gaya arah x 𝐻 𝑢 = Daya dukung horizontal 𝐿 = Kedalaman tiang 𝑀 𝑚𝑎𝑥 = Momen maksimum 𝑀 𝑦 = Momen arah y 𝑌 = Berat volume 𝜑 =
Sudut gesek efektif
g. Defleksi tiang vertikal
Untuk  tiang  dalam  tanah  granuler  (pasir,  kerikil) defleksi tiang akibat beban lateral, dikaitkan dengan besaran tak berdimensi aL dengan [5]:
𝑎 = ( 𝑛 ℎ 𝐸 𝑝 𝐼 𝑝 ) 1/5 (16)
𝑎𝐿 = 𝑎/𝐿 (17) Keterangan : 𝑎 = Koefisien reaksi subgrade dibagi dengan kekakuan tiang 𝐸 𝑝 𝐼 𝑝 = Kekakuan tiang 𝑛 ℎ =
Koefisien reaksi subgrade
Tiang  ujung  bebas  dianggap  sebagai  tiang  pancang (tidak kaku), bila 𝑎𝐿 >4.
Defleksi lateral tiang ujung bebas :
𝑦 𝑜 = 2,4𝐻 (𝑛 ℎ ) 3/5 (𝐸 𝑝 𝐼 𝑝 ) 2/5 + 1,6𝐻𝑒 (𝑛 ℎ ) 2/5 (𝐸 𝑝 𝐼 𝑝 ) 3/5 (18)
Rotasi tiang :
𝜃 = 1,6𝐻 (𝑛 ℎ ) 2/5 (𝐸 𝑝 𝐼 𝑝 ) 3/5 + 1,74𝐻𝑒 (𝑛 ℎ ) 1/5 (𝐸 𝑝 𝐼 𝑝 ) 4/5 (19)
h.
Kapasitas dukung ultimit 𝑄 𝑢 = 𝑄 𝑏 +𝑄 𝑠 −𝑊 𝑝 (20)
𝑄 𝑏 = 𝐴 𝑏 × 𝑓 𝑏 (21) 𝑄 𝑠 = 𝐴 𝑠 ×  𝑓 𝑠 (22)
𝑊 𝑝 = γ beton ×  D  ×  L (23)
Untuk kapasitas dukung ultimit pada kelompok tiang
𝑄 = 𝐸 𝑔 ×  𝑚  ×  𝑛 ×  𝑝 𝑎𝑙𝑙 (24)
Keterangan :
𝐴 𝑏 =
Luas penampang ujung tiang
𝐴 𝑠 = Luas selimut tiang 𝑓 𝑏 = Tahanan ujung persatuan luas 𝑓 𝑠 = Tahanan gesek persatuan luas 𝑄 𝑢
= Kapasitas dukung ultimit 𝑄 𝑏 = Tahanan ujung ultimit 𝑄 𝑢
= Tahanan gesek tiang ultimit 𝑄 𝑏 = Berat sendiri tiang
i. Gesekan negatif
Gesekan  negatif terjadi bila tiang pondasi bertumpu pada  tanah  keras,  gaya  gesek  negatif  pada  tiang tunggal  menggunakan  metode  Johanessen  dan Bjerrum [4].
𝑄 𝑛𝑒𝑔 = 𝐴𝑠 𝑥 𝐶𝑎 (25) 𝐶 𝑎 = 𝑃𝑜  ×  𝐾𝑑𝑡𝑎𝑛𝜕 (26) Keterangan : 𝐴 𝑠 = Luas selimut dinding tiang 𝐶 𝑎 = Gaya  gesek  negatif  persatuan luas tiang tunggal 𝐾𝑑𝑡𝑎𝑛𝜕 = Koefisiensi  tanah  yang  di sarankan oleh Borms 𝑃 𝑜 = Tekanan overburden efektif tanah  rata-rata  atau  tegangan efektif sebelum
penerapan beban di tengah-tengah lapisan 𝑄 𝑛𝑒𝑔 = Gaya  gesek  negatif  tiang tunggal
Bagian  bawah  ujung  tiang  akan  memikul  beban terfaktor (Qt) [4] sebesar :
𝑄 𝑡
= 𝑃 +  𝑄𝑛𝑒𝑔 (27) Keterangan : 𝑃 = Beban dari atas 𝑄 𝑡 = Beban total yang harus didukung tiang
j. Penurunan tiang
Pada  waktu  tiang  dibebani,  tiang  akan  mengalami pemendekan  dan  tanah  akan  mengalami  penurunan [5].
1) Penurunan tiang tunggal Perhitungan penurunan tiang tunggal untuk tiang dukung  ujung  menggunakan  metode  Paulos  dan Davis (1980) sebagai berikut [5] : 𝑆 = 𝑃𝑙 𝐸 𝑠 𝑑 (28)
𝐼 = 𝐼 𝑂 𝑅 𝑘 𝑅 𝑏 𝑅 𝑚 (29)
𝐾 = E p R A E s
(30)
Keterangan : 𝑆 = Penurunan kepala tiang 𝑃 = Beban ultimit yang bekerja pada tiang 𝐼 𝑜 = Faktor pengaruh penurunan untuk tiang 𝑅 𝑘 = Faktor koreksi (kompresibilitas) tiang untuk µ=0,5 𝑅 𝑏 = Faktor  koreksi  untuk  kekakuan lapisan pendukung 𝑅 𝜇 = Faktor koreksi angka poisson µ 𝐾 = Faktor Kekakuan Tiang
2) Penurunan kelompok tiang
Hubungan  penurunan  antara  tiang  tunggal  dan kelompok tiang  [5] : 𝑆 𝑔 𝑆 = (4𝐵 + 3) 2
(𝐵 + 4) 2 (31)
Keterangan : 𝑆 𝑔 = Penurunan kelompok tiang 𝐵 = Lebar kelompok tiang 𝑆 = Penurunan  tiang  tunggal  pada intensitas beban yang sama
Bagan alir dari penelitian dapat dilihat pada gambar 1.

## 4. HASIL DAN PEMBAHASAN

## 4.1. Daya Dukung Izin Tiang
Analisis daya dukung izin tekan tiang adalah :
a. Daya dukung izin tekan 𝑃 𝑎 = 200 𝑥 625 cm 3 + 205 𝑥 100 5 = 45,77 ton b. Daya dukung izin tarik 𝑃 𝑡𝑎 = (205 𝑥 100) 𝑥 0,70 5 + 1575 = 4,445 ton

## 4.2. Kebutuhan Tiang
Tipe  pondasi  dan  jumlah  tiang  ditentukan  berdasarkan gaya  aksial  yang  terjadi  di  setiap  join  kolom.  Penentuan jumlah  tiang  sesuai  dengan  persamaan  (7).  Berdasarkan gaya aksial yang diperoleh maka dapat  diklasifikasikan 3 type  pondasi.  Rekapitulai  jumlah  tiang  yang  dibutuhkan berdasarkan  jenis  pondasi  dapat  dilihat  pada  tabel  2  dan denah joint reactions untuk tiga tipe pondasi dapat dilihat pada gambar 2.
Gambar 1. Bagan Alir
Gambar 2. Denah Joint Reactions
Tabel 2. Jenis Pondasi Tipe Pondasi Gaya Aksial P (ton) Jumlah Tiang np Tipe 1 106,15 6 Tipe 2 79,51 5 Tipe 3 40,006 4 Denah pondasi mini pile dapat dilihat pada gambar 3.
Gambar 3. Denah Pondasi Mini Pile

## 4.3. Efisiensi Kelompok Tiang
Efisiensi  kelompok  tiang  dihitung  berdasarkan  pada persamaan (8), rekapitulasi efisiensi kelompok tiang dapat dilihat pada tabel 3.
Pada  tabel  3.  dapat dilihat  bahwa  pada  setiap  tipe  pondasi nilai daya dukung vertikal kelompok tiang > gaya aksial yang terjadi. Sehingga  ketiga  tipe  pondasi  aman  dan  memenuhi  persyaratan efisiensi kelompok tiang.
Tabel 3. Rekapitulai Efisiensi Kelompok Tiang
Tipe Pondasi Efisiensi Kelompok Tiang E g (ton) Daya Dukung Vertikal Kelompok Tiang Q (Ton) Gaya Aksial P (ton) Ket Tipe 1 0,71 148,42 106,84 Memenuhi Tipe 2 0,70 123,69 79,51 Memenuhi Tipe 3 0,75 104,82 40,01 Memenuhi

## 4.4. Beban Maksimum Tiang pada Kelompok Tiang
Beban maksimum tiang pada kelompok tiang berdasarkan jenis pondasi dengan syarat yang ditetapkan sesuai dengan persamaan  (9),  dimana  Pmaks  <  Daya  dukung  izin  tiang [4]. Rekapitulasi beban maksimal tiang dapat dilihat  dapat dilihat pada tabel 4.
Tabel 4. Beban Maksimum Tiang pada Kelompok Tiang
Tipe Pondasi P maks (ton) Daya Dukung Izin Tiang (ton) Ket Tipe 1 18,57 35 Memenuhi Tipe 2 14,98 35 Memenuhi Tipe 3 10,41 35 Memenuhi
Pada  tabel  4.  diperoleh  P  maks  dari  setiap  tipe  pondasi  yang terjadi dan P maks bernilai positif yang menunjukkan bahwa pile mendapatkan gaya tekan. Daya dukung izin tiang sebesar 35 ton. Pada setiap tipe pondasi diperoleh beban maksimum tiang pada kelompok tiang > daya dukung izin tiang.

## 4.5. Daya Dukung Horizontal
Daya  dukung  horizontal  dihitung  dengan  menggunakan persamaan  (14)  dan  (15).  Daya  dukung  horizontal  pada setiap tipe pondasi dapat dilihat pada tabel 5.
Tabel 5. Daya Dukung Horizontal
Tipe Pondasi Hu (ton) Gaya Vertikal Fx (ton) Fx/ Jumlah Tiang (ton) Ket Tipe 1 2,44 7,59 1,26 Memenuhi Tipe 2 2,44 1,49 0,30 Memenuhi Tipe 3 2,37 0,42 0,10 Memenuhi
Pada  tabel  5.  dapat  dilihat  bahwa  Fx/  jumlah  tiang  lebih kecil  dari  nilai  daya  dukung  horizontal  pada  setiap  tipe pondasi. Sehingga ketiga tipe pondasi aman dan memenuhi persyaratan daya dukung horizontal yang bekerja.

## 4.6. Defleksi Tiang Vertikal
Defleksi  tiang  ujung  vertikal  dapat  dihitung  berdasarkan pada  persamaan  (17)  dan  (18).  Untuk  rekapitulasi  pada setiap tipe pondasi dapat dilihat pada tabel 6.
Tabel 6. Kontrol Defleksi Tiang Vertikal
Tipe Pondasi aL yo Ket Tipe 1 41,82 11,16 Memenuhi Tipe 2 41,82 11,16 Memenuhi Tipe 3 41,82 15,14 Memenuhi
Pada tabel 6, diperoleh tiang ujung bebas dianggap sebagai tiang pancang (tidak kaku) karena  aL >4. Kontrol defleksi tiang  pada  tanah  granuler,  untuk  bangunan  gedung, jembatan dan bangunan struktur lainnya umumnya gerakan
lateral  yang  ditoleransikan  hanya  berkisar  6mm  -  18mm [5]. Sehingga defleksi tiang vertikal yang terjadi pada ketiga tipe pondasi aman dan memenuhi toleransi gerakan lateral.

## 4.7. Kapasitas Dukung Ultimit
Kapasitas  dukung  ultimit  (Qu)  berdasarkan  persamaan (20),  Qu  adalah  tahanan  ujung  ultimit  (Qb)  di  tambah dengan tahanan gesek ultimit (Qs) dikurangi dengan berat sendiri tiang, berdasarkan persamaan (21), (22) dan (23).
Tahanan ujung ultimit (Qb):
𝑄 𝑏 =
𝐴 𝑏 ×  𝑓 𝑏
= 0,0626  ×  200 = 12,5 ton Tahanan gesek ultimit (Qs): 𝑄 𝑠 =
𝐴 𝑠 ×  𝑓 𝑠
= 10,5 ×  20
= 210 ton Berat sendiri tiang : 𝑊 𝑝 = Berat jenis beton  ×  D  ×  L
=
2400  ×  0,25  ×  10,5
= 1,575 ton
Kapasitas dukung ultimit (Qu) : 𝑄 𝑢 = 𝑄 𝑏 +𝑄 𝑠 −𝑊 𝑝 = 12,5 + 210 − 1,575
= 220,92 ton
Dari pengecekan terhadap untuk kapasitas dukung ultimit (Qu), didapatkan hasil Qu sebesar 220,92 ton.

## 4.8. Gesekan Negatif
Gaya gesek negatif persatuan luas tiang tunggal (Ca) :
𝐶 𝑎 = 𝑃𝑜  ×  𝐾𝑑𝑡𝑎𝑛𝜕 = 8,925  ×  0,35 = 3,12 ton
Gaya gesek negatif (Qneg) :
𝑄 𝑛𝑒𝑔 = 𝐴𝑠 𝑥 𝐶𝑎 = 10,5  ×  3,12
= 32,80 ton
Tiang  akan  memikul  beban  terfaktor  (Qt)  yang  dapat dihitung  berdasarkan  pada  persamaan  (27).  Untuk rekapitulasi  beban  total  yang  harus  didukung  tiang  pada setiap tipe pondasi dapat dilihat pada tabel 7.
Tabel 7. Beban Total yang Harus Didukung Tiang
Tipe Pondasi Qt (ton) Tipe 1 139,64 Tipe 2 112,31 Tipe 3 72,80

## 4.9. Penurunan Tiang
Pada  waktu  diberikan  beban  tiang  akan  mengalami penurunan, berupa penurunan tiang tunggal dan penurunan kelompok tiang, yaitu : a. Penurunan tiang tunggal pondasi
Penurunan  tiang  tunggal  pondasi  dihitung  dengan menggunakan  persamaan  (28)  dan  (29).  Penurunan tiang  tunggal  pondasi  pada  setiap  tipe  pondasi  dapat dilihat pada tabel 8.
Tabel 8. Penurunan Tiang Tunggal Pondasi
Tipe Pondasi S (mm) Tipe 1 32,68 Tipe 2 24,32 Tipe 3 12,24
b. Penurunan kelompok tiang
Penurunan  kelompok  tiang  pondasi  dihitung  dengan menggunakan  persamaan  (31).  Penurunan  kelompok tiang  pondasi  pada  setiap  tipe  pondasi  dapat  dilihat pada tabel 9.
Tabel 9. Penurunan Kelompok Tiang
Tipe Pondasi Sg (m) Tipe 1 0,075 Tipe 2 0,056 Tipe 3 0,028
Untuk detail pondasi mini pile tipe 1, 2 dan 3 dapat dilihat pada gambar 4, 5 dan 6.
Dari  hasil  analisis  pada  pondasi mini  pile Gedung Pengadilan  Negeri  Pulau  Punjung  diperoleh  bahwa  daya dukung tanah mampu menerima beban pondasi mini pile , pondasi  kuat  untuk  mencegah  penurunan  ( settlement ), tidak  terjadi  penurunan  pondasi  setempat  yang  besar  dan memenuhi seluruh persyaratan [8].  Sehingga pondasi mini pile dapat  dijadikan  sebagai  alternatif  desain  pengganti pondasi  dengan  Konstruksi  Sarang  Laba-Laba  (KSLL) yang telah direncanakan sebelumnya.

## 4.10. Detail Pondasi Mini Pile
Detail  pondasi  mini  pile  yang  direncanakan  berdasarkan hasil perhitungan dapat dilihat pada gambar 4, 5 dan 6.
Gambar 4. Detail Pondasi Mini Pile Tipe 1
Gambar 5. Detail Pondasi Mini Pile Tipe 2
Gambar 6. Detail Pondasi Mini Pile Tipe 3

## 5. KESIMPULAN DAN SARAN
Dari  hasil  redesain  pondasi mini  pile pada  pembangunan Gedung  Pengadilan  Negeri  Pulau  Punjung,  didapatkan kesimpulan  bahwa  pondasi mini  pile dapat  dijadikan sebagai  alternatif  desain  pada  Pembangunan  Gedung Pengadilan  Negeri  Pulau  Punjung.  Ketiga  tipe  pondasi mini pile mampu untuk menahan beban dari struktur atas bangunan  dengan  nilai  kapasitas  dukung  ultimit  (Qu) sebesar 220,92 ton.

## DAFTAR PUS TAKA
[1] S.  Purwanto,  “Konstruksi  Pondasi  Sarang  Laba- Laba Atas Tanah Daya Dukung Rendah Bangunan Bertingkat  Tanggung,” Tek.  Sipil ,  vol.  12,  no.  1, pp. 51–60, 2012.
[2] W.  Palbeno,  N.  Rasidi,  and  G.  D.  Pandulu, “Perencanaan Gedung Perkuliahan 3 lantai dengan Pondasi  Sarang  Laba-laba  di  Universitas  Timor (TTU),” vol. 3, no. 1, pp. 59–66, 2018.
[3] Y.  N.  Hayati  and  I.  Farida,  “Desain  Pondasi Konstruksi  Sarang  Laba-Laba  Pada  Proyek  Mini Extraction Plant for Asphalt Buton,” vol. 15, no. 1, pp. 31–45, 2017.
[4]
A.  Pamungkas, Desain  Pondasi  Tahan  Gempa .
Yogyakarta: Andi, 2013.
[5] H.  C.  Hardiyatmo, Analisis  dan  Perancangan Fondasi  2 .  Yogyakarta:  Gadjah  Mada  University
Press, 2014. [6] SNI  2847:2019,  “Persyaratan  Beton  Struktural Untuk Bangunan Gedung,” 2019. [7] SNI 1726:2019,  “Tata  Cara  Perencanaan Ketahanan  Gempa  Untuk  Struktur  Bangunan Gedung dan Non Gedung,” 2019. [8] A.  Azizi,  M.  A.  Salim,  and  G.  Ramadhon, “Analisis  Daya  Dukung  Dan  Penurunan  Pondasi Tiang Pancang Proyek Gedung DPRD Kabupaten Pemalang,” vol. 6, no. 2, pp. 50–52, 2020.