Abstrak—Salah  satu  pengembangan  yang  dilakukan  oleh  PT. Perusahaan Listrik Negara (PLN) di Sorong adalah perluasan lahan PLTMG (Pembangkit Listrik Tenaga Mesin Gas) sebagai usaha peningkatan kapasitas listrik menjadi 50 MW. Perluasan lahan  ini  direncanakan  seluas  4,6945  hm 2 dan  direncanakan untuk  pembangunan  sebuah  tangki  tegak  berisi  light  fuel  oil (LFO)  sebagai  Sumber  energi  pembangkit  listrik.  Disamping itu,  terdapat  beberapa  kondisi  yang  dapat  menghambat perencanaan  perluasan  lahan  seperti  lapisan  tanah  eksisting didominasi oleh lanau kelempungan, daya dukung tanah di area perluasan cenderung rendah hingga kedalaman kritis 16 meter (NSPT  <  15),  dan  lokasi  area  pematangan  lahan  berada  di pesisir  pantai.  Dengan  adanya  kondisi-  kondisi  tersebut  maka pada  tugas  akhir  ini  dilakukan  perencanaan  shore  protection dengan perbaikan tanah dan pondasi tipikal yang sesuai dengan beban  tangki  timbun.  Metode  perbaikan  tanah  yang direncanakan  adalah  metode  preloading  kombinasi  PVD dengan pola segitiga dan segiempat; jarak antar PVD 0,8 m; dan panjang  PVD  hingga  kedalaman  lapisan  comppressible. Berdasarkan  hasil  perhitungan  peningkatan  daya  dukung tanah  dan  analisa  stabilitas  lereng  shore  protection  dengan program  bantu  didapatkan  SF  >  1,5  sehingga  aman  terhadap gelincir  atau  longsor.  Dilain  hal,  dari  hasil  perhitungan penurunan pondasi dangkal tangki timbun tidak direkomendasikan  karena  penurunan  tangki  sebesar  1,212  m melebihi  batas  izin  maksimum  tangki  timbun  oil  and  gas  oleh API  653  yakni  sebesar  2  inchi  atau  50,8  mm.  Oleh  sebab  itu maka diputuskan perencanaan pondasi dalam spunpile produk WIKA dengan kedalaman hingga 24 m tanpa perbaikan tanah di area pembangunan tangki timbun.
Kata  Kunci—Analisa  Gelombang  Air  Laut,  Pondasi  Dangkal, Pondasi Dalam, Prefabricated Vertical Drain, Shore Protection

## I. PENDAHULUAN
LTMG  dengan  kapasitas  50  M  saat  ini  direncanakan untuk  dilakukan  pengembangan  agar  tercapai  PLTMG dengan  kapasitas  seperti  yang  diharapkan.  Salah  satu pengembangan  yang  dilakukan  oleh  PT.  Perusahaan  Listrik Negara  (PLN)  di  Sorong  adalah  perluasan  lahan  PLTMG untuk peningkatkan kapasitas pembangkit menjadi 50 MW. Perluasan  lahan  ini  direncanakan  ke  arah  barat  laut  dari PLTMG 50 MW Sorong  yang  sudah  dibangun  dengan  luas lahan  perluasan  yang  direncanakan  sebesar  4,6945  hm 2 seperti  ditunjukkan  pada  Gambar  1  dan  perluaan  lahan  ini direncanakan  untuk  pembangunan  tangki  tegak  berisi minyak.
Untuk  itu,  dilakukan  investigasi  kondisi  lapangan  pada area  perluasan  lahan.  Hasilnya  disimpulkan  bahwa  kondisi
lapisan  tanah  eksisting didominasi  oleh  lanau  kelempungan dengan  daya  dukung  tanah  cenderung  rendah  hingga kedalaman  kritis  16  meter.  Selain  itu  lokasi  yang  berada  di pesisir  pantai  Gambar  2  dapat  menyebabkan  tergerusnya tanah timbunan akibat abrasi.
Dengan adanya kondisi yang diharapkan maka perlu suatu usaha  agar  kondisi  tersebut  dapat  dicapai.  Adapun  usaha  – usaha  yang  dapat  dilakukan  diantaranya  perbaikan  tanah dengan  cara  peningkatan  daya  dukung  tanah  dan  perkuatan tanah;  alternatif  perencanaan  pondasi  dangkal  atau  dalam untuk  beban  tangki  timbun  dan shore  protection yang  kuat menahan abrasi di sepanjang pesisir pantai

## Perencanaan Shore Protection dan Tipikal Pondasi pada Area Perluasan di Proyek Pembangunan
PLTMG 50 MW PT. Perusahaan Listrik Negara,

## Sorong
Candra Okto Rian Dwi Putra, Herman Wahyudi, dan Musta’in Arif Departemen Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : herman_its@yahoo.com
P
Gambar 1. Area perluasan lahan PLTMG 50 MW Sorong.
Gambar 2. Lokasi PLTMG 50 MW berada di pesisir pantai.

## II. METODOLOGI
Metodologi  Perencanan  ini  dapat  dilihat  pada  Gambar  3 dan Gambar 4.

## III. ANALISA DATA TANAH

## A. Analisa Parameter Tanah Dasar
Dari  hasil  analisa  statistik  terhadap  sebaran  data  pada  3 data bor log (N SPT) didapatkan bahwa ketiga data tersebut bersifat  heterogen  atau  nilai  Kv  >  20%  sehingga  tidak diperbolehkan dilakukan penggabungan data. Oleh sebab itu maka  perlu  dilakukan  zonasi  pada  lokasi  area  perluasan lahan. Gambar hasil zonasi dapat dilihat pada Gambar 5 .

## B. Korelasi Parameter Data Tanah
Data  yang  digunakan  pada  perencanaan  tugas  akhir terbatas hanya data NSPT sehingga perlu dilakukan korelasi parameter  tanah  dasar  sehingga  dapat  digunakan  sebagai acuan perhitungan analisis dan perencanaan.
Adapun sumber yang digunakan untuk korelasi parameter data tanah dalam perencanaan ini digunakan panduan korelasi Dalam  buku  Kumpulan  Korelasi  Parameter  Geoteknik  dan Fondasi dan tabel lainnya seperti tabel NSPT dan korelasinya oleh Bowles dalam buku daya dukung pondasi dalam.
IV. ANALISA GELOMBANG AIR LAUT
A. Periode  Ulang  untuk  Tinggi  dan  Periode  Gelombang

## Signifikan dengan Program Bantu Minitab
Setelah  didapatkan  tinggi  gelombang  maksimum  ditiap tahun  maka  dilakukan  analisis  periode  ulang  sehingga didapatkan tinggi dan periode gelombang 50 tahun rencana. Adapun  hasil  analisis  perhitungan  dengan  program  bantu Minitab untuk periode ulang 50 tahun adalah sebagai berikut: - Ho  = 0,829 m
- To  = 5,8231 m

## B. Perhitungan Elevasi Muka Air Rencana
Parameter  –  parameter  yang menjadi  perhitungan  elevasi muka  air  laut  rencana  dalam  perencanaan  ini  diantaranya tinggi wave set up (Sw), tinggi wind set up ( ∆𝒉 ), dan tinggi akibat pemanasan global (SLR).
Gambar 3. Diagram alir perencanan tugas akhir.
Gambar 4. Diagram alir perencanan tugas akhir (lanjutan).
Gambar 5. Zonasi area perluasan lahan.
Adapun  perhitungan  parameter-  parameter  tersebut sebagai berikut:
1) Tinggi wave set up (Sw),
𝑆𝑤 = 0,19 [1 − 2,82. √ 𝐻 𝑔𝑇 2 ] . 𝐻 𝑆𝑤 = 0,851 𝑚 (1)
2) Tinggi wind set up ( ∆ℎ ),
∆ℎ = 𝐹. 𝑐. 𝑣 2 2. 𝑔. 𝑑 ∆ℎ = 0,144 𝑚 (2)
3) Tinggi pemanasan global (SLR),
Tinggi  pemanasan  global  (SLR)  berdasarkan  grafik informasi perkiraan terbaik besarnya kenaikan muka air laut dari  tahun  1990  sampai  2100  [1].  Direncanakan shore protection dengan  umur  rencana  50  tahun,  maka  pekiraan terbaik di tahun 2070 adalah 0,41 m.
4) Elevasi Muka Air Rencana (EMA),
𝐸𝑀𝐴 = 𝐻𝐴𝑇 + 𝑆𝑊 + ∆ℎ + 𝑆𝐿𝑅 𝐸𝑀𝐴 = 1,33 + 0,851 + 0,144 + 0,41
𝐸𝑀𝐴 = 2,735 𝑚
(3)

## C. Perhitungan Elevasi Puncak Shore Protection Run Up
(batu pecah)
Rencana kemiringan revetment = 1:2
𝐿𝑜 = 1,56 × 𝑇𝑜 2 𝐿𝑜 = 52,899 𝑚 (4)
𝐼𝑟 = 𝑡𝑔𝜃 ( 𝐻 𝐿𝑜) 0,5 𝐼𝑟 = 3,99 (5)
𝑅𝑢 𝐻 = 1,26 , dengan grafik run up [2]
𝑅𝑢 = 1,26 × 0,829 𝑅𝑢 = 1,045 𝑚
(6)
Total elevasi puncak revetmen t dihitung sebagi berikut: 𝐻 𝑝𝑢𝑛𝑐𝑎𝑘 = 𝐸𝑀𝐴 + 𝑅𝑢𝑛 𝑈𝑝 + 𝐹𝑟𝑒𝑒𝑏𝑜𝑎𝑟𝑑 𝐻 𝑝𝑢𝑛𝑐𝑎𝑘 = 2,735 + 1,045 + 1 𝐻 𝑝𝑢𝑛𝑐𝑎𝑘 = 4,78 𝑚 (7)

## V. PERENCANAAN SHORE PROTECTION DENGAN STRUKTUR RUBBLE MOUND
A. Jenis Shore Protection
Batu pecahan merupakan material struktur rubble mound yang  digunakan  sebagai  susunan  lapis  pelindung.  Pada perencanaan shore  protection dipilih  batu  pelindung  jenis limestone dengan berat jenis = 2400 kg/m 3
B. Stabilitas Lapis Pelindung
1) Lapis Pelindung Pertama (W 1 )
𝑊 1 = 𝛾𝑟. 𝐻 3 𝑘𝑑. (𝑆𝑟 − 1) 3 . 𝑐𝑜𝑡𝜃
(8)
2) Lapis Pelindung Kedua (W 2 )
𝑊 2 = 𝑊 1 10 ⁄ (9)
3) Inti Shore Protection (W core )
𝑊 𝑐𝑜𝑟𝑒 = 𝑊 1 200 ⁄ (10)

## C. Perhitungan Dimensi Revetment (Dn)
𝐷𝑛 = ( 𝑊𝑛 𝛾𝑟 ) 1 3 (11)

## D. Lebar Puncak Revetment
𝐵 = 𝑛. 𝑘∆. ( 𝑊 1 𝛾𝑟 ) 1 3 (12)

## E. Tebal Lapis Pelindung
𝑇 = 𝑛. 𝑘∆. ( 𝑊 𝛾𝑟 ) 1 3 (13)

## F. Stabilitas Pelingdung Kaki (Toe Protection)
1) Berat Batu Toe Protection
𝑊 𝑡𝑜𝑒 = 𝛾𝑟. 𝐻 3 𝑁 𝑠 3 (𝑆𝑟 − 1) 3 (14)
2) Dimensi Batu Toe Protection Mengikuti persamaan dimensi batu pelindung [2].
3) Dimensi Toe Protection 𝐵 = 3 × ℎ 𝐵 = 1,86 𝑚 ≈ 2 𝑚 (15) 𝐻 = 𝑟 𝐻 = 0,75 𝑚 ≈ 1 𝑚 (16)

## G. Rekapitulasi Dimensi Shore Protection
Dari  hasil  perhitungan  dengan  kemudian  dapat  disajikan dalam  bentuk  tabel  rekapitulasi  dimensi revetmen t  dapat dilihat pada Tabel 1 .

## VI. ANALISA PRELOADING DAN PERENCANAAN PREFABRICATED VERTICAL DRAIN

## A. Perhitungan Timbunan Preloading
Tinggi inisial timbunan disesuaikan dengan tinggi puncak bangunan Shore  Protection yakni  pada  elevasi  +4,78  m dengan  fluktuasi  muka  air  laut  sesuai dengan  tinggi  pasang air laut (HHWL) yakni +1,21 m. Beban – beban rencana yang diberikan  untuk  analisa preloading timbunan  terdiri  dari beban timbunan dan operasional.
H  inisal  ditentukan  dengan  simulasi  perhitungan pemampatan  tanah  timbunan  trapezium  yang  memiliki kemiringan sebesar 1:2. Variasi tinggi timbunan yang diambil yakni 3 m, 4m, 6 m, 8m, dan 10 m
B. Spesifikasi Beban – Beban
1) Spesifikasi Tanah Timbunan
Data  spesifikasi  timbunan  digunakan  sifat  fisik  tanah timbunan sirtu sebagai berikut:
- C         = 0 t/m 2
- γtimb    = 1,8 t/m 3
- φ       = 30 o
Tabel 1.
Rekapitulasi perhitungan dimensi batu pecah Keterangan Berat Batuan (W) Diameter Batuan (D) Tebal Batuan (t) kg m m Primary Layer 150 0,4 1,0 Secondary Layer 15 0,2 0,5 Core 1 0,1 - Toe Protection 20 0,2 1,0
- E       = 200 MPa
2) Beban Operasional
Beban  operasional  yang  diperhitungkan  adalah  beban distribusi  merata  tambatan  curah  cair  sebagai  fungsi operasional untuk beban alat dan instalasi pipa sebesar 2 t/m 2 .
C. Perhitungan Penurunan Tanah
1) Penurunan Tanah Konsolidasi
Sebagai  contoh  perhitungan  zona  3  memiliki  lapisan compressible pada  lapisan  kedalaman  16  m  akibat  beban timbunan 3 adalah sebagai berikut :
Cek terlebih dahulu rumus yang digunakan : 𝜎′𝑜 + ∆𝑝(𝑡𝑖𝑚𝑏) = 8,38 + 4,93 𝜎 ′ 𝑜 + ∆𝑝(𝑡𝑖𝑚𝑏) = 13,31 𝑡 𝑚 2 ⁄ (17)
𝜎 ′ 𝑐 = 9,59 𝑡 𝑚 2 ⁄ (18)
Karena  nilai 𝜎 ′ 0 + ∆𝑝(𝑡𝑖𝑚𝑏) > 𝜎 ′ 𝑐 ,  maka  digunakan persamaan sebagai berikut :
𝑆𝑐 𝑡𝑖𝑚𝑏 = 𝐶𝑠 1 + 𝑒 0 𝐻𝑖𝑙𝑜𝑔 𝑃 ′ 𝑐 𝑃 ′ 𝑜 + 𝐶𝑐 1 + 𝑒 0 𝐻𝑖𝑙𝑜𝑔 𝑝 ′ 𝑜 +  𝛥𝑝 𝑝 ′ 𝑐 𝑆𝑐 𝑡𝑖𝑚𝑏 = 0,06 1 + 1,29 1 𝑙𝑜𝑔 9,59 8,38 + 0,31 1 + 1,29 1𝑙𝑜𝑔 13,31 9,59 𝑆𝑐 𝑡𝑖𝑚𝑏 = 0,020615 m
(19)
𝑆𝑐 𝑡𝑖𝑚𝑏 akumulatif  dihitung  dari  elevasi  0  hingga kedalaman 16 m untuk beban timbunan 3 m adalah 0,932 m dan  dengan  cara  yang  sama  untuk  beban  operasional didapatkan Scoper sebesar 0,3044 m.
2) Penurunan Tanah Segera Perhitungan pemampatan segera ( immediate ) untuk zona 3 pada  kedalaman  16  m  dengan  variasi  timbunan  3  m  adalah sebagai berikut:
𝑞 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑞 𝑡𝑖𝑚𝑏𝑢𝑛𝑎𝑛 + 𝑞 𝑜𝑝𝑒𝑟𝑎𝑠𝑖𝑜𝑛𝑎𝑙 𝑞 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 1,8 × 3 + 2 𝑞 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 7,40  𝑡 𝑚 2 ⁄ (20)
𝐸′ = 𝐸 ( 1  −  2μ 2 1  −  μ ) 𝐸 ′ = 4370,212  𝑡 𝑚 2 ⁄ (21)
Nilai Si kum dari kedalaman 0 hingga 16 m sebagai berikut:
𝑆 𝑖 = 𝑞 ∑ ( ℎ 𝐸′ ) 𝑆 𝑖 = 0,239 𝑚 (22)
3) Penurunan Tanah Total
𝑆 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑆𝑐 𝑡𝑖𝑚𝑏 + 𝑆𝑐 𝑜𝑝𝑒𝑟 + 𝑆𝑖 𝑡𝑖𝑚𝑏 + 𝑜𝑝𝑒𝑟 𝑆 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 0,932 + 0,3044 + 0,238 𝑆 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 1,475 𝑚 (23)

## D. Perhitungan Hinisial dan St Rencana
Setelah  dilakukan  percobaan  perhitungan  untuk  variasi timbunan 3 m, 4m, 6 m, 8m, dan 10 m. Dapat dicari Hinisial, Hbiongkar,  dan  Hfinal  yang  terjadi  untuk  timbunan  3  m  di zona 3 sebagai berikut:
𝐻 𝑖𝑛𝑖𝑠𝑖𝑎𝑙 = 𝑞 𝑓𝑖𝑛𝑎𝑙 + ( 𝑆𝑡. ( 𝛾 𝑡𝑖𝑚𝑏 +   𝛾 𝑤 − 𝛾 𝑠𝑎𝑡−𝑡𝑖𝑚𝑏) )) 𝛾 𝑡𝑖𝑚𝑏 𝐻 𝑖𝑛𝑖𝑠𝑖𝑎𝑙 = 3,82 𝑚 (24)
𝐻 𝑏𝑜𝑛𝑔𝑘𝑎𝑟 = 𝑞 𝑜𝑝𝑒𝑟𝑎𝑠𝑖𝑜𝑛𝑎𝑙 𝛾 𝑡𝑖𝑚𝑏𝑢𝑛𝑎𝑛 𝐻 𝑏𝑜𝑛𝑔𝑘𝑎𝑟 = 1,111 𝑚 (25)
𝐻 𝑓𝑖𝑛𝑎𝑙 =   𝐻 𝑖𝑛𝑖𝑡𝑖𝑎𝑙 −   𝐻 𝑏𝑜𝑛𝑔𝑘𝑎𝑟 − St 𝐻 𝑓𝑖𝑛𝑎𝑙 = 1,23 𝑚
(26)
Dari  hasil  perhitungan  yang  telah  diperoleh  grafik hubungan Hfinal vs Hinisial dan Settlement vs Hfinal untuk contoh zona 3 seperti yang ditunjukan pada Gambar 6.
Perhitungan tinggi timbunan awal dan besar pemampatan rencana dapat menggunakan formula hasil regresi polinomial
(a) (b)
Gambar  6.  Grafik  hubungan  (a)  H inisial vs  H final ;  (b)Settlement  vs  H final zona 3. (a) (b)
Gambar  7.  Grafik  hubungan  U rata  –  rata terhadap  waktu  dengan  pola segitiga (a); dan segiempat (b) zona 1.
pangkat  3  grafik  hubungan  pada  Gambar  6. Contoh perhitungan  tinggi  timbunan  awal  dan settlement rencana untuk zona 3 adalah sebagai berikut:
𝐻 𝑓𝑖𝑛𝑎𝑙 =   +4,78 m (27) 𝐸𝑙𝑒𝑣𝑎𝑠𝑖 𝑑𝑎𝑠𝑎𝑟 = +0 𝑚 (28) 1) Rumus regresi hubungan H final dan H inisial : 𝐻 𝑖𝑛𝑖𝑠𝑖𝑎𝑙 = 0,0026(𝐻 𝑓𝑖𝑛𝑎𝑙 ) 3 − 0,0542(𝐻 𝑓𝑖𝑛𝑎𝑙 ) 2 + 1,425(𝐻 𝑓𝑖𝑛𝑎𝑙 ) + 1,875
𝐻 𝑖𝑛𝑖𝑠𝑖𝑎𝑙 = 7,73 𝑚 (29)
2) Rumus regresi hubungan H final dan Settlement:
𝑆 𝑡 = 0,0026(𝐻 𝑓𝑖𝑛𝑎𝑙 ) 3 − 0,0542(𝐻 𝑓𝑖𝑛𝑎𝑙 ) 2 + 0,425(𝐻 𝑓𝑖𝑛𝑎𝑙 ) + 0,7639 𝑆 𝑡 = 1,841 𝑚
(30)

## E. Waktu Pemampatan Natural
Hasil perhitungan waktu konsolidasi natural untuk U = 90 % di semua zona [2] sebagai berikut:
• Zona 1 = 133 tahun
• Zona 2 = 236 tahun
• Zona 3 = 249 tahun
Dari  hasil  perhitungan  lama  waktu  pemampatan  diatas untuk  U  =  90%  adalah  lebih  dari  100  tahun  (cukup  lama), maka  dibutuhkan  aplikasi  PVD  yang  untuk  mempercepat waktu pemampatan.

## F. Perencanaan PVD
Ditetapkan  beberapa  hal  untuk  perencanaan  PVD  adalah sebagai berikut :
- t (waktu tunggu) < 16 minggu
- Spesifikasi PVD yang digunakan :
- Tipe PVD  = CeTeau-Drain CT-D822 (100 x 4) mm
- Panjang PVD direncanakan sedalam lapisan compressible ditambah dengan lapisan sand drain setebal 1 m sehingga :
• Zona 1   = 14 + 1 = 15 m
• Zona 2   = 16 + 1 = 17 m
• Zona 3   = 16 + 1 = 17 m
- U average ditetapkan sebesar 90 %
- Pola Segitiga dan Segiempat
Jarak pemasangan PVD dilakukan analisa untuk jarak 0,8 m;  1  m;  1,25  m;  1,5  m,  dan  1,75  m  yang  kemudian  dipilih yang paling sesuai. Contoh grafik hasil perhitungan dengan hubungan U rata – rata(%) VS waktu (minggu) dapat dilihat untuk zona 1 dapat dilihat pada Gambar 7.
Dari hasil dari grafik hubungan diatas dapat dipilih jarak pemasangan  PVD  paling  efisien  yang  berarti  tanah  dapat mampat mencapai U > 90 % dalam kurun waktu kurang dari 16  minggu.  Dari  hasil  rekapitulasi  diatas  dapat  diputuskan penggunaan  PVD  dengan  jarak  dan  pola  tiap  zona  sebagai berikut :
• Zona 1 dipilih PVD pola segiempat dengan jarak 0,8 m.
• Zona 2 dipilih PVD pola segiempat dengan jarak 0,8 m.
• Zona 3 dipilih PVD pola segitiga dengan jarak 0,8 m.

## VII. PENINGKATAN DAYA DUKUNG TANAH DAN ANALISA STABILITAS TIMBUNAN DAN SHORE PROTECTION

## A. Perhitungan Parameter Tanah Baru
Penimbunan bertahap direncananakan untuk memudahkan pengerjaan dalam metode pelaksanaan timbunan. Direncanakan kecepatan pentahapan timbunan adalah 0,5 m setiap  minggu  dan  pentahapan  batu shore  protection 1  m setiap 2 minggu. Perencanaan kecepatan tersebut disesuaikan agar  pentahapan  timbunan  dapat  berjalan  selaras  dengan pentahapan batu shore protection .
Contoh  perhitungan  nilai  parameter  baru  pada  zona  3 akibat  beban  timbunan  16  tahap  dan  umur  timbunan  16 minggu adalah sebagai berikut :
1) Perubahan nilai Cu,
Nilai  PI  <  120  %  maka  untuk  mencari  nilai  Cu  baru digunakan rumus sebagai berikut :
𝐶𝑢 = 0,0737 + (0,1899 − 0,0016 × 𝑃𝐼)𝜎𝑝′
𝐶𝑢 = 0,2046 𝑘𝑔 𝑐𝑚 2 ⁄ (31)
maka Cu baru = 0,2046 kg/cm 2 𝐶 𝑡𝑟𝑎𝑛𝑠𝑖𝑠𝑖 = 𝐶𝑢 𝑙𝑎𝑚𝑎 + 𝐶𝑢 𝑏𝑎𝑟𝑢 2 ⁄ 𝐶 𝑡𝑟𝑎𝑛𝑠𝑖𝑠𝑖 = 0,1329 𝑘𝑔 𝑐𝑚 2 ⁄ (32)
2) Perubahan nilai angka pori (e),
Adapun  contoh  perhitungan  e baru pada  lapisan  dengan kedalaman 1 m sebagai berikut :
∆𝑒 = (1 + 𝑒 𝑜 ) × (∆ℎ ℎ ⁄ ) (33)
Gambar 8. Potongan tipikal shore protection zona 1
Gambar 9. Daya dukung tiang tunggal zona 3.
∆𝑒 = 0,7088 𝑒 𝑏𝑎𝑟𝑢 = 𝑒 0 − ∆𝑒 𝑒 𝑏𝑎𝑟𝑢 = 2,31 − 0,7088 𝑒 𝑏𝑎𝑟𝑢 = 1,66
(34)
Setelah  didapatkan  e baru setiap  1  meter  lapisan  kemudian dirata – rata pada setiap konsistensi sehingga didapatkan nilai e baru rata – rata = 1,86
3) Perubahan nilai berat jenis jenis ( 𝛾𝑠𝑎𝑡) , Contoh perhitungan 𝛾𝑠𝑎𝑡 baru pada lapisan berkonsistensi very soft (0 – 10) m sebagai berikut:
𝑊𝑐 𝑏𝑎𝑟𝑢 = 𝑒 𝑏𝑎𝑟𝑢 𝐺𝑠 ⁄ 𝑊𝑐 𝑏𝑎𝑟𝑢 = 1,86 2,7 ⁄ 𝑊𝑐 𝑏𝑎𝑟𝑢 = 69% (35)
𝛾𝑠𝑎𝑡 𝑏𝑎𝑟𝑢 = [ 𝐺𝑠(1 + 𝑊𝑐 𝑏𝑎𝑟𝑢 ) (1 + 𝑒 𝑏𝑎𝑟𝑢 ) ⁄ ] 𝑋𝛾𝑤 𝛾𝑠𝑎𝑡 𝑏𝑎𝑟𝑢 = 1,59 𝑡 𝑚 3 ⁄ (36)
4) Perubahan nilai sudut geser undrain ( ∅𝑢 ),
Contoh perhitungan ∅𝑢 baru pada lapisan tanah very soft zona 3 sebagai berikut:
𝐶𝑢 𝑏𝑎𝑟𝑢 = 23,16 𝑡 𝑚 2 ⁄ (37)
𝑞𝑢 𝑏𝑎𝑟𝑢 = 2 × 𝐶𝑢 𝑞𝑢 𝑏𝑎𝑟𝑢 = 46,32 𝑡 𝑚 2 ⁄ (38)
Korelasi 𝑞𝑢 baru  dengan  nilai  SPT  menggunakan interpolasi linear pada tabel bowles , maka NSPT  = 15.
Untuk tanah lempung nilai ∅ u didekati dengan nilai NSPT sehingga ∅ u baru = 14 o
B. Analisa Stabilitas Sliding dengan Program Bantu Geo 5 Berdasarkan SNI 8460 Pasal 7.5.5 Tahun 2017, SF rencana diambil 1,5. Dari hasil out put analisa stabilitas lereng untuk semua  zona  dengan  peningkatan  nilai  parameter  tanah didapatkan  SF  >  1,5  [2]  sehingga  lereng shore  protection aman terhadap kelongsoran.
C. Gambar Perencanaan Shore Protection
Sketsa tampak potongan tipikal shore protection di Zona 1 dapat dilihat pada Gambar 8.

## VIII. PERENCANAAN PONDASI TIPIKAL TANGKI TIMBUN

## A. Pembebanan Tangki Timbun
Dalam  pembebanan  yang  diperhitungkan  untuk  tangki timbun diantaranya sebagai berikut:
1) Beban Mati,
DL = 19690,0825 ton, dengan poer pondasi setebal 1,2 m dan dimensi 52 x 52 m
2) Beban Hidup,
LL = 270,4 ton [3] pasal 2.1.2.2
3) Beban Angin
WL = 78,5 ton [3] pasal 2.1.3.2
4) Beban Gempa
E  =  7885,878  ton  [4]  dengan  data  spektral  didapatkan melalui website puskim.pu.go.id .
5) Kombinasi beban tiang dalam kelompok
Kombinasi  beban  digunakan  beban  tak  terfaktor    pasal 15.2.2.
B. Kontrol Setlement Pondasi Dangkal
𝑆 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑆𝑖 + 𝑆𝑐 𝑝𝑜𝑒𝑟 + 𝑆𝑐 𝑡𝑎𝑛𝑔𝑘𝑖 𝑆 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 1,212 𝑚 (39)
𝑆 𝑖𝑧𝑖𝑛 = 5,08 𝑐𝑚 (40)
Stotal  >  St  izin → (NOT  OK) ,  sehingga  tidak direkomendasikan  pondasi  dangkal  untuk  perencanaan pondasi tangki timbun.

## C. Perencanaan Pondasi Dalam
Pada  perencanaan  pondasi  dalam  digunakan  material Prestressed  Concrete  Piles Spun  Pile dengan  f’c  52  MPa produk  WIKA  Beton.  Perencanaan  pondasi  dalam  tangki dilakukan  percobaan  perhitungan  untuk  variasi  diameter tiang  yakni  30,  50,  60,  dan  80  cm  begitu  juga  variasi  jarak antar  tiang  2,5D  dan  3D  sehingga  didapatkan  kebutuhan pondasi dalam yang paling efisien dan aman.
Gambar 11. Tampak potongan pondasi dalam.
Gambar 10. Tampak atas pondasi dalam.

## 1) Daya Dukung Pondasi Tunggal
Tangki  timbun  akan  dibangun  diarea  zona  3  sehingga perhitungan  daya  dukung  tiang  berdasarkan  data  bor  log  3. Perencanaan  pondasi  dalam  digunakan  daya  dukung  tiang tunggal  terhadap  nilai  NSPT  dengan  metode Luciano Decourt dengan  koreksi  muka  air  tanah  digunakan perumusan sebagai berikut :
𝑄 𝐿 = 𝑄 𝑝 + 𝑄 𝑠 (41)
𝑄 𝑃 = 𝛼. 𝑁 𝑟𝑎𝑡𝑎−𝑟𝑎𝑡𝑎 (𝑝) × 𝐾 × 𝐴 𝑝 (42)
𝑄 𝑆 = 𝛽 × ( 𝑁 𝑟𝑎𝑡𝑎−𝑟𝑎𝑡𝑎(𝑠) 3 + 1) 𝐴 𝑆 (43)

## 2) Kontrol Settlement Kondisi Floating
Dari hasil perhitungan daya dukung ultimate tiang tunggal pada zona 3 didapatkan grafik dapat dilihat pada Gambar 9.
Dari hasil perhitungan penurunan dalam group konsolidasi dan  elastis  kondisi  SF  =  3  ( floating) [5]  didapatkan  besar penurunan melebihi batas yang diizinkan oleh API 653 [6], oleh  sebab  itu  maka  panjang  tiang  diperpanjang  hingga kedalaman end bearing yakni NSPT ≥ 50 pada kedalaman 24 m sehingga diasumsikan settlement konsolidasi tidak terjadi dan hanya settlement elastis yang terjadi.
3) Kontrol Kuat Bahan
Kontrol  kuat  bahan  berdasarkan  brosur  spesifikasi spunpile Wika  Beton.  Adapun  kontrol  kuat  bahan  sebagai berikut :
- Kontrol Axial Ultimate Spunpile
• D = 80 cm; S  = 2,5 D; L  = 24 m
• Pu  = Pizin tanah = 188,95 ton
• P izin axial = (415; 406; 399; 389; 368) ton Pu < Pizin axial → OK untuk semua kelas - Kontrol Momen Crack Spunpile 𝑀 𝑝𝑚𝑎𝑥 = (𝑃ℎ 𝑛 ⁄ ) × 𝐹𝑚 × 𝑇 𝑀 𝑝𝑚𝑎𝑥 = 33,97 𝑡𝑚 (44)
• Mcrack  = (40; 46; 51; 55; 65) tm
Mpmax < Mcrack → OK untuk semua kelas
4) Kontrol Lateral
- Kontrol Defleksi Lateral
𝛿𝑝 = 𝐹𝛿 × 𝑃.𝑇 3 𝐸.𝐼 𝛿𝑝 = 1,16  <  1,2 cm → (𝐎𝐊) (45)
- Kontrol Kuat Tiang Terhadap Gaya Lateral
𝐻𝑢 = 2 × 𝑀𝑢 (𝑒+𝑍𝑓) , untuk fixed headed pile
𝐻𝑢 = 14,43 𝑡𝑜𝑛 𝐻𝑢 > (𝑃ℎ 𝑛 ⁄ ) 14,43 > 12,62 𝑡𝑜𝑛 → (OK) (46)

## 5) Pemilihan Variasi Tiang Pancang
Setelah  dilakukan  kontrol  kuat  bahan  dan  kontrol  lateral [2] untuk semua variasi maka diputuskan variasi yang dapat digunakan  untuk  pondasi  dalam  tiang  pancang  adalah spunpile diameter 0,8 m dengan jarak antar tiang 2,5D (kelas A1).
6) Gambar Perencanaan
Hasil perencanaan pondasi tangka timbun dapat dilihat pada Gambar 10 dan Gambar 11.

## IX. KESIMPULAN DAN SARAN

## A. Kesimpulan
Dari hasil perencanaan yang dilakukan pada Tugas Akhir ini, didapatkan beberapa kesimpulan yaitu: (1) Tinggi puncak shore  protection didapatkan  elevasi  setinggi  +4,78  m;  (2)
Untuk  mencapai  tinggi  final  +4,78  m  diperoleh  H inisial timbunan  dan  batu shore  protection untuk  tiap  zona adalah sebagai berikut:
- Timbunan Zona 1 : Hi  = 7,61 m Zona 2 : Hi  = 7,81 m Zona 3 : Hi  = 7,73 m - Shore Protection Zona 1 : Hi  = 6,36 m Zona 2 : Hi  = 6,63 m Zona 3 : Hi  = 6,69m (3) Dari hasil pehitungan lama waktu pemampatan natural diperolah waktu pemampatan lebih dari 100 tahun (cukup lama) sehingga direncanakan PVD dengan pola, jarak, dan kedalaman dengan tebal sandrain ditetapkan 1 m semua zona adalah sebagai berikut:
- Zona 1 = Segiempat  ; S = 0,8 m ; L = 15 m
- Zona 2 = Segiempat  ; S = 0,8 m ; L = 17 m
- Zona 3 = Segitiga  ; S = 0,8 m ; L = 17 m
(4) Dimensi Stuktur Shore Protection :
- Primary Layer :
W= 150 kg; T = 1 m; D = 0,4 m
- Secondary layer:
W = 15 kg T = 0,5 m; D = 0,2 m
- Toe Protection:
W= 20 kg; T = 1 m; D = 0,1 m
- Core Layer:
W = 1 kg; D = 0,1 m (5)  Berdasarkan hasil analisa slope stability dengan kondisi peningkatan daya dukung tanah oleh program bantu GEO 5 didapatkan nilai SF lebih dari 1,5 untuk setiap zona sehingga aman  terhadap sliding /  kelongsoran;  (6)  Perencanaan pondasi  dangkal  tangki  timbun  tidak  disarankan  karena penurunan yang dapat terjadi melebihi batas izin maksimum 5,08 cm yakni sebesar 1,212 m. Oleh sebab itu direncanakan pondasi dalam dengan spunpile diameter 0,8 m dengan jarak antar  tiang  2  m  dan  kedalaman  pemancangan  hingga  tanah keras sedalam 24 m.

## B. Saran
Setelah  dilakukan  analisis  dan  perhitungan,  penulis memberikan saran yaitu: (1)Data parameter tanah akan lebih baik  jika  diperoleh  dari  hasil  tes  laboratorium  sehingga didapatkan  parameter  tanah  tanpa  harus  mengkorelasi  data NSPT  terlebih  dahulu;  (2)Perlu  adanya  permodelan  lebih mendalam  mengenai  analisis  gelombang  air  laut  sehingga didapatkan tinggi gelombang signifikan yang lebih akurat.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  B. Triatmodjo, Perencanaan Bangunan Pengaman Pantai . Yogyakarta: Beta Offset, 2011.
[2]  C. O. R. D. Putra, “Perencanaan shore protection dan tipikal pondasi pada  area  perluasan  di  proyek  pembangunan  PLTMG  50  MW  PT. Perusahaan  Listrik  Negara,  Sorong,”  Institut  Teknologi  Sepuluh Nopember, 2020.
[3]  D.  P.  Umum,  “Pedoman  perencanaan  pembebanan  untuk  rumah  dan gedung,” Jakarta DPU , 1987.
[4]  Badan Standardisasi Nasional, SNI 1726:2012 Tata cara perencanaan ketahanan  gempa  untuk  struktur  bangunan  gedung  dan  non  gedung . Jakarta: Badan Standardisasi Nasional, 2012.
[5]  Braja  M.  Das, Principles  of  Geotechnical  Engineering .  Stamford, USA, 2010.
[6]  A.  P.  Institute, Tank  Inspection,  Repair,  Alteration,  And Reconstruction ,  5th  ed.  Washington,  D.C:  API  Publishing  Services, 2014.