## Analisis Daya Dukung Tiang Tunggal Statik pada Tanah Lunak di Gedebage

## WANDA ASKA ALAWIAH, YUKI ACHMAD YAKIN
Jurusan Teknik Sipil, Institut Teknologi Nasional, Bandung e-mail: wandaasal@gmail.com

## ABSTRAK
Sifat  lapisan  tanah  lunak  adalah  mempunyai  gaya  gesek  kecil,  kemampatan besar  dan  daya  dukung  rendah.  Untuk  lapisan  tanah  lunak  diperlukan  fondasi tiang yang mampu  memikul seluruh beban bangunan dan beban lainnya untuk diteruskan  sampai  ke  lapisan  tanah  pendukung.  Penentuan  kapasitas  daya dukung  ultimit  pada  fondasi  tiang  merupakan  faktor  terpenting  dalam perencanaan.  Oleh  sebab  itu  perlu  dilakukan  analisis  untuk  mengetahui  dan menentukan  nilai  kapasitas  daya  dukung  ultimit  fondasi  tiang.  Analisis  daya dukung  tiang  dilakukan  dengan  cara  interpretasi  hasil  uji  statik,  metode  statik, metode Meyerhof berdasarkan data 𝑁 𝑆𝑃𝑇 dan pemodelan menggunakan metode elemen  hingga.  Dari  analisis  diperoleh  metode  yang  paling  mendekati  dengan hasil uji di lapangan yaitu interpretasi hasil uji statik metode Mazurkiewicz. Hal tersebut dapat dilihat dari hasil peresentase sebesar 5,133%.
Kata kunci : nilai N SPT , kapasitas daya dukung aksial, static loading test

## ABSTRACT
The nature of the soft soil layer is has the small friction force, large congestion and  lower  carrying  capacity.  For  soft  soil  layers  require  pile  foundations  which are able to carry the whole load of the building and other costs to the supporting soil layer. Determination of the ultimate bearing capacity of the foundation is the most  important  factor  in  the  planning  step.  Therefore  the  analysis  need  to  be done to identify and determine the value of the ultimimate bearing capacity of pile foundation. Analysis of pile bearing capacity obtained by interpretation of the result of the static test, static method, Meyerhof method based from the value of 𝑁 𝑆𝑃𝑇 and  modeling  that  use  finite  elements  method.  From  the  analytic  that obtained by the closest method with the result in the field that interpretation by the  static  test    Mazurkiewicz  method.  According  to  that  we  could  see  by  the result of presented for 5.133%.
Keywords : value 𝑁 𝑆𝑃𝑇 , axial bearing capacity, static loading test

## 1. PENDAHULUAN
Tanah  lunak  merupakan  lanau  atau  lempung.  Sifat  tanah  lunak  memiliki  gaya  gesek  kecil, kemampatan  besar,  dan  memiliki  daya  dukung  rendah.  Pemilihan  fondasi  ditentukan  oleh jenis  tanah.  Fondasi  tiang  dirancang  agar  mampu  memikul  dan  menyalurkan  beban. Penentuan kapasitas daya dukung tiang tunggal statik selain memperhitungkan beban aksial, penurunan yang terjadi perlu diperhatikan.
Pada  tugas  akhir  ini  akan  dilakukan  analisis  daya  dukung  tiang  tunggal  statik  pada  tanah lunak di Gedebage menggunakan interpretasi hasil uji, metode statik, metode Meyerhof dan pemodelan  secara  2D  menggunakan  Plaxis  2D.  Tugas  akhir  ini  bukan  berupa  studi  kasus, melainkan penelitian untuk mengetahui nilai daya dukung ultimate.
Manfaat dari penelitian ini yaitu untuk mengetahui besaran kapasitas daya dukung ultimate serta  dapat  menentukan  metode  mana  yang  sesuai  dengan  kondisi  di  lapangan  ( static loading test).

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1 Tanah Lunak
Umumnya  lapisan  tanah  yang  disebut  lapisan  tanah  lunak  merupakan  lanau  dan  atau lempung. Berdasrkan USCS, butiran tanah pada lapisan ini memiliki ukuran butiran lebih kecil 0,0075 mm.

## 2.2 Fondasi Tiang
Fondasi tiang adalah bagian-bagian konstruksi yang dibuat dari kayu, beton, dan atau baja yang digunakan untuk meneruskan beban dari atas ke permukaan tanah yang lebih rendah di  dalam  masa  tanah.  Penggunaan  fondasi  tiang  sebagai  fondasi  bangunan  apabila  tanah yang  berada  di  bawah  dasar  bangunan  tidak  mempunyai  daya  dukung  yang  cukup  untuk memikul berat bangunan dan beban yang bekerja padanya.

## 2.3 Daya Dukung Fondasi Tiang Metode Statik
Daya dukung fondasi tiang ( 𝑄 𝑢 ) diperoleh dari gabungan tahanan ujung ( 𝑄 𝑝 ) dan tahanan gesek ( 𝑄 𝑠 ).
𝑄 𝑢 = 𝑄 𝑝 + 𝑄 𝑠
… (1)
dimana:
𝑄 𝑢 = daya dukung fondasi tiang (ton),
𝑄 𝑝 = daya dukung ujung (ton), 𝑄 𝑠 = daya dukung gesek (ton).

## 2.3.1 Daya Dukung Ujung Tiang
Dalam menentukan kapasitas daya dukung ujung tiang dengan menggunakan metode statik, dapat  menggunakan  metode  yang  direkomendasikan  oleh  Meyerhof  (1976).  Metode  ini bergantung pada jenis tanahnya, untuk tanah lempung dengan kondisi undrained ( ∅ = 0 ) nilai 𝑁 𝑐 ∗ dan 𝑁 𝑞 ∗ ditunjukkan pada Gambar 1 . Persamaan yang dipergunakan, sebagai berikut:
𝑄 𝑃 = 𝐴 𝑃 𝑞 𝑃 = 𝐴 𝑃 (𝑐 𝑢 𝑁 𝑐 ∗ ) ≅ 𝐴 𝑃 (9𝑐 𝑢 ) … (2)
dimana:
𝑄 𝑃 = daya dukung ujung tiang (ton), 𝐴 𝑃 = luas penampang ujung tiang (m 2 ), 𝑁 𝑐 ∗ = faktor daya dukung ujung, 𝑐 𝑢 = kohesi tak teralir (ton/m 2 ).
Gambar 1. Faktor daya dukung ujung 𝑵 𝒄 ∗ dan 𝑵 𝒒 ∗
(Sumber: Meyerhof, 1976, dalam Das, Braja M., 1995)
Tahanan  ujung  tiang  ( 𝑄 𝑝 )  juga  dapat  dihitung  dengan  menggunakan  metode  tegangan efektif.  Persamaan yang dipergunakan, sebagai berikut:
𝑞 𝑃 = 𝑞′𝑁 𝑡 … (3)
dimana:
𝑞′ = tegangan vertikal efektif pada ujung tiang (ton),
𝑁 𝑡 = koefisien daya dukung ujung ( Tabel 1 ).
Tabel 1. Perkiraan N ilai 𝑵 𝒕 Jenis Tanah Sudut Geser Efektif ( ∅ ’) 𝑵 𝒕 Lempung Lanau Pasir Kerikil 25 – 30 28 – 34 32 – 40 35 – 45 3 – 30 20 – 40 30 – 150 60 – 300
(Sumber: Fellenius, 1991, dalam Geotechnical Engineering Center, 2013)

## 2.3.2 Daya Dukung Gesek Tiang
Kapasitas  daya  dukung  pada  tiang  ini  ditentukan  oleh  gaya  gesek  tiang  dengan  dinding tanah  disekitarnya.  Kapasitas  daya  dukung  akibat  pergesekan  selimut  tiang  dinyatakan dalam persamaan, sebagai berikut:
𝑄 𝑠 =  (𝐴 𝑠 𝑓 𝑠 ) … (4)
dimana:
𝐴 𝑠 = luas selimut tiang (m 2 ) = 𝑝 ∆𝐿 , 𝑝 = keliling tiang (m), ∆𝐿 = panjang segmen tiang (m), 𝑓 𝑠 = tahanan gesek setiap kedalaman z (ton/m 2 ).

## 1. Metode Lambda (  )
Metode  ini  ditentukan  oleh  Vijayvergia  dan  Focht  (1972)  yang  didasarkan  adanya perpindahan  tanah  akibat  tiang  yang  dipancang  sehingga  menghasilkan  suatu  tekanan lateral pasif pada kedalaman tertentu. Nilai lambda (  ) didapatkan dengan memplotkan nilai panjang  tiang  ( Gambar  2 ).  Persamaan  untuk  tahanan  geser  rata-rata  ( 𝑓 𝑠 𝑎𝑣𝑒 )  sebagai berikut:
𝑓 𝑠 𝑎𝑣𝑒 =  (𝜎 ′ 𝑣 𝑎𝑣𝑒 + 2𝑐 𝑢 𝑎𝑣𝑒 ) … (5)
𝑐 𝑢 𝑎𝑣𝑒 = ∑ 𝑐 𝑢𝑖 𝐿 𝑖 𝑛 𝑖=1 𝐿
… (6)
𝜎′ 𝑣 𝑎𝑣𝑒 = ∑ 𝐴 𝑖 𝑛 𝑖=1 𝐿 … (7)
dimana:
𝜎′ 𝑣 𝑎𝑣𝑒 = tegangan vertikal efektif rata-rata (ton/m 2 ), 𝑐 𝑢 𝑎𝑣𝑒 = kuat geser lempung jenuh rata-rata ( ∅ = 0) , 𝑐 𝑢𝑖 = kohesi tanah tak teralir lapis ke 𝑖 , 𝐿 𝑖 = panjang segmen tiang pada lapis ke 𝑖 , 𝐿 = panjang tiang total,
𝐴 𝑖 = luas diagram tegangan vertikal efektif lapis ke 𝑖 .
Gambar 2. Koefisien lambda (  ) (Sumber: McClelland, 1974, dalam Geotechnical Engineering Center, 2013)

## 2. Metode Alpha ( 𝜶 )
Nilai alpha diperoleh dengan menghubungkan nilai alpha ( 𝛼 ) dan underained shear strength ( 𝑐 𝑢 ) ( Gambar 3 ). Persamaan untuk tahanan gesek ( 𝑓 𝑠 ) sebagai berikut:
𝑓 𝑠 = 𝛼𝑐 𝑢 … (8)
Analisis Daya Dukung Tiang Tunggal Statik pada Tanah Lunak di Gedebage
Gambar 3. Faktor alpha ( 𝜶 ) untuk fondasi tiang pada tanah lempung (Sumber: McClelland, 1974)

## 3. Metode Betha ( 𝜷 )
Metode  ini  dikembangkan  oleh  Burland  (1973).  Pada  metode  ini  tahanan  gesek  ( 𝑓 𝑠 )  untuk tiang  dapat  ditentukan  dengan  mengacu  pada  parameter  tegangan  efektif  lempung. Persamaan yang dipergunakan, yaitu sebagai berikut:
𝑓 𝑠 = 𝛽𝜎′ 𝑣 … (9)
dimana: 𝛽 = nilai betha ( Tabel 2 ), 𝜎′ 𝑣 = kuat geser lempung jenuh (ton/m 2 ).
Tabel 2. Perkiraan Nilai Betha ( 𝜷 )
Jenis Tanah Sudut Geser Efektif ( ∅ ’)  Nilai Betha ( 𝜷 ) Lempung Lanau Pasir Kerikil 25 – 30 28 – 34 32 – 40 35 – 45 0,23 – 0,40 0,27 – 0,50 0,30 – 0,60 0,35 – 0,80
(Sumber: Fellenius, 1991, dalam Geotechnical Engineering Center, 2013)

## 2.4 Daya Dukung Fondasi Tiang Metode Statik
Daya  dukung ultimate  ( 𝑄 𝑢𝑙𝑡 )  aksial  dapat  ditentukan  dengan  menggunakan  Persamaan sebagai berikut:
𝑄 𝑢𝑙𝑡 = 40𝑁 𝑏 𝐴 𝑃 + 0,2𝑁 𝑠 𝐴 𝑠 … (10)
dimana:
𝑁 𝑏 = harga 𝑁 𝑆𝑃𝑇 pada dasar elevasi tiang, 𝐴 𝑃 = luas penampang tiang (m 2 ), 𝑁 𝑠 = harga 𝑁 𝑆𝑃𝑇 rata-rata, 𝐴 𝑠 = luas selimut tiang (m 2 ).
Koreksi  nilai 𝑁 𝑆𝑃𝑇 yang  dinyatakan  dengan (𝑁 1 ) 60 dapat  dihitung  dengan Tabel  3 dan Persamaan sebagai berikut:
(𝑁 1 ) 60 = 𝐶 𝑁 𝐶 𝐸 𝐶 𝐵 𝐶 𝑅 𝐶 𝑠 𝑁 𝑚 … (11)
dimana:
𝑁 𝑚 = nilai 𝑁 𝑆𝑃𝑇 hasil uji lapangan.
Tabel 3. Koreksi-koreksi yang Dipergunakan dalam Uji SPT Keterangan Faktor Koreksi Tegangan Vertikal Efektif ( 𝐶 𝑁 ) - 2,2 / (1,2 + ( 𝜎′ 𝑣 /𝑃 𝑎 ))
Tegangan Vertikal Efektif ( 𝐶 𝑁 ) - 𝐶 𝑁 < 1,7 Rasio Tenaga ( 𝐶 𝐸 ) Donut Hammer 0,5 – 1,0 Rasio Tenaga ( 𝐶 𝐸 ) Safety Hammer 0,7 – 1,2 Rasio Tenaga ( 𝐶 𝐸 ) Automatic-trip Donut Hammer 0,8 – 1,3 Diameter Bor ( 𝐶 𝐵 ) Diameter Bor ( 𝐶 𝐵 ) 65 – 115 mm 150  mm 1,0 1,05 Diameter Bor ( 𝐶 𝐵 ) 200 mm 1,15 Panjang Batang ( 𝐶 𝑅 ) < 3 m 0,75 Panjang Batang ( 𝐶 𝑅 ) 3 – 4 m 0,8 Panjang Batang ( 𝐶 𝑅 ) 4 – 6 m 0,85 Panjang Batang ( 𝐶 𝑅 ) 6 – 10 m 0,95 Panjang Batang ( 𝐶 𝑅 ) 10 – 30 m 1,0 Pengambilan Contoh ( 𝐶 𝑆 ) Tabung Standar 1,0 Pengambilan Contoh ( 𝐶 𝑆 ) Tabung dengan Pelapis 1,1 – 1,3
(Sumber: Youd, T.L dan Idriss, I.M, 2001, dalam Geotechnical Engineering Center, 2013)

## 2.5 Daya Dukung Fondasi Tiang Hasil Static Loading Test
Interpretasi  untuk  menentukan  nilai  kapasitas  daya  dukung ultimate  ( 𝑄 𝑢 )  dari  hasil static loading  test,  dapat  menggunakan  metode  Davisson  (1972),  metode  Mazurkiewicz  (1972), metode Chin (1970 – 1971), dan kriteria Brinch Hansen 90% (1963).

## 3. ANALISIS DATA

## 3.1 Prosedur Penelitian
Tugas akhir ini dilakukan secara bertahap seperti yang tergambar pada bagan alir berikut ini ( Gambar 4 ).
Data Tanah Data Fondasi Tiang Mulai Perumusan Masalah Studi Pustaka Pengumpulan Data A
Gambar 4. Bagan alir analisis daya dukung tiang tunggal statik (dilanjutkan)

## Analisis Daya Dukung Tiang Tunggal Statik pada Tanah Lunak di Gedebage
Interpretasi Hasil Static Loading Test dengan Metode Davisson, Marzurkiewicz, Chin, dan Kriteria Brinch
Hansen 90% Metode Statik (Lamda (λ), Alpha (α), dan Betha (β)) Metode Finite Element (Plaxis 2D) Pembahasan Hasil Perhitungan Kapasitas Daya Dukung Ultimate Fondasi Tiang Tunggal Kesimpulan Selesai Metode Meyerhof bedasarkan Data N SPT Penyesuaian Kapasitas Daya Dukung Ultimate Fondasi Tiang Perhitungan Kapasitas Daya Dukung Ultimate Fondasi Tiang Tunggal A

## Gambar 4. Bagan alir analisis daya dukung tiang tunggal statik (lanjutan)

## 3.2 Pengumpulan Data
Data-data  yang  digunakan  untuk  Tugas  Akhir  ini  berupa  data  parameter  tanah  dan  data fondasi  ( Tabel  4 ).  Data  tanah  yang  digunakan  diperoleh  dari  pengujian  lapangan  dan laboratorium  sedangkan  data  fondasi  di  peroleh  dari  Proyek  Pembangunan  Jalan  Akses Gedebage Bandung, Jawa Barat.
Tabel 4. Data Tanah Hasil Boring Log
Kedalaman (m) Jenis Tanah 𝑯 𝒊 (m) 𝑵 𝑺𝑷𝑻 (𝑵 𝟏 ) 𝟔𝟎 0,00 0,50 3,00 8,00 10,70 18,00 21,00 26,00 26,80 29,85 - - - - - - - - - - 0,50 3,00 8,00 10,70 18,00 21,00 26,00 26,80 29,85 33,50 Silty Clay Fat Clay Elastic Silt Elastic Silt Fat Clay Fat Clay Elastic Silt Poorly Graded Sand Well Graded Sand Well Graded Sand 0,50 3,00 8,00 10,70 18,00 21,00 26,00 26,80 29,85 33,50 2 2 1 2 2 5 9 21 24 22 1 1 1 1 1 3 6 14 16 14
Tabel 5. Data Tanah dan Fondasi untuk Pemodelan Plaxis 2D
Komponen Conecrete Fat Clay Silty Clay Elastic Silt Organic Clay Poorly Graded Sand Well Graded Sand  unsat (kN/m 3 )  sat (kN/m 3 ) 24 - 11,34 12,34 11 12 10,67 11,67 10,57 11,57 15,52 16,52 15,52 6,52 E (kN/m 2 ) υ (nu) 2,708x10 6 0,2 1.668 0,3 1.700 0,3 1.766 0,3 1.700 0,3 2.502 0,2 2.502 0,2 ∅ (phi)  - - - - - 40 40  (psi)  - - - - - 10 10 Diameter (m) 0,60 - - - - - - Panjang (m) 33,50 - - - - - -

## 3.3 Pengumpulan Data
Perhitungan  interpretasikan  hasil  uji static  loading  test  dapat  dilakukan  dengan  beberapa metode sebagai berikut dengan memasukkan nilai ( Tabel 6 ):
Tabel 6. Data Beban dan Penurunan Metode Davisson, Mazurkiewicz, Chin dan Kriteria Brinch Hansen 90%
Beban (%) Beban (ton)  Penurunan (mm) Penurunan (mm) Beban (ton) 0 25 0 30 0,00 0,87 - 0,029 50 75 60 90 2,25 3,82 0,037 0,042 100 125 150 175 120 150 180 210 5,54 7,38 8,95 12,73 0,046 0,049 0,050 0,061 200 150 100 50 0 240 180 120 60 0 15,96 14,82 11,64 8,29 4,36 0,067 - - - -

## 3.3.1 Metode Davisson (1972)
0,00 4,00 8,00 12,00 16,00 20,00 24,00 28,00 32,00 36,00 0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 P e n u ru n a n ( m m ) Beban  (ton) 𝑒 = 𝑄𝐿 𝐴 𝑃 𝑃 = 240      0 2 2      0 =  , 2 = 0,   + 20 𝑖  = 0,   + 24 20 =  , 9 𝑄 𝑢𝑙𝑡 = 2 0 O A C x B
Gambar 5. Interpretasi daya dukung ultimate  ( 𝑸 𝒖 ) dengan Metode Davisson

## 3.3.2 Metode Mazurkiewicz (1972)
0,00
4,00 8,00 12,00 16,00 20,00 24,00 28,00 32,00 36,00 0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360
P e n u ru n a n ( m m ) Beban  (ton) 𝑄 𝑢𝑙𝑡 = 2
Gambar 6. Interpretasi daya dukung ultimate ( 𝑸 𝒖 ) dengan Metode Mazurkiewicz

## 3.3.3 Metode Chin (1970-1971)
y = 0,0023x  +  0,0313 R² = 0,9638 0,000 0,020 0,040 0,060 0,080 0,100 0,00 2,00 4,00 6,00 8,00 10,00 12,00 14,00 16,00 18,00 P en u ru n an /B eb an (m m /t o n ) Penurunan (mm) 𝑐 = 0,002 𝑄 = 𝑐 = 0,002 = 4 4 𝑄 𝑢𝑙𝑡 = 4 4 ,2 =  4 c 1
Gambar 7. Interpretasi daya dukung ultimate  ( 𝑸 𝒖 ) dengan Metode Chin

## 3.3.4 Kriteria Brinch Hansen 90% (1963)
0,00 4,00 8,00 12,00 16,00 20,00 24,00 28,00 32,00 36,00 0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 P e n u ru n a n ( m m ) Beban  (ton) 𝑢  0 =  2,4 𝑄 𝑢𝑙𝑡 = 2 𝑢  0 =
Gambar 8. Interpretasi daya dukung ultimate  ( 𝑸 𝒖 ) dengan Kriteria Brinch Hansen 90%

## 3.4 Perhitungan Kapasitas Daya Dukung Fondasi Tiang Metode Statik
Penentuan daya dukung fondasi tiang dengan cara statik dapat dilakukan dengan beberapa metode sebagi berikut:

## 3.4.1 Daya Dukung Ujung Tiang
Kapasitas daya dukung pada tiang ini ditentukan oleh gaya yang berada pada ujung tiang.
a. Kapasitas Daya Dukung Ujung ( 𝑸 𝒑 ) Untuk Metode Lambda (  ) dan Metode Alpha ( 𝜶 )
Adapun  perhitungan  dalam  menentukan  daya  dukung  ujung  ( 𝑄 𝑃 )  dengan menggunakan  metode  ini  dapat  menggunakan Persamaan  2 .  Dengan  melakukan perhitungan  menggunakan  rumus  tersebut  didapat  nilai  daya  dukung  ujung  ( 𝑄 𝑃 ) untuk metode ini sebesar 381,86 kN.
b. Kapasiitas Daya Dukung Ujing ( 𝑸 𝒑 ) Untuk Metode Betha ( 𝜷 )
Adapun  perhitungan  dalam  menentukan  daya  dukung  ujung  ( 𝑄 𝑃 )  dengan menggunakan  metode  ini  dapat  menggunakan Persamaan  3 .  Untuk  nilai 𝑁 𝑡 didapat  dari Tabel  1 .  Dengan  melakukan  perhitungan  menggunakan  rumus tersebut didapat nilai daya dukung ujung ( 𝑄 𝑃 ) untuk metode ini sebesar 80,77 kN.

## 3.4.2 Daya Dukung Gesek Tiang
Kapasitas  daya  dukung  pada  tiang  ini  ditentukan  oleh  gaya  gesek  antara  tanah  dengan tiang.

## a. Metode Lambda (  )
Adapun  perhitungan  dalam  menentukan  daya  dukung  gesek  ( 𝑄 𝑠 )  dengan menggunakan  metode  ini  dapat  menggunakan Persamaan  4  -  Persamaan  7 . Dimana  dalam  persamaan  tersebut  terdapat  nilai  lambda  (  )  yang  diperoleh  dari Gambar  2 sebesar  0,13.  Nilai  tegangan  vertikal  efektif  rata-rata  ( 𝜎′ 𝑣 𝑎𝑣𝑒 ) ( Persamaan 6 ) sebesar 30,07 kN/m 2 . Kuat geser lempung jenuh rata-rata ( 𝑐 𝑢 𝑎𝑣𝑒 ) ( Persamaan  7 )  sebesar  54,85  kN/m 2 .  Dengan  melakukan  perhitungan menggunakan rumus tersebut didapat nilai daya dukung gesek ( 𝑄 𝑠 ) untuk metode ini sebesar 1147,88 kN. Kapasitas daya dukung ultimate ( 𝑄 𝑢 ) diperoleh nilai sebesar 1529,73 kN atau 156 ton ( Persamaan 1 ).

## b. Metode Alpha ( 𝜶 )
Adapun  perhitungan  dalam  menentukan  daya  dukung  gesek  ( 𝑄 𝑠 )  dengan menggunakan  metode  ini  dapat  menggunakan Persamaan  4 dan Persamaan  8 . Dimana  dalam  persamaan  tersebut  terdapat  nilai  aplha  ( 𝛼 )  yang  diperoleh  dari Gambar  3 dengan  memplotkan  nilai underained  shear  strength  ( 𝑐 𝑢 )  pada  setiap lapisan tanah. Dengan melakukan perhitungan menggunakan rumus tersebut didapat nilai daya dukung gesek ( 𝑄 𝑠 ) untuk metode ini sebesar 1435,50 kN. Kapasitas daya dukung ultimate ( 𝑄 𝑢 ) diperoleh nilai sebesar 1817,36 kN atau 185 ton ( Persamaan 1 ).

## c. Metode Betha ( 𝜷 )
Adapun  perhitungan  dalam  menentukan  daya  dukung  gesek  ( 𝑄 𝑠 )  dengan menggunakan  metode  ini  dapat  menggunakan Persamaan  4 dan Persamaan  9 . Dimana dalam persamaan tersebut terdapat nilai betha ( 𝛽 ) yang diperoleh dari Tabel 2 perlapisan  tanah.  Nilai  tegangan  vertikal  efektif  ( 𝜎′ 𝑣 )  perlapisan  tanah.  Dengan melakukan  perhitungan  menggunakan  rumus  tersebut  didapat  nilai  daya  dukung gesek ( 𝑄 𝑠 ) untuk metode ini sebesar 699,82 kN. Kapasitas daya dukung ultimate ( 𝑄 𝑢 ) diperoleh nilai sebesar 780,59 kN atau 80 ton ( Persamaan 1 ).
3.5 Perhitungan Kapasitas Daya Dukung Fondasi Tiang Berdasarkan Data 𝑵 𝑺𝑷𝑻 Adapun  perhitungan  dalam  menentukan  daya  dukung ultimate  ( 𝑄 𝑢 )  dengan  menggunakan data 𝑁 𝑆𝑃𝑇 yang  telah  dikoreksi  dengan  menggunakan Persamaan  10 .  Dimana  dalam persamaan tersebut terdapat nilai 𝑁 𝑏 yang diperoleh dari harga (𝑁 1 ) 60 ( Tabel 4 ) perlapisan tanah.  Nilai 𝑁 𝑠 dari  rata-rata (𝑁 1 ) 60 .  Dengan  melakukan  perhitungan  menggunakan persamaan  tersebut  didapat  nilai  daya  dukung  ujung  ( 𝑄 𝑃 )  sebesar  161,79  ton  dan  daya dukung  gesek  ( 𝑄 𝑠 )  sebesar  302,96  ton.  Kapasitas  daya  dukung ultimate ( 𝑄 𝑢 )  diperoleh  nilai sebesar 155 ton.
3.6 Perhitungan  Kapasitas  Daya  Dukung  Fondasi  Tiang  Metode Finite  Element (Plaxis 2D)
Hasil output  dari  Plaxis  2D  didapat  kurva  antara  beban  dan  penurunan  seperti  yang ditunjukkan  pada Gambar  9 dan Gambar  10 .  Nilai  kapasitas  daya  dukung ultimate ( 𝑄 𝑢 ) untuk  tiang  uji  SLT-3  didapat  sebesar  408  ton.  Nilai  tersebut  didapatkankan  dengan  cara mengalikan  hasil output dengan beban  2355 kN/m’. Selanjutnya  penggunaan metode Chin untuk mendapatkan nilai daya dukung ultimate ( 𝑄 𝑢 ).
Gambar 9. Kurva beban terhadap penurunan untuk Tiang Uji SLT-3 Plaxis 2D y = 0,0002x  +  0,2124 R² = 0,7466 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2 0 1000 2000 3000 4000 5000 Pe nu ru na n/ Be ba n (m m /k N) Penurunan  (mm) 𝑐 = 0,0002 𝑄 = 1 𝑐 = 1 0,000 =  000  𝑁 /m' 𝑄 𝑢𝑙𝑡 = 000 ,2 = 4000  𝑁 = 40 , 4
Gambar 10. Kurva beban terhadap penurunan untuk Tiang Uji SLT-3 dengan Metode Chin

## 4. KESIMPULAN
Berdasarkan  analisis  yang  telah  dilakukan  untuk  mendapatkan  daya  dukung ultimate  dari tiang uji SLT-3, maka dapat ditarik kesimpulan sebagai berikut:
1. Interpretasi  hasil  uji static  loading  test  dengan  menggunakan  Metode  Davisson  (1972), Metode Mazurkiewicz (1972), Metode Chin (1970-1971), dan Kriteria Brinch Hansen 90% (1963)  didapatkan  nilai  daya  dukung ultimate  berturut-turut  sebesar  250  ton,  268  ton, 347 ton, dan 265 ton.
2. Interpretasi  hasil  uji static  loading  test  dengan  menggunakan  beberapa  metode didapatkan nilai daya dukung ultimate rata-rata sebesar 283 ton.
3. Penurunan total yang terukur di kepala tiang pada pembebanan 50%, 100%, 150%, dan 200%  berturut-turut  sebesar  2,25  mm;  5,54  mm;  8,95  mm;  dan  15,96  mm  dengan penurunan residual sebesar 4,36 mm.
4. Metode  statik  dengan  menggunakan  Metode  Lamda,  Metode  Alpha,  dan  Metode  Betha didapatkan  nilai  daya  dukung ultimate  berturut-turut  sebesar  156  ton,  185  ton, dan  80 ton.
5. Metode  Meyerhof berdasarkan data 𝑁 𝑆𝑃𝑇 didapatkan nilai daya dukung ulitmate sebesar 155 ton.
6. Metode Finite Element (Plaxis 2D) didapatkan nilai daya dukung ulitmate sebesar 408 ton.
7. Metode  yang  paling  mendekati  dengan  hasil static  loading  test  adalah  metode Mazurkiewicz (1972) dengan nilai peresentase sebesar 5,133%.

## DAFTAR RUJUKAN
Das,  Braja  M.  (1995).  Mekanika  Tanah  (Prinsip-Prinsip  Rekayasa  Geoteknis)  Jilid  1  Alih Bahasa  oleh  Ir.  Noor  E.  Mochtar.  M.Sc.,Ph.D.  dan  Ir.  Indrasurya  B.  Mochtar M.Sc.,Ph.D. Jakarta: Erlangga.
Hardiyatmo, H.C. (2010). Mekanika Tanah 1. Yogyakarta: Gadjah Mada University Press. Geotechnical  Engineering  Center.  (2013).  Manual  Pondasi  Tiang  (4th  Edition).  Bandung:
Geotechnical Engineering Center (GEC), Universitas Katolik Parahyangan.