## Urania

## Jurnal Ilmiah Daur Bahan Bakar Nuklir
Beranda jurnal: http://jurnal.batan.go.id/index.php/urania/

## PENGARUH PROSES PENGEROLAN DINGIN TERHADAP SIFAT MEKANIK MATERIAL AL 6061-T6
Saga Octadamailah 1,2 , Dwi Marta Nurjaya 1 , Supardjo 2 , Ganisa Kurniati Suryaman 2
1 Departemen Teknik Metalurgi dan Material, Fakultas Teknik, Universitas Indonesia Depok, Jawa Barat 16425
2 Pusat Teknologi Bahan Bakar Nuklir – BATAN Kawasan PUSPIPTEK Serpong Gd. 65, Tangerang Selatan, Banten 15314 e-mail: saga.octadamailah@ui.ac.id
(Naskah diterima: 02 –01–2021, Naskah direvisi: 02–02–2021, Naskah disetujui: 26–02–2021)

## ABSTRAK
PENGARUH  PROSES  PENGEROLAN  DINGIN  TERHADAP  SIFAT  MEKANIK  MATERIAL  AL 6061-T6. Proses pembuatan pelat tutup dan pelat bingkai untuk pelat elemen bakar reaktor G.A. Siwabessy dilakukan dengan cara dirol dingin, sehingga dicapai ketebalan yang diinginkan. Pada penelitian sebelumnya, proses pengerolan dingin pada material AlMg2 menyebabkan perubahan sifat  mekanik,  dimana  material  menjadi  lebih  ulet  dan  kekuatan  tariknya  menurun.  Pada  bahan bakar  densitas  tinggi,  material  kelongsong  Al  6061-T6  akan  digunakan  untuk  menggantikan material kelongsong sebelumnya, yaitu AlMg2. Tujuan dari penelitian ini adalah untuk mengetahui perubahan sifat mekanik dari material Al 6061-T6 hasil pengerolan. Untuk melihat perubahan sifat mekanik  yang  terjadi,  dilakukan  uji  tarik,  pengamatan mikrostruktur  dan  struktur  kristal.  Hasil  uji tarik  menunjukkan  bahwa  kekuatan  tarik,  modulus  elastis  dan  kekuatan  luluh  cenderung  naik seiring dengan besarnya derajat reduksi ketebalan. Meskipun demikian, kekuatan luluh dari hasil pengujian cukup rendah. Rasio antara kekuatan luluh dan kekuatan tariknya hanya 0,7. Dari hasil pemindaian  menggunakan  difraksi  sinar-X  diketahui  bahwa  proses  pengerolan  dapat menyebabkan  penghalusan  ukuran  kristalit.  Kesimpulan  dari  penelitian  ini  secara  umum  adalah proses pengerolan dapat meningkatkan sifat mekanik material Al 6061-T6 .
Kata kunci : Pengerolan dingin, sifat mekanik, Al 6061-T6, kekuatan tarik, modulus elastis.
Pengaruh Proses Pengerolan Dingin Terhadap Sifat Mekanik Material Al 6061-T6
(Saga Octadamailah, Dwi Marta Nurjaya, Supardjo, Ganisa Kurniati Suryaman)

## ABSTRACT
EFFECT OF COLD ROLLING PROCESS ON MECHANICAL PROPERTIES OF AL 6061-T6. The manufacturing process of cover and frame plates of nuclear fuel element for G.A. Siwabessy reactor has been done by cold rolling at the desired thickness. In the previous studies, cold rolling process on AlMg2 alloy caused changes in mechanical properties, where the material became more ductile and its tensile strength was decreased. For high density fuels, Al 6061-T6 will be used to replace AlMg2  as  cladding.  The  purpose  of  this  research  was  to  determine  changes  in  mechanical properties  of  the  cold  rolled  Al  6061-T6.  To  observe  the  changes,    tensile  tests  were  done  and microstructure and crystal structure were observed. The results of the tensile test indicate that the tensile strength, elastic modulus and yield strength tend to increase with the degree of thickness reduction. However, the yield strength of the test results was quite low. The ratio between the yield strength and  the  tensile  strength  is  only  0.7.  Results  of  X-ray  diffraction  scanning  show  that  the rolling process can cause refinement of crystallite size. The general conclusion of this research is that the cold rolling process can improve the mechanical properties of the Al 6061-T6 material.
Keywords: Cold rolling, mechanical properties, Al 6061-T6, tensile strength, elastic modulus.
Pengaruh Proses Pengerolan Dingin Terhadap Sifat Mekanik Material Al 6061-T6 (Saga Octadamailah, Dwi Marta Nurjaya, Supardjo, Ganisa Kurniati Suryaman)

## PENDAHULUAN
Reaktor  riset  pada  awalnya  didesain menggunakan bahan bakar dengan  uranium pengkayaan  tinggi  (≥  90% 235 U)  atau  biasa disebut dengan high enriched uranium (HEU) [1]. Dengan menggunakan pengkayaan tinggi, reaktor  dapat  menghasilkan  fluks  neutron yang  sangat  tinggi  yang  diperlukan  untuk proses  iradiasi  maupun  pengujian  material. Melalui penggunaan fluks neutron yang tinggi, selain  dapat  mempercepat  proses  pengujian juga  dapat  meningkatkan  akurasinya  [2]. Penggunaan  uranium  pengkayaan  tinggi beresiko  disalahgunakan    untuk  digunakan sebagai  senjata  nuklir,  sehingga  untuk menghindari  perihal  tersebut  pengkayaan uranium dibatasi sampai kurang dari 20% atau biasa  dikenal  dengan  istilah low  enriched uranium (LEU) [3]. Kesepakatan pembatasan pengkayaan tersebut tertuang dalam program reduced  enrichment  researh  and  test  reactor (RERTR).
Penggunaan LEU menyebabkan performa dari reaktor riset menjadi turun. Agar performa  reaktor  dapat  kembali  seperti semula,  maka  dibuat  bahan  bakar  nuklir densitas  tinggi.  Ilustrasi  antara  HEU  dan densitas tinggi ditunjukkan pada Gambar 1.
(a) (b)
Gambar 1. Ilustrasi bahan bakar (a) HEU, dan (b) densitas tinggi.
Pada  Gambar  1.a  terlihat  bahwa komposisi bahan bakar HEU didominasi oleh matriks,  sedangkan  pada  Gambar  1.b komposisi  bahan  bakar  densitas  tinggi didominasi  oleh  uranium.  Reaktor  riset, reaktor G.A.
Siwabessy (RSG-GAS)
menggunakan bahan bakar tipe pelat dengan kelongsong AlMg2. Uranium memiliki kekuatan  dan  kekakuan  yang  lebih  tinggi dibandingkan  dengan  AlMg2.  Bahan  bakar densitas  tinggi  yang  memiliki  komposisi uranium  lebih  banyak  dibandingkan  dengan bahan bakar HEU menyebabkan bahan bakar densitas tinggi lebih sulit difabrikasi dibandingkan bahan bakar HEU. Penggunaan bahan  bakar  densitas  tinggi  menyebabkan
kelongsong  pada  pelat  elemen  bakar  (PEB) mengalami  penipisan  yang  berlebih,  dimana dibeberapa  bagian  ketebalannya  <0,25  mm [4].  Untuk  mengatasi  hal  tersebut,  material kelongsong  perlu  diganti  dengan  material yang  memiliki  sifat  mekanik  lebih  baik. Material  Al  6061-T6  dipilih  sebagai  kandidat pengganti  AlMg2  karena  memiliki  kekakuan dan kekuatan yang lebih tinggi [5] –[7]. Selain itu  Al  6061-T6  juga memiliki  tampang  lintang serapan neutron yang rendah dan konduktivitas  panas  yang  sama  dengan AlMg2.
Proses  awal  pembuatan  PEB  adalah pembuatan  pelat  tutup  ( cover )  dan  pelat bingkai  ( frame ),  seperti  ditunjukkan  pada Gambar 2. Lubang pada bagian tengah pelat bingkai  berfungsi  sebagai  tempat  untuk  inti elemen  bakar  (IEB).  Pembuatan  pelat  tutup dan  pelat  bingkai  dilakukan  melalui  proses mekanik.  Bahan  baku  pembuatan frame dan cover adalah  pelat  Al  6061-T6  dengan ketebalan  6  mm  yang  dilakukan  proses pengerolan  dingin  sampai  dicapai  ketebalan yang  diinginkan,  yaitu  2,7  mm  untuk  pelat bingkai  dan  3,15  mm  untuk  pelat  cover. Adanya  proses  mekanik  tersebut  tentu  saja akan mempengaruhi sifat mekanik material.
Gambar 2. Pelat tutup dan pelat bingkai [4].
Untuk  mengetahui  perubahan  sifat mekanik  material,  khususnya  kekuatan  dan kekakuan dari material, maka pada penelitian ini dilakukan percobaan uji tarik. Pengamatan mikrostruktur  menggunakan  mikroskop  optik dan  struktur  kristal  menggunakan  difraksi Sinar-X (XRD).

## METODOLOGI
Bahan  baku  yang  digunakan  dalam penelitian ini adalah pelat Al 6061-T6 dengan ukuran  1000  mm  x  170  mm  x  6  mm  seperti ditunjukkan  pada  Gambar  3.a.  Material  Al 6061  adalah  material  aluminium  seri  6000 dengan unsur pemadu utama adalah Mg dan Si.  Kode  T6  menunjukkan  bahwa  aluminium telah  mengalami  perlakuan  panas,  dimana perlakukan  panas  tersebut  bertujuan  untuk meningkatkan  sifat  mekanik.  Material  hasil
pabrikan  sebelumnya  sudah  mengalami proses  pengerolan.  Hal  tersebut  karena adanya pola garis  pada  permukaan material, seperti ditunjukkan pada Gambar 3.b.
(a)
(b)
Gambar 3. Bahan  baku  (a)  pelat  Al  6061-T6
(b) pola hasil pengerolan.
Material bahan baku selanjutnya direduksi  ketebalannya  dengan  cara  dirol dingin  sehingga  dicapai  ketebalan  berturut turut  4  mm,  3,1  mm  dan  2,7  mm.  Arah  dari proses  pengerolan  mengikuti  arah  rol  dari pabrikan  untuk  mengetahui  apakah  arah  rol berpengaruh pada sifat mekanik material atau tidak.  Material  hasil  proses  pengerolan selanjutnya  dibuat  menjadi  beberapa  sampel untuk uji tarik, mikrostruktur dan XRD.

## a. Pengujian Tarik
Sampel pengujian tarik berbentuk pelat dengan ukuran mengacu pada standar ASTM E8M.  Pengujian  tarik  dilakukan  di  Gd.  20 Kawasan Puspiptek Serpong Pusat Teknologi Bahan  Bakar  Nuklir  (PTBBN) –  BATAN. Setiap  variasi  ketebalan  dilakukan  dua  kali pengujian  tarik,  yaitu  pengujian  tarik  searah dengan  arah  pengerolan  dan  pengujian  tarik tegak lurus terhadap arah pengerolan. Hal ini dilakukan  untuk  melihat  pengaruh  arah pengerolan  terhadap  sifat  mekanik  material. Dari hasil pengujian tarik akan diperoleh grafik beban  terhadap  elongasi  yang  kemudian dihitung untuk memperoleh nilai kekakuan (E) dan  kekuatan  tarik  (UTS)  material.  Nilai kekakuan dapat dihitung  menggunakan hukum Hooke [8] dengan persamaan:
l A l F E    = =   (1)
Nilai E diperoleh dari nilai tegangan (  ) dibagi dengan  nilai  regangan  (  ).  Nilai  tegangan diperoleh  dari  pembagian  nilai  beban  (F) dengan  luas  area  penampang  sampel  (A), sedangkan nilai regangan merupakan persen elongasi. b. Mikrostruktur Sampel yang digunakan untuk mikrostruktur berbentuk pelat dengan ukuran 2  cm  x  2  cm.  Sampel  tersebut  kemudian dipotong menjadi tiga bagian. Ketiga potongan  tersebut  disusun  sedemikian  rupa dan di mounting menjadi satu sehingga dapat diketahui mikrostruktur yang terbentuk secara 3D  (arah  x,  y,  dan  z).  Etsa  yang  digunakan adalah  campuran  dari  asam  nitrat,  asam klorida,  dan  asam  florida,  atau  biasa  disebut sebagai reaktan Keller. Reaktan Keller dipilih karena  sudah  umum  digunakan  untuk  etsa pada  aluminium,  khususnya  untuk  melihat batas butir dan orientasi dari arah pengerolan [9].  Preparasi  dan  pengujian  strutur  mikro dilakukan di Gd. 65 PTBBN – BATAN.

## c. Difraksi Sinar-X (XRD)
Pengujian dengan XRD dilakukan untuk melihat ukuran kristalit. Ukuran kristalit dapat disamakan  dengan  ukuran  butir . Pada beberapa  kasus,  khususnya  pada  material hasil  pengerolan,  batas  butir  tidak  dapat diamati menggunakan mikroskop optik, sehingga sulit untuk menentukan ukuran butir. Disisi lain, XRD selain dapat digunakan untuk mengidentifikasi  fasa  juga  dapat  digunakan untuk  mengetahui  ukuran  kristalit.  Ukuran kristalit dapat dihitung menggunakan persamaan Scherrer [10],[11].
   cos K D = (2)
Dimana  D  adalah  ukuran  kristalit,  K adalah  konstanta  Scherrer  (0,9),  adalah panjang gelombang dari sinar- X, β adalah nilai FWHM,  dan  θ  adalah  sudut  puncak  dari difraksi  sinar-X.  Pemancar  sinar-X  pada penelitian ini menggunakan anoda Co dengan  = 1,79 Å. Perhitungan nilai FWHM dan sudut puncak dilakukan secara otomatis menggunakan software HighScore .

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Ukuran sampel uji tarik pelat Al 6061-T6 hasil  pengerolan  ditunjukkan  pada  Tabel  1. Ketebalan hasil  pengerolan  tidak  dapat  tepat sesuai dengan ketebalan pelat tutup dan pelat bingkai  yang  sesungguhnya  disebabkan
Pengaruh Proses Pengerolan Dingin Terhadap Sifat Mekanik Material Al 6061-T6 (Saga Octadamailah, Dwi Marta Nurjaya, Supardjo, Ganisa Kurniati Suryaman)
prosedur  pengerolan  masih  menggunakan prosedur pengerolan pelat AlMg2, sedangkan material yang dirol telah diganti menggunakan
Al  6061-T6.  Namun  begitu  seharusnya  tidak berdampak  signifikan  terhadap  kesimpulan yang diperoleh.
Tabel 1. Ukuran sampel uji tarik pelat Al 6061-T6 hasil rol.
Sampel Arah rol Panjang (l 0 ), mm Lebar (w), mm Tebal (t), mm Luas Penampang (A), mm A1 Searah 31 6 4,14 24,84 A2 Tegak lurus 31 6 4,14 24,84 B1 Searah 31 6 3,06 18,36 B2 Tegak lurus 31 6 3,06 18,36 C1 Searah 31 6 2,66 15,96 C2 Tegak lurus 31 6 2,66 15,96 a. Pengujian Tarik
Hasil uji tarik ditunjukkan pada Gambar 4. Secara umum hasil pada Gambar 4.a  menunjukkan  bahwa  arah  pengerolan tidak  berpengaruh  terhadap  kekuatan  tarik atau ultimate  tensile  strength (UTS)  dari material.  Untuk  sampel  uji  tarik  dengan ketebalan  4,14  mm  misalnya,  baik  searah maupun tegak lurus arah pengerolan memiliki nilai  UTS  sekitar  337  MPa.  Demikian  pula untuk  sampel  uji  yang  lain.  Sampel  dengan ketebalan  3,06  mm  dan  2,66  mm  secara berurutan memiliki nilai UTS sekitar 356 MPa dan  370  MPa.  Pengaruh  yang  cukup  besar terhadap nilai UTS adalah proses pengerolan itu  sendiri,  dimana  semakin  besar  reduksi ketebalan akan semakin meningkatkan kekuatan  material,  tetapi  sebaliknya  nilai regangan  semakin  menurun  atau  material menjadi lebih getas.
(a) (b) (c) (d)
Gambar 4.Hasil uji tarik pelat Al 6061 hasil rol. (a)  Pengaruh  reduksi  ketebalan terhadap kekuatan tarik. (b) Pengaruh reduksi ketebalan terhadap  regangan.  (c)  Pengaruh reduksi ketebalan terhadap modulus  elastis.  (d)  Pengaruh reduksi ketebalan terhadap kekuatan luluh.
Sifat  mekanik  yang  ditunjukkan  pada material Al 6061-T6 hasil pengerolan berbeda dengan  sifat  mekanik  pada  material  AlMg2 hasil  pengerolan,  dimana  arah  pengerolan berpengaruh  terhadap  keuletan  material AlMg2. Hasil pengujian tarik yang searah arah pengerolan memiliki keuletan yang lebih tinggi dibandingkan  dengan  yang  tegak  lurus  arah pengerolan.  Selain  itu  semakin  besar derajat reduksi ketebalan  pelat AlMg2 akan semakin menurukan  kekuatan  tarik,  sedangkan  pada material Al 6061-T6 justru sebaliknya [12].
Hasil perhitungan untuk modulus elastis ditunjukkan  pada  Gambar  4.c.  Nilai  modulus elastis  yang  didapat  jauh  dari  standar  yang seharusnya, yaitu 69 GPa [14]. Nilai modulus elastis yang rendah dapat disebabkan karena pengukuran  elongasi  yang  kurang  akurat. Material  logam  secara  umum  bersifat  elastis pada rentang  elongasi 0-2%.  Sampel ukuran mini memiliki panjang gauge sebesar 31 mm. Untuk  elongasi  sebesar  2%  perubahan panjangnya hanya sekitar 0,62 mm, sehingga dibutuhkan alat yang cukup presisi. Kemungkinan  lain  adalah  material  yang  diuji memiliki  sifat  mekanik  yang  cenderung  lebih ulet  dibandingkan  dengan  standar  yang  ada. Pola  yang  ditunjukkan  pada  Gambar  4.c menunjukkan  bahwa  nilai  modulus  elastis akan  meningkat  seiring  banyaknya  reduksi ketebalan yang dilakukan.
Hasil perhitungan kekuatan luluh ditunjukkan  pada  Gambar  4.d.  Walaupun memiliki  kekuatan  tarik  yang  tinggi,  namun kekuatan luluhnya cukup rendah. Rasio rerata kekuatan  luluh  terhadap  kekuatan  tariknya adalah  0,7,  sedangkan  umumnya  untuk material  Al  6061-T6  memiliki  rasio  0,9  [14]. Kekuatan luluh yang rendah disebabkan sifat material  yang  ulet.  Regangan  daerah  elastis sampel  berada  pada  rentang  antara  0-3%, sedangkan  untuk  daerah  plastisnya  berada antara  3-20%.  Nilai  UTS  baru  tercapai  pada elongasi sekitar 15%. Ini berarti pada  rentang antara 3-15% mengalami strain hardening dan perbadingan  antara  nilai  regangan  dan tegangan tidak proporsional.
b. Mikrostruktur Hasil metalografi menggunakan mikroskop  optik  untuk  bagian  permukaan material Al 6061-T6 hasil pengerolan ditunjukkan  pada  Gambar  5.a.  Area  yang terang  adalah  fasa  -aluminium,  sedangkan area  yang  gelap  adalah  fasa  sekunder  atau presipitat,  yaitu  area  perpaduan  antara aluminium  dan  Mg 2 Si  [15],[16].  Presipitat tersebut  berfungsi  sebagai  penguat  pada material  Al  6061-T6,  dan  dapat  diperkeras dengan perlakuan panas.
Pengamatan mikrostruktur juga dilakukan  pada  tampang  lintang  searah dengan  arah  pengerolan,  seperti  ditunjukkan pada  Gambar  5.b.  Dengan  perbesaran  yang hanya 50 kali, area yang diamati menjadi lebih luas.  Pada  Gambar  5.b  terlihat  bahwa  pada bagian  permukaan,  ukuran  partikel  fasa  -aluminium  dan  presipitat  cukup  halus sehingga  kedua  fasa  tersebut  tercampur secara merata, sedangkan pada bagian yang
lebih  dalam,  area  antara  fasa  -aluminium dan presipitat masih terlihat jelas.
Pada  pelat  hasil  pengerolan  dengan ketebalan  2,66  mm  seperti  yang  ditunjukkan pada  Gambar  6,  terlihat  bahwa  ukuran  fasa semakin halus, dan percampuran antara fasa  -aluminium  dan  presipitat  semakin  dalam dan  tidak  terlihat  lagi  batas  antara  bagian permukaan  dan  bagian  dalam  seperti  pada pelat  dengan  ketebalan  4,14  mm.  Ini menunjukkan  bahwa  deformasi  merambat dari  permukaan  menuju  ke  bagian  dalam material.
(a)
(b)
Gambar 5. (a) Struktur mikro tampang lintang permukaan  rol  dan  (b)  Struktur mikro tampang lintang searah arah rol  untuk  Al  6061-T6  dengan ketebalan 4,14 mm.
Gambar 6. Struktur mikro Al 6061-T6 hasil rol dengan  ketebalan  2,66  mm  pada tampang lintang searah arah rol.
Pengaruh Proses Pengerolan Dingin Terhadap Sifat Mekanik Material Al 6061-T6 (Saga Octadamailah, Dwi Marta Nurjaya, Supardjo, Ganisa Kurniati Suryaman)

## c. Difraksi Sinar-X
Hasil pemindaian menggunakan difaksi sinar-X ditunjukkan pada Gambar 7. Terdapat empat  puncak  yang  berhasil  dideteksi  pada masing-masing  hasil  pengerolan,  yaitu  pada sudut 2θ sebesar 45º, 47º, 52,5º, dan   77,5º. Dari  hasil  identifikasi  fasa,  tiga  puncak diketahui  adalah  milik  fasa  aluminium,  yaitu sudut 45º, 52,5º, dan 77,5º, sedangkan pada sudut 47º sulit diidentifikasi karena intensitasnya  yang  sangat  kecil.  Namun
demikian  pada  sudut  tersebut  kemungkinan adalah puncak fasa sekunder atau presipitat. Pada Gambar 7 terlihat bahwa semakin besar derajat  deformasi  akibat  proses  pengerolan, intensitas  pada  sudut  77,5º  juga  semakin meningkat.  Hal  ini  menunjukkan  bahwa proses  pengerolan  menyebabkan  orientasi tertentu pada bidang kristal, yang dalam hal ini terjadi orientasi pada sudut 77,5º atau bidang (2 2 0).
Gambar 7. Hasil pemindaian difraksi sinar-X untuk material Al 6061-T6 hasil rol. °2 θ.
Gambar 8. Hasil  pemindaian  difraksi  sinar-X pada bidang (2 2 0).
Jika  pada  sudut  bidang  (2  2  0) diperbesar,  maka  akan  terlihat  pergeseran sudut  yang  sangat  kecil,  seperti  ditunjukkan pada  Gambar  8.  Semakin  besar  derajat deformasi yang terjadi, sudut 2θ pada bidang (2 2 0) akan semakin bergeser ke arah kanan. Pergeseran puncak tersebut apabila dihubungkan dengan persamaan 2
menunjukkan  terjadinya  penghalusan  ukuran kristalit.  Namun  begitu,  ukuran  kristalit  juga dipengaruhi  oleh  nilai Full  Width  Half Maximum (FWHM),  sehingga  nilai  FWHM juga perlu dihitung untuk menentukan ukuran kristalit secara tepat. Tabel 2. Hasil perhitungan ukuran kristalit. Bidang kristal Ukuran kristalit (nm) 4,14 mm 3,06 mm  2,66 mm (1 1 1) 49,920 55,471 38,397 (2 0 0) 47,380 39,402 38,798 (2 2 0) 40,453 32,205 31,676 Rerata 45,918 42,360 36,290 Hasil perhitungan ukuran kristalit menggunakan HighScore ditunjukkan  pada Tabel 2. Dengan menggunakan XRD, ukuran kristalit  dari  masing-masing  bidang  kristal dapat diketahui. Hasil perhitungan menunjukkan  bahwa hampir  disemua  bidang menunjukkan pola yang sama, yaitu semakin
Pengaruh Proses Pengerolan Dingin Terhadap Sifat Mekanik Material Al 6061-T6
(Saga Octadamailah, Dwi Marta Nurjaya, Supardjo, Ganisa Kurniati Suryaman)
tinggi derajat deformasi dari proses pengerolan  menyebabkan  ukuran  kristalit menjadi  semakin  kecil,  kecuali  pada  bidang (1 1 1) dengan ketebalan 3,06 mm saja yang mengalami  kenaikan  ukuran  kristalit.  Hal  ini menunjukkan  bahwa  rekristalisasi  dapat terjadi pada proses pengerolan dingin. Ukuran kristalit rerata untuk ketebalan 4,14 mm, 3,06 mm,  dan  2,66  mm  secara  berturut-turut adalah  45,918  nm,  42,360  nm,  dan  36,290 nm.  Penghalusan ukuran kristalit dan bentuk mikrostruktur presipitat menjelaskan kenaikan kekuatan tarik pada material Al 6061-T6 hasil pengerolan dapat terjadi.

## SIMPULAN
Proses pengerolan dingin pada Al 6061- T6 dapat meningkatkan kekuatan tarik material tersebut.  Hasil  untuk  pengujian  mikrostruktur menunjukkan bahwa proses pengerolan dapat menyebabkan  distribusi  presipitat  menjadi lebih  merata.  Peningkatan  kekuatan  tarik material  berhubungan  dengan  mengecilnya ukuran  kristalit  akibat  proses  pengerolan. Ukuran  kristalit  yang  mengecil  menandakan ukuran  butir  juga  ikut  mengecil.  Ukuran  butir yang  mengecil  akan  meningkatkan  kekuatan material.  Kekuatan  luluh  dari  hasil  pengujian cukup  rendah.  Walaupun  memiliki  kekuatan tarik  yang  tinggi,  kekuatan  luluh  yang  rendah menunjukkan bahwa material mudah terdeformasi.

## UCAPAN TERIMA KASIH
Penulis  mengucapkan  terima  kasih kepada  Yatno  Dwi  Agus  Susanto  yang  telah membantu  dalam  proses  pengerolan,  Hanif Gufron  dan  Praditya  Vankabo  yang  telah membantu  pembuatan  sampel  pengujian, Isfandi  yang  telah  membantu  pengujian metalografi,  Slamet  Pribadi  yang  telah membantu pengujian XRD, Sri Ismarwanti dan Guswardani  yang  telah  membantu pengujian tarik,  serta  Jan  Setiawan  yang  telah memberikan arahan, khususnya untuk pengujian XRD.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] S.A. Jonah, et al. "The impact of HEU to LEU Conversion on Utilization of NIRR-
1." Research Reactors: Safe Management and Effective Utilization Proceedings of an International  Conference  Proceedings, Rabat,  Morocco, 14-18  November
2011.
[2] W.  R.  Corliss, Neutron  Activation
Analysis . U.S. Atomic Energy Commission, 1963.
[3]
Management of high enriched uranium for  peaceful  purposes :  status  and trends .  Vienna:  International  Atomic
Energy Agency, 2005.
[4] Supardjo,  A.  Kadarjono,  Isfandi,  Y.  D. A. Susanto, S. Permana, dan Guswardani,  “Percobaan  pembuatan pelat elemen bakar U-7Mo-xSi/Al dalam ukuran mini ,” Urania Jurnal Ilmiah Daur Bahan Bakar Nuklir , vol. 25, no. 3, Oct.
2019.
[5] S.  M.  Rajaa,  H.  A.  Abdulhadi,  K.  S.
Jabur,  and  G.  R.  Mohammed,  “Aging time effects on the mechanical properties of Al 6061-T6 a lloy,”
Engineering,  Technology  &  Applied Science  Research ,  vol.  8,  no.  4,  pp.
3113 –3115, Aug. 2018.
[6] N.  M.  Anas,  T.  E.  Abioye,  A.  S. Anasyida, B. K. Dhindaw, H.
Zuhailawati, and A. Ismail,
“Microstructure, mechanical and corrosion  properties  of  cryorolled-
AA5052  at  various  solution  treatment temperatures,” Materials Research Express , vol. 7, no. 1, p. 016535, Jan.
2020.
[7] A.  Bhowmik  and  D.  Mishra,  “A comprehensive  study  of  an  aluminum alloy Al- 5052,” Advance Physics Letter , vol. 3, no. 1, 2016.
[8] Widayani, T. D. K. Wungu, and S. Viridi, “The influence of tensile angle direction on  the  Young  Modulus  of  Single  and combination of two anisotropic materials ,” International  Journal  of Composite  Materials ,  vol.  9,  no.  2,  pp.
33 –38, May 2019.
[9] A. Tamadon, D. Pons, K. Sued, and D.
Clucas, “Development of
metallographic etchants for the microstructure  evolution  of  A6082-T6 BFSW Welds,” Metals , vol. 7, no. 10, p. 423, Oct. 2017.
[10]  M.  Sumadiyasa  and  I.  B.  S.  Manuaba, “Determining  crystallite  size  using Scherrer Formula, Williamson-Hull Plot, and  particle  size  with SEM,” Buletin Fisika , vol. 19, no. 1, p. 28, Jul. 2018.
[11]  M. Rabiei, A. Palevicius, A. Monshi, S. Nasiri,  A.  Vilkauskas,  and  G.  Janusas, “Comparing  methods  for  calculating nano crystal size of natural hydroxyapatite using X-Ray Diffraction, ”
Nanomaterials , vol. 10, no. 9, p. 1627, Aug. 2020.
[12]  Sungkono and S. Ismarwanti,
“Pengaruh  arah  pengerolan dan  shear cutting  terhadap  karakter  paduan
Pengaruh Proses Pengerolan Dingin Terhadap Sifat Mekanik Material Al 6061-T6 (Saga Octadamailah, Dwi Marta Nurjaya, Supardjo, Ganisa Kurniati Suryaman)
AlMg2 sebagai material cladding bahan bakar  reaktor  riset ,” Urania  Jurnal Ilmiah Daur Bahan Bakar Nuklir , vol. 26, no. 3, Oct. 2020.
[13]  Y.  Chen,  B.  Q.  Lu,  and  H.  A.  Zhang, “Hardening  and  precipitation  of  a commercial 6061 Al alloy during natural and  artificial  ageing,” IOP  Conference
Series: Materials Science and
Engineering ,  vol. 770,  p. 012065, Mar.
2020.
[14] ASM  handbook .  Materials  Park,  Ohio: ASM International, 1990.
[15]  A. A. Alhamidi and M. Dewi, “microstructural and mechanical properties  Al  6061  processed  by  cold rolling  and  aging ,” VANOS  Journal  of Mechanical Engineering Education , vol. 3, no. 1, Jul. 2018.
[16]  D.  Zhou,  W.  Du,  X.  Wen,  J.  Qiao,  W. Liang, and F. Yang, “local deformation and  texture  of  cold-rolled  AA6061 aluminum alloy ,” Materials , vol. 11, no. 10, p. 1866, Oct. 2018.

## HALAMAN INI SENGAJA DIKOSONGKAN