Abstrak-Jakarta  merupakan  Ibukota  Indonesia.  Jakarta  terletak di  pantai  utara  Pulau  Jawa.  Berada  pada  perairan  laut  Jawa menyebabkan  Teluk  Jakarta  menjadi  tempat  bermuaranya sungai-sungai  yang  membelah  kota  Jakarta.  Wilayah  Jakarta mengalami  penurunan  tanah  antara  10  cm  sampai  180  cm, tergantung pada letak wilayahnya, sehingga mengancam kawasan Jakarta  tergenang  secara  permanen.  Salah  satu  solusi  untuk menangani ancaman tergenangnya kawasan Jakarta adalah akan dibuat  tanggul  laut.  Sehingga  dilakukan    penyelidikan  tanah disepanjang  Teluk  Jakarta  dimana  susunan  dan  karakteristik lapisan  tanahnya  akan  dikelompokan  atas  15  (lima  belas)  ruas sungai  dengan  parameter  kedalaman  diukur  dari  MTS  (Muka Tanah  Setempat)  dan  pantai.  Hasil  dari  penyelidikan  tanah tersebut  menyatakan  bahwa  sebagian  besar  kondisi  tanah  dasar dari Teluk Jakarta merupakan tanah lunak dengan nilai N-SPT < 10 dengan ketebalan yang bervariasi. Berdasarkan kondisi tanah seperti yang dijelaskan  di atas, untuk mendapatkan tanggul yang stabil serta aman terhadap longsor dan juga gelombang air laut, maka pada Tugas Akhir ini perlu direncanakan dan dibandingkan tanggul  dengan  menggunakan  sistem  lereng  dengan  armour, secant pile dan SUPW (Sistem Urug dengan Perkuatan Wadah). Sedangkan untuk mengatasi permasalahan yang mungkin terjadi pada  tanah  dasar  lunak  yang  harus  menerima  beban  urugan, direncanakan perbaikan tanah tanah dengan metode pre-loading dan  juga  PVD  (Prefabricated  Vertical  Drain).  Dari  hasil perencanaan  PVD  didapatkan  hasil  jarak  pemasangan  PVD masing-masing  zona  adalah  antara  0,5  m-1,0  m  dengan menggunakan  pola  pemasangan  segitiga.  Sedangkan  untuk perkuatan lereng dengan armour, kemiringan lereng adalah 1:2 dengan  tebal  lapisan  primer  1,2  m,  lapisan  sekunder  0,6  m  dan berm 1,2 m. Besar angka keamanan untuk masing-masing zona adalah  antara  1,5-1,96..  Selanjutnya  perkuatan  tanggul  dengan secantpile, besar diameter secantpile masing-masing zona antara 1,6 m -2,0 m. Angka keamanan dari perkuatan secantpile adalah antara 5,74-8,7. Selanjutnya perkuatan SUPW, lebar pemasangan SUPW untuk masing-masing zona antara 11 m – 24,2 m. Angka keamanan yang didapatkan dari perkuatan SUPW adalah antara 1,54 – 1,9.
Kata Kunci: Teluk Jakarta, Secant pile, SUPW.

## I. PENDAHULUAN
AKARTA merupakan Ibukota Indonesia. Jakarta terletak di  pantai  utara  Pulau  Jawa.  Berada  perairan  laut  Jawa, Teluk Jakarta merupakan tempat bermuaranya sungai-sungai yang  membelah  kota  Jakarta.  Pada  wilayah  pesisir  pantai Jakarta mengalami penurunan tanah, menyebabkan kawasan Jakarta  sedikit  demi  sedikit  tenggelam.  Besar  penurunan tanah  yang  terjadi  di  walayah  Jakarta  adalah  antara  10  cm sampai  180  cm,  tergantung  pada  letak  wilayahnya  (seperti terlihat  pada  Gambar  1).  Apabila  tidak  dilakukan  tindakan apapun,  maka  kawasan  tersebut  terancam  tergenang  secara permanen.
Adanya  ancaman  tenggelamnya  wilayah  Jakarta  maka dilakukan  penanganan  yaitu  proyek  bernama  “Strategi Pengaman  Pantai  Jakarta”  dengan  nama  lain  NCICD (National Capital Integrated Coastal Development) . Proyek tersebut  merencanakan  beberapa  jenis  solusi  mulai  jangka pendek sampai jangka panjang. Salah satu solusinya adalah akan dibuat tanggul laut.
Berdasarkan  hasil  penyelidikan  tanah  disepanjang  Teluk Jakarta  dimana  susunan  dan  karakteristik  lapisan  tanahnya akan dikelompokan atas 15 (lima belas) ruas sungai dengan parameter  kedalaman  diukur  dari  MTS  (Muka  Tanah Setempat)  dan  pantai.  Dari  hasil  penyeledikan  tersebut diperoleh berbagai jenis kondisi tanah dengan dominasi tanah merupakan soft clay.
Berdasarkan kondisi tanah seperti yang dijelaskan  di atas, untuk mendapatkan tanggul yang stabil serta aman terhadap longsor dan juga gelombang air laut, maka pada Tugas Akhir ini  perlu  direncanakan  dan  dibandingkan  tanggul  dengan menggunakan sistem lereng dengan armour, secant pile dan SUPW (Sistem Urug dengan Perkuatan Wadah). Sedangkan untuk  mengatasi  permasalahan  yang  mungkin  terjadi  pada tanah  dasar  lunak  yang  harus  menerima  beban  urugan, direncanakan  perbaikan  tanah  tanah  dengan  metode pre- loading dan juga PVD ( Prefabricated Vertical Drain. Berdasarkan  kondisi  yang  ada,  maka  dapat  disimpulkan rumusan masalah yang perlu diperhatikan adalah:
1. Zoning data tanah berdasarkan N-SPT
2. Perencanaan perbaikan tanah dasar.
3. Perencanaan perkuatan tanggul lepas pantai.

## II. METODOLOGI
Metodologi  yang  digunakan  dalam  penyelesaian  tugas akhir ini adalah sebagai berikut:

## Perencanaan Perbaikan Tanah dan Perkuatan Tanggul Lepas Pantai Teluk Jakarta
Apriana Hanggara Dewi, Yudhi Lastiasih, dan Herman Wahyudi Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil, Lingkungan, dan Kebumian,
Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : yudhi.lastiasih@gmail.com
J
Gambar 1. Peta penurunan muka tanah wilayah DKI Jakarta

## A. Studi literatur
Studi
literatur bertujuan untuk mempermudah penyelesaian  tugas  akhir  ini.  Studi  literatur  didapatkan  dari diktat  kuliah,  buku-buku  serta  jurnal.  Beberapa  bahan referensi yang digunakan dalam mengerjakan tugas akhir ini adalah  teori  pemampatan,  teori preloading, teori  waktu konsolidasi, teori PVD ( Prefabricated Vertikal Drain), t eori perencanaan sistem lereng dengan armour, teori perencanaan secantpile,  teori  perencanaan  SUPW  (Sistem  Urug  dengan Perkuatan Wadah).

## B. P ENGUMPULAN DAN A NALISA D ATA
Data-data yang dipakai dalam perencanaan ini adalah data sekunder  berupa  data  layout  lokasi,  data  pengujian  tanah SPT, dan data bathymetry.

## C. Z ONIFIKASI D ATA T ANAH
Dari beberapa data tanah dengan titik pengambilan di ruas ruas  sungai  pada  Teluk  Jakarta,  dilakukan  zonifikasi berdasarkan besar nilai N-SPT.

## D. P ERENCANAAN P ERBAIKAN T ANAH DAN P ERKUATAN
T IMBUNAN
• Perencanaan Perbaikan Tanah
Rencanaan  perbaikan  tanah  dengan  menggunakan metode pre-loading .  Apabila  dalam  dalam  proses pre- loading waktu  yang  dibutuhkan  tanah  untuk  pemampatan lebih  dari  6  bulan,  maka  dilakukan  upaya  untuk mempercepat  waktu  pemampatan  dengan  menggunakan PVD ( Prefabricated Vertical Drain ).
• Perencanaan Perkuatan Tanah
Perkuatan  tanah  dilakukan  dengan  membandingkan  3 (tiga)  alternatif  perkuatan  yaitu  perkuatan  sistem  lereng dengan  armour,  perkuatan  secantpile,  serta  perkuatan SUPW (Sistem Urug dengan Perkuatan Wadah).

## E. K ESIMPULAN
Kesimpulan diambil dari alternatif perencanaan perkuatan tanggul menggunakan metode sistem lereng dengan armour, secant  pile, dan  SUPW  (Sistem  Urug  dengan  Perkuatan Wadah) dipilih yang paling stabil.

## III. A NALISA DATA TANAH
Pada perencanaan tugas akhir ini menggunakan data tanah berupa data SPT dengan jumlah data sebanyak 60 data. Untuk mempermudah  analisa  data  tanah,  maka  dilakukan  zoning berdasarkan  jenis  tanah  dan  besar  nilai  N-SPT.  Hasil  dari zoning, data tanah terbagi menjadi 6 zona. Pada zona 1,2, dan 4,  didominasi  oleh  tanah  lempung  dengan  konsistensi  dari very  soft sampai hard .  Sedangkan  untuk  zona  3,5,  dan  6, terdapat lapisan tanah pasir dengan konsistensi loose sampai dense ,  meskipun  tetap  didominasi  oleh  tanah  lempung dengan konsistensi very soft sampau hard.

## IV. HASIL DAN PEMBAHASAN

## A. Settlement
Penambahan  beban  pada  permukaan  tanah  menyebabkan lapisan  tanah  di  bawahnya  mengalami  pemampatan. Penurunan yang diperhitungkan pada perencanaan ini terdiri dari  penurunan  akibat  penurunan  segera  ( immediate
settlement) dan  penurunan  akibat  penurunan  penurunan konsolidasi  ( consolidation  settlement). Penurunan  terjadi akibat adanya tegangan-tegangan pada tanah. Tegangan yang terjadi  antara  lain  tegangan overburden  ( Po’),  tegangan prakonsolidasi (Pc’), dan distribusi tegangan (ΔP)[1].
Berikut  merupakan  contoh  perhitungan  penurunan konsolidasi tanah pada zona 1:
Cek:  Po’ + ΔP ≥ Pc’
1,046 kN/m 2 + 370,000 kN/m 2 ≥ 25,546 kN/m 2 371,046 ≥ 25,546 kN/m 2
Sehingga  besar  penurunan  konsolidasi  tanah  akibat timbunan:
0 0 . ' . log 1 1 ' c Cs H pc Cc H po p S e po e pc   +  = +   + +   (1)
Sc  = 0,137 m
Selanjutnya  besar  penurunan immediate tanah  akibat timbunan[2]:
' i i i h Si q E   =      (2)
2 2 0,5 370 / 6408,3 / m Si kN m kN m   =     = 0,0289 m
Setelah  diketahui  besar  penurunan  tanah,  maka  bisa dihitung didapatkan besar Hinitial timbunan.
Tinggi  Hinitial  dapat  dihitung  dengan  menggunakan persamaan berikut[1]: ( ) i i w initial timb q Sc H   + = (3)
= 21,658
Setelah  didapatkan  Sc  dan  Hinitial,  maka  dapat  dibuat grafik  hubungan  antara  Hfinal  dengan  Hinitial  seperti Gambar  2  ,  dan  grafik  hubungan  Hfinal  dengan  Sc  seperti Gambar 3.
Setelah  dibuat  grafik,  maka  akan  didapatkan  persamaan untuk  mencari  nilai  Hinitial  dan  Sc.  Dilakukan  yang  sama
Gambar 2. Hubungan H final dengan H initial
Gambar 3. Hubungan H final dengan Sc
pada zona lain. Hasil besar settlement dan H initial dari masing- masing zona dapat dilihat pada Tabel 1.
Karena  pemampatan  tanah  membutuhkan  waktu  yang lama, untuk mempercepat waktu pemampatan maka dipasang PVD.

## B. PVD
Berdasarkan  pada  analisa  data  tanah,  didapatkan  hasil tanah didominasi oleh tanah lempung, sehingga pemampatan konsolidasi  yang  terjadi  lambat.  Pemasangan Prefabricated Vertical Drain (PVD) digunakan untuk mempercepat waktu penurunan tanah. Perencanaan dilakukan dengan menggunakan  PVD  dengan  pola  pemasangan  segitiga  dan pola  pemasangan  segiempat.  Data  spesifikasi  PVD  yang digunakan adalah:
a  = 100 mm b  = 5 mm Berikut merupakan contoh perhitungan PVD [1]: Cv  = 0,000104 cm 2 /s = 0,0063 m 2 /minggu Ch  = 3 x Cv        = 3 x 0,0063 m 2 /minggu = 0,0188 m 2 /minggu Direncanakan:
F(n)= 2 2 2 2 3 1 ln( ) 1 4 4 n n n n       − −       −       (4) = 1,351 Uh  = 2 8 2 ( ) 1 1 t Ch D F n e      
  −    
  = 0,18                  (5)
Tv  = ( ) 2 dr t Cv H  = 0,000030                    (6)
Ūv = 2 Tv          = 0,00616 (7) U rata-rata  = 1 (1 )(1 ) 100% U Uh Uv   = − − −    (8)
= [1 – (1-0,183)(1-0,00616)] x 100% = 18,909 Maka, setelah diketahui besar Urata-rata, bisa dibuat grafik hubungan  waktu  pemampatan  dengan  derajat  konsolidasi, pada Gambar 5 grafik untuk PVD pola pemasangan segitiga dan Gambar 6 grafik untuk PVD pola pemasangan segiempat.
Berdasarkan hasil analisa didapatkan kedalaman dan jarak pemasangan  tiap  zona  dapat  dilihat  pada  Tabel  2.  Dengan ketinggian  pelaksanaan  antara  21  m  hingga  23  m,  apabila hanya  dilakukan  perbaikan  tanah  saja  maka  timbunan  tidak stabil sehingga perlu direncanaan perkuatan timbunan.

## C. Perkuatan Lereng dengan sistem armour
Berikut merupakan contoh perhitungan perkuatan armour pada Zona 1 :
1) Menentukan Elevasi Bangunan
Elevasi muka air  = MHWL + Sw + SLR dimana:
MHWL  = Elevasi rata-rata muka air = 17, 5 m Sw      = Wave Set Up dimana besar Sw dihitung dengan cara:
2 0,19 1 2,82 H Sw H gT   = −     (9)
= 0,112 m SLR     = Sea Level Rise  = 0,9946 m Sehingga elevasi muka air : Elevasi muka air  = MHWL + Sw + SLR = 17,5 + 0,112 + 0,9946 = 18,607 m ≈ 18,700 m
Tabel 2 Besar Sc dan Hinitial pada setiap Zona Zona Sc (m) Hinitial (m) Waktu Pemampatan (tahun) 1 3,283 22,918 545,092 2 2,400 22,035 362,890 3 1,692 21,327 43,141 4 2,736 22,371 225,664 5 3,366 23,001 583,415 6 1,041 21,176
29,983
Gambar 4. Garfik hubungan waktu konsolidasi dengan derajat konsolidasi untuk pola pemasangan segitiga
Tabel 1 Pemasangan PVD pada setiap Zona Zona
Pola pemasangan Jarak antar PVD Kedalaman PVD (m) (m) (m) 1 Segitiga 0,6 14,5 2 0,6 12,5 3 1,0 2,5 4 0,9 14,5 5 0,5 12,5 6 0,5 2,5
Gambar  5.  Garfik  hubungan  waktu  konsolidasi  dengan  derajat  konsolidasi untuk pola pemasangan segiempat
Elevasi puncak = EL.rencana + Run up + Freeboard dimana :
EL.rencana  = 18,700 m Run up     = kenaikan gelombang Berikut merupakan contoh perhitungan untuk menentukan bilangan Ir [3]:
H   = 0,720 m T   = 4,3 detik Lo  = 1,56 T 2 = 1,56 (4,3 2 ) = 28,844 tg θ  = 0,5 ( ) 0,5 r tg I H Lo  = ( ) 0,5 0,5 0, 720 28,844 = = 3,165         (10) Ru/H  = 1,3
Ru    = H x 1,3 = 0,720 x 1,3  = 0,936 m ≈ 1,00 m Sehingga tinggi elevasi adalah:
Elevasi puncak  = EL.rencana + Run up + Freeboard = 18,600 m + 1 m + 1 = 20,700 m = 21,000 m
2) Perhitungan Lapisan Pelindung Pertama
Berat  lapisan  dihitung  dengan  menggunakan  rumus sebagai berikut[3]:
3 3 ( 1) cot D H W K Sr    =  −  (11)
= 111,834 kg Diameter batu D  = 1/3 W 
      = 0,223 m                    (12) Lebar mercu
B  = 1/3 p W n k         = 0,739 m                (13)
≈ 2 meter (untuk keamanan dan maintance) Tebal Lapisan
t  = 1/3 t W n k         = 0,927 m                (14) ≈ 1 m
Dengan  cara  yang  sama  dilakukan  perhitungan  untuk lapisan kedua dan lapisan berm.
3) Stabilitas Armor
Berdasarkan  SNI  8460  Pasal  7.5.5  Tahun  2017[4],  SF rencana diambila 1,5.Setelah dilakukan permodelan menggunakan program bantu, didapatkan nilai safety faktor sebesar  1,51  >  1,5  sehingga  stabilitasnya  dapat  dikatakan aman  dan  stabil  untuk  menahan  sliding  atau  tergelincirnya armour.
Sedangkan  untuk  besar  daya  dukung  tanah  dihitung dengan cara berikut[5]:
∑V = 415 kN/m 2 A  = 40 m q maks  = ∑V / A                     (14)
= 415 /40 = 10,375 kN/m’ q ult    = CNc + ½γ B Nγ              (15) = (24,516)(5,14) + ½ (4,185) (40)(0)
= 126,0102 kN/m’
SF      = q ult / qmaks
= 126,0102 / 10,375
= 12,146 > 3 ( Memenuhi )
4) Settlement Armor
Po’    = 21,970 kN/m 2 ΔP   = 203,746 kN/m 2
Besar settlement pada lapisan tanah 1 dihitung dengan cara [1]:
0 0 . ' . log 1 1 ' c
Cs H pc Cc H po p S e po e pc   +  = +   + +   (17)
Sc = 1,55 m
Untuk  zona  lainnya  dihitung  dengan  cara  yang  sama dengan hasil terlihat pada Tabel 3.

## D. Secant pile
1) Mencari kedalaman penanam secantpile
Mencari  kedalaman  penanam secantpile dengan  cara mencari sigma momen yang terjadi akibat gaya aktif dan pasif tekanan  tanah  dan  juga  tekanan  air.  Setelah  diketahui persamaan  momennya  maka  akan  didapatkan  panjang secantpile yang  masuk  kedalam  tanah[5].  Dari  perhitungan
Tabel 3. Rekapitulasi Desain Armour tiap Zona
Zona   Kemiringan Tebal 1
Tebal 2 Berm SF overall (m) (m) (m) 1 1:2 1,2 0,6 1,2 1,51 2 1:2 1,2 0,6 1,2 1,9 3 1:2 1,2 0,6 1,2 1,53 4 1:2 1,2 0,6 1,2 1,96 5 1:2 1,2 0,6 1,2 1,52 6 1:2 1,2 0,6 1,2 1,34
Tabel 4. Gaya Aktif Tanah Gaya Lengan (m) Momen Pa1 8,130 1,250 10,162 Pa2 15,667 1,667 26,111 Pa3 276,240 8,750 2,417,104 Pa4 361,010 11,667 4,211,778 Pa5 82,083 18,750 1,539,051 Pa6 9,679 19,167 185,518 Pa7 609,395 22,500 13,711,391 Pa8 40,562 23,333 946,437 Pa9 138,104Do 25+0,5Do 3453Do + 69,052 Do 2 Pa10 1,622Do 2 25+0,67Do 40,562 Do 2 + 1,082 Do 3 ∑Ma 23047,552+3452,6Do+109,613Do 2 +1, 082Do 3 Tabel 5. Gaya Pasif Tanah Gaya Lengan (m) Momen Pp1 Pp2 Pp3 Pp4 Pp5 Pp6 346,199 46,572 357,595 89,676 107,390Do 3,587Do 2 18,750 19,167 22,500 23,333 25+0,5Do 25+0,67Do 6491,236 892,634 8045,888 2092,446 2685Do + 52,695 Do 2 89,676 Do 2 + 2,391 Do 3 ∑Ma 17522,204+2684,7Do+143,3 71Do 2 +2,391Do 3
Tabel 6. Rekapitulasi Desain Secantpile tiap Zona
Zona  D (mm) Tul lentur Panjang pemasangan (m) SF Geser SF overall Displace- ment (mm) 1 2 3 4 5 6 2000 1600 1800 1600 2000 2000 45D57 40D36 52D36 42D36 46D57 40D57 61 55 57 53 61 60 5,44 8,93 7,85 9,7 5,25 5,05 5,74 5,97 8,7 8,17
6,58 6,9
25,2 21,3 21,6 19,3 25,3 24,6
gaya aktif da pasif, maka akan diperoleh besar momen terjadi, yaitu:
∑M  = Ma-Mp =  [1,082Do 3 +109,613  Do 2 +  3452,6  Do+23047,552]  – [2,391 Do 3 +143,371 Do 2 + 2684,7 Do+17522,204] ∑M  = -1,310 Do 3 -33,758 Do 2 +767,854 Do+5525,348 dengan cara coba-coba, didapatkan nilai Do
Do 1 = 18,43544 →dipilih Do 2 = -38,2186 Do 3 = -5,98632 SF rencana  = 1,5 Do  = 1,5 x 18,43544 = 27,6531 m ≈ 28 m Panjang secantpile yang tertanam kedalam tanah : 2,5 + 5 + 28 = 35,5 m Panjang total dari secantpile  = 20 m + 35,5 m = 55,5 m Setelah  diketahui  kedalaman  dari  secantpile,  selanjutnya mencari momen maksimum yang terjadi. Momen maksimum yang  terjadi  dicari  dengan  melakukan  penurunan  terhadap ∑M.
∑M  =  -1,310  Do 3 -33,758  Do 2 +767,854  Do+5525,348 dilakukan penurunan, sehingga persamaan menjadi:
M = -3,929 Do 2 – 67,515 Do + 767,854 Momen maksimum adalah:
Do 1 = 7,817 m →dipilih Do 2 = - 53,479 m Sehingga besar momen maksimum adalah:
M maks = -1,310 Do 3 -33,758 Do 2 +767,854
Do+5525,348
= 8839,282 kNm
2) Perencanaan Tulangan
Dengan  program  bantu,  dicek  pemasangan  tulangan 40D36 dengan besar ρ = 2,00  % < 6%.
Kapasitas  momen  yang  sanggup  ditahan  oleh  secantpile sebesar 9212  kNm < Mmaks = 8839,282 kNm
3) Stabilitas Secantpile
- Stabilitas Geser
∑Pp = 21861,979 kN
∑Pa = 2449,339 kN
SF   = ∑Pp/∑Pa
= 21861,979 kN /2449,339 kN = 8,93 > 1,5
- Kontrol Overall stability
Berdasarkan permodelan dengan menggunakan program bantu  didapatkan  nilai  safety  faktor  sebesar  5,97  >  1,5 sehingga stabilitasnya dapat dikatakan aman dan stabil.
Hasil  dari  desain  perkuatan secantpile dapat  dilihat  pada Tabel 6.

## E. SUPW (Sistem Urug dengan Perkuatan Wadah)
Berikut merupakan data perencaan :
Lebar panel  = 2,200 m Tinggi panel  = 1,500 m fc’          = K-350 Tulangan    = 5D25 γtanah isi    = 14,000 kN/m 3
1) Menentukan lebar SUPW
Dengan menggunakan program bantu, dilakukan permodelan  untuk  mencari  lebar  SUPW  untuk  menahan timbunan agar stabil.
SF rencana = 1,5 ( SNI 8460 Pasal 7.5.5. Tahun 2017 )[4]
Hasil  dari  permodelan  pada  program  bantu  Geofive didapatkan hasil sebagai berikut:
Lebar = 11 x2,2 = 24,2 m
SF    = 1,57 > 1,5 ( Memenuhi)
2) Menentukan  Bearing  Capacity  dengan  menggunakan cara berikut [5] :
q maks    = ∑V / A                       (18) = 339,835 kN/m 2 /24,2
= 24,274 kN/m’
q ult    = 1,3 CNc + q Nq + 0,4 γ B Nγ      (19) =  1,3  (42,947)(5,14)  +  (43,939  x  1)  +0,4 (4,185) (24,2) (0)
= 339,835 kN/m’
SF      = q ult / qmaks
= 339,835 / 24,274
= 3,485 > 3 (Memenuhi)
3) Menentukan besar settlement
Besar settlement pada lapisan tanah 1 dihitung dengan cara [1]:
0 0 . ' . log 1 1 ' c Cs H pc Cc H po p S e po e pc   +  = +   + +   (20)
Sc = 1,51 m
Sehingga besar settlement total: Sc = Sc+Si= 0,428 + 0,0026 = 0,431 m Hasil dari perencanaan perkuatan SUPW dapat dilihat pada Tabel 7.

## V. KESIMPULAN
Dari 60 data tanah berupa SPT, dilakukan zoning dengan berdasarkan  nilai  SPT.  Hasil  dari zoning yang  dilakukan didapatkan 6  zona.  Untuk  zona  1,2  dan  4  didominasi  tanah lempung  dengan  konsistensi very  soft sampai hard .  Untuk zona  3,5,  dan  6  terdapat  lapisan  tanah  pasir  dengan konsistensi very loose sampai dense , namun tetap didominasi tanah lempung dengan konsistensi very soft sampai hard . Tinggi timbunan pelaksana dan besar penurunan tanag tiap zona adalah sebagai berikut:
- Zona 1              - Zona 2
Hi = 22,918 m          Hi = 22,035 m
Sc = 3,283 m           Sc = 2,400 m
- Zona 3              - Zona 4 Hi = 21,691 m          Hi = 22,371 m Sc = 1,637 m          Sc = 2,736 m
- Zona 5              - Zona 6
Hi = 23,001 m          Hi = 21,176 m Sc = 3,366 m          Sc = 1,041 m Pola  pemasangan  PVD  yang  dipilih  adalah  pola pemasangan segitiga. Jarak pemasangan PVD untuk Zona 1 dan 2 adalah 0,6 m; Zona 3 adalam 1 m; Zona 4 adalah 0,9 m;  sedangkan  untuk  Zona  5  dan  6  jarak  pemasangannya
Tabel 7. Rekapitulasi Desain SUPW tiap Zona
Zona Lebar (m) SF overall SF terhadap bearing capacity Sc (m) 1 2 3 4 5 6 24,2 13,2 13,2 11 24,5 22 1,57 1,66 1,65 1,9 1,54 1,63 3,48 28,29 4,34 27,16 7,2 3,13 1,561 0,656 0,475 0,641 1,498 0,585
adalah  0,5  m.  PVD  dipasang  hingga  kedalaman  tanah compressible.
Hasil perencanaan perkuatan lereng dengan sistem armour dengan kemiringan 1:2 didapatkan hasil tebal primary layer setebal  1,2  m, secondary  layer setebal  0,6  m, dan berm setebal 1,2 m. Setelah di cek dengan menggunakan program bantu,  didapatkan  besar  stabilitasnya  untuk  zona  1,  zona  3, zona  5,  dan  zona  6  adalah  sebesar  1,5  sampai  1,53. Sedangkan  untuk  zona  2  dan  zona  4  adalah  1,9  dan  1,96. Selain itu,  dicek besar kapasitas daya dukung tanah adalah antara 11,5 sampai 62,9.
Perkuatan  Secantpile  didapatkan  hasil  kedalaman  tanam secantpile adalah antara 33 m sampai dengan 41 m. Pada zona 1, zona 5, dan zona 6 menggunakan diameter 2 m, untuk zona 2 dan zona 4 menggunakan diameter 1,6 m, sedangkan untuk zona 3 menggunakan 1,8 m. Setelah dicek dengan program bantu  didapatkan  hasil  SF  antara  5,74  sampai  8,7  .  Untuk besar displacement antara 19,3 mm sampai 25,3 mm.
Hasil perencanaan perkuatan timbunan dengan menggunakan perkuatan SUPW dengan ukuran panel SUPW adalah 2,2 m x 1,5 m. Untuk zona 1 dan zona 5 dibutuhkan lebar  24,2  m  atau  11  panel.  Untuk  zona  2  dan  zona  3 dibutuhkan lebar 13,2 m atau 6 panel. Untuk zona 4 adalah
11 m atau 5 panel, sedangkan untuk zona 6 adalah 22 m atau 10 panel.
Dengan  lebar  tersebut,  dengan  menggunakan  program bantu didapatkan nilai stabilitasnya adalah antara 1,54 sampai 1,9. Dan juga nilai SF terhadap bearing capacity antara 9,09 sampai dengan 22,46.
Sehingga  dapat  disimpulkan,  dari  hasil  perencanaan perkuatan lereng dengan sistem armor, perkuatan secantpile dan perkuatan SUPW apabila dipilih perkuatan yang ditinjau dari  segi  kekuatan  dan  stabilitasnya  maka  dipilih perkuatan dengan menggunakan secantpile.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] Mochtar,  Noor  Endah.2012. Modul  Ajar  Metode  Perbaikan  Tanah . Surabaya: Institut Teknologi Sepuluh Nopember.
[2] Wahyudi, Herman. 1997. Teknik Reklamasi. Surabaya. Jurusan Teknik Sipil.
[3] Keputusan  Menteri  Pekerjaan  Umum  Nomor  498/KPTS/M/2005. Perencanaan  Jeti  Tipe  Rubble  Mound  untuk  Penanggulangan Penutupan Muara Sungai oleh Sedimen
[4] SNI  2847-2013. Tata  Cara  Perencanaan  Struktur  Beton  Untuk Bangunan Gedung.
[5] Das,  Braja  M.  (translated  by  Mochtar  N.E,  and  Mochtar  I.B.).  1994. Mekanika  Tanah  (Prinsip-prinsip  Rekayasa  Geoteknik)  Jilid  II. Jakarta: Erlangga