Abstrak — Beton prategang merupakan teknologi beton struktural  yang  sering  digunakan  untuk  mengakomodir kebutuhan ruang yang lebih luas tanpa adanya gangguan dari kolom.  Balok  beton  prategang  mengijinkan  perancang  untuk mendesain  bentang  yang  lebih  panjang  dibandingkan  dengan balok  beton  bertulang  dengan  bentang  pendek.  Gedung  hotel Premier Inn Surabaya ini memiliki 18 lantai, dimana lantai 16 dan lantai atapnya dimodifikasi dengan balok beton prategang. Hal  ini  berdasarkan  kebutuhan  ruang  yang  luas  sebagai ballroom  tanpa  adanya  kolom  pada  lantai  15  dan  16  untuk memikul  bentang  bebas  sepanjang  12,25  m.  Sistem  struktur yang  digunakan  adalah  Sistem  Rangka  Pemikul  Momen Khusus  (SRPMK)  dikarenakan  Kategori  Desain  Seismik (KDS)  bangunan  ini  yaitu  KDS-D.  Pembebanan  yang digunakan  dalam  desain  mengacu  PPIUG  1983  dan perhitungan  gaya  gempa  dengan  metode  respon  spektrum berdasarkan  SNI  1726:2012  dan  Peta  Hazard  Gempa Indonesia  2010.  Sedangkan  untuk  desain  struktur  beton mengacu  pada  SNI  2847:2013. Hasil  dari  desain  bangunan  ini menunjukkan  bahwa  telah  memenuhi  semua  persyaratan sehingga  mampu  untuk  menahan  beban  gravitasi  dan  beban gempa di wilayah kota Surabaya.
Kata  Kunci — Beton  Prategang,  Beton  Bertulang,  Gempa, Respon Spektrum, Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus .

## I. PENDAHULUAN
ETON  adalah  material  yang  kuat  dalam  kondisi  tekan, tetapi  lemah  dalam  kondisi  tarik  (kuat  tariknya bervariasi  dari  8  sampai  14  persen  dari  kuat  tekannya). Karena rendahnya kapasitas tarik tersebut, maka retak lentur terjadi pada taraf pembebanan yang masih rendah [1]. Pada struktur  dengan  bentang  yang  panjang,  struktur  beton bertulang biasa tidak cukup untuk menahan tegangan lentur sehingga  terjadi  keretakan  di  daerah  yang  mempunyai tegangan lentur, geser atau puntir yang tinggi. Keretakan ini memungkinkan  masuknya  pengaruh  korosif  yang  akan merusak  tulangan  dan  membahayakan  struktur,  dengan adanya  kelemahan  yang  terjadi  pada  struktur  beton bertulang  tersebut, maka  timbullah gagasan  untuk menggunakan  kombinasi  bahan  beton  secara  lain,  yaitu dengan  memberikan  prategang  pada  beton  melalui  kabel baja  (tendon)  yang  ditarik  atau  biasa  disebut  beton prategang.
Beton  prategang  merupakan  teknologi  konstruksi  beton yang  mengkombinasikan  dua  jenis  bahan  mutu  tinggi  yaitu beton  dan  baja,  dengan  cara  menarik  baja  tersebut  dan menahannya  dalam  beton  sehingga  membuat  beton  dalam keadaan  tertekan. Kombinasi  dari  kedua  bahan  tersebut
menghasilkan  perilaku  yang  lebih  baik.  Kemampuan  beton menahan  tarikan  diperbaiki  dengan  memberikan  tekanan, sementara kemampuannya menahan tekanan tidak dikurangi. Sehingga beton prategang mempunyai kombinasi yang ideal.
Pada  Studi  ini,  perencanakan  struktur  gedung  Hotel Premier  Inn  di  Jl.  Biliton  No.  24-26  Surabaya  ini  semula memiliki  ketinggian  bangunan  10  lantai.  Kemudian dimodifikasi dengan ketinggian bangunan menjadi 17 lantai. Gedung  hotel  ini  juga  dimodifikasi  menggunakan  beton prategang pada lantai 16 dan lantai atap, dimana pada lantai 15  dan  16  terdapat  ruangan  tanpa  adanya  kolom  ditengah bentang yang akan difungsikan sebagai ballroom. Hotel Premier Inn Surabaya ini direncanakan menggunakan beban gempa respon spektrum sesuai dengan Standar  Perencanaan  Ketahanan  Gempa  untuk  Struktur Bangunan  Gedung  dan  Non  Gedung  (SNI  1726-2012)  dan dengan  metode  Sistem  Rangka  Pemikul  Momen  Khusus (SRPMK). Maka pada Studi ini direncanakan menggunakan SRPMK  dimana  sistem  ini  didesain  untuk  daerah  zona gempa  tinggi  dengan  pembebanan  struktur  sesuai  peraturan SNI 2847-2013.

## II. METODE STUDI
Perencanaan  struktur  gedung  tahan  gempa  di  Indonesia sangat penting mengingat sebagian besar wilayahnya berada dalam  area  cincin  api,  yang  memiliki  intensitas  gempa rendah  hingga  tinggi.  Salah  satu  syarat  penting  struktur tahan  gempa  adalah  daktilitas  yang  memadai.  Sebuah struktur  memiliki  daktilitas  yang  baik  bila  elemen-elemen struktur penyusunnya juga memiliki daktilitas yang baik.
Didalam  perencanaan  suatu  struktur  harus  selalu diperhatikan hal-hal sebagai berikut : 1). Dari segi kekuatan, struktur  tersebut  harus  dapat  diandalkan  kekuatannya,  2). Dari  segi  estetika  memenuhi  syarat  keindahan  dan  3).  Dari segi  finansial  struktur  tersebut  harus  ekonomis.  Apabila semua  persyaratan  diatas  terpenuhi,  maka  dapat  dikatakan bahwa  struktur  yang  direncanakan  memenuhi  persyaratan teknis.
Konstruksi  dengan  beton  bertulang  merupakan  jenis konstruksi  yang  paling  banyak  digunakan  karena  mudah dalam  mendapatkan  material  dan  pelaksanaannya.  Beton bertulang efektif digunakan pada konstruksi dengan bentang balok  yang  tidak  terlalu  panjang.  Sedangkan  untuk konstruksi  balok  dengan  bentang  yang  panjang  digunakan beton prategang dengan dimensi yang relatif kecil.

## Desain Modifikasi Struktur Gedung Hotel Premier Inn Surabaya dengan Menggunakan Beton Prategang dan Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK)
Firdauziah Ramadhani, I Gusti Putu Raka, dan Tavio Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : raka@ce.its.ac.id
B
Penggunaan  beton  bertulang  tidak  efisien  karena  ukuran balok  menjadi  sangat  besar  sehingga  tidak  sesuai  dengan segi  estetika  dan  arsitektural.  Selain  itu,  beban  sendiri  dari beton  bertulang  menjadi  dominan  dan  beban  gempa  juga akan meningkat. Salah satu solusi yang bisa digunakan yaitu dengan menggunakan sistem beton prategang [2].

## A. Konsep Desain Kapasitas
Konsep desain kapasitas adalah mengatur bagian yang satu lebih  kuat  dari  bagian  yang  lain,  sehingga  bentuk keruntuhan  dapat  ditentukan  lebih  dahulu.  Berikut  adalah contoh  dua  mekanisme  keruntuhan  yang  dapat  terjadi  pada portal - portal rangka terbuka.
Gambar  1.  Macam-macam  mekanisme  keruntuhan  pada  portal  rangka terbuka.
Pada  struktur  gedung  dengan  sistem  rangka  pemikul momen  khusus  harus  didesain  memenuhi  syarat “ Strong Column  Weak  Beam ” ,  yang  artinya  ketika  menerima pengaruh  gempa  hanya  boleh  terjadi  sendi  plastis  di  ujung- ujung balok dan kaki kolom saja.

## B. Sistem Rangka Pemikul Momen (SRPM)
Menurut SNI 1726:2012 pasal 3.53 sistem rangka pemikul momen  merupakan  sistem  struktur  yang  pada  dasarnya memiliki rangka ruang yang berfungsi untuk memikul beban gravitasi  secara  lengkap.  SRPM  ini  dibagi  menjadi  tiga jenis,  yaitu  :  Sistem  Rangka  Pemikul  Momen  Biasa (SRPMB),  Sistem    Rangka  Pemikul  Momen  Menengah (SRPMM),  dan  Sistem  Rangka  Pemikul  Momen  Khusus (SRPMK).

## Gambar 2. Sistem Rangka Pemikul Momen.
Berdasarkan  SNI  2847:2013,  perencanaan  pembangunan gedung bertingkat untuk daerah dengan resiko gempa tinggi mengunakan  Sistem  Rangka  Pemikul  Momen  Khusus (SRPMK).  Struktur  beton  bertulang  yang  berada  pada wilayah  gempa  dan  resiko  gempa  kuat  (kerusakan merupakan  resiko  utama),  maka  komponen  struktur  harus memenuhi  syarat  perencanaan  dan  pendetailan  dari  SNI 2847:2013 pasal 21.5.

## C. Sistem Beton Prategang
Beton  prategang  merupakan  teknologi  konstruksi  beton yang  mengkombinasikan  antara  beton  berkekuatan  tinggi dengan baja mutu tinggi dengan cara aktif. Beton prategang merupakan  kombinasi  yang  ideal  dari  dua  buah  bahan modern yang berkekuatan tinggi [3].
1. Beton Prategang metode Pratarik (Pratension)
Sistem  pemberian  gaya  prategang  pada  beton  pratekan dengan  menarik  baja  prategang  (tendon)  terlebih  dahulu sebelum  dilakukannya  pengecoran.  Cara  ini  sering digunakan  di  laboratorium  atau  pabrik  beton  pracetak ( Precast  Prestressed  Concrete )  dimana  terdapat  lantai penahan tarikan yang tetap atau di lapangan dimana dinding penahan dapat dibuat secara ekonomis.
2.  Beton Prategang metode Pascatarik (Post Tension)
Sistem  pemberian  gaya  prategang  pada  beton  yang metodenya  dilakukan  dengan  cara  menarik  baja  prategang (tendon)  setelah  balok  dicor  dan  mencapai  sebagian  besar dari kuat betonnya.

## III. KONTROL HASIL ANALISIS STRUKTUR
Gambar 3. Pemodelan Struktur dengan Program bantu SAP 2000

## A. Kontrol Periode
Periode struktur fundamental, T , dalam arah yang ditinjau harus  diperoleh  menggunakan  properti  struktur  dan karakteristik deformasi elemen penahan dalam analisis yang teruji.  Periode  fundamental,  T,  tidak  boleh  melebihi  hasil koefisien  untuk  batasan  atas  pada  periode  yang  dihitung (Cu) dan periode fundamental pendekatan, Ta.
Tabel 1. Nilai Periode Struktur (T) dari program SAP2000 TABLE:  Modal Participating Mass Ratios OutputCase StepType StepNum Period Text Text Unitless Sec MODAL Mode 1 2.227524 MODAL Mode 2 1.946547 MODAL Mode 3 1.879832 MODAL Mode 4 0.721847 MODAL Mode 5 0.644067 MODAL Mode 6 0.620814 MODAL Mode 7 0.399359 MODAL Mode 8 0.366201 MODAL Mode 9 0.347895 MODAL Mode 10 0.266876 MODAL Mode 11 0.247087 MODAL Mode 12 0.192808 MODAL Mode 13 0.189349 MODAL Mode 14 0.168518 MODAL Mode 15 0.144378 MODAL Mode 16 0.124283 MODAL Mode 17 0.098111 MODAL Mode 18 0.077265 MODAL Mode 19 0.04395 MODAL Mode 20 0.037408
Pada  perhitungan  sebelumnya  didapatkan  perioda  batasan atas  sebesar Cu  x a =  2,81  d 𝑖𝑘 .  Dari  hasil  analisis program SAP2000 didapat T c = 2,228 detik. Karena T a < T c <  C u x  T a maka  periode  fundamental  struktur  yang digunakan adalah T = 2,228 detik.
B. Kontrol Nilai Akhir Respons Spektrum
Nilai akhir 𝑉 i i 𝑘 harus lebih besar sama dengan 85% 𝑉 i 𝑘 .  Maka  persyaratan  tersebut  dapat  dinyatakan sebagai berikut :
𝑉 i i 𝑘 ≥ 0,85 𝑉 i 𝑘 Tabel 2. Faktor Skala Gempa
Fx Fy V dinamik 320286.38 0.85 V statik 398240.893 V dinamik 302387.23 0.85 V statik 398240.893 1.3
Faktor Skala Fx (k g) Fy (k g) 1.3 Tabel 3.

## Kontrol Akhir Berdasarkan Faktor Skala Gaya Gempa
Fx Fy V dinamik 436372.52 0.85 V statik 398240.893 V dinamik 420343 0.85 V statik 398240.89 Oke
Kontrol Akhir Fx (kg) Fy (kg) Oke

## C. Kontrol Nilai Partisipasi Massa
Berdasarkan SNI 1726:2012 Ps. 7.9.1 bahwa analisis harus menyertakan jumlah ragam yang cukup untuk mendapatkan partisipasi  massa  ragam  terkombinasi  paling  sedikit  90  % dari respon total dari perhitungan respon dinamik.
Tabel 4.
Rasio Partisipasi Massa TABLE:  Modal Participating Mass Ratios OutputCase Period SumUX SumUY Text Sec Unitless Unitless MODAL 2.227524 0.000007742 0.551 MODAL 1.946547 0.462 0.551 MODAL 1.879832 0.561 0.552 MODAL 0.721847 0.561 0.639 MODAL 0.644067 0.63 0.639 MODAL 0.620814 0.64 0.639 MODAL 0.399359 0.64 0.672 MODAL 0.366201 0.67 0.672 MODAL 0.347895 0.671 0.672 MODAL 0.266876 0.671 0.692 MODAL 0.247087 0.689 0.692 MODAL 0.192808 0.689 0.703 MODAL 0.189349 0.694 0.706 MODAL 0.168518 0.703 0.706 MODAL 0.144378 0.705 0.717 MODAL 0.124283 0.713 0.723 MODAL 0.098111 0.725 0.732 MODAL 0.077265 0.73 0.764 MODAL 0.04395 0.743 0.914 MODAL 0.037408 0.915 0.924

## D. Kontrol Simpangan (Drift)
Berdasarkan  SNI  1726:2012  kontrol drift dan  syarat  drift harus  ditentukan  berdasarkan  perumusan  34  pada  SNI 1726:2012 Pasal 7.8.6 yaitu sebagai berikut :
I C xe d x   
(Rumus 3.1)
Dimana : 𝛿 e = Defleksi pada lantai ke-x 𝐶 = Faktor pembesaran defleksi (5,5)
𝐼 = Faktor keutamaan gempa
IV. HASIL PERENCANAAN STRUKTUR

## A. Data Perencanaan
Data bangunan yang akan digunakan dalam pengerjaan Studi yaitu :
- Tipe bangunan : Hotel
- Ketinggian lantai   : 3,5 m - Tinggi bangunan   : 59,5 m - Mutu beton (fc) Balok : 30 Mpa Kolom : 35 Mpa - Mutu baja (fy) : 400 Mpa Tabel 5. Kontrol Simpangan Lant ai Elev asi Ting gi Lant ai Simpan gan Simpan gan Diperbe sar Simpan gan Antar Lantai Simpan gan Ijin Antar Lantai KE T. (m) (m) (mm) (mm) (mm) (mm) I hi hsx δe δ ∆ ∆a hi-(hi- 1) δe . Cd / Ie δi - δ(i -1) 0,02 . hsx Lantai BS 2 -6 0 0.000 0.000 0.000 0 OK Lantai BS 1 -3 3 0.029 0.160 0.160 60 OK Lantai Dasar 0 3 0.117 0.644 0.484 60 OK Lantai 2 3.5 3.5 2.108 11.594 10.951 70 OK Lantai 3 7 3.5 5.621 30.916 19.322 70 OK Lantai 4 10.5 3.5 9.987 54.929 24.013 70 OK Lantai 5 14 3.5 14.660 80.630 25.702 70 OK Lantai 6 17.5 3.5 19.343 106.387 25.757 70 OK Lantai 7 21 3.5 23.899 131.445 25.058 70 OK Lantai 8 24.5 3.5 28.269 155.480 24.035 70 OK Lantai 9 28 3.5 32.549 179.020 23.540 70 OK Lantai 10 31.5 3.5 36.522 200.871 21.852 70 OK Lantai 11 35 3.5 40.175 220.963 20.092 70 OK Lantai 12 38.5 3.5 43.491 239.201 18.238 70 OK Lantai 13 42 3.5 46.463 255.547 16.346 70 OK Lantai 14 45.5 3.5 49.181 270.496 14.949 70 OK Lantai 15 49 3.5 51.416 282.788 12.293 70 OK Lantai 16 52.5 3.5 53.245 292.848 10.060 70 OK Lantai 17 56 3.5 54.651 300.581 7.733 70 OK Lantai 18 59.5 3.5 54.446 299.453 1.128 70 OK

## B. Preliminary Design
1. Balok Hasil  dari  Preliminary  Design  struktur  balok  dapat dilihat pada table 6.
Tabel 6. Dimensi Balok Tipe Balok Dimensi (cm) Bentang (m) b h B1 (Primer) 7 45 60 B2 (Primer) 7,55 45 60 BA1 (Sekunder) 7.55 30 40 BP1 (Prategang) 12,25 45 65
2. Balok Prategang Balok Prategang yang direcanakan memiliki L= 12,25  m,  sehingga  diperoleh  perencanaan  45/65 untuk balok prategang
3. Plat - Lantai dan atap : 12 cm - Basement : 25 cm 4. Tangga
Syarat Perencanaan :
60 ≤ 2.t + i ≤ 65 Lebar injakan (i) diambil   : 25 cm Tinggi  injakan (t) diambil : 18 cm
60 ≤  2.18 + 27 ≤ 65 61 ≤ 63 ≤ 65 (OKE) - Mutu Beton (f ’ c) : 30 Mpa - Mutu Baja (fy) : 400 Mpa - Panjang Bordes : 274 cm - Lebar Bordes : 100 cm - Lebar Tangga : 137 cm
- Tebal Pelat miring : 15 cm
- Tebal Pelat Bordes : 15 cm
- Tebal Selimut Beton : 20 cm
- Tinggi injakan (t) : 18 cm - Lebar Injakan (i)
: 27 cm - Jumlah tanjakan (n) 𝑡 𝑛𝑔𝑔  𝑙𝑎𝑛𝑡𝑎 𝑡 =
ℎ
- Jumlah injakan (n-1)  : 9
- Kemiringan tangga (α) : arc tg ( 18/27 ) = 34 ͦ
- Syarat sudut kemiringan
25 0 ≤ α ≤ 40 0 25 0 ≤ 3 4 0 ≤ 40 0 → Memenuhi
5. Balok Lift Balok Penumpu lift - Tipe lift : Passenger Elevators - Merek : Hyundai - Kapasitas : 15 Orang / 1000 kg - Lebar pintu ( opening width )
: 900 mm
- Dimensi ruang luncur
( hoistway inside ) 2 Car : 4200 x 2100 mm 2 - Dimensi sangkar ( Car size ) Internal : 1600 x 1500 mm 2 Eksternal : 1660 x 1665 mm 2 - Ruang mesin( 2 Car ): 4400 x 3850 mm 2
- Beban reaksi ruang mesin:
R 1 : 5450 kg R 2 : 4350 kg
- Penumpu Balok 30/40 cm
6. Kolom Tabel 7. Dimensi Kolom Tipe Kolom Dimensi b h cm cm K4 (Lt. 13 - 17) 70 70 K3 (Lt. 8 - 12) 80 80 K2 (Lt. 3 - 7) 90 90 K1 (Lt. Basement - 2) 100 100 C. Perencanaan Struktur Sekunder 1. Penulangan Pelat Lantai Fc = 30 Mpa Fy = 400 Mpa Digunakan tulangan lentur arah X D10-200
Dibunakan tulangan lentur arah Y D10-200
2. Desain Balok Anak
Data Perencanaan : Fc = 30 Mpa Fy
= 400 Mpa Digunakan tulangan lentur tumpuan 3D16 Digunakan tulangan geser tumpuan 2D10-150 Digunakan tulangan lentur lapangan 3D16 Digunakan tulangan geser lapangan 2D10-170 3. Desain Tangga
a. Penulangaan pelat tangga
Fc = 30 Mpa Fy = 400 Mpa
Digunakan tulangan lentur arah X D13-150
Dibunakan tulangan lentur arah Y D13-150 b. Penulangan pelat bordes
Fc = 30 Mpa Fy = 400 Mpa
Digunakan tulangan lentur arah X D13-200 Dibunakan tulangan lentur arah Y D13-200
4. Desain Balok Lift
Data Perencanaan : Fc = 30 Mpa Fy = 400 Mpa
Digunakan tulangan lentur tumpuan 5D19 Digunakan tulangan geser tumpuan 2D13-125 Digunakan tulangan lentur lapangan 3D19 Digunakan tulangan geser lapangan 2D13-150 D. Perencanaan Struktur Balok Prategang
 Dimensi Balok : 45/65 mm  Bentang Balok : 12250 mm  Mutu Beton ( ′) : 50 Mpa
 Mutu Tendon
- Menggunakan data dari tabel prestresssing  strand – 7  wire,  uncoated  ASTM  A416  untuk  post
tensioning
- Nominal diameter : 12,7 mm
- Luas nominal area kawat : 100,1 mm 2
- Minimal breaking load  : 184 kN
Detail penulangan Balok Prategang:
Gambar 4.1 Rencana penulangan balok prategang n np M M PPR  =
2218,47 1670,42 =  75,3 % < 80 %  ( OK)
 M n = 0,9 x 2218,47 > 1,2 M cr 1996,62 kNm > 1181,67 kNm   (OK) Kehilangan ptrategang :
Tabel 8. Rekapitulasi Perhitungan kehilangan tegangan Level tegangan pada berbagai tahap Tegangan baja, MPa Persen
Sesudah penarikan (0,7 f pu ) 1286.71 100 Kehilangan akibat perpendekan elastis 0 0.00 Kehilangan akibat angker 0 0.00 Kehilangan akibat wobble effect 55.45 4.31 Kehilangan akibat kekangan kolom 110.43 8.58 Kehilangan akibat rangkak 92.51 7.19 Kehilangan akibat susut 21.31 1.66 Kehilangan akibat relaksasi baja 24.248 1.88 Pertambahan karena topping 31.97 2.48 Tegangan netto akhir fpe 1014.732 78.86 Persentase kehilangan total = 100-78.86 = 21.14%
Kontrol Lendutan :
Lendutan ijin : mm L ijin 5 , 25 480 12250 480     Lendutan total : me qO PO A l l l l      

= -15,81+11,6+7,59 = 3,38mm (  ) < 25,5 mm =  3,38 mm < 25,5 mm ...............(Oke)
Keterangan :


## 
PO l Lendutan Akibat Tekanan Tendon   qO l Lendutan Akibat Beban kerja
  me l Lendutan Akibat Eksentrisitas
E. Perencanaan Struktur Primer
1. Perencanaan balok induk B2
- Dimensi Balok : 45/60 mm - Bentang Balok
: 7550 mm - Selimut Beton
: 40 mm - Dia. Tul. Utama (D)
: 22 mm - Dia. Tul. Sengkang ( D ) : 13 mm
Gambar 4.2 Rencana Penulangan Balok Induk (B2)
2. Perencanaan kolom K1
- Tinggi kolom
: 3,5 - Dimensi kolom : 900 x 900
- Tul. Memanjang (D) : 24 D25 - Tul. Sengkang (D) : 4 D13-150
Detail penulangan kolom
Gambar 4.3 Rencana Penulangan Kolom Tipe K1

## F. Perencanaan Struktur Bawah
1. Daya Dukung Tiang Berdasarkan Bahan
- Diameter tiang
: 600 mm
- Klasifikasi : A1 - Modulus Section : 17255,62 cm 3
- Allowable axial load : 252,7 ton
- Bending Momen Crack : 17 tm
- Bending momen ulltimate : 25,5 tm
2. Daya Dukung Tiang Berdasarkan Tanah
Perhitungan  daya  dukung  tiang  pancang  ini dilakukan berdasarkan hasil uji Standard Penetration Test (SPT)  dengan  kedalaman  21  m  menggunakan metode Mayerhoff :
𝑛 1 𝑡 𝑎𝑛𝑔 = 𝐹 = 69 , =
Daya dukung tanah yang  menentukan yaitu 231 ton
3. Perencanaan Pondasi Tipe PC1
Direncanakan  pondasi  tiang  dengan  6  tiang pancang.  Jarak  dari  as  ke  as  tiang  adalah  1,5  meter dan  tebal  pile  cap  1,2  m.  Berikut  hasil  perencanaan pondasi:
Gambar 4.4 Penulangan Tiang Pancang Tipe PC 1

## V. PENUTUP
Dari  perhitungan-perhitungan  yang  telah  dijelaskan  pada bab  sebelumnya  didapatkan  kesimpulan  sesuai  tujuan penulisan  Studi “ Desain  Modifikasi  Struktur  Gedung  Hotel Premier  Inn  Surabaya  dengan  Menggunakan  Beton Prategang  dan  Sistem  Rangka  Pemikul  Momen  Khusus ” dengan  gambar  teknis  pada  lampiran  dan  hasil  analisa sebagai berikut :
1. Perencanaan Gedung Hotel Premier Inn Surabaya pada zona gempa tinggi, memiliki dimensi – dimensi struktur baik  struktur  sekunder  maupun  struktur  primer  sebagai berikut : Struktur Sekunder : - Balok anak : 30/40 cm - Balok lift : 30/40 cm - Tebal plat : 12 cm Struktur Utama : - Balok Prategang : 45/65 cm - Balok Induk : 45/60 cm - Kolom K1 : 100/100 cm - Kolom K2 : 90/90 cm - Kolom K3 : 80/80 cm - Kolom K4 : 70/70 cm
- Tiang pancang
: D-60, H = 16 m
2. Dari  hasil  analisis  beban  gempa,  struktur  gedung termasuk  ke  dalam  kategori  desain  seismik  D  dengan demikian konfigurasi yang diterapakan adalah SRPMK. Berdasarkan  program  analisis  struktur  didapatkan kontrol  waktu  getar  alami  (T)  sebesar  2,228  detik  < Cu.Ta = 2,81 detik, kontrol partisipasi massa memenuhi syarat  yaitu  pada  mode  20,  kontrol  nilai  akhir  respon spektrum (V) dinamik arah x dan y sebesar 468518,698 kg, dan memenuhi kontrol drift (simpangan) yaitu tidak boleh melebihi 60 mm.
3. Balok prategang direncanakan dengan sistem pascatarik dengan  satu  buah  tendon  yang  didongkrak  secara simultan sekaligus sehingga kehilangan tegangan akibat perpendekan elastis tidak terjadi. Berdasarkan
perhitungan,  kehilangan  tegangan  secara  langsung  dan tidak  langsung  yang  terjadi  pada  balok  prategang  yaitu sebesar 21,14 %
4. Kehilangan  prategang  akibat  kekangan  kolom  harus diperhitungkan  untuk  balok  prategang  yang  dipasang dengan  cara  cor  ditempat  menyatu  dengan  kolom.  Hal ini  dikarenakan  gaya  jacking  ditahan  sebagian  oleh kolom  dan  akan  menghasilkan  momen  tambahan  pada kolom  sebesar  kehilangan  tegangan  pada  balok prategang.
5. Penggunaan  beton  prategang  pada  gedung  bertingkat perlu  diperhatikan  kemampuan  dalam  menerima  beban gempa  yang  terjadi  pada  struktur.  Untuk  membuat balok  prategang  dapat  menerima  beban  gempa  maka balok  prategang  didesain  berperilaku  daktail  dengan
memberikan  baja  lunak  dengan  perbandingan  PPR sebesar 75,3%. Baja lunak ditujukan untuk mendisipasikan  energi  gempa  dengan  cara  meleleh. Baja prategang memberikan ketahanan geser dari friksi yang ditimbulkan gaya prategang.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] E. G. Nawy, Prestressed Concrete : A Fundamental Approach , Terjemahan. Jakarta: Erlangga, 1996.
[2] I. G. P. Raka, Tavio, and M. D. Astawa., “ State-of-the-Art Report on Partially-Prestressed Concrete Earthquake- Resistant Building Structures for Highly-Seismic Region, ” in Procedia Engineering ,
2014, pp. 43 – 53.
[3] T. Y. Lin and N. H. Burn, Desain Struktur Beton Prategang Edisi Ketiga Jilid 1 , Terjemahan. Jakarta: Binarupa Aksara, 2000.