## PERBANDINGAN METODE BROMS (1964) DENGAN METODE DAVISSON (1972) TERHADAP ANALISIS DAYA DUKUNG LATERAL DAN DEFLEKSI PADA PONDASI TIANG BOR TUNGGAL
Dede Irma 1 , Sudirja 2*
1,2 Program Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Wiralodra, Indramayu 45213 *Email : sudirja.sudirja@gmail.com
Abstract
The  method  of  calculating  the  lateral  carrying  capacity  of  a  single  drill  pile  using  the  Broms method (1964), Interpretation of the results of lateral loading of a single drill pile using the Davisson method (1972). Cone Penetration Test and Lateral Loading Test data are taken from the Lavish Kemang Residence Jakarta Project. The foundation of the single drill pile analyzed was the BP-434 drill pile and the investigation data and soil properties used were db-4 points. The carrying capacity of the lateral permit  of  the  drill  pile  foundation  based  on  the  Broms  method  (1964)  was  71.36  Tons.  The  total deflection of the drill pile based on the Broms method (1964), for cyclic 1 by 3.65 mm, for cyclic 2 by 10.05 mm, for cyclic 3 by 18.26 mm, and for cyclic 4 by 46.98 mm. The lateral carrying capacity of the drill  mast  based  on  static  calculations  using  the  Davisson  (1971)  method  is  40  Tons.  The  carrying capacity  of  lateral  permits  based  on  the  Broms  method  (1964)  is  78.40%  greater  than  the  lateral carrying capacity based on the Davisson method (1972). Comparison of total deflection of drill piles, for cyclic 1 total deflection based on the Broms method (1964) is 33.21% greater than the calculation of static test results, for cyclic 2 total deflections based on the Broms method (1964) is 6.12% greater than the calculation of static test results, for cyclic 3 total deflections based on the Broms method (1964) is 14.71% smaller than the calculation of static test results, and for cyclic 4 total deflections based on the Broms method (1964) was 32.32% smaller than the calculation of static test results. Keywords: lateral bearing capacity, deflection, brooms method (1964), Davisson method (1972)

## Abstrak
Metode perhitungan daya dukung lateral tiang bor tunggal menggunakan metode Broms (1964), Intrepretasi hasil pembebanan lateral tiang bor tunggal menggunakan metode Davisson (1972). Data Cone  Penetration  Test dan Lateral  Loading  Test diambil  dari Proyek  Lavish  Kemang  Residence Jakarta.  Pondasi tiang bor tunggal yang dianalisis adalah tiang bor BP-434 dan data penyelidikan dan properties tanah  yang  digunakan  adalah  titik  DB-4. Daya  dukung  ijin  lateral  pondasi  tiang  bor berdasarkan  metode  Broms  (1964)  sebesar  71,36  Ton.  Defleksi  total  tiang  bor  berdasarkan  metode Broms (1964), untuk siklik 1 sebesar 3,65 mm, untuk siklik 2 sebesar 10,05 mm, untuk siklik 3 sebesar 18,26 mm, dan untuk siklik 4 sebesar 46,98 mm. Daya dukung lateral tiang bor berdasarkan perhitungan statik  menggunakan  metode  Davisson  (1971)  sebesar  40  Ton.  Daya  dukung  ijin  lateral  berdasarkan metode  Broms  (1964)  lebih  besar  78,40%  dibandingkan  daya  dukung  lateral  berdasarkan  metode Davisson (1972).  Perbandingan defleksi total tiang bor, untuk siklik 1 defleksi total berdasarkan metode Broms (1964) lebih besar 33,21% dibandingkan perhitungan hasil uji statik, untuk siklik 2 defleksi total berdasarkan metode Broms (1964) lebih besar 6,12% dibandingkan dengan perhitungan hasil uji statik, untuk  siklik  3  defleksi  total  berdasarkan  metode  Broms  (1964)  lebih  kecil  14,71%  dibandingkan perhitungan hasil uji statik, dan untuk siklik 4 defleksi total berdasarkan metode Broms (1964) lebih kecil 32,32% dibandingkan perhitungan hasil uji statik.
Kata kunci: Daya dukung lateral, defleksi, metode broms (1964), metode davisson (1972)

## I. PENDAHULUAN
Dalam mendesain pondasi tiang bor harus mempertimbangkan  daya  dukung  tanah  dan defleksi  (pergeseran).  Beban  lateral  dapat menimbulkan  gaya  lateral  dan  momen  dapat
bekerja  pada  pondasi  tiang  bor  akibat  gaya gempa,  gaya  angin  pada  struktur  atas,  dan beban  statik  seperti  misalnya  tekanan  aktif tanah pada abutment jembatan atau pada soldier pile ,  tumbukan  kapal,  dan  lain-lain.  Hal  ini
dapat berpengaruh terhadap daya dukung serta dapat  menimbulkan  defleksi  (pergesaran) pondasi tiang bor.
Banyak  sekali  metode  yang  digunakan untuk  menghitung  dan  menganalisis  daya dukung  lateral  tiang  bor  tunggal,  salah  satu diantaranya  menggunakan  metode  Broms. Dalam metode Broms, tiang bor tunggal terbagi dalam  2  (dua)  klasifikasi  yaitu  tiang  pendek atau  tiang  panjang.  Dari  masing-masing klasifikasi tersebut dibagi lagi menjadi 2 (dua) jenis tiang bor, yaitu tiang bor jenis kepala tiang bebas  ( free  head )  atau  kepala  tiang  terjepit ( fixed head ) [1].
Loading test biasa disebut juga dengan uji pembebanan  statik.  Cara  yang  paling  dapat diandalkan untuk menguji daya dukung pondasi tiang  adalah  dengan  uji  pembebanan  statik. Interprestasi  dari  hasil  benda  uji  pembebanan statik  merupakan  bagian  yang  cukup  penting untuk  mengetahui  respon  tiang  pada  selimut dan  ujungnya  serta  besarnya  daya  dukung ultimitnya. Permasalahan  yang  sering  terjadi dalam  perencanaan  daya  dukung  dan  defleksi tiang  bor  adalah  perbedaan  yang  sangat  besar antara  satu  metode  dengan  metode  yang  lain. Hal  ini  disebabkan  kurang  validnya  data-data lapangan, baik uji sondir atau Cone Penetration Test (CPT) maupun Standard Penetration Test (SPT), begitu juga dengan perhitungan dengan uji statik ( loading test ), sangat sedikit dilakukan sebagai bahan perbandingan dalam analisis dan perhitungannya.  Tujuan  dari  penelitian  ini Untuk menganlisis daya dukung lateral pondasi tiang  bor  berdasarkan  metode  Broms  (1964) dan  metode  Davisson  (1972),  dan  untuk menganalisis  besar  defleksi  pondasi  tiang  bor berdasarkan  metode  Broms  (1964)  dengan metode  Davisson  (1972),  untuk  menganalisis perbandingan  daya  dukung  pondasi  tiang  bor antara metode Broms (1964) dengan perhitungan hasil uji statik. pondasi  ini  terdiri  dari  2  atau  lebih  yang diatasnya terdapat pile cap.

## 1.1. Perhitungan Analitis
a. Daya Dukung Lateral Pondasi Tiang Bor
a) Tiang ujung jepit (fixed end pile)
Tiang  ujung  jepit  ( fixed  end  pile )  adalah tiang  yang  ujung  atasnya  terjepit  (tertanam) dalam pelat penutup kepala tiangpaling sedikit sedalam 60 cm (24 inch) [2]
b) Tiang ujung bebas (free end pile)
Tiang  ujung  bebas  adalah  tiang  yang bagian  atasnya  tidak  terjepit  atauterjepit kedalam  pelat  penutup  kepala  tiang  tetapi kurang dari 60 cm.
Gambar 1. Definisi tiang ujung jepit dan ujung bebas
1) Penentuan  Kriteria  Tiang  Panjang  dan Tiang Pendek
a) Faktor Kekakuan R
Faktor  kekakuan  R  untuk  menentukan perilaku tiang, sebagai berikut:
R = √ Ep x Ip Ks x B 4
2.1
Dimana:
R   =   Faktor kekakuan relatif Ep   =   Modulus elastisitas tiang (ton/m²), Ep = 4700  f’c
Ip   =   Momen inersia tiang (m 4 ), Ip = 1 64 x π x 𝐵 4 Ks   =   Modulus subgrade tanah  dalam  arah horizontal  (ton/m³)  =  k 1 /1.5,  dengan nilai k 1 dapat dilihat pada tabel 1 B   =   Diameter tiang (m)
Tabel 1. Hubungan antara k 1 dan Cu Konsistensi Kuat geser tak teralir, Cu (kg/cm²) Rentang K 1 (Kg/cm³) Teguh 1.0 – 2.0 1.8 – 3.6 Sangat Teguh 2.0 – 4.0 3.6 – 7.2 Keras > 4.0 > 7.2

## b) Faktor Kekakuan T
Faktor  kekakuan  T  untuk  menentukan perilaku tiang, sebagai berikut:
T = √ Ep x Ip ηh 5
2.2
Dimana:
T   =  Faktor kekakuan relatif Ep   =   Modulus elastisitas tiang (ton/m²) Ip   =   Momen inersia tiang (m 4 ),
Ip = 1 12 x b x h³ ηh   =   Koefisien variasi modulus
ηh  untuk  tanah  lempung  lunak  yang terkonsolidasi = 350 – 700 kN/m³ ηh  untuk  tanah  lanau  organik  lunak  = 150 kN/m³
Tabel 2. kriteria tiang pendek dan panjang Jenis Tiang Modulus Tanah Kaku (Pendek) L ≥  2T L ≥ 2R Elastis (Panjang) L ≤  4T L ≤ 0,35R

## 2) Daya Dukung Lateral Tiang Tunggal
Daya  dukung  lateral  tiang  bor  tunggal dihitung  dengan  metode  Broms  (Hardiyatmo, 2008), dengan langkah sebagai berikut:
a) Daya Dukung Lateral Tiang Pendek
1. Tiang Bebas (free end pile) Daya dukung (Hu)
Hu = 0.5 x γ x L 3
x B x Kp ( e + L ) 2.3 Momen maksimum tanah butir kasar atau pasir
x 0 =   0.82 ( H u γ x B x Kp ) 2.4 M max =   Hu (e + 1.5 . x 0 ) 2.5
Hubungan  diatas  dapat  dinyatakan  dalam bentuk  diagram  yang  menggunakan  suku  tak berdimensi dari L/B terhadap nilai    Hu/(Kp x B 3 x  ) seperti ditunjukkan pada gambar 3 (a). Momen  maksimum  tanah  kohesif.  Pada  tanah kohesif,  momen  maksimum  diberikan  untuk dua rentang kedalaman, yaitu:
M max = Hu (e + 1.5B + 0.5x 0 ) 2.6 untuk 1.5B + x 0
M max = 2.25 x B x Cu (L - x 0 )² 2.7 untuk L- x 0 Dengan nilai x 0 , sebagai berikut:
x 0 = Hu 9 x Cu x B 2.8
Solusi perhitungan diberikan dalam gambar 3 (b) dimana dengan mengetahui rasio L/B  dan  e/B,  maka  akan  diperoleh  nilai Hu/(Cu.B²),  sehingga  nilai  Hu  kemudian  bisa dihitung.
Keterangan:
Hu   =   Daya dukung lateral M mak =   Momen maksimum B =   Diameter tiang L =   Kedalaman pondasi Cu =   Kohesi x 0 =  Kedalaman momen arah x e =  Panjang  ujung  tiang  bebas  sampai permukaan tanah
 =  Berat isi tanah
Kp =  Nilai dari tan² ( 45°+ θ 2 )
2. Tiang Terjepit (fixed end pile)
Daya dukung (Hu) pada tanah non kohesif Hu = 1.5 x  x L² x B x KP 2.9 Daya dukung (Hu) pada tanah kohesif Hu = 9 x Cu x B (L – 1.5B) 2.10 Momen maksimum tanah non kohesif M max =  x L 3 x b x Kp
2.11
Hubungan  diatas  dapat  dinyatakan  dalam bentuk  diagram  yang  menggunakan  suku  tak berdimensi  dari  L/B  seperti  ditunjukkan  pada gambar 4(a)
Momen maksimum tanah kohesif M max = 4,5 x Cu x B (L² - 22,5 x B²)  2.12
Kondisi  kepala  tiang  terjepit  diberikan solusi  grafis  berupa  diagram  dengan  suku  tak berdimensi.  L/B  seperti  ditunjukkan  pada gambar 4(b) Keterangan: Hu   =   Daya dukung lateral M mak =   Momen maksimum
B =   Diameter tiang L =   Kedalaman pondasi Cu =   Kohesi
 =  Berat isi tanah Kp Nilai dari ta² ( 45°+ θ 2 ) b) Daya Dukung Lateral Tiang Panjang
1. Tiang Bebas (free end pile) Daya dukung (Hu) Hu = Mu e + 0.54. ( Hu γ x B x Kp ) 0.5 2.13
Momen maksimum tanah butir kasar atau pasir
x 0 =   0.82 . ( Hu γ x B x Kp ) 0.5 2.14
M max =   Hu (e + 0.67 . x 0 ) 2.15
Nilai Hu dapat dihitung dengan menggunakan  diagram  yang  menyatakan hubungan antara nilai Hu (Kp .  . B 3 ) terhadap nilai Mu/(Kp .  . B 4 ) seperti ditunjukkan pada gambar 4 (a).
Momen maksimum tanah kohesif M max = Hu (e + 1.5B + 0.5 . x 0 )   2.16 Dengan nilai x 0 , sebagai berikut:
x 0 = Hu 9 x Cu x B 2.17
Dengan  mengetahui  nilai  Mu/(Cu.B³) maka  nilai  Hu/(Cu.B²)  dapat  ditentukan  dari gambar 4 (b) sehingga nilai Hu kemudian dapat diperoleh.
Keterangan: Hu   =   Daya dukung lateral Mu =  Momen ultimate M mak =   Momen maksimum B =   Diameter tiang L =   Kedalaman pondasi Cu =   Kohesi
x 0 =  Kedalaman momen arah x
e =  Panjang  ujung  tiang  bebas  sampai permukaan tanah
 =  Berat isi tanah
Kp =  Nilai dari tan² ( 45°+ θ 2 ) 2. Tiang Terjepit (fixed end pile) Daya dukung (Hu) tanah non kohesif
Hu = 2 x Mu ( e + 0.67.  x 0 ) 2.18 Daya dukung (Hu) tanah kohesif Hu = 2 x Mu 1.5 . B + 0,5 . x 0 2.19 Momen maksimum tanah non kohesif
x 0 =   0.82 . ( Hu γ x B x Kp ) 0.5 2.20
M max =   Hu (e + 0.67 . x 0 ) 2.21
Untuk perhitungan kapasitas lateral
ultimat  dari tiang  dengan  kondisi  kepala tiang terjepit,  gambar  4  (a)  dapat  digunakan  untuk tanah non kohesif.
Momen maksimum tanah kohesif M max = 4,5 x Cu x B (L² - 22,5 x B²) 2.22
Dengan nilai x 0 , sebagai berikut:
x 0 = Hu 9 x Cu x B 2.23
Untuk perhitungan kapasitas lateral ultimat  dari tiang  dengan  kondisi  kepala tiang terjepit,  gambar  4  (b)  dapat  digunakan  untuk tanah non kohesif.
Keterangan: Hu   =   Daya dukung lateral Mu =  Momen ultimat M mak =   Momen maksimum B =   Diameter tiang L =   Kedalaman pondasi Cu =   Kohesi x 0 =  Kedalaman momen arah x e =  Panjang  ujung  tiang  bebas  sampai permukaan tanah
 =  Berat isi tanah
Kp =  Nilai dari tan² ( 45°+ θ 2 )
(a)
(b)
Gambar  2. Grafik  Kapasitas  Lateral  Ultimit Tiang  Panjang:  (a)  Kapasitas lateral ultimit untuk tiang
panjang pada tanah non kohesif,
(b)  Kapasitas  lateral  ultimit untuk  tiangppanjang  pada  tanah kohesif

## 1.2. Defleksi (Pergeseran) Pondasi Tiang Bor Metode Broms (1964)
Defleksi  tiang  akibat  beban  horizontal dapat  ditentukan  menggunakan  metode  ini berdasarkan  persamaan  dibawah  ini  [6]. Defleksi  tiang  bebas  dapat  dinyatakan  dengan persamaan
y = H ( e+ z f ) 3 3 E p  Ip 2.24
Defleksi tiang ujung jepit:
y = H ( e+ z f ) 3 12 E p  Ip 2.25
Dimana:
H   =   beban lateral (Ton) Ep   =   modulus elastis tiang Ip   =   momen inersia tiang
e =   jarak beban lateral terhadap muka tanah zf   =   kedalaman  dari  muka  tanah  ke  titik jepitan  tanah  yang  sesungguhnya 1.4 R (untuk modulus yang konstan)
1.8 T (untuk modulus yang bertambah secara linier)
1.3. Penyelidikan Tanah
a. Uji Standard Penetration Test (SPT) Standar  penetration  test  atau  lebih  sering dikenal  sebagai  SPT  merupakan  suatu  cara yang  dilakukan  dilapangan  atau  lokasi pekeerjaan  yang  bertujuan  untuk  mengetahui atau  mendapatkan  daya  dukung  tanah  secara langsung  di  proyek.  Selain  itu  test  ini  juga bertujuan  untuk  mengetahui  baik  perlawanan dinamik  tanah  maupun  pengambilan  contoh tanah dengan teknik penumbukan Pada tanah pasir halus dan pasir kelanauan pada  saat  penetrasi  tabung  belah  SPT  akan timbul tegangan air pori yang cukup besar. Hal ini dapat berakibat nilai N yang diperoleh lebih tinggi dari seharusnya. Koreksinya adalah [5]:
N = 15 + ½ (N’-15) 2.26 Dengan N=N SPT hasil koreksi N’= n SPT lapanggan; bila N’ <15 nilai N tidak
diperlu dikoreksi
Tabel 3. Hubungan nilai N dengan kerapatan relatif Nilai N I Kerapatan Relatif (Dr) <4 Sangat Tidak Padat 4-10 Tidak Padat 10-30 Kepadatan Sedang 30-50 Padat >50 Sangat Padat

## 1) Korelasi N-SPT terhadap nilai Cu
Gambar 3. Hubungan antara kohesi dan nilai N-SPT untuk tanah kohesif

## 2) Korelasi N-SPT terhadap nilai φ
Gambar 4. Korelasi antara friction angle dan
N-SPT [3] 3) Korelasi N-SPT terhadap nilai modulus elastisitas tanah
Modulus  elastisitas  tanah  dapat  diperoleh dengan menggunakan korelasi dari data N-SPT [4].

## Tanah Pasir
Nilai  modulus  elastisitas  (Es)  pada  tanah pasir  dapat  digunakan  persamaan  sebagai berikut:
Es (kN/m²) = 766 N 2.27
Dimana:
N = N-SPT
Es = 2qc

## Tanah Lempung
Nilai  modulus  elastisitas  pada  tanah lempung  sangat  tergantung  pada  riwayat pembebanannya.
Tanah Lempung NC
Pada  tanah  lempung  NC  nilai  modulus elastisitas (Es): Es = 250 Cu – 500 Cu 2.28
Dimana:
Es = Modulus elastitis Cu = Undrained cohesion of clay soil Tanah Lempung OC
Pada  tanah  lempung  OC  nilai  modulus elastisitas (Es): Es = 750 Cu – 1000 Cu 2.29 Dimana: Es = Modulus elastitis Cu = Undrained cohesion of clay soil Korelasi N-SPT terhadap nilai Overconsolidated Ratio (OCR) OCR =0.193 ( N σ' v ) 0.689 2.30 Dimana: OCR  =  Overconsolidated Ratio N =  N-SPT
σ' v =  Effective vertical stress dalam MN/m²
Korelasi  N-SPT  terhadap  nilai  konsintensi suatu tanah
Tabel  4. Korelasi  N-SPT  dengan Relative Density State of Packing Relative Density Standard Penetration Resistance, N blows/ft Sangat lepas < 0.2 <4 Lepas 0.2 – 0.4 4 - 10 Sedang 0.4 – 0.6 10 - 30 Padat 0.6 – 0.8 30 - 50 Sangat padat > 0.8 > 50 Tabel 5. Korelasi N-SPT dengan qu Consistency Standard Penetration Number, N- SPT Unconfined Compression Strength, qu (kN/m²) Sangat lunak 0 – 2 0 - 25 Lunak 2 – 5 25 - 50 Sedang 5 – 10 50 - 100 Teguh 10 – 20 100 - 200 Sangat Teguh 20 – 30 200 - 400 Keras > 30 >400
Korelasi  N-SPT  untuk  menentukan  berat volume tanah (γ)
Tanah Pasir (non-kohesif) Tabel 6. Korelasi N-SPT dengan  untuk Pasir
Compactness Relative density (%) SPT N (blows per ft) Angle of Internal friction (deg) Unit weight Moist (pcf) Submerged (pcf) Sangat lepas 0-15 0-4 <28 <100 <100 Lepas 18-35 5-10 28-30 95- 125 55-65 Sedang 38-65 11-30 31-38 110- 130 66-70 Padat 68-85 31-50 37-41 110- 140 65-85
Sangat padat 86-100 >51 >41 >130 >75 Tanah Lempung (Kohesif)
Tabel 7. Hubungan N-SPT terhadap kekuatan
tanah lempung N-SPT blows- feet Konsistensi Qu (unconfined compresive strength) ton/ft²  sat kN/m³ < 2 Sangat lunak <0.25 16-19 2-4 Lunak 0.25-0.50 16-19 4-8 Sedang 0.50-1.00 17-20 8-15 Teguh 1.00-2.00 19-22 15-30 Sangat Teguh 2.00-4.00 19-22 >30 Keras >4.00 19-22 Parameter elastis berbagai jenis tanah
Tabel 8. Parameter elastis tanah
Type of Soil Young’s modulus, Es Poisson’s ratio MN/m² Lb/in² Pasir lepas 10.35- 24.15 1500-3500 0.20-0.40 Pasir setangah lepas 17.25- 27.60 2500-4000 0.25-0.40 Pasir padat 34.50- 55.20 5000-8000 0.30-0.45 Pasir berlumpur 10.35- 17.25 1500-2500 0.20-0.40 Pasir dan kerikil 69.00- 172.50 10000- 25000 0.15-0.35 Lempung lunak 2.07- 5.18 300-750 0.20-0.50 Lempung sedang 5.18- 10.35 750-1500 Lempung padat 10.35- 24.15 1500-3500

## 1.4. Uji Beban Statik (Loading Test)
a. Jenis-Jenis Beban Statik (Loading Test) Ada dua jenis loading test , yaitu:
1. Static  load  test : compression,  tension dan lateral.
2. Dynamic  load  test:  Pile  Driving Analysis.
Pile  load  test biasanya  dilakukan  dengan dua alternatif yaitu:
1. Test/unused pile, failure tes t (dilakukan hingga mengalami keruntuhan).
2. b Test  on  a  working  pile  (used  pile),
200%  design  capacity. Tiang  yang telah  diuji  dipilih  di  lokasi  yang terdekat  dengan  penyelidikan  tanah, hasil dari pengujian beban ini berupa:
a) Indikasi  dari  daya  dukung  batas yang terjadi.
b) Indikasi  dari  penurunan  yang terjadi.
Tujuan Loading  Test  untuk  mengetahui hubungan antara beban dan penurunan pondasi akibat beban rencana.
b. Interpretasi  Pengujian  Pembebanan Lateral Metode Davisson (1972)
Didalam metode Davisson (1972), metode batas offset mungkin yang terbaik yang dikenal secara  luas  (Salgado,  Rodrigo,  1999).  Metoda ini telah diusulkan oleh Davisson sebagai beban yang  sesuai  dengan  pergerakan  dimana melebihi  tekanan  elastis  (yang  diasumsikan sebagai kolom yang berdiri bebas) dengan suatu nilai 0,15 inchi dan suatu faktor sepadan dengan ukuran  diameter  tiang  yang  dibagi  oleh  120. Kegagalan  beban  didefinisikan  sebagai  beban yang  mendorong  untuk  membentuk  sebuah deformasi yang sama pada penyajian akhir dari tekanan tiang elastis dan sebuah deformasi yang sejajar  dari  pencerminan  tekanan  tiang  elastis untuk prosentase diameter tiang. Hubungan ini dituliskan sebagai berikut: X = 0,15 + (D/120) 2.31 Sf = ∆ + 0,15 + (D/120) 2.32 Seperti  yang  terlihat  pada  Gambar  7,
bahwa  garis  tekanan  elastis  pada  tiang  dapat diperoleh dari persamaan deformasi elastis dari suatu  tiang,  yang  mana  diperoleh  dari persamaan elastis :
 = Q x L A x E 2.33 Dimana : Sf : defleksi pada kondisi kegagalan D : diameter tiang
Q : beban yang diterapkan L : panjang tiang E : modulus elastisitas dari tiang A : luas dari tiang
Gambar 5. Grafik  hubungan  beban  dengan daya dukung dan defleksi metode Davisson

## III. METODE PENELITIAN

## 3.1 Sumber Data
Sumber  data  dalam  penelitian  hanya menggunakan  data  sekunder.  Data  sekunder diambil  dari  beberapa  pihak  yang  terdiri  atas data hasil penyelidikan tanah (data sondir) dan data properties tiang bor Proyek Proyek Lavish Kemang  Residence  Jakarta  Selatan,  serta  data pembanding  atau  literatur  yang  berhubungan dengan penelitian.
3.2 Data Perhitungan Analitis
3.2.1 Data Properties Pondasi tiang bor
Data  pondasi  tiang  bor  dan  pembebanan dengan nomor tiang BP-434, dengan data-data sebagai berikut:
a.  Panjang pondasi tiang bor (L)  :  16,5 m b.  Diameter pondasi tiang bor (B)  :  800 mm c.  Tinggi muka casing terhadap
tanah asli (e) :  0,2 m d.  Mutu beton (f’c) :  30 e.  Beban horizontal (100%) :  15 ton
Untuk lebih jelasnya, dapat dilihat pada

## 3.2. Data Pembebanan
Rencana pembebanan terbagi atas 4 siklik ( cycle ), sebagai berikut:
Tabel  9. Variasi  siklik  dan  pembebanan
rencana Siklik Pembebanan Rencana (% dari beban horizontal) Siklik 1 0 25 50 25 0 Siklik 2 0 50 75 100 50 0 Siklik 3 0 50 100 125 150 75 0 Siklik 4 0 50 100 150 170 180 190 200 150 100 50 0
a. Data Parameter Tanah
Dari  data  sekunder  penyelidikan  tanah Proyek  Apartement  The  Lavis  Jakarta  titik DB-4, diketahui data karakteristik dan parameter tanah sebagai berikut:
1) Data Laboratorium
Hasil  pengujian  parameter  tanah  di laboratorium sebagai berikut:
Tabel 10. Data hasil uji laboratorium No. Parameter Nilai 1. Berat isi tanah (  ) 1,48  ton/m³  -  1,58  ton/m³ (ambil 1,50 ton/m³) 2. Kadar air (  ) 60% - 80% 3. Batas plastis 34% - 50% 4. Batas cair 67% - 102% 5. Angka pori 1,65 – 2,25 6. Porositas 0,62 – 0,69 7. Kohesi (Co) 0,04 kg/cm² – 0,06 kg/cm² 8. Sudut geser dalam (  ) 3° - 4° 9. Kuat geser (Cu)
0,50 – 0,977 kg/cm²
Tabel 11 .  Data parameter tiap lapisan tanah
No. Parameter Lapisan Tanah I II III IV 1. Berat jenis tanah
(  ) (ton/m 3 ) 1,50 1,50 1,50 1,50 2. Tinggi lapisan (z) (m) 5 3 5 3,5 3. N-SPT 6 3,5 22,5 50 4. Kohesi (C u ) (ton/m 2 ) 4 1 14 20 5. Sudut  geser  (  ) ( 0 ) 29 27 34 50

## 3.3 Tahapan Penelitian
Tahapan  penelitian  dapat  digambarkan dalam diagram alir penelitian sebagai berikut:
Gambar 6. Diagram alir tahapan penelitian

## IV. HASIL DAN PEMBAHASAN
4.1 Hasil Perhitungan
a. Perhitungan  Daya  Dukung  Lateral
Pondasi Tiang Bor Metode Broms (1964)
1) Menentukan Kriteria Tiang Kepala Terjepit atau Tiang Kepala Bebas Berdasarkan data properties pondasi tiang bor,  tinggi  muka  casing  terhadap  muka  tanah (e) sebesar 20 cm (0,2 m), maka pondasi tiang bor adalah tiang dengan kepala bebas ( free end pile ), karena tinggi muka casing terhadap muka tanah (e) < 60cm.

## 2) Menentukan Kriteria Tiang Panjang atau
Tiang Pendek
a) Menentukan  modulus  elastisitas  tiang
(EP)
EP   =   4.700  f’c =   4.700  30 =   4700 x 5,477 =   25.742,96 MPa EP  = 2.574.296 Ton/m²
b) Menentukan  momen  inersia  pondasi tiang bor (IP) IP  = 1 64 x π x 𝐵 4 = 1 64 x 3,14 x 0,8 4
= 0,020 m 4 3) Menentukan  modulus  subgrade  tanah dalam arah horizontal Diketahui bahwa N-SPTrata-rata
kedalaman  16.5  meter  sebesar  50  pukulan, maka nilai Cu dapat dicari dengan menggunakan grafik konversi N-SPT – Cu pada gambar 9., sebagai berikut:
Gambar 7. Grafik konversi N-SPT – Cu
Diketahui bahwa nilai konversi
N-SPTrata-rata  50  pukulan  ke  Cu  sebesar  25 ton.m 2 atau  2,5  kg/cm 2 .  Perhitungan  modulus subgrade tanah (Ks), yaitu:
Ks  =  K 1 /1,5 =  3,8/ 1,5 Ks  =  2,53 kg/cm³  2.533 Ton/m³
4) Menentukan  kriteria  tiang  panjang  atau tiang pendek menggunakan faktor kekakuan R
R   = √ Ep x Ip Ks x B 4 = √ 2.574.296 x 0,020 2.533,33 x 0,8 4 = √ 51.733,05 x 0,020 2.026,67 4 =
√ 25,53 4
R   =
2,25 meter
Diketahui nilai R = 2,25 meter, untuk jenis tiang:
Tiang pendek   =   L ≥ 2R = L ≥ 2(2,25) =   16,5 ≥ 4,50…gunakan
Tiang panjang   =   L ≤ 0,35R = L ≤ 0,35(2)
= 16,5 ≤  0,790 5) Menentukan  koefisien  tegangan  tanah lateral aktif (Kp) Diketahui bahwa N-SPTrata-rata kedalaman  16,5  meter  sebesar  50  pukulan, maka nilai  dapat dicari dengan menggunakan grafik  konversi  N-SPT  –  pada  gambar  10, sebagai berikut:
Gambar 8. Konversi N-SPT - 
Diketahui, bahwa nilai konversi N-SPTrata- rata  50  pukulan  ke  sebesar  50 0 ,  maka perhitungan  koefisien  tegangan  tanah  lateral aktif (Kp), sebagai berikut:
Kp   =  tan² (45 +  /2)
=   tan² (45 + 50/2) =   tan² (70)
Kp   =   1,105
b. Daya Dukung Lateral Pondasi tiang bor
Daya  dukung  lateral  pondasi  tiang  bor sebagai berikut:
Hu   = 0.5 x γ x L 3 x B x Kp ( e + L )
= 0.5 x 1,50 x 16,5 3 x 0,8 x 1,105
( 0,2 + 16,5 ) = 2.979,42 16,7
Hu   =   178,41 Ton Jadi, daya dukung lateral pondasi pondasi tiang bor berdasarkan perhitungan menggunakan metode Broms sebesar
178,41 Ton. Sedangkan daya dukung ijin lateral pondasi pondasi tiang bor, sebagai berikut:
Ha   = Hu Sf = 178,41
2,5
Ha  =  71,36 Ton
Jadi,  daya  dukung  ijin  lateral  pondasi pondasi  tiang  bor  sebesar  71,36  Ton. Untuk
mengetahui  apakah  daya  dukung  lateral tersebut  mampu  menahan  beban  lateral  yang direncanakan,  dapat  dilihat  pada  grafik perbandingan  beban  lateral  –  daya  dukung dengan variasi beban lateral.
Gambar 9. Grafik perbandingan beban lateral  –  daya  dukung  dengan metode Broms (1964)
Perhitungan  Defleksi  Pondasi  Tiang  Bor Metode Broms (1964)
a)  Defleksi dengan Beban Lateral  25% (3,75 Ton)
Y 25 = H ( e+ z f ) 3 3 E p  Ip = 3.75 ( 0,2+ 1,4R ) 3
3 x 2.574.296,02 x 0,020 dengan,
R = 2,25 meter
= 3,75 ( 3,35 ) 3
155.199,2
= 140,98 155.199,2
Y 25 = 0,00091m  0,91 mm b)  Defleksi dengan Beban Lateral  50% (7,5 Ton)
y 50 = H ( e+ z f ) 3 3 E p  Ip = 7,5 ( 0,2+ 1,4R ) 3 3 x 2.574.296 x 0,020 , dengan
R = 2,25 meter
= 7,5 ( 3,35 ) 3 155.199,2
= 281,97 155.199,2 y 50 = 0,00183 m  1,83 mm c)  Defleksi dengan Beban Lateral  75%
(11,25 Ton)
y 75 = H ( e+ z f ) 3 3 E p  Ip = 11,25 ( 0,2+ 1,4R ) 3 3 x 2.574.296 x 0,020 , dengan
R = 2,25 meter
= 11,25 ( 3,35 ) 3 155.199,2 = 422,95 155.199,2
y 75 =   0,00274 m  2,74 mm d)  Defleksi dengan Beban Lateral  100%
(15 Ton)
y 100 = H ( e+ z f ) 3 3 E p  Ip
= 15 ( 0,2+ 1,4R ) 3
3 x 2.574.296 x 0,020 , dengan
R = 2,25 meter
= 15 ( 3,35 ) 3 155.199,2 = 563,93 155.199,2 y 100 =   0,00365 m  3,65 mm
e)  Defleksi dengan Beban Lateral  125% (18,75 Ton)
y 125 = H ( e+ z f ) 3 3 E p  Ip = 18,75 ( 0,2+ 1,4R ) 3
3 x 2.574.296 x 0,020 , dengan
R = 2,25 meter
= 18,75 ( 3,35 ) 3 155.199,2 = 704,91 155.199,2 y 125 =   0,00456 m  4,56 mm
f)   Defleksi dengan Beban Lateral  150%
(22,5 Ton)
y 150 = H ( e+ z f ) 3 3 E p  Ip = 22,5 ( 0,2+ 1,4R ) 3 3 x 2.574.296 x 0,020 , dengan
R = 2,25 meter
= 22,5 ( 3,35 ) 3 155.199,2
= 845,90 155.199,2
y 150 =   0,00548 m  5,48 mm
g)  Defleksi dengan Beban Lateral  170%
(25,5 Ton)
y 170 = H ( e+ z f ) 3 3 E p  Ip = 25,5 ( 0,2+ 1,4R ) 3 3 x 2.574.296 x 0,020 , dengan
R = 2,25 meter = 25,5 ( 3,35 ) 3 155.199,2 = 958,68 155.199,2 y 170 =   0,00621 m  6,21 mm
h)  Defleksi dengan Beban Lateral 180%
(27 Ton)
y 180 = H ( e+ z f ) 3 3 E p  Ip = 27 ( 0,2+ 1,4R ) 3
3 x 2.574.296 x 0,020 , dengan
R = 2,25 meter
= 27 ( 3,35 ) 3 155.199,2
= 1.015,08 155.199,2 y 180 =   0,00657 m  6,57 mm
i)   Defleksi dengan Beban Lateral  190%
(28,5 Ton) y 190 = H ( e+ z f ) 3 3 E p  Ip
= 28,5 ( 0,2+ 1,4R ) 3
3 x 2.574.296 x 0,020 , dengan
R = 2,25 meter = 28,5 ( 3,35 ) 3 155.199,2
= 1.071,47 155.199,2 y 190
= 0,00694m  6,94 mm j)   Defleksi dengan Beban Lateral 200%
(30 Ton)
y 200 = H ( e+ z f ) 3 3 E p  Ip = 30 ( 0,2+ 1,4R ) 3 3 x 2.574.296 x 0,020 , dengan
R = 2,25 meter = 30 ( 3,35 ) 3 155.199,2
= 1.127,86 155.199,2
y 200 =   0,00730 m  7,30 mm
Tabel 11. Hasil perhitungan defleksi pondasi
tiang bor metode Broms (1964) % Beban Lateral Defleksi (mm) Defleksi yang diijinkan (mm) Hasil 25 0,91 25,4 Ok/Aman 50 1,83 25,4 Ok/Aman 75 2,74 25,4 Ok/Aman 100 3,65 25,4 Ok/Aman 125 4,56 25,4 Ok/Aman
150 5,48 25,4 Ok/Aman 170 6,21 25,4 Ok/Aman 180 6,57 25,4 Ok/Aman 190 6,94 25,4 Ok/Aman 200 7,30 25,4 Ok/Aman Setelah  didapatkan  nilai  defleksi  tiap variasi  pembebanan,  selanjutnya  nilai  defleksi tersebut akan dimasukkan ke dalam tiap siklik pengujian, sebagai berikut:
Tabel 14. Defleksi dalam tiap siklik pengujian pondasi bor BP-434 Siklik Pembebanan Rencana (% dari beban horizontal) Siklik 1 0 25 50 25 0 Defleksi 0 0,91 1,83 0,91 0 Siklik 2 0 50 75 100 50 0 Defleksi 0 1,83 2,74 3,65 1,83 0 Siklik 3 0 50 100 125 150 75 0 Defleksi 0 1,83 3,65 4,56 5,48 2,74 0 Siklik 4 0 50 100 150 170 180 190 Defleksi 0 1,83 3,65 5,48 6,21 6,57 6,94 Siklik 4 (lanjutan) 200 150 100 50 0 Defleksi 7,30 5,48 3,65 1,83 0

## 4.1.3  Intrepretasi  Daya  Dukung  Lateral Metode Davisson (1972)
Hasil uji pembebanan lateral pondasi tiang bor  BP-434  pada  Proyek  Lavish  Kemang Residence Jakarta Selatan, sebagai berikut:
Tabel 15. Hasil uji pembebanan lateral pondasi tiang bor BP-434
Pembebanan (ton) Siklik 1 0 3.75 7.5 3.75 0 Statik (mm) 0 0.635 1.21 084 0.055 Pembebanan (ton) Siklik 2 0 7.5 11.25 15 7.5 0 Statik (mm) 0.55 1.245 2.15 3.175 2.615 0.23 Pembebanan (ton) Siklik 3 0 7.5 15 18.75 22.5 11.3 Statik (mm) 0.23 1.785 2.39 4.65 6.75 5.65 Pembebanan (ton) Siklik 4 0 7.5 15 22.5 22.5 27 28.5 30 22.5 15 7.5 0 Statik (mm) 1.08 2.79 4.88 7.23 8.31 8.85 9.44 10.3 09.56 8.47 6.11 1.54

## a) Menghitung garis parallel BC (garis x)
Diketahui  :
Diameter  pondasi  tiang  bor  (B)  =  800  mm (31,50 inch), maka garis x sebagai berikut:
X =  0,15 + D 120 =  0,15 + 31,50 120
= 0,15 + 0,2625
X = 0,4125 inch  10,48 mm
b) Menggambar grafik Davisson (1972) Setelah diketahui hasil defleksi lateral test dan  garis  x,  maka  dapat  dibuat  grafik intrepretasi loading  test metode  Davisson (1972):
Gambar 10. Grafik Intrepretasi Daya Dukung Lateral Metode Davisson (1972) Dari gambar 10 diatas bahwa berdasarkan grafik intrepretasi lateral test pondasi bor BP- 434  menggunakan  metode  Davisson  (1972) diketahui daya dukung lateral (Qu) sebesar 40 ton.  Daya  dukung  lateral  (Qu)  berdasarkan metode Davisson (1972) tersebut mampu/aman untuk  menahan  beban  lateral  sebesar  30  ton (100%).

## 4.2 Pembahasan
4.2.1  Analisis  Perbandingan  Daya  Dukung Lateral  Metode  Broms  (1964)  dengan
Metode Davisson (1972) Dari analisis daya dukung lateral berdasarkan  metode  Broms  (1964)  dengan metode  Davisson  (1972)  diatas,  maka  dapat dibuat  analisis  perbandingan  daya  dukung lateral pondasi tiang bor, sebagai berikut:
Tabel 16. Perbandingan  daya  dukung  lateral pondasi  tiang  bor  antara  metode Broms  (1964)  dengan  metode
Davisson (1972) Beban Lateral Rencana Daya Dukung Lateral (Ton) % Selisih Metode Broms Metode Davisson 15 Ton 71,36 40 78,40 30 Ton 71,36 40 78,40
Gambar 11. Grafik perbandingan daya dukung  lateral  antara  metode Broms  (1964)  dengan  metode Davisson (1972)
Dari  tabel  16  dan  gambar  13  diatas, diketahui bahwa daya dukung lateral berdasarkan  metode  Broms  (1964)  sebesar 71,36  Ton,  sedangkan  perhitungan  daya dukung lateral dengan metode Davisson (1972) sebesar  40  Ton.  Perhitungan  daya  dukung lateral dengan metode Broms (1964) lebih besar 31,36  Ton  atau  78,40%  dari  perhitungan  daya dukung  lateral  (Qu)  dengan  metode  Davisson (1972).
4.2.2  Analisis  Perbandingan  Defleksi  Antara Metode  Broms  (1964)  dengan  Hasil  Uji Statik
Dari analisis defleksi berdasarkan metode
Broms dan defleksi hasil uji statik diatas, maka dapat  dibuat  analisis  perbandingan  defleksi pondasi tiang bor, sebagai berikut:
Gambar 12. Grafik  perbandingan  defleksi antara  metode  broms  (1964) dengan  perhitungan  hasil  uji statik siklik 1.
Dari  gambar  12  diatas,  diketahui  bahwa total defleksi metode Broms sebesar 3,65 mm, sedangkan total defleksi hasil uji statik sebesar 2,74  mm.  Selisih  perhitungan  defleksi metode Broms  lebih  besar  0,91  mm  atau  sebesar 33,21% dari perhitungan defleksi hasi uji statik.
Gambar 13. Grafik  perbandingan  defleksi antara  metode  broms  (1964) dengan  perhitungan  hasil  uji statik siklik 2
Dari  gambar  13  diatas,  diketahui  bahwa total defleksi metode Broms sebesar 10,05 mm,
sedangkan  total  defleksi  perhitungan  hasil  uji statik sebesar 9,47 mm. Selisih defleksi metode Broms lebih besar 0,58 mm atau sebesar 6,12% dari perhitungan defleksi hasil uji statik.
Gambar 14. Grafik  perbandingan  defleksi antara  metode  broms  (1964) dengan  perhitungan  hasil  uji statik siklik 3
Dari  gambar  14  diatas,  diketahui  bahwa total defleksi metode Broms sebesar 18,26 mm, sedangkan  total  defleksi  perhitungan  hasil  uji statik  sebesar  21,41  mm.  Selisih  defleksi metode Broms lebih kecil 3,15 mm atau sebesar 14,71%  dari  perhitungan  defleksi  hasil  uji statik.
Gambar 15. Grafik  perbandingan  defleksi antara  metode  broms  (1964) dengan  perhitungan  hasil  uji statik siklik 4
Dari gambar 15 diatas, diketahui bahwa
total defleksi metode Broms sebesar 46,98 mm, sedangkan  total  defleksi  perhitungan  hasil  uji statik  sebesar  69,41  mm.  Selisih  defleksi metode  Broms  lebih  kecil  22,43  mm  atau sebesar 32,32% dari perhitungan defleksi hasil uji statik.

## V. KESIMPULAN
Kesimpulan  dari  penelitian  yaitu  daya dukung  ijin  lateral  pondasi  tiang  bor
berdasarkan  metode  Broms  (1964)  sebesar 71,36 Ton. Defleksi total tiang bor berdasarkan metode  Broms  (1964)  :  untuk siklik  1  sebesar 3,65  mm,  untuk  siklik  2  sebesar  10,05  mm, untuk  siklik  3  sebesar  18,26  mm,  dan  untuk siklik 4 sebesar 46,98 mm.
Daya dukung lateral tiang bor berdasarkan perhitungan  statik  menggunakan  metode Davisson (1971) sebesar 40 Ton. Daya dukung ijin  lateral  berdasarkan  metode  Broms  (1964) lebih besar 78,40% dibandingkan daya dukung lateral berdasarkan metode Davisson (1972).
Perbandingan  defleksi  total  tiang  bor sebagai  berikut  :  untuk  siklik  1  defleksi  total berdasarkan metode Broms (1964) lebih besar 33,21%  dibandingkan  perhitungan  hasil  uji statik, untuk siklik 2 defleksi total berdasarkan metode  Broms  (1964)  lebih  besar  6,12% dibandingkan  dengan  perhitungan  hasil  uji statik, untuk siklik 3 defleksi total berdasarkan metode  Broms  (1964)  lebih  kecil  14,71% dibandingkan  perhitungan  hasil  uji  statik,  dan untuk siklik 4 defleksi total berdasarkan metode Broms (1964) lebih kecil 32,32% dibandingkan perhitungan hasil uji statik.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] B. M. Das, “Mekanika Tanah (Prinsip- prinsip Rekayasa Geoteknik,” Penerbit Erlangga , pp. 1–300, 1995. [2] H. C. Hardiyatmo, “Teknik Fondasi 2,” p. 275, 2008. [3] Peck,  B.R.,  Hanson,  W.E.,  and
Thornburn,  T.H;  “Teknik  Fondasi, Terjemahan  Muslikh”;  Yogyakarta: Gadjah Mada University Press; 1996.
[4] Schmertmann,  J.H;  “ Static  Cone  to Compute  Settlement  Over  Sand”;
USA: ASCE Journal of The Soil Mech. And  Foundation  Division.  Vol.  96. No. SM3. Pp. 1011-1043; 1970.
[5] Terzaghi, K., dan Peck, R; “ Theoritical
Soil  Mechanic ”;  New  York:    John Willey & Sons; 1948.
[6] Tomlinson,  M.J.;  “ Pile  Design  and
Construction  Practice ”;  USA:    The
Garden City Press; 1994