## ANALISIS TANAH DISPERSIF TERHADAP FONDASI DRILLED SHAFT DENGAN METODE CASING
Chelvyn Christson Immanuel 1 , dan Chaidir Anwar Makarim 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta Email: chelvyn20@gmail.com
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta Email: chaidir259@gamil.com

## ABSTRAK
Tanah  dispersif  merupakan  tanah  yang  secara  struktural  tidak  stabil  dan  mudah  runtuh  atau  terurai bahkan  pada  kondisi  air  yang  diam.  Sementara  itu  fondasi drilled  shaft merupakan  fondasi  yang dilakukan  dengan  pengecoran  di  tempat.  Dengan  kata  lain,  fondasi  drilled  shaft  sangat  dipengaruhi oleh kondisi tanah dan metode pelaksanaan yang dilakukan. Sehingga keberadaan tanah dispersif akan mempengaruhi  fondasi drilled  shaft jika  dilakukan  dengan  metode  pelaksanaan  yang  tidak  sesuai. Kesalahan  metode  pelaksanaan  terhadap  kondisi  tanah  dapat  menyebabkan  dengan  mudah  fondasi drilled  shaft  mengalami  kecacatan.  Untuk  mendeteksi  kecacatan  dilakukan  pengujian  daya  dukung seperti pile driving analyzer test dan static load test , dan terhadap keutuhan tiang seperti pile integrity test . Pada skripsi ini akan dibahas mengenai pengaruh tanah dispersif terhadap daya dukung tanah dan keutuhan fondasi drilled shaft jika metode yang dilakukan dengan casing yang tidak menahan hingga lapisan  tanah  dispersif  berdasarkan  data-data  penyelidikan  tanah,  pengujian  dan  laporan  harian  pada proyek hotel di Sumatra Barat. Selain itu juga akan dibahas mengenai pengaruhnya durasi konstruksi dari  laporan  harian  terhadap  kecacatan  tiang,  dan  diberikan  juga  metode  pelaksanaan  yang  sesuai untuk tanah dispersif.
Kata kunci: tanah dispersif, drilled shaft , daya dukung tanah, keutuhan tiang

## 1. PENDAHULUAN

## Latar belakang
Fondasi drilled  shaft merupakan  salah  satu  jenis  fondasi  yang  dicor  di  tempat  sehingga  konstruksi  fondasi drilled shaft sangat  dipengaruhi  oleh  kondisi  tanah  dan  metode  pelaksanaannya.  Tanah  dispersif  merupakan  tanah  yang mudah terurai bahkan kondisi air yang diam dan juga merupakan salah satu kondisi tanah yang dapat menyebabkan kecacatan tiang. Penggunaan casing merupakan salah satu metode untuk menahan tanah runtuh selama pelaksanaan konstruksi namun panjang casing harus mencapai kedalaman lapisan tanah dispersif.
Seringkali untuk melakukan pengawasan terhadap pekerjaan yang telah dilakukan maka perlu dilakukan pengujian terhadap fondasi drilled shaft yang telah dibuat. Uji ini dilakukan dengan 2 metode yaitu metode statis dengan static loading test dan metode dinamik dengan pile dynamic analyzer (PDA) test dan pile integrity test . Static load test dan PDA test dilakukan  untuk  mengetahui  daya  dukung  aksial  tiang  sedangkan pile  integrity  test dilakukan  untuk mengetahui keutuhan tiang. Dari ketiga uji ini biasanya dilakukan analisis terhadap tiang untuk menentukan apakah tiang tersebut diterima atau ditolak.
Pada proyek  hotel  di  Sumatra  barat  ini  diduga  memiliki  tanah  dispersif  sepanjang  tiang  dilihat  dari  penyelidikkan tanah. Namun dalam pelaksanaanya hanya menggunakan casing sebagian yaitu panjang casing hanya 8 m. Melalui studi  pada  kasus  tanah  dispersif  akan  dilakukan  pembacaan  terhadap static  load  test dan  PDA test untuk menunjukkan tanah dispersif mempunyai mempengaruhi daya dukung aksial tiang. Sedangkan pembacaan terhadap pile  integrity  test untuk  mengetahui  jenis-jenis  kecacatan  yang  disebabkan  oleh  tanah  dispersif  yang  berdampak langsung pada daya dukung aksial tiang tersebut.

## Tanah dispersif
Menurut para ahli, tanah dispersif adalah tanah yang mudah terurai bahkan pada kondisi air yang diam. Pada tanah dispersif,  mudah  sekali  terjadi  erosi  saat  dilakukan  penggalian  terbuka.  Pasir,  kerikil  dan  beberapa  lanau  yang memiliki plastisitas rendah dapat digolongkan sebagai tanah dispersif karena non kohesi atau memiliki kohesi yang rendah.  Namun  juga  ada  beberapa clay (lempung)  yang  dapat  digolongkan  menjadi  tanah  dispersif  walaupun memiliki kohesi yang tinggi.
Lempung  ini  mudah terurai karena adanya  kadar  mineral sodium  yang cukup tinggi. Sifat dari sodium  yang dapat menyebabkan tanah lempung terurai jika adanya kontak dengan air. Saat kondisi kering (tanpa adanya air), sodium bereaksi dengan tanah lempung dan  meningkatkan daya  tarik  menarik antar partikel dalam tanah tersebut. Namun saat  kondisi  basah,  sodium  melepaskan  daya  tarik  menarik  pada  tanah  lempung  karena  sodium  lebih  aktif  untuk bereaksi dengan air.
Konstruksi pada tanah caving atau squeezing
Sebuah lubang dikatakan memiliki tanah caving apabila dinding tanah runtuh sebelum atau selama pengecoran dan dapat bercampur dengan beton. Peristiwa ini terjadi khususnya pada tanah pasir dibawah muka air tanah. Sedangkan squeezing mengacu  pada  dinding  tanah  yang  menekan  kedalam  lubang  baik  selama  atau  setelah  pengeboran  dan seringkali terjadi pada tanah clay dan silt atau tanah dengan tingkat organik tinggi. Dengan  kata lain tanah caving atau squeezing dapat disebabkan oleh tanah dispersif.
Kedua  kondisi  ini  menyebabkan necking pada  lubang  (pengurangan  lokal  pada  diameternya).  Dua  metode  yang umum  digunakan  untuk  mencegah  terjadinya  masalah  ini  yaitu  dengan  menggunakan casing atau  menggunakan drilling fluid ( slurry ) dan kedua metode ini seringkali dipadukan untuk mengatasi masalah stabilitas pada tanah.

## Metode casing
Metode casing dapat dilakukan dengan 2 cara yaitu: dengan permanent casing yaitu tidak menarik kembali casing yang  telah  tertanam  dalam  lubang  dan temporary  casing ,  yaitu  dilakukan  penarikan  terhadap casing bersamaan dengan proses pengecoran. Casing digunakan  untuk  menahan lubang dinding tanah sehingga  mencegah runtuhnya tanah selama pelaksanaan terutama selama pengecoran.

## Metode basah
Metode  basah  biasanya  dilakukan  pada  tanah  yang  memiliki  muka  air  tanah  yang  tinggi  dan  pada  lubang  tanah tersebut  tidak  dapat  dilakukan dewatering .  Karena  pada  metode  ini  memiliki  muka  air  tanah  tinggi  dan menggunakan slurry (campuran  air  dan bentonite )  sehingga  sering  disebut  metode  basah.  Penggunaan slurry dimaksudkan  untuk  mencegah  rembesan  air  pada  dinding  lubang  tanah  yang  dapat  menyebabkan  dinding  tanah runtuh  karena  adanya  tekanan  hidrostatis  air.  Saat  lubang  diisi  dengan slurry dan  elevasi slurry di  lubang  lebih tinggi  dibandingkan  air  tanah  di  dalam  tanah  sekitar  lubang,  terdapat  gradien  hidraulik  diantara  cairan  di  dalam lubang dan tanah sekitar yang akan mendorong slurry untuk merembes ke tanah sekitar.

## Static load test
Cara  yang  paling  sesuai  untuk  menentukan  kapasitas  tekan  ultimit  untuk  fondasi  dalam  adalah  dengan  melakukan simulasi prototipe di lapangan pada fondasi  yang telah jadi dan dibebani secara perlahan-lahan  hingga  mengalami kegagalan.  Metode  ini  dikenal  sebagai static  load  test .  Terdapat  metode-metode  lain  yang  dapat  menentukan kapasitas  ultimit  secara  tidak  langsung  namun  kurang  akurat  dibandingkan  metode  ini.  Metode  kerja  dan perlengkapan untuk static load test telah distandardisasi pada ASTM D1143.
Pile driving analyzer test (pda test )
PDA test merupakan salah satu pengujian dinamik dengan menggunakan wave analysis method dan sering disebut re-strike test sesuai dengan sifat pengujiannya yang melakukan pemukulan ulang fondasi tiang yang diuji. Analisa data  PDA  dilakukan  dengan  prosedur case  method ,  yang  meliputi  pengukuran  data velocity (kecepatan)  dan force (gaya)  selama  pelaksanaan  pengujian  ( re-strike )  dan  perhitungan  variabel  dinamik  secara real  time untuk mendapatkan gambaran tentang daya dukung pondasi tiang tunggal.

## Pile integrity test
Pile  integrity  test merupakan  salah  satu  metode  untuk  menilai  kondisi  poros  dan  untuk  mengetahui  keutuhan  / integritas luas dan volume fondasi tiang dengan menganalisa kemungkinan adanya retakan atau necking yang terjadi pada  fondasi  dalam.  Biaya  efektif  dan  tidak  terlalu  memakan  waktu.  Tes  ini  didasarkan  pada  teori  perambatan gelombang.  Saat  berlangsungnya pile  integrity  test menghasilkan  gelombang  tekan  yang  bergerak  ke  bawah tumpukan pada kecepatan gelombang konstan (mirip dengan apa yang terjadi dalam pengujian high-strain dynamic test ).  Perubahan  luas  penampang  seperti  pengurangan  diameter  atau  materi  seperti  kekosongan  dalam  beton menghasilkan refleksi gelombang.

## Daya dukung aksial fondasi drilled shaft
Daya dukung aksial tiang tunggal suatu fondasi merupakan hasil penjumlahan daya dukung pada dua bagian fondasi yaitu daya dukung selimut dan daya dukung ujung dan dapat dinyatakan dengan persamaan berikut:
𝑸 𝒖 = 𝑸 𝒔 + 𝑸 𝒃 (1)
𝑸 𝒂𝒍𝒍 = 𝑸𝒖 𝑺𝑭 (2)
dengan: Q s = Daya dukung selimut (kN), Q b = Daya dukung ujung (kN), Q u = Daya dukung tanah ultimit (kN), Q all = Daya dukung tanah ijin (kN), dan SF = Faktor keamanan

## Daya dukung selimut
Daya dukung selimut merupakan daya dukung yang berasal dari gesekan atau tahanan sepanjang fondasi dan dapat dinyatakan dengan persamaan berikut:
𝑸 𝒔 = 𝝅𝑫 ∑ 𝒇 𝒊 𝑳 𝒊 (3)
dengan: D = Diameter drilled shaft (m), f i = Tahanan selimut drilled shaft (kN/m 2 ), dan L i = Tebal lapisan (m)

## Tahanan selimut di tanah kohesif
Persamaan berikut merupakan metode α untuk evaluasi terhadap tahanan selimut drilled shaft di tanah kohesif pada kedalaman z:
𝒇 𝒔 =  𝜶𝒔 𝒖 ≤  𝟐𝟔𝟎 𝒌𝑷𝒂 (4)
dengan: α = Faktor adhesi empirikal terhadap kuat geser tak teralir, s u = Kuat geser tak teralir pada kedalaman z (kN/m 2 )
FHWA mengusulkan persamaan ini sebagai nilai dari α :
𝜶 = 𝟎. 𝟓𝟓 − 𝟎. 𝟏 ( 𝒔𝒖 𝒑𝒂 − 𝟏. 𝟓) ; 𝟎. 𝟒𝟓 ≤ 𝜶 ≤ 𝟎. 𝟓𝟓 (5)
𝜶 = 𝟎 pada kedalaman, 𝒛  ≤ 𝟏. 𝟓 𝒎 dan 𝒛  ≤ 𝑳 − 𝑫 (6)
dengan: p a = Tekanan atmosfer = 100 kPa

## Tahanan selimut di tanah non kohesif
Persamaan berikut merupakan metode β untuk evaluasi terhadap tahanan selimut drilled shaft di tanah non kohesif pada kedalaman z:
𝒇 𝒔 = 𝜷𝝈′ 𝒗 ≤  𝟐𝟎𝟎 𝒌𝑷𝒂 (7)
dengan: β = Faktor friksi, σ’ v = Tegangan efektif vertikal tanah pada kedalaman z (kN/m 2 )
FHWA mengusulkan persamaan berikut sebagai nilai dari β :
untuk sand dengan 𝑁 60 < 15 , 𝛽 = 𝑁60 15 (1.5 − 0.245𝑧 0.5 ) ; 0.25 ≤ 𝛽 ≤ 1.20 (8)
untuk sand dengan 𝑁 60 ≥ 15 , 𝛽 = 1.5 − 0.245𝑧 0.5 ; 0.25 ≤ 𝛽 ≤ 1.80 (9) untuk gravelly sand , 𝛽 = 2.0 − 0.15𝑧 0.75 ; 0.25 ≤ 𝛽 ≤ 1.80 (10) untuk gravel , 𝛽 = 3.4𝑒 −0.085𝑧 ; 0.25 ≤ 𝛽 ≤ 3.0 (11)

## Daya dukung ujung
Daya dukung ujung merupakan daya dukung yang berasal dari tahanan ujung fondasi dan dapat dinyatakan dengan persamaan berikut:
𝑄 𝑏 = 𝑞 𝑏 𝐴 𝑏 (12)
dengan: q b = Tahanan ujung drilled shaft (kN/m 2 ), A b = Luas penampang drilled shaft (m 2 )
Tahanan ujung di tanah kohesif
Berdasarkan  FHWA, persamaan berikut digunakan untuk  menghitung tahanan  ujung drilled shaft di tanah  kohesif pada kedalaman z :
𝑞 𝑏 = 𝑁 ∗ 𝑐 𝑠̅ 𝑢 (13)
dengan: N* c = Faktor kapasitas, 𝑠̅ u = Kuat geser tak teralir antara ujung dan kedalaman 2 D di bawah ujung (kN/m 2 )

## Tahanan ujung di tanah non kohesif
Berdasarkan  FHWA,  persamaan  berikut  digunakan  untuk  menghitung  tahanan  ujung drilled  shaft di  tanah  non kohesif pada kedalaman z :
𝑞 𝑝 = 57.5𝑁 ̅ 60 ≤  2900 𝑘𝑃𝑎 (14)
dengan: 𝑁 ̅ 60 = N spt rata-rata antara ujung dan kedalaman 2 D di bawah ujung

## Parameter tanah
Perhitungan  daya  dukung  tanah  pada  pondasi drilled  shaft menggunakan  beberapa  korelasi  parameter  tanah berdasarkan hubungan empiris. Berikut adalah korelasi empiris baik dalam bentuk tabel, grafik dan persamaan yang digunakan untuk interpretasi hasil uji SPT:
1. Tanah  dapat  diklasifikasi  dengan  menggunakan  USCS  ( Unified  Soil  Classification  System )  menurut  sifatnya sebagai berikut. Kohesif: CH, CL, MH, ML, SC, GC dan non kohesif: GW, GP, GM, SW, SP, SM.
2. Berat  jenis  tanah:  parameter  yang  digunakan  pada  analisis  ini  adalah ϒ sat .  Penentuan ϒ sat diambil  berdasarkan hubungan klasifikasi tanah yang terdapat pada Tabel 1 sebagai berikut:
Tabel 1. Korelasi ϒ sat Terhadap Klasifikasi Tanah
(Sumber: Coduto, 2016)
Soil Classification Typical Unit Weight, ϒ sat (kN/m 3 ) Above Groundwater Below Groundwater GP - Poorly graded Gravel 17.5 - 20.5 19.5 - 22.0 GW - Well graded Gravel 17.5 - 22.0 19.5 - 23.5 GM - Silty Gravel 16.0 - 20.5 19.5 - 22.0 GC - Clayey Gravel 16.0 - 20.5 19.5 - 22.0 SP - Poorly graded Sand 15.0 - 19.5 19.0 - 21.0 SW - Well graded Sand 15.0 - 21.0 19.0 - 23.0 SM - Silty Sand 12.5 - 21.0 17.5 - 22.0 SC - Clayey Sand 13.5 - 20.5 17.5 - 21.0 ML - Low plasticity Silt 11.5 - 17.5 12.5 - 20.5 MH - High plasticity Silt 11.5 - 17.5 11.5 - 20.5 CL - Low plasticity Clay 12.5 - 17.5 11.5 - 20.5 CH - High plasticity Clay 12.5 - 17.5 11.0 - 19.5
3. Tahanan pada tanah kohesif biasanya hanya diambil berdasarkan nilai kohesinya oleh karena itu kuat geser ( s u ) pada  tanah  kohesif  adalah  sama  dengan  kohesinya.  Nilai s u dapat  diperoleh  dari  hubungan  nilai N spt pada Gambar 1.
Gambar 1. Hubungan N spt Terhadap S u pada Tanah Kohesif
(Sumber: Terzaghi dan Peck, 1967)
4. N 60 merupakan N spt yang  dikoreksi  terhadap  efisiensi  energi  pukulan  pada  berbagai  jenis hammer .  Koreksi empiris yang dianjurkan oleh Terzaghi dan Peck (1948) adalah sebagai berikut:
untuk 𝑁 𝑠𝑝𝑡 > 15 𝑁 60 = 15 + 1 2 (𝑁 𝑠𝑝𝑡 − 15) (15)
dengan: N spt = N spt lapangan (untuk 𝑁 𝑠𝑝𝑡 ≤ 15 tidak dikoreksi), N 60 = N spt koreksi hasil perhitungan empiris

## 2. METODOLOGI PENELITIAN

## Metode pengumpulan data
Pengumpulan  data  skripsi  ini  menggunakan  teknik  dokumentasi  yang  merupakan  salah  satu  metode  pengumpulan data  kualitatif  dengan  menganalisis  dokumen-dokumen  yang  dibuat.  Data  yang  dikumpulkan  meliputi  data  dari proyek  hotel  di  Sumatra  Barat  berupa  laporan  hasil  penyelidikan  tanah bore  log ,  laporan  harian  pelaksanaan  dan dokumen hasil pengujian lapangan seperti: PDA test , static load test dan pile integrity test .

## Metode analisis data
Analisis  dilakukan  dengan  program  microsoft  excel  untuk  membantu  pengolahan  data.  Studi  literatur  diperlukan sebelum  dilakukan  analisis  data  seperti  mencari  dasar-dasar  teori  dan  sumber  data  yang  baik  seperti  dari  buku referensi, jurnal penelitian, studi kasus, dan sebagainya untuk memperoleh rumus yang diperlukan untuk melakukan perhitungan daya dukung tekan, cara membaca hasil PIT dan metode pelaksaanaan pada fondasi drilled shaft

## 3. ANALISIS DAN PEMBAHASAN

## Perbandingan hasil daya dukung aksial
Perbandingan  hasil  daya  dukung  aksial  antara  perhitungan  manual  dan  hasil  PDA test ditunjukkan  pada  Tabel  2. Hasil  perbandingan  menyatakan  tiang  BP  246  dan  SP  76  dengan  diameter  0.8  m  memenuhi  sedangkan  BP  126 dengan  diameter  1.2  m  dari  hasil  PDA  test  lebih  rendah  dibandingkan  perhitungan  manual  yaitu  sekitar  70.8% sehingga memungkinkan terjadinya kegagalan.
Tabel 2. Perbandingan Daya Dukung Perhitungan Manual dan PDA Test PDA Test D (m) Qu (kN) Qa (kN) DB-1 Manual 0.8 5964 1988 BP 246 0.8 5424 2411 SP 76 0.8 7196 3198 DB-2 Manual 1.2 12629 4210 BP 126 1.2 6707 2981
Perbandingan hasil daya dukung aksial antara perhitungan manual dan hasil static load test ditunjukkan pada Tabel 4.13.  Berdasarkan  hasil  perbandingan  untuk  tiang  no.  BP  52  didapat  bahwa  hasil  static  load  test  lebih  rendah dibandingkan perhitungan manual baik pada data tanah bore log DB-1 yaitu sekitar 47.7% maupun bore log DB-2 sekitar 44.3% sehingga sangat memungkinkan kegagalan.
Tabel 3 Perbandingan Daya Dukung Perhitungan Manual dan Static Load Test Static Load Test D (m) Qu (kN) Qa (kN) DB-1 Manual 1.2 11097 3699 BP 52 1.2 3527 1763 DB-2 Manual 1.2 11928 3976 BP 52 1.2 3527 1763

## Hasil interpretasi pile integrity test
Dari hasil PIT terhadap 90 tiang dengan diameter 1.2 m, terdapat 24 tiang atau ± 26.7% yang dinyatakan memenuhi, karena  memiliki  nilai  BTA ≥ 80%,  memiliki  panjang  sesuai  dan  mutu  beton  memenuhi  karena  cepat  rambat gelombang ≥ 3700 m/s.Terdapat 34 tiang memiliki adanya perubahan impendasi dan mutu beton jelek ditunjukkan dengan cepat rambat gelombang < 3700 m/s. Terdapat 25 tiang yang memiliki panjang tiang yang tidak sesuai atau kurang  dari  asumsi  panjang  aktual.  Terdapat  4  tiang  yang  tidak  dapat  diinterpretasikan  dan  terdapat  3  tiang  yang mengalami necking dan masing-masing tiang ini memiliki BTA < 80%.

## Analisis pengaruh tanah dispersif terhadap keutuhan tiang
Menurunnya  kapasitas  tiang  disebabkan  oleh  tanah  dispersif  yang  mempunyai  dampak  terhadap  keutuhan  tiang. Hasil  PIT  menunjukkan  bahwa  terdapat  3  jenis  pembacaan  pada  PIT  yang  mengindikasikan  tiang  mengalami kecacatan dan 3 jenis kecacatan tiang sebagai berikut:
1. Kualitas  mutu beton  yang tidak baik disebabkan oleh tanah  yang runtuh sebelum atau selama pengecoran dan bercampur dengan beton.
2. Panjang  tiang  yang  kurang  disebabkan  oleh  tanah  mengendap  dan  tidak  bercampur  dengan  beton  saat pengecoran. Tinggi endapan ini meliputi selisih antara panjang tiang rencana dan panjang tiang aktual.
3. Pengecilan  diameter  tiang  atau necking disebabkan  oleh  tanah  runtuh  selama  atau  setelah  pengecoran  dan menekan beton sehingga diameter berkurang.

## Analisis pengaruh kerusakan tiang terhadap daya dukung
Pada pengujian PIT, tiang BP 52 ini menunjukkan bahwa memiliki panjang tiang yang kurang. Hal ini menunjukkan bahwa kemungkinan besar terdapat endapan pada ujung tiang. Hasil perbandingan daya dukung antara manual dan static load test menunjukkan bahwa tiang ini tidak memenuhi kapasitas rencana bahkan < 50% dari kapasitas yang diharapkan.  Pada  Gambar  2.  menunjukkan  kurva  beban  terhadap  waktu  dan  penurunan  tiang  uji  BP  52.  Terlihat bahwa tiang mengalami penurunan ekstrim saat dibebankan lebih dari 300 ton.
Hal ini mungkin disebabkan oleh tanah runtuh dan mengendap sehingga ujung tiang pada endapan. Sedangkan pada hasil  perhitungan  daya  dukung  diketahui  daya  dukung  tiang  terutama  diberikan  oleh  ujung  tiang  karena  memiliki tanah dasar dengan nilai N spt yang tinggi.  Oleh karena itu panjang tiang sangat  mempengaruhi daya dukung tiang terutama  pada  tiang  yang  bergantung  pada  daya  dukung  ujungnya.  Dengan  kata  lain,  tiang  dengan  panjang  yang kurang harus ditolak.
Sedangkan  daya  dukung  tiang  pada  kecacatan  terjadi  akibat  mutu  beton  yang  kurang  baik  ataupun necking lebih bergantung kapasitas tiang itu sendiri dibandingkan daya dukung tanah. Karena selama besar beban yang diberikan tidak membuat tiang tersebut patah seharusnya tegangan beban dapat ditransfer dan ditahan oleh daya dukung tanah. Namun jika tiang tersebut patah, hal lain yang mempengaruhi adalah letak kerusakan tersebut karena panjang tiang untuk menerima tahanan selimut pun berkurang apalagi tahanan ujung bisa mencapai nol.
Gambar 2. Kurva Beban – Waktu – Penurunan Tiang No. BP 52 (Sumber: Dokumen Static Load Test Proyek Hotel di Sumatra Barat)

## Analisis pengaruh durasi konstruksi terhadap kerusakan tiang
Laporan harian menunjukkan lamanya waktu pengeboran, pemasangan tulangan, pemasangan tremie, waktu  tunggu datangnya beton dan lamanya pengecoran. Terdapat beberapa tiang  yang tidak  memiliki laporan harian seperti BP 35, BP 56, BP 58, dan BP 124 sehingga tidak dimasukkan dalam analisis ini.
Agar total durasi sama dengan durasi dari proses pengeboran hingga selesai pengecoran  maka  waktu tunggu tetap diperhitungkan seperti waktu tunggu beton. Waktu tunggu lain yaitu waktu tunggu untuk pemasangan tulangan yang mana diasumsikan merupakan durasi pengeboran. Pada Tabel 4. menunjukkan perbandingan jumlah tiang terhadap durasi  pengeboran,  pemasangan  tulangan,  pemasangan  tremie  hingga  menunggu  datangnya  beton,  lamanya pengecoran dan total durasi.
Tabel 4. Perbandingan Jumlah Tiang Terhadap Durasi Konstruksi
No. Tiang Durasi Pengeboran (Hari) Durasi Penulangan (Hari) Durasi Tremie + Tunggu Beton (Hari) Durasi Pengecoran (Hari) Total Durasi (Hari) <0.25 0.25-0.5 >0.5 <0.25 0.25-0.5 >0.5 <0.25 0.25-0.5 >0.5 <0.25 0.25-0.5 >0.5 <0.25 0.25-0.5 >0.5 1 Tiang Bagus 21 0 2 23 0 0 17 2 4 23 0 0 11 6 6 91% 0% 9%  100% 0% 0% 74% 9% 17%  100% 0% 0% 48% 26% 26% 2 Mutu Beton Tidak Bagus 30 0 2 32 0 0 26 4 2 32 0 0 15 13 4 94% 0% 6%  100% 0% 0% 81% 13% 6%  100% 0% 0% 47% 41% 13% 3 Panjang Tiang Kurang 21 0 3 24 0 0 13 3 8 24 0 0 5 8 11 88% 0% 13%  100% 0% 0% 54% 13% 33%  100% 0% 0% 21% 33% 46% 4 Necking 3 0 0 3 0 0 2
1 0 3 0 0 1 2 0 100% 0% 0%  100% 0% 0% 67% 33% 0%  100% 0% 0% 33% 67% 0%
Dari  hasil  perbandingan  diketahui  durasi  pemasangan  tremie  +  tunggu  beton  adalah  hal  utama  yang  menyebab runtuhnya tanah karena pada durasi > 0.5 hari lebih besar dibanding durasi jenis konstruksi lainnya. Oleh karena itu durasi  konstruksi  akan  diperhitungkan  hanya  berdasakan  durasi  pemasangan  tremie  +  tunggu  beton  yang  akan dibandingkan terhadap keutuhan tiang.
Pada  Gambar  3.  menunjukkan  cepat  rambat  akan  mengalami  penurunan  ketika  durasi  konstruksi  semakin  lama. Pada Gambar 4. menunjukkan grafik tingginya endapan terhadap durasi konstruksi pada tiang dengan panjang tiang kurang.  Pada  gambar  ini  menunjukkan  2  garis  tren  yang  berarti  kemungkinan  terdapat  2  zona  tanah,  garis  tren pertama  pada  tanah  yang  mengalami  runtuh  banyak  terhadap  waktu  dan  garis  tren  kedua  pada  tanah  yang mengalami runtuh sedikit terhadap waktu. Masing-masing garis tren menunjukkan semakin lama durasi konstruksi maka semakin banyak tanah yang runtuh dan menjadi endapan.
Gambar 3. Grafik Hubungan Cepat Rambat Terhadap Durasi Konstruksi
Gambar 4. Grafik Hubungan Tinggi Endapan Terhadap Durasi Konstruksi
[CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] 0 5 10 15 20 25 3000 3100 3200 3300 3400 3500 3600 3700 D ur asi Tre m ie + T ung gu B e ton (Jam ) WS (m/s) [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] [CELLRANGE] 0 5 10 15 20 25 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2 D ur asi Trr e m ie + T ung gu B e ton (Jam ) Tinggi Endapan (m) Garis Tren 1 Garis Tren 2
Pada  Gambar  5.  menunjukkan  grafik  BTA  terhadap  durasi  kontruksi  pada  tiang  yang  mengalami necking .  Dari grafik ini didapat bahwa nilai BTA akan semakin kecil jika durasi konstruksi semakin lama.
Gambar 5. Grafik Hubungan BTA Terhadap Durasi Konstruksi
Analisis metode pelaksanaan drilled shaft terhadap tanah dispersif
Pada  proyek  ini  menggunakan casing dengan  panjang  8  m  sedangkan  diketahui  dari  penyelidikkan  tanah  bahwa tanah  memiliki  muka  air  tanah  yang  tinggi  dan  terdapat  tanah  dispersif  di  sepanjang  tiang.  Tanah  yang  runtuh diduga merupakan tanah pada kedalaman yang tidak ditahan casing karena tidak menggunakan full casing . Hal ini lah yang menjadi penyebab utama mengapa banyak tiang yang mengalami 3 jenis kecacatan tersebut.
Selain  tidak  menggunakan full  casing panjang  tiang  yang  kurang  diduga  disebabkan  pada  saat  akhir  pengeboran tidak dilakukan pembersihan lubang. Pembersihan harus dilakukan dengan alat pembersih khusus (cleaning bucket) dengan  ukuran  yang  sesuai  dengan  lubang  bor.  Untuk  memastikan  bahwa  lubang  tersebut  sudah  bersih,  maka sebelum dan sesudah pembersihan harus dilakukan pengukuran kedalaman dasar lubang bor dengan menggunakan pita ukur.
Namun jika terjadi necking di daerah yang ditahan oleh temporary casing . Ada kemungkinan bahwa saat penarikkan casing bersamaan  pengecoran,  tanah  runtuh  dan  menekan  beton  yang  belum  memadat.  Ini  juga  merupakan  salah satu kelemahan dari penggunaan temporary casing . Namun jika menggunakan permanent casing merupakan metode yang kurang ekonomis karena casing yang tertanam tidak digunakan lagi. Permanent casing juga mengurangi friksi selimut antara tiang dan tanah sekitar tiang.
Metode casing dapat dipadukan dengan metode basah jika penarikkan full casing memakan waktu. Metode basah ini menggunakan slurry ,  yaitu  campuran  air  dan bentonite atau polymer biasanya  juga  digunakan  untuk  menjaga stabilitas  tanah  pada  muka  air  tanah  yang  tinggi. Slurry dapat  menahan  rembesan  air  atau  tekanan  hidrostatis  air yang menyebabkan tanah runtuh. Namun diperlukan campuran agar massa jenis slurry lebih besar dibandingkan air tanah  namun  tidak  melebihi  massa  jenis  bubur  beton.  Agar  beton  tidak  bercampur  dengan slurry dan  tidak menghasilkan mutu beton yang rendah.
Jika  tiang  terindikasi  mengalami defect (kerusakan)  harus  dipertimbangkan  untuk  diterima  jika  hasil  perbaikan memenuhi syarat, atau ditolak dan tiang baru harus bangun. Pertimbangan ini pengaruh oleh besarnya kerusakan dan letak kerusakan. Kerusakan ini mempengaruhi daya dukung yang diberikan oleh tanah maupun kapasitas dari tiang tersebut. Semakin dangkal letak kerusakan tiang berarti semakin kecil daya dukung yang akan diberikan oleh tanah jika tiang tersebut patah.

## 4. KESIMPULAN
Dari hasil analisis pengaruh tanah dispersif terhadap keutuhan dan daya dukung fondasi drilled shaft dengan metode casing , dapat disimpulkan bahwa:
1. Tanah  dispersif  dapat  menyebabkan  kerusakan  tiang  seperti  penurunan  mutu  beton,  perpendekkan  panjang tiang, dan pengecilan diameter tiang ( necking ).
2. Meningkatnya durasi konstruksi sekitar lebih dari 6 jam maka akan menyebabkan peningkatan kerusakan tiang.
[CELLRANGE]
[CELLRANGE]
[CELLRANGE] 0 2 4 6 8 10 0 20 40 60 80 100 D ur asi Tre m ie + T ung gu B e ton (Jam ) BTA (%)
3. Dalam melakukan pelaksanaan konstruksi harus mengetahui kedalaman lapisan tanah dispersif sehingga dapat menggunakan casing dengan panjang yang tepat.
4. Pengaruh  kerusakan  tiang  paling  besar  yaitu  sekitar  <50%  terhadap  daya  dukung  fondasi  adalah  pengurangan panjang  tiang  akibat  endapan  tanah  dispersif  pada  dasar  tiang.  Hal  ini  dikarenakan  fondasi  didesain  terutama berdasarkan daya dukung ujung.

## DAFTAR PUSTAKA
ASTM  D1143-07  Standard  Test  Methods  for  Deep  Foundations  Under  Static  Axial  Compressive  Load. American Standard Testing and Material.
Coduto, D.P., W.A. Kitch, and M.R. Yeung (2016). Foundation Design: Principles and Practices (Third Edition) . Pomona, California: Pearson.
FHWA-CFL/TD-08-008 Drilled Shaft Axial Capacity Effects Due to Anomalies . U.S. Department of Transportation Federal Highway Administration.
FHWA-NHI-10-016  Drilled  Shaft:  Construction  Procedures  and  LRFD  Design  Methods .  U.S.  Department  of Transportation Federal Highway Administration.
Terzaghi, Karl and Ralph B. Peck. (1967). Soil Mechanics in Engineering Practice 2 nd Editon. Wiley.