## ANALISIS PERBANDINGAN PENGGUNAAN GROUND ANCHOR DENGAN TIANG BOR PADA FONDASI RAFT DALAM MENAHAN BEBAN TARIK
Victor Richard Lee 1 dan Alfred Jonathan Susilo 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta, Indonesia vrichardlee@gmail.com
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta, Indonesia alfred@ft.untar.ac.id
Masuk: 30-12-2023, revisi: 12-01-2024, diterima untuk diterbitkan: 06-02-2024

## ABSTRACT
Tensile loads can occur due to various factors, one of which is due to earthquakes and wind. The tensile load acting on the building will be resisted by foundations such as ground anchors and bored pile. In this study, an analysis was carried out to design the tensile bearing capacity of ground anchors and bored pile as a barrier to tensile forces on buildings.  The  load  used  in  designing  ground  anchors  and  bored  pile  is  the  reaction  of  a  33-story  building.  The analysis is carried out on the bearing capacity of the ground anchor with bored pile that will be installed on the raft foundation according to the position of the column point. The result of the analysis is a design comparison between ground anchor and bored pile in terms of dimension and bearing capacity. The analysis found that bored piles require a shallower soil depth than ground anchors to achieve bearing capacity according to the building's tensile reaction. However, in terms of the components in the ground anchor that contribute to the tensile bearing capacity, the ground anchor is superior in terms of tensile capacity per depth to bored pile.
Keywords: Ground anchor; bored pile foundation; tensile bearing capacity; dimension; tensile load

## ABSTRAK
Beban tarik dapat terjadi akibat berbagai faktor, salah satunya akibat gempa dan angin. Beban tarik yang bekerja pada bangunan akan ditahan oleh fondasi seperti ground anchor dan tiang bor. Pada penelitian ini, dilakukan analisis untuk mendesain daya dukung tarik ground anchor maupun tiang bor sebagai penahan gaya tarik pada bangunan. Beban yang digunakan dalam mendesain ground anchor dan tiang bor adalah reaksi dari bangunan 33 lantai. Kondisi muka air tanah pada lokasi bangunan berada pada permukaan tanah karena terletak di pinggir pantai. Analisis dilakukan terhadap daya dukung ground anchor dengan tiang bor yang akan dipasangkan pada fondasi raft sesuai dengan posisi titik kolom. Hasil analisis merupakan perbandingan desain antara ground anchor dengan tiang bor secara dimensi dan daya  dukung.  Dari  hasil  analisis,  didapatkan  bahwa tiang  bor membutuhkan  kedalaman  tanah  yang  lebih  dangkal daripada ground anchor untuk mencapai daya dukung sesuai reaksi tarik bangunan. Namun secara komponen pada ground anchor yang berkontribusi kepada daya dukung tarik, ground anchor lebih unggul secara kapasitas tarik per kedalaman daripada tiang bor.
Kata kunci: Ground anchor ; fondasi tiang bor; daya dukung; dimensi; beban tarik

## 1. PENDAHULUAN
Beban  angin dan  beban gempa  merupakan  beban yang  tidak  dapat diabaikan dalam  merancang  struktur  bangunan bertingkat tinggi. Kedua beban tersebut memiliki kesamaan yaitu dapat membuat fondasi bangunan mengalami gaya tarik  (Hutabarat,  2001).  Gaya  tarik  yang  terjadi  pada  fondasi  bangunan  merupakan  salah  satu  aspek  yang  harus diperhatikan karena dapat membuat bangunan menjadi terangkat.
Dalam  penelitian  ini  akan  digunakan  studi  kasus  dimana  bangunan  terletak  pada  suatu  lahan  dimana  posisi  tanah kerasnya terletak di kedalaman yang relatif dangkal sehingga digunakan sistem fondasi raft . Sistem fondasi raft dapat meratakan  beban  bangunan  ke  area  yang  lebih  luas  di  permukaan  tanah  sehingga  mengurangi  risiko  penurunan bangunan  yang  berlebih  dan  kerusakan  bangunan  ketika  penurunan  tidak  merata  (Terenggana,  2014).  Namun kekurangan  sistem raft adalah  minimnya  daya  dukung  tarik.  Oleh  karena  itu,  biasanya  digunakan  tiang  sebagai penahan gaya tarik pada sistem fondasi raft . Tetapi penggunaan tiang yang hanya sebatas sebagai penahan gaya tarik tidak begitu efisien secara biaya dan waktu. Selain itu, ada masalah tertentu dimana kedalaman tanah keras berada sangat dangkal sehingga penggunaan fondasi tiang terutama tiang pancang akan sangat terbatas dan sulit. Salah satu alternatif yaitu menggunakan ground anchor sebagai penahan gaya tarik pada bangunan.
Penelitian ini bertujuan untuk mencari perbandingan kapasitas tarik antara fondasi tiang bor dengan ground anchor sebagai  penahan  gaya  tarik  pada  fondasi raft .  Selain  secara  kapasitas  tarik,  perbandingan  dilakukan  terhadap kedalaman dan dimensi antara ground anchor dengan tiang bor. Penelitian akan dilakukan dengan pengolahan data tanah untuk mendapat parameter-parameter tanah yang digunakan untuk perancangan fondasi. Kemudian, dilakukan pengolahan data reaksi bangunan sehingga didapatkan gaya tarik yang terjadi pada bangunan. Lalu akan dilakukan perhitungan kapasitas tarik dari fondasi tiang bor dan ground anchor dan kemudian dilakukan pendesainan terhadap dimensi dan kedalaman sesuai dengan gaya tarik yang terjadi.

## Ground anchor (GA)
Ground anchor adalah suatu elemen yang berisi tendon baja yang di grouting pada tanah. Elemen tersebut dipasang pada tanah atau batuan untuk mentransfer gaya tarik ( tensile force ) yang diterima oleh ground anchor ke tanah. Tiga bagian umum dari ground anchor yaitu kepala angkur ( anchor head ), panjang bebas tendon baja ( free length ) dan panjang grouting untuk mengikat tendon baja dengan tanah ( fixed length ). Bagian-bagian ground anchor yang lebih rinci ditunjukkan pada Gambar 1. Biasanya pada bagian free length dibungkus dengan pipa plastik supaya mencegah terkontaminasi dengan material grouting atau tanah (Susanto & Susilo, 2022). Ada 2 penerapan/jenis ground anchor yang bergantung pada tujuan pemakaian yaitu angkur sementara ( temporary anchor ) dengan umur layanan ≤ 2 tahun dan angkur permanen ( permanent anchor ) dengan umur layanan > 2 tahun (Badan Standardisasi Nasional, 2017).
Gambar 1. Bagian-bagian dari ground anchor (Choi et al., 2013)
Perhitungan kapasitas tarik yang dimiliki oleh ground anchor bergantung pada jenis tanah yang berada di daerah fixed length . Untuk perhitungan kapasitas tarik ground anchor dihitung dengan metode SNI 8460:2017. Untuk kondisi fixed length terletak pada tanah kohesif dapat menggunakan Persamaan 1. Untuk kondisi fixed length terletak pada tanah non-kohesif dapat menggunakan Persamaan 2.
R ult = ∝ .A s .L s .S u(ave) (1)
R ult = σ' v .A s .L s .K s (2)
dengan R ult = kapasitas tarik ground anchor (kN), ∝ = faktor adhesi tergantung kuat geser tak terdrainase tanah,   A s = luas selimut fixed length (m 2 ), L s = panjang fixed length , S u(ave) = kuat geser tak terdrainase tanah rata-rata, σ' v = tegangan efektif vertikal tanah (kN/m 2 ), dan K s = koefisien angkur yang dapat dilihat dari Tabel 1.
Tabel 1. Koefisien angkur (K s ) (SNI 8460:2017)
Tipe Tanah Kepadatan Tanah Lepas (Loose) Kompak (Compact) Padat ( Dense) Lanau Nonplastis 0,1 0,4 1 Pasir halus 0,2 0,6 1,5 Medium Sand 0,5 1,2 2 Pasir kasar , kerikil 1 2 3

## Tiang bor
Fondasi tiang bor ( bored pile ) adalah salah satu tipe fondasi dalam yang dibuat langsung di tanah dari hasil pengeboran tanah,  pemasangan  tulangan  dan  pengecoran  beton.  Ada  beberapa  jenis  tiang  bor  yang  diklasifikasikan  menurut bentuknya yaitu tiang bor yang berporos lurus ( straight shaft ), tiang bor yang ujungnya membesar menyerupai seperti bel ( belled shaft ), tiang bor yang ujungnya membesar menyerupai seperti trapesium ( enlarged base ), dan tiang bor yang  berporos  lurus  ( straight  shaft )  ditanam  dalam  lapisan  batuan  (Das,  2011).  Jenis-jenis  tiang  bor  menurut bentuknya ditunjukkan pada Gambar 2.
Gambar 2. Jenis tiang bor menurut bentuk (Das, 2011)
Perhitungan daya dukung tarik tiang bor terdiri dari daya dukung selimut tiang bor (Q s ) dan berat sendiri tiang bor (W p ). Berat sendiri tiang bor dapat dihitung dengan Persamaan 3.
𝑊 𝑝 = 𝐵𝐽 𝐵𝑒𝑡𝑜𝑛 × 𝑉 𝑡𝑖𝑎𝑛𝑔 (3)
dengan 𝑊 𝑝 = berat sendiri tiang bor (kN), 𝐵𝐽 𝐵𝑒𝑡𝑜𝑛 = berat jenis beton (24 kN/m 3 ), dan 𝑉 𝑡𝑖𝑎𝑛𝑔 = volume tiang bor (m 3 ). Untuk perhitungan daya dukung  selimut tiang bor dihitung dengan metode O’Neill & Reese (1999). Daya dukung selimut tiang bor dengan metode O’Neill & Reese dapat diperoleh dari Persamaan 4-8.
𝑄 𝑠 =  𝛴 (𝑝 ∆𝐿 𝑓 𝑠 ) (4)
𝑓 𝑠 = 𝛽𝜎 𝑣 ′ ≤ 200 𝑘𝑃𝑎 (5)
β = (1 − sin 𝜙)( 𝜎 𝑝 ′ 𝜎 𝑣 ′ ) sin 𝜙 tan 𝜙 ≤ 𝐾 𝑝 tan 𝜙 (6)
𝜎 𝑝 ′ = 0,47(𝑁 60 ) 𝑚 𝑃 𝑎 (7)
𝐾 𝑝 = tan 2 (45° + 𝜙 2 ) (8)
dengan 𝑄 𝑠 = daya dukung selimut tiang bor (kN), 𝑝 = keliling penampang tiang (m), ∆𝐿 = panjang tiang (m), 𝑓 𝑠 = gesekan selimut tiang (kN/m 2 ), 𝛽 = faktor tegangan efektif menjadi tegangan selimut, 𝜎 𝑣 ′ = tegangan vertikal efektif tanah (kN/m 3 ), 𝜙 = sudut geser tanah (°), 𝜎 𝑝 ′ = tegangan pasif tanah (kN/m 2 ), 𝐾 𝑝 = koefisien tekanan pasif Rankine , 𝑁 60 = nilai NSPT terkoreksi 60%, 𝑚 = 0,6 untuk pasir bersih dan 0,8 untuk pasir kelanauan dan 𝑃 𝑎 = tekanan atmosfer (100 kN/m 2 ).
Fondasi raft
Fondasi Raft adalah  fondasi yang  berbentuk  seperti  pelat  lantai  yang  menahan  lebih  dari  satu  kolom.  Fondasi raft dapat meliputi semua luas bangunan. Fondasi raft digunakan ketika tanah dasarnya memiliki daya dukung yang rendah atau beban dari kolom lebih besar dari 50% dari luas bangunan ditutupi oleh fondasi tapak konvensional (Bowles, 1997). Jenis-jenis fondasi raft ditunjukkan pada Gambar 3.
Gambar 3. Jenis fondasi raft (Das, 2011)
Daya dukung tekan fondasi raft dihitung dengan metode Meyerhoff (1936) yang sama seperti untuk fondasi dangkal yang  hanya  diubah  luasan  penampang  fondasi  dangkal  menjadi raft (Das,  2011).  Daya  dukung  tekan  fondasi raft dengan metode Meyerhoff (1936) dapat diperoleh dari Persamaan 9-20.
𝑞 𝑢 = 𝑐′𝑁 𝑐 𝐹 𝑐𝑠 𝐹 𝑐𝑑 𝐹 𝑐𝑖 + 𝑞𝑁 𝑞 𝐹 𝑞𝑠 𝐹 𝑞𝑑 𝐹 𝑞𝑖 + 1 2 𝛾𝐵𝑁 𝛾 𝐹 𝛾𝑠 𝐹 𝛾𝑑 𝐹 𝛾𝑖 (9)
𝑁 𝑞 = 𝑡𝑎𝑛 2 (45 + 𝜙 ′ 2 )𝑒 𝜋𝑡𝑎𝑛𝜙′ (10)
𝑁 𝑐 = (𝑁 𝑞 − 1)𝑐𝑜𝑡𝜙′ (11)
𝑁 𝛾 = 2(𝑁 𝑞 + 1)𝑡𝑎𝑛𝜙′ (12)
𝐹 𝑐𝑠 = 1 + ( 𝐵 𝐿 )( 𝑁 𝑞 𝑁 𝑐 ) (13)
𝐹 𝑞𝑠 = 1 + ( 𝐵 𝐿 )𝑡𝑎𝑛𝜙 ′ (14)
𝐹 𝛾𝑠 = 1 − 0,4( 𝐵 𝐿 )) (15)
𝐹 𝑐𝑑 = 𝐹 𝑞𝑑 − 1 − 𝐹 𝑞𝑑 𝑁 𝑐 𝑡𝑎𝑛𝜙′ (16)
𝐹 𝑞𝑑 = 1 + 2 𝑡𝑎𝑛 𝜙′(1 − 𝑠𝑖𝑛𝜙 ′ ) 2 ( 𝐷 𝑓 𝐵 ) (17)
𝐹 𝛾𝑑 = 1 (18)
𝐹 𝑐𝑖 = 𝐹 𝑞𝑖 = (1 − 𝛽° 90° ) 2 (19)
𝐹 𝛾𝑖 = (1 − 𝛽° 𝜙′ ) 2 (20)
dengan 𝑞 𝑢 = daya dukung  tekan fondasi raft (kN/m 2 ), 𝑐′ = kohesi tanah (kN/m 2 ), 𝑁 𝑐 , 𝑁 𝑞 , 𝑁 𝛾 = faktor daya dukung, 𝐹 𝑐𝑠 , 𝐹 𝑞𝑠 , 𝐹 𝛾𝑠 =  faktor  bentuk fondasi, 𝐹 𝑐𝑑 , 𝐹 𝑞𝑑 , 𝐹 𝛾𝑑 =  faktor kedalaman  fondasi  (m), 𝐹 𝑐𝑖 , 𝐹 𝑞𝑖 , 𝐹 𝛾𝑖 =  faktor  kemiringan beban, 𝑞 = tegangan efektif tanah di dasar fondasi (kN/m 2 ), 𝛾 = berat jenis tanah (kN/m 3 ), 𝐵 = lebar fondasi (m), 𝜙 ′ =  sudut  geser  efektif  tanah  (°), 𝐿 =  panjang  fondasi  (m), 𝐷 𝑓 =  kedalaman  dasar  fondasi raft (m)  dan 𝛽 =  sudut kemiringan beban terhadap sumbu vertikal (°).

## 2. METODE PENELITIAN
Secara garis besar prosedur yang dilakukan dalam penelitian ini digambarkan pada Gambar 4. Uraian dari diagram alir tersebut adalah sebagai berikut:
1. Tahap  awal  dari  penelitian  dimulai  dengan  mengumpulkan  data  tanah  dan  data  bangunan  yang  akan digunakan dalam penelitian.
1. Tahap berikutnya adalah melakukan studi literatur mengenai struktur fondasi raft , ground anchor , tiang bor serta karakteristik dari parameter tanah dan struktur.
2. Lalu dilakukan pengolahan data tanah yang telah didapat, jika tidak ada nilai parameter yang diperlukan akan digunakan nilai tipikal dan korelasi parameter tanah dari berbagai sumber.
3. Langkah berikutnya adalah mengolah data reaksi tarik bangunan yang telah didapat.
4. Kemudian dilakukan pengecekan kapasitas tekan fondasi raft .
5. Selanjutnya dilakukan perhitungan daya dukung tarik tiang bor dan kapasitas tarik ground anchor .
6. Analisis yang dilakukan ialah membandingkan kapasitas tarik dan dimensi ground anchor dengan tiang bor, sehingga dapat diketahui perbandingan daya dukung dan  dimensi antara ground anchor dengan  tiang bor pada fondasi raft .
7. Tahapan terakhir adalah membuat kesimpulan dari hasil penelitian ini dan saran untuk penelitian yang akan datang.

## Gambar 4. Diagram alir penelitian

## Parameter tanah desain
Parameter tanah desain diperoleh dari grafik komposit hasil plot parameter tanah yang diperoleh dari data penyelidikan tanah di lapangan, data uji laboratorium dan juga korelasi parameter tanah. Dari grafik tersebut kemudian dicari rata- ratanya sehingga diperoleh parameter tanah desain. Parameter tanah desain diberikan pada Tabel 2-3.
Tabel 2. Parameter tanah desain bagian I
Kedalaman (m) Jenis Tanah
Konsistensi  NSPT Dr γsat (kPa) 0 5 Pasir Berbatu Very Dense 40 0,76 21 5 10 Pasir Berbatu Dense 36 0,72 20 10 16 Pasir Berbatu Very Dense 52 0,8 22 16 20 Batu Hard 60 0,8 24

## Tabel 3. Parameter tanah desain bagian II
Kedalaman (m)  ф' (⁰)  E (MPa) μ 𝜼 𝒉 (kPa) G(kPa) 0 5 40 60 0,2 15000 25000 5 10 38 54 0,15 15000 23478,26 10 16 42 66 0,15 17000 28695,65 16 20 44 66 0,15 18000 28695,65

## Data perhitungan dan pembebanan
Bangunan yang akan dianalisis memiliki 33 lantai termasuk dak atap. Tinggi bangunan  keseluruhan adalah 128 m dengan  jarak  antar  lantai  4  m.  Letak  bangunan  berada  di  Nusa  Tenggara  Timur.  Untuk  jarak  antar  kolom  secara horizontal sebesar 8 m dan secara vertikal sebesar 6 m. Denah tipikal lantai ditunjukkan pada Gambar 5. Tiang bor dan ground anchor diasumsikan terletak tepat di bawah kolom seperti yang ditunjukkan pada Gambar 6.
Gambar 5. Denah tipikal lantai 2-32
Gambar 6. Denah fondasi raft dengan tiang bor atau ground anchor
Reaksi  tarik  terbesar  bangunan  terjadi  pada  saat  beban  gempa  bekerja  sedangkan  reaksi  tekan  terbesar  bangunan terjadi  pada  kombinasi  pembebanan.  Fondasi raft akan  menerima  seluruh  reaksi  tekan  akibat  kombinasi envelope sedangkan fondasi ground anchor dengan tiang bor akan menahan seluruh reaksi tarik akibat gempa dari bangunan. Besar reaksi bangunan yang akan dipakai sebagai acuan dibagi menjadi 2 sumbu yaitu sumbu X dan Y serta diambil reaksi terbesar setiap as bangunan. Reaksi bangunan yang akan dipakai sebagai acuan desain ditunjukkan pada Tabel 4-5.

## Tabel 4. Hasil reaksi bangunan pada sumbu X
As Gaya Tekan (Ton)  Gaya Tarik (Ton) ENV EQXP EQXN 1 1047,71 -172,71 -164,96 2 1376,80 -27,75 -16,60 3 1410,93 -11,60 -3,09 4 1415,29 -6,71 -1,02 5 1415,79 -3,26 -0,41 6 1415,77 0 0 7 1415,81 -3,18 -3,18 8 1415,41 -6,16 -6,16 9 1411,75 -7,59 -7,59 10 1388,52 3,16 0,89 11 1182,99 153,66 1,11 Tabel 5. Hasil reaksi bangunan pada sumbu Y As Gaya Tekan (Ton)  Gaya Tarik (Ton) ENV EQYP EQYN A 1019,45 -228,33 -228,33 B 1282,60 -26,93 -26,93 C 1415,33 -5,31 -5,31 D 1415,81 1,06 1,06 E 1303,68 18,95 18,95 F 1202,88 172,86 172,86

## Properti fondasi raft
Untuk perhitungan kapasitas tarik fondasi raft , dimensi fondasi raft sebesar 82 x 32 m dengan tebal 2 m. Dimensi fondasi raft diperbesar 1 m pada setiap sisinya agar dapat menyelimuti keseluruhan tiang pada titik kolom. Mutu beton fondasi raft sebesar 35 MPa.

## Properti fondasi tiang bor
Untuk  perhitungan  daya  dukung  tiang  bor,  diameter  tiang  bor  ditentukan  sebesar  0,5,  0,6,  0,8,  dan  1  m  dengan kedalaman yang disesuaikan dengan kebutuhan. Mutu beton tiang bor sebesar 25 MPa.

## Properti ground anchor
Untuk perhitungan daya dukung ground anchor , free length ditetapkan 5 m untuk strand tendon. Panjang fixed length diatur sesuai dengan kebutuhan tarik yang diperlukan. Untuk penentuan kekuatan strand dipakai dari buku FHWA- IF-99-015.  Namun  untuk  penelitian  ini  lebih  ditinjau  pada  kapasitas  tarik  yang  dimiliki grouting pada  jenis  tanah sepanjang fixed length . Diameter  lubang ground anchor dipakai 0,2 m sesuai dengan kemampuan alat pengeboran untuk ground  anchor pada  umumnya.  Namun  karena  diberi grouting bertekanan,  maka  material grout menyebar dengan asumsi hingga membentuk diameter grouting (D) 0,5 m.

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## Hasil pengecekan kapasitas tekan fondasi raft
Faktor keamanan ( safety factor ) dipakai sebesar 3 untuk kapasitas tekan fondasi raft (Badan Standardisasi Nasional, 2017). Hasil perhitungan kapasitas tekan fondasi raft dengan metode Meyerhoff (1936) ditunjukkan pada Tabel 6-7.
Tabel 6. Hasil perhitungan kapasitas tekan ultimit fondasi raft (q u ) dengan metode Meyerhoff (1936)
N q N c N y F cs F qs F ys F cd F qd F yd F ci = F qi F yi q u (kN/m 2 ) q u (ton/m 2 ) 64,20  75,31  109,41  1,33  1,33  0,84  1,01  1,01 1 1 1 18150,25 1815,02
Tabel 7. Hasil perhitungan kapasitas tekan allowable fondasi raft (q all ) dengan safety factor sebesar 3
q u (ton/m 2 ) Safety factor q all (ton/m 2 ) Luas fondasi raft (m 2 ) q all (ton) 1815,02 3 605,01 2624 1587541,71
Kemudian dilakukan pengecekan sederhana dimana  diambil reaksi tekan kolom terbesar yaitu 1415,81 ton dengan asumsi reaksi tekan kolom terbesar tersebut terjadi pada semua 66 titik kolom. Sehingga dihitung total reaksi tekan kolom yang akan bekerja pada fondasi raft seperti pada Tabel 8.
Tabel 8. Hasil perhitungan total reaksi tekan kolom pada fondasi raft Reaksi tekan kolom terbesar (ton) Titik kolom Total reaksi tekan kolom (ton) 1415,81 66 93443,20
Setelah itu, total reaksi tekan kolom sebesar 93443,20 ton dibandingkan dengan kapasitas tekan allowable fondasi raft sebesar 1587541,71 ton. Hasil perbandingan antara total reaksi tekan kolom dengan kapasitas tekan allowable fondasi raft terlihat bahwa fondasi raft mampu menahan seluruh reaksi tekan kolom dengan kondisi yang ekstrim sehingga tidak diperlukan fondasi tambahan pada fondasi raft . Kemudian dilakukan pengecekan tegangan yang terjadi pada fondasi raft dengan reaksi tekan akibat gempa arah X maupun Y. Perhitungan tegangan yang terjadi pada fondasi raft akibat reaksi tekan akibat gempa ditunjukkan pada Tabel 9-12.
Tabel 9. Tegangan yang terjadi pada fondasi raft akibat gempa arah X positif pada sumbu X
As Reaksi kolom (ton) Luas tributary fondasi raft (m 2 ) Tegangan fondasi raft (ton/m 2 ) 1 -172,71 12 -14,39 2 -27,75 24 -1,16 3 -11,60 48 -0,24 4 -6,71 48 -0,14 5 -3,26 48 -0,07 6 0 48 0 7 -3,18 48 -0,07 8 -6,16 48 -0,13 9 -7,59 48 -0,16 10 3,16 24 0,13 11 153,66 12 12,81
Tabel 10. Tegangan yang terjadi pada fondasi raft akibat gempa arah X negatif pada sumbu X As Reaksi kolom (ton) Luas tributary fondasi raft (m 2 ) Tegangan fondasi raft (ton/m 2 ) 1 -164,96 12 -13,75 2 -16,60 24 -0,69 3 -3,09 48 -0,06 4 -1,02 48 -0,02 5 -0,41 48 -0,01 6 0 48 0 7 -3,18 48 -0,07 8 -6,16 48 -0,13 9 -7,59 48 -0,16 10 0,89 24 0,04 11 1,11 12 0,09
Tabel 11. Tegangan yang terjadi pada fondasi raft akibat gempa arah Y positif pada sumbu Y As Reaksi kolom (ton) Luas tributary fondasi raft (m 2 ) Tegangan fondasi raft (ton/m 2 ) A -228,33 12 -19,03 B -26,93 24 -1,12 C -5,31 48 -0,11 D 1,06 48 0,02 E 18,95 24 0,79 F 172,86 12 14,40
Tabel 12. Tegangan yang terjadi pada fondasi raft akibat gempa arah Y negatif pada sumbu Y As Reaksi kolom (ton) Luas tributary fondasi raft (m 2 ) Tegangan fondasi raft (ton/m 2 ) A -228,33 12 -19,03 B -26,93 24 -1,12 C -5,31 48 -0,11 D 1,06 48 0,02 E 18,95 24 0,79 F 172,86 12 14,40
Jika diambil tegangan terbesar yang terjadi sebesar 14,40 ton/m 2 dibandingkan dengan kapasitas tekan  fondasi raft (q u ) sebesar 1815,02 ton/m 2 , fondasi raft tidak akan terjadi kemungkinan terguling atau terangkat akibat beban gempa pada bangunan.

## Hasil daya dukung tiang bor
Faktor keamanan ( safety factor ) dipakai sebesar 2,5 untuk daya dukung tarik tiang bor (Badan Standardisasi Nasional, 2017). Hasil perhitungan daya dukung tarik tiang bor dengan metode O’Neill & Reese (1999) ditunjukkan pada Tabel 13.
Tabel 13. Hasil perhitungan daya dukung tarik tiang bor (Q u & Q all ) dengan metode O’Neill & Reese, 1999
Diameter (m) Panjang Tiang (m) Metode O'Neill & Reese Q u (ton) Q all (ton) 0,5 6 65,99 26,40 8 89,62 35,85 14 192,44 76,98 0,6 6 79,87 31,95 8 108,45 43,38 14 232,51 93,00 0,8 6 108,30 43,32 8 147,02 58,81 14 314,23 125,69 1 6 137,64 55,06 8 186,79 74,72 14 398,07 159,23 18 562,05 224,82 23 796,42 318,57 28 1056,60 422,64 38 1637,73 655,09 58 3505,39 1402,40 78 6672,89 2669,15

## Hasil kapasitas tarik ground anchor
Faktor keamanan ( safety factor ) dipakai sebesar 3 untuk kapasitas tarik ground anchor (Badan Standardisasi Nasional, 2017). Hasil perhitungan kapasitas tarik ground anchor ditunjukkan pada Tabel 14 dengan panjang free length ground anchor yang dipakai sebesar 5 m.
Tabel 14. Hasil perhitungan kapasitas tarik ground anchor (Q ult & Q all ) dengan metode SNI 8460:2017
Kedalaman Tanah (m)
Metode SNI 8460:2017 Q ult (ton) Q all (ton) 10 63,62 21,21 12 118,75 39,58 18 352,96 117,65 22 572,56 190,85 27 921,27 307,09 42 2462,22 820,74 52 3901,86 1300,62 57 4745,38 1581,79 62 5671,36 1890,45 67 6679,81 2226,60

## Perbandingan ground anchor dengan tiang bor
Berdasakan daya dukung tarik tiang bor dan ground anchor yang sudah diperhitungkan, perbandingan kedalaman dari ground anchor dengan tiang bor berdasarkan reaksi tarik kolom akibat gempa diberikan pada Tabel 15-18.
Tabel 15. Perbandingan gempa arah X positif pada sumbu X
As Tarik (ton) Kedalaman GA (m) Q all GA (ton) Panjang & Diamater Tiang Bor Q all Tiang Bor (ton) 1 -172,71 22 -190,85 18 m & 1 m -225 2 -27,75 12 -39,58 8 m & 0,5 m -36 3 -11,60 10 -21,21 6 m & 0,5 m -26 4 -6,71 10 -21,21 6 m & 0,5 m -26 5 -3,26 10 -21,21 6 m & 0,5 m -26 6 0 - - - - 7 -3,18 10 -21,21 6 m & 0,5 m -26 8 -6,16 10 -21,21 6 m & 0,5 m -26 9 -7,59 10 -21,21 6 m & 0,5 m -26 10 3,16 - - - - 11 153,66 - - - - Tabel 16. Perbandingan akibat gempa arah X negatif pada sumbu X As Tarik (ton) Kedalaman GA (m) Qall GA (Ton) Panjang & Diamater Tiang Bor Q all Tiang Bor (ton) 1 -164,96 22 -190,85 18 m & 1 m -225 2 -16,60 10 -21,206 6 m & 0,5 m -26 3 -3,09 10 -21,206 6 m & 0,5 m -26 4 -1,02 10 -21,206 6 m & 0,5 m -26 5 -0,41 10 -21,206 6 m & 0,5 m -26 6 0 - - - - 7 -3,18 10 -21,206 6 m & 0,5 m -26 8 -6,16 10 -21,206 6 m & 0,5 m -26 9 -7,59 10 -21,206 6 m & 0,5 m -26 10 0,89 - - - - 11 1,11 - - - -

## Tabel 17. Perbandingan akibat gempa arah Y positif pada sumbu Y
As Tarik (ton) Kedalaman GA (m) Q all GA (ton) Panjang & Diamater Tiang Bor Q all Tiang Bor (ton) A -228,33 27 -307,09 23 m & 1 m -319 B -26,93 12 -39,58 8 m & 0,5 m -36 C -5,31 10 -21,21 6 m & 0,5 m -26 D 1,06 - - - - E 18,95 - - - - F 172,86 - - - - Tabel 18. Perbandingan akibat gempa arah Y negatif pada sumbu Y As Tarik (ton) Kedalaman GA (m) Q all GA (ton) Panjang & Diamater Tiang Bor Q all (ton) A -228,33 27 m -307,09 23 m & 1 m -319 B -26,93 12 m -39,58 8 m & 0,5 m -36 C -5,31 10 m -21,21 6 m & 0,5 m -26 D 1,06 - - - - E 18,95 - - - - F 172,86 - - - -
Gambar 7. Perbandingan ground anchor dengan tiang bor secara dimensi pada as a sumbu Y bangunan dengan gempa arah Y
Berdasarkan hasil perbandingan, diperoleh bahwa kedalaman yang dibutuhkan tiang bor lebih dangkal dibandingkan ground anchor untuk menopang reaksi tarik kolom. Hal tersebut bisa terjadi karena berbagai faktor sebagai berikut:
1. Kapasitas tarik ground anchor hanya mengandalkan fixed length sehingga panjang free length berkontribusi dalam menambah kedalaman keseluruhan dari ground anchor seperti yang ditunjukkan pada Gambar 7.
2. Daya dukung tarik tiang bor merupakan jumlah dari berat sendiri tiang bor dengan daya dukung selimut tiang bor.  Berat  sendiri  tiang  bor  lebih  berat  daripada  berat strand tendon ground anchor sehingga  nilai  daya dukung tiang bor lebih besar daripada kapasitas tarik ground anchor .

## 4. KESIMPULAN DAN SARAN
Berdasarkan analisis perbandingan yang telah dilakukan pada ground anchor dengan tiang bor dalam menahan gaya tarik bangunan, dapat diambil beberapa kesimpulan sebagai berikut:
1. Desain ground anchor dengan tiang bor pada tepi bangunan memliki kedalaman yang lebih panjang daripada yang berada pada tengah bangunan karena beban tarik akibat beban lateral lebih besar pada tepi bangunan.
2. Ground anchor membutuhkan  kedalaman  yang  lebih  besar  daripada  tiang  bor  karena ground  anchor membutuhkan free length .
3. Berdasarkan  kapasitas  tarik  per  kedalaman ground  anchor dengan  tiang, ground  anchor lebih  unggul daripada tiang bor dengan diameter grouting dengan tiang bor sebanding.
4. Berdasarkan  perbandingan  diameter grouting dengan  tiang  bor,  diameter  tiang  bor  tidak  memberikan penambahan daya dukung tarik yang signifikan dibandingkan dengan diameter ground anchor . Hal ini dapat dilihat ketika pada tepi kolom, diameter tiang bor dibutuhkan lebih besar 2 kali lipat dari diameter grouting untuk menahan beban kolom.
Ada beberapa saran dari penelitian sebagai berikut:
1. Jika ingin mengurangi kedalaman dari ground anchor untuk menahan beban tarik bangunan, bisa dilakukan perbesaran pada diameter grouting , jenis bentuk grouting dan penambahan jumlah ground anchor .
2. Jika  ingin  menggunakan ground anchor dengan  kedalaman  lebih  dari  13  m,  perlu  dilakukan  pengecekan pullout test untuk memastikan kapasitas tarik ground anchor aktual pada lapangan.

## DAFTAR PUSTAKA
Badan Standardisasi Nasional. (2017). Persyaratan perancangan geoteknik (SNI 8460:2017). Bowles, J. E. (1997). Foundation analysis and design (Edisi ke 5). The McGraw-Hill Companies.
Choi, S. W., Lee, J., Kim, J. M., & Park, H. S. (2013).  Design and  application of field sensing system for ground anchors in slopes. Sensors , 13 (3), 3739-3752. https://doi.org/10.3390/s130303739 Das, B. M. (2011). Principles of foundation engineering. Cengage Learning.
Hutabarat, L. E. (2001). Prediksi kapasitas tarik pondasi tiang pancang berdasarkan uji pembebanan tarik di lapangan (studi kasus di Surabaya).
Jurnal EMAS: Sains dan Teknologi, 25 , 59-69. http://repository.uki.ac.id/id/eprint/898
Sabatini, P. J., Pass, D. G., & Bachus, R. C. (1999). Geotechnical engineering circular No. 4: Ground anchors and anchored systems (FHWA-IF-99-015).
Susanto,  M.  M.,  &  Susilo,  A.  J.  (2022).  Perencanaan  sistem  penunjang  untuk  mengatasi  penambahan  deformasi dinding  diafragma  pada  proyek  galian  basemen. JMTS:  Jurnal  Mitra  Teknik  Sipil,  5 (4),  751-766. doi:https://doi.org/10.24912/jmts.v5i4.20292
Terenggana, A. N. (2014). Analisa perhitungan pile-raft foundation pada proyek The 18 Office Park Jakarta. Jurnal Teknik Sipil dan Lingkungan, 2 (3), 583-591.