Abstrak — Salah  satu  sistem  alternatif  penahan  gempa  yaitu menggunakan  material  baja  komposit  dengan  Sistem  Rangka Berpengaku  Eksentris.  Sistem  Rangka  Berpengaku  Eksentris merupakan  sistem  dimana  pengaku  tidak  terhubung  ke perpotongan  balok  dan  kolom  melainkan  terhubung  ke  balok dengan  jarak “ e ” ke  titik  perpotongan  balok  dan  kolom. Segmen  balok  pendek  atau  link  ini  memiliki  daktilitas  yang tinggi  yang  memastikan  struktur  memiliki  perilaku  inelastis serta  penyerapan  energi  yang  baik.  Kinerja  dari  balok  link tersebut akan lebih maksimal jika elemen-elemen diluar balok link tersebut direncanakan lebih kuat. Modifikasi perencanaan yang  dilakukan  pada  Apartemen  Grand  Kamala  Lagoon  ini yaitu  menggunakan  struktur  baja  komposit  dengan  sistem rangka  berpengaku  eksentris.  Perhitungan  struktur  yang dilakukan  pada  perencanaan  tersebut  mengacu  kepada  SNI- 03-1729-2015 “ Spesifikasi  untuk  Bangunan  Gedung  Baja Struktural ” ,  SNI-03-1729-2015 “ Tata  Cara  Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Gedung dan Non Gedung ” , SNI-03-1727-2013 “ Beban  Minimum  untuk  Perancangan Bangunan Gedung dan Struktur Lain ” , PPIUG 1983, dan SNI- 03-2847-2013 “ Persyaratan Beton Struktural untuk Bangunan Gedung ” .  Permodelan  dan  analisa  struktur  menggunakan program  bantu  ETABS  2016.  Dari  hasil  analisa  yang  telah dilakukan, diperoleh tebal pelat atap dan lantai 11 cm, dimensi balok  induk  arah  X  dan  Y  yaitu  WF600.300.12.17  dan WF600.300.14.23, dimensi kolom yaitu HSS700.700.28, dimensi bresing yaitu WF300.300.15.15, dimensi link yaitu WF700.300.13.24  dengan  panjang link 120  cm, baseplate menggunakan fixed  plate 900.900.60,  dari  Continental  Steel. Sambungan  struktur  utama  direncanakan  sambungan  kaku menggunakan  baut  mutu  tinggi  A490.  Pondasi  menggunakan tiang  pancang  berdiameter  60  cm  dengan  kedalaman  22  m. Balok Tie Beam dimensi 450x650 mm dipasang tulangan utama 5D16 dan tulangan geser Ø10-300.
Kata  Kunci — Sistem  Rangka  Berpengaku  Eksentris,  Link, Baja, Komposit.

## I. PENDAHULUAN
ESATNYA  perkembangan  jumlah  penduduk  di Indonesia berdampak pada kebutuhan lahan hunian yang semakin  tinggi  dengan  keterbatasan  lahan  yang  ada.  Hal tersebut  mengakibatkan  kebutuhan  akan  gedung  atau apartemen  semakin  meningkat  dan  merata  di  seluruh  kota- kota  besar  di  Indonesia.  Pada  umumnya,  pembangunan gedung  atau  apartemen  di  Indonesia  menggunakan  struktur beton  bertulang.  Sedangkan,  kondisi  wilayah  di  Indonesia termasuk  kedalam  zona Ring  of  Fire dimana  terdapat banyak  aktifitas  seismik  atau  gempa  bumi  sehingga penggunaan struktur beton bertulang yang umum digunakan dalam  gedung  bertingkat  cukup  beresiko.  Oleh  karena  itu, sistem  yang  lebih  baik  yang  seharusnya  digunakan  dalam pembangunan  gedung  bertingkat  yaitu  sistem  konstruksi
baja  komposit  sebagai  salah  satu  sistem  alternatif  penahan gempa.
Salah  satu  kriteria  dalam  merancang  struktur  bangunan tinggi  terutama  untuk  gedung  adalah  keselamatan  ( strength and  ductile )  dan  kenyamanan  ( stiffness ).  Baja  memiliki semua hal tersebut, dimana karakteristik baja identik dengan kekerasan,  kekakuan,  kekuatan  tarik  yang  tinggi  dan  juga daktilitas.  Penggunaan  material  baja  dalam  konstruksi merupakan suatu alternatif yang menguntungkan berdasarkan  pertimbangan  ekonomi,  sifat,  dan  kekuatannya dalam memikul beban terutama beban lateral seperti gempa bumi [1]. Selain itu, sifat  daktail yang dimiliki material baja dapat  memberi  perubahan  bentuk  yang  besar  sebelum mencapai  kehancuran.  Salah  satu  bangunan  baja  yang dirancang  tahan  gempa  adalah  bangunan  baja  dengan menggunakan sistem struktur berpengaku eksentris.
Sistem  Rangka  Berpengaku  Eksentris  (SRBE)  adalah sistem  dimana  pengaku  tidak  terhubung  ke  perpotongan balok  dan  kolom  melainkan  terhubung  ke  balok  dengan jarak “ e ” ke  titik  perpotongan  balok  dan  kolom.  Segmen balok  pendek  atau  link  ini  memiliki  daktilitas  yang  tinggi yang  memastikan  struktur  memiliki  perilaku  inelastis  serta penyerapan  energi  yang  bagus  [2].  Kinerja  dari  balok  link tersebut  akan  lebih  maksimal  jika  elemen-elemen  di  luar dari  balok  link  tersebut  direncanakan  lebih  kuat.  Konsep perencanaan  SRBE  yang  berdasarkan  keseimbangan mekanisme  kelelehan  akan  mencegah  terjadinya  cara keruntuhan  yang  tidak  diinginkan  yaitu  elemen-elemen struktur tidak mengalami penurunan kekakuan dan kekuatan saat struktur menerima beban lateral [3].
Dalam  pengerjaan  studi  ini,  akan  dilakukan  modifikasi gedung Apartemen Grand Kamala Lagoon yang berlokasi di kota  Bekasi.  Apartemen  Grand  Kamala  Lagoon  merupakan gedung  dengan  struktur  utama  beton  bertulang  dengan ketinggian  46  lantai.  Apartemen  tersebut    akan  dibangun lagi  bersebelahan  dengan  lokasi  sebelumnya  namun  hanya membutuhkan  ketinggian  23  lantai  dan  menggunakan struktur  komposit  dengan  sistem  rangka  berpengaku eksentris dengan konfigurasi rangka inverted V-braced .

## II. TINJAUAN PUSTAKA
Sistem Rangka Berpengaku Eksentris (SRBE) merupakan  suatu  sistem  struktur  yang  terdiri  atas  balok, kolom,  dan  pengaku  dimana  pengaku  tersebut  tidak terhubung  ke  perpotongan  balok  dan  kolom  melainkan terhubung  ke  balok  dengan  jarak “ e ” ke  titik  perpotongan balok  dan  kolom.  Segmen  balok  pendek  atau  link  ini memiliki  daktilitas  yang  tinggi  yang  memastikan  struktur memiliki  perilaku  inelastis  serta  penyerapan  energi  yang

## Modifikasi Perencanaan Apertemen Grand Kamala Lagoon Menggunakan Struktur Baja Komposit dengan Sistem Rangka Berpengaku Eksentris
Ahmad Zaky, Endah Wahyuni dan Isdarmanu Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil & Perencanaan, Institut Teknologi Sepuluh Nopember e-mail : endah@ce.its.ac.id
P
bagus  [2].  Kinerja  dari  balok  link  tersebut  akan  lebih maksimal jika elemen-elemen di luar dari balok link tersebut direncanakan  lebih  kuat.  Konsep  perencanaan  SRBE  yang berdasarkan  keseimbangan  mekanisme  kelelehan  akan mencegah terjadinya cara keruntuhan yang tidak diinginkan yaitu  elemen-elemen  struktur  tidak  mengalami  penurunan kekakuan  dan  kekuatan  saat  struktur  menerima  beban lateral.
Gambar 1. Jenis-Jenis Konfigurasi SRBE [4].
Link  beam merupakan  elemen  balok  pendek  yang direncanakan  mengalami  kelelehan  lebih  awal  pada  saat bekerjanya beban lateral pada struktur. Pada bagian link ini bekerja  gaya  geser  ( shear )  pada  kedua  ujung link dengan besar  yang  sama  dan  arah  yang  berlawanan.  Gaya  geser yang  bekerja  tersebut  mengakibatkan  momen  pada  kedua ujung link dengan  besar  dan  arah  yang  sama,  sehingga didapatkan  persamaan  Ve  =  2M.  Pada  kasus  ini link diasumsikan  hanya  dalam  keadaan  plastis  biasa,  tidak  pada saat strain hardening dan tidak ada interaksi antara  momen dan geser. Dalam keadaan tersebut, maka dapat dirumuskan sebagai berikut
Gambar 2. Gaya yang Bekerja Pada Link [5].
Menurut  Engelheardt  (2007)  [6],  pada  design  struktur penahan  gempa  dengan  SRBE  perlu  diperhitungkan  besar rotasi  plastis  yang  akan  dialami  oleh link .  Pada  tahap  ini lebih mudah menggunakan mekanisme disipasi energi (juga disebut  mekanisme  kehancuran).  Gambar  3  menunjukkan mekanisme  kehancuran  dari  SRBE.  Pada  setiap  kasus  θ merupakan  besar  penyimpangan  yang  terjadi  pada  rangka, besar  penyimpangan  pada  sendi  plastis  terhadap  balok  juga disimbolkan θ. Untuk SRBE besar dari kebutuhan rotasi link (γ) harus lebih besar dari θ, dengan perumusan:

## 
 e L 
Dimana: γ = Rotasi link
L = Panjang balok e  = Panjang link

## θ
= Besar penyimpangan struktur
Gambar 3. Mekanisme Energi Disipasi [5].
Klasifikasi  jenis  link  terhadap  panjang  link,  rotasi  yang terjadi  pada  link  dan  jarak  pengaku  maksimum  adalah sebagai berikut,
Tabel 1. Klasifikasi Link [7]

## III. METODOLOGI
Urutan  penyelesaian  Studi  ini  dapat  dilihat  pada  bagan alir dibawah ini:
Geser 0,08 Murni < 0,02 2 Dominan Geser 3 Dominan Lentur 0,02
4 Lentur Murni
1,5 bf dari tiap ujung link
Tidak memerlukan Panjang link Jenis Link Rotasi
Maksimum
Jarak Pengaku
30.tw - d/5 52.tw - d/5 1 dan 3 dipenuhi 1 No = (1)
(2)
Gambar 4. Diagram Alir Penyelesaian Studi.
Adapun  Studi  ini  akan  dimodifikasi  perencanaannya menggunakan  material  baja  komposit  dengan  data-data sebagai berikut :
1. Nama Gedung   : Apartemen Grand Kamala Lagoon
2. Lokasi Gedung  : Bekasi, Jawa Barat
3. Fungsi Gedung  : Apartemen
4. Tinggi Gedung  : 72 m
5. Jumlah Lantai :  23  lantai  (3  lantai  dasar,  19  lantai apartemen, dan 1 lantai atap)
6. Struktur Utama  :  Balok  baja  dengan  dek  dan  kolom Concrete Filled Steel Tube
7. Sistem Struktur  : Sistem Rangka Bresing Eksentris

## IV. HASIL DAN PEMBAHASAN

## A. Perencanaan Struktur Sekunder
1. Pelat atap dan lantai
Pelat  lantai  atap  dan  lantai  apartemen  direncanakan menggunakan  bondek  dari Super  Floor  Deck dengan  tebal 0,75  mm.  Hasil  perhitungan  struktur  pelat  ini  tersaji  pada tabel 2
Tabel 2.

## Rekapitulasi Perhitungan Pelat Atap
No Bentang (m) Jumlah Tulangan (n) Jarak (mm) Tebal (mm) 1 3,5 6 160 11 2 3 5 200 9 3 1,5 2 500 9 Tabel 3. Rekapitulasi Perhitungan Pelat Lantai No Bentang (m) Jumlah Tulangan (n) Jarak (mm) Tebal (mm) 1 3,5 9 110 11 2 3 7 140 10 3 1,5 2 500 9 2. Perencanaan Balok Sekunder
Balok sekunder direncanakan menggunakan wide flange (WF)  BJ-41.  Hasil  perhitungan  balok  sekunder  tersaji  pada Tabel 4 dan Tabel 5.
Tabel 4. Dimensi Balok Sekunder Atap No Bentang (m) Profil 1 10,6 WF 450 x 300 x 10 x 15 2 8,6 WF 400 x 200 x 8 x 13 3 6,6 WF 300 x 200 x 8 x 12 Tabel 5. Dimensi Balok Sekunder Atap No Bentang (m) Profil 1 10,6 WF 450 x 300 x 11 x 18 2 8,6 WF 400 x 300 x 9 x 14 3 6,6 WF 300 x 200 x 9 x 14 3. Perencanaan Tangga dan Bordes
Tangga  adalah  sebuah  konstruksi  yang  dirancang  untuk menghubungi  dua  tingkat  vertikal  yang  memiliki  jarak  satu sama lain. Data Teknis Perencanaan Tangga - Mutu baja = BJ-41 - Tinggi antar lantai = 310 cm - Tinggi bordes = 155 cm - Panjang tangga = 300 cm - Lebar tangga = 160 cm - Lebar bordes = 175 cm - Lebar injakan (i) =   30 cm - Tinggi Injakan (t) =   15 cm - Lebar pegangan tangga =   10 cm Tabel 6. Dimensi Tangga No Jenis Struktur Ket. Profil 1 Balok Utama Tangga WF200.100.4,5.7 2 Balok Penumpu Tangga WF200.150.6.9 3 Pelat Bordes Bondek, t = 9 cm 4 Pelat Tangga Bondek, t = 9 cm

## 4. Perencanaan Lift
Pada bangunan ini menggunakan lift penumpang dengan data-data  sebagai  berikut  (untuk  lebih  jelasnya  lihat lampiran brosur lift ) :
- Tipe lift : Passenger Elevators - Merek : HYUNDAI - Kapasitas : 17 Orang / 1150 kg
- Lebar pintu ( opening width )  : 1100 mm
- Dimensi ruang luncur ( hoistway inside ) 3 Car
: 7850 x 2030 mm2
- Dimensi sangkar ( Car size ) Internal : 2000 x 1350 mm2 Eksternal : 2100 x 1520 mm2 - Dimensi ruang mesin (3 Car )  : 8300 x 3800 mm2
-
Beban reaksi ruang mesin
:
R1 = 6600 kg
R2 = 5100 kg
Dimensi Balok Penggantung Lift yaitu WF 600.300.12.20 B. Permodelan Struktur
1. Kontrol Partisipasi Massa
Partisipasi  massa  harus  menyertakan  jumlah  ragam terkombinasi  minimal  90%  dari  massa  aktual  yang  berasal
dari  masing-masing  arah  horizontal  dan  orthogonal  yang ditinjau [8].
Tabel 7. Kontrol Nilai Partisipasi Massa OutputCase Mode Period SumUX Sum UY Text Text Sec Unitless Unitless Modal 7 0,429 0,9328 0,8772 Modal 8 0,422 0,933 0,9339

## 2. Kontrol Waktu Getar Alami Fundamental
Perkiraan  periode  alami  fundamental  (Ta)  dalam  detik, harus ditentukan dengan persamaan berikut:
Ta = Ct. hnx  ; Ct = 0,0731 ;  x= 0,75 ; hn=72 m Ta = 0,0731 . 117,60,75 = 2,611 detik Dengan nilai  SD1 = 0,7104, maka Cu = 1,4 Sehingga periode sruktur yang diijinkan adalah : T = Ta. Cu = 1,806 . 1,4 = 2,529 detik
Tabel 8.
Kontrol Waktu Getar Alami Fundamental TABLE:  Modal Periods and Frequencies Case Mode Period Frequency sec cyc/sec Modal 1 2,319 0,431 Modal 2 2,295 0,436 ... Modal 11 0,286 3,491 Modal 12 0,274 3,655
Dari tabel diatas Tc = 2,319 s, maka berdasarkan kontrol aktu getar alami fundamental, nilai T masih lebih kecil dari Cu.T. Jadi analisis struktur memenuhi syarat. 3. Kontrol Nilai Akhir Respon Spektrum Kombinasi  respons  untuk  gaya  geser  dasar  ragam dinamik  (Vt)  harus  lebih  besar  85%  dari  gaya  geser  dasar statik (V) atau (Vdinamik ≥ 0,85 Vstatik).
Tabel 9.

## Kontrol Nilai Akhir Respon Spektrum
Ket Vdinamik (kg) Vstatik (kg) Vdinamik ≥ Vstatik RSX 1072632 1231136 Not OK RSY 1017463 Not OK
Karena  hasil  tidak  memenuhi  maka  simpangan  antar  lantai harus diperbesar dengan faktor skala 0,85 𝐶 .𝑊 .
Untuk simpangan arah X harus dikalikan:
0,85 𝐶 .𝑊 = 0 =
Untuk simpangan arah Y harus dikalikan
0,85 𝐶 .𝑊 = 0
=
4. Kontrol Simpangan (Drift)
Gempa menyebabkan struktur bertingkat rawan terhadap terjadinya  simpangan  horizontal (Drift) .  Dan  apabila simpangan  horizontal  ini  melebihi  syarat  aman  yang  telah ditentukan maka gedung akan mengalami keruntuhan.
C. Perhitungan Struktur Primer

## 1. Link
Balok link direncanakan  menggunakan  profil  WF  600  x 300  x  12  x  20.  Dari  hasil  perhitungan  didapat  jenis  link termasuk ke dalam link geser.
e      = 120 cm < 1,6 . Mp / Vp = 174,4 cm [7] α = 0,04 radian    < α maks   = 0,08 radian
Nu  = 4450 kg < 0,15 Ny
= 72187 kg
Vu  = 51869kg  < ØVn = 88766 kg Untuk  pengaku  dengan  panjang link <  1,6  .  Mp  /  Vp, harus  direncanakan  memiliki  pengaku  antara. Untuk  α  = 0,04 radian maka:
=  0   − ( 0 0 − 0 0
0 0 − 0 0 ) .  0   − = 0    𝑐
Dipasang pengaku antara dengan jarak 30 cm.
Tabel 10. \Kontrol Simpangan Arah-Y Gempa Arah Y
80 40 40 40 80 40 40 80 40 40 80 40 40 80 40 40 80 40 320 160 160 320 40 40 80 40 40 80 PELAT BUHUL t = 15 mm LAS TUMPUL F E110XX = 7 mm WF 300 X 300 X 15 X 15 L 80 X 80 X 8 PELAT PENYAMBUNG t = 8 mm BAUT A490 16M24 300 WF 600 X 300 X 12 X 20 650 350 Gambar 5. Elemen Link dan Pengaku. 2. Balok diluar Link
Balok link direncanakan  menggunakan  profil  WF  600  x 300  x  12  x  20.  Berdasarkan  SNI  03-1729-2002  Pasal 15.13.6.2,  kuat  perlu  balok  yang  terletak  diluar link harus ditentukan berdasarkan gaya- gaya yang ditimbulkan paling tidak 1,1 kali kuat geser nominal link sebesar Ry.Vn.
Kontrol interaksi geser lentur yang terjadi:
∅.    +  0 ∅. 1,105 < 1,375 (OK)
3. Bresing
Bresing  direncanakan  menggunakan  profil  WF  300  x 300  x  15  x  15.  Berdasarkan  SNI  03-1729-2002  Pasal 15.13.6.1,  kuat  kombinasi-  aksial-  dan  lentur  perlu  pada batang bresing harus sebesar 1,25 Ry Vn.
Vu  = 1,25 . Ry . Vn [7] = 1,25. 1,5 . (0,6 . 2500 . (58,8 – 2.2). 1,2) = 184950 kg 𝑘𝑎 = 𝑎 𝑖𝑘 = 𝑖 𝛼 = 0
0 =   0   𝑘𝑔
Bressing tarik
𝜙 𝑐 𝑛 = 𝜙 𝑐 . 𝑦 .  𝐹 𝑦 . 𝐴𝑔 = 0  .     .   00 .    =    0 𝑘𝑔
𝜙 𝑐 𝑛
→    0 𝑘𝑔     0   𝑘𝑔  𝐾
Bresing tekan
𝜙 𝑐 𝑛 = 0    .     . 𝑦 .  𝐹 𝑦 . 𝐴𝑔 /  𝐹 𝑐 = 0    .     .       00.     /      = 𝑘𝑔 𝜙 𝑐 𝑛 → 𝑘𝑔     0   𝑘𝑔  𝐾
4.   Balok
Balok  direncanakan  menggunakan  profil  WF  600  x  300 x  12  x  17.  Dari  output  ETABS  2016  diperoleh  gaya  dalam yang dipakai dalam desain adalah:
Mu  = 23435 kg.m < ØMn = 85095 kg.m Vu = 10068,7 kg ≥ ØVn= 94284 kg f0  = 0,41 1 cm ≤ f ijin = 2,22 cm 5.  Kolom
Kolom  direncanakan  menggunakan  profil  HSS  700  x 700  x  28  x  28  dengan  kontrol  kuat  nominal  penampang sebagai berikut:
Rumus Interaksi:

## 𝜑 = 0 0   → 𝐼   𝑎𝑘 𝑖
Kontrol Interaksi “ Balok – Kolom ” 𝑢 ∅ 𝑛 ≥ 0   → 𝑢 ∅ 𝑛 + ( 𝑀𝑢 ∅𝑏𝑀𝑛 + 𝑀𝑢 ∅𝑏𝑀𝑛 )     0
[9]
0,744 ≤ 1,0 (OK)
Hasil seluruh perhitungan struktur primer akan disajikan pada Tabel 11.
Tabel 11. Hasil Perhitungan Struktur Primer Elemen Dimensi Link X WF 600.300.12.20 Link Y WF 700.300.13.24 Balok Diluar Link X WF 600.300.12.20 Balok Diluar Link Y WF 700.300.13.24 Bresing Arah X WF 300.300.15.15 Bresing Arah Y WF 300.300.11.17 Balok Induk Memanjang WF 600.300.12.17 Balok Induk Melintang WF 600.300.14.23 Kolom HSS 700.700.28.28

## D. Perencanaan Sambungan
1.   Sambungan Struktur Sekunder
Pada perencanaan sambungan, direncanakan baut dengan mutu BJ50 dan pelat penyambung profil  siku dengan mutu BJ41.  Hasil  perhitungan  sambungan  struktur  sekunder terlampir pada Tabel 12.
Tabel 12. Sambungan Struktur Sekunder Elemen Profil Siku D (mm) n (jb) Balok anak lantai  -balok Induk Badan B.Anak L60.60.6 16 2 Badan B.Induk L60.60.6 16 2 Balok  utama tangga - penumpu tangga Badan  B.Utama Tangga L60.60.6 8 3 Badan B.Penumpu Tangga L60.60.6 8 3 Balok penumpu tangga - kolom Badan B.Penumpu Tangga L60.60.6 10 2 Sisi kolom Las Sudut Las 3 mm
WF 600 X 300 X 12 X 17 WF 450 X 300 X 11 X 18 BAUT BJ 50 ? 16 L 60 X 60 X 6 30 30 40 80 40 WF 600 X 300 X 12 X 17 WF 450 X 300 X 11 X 18 L 60 X 60 X 6 30 30 30 30 LANTAI APARTEMEN BAUT BJ 50 ? 16 40 40 80 40 80 40
Gambar 6. Sambungan Balok Anak dan Balok Induk.
2. Sambungan Struktur Primer Pada perencanaan sambungan, direncanakan baut dengan mutu  A490,  Mutu  las  FE70xx  dan  FE110XX,  dan  pelat penyambung  mutu  BJ-41.  Hasil  perhitungan  sambungan struktur primer tersaji pada Tabel 13.
Tabel 13. Sambungan Struktur Primer Elemen D badan (mm) n badan (buah) D sayap (mm) n sayap (buah) Balok  diluar  Link  X  dan Kolom 20 4 30 12 Balok  diluar  Link  Y  dan Kolom 20 4 30 14 Bresing X 24 8 24 8 Bresing Y 24 8 24 12 Balok Induk X dan Kolom 20 3 30 10 Balok Induk Y dan Kolom 20 4 30 14 Antar Kolom Las tumpul penetrasi penuh 1,6 cm Kolom - Base Plate T Plat = 60 mm N angkur 8M22
BAUT A490 12M30 BAUT A490 4M20 LAS SUDUT a = 5 mm 60 80 80 80 60 360 HSS 700 X 700 X 28 LAS SUDUT a = 5 mm 60 80 80 60 280 BAUT A490 3M20 BAUT A490 10M30 50 100 DIAPHRAGM PLATE 25 MM 60 70 70 70 60 330 BAUT A490 4M20 BAUT A490 14M30 WF 600 X 300 X 14 X 23 SINGLE PLATE t = 12 mm WF 600 X 300 X 12 X 17 LAS TUMPUL PENETRASI PENUH 2,5 cm 50 90 90 90 90 90 50 550 50 90 90 90 90 90 50 550 100 100 100 50 50 100 100 100 100 50 500 500

## Gambar 7. Sambungan Kolom dan Balok Induk

## E .Perhitungan Struktur Bawah
1.   Pondasi Tiang Pancang
Pondasi  yang  digunakan  pada  perencanaan  gedung perkantoran  berasal  dari  tiang  pancang  beton  ( Concrete Pile ) dari  produk  dari  PT.  WIKA  Beton  dengan  spesifikasi adalah sebagai berikut:
- Diameter tiang : 600 mm - Tebal tiang : 100 mm - Klasifikasi : A1 - Concrete cross section : 1570,8 cm2 - Berat : 393 kg/m
- Bending moment crack : 17 tm
- Bending momen ultimate : 25,5 tm
- Allowable axial load : 252,7 tm
Daya  dukung  ijin  dari  satu  tiang  pancang  yang  berdiri sendiri adalah
𝑛    𝑎𝑛𝑔 = 𝑆𝐹 = +
[10]
=
𝑛    𝑎𝑛𝑔 𝑎𝑘𝑎𝑖 =
Kontrol beban tetap Pmax  =  140,5  ton  <  Qijin  =  252,7x0,65=165,7  ton (OK)
2.   Perencanaan Poer
Untuk  penulangan  lentur,  poer  dianalisa  sebagai  balok kantilever  dengan  perletakan  jepit  pada  kolom.  Dan  beban yang  bekerja  adalah  beban  terpusat  di  tiang  kolom  yang menyebabkan reaksi pada tanah dan berat sendiri poer. Berikut adalah hasil perhitungan untuk dimensi poer :
Tabel 14.

## Rekapitulasi Dimensi Poer
3. Perencanaan Kolom Pedestal
Besarnya gaya – gaya dalam  kolom diperoleh dari hasil analisis ETABS 2016 adalah:
Mu = 20180,6 kg.m Pu = 795617,9 kg = 7797056 N Vu
= 15854,96 kg = 158549,6 N
Dimensi kolom pedestal 1000 mm x 1000 mm.
As = 0,0108 . 1000 . 939 = 10141,2 mm2 Dipasang  tulangan  28D22,  As  =  10643,7  mm2 Dipasang merata 4 sisi dengan sengkang Ø10 – 150.
4. Perencanaan Tie Beam
Tie Beam direncanakan menggunakan tulangan baja, hal tersebut  dilakukan  karena Tie  Beam menerima  kombinasi beban aksial tekan dan lentur.
Gaya aksial kolom = 795617,94 kg Pu  = 10% × 795617,94 kg = 79561,8 kg  795618 N Dari perhitungan didapat ρ = 0,0033
Dipasang tulangan = 5D16 ( As = 1005,31 mm2) dan sengkang  10 – 300 mm

## V. KESIMPULAN DAN SARAN

## A. Kesimpulan
Sesuai  dengan  tujuan  penulisan  studi  ini,  maka  dapat ditarik kesimpulan sebagai berikut:
1. Hasil  perhitungan  pada  struktur  sekunder  telah memenuhi  syarat  terhadap  kontrol  kuat  penampang, kontrol geser dan lendutan yang mengacu kepada SNI 1729-2015.
2. Dari  kontrol  yang  dilakukan,  kontrol  partisipasi massa,  kontrol  waktu  getar  alami  fundamental, kontrol  nilai  akhir  respon  spektrum,  kontrol simpangan (drift) ) struktur yang direncanakan berada di  kota  Bekasi  telah  memenuhi  syarat  yang  terdapat pada  SNI  1729-2015  (analisis  struktur  dapat digunakan)
3. Hasil  analisa  struktur  primer  yang  dilakukan  telah memenuhi  syarat  terhadap  kontrol  kuat  penampang, kontrol  geser,  kontrol  sudut  rotasi link ,  kontrol interaksi geser lentur dan lendutan.
4. Perhitungan  pada  struktur  bawah  telah  memenuhi persyaratan dimensi dan kontrol akibat pons.

## B. Saran
Diharapkan  dilakukan  studi  yang  mempelajari  tentang perencanaan  struktur Eccentrically  Braced  Frames (EBF) lebih  dalam  dengan  mempertimbangkan  aspek  teknis, ekonomis, dan estetika dengan tetap mengacu kepada aturan yang  berlaku.  Diharapkan  perencanaan  dapat  dimodelkan semirip mungkin dengan kondisi sesungguhnya di lapangan.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] A. Fauzi, “ Modifikasi Perencanaan menggunakan Sistem Rangka
Bresing Konsentris Khusus pada Gedung Apartemen
Metropolis, ” Surabaya, 2013.
[2] E.  P.  Popov  and  C.  W.  Roeder, “ Design  of  an  Eccentrically Braced Steel Frame, ” AISC Eng. Journal. 3rd Quart. , vol. 15, no. 3, 1978.
[3] I. Fihari, “ Analisis Pelat Buhul Struktur Rangka Baja Berpengaku Eksentrik, ” Yogyakarta, 2010.
[4] American Institute of Steel Construction, “ Seismic Provision for Structural Steel Buildings, ” 2010.
[5] E.  P.  Popov  and  E.  M.  D, “ Seismic  Eccentrically  Braced Frames, ” J. Constr. Steel Res. , 1988.
[6] Engelhardt  and  D.  Michael, “ Design  Of  Seismic  Resistant  Steel Building Structures, ” USA, 2007.
[7] Badan  Standarisasi  Nasional, “ Tata  Cara  Perencanaan  Struktur Baja  Untuk  Bangunan  Gedung  (SNI  03-1729-2002), ” Bandung, 2002.
[8] Badan Standarisasi Nasional, “ Tata Cara Perencanaan Ketahanan
Atas Bawah Atas Bawah PC 1 3,6x3,6x1 9 60 D16-150 D22-150 D16-150 D22-150 PC 2 4,8x2,4x1,5 8 60 D22-250 D29-250 D22-250 D29-250 PC 3 2,4x4,8x1,5 8 60
D22-250 D29-250 D22-250 D29-250 Tulangan Arah Y Tipe Dimensi Jumlah tiang Diameter Pancang Tulangan X
Gempa  Untuk  Bangunan  Gedung  (SNI  03-1726-2012), ” Bandung, 2012.
[9] Badan  Standarisasi  Nasional, “ Spesifikasi  untuk  Bangunan  Baja
Struktural (SNI 03-1729-2015), ” Bandung, 2015.
[10] H.  Wahyudi, Daya  Dukung  Pondasi  Dalam .  Surabaya:  Jurusan Teknik Sipil FTSP – ITS, 1999.