## STUDI KINERJA RELAI ARUS LEBIH PADA TRANSFORMATOR DAYA 30 MVA GARDU INDUK SEDUDUK PUTIH PALEMBANG
Reksi Anjasmara*, Abdul Azis**, Perawati*, Irine Kartika Pebrianti* *Program Studi Teknik Elektro, Fakultas Teknik, Universitas PGRI Palembang, JI. Jend. A. Yani Lrg. Gotong Royong 9/10 Ulu, Kota Palembang, Provinsi Sumatera Selatan, Indonesia **Program Studi Teknik Elektro, Fakultas Teknik, Universitas PGRI Palembang, JI. Jend. A. Yani Lrg. Gotong Royong 9/10 Ulu, Kota Palembang, Provinsi Sumatera Selatan, Indonesia *Email: reksianjas2@gmail.com **Email: azis@univpgri-palembang.ac.id (Penulis Korespondensi)

## ABSTRAK
Relai  Arus  Lebih  merupakan  peralatan  yang  mensinyalir  adanya  arus  lebih,  baik  yang  disebabkan  oleh adanya gangguan hubung singkat yang dapat merusak peralatan sistem tenaga listrik yang berada dalam wilayah  proteksinya.  Relai  Arus  Lebih  digunakan  hampir  pada  seluruh  pola  pengamanan  sistem  tenaga listrik,  dan  dapat  juga  digunakan  sebagai  pengaman  utama  ataupun  pengaman  cadangan.  Penelitian dilaksanakan  pada  Penyulang  Beo  Transformator-1  30  MVA  70/20  kV  Gardu  Induk  Seduduk  Putih Palembang. Hasil penelitian adalah saat gangguan hubung singkat 3 fasa, waktu kerja relai outgoing lebih cepat  dibandingkan  dengan  waktu  kerja  relai incoming ,  dengan  selisih  waktu  0,7568.  Kemudian  saat gangguan hubung singkat 2 fasa, waktu kerja relai outgoing lebih cepat dibandingkan dengan waktu kerja relai incoming , dengan selisih waktu 0,9223. Besar kecilnya selisih waktu kerja tersebut dipengaruhi jauh dekatnya lokasi gangguan. Dimana semakin jauh lokasi gangguan, maka akan semakin besar selisih waktu kerja relai outgoing dengan waktu kerja relai incoming , dan apabila semakin dekat lokasi gangguan maka semakin  kecil  selisih  waktu  kerja  relai outgoing dengan  waktu  kerja  relai incoming .  Hal  ini  bertujuan memberi kesempatan pada relai outgoing untuk  bekerja  terlebih  dahulu  sebagai  pengaman  utama  ( main protection ) apabila terjadi gangguan hubung singkat di penyulang, dan relai incoming akan bekerja sebagai pengaman cadangan ( back-up protection ) apabila relai outgoing tidak bekerja. Hasil perhitungan dengan data  yang  ada  dilapangan  masih  dalam  kondisi  yang  sesuai  dengan  perbedaannya  tidak  terlalu  jauh, sehingga dapat disimpulkan bahwa secara keseluruhan kinerja Relai Arus Lebih yang ada dilapangan masih dalam kondisi baik.
Kata kunci : Kinerja, Relai Arus Lebih, Transformator, Penyulang

## 1. PENDAHULUAN
Transformator daya merupakan peralatan listrik yang berfungsi untuk menyalurkan daya/ tenaga dari tegangan tinggi ke tegangan rendah atau sebaliknya (Dendi, Azis, & Perawati, 2022). Transformator  memiliki  sebuah  inti  dari  besi  berlapis  pada  kumparan  primer  dan  kumparan sekunder. Gandengan magnet menghasilkan induksi-elektromagnet dapat menghasilkan tegangan bolak balik dari satu tingkat ke tingkat yang lain yang diperlukan transformator (Azis, Nurdiana, & Nisa, 2018). Dalam proses penyaluran tenaga listrik terkadang terjadi kendala yang diakibatkan oleh  adanya  gangguan.  Gangguan  merupakan  terjadinya  suatu  kerusakan  dalam  penyaluran tenaga listrik yang menyebabkan aliran arus listrik lebih besar dari aliran arus yang seharusnya. Secara umum, gangguan pada transformator dibagi menjadi dua jenis yaitu gangguan internal dan gangguan eksternal (Harsono, Berahim, & Hani, 2014).
Gangguan  internal  adalah  gangguan  yang  berasal  dari  dalam  transformator.  Gangguan yang  termasuk  dalam  gangguan  internal  adalah:  terjadinya  busur  api  ( arc )  yang  kecil  dan pemanasan lokal, gangguan pada sistem pendingin, arus sirkulasi pada transformator yang bekerja paralel. Sedangkan gangguan eksternal adalah gangguan yang berasal dari luar transformator dan dapat  terjadi  kapan  saja  dengan  waktu  yang  tidak  dapat  ditentukan.  Gangguan  yang  termasuk
dalam  gangguan  eksternal  adalah:  hubung  singkat  ( short  circuit ),  beban  lebih  ( overload ), gelombang surja (Panjaitan, Mujahidin, & Pramana, 2013).
Gangguan hubung singkat terjadi di luar transformator daya, misalnya gangguan hubung singkat di bus, gangguan hubung singkat di penyulang ( feeder ), dan gangguan hubung singkat di sistem  yang  merupakan  sumber  ( source )  bagi  transformator  daya  tersebut.  Gangguan  hubung singkat  adalah  gangguan  yang  terjadi  karena  adanya  kesalahan  antara  bagian-bagian  yang bertegangan, isolasi yang tembus atau rusak karena tidak tahan terhadap tegangan lebih baik yang berasal dari dalam maupun yang berasal dari luar. Berdasarkan kesimetrisan gangguan hubung singkat diklasifikasikan menjadi dua kelompok, yaitu (Azis, & Febrianti, 2019):
1. Gangguan  asimetris,  merupakan  gangguan  yang  mengakibatkan  tegangan  dan  arus  yang mengalir pada setiap fasanya menjadi tidak seimbang. Gangguan ini terdiri dari:
‒ Gangguan hubung singkat satu fasa ke tanah, yakni gangguan yang disebabkan karena salah satu fasa terhubung singkat ke tanah atau ground.
‒ Gangguan hubung singkat dua fasa, yakni gangguan yang disebabkan karena fasa dan fasa antar kedua fasa terhubung singkat dan tidak terhubung ke tanah.
‒ Gangguan hubung singkat dua fasa ke tanah, yakni gangguan yang terjadi ketika kedua fasa terhubung singkat ke tanah.
2. Gangguan  simetris,  merupakan  gangguan  yang  terjadi  pada  semua  fasanya  sehingga  arus maupun  tegangan  setiap  fasanya  tetap  seimbang  setelah  gangguan  terjadi.  Gangguan  ini terdiri dari:
‒ Gangguan  hubung  singkat  tiga  fasa,  yakni  gangguan  yang  terjadi  ketika  ketiga  fasa saling terhubung singkat.
‒ Gangguan hubung singkat tiga fasa ke tanah, yakni gangguan yang terjadi ketika ketiga fasa terhubung singkat ke tanah.
Pada gangguan hubung singkat, besar arus mencapai beberapa kali arus nominal dan harus diputuskan  secepat  mungkin.  Gangguan  hubung  singkat  apabila  tidak  segera  diatasi,  dapat mengakibatkan kerusakan pada transformator daya. Transformator daya merupakan unsur utama dari penyaluran tenaga listrik, maka diperlukan sistem proteksi sebagai pengaman dari gangguan (Ariningrum, Hani, & Pambudi, 2018). Sistem proteksi merupakan pengaman listrik pada sistem tenaga listrik yang terpasang pada sistem distribusi tenaga listrik, transformator tenaga, transmisi tenaga listrik dan generator listrik yang dipergunakan untuk mengamankan sistem tenaga listrik dari gangguan listrik atau beban lebih, dengan cara memisahkan bagian sistem tenaga listrik yang terganggu. Sehingga sistem kelistrikan yang tidak terganggu dapat terus bekerja mengalirkan arus ke beban atau konsumen (Azis, & Febrianti, 2019).
Sistem  proteksi  merupakan  suatu  cara  untuk  mencegah  atau  membatasi  kerusakan peralatan  tehadap  gangguan,  sehingga  kelangsungan  penyaluran  tenaga  listrik  dapat dipertahankan. Salah satu peralatan yang berfungsi untuk memproteksi peralatan listrik terhadap arus lebih adalah Relai Arus Lebih atau Over Current Relay (OCR). Relai Arus Lebih merupakan peralatan  yang  mensinyalir  adanya  arus  lebih,  baik  yang  disebabkan  oleh  adanya  gangguan hubung singkat  atau overload yang  dapat  merusak  peralatan  sistem  tenaga  yang berada  dalam wilayah  proteksinya.  Relai  Arus  Lebih  ini  digunakan  hampir  pada  seluruh  pola  pengamanan sistem tenaga listrik, dan relai ini dapat digunakan sebagai pengaman utama ataupun pengaman cadangan (Rizal, & Azis, 2022).
Relai  Arus  Lebih  bekerja  berdasarkan  adanya  kenaikan  arus  yang  melebihi  suatu  nilai pengaman yang telah ditentukan dan dalam jangka waktu yang telah ditetapkan. Relai Arus Lebih akan pick up jika besar arus melebihi nilai setting . Pada proteksi transformator daya, Relai Arus Lebih  digunakan  sebagai  tambahan  bagi  Relai  Differensial  untuk  memberikan  tanggapan terhadap gangguan luar. Relai ini digunakan untuk mengamankan peralatan terhadap gangguan hubung singkat antar fasa, hubung singkat satu fasa ke tanah dan beberapa hal dapat digunakan sebagai pengaman beban lebih (PT PLN P3B Jawa Bali, 2005).
Pada transformator daya, Relai Arus Lebih hanya berfungsi sebagai pengaman cadangan ( back up protection ) untuk gangguan eksternal atau sebagai back up bagi outgoing feeder . Relai
Arus Lebih dapat dipasang pada sisi tegangan tinggi saja atau pada sisi tegangan menengah saja atau bisa juga pada sisi tegangan tinggi dan tegangan menengah sekaligus. Selanjutnya Relai Arus Lebih dapat menjatuhkan PMT pada sisi dimana relai terpasang atau dapat menjatuhkan PMT di kedua sisi transformator tenaga. Relai Arus Lebih jenis definite time ataupun inverse time dapat dipakai  untuk  proteksi  transformator  terhadap  arus  lebih  (Harsono,  Berahim,  &  Hani,  2014). Tujuan  dari  penelitian  ini  adalah  untuk  menganalisis  kinerja  Relai  Arus  Lebih  pada Transformator-1  30  MVA  Gardu  Induk  Seduduk  Putih  Palembang  Penyulang  Beo  pada  saat terjadi gangguan hubung singkat 3 fasa dan 2 fasa.

## 2. METODE PENELITIAN

## 2.1. Lokasi Penelitian
Lokasi penelitian adalah PT PLN (Persero) Gardu Induk Seduduk Putih Palembang, yang beralamat di Jalan Seduduk Putih, Kelurahan 8 Ilir, Kecamatan Ilir Timur III, Palembang 30114 . Objek penelitian adalah Relai Arus Lebih pada Penyulang Beo Transformator-1 30 MVA 70/20 kV Gardu Induk Seduduk Putih Palembang. Pelaksanaan penelitian dimulai dari tanggal 1 Juli 2020 sampai dengan tanggal 30 Juli 2020.
Gambar 1. Lokasi penelitian

## 2.2. Metode yang Digunakan
Untuk menganalisis kinerja Relai Arus Lebih pada Transformator-1 30 MVA Gardu Induk Seduduk  Putih  Palembang  pada  saat  terjadi  gangguan  hubung  singkat  3  fasa  dan  2  fasa, diasumsikan lokasi gangguan hubung singkat terjadi pada jarak 0%, 25%, 50%, 75%, 100% dari panjang penyulang (Kadarisman, & Sarimun, 2012).
Gambar 2. Representasi Penyulang
Data yang digunakan dalam penelitian adalah data primer dan dan sekunder. Data primer diperoleh  melalui  observasi  pada  objek  penelitian,  yang  terdiri  dari:  data  Transformator-1  30 MVA  70/20  kV,  Penyulang  Beo  dan  Relai  Arus  Lebih.  Sedangkan  data  sekunder  yang  akan digunakan  adalah Single  Line  Diagram Gardu  Induk  Seduduk  Putih  dan  Penyulang  Beo. Selanjutnya data yang sudah didapatkan kemudian dianalisa dan selanjutnya diproses agar dapat dipergunakan dalam tahapan penelitian. Tahapan dalam penelitian adalah:

## 2.2.1. Impedansi Sumber
Untuk  menghitung  impedansi  sumber  pada  busbar  sisi  sekunder,  maka  harus  dihitung terlebih  dahulu  impedansi  sumber  pada  busbar  sisi  primer.  Karena  resistansi  pada  sumber diabaikan,  maka  impedansi  sumber  urutan  positif  dan  urutan  negatif  pada  sisi  primer  adalah (Kersting, 2012):
𝑍 1𝑆 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) = 𝑍 2𝑆 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) = 𝑗𝑋 1𝑆 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟)
= 𝑗𝑋 2𝑆 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) = 𝑗 𝑘𝑉 𝐿−𝐿 2 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) 𝑀𝑉𝐴 𝑆𝐶 ........... pers. 1
Arus  gangguan  hubung  singkat  pada  busbar  sisi  sekunder  diperoleh  dengan  cara mengkonversikan  terlebih  dahulu  impedansi  sumber  pada  busbar  sisi  primer  ke  sisi  sekunder (Kadarisman, & Sarimun, 2012).
Sisi Primer Z S (Sisi Primer) Sisi Sekunder Z S (Sisi Sekunder) Sisi
Sekunder
Gambar 3. Konversi Impedansi Sumber Primer ke Sekunder (Kadarisman, & Sarimun, 2012)
Kemudian  mengkonversikan  impedansi  yang  terletak  pada  busbar  sisi  primer  ke  sisi sekunder,  untuk  mendapatkan  impedansi  sumber  urutan  positif  dan  urutan  negatif  pada  sisi sekunder dengan cara sebagai berikut (Kersting, 2012):
𝑍 1𝑆 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟) = 𝑍 2𝑆 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟) = 𝑗𝑋 1𝑆 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟) = 𝑗𝑋 2𝑆 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟) = 𝑘𝑉 𝐿−𝐿 2 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟) 𝑘𝑉 𝐿−𝐿 2 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) × 𝑗𝑋 1𝑆 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ........... pers. 2
Keterangan:
𝑍 1𝑆 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) =  Impedansi sumber urutan positif sisi primer (  ) 𝑗𝑋 1𝑆 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟)
=  Reaktansi sumber urutan positif sisi primer (  ) 𝑍 2𝑆 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟)
=  Impedansi sumber urutan negatif sisi primer (  ) 𝑗𝑋 2𝑆 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟)
=  Reaktansi sumber urutan negatif sisi primer (  )
𝑍 1𝑆 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟) =  Impedansi sumber urutan positif sisi sekunder (  )
𝑗𝑋 1𝑆 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟) =  Reaktansi sumber urutan positif sisi sekunder (  )
𝑍 2𝑆 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟) =  Impedansi sumber urutan negatif sisi sekunder (  ) 𝑗𝑋 2𝑆 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟) =  Reaktansi sumber urutan negatif sisi sekunder (  ) 𝑘𝑉 𝐿−𝐿 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) =   Tegangan fasa ke fasa sisi primer (kV) 𝑘𝑉 𝐿−𝐿 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟) =   Tegangan fasa ke fasa sisi sekunder (kV)
𝑀𝑉𝐴 𝑆𝐶
=   Daya hubung singkat busbar sisi primer (MVA)

## 2.2.2. Impedansi Transformator
Untuk menghitung impedansi transformator urutan positif, urutan negatif dan urutan nol harus  dihitung  terlebih  dahulu  impedansi  transformator  pada  kondisi  100%.  Perhitungan impedansi  transformator  yang  diambil  hanya  reaktansi,  sedangkan  resistansi  diabaikan  karena sangat  kecil.  Maka  impedansi  transformator  pada  kondisi  100%  sisi  sekunder  adalah (Kadarisman, & Sarimun, 2012):
𝑍 𝑇 (100%) = 𝑗𝑋 𝑇 (100%) = 𝑗 𝑘𝑉 𝐿−𝐿 2 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟) 𝑀𝑉𝐴 𝑇
........... pers. 3
Setelah  diperoleh  impedansi  transformator  pada  kondisi  100%,  maka  impedansi transformator  urutan  positif  dan  urutan  negatif  dapat  dihitung  dengan  cara  sebagai  berikut (Kadarisman, & Sarimun, 2012):
𝑍 1𝑇 = 𝑍 2𝑇 = 𝑗𝑋 1𝑇 = 𝑗𝑋 2𝑇 = 𝑍 𝑇 (%) × 𝑗𝑋 𝑇 (100 %) ........... pers. 4
Pada transformator dengan hubungan belitan YY dan tidak mempunyai belitan delta (  ) didalamnya, maka untuk menghitung besarnya impedansi transformator urutan nol berkisar antara 9 s/d 14 × 𝑗𝑋 1𝑇 , dan diambil nilai (Kadarisman, & Sarimun, 2012):
𝑍 0𝑇 = 𝑗𝑋 0𝑇 = 10 × 𝑗𝑋 1𝑇 ........... pers. 5
Keterangan:
𝑍 𝑇 (100%) =  Impedansi transformator pada kondisi 100% (  ) 𝑗𝑋 𝑇 (100%) =  Reaktansi transformator pada kondisi 100% (  ) 𝑍 𝑇 (%) =   Impedansi transformator (%) 𝑀𝑉𝐴 𝑇 =   Kapasitas daya transformator (MVA) 𝑍 1𝑇 =  Impedansi transformator urutan positif (  ) 𝑗𝑋 1𝑇
=  Reaktansi transformator urutan positif (  ) 𝑍 2𝑇 =  Impedansi transformator urutan negatif (  ) 𝑗𝑋 2𝑇 =  Reaktansi transformator urutan negatif (  ) 𝑍 0𝑇 =  Impedansi transformator urutan nol (  ) 𝑗𝑋 0𝑇 =  Reaktansi transformator urutan nol (  )

## 2.2.3. Impedansi Penyulang
Impedansi penyulang merupakan impedansi pada penghantar suatu penyulang yang besar impedansinya dipengaruhi oleh jenis, panjang, dan luas penampang. Impedansi penyulang urutan positif dan urutan negatif dihitung dengan cara sebagai berikut (Azis, & Febrianti, 2019):
𝑍 1𝑃 = 𝑍 2𝑃 = 𝑍 1𝑃 × 𝑙 𝑃 = (𝑅 1𝑃 + 𝑗𝑋 1𝑃 ) × 𝑙 𝑃 ........... pers. 6
Selanjutnya  impedansi  penyulang  urutan  nol  dihitung  dengan  cara  sebagai  berikut  (Azis,  & Febrianti, 2019):
𝑍 0𝑃 = 𝑍 0𝑃 × 𝑙 𝑃 = (𝑅 0𝑃 + 𝑗𝑋 0𝑃 ) × 𝑙 𝑃 ........... pers. 7
Keterangan: 𝑍 1𝑃 =  Impedansi penyulang urutan positif (  ) 𝑅 1𝑃 =  Resistansi penyulang urutan positif (  ) 𝑗𝑋 1𝑃 =  Reaktansi penyulang urutan positif (  ) 𝑍 2𝑃 =  Impedansi penyulang urutan negatif (  ) 𝑍 0𝑃 =  Impedansi penyulang urutan nol (  ) 𝑅 0𝑃 =  Resistansi penyulang urutan nol (  )
𝑗𝑋 0𝑃 =  Reaktansi penyulang urutan nol (  ) 𝑙 𝑃 =  Panjang penyulang (  )
Dari gambar 2, apabila diasumsikan lokasi gangguan hubung singkat terjadi pada 0%, 25%, 50%,  75%,  100%  dari  panjang  penyulang,  maka  impedansi  penyulang  dihitung  sebagaimana terlihat pada Tabel 1 (Kadarisman, & Sarimun, 2012).

## Tabel 1

## Impedansi Penyulang Berdasarkan Lokasi Gangguan
Lokasi Gangguan (%) 𝑍 1𝑃 = 𝑍 2𝑃 (  ) 𝑍 0𝑃 (  ) 0% 𝑍 1𝑃 (0%) = 0% × 𝑍 1𝑃 𝑍 0𝑃 (0%) = 0% × 𝑍 0𝑃 25% 𝑍 1𝑃 (25%) = 25% × 𝑍 1𝑃 𝑍 0𝑃 (25%) = 25% × 𝑍 0𝑃 50% 𝑍 1𝑃 (50%) = 50% × 𝑍 1𝑃 𝑍 0𝑃 (50%) = 50% × 𝑍 0𝑃 75% 𝑍 1𝑃 (75%) = 75% × 𝑍 1𝑃 𝑍 0𝑃 (75%) = 75% × 𝑍 0𝑃 100% 𝑍 1𝑃 (100%) = 100% × 𝑍 1𝑃
𝑍 0𝑃 (100%) = 100% × 𝑍 0𝑃

## 2.2.4. Impedansi Ekuivalen Jaringan
Impedansi ekuivalen jaringan merupakan impedansi yang terbentuk dari sumber sampai ke lokasi gangguan yang tersambung seri. Impedansi ekuivalen jaringan urutan positif dan urutan negatif,  terbentuk  dari  impedansi  sumber,  impedansi  transformator,  dan  impedansi  penyulang. Impedansi  ekuivalen  jaringan  urutan  positif  dan  urutan  negatif  dihitung  dengan  cara  sebagai berikut (Rizal, & Azis, 2022):
𝑍 1 𝑒𝑞 = 𝑍 2 𝑒𝑞 = 𝑍 1𝑆 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟) + 𝑍 1𝑇 + 𝑍 1𝑃 = 𝑗𝑋 1𝑆 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟) + 𝑗𝑋 1𝑇 + (𝑅 1𝑃 + 𝑗𝑋 1𝑃 ) ........... pers. 8
Sedangkan impedansi ekuivalen jaringan urutan nol terbentuk dari impedansi transformator yang netralnya  ditanahkan,  dan  impedansi  penyulang.  Impedansi  ekuivalen  jaringan  urutan  nol dihitung dengan cara sebagai berikut (Rizal, & Azis, 2022):
𝑍 0 𝑒𝑞 = 𝑍 0𝑇 + 3𝑅 𝑛 + 𝑍 0𝑃 = 𝑗𝑋 0𝑇 + 3𝑅 𝑛 + (𝑅 0𝑃 + 𝑗𝑋 0𝑃 ) ........... pers. 9
Keterangan:
𝑍 1 𝑒𝑞 =  Impedansi ekuivalen jaringan urutan positif (  ) 𝑍 2 𝑒𝑞 =  Impedansi ekuivalen jaringan urutan negatif (  ) 𝑍 0 𝑒𝑞 =  Impedansi ekuivalen jaringan urutan nol (  ) 𝑅 𝑛 =   Tahanan NGR ( Netral Grounding Resistor ) (Ω)
Dari gambar 2, apabila diasumsikan lokasi gangguan hubung singkat terjadi pada 0%, 25%, 50%,  75%,  100%  dari  panjang  penyulang,  maka  impedansi  ekuivalen  jaringan  dihitung sebagaimana terlihat pada Tabel 2 (Kadarisman, & Sarimun, 2012):

## Tabel 2
Impedansi Ekuivalen Jaringan Berdasarkan Lokasi Gangguan Lokasi Gangguan (%) 𝑍 1 𝑒𝑞 = 𝑍 2 𝑒𝑞 (  ) 𝑍 0𝑃 (  )
0%
𝑍 1 𝑒𝑞 (0%) = 𝑗𝑋 1𝑆 + 𝑗𝑋 1𝑇 + 𝑍 1𝑃 (0%) 𝑍 0 𝑒𝑞 (0%) = 𝑗𝑋 0𝑇 + 3𝑅 𝑛 + 𝑍 0𝑃 (0%) 25%
𝑍 1 𝑒𝑞 (25%) = 𝑗𝑋 1𝑆 + 𝑗𝑋 1𝑇 + 𝑍 1𝑃 (25%)
𝑍 0 𝑒𝑞 (25%) = 𝑗𝑋 0𝑇 + 3𝑅 𝑛 + 𝑍 0𝑃 (25%) 50%
𝑍 1 𝑒𝑞 (50%) = 𝑗𝑋 1𝑆 + 𝑗𝑋 1𝑇 + 𝑍 1𝑃 (50%)
𝑍 0 𝑒𝑞 (50%) = 𝑗𝑋 0𝑇 + 3𝑅 𝑛 + 𝑍 0𝑃 (50%) 75%
𝑍 1 𝑒𝑞 (75%) = 𝑗𝑋 1𝑆 + 𝑗𝑋 1𝑇 + 𝑍 1𝑃 (75%)
𝑍 0 𝑒𝑞 (75%) = 𝑗𝑋 0𝑇 + 3𝑅 𝑛 + 𝑍 0𝑃 (75%)
100% 𝑍 1 𝑒𝑞 (100%) = 𝑗𝑋 1𝑆 + 𝑗𝑋 1𝑇 + 𝑍 1𝑃 (100%) 𝑍 0 𝑒𝑞 (100%) = 𝑗𝑋 0𝑇 + 3𝑅 𝑛 + 𝑍 0𝑃 (100%)

## 2.2.5. Arus Gangguan Hubung Singkat
Perhitungan arus gangguan hubung singkat merupakan analisa suatu sistem tenaga listrik untuk memperoleh nilai besaran-besaran listrik yang diakibatkan gangguan hubung singkat tiga fasa, dua fasa, atau satu fasa ke tanah. Pada penelitian ini hanya menganalisis kinerja Relai Arus Lebih pada saat terjadi gangguan hubung singkat 3 fasa dan 2 fasa.
1. Arus gangguan hubung singkat 3 fasa
Gangguan hubung singkat 3 fasa adalah kondisi dimana ke-3 fasa terhubung singkat, namun arus  dan  tegangan  pada  antar  fasa  masih  seimbang.  Hal  ini  dikarenakan  gangguan  3  fasa merupakan gangguan simetris, sehingga dapat dianalisis menggunakan urutan positif saja. Arus gangguan hubung singkat 3 fasa dihitung dengan cara sebagai berikut (Kadarisman, & Sarimun, 2012):
𝐼 ℎ𝑠 3 𝑓𝑎𝑠𝑎 = 𝑉 𝐿−𝑁 𝑍 1 𝑒𝑞 = 𝑉 𝐿−𝐿 √3 ⁄ 𝑍 1 𝑒𝑞 ........... pers. 10
2. Arus gangguan hubung singkat 2 fasa
Sedangkan gangguan hubung singkat 2 fasa atau yang biasa disebut hubung singkat fasa ke fasa  adalah  kondisi  dimana  antara  fasa  ke  fasa  saling  terhubung  singkat.  Pada  gangguan hubung singkat  2  fasa,  arus  saluran  tidak  mengandung  komponen  urutan nol  dikarenakan tidak ada gangguan yang terhubung ke tanah. Arus gangguan hubung singkat 2 fasa dihitung dengan cara sebagai berikut (Kadarisman, & Sarimun, 2012):
𝐼 ℎ𝑠 2 𝑓𝑎𝑠𝑎 = 𝑉 𝐿−𝐿 𝑍 1 𝑒𝑞 + 𝑍 2 𝑒𝑞 = 𝑉 𝐿−𝐿 2 × 𝑍 1 𝑒𝑞 ........... pers. 11
Keterangan:
𝐼 ℎ𝑠 3 𝑓𝑎𝑠𝑎 =  Arus gangguan hubung singkat 3 fasa (A) 𝐼 ℎ𝑠 2 𝑓𝑎𝑠𝑎 =  Arus gangguan hubung singkat 2 fasa (A)
Dari gambar 2, apabila diasumsikan lokasi gangguan hubung singkat terjadi pada 0%, 25%, 50%, 75%, 100% dari panjang penyulang, maka arus gangguan hubung singkat 3 fasa dan 2 fasa dihitung pada Tabel 3 (Kadarisman, & Sarimun, 2012):

## Tabel 3
Arus Gangguan Hubung Singkat 3 Fasa dan 2 Fasa Berdasarkan Lokasi Gangguan Lokasi Gangguan (%) 𝑰 𝒉𝒔 𝟑 𝒇𝒂𝒔𝒂 (A) 𝑰 𝒉𝒔 𝟐 𝒇𝒂𝒔𝒂 (A) 0% 𝐼 ℎ𝑠 3 𝑓𝑎𝑠𝑎 (0%) = 𝑉𝐿−𝑁 𝑍1 𝑒𝑞(0%) 𝐼 ℎ𝑠 2 𝑓𝑎𝑠𝑎 (0%) = 𝑉𝐿−𝐿 2 × 𝑍1 𝑒𝑞(0%) 25% 𝐼 ℎ𝑠 3 𝑓𝑎𝑠𝑎 (25%) = 𝑉𝐿−𝑁 𝑍1 𝑒𝑞(25%) 𝐼 ℎ𝑠 2 𝑓𝑎𝑠𝑎 (25%) = 𝑉𝐿−𝐿 2 × 𝑍1 𝑒𝑞(25%) 50% 𝐼 ℎ𝑠 3 𝑓𝑎𝑠𝑎 (50%) = 𝑉𝐿−𝑁 𝑍1 𝑒𝑞(50%) 𝐼 ℎ𝑠 2 𝑓𝑎𝑠𝑎 (50%) = 𝑉𝐿−𝐿 2 × 𝑍1 𝑒𝑞(50%) 75% 𝐼 ℎ𝑠 3 𝑓𝑎𝑠𝑎 (75%) = 𝑉𝐿−𝑁 𝑍1 𝑒𝑞(75%) 𝐼 ℎ𝑠 2 𝑓𝑎𝑠𝑎 (75%) = 𝑉𝐿−𝐿 2 × 𝑍1 𝑒𝑞(75%) 100% 𝐼 ℎ𝑠 3 𝑓𝑎𝑠𝑎 (100%) = 𝑉𝐿−𝑁 𝑍1 𝑒𝑞(100%) 𝐼 ℎ𝑠 2 𝑓𝑎𝑠𝑎 (100%) = 𝑉𝐿−𝐿 2 × 𝑍1 𝑒𝑞(100%)
2.2.6. Setelan Relai Arus Lebih pada Sisi Outgoing Penyulang
1. Setelan Arus
Setelan  Relai  Arus  Lebih  pada  sisi outgoing penyulang  dihitung  berdasarkan  arus  beban maksimum. Untuk relai inverse diset 1,05 sampai dengan 1,1 × I maks . Persyaratan lain yang harus dipenuhi, yaitu untuk penyetelan waktu minimum dari Relai Arus Lebih terutama di penyulang tidak lebih kecil dari 0,3 detik. Keputusan ini diambil agar relai tidak sampai trip lagi  akibat  adanya  arus inrush dari  transformator  distribusi  yang  sudah  tersambung  di
jaringan  distribusi,  pada  saat  PMT  penyulang  tersebut  dimasukan.  Setelan  arus  pada  sisi primer adalah (Azis, & Febrianti, 2019):
𝐼 𝑠𝑒𝑡 (𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) = 1,05 × 𝐼 𝑏𝑒𝑏𝑎𝑛 ........... pers. 12
Nilai arus tersebut merupakan nilai setelan pada sisi primer, sedangkan nilai yang akan di setel pada Relai Arus Lebih adalah nilai sekundernya. Setelan arus pada sisi sekunder adalah (Azis, & Febrianti, 2019):
𝐼 𝑠𝑒𝑡 (𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟) = 𝐼 𝑠𝑒𝑡 (𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) × 1 𝑅𝑎𝑡𝑖𝑜 𝐶𝑇 ........... pers. 13 2. Setelan Waktu Kerja atau Time Multiplier Setting (TMS)
Arus gangguan yang dipilih untuk menentukan besarnya setelan waktu kerja (TMS) Relai Arus  Lebih  yang  terpasang  pada  sisi outgoing penyulang  adalah  arus  gangguan  hubung singkat tiga fasa di 0% panjang penyulang. Waktu kerja paling hilir yang ditetapkan t = 0,3 detik. Keputusan ini diambil agar relai tidak sampai trip lagi akibat adanya arus inrush dari transformator-transformator  distribusi  yang  sudah  tersambung  di  jaringan  distribusi,  pada saat PMT penyulang tersebut dimasukan, maka setelan waktu kerja (TMS) adalah (Azis, & Febrianti, 2019):
𝑇𝑀𝑆 = 𝑡 × (( 𝐼𝑓𝑎𝑢𝑙𝑡 𝐼𝑠𝑒𝑡 ) 0,02 −1)
0,14
= 𝑡 × (( 𝐼3 𝑓𝑎𝑠𝑒(0%) 𝐼𝑠𝑒𝑡 (𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1) 0,14 ........... pers. 14
Keterangan:
𝐼 𝑠𝑒𝑡 (𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) =   Nilai setelan arus primer relai (A)
𝐼 𝑠𝑒𝑡 (𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟) =  Nilai setelan arus sekunder relai (A)
𝑅𝑎𝑡𝑖𝑜 𝐶𝑇 =   Perbandingan transformator arus yang terpasang (A) 𝑡 =   Waktu kerja 𝑇𝑀𝑆 =   Setelan waktu kerja 𝐼 𝑓𝑎𝑢𝑙𝑡 =  Arus gangguan hubung singkat 𝐼 𝑠𝑒𝑡 =  Setelan arus (A)

## 2.2.7. Setelan Relai Arus Lebih pada Sisi Incoming Penyulang
1. Setelan Arus
Untuk menentukan setelan Relai Arus Lebih pada sisi incoming penyulang diperlukan nilai arus nominal transformator. Arus nominal transformator pada sisi sekunder dihitung dengan cara sebagai berikut (Azis, & Febrianti, 2019):
𝐼 𝑛𝑜𝑚𝑖𝑛𝑎𝑙 (𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟) = 𝑘𝑉𝐴 𝑇 √3 𝑉 𝐿−𝐿 ........... pers. 15
Setelan arus pada sisi primer adalah:
𝐼 𝑠𝑒𝑡 (𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) = 1,05 × 𝐼 𝑛𝑜𝑚𝑖𝑛𝑎𝑙 (𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟)
........... pers. 16
Maka setelan arus pada sisi sekunder adalah:
𝐼 𝑠𝑒𝑡 (𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟) = 𝐼 𝑠𝑒𝑡 (𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) × 1 𝑅𝑎𝑡𝑖𝑜 𝐶𝑇 ........... pers. 17
2. Setelan Waktu Kerja atau Time Multiplier Setting (TMS)
Arus gangguan yang dipilih untuk menentukan besarnya setelan waktu kerja (TMS) Relai Arus Lebih pada sisi incoming penyulang adalah arus gangguan hubung singkat 3 fasa di 0% panjang penyulang. Waktu kerja incoming didapat dengan waktu kerja relai disisi hilir + 0,4 detik, maka t incoming = (0,3 + 0,4) = 0,7 detik. Setelah diketahui nilai ketetapan t = 0,7 detik, maka nilai setelan waktu kerja (TMS) adalah (Azis, & Febrianti, 2019):
𝑇𝑀𝑆 = 𝑡 × (( 𝐼𝑓𝑎𝑢𝑙𝑡 𝐼𝑠𝑒𝑡 ) 0,02 −1)
0,14
= 𝑡 × (( 𝐼3 𝑓𝑎𝑠𝑒(0%) 𝐼𝑠𝑒𝑡 (𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1) 0,14 ........... pers. 18
Dari gambar 2, apabila diasumsikan lokasi gangguan hubung singkat terjadi pada 0%, 25%, 50%, 75%, 100% dari panjang penyulang, maka waktu kerja Relai Arus Lebih pada saat gangguan hubung  singkat  3  fasa  dan  2  fasa  dihitung  sebagaimana  terlihat  pada  Tabel  4  dan  Tabel  5 (Kadarisman, & Sarimun, 2012).

## Tabel 4
Waktu  Kerja  Relai  Arus  Lebih  Untuk  Gangguan  Hubung  Singkat  3  Fasa  Berdasarkan  Lokasi Gangguan
Lokasi Gangguan (%) Relai Incoming Relai Outgoing 0% 𝑡 (0%) = 0,14 × 𝑇𝑀𝑆 ( 𝐼3 𝑓𝑎𝑠𝑎(0%) 𝐼𝑠𝑒𝑡(𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1
𝑡 (0%) = 0,14 × 𝑇𝑀𝑆
( 𝐼3 𝑓𝑎𝑠𝑎(0%)
𝐼𝑠𝑒𝑡(𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1 25% 𝑡 (25%) = 0,14 × 𝑇𝑀𝑆 ( 𝐼3 𝑓𝑎𝑠𝑎(25%) 𝐼𝑠𝑒𝑡(𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1 𝑡 (25%) = 0,14 × 𝑇𝑀𝑆
( 𝐼3 𝑓𝑎𝑠𝑎(25%)
𝐼𝑠𝑒𝑡(𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1 50% 𝑡 (50%) = 0,14 × 𝑇𝑀𝑆 ( 𝐼3 𝑓𝑎𝑠𝑎(50%) 𝐼𝑠𝑒𝑡(𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1
𝑡 (50%) = 0,14 × 𝑇𝑀𝑆
( 𝐼3 𝑓𝑎𝑠𝑎(50%)
𝐼𝑠𝑒𝑡(𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1 75% 𝑡 (75%) = 0,14 × 𝑇𝑀𝑆
( 𝐼3 𝑓𝑎𝑠𝑎(75%) 𝐼𝑠𝑒𝑡(𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1
𝑡 (75%) = 0,14 × 𝑇𝑀𝑆
( 𝐼3 𝑓𝑎𝑠𝑎(75%)
𝐼𝑠𝑒𝑡(𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1 100% 𝑡 (100%) =
0,14 × 𝑇𝑀𝑆 ( 𝐼3 𝑓𝑎𝑠𝑎(100%) 𝐼𝑠𝑒𝑡(𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1 𝑡 (100%) = 0,14 × 𝑇𝑀𝑆
( 𝐼3 𝑓𝑎𝑠𝑎(100%)
𝐼𝑠𝑒𝑡(𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1

## Tabel 5
Waktu  Kerja  Relai  Arus  Lebih  Untuk  Gangguan  Hubung  Singkat  2  Fasa  Berdasarkan  Lokasi Gangguan
Lokasi Gangguan (%) Relai Incoming Relai Outgoing 0% 𝑡 (0%) = 0,14 × 𝑇𝑀𝑆
( 𝐼2 𝑓𝑎𝑠𝑎(0%) 𝐼𝑠𝑒𝑡(𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1
𝑡 (0%) = 0,14 × 𝑇𝑀𝑆
( 𝐼2 𝑓𝑎𝑠𝑎(0%)
𝐼𝑠𝑒𝑡(𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1 25% 𝑡 (25%) = 0,14 × 𝑇𝑀𝑆
( 𝐼2 𝑓𝑎𝑠𝑎(25%) 𝐼𝑠𝑒𝑡(𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1 𝑡 (25%) = 0,14 × 𝑇𝑀𝑆
( 𝐼2 𝑓𝑎𝑠𝑎(25%)
𝐼𝑠𝑒𝑡(𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1 50% 𝑡 (50%) = 0,14 × 𝑇𝑀𝑆
( 𝐼2 𝑓𝑎𝑠𝑎(50%)
𝐼𝑠𝑒𝑡(𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1 𝑡 (50%) = 0,14 × 𝑇𝑀𝑆
( 𝐼2 𝑓𝑎𝑠𝑎(50%)
𝐼𝑠𝑒𝑡(𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1 75% 𝑡 (75%) = 0,14 × 𝑇𝑀𝑆
( 𝐼2 𝑓𝑎𝑠𝑎(75%)
𝐼𝑠𝑒𝑡(𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1
𝑡 (75%) = 0,14 × 𝑇𝑀𝑆
( 𝐼2 𝑓𝑎𝑠𝑎(75%)
𝐼𝑠𝑒𝑡(𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1 100% 𝑡 (100%) = 0,14 × 𝑇𝑀𝑆
( 𝐼2 𝑓𝑎𝑠𝑎(100%)
𝐼𝑠𝑒𝑡(𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1
𝑡 (100%) = 0,14 × 𝑇𝑀𝑆
( 𝐼2 𝑓𝑎𝑠𝑎(100%) 𝐼𝑠𝑒𝑡(𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN
Pada PT PLN (Persero) Gardu Induk Seduduk Putih Palembang terdapat Transformator-1 dengan  daya  sebesar  30  MVA,  tegangan  70  kV/20  kV  dengan  impedansi  =  12,24%. Transformator-1 mengisi tegangan ke busbar 20 kV dan terdapat Penyulang Beo 20 kV dengan panjang 11,5590 km.
Gambar 4. Representasi Penyulang Beo
3.1. Data Penelitian
3.1.1. Data Transformator-1 ‒ Merk :  Pauwels ‒ Serial Number :  3011130050 ‒ Tahun :  2014 ‒ Standar :  IEC 60076 ‒ Rated Power ( 𝑀𝑉𝐴 𝑇 ) :   30 MVA ‒ Cooling :   ONAN/ONAF ‒ Fasa-Frekuensi :   3-50 Hz
‒ Tegangan Primer ( 𝑘𝑉 𝐿−𝐿 70𝑘𝑉 )
:   70 kV
‒ Tegangan Sekunder ( 𝑘𝑉 𝐿−𝐿 20𝑘𝑉 )  :   20 kV
‒ Arus Primer ( 𝐼 𝑛𝑜𝑚𝑖𝑛𝑎𝑙 70 𝑘𝑉 ) :   247,44 A ‒ Arus Sekunder ( 𝐼 𝑛𝑜𝑚𝑖𝑛𝑎𝑙 20 𝑘𝑉 )
:   866,03 A
‒ Impedansi ( 𝑍 𝑇 ) :   12,24% ‒ Vektor Grup :   YNyn0
‒ NGR ( 𝑅 𝑛 )
:   40 Ω
3.1.2. Data Penyulang Beo
‒ Jenis Penghantar :  AAAC ‒ Luas Penampang :  240 mm²
‒ Panjang Penyulang Beo ( 𝑙 𝑃 ) :  11,5590 km ‒ Impedansi Urutan Positif ( 𝑍 1𝑃 ) :  0,1344 + j 0,3158 Ω/km ‒ Impedansi Urutan Negatif ( 𝑍 2𝑃 )
:  0,1344 + j 0,3158 Ω/km
‒ Impedansi Urutan Nol ( 𝑍 0𝑃 )
:  0,2824 + j 1,6034 Ω/km
3.1.3. Data Relai Arus Lebih
1. Sisi Outgoing Penyulang Beo ‒ Merk :   Schneider ‒ Type :   Micom P123 ‒ Karakteristik :   Standar Inverse ‒ I setting :   300 A ‒ Ratio CT :   300/5 A ‒ TMS :   0,125 ‒ t :  0,3
2. Sisi Incoming Penyulang Beo
‒ Merk :   Schneider ‒ Type :   Micom P122 ‒ Karakteristik :   Standar Inverse ‒ I setting :   600 A ‒ Ratio CT :   600/5 A ‒ TMS :   0,15 ‒ t :  0,7

## 3.2. Hasil

## 3.2.1. Impedansi Sumber
Daya hubung singkat pada busbar 70 kV Gardu Induk Seduduk Putih Palembang adalah 857,84 MVA, maka impedansi sumber urutan positif dan urutan negatif pada sisi 70 kV adalah:
𝑍 1𝑆 (70 𝑘𝑉) = 𝑍 2𝑆 (70 𝑘𝑉) = 𝑗𝑋 1𝑆 (70 𝑘𝑉) = 𝑗 𝑘𝑉 𝐿−𝐿 2 (70 𝑘𝑉) 𝑀𝑉𝐴 𝑆𝐶 = 𝑗 70 2 857,84 = 𝑗 5,7120 𝛺
Maka impedansi sumber urutan positif dan urutan negatif pada sisi 20 kV dapat dihitung, yaitu:
𝑍 1𝑆 (20 𝑘𝑉) = 𝑍 2𝑆 (20 𝑘𝑉) = 𝑗𝑋 1𝑆 (20 𝑘𝑉) = 𝑘𝑉 𝐿−𝐿 2 (20 𝑘𝑉) 𝑘𝑉 𝐿−𝐿 2 (70 𝑘𝑉) × 𝑗 𝑋 1𝑆 (70 𝑘𝑉) = 20 2 70 2 × 𝑗 5,7120 = 𝑗 0,4663 𝛺

## 3.2.2. Impedansi Transformator-1
Agar dapat menghitung impedansi Transformator-1 urutan positif, negatif dan urutan nol, maka harus dihitung terlebih dahulu impedansi dasar transformator pada 100%, yaitu:
𝑍 𝑇 (100%) = 𝑗𝑋 𝑇 (100%) = 𝑗 𝑘𝑉 𝐿−𝐿 2 (20 𝑘𝑉) 𝑀𝑉𝐴 𝑇 = 𝑗 20 2 30 = 𝑗 13,3333 𝛺
Impedansi Transformator-1 adalah 12,24 %. Maka nilai impedansi transformator urutan positif dan urutan negatif dapat dihitung, yaitu:
𝑍 1𝑇 = 𝑍 2𝑇 = 𝑗𝑋 1𝑇 = 𝑗𝑋 2𝑇 = 𝑍 𝑇 (%) × 𝑗𝑋 𝑇 (100 %) = 0,1224 × 𝑗 13,3333 = 𝑗 1,6320 𝛺

## 3.2.3. Impedansi Penyulang Beo
Penyulang  Beo  menggunakan  jenis  penghantar  AAAC  240  mm 2 dengan  panjang penyulang 11,559 km. Impedansi Penyulang Beo urutan positif dan urutan negatif untuk lokasi gangguan 0%, 25%, 50%, 75% dan 100% dari panjang Penyulang Beo, sebagaimana terlihat pada Tabel 6.

## Tabel 6
Hasil Perhitungan Impedansi Penyulang Beo Berdasarkan Lokasi Gangguan Lokasi Gangguan 𝑍 1𝑃 = 𝑍 2𝑃 (  )
(%) (km)
0% 0,0000 0,0000 × (1,5535 + 𝑗 3,6503) = 0,0000 + 𝑗 0,0000 = 0,0000∟0,0000° 25%  2,8898 2,8898 × (1,5535 + 𝑗 3,6503) = 0,3884 + 𝑗 0,9126 = 0,9918∟66,9461° 50%  5,7795 5,7795 × (1,5535 + 𝑗 3,6503) = 0,7768 + 𝑗 1,8252 = 1,9836∟66,9461° 75%  8,6693 8,6693 × (1,5535 + 𝑗 3,6503) = 1,1651 + 𝑗 2,7377 = 2,9754∟66,9461°
100%  11,5590 11,5590 × (1,5535 + 𝑗 3,6503) = 1,5535 + 𝑗 3,6503 = 3,9672∟66,9461° Sumber: Hasil Perhitungan

## 3.2.4. Impedansi Ekuivalen Penyulang Beo
Impedansi  ekuivalen  Penyulang  Beo  terbentuk  dari  sumber  sampai  ke  lokasi  gangguan yang  tersambung  seri.  Impedansi  ekuivalen  Penyulang  Beo  urutan  positif  dan  urutan  negatif adalah:
𝑍 1 𝑒𝑞 = 𝑍 2 𝑒𝑞 = 𝑗𝑋 1𝑆 (20 𝑘𝑉) + 𝑗𝑋 1𝑇 + 𝑍 1𝑃
= 𝑗 0,4663 + 𝑗 1,6320 + 𝑍 1𝑃 = 𝑗 2,0983 + 𝑍 1𝑃
Maka  impedansi  ekuivalen  Penyulang  Beo  urutan  positif  dan  urutan  negatif  untuk  lokasi gangguan 0%, 25%, 50%, 75% dan 100% dari panjang Penyulang Beo, sebagaimana terlihat pada Tabel 7.

## Tabel 7
Hasil Perhitungan Impedansi Ekuivalen Penyulang Beo Berdasarkan Lokasi Gangguan Lokasi
Gangguan
𝑍 1 𝑒𝑞 = 𝑍 2 𝑒𝑞 (  ) (%) (km) 0% 0,0000 𝑗 2,0983 + 0,0000 + 𝑗 0,0000 = 0,0000 + 𝑗 2,0983 = 2,0983∟0,0000° 25%  2,8898 𝑗 2,0983 + 0,3884 + 𝑗 0,9126 = 0,3884 + 𝑗 3,0109 = 3,0358∟82,6498° 50%  5,7795 𝑗 2,0983 + 0,7768 + 𝑗 1,8252 = 0,7768 + 𝑗 3,9235 = 3,9996∟78,8014° 75%  8,6693 𝑗 2,0983 + 1,1651 + 𝑗 2,7377 = 1,1651 + 𝑗 4,8360 = 4,9744∟76,4539° 100%  11,5590 𝑗 2,0983 + 1,5535 + 𝑗 3,6503 = 1,5535 + 𝑗 5,7486 = 5,9548∟74,8774° Sumber: Hasil Perhitungan

## 3.2.5. Arus Gangguan Hubung Singkat Penyulang Beo
Arus gangguan hubung singkat 3 fasa dan 2 fasa, untuk lokasi gangguan 0%, 25%, 50%, 75% dan 100% dari panjang Penyulang Beo, sebagaimana terlihat pada Tabel 8.

## Tabel 8
Hasil  Perhitungan  Arus  Gangguan  Hubung  Singkat  3  Fasa  dan  2  Fasa  pada  Penyulang  Beo Berdasarkan Lokasi Gangguan
Lokasi Gangguan 𝐼 ℎ𝑠 3 𝑓𝑎𝑠𝑎 (A) 𝐼 ℎ𝑠 2 𝑓𝑎𝑠𝑎 (A) (%) (km) 0% 0,0000 5.503,0663∟0,0000° 4.765,7952∟0,0000° 25% 2,8898 3.803,5935∟– 82,6498° 3.294,0086∟– 82,6498° 50% 5,7795 2.887,0367∟– 78,8014° 2.500,2471∟– 78,8014° 75% 8,6693 2.321,2792∟– 76,4539° 2.010,2868∟– 76,4539° 100% 11,5590 1.939,0974∟– 74,8774° 1.679,3076∟– 74,8774°
Sumber: Hasil Perhitungan
3.2.6. Setelan Relai Arus Lebih pada Sisi Outgoing Penyulang Beo
1. Setelan Arus
𝐼 𝑏𝑒𝑏𝑎𝑛 = 286,40 𝐴 𝑅𝑎𝑠𝑖𝑜 𝐶𝑇  =  300/5 𝐴 Setelan arus pada sisi primer adalah:
𝐼 𝑠𝑒𝑡 (𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) = 1,05 × 𝐼 𝑏𝑒𝑏𝑎𝑛 = 1,05 × 286,40 = 300,72 𝐴 Maka setelan arus pada sisi sekunder adalah:
𝐼 𝑠𝑒𝑡 (𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟) = 𝐼 𝑠𝑒𝑡 (𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) × 1 𝑅𝑎𝑡𝑖𝑜 𝐶𝑇 = 300,72 × 1 300/5 = 5,0120 𝐴
2. Setelan Waktu Setelan waktu (TMS) adalah:
𝑇𝑀𝑆 = 𝑡 × (( 𝐼3 𝑓𝑎𝑠𝑒(0%) 𝐼𝑠𝑒𝑡 (𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02
−1) 0,14 = 0,3 × (( 5.503,0663 300,72 ) 0,02 −1) 0,14 = 0,1283

## 3.2.7. Setelan Relai Arus Lebih pada Sisi Incoming Penyulang Beo
1. Setelan Arus
𝑅𝑎𝑠𝑖𝑜 𝐶𝑇  =  600/5 𝐴 Arus nominal transformator pada sisi 20 kV adalah:
𝐼 𝑛𝑜𝑚𝑖𝑛𝑎𝑙 (20 𝑘𝑉) = 𝑘𝑉𝐴 𝑇 √3 𝑉 𝐿−𝐿 = 30.000 √3 ×20 = 866,0254 𝐴
Setelan arus pada sisi primer adalah:
𝐼 𝑠𝑒𝑡 (𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) = 1,05 × 𝐼 𝑛𝑜𝑚𝑖𝑛𝑎𝑙 (20 𝑘𝑉) = 1,05 × 866,0254 = 909,3267 𝐴 Maka setelan arus pada sisi sekunder adalah:
𝐼 𝑠𝑒𝑡 (𝑠𝑒𝑘𝑢𝑛𝑑𝑒𝑟) = 𝐼 𝑠𝑒𝑡 (𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) × 1 𝑅𝑎𝑡𝑖𝑜 𝐶𝑇 = 909,3267 × 1 600/5 = 7,5777 𝐴
2. Setelan Waktu Setelan waktu ( 𝑇𝑀𝑆 ) adalah:
𝑇𝑀𝑆 = 𝑡 × (( 𝐼3 𝑓𝑎𝑠𝑒(0%)
𝐼𝑠𝑒𝑡 (𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑟) ) 0,02 −1)
0,14
= 0,3 × (( 5.503,0663 909,3267 ) 0,02 −1) 0,14 = 0,1833 𝐴
Maka  waktu  kerja  Relai  Arus  Lebih saat terjadi  gangguan  hubung  singkat  3  fasa  untuk  lokasi gangguan 0%, 25%, 50%, 75% dan 100% dari panjang Penyulang Beo, adalah:

## Tabel 9
Hasil  Perhitungan  Waktu  Kerja  Relai  Arus  Lebih  pada  Penyulang  Beo  saat  terjadi  Gangguan Hubung Singkat 3 Fasa Berdasarkan Lokasi Gangguan Lokasi Gangguan Relai Outgoing Relai Incoming (%) (km) 0% 0,0000 0,7000 0,3000 25% 2,8898 0,8840 0,3450 50% 5,7795 1,0980 0,3881 75% 8,6693 1,3565 0,4304 100% 11,5590 1,6817 0,4728
Sumber: Hasil Perhitungan
dan waktu kerja Relai Arus Lebih pada gangguan hubung singkat 2 fasa untuk lokasi gangguan 0%, 25%, 50%, 75% dan 100% dari panjang penyulang, sebagaimana terlihat pada Tabel 10.

## Tabel 10
Hasil Perhitungan Waktu Kerja Relai Arus Lebih pada Penyulang Beo saat Gangguan Hubung Singkat 2 Fasa Berdasarkan Lokasi Gangguan
Lokasi Gangguan Relai Outgoing Relai Incoming (%) (km) 0% 0,0000 0,7619 0,3161 25% 2,8898 0,9842 0,3662 50% 5,7795 1,2559 0,4150 75% 8,6693 1,6047 0,4637 100% 11,5590 2,0791 0,5131
Sumber: Hasil Perhitungan
3.3. Pembahasan
3.3.1. Arus Gangguan Hubung Singkat pada Penyulang Beo
Gambar 5. Kurva Arus Gangguan Hubung Singkat 3 Fasa dan 2 Fasa
0 1.000 2.000 3.000 4.000 5.000 6.000 0 25 50 75
100
Ar u s H u b u n g S in g k a t (A) Titik Gangguan (%)
Ihs 3 fasa
Ihs 2 fasa
Tabel 8 memperlihatkan hasil perhitungan arus gangguan hubung singkat 3 fasa dan 2 fasa disepanjang Penyulang Beo, dimana diasumsikan lokasi gangguan hubung singkat terjadi  pada lokasi 0%, 25%, 50%, 75% dan 100% di Penyulang Beo. Gambar 5 memperlihatkan kurva arus gangguan hubung singkat 3 fasa dan 2 fasa pada Penyulang Beo Gardu Induk Seduduk Putih. Dapat dilihat bahwa arus gangguan hubung singkat 3 fasa  lebih besar daripada  arus gangguan hubung singkat 2 fasa lebih, apabila ditinjau dari gangguan terhadap fasa. Selain itu besar arus gangguan hubung singkat dipengaruhi lokasi gangguan, semakin jauh lokasi gangguan maka arus gangguan hubung singkat akan semakin kecil, dan apabila semakin dekat lokasi gangguan maka arus gangguan hubung singkat akan semakin besar.

## 3.3.2. Setelan Relai Arus Lebih pada Penyulang Beo

## Tabel 11
Perbandingan  Data  Lapangan  dengan  Hasil  Perhitungan  Setelan
Relai  Arus  Lebih  pada Penyulang Beo Relai Arus Lebih Data Lapangan Hasil Perhitungan Sisi Outgoing TMS 0,125 TMS 0,1283 Rasio CT 300/5 Rasio CT 300/5 t 0,3 t 0,3 Sisi Incoming TMS 0,15 TMS 0,1833 Rasio CT 600/5 A Rasio CT 600/5 A t 0,7 t 0,7
Berdasarkan Tabel 11 dapat dianalisa bahwa setelan Relai Arus Lebih pada Penyulang Beo berdasarkan  data  lapangan  dan  hasil  perhitungan  masih  dalam  kondisi  yang  sesuai  dengan perbedaan  yang  tidak  terlalu  signifikan.  Dimana  berdasarkan  data  lapangan,  TMS  Relai  Arus Lebih  pada  sisi outgoing adalah  0,125  dan  sisi incoming adalah  0,15.  Sedangan  dari  hasil perhitungan, TMS Relai Arus Lebih pada sisi outgoing adalah 0,1283 dan sisi incoming adalah 0,1833. Kemudian waktu kerja relai pada sisi outgoing Penyulang Beo lebih cepat dibandingkan dengan waktu kerja relai pada sisi incoming Penyulang Beo. Berarti secara keseluruhan setelan Relai Arus Lebih pada Penyulang Beo sudah baik.

## 3.3.3. Kinerja Relai Arus Lebih pada Penyulang Beo
Tabel  12  menunjukkan  hasil  perhitungan  pemeriksaan  waktu  kerja  relai  pada  gangguan hubung singkat 3 fasa dan 2 fasa pada Penyulang Beo, baik sisi incoming maupun sisi outgoing pada lokasi gangguan 0%, 25%, 50%, 75%, dan 100% dari panjang Penyulang Beo.

## Tabel 12
Waktu Kerja Relai Arus Lebih pada Penyulang Beo saat Gangguan Hubung Singkat 3 Fasa dan 2 Fasa Berdasarkan Lokasi Gangguan
Lokasi Gangguan Waktu Kerja Gangguan Hubung Singkat 3 Fasa (detik) Waktu Kerja Gangguan Hubung Singkat 2 Fasa (detik) (%) (km) Relai Incoming Sisi Outgoing Selisih Waktu Relai Incoming Sisi Outgoing Selisih Waktu 0%  0,0000 0,7000 0,3000 0,4000 0,7619 0,3161 0,4458 25%  2,8898 0,8840 0,3450 0,5390 0,9842 0,3662 0,6179 50%  5,7795 1,0980 0,3881 0,7099 1,2559 0,4150 0,8409 75%  8,6693 1,3565 0,4304 0,9260 1,6047 0,4637 1,1410 100%  11,5590 1,6817 0,4728 1,2089 2,0791 0,5131 1,5659 Sumber: Hasil Perhitungan
Gambar 6. Kurva Waktu Kerja Relai Arus Lebih saat Gangguan Hubung Singkat 3 Fasa
Tabel 12 menunjukkan bahwa saat gangguan hubung singkat 3 fasa, waktu kerja Relai Arus Lebih pada sisi outgoing Penyulang Beo lebih cepat dibandingkan dengan waktu kerja relai pada sisi incoming Penyulang Beo, dengan selisih waktu ( grading time ) 0,7568. Selain itu, Gambar 6 menunjukkan bahwa lokasi gangguan juga mempengaruhi besar kecilnya selisih waktu kerja relai outgoing dengan  relai incoming .  Dimana  semakin  jauh  lokasi  gangguan,  maka  akan  semakin besar selisih waktu kerja relai outgoing dengan waktu kerja relai incoming , dan apabila semakin dekat lokasi gangguan maka semakin kecil selisih waktu kerja relai outgoing dengan waktu kerja relai incoming . Hal ini bertujuan memberi kesempatan pada relai outgoing untuk bekerja terlebih dahulu sebagai pengaman utama ( main protection ) apabila terjadi gangguan hubung singkat di penyulang,  dan  relai incoming akan  bekerja  sebagai  pengaman  cadangan  ( back-up  protection ) apabila relai outgoing tidak bekerja.  Berarti secara keseluruhan  kinerja Relai Arus Lebih  pada Penyulang Beo saat terjadi gangguan hubung singkat 3 fasa sudah baik.
Gambar 7. Kurva Waktu Kerja Relai Arus Lebih saat Gangguan Hubung Singkat 2 Fasa
Tabel 12 menunjukkan bahwa saat gangguan hubung singkat 2 fasa, waktu kerja Relai Arus Lebih pada sisi outgoing Penyulang Beo lebih cepat dibandingkan dengan waktu kerja relai pada sisi incoming Penyulang Beo, dengan selisih waktu ( grading time ) 0,9223. Selain itu, Gambar 7 menunjukkan bahwa lokasi gangguan juga mempengaruhi besar kecilnya selisih waktu kerja relai outgoing dengan  relai incoming .  Dimana  semakin  jauh  lokasi  gangguan,  maka  akan  semakin besar selisih waktu kerja relai outgoing dengan waktu kerja relai incoming , dan apabila semakin dekat lokasi gangguan maka semakin kecil selisih waktu kerja relai outgoing dengan waktu kerja relai incoming . Hal ini bertujuan memberi kesempatan pada relai outgoing untuk bekerja terlebih dahulu sebagai pengaman utama ( main protection ) apabila terjadi gangguan hubung singkat di penyulang,  dan  relai incoming akan  bekerja  sebagai  pengaman  cadangan  ( back-up  protection )
0,0000 0,2000 0,4000 0,6000 0,8000 1,0000 1,2000 1,4000 1,6000 1,8000 0 25 50 75 100 W a k tu Ke rj a Rel a i Arus L eb ih (d et ik )
Lokasi Gangguan Hubung Singkat 3 Fasa (%)
Incoming Outgoing 0,0000 0,2000 0,4000 0,6000 0,8000 1,0000 1,2000 1,4000 1,6000 1,8000 2,0000 2,2000 0 25 50 75 100 W a k tu Ker ja R el a i A ru s L eb ih (d et ik )
Lokasi Gangguan Hubung Singkat 2 Fasa (%)
Incoming Penyulang
apabila relai outgoing tidak bekerja.  Berarti secara keseluruhan  kinerja Relai Arus Lebih  pada Penyulang Beo saat terjadi gangguan hubung singkat 2 fasa sudah baik.
Pada Tabel 12 dapat dilihat bahwa waktu kerja Relai Arus Lebih untuk gangguan hubung singkat 3 fasa lebih cepat dibandingkan waktu kerja Relai Arus Lebih untuk gangguan hubung singkat  2  fasa  untuk  seluruh  lokasi  gangguan.  Sehingga  dapat  dikatakan  besar  kecilnya  arus gangguan hubung singkat akan mempengaruhi cepat lambatnya waktu kerja relai, apabila ditinjau berdasarkan fasa. Semakin besar arus gangguan hubung singkat maka semakin cepat waktu kerja relai, dan apabila semakin kecil arus gangguan hubung singkat maka semakin lambat waktu kerja relai.  Berarti  secara  keseluruhan  kinerja Relai  Arus  Lebih  pada  Penyulang  Beo  saat  terjadi gangguan hubung singkat 3 fasa dan 2 fasa sudah baik.

## 4. KESIMPULAN
▪ Arus gangguan hubung singkat 3 fasa lebih besar daripada arus gangguan hubung singkat 2 fasa  lebih,  apabila  ditinjau  dari  gangguan  terhadap  fasa.  Selain  itu  besar  arus  gangguan hubung  singkat  dipengaruhi  lokasi  gangguan,  semakin  jauh  lokasi  gangguan  maka  arus gangguan hubung singkat akan semakin kecil, dan apabila semakin dekat lokasi gangguan maka arus gangguan hubung singkat akan semakin besar.
▪ Saat gangguan hubung singkat 3 fasa, waktu kerja relai outgoing lebih cepat dibandingkan dengan waktu kerja relai incoming , dengan selisih waktu 0,7568. Kemudian saat gangguan hubung singkat 2 fasa, waktu kerja relai outgoing lebih cepat dibandingkan dengan waktu kerja  relai incoming ,  dengan  selisih  waktu  0,9223.  Besar  kecilnya  selisih  waktu  kerja tersebut dipengaruhi jauh dekatnya lokasi gangguan. Dimana semakin jauh lokasi gangguan, maka  akan  semakin  besar  selisih  waktu  kerja  relai outgoing dengan  waktu  kerja  relai incoming , dan  apabila  semakin  dekat  lokasi  gangguan  maka  semakin  kecil  selisih  waktu kerja relai outgoing dengan waktu kerja relai incoming .
▪ Waktu kerja relai saat gangguan hubung singkat 3 fasa lebih cepat dibandingkan waktu kerja relai  saat  gangguan  hubung  singkat  2  fasa.  Besar  kecilnya  selisih  waktu  kerja  tersebut dipengaruhi  besar  kecilnya  arus  gangguan  hubung  singkat.  Dimana  semakin  besar  arus gangguan hubung singkat maka semakin cepat waktu kerja relai, dan apabila semakin kecil arus gangguan hubung singkat maka semakin lambat waktu kerja relai.
▪ Hasil perhitungan dengan data yang ada dilapangan masih dalam kondisi yang sesuai dengan perbedaannya  tidak  terlalu  jauh,  sehingga  dapat  disimpulkan  bahwa  secara  keseluruhan kinerja Relai Arus Lebih yang ada dilapangan masih dalam kondisi baik.

## DAFTAR PUSTAKA
Ariningrum,  N.  S.,  Hani,  S.,  &  Pambudi,  P.  E.  (2018).  ANALISIS  KINERJA  RELAI  ARUS LEBIH  TERHADAP  ARUS  GANGGUAN  PADA  TRANSFORMATOR  60  MVA  DI GARDU  INDUK  150  KV  KENTUNGAN. Jurnal  Elektrikal,  5 (2),  17-25,  h https://ejournal.akprind.ac.id/index.php/elektrikal/article/view/2607
Azis,  A.,  &  Febrianti,  I.  K.  (2019).  ANALISIS  SISTEM  PROTEKSI  ARUS  LEBIH  PADA PENYULANG  CENDANA  GARDU  INDUK  BUNGARAN  PALEMBANG. Jurnal Ampere, 4 (2), 332-344, DOI: http://dx.doi.org/10.31851/ampere.v4i2.3468
Azis, A., Nurdiana, N., & Nisa, U. L. (2018). RUGI-RUGI DAYA PADA TRANSFORMATOR U.  019  PT.  PLN  9PERSERO)  WS@  JB  RAYON  AMPERA  AKIBAT KETIDAKSEIMBANGAN BEBAN. Jurnal Ampere, 3 (1), 177-184, DOI:
http://dx.doi.org/10.31851/ampere.v3i1.3475
Dendi, D., Azis, A., & Perawati (2022). ANALISA PENGARUH PEMBEBANAN TERHADAP
SUSUT  UMUR  TRANSFORMATOR  DAYA  150  KV  DI  PLTGU  KERAMASAN PALEMBANG. TEKNIKA: Jurnal Teknik, 9 (1), 28-41, DOI:
http://dx.doi.org/10.35449/teknika.v9i1.198
Harsono,  H.  D.,  Berahim,  H.,  &  Hani,  S.  (2014).  STUDI  PENGARUH  BEBAN  LEBIH TERHADAP KINERJA RELAY ARUS LEBIH PADA TRANSFORMATOR DAYA DI GARDU  INDUK  PEDAN  MENGGUNAKAN  ETAP. Jurnal  Elektrikal,  1 (2),  44-59, https://ejournal.akprind.ac.id/index.php/elektrikal/article/view/2590
Hutauruk, T. S. (1983). JARINGAN TEGANGAN MENENGAH. Badan Pelaksana Prokerma PLN-ITB, Bandung.
Kadarisman,  P., &  Sarimun,  W.  (2012).  KOORDINASI  OCR  DAN  GFR  PADA  JARINGAN DISTRIBUSI. PT PLN (Persero) Jasa Pendidikan dan Pelatihan, Jakarta.
Kersting,  W.,  H.  (2012).  DISTRIBUTION  SYSTEM  MODELLING  AND  ANALYSIS.  CRC Press, Third Edition, New Mexico.
Panjaitan,  S.  I., Mujahidin,  M.,  &  Pramana,  R.  (2013).  STUDI  PENGARUH  BEBAN  LEBIH TERHADAP  KINERJA  RELAI  ARUS  LEBIH  PADA  TRANSFORMATOR  DAYA (studi kasus transformator daya 1 150/20 kV (30 MVA) di Gardu Induk Batu Besar PT.
PLN Batam). Jurnal Tugas Akhir , 1-13, https://jurnal.umrah.ac.id/wp- content/uploads/2013/08/Susi-Irmalawati-Panjaitan-090120201005.pdf
PT PLN (Persero) P3B Jawa Bali. (2005). MODUL PELATIHAN RELAI OCR. Badan Penerbit PLN, Jakarta.
Rizal, C., & Azis, A. (2022). ANALISA SETTING RELAI ARUS LEBIH (OCR) DAN RELAI GANGGUAN  TANAH  (GFR)  PADA  PENYULANG  GURAMI  GARDU  INDUK SUNGAI KEDUKAN PALEMBANG. Jurnal Ampere, 7 (2), 49-62, DOI:
http://dx.doi.org/10.31851/ampere.v7i1.7706