## ANALISIS DESAIN BUND WALL UNTUK MENAHAN GAYA LONGSOR TIMBUNAN PADA TANAH LUNAK

## ANALYSIS OF BUND WALL DESIGN TO RESIST THE LANDSLIDE OF EMBANKMENT ON SOFT SOIL
1 Angelia Mutyaraharjo, 2 Stephanus Alexsander, 3 Fatma Sarie 1,2,3 Program Studi Teknik Sipil, Universitas Palangka Raya,
1 mutyaraangelia19@gmail.com, 2 stephanus@eng.upr.ac.id, 3 fatmasarie@jts.upr.ac.id

## Abstrak
Pada  penambangan  terbuka  membutuhkan  kegiatan  galian,  material  galian  dipindahkan  dan disimpan  di  waste  dump.  Untuk  mencegah  terjadinya  perpindahan  material  oleh  air  akibat adanya limpasan dan longsor maka dilakukan upaya untuk menahan perpindahan tanah yang ada di stock pile, salah satunya dengan membangun bund wall pada lereng. Bund wall dikatakan stabil jika nilai safety factor (SF) > 1. Pada kasus ini, terdapat lapisan tanah lunak di lokasi rencana pembangunan bund wall karena dapat mengganggu kestabilan pada bund wall. Tujuan penelitian ini untuk menentukan ketinggian maksimum timbunan, sehingga tidak terjadi longsor (internal stability dan overall stability) agar bund wall dapat bekerja dengan baik.  Metode yang digunakan  untuk  melakukan  analisis  kestabilan  lereng  pada  bund  wall  dengan  menggunakan metode φ -c reduction (Based on Finite Element Analysis). Hasil penelitian didapat bahwa desain bund  wall  dengan  tinggi  4,5  meter,  lebar  bagian  atas  12  meter  dan  kemiringan  1:6  tanpa perkuatan memiliki nilai safety factor (SF) sebesar 1,018 (kritis) dan desain bund wall dengan perkuatan geotekstil memiliki nilai safety factor (SF) sebesar 1,455 (aman).
Kata kunci: Stabilitas lereng, bund wall, elemen hingga, geotekstil, tanah lunak.

## Abstract
An open-pit mining requires excavation activities, in which the excavated material is moved and stored in the waste dump. To prevent the movement of material in the waste dump from water due to runoff and landslides, efforts aare made to withstand the displacement of soil in the stockpile, one of which is by building a bund wall on the slope. A bund wall is considerably stable if the safety factor (SF) value achieves > 1. In this case, when a soft soil layer is found at the location of the bund wall construction plan, it able to disrupt the stability of the bund wall. This research aims to determine the maximum height of the embankment, therefore no deep landslides (internal stability and overall stability) occur until the bund wall is capable of workingwork properly. This research  utilized  the φ -c  reduction  (Based  on  Finite  Element  Analysis)  to  analyze  the  slope stability of the bund wall. The results indicated that the bund wall design with a height 4,5 meters, top width 12 meters and splay 1:6 without reinforcement depicted a safety factor (SF) of 1,018 (critical)  and  the  bund wall  design with  geotextile  reinforcement  show  a  safety factor  (SF)  of 1,455 (safe).
Keywords : Slope stability, bund wall, finite element, geotextile, soft soil.

## PENDAHULUAN
Pada penambangan terbuka membutuhkan kegiatan galian, material galian dipindahkan  dan  disimpan  di waste  dump . Waste  dump merupakan  tempat  untuk membuang  tanah  penutup  ( overburden ), material waste dump dikumpulkan pada daerah stock  pile .  Untuk  mencgah  terjadinya perpindahan  material  oleh  air  akibat  adanya limpasan  dan  longsor  maka  dilakukan  upaya untuk menahan perpindahan tanah yang ada di stock  pile .  Salah  satu  upaya  yang  dapat dilakukan  dengan  membuat bund  wall pada lereng. Bund  wall dikatakan  stabil  jika  nilai safety factor (SF) > 1. Namun pada kasus ini, terdapat lapisan tanah lunak di lokasi rencana pembangun bund  wall .  Untuk  menjadi perhatian karena dapat mengganggu kestabilan pada bund  wall yang  dibangun  di  atas  tanah lunak, selain itu pada penelitian ini mendesain tinggi maksimum timbunan bund wall di atas tanah lunak di daerah penelitian. Berdasarkan latar belakang di atas tujuan dari penelitian ini adalah untuk menentukan ketinggian maksimum  timbunan  di  lokasi waste  dump , sehingga  tidak  terjadi  longsor  ( internal stability dan overall stability ) agar bund wall dapat  bekerja  dengan  baik.  Maka  perlu dilakukan analisis kestabilan lereng pada bund wall .  Analisis  stabilitas  lereng  dilakukan dengan  menggunakan  metode φ -c reduction ( Based on Finite Element Analysis ).

## TINJAUAN PUSTAKA Tanah
Tanah merupakan material yang terdiri dari agregat (butiran) mineral padat yang tidak dapat tersidementasi (terikat secara kimia) satu sama lain dan berasal dari bahan organik yang telah melapuk disertai dengan zat cair dan gas yang  mengisi  ruang-ruang  kosong  di  antara paertikel-partikel  padat  tersebut  (Das  et  al., 1995).  Pada  analisis  lereng  dibutuhkan parameter  tanah  yang  digunakan  untuk menggambarkan kondisi tanah asli. Parameter tanah  dapat  ditentukan  melalui  pengujian
lapangan,  seperti Standard  Penetration  Test (SPT), Cone  Penetration  Test (CPT)  dan pengujian  laboratorium.  Pengambilan  sampel tanah  tidak  terganggu  banyak  memiliki keterbatasan,  sehingga  menyebabkan  banyak uji  laboratorium  yang  tidak  dapat  dilakukan. Oleh  karena  itu,  data-data  yang  tidak  bisa didapatkan  dicari  dengan  menggunakan korelasi  baik  dengan  uji in-situ atau  uji laboratorium  dengan  menggunakan  sampel terganggu.
Ketepatan korelasi perlu diperhatikan apabila digunakan untuk mendapatkan  parameter-parameter  geoteknik (SNI 8460:2017, 2017).
Lereng Timbunan ( Embankment )
Kestabilan  timbunan  akan  turun-naik selama  proses  konstruksi  dikerjakan.  Hal  ini terjadi  karena  terdapat  perubahan  kekuatan geser pada material timbunan yang disebabkan oleh perubahan tekanan air pori dan perubahan beban yang bekerja pada timbunan. Kestabilan lereng timbunan akan berkurang apabila tinggi timbunan  dinaikan  sehingga  beban  pada fondasi juga bertambah.
Ketika  dilakukan  penimbunan  maka terjadi  kenaikan  air  pori,  setelah  timbunan selesai maka air pori berangsr-angsur menurun sejalan dengan bertambahnya waktu. Tekanan air  pori  akan  berkurang  sehingga  kekuatan geser  tanah  di  bawah  timbunan  akan bertambah  karena  adanya  gaya overburden pada  timbunan.  Kelongsoran  terjadi  akibat berat tanah sendiri, ditambah dengan pengaruh yang besar dari rembesan air tanah, serta gaya lain  dari  luar  lereng  (Wesley,  L.D.,  2012). Pada keruntuhan timbunan di atas tanah lunak dapat  diperhitungkan  dengan  stabilitas  daya dukung,  stabilitas  rotasi  dan  pergeseran horizontal (Holtz et al., 1998).
Stabilitas  Lereng  dan Finite  Element
Method
Analisis  stabilitas  lereng  bertujuan untuk  menentukan  faktor  keamanan  dari
bidang  longsor  yang  potensial.  Faktor  aman didefinisikan dengan memperhatikan tegangan geser  rata-rata  sepanjang  bidang  longsor potensial  dan  kuat  geser  tanah  rata-rata sepanjang permukaan longsoran (Hardiyatmo, 2003). Safety factor (SF) ijin berdasarkan SNI 8460-2017  untuk  kondisi  tanpa  pengaruh gempa  (statis)  adalah  SF ≥ 1,25  dan  untuk kondisi ada pengaruh gempa (dinamis) adalah SF ≥ 1,1.  Untuk  mendapatkan  lereng  stabil maka SF ≥ 1,0.
Perhitungan  faktor  keamanan  dengan metode elemen hingga untuk analisis stabilitas dapat  dilakukan  dengan  mereduksi  kekuatan dari tanah yang disebut φ -c reduction . Dengan cara tersebut parameter kuat geser dan kohesi tanah  dikurangi  secara  menerus  sehingga keruntuhan pada struktur terjadi.
Faktor  pengali  total  ( Σ M SF )  digunakan untuk  mendefinisikan  parameter  kekuatan tanah  pada  suatu  tahapan  tertentu  dalam analisis dapat dilihat pada persamaan (1).
(1)
Nilai faktor pengali total ( Σ M SF ) diatur ke  1,0  pada  awal  perhitungan  agar  seluruh kekuatan  material  diatur  ke  nilai  yang  belum direduksi.  Sehingga safety  factor (SF) stabilitas lereng dapat ditulis pada persamaan (2).
(2) Keterangan: c input = kohesi tanah [kN/m 2 ] φ input = sudut geser dalam tanah [°] c reduksi = kohesi tanah tereduksi [kN/m 2 ] φ reduksi = sudut geser dalam tereduksi [°]

## Geotekstil
Geotekstil  digunakan  untuk  perkuatan timbunan  sebagai separator (pemisah)  dan reinforcement (perkuatan)  untuk  menaikkan kapasitas  dukung  tanah  dasar  oleh  kekuatan komposit tanah dengan geotekstil (Hatmoko & Suryadharma,  2020).  Timbunan  yang  di bangun pada tanah lunak cenderung bergerak ke arah lateral disebabkan dari tekanan tanah horizontal  yang  bekerja  pada  timbunan tersebut.  Tekanan  tersebut  menyebabkan timbulnya tegangan geser pada dasar timbunan yang harus ditahan oleh tanah dasar lunak agar tidak mengalami keruntuhan. Oleh karena itu, pada dasar timbunan dapat dipasang geotekstil dengan  kuat  tarik  tinggi  yang  berguna  untuk menambah nilai stabilitas timbunan tersebut.
Pemilihan geotekstil dipengaruhi
beberapa faktor seperti durabilitas,
ketersediaan  bahan,  biaya  dan  konstruksi (Fauzi  &  Hamdhan,  2019).  Pada  Tabel  1 menunjukkan  nilai-nilai  sifat  geotekstil berdasarkan jenisnya. Penelitian ini
menggunakan  geotekstil  tak  teranyam  ( non- woven ).

## Tabel 1. Rentang Umum Sifat-Sifat Geotekstil
No Jenis geotekstil Kuat tarik (kN/m) 1 Geotekstil tak teranyam - Diikat dengan pemanasan 3 – 25 - Needle punched 7 – 90 - Diikat cara kimia 5 – 30 2 Geotekstil teranyam - Monofilamen 20 – 80 - Multifilamen 40 – 1200 - Pita 8 – 90 3 Geotekstil rajutan - Arah melintang mesin 2 – 5 - Arah mesin 20 – 800 Sumber: Dinas Pekerja Umum, 2009
å = = reduksi input reduksi input SF c c M j j tan tan longsor saat kekua tersedia yang kekua SF tan tan =

## Gambar 1. Denah Lokasi Uji Penelitian
Sumber: PT.Sebuku Sejaka Coal,2021

## METODOLOGI PENELITIAN
Penelitian  ini  dilakukan  pada  proyek Soil  Investigation di  PT.Sebuku  Sejaka  Coal (lihat  Gambar  1).  Dalam  menganalisis kestabilan  pada bund  wall diperlukan parameter  tanah.  Data  tanah  yang  digunakan adalah hasil pengujian lapangan. Data tanah uji lapangan  yaitu  dari  hasil  pengujian Cone Penetration  Test  with  Pore  Pressure Measurement (CPTu) dan Standard Penetration Test (SPT).
Dalam  melakukan  analisis  stabilitas lereng  timbunan  pada bund  wall dilakukan dengan  menggunakan  metode φ -c reduction ( finite  element  analysis )  menggunakan program  Plaxis  2D.  Program  Plaxis merupakan  suatu  program  yang  dibuat berdasarkan  perhitungan  metode  elemen hingga  yang  digunakan  untuk  menganalisis deformasi  dan  stabilitas  struktur  geoteknik. Pada program ini terdiri dari empat buah sub- program  yaitu  masukan,  perhitungan,  keluar dan kurva.
Kondisi  pada  lapangan  disimulasikan ke dalam program Plaxis yang bertujuan untuk mengimplementasikan tahapan pelaksanaan di lapangan  ke  dalam  tahapan  pengerjaan  pada program,  sehingga  hasil  dari  program  dapat diasumsikan  dari  kondisi  yang  sebenarnya terjadi di lapangan. Akurasi dari keadaan yang sebenarnya  sangat  bergantung  dari  pengguna terhadap pemodelan permasalahan, pemahaman terhadap model-model tanah serta keterbatasannya, penentuan parameter- parameter  model  dan  kemampuan  untuk melakukan  interpretasi  dari  hasil  program Plaxis. Beberapa model yang direkomendasikan oleh Plaxis untuk
menyesuaikan kasus di lapangan dapat dilihat pada Tabel 2.
Pada  model
Hardening  Soil telah mengikutsertakan  modulus  kekakuan  yang bergantung pada tegangan. Beberapa
parameter  yang  digunakan  dalam  model Hardening Soil dalam  penelitian  ini  (lihat Tabel 3).
Tabel 2. Model Tanah dan Kasus Pada Software Plaxis Soil Constitutive Model
( Application Of Soil Model – Type Of Cases )
Consedering Different Types Of Applications ( Consider Also Type Of Soil ) Model Foundatio n Excavatio n Tunne l Embankme nt Slop e Da m Offshor e Othe r Linear elastic C Mohr- coulomb C C C C C C C C Hardenin g soil B B B B B B B B HS small A A A A A A A A Soft soil creep B B B A A B B B Soft soil B B B A A B B B Jointed rock B B B B B B B B Modified cam-clay B B B B B B B B NGI- ADP B B B A A B A B Hoek- brown B B B B B B B B Sumber: Plaxis, 2015 Keterangan: A = the best standard model B = reasonable modelling
C = first order (crude) approximation
Tabel 3. Parameter Hardening Soil Model Simbol Deskripsi Satuan Parameter Keruntuhan c Kohesi (kN/m 2 ) φ Sudut Geser (°) ψ Sudut Dilatansi (°) Parameter dasar untuk kekakuan tanah E 50 ref Kekakuan dari uji triaksial tak terdrainase (kN/m 2 ) E oed ref Kekakuan tangensial untuk pembebanan primer (kN/m 2 ) m Eksponen ketergantungan terhadap tegangan (-) Parameter tingkat lanjut E ur ref Kekakuan untuk pengurangan/pembebanan kembali (pra-pilih : E ur ref = 3. E 50 ref (kN/m 2 )
v ur
Angka Poisson untuk pengurangan/pembebanan kembali (pra-pilih : v ur = 0,2) (-) p ref Tegangan referensi untuk modulus (kN/m 2 ) K 0 NC Nilai K 0 untuk tanah terkonsolidasi normal (pra-pilih : K 0 =1 – sin φ (-)
R f Rasio keruntuhan q f /q a (pra-pilih : R f 0,9) (-) σ tension Kuat tarik (pra-pilih : σ tension = 0 dimensi tegangan) (kN/m 2 ) c increment Seperti dalam model Mohr-Coulomb (pra-pilih : c increment = 0) (kN/m 2 )
Sumber: Plaxis, 2015
Gambar 2. Flow Chart Penelitian Sumber: Penelitian, 2023
Kesimpulan dan saran merupakan tahap akhir  dalam  melakukan  penelitian  ini.  Pada tahap  ini  peneliti  akan  menyimpulkan  dari hasil penelitian yang telah dilakukan. Berikut ini flow  chart yang  merupakan  gambaran singkat mengenai penelitian yang ditunjukkan pada Gambar 2.

## HASIL DAN PEMBAHASAN Analisis Parameter Tanah
Analisis  parameter  tanah  dilakukan untuk mengidentifikasi lapisan tanah
sepanjang  kedalaman  dan  mengetahui  nilai konsistensi  tanah.  Pengolahan  data  tanah dilakukan  dengan  data  N-SPT  dari bore  log
(BH-01  sampai  BH-05)  untuk  membentuk stratifikasi tanah. Parameter tanah
dikelompokkan  sesuai  dengan  konsistensi dominan  dalam  beberapa  lapisan  tertentu untuk  mendapatkan  gambaran  besar  dari lapisan tanah yang ditinjau.
Nilai parameter tanah didapat dari hasil bor  yang  dimuat  dalam  suatu  grafik.  Pada grafik  terbentuk  dengan  menggunakan  data kedalaman dan parameter geoteknik.
Parameter  geoteknik  pada  setiap  lapisan memiliki  sifat  yang  berbeda  sementara kedalaman  menjadi  komponen  yang  tetap. Nilai  parameter  geoteknik  diolah  dengan menggunakan nilai yang mendominasi dalam suatu kumpulan data.

## Mulai
Pengumpulan Data:
1. CPTu (ASTM D-5778-95)
2. SPT (ASTM D 1586-67)
Memodelkan stratifikasi tanah Pemilihan parameter tanah dan kuat tarik geotextile SF sudah terpenuhi Tidak Ya Desain bund wall Selesai Analisis stabilitas timbunan
Gambar 3. Grafik Kedalaman dan N-SPT
Gambar 4. Grafik Kedalaman dan Kohesi (c)
Gambar 5. Grafik Kedalaman dan Sudut Geser Dalam ( φ )
Pada Gambar 3, Gambar 4 dan Gambar 5 menunjukkan hasil lapisan tanah pada setiap kedalaman  menggunakan derivation  of  soil . Derivation  of  soil merupakan  teknik interprestasi  yang  dapat  dilakukan  untuk membantu  mengumpulkan  parameter  tanah
yang digunakan. Pada penentuan parameter ini dibuat  penggambaran  dari  parameter  N-SPT, kohesi (c) dan sudut geser dalam ( φ ) terhadap kedalaman. Untuk rangkuman nilai derivation of  soil  bore  log dari  kelima  titik  pengujian tanah dapat dilihat pada Tabel 4.
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 : BH-1 : BH-2 : BH-3 : BH-4 : BH-5 : N-SPT : Ground  Surface : Soil Layer 5 10 15 20 25 30 35 N-SPT De pt h (m ) 11 1 5 5 21 21 50 50 Very Soft Medium Soft Very Stiff Hard 0 50 100 150 200 250 300 : BH-1 : BH-2 : BH-3 : BH-4 : BH-5 : c (kN/m ² ) : Ground  Surface : Soil Layer 5 10 15 20 25 30 35 Kohesi (c) De pt h (m ) 6 6 300 30 30 126 126 300 0 : BH-1 : BH-2 : BH-3 : BH-4 : BH-5 : f : Ground  Surface : Soil Layer 5 10 15 20 25 30 35 phi De pt h (m ) 5 10 15 20 25 30 35 40 23 18 18 23 31 31 39 39
Tabel 4. Rangkuman Nilai Parameter Tanah No Depth (m) N-SPT Consistency Kohesi (c) (kN/m 2 ) Sudut Geser ( φ ) (°) 1 0 - 15 1 Very soft 6 18 2 15 - 17 5 Medium soft 30 23 3 17 - 20 21 Very stiff 126 31 4     20 - 33 50 Hard 300 39 Pada  Tabel  4  menunjukkan  hasil konsistensi  tanah  dengan  menggunakan derivation of soil . Hasil SPT yang didapat dari pengujian  di  lapangan,  kemudian  dilakukan korelasi  SPT  terhadap  konsistensi  tanah, kohesi  (c)  dan  sudut  geser  dalam  ( φ ). Parameter kohesi (c) diperlukan dalam proses analisis kestabilan tanah berbutir halus seperti tanah lempung.
Untuk  mendapatkan  nilai  kohesi  (c) pada setiap lapisan tanah dapat menggunakan korelasi  yang  dicetuskan  oleh  Terzaghi  dan Peck  (1967)  dan  Korelasi  yang  digunakan untuk  mencari  sudut  geser  dalam  ( φ ) berdasarkan metode N-SPT mengikuti korelasi oleh Kishida (1967).
(3) (4)
Pada  Tabel  4  konsistensi  tanah ditentukan dengan menggunakan derivation of soil yang memperhatikan nilai N-SPT disetiap kedalaman. Pada lapisan pertama berada pada 0 – 15 meter dimana N-SPT sebesar 1 dengan konsistensi  tanah very  soft ,  lapisan  kedua berada  pada  kedalaman  antara  15  –  17  meter dimana  N-SPT  sebesar  5  dengan  konsistensi tanah medium soft , lapisan ketiga berada pada kedalaman  17  –  20  meter  dimana  N-SPT sebesar 21 dengan konsistensi tanah very stiff dan  lapsan  keempat  berada  pada  kedalaman antara 20 – 23 meter dimana N-SPT sebesar 50 dengan konsistensi tanah hard .
Setelah  didapat  N-SPT  dan  konsistensi tanah maka dapat mengetahui nilai kohesi (c) dan sudut geser dalam ( φ ) dari Persamaan (3) dan  Persamaan  (4).  Pada  lapisan  pertama dengan kedalaman 0 – 15 meter didapat nilai c = 6 kN/m 2 dan φ = 18°, lapisan kedua dengan kedalaman 15 – 17 meter didapat nilai c = 30 kN/m 2 dan φ =  27°,  lapisan  ketiga  dengan kedalamn 17 – 20 meter didapat nilai c = 126 kN/m 2 dan φ =  31°  dan  lapisan  keempat dengan kedalaaman 20 – 33 meter didapat nilai c = 300 kN/m 2 dan φ = 39°.
Analisis Stabilitas Bund Wall Konstruksi Bund wall dipasang mengelilingi area Pit untuk mengamankan area Pit dari resiko masuknya air dari luar dengan jumlah yang besar sehingga dapat mengakibatkan  galian  tergenang.  Pembuatan bund  wall bertujuan  untuk  menahan  besar perpindahan material yang terjadi pada lereng. Bund  wall didesain  dengan  tinggi  4,5  meter, lebar  bagian  atas  12  meter  dan  kemiringan yang cukup landai yaitu 1:6. Analisis diawali dengan  menggunakan  model constitutive hardening  soil .  Parameter  tanah  yang digunakan  untuk  analisis bund  wall dapat dilihat pada Tabel 5.
Analisis  stabilitas bund wall dilakukan dengan  melakukan  desain  dan  menggunakan asumsi  ketebalan  tanah  lunak  25  meter  yang merupakan  lapisan  tanah  lunak  yang  paling dalam.  Setelah  menentukan  parameter  tanah dilakukan  pemodelan  pada bund  wall seperti pada Gambar 6.
SPT N c - ´ = 6 45 15 20 £ + - ´ = SPT N j
Tabel 5. Parameter Tanah Untuk Analisis Timbunan Bund Wall Parameter Bund Wall Very Soft Medium Soft Very Stiff Hard Satuan Material model Hardening soil Hardening soil Hardening soil Hardening soil Hardening soil - Type Drained Undrained (A) Undrained (A) Undrained (A) Undrained (A) - γ unsar 15 15 15 17 20 kN/m 3 γ sat 16 16 16 18 21 kN/m 3 E 50 1035 1035 5175 21735 51750 kN/m 2 E oed 1035 1035 5175 21735 51750 kN/m 2 E ur 3105 3105 15525 65205 155250 kN/m 2 c 6 1,69 8,469 35,57 84,69 kN/m 2 φ 19 5 7 10 13 ° ψ 0 0 0 0 0 ° v 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 - K o determination Automatic Automatic Automatic Automatic Automatic - OCR 1 1 1 1 1 - POP 0 0 0 0 0 kN/m 2
Gambar 6. Desain Bund Wall
Gambar 7. Bidang Longsor Bund Wall
Dari  desain bund  wall didapat  hasil analisis analisis kestabilan pada bund wall yang dapat  dilihat  pada  Gambar  7.  Hasil  analisis kestabilan bund wall didapat nilai safety factor (SF)  =  1,018  (kritis).  Untuk  meningkatkan
kapasitas  dukung  tanah  dasar  pada bund  wall maka dilakukan perkuatan dengan
menggunakan  geotekstil.  Geotekstil  yang digunakan  untuk  perkuaatan  adalah  geotekstil non-woven dengan kuat tarik 75 kN/m.
2 3 13 168 25 Bund Wall 4,5 12 6 1 Very Soft Medium Soft Very Stiff Hard 15
Gambar 8. Desain Bund Wall dengan Perkuatan Geotekstil
Gambar 9. Bidang Longsor Bund Wall dengan Perkuatan Geotekstil
Dari desain bund wall dengan perkuatan geotekstil non-woven (lihat  Gambar  8)  maka didapat  hasil  analisis  stabilitas  dengan perkuatan  geotekstil  (lihat  Gambar  9).  Dari analisis bund wall dengan perkuatan geoteksitil didapat  nilai safety  factor (SF)  sebesar  1,455 (aman),  sehingga bund  wall termasuk  dalam kategori aman karena SF > 1,25.

## SIMPULAN
Hasil  analisis  pada bund  wall dengan tidak  menggunakan  geotekstil  didapat safety factor (SF)  sebesar  1,018  (kritis)  sehingga dibutuhkan  perbaikan  dengan  menggunakan geotekstil.  Hasil  perbaikan bund  wall dengan geotekstil menghasilkan nilai safety factor (SF) sebesar 1,455 (aman). Untuk desain bund wall pada tanah lunak bisa ditentukan dengan tinggi 4,5  meter,  lebar  bagian  atas  12  meter  dan kemiringan  1:6  untuk  memenuhi  kriteria  nilai
keamanan  lereng  yang  diisyaratkan  (SF ≥ 1,25).  Untuk  mendapatkan  desain bund  wall yang  aman  dan  memenuhi safety  factor yang stabil maka direkomendasikan untuk menambahkan  geotekstil,  karena  saat  desain bund wall tidak menggunakan geotekstil safety factor mendekati  kritis  dan  saat bund  wall ditambahkan geotekstil safety factor aman.

## SARAN
Dalam  menentukan  dimensi  timbunan yang  dapat  diperhatikan  yaitu  menentukan ketinggian  dan  lebar  timbunan  yang  didesain agar mendapatkan hasil yang optimal dan tidak mengakibatkan deep sliding .

## DAFTAR PUSTAKA
Ameratunga,  J.,  Sivakugan,  N. &  Das, B.M.,
2016. Corrlations  of  Soil  and  Rock
Bund Wall 4, 5 12 6 1 Very Soft Medium Soft Very Stiff Hard 15 2 3 13 168 25 Geotextil
Properties in Geotechnical Engineering . New Delhi: Springer. Das, B.M., Endah, N. & Mochtar, I.B., 1995. Mekanika Tanah (Prinsip-prinsip Rekayasa Geoteknis) . Jakarta: Erlangga. Dinas Pekerja Umum, 2009. Perencanaan dan
Pelaksanaan Perkuatan Tanah Dengan
Geosintetik . Jakarta Selatan.
Dwinagara, B., 2013. Desain Bundwall Untuk
Menahan  Perpindahan  Material  Pada
Lereng Tambang. In Seminar Nasional Geomekanika  II .  Bandung,  2013.
Nasional Geomekanika II.
Fauzi,  I.M.  &  Hamdhan,  I.N.,  2019.  Analisis
Stabilitas  Lereng  Dengan  Perkuatan GEotekstil  Woven  Akibat  Pengaruh Termal  Menggunakan  Metode  Elemen Hingga. RekaRacana:  Jurnal  Teknik Sipil Itenas , pp.61-72.
Hamdhan,  I.N.  &  Iskandar,  F.F.,  2019.
Analisis  Perkuatan  Timbunan  Di  Atas
Tanah  Lunak  Menggunakan  dinding Turap  dengan  Pendekatan  Model Numerik. Media  Komunikasi  Teknik Sipil , 25, pp.48-58.
Hardiyatmo, H.C., 2003. Mekanika Tanah II . Yogyakarta:  Gadjah  Mada  University
Press.
Hatmoko,  J.T.  &  Suryadharma,  H.,  2020.
Teknologi Perbaikan Tanah . Yogyakarta: ANDI. Holtz,  R.D.,  Cristopher,  B.R.  &  Berg,  R.R., 1998. Geosynthethic  Design  and Construction  Guidelines .  Washington,
D.C.: National Highway Institute. Lestari,  M.I.,  Rondonuwu,  S.  &  Manoppo, F.J.,  2018.  Analisis  Kestabilan  Tanah
Timbunan  (Embankment)  Pada  Tanah
Rawa  Dengan  Menggunakan  Bambu (Studi  Kasus:  Jalan  Toll  Manado- Bitung). Jurnal Ilmiah Media Engineering , 8, pp.1078-91. Muchlisin,  T.  &  Roestaman,  2019.  Analisis
Stabilitas Timbunan Dengan Geotextile Woven. Jurnal Konstruksi , 17.
Plaxis,  2015. Material  Models  Manual . Inggris: Bentley. SNI 8460:2017, 2017. Persyaratan Perancangan Geoteknik . Jakarta: Badan Standarisasi Nasional.
Utami,  T.,  Hamdhan,  I.N.  &  Suwitaatmadja,
K.,  2019.  Analisis  Stabilitas  pada Perbaikan  Tanah  Lunak  Metode Preloading dengan Menggunakan Metode  Elemen  Hingga. RekaRacana:
Jurnal Teknik Sipil , 5, pp.1-9. Wesley,  L.D.,  2012. Mekanika  Tanah  untuk Tanah Endapan dan Residu . Yogyakarta: ANDI.