## STUDI ANALISIS FONDASI TIANG PADA TANAH EKSPANSIF DI DAERAH CIKARANG DAN KARAWANG
Reynaldi Andika 1 dan Andryan Suhendra 1,2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No. 1, Jakarta, Indonesia reynaldi.325190060@stu.untar.ac.id
2 Civil Engineering, Binus University, Jl. K. H. Syahdan No. 9, Kemanggisan, Palmerah, Jakarta 11480, Indonesia andryansuhendra@yahoo.com
Masuk: 07-07-2023, revisi: 02-08-2023, diterima untuk diterbitkan: 15-08-2023

## ABSTRACT
Expansive soils contain the mineral montmorillonite, which is highly susceptible to changes in moisture content and can  easily  expand  or  shrink  and  subsequently  damage  the  foundation  or  building  above  it.  Foundation  design  is important in the construction of a structure and must be properly considered to strengthen the structure. In this study, we  want  to  know  the  value  of  changes  in  the  bearing  capacity  of  the  pile  foundation  during  soil  expansion  and shrinkage.  And  also  examine  the  value  of  bearing  capacity  and  foundation  settlement  when  there  is  a  change  in groundwater level. Because the clay soil shrinks and expands, the negative skin friction and heave analysis of the piles is also carried out. The results of the analysis were obtained using 2D finite element applications. Based on the results  of  the  analysis  of  the  bearing  capacity  value  and  soil  settlement,  the  fluctuation  of  the  groundwater  table elevation is one of the influential factors, at low elevations the bearing capacity value is greater and the soil settlement is  smaller,  then  at  high  elevations  the  opposite  will  occur.  Meanwhile,  when  the  soil  is drained,  it  will  produce a greater bearing capacity value than when it is undrained.
Keywords: bearing capacity; expansive soil; settlement; groundwater level; finite element method

## ABSTRAK
Tanah  ekspansif  mengandung  mineral  montmorilonit,  yaitu  mineral  yang  sangat  rentan  oleh  perubahan  kadar  air sehingga mudah mengalami muai atau susut lalu selanjutnya merusak fondasi atau bangunan di atasnya. Perancangan fondasi adalah hal yang penting dalam pembuatan struktur dan harus dipertimbangkan secara tepat untuk memperkuat struktur. Dalam penelitian ini, kami ingin mengetahui nilai perubahan daya dukung fondasi tiang saat terjadi  muai susut  tanah.  Dan  juga  meneliti  nilai  daya dukung  dan  penurunan  fondasi  ketika  terjadi  perubahan  muka  air  tanah. Karena tanah lempung mengalami susut dan kembang, maka dilakukan juga analisis negative skin friction dan heave pada tiang pancang Hasil analisis didapatkan menggunakan aplikasi elemen hingga 2D. Berdasarkan hasil analisis nilai  daya dukung dan penurunan  tanah  bahwa  fluktuasi  elevasi  muka  air  tanah merupakan  salah  satu  faktor  yang berpengaruh, pada elevasi rendah nilai daya dukung semakin besar dan penurunan tanah semakin kecil maka pada elevasi tinggi akan terjadi kebalikannya. Sedangkan pada saat tanah dalam kondisi drained akan menghasilkan nilai daya dukung yang lebih besar daripada saat kondisi undrained.
Kata kunci: daya dukung; tanah ekspansif; penurunan; muka air tanah; metode elemen hingga

## 1. PENDAHULUAN
Salah satu jenis tanah yang sering menghadapi masalah adalah tanah lempung ekspansif. Sifat kembang susut yang besar  pada  tanah  ini  diakibatkan  oleh  kadar  air.  Akibatnya,  kerusakan  pada  bangunan  seperti  retaknya  dinding, terangkatnya  fondasi,  atau  bahkan  deformasi  pada  jalan  disebabkan  oleh  tanah  lempung  ekspansif.  Semua  tanah lempung yang mengandung mineral ekspansif cenderung mengalami perubahan volume yang substantial ketika terjadi pergantian kadar air. Faktor lingkungan seperti curah hujan, perbedaan iklim, sistem drainase, dan perubahan elevasi muka air tanah memengaruhi proses perubahan volume pada tanah lempung ekspansif.
Daerah Karawang dan Cikarang dikenal memiliki tanah yang termasuk dalam kategori tanah ekspansif. Kondisi ini dapat berdampak negatif pada kerangka struktural bangunan yang akan dibangun di wilayah tersebut, karena kapasitas dukung tanah yang kurang stabil. Salah satu gejala awal yang sering ditemui di daerah tersebut adalah adanya retakan atau rekahan pada tanah. Retakan ini terjadi sebagai akibat dari tanah yang menyusut saat cuaca panas, namun saat tanah jenuh dengan air maka dapat membesar.
Rumusan masalah yang akan dibahas pada penelitian ini adalah mencari dan membandingkan pengaruh muai susut tanah ekspansif dan fluktuasi elevasi muka air tanah pada daya dukung fondasi tiang dan penurunan tanah pada daerah Cikarang dan Karawang.
Tujuan  dari  penelitian  ini  berdasarkan  rumusan  masalah  diatas  adalah  membandingkan  daya  dukung  fondasi  dan penurunan  tanah  di  daerah  Cikarang  dan  Karawang  akibat  fluktuasi  elevasi  muka  air  tanah  dan  muai  susut  tanah ekspansif.

## Fondasi
Fondasi  adalah  suatu  bagian  konstruksi  bangunan  yang  menjadi  struktur  bawah  suatu  bangunan  (Bowles,  1997). Fondasi  berfungsi  sebagai  komponen  struktur  rendah  dari  bangunan  yang  bertanggung  jawab  untuk  mengalihkan beban ke tanah secara menyeluruh dari struktur atas (Hardiyatmo, 2002). Banyak faktor dalam  mendesain fondasi yang dipengaruhi oleh jenis, kedalaman, bentuk, dan bahan fondasi. Selain itu, faktor luar seperti kondisi tanah, beban struktur, dan waktu yang dibutuhkan juga akan mempengaruhi pemilihan fondasi yang akan digunakan. Fondasi yang digunakan pada penelitian ini adalah fondasi tiang pancang, karena bangunan tersebut memiliki 8 lantai. Penggunaan tiang pancang ini didasarkan pada faktor-faktor yang diperoleh dari data tanah atau kondisi proyek.

## Tanah ekspansif
Tanah  lempung  lunak  dianggap  sebagai  masalah  dalam  bidang  konstruksi  karena  rendahnya  daya  dukung  dan penyebaran yang luas di permukaan bumi, termasuk di Indonesia. Pembangunan saat ini berkembang dengan pesat, sehingga penggunaan lahan juga semakin meluas. Masalah timbul ketika infrastruktur dibangun di tanah lunak karena ketersediaan lahan yang semakin terbatas. Kondisi tanah tersebut menjadi faktor penting dalam pendirian bangunan. Salah satu hal yang harus dihindari adalah penurunan tanah yang berlebihan ( excessive settlement ), yang berhubungan dengan perubahan volume tanah dan dapat menyebabkan kerusakan pada struktur jika pencegahan yang optimal tidak dilakukan (Bowles, 1992).
Tanah  lunak  seperti  lempung  cenderung  tidak  stabil  dan  memiliki  kapasitas  dukung  yang  rendah  untuk  beban konstruksi. Sifat tanah lempung, seperti gaya geser yang kecil, kemampuan mampat yang tinggi, dan faktor pengaliran air yang rendah, menjadi penyebab utama. Jika pembebanan konstruksi melebihi batas daya dukung kritis, maka tanah fondasi dapat mengalami kerusakan.Tanah ekspansif terlihat pada Gambar 1.

## Gambar 1. Masalah pada tanah ekspansif

## Daya dukung fondasi
Fondasi dalam memiliki fungsi utama untuk menyalurkan beban bangunan ke dalam tanah dengan kedalaman yang telah ditentukan. (Das & Sivakugan, 2018). Menurut (Hardiyatmo, 2008) fondasi dalam dapat ditinjau berdasarkan cara mendukung beban yaitu:
1. Tiang ujung ( end bearing pile )
Tiang ujung adalah jenis tiang yang kapasitas daya dukungnya ditentukan oleh konsistensi tanah di bagian ujungnya. Biasanya, tiang ini ditempatkan pada lapisan tanah keras.
2. Tiang geser ( friction pile)
Tiang geser adalah jenis tiang yang kapasitas daya  dukungnya ditentukan oleh gaya geser. Gaya geser ini terjadi antara dinding tiang dan tanah di sekitar tiang tersebut.
Pada  penelitian  ini  akan  menggunakan  metode  Vesic  dan Meyerhof  untuk  mencari  daya  dukung  ujung  tiang  pada fondasi tiang pancang. Metode Meyerhof dapat dilihat sebagai Persamaan 1.
Qp = 9 Su Ap (1)
Metode Vesic dapat dilihat sebagai Persamaan 2.
Qp=  Su Ap N c * (2)
dengan Qp = daya dukung ujung tiang (kN), Ap = Luas permukaan (m 2 ), Su = kohesi pada ujung tiang undrained (kN),), N c * = Faktor daya dukung tiang berasal dari korelasi cu dan Es.
metode alpha digunakan untuk mencari daya dukung selimut tiang pada fondasi tiang pancang. Metode Alpha dapat dilihat sebagai Persamaan 3.
Q s = Σ α Su Kp ∆H (3)
dengan Qs = daya dukung selimut tiang (kN), α = faktor adhesi empiris berasal dari korelasi cu,  Su = kohesi pada ujung tiang undrained , Kp = keliling tiang (m), ∆H = tebal lapisan (m).

## Interpretasi hasil uji cyclic loading test
Pada  penelitian  ini  untuk  mencari  nilai  daya  dukung  fondasi  menggunakan  aplikasi  elemen  hingga  hanya  bisa didapatkan nilai penurunan. Oleh karena itu digunakan metode chin untuk menginterpretasikan nilai penurunan yang didapat agar menjadi nilai daya dukung fondasi. Metode Chin dapat dilihat sebagai berikut.
Metode Chin mengasumsikan bahwa grafik yang menggambarkan hubungan antara beban dan penurunan memiliki bentuk  kurva  hiperbola.  Walaupun  pengujian  hingga  batas  beban  ultimit  belum  dilakukan,  dengan  menggunakan asumsi tersebut, beban ultimit dan daya dukung ultimit bisa didapatkan.
Perhitungan beban ultimit (Persamaan 4-6) dari fondasi tiang menggunakan metode Chin adalah sebagai berikut:
1. Plot kurva antara rasio beban dan penurunan berdasarkan hasil uji cyclic loading test .
2. Diperoleh persamaan dengan cara menarik garis regresi terhadap data yang ada.
3. C 1 dihitung dari persamaan garis, atau dari gradien kemiringan.
C 1 = n. ∑ xy- ∑ x ∑ y n. ∑ x 2 - (∑ x ) 2 (4)
𝐶 2 = ∑ 𝑥 2 ∑ 𝑦 − ∑ 𝑥 ∑ 𝑥𝑦 𝑛. ∑ 𝑥 2 − (∑ 𝑥) 2 (5)
Q u = 1 C 1 (6)
Grafik digambarkan dengan beban pada sumbu y dan Penurunan pada sumbu x yang dapat dilihat pada Gambar 2.

## Penurunan tanah
Pada penelitian ini akan dicari Penurunan tanah yang terdiri dari penurunan elastis dan penurunan konsolidasi primer. Penurunan elastis menggunakan metode Vesic.
Rumus penurunan elastis dapat dihitung dengan Persamaan 7-10.
S e = S e(1) + S e(2) + S e(3) (7)
S e(1) = (Q wp + ξQ ws )L A p E p (8)
S e(2) = q wp D E s (1 − μ s 2 )I wp (9)
S e ( 3 ) = ( Q ws p L ) D E s ( 1 − μ s 2 ) I ws = Q ws C s L q p (10)
Gambar 2. Interpretasi beban ultimit metode Chin (Chin et al., 1985)
dengan Se = penurunan elastis (m), Se (1) = pemendekkan elastis tiang (m), Se (2) = penurunan ujung tiang (m), Se (3) = Penurunan akibat gesekan selimut tiang (m), Qwp = beban yang bekerja pada ujung tiang (kN), Qws = beban yang bekerja pada gesekan selimut tiang (kN), ξ = konstanta nilai skin friction (0,5-0,67), qwp= beban luas area pada ujung tiang, n = jumlah tiang, Es = modulus elastisitas tanah (kN/m 2 ), Iwp dan Iws= faktor pengaruh, Cs = konstanta empiris, P = perimeter tiang (m).
Rumus penurunan konsolidasi primer dapat dihitung dengan Persamaan 11-13.
• Normally consolidated
S c = C c H c 1 + e o log σ o ′ + Δσ ′ σ o ′ (11)
• Over consolidated
Kondisi σ o ′ + Δσ ′ ≤ σ c ′
S c = C s H c 1 + e o log σ o ′ + Δσ ′ σ o ′ (12)
Kondisi σ o ′ + Δσ ′ > σ c ′
S c = C s H c 1 + e o log σ c ′ σ o ′ + C c H c 1 + e o log σ o ′ + Δσ ′ σ c ′ (13)
dengan Sc = penurunan konsolidasi primer (m), e 0 = rasio pori awal tanah, Cc = indeks kompresibilitas, Cs = indeks pemuaian, Hc = Tebal lapisan tanah (m), σ o ′ = effective overburden pressure (kN/m 2 ), σ c ′ = Tekanan prakonsolidasi (kN/m 2 ), Δσ’ = perubahan tekanan (kN/m 2 )

## 2. METODE PENELITIAN
Berikut merupakan tahapan yang dilakukan pada penelitian ini:
1. Menentukan topik penelitian yang akan dibahas dalam jurnal ini.
2. Mencari dan mengumpulkan referensi serta teori yang berguna untuk mendukung penelitian ini berupa jurnal, buku literatur, artikel yang berhubungan denga topik pembahasan yang ditentukan.
3. Mencari dan melakukan korelasi untuk menentukan parameter-parameter yang akan digunakan untuk analisis pada data-data yang ada.
4. Menginput  dan  menghitung  data-data  yang  telah  didapatkan  lalu  diproses  kedalam  program  berbasis geoteknik dan perhitungan manual.
5. Mendapatkan  hasil  dari  program  dan  perhitungan  manual  berupa  data  nilai  daya  dukung,  dan  penurunan tanah saat terjadi fluktuasi elevasi muka air tanah dan pengaruh muai susut tanah pada nilai daya dukung.
6. Membandingkan data yang didapat dari tanah daerah Cikarang dan Karawang.
7. Membuat kesimpulan dan saran secara menyeluruh berdasarkan hasil penelitan.
Untuk memperjelas metode penelitian terlihat diagram alir pada Gambar 3.

## Gambar 3. Diagram alir

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## Data proyek
Untuk  menghitung  daya  dukung  fondasi  dan  penurunan  tanah  maka  digunakan boring  log ,  sondir,  dan  data laboratorium yang didapat dari data proyek di daerah Cikarang dan Karawang. Data proyek Cikarang terdiri dari 3 titik bor, 3 titik sondir, dan data laboratorium. Dan data proyek Karawang terdiri dari 5 titik bor, 6 titik sondir, dan data  laboratorium  Dari  data  proyek  ini  akan  dibuat  parameter  akhir  yang  akan  menyimpulkan  kondisi  tanah  pada lokasi studi kasus. Parameter akhir tanah dapat dilihat pada Tabel 1-9.
Tabel 1. Parameter tanah kondisi undrained pada proyek di daerah Cikarang
PARAMETER DESAIN ELEVASI (m) KEDALAMAN (m) JENIS TANAH KONSISTENSI γ sat (kN/m 3 ) γ wet (kN/m 3 ) e 0 0 6,5 3,25 Lempung Lanau Kaku Sedang 17 15 1,33 6,5 18,5 12,5 Lanau Lempung Sangat Kaku 18 16 1,65 18,5  22,5 20,5 Lempung Lanau Sangat Kaku 17 15 1,34 22,5 30 26,25 Lanau Lempung Sangat Kaku Hingga Keras 20 18 1,51
Tabel 2. Parameter tanah kondisi undrained pada proyek di daerah Cikarang (lanjutan)

## PARAMETER DESAIN
Cc Cs φ' (⁰) Su (kPa) c' (kPa) OCR Pc' (kPa) Eu (kPa) E' (kPa) N-SPT qc (kg/cm 2 ) 0,3 0,06 25 35 7 6 200 10500 7035 10 25 0,34 0,068 25 60 12 3 350 18000 12060 17 60 0,2 0,04 25 80 16 2 400 24000 16080 22 90 0,26 0,052 25 140 28 2,5 650 42000 28140 33 150 Tabel 3. Parameter tanah kondisi drained pada proyek di daerah Cikarang PARAMETER DESAIN ELEVASI (m) KEDALAMAN (m) JENIS TANAH KONSISTENSI γ sat (kN/m 3 ) γ wet (kN/m 3 ) e 0 0 6,5 3,25 Lempung Lanau Kaku Sedang 17 15 1,33 6,5 18,5 12,5 Lanau Lempung Sangat Kaku 18 16 1,65 18,5  22,5 20,5 Lempung Lanau Sangat Kaku 17 15 1,34 22,5 30 26,25 Lanau Lempung Sangat Kaku Hingga Keras 20 18 1,51 Tabel 4. Parameter tanah kondisi drained pada proyek di daerah Cikarang (lanjutan) PARAMETER DESAIN Cc Cs φ' (⁰) Su (kPa) c' (kPa) OCR Pc' (kPa) Eu (kPa) E' (kPa) N-SPT qc (kg/cm 2 ) 0,3 0,06 25 50 10 6 200 15000 10050 10 25 0,34 0,068 25 70 14 3 350 21000 14070 17 60 0,2 0,04 25 100 20 2 400 30000 20100 22 90 0,26 0,052 25 160 32 2,5 650 48000 32160 33 150 Tabel 5. Parameter tanah kondisi undrained pada proyek di daerah Karawang PARAMETER DESAIN ELEVASI (m) KEDALAMAN (m) JENIS TANAH KONSISTENSI γ sat (kN/m 3 ) γ wet (kN/m 3 ) e 0 0 2 1 Lempung Lanau Lunak 16 14 0,96 2 10 6 Lempung Lanau Kaku 18 16 1,05 10 17 13,5 Pasir Lempung Padat 20 18 - 17 17,6 17,3 Pasir Lempung Keras 21 19 - Tabel 6. Parameter tanah kondisi undrained pada proyek di daerah Karawang (lanjutan) PARAMETER DESAIN Cc Cs φ' (⁰) Su (kPa) c' (kPa) OCR Pc' (kPa) Eu (kPa) E (kPa)' N-SPT qc (kg/cm 2 ) 0,38 0,02 25 55 11 30 500 16500 11055 4 15 0,52 0,11 25 70 14 5 400 21000 14070 15 25 - - 31 110 22 2 550 33000 22110 34 60 - - 34 140 28 2 650 42000 28140 50 250
Tabel 7. Parameter tanah kondisi drained pada proyek di daerah Karawang PARAMETER DESAIN ELEVASI (m) KEDALAMAN (m) JENIS TANAH KONSISTENSI γ sat (kN/m 3 ) γ wet (kN/m 3 ) e 0 0 2 1 Lempung Lanau Lunak 17 15 1,33 2 10 6 Lempung Lanau Kaku 18 16 1,65 10 17 13,5 Pasir Lempung Padat 17 15 1,34 17 17,6 17,3 Pasir Lempung Keras 20 18 1,51
Tabel 8. Parameter tanah kondisi drained pada proyek di daerah Karawang (lanjutan)

## PARAMETER DESAIN
Cc Cs φ' (⁰) Su (kPa) c' (kPa) OCR Pc' (kPa) Eu (kPa) E' (kPa) N-SPT qc (kg/cm 2 ) 0,38 0,02 25 40 8 30 500 12000 8040 4 15 0,52 0,11 25 90 18 5 400 27000 18090 15 25 - - 31 120 24 2 550 36000 24120 34 60 - - 34 160 32 2 650 48000 32160 50 250 Tabel 9. Data material tiang pancang Parameter Nilai Identifikasi Spun Pile Model material Liner elastic Drainage Type Non-porous γ unsat (kN/m3) 24 e 0 0,5 f'c (MPa) 42 E (kN/m 2 ) 30.459.481 ν' 0,1 G (kN/m 2 ) 13.845.218,7648 Eod (kN/m 2 ) 31.151.742,2208
Tiang pancang dengan jenis spun piles adalah tiang pancang dengan jenis spun piles dengan mutu beton fc’ sebesar 42  mPa  dengan  ukuran  600  x  600  mm  dari  WIKA  Beton  adalah  Profil  tiang  pancang  yang  akan  digunakan  pada penelitian ini.

## Ukuran dan berat bangunan
Bangunan yang diasumsi berada diatas fondasi memiliki konfigurasi 24 m × 12 m. Ilustrasi konfigurasi terlihat pada Gambar 4.
Gambar 4. Denah bangunan
Berat beban yang akan digunakan terlihat pada Tabel 10.
Tabel 10. Beban struktur atas
Jumlah Lantai Konversi Beban Terpusat (kN) Beban Kolom (kN) Beban Kolom (ton) 8 17395,2 869,76 88
Untuk perhitungan menggunakan aplikasi elemen hingga, pada penelitian ini menggunakan cyclic loading test pada tiang pancang menggunakan beban rencana yang dibuat menjadi 25%, 50%, 75%, 100%, 125%, 150%, 175%, dan 200%. Sedangkan untuk perhitungan untuk mencari negative skin friction maka diasumsikan bahwa ada beban merata diatas tanah sebesar 10 ton.

## Perhitungan daya dukung fondasi (Qall)
Perhitungan daya dukung fondasi melibatkan penentuan nilai daya dukung ujung tiang dan daya dukung selimut tiang. Perhitungan  daya  dukung  ujung  tiang  dilakukan  dengan  menggunakan  metode  Meyerhof  dan  metode  Vesic.  Dan metode Alpha digunakan untuk perhitungan daya dukung selimut tiang. Dalam perhitungan ini, hasil yang digunakan adalah nilai minimum dari kedua metode tersebut untuk mengetahui kondisi daya dukung ujung tiang yang paling rendah, sehingga dapat menghindari kegagalan desain. Perhitungan Qall ini menggunakan metode perhitungan teoritis sedangkan untuk Qall aplikasi menggunakan metode chin untuk interpretasi hasil cyclic loading test melalui aplikasi elemen hingga menjadi daya dukung tiang. Berikut hasil perhitungan akhir daya dukung fondasi tiang pada Tabel 11.
Tabel 11. Hasil perhitungan akhir daya dukung fondasi tiang terhadap fluktuasi elevasi muka air tanah
Elevasi Air Tanah (m) Qall Cikarang (Ton) Qall Cikarang Aplikasi (Ton) Qall Karawang (Ton) Qall Karawang Aplikasi (Ton) -1 78 104,3484 90 85,6594 -5 78 105,3783 100 85,8926 -10 78 107,5744 100 86,1380
Tabel 12. Hasil perhitungan akhir daya dukung fondasi tiang terhadap muai susut tanah
Tipe Tanah Qall Cikarang (Ton) Qall Cikarang Aplikasi (Ton) Qall Karawang (Ton) Qall Karawang Aplikasi (Ton) Undrained 78 104,3485 90 85,6594 Drained 86 111,6057 97 104,9996
Perhitungan negative skin friction (Q neg )
Perhitungan nilai negative skin friction akan dihitung dengan fondasi tiang ujung dengan  melihat fluktuasi elevasi muka  air  tanah.  Perhitungan negative  skin  friction akan  menggunakan  metode  Chin.  Hasil  yang  didapat  dari perhitungan  menggunakan  plaxis  saat  terdapat  beban  merata  diatas  tanah  dan  tidak  akan  dibandingkan  untuk mengetahui  berapa  besar negative  skin  friction yang  terjadi.  Perhitungan  nilai  daya  dukung  akan  diterapkan  pada semua kondisi yang akan dianalisis. Berikut hasil perhitungan akhir negative skin friction tiang pancang terlihat pada Tabel 13.
Tabel 13. Kesimpulan akhir perhitungan negative skin friction tiang pancang Elevasi Air Tanah (m) Qneg Cikarang (Ton) Qneg Karawang (Ton) -1 4,5151 5,8882 -5 6,8395 5,9453 -10 10,6756 8,5613

## Perhitungan heave pada tiang pancang
Perhitungan  besar heave yang  terjadi  pada  tiang  pancang  menggunakan  aplikasi  elemen  hingga  dengan  cara menoaktifkan tanah di lapisan pertama sedalam 1 m dan sepanjang 10 m untuk dapat  melihat seberapa besar heave yang terjadi. Berikut hasil besar heave yang terjadi terlihat pada Tabel 14.

## Perhitungan penurunan tanah
Perhitungan penurunan tanah fondasi dalam akan menggunakan metode Vesic. Perhitungan penurunan tanah akan dilakukan pada kedalaman yang telah ditentukan pada perhitungan daya dukung serta saat kondisi beban tetap diatas tiang pada jangka panjang dan tidak mempertimbangkan efek swelling . Perhitungan penurunan tanah terdiri dari penurunan elastis dan penurunan konsolidasi primer. Penurunan konsolidasi pada daerah karawang tidak diperhitungkan karena 2/3 panjang tiang berada pada lapisan pasir. Berikut hasil perhitungan penurunan tanah terlihat pada Tabel 15.
Tabel 14. Kesimpulan akhir perhitungan heave pada tiang pancang Elevasi Air Tanah (m) Heave Cikarang (mm) Heave Karawang (mm) -1 2,7246 0,4081 -2 2,4453 0,4077 -3 2,1721 0,4027 -4 1,9118 0,4008 -5 1,6964 0,3997 -6 1,4427 0,3995 -7 1,3432 0,3994 -8 1,2968 0,3979 -9 1,2786 0,3955 -10 1,2817 0,3924 Tabel 15. Kesimpulan akhir perhitungan penurunan tanah Elevasi Air Tanah (m) Penurunan Elastis Cikarang (mm) Penurunan Elastis Karawang (mm) Penurunan Konsolidasi Cikarang (mm) -1 21,4221 25,6956 107,9925 -5 21,4221 25,3433 107,9925 -10 21,4221 25,3433 109,8252

## Analisis perhitungan daya dukung dan penurunan tanah
Gambar 5. Grafik perbandingan daya dukung fondasi pada daerah Cikarang dan Karawang
Nilai daya dukung tiang pancang yang diperhitungkan menggunakan software elemen hingga, metode analisis yang digunakan adalah metode Mohr-Coulomb. Untuk daerah Cikarang menghasilkan nilai daya dukung fondasi aplikasi yang lebih besar daripada perhitungan manual. Sebaliknya, daerah Karawang menghasilkan nilai daya dukung fondasi yang lebih kecil daripada perhitungan manual. Lalu untuk penurunan elastis di daerah Cikarang lebih kecil daripada daerah Karawang. Untuk membangun bangunan yang direncanakan daerah Cikarang lebih baik dibandingkan daerah Karawang karena nilai daya dukung yang lebih tinggi dan nilai penurunan elastis yang lebih rendah.
0 20 40 60 80 100 120 Mat -1 m Mat -5 m Mat -10 m Undrained Drained Day a Du ku n g Fon d asi (T o n ) Cikarang
Cikarang (Aplikasi)
Karawang
Karawang (Aplikasi)

## Gambar 6. Grafik perbandingan penurunan elastis pada daerah Cikarang dan Karawang

## KESIMPULAN DAN SARAN
Kesimpulan yang dapat diambil berdasarkan perhitungan yang dilakukan, adalah:
1. Berdasarkan hasil  perhitungan daya dukung fondasi  diketahui semakin  rendah muka air tanah maka daya dukung fondasi yang dihasilkan akan semakin besar. Nilai daya dukung fondasi pada daerah Cikarang lebih besar daripada Karawang.
2. Berdasarkan  hasil  perhitungan  daya  dukung  fondasi  diketahui  bahwa  tanah  pada  saat  kondisi drained memiliki  daya dukung  fondasi  yang  lebih  besar dibandingkan  saat  kondisi undrained .  Nilai  daya  dukung fondasi pada daerah Cikarang lebih besar daripada Karawang.
3. Berdasarkan hasil perhitungan penurunan tanah diketahui semakin rendah muka air tanah maka penurunan tanah yang dihasilkan akan semakin besar. Nilai penurunan elastis pada daerah Cikarang lebih kecil daripada Karawang.
4. Berdasarkan hasil perhitungan nilai heave diketahui semakin rendah muka air tanah maka heave yang terjadi semakin kecil. Nilai heave pada daerah Cikarang lebih besar daripada Karawang.
5. Berdasarkan hasil perhitungan  nilai negative skin friction pada daerah Cikarang diketahui semakin rendah muka air tanah maka negative skin friction yang terjadi semakin kecil. Sedangkan nilai nilai negative skin friction pada daerah Karawang pada posisi muka air tanah rendah dan tinggi tidak berbeda jauh tetapi pada pertengahan nilainya menjadi yang paling besar.
Saran yang dapat diberikan penulis berdasarkan hasil penelitian yang dilakukan, yaitu:
1. Perlu dilakukan uji tes lab untuk semua lapisan tanah agar mendapatkan parameter tanah yang lebih lengkap
2. Melakukan perhitungan ulang penurunan konsolidasi dan elsatis menggunakan aplikasi elemen hingga
3. Mencoba melakukan perbandingan perhitungan dengan aplikasi elemen hingga 3D

## DAFTAR PUSTAKA
Bowles, J. (1997). Foundation Analysis and Design . McGraw Hill International Press. Chin, Y. K., Tan, S. L. & Tan, S. B. (1985). Ultimate load tests on instrumented bored piles in Singapore old alluvium . Institution of Engineers Malaysia.
Das, B. M. & Sivakugan. (2018). Principles of Foundation Engineering (Edisi 9) . Cengage Learing. Hardiyatmo, H. C. (2002). Mekanika Tanah 1. PT Gramedia Pustaka Utama. Hardiyatmo, H. C. (2008). Teknik Fondasi 2. PT. Gramedia Pustaka Utama.
21.42 21.42 21.42
25.70 25.34 25.34
107.99 107.99 109.83 0.00 20.00 40.00 60.00 80.00 100.00 120.00 1 5 10 Penu ru n an (m m )
Elevasi Air Tanah (m)
Se Cikarang Se Karawang Sc Cikarang