## ANALISIS STRUKTUR RANGKA BAJA AKIBAT SUBSTITUSI MATERIAL
DENGAN METODE LRFD (Studi kasus: PT. Avindo Bangun Gemilang)
Rini Ariani 1 , Muhamad Lutfi 2 , Nurul Chayati 2
1) Mahasiswa Program Studi Teknik Sipil FT Universitas Ibn Khaldun Bogor e-mail: arian.rien@yahoo.com
2) Dosen Program Studi Teknik Sipil FT Universitas Ibn Khaldun Bogor

## ABSTRAK
ANALISIS  STRUKTUR  RANGKA  BAJA  AKIBAT  SUBSTITUSI  MATERIAL  DENGAN METODE  LRFD. Material  merupakan  suatu  bahan  yang  menjadi  peranan  utama  dalam menyelesaikan  suatu  pengerjaan  konstruksi.  Baja  dipilih  karena  mempunyai  keunggulan  dan kekuatan  yang  tinggi  selain  itu  sudah  dapat  diproduksi  di  dalam  negeri  sesuai  kebutuhan perencanaan sehingga memudahkan dalam pelaksanaan dan pengadaan material. Pembangunan Kawasan  Industri  Paiho  yang  berlokasi  di  Jalan  Raya  Pelabuhan  Ratu  Cibadak  Sukabumi,  pada perencanaan  struktur  awal  yang  tertuang  dalam  gambar  kerja,  dilaksanakan  oleh  Konsultan Perencana Taiwan  yang mengacu pada  ASTM, JIS,  AISC, dan Technical Rules & Regulations of Building ROC  serta  mengunakan  metode  AISC –  LRFD.  Dimensi  material  yang  dispesifikasikan dalam  perencanaan  disesuaikan  dengan  daerah  tersebut  dan  ketika  dikondisikan  di  Indonesia terjadi  kelangkaan  material  khususnya  baja,  karena  pengadaan  material  yang  langka  maka kontraktor  memberikan  tiga  alternatif  yaitu  tetap  memakai  dimensi  baja  sesuai  rencana  dengan mengimpor dari Negara Vietnam, memesan material sesuai dengan dimensi pada gambar kerja ke perusahaan produsen baja di Indonesia dan mensubstitusi dimensi baja yang disesuaikan dengan pabrikasi  di  Indonesia.  Dari  ketiga  pilihan  tersebut  yang  dipilih  adalah  dengan  mensubstitusi material.  Analisis  kekuatan  struktur  menggunakan  metode  LRFD  ( Load  Resistance  and  Factor Design )  dan  berdasarkan  SNI  03-1729-2002  yaitu  Tata  Cara  Perencanaan  Struktur  Baja  Untuk Bangunan Gedung serta menggunakan program bantu komputer SAP2000. Berdasarkan analisis, struktur rangka baja kuda-kuda frame A dan J pada pemeriksaan momen kritis untuk tekuk lateral untuk tekuk lateral rangka  baja rencana sebesar 235,056 kNm dan rangka baja  realisasi sebesar 81,283  kNm.  Pemeriksaan  kuat  rencana  geser  pada  pelat  badan  rangka  balok  rencana  498,96 kNm  (batang  nomor  17  dan  22),  status  pemeriksaan  aman  digunakan  dan  rangka  balok  realisasi 483,31  kNm  (batang  nomor  17  dan  22),  status  pemeriksaan  aman  digunakan.  Analisis  struktur rangka baja pada pada pemeriksaan interaksi gaya aksial dominasi tekan kolom rencana frame E dan F 0,059 ≥ 0,2 status kekuatan tidak terpenuhi dan interaksi momen dominasi tekan --0, 29 ≤ 1 status kekuatan terpenuhi. Pemeriksaan interaksi gaya aksial dominasi tekan kolom realisasi 0,024 ≥  0,2  status  kekuatan  tidak  terpenuhi  dan  interaksi  momen  dominasi  tekan  -0,015  ≤  1    status kekuatan terpenuhi. Pemeriksaan interaksi gaya aksial dominasi lentur kolom rencana 0,056 < 0,2 status  kekuatan  terpenuhi  dan  interaksi  momen  dominasi  lentur  - 0,367  ≤  1  status  kekuatan terpenuhi.  Pemeriksaan  interaksi  gaya  aksial  dominasi  lentur  kolom  realisasi 0,023  <  0,2  status kekuatan terpenuhi dan interaksi momen dominasi lentur - 0,182 ≤ 1 status kekuatan terpenuhi. Kata kunci: LRFD, momen kritis, kuat rencana geser.

## 1. PENDAHULUAN
1.1. Latar Belakang
Material  merupakan  suatu  bahan yang menjadi peranan utama dalam menyelesaikan  suatu  pengerjaan  konstruksi. Perkembangan  material  baja  di  Indonesia dari  tahun  ke  tahun  makin  meningkat penggunaannya. Baja dipilih karena mempunyai  keunggulan  dan  kekuatan  yang tinggi  selain  itu  sudah  dapat  diproduksi  di dalam negeri sesuai kebutuhan perencanaan sehingga  memudahkan  dalam  pelaksanaan dan pengadaan material. Dilihat dari kacamata  bisnis,  lirikan  produsen  besi  baja dunia patut diacungi jempol. Hal ini bisa saja
merupakan  pertanda  bahwa  industri  besi baja  nasional  memiliki  potensi  dan  peluang berkembang  lebih  besar  lagi.  Di  dalam negeri, kebutuhan besi baja industri nasional belakangan ini begitu tinggi.
Pembangunan Kawasan Industri Paiho yang  berlokasi  di  Jalan  Raya Pelabuhan  Ratu  Cibadak  Sukabumi,  pada perencanaan  struktur  awal  yang  tertuang dalam  gambar  kerja,  dilaksanakan  oleh Konsultan Perencana Taiwan yang mengacu pada ASTM, JIS, AISC, dan Technical Rules &  Regulations  of  Building ROC  serta mengunakan metode AISC – LRFD. Dimensi material yang dispesifikasikan dalam
perencanaan  disesuaikan  dengan  daerah tersebut dan ketika dikondisikan di Indonesia terjadi  kelangkaan  material  khususnya  baja, karena  pengadaan  material  yang  langka maka  kontraktor  memberikan  tiga  alternatif yaitu  tetap  memakai  dimensi  baja  sesuai rencana  dengan  mengimpor  dari  Negara Vietnam,  memesan  material  sesuai  dengan dimensi  pada  gambar  kerja  ke  perusahaan produsen baja di Indonesia dan mensubstitusi dimensi baja yang disesuaikan dengan  pabrikasi  di  Indonesia.  Dari  ketiga pilihan  tersebut  yang  dipilih  adalah  dengan mensubstitusi  material.  Akibat  dari  substitusi ini,  maka  diperlukan  analisis  kekuatan struktur rangka baja untuk mendapatkan nilai faktor  keamanan  yang  sesuai  Standar Nasional  Indonesia  agar  material  tersebut layak dipakai.

## 1.2. Rumusan Masalah
Berdasarkan uraian pada latar belakang  maka  permasalahan  substitusi dimensi  pada  komponen  struktur  kuda-kuda, balok  dan  kolom  perlu  dilakukan  analisis kekuatan struktur dengan  metode LRFD  dan berdasarkan  SNI  03-1729-2002  yaitu  Tata Cara  Perencanaan  Struktur  Baja  Untuk Bangunan  Gedung  dengan  menggunakan program bantu SAP2000.

## 1.3. Tujuan Penelitian
Tujuan yang akan dicapai adalah:
1) Memperoleh  analisis  kekuatan  struktur pada  rangka  kuda-kuda  rencana  dan realisasi.
2) Memperoleh  analisis  kekuatan  struktur pada rangka balok rencana dan realisasi.
3) Memperoleh  analisis  kekuatan  struktur pada rangka  kolom rencana dan realisasi.
2.
TINJAUAN PUSTAKA
2.1. Baja Sebagai Material Struktur Bangunan
2.2.1.  Keuntungan dan kelemahan baja
Baja  adalah  jenis  bahan  bangunan yang  unsur  utamanya  terdiri  dari  besi (dengan
rumus kimia Fe) yang penggunaannya  sendiri  telah  dimulai  ribuan tahun  sebelum  Masehi.  Baja  mempunyai beberapa sifat yang menguntungkan diantaranya:
1) Mempunyai kekuatan
tinggi
dibandingkan dengan bahan-bahan bangunan lainnya yang umum dipakai,
2) Mudah dalam pemasangan,
3) Mempunyai  keseragaman baik  dari  sifat maupun dalam bentuk struktur sehingga dapat terkendali dengan baik, dan
4) Bersifat daktilitas yaitu dapat mengalami deformasi yang besar dibawah pengaruh  tegangan  tarik  yang  tinggi tanpa hancur atau putus.
Disamping  keuntungan-keuntungan tersebut bahan baja juga mempunyai kelemahan-kelemahan sebagai berikut (Amon dan Mazumder, 2000: 28):
1) Komponen-komponen struktur yang dibuat dari bahan baja perlu diusahakan supaya  tahan  api  sesuai dengan peraturan  yang  berlaku  untuk  bahaya kebakaran,
2) Diperlukan  suatu  biaya  pemeliharaan untuk mencegah baja dari bahaya karat,
3) Akibat kemampuannya menahan tekukan pada batang-batang yang langsing,  walaupun  dapat  menahan gaya-gaya  aksial,  tetapi  tidak  bisa mencegah terjadinya pergeseran horizontal.
2.2.2.  Perbandingan  kualitas  baja  China dan baja domestik
Pemangkasan  kapasitas  produksi baja  di  dalam  negeri  akibat  dampak  krisis finansial  di  Amerika  Serikat  tahun  2008 semakin  meluas  dan  berdampak  pada turunnya  produksi  baja  domestik.  Beberapa produsen baja domestik, seperti PT. Gunung Garuda,  PT.  Krakatau Steel (KS)  dan  PT. Essar Indonesia telah menurunkan kapasitas produksi  baja  misal  PT.  Essar  Indonesia telah menurunkan kapasitas produksi hingga 25%,  yang  biasanya  memproduksi  baja sebanyak 25.000 ton per bulan turun menjadi 18.000 –  20.000  ton  baja  per  bulan.  Nasib serupa  dialami  perusahaan  baja  milik negara,  PT.  Krakatau Steel (KS)  yang  telah menurunkan  kapasitas  produksi  15%  dari 208.000 ton per bulan menjadi 176.000 ton. Penurunan  konsumsi  baja  domestik terjadi  akibat  serbuan  baja  asal  China  yang harganya  jauh  lebih  murah.  Akibatnya, konsumen  di  Indonesia  tidak memperdulikan kualitas  baja  dan  lebih  memilih  baja  asal China  karena  harga  yang  murah  tersebut. Padahal dari segi kualitas, baja produk China tidak  memiliki  Standar  Nasional  Indonesia (SNI).  Dari  hasil  pengamatan  di  beberapa perusahaan China yang memproduksi baja di dalam negeri, perusahaan baja tersebut tidak memiliki  kontrol  terhadap  kualitas  kekuatan
sehingga akan mudah patah (Okezone.Com,
2016).  Tabel  di  bawah  akan  diperlihatkan perbandingan  dimensi  material  baja  yang
dipakai  pada  penelitian  ini,  tertera  pada Tabel 1 dan Tabel 2.
Tabel 1. Dimensi Baja Produksi China
Tabel 2. Dimensi Baja Produksi Domestik

## 2.2. Sifat-Sifat Mekanis Baja Struktural
Sifat  mekanis  baja  struktural  yang  digunakan  dalam  perencanaan  harus  memenuhi persyaratan minimum yang diberikan pada Tabel 3.
Tabel 3 Sifat-Sifat Mekanis Baja Struktural Jenis Baja Tegangan putus minimum, f u (Mpa)
Tegangan leleh minimum, f y (Mpa) Regangan minimum (%) BJ 34 340 210 22 BJ 37 370 240 20 BJ 41 410 250 18 BJ 50 500 290 16 BJ 55 550 410 13
1 MPa = 10 kg/cm², MPa = mega pascal (satuan Sistem Internasional)
Untuk  elemen-elemen  yang  tebalnya  lebih dari  40  mm,  tetapi  kurang  dari  100  mm, harga-harga  dalam  tabel  harus  dikurangi 10%. Sifat-sifat  mekanis  baja  struktural lainnya untuk maksud perencanaan ditetapkan sebagai berikut: Modulus elastisitas : E = 200.000 Mpa Modulus geser
: G = 80.000 Mpa
Nisbah poisson : µ = 0,3 Koefisien pemuaian : α = 12 x 10 -6 /°C

## 2.3. Diagram Tegangan dan Regangan
Khusus  untuk  baja  bangunan,  kurva tegangan-regangan  berbentuk  seperti  dalam Gambar  2.1.  Dari  titik  O  hingga  titik  A
terdapat hubungan yang linier atau proporsional antara tegangan f dan regangan ε,  yang  diberikan  oleh  hukum Hooke sebagai:
f = E . ε
(1).
Gambar 1 Diagram Tegangan Regangan dimana  E  dinamakan  modulus  elastisitas.
Dengan  demikian,  titik  A  adalah  batas proporsionalitas  ( proportional  limit ).  Antara titik  A  dan  B  hubungan  sudah  tidak proporsional,  namun  masih  dalam  batas elastis.  Artinya,  beban  tidak  meninggalkan nilai  regangan  sisa  yang  permanen.  Batas titik  B  dinamakan  batas  elastis  ( elastic  limit ). Peningkatan  beban  di  atas  titik  B  praktis tidak  dapat  dilakukan,  karena  bahan  sudah mengalami  deformasi  plastis.  Dalam  tahap ini, regangan ε bertambah tanpa peningkatan beban.  Bahan  untuk  daerah  ini  mengalami reorientasi struktural molekuler, hingga berhenti  pada  titik  C.  Peningkatan  beban kemudian  dapat  diterima  oleh  bahan  uji, hingga  akhirnya  putus  di  titik  E  (Hariandja, 1997: 47-48).

## 2.4. Beban
Beban adalah gaya luar yang bekerja pada  suatu  struktur.  Penentuan  secara  pasti besarnya  beban  yang  bekerja  pada  suatu
struktur  selama  umur  layannya  merupakan salah  satu  pekerjaan  yang  cukup  sulit.  Jika beban-beban  yang  bekerja  pada  suatu struktur  telah  diestimasi,  maka  masalah berikutnya  adalah  menentukan  kombinasi- kombinasi  beban  yang  paling  dominan  yang mungkin  bekerja  pada  struktur  tersebut. Beberapa  jenis  bahan  yang  sering  dijumpai antara lain (Setiawan, 2008: 3):
1) Beban  Mati  ( D ) ,  adalah  berat  dari semua  bagian  suatu  gedung/bangunan yang  bersifat  tetap  selama  masa  layan struktur, termasuk unsur-unsur tambahan, finishing ,  mesin-mesin  serta peralatan  tetap  yang  merupakan  bagian tak  terpisahkan  dari  gedung/bangunan tersebut.  Beberapa  contoh  berat  dari beberapa  komponen  bangunan  penting yang  digunakan  untuk  menentukan besarnya
beban mati
suatu gedung/bangunan  diperlihatkan  dalam Tabel 4 berikut ini: Tabel 4 Berat Sendiri Bahan Bangunan dan Komponen Gedung Bahan bangunan Berat Baja 7850 kg/m³ Beton 2200 kg/m³ Beton bertulang 2400 kg/m³ Kayu (kelas 1) 1000 kg/m³ Pasir (kering udara) 1600 kg/m³ Komponen gedung Spesi dari semen, per cm tebal 21 kg/m² Dinding bata merah ½ batu 250 kg/m² Penutup atap genting 50 kg/m² Penutup lantai ubin semen per cm tebal 24 kg/m²
(Sumber: Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung, 1983)
2) Beban hidup ( L ) , adalah beban gravitasi  yang  bekerja  pada  struktur dalam masa layannya, dan timbul akibat penggunaan  suatu  gedung.  Termasuk beban ini adalah berat manusia,
perabotan  yang  dapat  dipindah-pindah, kendaraan,  dan  barang-barang  lain.
Beberapa  contoh  beban  hidup  menurut kegunaan  suatu  bangunan,  ditampilkan dalam Tabel 5. 3) Tabel 5 Beban Hidup Pada Lantai Gedung Kegunaan bangunan Berat Lantai dan tangga rumah tinggal 125
P E
sederhana kg/m² Lantai sekolah, ruang kuliah, kantor, took, toserba, restoran, hotel, asrama, dan rumah sakit 250 kg/m² Lantai ruang olah raga 400 kg/m² Lantai pabrik, bengkel, gudang, perpustakaan, ruang arsip, toko buku, ruang mesin, dan lain-lain 400 kg/m² Lantai gedung parkir bertingkat, untuk lantai bawah 800 kg/m²
(Sumber: Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung, 1983)
4) Beban  angin  ( W ) ,  adalah  beban  yang bekerja  pada  struktur  akibat  tekanan- tekanan  dari  gerakan  angin.  Beban angin  sangat  tergantung  dari  lokai  dan ketinggian dari struktur. Besarnya tekanan  tiup  harus  diambil  minimum sebesar 25 kg/m², kecuali untuk bangunan-bangunan berikut:
a.  Tekanan tiup di tepi laut hingga 5 km dari pantai harus diambil minimum 40 kg/m².
b.  Untuk  bangunan  di  daerah  lain  yang kemungkinan  tekanan  tiupnya  lebih dari  40  kg/m²,  harus  diambil  sebesar p = V²/16 (kg/m²),  dengan V adalah kecapatan angin dalam m/s.
c.  Untuk  cerobong,  tekanan  tiup  dalam kg/m² harus ditentukan dengan
rumus  (42,5  +  0,6 h ),  dengan h adalah  tinggi  cerobong  seluruhnya dalam meter.
Nilai  tekanan  tiup  yang  diperoleh  dari hitungan di atas harus dikalikan dengan suatu koefisien angin, untuk mendapatkan gaya resultan yang bekerja pada bidang kontak tersebut.
5) Beban  gempa  ( E ) ,  adalah  semua beban statis ekivalen yang bekerja pada struktur akibat adanya pergerakan tanah oleh gempa bumi, baik pergerakan arah vertikal  maupun  horisontal.  Besarnya gaya  geser  dasar  (statis  ekivalen) ditentukan berdasarkan persamaan:
V = (2).
dengan C adalah  faktor  respon  gempa yang  ditentukan  berdasarkan  lokasi bangunan  dan  jenis  tanahnya, I adalah faktor  keutamaan  gedung, R adalah faktor  reduksi  gempa  yang  tergantung pada  jenis  struktur  yang  bersangkutan, sedangkan W adalah berat total bangunan  termasuk  beban  hidup  yang bersesuaian.
2.5. Beberapa metode dalam penentuan gaya-dalam 2.5.1.  Pendahuluan
Pendistribusian pengaruh gaya- dalam  kepada  komponen-komponen  struktur dan  sambungan-sambungan  pada  suatu struktur  ditetapkan  dengan  menganggap salah  satu  atau  kombinasi  bentuk-bentuk struktur di bawah ini (SNI 03-1729-2002 Butir 7.2: 19):
1) Kaku,
2) Semi-kaku,
3) Sederhana (bebas momen).
Suatu  struktur  dianalisis  sebagai suatu  kesatuan  kecuali  untuk  (SNI  03-1729- 2002 Butir 7.3: 20):
1) Struktur-struktur beraturan dapat dianalisis sebagai rangkaian suatu rangka  dua  dimensi,  dan  analisis struktur  dilakukan  masing-masing  untuk dua  arah  yang  saling  tegak  lurus, kecuali  bila  terjadi  redistribusi  beban yang besar di antara rangka-rangkanya;
2) Untuk beban vertikal pada suatu struktur gedung bertingkat tinggi yang dilengkapi dengan  bresing  atau  dinding  geser untuk memikul semua gaya-gaya lateral, setiap  lantai  bersama-sama  dengan kolom-kolom  tepat  di  atas  dan  di bawahnya dapat dianalisis secara terpisah;  ujung-ujung  jauh  kolom  dapat dianggap terjepit.
Untuk memenuhi
syarat-syarat stabilitas, kekuatan, dan kekakuan, pengaruh-pengaruh  gaya  dalam  pada  suatu struktur dan terhadap komponen- komponennya  serta  sambungannya  yang
diakibatkan  oleh  beban-beban  yang  bekerja harus  ditentukan  melalui  analisis  struktur dengan  menggunakan  anggapan-anggapan yang  ditetapkan  pada  Butir  7.2  dan  7.3  dan dengan salah satu metode berikut ini:
1) Analisis elastis; atau
2) Analisis plastis; atau
3) Analisis  non-konvensional  lainnya  yang telah  baku  dan  telah  diterima  secara umum.
2.5.2.  Konsep dasar LRFD Metode  LRFD ( Load  and  Resistance Factor  Design )  adalah  salah  satu  metode perencanaan struktur dengan prinsip mereduksi kapasitas  yang  dimiliki oleh suatu penampang. Dalam 20 tahun terakhir, prinsip
perencanaan  struktur  baja  mulai  beralih  ke konsep  LRFD  yang  jauh  lebih  rasional dengan berdasarkan pada konsep probabilitas.  Meskipun  demikian,  dalam metode  LRFD  tidak  diperlukan  analisa probabilitas  secara  penuh,  terkecuali  untuk situasi-situasi  tidak  umum  yang  tidak  diatur dalam peraturan (Setiawan, 2008: 5).

## 2.5.3.  Desain LRFD struktur baja
A.  Faktor beban dan kombinasi beban Menurut  peraturan  baja  Indonesia, SNI 03-1729-2002, Butir 6.2.2: 13, mengenai kombinasi  pembebanan,  dinyatakan  bahwa dalam  perencanaan  suatu  struktur  baja haruslah  diperhatikan  jenis-jenis  kombinasi pembebanan berikut ini: 1,4 D (3), 1,2 D + 1,6 L + 0,5 ( L a atau H ) (4), 1,2 D + 1,6 ( L a atau H ) + (γ L L atau 0,8 W ) (5), 1,2 D + 1,3 W + γ L L + 0,5 ( L a atau H ) (6), 1,2 D ± 1,0 E +  γ L L
(7),
0,9 D ± (0,8 W atau 1,0 E ) (8).
dengan:
D adalah beban mati yang diakibatkan oleh berat konstruksi permanen, termasuk dinding, lantai atap, plafon, partisi tetap, tangga dan peralatan layan tetap.
L adalah beban hidup yang ditimbulkan oleh penggunaan gedung, termasuk
kejut,
tetapi tidak termasuk beban lingkungan seperti angin, hujan, dan lain-lain. L a
adalah beban hidup di atap yang ditimbulkan selama perawatan oleh pekerja, peralatan dan material atau selama penggunaan biasa oleh orang  dan benda bergerak. H
adalah beban hujan, tidak termasuk yang diakibatkan genangan air.
W adalah beban angin. E adalah beban ge mpa yang ditentukan dari peraturam gempa   γ L = 0,5 bila
L < 5 kPa,  dan  γ L =  1  bila L ≥  5  kPa.  Faktor  beban  untuk L harus  sama  dengan  1,0  untuk garasi  parkir,  daerah  yang  digunakan  untuk  pertemuan    umum  dan  semua  daerah yang memikul beban hidup lebih besar dari 5 kPa.

## B.  Faktor tahanan
Faktor tahanan dalam perencanaan struktur berdasarkan metode LRFD, ditentukan dalam Tabel 6.4-2 SNI 03-1729-2002, sebagai berikut: a.  Komponen struktur yang memikul lentur
φ = 0,90
b.  Komponen struktur yang memikul gaya tekan aksial
φ = 0,85
c.  Komponen struktur yang memikul gaya tarik 1)  Terhadap kuat tarik leleh φ = 0,90 2)  Terhadap kuat tarik fraktur φ = 0,75 d.  Komponen struktur yang memikul gaya aksial dan lentur φ = 0,90
2.6. Batang Tarik 2.6.1.  Pendahuluan
Batang  tarik  banyak  dijumpai  dalam  struktur  baja,  seperti  struktur-struktur  jembatan, rangka  atap,  menara  transmisi,  ikatan  angin,  dan  lain  sebagainya.  Batang  tarik  ini  sangat  efektif dalam  memikul  beban.  Batang  ini  terdiri  dari  profil  tunggal  atau  profil  tersusun  (Setiawan,  2008: 29).

## 2.6.2.  Tahanan nominal
Dalam  menentukan  tahanan  nominal  suatu  batang  tarik,  harus  diperiksa  terhadap  tiga macam kondisi keruntuhan yang menentukan, yaitu (Setiawan, 2008: 31):
1) Leleh dari luas penampang kotor, di daerah yang jauh dari sambungan.

## 2) Fraktur dari luas penampang efektif pada daerah sambungan.
3) Geser blok pada sambungan.
Menurut  SNI  03-1729-2002,  Butir  10.1:  70  dinyatakan  bahwa  semua  komponen  struktur yang memikul gaya tarik aksial terfaktor sebesar N u , maka harus memenuhi: N u ≤ ϕ N n (9).

## 2.6.3.  Kelangsingan struktur tarik
Untuk  mengurangi  masalah  yang  terkait  dengan  lendutan  besar  dan  vibrasi,  maka komponen  struktur  tarik  harus  memenuhi  syarat  kekakuan.  Syarat  ini  berdasarkan  pada  rasio kelangsingan, 𝜆 = L/r. Dengan 𝜆 adalah angka kelangsingan struktur , L adalah panjang komponen struktur, sedangkan r adalah jari-jari girasi ( r = ). Nilai 𝜆 diambil maksimum 240 untuk batang tarik utama, dan 300 untuk batang tarik sekunder (Setiawan, 2008: 44).

## 2.7. Batang Tekan
2.7.1.  Teori elastik Euler
Teori tekuk kolom  pertama kali dikenalkan oleh Leonhard Euler di tahun 1744. Komponen struktur yang dibebani secara konsentris, dimana seluruh serat bahan masih dalam kondisi elastik hingga terjadinya tekuk, perlahan-lahan melengkung (Setiawan, 2008: 50). Perhatikan Gambar 2.

## Gambar 2 Kolom Euler
Pendekatan  Euler  pada  umumnya  diabaikan dalam  disain  karena  hasil  dari  percobaan yang  dilakukan  tidak  sesuai.  Pendekatan Euler  hanya  mungkin  terjadi  bila  nilai  l  yang cukup besar (l > 110). Untuk nilai l yang lebih kecil,  akan  tejadi  tekuk  inelastis.  Dan  bila nilai  l  <  20  akan  terjadi  leleh  pada  seluruh penampang. Pada kenyataannya, keruntuhan kolom lebih banyak terjadi akibat tekuk inelastis (Setiawan, 2008: 51).
2.7.2.  Kekuatan kolom
Kolom ideal yang memenuhi persamaan
Euler, harus memenuhi anggapan-anggapan sebagai berikut: 1) Kurva  hubungan  tegangan-regangan tekan yang sama di seluruh penampang.
2) Tidak ada tegangan sisa.
3) Kolom benar-benar lurus dan prismatis.
4) Beban bekerja pada titik berat penampang, hingga batang melentur.
5) Kondisi tumpuan harus ditentukan secara pasti.
6) Berlakunya  teori  lendutan  kecil  ( small deflection theory ).
7) Tidak  ada  puntir  pada  penampang, selama terjadi lentur.
Bila  asumsi  di  atas  dipenuhi,  maka
kekuatan kolom dapat ditentukan berdasarkan: P cr =
A g = f cr . A g (10). 2.8. Komponen Struktur Lentur 2.8.1.  Desain  elemen  terkekang  tekuk lateral
Kuat komponen struktur dalam memikul  momen  lentur  tergantung  dari
panjang  bentang  antara  dua  pengekang lateral  yang  bedekatan, L .  Batas-batas bentang  pengekang  lateral  ditentukan  dalam SNI  03-1729-2002,  Tabel  8.3-2:  38.  Adapun batasan-batasannya, yaitu:
1) Bentang  pendek  adalah  komponen  struktur  yang  memenuhi L < L p ,  kuat  lentur  nomial penampang yaitu:
M n = M p (11),
2) Bentang  menengah  adalah  komponen  struktur  yang  memenuhi L p < L < L r ,  kuar  lentur nominal penampang, yaitu:
M n = M p – ( M p – M r ) (12),
3) Bentang  panjang  adalah  komponen  struktur  yang  memenuhi L > L r ,  kuat  lentur  nominal penampang, yaitu: M n = M cr ≤ M p (13).

## 2.8.2.  Desain elemen terkekang tekuk lokal
Perhitungan  elemen  terkekang  tekuk  lokal  suatu  struktur  ditentukan  oleh  kelangsingan elemen  tekan  yang  ditentukan  pada  SNI  03-1729-2002,  Tabel  7.5-1:  30.  Adapun  batasan- batasannya, yaitu:
1) Penampang  kompak  adalah  penampang  yang  memenuhi 𝜆 < 𝜆 p ,  kuat  lentur  nomial penampang, yaitu: M n = M p (14),
2) Penampang tak kompak adalah  penampang  yang memenuhi 𝜆 p < 𝜆 < 𝜆 r , kuar lentur nominal penampang, yaitu:
M n = C b (15),
3) Langsing penampang yang memenuhi 𝜆 > 𝜆 r , lentur nominal penampang, yaitu: M n = M r ( λ r / λ) ² (16). 2.9. Balok-Kolom 2.9.1.  Pendahuluan
Beberapa prosedur desain yang dapat digunakan untuk suatu elemen balok-kolom antara lain (Setiawan, 2008: 246-247):
1) Pembatasan tegangan kombinasi.
2) Pemakaian rumus interaksi semi-empiris berdasarkan tegangan kerja (metode ASD).
3) Pemakaian rumus interaksi semi-empiris berdasarkan kekuatan penampang (metode LRFD).
2.9.2.  Desain LRFD komponen struktur balok-kolom Perencanaan komponen struktur balok-kolom,  diatur  dalam  SNI  03-1729- 2002,  Butir  11.3  yang  menyatakan  bahwa suatu  komponen  struktur  yang  mengalami
momen  lentur  dan  gaya  aksial  harus direncanakan  untuk  memenuhi  ketentuan sebagai berikut: untuk ≥ 0,2 + ≤ 1 (17), untuk < 0,2
+ ≤ 1 (18).

## 2.9.3.  Pembesaran momen untuk struktur tak bergoyang
Untuk  suatu  komponen  struktur  tak  bergoyang,  maka  besarnya  momen  lentur  terfaktor harus dihitung sebagai berikut:
M u = δ b M ntu
(19),
M ntu adalah momen lentur terfaktor orde pertama yang diakibatkan oleh beban-beban yang tidak  menimbulkan  goyangan,  sedangkan  δ b adalah  faktor  perbesaran  momen  untuk  komponen struktur tak bergoyang, yang besarnya ditentukan sebagai berikut:
δ b = ≥ 1
(20).

## 2.9.4.  Pembesaran momen untuk struktur bergoyang
Untuk  suatu  komponen  struktur  tak  bergoyang,  maka  besarnya  momen  lentur  terfaktor harus dihitung sebagai berikut:
M u = δ b M ntu + δ s M ltu (21),
M ltu adalah momen lentur terfaktor orde pertama yang diakibatkan oleh beban-beban yang dapat menimbulkan goyangan. Faktor  perbesaran momen δ s ditentukan sebagai berikut: δ s =
(22).

## 3. TATA KERJA

## 3.1. Waktu dan Tempat Penelitian
Waktu pelaksanaan analisis dan pembuatan laporan dilakukan selama dua bulan, dengan alokasi  waktu  selama  satu  bulan  yaitu  bulan  Mei  2014.  Tempat  penelitian  dilakukan  di  kantor proyek  PT.  Avindo  Bangun  Gemilang  (lokasi  Pembangunan  Gedung  Pabrik  Paiho  di  Jalan  Raya Pelabuhan Ratu Cibadak Sukabumi).
3.2. Bahan dan Alat
3.2.1.  Bahan A.  Data dasar gedung Nama proyek : Pembangunan Gedung Pabrik Paiho Lokasi : Jalan Raya Pelabuhan Ratu Cibadak Sukabumi Ukuran gedung : 67.50 x 30 meter Waktu pelaksanaan
: 288 hari kerja kalender Tanggal pelaksanaan
: 23 Juni 2011 s.d 5 April 2012 Tanggal serah terima : 6 Oktober 2012
Denah gedung : 6  bentang   balok   pada  arah x dengan panjang bentang 5
meter  dan  9  bentang  balok  pada arah y dengan panjang bentang 7.50 meter. Gambar denah gedung, tampak dan potongan ditunjukkan pada Gambar 1 Denah Gedung Pabrik Paiho, 2 Tampak Melintang, Gambar 3 Tampak Memanjang.
Gambar 2 Tampak Melintang Gambar 1 Denah Gedung Gambar 3 Tampak Memanjang

## B.  Spesifikasi material
1)  Jenis  konstruksi  berupa  lantai  konstruksi beton  bertulang,  balok  anak  konstruksi baja,  portal  konstruksi  baja,  atap  seng tahan  api,  serta  dinding  seng  tahan  api, kawat harmonika, bata berlubang.
2)  Mutu Bahan untuk material beton  lantai 2 ( mezzanine )  dengan  K-300, fc’ =  210
kg/cm²  dan  s lump =  15 –  18  cm  dengan beton  bertulang  besi  beton  polos  Ø8, Ø10,  dan  Ø13 fy =  2800  kg/cm².  Baja yang digunakan adalah mutu A36
(berdasarkan  ASTM),  BJ37  dan  BJ41
(berdasarkan SNI 03-1729-2002) ditunjukkan pada Tabel 6. Tabel 6 Penggunaan Dimensi Baja Rencana dan Baja Realisasi Jenis Baja Kode Baja Rencana Baja Realisasi Keterangan BJ 41 SC1 RH- 390x300x10x16 HB- 400x400x13x21 Kolom tingkat 1 dan 2
BJ 37 SC2 RH- 294x200x8x12 HB- 300x300x10x15 Kolom tingkat 1 dan 2 BJ 37 RB2 RH- 294x200x8x12 WF- 300x150x6,5x9 Kuda-kuda BJ 37 ST1 RH-194x150x6x9 WF-250x125x6x9 Balok tingkat 1 dan 2 3.2.2.  Alat A.  Peraturan yang digunakan Analisis  dan  evaluasi  konstruksi gedung ini menggunakan ketentuan- ketentuan  yang  berlaku  yang  terdapat  pada buku-buku pedoman antara lain:
1) Tata  Cara  Perencanaan  Struktur  Baja
Untuk  Bangunan  Gedung  SNI  03-1729-
2002, diterbitkan oleh Badan Standarisasi Nasional, Jakarta.
Beberapa  ketentuan  yang  diambil  dari Tata  Cara  Perencanaan  Struktur  Baja Untuk  Bangunan  Gedung  SNI  03-1729- 2002 dalam Tugas Akhir ini adalah: a.  Modulus elastisitas baja ( E ) b.  Mutu baja
c.  Tegangan-tegangan  baja  (tegangan ijin,  tegangan  geser,  tegangan
leleh) 2) Peraturan Pembebanan
Indonesia Untuk Gedung (PPIUG) 1983. Beberapa  ketentuan  yang  diambil  dari Peraturan Pembebanan Indonesia
Untuk  Gedung  (PPIUG)  1983  dalam Tugas Akhir ini adalah:
a.  Berat sendiri bahan bangunan
b.  Beban hidup lantai gedung
c.  Beban angin
3) Peraturan  Perencanaan  Bangunan  Baja Indonesia (PPBBI) 1984.
Beberapa  ketentuan  yang  diambil  dari Peraturan  Perencanaan  Bangunan  Baja Indonesia  (PPBBI)  1984  dalam  Tugas Akhir  ini  adalah  sebagai  pembanding dari  Tata  Cara  Perencanaan  Struktur Baja  Untuk  Bangunan  Gedung  SNI  03- 1729-2002,  diterbitkan oleh  Badan Standarisasi Nasional, Jakarta.
B.  Alat bantu program komputer
Analisis dan evaluasi struktur
dilakukan  dengan  dua  cara  yaitu  secara manual  dan  menggunakan  program  bantu komputer. Adapun maksud memakai program  bantu  komputer  adalah  untuk membandingkan  antara  perhitungan  secara manual  dan  dengan  hasil  program  bantu tersebut.  Alat  bantu  yang  dipergunakan adalah:
1) Microsoft  Office  Excel  2007,  digunakan untuk  melakukan  operasi  perhitungan secara manual.
2) SAP2000 version 14.00, feature SAPAD version  14  Type  Normal  Network. Digunakan sebagai
alat bantu perhitungan struktur gedung.
3) AutoCad 2008, digunakan untuk menggambar  gambar  konstruksi  yang akan dihitung maupun yang direncanakan.

## 3.3.
Metode Penelitian Bentuk diagram alir metodologi  yang dikerjakan tertera pada Gambar 1 .
Gambar 1 Diagram Alir Metodologi Analisis

## 3.3.1.  Pengumpulan data
A.  Data primer
Data ini diperoleh dari hasil pengamatan  langsung  di  lapangan  yang mencakup:
 Kondisi lokasi bangunan gedung tersebut
 Kondisi  bangunan-bangunan  yang  ada di sekitar lokasi


## Denah lokasi bangunan gedung

## B.  Data sekunder
Data  sekunder  ini  didapatkan  bukan melalui  pengamatan  secara  langsung  di lapangan.  Yang  termasuk  data  sekunder antara  lain  literatur-literatur  penunjang,  tabel dan peta (denah) yang berkaitan erat dengan proses analisis
Proyek
Pembangunan Gedung  Pabrik  Paiho.  Setelah  mengetahui data-data yang diperlukan, langkah selanjutnya  adalah  menentukan  metode pengumpulan data yaitu:
 Observasi y aitu  pengumpulan  data melalui  peninjauan  dan  pengamatan langsung di lapangan.
 Dokumentasi yaitu  pengumpulan  data dengan  mengambil  data-data  dari  hasil penyidikan,  penelitian,  tes  atau  uji laboratorium,  pedoman,  bahan  acuan, ataupun  standar  yang  diperlukan  dalam analisis  dan  evaluasi  struktur  bangunan yang  diperoleh  melalui  perpustakaan ataupun instansi terkait.

## 3.3.2.  Analisis dan evaluasi struktur
Setelah  data-data  yang  diperlukan terkumpul,  dapat  dilakukan  proses  analisis dan  evaluasi  terhadap  struktur  secara manual  dan  dengan  menggunakan  program bantu  komputer,  yaitu  SAP2000.  Adapun diagram  alir  analisis  dan  evaluasi  dengan pogram SAP2000 tertera pada Gambar 2.
Gambar 2 Diagram Alir Analisis dan Evaluasi dengan Program SAP2000
4. ANALISIS DAN BAHASAN 4.1. Analisis  dan  Evaluasi  Struktur
Kuda-Kuda
a. Pemeriksaan kuat lentur nominal
penampang  dengan  perngaruh  tekuk
lateral  (SI  03-1729-2002;  Tabel  8.3-1, Hal.  37;  Tabel  8.3-2,  Hal.  38),  tertera pada  Tabel  4.1  dan  kuat  nominal komponen  struktur  terhadap  momen tertera pada Tabel 7.
Tabel 7 Periksa Kuat Lentur Kuda-Kuda Berdasarkan Pengekangan Lateral
Tabel 8 Momen Kritis Untuk Tekuk Lateral Kuda-Kuda
b. Pemeriksaan interaksi gaya aksial-momen (SNI 03-1729-2002; Butir 7.4.3.3, Hal. 24), tertera pada Tabel 9 untuk dominasi tekan dan Tabel 10 untuk dominasi lentur.
Tabel 9 Interaksi Gaya Aksial – Momen Kuda-Kuda (Dominasi Tekan)
Tabel 10 Interaksi Gaya Aksial – Momen Kuda-Kuda (Dominasi Lentur)
c. Pemeriksaan kuat geser pelat badan (SNI  03-1729-2002; Butir 8.8, Hal.  45-46), tertera  pada Tabel 11.
Tabel 11 Kuat Rencana Geser (Faktor Reduksi, φ = 0.9)

## 4.2. Analisis dan Evaluasi Struktur Balok
a. Pemeriksaan interaksi gaya aksial-momen (SNI 03-1729-2002; Butir 7.4.3.3, Hal. 24), tertera pada Tabel 11 untuk dominasi tekan dan Tabel 12 untuk dominasi lentur.
Tabel 12 Periksa Kekakuan Aksial Momen Balok (Dominasi Tekan)
Tabel 13 Periksa Kekakuan Aksial Momen Balok (Dominasi Lentur)
b. Pemeriksaan kuat geser pelat badan (SNI  03-1729-2002; Butir 8.8, Hal.  45-46), tertera  pada Tabel 14.
Tabel 14 Kuat Rencana Geser Balok (Faktor Reduksi, φ = 0.9)
4.3. Analisis dan Evaluasi Struktur Kolom 4.3.1.  Kolom frame A dan J
a. Pemeriksaan interaksi gaya aksial-momen (SNI 03-1729-2002; Butir 7.4.3.3, Hal. 24), tertera pada Tabel 15 untuk dominasi tekan dan Tabel 4.10 untuk dominasi lentur.
Tabel 15 Periksa Kekakuan Aksial Momen Kolom Frame A dan J (Dominasi Tekan)
Tabel 16 Periksa Kekakuan Aksial Momen Kolom Frame A dan J (Dominasi Lentur)
b. Pemeriksaan kuat geser pelat badan (SNI  03-1729-2002; Butir 8.8, Hal.  45-46), tertera  pada tabel 17.
Tabel 17 Kuat Rencana Geser Kolom Frame A dan J (Faktor Reduksi, φ = 0.9)
4.3.2.  Kolom frame E dan F
a. Pemeriksaan interaksi gaya aksial-momen (SNI 03-1729-2002; Butir 7.4.3.3, Hal. 24), tertera pada Tabel 18 untuk dominasi tekan dan Tabel 19 untuk dominasi lentur.
Tabel 18 Periksa Kekakuan Aksial Momen Kolom Frame E dan F (Dominasi Tekan)
Tabel 19 Periksa Kekakuan Aksial Momen Kolom Frame E dan F (Dominasi Lentur)
b. Pemeriksaan kuat geser pelat badan (SNI  03-1729-2002; Butir 8.8, Hal.  45-46), tertera  pada Tabel 20.
Tabel 20 Kuat Rencana Geser Kolom Frame E dan F (Faktor Reduksi, φ = 0.9)
5. PENUTUP
5.1. Kesimpulan
Berdasarkan  analisis  dan  bahasan, dengan  memakai  faktor  keamanan  yang sudah ditentukan diperoleh kesimpulan sebagai berikut:
1. Analisis  struktur  rangka  baja  kuda-kuda frame A  dan  J  pada  pemeriksaan momen  kritis  untuk  tekuk  lateral  adalah kedua  dimensi  pada  baja  kuda-kuda rencana dan realisasi sama-sama aman dipakai.  Nilai  momen  kritis  untuk  tekuk lateral  rangka  baja  rencana  sebesar 235,056  kNm  dan  rangka  baja  realisasi sebesar  81,283  kNm.  Pemeriksaan interaksi  gaya  aksial  dominasi  tekan rangka kuda- kuda rencana  0,0104 ≥ 0,2 status  kekuatan  tidak  terpenuhi  dan interaksi momen dominasi tekan - 0,09 ≤
1
status kekuatan terpenuhi. Pemeriksaan interaksi gaya aksial dominasi tekan rangka kuda-kuda realisasi    0,0196  ≥  0,2  status  kekuatan tidak  terpenuhi  dan  interaksi  momen dominasi  tekan  - 0,26  ≤  1    status kekuatan terpenuhi.
Pemeriksaan
interaksi  gaya  aksial  dominasi  lentur rangka kuda-kuda rencana 0,0110 < 0,2 status kekuatan terpenuhi dan - 0,11 ≤ 1 status kekuatan terpenuhi. Pemeriksaan interaksi  gaya  aksial  dominasi  lentur
rangka  kuda-kuda  realisasi    0,0208  < 0,2  status  kekuatan  tidak  terpenuhi  dan interaksi momen dominasi lentur - 0,30 ≤ 1 status kekuatan terpenuhi. Pemeriksaan  kuat  rencana  geser  pada pelat  badan  rangka  kuda-kuda  rencana 738,202  kNm  status  pemeriksaan  aman digunakan dan rangka kuda-kuda realisasi
390,031 kNm status pemeriksaan aman digunakan.
2. Analisis struktur rangka baja pada balok frame A  dan  J  pada  pemeriksaan interaksi  gaya  aksial  dominasi  tekan rangka  balok  rencana  0,121 ≥  0,2 (batang  nomor  17)  dan  - 0,009  ≥  0,2 (batang nomor 22) status kekuatan tidak terpenuhi dan interaksi momen dominasi tekan 0,273 ≤ 1  (batang nomor 17) dan 0,066  ≤  1    (batang  nomor  22)  status kekuatan terpenuhi. Pemeriksaan interaksi  gaya  aksial  dominasi  tekan rangka  balok  realisasi  0,200  ≥  0,2 (batang  nomor  17)  dan  - 0,007  ≥  0,2 (batang nomor 22) status kekuatan tidak terpenuhi dan interaksi momen dominasi tekan 0,390 ≤ 1  (batang nomor 17) dan 0,081  ≤  1    (batang  nomor  22)    status kekuatan terpenuhi. Pemeriksaan interaksi  gaya  aksial  dominasi  lentur rangka  balok  rencana  0,114  <  0,2 (batang  nomor  17)  dan  -0,009  <  0,2
(batang  nomor  22)  status  kekuatan terpenuhi dan interaksi momen dominasi lentur 0,228 ≤ 1 (batang nomor 17) dan 0,081  ≤  1  (batang  nomor  22)    status kekuatan terpenuhi. Pemeriksaan interaksi  gaya  aksial  dominasi  lentur rangka  balok  realisasi    0,189  <  0,2 (batang  nomor  17)  dan  -0,006  <  0,2 (batang  nomor  22)  status  kekuatan terpenuhi dan interaksi momen dominasi lentur 0,309 ≤ 1  (batang nomor 17) dan 0,095  ≤  1    (batang  nomor  22)    status kekuatan  terpenuhi.    Pemeriksaan  kuat rencana geser pada pelat badan rangka balok  rencana  498,96  kNm  (batang nomor  17  dan  22),  status  pemeriksaan aman  digunakan  dan  rangka  balok realisasi  483,31  kNm  (batang  nomor  17 dan  22),  status  pemeriksaan  aman digunakan.
3. Analisis struktur rangka baja pada kolom a.  Analisis  struktur  rangka  baja  pada pada  pemeriksaan  interaksi  gaya aksial dominasi tekan kolom rencana frame A  dan  J  - 0,002  ≥  0,2  (batang nomor 3), 0,013 ≥ 0,2 (batang nomor 5) dan 0,010 ≥ 0,2 (batang nomor 14) status  kekuatan  tidak  terpenuhi    dan interaksi  momen  dominasi  tekan  - 0,002 ≤ 1  (batang nomor 3), -0,019 ≤ 1  (batang  nomor  5)  dan  0,009  ≤  1 (batang  nomor  14)  status  kekuatan terpenuhi. Pemeriksaan interaksi gaya  aksial  dominasi  tekan  kolom realisasi frame A  dan  J  - 0,001  ≥  0,2 (batang  nomor  3),  0,011  ≥  0,2 (batang  nomor  5)  dan  0,004  ≥  0,2
(batang  nomor  22)  status  kekuatan tidak terpenuhi  dan interaksi momen dominasi  tekan  - 0,001  ≤  1    (batang nomor  3),  0,025  ≤  1    (batang  nomor 5) dan 0,004 ≤ 1  (batang nomor 14)
status kekuatan terpenuhi.
Pemeriksaan  interaksi  gaya  aksial dominasi lentur kolom rencana frame A  dan  J  -0,002  <  0,2  (batang  nomor 3), 0,012 < 0,2 (batang nomor 5) dan 0,009 < 0,2 (batang nomor 14) status kekuatan  terpenuhi    dan  interaksi momen  dominasi  lentur  - 0,001  ≤  1 (batang nomor 3), - 0,030 ≤ 1 (batang nomor  5)  dan  0,004  ≤  1  (batang nomor 14)
status kekuatan terpenuhi. Pemeriksaan interaksi gaya  aksial  dominasi  lentur  kolom realisasi frame A  dan  J  -0,001  <  0,2 (batang  nomor  3),  0,010  <  0,2 (batang  nomor  5)  dan  0,004  <  0,2
(batang  nomor  14)  status  kekuatan terpenuhi    dan  interaksi  momen dominasi  lentur  - 0,001  ≤  1    (batang nomor  3),  0,021  ≤  1    (batang  nomor 5) dan 0,002 ≤ 1  (batang nomor 14) status kekuatan terpenuhi.
Pemeriksaan  kuat  rencana  geser pada  pelat  badan  rangka  kolom rencana frame A dan J 1451,50 kNm (batang nomor 3 dan 5), 738,20 kNm
(batang nomor 14) status pemeriksaan aman digunakan
sedangkan pada rangka kolom realisasi  2362  kNm  (batang  nomor  3 dan  5),  1287,40  kNm  (batang  nomor 14)  status  pemeriksaan  aman  untuk digunakan.
b.  Analisis  struktur  rangka  baja  pada pada  pemeriksaan  interaksi  gaya aksial dominasi tekan kolom rencana frame E  dan  F  0,059  ≥  0,2  status kekuatan tidak terpenuhi dan interaksi  momen  dominasi  tekan  --0, 29  ≤  1  status  kekuatan  terpenuhi. Pemeriksaan  interaksi  gaya  aksial dominasi tekan kolom realisasi frame E dan F 0,024 ≥ 0,2 status kekuatan tidak  terpenuhi  dan  interaksi  momen dominasi  tekan  - 0,015  ≤  1    status kekuatan  terpenuhi.  Pemeriksaan interaksi  gaya  aksial  dominasi  lentur kolom  rencana frame E  dan  F  0,056 <  0,2  status  kekuatan  terpenuhi  dan interaksi  momen  dominasi  lentur  - 0,367 ≤ 1 status kekuatan terpenuhi. Pemeriksaan  interaksi  gaya  aksial dominasi lentur kolom realisasi frame E dan F 0,023 < 0,2 status kekuatan terpenuhi dan interaksi momen dominasi  lentur  - 0,182  ≤  1  status kekuatan  terpenuhi.  Pemeriksaan kuat rencana geser pada pelat badan rangka kolom rencana frame E dan F 738,20  kNm  status  pemeriksaan aman  digunakan.  sedangkan  pada rangka  kolom  realisasi  1287,40  kNm status pemeriksaan aman digunakan.

## 5.2. Saran
Kemajuan  pembangunan  menuntut para  kontraktor  untuk  melakukan  tugasnnya dengan cepat. Perhitungan struktur bangunan  baja  di  PT.  Avindo  Bangun Gemilang  dapat  dianalisis  dalam  beberapa metode, diantaranya:
1.  Selain  metode  LRFD  ( Load  Resistance and  Factor Design)  dan  mengacu  pada SNI  03-1729-2002,  untuk  mendapatkan
analisis pembanding dapat menggunakan metode ASD ( Allowable Stress Design ).
2.  Penyelesaian dengan menggunakan program  komputer  rekayasa  teknik  selain memakai aplikasi SAP2000 dapat memakai  aplikasi  ETABS,  STAAD  Pro, SANPRO  dan  lain-lain.  Dari  masing- masing aplikasi tersebut terdapat beberapa  keunggulan  dan  kelemahan dalam penggunaannya, di bawah ini  akan diuraikan satu persatu. a.  SAP2000 ( Structure Analysis Program ),  merupakan salah satu program analisis struktur yang lengkap namun sangat mudah untuk dioperasikan. Prinsip utama
penggunaan program ini adalah pemodelan  struktur,  eksekusi  analisis, dan pemeriksaan atau optimasi desain,  yang  semuanya  dilakukan dalam satu langkah atau satu tampilan.  SAP2000  unggul  dalam pemodelan  struktur  yang  universal, meliputi frame , truss , shell ,  dan solid namun tidak dapat menganalisa tulangan pelat ( shell ) secara langsung.
b.  ETABS  ( Extended  Three  Dimensional Analysis of Building ), merupakan suatu program yang digunakan untuk melakukan  analisis  dan  desain  pada struktur  bangunan  dengan  cepat  dan tepat.  ETABS  mempunyai  kelebihan dalam analisis struktur gedung bertingkat  tinggi  dan shear  wall , namun tidak dapat menganalisa elemen truss , solid ,  dan nonlinear element .
c.  STAAD  Pro  ( Structural  Analysis  and Design Pro ) adalah salah satu program  analisa  struktur  yang  paling modern dalam rekayasa elemen hingga,  dengan  metode  input  data berbasis object  oriented .  Kelebihan STAAD  Pro  adalah  kemudahan  dalam penggunaan  GUI  ( Graphical  User Interface )  yang  dirancang  sedemikian rupa  agar  pengguna  lebih  mudah dalam penggunaannya, kelemahannya terdapat  pada  modus  tampilan  yang hanya satu layar.
d.  SANPRO merupakan modelling , analysis , design , volume  and  cost calculation dan drawing  generator ; sebuah  integrasi  yang  lengkap  antara CAD ( Computer Aided Design ),
analisis program,
database , spreadsheet dan word  processing untuk kebutuhan suatu proyek.
Dengan  fasilitas  grafis  3D  dapat menjadi  alat  bantu  dalam  analisa  dan desain struktur secara lengkap sampai dihasilkan  gambar  struktur,  bahkan estimasi  biaya  komponen  struktur suatu proyek.

## DAFTAR PUSTAKA 5
Amon, Rene dan Mazumder, Bruce Knobloch
Atanu. 2000. Perencanaan
Konstruksi  Baja  Untuk  Insinyur  dan Arsitek  1 .  PT.  Pradnya  Paramita: Jakarta.
Christian,  A.  2009. BAB  I  Pendahuluan;
Perencanaan Struktur Gedung
Bertingkat  Menggunakan  Software ETABS,  SAP2000  &  SAFE .  Internet: www.eprints.undip.ac.id,
2009_chapter-I.pdf ,  diakses  tanggal 1 April 2016.
Elpan,  Rinaldi.  ----. Pengenalan  SAP2000 . Internet: https://googleweblight.com/?lite_url= https://www.slideshare.net/mobile/elp anrinaldi/pengenalan-sap- 2000&ei=bv2N0VGQ&lc=en- ID&s=1&m=651&host=www.google.c o.id&ts=1460558221&sig=APY536x DEVN8StR8MfxHjzackuXB6FowVQ , diakses tanggal 13 April 2016. Hariandja,  Binsar.  1997. Mekanika  Bahan dan  Pengantar  Teori  Elastisitas . Penerbit Erlangga: Jakarta.
Harian Kontan. 2008. Pemangkasan Produksi  Baja  Domestik  Meluas .
Internet:
www.krakatausteel.com , diakses tanggal 17 Mei 2016. Komputer,  Wahana.  2010. Analisis  Struktur Bangunan dan Gedung dengan SAP 2000 versi 14 . Penerbit Andi: Yogyakarta.
Media,  Bamboo.  ----. Belajar  ETABS  (Civil Software) .
Internet: https://googleweblight.com/?lite_url= https://www.bamboomedia.net/cd- tutorial/85/belajar-etabs-civil- software.html&ei=tRJFxakv&lc=en- ID&s=1&m=651&host=www.google.c o.id&ts=1460559977&sig=APY536w 4ekQKWumgLjXlxM0QKi5h-Jn72g , diakses tanggal 13 April 2016. Media  Industri.  2008. Strategi  Memperkuat Industri Baja Nasional . Media Industri: Jakarta.
Oentoeng.  2000. Perhitungan  Struktur  Baja Dengan Metode LRFD Dengan Contoh  Batang  Tarik  Dan  Tekan .
Internet;
www.ced.petra.ac.id , diakses tanggal 30 Maret 2016. Salmon  dan  Johnson.  1992. Struktur  Baja Desain  dan  Perilaku  Edisi  1  Dengan
Penekanan Pada Load and Resistance Factor Design . PT. Gramedia Pustaka Utama: Jakarta. Salmon  dan  Johnson.  1996. Struktur  Baja Desain  dan  Perilaku  Edisi  2  Dengan
Penekanan Pada Load and Resistance Factor Design . PT. Gramedia Pustaka Utama: Jakarta. Setiawan, Agus. 2008. Perencanaan Struktur Baja  dengan  Metode  LRFD  (Sesuai SNI  03-1729-2002) .  PT.  Penerbit Erlangga: Jakarta. Situmorang,  Luhut.  2009. Perencanaan Struktur  Baja  Dengan  Metoda  ASD  dan Metoda  LRFD  Pada  Sistem  Rangka Bresing Konsentrik Khusus ( SRBKK ) Tipe
Inverted . Internet; www.ftsl.itb.ac.id , diakses tanggal 23 Maret 2016. SNI  03-1729-2002,  Tata  Cara  Perencanaan Struktur Baja Untuk Bangunan   Gedung, Departemen Pekerjaan Umum. Wira. 1995. Struktur Baja Disain dan Perilaku
Edisi 2 . Gelora
Aksara
Pratama: Jakarta.