## Perbaikan Kekerasan dan Struktur Mikro Besi Cor Nodular 700 Fasa Ledeburitik dengan Pengaturan Media Pendingin dan Tempering

## Ari Siswanto
Jurusan Teknologi Pengecoran Logam, Politeknik Manufaktur Bandung, Bandung, Jawa Barat E-mail: aryousisiwanto1@gmail.com

## Abstract
This research was conducted on nodular cast iron 700 material which has ledeburitic phase. Nodular cast  iron  700  phase  ledeburite  has  hardness  and  microstructure  that  is  not  following  ISO  1083.  To repaired  the  hardness  value  and  microstructure,  a  heat  treatment  process  is  carried  out.  The  heat treatment carried out removes the ledeburuitic phase at austenitization temperature, then cooled using various cooling media. The tempering process followed the results of variations in the cooling media. The effects of the heat treatment were tested for hardness and microstructure. The test results show the cooling  process  of  free  air  media  and  continued  tempering  5500  C  results  in  hardness  and microstructure values according to ISO 1083.
Keywords: Nodular cast iron; ledeburitic; hardness; micro structure; heat treatment

## Abstrak
Penelitian  ini  dilakukan  pada  material  besi  cor  nodular  700  yang  memiliki  fasa  ledeburitik.  Besi  cor nodular 700 fasa ledeburitik memiliki kekerasan dan struktur mikro yang tidak sesuai ISO 1083. Untuk memperbaiki  nilai  kekerasan  dan  struktur  mikro  dilakukan  proses  perlakuan  panas.  Perlakuan  panas yang  dilakukan  menghilangkan  fasa  ledeburuit  pada  temperatur  austenisasi,  kemudian  didinginkan menggunakan  media  pendinginan  yang  bervariasi.  Hasil  variasi  media  pendingian  dilanjutkan  dengan proses  tempering.  Hasil  perlakuan  panas  tersebut  dilakukan  pengujian  kekerasan  dan  struktur  mikro. Hasil  pengujian  menunjukan  proses  pendinginan  media  udara  bebas  dan  dilanjutkan  temper  550 0 C menghasilkan nilai kekerasan dan struktur mikro sesuai ISO 1083.
Kata kunci: besi cor nodular; ledeburitik; kekerasan; struktur mikro; perlakuan panas

## 1. Pendahuluan
Besi cor nodular merupakan salah satu jenis besi cor yang memiliki grafit bulat dengan struktur mikro ferrit dan atau  pearlit  [1][2].  Besi  cor  nodular  memiliki  keunggulan  dibanding  besi  cor  yang  lainnya  seperti  besi  cor  kelabu bersifat  keras  namun  getas,  besi  cor  mampu  tempa  memiliki  keuletan  yang  baik,  namun  ketahanan  yang  rendah terhadap  gesekan.  Besi  cor  nodular  memiliki  keuletan  yang  tinggi, machinability yang  baik  dan  juga  kekuatan  yang baik, ketangguhan, mampu pemesinan dan hardenability, sehingga menawarkan banyak keuntungan [3][4]. Sifat besi cor nodular dipengaruhi oleh paduan dan laju pendinginan. Dalam proses pengecoran logam sulit untuk mendapatkan  fasa  yang  seragam  dalam  benda  cor  yang  memiliki  ketebalan  yang  berbeda-beda.  Seperti  yang  terjadi pada bagian benda cor yang tebal dan yang tipis, hal tersebut dikarenakan laju pendinginan yang berbeda [1][5].
Pada benda cor yang memiliki perbedaan ketebalan yang bervariasi, tidak dapat dihindari terbentuknya fasa ferrit yang  lunak  pada  bagian  tebal  dan  terbentuk  fasa  ledeburit  (pearlit+karbida)  pada  bagian  yang  tipis  [6].  Untuk menghindari  terbentuknya  struktur  mikro  yang  keras  pada  bagian  tipis  dapat  dilakukan  dengan  menambahkan  unsur karbon  dan  silikon  dalam  proses  peleburannya,  namun  hal  ini  mengakibatkan  kekerasan  yang  menurun  karena terbentuknya struktur mikro ferite dan grafit yang berukuran besar [7] [8].
Besi cor nodular yang memiliki fasa ledeburit bersifat keras dan getas sehingga sulit untuk diproses pemesinan [1] [9], bahkan bila besi cor nodular memiliki fasa yang tidak sesuai dengan standar seperti tabel 1 dapat di anggap reject [10]. Proses solid  treatment (perlakuan  padat  atau  perlakuan  panas)  salah  satu  solusi  yang  dapat  dilakukan  ketika material  sudah  dalam  keadaan  padat.  Proses  ini  dilakukan  dengan  cara  memanaskan  benda  hingga  temperatur pemanasan  austenit,  tidak  sampai  temperatur  cair,  kemudian  ditahan  beberapa  lama,  kemudian  diatur  laju pendinginannya.  Pendinginan  material  sampai  temperatur  kamar  dapat  dilakukan  secara  kontinyu  media  pendingin, misalnya oli atau dilakukan penahan isotermal pada temperatur transformasi fasa yang diinginkan. Untuk mendapatkan sifat dan fasa yang diinginkan sebaiknya laju pendinginan di atur sesuai diagram CCT dan TTT (gambar 3).
Tempering  bertujuan  untuk  mengurangi  tegangan  sisa  dan  kemungkinan  retak,  mengurangi  kekuatan  dan kekerasan,  namun meningkatkan  keuletan  dan ketangguhan  serta  untuk  meningkatkan  kemampuan proses  pemesinan. Proses tempering dipengaruhi oleh faktor-faktor lain seperti kandungan paduan, struktur mikro as-quenched dan jumlah
pembulatan.  Fasa  martensitik  dari  besi  cor  nodular  paduan  rendah  dengan  jumlah  pembulatan  tinggi  menurunkan temperatur dan waktu tempering [1]. Temperatur tempering disarankan 425-600 0 C [1].
Beberapa  penelitian  telah  dilakukan  salah  satunya  oleh  Wiwik  dan  Dewi  yaitu  penguraian  ledeburit  di  material besi cor kelabu pada benda impeller blades yang memiliki grafit lamellar, penelitian tersebut dilakukan pada temperatur kritis  830 0 C  dan  media  pendinginan  udara  bebas,  namun  penelitian  tersebut  masih  menghasilkan  sisa  karbida  yang memiliki  sifat  keras  dan  getas,  serta  hanya  dilakukan  pada  besi  cor  kelabu  [11].  Menurut  Brown  untuk  melarutkan semua karbida diperlukan temperatur austenisasi 900-925 0 C selama 3-5 jam [12].
Penelitian  oleh  Rochim  S dan  Beny  B  melakukan  analisa  perubahan  sifat  mekanik  dan  struktur  mikro pada  besi cor nodular grade 700 pada kondisi as cast pearlitik dengan menvariasikan proses pendinginan baik kontinyu maupun isotermal [13],  penelitian  ini  menghasilkan  berbagai  kekerasan  dan  struktur  mikro.  Penelitian  ini  dilakukan  pada kondisi as cast besi cor nodular 700 memiliki grafit dan fasa perlit 95 % dan ferrit 5 % dengan bentuk perlit yang halus yang telah sesuai standard ISO 1083 (table 1). Penelitian ini lebih untuk merubah sifat dan kekuatan besi cor nodular 700.
Proses penghilangan ledeburit yang dilakukan oleh Wiwik dan Fazri pada besi cor nodular grade 400 pada kondisi as  cast struktur  mikro  ledeburit  5  %,  ferrite  80%  dan  pearlit  15%.  Proses  ini  dilakukan  melalui  variasi  temperatur austenisasi.  Temperatur  austenit  yang  di  variasikan  780,  830,  880  dan  930 0 C  dari  penelitian  yang  dilakukan  dapat menghilangkan  fasa  ledeburit  5%  pada  temperatur  diatas  830 0 C  [14].  Penelitian  ini  untuk  menghilangkan  sejumlah kecil ledeburit sedangkan ekperimen yang dilakukan mempunyai fasa ledeburitik (100% ledeburit).
Untuk  menghilangkan  fasa  ledeburitik  yang  terbentuk  pada  sampel  besi  cor  nodular  700.  Dalam  eksperimen  ini dilakukan proses perlakuan panas dengan cara memanaskan besi cor nodular ledeburitik hinggga temperatur austenisasi 910 0 C  dengan  waktu  penahanan  dilakukan  selama  2  jam  pada  sampel  yang  memiliki  fasa  ledeburitik,  kemudian didinginkan  serta dilakukan  proses  tempering.  Proses  pendinginan  dilakukan dengan  memvariasikan  media  pendingin dilanjutkan tempering untuk mendapatkan struktur mikro dan nilai kekerasan yang sesuai dengan standar ISO 1083 .
Tabel 1 .Sifat mekanik besi cor nodular menurut standar ISO 1083 [1].
Grade Tensile strength 0.2% offset yield strength Elongat ion (min, %) Impact energy Hardness, HB Structure MPa ksi MPa ksi Mean (a) Individual J ft· lbf J ft · lbf ISO Standard 1083 (International) 800-2 800 116 480 70 2 ... ... ... ... 248−352 Pearlite or tempered 700-2 705 102 420 61 2 ... ... ... ... 229−302 Pearlite 600-3 600 87 370 54 3 ... ... ... ... 192−269 Pearlite + ferrite 500-7 500 73 320 46 7 ... ... ... ... 170−241 Ferrite  + pearlite 400-12 400 58 250 36 12 ... ... ... ... <201 Ferrite 370-17 370 54 230 33 17 13 9.5 11 8.1 <179 Ferrite

## 2. Metodologi Penelitian
Penelitian  ini  dimulai  dengan  melakukan  proses  pembuatan  pola  rata  dengan  ketebalan  yang  bervariasi  4-8  mm (gambar  1a)  yang  menunjukan  jika  benda  yang  kita  buat  memiliki  ketebalan  yang  bervariasi  dari  tipis  hingga  tebal. Kemudian  pola  tersebut  dipergunakan  sebagai  mal  untuk  pembuatan  cetakan.  Cetakan  pasir greensand yang  telah selesai dibuat selanjutnya dicor sesuai komposisi kimia besi cor nodular (tabel 2). Komposisi besi cor nodular di kontrol supaya  sesuai  target,  jenis  pengujian  yang  dilakukan spectrometer menggunakan  peralatan Optical  Electron Spectrometer (OES) ARL 4350. Setelah komposisi yang diinginkan tercapai selanjutnya cetakan di cor. Cetakan yang telah  dingin  dibongkar  dan  sampel  benda  cor  yang  berbeda  ketebalan  dibersihkan  dengan  menggunakan  mesin shoot blasting guna membersihkan sisa pasir cetak yang melekat pada besi cor nodular.
Gambar 1. Pola cetakan ketebalan bervariasi (a) hasil pengecoran (b) dan potongan sampel coran (c).
Tabel 2 . Komposisi standar dan hasil pengujian spectrometer Unsur C (%) Si (%) S (%) P (%) Mn (%) Cu (%) Cr (%) Mg (%) Komposisi target [10] 3,4-3,8 1,8-2,8 0,01- 0,03 <0,05 Mak 0,8 <0,5 <0,05 0,03-0,06 Hasil pengujian OES 3,7 2,0 0,01 0,014 0,6 0,47 0,04 0,04
Sampel  besi  cor  nodular  dengan  ketebalan  bervariasi  hasil  pengecoran  selanjutnya  di  potong  melintang  dengan arah ketebalan dengan menggunakan mesin circular saw Presi (Mecatome OS 300 ) . Semua potongan penampang yang melintang  tersebut  di  uji  metallografi.  Pengujian  metallografi  dimulai  dengan  mengampelas  permukaan  hasil pemotongan menggunakan mesin Struers memakai kertas ampelas mulai dari grit 120 sampai dengan 1000. Selanjutnya dilakukan  proses  polishing  menggunaan  mesin Struers  polishing dan  alumina  1μm  sebagai  bahan  poles.  Sebelum dilakukan  pengamatan  ±½  bagian  sampel  terlebih  dahulu  di  etsa.  Ini  dilakukan  untuk  mengamati  grafit  bagian  tidak dietsa dan mengamati fasa pada bagian yang teretsa. Proses etsa besi cor nodular menggunakan larutan nital 5% (5 ml HNO 3 dilarutkan  dalam  99  ml  ethanol  (95%)  atau  methanol  (99%))  [15].    Struktur  mikro  diamati  menggunakan Olympus GX71 dengan software struktur analyzer DP 12 Optical Mikroskop (OM). Pengujian ini dilakukan pada besi cor nodular kondisi as cast maupun setelah proses perlakuan panas [15].
Hasil  pengujian  struktur  mikro  pada  setiap  ketebalan  didapatkan  fasa  ledeburitik  terjadi  pada  ketebalan  4  mm (gambar 1b), proses selanjutnya membuat sampel dengan memotong arah memanjang besi cor nodular yang bertingkat untuk diproses perlakukan panas. Proses perlakuan dilakukan pada sampel bertingkat yang memiliki fasa ledeburitik di persiapkan  sebanyak  10  buah.  Sampel  tersebut  dipanaskan  dalam  tungku muffle merk vecstar pada  temperatur austenisasi 910 0 C dan dilakukan penahan selama 2 jam. Selanjutnya setiap sampel diatur laju pendinginannya dengan media  pendingin  (didalam  furnance,  udara  bebas,  udara  tiup, quenching oli  dan quenching air),  beberapa  sampel dilanjutkan proses tempering.
Pengujian kekerasan metode Rockwell menggunakan alat uji Future tech FM-1e dilakukan pada besi cor nodular kondisi as cast maupun setelah proses perlakuan panas sebanyak 5 titik yang dirata-ratakan. Sebelum di uji kekerasan sampel  diratakan  menggunakan swing  grider  delta -360.  Hasil  pengujian  kekerasan  Rockwell  B  dan  C  kemudian dikonversikan  mengguanakan  software Uconeer menjadi  kekerasan  Brinell  untuk  menyesuaikan  kekerasan  menurut standar ISO 1083 (table 1).

## 3  Hasil dan Pembahasan

## 3.1  Nilai Kekerasan
Pengujian kekerasan dilakukan pada sampel besi cor nodular kondisi as cast, pendinginan didalam furnance , udara bebas, udara tiup, quenching oli dan quenching air. Hasil pengujian kekerasan menunjukan bahwa kondisi as cast besi cor nodular cukup keras (550 HB) karena fasa yang terbentuk ledebirit (karbida + pearlit).
Tabel 3 . Nilai kekerasan besi cor nodular dan konversi.
No  Kondisi Nilai Kekerasan rata-rata (HRC) Nilai kekerasan konversi (HB) 1 As cast 49,7 497 2 Didalam furnance 27 268 3 Udara bebas 38,5 355 4 Udara tiup 44,9 418 5 Quencing Oli 47 442 6 Quencing Air 58,7 626 7 Didalam furnance + tempering 88,42 HRB * 174 8 Udara bebas + tempering 29,26 283 9 Udara tiup + tempering 34,2 319 10 Quencing Oli + tempering 34,7 323 11 Quencing Air + tempering 36,3 336
(a) (b) (c)
Gambar 2 . Grafik nilai kekerasan besi cor nodular dalam berbagai variasi laju pendinginan dan tempering.
Berdasarkan perlakuan panas yang dilakukan, didapatkan nilai kekerasan dengan pendinginan dalam furnance dan udara  bebas  disertai  tempering  menghasilkan  nilai  kekerasan  sesuai  standar  ISO  1083  namun  strukur  mikro  yang dipersyaratkan  perlu  diamati.  Dari  grafik  proses  perlakuan  panas  menunjukan  nilai  kekerasan  meningkat  seiring meningkatnya laju pendinginan (gambar 2). Proses tempering yang dilakukan menurunkan nilai kekerasan (gambar 2).

## 3.2  Struktur Mikro
Gambar 3 menunjukkan foto struktur mikro kondisi as cast besi cor nodular di bagian di etsa 3 (a) dan tidak di etsa  3(b).  Besi  cor  nodular  di  kondisi as  cast bagian  tidak  di  etsa  jumlah  grafit  bulat  yang  terbentuk  sedikit  dan  fasa yang terbentuk 100% ledeburit (karbida dan pearlit).  Fasa ledeburitik ini terbentuk pada benda coran  besi cor nodular yang bervariasi di ketebalan 4 mm, karena laju pendinginan yang cepat.
Gambar 3. Mikro struktur kondisi as cast bagian tidak di etsa (a) dan bagian di etsa.
Dari  hasil  Eksperimen,  proses  perlakuan  panas yang  dilakukan  pada  temperatur  910 0 C  dengan  lama  penahanan selama  2  jam  dan  pendinginan  yang  bervariasi  yaitu  di  dalam furnance ,  udara  bebas,  udara  tiup,  oli,  dan  air  yang kemudian  dilanjutkan  proses  tempering  menghasilkan  kekerasan  dan  fasa  yang  berbeda-beda.  Gambar  5 sampai  9 menunjukkan laju pendinginan yang berbeda dan dilanjutkan proses tempering.
Dengan waktu penahanan selama 2 jam pada temperatur austenisasi 910 0 C seluruh fasa ledeburit ((karbida besi (Fe 3 C) dan pearlit) bertransformasi menjadi 3Fe (  ) dan C (grafit). Proses penahanan selama 2 jam memberikan waktu yang  cukup  untuk  karbida  terurai  untuk  membentuk  menjadi  grafit,  hal  ini  terlihat  dalam  gambar  5a  -  9a  memiliki jumlah grafit yang lebih banyak jika dibandingkan dengan jumlah grafit gambar 3a ( as cast) . Grafit dalam jumlah yang lebih banyak terjadi pada semua semua besi cor nodular setelah proses perlakuan panas dibandingkan kondisi as cast . Grafit ini terbentuk pada temperatur austenisasi [16].
(a) (b) Grafit Karbida Grafit Pearlit
Gambar 4. Diagram CCT (a) dan TTT (b) besi cor nodular [1] [16].
Gambar 5. Mikro struktur kondisi pendinginan dalam furnance bagian tidak di etsa (a), bagian di etsa (b) dan pendinginan dalam furnance dilanjutkan proses tempering (c).
Pendinginan sangat lambat seperti didinginkan dalam furnance menghasilkan besi cor nodular yang memiliki fasa ferrit yang terbebas dari karbida. Pendinginan ini membuat karbon memiliki kesempatan yang lebih lama memisahkan diri  dari  karbida,  serta  kecenderungan  membentuk  grafit  dan  fasa  ferrit  (gambar  5b).  Proses  ini  menghasilkan  nilai kekerasan yang sesuai namun struktur mikro tidak sesuai dengan persyaratan ISO 1083 mensyaratkan pearlit.
Gambar  5c  menunjukan  bahwa  proses  tempering  yang  dilakukan  tidak  merubah  fasa  sebelum  proses  tempering, tempering hanya menurunkan nilai kekerasan dan menghilangkan tegangan dalam.  Besi cor nodular dengan fasa ferrit mempunyai sifat keuletan dan ketangguhan maksimum, meningkatkan kemampuan pemesinan, bersifat seragam namun mengurangi kekuatan dan kekerasan.
Gambar 6. Mikro struktur kondisi pendinginan udara bebas bagian tidak di etsa (a), bagian di etsa (b) dan pendinginan dalam udara bebas dilanjutkan proses tempering (c)
Laju  pendinginan  harus  cukup  cepat  seperti  di  dinginkan  udara  bebas  dapat  menekan  pembentukan  ferrit  dan menghasilkan fasa pearlitik (gambar 5b). Pearlite memiliki struktur yang terdiri dari dua fasa yang berbentuk lamelar (atau berlapis) yang terdiri dari lapisan ferit (α) dan karbida (Fe 3 C) yang terjadi pada besi cor nodular. Fasa ferrit berada di  sekitar  grafit  karena  sebagian  besar  karbon  lebih  cenderung  membentuk  grafit  sehingga  kelarutan  karbon  disekitar grafit kecil. Kelarutan karbon dalam fasa ferrit 0,02% [16].
Tambahan proses tempering membuat jumlah ferrit lebih banyak serta jarak antar lamellar menjadi lebih renggang (gambar  5c)  sehingga  membuat  nilai  kekerasan  menurun  (283  HB)  bila  dibandingkan  pendinginan  udara  bebas  (355 HB).  Nilai  kekerasan  dan  fasa  yang  terbentuk  pada  proses  pendinginan  udara  bebas  yang  dilanjutkan  tempering menunjukan kesesuaiannya dengan standar ISO 1083 besi cor nodular 700 yaitu 229-302 HB dengan fasa pearlit.
(a)
(b)
(a) (b) Grafit Ferrite Grafit (c) Grafit Ferite (a) (b) pearlit Ferrite Grafit pearlit Ferrit e Grafit (c) Grafit
Gambar 7. Mikro struktur kondisi pendinginan udara tiup bagian tidak di etsa (a), bagian di etsa (b) dan pendinginan udara tiup dilanjutkan proses tempering (c).
Semakin  cepat  laju  pendinginan  seperti  yang  terjadi  pendinginan  udara  tiup  (gambar  7b),  membuat  karbon  sulit untuk  untuk  memisahkan  diri  sehingga  terbentuk  fasa  bainit  dan  martensit.  Kekerasan  yang  terjadi  tergantung  pada kandungan  karbon  martensit  dan  prosentase  martensit  dalam  matrik  (terbentuk  fasa  bainit  dan  martensit).  Dalam hubungannya  dengan  kandungan  silikon,  temperatur  austenitisasi  menentukan  kandungan  karbon  austenit.  Untuk kandungan  silikon  sekitar  2,5%,  suhu  austenitisasi  sekitar  900 0 C  akan  menghasilkan  kandungan  karbon  optimal  dan kekerasan  maksimum.  Temperatur  austenisasi  yang  lebih  rendah,  800-845 0 C,  akan  menghasilkan  austenit  dengan kandungan karbon rendah sehingga dalam pendinginannya akan menghasilkan martensit yang lebih lunak [16].
Tempering  yang  dilakukan  merubah  fasa  martensit  dan  bainit  (gambar  7c)  tertransformasi  menjadi  pearlit  dan bainit perubahan ini membuat nilai kekerasan berubah menjadi lebih rendah sebelum tempering 418 HB menjadi 319 HB setelah tempering. Nilai kekerasan dan fasa yang terjadi belum memenuhi standar ISO 1083.
Gambar 8. Mikro struktur kondisi pendinginan oli bagian tidak di etsa (a), bagian di etsa (b) dan pendinginan oli dilanjutkan proses tempering (c).
Gambar 9. Mikro struktur kondisi pendinginan air bagian tidak di etsa (a), bagian di etsa (b) dan pendinginan air dilanjutkan proses tempering (c).
Pendinginan menggunakan media oli dan air yang sangat cepat terbentuk fasa martensit (gambar 8b dan 9b). Fasa kristal  martensit  yang  terbentuk  adalah  BCT  ( body  centered  tetragon al),  yang  sebenarnya  adalah  kristal  BCC  ( body centered  cubic) yang  terganggu  karena  adanya  atom  karbon  yang  tidak  sempat  berdifusi  keluar  pada  proses pendinginan. Kondisi terdistorsi ini menghasilkan peningkatan kekerasan.
Tempering  yang  dilakukan  pada  media  pendinginan  oli  dan  air  mampu  memtransformasikan  fasa  martensit menjadi  fasa  pearlit  serta  bainit.  Jumlah  perbandingan  antara  fasa  bainit  dan  pearlit  membedakan  antara  tempering media  oli  dengan  air,  yang  mana  tempering  media  oli  fasa  bainit  lebih  sedikit  di  bandingkan  tempering  pada  sampel media air (gambar 8c dan 9c). Tempering media oli mempunyai nilai kekerasan 323 HB dan 336 HB untuk tempering media air. Tempering yang dilakukan belum memenuhi kriteria kesesuaian menurut standar ISO1083.
(a) Matensit Grafit Bainit Grafit Pearlit (a) (b) Matensit Grafit Bainit
Grafit Pearlit (b) (a) Matensit Bainit Grafit
Pearlit Bainit Grafit
(c)
(b) (c) Grafit (c) Grafit (b) Grafit

## 4. Kesimpulan
Besi  cor  nodular  dengan  fasa  ledeburitik,  nilai  kekerasan  dan  struktur  mikro  dapat  diperbaiki dengan  proses perlakuan panas. Temperatur austenisasi, waktu penahan tertentu serta laju pendinginan mempengaruhi nilai kekerasan dan  struktur  mikro  yang  terjadi.  Semakin  cepat  laju  pendinginan  maka  akan  terjadi  perubahan  nilai  kekerasan  dan struktur  mikro.  Nilai  kekerasan  dan  struktur  mikro  besi  cor  nodular  700  ledeburitik  dapat  diperbaiki  dengan  proses perlakukan  panas.  Proses  perlakukan  panas  dilakukan pada  temperatur  austenite  910 0 C,  waktu  penahanan  2  jam  dan media  pendinginan  udara  bebas  yang  kemudian  di  lanjutkan  tempering  dapat  mengembalikan  nilai  kekerasan  dan struktur mikro yang sesuai dengan standar ISO 1083, fasa pearlit dan kekerasan 283 HB.

## Ucapan Terima Kasih
Penulis pada kesempatan ini mengucapkan terimakasih kepada semua pihak khususnya seluruh dosen dan staf di jurusan  teknik  pengecoran  logam  POLMAN  Bandung  yang  telah  memberikan  dukungan  moril  dan  pikiran  sehingga penelitian dan paper ini dapat terselesaikan. Selanjutnya penulis juga mengucapkan terimakasih kepada seluruh jajaran pimpinan di POLMAN atas ijin penggunaan segala fasilitas serta bahan sehingga penelitian ini dapat terlaksana.

## Daftar Pustaka
[1]  I.  Chakrabarty,  “Heat  Treatment  of  Cast  Irons,”  in Comprehensive  Materials  Finishing ,  vol.  2–3,  Elsevier  Inc., 2016, pp. 246–287.
[2]  W. Darmadi, “Pengaruh media pendinginan terhadap struktur mikro dan kekerasan pada besi cor,” 2015.
[3]  R.  Widodo,  “Besi  Cor  |  HAPLI.”  [Online].  Available:  https://hapli.wordpress.com/forum-ferro/besi-cor/. [Accessed: 05-Aug-2019].
[4]  ASM  Handbook  vol  1, ASM  Handbook,  Volume  1,  Properties  and  Selection :  Irons  ,  Steels  ,  and  High Performance  Alloys  Section :  Publication  Information  and  Contributors  Publication  Information  and Contributors , vol. 1. 2005.
[5]  ASM Handbook vol 15, ASM Handbook Volume 15: Casting . 2008.
[6]  Sukomal Ghosh, “Heat Treatment Of Cast Irons,” 1999, pp. K1–K15.
[7]  A.  Gil-Del-Val,  P.  M.  Diéguez,  M.  Arizmendi,  and  M.  Estrems,  “Experimental  Study  of  Tapping  Wear Mechanisms on Nodular Cast Iron,” in Procedia Engineering , 2015, vol. 132, pp. 190–196.
[8]  J. peng Zou, K. Shimizu, and Q. zhou Cai, “Effects of Cr Content and Annealing Temperature on Microstructure and Wear Characteristics of Cast Ausferrite Nodular Iron,” J. Iron Steel Res. Int. , vol. 22, no. 11, pp. 1049–1054, Nov. 2015.
[9]  P. P. and K. T. P. Kulu, R. Tarbe, M. Saarna, A. Surzenkov, “Wear resistance and selection of steels, hardmetals and hardfacings for abrasive wear conditions,” Int. J, Microstruct. Mater. Prop. , pp. 101–113, 2015.
[10]  Ductile Iron Society, “Ductile Iron Quality Assurance Guide,” no. c, pp. 2–6.
[11]  W.  Purwadi  and  D.  Idamayanti,  “Modification  of  ledeburite  microstructure  on  impeller  blades  by  mean  of  heat treatment,” IOP Conf. Ser. Mater. Sci. Eng. , vol. 541, p. 012029, 2019.
[12]  J. R. Brown, “Foseco Ferrous Foundryman ’ s Handbook Foseco Ferrous Foundryman ’ s Handbook Edited by,” p. 371, 2000.
[13]  R.  S  and  B.  Beny,  “Analisis  Perubahan  Sifat  Mekanik  Dan  Struktur  Mikro  Besi  Cor  Nodular  700  Setelah Mengalami Proses Perlakuan Panas,” Mesin , vol. 17, no. 2, pp. 44–50, 2002.
[14]  W.  Purwadi  and  Fazri,  “Penghilangan  Struktur  Mikro  Ledeburit  pada  FCD  dengan  Metoda  Heat  Treatment,” Ratmi , vol. 11, pp. 25–30, 2013.
[15]  ASM Handbook vol 9, Metallography and Microstructures 2004 ASM , vol. 9. 2004.
[16]  Ductile Iron Society, “Sec. 7 Introduction.” [Online]. Available:
https://www.ductile.org/didata/Section7/7intro.htm#Tempering. [Accessed: 19-Aug-2019].