Tinjauan Geoteknik Keamanan Rembesan dan Pembebanan Gempa Pada Stabilitas Lereng (Studi:Bendungan Way Sekampung)
R. Abadirulian Ervantara 1 , Ahmad Rifa’I 2 , Iman Satyarno 2
Mahasiswa Program Magister Teknik Pengelolaan Bencana Alam, Fakultas Teknik, Universitas Gadjah Mada 1 , Magister Teknik Pengelolaan Bencana Alam, Fakultas Teknik, Universitas Gadjah Mada 2 Email: abadirulianervan88@mail.ugm.ac.id 1 , ahmad.rifai@ugm.ac.id 2 , imansatyarno@ugm.ac.id 2 DOI: http://dx.doi.org/10.31869/rtj.v5i2.3128
Abstract : Way Sekampung Dam is built to optimize the utilization of the Way Sekampung watershed. It is classified  as  an  embankment  dam  with  upright  core  which  is  following  with  a  high  risk  of  failure.  The research of dam slope stability become an effort to fulfill dam safety. This study is based on the effects of seepage  and  seismicity.  The  seepage  review  is  focused  on  what  is  the  safety  of  the  dam  against  potential piping, while for seismicity it is carried out under earthquake loading which using a modified earthquake coefficient approach. Based on the calculation of  the seepage modeling using SEEP/W at  the flood  water level  (FWL)  and  normal  water  level  (NWL)  obtained  a  value  of  the  calculated  safety  factor  (SFcal)  of  ≥ SFmin = 4 and, it can be said to be safe against piping. Slope  stability modeling with SLOPE/W at post construction,  flood  water  level  (FWL),normal  water  level  (NWL),  and  low  water  level  (LWL),  under earthquake loading conditions, it is found that the calculated  safety factor (SFcal) varies in each loading condition. In the OBE loading conditions; the calculated safety factor value (SFcal) is greater than SFmin, indicating  that  the  slope  stability  at  the  Way Sekampung Dam is safe. The simulation with MDE loading conditions, show results of the dam slope stability modeling in several variation resulted in SFcal < SFmin. This shows that the slope stability at the Way Sekampung Dam is not safe, have the potential to experience damage and collapse.
Keywords: embankment dam, slope stability, seepage, earthquake, SEEP/W and SLOPE/W

## PENDAHULUAN
Bendungan Way Sekampung secara administrative  terletak  di  Provinsi  Lampung dibangun  bertujuan  sebagai  optimalisasi  inflow dari  DAS  Way  Sekampung  di  hilir  bendungan Bendungan  Batutegi  yang  dimanfaatkan  untuk mendukung dan memfasilitasi kebutuhan masyarakat  terutama  di  bidang  pertanian,  dan penyediaan airbersih.
Lokasi  Bendungan  Way  Sekampung  pada sisi  kanan  bendungan  terletak  di  Desa  Pekon Bumi Ratu, Kecamatan Pagelaran, sedangkan sisi kiri  bendungan  terletak  di  Desa  Banjarejo, Kecamatan  Banyumas,  Kabupaten  Pringsewu, Provinsi Lampung. Secara geografis,
bendunganiniteletakantara104 o 48' ‐ 105 o 08'  Bujur Timur dan 5 o 12' ‐ 5 o 33' Lintang Selatan. (BBWS Mesuji Sekampung,2016).
Gambar 1. Peta Lokasi Pembangunan Bendungan Way Sekampung (Tata Guna Patria,2019a) Bendungan  Way  Sekampung  merupakan bendungan  urugan  batu  tipe  zonal  dengan  inti bendungan  tegak  yang    memerlukan  peninjauan kondisi  keamanan  bendungan  dalam  upaya meminimalir  potensi  kegagalan.  Dalam  proses pembangunan  bendungan,  banyak  dilakukan tinjauan  geoteknik  dalam  tahap  perencanaan, perancangan,  dan  pelaksanaan,  Hal  tersebut dilakukansebagai  upaya  agar  syarat  keamanan bendungan  terpenuhi.  Secara  konstruksi,  tubuh bendungan  urugan  dibentuk  melalui  pekerjaan geoteknik yakni pekerjaan timbunan yang kemudian membentuk keseluruhan tubuh
bendungan  termasuk  lereng  bendungan.  Analisis keamanan  bendungan  secara  terpisah  dilakukan
secara  geoteknik  dalam  rangka  memenuhi persyaratan  keamanan  bendungan  yang  salah satunya  adalah  stabilitas  lereng  bendungan. Dalam  penelitian  ini,  stabilitas  lereng  bendungan ditinjau dalam terpenuhinya nilai faktor keamanan  terhadap  keamanan  terhadap  rembesan dan ketahanan terhadap gempa.
Terdapat beberapa tujuan dalam melakukan penelitian  ini  tujuan  penelitian  ini  adalah mengetahui  keamanan  rembesan  pada  lereng bendungan melalui pendekatan kemanan terhadap potensi  erosi  buluh  ( piping) pada  kondisi  muka air  banjir  (MAB),  air  normal  (MAN),  dan mengetahui keamanan stabilitas lereng bendungan dengan  pembebanan  gempa  pada  kondisi  selesai konstruksi  dan  variasi  muka  air  pada  kondisi muka air banjir (MAB), muka air normal (MAN) dan muka air rendah (MAR).

## METODE PENELITIAN
Metode  yang  dilakukan  untuk  melakukan analisis keamanan rembesan dengan mengunakan bantuan perangkat lunak  GeoStudio 2012 SEEP/W dan untuk melakukan analisis kestabilan lereng dengan bantuan perangkat lunak GeoStudio  2012  SLOPE/W  dengan  metode kesetimbangan  batas  pada  irisan  bidang  gelincir cara Morgenstein-Price .
Perhitungan  nilai  faktor  keamanan  (FK) keamanan rembesan dilakukan pada kondisi muka air  banjir  (MAB)  dan  muka  air  normal  (MAN). Perhitungan nilai faktor keamanan (FK) stabilitas lereng  bendungan  dengan  pembebanan  gempa terhadap muka air banjir (MAB), muka air normal (MAN) dan muka air rendah (MAR).
Secara  rinci  mengenai  prosedur  penelitian dapat dilihat pada tahapan yang dilakukan melalui diagram alir pada Gambar 2.
Gambar 2 . Diagram Alir Penelitian

## Permodelan Bendungan
Bendungan  akan  dimodelkan  secara  dua  dimensi dengan potongan melintang as bendungan, dengan beda  tinggi  paling  besar  antara  puncak  dan  dasar bendungan.  permodelan  lapisan  tanah  pondasi bendungan  menggunakan  data  sekunder  yang diperoleh dari SNVT Bendungan Way Sekampung.

## Analisis Keamanan Rembesan
Analisa  keamanan  rembesan  dilakukan  untuk mengetahui  keamanan  tubuh  bendungan  terhadap bahaya  erosi  pada  tubuh  bendungan  ( piping) .  Air yang  mengalir  melewati  lapisan  tanah  akan mendesak  partikel  tanah  senilai  dengan  tekanan rembesan  hidrodinamis  yang  bekerja  mengikuti arah  alirannya.  Nilai  tekanan  rembesan  akan merupakan  fungsi  dari  gradient  hidrolik.  Tekanan rembesan yang terjadi dalam tanah mengakibatkan terangkutnya  butir-butir  tanah  halus  material penyusun  bendungan.  Jika  proses  pengangkutan meterial  berlangsung  secara  terus  menerus,  maka akan  menyebabkan  terjadinya  erosi  pada  tubuh bendungan ( piping ). Maka dari itu perlu dilakukan perhitungan faktor keamanan dalamupaya mengetahui  keamanan  bendungan  dari  potensi bahaya piping atau tidak (Saragih,2021)
Gambar 3. Exit seepage pada tubuh bendungan (U.S Army Corps of Engineering, 1993)
Pada  Gambar  3.,  bagian  hilir  (downstream), terdapat area yang merupakan keluarnya rembesan ( exit seepage ), dimana gradien hidroliknya  dapat  juga  disebut exit  gradient . Sehingga,  exit  gradient  (Ie)  adalah  nilai kehilangan  energi  per  panjang  pada  area exit seepage , yang terletak di bagian downstream dari tubuh  bendungan. Exit  gradient pada  bendungan diambil  dengan  mengambil  suatu  area  dari flownet  yang  terletak  pada  keluaran  rembesan (biasanya pada kaki bendungan bagian ( downstream ).  Jika  nilai exit  gradient terlalu besar,  maka  dapat  berpotensi  menyebabkan piping.  Gradient  dimana  terjadi  keadaan  ini dinamakan critical  gradient (Icr)  Sehingga,  nilai Ie harus kurang dari nilai icr. (US Army Corps of Engineers, 1993).
Icr= �� −1 ................................................ (1)
1+ � Keamanan  bendungan  terhadap piping dapat dihitung  berdasarkan  rumus  empiris  Harza  dan Terzaghi dalam SNI 8065:2016
(Saragih,2021): …………………………..(2) ……………………(3) dimana: FK : Faktor Keamanan(FK) �� r : Gradienkeluarankritis �� xit : Gradienkeluaran � : Berat isi efektif(t/m3) �� : Berat isi air (t/m3) �� : Beratjenis � : Angkapori
Pada permodelan rembesan menggunakan metode elemen hingga Gradien keluar ( iexit ) dalam tanah dihitung  sebagai  total  head  hidrolis  ( headloss ) dibagi dengan  jarak  aliran antara dua lokasi head yang diukur,yang ditulis dalam persamaan (GEO- SLOPE International, Ltd., 2012b):
...................(4)
Persamaan diferensial secara umum yang mengatur  untuk  rembesan  dua  dimensi  dapat dinyatakan sebagai:
.....(5) …..(6) dimana, kx dan k y : koefisien permeabilitas (m/s) dalam arah (x,y) H : total head hidrolis (m)
Dalam  hal  bendungan  yang  tidak  dilengkapi dengan filter pelindung, nilai angka keamanan FK >4,  sedangkan  yang  dilengkapi  dengan  filter pelindung,  nilai  angka  keamanan  FK  ≥  2  (Badan Standardisasi Nasional, 2016b)

## Analisa Kegempaan pada Bendungan Urugan
Dalam  merencanakan  struktur  seismik,  analisis beban  gempa  dibagi  menjadi  dua  kategori,  yaitu analisis  seismik  statis  dan  analisis  seismik dinamis.  (Chopra,  1995).  Besarnya  guncangan seismik  yang  digunakan  dalam  desain  bendungan ditentukan  dengan  mempertimbangkan  beban- beban  yang  ada  selama  operasi  bendungan,  yang dikenal  sebagai  gempa  dasar  desain  operasional (OBE),  dan  kondisi  pembebanan  yang  tidak  biasa atau  kondisi  tanah  yang  ekstrim  dikenal  sebagai Gempa Desain Maksimum. (MDE).(Tanjung et al., 2018).  Dalam  proses  pemilihan  parameter  untuk menentukan  analisis  seismik,  pemilihan  metode analisis  seismik  yang  paling  tepat  dan  parameter yang  akan  digunakan  membutuhkan  kompetensi dan pengalaman teknis yang memadai. ( Kimpraswil,  2004). Analisis  kegempaan  ini dilakukan dalam beberapatahap.
1. Klasifikasi kelas bebanbendungan.
2. Kelas risikobendungan.
3. Kriteria bebanbendungan
4. Koefisien gempa terkoreksibendungan.
Analisis  gempa  untuk  desain  bendungan  dan bangunan  pengairan  tahan  gempa  dapat  dilakukan dengan cara menghitung percepatan puncak gempa di  permukaan  tanah  yang  dilakukan  modifikasi dengan  metode  yang  telah  dikembangkan  oleh negara  Jepang  yaitu  mteode  “ Seismic  Design Guadeline  For  Fill  Dam ”  (Fata  &  Suhartanto,
2018):
PSA = FPGAxPBA ........................... (7) Kh = PSA/g..................................... (8) K = α1xKh .................................... (9) Ko = α2xKh .................................. ( 10)
�� =
� � r = =
dimana:
PSA  :  Percepatan  puncak  gempa  di    permukaan tanah, yang berdasarkan klasifikasisite. FPGA : Faktor amplifikasi tanah PBA  :  Percepatan  puncak  gempa  di  batuan  dasar
(mengacu  pada  peta  Gempa  Indonesia tahun2010)
Kh : koefisien gempa dasar yang tergantung pada periode ulang T;
α1 :  koreksi
pengaruh  daerah  bebas
(freefield) untuk bendungan tipeurugan = 0,7;namun, untuk bendungan beton dan pasangan batu = 1 ;
K : koefisien gempa terkoreksi untuk analisis stabilitas; g  : percepatan gravitasi(9,8m/det 2 ) Ko : koefisien gempa desain terkoreksi di permukaan tanah;
α2 : koreksi pengaruh jenis struktur, untuk bendungan tipe urugan = 0,5;
Kh : koefisien gempa dasar yang tergantung periode ulang T.
Dalam analisis stabilitas ini koefisien gempa pada kedalaman  Y  dari  puncak  bendungan  berbeda- beda.  Untuk  analisis  stabilitas,  peninjauan dilakukan  pada  Y  =  0.25H;  0.50H;  0,75H  dan  H (H ialah tinggi bendungan)  dengan menggunakan Kh  pada  periode  ulang  sesuai  dengan  yang dipersyaratkan. Koefisien gempa rata-rata K pada Y  yang  berbeda-beda  dapat  dihitung  dengan persamaan-persamaan  sebagai  berikut  (Imron  et al., 2017)
. Untuk 0 < Y/H ≤ 0,4 Kh  = Ko  x {2,5 – 1,85x (Y/H)} .............. (11)
Untuk 0,4 < Y/H ≤ 1,0 momen gaya yang menahan ( resisting forces ). (Badan Standardisasi Nasional, 2016a ).
Perhitungan  kuat  geser  material  sepanjang permukaan yang berpotensi mengalami keruntuhan  dibutuhkan  untuk  melakukan  analisis stabilitas  lereng  bendungan.  Berdasarkan  kriteria Mohr-Coulomb dengan Kh  = Ko  x { 2,0 – 0,60x (Y/H)}  (12)
dimana :
Kh
: koefisien gempa pada kedalamanY
(m) dari puncak bendungan Ko : koefisien gempa desain terkoreksi di permukaan tanah; Y : kedalaman dari puncak bendungan (m)
H : tinggi bendungan(m)
Setelah didapatkan nilai Kh (Koefisien Horizontal) pada Y/H dengan periode ulang (T). Kemudian Kv (Koefisien  Vertikal)  dapat  dihitung  dengan persamaan:
Kv=0,6Kh ............................................... (13)
dimana :
Kv : Koefisien gempa vertikal Kh : Koefisien gempahorizontal
Gempa  rencana  maksimum  (MDE)  adalah  gempa seismik  terbesar  di  wilayah  studi  sedangkan Gempa  operasional  dasar  (OBE)  adalah  batas getaran  seismik  di  wilayah  studi  dengan probabilitas  50%  kemungkinan  gempa  tidak melebihi  100  tahun.  Analisis  stabilitas  dilakukan dengan  metode  keseimbangan  batas  dengan menggunakan koefisien gempa termodifikasi yang keluarannya  berupa  faktor  keamanan.  (Maretha  et al., 2020)
Analisis  Stabilitas  Lereng  Bendungan Menurut Hardiyatmo (2012) secara umum analisa kestabilan  lereng  dilakukan  dengan  menggunakan metode  keseimbangan  batas  ( limit  equilibrium methods ).  Hal-hal  yang  paling  berpengaruh  dalam stabilitas  lereng  antara  lain  kuat  geser  tanah, geometri  lereng,  tekanan  air  pori  atau  gaya rembesan, dan kondisi pembebanan.
Stabilitas  pada  suatu  lereng  ditentukan  oleh hubungan antara momen gaya yang melongsorkan ( driving  forces )  yang  akan  membuat  massa tanah/batuan  bergerak  ke  bawah,  dan  yang menyebabkan  massa  tanah/batuan  tetap  berada  di tempatnya adalah
konsep  tegangan  efektif,  maka  kuat  geser  “S” (pada  saat  runtuh)  dirumuskan  dalam  Persamaan sebagai  berikut  (Departemen  Pekerjaan  Umum, 2012) :
� = � ′+( � − � )tan ∅ ′… ......................................... (14) dimana:
� = Kekuatangeser � ′ = Tegangan total pada bidanggeser � = Tegangantotal � = Tegangan airpori ∅ ′ = Sudut geser dalamefektif
Hasil  analisis dinyatakan dalam  Faktor Keamanan (FK),  dalam  persamaan  (Departemen  Pekerjaan Umum, 2012):
........................................................................( 15) dimana: �� = ≥1atau � > � =Amandan � < � = Tidak Stabil Bentuk  bidang  longsor  dan  lokasi  yang  akan ditinjau  perlu  dilakukan  pada    analisis  stabilitas lereng.  Pada  bendungan  urugan  bertipe  urugan homogen atau zonal, dengan pondasi dari material berbutir  halus,  lebih  sering  digunakan  analisa stabilitas  lereng  dengan  bentuk  bidang  longsor
lingkaran  ( circular  arc). Lokasi  bidang  longsor yang  dilakukan  tinjauan  berada  pada  lereng  hulu ( upstream )  dan  lereng  hilir  ( downsream )  pada bendungan  urugan  pada  umumnya  analisis dilakukan  pada  kondisi  yang  paling  kritis  yang mungkin  terjadi.  Rujukan  standar  nilai  faktor keamanan (FK) yang digunakan adalah SNI 8064- 2016 (Nanda & Hamdhan, 2016 dalam Maretha et al., 2020)
Tabel 1. Persyaratan FK minimum lereng bendungan tipe urugan berdasarkan (SNI 8064-2016)
No Kondisi FK Syarat Beban Gempa OBE Beban Gempa MDE 1 Pasca Konstruksi 1,2 1 2 Muka Air Banjir 1,2 1 3 Muka Air Normal 1,2 1 4 Muka Air Rendah 1,2 1

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Berdasarkan  Peta  Geologi  Bersistem  Indonesia Lembar Kota Agung tahun 2010 pada Gambar 4.,
lokasi Bendungan Way Sekampung dan
sekitarnya terdiri dari 3 (tiga) formasi batuan, dari urutan  tua  sampai  ke  muda  adalah  sebagai berikut:
1. Komplek  Gunung  Kasih  (Pzg),  terdiri  dari sekis(s),kwarsit(k),batupualam(m).
Batuan ini diperkirakan berumur Paleozoikum.
2. Formasi  Gading  (Tomg),  tersusun  dari batupasir, batu lanau dan batu lempung dengan sisipan  batug  amping  dan  lignit.  Batuan  ini berumur PliosenAwal.
3. Formasi  Lampung  (Qtl),  tersusun  oleh  tuf batuapung,  batupasir  tuf,  setempat  sisipan  tuf. Batuan ini berumurPlesitosen.
Gambar 0. Peta Geologi Regional Daerah Penyelidikan (Amin dkk, Badan Geologi, 2010)
Berdasarkan pemetaan geologi dan pemboran inti, geologi  teknik  tapak  bendungan  terdiri  dari (BBWS Mesuji Sekampung, 2015):
1. Endapan sungai(Aluvial)
Penyebaran sepanjang  alur  sungai dan dataran banjir.  Endapan  ini  merupakan  campuran lempung,  lanau,  pasir,  kerikil,  kerakal  dan beberapa boulder.
2. Kolovial Terdapat  di  lereng  perbukitan  sandaran  kiri dan  sandaran  kanan.  Merupakan  campuran lanau  pasiran,  pasir  dan  boulder,  berwarna coklat kemerahan.
3. Residual Soil Terdapat  di  bagian  permukaan,  merupakan pelapukan  sempurna  dari  batuan  dibawahnya, berupa  lempung    pasiran,  lanau  pasiran, berwarna  merah  kecoklatan  sampai  coklat, agak liat sampai sangatliat.
4. Batupasir Tufaan Penyebaran  di  sandaran  kiri  dan  sandaran kanan  rencana  lokasi  bendungan.    Batu  pasir tufaan/batu  pasir  mempunyai  sifat  fisik berwarna  coklat  kekuningan,  berukuran  butir sedang  sampai  halus,  tufaan,  sangat  padat sampai agak keras dalam kondisi segar sampai lapuk  ringan,  berwarna  coklat  kemerahan dalam kondisi lapuk kuat sampai lapuksempurna.
5. Breksi
Dijumpai  di  bawah  alur  sungai  dan  kiri  dan kanan  sungai.  Sifat  fisik  berwarna  bau ‐ abu kehitaman,  matrik  tuf  pasir  tersemen  baik, fragmenandesitdenganukuran2 ‐ 10cm,keras  dan
kompak.
6. Kwarsit
Batuan ini terdapat di kiri, di bawah dasar sungai dan  di  kanan  sungai,  merupakan  batuan  dasar ( basement )  berumur  Pre  Tersier.  Sifat  fisik berwarna  putih  kemerahan  dalam  kondisi  segar, berwarna coklat kemerahan dalam kondisi lapuk, massif, kompak, keras., banyak terdapat kekar ‐ kekar( jointed )denganintervalantara  5  cm sampai 30cm.
7. Sekis
Dijumpai  pada  bagian  paling  bawah,  posisi batuan selang seling dengan kwarsit. Berwarnaabu ‐ abukeputihandalamkondisi  segar, berwarna  coklat  keputihan  dalam  kondisi  lapuk, memperlihatkan  bidang  belahan  ( schistocity ), secara kesatuan  keras, kadang ‐ kadang terdapat mineraldan mika,banyakterdapatkekar ‐ kekar( jointed ), keras,kompak.
Secara berurutan batuan tua  ke batuan muda  terdiri dari  satuan  sekis,  kwarsit,  breksi,  tuf,  batupasir tufaan,  kolovial  dan  endapan  sungai  (aluvial), seperti yang ditunjukkan pada Gambar 5.
Gambar 5. Peta Geologi Teknik Tapak Bendungan Way Sekampung Penampang Tipikal Bendungan Bendungan Way Sekampung merupakan bendungan dengan desain tipe urgan zonal dengan inti tegak , yang teridiri dari material
penyusun  berupa  zona  inti  kedap  air,  zona  filter halus,  zona  filter  kasar,  zona  timbunan  batu,  dan zona rip-rap dapat dilihat pada Gambar 6.
Gambar 6. Tipikal Zonasi Tubuh Bendungan Way Sekampung

## Parameter Desain Bendungan
Dari  hasil  analisis  perhitungan  serta  uji laboratorium  yang  telah  dilaksanakan,  hasil parameter  desain  yang  telah  terpasang  di
lapangan  secara  aktual  dapat  digunakan  dalam perhitungan stabilitas Bendungan Way Sekampung dapat dilihat pada tabel 2 Tabel 2. Parameter timbunan Bendungan Way Sekampung Kepadatan No Material γsat γwet γdry Kuat Geser Permeabilitas Sumber:Tata Guna Patria, PT, KSO, 2019b Analisa Keamanan Rembesan Pada Bendungan Analisis rembesan Bendungan Way Sekampung  dilakukan  dengan  metoda  elemen hingga  (finite  element),  dengan  menggunakan perangkat  lunak  program  SEEP/W.  Analisa keamanan rembesan dilakukan untuk mengetahui keamanan tubuh bendungan terhadap  bahaya  piping  dilakukan  pada  variasi kondisi  muka  air  banjir  (MAB)  dan  muka  air normal (MAN) Gradien Hidrolis Kritis Icr = �� −1 1+ � Icr=2.642−1 = 1,048 1+0,566 Gradien Keluaran Iexit = dH
dL
Iexit= XYGradien (gr/cm³) C (kg/cm²) Ø (°) (K) (cm/detik) Zona 1 - Inti Lempung 1 U-U 1.775  1.687  1.261 0.19 15.410 3.4x10 -6 C-U (Total) 0.32 16.482 C-U (Effektif) 0.28 19.524 2 Zona 2 - Filter Halus 1.460  1.430  1.380 0.00 32.12 1.44 x10 -3 3 Zona 3 - Transisi 1.850  1.750  1.649 0.00 33.00 1.30 x10 -2 4 Zona 4.1 - Batu 4a 2.350  2.340  2.320 0.00 36.15 6.93 x10 -3 5 Zona 4.2 - Batu 4b 2.230  2.220  2.200 0.00 42.64 1.67 x10 -1 6 Rip - Rap 2.400  2.300  2.235 0.00 39.00 Lulus Air 7 Pondasi Sekis 2.480  2.420  2.320 0.17 30.00 5.00 x10 -5
150 140 130 120 110 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0
-300 -290 -280 -270 -260 -250 -240 -230 -220 -210 -200 -190 -180 -170 -160 -150 -140 -130 - 120 -110 -100 -90 -80 -70 -60 -50 -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 Jarak (m) Gambar 7 . Seepage Bendungan Way Sekampung kondisi MAB
+130 .00 m FW L el. + 125.73 m NW L el. +12 4. 00 m LW L  el. + 112.00 m +111 .00 m +112 .00 m + 97. 00  m +93. 00  m +89. 00  m + 83. 20  m E le va si ( m ) 0 ,4 9 2 3 4 m³ /d a y s
Tabel 3 . Faktor Keamanan terhadap Piping di Bendungan Way Sekampung Kondisi MAB Nodal  XYGradie n Icr  FSPipin g FKijin  Terpenuhi 8555 0,234 1,048 4,479 4 ya 8557 0,253 1,048 4,142 4 ya 8560 0,258 1,048 4,062 4 ya 8561 0,249 1,048 4,209 4 ya 8562 0,24 1,048 4,367 4 ya 8564 0,242 1,048 4,331 4 ya 8565 0,246 1,048 4,260 4 ya 8566 0,23 1,048 4,557 4 ya 8567 0,244 1,048 4,295 4 ya 8571 0,225 1,048 4,658 4 ya Sumber : Hasil perhitungan (2021) 150 140 130
120 110 100 90 80 70 60 50 40 30 20
10
0 -300 -290 -280 -270 -260 -250 -240 -230 -220 -210 -200 -190 -180 -170 -160 -150 -140 -130 - 120 -110 -100 -90 -80 -70 -60 -50 -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 14 Jarak (m)
Gambar 8 . Seepage Bendungan Way Sekampung kondisi MAN Tabel 4. Faktor Keamanan terhadap Piping di Bendungan Way Sekampung Kondisi MAN
+130 .00 m FW L el. + 125.73 m NW L el. +12 4. 00 m LW L  el. +112. 00  m +111 .00 m +112 .00 m + 97. 00  m +93. 00  m +89. 00  m + 83. 20  m E le va si ( m ) 0, 4 5 8 3 7 m³ /d a y s
Nodal  XYGradie n Icr  FKPipin g FKijin  Terpenuhi 8297 0,258 1,048 4,062 4 ya 8298 0,254 1,048 4,126 4 ya 8299 0,253 1,048 4,142 4 ya 8300 0,254 1,048 4,126 4 ya 8301 0,258 1,048 4,062 4 ya 8369 0,254 1,048 4,126 4 ya 8371 0,252 1,048 4,159 4 ya 8373 0,251 1,048 4,175 4 ya 8438 0,247 1,048 4,243 4 ya 8501 0,242 1,048 4,331 4 ya
Sumber : Hasil perhitungan (2021)
Dari  hasil  analisa  dan  permodelan  keamanan rembesan yang  telah dilakukan dengan  kondisi muka  air  banjir  (MAB)  dan  muka  air  normal (MAN) yang diperlihatkan pada Tabel 3, Tabel 4,  Gambar  5,  dan  Gambar  6.  Pada  tiap  variasi kondisihasil simulasi permodelan  rembesan menggunakan  software  SEEP/W,  terhadap potensi piping pada Bendungan Way Sekampung,  didapatkan  bahwa  FKhitung  > FKijin.
Hal  in  menunjukan  bahwa  tubuh  bendungan dapat terpenuhi  keamanan  terhadap  potensi piping.
Kelas Resiko dan Koefisien Gempa Termodifikasi
Penentuan  kelas  resiko  dan  perhitungan koefisien  gempa  dilakukan  berdasarkan  pada pedoman  konstruksi  untuk  analisis  stabilitas bendungan  tipe  urugan  akibat  beban  gempa dari  Departemen  Pemukiman  Dan  Prasarana Wilayah  tahun  2004,  perhitungan  kelas  risiko bendungan dilakukan dengan menghitung  total keseluruhan  nilai  faktor  resiko  dari  empat faktor resiko yang menjadi parameter, kemudian  hasil  tersebut  dimasukkan  ke  dalam tabel kelas risiko. Bendungan Way Sekampung dikategorikan  dalam  kelas  resiko  IV  (extrem). Hasil  klasifikasi  kelas  resiko  kemudian dimasukkan  kedalam  tabel  kriteria  beban gempa,  sehingga  didapatkan  kriteria  beban gempa  OBE  perulangan  pada  T  =  100  tahun dengan  FKmin  ≥  1,20  sesuai  dengan  kriteria yang berlaku dan gempa MDE perulangan T = 10.000 tahun dengan FK ≥ 1. Nilai perhitungan koefisien gempa
OBE  didapatkan  nilai  percepatan  gempa  dasar sebesar  0,150  (T=100  tahun),  dan  MDE  sebesar 0,592  (T=10.000  tahun),  dan  faktor  amplikasi gempa  untuk  gempa  OBE  dan  MDE  adalah  1, dikarenakan hasil analisa situs setempat merupakan situs batuan. Berdasarkan hasil perhitungan menggunakan persamaan (7),(8), (9)dan
(10)  diperoleh  nilai  PGA  pada  kondisi  OBE 0,150g,  dan  kondisi  MDE  0,592g,koefisien gempa  terkoreksi  di  permukaan  tanah  (Ko)  pada kondisi OBE dan MDE didapatkan nilai Ko pada kondisi  OBE  0,075,  dan  kondisi  MDE  0,296. Perhitungan  koefisien  gempa  pada  penelitian  ini dilakukan  pada  kedalaman  Y/H  1  ;  0,75  ;  0,5  ; 0,25  menggunakan  persamaan  (11)  dan  (12) diperoleh  nilai  koefisien  gempa  horizontal  (Kh) dan nilai koefisien gempa vertikal (Kv) dilakukan perhitungan  menggunakan  Persamaan  (13)  yang dihitung sebesar 0,6 x Kh dapat dilihat pada tabel 5.
Tabel 5. Koefisien Gempa Horizontal dan Vertikal pada kondisi OBE dan MDE No Kala Ulang Gempa PBA PSA Kh K0 Y/H 1 0.75 0.5 0.25 1 OBE (100th) 0.15 0.150 0.15 0.075  0.1050  0.1163  0.1275  0.1528 Kv 0,0700  0,0775  0,0850  0,1019 2 MDE (10000 th)  0.592 0.592 0.592 0.296  0.4144  0.4588  0.5032  0.6031 Kv 0,2763  0,3059  0,3355  0,4021 Sumber : Hasil perhitungan (2021) Analisis Stabilitas Lereng Untuk  menganalisis  stabilitas  lereng  tubuh Bendungan Way Sekampung digunakan bantuan  Software  Geostudio  2012  dengan program SLOPE/W, pendekatan dengan metode  kesetimbangan  batas  dengan  irisan pada  bidang  luncur  menggunakan  metode Morgenstein-Price.  Analisis  dilakukan  pada tiga  kondisi,  yaitu  pada  kondisi  selesai konstruksi,  variasi  muka  air  yakni  muka  air banjir  (MAB),  muka  air  normal  (MAN)  dan muka air rendah (MAR). Data yang digunakan dalam  analisis  adalah  parameter  desain material  yang  telah  dilakukan  uji  laboratorium meliputi nilai kohesi (c), sudut geser dalam (ϕ), dan  berat  isi  dapat  dilihat  pada  tabel  2.  Selain data  parameter  desain  material  timbunan,  data koefisien  gempa  digunakan  untuk  masing- masing kondisi dapat dilihat pada Tabel 5.

## Kondisi Selesai Konstruksi
Pada kondisi selesai konstruksi, pada umumnya bendungan  masih  kering  dan  belum  ada genangan air. Maka pada kondisi ini diasumsikan  bahwa  material  timbunan  bersifat kering  sehingga  berat  jenis  yang  digunakan adalah  berat  jenis  kering  (γdry).  Hasil
perhitungan  FK  kondisi  ada  gempa  OBE  pada tabel  6  dan  gempa  MDE  setelah  selesai konstruksi dapat dilihat pada tabel 7.

## Kondisi Variasi Muka Air
Pada kondisi variasi muka air , bendungan sudah memasuki  tahap  operasional  dan  digenangi  air. Rencana elevasi untuk masing masing kondisi muka air pada Bendungan  Way  Sekampung  yakni  muka  air banjir    (MAB)        pada    elevasi  di +125,73mdpl,  muka  air  normal  (MAN)  pada elevasi  +124mdpl,  muka  air  rendah  (MAR)  pada elevasi  di  +112mdpl.  Dalam  kondisi  muka  air banjir  (MAB),  diasumsikan  material  bersifat basah  sehingga  berat  jenis  yang  digunakan  yaitu berat jenis basah (γwet) . Untuk kondisi muka  air normal      dan      muka      airrendah,  diasumsikan material  bersifat  jenuh  air  sehingga  berat  jenis yang  digunakan  yaitu  berat  jenis  jenuh  (γsat). Hasil  perhitungan  faktor  keamanan  (FK)  pada tiap-tiap  kondisi  muka  untuk  gempa  OBE  dan gempa MDE dapat dilihat pada Tabel 6 dan Tabel 7. untuk kondisi gempa OBE dan MDEdapatdilihatpadaTabel6danTabel 7 serta permodelannya dapat dilihat pada Gambar 9 dan Gambar 10.
Tabel 6. FK Stabilitas Lereng Bendungan Way Sekampung beban Gempa OBE FK OBE Kondisi FK Ijin  Y/H =1  Y/H = 0.75  Y/H = 0.50  Y/H = 0.25 0,105 0,116 0,128 0,153 Setelah Konstruksi Hulu 1,20 2,98 2,90 2,79 1,85 Hilir 1,20 1,87 1,86 1,74 1,83 M A B Hulu 1,20 2,23 2,14 2,08 1,70 el. + 125.73 mdpl Hilir 1,20 1,86 1,88 1,78 1,83 M A N Hulu 1,20 2,22 2,13 2,07 1,62 el. + 124.00 mdpl Hilir 1,20 1,87 1,88 1,78 1,94 M A R Hulu 1,20 2,17 2,07 2,04 1,85 el. + 112.00 mdpl Hilir 1,20 1,87 1,86 1,71 1,75 Sumber : Hasil perhitungan (2021)
2,08 +130. 00  m FWL el. + 125. 73m NWL el. + 124. 00  m LW Lel.+ 112. 00m +111. 00  m +112. 00  m + 97. 00  m +93.00m +89. 00  m + 83. 20  m 150 140 130 120 110 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10
0 -300 -290 -280 -270 -260 -250 -240 -230 -220 -210 -200 -190 -180 -170 -160 -150 -140 -130 -120 - 110 -100 -90 -80 -70 -60 -50 -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 14 Jarak (m)
Gambar 9. FK hulu gempa OBE modifikasi Y/H=0,5 ,pada aliran tetap, kondisi muka air banjir
Dari  hasil  analisa  dan  permodelan  yang  telah dilakukan  dengan  kondisi  pembebanan  gempa OBE  yang  diperlihatkan  pada  Tabel  6  dan Gambar  9.  Pada  tiap  variasi  kondisi  pada lokasianalisa  stabilitas  lereng  di  hulu  dan  hilir bendungan,  untuk  tiap  variasi  koefisien  gempa pada kedalaman dari puncak bendungan (Y/H),
diketahui  bahwa  hasil  simulasi  permodelan stabilitaslereng bendungan mendapatkan FKhitung>FKijin.  Hal  ini  menunjukan  bahwa kondisi  lereng  bendungan  saat  terjadi  gempa OBEdengan persyaratan tanpa  kerusakan,  dapat terpenuhi keamananlerengnya.
E le v a s i (m )
0,81 +130. 00  m FW L  el. + 125. 73m NW L  el. + 124. 00  m LW L  el. + 112. 00  m +111. 00  m +112. 00  m + 97. 00  m +93. 00m +89. 00  m + 83. 20  m
Tabel 7. FK Stabilitas Lereng Bendungan Way Sekampung beban Gempa MDE
Kondisi FKIjin FKMDE Y/H =1  Y/H = 0.75  Y/H = 0.50  Y/H = 0.25 0,414 0,459 0,503 0,603 Setelah Konstruksi Hulu 1,00  1,28 1,21 1,30 1,25 Hilir 1,00  0,96 0,98 1,19 1,16 M A B Hulu 1,00  0,86 0,80 0,81 0,75 el. + 125.73 m Hilir 1,00  1,12 0,98 1,19 1,16 M A N Hulu 1,00  0,91 0,80 0,76 0,77 el. + 124.00 m Hilir 1,00  1,13 0,98 1,19 1,16 M A R Hulu 1,00  0,92 0,86 0,91 1,07 el. + 112.00m Hilir 1,00  1,03 0,96 1,19 1,16 Sumber : Hasil perhitungan (2021) 150 140 130
120 110 100 90 80 70 60 50 40 30 20
10
0 -300 -290 -280 -270 -260 -250 -240 -230 -220 -210 -200 -190 -180 -170 -160 -150 -140 -130 -120 - 110 -100 -90 -80 -70 -60 -50 -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 14 Jarak (m)
Gambar 10. FK hulu gempa OBE modifikasi Y/H=0,5 ,pada aliran tetap, kondisi muka air banjir
E le va si ( m )
Journal
http://jurnal.umsb.ac.id/index.php/RANGTEKNIKJOURNAL
Analisa  dan  permodelan  yang  telah dilakukan  dengan  kondisi  pembebanan gempa MDE dengan persyaratan kerusakan tanpa  keruntuhan,  yang  diperlihatkan  pada Tabel  7  dan  Gambar  10,  pada  tiap  variasi kondisi pada lokasi analisa stabilitas lereng di  hulu  dan  hilir  bendungan,  untuk  tiap variasi  koefisien  gempa  termodifikasi  pada estimasi  kedalaman  bidang  gelincir  dari puncak  bendungan  (Y/H),  menunjukan hasil  simulasi  permodelan  stabilitas  lereng bendungan  mendapatkan  beberapa  kondisi dimana  FKhitung  <  FKijin.  Hal  ini menunjukan  bahwa  lereng  bendungan berpotensi mengalami kerusakan dan keruntuhan.
Secara  tinjauan  keseluruhan  nilai  faktor keamanan (FK) pada bagian  hulu dan hilir, dengan beban gempa  OBE maupun MDE. Pada bagian hilir untuk kondisi tanpa beban gempa  maupun  dengan  beban  gempa  OBE dan  MDE  memiliki  nilai  faktor  keamanan (FK)  yang  relatif  lebih  kecil  dibandingkan bagian  hulu.  Hal  ini  dikarenakan  pada bagian  hilir  bendungan  memiliki  tekanan yang  tinggi  pada  saat  volume  muka  air bendungan  bertambah.  Hal  ini  juga disebabkan  oleh  material  tubuh  bendungan yang  jenuh  air  sehingga  berat  jenisnya semakin  bertambah,  sehingga  kestabilan lereng bagian hilir semakinberkurang. Berdasarkan  hasil  analisis  kestabilan lereng yang sudah dilakukan nilai faktor keamanan (FK)  hasil  perhitungan  pada  kondisi  tanpa gempa  dan    dengan  kondisi  gempa  OBE nilai  FK  telah  memenuhi  syarat,  namun pada kondisi Gempa MDE tidak memenuhi FK  minimum  standar  regulasi,  sehingga perlu  dilakukan  penelitian  selanjutnya dengan metode yanglainnya.

## PENUTUP
Berikut  kesimpulan  dari  hasil  analisis pengaruh rembesan dan kegempaan
terhadap  stabilitas  lereng  bendungan  pada studi  kasus  Bendungan  Way  Sekampung adalah sebagai berikut:
1. Hasil dari analisis SEEP/W pada kondisi muka  air  banjir  (MAB  +  125.73  mdpl) dan kondisi muka air normal(MAN + 124.00  m)  didapat  nilai  FKhitung  lebih besar dari Fkijin  ≥  4  terhadap
piping Dengan demikian,
Bendungan  Way
Sekampung  dikatakan  aman  terhadap piping
2. Pada  kondisi  pembebanan  gempa  OBE pada  ragam  variasi  kondisi  pada  lokasi hulu  dan  hilir  bendungan,  untuk  tiap variasi koefisien gempa pada kedalaman dari puncak bendungan (Y/H),
didapatkan  Nilai  FKhitung>Fk ijin yang menunjukan  bahwa  kondisi  stabilitas lereng pada Bendungan Way Sekampung,aman. 3. Pada  kondisi  pembebanan  gempa  MDE pada  ragam  variasi  kondisi  pada  lokasi hulu  dan  hilir  bendungan,  untuk  tiap variasi koefisien gempa pada kedalaman dari puncak bendungan(Y/H), didapatkan  hasil  simulasi  permodelan stabilitas lereng bendungan pada beberapa kondisi dihasilkan FKhitung<FKijin.  Hal  ini  menunjukan bahwa  lereng  bendungan  berpotensi mengalami  kerusakan  dan  keruntuhan didapatkan. Nilai FKhitung<Fk ijin yang menunjukan  bahwa  kondisi  stabilitas lereng pada Bendungan
Way Sekampung, tidakaman.

## UCAPAN TERIMAKASIH
Penulis  mengucapkan  terimakasih  kepada seluruh  oihak  yang  telah  membantu  dalam penulisan  hasil  penelitian  ini  yakni  dari Balai  Wilayah  Sungai  (BBWS)  Mesuji  - Sekampung

## DAFTAR PUSTAKA
Amin, T.C., Gunawan, W, Santosa, S., dan Sidarto.  2010. Geologi  Lembar
Kotaagung, Sumatera , Bandung: Pusat  Penelitian  dan  Pengembangan
Geologi. Indonesia.
Badan  Standardisasi  Nasional,  2016a. SNI 8064-2016  tentang  Metode  Analisis Stabilitas  Lereng  Statik  Bendungan Tipe Urugan . Jakarta: BSN.
Badan  Standardisasi  Nasional,  2016b. SNI 8065-2016  tentang  Metode  Analisis Dan  Cara  Pengendalian  Rembesan Air  Untuk  Bendungan  Tipe  Urugan . Jakarta: BSN. BBWS  Mesuji  Sekampung,  2015. Laporan Geologi  Pekerjaan  Penyempurnaan Desain Regulating Dam Way Sekampung . Bandar Lampung:
Journal
http://jurnal.umsb.ac.id/index.php/RANGTEKNIKJOURNAL
Direktorat  Jenderal  Sumber  Daya Air, Kementerian PekerjaanUmum. Chopra,  A.  K.,  1995. Theory  and Applications to Earthquake Engineering .  New  Jersey:  Prentice  - Hall. Departemen  Pemukiman  Dan  Prasarana
Wilayah.,  2004. Analisis  Stabilitas Bendungan  Tipe  Urugan  Akibat Beban Gempa. Jakarta .
Departemen Pekerjaan Umum, 2012. Petunjuk  Teknis  Perencanaan  dan
Penanganan Longsoran . Jakarta Fata,    Y.    A.,    &Suhartanto,    E.,    2018.
Analisis  Stabilitas Lereng Bendungan Sutami Berdasarkan
Peta Gempa 2017. Jurnal Mahasiswa Jurusan Teknik Pengairan, 1. GEO-SLOPE  International,  Ltd.,  2012b. Seepage  Modeling  with  SEEP/W . Calgary:  GEO-SLOPE  International Ltd. Hardiyatmo,  H.  C.,  2012. Longsor  dan Erosi  (Kejadian  dan  Penanganan) . Yogyakarta: Gadjah Mada University Press Imron,  A.,  Sarah,  D.,  Hardiyati,  S., &Sadono,  K.  W.,  2017. Analisa Geoteknik Bendungan Gongseng Terhadap Keamanan Rembesan, Stabilitas Lereng, Dan Beban Gempa . Jurnal Karya Teknik Sipil, 6, 83–90. Maretha,L.,Darsono.,S.,Sadono,K.W, 2020. Analisis  Stabilitas  Dan  Keamanan
Bendungan  Ciawi  (dry  dam)  Di Provinsi  Jawa  Barat .  Rang  Teknik Journal Vol. 3 No.2 Juni 2020:UMSB. Saragih,  F.V.,  2021. Analisis  Geoteknik Terhadap Kestabilan Tubuh Bendungan  Akibat  Rembesan  Pada Lokasi  Bendungan  Lau  Simeme Dengan  Program  Plaxis  V.8.6.
Medan: Universitas Sumatera Utara. Tanjung, M.  I.,  Sari, R. N., & Ghafara, R., 2018. Screening  analysis  stabilitas lereng  bendungan  urugan  akibat gempa  di  Indonesia .  Jurnal  Teknik Hidraulik, 8(1), 43–56. Tata Guna Patria, PT, KSO, 2019a. Analisis Resiko  Kebencanaan  Geologi  Dan Kestabilan  Lereng  Pada  Lereng Spillway . Bandar Lampung.
Tata Guna Patria, PT, KSO, 2019b. Analisa Keamanan Bendungan. Bandar Lampung. U.S  Army  Corps  of  Engineering.  ,1993. Seepage  Analysis  And  Control  for
Dams . Em-1110-2-1901 . Washington DC.