## KAJIAN TEKNIS TIANG PANCANG KONSTRUKSI PILE SLAB PADA PROYEK JALAN TOL JKC STA 37+816.7 – 38+016.7
Dovi Adiwijaya 1 , Aniek Prihatiningsih 2 dan Josephine Aristiti Setyarini 3
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta Email: doviadiwijaya@yahoo.com
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1, Jakarta Email: aniekprihatiningsih@gmail.com
3 Program Studi Sarjana Teknik Sipil , Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1, Jakarta Email: Josephine.setyarini@gmail.com

## ABSTRAK
Pemancangan tiang pada konstruksi pile slab dengan fondasi tiang pancang ukuran diameter 0.6 meter dapat  dilakukan  dengan  sistem  preboring  ataupun  tanpa  preboring  dikarenakan  alasan  faktor  sosial dan  lingkungan.  Fondasi  tiang  pancang  harus  berada  pada  kedalaman  tanah  keras  dan  mampu mendukung  beban  sampai  batas  keamanan  yang  telah  ditentukan,  termasuk  mendukung  beban maksimum  yang  mungkin  terjadi.  Proses  pemancangan  tiang  menghasilkan  data  berupa  jumlah pukulan dan final set dari hasil kalendering. Analisis daya dukung tiang pancang menggunaka metode statis  dalam  tulisan  ini  yaitu  Meyerhof  1976  dengan  menggunakan  data  SPT  dan  metode  dinamik antara  lain  Modified  ENR,  Danish  Formula,  Janbu’s  Formula,  dan  Michigan  State  Highway Commission Formula dengan menggunakan data kalendering. Terdapat tes PDA serta program Allpile sebagai  data  untuk  memverifikasi  daya  dukung  tiang  pancang.  Kajian  secara  teknis  konstruksi  pile slab dengan fondasi tiang pancang pada STA 37+826.7-STA 38.016.7 jalan Tol Jakarta – Kunciran – Cengkareng sehingga fondasi tiang tersebut dapat dikatakan efisien dan aman dilihat dari kedalaman tiang dan kapasitas daya dukung tiang.
Kata kunci: daya dukung tiang pancang, final set, jumlah pukulan, kalendering, N-SPT, PDA

## 1. PENDAHULUAN

## Latar belakang
Pembangunan  konstruksi  jalan  tol  salah  satunya  didukung  oleh  fondasi  yang  dapat  menahan  beban  dari  jalan  itu sendiri maupun beban kendaraan yang melewati jalan tersebut. Salah satu lokasi proyek jalan tol Jakarta – Kunciran –  Cengkareng  pada  STA  37+826.7  -  STA  38+016.7  di  daerah  Cipete  dipilih  untuk  menggunakan  fondasi  tiang pancang dengan ukuran diameter 60 cm.
Pelaksanaan  pembuatan  fondasi  untuk  infrastruktur  jalan  tol  Jakarta  –  Kunciran  –  Cengkareng  di  Cipete  terdapat beberapa  faktor  yang  perlu  diperhatikan  seperti  faktor  lingkungan,  faktor  sosial,  dan  juga  faktor  biaya.  Faktor  – faktor tersebut sangat memungkinkan dapat merubah rancangan yang telah ditentukan sejak awal, dimana perubahan yang  terjadi  terdapat  pada  perubahan  sistem  pemancangan  yang  awalnya  tanpa  sistem preboring menjadi  dengan sistem preboring ,  kedalaman  tiang  pancang,  jumlah  pukulan hammer yang  akhirnya  mempengaruhi  daya  dukung dari tiang tunggal.
Adanya  perubahan  –  perubahan  tersebut  membuat  perlu  dilakukannya  kajian  teknis  terhadap  jumlah  pukulan terhadap kedalaman dan nilai N-SPT serta analisa daya dukung tiang pancang berdasarkan data – data penyelidikan tanah  yang  diperoleh  di  lapangan  yaitu  data  SPTdan  kalendering  / final  set dengan  menggunakan  metode  yang disarankan  oleh  para  ahli  serta  PDA  tes  dan  program Allpile .  Konstruksi  fondasi  tiang  pancang pile  slab dapat dikatakan aman jika daya dukung fondasi lebih besar dari beban jalan dan kendaraan yang dipikulnya dan fondasi berada pada kedalaman tanah keras.

## Tujuan
Tujuan  dari  penelitian  ini  adalah  untuk  mengkaji  secara  teknis  apakah  konstruksi pile  slab dengan  menggunakan fondasi  tiang  pancang  pada  STA  37+826.7  –  STA  38+016.7  lokasi  proyek  jalan  tol  Jakarta  –  Kunciran  –
Cengkareng di Cipete dapat dikatakan efisien dan aman secara struktur dilihat dari jumlah pukulan, selisih jumlah pukulan, serta daya dukung tiang pancang berdasarkan data N-SPT, final set / kalendering, dan PDA.

## Batasan masalah
Dalam penelitian kali ini, terdapat beberapa batasan masalah yang akan dibahas, antara lain yaitu data penyelidikan tanah diperoleh dari 4 data titik boring yang dilakukan pada tahun 2017, lokasi yang ditinjau adalah STA 37+826.7- 38+016.7, kajian teknis jumlah pukulan dan selisih jumlah pukulan terhadap kedalaman dan nilai N-SPT, digunakan juga  metode  Meyerhof  (1976),  metode Modified  New  ENR,  Danish  Formula,  Janbu’s  Formula,  Michigan  State Highway Commission Formula dan berdasarkan data tes PDA ( Pile Driving Analyzer ) serta program Allpile untuk menghitung  daya  dukung  aksial  tiang,  serta  metode  pemancangan  tiang  yang  dianalisis  adalah  tanpa  dan  dengan preboring .

## 2. DASAR TEORI
Kajian  teknis  tiang  pancang  konstruksi pile  slab pada  proyek  Jalan  Tol  Jakarta  –  Kunciran  –  Cengkareng  STA 37+826.7-38+016.7  mengacu  pada  beberapa  hal  antara  lain,  jumlah  pukulan,  selisih  jumlah  pukulan,  dan perhitungan daya dukung aksial menggunakan beberapa metode.

## Jumlah Pukulan & Selisih Jumlah Pukulan
Jumlah pukulan akan semakin besar apabila pemancangan tiang akan mencapai tanah keras. Berdasarkan kebiasaan jumlah  pukulan  ditentukan  2000  –  2500  pukulan,  namun  pada  saat  pelaksanaan  di  lapangan  jumlah  pukulan  bisa berubah karena jumlah pukulan harus dibatasi untuk menghindari overdriving yang akan berdampak pada kerusakan struktur tiang.
Selisih  jumlah  pukulan  tiang  dapat  dikatakan  sudah  berada  atau  mencapai  kedalaman  tanah  keras  pada  saat penggurangan  yang  didapat  dari  pencatatan  jumlah  pukulan  tiang  pada  kedalaman  tanah  keras  yang  telah  dicapai dengan dikurangi dengan jumlah pukulan tiang 0.5 meter sebelumnya semakin membesar, namun selisih kedalaman tiang yang dipancang semakin kecil.

## Meyerhof 1976
Perhitungan daya dukung dengan metode Meyerhof 1976 digunakan data hasil SPT, adalah sebagai berikut:

## Tanah non-kohesif
o Daya dukung ujung tiang Qp = 40 × N × × Ap (1) o Daya dukung selimut tiang Qs = 2 × N × p × Li (2)
dengan N = nilai N yang telah dikoreksi, Li = panjang lapisan tanah, p = keliling tiang, dan Ap = luas penampang tiang.
Tanah kohesif o Daya dukung ujun tiang
Qp = 9 × Cu × Ap (3) o Daya dukung selimut tiang
Qs = α × Cu × p × Li
(4)
dengan Ap = luas penampang tiang, Cu = kohesi undrained, α = koefisien adhesi antara tanah dan tiang, p = keliling tiang, Li = panjang lapisan tanah.

## Modified ENR
Perhitungan  daya  dukung  menggunakan  metode  Modified  ENR  merupaakn  perhitungan  daya  dukung  dinamik menggunakan data hasil kalendering.
(5)
dengan e h =  efisisensi hammer, W r = berat hammer , h = tinggi jatuh ram (cm), s   =  penetrasi pukulan per cm, n = koefisien restitusi antara ram dan pile, dan W P = berat tiang .

## Danish Formula
Metode perhitungan dinamik menggunakan Danish Formula memerlukan data hasil kalendering di lapangan.
(6)
dimana nilai
dengan e h = efisiensi hammer , E h = energi hammer , s = penetrasi pukulan per cm, L = panjang tiang, E = modulus elastisitas tiang, dan Ap = luas penampang tiang.

## Janbu’s Formula
Data kalendering dibutuhkan dalam menghitung daya dukung aksial tiang menggunakan metode ini
(7)
dimana  :
dengan e h = efisiensi hammer , E h = energi hammer , s  = penetrasi pukulan per cm, W r = berat hammer , W P = berat tiang, E = modulus elastisitas tiang, dan Ap = luas penampang tiang.

## Michigan State Highway Cimmission Formula
Sama seperti metode dinamik lainnya, metode ini juga membutuhkan data kalendering dalam perhitungannya
(8)
dengan e h = efisiensi hammer , E h = energi hammer , s  = penetrasi pukulan per cm, W r =  berat hammer , W P =  berat tiang, dan C = 0.1 in.

## 3. METODE PENELITIAN
Untuk  mencapai  tujuan  dari  penelitian  ini,  maka  dilakukan  beberapa  tahapan  yang  dimana  dimulai  dengan melakukan  studi  literatur  melalui  buku,  jurnal,  dan webside .  Pengumpulan  data  dilakukan  setelah  proses  studi literatur  yang  mana  pada  tahapan  ini  data  yang  dikumpulkan  adalah  berdasarkan  hasil  peninjauan  langsung  di lapangan dengan melakukan pengamatan, pencatatan serta wawancara, data – data tersebut antara lain data hasil tes SPT, data pemancangan tiang, dan data kalendering.
Proses pengelolahan data menggunakan program Microsoft Excel, dimana dengan program tersebut data akan diolah dan  dibentuk  dalam  grafik  sehingga  kajian  data  yang  selanjutnya  digunakan  untuk  analisis  dan  perhitungan  dapat dilakukan dengan lebih mudah. Proses penelitian dapat dilihat lebih jelas dalam diagram alir pada gambar 1 berikut

## Gambar 1. Diagram Alir Penelitian

## 4. KAJIAN TEKNIS
Sebelum  dilakukan  kajian  teknis  untuk  lebih  mempermudah  dalam  mengkaji,  menganalisis,  dan  membahas,  maka STA 37+826.7-38+016.7  sepanjang  ±1  km,  dibagi  menjadi  beberapa  zona  dimana  pembagian  zona  ini  didasarkan pada lokasi titik borlog yaitu zona A (PS 1-10) mewakili BL47RW5, zona B (PS 11-17) mewakili BL47D, zona C (PS 18-24) mewakili BL47RW4, dan zona D (PS 25-31) mewakili BL47RW3.

## Kajian teknis jumlah pukulan
Dalam hal ini kajian teknis jumlah pukulan dilihat dari hubungan jumlah pukulan dengan kedalaman dan juga nilai N-SPT.
Gambar 2. Grafik Hubungan Jumlah Pukulan, Kedalaman, dan N-SPT tiang PS1R ( non-preboring ) dan tiang PS8L ( preboring )
Zona  A : Pelaksanaan  proses  pemancangan  pada  zona  A  dilakukan  dengan  sistem  tanpa preboring dan  sistem dengan preboring . Pada tiang yang proses pelaksanaannya tanpa preboring diperoleh jumlah pukulan 1300  – 1500 pukulan  untuk  mncapai  kedalaman  10  –  12  meter  dengan  jenis  tanah  lempung  konsistensi  sangat  kaku  yang memiliki  nilai  N-SPT  rata  –  rata  dan  diperoleh  jumlah  pukulan  200  –  800  pukulan.  Pengunaan  sistem preboring tidak menjamin 100% bahwa jumlah pukulan yang dihasilakn akan lebih sedikit, hal ini dikarenakan terdapat data pada  proyek  jalan  tol  JKC  STA  37+826.7-38+016.7  zona  A  yang  walaupun  pengerjaannya  menggunakan  sistem preboring namun jumlah pukulan yang dihasilkan hampir sama dengan jumlah pukulan tiang yang pelaksanaannya tanpa preboring .
Zona  B  : Pemancangan  tiang pada  zona  B seluruhnya dilakukan dengan sistem preboring.  Pada  zona ini terdapat perbedaan jumlah  pukulan  yang dihasilkan pada PS right  dengan  PS  left,  dimana  PS  11-17 right  memiliki jumlah pukulan  500-800  pukulan  dan  berada  pada  kedalaman  11-12  meter  dengan  jenis  tanah  lempung  konsistensi  keras yang memiliki  N-SPT  = 35. Sedangkan  tiang pada  PS  11-17 left memiliki jumlah  pukulan 700-1400 pukulan dan berada  pada  kedalaman  13-14  meter  dengan  jenis  tanah  kerikil  sisipan  lanau  berkonsistensi  sangat  padat  dengan nilai N-SPT rata – rata = 60.
Zona C : Tiang – tiang yang berada pada zona C pemancangannya dilakukan dengan sistem preboring dan berada pada kedalaman 11 – 14 meter yang berjenis tanah pasir berkonsistensi sangat padat dan keras dengan nilai N-SPT rata – rata = 50 menghasilkan jumlah pukulan 600-1100 pukulan.
Zona  D  : Tiang – tiang pda zona D menghasilkan jumla pukulan 550-800 pukulan untuk mencapai tanah berjenis lanau kelempungan berkonsistensi keras yang memiliki nilai N-SPT rata-rata = 34 dan berada pada kedalaman 11- 13 meter.

## Kajian teknis selisih jumlah pukulan
Kajian teknis selisih jumlah pukulan dengan melihat hubungan selisih jumlah pukulan dengan kedalaman dan nilai N-SPT.
Zona  A  : Diperoleh selisih jumlah pukulan ≥300 pukulan per 0.5 meter ketika mulai memasuki kedalaman tanah keras ketika mulai memasuki kedalaman  10-11 meter  dengan sistem pemancangan  tanpa preboring, dan diperoleh selisih jumlah pukulan ±100-250 pukulan tiap 0.5 meter ketika mulai memasuki tanah keras.
Zona B :Selisih jumlah pukulan ±300 tiap 0.5 meter diperoleh ketika tiang mulai memasuki tanah pada kedalaman 11-14 meter yang merupakan tanah berjenis lempung konsistensi keras dengan nilai N-SPT rata – rata = 35.
Zona C : untuk mencapai jenis tanah berjenis pasir sangat padat yang berada pada kedalam 11 – 14 meter memiliki selisih jumlah pukulan selisih ≥ 400 untuk mencapai kedalaman 0.5 meter .
Zona  D :  tiang  mencapai  tanah  keras  pada  kedalaman  11  –  13  meter  jumlah  pukulan  yang  dibutuhkan  untuk menembus kedalaman tiap 0.5 meter adalah 300 – 500 pukulan.

## Analisis & pembahasan daya dukung metode Meyerhof 1976
Perhitungan kapasitas daya dukung tiang pancang dengan metode Meyerhof 1976 digunakan data nilai N-SPT dari borlog  BL47RW5,  BL47D,  BL47RW4,  dan  BL47RW3,  dimana  salah  satu  contoh  perhitungan  menggunakan metode Meyerhf 1976 dapat dilihat pada tabel 1.
Bedasarkan  data  N-SPT  BL47RW5 (zona A) diperoleh daya dukung pada kedalaman  10 meter  sebesar 121.5  ton, pada  kedalaman  11  meter  adalah  126.4  ton,  kedalaman  12  meter diperoleh  daya  dukung  sebesar  128.9  ton,  dan kedalaman 14 meter diperoleh daya dukung sebesar 205 ton.
Berdasarkan data BL47D (zona B) didapatkan daya dukung pada kedalaman 10 meter sebesar 56.9 ton, kedalaman 11 meter adalah 66.6 ton, 12 meter sebesar 75.1 ton, kedalaman 13 meter sebesar 235 ton, dan kedalaman 14 meter diperoleh daya dukung sebesar 266 ton.
Berdasarkan data BL47RW4 (zona C) didapatkan daya dukung pada kedalaman 11 meter sebesar 177 ton, 12 meter dan 13 meter sebesar 226 ton, dan kedalaman 14 meter diperoleh daya dukung sebesar 229 ton.
Berdasarkan data BL47RW3 (zona D) didapatkan daya dukung pada kedalaman 1 meter sebesar 113 ton, 12 meter sebesar 129 ton, dan kedalaman 13 meter sebesar 141 ton.

## Tabel 1. Perhitungan Daya Dukung Tiang Berdasarkan BL47RW5

## Analisis & pembahasan daya dukung metode Modified ENR
Perhitungan dengan data kalendering di lapangan dengan metode Modified ENR berdasarkan persamaan (5) adalah sebagai berikut
= 233.7 ton
Berdasarkan  contoh  perhitungan  seperti  diatas  diperoleh  jumlah  tiang  yang  memenuhi  syarat  daya  dukung  aksial yaitu:
Tabel 2. Persentase Jumlah Tiang yang Memenuhi Syarat Daya Dukung Aksial Menurut Modified ENR

## Analisis & pembahasan daya dukung metode Danish Formula
Perhitungan  daya  dukung  dengan  data  hasil  kalendering  yang  diperoleh  di  lapangan  juga  dapat  dilakukan  dengan metode Danish Formula berdasarkan persamaan (6) sebagai berikut
Berdasarkan  contoh  perhitungan  seperti  diatas  diperoleh  jumlah  tiang  yang  memenuhi  syarat  daya  dukung  aksial yaitu:
Tabel 3. Persentase Jumlah Tiang yang Memenuhi Syarat Daya Dukung Aksial Menurut Danish Formula
Analisis & pembahasan daya dukung metode Janbu’s Formula
Perhitungan  menggunakan  data  kalendering  dengan  metode  Janbu’s  Formula  didasarkan  pada  persamaan    (7), dengan perhitungan sebagai berikut
Berdasarkan  contoh  perhitungan  seperti  diatas  diperoleh  jumlah  tiang  yang  memenuhi  syarat  daya  dukung  aksial yaitu:
Tabel 4. Persentase Jumlah Tiang yang Memenuhi Syarat Daya Dukung Aksial Menurut Janbu’s Formula
Analisis & pembahasan daya dukung metode Michigan State Highway Commission Formula
Berdasarkan  pada  persamaan  (8)  diperoleh  hasil  perhitungan  daya  dukung  berdasarkan  metode Michigan  State Highway Commission Formula , dengan contoh perhitungan sebagai berikut
Berdasarkan  contoh  perhitungan  seperti  diatas  diperoleh  jumlah  tiang  yang  memenuhi  syarat  daya  dukung  aksial yaitu:
Tabel 5. Persentase Jumlah Tiang yang Memenuhi Syarat Daya Dukung Aksial Menurut Michigan State Highway Commission Formula
Daya dukung berdasarkan data hasil PDA Test (Pile Driving Analyzer Test)
Pengujian  PDA  test  pada  proyek  jalan  tol  JKC  dilakukan  pada  tiang  6  Blok-PS26R  dan  tiang  6  Blok-PS27R. berdasarkan hasil pengujian tes PDA, tiang pancang spun pile berdiameter 0.6 meter memiliki daya dukung sebagai berikut:

## Tabel 6. Hasil PDA Test

## Daya dukung berdasarkan data program Allpile
Berdasarkan pada hasil perhitungan menggunakan program Allpile yang akan digunakan sebagai data  perhtiungan untuk verifikasi diperoleh data sebagai berikut:

## 5. KESIMPULAN
Berdasarkan  kajian  teknis,  analisis,  dan  pembahasan  dari  proyek  konstruksi  jalan  tol  JKC,  diperoleh  kesimpulan sebagai berikut:
1. Total  188  tiang  yang  sudah  dikerjakan  dengan preboring dan  95  tiang  dikerjakan  tanpa  preboring. Pemakaian metode pemancangan dengan preboring dilakukan karena faktor utama yaitu faktor sosial dan lingkungan.
2. Beradasarkan  hubungan  jumlah  pukulan  serta  selisihnya  dengan  nilai  N-SPT  dan  kedalaman,  untuk  tiang sejumlah  283  tiang  yang  sudah  dikerjakan  dari  total  keseluruhan  tiang  468  yang  berada  pada  STA 37+826.7 – STA 38+016.7 telah mencapai lapisan tanah keras pada kedalaman 10 – 14 meter.
3. Berdasarlan  kajian  teknis  pada  proses  pemacangan  tiang  diproyek  jalan  tol  Jakarta  –  Kunciran  – Cengkareng  STA  37+826.7  –  STA  38+016.7  tanpa preboring diperoleh  nilai  maksimum  jumlah  pukulan sebesar  2513  pukulan  dan  jumlah  pukulan  minimum  adalah  712  dan  dengan preboring diperoleh  nilai maksimum jumlah pukulan sebesar 2412 pukulan dan jumlah pukulan minimum adalah 232 pukulan.
4. Pada zona A, tiang yang dikerjakan tanpa preboring memiliki selisih jumlah pukulan ≥ 30 pukulan per 0.5 meter  dan  tiang  yang  dikerjakan  dengan  sistem preboring memiliki  selisih  jumlah  pukulan  ±100  –  250 pukulan  per  0.5  meter  ketika  memasuki  kedalaman  tanah  lempung  atau  lanau  dengan  konsistensi  sangat kaku yang memiliki nilai rata – rata N-SPT = 20 – 23.
5. Pada proyek jalan tol Jakarta – Kunciran – Cengkareng di Cipete STA 37+826.7 – STA 38+016.7 zona B, C, dan D yang pelaksanaanya menggunakan sistem preboring memiliki selisih jumlah pukulan ± 300 - 500 pukulan  per  0.5  meter  untuk  mencapai  kedalaman  tanah  keras  dengan  jenis  tanah  lempung  atau  lanau dengan konsistensi sangat kaku yang memiliki nilai N-SPT 20 – 35, sedangkan untuk mencapai kedalaman tanah  keras  berjenis  tanah  pasir  dengan  konsistensi  sangat  padat  /  keras  yang  memiliki  nilai  N-SPT  30 sampai ≥ 50 memiliki selisih jumlah pukulan ≥ 400 pukulan per 0.5 meter.
6. Gambar 3 memperlihatkan hasil perhitungan dengan data N-SPT menggunakan metode Meyerhof 1976 dan program Allpile memiliki hasil berbeda jauh dengan data hasil tes PDA.
Gambar 3. Grafik Hasil Perhitungan Daya Dukung Aksial Menggunakan Meyerhof 1976, PDA test , dan Allpile
7. Daya  dukung  dari  283  tiang  yang  sudah  dikerjakan  berdasarkan  metode  Meyerhof  1976  sebanyak  100% tiang  memenuhi  daya  dukung  aksial.  Untuk  metode Modified  ENR sebanyak  97.5%  tiang  dari  283  tiang memenuhi  daya  dukung  aksial.  Menurut  metode Danish  Formula dan Janbu’s  Formula sebanyak  99.6% dan 97.2% dari 283 tiang memenuhi daya dukung aksial. Sedangkan sebanyak 98.2% tiang memenuhi daya dukung aksial menurut metode Michigan State Highway Commission Formula . Data dari program Allpile menunjukan  sebnayak  92.7%  tiang  memenuhi  daya  dukung  aksial  diang  dan  data  dari  hasil  PDA  tes menunjukan tiang 6 Blok - PS 26R dan 6 Blok – PS 27R memenuhi daya dukung aksial tiang.
8. Terdapat  beberapa  data  yang  tidak  sesuai  disebabkan  oleh  beberapa  hal  seperti  proses  pelaksanaan pemancangan tiang yang tidak diawasi oleh tenaga ahli yang memahami tentang geoteknik dan juga sifat tanah yang tidak terduga ( unpredictable ).

## DAFTAR PUSTAKA
Bowles,  Joseph  E.  1988 .  Analisa  dan  Desain  Pondasi  Jilid  1.  Edisi  Keempat. Jakarta:  Penerbit  Erlangga. (Diterjemahkan oleh: Pantur Silaban, Ph.D).
Das,  Braja  M.  1995. Mekanika  Tanah  (Prinsip  –  Prinsip  Rekayasa  Geoteknis)  Jilid  2 .  Jakarta:  Penerbit  Erlanga. (Diterjemahkan Oleh: Noor Endah dan Indrasurya B. Mochtar)
Das, Braja M. 1999. Principles of Geotechnical Engineering Fourth Edition . Canada: Thomson Canada Limited. Das, Braja M. 2007. Principles of Foundation Engineering Sixth Edition . Canada: Thomson Canada Limited. Das, Braja M. 2011. Geotechnical Engineering Handbook . USA: J.Ross Publishing, Inc. Hardiyatmo, Hary Christady. 2008. Teknik Pondasi 2 . Jakarta: Gramedia Pustaka Utama. Hardiyatmo, Hary Christady. 2011. Analisis dan Perancangan Fondasi I . Edisi Kedua . Yogyakarta: Gadjah Mada University Press.
Kurniadi,  Akbar,  Imam  Faizal  Rosyidin,  Himawan  Indarto,  dan  Indrastono  Dwi  Atmono.  2015. Desain  Struktur Slab on Pile . Semarang: Jurnal Karya Teknik Sipil. Vol. 4, No. 4:57-68. (http://download.portalgaruda.org/article.php?article=364555&val=4693&title=DESAIN%20STRUKTUR% 20SLAB%20ON%20PILE. Diakses pada 28 Juni 2018).
NPTEL-Advanced  Foundation  Engineering  I.  2013. Modul  8  (Lecture  33)  Pile  Foundation .  NPTEL-Advanced Foundation Engineering I.
Rahman,  Md  Manzur.  2018. Foundation  Design  using  Standard  Penetration  Test  (SPT)  N-value . (https://www.researchgate.net/publication/318110370. Diakses pada 6 Maret 2017).
Sandjaja, Gregorius. 2015. Diktat Pondasi Tiang II . Jakarta: Universitas Tarumanagara.
Siregar,  Christina  R,  serta  Rudi  Iskandar.  Analisa  Daya  Dukung  Pondasi  Tiang  Pancang  Secara  Analitis  pada Proyek GBI Bethel Medan. (http://download.portalgaruda.org/article.php?article=58875&val=4146. Diakses pada 7 Febuari 2018).
Sosrodarso,  S  dan  Kazuto  Nakazawa.  1981. Mekanika  Tanah  &  Teknik  Pondasi. Jakarta:  PT  Pradaya  Paramita. (Diterjemahkan oleh: Ir. L. Taulu dkk).
Teng. Wayne C. 1977. Foundaton Design . New Delhi: Prentice Hall of India Terzaghi, Karl  dan  Ralph  B.  Peck. 1987. Mekanika  Tanah  dalam  Praktek  Rekayasa  Jilid  1.  Edisi  Kedua .  Jakarta: Penerbit Erlangga. Terzaghi, Karl dan Ralph B. Peck. 1991. Mekanika Tanah dalam Praktek Rekayasa Jilid -2 . Edisi Kedua. Jakarta: Penerbit Erlangga.