## STUDI PERILAKU TIANG AKIBAT INTERAKSI STRUKTUR DAN TANAH PADA BANGUNAN GEDUNG
Charles 1 , Hendy Wijaya 2 , dan Amelia Yuwono 3
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta charles.325170117@stu.untar.ac.id
2 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta hendyw@ft.untar.ac.id
3 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta ameliayuwono@yahoo.com
Masuk: 18-01-2022, revisi: 11-02-2022, diterima untuk diterbitkan: 22-02-2022

## ABSTRACT
The  interaction  between  pile  foundation  and  soil  results  a  bearing  capacity  that  allows  the  superstructure  to  be securely maintained. The interaction impact of the soil structure can lead to more accurate analysis, especially on structure's ability to endure seismic forces. Therefore, the pile foundation must be idealized as a multilinear spring support in order to analyze the interaction of the soil structure. The Midas GTS NX and Midas GEN programs were used to examine the impact of soil structure interactions. The program requires data such as superstructure models, soil factors, pile specifications, and pile bearing capacity. The z-direction deformation (-11,112 mm) and axial force (-2207,914 kN) on the C19-3 pile are both greater than in the corner and edge pile sites under gravity load condition. The z-direction deformation (2,909 mm) and the axial force (587,850 kN) on the C2-2 pile are both greater than in the corner and center pile sites under the x-direction static earthquake load condition. The z-direction deformation (2,909 mm) on the C4-6 pile and the axial force (587,850 kN) on the C4-7 pile are both greater than at the edge and center pile sites under the y-direction static earthquake load condition.
Keywords: pile; soil-structure interaction; springs

## ABSTRAK
Interaksi antara fondasi tiang dengan tanah menghasilkan daya dukung yang dapat mempertahankan kondisi struktur atas dengan aman. Efek interaksi struktur tanah dapat menghasilkan analisis yang lebih akurat terutama pada kapasitas struktur  dalam  menahan  gaya  gempa.  Oleh  karena  itu  dalam  analisis  interaksi  struktur  tanah,  fondasi  tiang  perlu diidealisasikan  sebagai  tumpuan  pegas  multilinear.  Analisis  efek  interaksi  struktur  tanah  dilakukan  menggunakan program Midas GTS NX dan Midas GEN. Data yang diperlukan seperti permodelan struktur atas, parameter tanah, spesifikasi tiang, dan daya dukung tiang dimasukkan ke dalam program. Pada kondisi pembebanan gravitasi di tiang C19-3, deformasi arah z (-11,112 mm) dan gaya aksial (-2207,914 kN) kedua nilainya lebih besar daripada di lokasi tiang pojok maupun pinggir. Pada kondisi pembebanan gempa statik arah x di tiang C2-2, deformasi arah z (2,909 mm) dan gaya aksial (587,850 kN) kedua nilainya lebih besar daripada di lokasi tiang pojok maupun tengah. Pada kondisi pembebanan gempa statik arah y, deformasi arah z (2,909 mm) di tiang C4-6 dan gaya aksial (587,850 kN) di tiang C4-7 kedua nilainya lebih besar daripada di lokasi tiang pinggir maupun tengah.
Kata kunci: tiang; interaksi struktur tanah; pegas

## 1. PENDAHULUAN
DKI  Jakarta  sebagai  kota  terpadat  di  Indonesia  memerlukan  pembangunan  infrastruktur  yang  dapat  menunjang aktivitas masyarakatnya sehari-hari. Pembangunan infrastruktur dapat berupa jalan, jembatan, jaringan listrik, akses transportasi, saluran irigasi, bangunan gedung, dan lain-lain. Salah satu infrastruktur yang paling sering ditemui di Jakarta adalah bangunan gedung.
Bangunan gedung pada umumya terdiri dari dua bagian utama yaitu struktur atas dan struktur bawah. Struktur bawah yaitu fondasi yang berinteraksi langsung dengan tanah berfungsi untuk menopang struktur atas yang terdiri dari kolom, balok, pelat lantai, dan dinding geser serta beban hidup, beban dinamik dan beban gempa. Selain itu, fungsi fondasi
adalah  untuk  mentransfer  beban  aksial  dan  lateral  ke  lapisan  tanah  yang  cukup  keras.  Fondasi  yang  umumnya digunakan untuk bangunan gedung di Jakarta yaitu fondasi tiang. (Bowles, 1991)
Fondasi tiang merupakan jenis fondasi yang banyak digunakan untuk membangun gedung bertingkat. Fondasi ini juga dapat digunakan untuk bangunan gedung yang tanahnya mudah tergerus air. Jenis fondasi tiang yaitu fondasi tiang pancang  dan  fondasi  tiang  bor.  Fondasi  tiang  pancang  dibuat  dengan  memancang  tiang  ke  dalam  tanah  dengan kedalaman tertentu menggunakan alat berat. Sementara fondasi tiang bor dibuat dengan beton bertulang yang dicor di tempat menggunakan peralatan bor manual maupun dengan mesin. (Kurniawan, Wijaya, & Yuwono, 2021)
Interaksi antara fondasi tiang dengan tanah menghasilkan daya dukung yang dapat menopang dan mempertahankan kondisi  struktur  atas.  Oleh  karena  itu,  perencanaan  fondasi  tiang  yang  kuat  dan  efisien  diperlukan  agar  mampu menahan beban  aksial  dan  lateral.  Kondisi  tanah  dengan  struktur  lapisan  yang berbeda membuat  interaksi  fondasi dengan tanah menjadi tidak linear sehingga sulit untuk menganalisis permasalahan sebenarnya. Selain itu, umumnya digunakan asumsi bahwa fondasi tiang dapat diidealisasikan dengan kondisi terjepit kaku, sehingga mengabaikan efek dari interaksi struktur tanah. Padahal, efek interaksi struktur tanah dapat menghasilkan analisis yang lebih akurat dan juga performa struktur yang lebih baik terutama pada kapasitas struktur dalam menahan gaya gempa. Maka dalam analisis interaksi tanah-struktur, fondasi tiang perlu diidealisasikan sebagai tumpuan pegas multilinear. Oleh sebab itu, diperlukan analisis dengan bantuan program. (Arman, 2021)
Untuk menganalisis interaksi antara fondasi tiang dengan tanah, digunakan program berbasis geoteknik dan analisis struktur yaitu Midas GTS NX dan Midas GEN. Program ini dapat menganalisis perilaku fondasi tiang terhadap tanah dengan permodelan dan parameter kondisi sesungguhnya. (Alvi, 2021)
Tujuan dari penelitian ini adalah untuk mengetahui besaran displacement dan gaya dalam fondasi tiang  akibat soil structure interaction pada bangunan gedung menggunakan program Midas GTS NX dan Midas GEN. Adapun batasan dari  penelitian  ini  meliputi:  lokasi  data  tanah  di  Tangerang,  Banten,  permodelan  tanah,  tiang,  dan  struktur  atas menggunakan program Midas GTS NX dan Midas GEN, dimensi penampang tiang 50 cm x 50 cm, konfigurasi tiang menyesuaikan dengan daya dukung tiang tunggal, kedalaman tiang disesuaikan dengan kebutuhan daya dukung aksial serta sesuai dengan soil report , pedoman yang digunakan yaitu SNI 8460:2017 (Badan Standardisasi Nasional , 2017) dan  SNI  1726:2019  (Badan  Standardisasi  Nasional,  2019),  permodelan  tanah  digunakan  tanah  dengan  konsistensi lunak, permodelan bangunan gedung 12 lantai dengan fungsi perkantoran, permodelan point spring support melalui pendekatan parameter tanah seragam dengan tiang dibagi setiap 1 m (Arman, 2021).

## Daya Dukung Fondasi Tiang
Daya dukung tiang pancang terdiri dari daya dukung tiang tunggal dan daya dukung tiang kelompok. Pada kondisi tanah lunak, tiang harus dipancang sampai ujung tiang mencapai tanah keras. Hal ini bertujuan agar tanah keras dapat mendukung ujung tiang dalam menahan beban gedung. Pada umumnya, struktur gedung tinggi yang dibangun diatas tanah lunak memerlukan kedalaman tiang pancang yang cukup dalam. (Das, 1993)

## Daya Dukung Ujung
Rumus untuk perhitungan daya dukung ujung tiang menurut metode Meyerhof adalah sebagai berikut: (Meyerhof, 1976)
𝑄𝑝 𝑐𝑙𝑎𝑦/𝑠𝑖𝑙𝑡 = 9 𝐶𝑢 𝐴𝑝 (1)
Dengan Qp clay/silt = daya dukung ujung tiang untuk tanah clay/silt , Cu = undrained shear strength , Ap= luas penampang ujung tiang.

## Daya Dukung Selimut
Rumus untuk perhitungan daya dukung selimut tiang sebagai berikut:
𝑄𝑠 𝑐𝑙𝑎𝑦 = 0,5 ( 𝜎𝑜′ 𝐶𝑢 ) 0,45 𝐶𝑢 𝑃 (𝑑 𝑡 − 𝑑 0 ) (2)
Dengan 𝑄𝑠 𝑐𝑙𝑎𝑦 = daya dukung selimut tiang untuk tanah clay , 𝜎𝑜 ′ = tegangan efektif rata-rata, Cu = undrained shear strength , P = keliling penampang tiang, 𝑑 𝑡 = kedalaman ujung tiang, 𝑑 0 = kedalaman sebelum ujung tiang.

## Daya Dukung Ultimit dan Daya Dukung Izin
Rumus untuk perhitungan daya dukung ultimit dan daya dukung izin tiang sebagai berikut:
(3)
𝑄𝑎 = (𝑄𝑢−𝐵𝐽 𝐴𝑝 𝑑) 𝑆𝐹 (4)
Dengan 𝑄𝑢 = daya dukung ultimit tiang, 𝑄𝑝 = daya dukung ujung tiang, 𝑄𝑠 = daya dukung selimut tiang, 𝑄𝑎 =daya dukung izin tiang, 𝐵𝐽 = berat jenis tiang beton, 𝐴𝑝 = luas penampang ujung tiang, 𝑑 = kedalaman ujung tiang, 𝑆𝐹 = faktor keamanan.

## Daya Dukung Aksial Tiang Kelompok
Rumus untuk perhitungan daya dukung aksial tiang kelompok sebagai berikut:
𝑄𝑎𝑙𝑙 = 𝑛 𝑄𝑎 𝐸𝑔 > 𝑃𝑎 + 𝑊 (5)
Dengan 𝑄𝑎𝑙𝑙 = daya dukung izin tiang kelompok, 𝑛 = jumlah tiang dalam 1 kelompok, 𝑄𝑎 = daya dukung izin tiang tunggal, 𝐸𝑔 = nilai efisiensi tiang kelompok, 𝑃𝑎 = 75% dari gaya aksial kolom ultimit, 𝑊 = berat pile cap .

## Soil Spring Stiffness
Rumus  untuk  perhitungan soil  spring  stiffness menggunakan modulus  of  subsoil  reaction menurut  Vesic  adalah sebagai berikut: (Vesic, 1961)
𝑘 𝑠 = 0,65 𝐷 √ 𝐸𝑠 𝐷4 𝐸𝑝 𝐼𝑝 12 𝐸𝑠 1−𝑣2 (6)
Dengan 𝑘 𝑠 = soil spring stiffness , 𝐷 =  diameter  penampang  tiang, 𝐸 𝑠 =  modulus  elastisitas  tanah, 𝐸 𝑝 =  modulus elastisitas tiang beton, 𝐼 𝑝 = inersia penampang tiang beton, 𝑣 = poisson’s ratio 0,495 untuk undrained .

## 2. METODE PENELITIAN
Tahapan pada penelitian ini dimulai dari menentukan tujuan yang jelas, mencari sumber pustaka dan teori-teori yang berhubungan dengan penelitian ini sebagai acuan, membuat diagram alir metodologi penelitian, mengumpulkan data, menentukan  metode  analisis  yaitu  dengan  program  Midas  GEN  dan  Midas  GTS  NX,  mengolah  data  berdasarkan metode analisis yang ditentukan, melakukan pembahasan berdasarkan hasil analisis, membuat kesimpulan dan saran terhadap penelitian.
Sumber data tanah yang digunakan pada penelitian ini berlokasi di Tangerang, Banten. Data tanah tersebut merupakan tanah dengan konsistensi lunak. Respons spektrum diambil melalui website puskim dan daerah yang ditinjau untuk wilayah  Jakarta  dengan  kelas  situs  SE  (tanah  lunak).  Pedoman  yang  digunakan  mengikuti  aturan  SNI  8460:2017 (Badan Standardisasi Nasional , 2017) dan SNI 1726:2019 (Badan Standardisasi Nasional, 2019). Untuk spesifikasi tiang pancang diambil dari brosur JHS square pile . Untuk proses pengolahan data, data-data yang diperoleh kemudian dimasukkan ke dalam program yaitu data parameter tanah, data permodelan bangunan struktur atas, respons spektrum, dimensi  tiang,  dan  daya  dukung  tiang.  Program  akan  melakukan perform  analysis dan  dilakukan  pembahasan berdasarkan hasil dari program. Penelitian ini membahas akibat yang ditimbulkan dari soil structure interaction pada fondasi tiang bangunan gedung. Melakukan pembahasan terhadap hasil analisis dari program yaitu berupa rangkuman tabel nilai maksimum displacement dan gaya dalam tiang. Pembahasan juga dilakukan tentang kaitannya dengan soil structure interaction . Setelah itu, dapat diambil kesimpulan tentang perilaku tiang.
Berdasarkan tahapan metode penelitian ini, maka diagram alir penelitian yang merujuk pada gambar 1 sebagai berikut:

## Gambar 1. Diagram alir penelitian
Pada penelitian ini, data tanah yang digunakan berasal dari data laboratorium dan hasil korelasi parameter seperti E, 𝛾 𝑤𝑒𝑡 , 𝜈 , 𝛾 𝑠𝑎𝑡 , e 0, Cu, 𝜙′ yang kemudian dimasukan ke dalam program berbasis geoteknik. Bangunan gedung 12 lantai dengan tinggi 4 m per lantai dan luas 21 m x 35 m sebagai fungsi perkantoran. Kedalaman tanah dimodelkan sedalam 61 m. Fondasi tiang sedalam 44 m yang dibagi setiap 1 m dimodelkan dengan point spring support pada Midas GEN (Arman,  2021).  Efisiensi  tiang  kelompok  menggunakan Formula  Fled (Geotechnical  Engineering  Center,  2005). Tanah dimodelkan kondisi undrained karena yang ditinjau adalah beban gempa, karena gaya akibat gempa terjadi hanya dalam waktu singkat ( short term ). Untuk menganalisis soil structure interaction , pada penelitian ini digunakan metode  pendekatan direct  analysis yaitu  data  tanah  dan  struktur  dibuat  permodelannya  secara  bersamaan  dan dianalisis sebagai suatu sistem yang lengkap (NIST GCR 12-917-21, 2012).
Berikut  ini  adalah summary parameter  tanah  yang  digunakan  untuk  analisis  program  yang  merujuk  pada  tabel  1 sebagai berikut:
Tabel 1. Summary parameter tanah Summary Parameter Tanah Elevasi 0 s/d 12 12 s/d 20 20 s/d 26 26 s/d 36 36 s/d 48 48 s/d 61 Jenis Tanah Clay Clay Sandy Silt Silty Clay Clayey Silt Clayey Silt Material Model Mohr- Coulomb Mohr- Coulomb Mohr- Coulomb Mohr- Coulomb Mohr- Coulomb Mohr- Coulomb E 6397 29418 26979 26194 26580 19333 𝜸 unsat 15,175 14,131 15,968 16,908 16,859 16,727 𝜸 sat 15,371 15,813 15,913 17,034 17,265 16,881 𝝓′ 16,98 26,899 24,62 27,349 28,907 26,617 𝝂 0,495 0,495 0,495 0,495 0,495 0,495 e 0 2,216 1,815 1,899 1,337 1,265 1,465 Cu 27,365 89,691 80,909 58,272 52,761 59,4
Pada analisis daya dukung tiang tunggal, ukuran penampang tiang pancang berbentuk persegi yang digunakan pada penelitian  ini  adalah  500  x  500  mm  dengan  kedalaman  tiang  44  m  dan  konfigurasi  tiang  tunggal fixedhead .  Data spesifikasi tiang diperoleh dari brosur JHS.
Berdasarkan perhitungan dari rumus (1), (2), (3), dan (4), maka nilai daya dukung tiang tunggal yang merujuk pada tabel 2 sebagai berikut:
Tabel 2. Daya dukung tiang tunggal Jenis Daya Dukung Nilai Daya Dukung (kN) Daya Dukung Ujung Tiang 364.5 Daya Dukung Selimut Tiang 330 Daya Dukung Ultimit 5591.5 Daya Dukung Izin 2129.633
Berikut ini adalah denah penomoran kolom gedung dan kelompok tiang pada kolom yang merujuk pada gambar 2 sebagai berikut:
Gambar 2. Tampak atas denah penomoran kolom gedung dan kelompok tiang pada kolom
Berdasarkan perhitungan dari rumus (5), maka nilai daya dukung aksial tiang kelompok yang merujuk pada tabel 3 dan tabel 4 sebagai berikut:
Tabel 3. Daya dukung aksial tiang kelompok
Nomor Kolom P ultimate (kN)  Jumlah Tiang  Efisiensi  Q allowable Kelompok (kN)  Cek C1 5905,444 7 0,75 11181 OK C2 3614,672 4 0,813 6925,6 OK C3 4766,362 4 0,813 6925,6 OK C4 6616,174 7 0,75 11181 OK C5 5941,862 7 0,75 11181 OK C6 7093,188 4 0,813 6925,6 OK
Tabel 4. Daya dukung aksial tiang kelompok (lanjutan) Nomor Kolom P ultimate (kN)  Jumlah Tiang  Efisiensi  Q allowable Kelompok (kN)  Cek C7 7120,175 4 0,813 6925,6 OK C8 6543,013 7 0,75 11181 OK C9 4445,369 4 0,813 6925,6 OK C10 6978,066 4 0,813 6925,6 OK C11 7008,762 4 0,813 6925,6 OK C12 4501,306 4 0,813 6925,6 OK C13 4176,659 4 0,813 6925,6 OK C14 4510,304 4 0,813 6925,6 OK C15 5266,885 4 0,813 6925,6 OK C16 4373,318 7 0,813 6925,6 OK C17 4771,506 4 0,813 6925,6 OK C18 4722,081 4 0,813 6925,6 OK C19 5339,349 7 0,813 6925,6 OK C20 4900,382 7 0,813 6925,6 OK C21 4222,421 4 0,813 6925,6 OK C22 6736,885 4 0,813 6925,6 OK C23 6758,501 4 0,813 6925,6 OK C24 4272,056 4 0,813 6925,6 OK C25 4572,086 6 0,771 9851,7 OK C26 7044,398 4 0,813 6925,6 OK C27 7072,209 4 0,813 6925,6 OK C28 5190,998 6 0,771 9851,7 OK C29 7011,630 7 0,75 11181 OK C30 3678,474 4 0,813 6925,6 OK C31 4841,437 4 0,813 6925,6 OK C32 7716,375 7 0,75 11181 OK
Berikut ini adalah konfigurasi penomoran tiang pada kelompok tiang yang merujuk pada gambar 3 sebagai berikut:
Gambar 3. Konfigurasi kelompok dan penomoran untuk 4 tiang, 6 tiang, dan 7 tiang
Berdasarkan perhitungan dari rumus (6), maka nilai point spring support pada tiang yang merujuk pada tabel 5 sebagai berikut:
Tabel 5. Point spring support pada tiang Elevasi (m) 0 s/d 12 12 s/d 20 20 s/d 26 26 s/d 36 36 s/d 44 Es (kN/m 2 ) 6397 29418 26979 26194 26580 D (m) 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 Ep (kN/m 2 )  25742,960  25742,960  25742,960  25742,960  25742,960
Ip (m 4 ) 0,008789 0,008789 0,008789 0,008789 0,008789 v 0,495 0,495 0,495 0,495 0,495 k s (kN/m 3 ) 11550,259  60318,185  54919,768  53190,736  54040,404
k s (kN/m) 2887,565 15079,546  13729,942  13297,684  13510,101

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN

## Kombinasi Gravity Load (P = SW+DL+LL)
Program Midas GEN hasil nodal result dari Midas GTS NX menghasilkan displacement dan gaya dalam pada seluruh tiang kelompok pada kombinasi pembebanan gravity load . Dari hasil tersebut, diambil nilai displacement dan gaya dalam maksimum pada tiang pojok, tiang pinggir, dan tiang tengah yang akan dirangkum ke dalam tabel.
Berdasarkan hasil analisis dari program Midas GEN, maka nilai displacement dan gaya dalam maksimum tiang pada pembebanan gravitasi yang merujuk pada tabel 6 dan tabel 7 sebagai berikut:
Tabel 6. Displacement maksimum tiang dengan kombinasi gravity load
Lokasi Tiang Displacement-x (mm) Displacement-y (mm) Displacement-z (mm) Pojok 0,704 (C29-1, C32-2) 0,421 (C29-3) -6,831 (32-4) Pinggir 0,703 (C30-1, C31-2) 0,411 (C5-3, C25-1) -7,164 (C20-3) Tengah 0,691 (C26-1, C27-2)  0,393 (C6-3, C10-3, C14-3, C18-3, C22-3, C26-3)  -11,112 (C19-3) Tabel 7. Gaya dalam maksimum tiang dengan kombinasi gravity load Lokasi Tiang Axial Force (kN) Shear Force-y (kN) Shear Force-z (kN) Bending Moment-y (kNm) Bending Moment-z (kNm) Pojok -1295,479 (C32-4) -11,934 (C29- 6) -9,766 (C32-1) -19,032 (C32-2) -21,207 (C29-6) Pinggir -1364,438 (C20-3) -92,525 (C8-2) -22,159 (C2-1) -20,038 (C20-4) -70,648 (C8-6) Tengah -2207,914 (C19-3) -47,107 (C15- 1) -141,101 (C18- 4) -109,757 (C23-3) -38,677 (C15-1)
Pada hasil interaksi struktur dan tanah dengan bantuan program Midas GEN hasil nodal result dari Midas GTS NX di atas untuk pembebanan gravity load dapat terlihat bahwa distribusi beban di tengah lebih besar daripada di bagian pinggir atau pojok. Displacement-z dan axial force di bagian tengah lebih besar daripada bagian pinggir ataupun pojok.

## Kombinasi Gempa Static Load Arah X (EQX)
Program Midas GEN hasil nodal result dari Midas GTS NX menghasilkan displacement dan gaya dalam pada seluruh tiang kelompok pada kombinasi pembebanan gempa static load arah x. Dari hasil tersebut, diambil nilai displacement dan gaya dalam maksimum pada tiang pojok, tiang pinggir, dan tiang tengah yang akan dirangkum ke dalam tabel.
Berdasarkan hasil analisis dari program Midas GEN, maka nilai displacement dan gaya dalam maksimum tiang pada pembebanan gempa statik arah x yang merujuk pada tabel 8 dan tabel 9 sebagai berikut:
Tabel 8. Displacement maksimum tiang dengan kombinasi gempa static load arah x
Lokasi Tiang Displacement-x (mm) Displacement-y (mm) Displacement-z (mm) Pojok 2,105 (C29-1, C32-2)  -0,085 (C4-5, C32-5) 2,162 (C29-3) Pinggir 2,102 (C30-1, C31-2) -0,103 (C28-6) 2,909 (C2-2) Tengah 2,067 (C26-1, C27-2) -0,035 (C19-4) 2,432 (C14-3)
Tabel 9. Gaya dalam maksimum tiang dengan kombinasi gempa static load arah x Lokasi Tiang Axial Force (kN) Shear Force-y (kN) Shear Force-z (kN) Bending Moment-y (kNm) Bending Moment-z (kNm) Pojok -440,825 (C32-5) 0,845 (C4-7) -17,437 (C32- 2) 36,081 (C4-7) 2,003 (C4-6) Pinggir 587,850 (C2- 2) 1,370 (C28-6) -170,307 (C2- 3) -95,843 (C16-2) 3,871 (C28-6) Tengah 491,035 (C14- 3) 0,428 (C19-3) -463,150 (C23- 3) -337,691 (C23-3) 1,153 (C19-3)
Pada hasil interaksi struktur dan tanah dengan bantuan program Midas GEN hasil nodal result dari Midas GTS NX di atas untuk pembebanan gempa static load arah x (EQX) dapat terlihat bahwa distribusi beban di pinggir lebih besar daripada  di bagian  tengah  atau  pojok. Displacement dan axial  force di bagian  pinggir  lebih  besar  daripada  bagian tengah ataupun pojok.

## Kombinasi Gempa Static Load Arah Y (EQY)
Program Midas GEN hasil nodal result dari Midas GTS NX menghasilkan displacement dan gaya dalam pada seluruh tiang kelompok pada kombinasi pembebanan gempa static load arah y. Dari hasil tersebut, diambil nilai displacement dan gaya dalam maksimum pada tiang pojok, tiang pinggir, dan tiang tengah yang akan dirangkum ke dalam tabel.
Berdasarkan hasil analisis dari program Midas GEN, maka nilai displacement dan gaya dalam maksimum tiang pada pembebanan gempa statik arah y yang merujuk pada tabel 10 dan tabel 11 sebagai berikut:
Tabel 10. Displacement maksimum tiang dengan kombinasi gempa static load arah y
Lokasi Tiang Displacement-x (mm) Displacement-y (mm) Displacement-z (mm) Pojok -0,174 (C4-7) 1,822 (C1-3, C29-3) 3,307 (C4-6) Pinggir 0,109 (C28-1) 1,822 (C5-3, C25-1) -2,975 (C8-4) Tengah 0,067 (C26-1, C27-2)  1,783 (C6-3, C10-3, C14-3, C18-3, C22-3, C26-3) 1,707 (C15-1)
Tabel 11. Gaya dalam maksimum tiang dengan kombinasi gempa static load arah y Lokasi Tiang Axial Force (kN) Shear Force-y (kN) Shear Force-z (kN) Bending Moment-y (kNm) Bending Moment-z (kNm) Pojok 668,290 (C4- 7) -93,365 (C29-3) -2,681 (C32-6) 8,496 (C4-7) -53,410 (C29-6) Pinggir -608,230 (C8- 7) -492,440 (C8-1) -1,633 (C28-4) -5,033 (C28-3) -314,041 (C8-2) Tengah 345,022 (C15-2) -390,996 (C15- 1) 0,594 (C7-4) -1,228 (C26-1) -214,368 (C15-1)
Pada hasil interaksi struktur dan tanah dengan bantuan program Midas GEN hasil nodal result dari Midas GTS NX di atas untuk pembebanan gempa static load arah y (EQY) dapat terlihat bahwa distribusi beban di pojok lebih besar daripada  di bagian  tengah  atau  pinggir. Displacement dan axial  force di  bagian  pojok  lebih  besar  daripada  bagian tengah ataupun pinggir.

## 4. KESIMPULAN DAN SARAN

## Kesimpulan
1. Pada hasil interaksi struktur dan tanah dengan bantuan program Midas GEN hasil nodal result dari Midas GTS NX di atas untuk pembebanan gravity load dapat terlihat bahwa distribusi beban di tengah lebih besar daripada di bagian pinggir atau pojok. Displacement-z dan axial force di bagian tengah lebih besar daripada bagian pinggir ataupun pojok.
2. Pada hasil interaksi struktur dan tanah dengan bantuan program Midas GEN hasil nodal result dari Midas GTS NX di atas untuk pembebanan gempa static load arah x (EQX) dapat terlihat bahwa distribusi beban di pinggir lebih besar daripada di bagian tengah atau pojok. Displacement dan axial force di bagian pinggir lebih besar daripada bagian tengah ataupun pojok.
3. Pada hasil interaksi struktur dan tanah dengan bantuan program Midas GEN hasil nodal result dari Midas GTS NX di atas untuk pembebanan gempa static load arah y (EQY) dapat terlihat bahwa distribusi beban di pojok lebih besar daripada di bagian tengah atau pinggir. Displacement dan axial force di bagian pojok lebih besar daripada bagian tengah ataupun pinggir.
4. Hasil interaksi struktur tanah dalam kondisi pembebanan gravity load , gempa static load arah x dan arah y dapat tergambarkan dengan baik dengan modelisasi struktur atas dan bawah.

## Saran
1. Perlu dilakukan analisis dengan beberapa program bantuan lain seperti ETABS, Plaxis 3D, dan lain-lain.
2. Perlu dibuat analisis permodelan lapisan tanah yang lain selain tanah lunak untuk mengetahui perbedaan yang terjadi.
3. Perlu  mempertimbangkan  analisis  lain  seperti  bentuk  penampang  tiang,  ukuran  penampang  tiang, kedalaman tiang, serta permodelan struktur atas yang berbeda pula.

## DAFTAR PUSTAKA
Alvi,  S.  D.  (2021).  Hand  On  MIDAS  GTS  NX  :  Exercise  on  Pile  Group  Analysis. UNPAR-MIDAS  Geotechnical Forum Webinar. Bandung: PT. Midasindo Teknik Utama.
Arman, F. (2021). Multilinear Spring Function Analysis in Soil-Structure Interaction for Building. UNPAR-MIDAS Geotechnical Forum Webinar. Bandung: PT. Midasindo Teknik Utama. Badan  Standardisasi  Nasional  .  (2017). Persyaratan  Perancangan  Geoteknik  (SNI  8460:2017). Jakarta:  Badan Standardisasi Nasional .
Badan Standardisasi Nasional. (2019). Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung dan non Gedung (SNI 1726:2019). Jakarta: Badan Standarisasi Nasional. Bowles, J. E. (1991). Analisis dan Desain Pondasi Jilid 2 Edisi Keempat. Jakarta: Penerbit Erlangga. Das, B. M. (1993). Mekanika Tanah (Prinsip-Prinsip Rekayasa Geoteknis) Jilid 2. Jakarta: Penerbit Erlangga. Geotechnical Engineering Center. (2005). Manual Pondasi Tiang. Bandung: Universitas Katolik Parahyangan. Kurniawan,  N.  I.,  Wijaya,  H.,  &  Yuwono,  A.  (2021).  Analisis  Fondasi  Tiang  Pancang  Akibat  Respons  Spektrum Gempa Untuk Wilayah Jakarta. Jurnal Mitra Teknik Sipil . Meyerhof,  G.  G.  (1976).  Bearing  Capacity  and  Settlement  of  Pile  Foundations. Journal  of  the  Geotechnical Engineering Division, 102 , 197-228. NIST GCR 12-917-21. (2012). Soil-Structure Interaction for Building Structures. NEHRP Consultants Joint Venture. Vesic, A. S. (1961). Bending of Beams Resting on Isotropic Elastic Solid. ASCE, 87 , 35-53.