## PERBANDINGAN AKTIVITAS KATALIS DOLOMIT DAN BATU KAPUR LOKAL DENGAN KATALIS NIKEL KOMERSIAL UNTUK DEKOMPOSISI TOLUEN SEBAGAI MODEL TAR

## COMPARISON OF CATALYTIC ACTIVITIES OF LOCAL DOLOMITE AND LIMESTONE WITH COMMERCIAL NICKEL CATALYST FOR DECOMPOSITION OF TOLUENE AS TAR MODEL
Herri Susanto* dan Aisyah Ardy
Program Studi Teknik Kimia, Fakultas Teknologi Industri, Institut Teknologi Bandung Jl. Ganesha 10 Bandung 40132
*email: herri@che.itb.ac.id Diterima: 5 Januari 2016 Direvisi: 3 Maret 2016 Disetujui: 11 April 2016

## ABSTRAK
Kandungan  tar  akan  menyebabkan  masalah  jika  gas  produser  hasil  gasifikasi  biomassa  digunakan  sebagai bahan bakar alternatif di dalam internal combustion engine . Penelitian ini ditujukan untuk mengembangkan katalis penyisihan tar secara optimal dari gas produser. Mineral lokal yang digunakan sebagai katalis adalah dolomit dan batu  kapur  yang  merupakan  hasil  penambangan  dari  Padalarang  dan  Blitar.  Percobaan  dilakukan  dalam  sebuah reaktor pipa dengan diameter dalam 2,54 cm dan panjang total 33,5 cm. Jumlah katalis yang digunakan adalah 10 gram dengan ukuran 16/18 mesh. Gas produser dimodelkan oleh uap toluen dengan konsentrasi 0,002-0,004 g/L dan laju  alir  gas  N 2 32-38  L/jam  yang  diukur  pada  suhu  kamar.  Temperatur  reaktor  ditetapkan  500,  600,  dan  700 o C. Kinerja  proses  perengkahan  tar  diamati  melalui  konsentrasi  toluen  masuk  dan  keluar  reaktor  perengkahan  tar. Konversi  toluen  tertinggi  adalah  86%  dengan  menggunakan  katalis  dolomit  pada  temperatur  700 o C  tanpa menggunakan steam .  Sebagai  perbandingan,  penelitian  dengan  menggunakan  katalis nikel  menghasilkan  konversi toluene  sekitar  85%.  Kemampuan  katalitik  dolomit  untuk  mengkonversi  toluen  adalah  0,084  mg toluen /(g kat .menit) sedangkan  batu  kapur  adalah  0,01-0,05  mg toluen /(g kat .menit).  Perengkahan  toluen  dapat  dilakukan  tanpa menggunakan katalis temperatur 700 o C. Kondisi ini sama dengan zona oksinasi pada downdraft gasifier.
Kata kunci : tar cracking , steam reforming , katalis alam, gas produser

## ABSTRACT
Tar content will cause problem during utilization of producer in internal combustion engine. Our research deals  with  the  development  tar  cracking  process  for  optimum  elimination  of  tar  from  gaseous  product  of gasification. Locally available minerals were used as catalyst, i. e: dolomite and lime stone obtained from minings in Padalarang and Blitar respectively. Experiments were carried out in a tubular reactor having an inside diameter of 2.54 cm and a total length of 33.5 cm. The amount of catalyst in the reactor was 10 gram and the particle size was  16/18  mesh.  The  gas  stream  containing  tar  was  modeled  with  toluene  vapour  in  N 2 stream  with  a  toluene concentration of 0.002- 0.004 g/L and gas flow rate of 32-38 L/h. Reactor temperature was adjusted at 500, 600, dan 700 o C. The progress of tar cracking was observed using the toluene concentration at the gas inlet and the outlet of  the  reactor.  Highest  toluene  conversion  was  found  86%  during  cracking  on  dolomite  at  700 o C  without  the presence  of  steam  in  the  gas  stream.  For  comparison,  our  experiments  using  Ni-based  steam  reforming  catalyst resulted a toluene conversion of about 85%. This figure was relatively lower than those of dolomite and limestone. Catalytic  activity  of  dolomite  for  toluene  was  about  0.084 mg toluene /(g cat .min)  and  that  of  limestone  was  0.01-0.05 mg toluene /(g cat .min).  We  also  found  that  toluene  might  undergo  cracking  without  any  catalyst  at  a  temperature  of 700 o C. This condition was similar to the oxidation  zone in a downdraft gasifier.
Keywords : tar cracking, steam reforming, natural catalyst, producer gas

## PENDAHULUAN

## Dalam  upaya  mendukung  pencapaian
Bauran  Energi  Nasional ,  pemanfaatan  biomassa sebagai  sumber  energi  alternatif  dan  terbarukan terus digalakkan. Sebagai sumber energi alternatif, pemanfaatan biomassa sebagai sumber energi sering dinyatakan CO 2 -neutral atau  dapat menjaga keseimbangan jumlah CO 2 di atmosfer.
Teknologi  gasifikasi  sudah  lama  dikenal untuk  mengkonversi  biomassa  menjadi  gas produser  ( producer  gas ,  bahan  bakar  gas  hasil gasifikasi  biomassa  dengan  pereaksi  udara) atau menjadi gas  sintesis yang  kaya  CO  dan  H 2 ,  jika pereaksinya  uap  air  [1].  Beberapa  unit  gasifikasi yang  digabung  dengan  pembangkit  listrik  tenaga motor diesel (PLTD) telah diuji-coba di beberapa daerah  terpencil.  Sayangnya,  pemanfaatan  gas produser   masih   menemui   kendala  kandungan
tar  di  dalam  gas  yang    dapat    mengakibatkan penyumbatan  pada  saluran  gas  atau  timbulnya kerak di bagian internal motor diesel.
Pencegahan  timbulnya  tar  dapat  dilakukan di  dalam gasifier (reaktor  proses  gasifikasi). Walaupun upaya pencegahan  dilakukan  di dalam gasifier,  ternyata  masih  ada  tar  terbawa  aliran gas produser keluar gasifier [3]. Tar dalam aliran gas  setelah  keluar gasifier juga  dapat  disisihkan dengan  berbagai  metoda,  di  antaranya  adalah aplikasi water  scrubber ,  walaupun  menimbulkan masalah baru yaitu air limbah.
Tar  dapat  disingkirkan  dari  aliran  gas dengan  perengkahan  termal  ( thermal  cracking  of tar ) atau perengkahan tar dengan bantuan  katalis ( catalytic  cracking  of  tar ).  Perengkahan  tar disertai reaksinya dengan uap air ( catalytic steam reforming of tar ).
Tabel 1. Komposisi Tar dalam Gas Hasil Gasifikasi Biomassa
Penelitian perengkahan tar sering dilakukan  dengan  toluen  sebagai  model  tar. Pemilihan  senyawa  model  ini  didasari  bahwa toluen  termasuk  senyawa  penyusun  tar  yang konsentrasinya  besar,  sehingga  dianggap  dapat mewakili  tar  (contoh  komposisi  tar  disajikan pada  Tabel  1).  Selain  itu,  toluen  sangat  stabil dengan  temperatur  dekomposisi  700 o C  [2], sehingga  penghilangannya  perlu  reaksi catalytic steam reforming tsb.
Beberapa penelitian perengkahan tar dengan  reaksi catalytic  steam  reforming telah banyak  dilakukan  dan  menunjukkan  hasil  yang memuaskan.  Dengan  katalis  nikel  komersial, konversi  tar  dapat  mencapai  95%  (600-850 o C, waktu  tinggal  2  detik),  tetapi  permukaan  katalis sering  tertutupi  karbon  (terjadi  proses cooking ) yang  mengakibatkan  penurunan  aktivitas  katalis dan  juga sintering .  Umumnya  katalis  nikel komersial  untuk steam  reforming dibuat  dengan
No Senyawa Fraksi berat [5] [6] 1 Metil ester 39,75% 2 Metil ester palmiat 31,54% 3 9,12- Octadecadienoic acid 8,66% 4 Bis (2-ethylhexyl) ester 2,11% 5 Mono (2-Ethylhexyl) ester 0,63% 6 Benzen 37,9% 1,24% 7 Toluen 14,3% 8 Hidrokarbon aromatik dengan 1 cincin lainnya 13,9% 9 Naftalen 9,6% 1,09% 10 Hidrokarbon aromatik dengan 2 cincin lainnya 7,8% 11 Hidrokarbon aromatik 3 cincin 3,6% 12 Hidrokarbon aromatik 4 cincin 0,8% 13 Senyawa fenol 4,6% 1,48% 14 17-Pentatriacontene 0,76% 15 Phytol isomer 0,73% 16 Senyawa heterosiklik 6,5% 17 Senyawa lainnya 1,0%
support alumina  dan  penambahan  senyawa  basa seperti KOH [4,5].
Selain katalis nikel, beberapa mineral alam telah  diuji-coba  sebagai  katalis  perengkahan  tar. Dolomit  dilaporkan  cukup  baik  sebagai  katalis perengkahan tar [6]. Mineral ini terdiri dari MgO, CaO  dan  CO 2 serta  sedikit  Fe 2 O 3 ,  Al 2 O 3 dan SiO 2 . Pengaktifan dolomit dilakukan dengan cara kalsinasi  (800-900 o C),  yaitu  dekomposisi  untuk melepaskan  CO 2 dan  membentuk  MgO-CaO. Katalis dolomit telah diketahui memiliki kemampuan  konversi  toleun  78-91%,  pada  780- 920 o C [7].
Tujuan  dari  penelitian  ini  adalah  untuk mengkaji  potensi  dolomit  alam  dan  batu  kapur lokal  untuk  mendekomposisi  toluen  sebagai senyawa  model  tar  dan  membandingkan  kinerja katalis  alam  dengan  katalis  nikel  komersial. Penelitian  ini  merupakan  salah  satu  bagian  dari pengembangan teknologi pembersihan gas produser (hasil gasifikasi dengan udara).

## BAHAN DAN METODE
Dalam  percobaan  ini  katalis  yang  telah diuji  adalah  dolomit  dan  batu  kapur  dari Padalarang (Bandung) serta katalis nikel komersial sebagai pembanding. Toluen digunakan  sebagai  model  tar.  Massa  katalis  10 gram  dan  ukurannya  0,1  cm  (lolos  50  mesh). Sebelum  difungsikan  sebagai  katalis,  bahan
katalis  diaktifkan  dahulu  pada  temperatur  seperti operasinya  selama 1 jam.
Gas  model  yang  berupa  campuran  toluen dan  N 2 dialirkan ke dalam reaktor katalitik yang memiliki diameter 2,54 cm dan panjang 33,5 cm. Rangkaian alat uji katalis disajikan pada Gambar 1.  Perengkahan  tar  dilakukan  pada  temperatur 500,  600  atau  700 o C,  selama  5  jam.  Analisis konsentrasi  toluen  dalam  aliran  gas  masuk  dan keluar  reaktor  dilakukan  dengan  bantuan Gas Chromatography-FID .

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Komposisi  katalis  hasil  analisis  dengan AAS  dan  sifat  pori  hasil  analisis  dengan BET- method disajikan  pada  Tabel  2.  Uji  luas permukaan  katalis  dolomit  dilakukan  pada  saat katalis  belum  dikalsinasi.  Kadar  CaO  dan  MgO dalam  dolomit  dan  batu  kapur  merupakan  salah parameter  penting  yang  mempengaruhi  konversi tar.
Hasil  analisa  katalis  dolomit  dan  batu kapur  dengan  menggunakan  TGA  menunjukkan bahwa  katalis  batu  kapur  mulai  terdekomposisi pada temperatur 899 o C, sedangkan dolomit hanya 853 o C (Gambar 2). Jika katalis mineral ini sudah mulai  dekomposisi,  maka  terjadilah  pelepasan CO 2 .  Akibatnya  perpindahan  massa  reaktan (toluen  dan steam )  ke  arah  permukaan  katalis terhambat.
Gambar 1. Skema Peralatan Konversi Tar

## Tabel 2. Karakteristik Katalis [8, 9, 10]
Jenis katalis Asal Ni CaO MgO Diameter pori rata- rata (A) Luas permukaan (m 2 /g) Dolomit Blitar 34,30%  17,94% 28,870 5,48 Batu Kapur Padalarang 55,40% 0,36% 27,964 3,99 Ni-komersial, Ckp komersial-A 8,22% - - 27,448 29,06 Ni-komersial, Clr komersial-B 10,00% 75,258 15,07
Gambar 2. Hasil Uji TGA untuk Dolomit dan Batu Kapur [8]
0% 20% 40% 60% 80% 100% 0 50 100 150 200 250 300 350 400 K o nv er si To lue n Waktu Operasi (Menit)
Ni-S-500-10-1 Ni-S-600-10-1 Ni-N-500-10-1 (A) Ni-N-500-10-1 (B) Ni-N-600-10-1 Ni-N-700-10-1
Ni-S-700-5-1 Ni-S-700-1,5-1 0% 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100% 0 50 100 150 200 250 300 350 K o nv er si To lu en Waktu Operasi (Menit) TK-S-500-0-0 TK-N-500-0-0 TK-S-600-0-0
TK-N-600-0-0
TK-N-700-0-0 (A) TK-N-700-0-0 (B) 0% 20% 40% 60% 80% 100% 0 50 100 150 200 250 300 350 K o nv er si To lue n Waktu Operasi (Menit) Do-S-500-10-1 Do-S-600-10-1
Do-N-500-10-1 Do-N-600-10-1 Do-N-700-10-1 Do-N-600-10-7 (A) Do-N-600-10-7 (B) 0% 20% 40% 60% 80% 100% 0 50 100 150 200 250 300 350 K o n ve rs i T o lue n Waktu Operasi (Menit) Ca-S-500-10-1
Ca-S-600-10-1 Ca-N-500-10-1 Ca-N-600-10-1 (A) Ca-N-600-10-1 (B) Ca-N-700-10-1 Ca-N-600-10-7 (A) Ca-N-600-10-7 (B)
Mungkin,  kalsinasi  batu  kapur  ataupun dolomit  sebelum  penggunaannya  seharusnya dilakukan  lebih  lama  atau/dan  pada  temperatur lebih  tingi,  agar  reaksi  perengkahan  katalitik toluen  tidak  terganggu  oleh  pelepasan  CO 2 . Kalsinasi batu kapur dan dolomit pada
temperatur  600 o C  telah  dilakukan  juga  selama  7 jam.  Dari  percobaan  pada    kondisi  ini,  konversi toluen  dengan  bantuan  batu  kapur  maupun dolomit  sama  saja  dengan  yang  dikalsinasi selama  1  jam  (Gambar  3(d)).  Jadi  aktivasi (kalsinasi)  batu  kapur  dan  dolomit  cukup  1  jam.
(a) Tanpa Katalis                                        (b) Katalis Nikel Komersial
(c) Katalis Dolomit                                               (d) Katalis Batu Kapur
Gambar 3. Konversi toluen hasil catalytic cracking menurut jenis katalis [8,9,10] Keterangan kode: jenis katalis (Do; Ca;Ni)-agen pereaksi ( steam ; tanpa steam )-temperatur operasi ( o C)- berat katalis (gram)
Ternyata  konversi  toluen  tanpa  katalis dapat mencapai 85% jika temperatur perangkahan  700 o C  atau  lebih  (Gambar  3(a)). Sayangnya,  di  dalam  reaktor  gasifikasi,  ada kemungkinan daerah dengan temperatur di bawah 600 o C  (yang  dinamai cold  spot )  sehingga  tar lolos  keluar  gasifier  tanpa  terengkah.  Jika  gas produser  sudah  keluar  gasifier,  temperaturnya tidak  lebih  dari  400 o C.  Karena  itulah  perlu perengkahan  tar  secara  katalitik.  Penggunaan katalis Ni komersial dapat menghasilkan konversi toluen  hampir  100%  jika  reaksinya  pada  700 o C dan disertai steam (percobaan kode Ni-S-700-5-1 dan Ni-S-700-1,5-1; Gambar 3(b)). Hal ini sesuai perkiraan  bahwa steam mendorong  reaksi perengkahan  toluen  dan  juga  menghambat pembentukan  deposit  karbon  pada  permukaan katalis.  Pembentukan  deposit  karbon  tercermin
pada penurunan konversi toluen dengan waktu  dalam  percobaan  Ni-N-500-10-1,  yang ditampilkan  pada  Gambar  3(b).  Seharusnya, katalis  Ni  diharapkan  dapat  memberi  konversi toluen  sampai  dengan  95%.  Tetapi  pada penelitian  ini,  konversi  toluen  dengan  bantuan katalis  Ni  masih  sekitar  70%,  mungkin  hal  ini disebabkan  karena  proses  aktivasi  katalis  Ni menjelang penggunaannya belum sempurna.
Aktivasi  katalis  dolomit  pada  temperatur 600 o C  telah  dilakukan  juga  selama  7  jam  dan dikerjakan  duplo.  Tetapi  konversi  yang  didapat hampir  sama  dengan  aktivasi  selama  1  jam. Sehingga  dapat  diartikan  bahwa  aktivasi  dolomit dan  batu  kapur  cukup  1  jam  karena  seiring dengan  lamanya  waktu  operasi  selama  5  jam dapat  sekaligus  mengkalsinasi  dolomit  dan  batu kapur.
Tabel 3. Kapasitas Katalis pada Beberapa Kondisi Operasi Terpilih [8] Percobaan Jumlah akhir katalis (g) Konsentrasi toluen masuk (g/m 3 ) Laju alir gas (L/menit) Kapasitas katalis total (mg toluen / (g kat .menit)) Kapasitas katalis (mg toluen / (g kat .menit)) Do-N-600-10-1 5,220 4,191 0,58 1,032 0,077 Ni-N-600-10-1 8,533 4,183 0,58 0,991 0,045 Ca-N-600-10-1(A) 6,500 3,714 0,58 0,265 0,055 Do-N-700-10-1 5,128 4,306 0,58 1,67 0,083 Ni-N-700-10-1 9,103 4,451 0,58 0,668 0,048 Ca-N-700-10-1 5,302 3,106 0,58 0,592 0,054
Beberapa  katalis  yang  memperlihatkan kinerja  baik  disajikan  pada  Tabel  3.  Katalis dolomit  memiliki  aktivitas  paling  tinggi  pada temperatur operasi 600 o C dan 700 o C tanpa steam dibandingkan  katalis  nikel  dan  batu  kapur. Katalis  dolomit  untuk  perengkahan  dapat menghasilkan  kapasitas  penyisihan  toluen  0,083 mg toluen /(g kat .menit).  Kapasitas  katalis  dolomit lebih  tinggi  daripada  katalis  batu  kapur,  karena kandungan MgO dalam katalis dolomit.
Perbandingan  kinerja  berbagai  katalis untuk konversi toluen (senyawa model untuk tar) disajikan  pada  Tabel  4.  Katalis  komersial  yang telah  diaktivasi  dan  diberi  penambahan  agen pereaksi ( steam )  dapat meningkatkan  kinerjanya. Penambahan steam ini dapat mengarahkan reaksi kepada  pembentukan  gas  sintesis  (CO  dan  H 2 ) dan  menekan  terjadinya  deposit  karbon.  Efek steam to toluene ratio disajikan di Gambar 4.
Tabel 4. Aktivitas Katalis dalam Konversi Toluen pada Temperatur 700 o C [8, 9, 10] Katalis Agen Reforming Rasio Steam/Toluene Waktu Operasi (Menit) Konversi Tar Dolomit tanpa steam - 200 89,0% Batu Kapur tanpa steam - 180 81,0% Nikel Komersial (tanpa aktivasi) tanpa steam - 250 89,0% Nikel Komersial (aktivasi) steam 13,4 180 98,7% Nikel Komersial (aktivasi) steam 16 30 99,8% Ni/  -Al 2 O 3 steam 13,4 120 98,6% Ni/  -Al 2 O 3 steam 13,4 60 95,9%
Gambar 4. Kinerja Katalis Komersial untuk Steam/ Toluen Rasio 7, 13 dan 16 [9, 10]
Fasa  aktif  nikel  pada  katalis steam reforming memiliki  fungsi  untuk  mengarahkan reaksi  pembentukan  gas  CO  dan  H 2 ,  tetapi  juga memiliki kelemahan potensi pembentukan karbon.  Kelemahan  ini  dapat  dikurangi  dengan pemberikan steam berlebihan.  Tiga  percobaan dengan  variasi  jumlah steam telah  dilakukan dalam penelitian ini.
Steam  to  toluene  ratio (S/T)  secara stoisiometrik  adalah  7,  seperti  yang  digunakan pada  katalis komersial-B .  Tetapi  untuk  lebih meyakinkan  kesempurnaan  reaksi  toluen  dan pencegahan  deposit  karbon, S/T  ratio telah dinaikkan  menjadi  S/T  13,4  pada  katalis komersial-A dan  S/T  16  pada komersial-B , hasilnya  disajikan  pada  Gambar  4.  Katalis komersial-A dengan  S/T  13,4  memberi  konversi
toluen  lebih  baik  daripada  katalis komersial-B dengan  S/T  16.  Perbedaan  kinerja  katalis  ini sangat  mungkin  dipengaruhi  oleh  sifat  pori masing-masing  katalis  dan  kandungan  Ni  dalam katalis komersial- B lebih banyak (Tabel 2). Dengan S/T 16, aktivitas katalis komersial selama  6  jam  operasi  masih  dapat  dikatakan stabil dengan konversi toluen 99,5%. Pengamatan berbeda  ditemui  pada  percobaan  dengan  S/T 13,4, aktivitas katalis turun setelah 4 jam operasi dan  seterusnya.  Barangkali,  penurunan  aktivitas ini  akibat  pembentukan  deposit  karbon  di  atas katalis.
Kajian termodinamika reaksi steam reforming toluen  dan  potensi  pembentukan deposit  karbon  disajikan  pada  Gambar  5.  Pada temperatur  relatif  rendah,  pembentukan  deposit
90% 91% 92% 93% 94% 95% 96% 97% 98% 99% 100% 0 30 60 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 390 Ko nv er si Ta r Waktu Operasi (Menit) S/T 7 S/T 13,4
S/T 16
karbon  sangat  potensial  jika  reaksi  dilaksanakan dengan S/T 7 (campuran stoisiometrik steam dan toluen).  Potensi  pembentukan  karbon  turun dengan  tajam  jika,  reaksi  dilaksanakan  dengan umpan dengan steam berlebih (misalnya S/T 16).
Potensi  pembantukan  karbon  juga  turun  dengan
naiknya  temperatur  proses,  seiring  dengan kenaikan  konversi  toluen  menjadi  gas  sintesis, yaitu CO dan H 2 . Pada hasil kajian termodinamika  ini,  disajikan  pula  beberapa  hasil percobaan konversi toluen.
Gambar 5. Kinerja Katalis pada Berbagai Temperatur Operasi Reaktor [9]
Pada  penelitian  ini,  penyediaan  katalis  Ni juga  telah  dilakukan  sendiri  dan  perbandingan kinerjanya disajikan pada Tabel 4. Kinerja katalis Ni/  -Al 2 O 3 sediaan  sendiri  sedikit  lebih  baik dibandingkan  dengan  katalis  komersial  dengan konversi  toluen  99%  untuk  waktu  penggunaan
selama 120 menit. Sayangnya, katalis Ni/  -Al 2 O 3 sediaan  sendiri  terlihat  mengalami  penurunan aktivitas lebih cepat daripada yang komersial. Di samping  itu,  katalis  sediaan  sendiri  terasa  rapuh atau ketahanan tekannya relatif rendah.

## KESIMPULAN DAN SARAN
Percobaan catalytic cracking telah dilakukan  dalam  reaktor  skala  laboratorium  dan hasil percobaan sangat menjanjikan. Dolomit dan batu  kapur  lokal  dapat  digunakan  untuk mengkonversi  toluen  sampai  di  atas  80%  pada temperatur reaksi 700 o C.
Kapasitas  katalitik  dolomit  untuk  konversi toluen  dapat  mencapai  0,08,  sedangkan  batu kapur mencapai 0,01-0,05 mg/menit toluen untuk setiap  gram  katalis.  Sebagai  pembanding,  katalis nikel  komersial  dapat  memberi  konversi  toluen antara  65-85%  dengan  atau  tanpa steam . Kemampuan  katalis  nikel  komersial  ini  relatif rendah, yaitu hanya 0,048 mg/(menit. g-katalis).
Pada  penelitian  ini,  terbukti  bahwa  toluen dapat  terkonversi  pada  kondisi  tanpa  katalis  jika temperaturnya  700 o C.  Kondisi  ini  mirip  dengan yang terdapat di  zona oksidasi sebuah downdraft gasifier .
Untuk  melengkapi  data  konversi  toluen, konsentrasi CO dan H 2 sebaiknya dianalisis pada aliran  keluar  reaktor.  Selain  itu,  pembentukan arang  pada  permukaan  katalis  perlu  dianalisis juga.  Kemampuan  katalitik  dolomit  dan  batu kapur mungkin  dapat ditingkatkan jika bahan ini dikalsinasi  dahulu  pada  temperatur  800-900 o C, serta dibubuhi Ni dan Fe sebagai promotor.

## UCAPAN TERIMAKASIH
Penelitian catalytic  tar  cracking sebagian besar  didanai  oleh  Yayasan  Bakti  TANOTO (2010-2012)  dan juga  Hibah  Kompetensi Nasional  (2015-2016).  Ucapan  terima  kasih disampaikan  kepada  Dr.  Subagjo,  Laboratorium Teknik  Reaksi  Kimia  TK-ITB,  atas  diskusi  dan arahannya.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] Susanto,  H., Pengujian    PLTD-Gasifikasi Sekam  100  kW  di  Haurgeulis-Indramayu , Departemen  Teknik  Kimia  FTI,  ITB, Bandung, 2005.
[2] Bona,  S.,  G.,  Patricia,  A.J.,  German,  G., Lucia,  dan  B.,  Rafael, Toluene  Steam Reforming  Using  Coprecipatated  Ni/Al Catalysts  Modified  With  Lanthanum  or Cobalt ,  Chemical  engineering  Journal, 137, 587-597, 2007.
[3] Cao,  Yun.,  Wang,  Yang.,  Riley,  John.  T., dan  Pan,  Wei-Ping., A  Novel  Biomass  Air
Gasification  Process  for  Producing  Tar- Free Higher Heating Value Fuel Gas, Fuel
Processing  Technology ,  87,  343-353, 2005.
[4] Miyazawa,  Tomohisa.,  Kimura,  Takeo., Nishikawa, Jin., Kado, Shigeru., Kunimori,
Kimio., dan
Tomishinge, Keiichi., Catalytic  Performance  of  Supported  Ni Catalysts  in  Partial  Oxidation  and  Steam Reforming  of  tar  Derived  from  the Pyrolysis  of  Wood  Biomass ,  Catalyst Today, 115, 254-262, 2006.
[5] Swierczynski,  D.,  Libs,  S.,  Courson,  C., dan  Kiennemann,  A, Steam  Reforming  of Tar  From  Biomass  Gasification  Process over Ni/Olivine Catalyst Using Toluene as a  Model  Compound ,  Applied  Catalyst  B: Environmental, 74, 211-222, 2007.
[6] Simell, P.A., Hirvensalo, E.K., Smolander, V.T.,  Krause,  A.,  dan  Outi,  I., Steam Reforming  of  Gasification  Gas  Tar  Over Dolomite  With  Benzene  as  a  Model Coumpound , 38, 1250-1257, 1999.
[7] Sundac,  N., Catalytic  Cracking  of  Tar from  Biomass  Gasification ,  Department  of
Chemical  Engineering  Lund  University, Swedia, 2007.
[8] Agustina, M., Perbandingan Uji Aktivitas  Katalis  Dolomit  Dan  Batu Kapur  Lokal  Dengan  Katalis  Nikel Komersial  Untuk  Dekomposisi  Toluen Sebagai  Model  Konversi  Tar ,  Tesis, Institut Teknologi Bandung (ITB), Bandung, 2011.
[9] Ardy,  A.,  H.,  Susanto,  dan  Subagjo, Uji Laboratorium Proses Perengkahan Toluen dengan  Katalis  Reformasi  Kukus  Ni/  - Al 2 O 3 ,  Seminar  Nasional  Teknik  Kimia “Kejuangan”,  Universitas  Pembangunan Nasional “Veteran”-Yogyakarta, 2015.
[10] Pramitasari,  D., Pengembangan    Katalis Ni/Al2O3 Untuk Steam Reforming
Tar  Hasil  Gasifikasi , Tesis ,  Institut Teknologi Bandung, Bandung, 2011.
[11] Coll,  Roberto.,  Salvado,  Joan.,  Farriol, Xavier.,  dan  Montane,  Daniel., Steam Reforming Model  Compounds of Biomass Gasification Tar : Conversion at Different Operating Conditions and Tendency Towards Coke Formation , Fuel Processing Technology, 74, 19-31, 2001.
[12] Hantoko,  D.,  Yuono,  dan  H.,  Susanto, Experimental  Study  On  The  Effect  Of Pyrolysis Condition Of Coconut Shells On
Tar  Characteristics , Regional  Symposium
on Chemical Engineering (RSCE),
Bangkok-Thailand. 2015.
[13] Hasler, P., Nussbaumer, Th., Gas Cleaning for IC Engine Applications from Fixed Bed Biomass Gasification , Biomass and Bioenergy, 16, 385-395, 1999.
[14] Li,  C.,  dan  K.,  Suzuki, Tar    Property, Analysis,  Reforming  Mechanism  And Model  For  Biomass  Gasification  An Overview , Renewable  and  Sustainable Energy Review , 13, 594-604, 2008.