pISSN: 2723-3472 eISSN: 0000-0000 eISSN: 2746 -1033
Volume 2, Issue 2, September 2021, pages 99-106

## REKONSTRUKSI TADULAKO
Civil Engineering Journal on Research and Development https://new.jurnal.untad.ac.id/index.php/renstra
Daya  Dukung  Tanah  Pasir  Dengan  Perkuatan  Geotekstil  Tipe  UW  150 Terhadap Variasi Lebar Fondasi dan Perkuatan
Martini a* , V.I. Cristina a
a Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Universitas Tadulako, Palu, Indonesia.
* Corresponding author’s e -mail: martini_geotech@yahoo.com
Received: 30 May 2021 ; revised: 19 July 2021 ; accepted: 24 July 2021
Abstract: Sand are soils that have low bearing capacity and are more affected by density. Therefore it is necessary to improve sand soil to  increase  the  bearing  capacity  of  the  soil.  One  method  of  soil  mechanical  improvement  is  by  inserting  a  sheet  of  reinforcement (geotextile) on the sand. The purpose of this research is to study the relationship of width of foundation (B) and width of reinforcement (Br)  in  increasing  the  support  capacity  of  sandy  soil  and  to  know  soil  bearing  capacity  of  sand  at  condition  without  and  with reinforcement.The purpose of this research to know the modeling on sand in a test tub madeby steel plate with size 80cm x 80cm with a shallow foundation model measuring 8 cm x 8 cm, 10 cm x 10 cm and 12 cm x 12 cm. Loading is given by using a hydraulic jack. The soil is formed with a 50% relative density with the width of reinforcement (Br) inserted were 4B, 5B and 6B with the depth (u) 0.5B, spacing (z) 0.25B and a 3-sheet reinforecment (N)), where B is the width Foundation. Furthermore, it is determined the bearing capacity of the limit and the ratio of its bearing capacity (BCR).The result shows that giving the geotextile sheet on sand soil can increase the bearing capacity against the condition without reinforcement. Bearing capacity increases as  the  width  of  the  foundation (B)  is  wider  and  the width  of reinforcement (Br) or geotextile is wider. Based on the Tangent Intersection Method theory, the largest bearing capacity obtained at the width of the foundation (B) 12cm x 12cm and the reinforcing width (Br) 6B is 153 kN/m 2 with 2.06 of the bearing capacity ratio. For the vesic theory, the largest bearing capacity obtained at the width of  the foundation (B) 12cm x 12cm 274kN/m 2 for the width of the 6B reinforcement with 3.32 of the bearing capacity ratio (BCR).
Keywords: foundation, geotextile, bearing capacity, sand, BCR.
Abstrak: Tanah pasir adalah tanah yang memiliki daya dukung yang rendah serta lebih dipengaruhi oleh kepadatan tanah. Oleh sebab itu perlu dilakukan perbaikan tanah pasir untuk dapat meningkatkan daya dukung tanah pasir. Salah satu metode perbaikan tanah secara mekanis  yaitu dengan  menyisipkan lembar  perkuatan (geotekstil) pada tanah pasir tersebut. Tujuan dari penelitian ini adalah mengkaji hubungan lebar fondasi (B) dan lebar perkuatan (Br) dalam meningkatkan daya dukung tanah berpasir serta mengetahui daya dukung tanah pasir pada kondisi tanpa dan dengan perkuatan. Penelitian ini bertujuan untuk mengetahui pemodelan pada tanah pasir dalam bak uji yang terbuat dari plat baja berukuran 80 cm x 80 cm dengan model pondasi dangkal berukuran 8 cm x 8 cm, 10 cm x 10 cm dan 12 cm x 12 cm. Pembebanan diberikan dengan menggunakan alat hydraulic jack . Tanah dibentuk dengan kerapatan relatif 50% dan lebar perkuatan (Br) yang disisipkan berukuran 4B, 5B dan 6B dengan kedalaman (u) 0,5B, spasi(z) 0,25B dan jumlah perkuatan(N) 3 lembar, dimana B adalah lebar  pondasi. Selanjutnya, ditentukan daya  dukung  batas  dan  rasio  daya  dukungnya  (BCR).  Hasil  penelitian  memperlihatkan bahwa pemberian lembar geotekstil dapat meningkatkan daya dukung pada tanah pasir terhadap kondisi tanpa perkuatan. Daya dukung semakin meningkat bila lebar pondasi (B) semakin besar serta lebar perkuatan (Br) atau geotekstil semakin besar. Daya dukung terbesar berdasarkan teori Tangent Intersection Method diperoleh pada lebar  pondasi (B)  12  cm x  12  cm dan lebar  perkuatan (Br)  6B  sebesar 153  kN/m 2 dengan rasio daya dukung sebesar 2,06. Untuk teori vesic daya dukung terbesar diperoleh pada lebar pondasi (B) 12 cm x 12 cm 274 kN/ m 2 untuk lebar perkuatan 6B dengan rasio daya dukung (BCR) sebesar 3,32.
Kata kunci: pondasi, geotextile, daya dukung, pasir, BCR.

## 1. Pendahuluan
Daya  dukung  tanah  berpasir  besarannya  tergantung pada  tingkat  kepadatannya.  Ukuran  kepadatan  tanah berpasir  diistilahkan  dengan  kerapatan  relative,  Dr. Kisaran  nilai  Dr  >  0%  dan  paling  maksimum  sebesar 100%.  Daya  dukung  tanah  berpasir  pada  Dr  <  50% cenderung  rendah,  sehingga  perlu  dilakukan  perbaikan tanah untuk menaikkan daya dukungnya. Usaha perbaikan tanah  dapat  dilakukan  secara  kimiawi,  mekanis  dan perkuatan.  Metode  perbaikan  tanah  dengan  perkuatan adalah  dengan  cara  menyisipkan  lembaran-lembaran geotekstil  atau  batang-batang  baja  ke  dalam  tanah [1-5] . Metode  perkuatan  tanah  bertujuan  untuk  memperbaiki kualitas tanah tersebut, khususnya terhadap  daya  dukung
tananya yang berkaitan erat dengan kekuatan geser tanah [6-8] .  Pada  penelitian  ini  pemodelan  daya  dukung  tanah dilakukan  skala  laboraorium  menggunakan  kotak  baja berukuran 80 x 80 x 80 cm3. Kepadatan tanah dibuat pada Dr  50%  dan  menggunakan  3  lembar  geotekstil  serta  3 ukuran  ponds  bujursangkar.  Lebar  perkuatan  akan divariasikan  4B,  5B  dan  6B.,  dengan  B  adalah  lebar pondasi.

## 1.1. Konsep Tanah Bertulang
Sistem penulangan tanah untuk struktur yang terbentuk oleh  tanah  timbunan  baru  dapat  dibedakan  menurut  jenis tulangan yang dipakai untuk memperkuat tanah. Jenis-jenis tulangan yang digunakan antara lain:
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 2(2), September 2021
1). Tulangan Lajur Pada sistem tulangan lajur (strip reinforcement) , suatu material  komposit  yang  terbentuk  diperoleh  dengan menempatkan  lajur-lajur  tulangan  metal  pada  posisi horizontal  diantara  lapisan-lapisan  tanah  urug  yang dipadatkan ( Gambar 1 ).
Gambar 1 . Dinding tanah bertulang dengan lajur.
2). Tulangan Grid
Sistem  tulangan  grid (grid  reinforcement) terdiri  dari rakit batang-batang metal atau polimer yang terdiri atas lembaran-lembaran  yang  berlubang-lubang  dalam bentuk  empat  persegi  panjang  yang  diletakkan  dalam posisi  horizontal.  Skema  tulangan  grid  dilihat  pada Gambar 2 .
Gambar 2. Dinding tanah bertulang dengan grid
3). Tulangan Lembaran
Gambar 3 adalah perkuatan dengan tulangan lembaran. Tulangan-tulangan yang berbentuk lembaran umumnya berupa berupa bahan geotekstil. Tulangan yang terdiri dari  lembaran-lembaran geotekstil diletakkan diantara lapisan-lapisan tanah  urug  yang keduanya membentuk  material  komposit.  Pada  sistem  ini, transfer tegangan antara tanah dan lembaran- lembaran
geotekstil terutama dari gesekan antara kedua material tersebut.
Umumnya,  geotekstil  yang  digunakan  untuk penulangan tanah dibuat dari polyester atau serat-serat polypropylene . Bila ditinjau dari serat-serat pembentuk bahannya,  geotekstil  terdiri  dari  2  tipe,  yaitu  anyam (woven) dan nir-anyam (non anyam) .
Gambar 3. Dinding tanah bertulang dengan lembaran

## 1.2. Kuat Geser Tanah Bertulang
Mekanisme  kenaikan  kuat  geser  tanah  yang  diperkuat dengan  tulangan  (baja  maupun  plastik)  telah  diterangkan menurut beberapa cara. Hardiyatmo (2014) [9] , menjelaskan bahwa  kuat  tarik  tulangan  dan  transfer  tegangan  dalam tanah  ke  tulangan-tulangan  menghasilkan  kohesi  tampak (apparent  cohesion) pada Gambar  4 .  Sedangkan  dalam Basset  dan  Last  (1978)  menganggap  bahwa  tulangan memberikan  tahanan  anisotropis  terhadap  deformasi  tanah searah  dengan  tulangan [10] .  Hal  ini  mengakibatkan tegangan dan regangan utama berotasi .
Gambar 4 . Konsep kohesi nampak ( apparent cohesion )
REKONSTRUKSI TADULAKO: Civil Engineering Journal on Research and Development , Vol. 2(2), September 2021
Dengan tegangan kekang (confining stress) kecil, sistem akan runtuh sebagai akibat penggelinciran (sliding) diantara tanah  dan  tulangan.  Sebaliknya,  dengan  tegangan  kekang besar  sistem  tersebut  akan  runtuh  sebagai  akibat patahnya tulangan. Kelakuan ini dibuktikan oleh Schlosser dan Long (1972)  dari  hasil  uji  triaksial  kompresi  pada  contoh  tanah yang ditulangi dengan lembaran-lembaran aluminium [9] . Dalam  daerah  dimana  keruntuhan  disebabkan  oleh putusnya  tulangan,  kekuatan  sistem  bertambah  oleh pengaruh  konsep  kohesi tampak (apparent cohesion) . Hal ini  diperlihatkan  dalam  lingkaran  Mohr  pada Gambar  5 . dalam  gambar  tersebut,  cr  adalah  kohesi  tampak  dan  1r adalah  tegangan  utama  mayor  pada  saat  kegagalan  akibat pengaruh  tulangan.  Sudut  gesek  dalam  pasir  bertulang diambil  sama dengan  sudut  gesek  dalam  tanah  tak bertulang,  hal  ini  sesuai  anggapan  yang  diperlihatkan Gambar 6 .
Gambar 6. Selubung kegagalan untuk pasir tak bertulang dan bertulang

## 1.3. Daya Dukung Tanah Dengan Perkuatan
Menurut  Mitchell  dan  Villet  (1987  dalam  suatu perkuatan  tanah  kombinasi  antara  material  tanah  dan perkuatan harus sedemikian rupa  sehingga  interaksi  antara keduanya menghasilkan material komposit yang perilakunya  jauh  lebih baik [11-13] . Tanah yang umumnya memiliki  kekuatan  tekan  yang  baik  dan kemampuan  tarik yang  sangat  lemah  dapat  diperbaiki  perilakunya  dengan menambahkan  perkuatan  yang  memiliki  kekuatan  tarik. Kerjasama  kedua  material  ini  dapat menghasilkan material koheren  dan  memperbaiki  perilaku  teknis  tanah  asli. Perbaikan  perilaku  teknis  tanah  asli  ini  terjadi  karena adanya  transfer beban antara perkuatan dan tanah.
Koerner  (1990),  menunjukkan  bahwa  umumnya kerusakan geosintesis, dalam hal ini adalah geotekstil terjadi pada saat pemasangan dan konstruksi. Penempatan agregat dan pelaksanaan pemadatan dengan alat berat mengakibatkan tegangan  yang  tinggi  pada  geotekstil [10] . Beberapa  mode  keruntuhan  yang  terjadi  pada  fondasi dangkal  dengan  beberapa  lapis  geotekstil  seperti  yang ditunjukan pada Gambar 7. Mode keruntuhan daya dukung pada  tanah  yang diperkuat  geotekstil  dapat  dilihat  pada Gambar 7 .
Gambar 7. Metode keruntuhan daya dukung tanah dengan perkuatan (a) Keruntuhan daya dukung terjadi di atas lapis perkuatan; (b) Keruntuhan pullout akibat deformasi; (c) Keruntuhan akibat putusnya perkuatan [10] .
2. Metode Penelitian

## 2.1. Sampel Tanah Berpasir
Sampel tanah berpasirt untuk penelitian ini adalah tanah berpasir  yang  diambil  disekitaran  jalan  Soekarno-Hatta tepatnya  di  lokasi  lapangan  tembak  (Tugu  Perdamaian) Palu, Sulawesi tengah. Lokasi ini dipilih karena pada lokasi ini  merupakan  daerah  pengembangan  kawasan  khususnya untuk pembangunan perumahan dan kawasan wisata.

## 2.2. Geotekstil
Geosintetik  yang  digunakan  pada  penelitian  adalah geotekstil  UW-150  tipe woven dengan tebal 0,5 mm, berat 150 gr/m 2 , dan kuat tarik 35 kN/m.

## 2.3. Pengumpulan Data
Data diperoleh dari pengujian laboratorium meliputi uji sifat  fisik  dan  mekanis  tanah  berpasir  serta  pengujian pemodelan  tanah  berpasir  dengan  perkuatan  lembaran geotekstil  yang  bertujuan  mengukur  perubahan  nilai  daya dukung  tanah  pondasi  dengan  adanya  perkuatan.  Uji pemodelan  dilakukan  pada  kondisi  kepadatan  tanah  Dr 50%, dengan variasi ukuran pondasi, B serta ukuran lebar perkuatan,  Br. Tabel  1 adalah  matriks  variasi  pemodelan untuk daya dukung.
Tabel 1. Matriks pemodelan daya dukung
Variasi
Parameter Perkuatan
Keterangan Lebar Pondasi (B) Lebar Perkuatan (B) Tanpa Perkuatan 8 cm Kedalaman (u) = 0.5B. Jumlah perkuatan (N) = 3
Spasi (z) =
0.25B 10 cm 12 cm 1 8 cm 4B 2 8 cm 5B 3 8 cm 6B 4 10 cm 4B 5 10 cm 5B 6 10 cm 6B 7 12 cm 4B 8 12 cm 5B 9 12 cm 6B
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 2(2), September 2021
Gambar  8 adalah  model  uji  daya  dukung  yang  dilakukan  di laboratorium dengan skala laboratorium
Gambar 8. Model uji daya dukung
Jumlah perkuatan, N yang dimodelkan 3 lembar, dengan jarak  dari  dasar  pondasi,  u  =  0.5  B,  jarak  perkuatan  z  = 0.25B dan lebar perkuatan, Br = 4B, Br = 5B dan Br = 6B. B adalah lebar ponds bujursangkar.

## 2.4 Analisis Data Data
Hasil  uji  daya  dukung  akan  disajikan  dalam  bentuk  tabel dan  grafik.  Grafik  yang  akan  ditampilkan  yaitu  grafik hubungan  daya  dukung,  (qu)  dan  penurunan.  Penentuan nilai  daya  dukung  ultimit  dilakukan  dengan  pendekatan Tangent  Intersection  Method [14] . Setelah  itu  dilakukan analisis dimensionless ,  untuk  menghasilkan  nilai Bearing Capacity  Ratio  (BCR) ,  yang merupakan  rasio  antara  daya dukung ultimit tanah fondasi  yang diperkuat  dengan  daya dukung ultimit tanah fondasi yang tidak diperkuat.

## 3. Hasil dan Pembahasan

## 3.1. Sifat Fisik Tanah
Sifat fisik dan mekanis tanah berpasir dapat dilihat pada Tabel 2 .
Tabel 2. Sifat fisik dan mekanis tanah berpasir Parameter Satuan Nilai Klasifikasi tanah - SP Berat jenis, Gs kg/cm 3 2.67 Berat isi kering
minimum, 𝛾 d min gr/cm 3 1.57
Berat isi kering minimum, 𝛾 d min gr/cm 3 1.67
Berat isi pada Dr 50%, 𝛾 d gr/cm 3 1.62 Sudut Gesek, (Dr 50%)  ° 29.4 Kohesi (Dr 50%) kg/cm 2 0.057

## 3.2. Pemodelan Daya Dukung
1) Daya Dukung Terhadap Variasi Lebar Perkuatan
Hasil yang diperoleh dari pengujian daya dukung adalah hubungan nilai penurunan dengan beban yang bekerja. Gambar  9 memperlihatkan  hubungan  nilai  penurunan dan  beban  yang  bekerja  pada  beberapa  variasi  ukuran pondasi serta lebar perkuatan Br. Dari grafik hubungan ini kemudian ditentukan nilai daya dukung batas dengan menggunakan  metode  tangent  intersection.  Nilai  daya dukung  batas  dari Gambar  10 terlihat  akan  semakin tinggi nilainya jika ukuran pondasi semakin besar. Pada Tabel  3 memperlihatkan nilai daya dukung batas yang diperoleh  dari  hasil  pengujian  pemodelan  dan perhitungan teoritis menggunakan teori Terzaghi. Nilai daya dukung  menggunakan perhitungan secara  teoritis dan  pengujian  daya  dukung  pemodelan  nilai  yang diperoleh  tidak  terlalu  mendekati.  Disebabkan  karena kondisi  tanah  di  dalam bak pengujian  kepadatannya kemungkinan  tidak  homogen  dari  pada  kondisi kepadatan  pada  uji  geser  langsung  pada  Dr  50 %,  hal ini karena proses  pembentukan  tanah  dalam  bak  lebih susah  dibandingkan  pada  cincin  uji geser langsung.
Tabel 3. Nilai daya dukung batas secara teoritis dan hasil uji pemodelan
Lebar fondasi (B) qu (model) kN/m 2 qu (teoritis) kN/m 2 8cm x 8cm 34 60,752 10cm x 10cm 62 60,916 12m x 12 cm 80 61,100
Gambar 9. Grafik hubungan penurunan dan daya dukung pada variasi lebar perkuatan dan ukuran pondasi.
Tabel  4 memperlihatkan  persentase  peningkatan  daya dukung  pada  variasi  lebar  fondasi  (B)  terhadap  nilai daya dukung tanpa perkuatan, selisih peningkatan daya dukung  antara  persentase  daya  dukung  variasi  lebar
REKONSTRUKSI TADULAKO: Civil Engineering Journal on Research and Development , Vol. 2(2), September 2021
fondasi  yang  berbeda-  beda,  serta  penurunan  yang terjadi.
Tabel 4. Nilai daya dukung ultimit, qu dan % peningkatan terhadap variasi lebar perkuatan, Br Variasi Qu KN/m2 % peningkatan S mm Lebar perkuatan Variasi pondasi 4B 8 X 8 cm 2 70 8 10 X 10 cm 2 100 14.6 12 12 X 12 cm 2 135 1.5 9.6 5B 8 X 8 cm 2 86 9 10 X 10 cm 2 110 -15.5 10.5 12 X 12 cm 2 140 -2.4 9 6B 8 X 8 cm 2 90 7.5 10 X 10 cm 2 100 -55 9 12 X 12 cm 2 135 -15.9 8.5
Gambar 10 . Grafik hubungan nilai daya dukung pondasi dengan lebar berbeda tanpa perkuatan
Tabel  4 memperlihatkan  persentase  peningkatan  daya dukung pada variasi lebar perkuatan 4B berkisar antara 61,3% sampai 105,9% dan persentase terbesar diperoleh pada pemodelan  dengan lebar pondasi  (B)  8cm x 8cm dengan nilai 105,9%. Selisih peningkatan daya  dukung terbesar  pada  lebar  pondasi  (B)  (B)  8cm  x  8cm  dan 10cm  x  10cm sebesar 44,6% menandakan peningkatan yang cukup besar pada lebar pondasi (B) 8 cm x 8 cm. Dan  pada  lebar    pondasi  10cm  x  10cm  presentasi peningkatan daya dukungnya paling rendah dibandingkan  variasi  lebar  pondasi  (B)  lainnya, sehingga pada lebar pondasi (B) 10cm  x 10cm  kurang efektif  menggunakan  lebar  perkuatan  (Br)  4B  karena persentase  peningkatan  daya    dukung  dari  tanpa perkuatan  terhadap  dengan  menggunakan  perkuatan masih rendah.
Untuk  variasi  lebar  perkuatan  5B  persentase p eningkatan  daya  dukung  yang  diperoleh  pada pemodelan  juga  mengalami  peningkatan  yaitu  sebesar 75% sampai  152,9% dan  persentase  peningkatan  daya dukung terbesar berada pada lebar pondasi (B) 8cm x 8 cm  dengan  nilai  persentase  sebesar  152,9%.  Selisih peningkatan  daya  dukung  sebesar  75,5%  pada  lebar pondasi  (B)  8cm  x  8cm  dan  10cm  x10  cm  dan merupakan  selisih  peningkatan  terbesar  pada  variasi
lebar pondasi (B).  Persentase peningkatan daya dukung pada  variasi  ini  lebih  besar  dari  variasi  sebelumnya sehingga  penambahan  lebar  perkuatan  untuk  setiap masing-masing lebar pondasi (B) sangat berpengaruh.
Pada  variasi  6B  persentase  peningkatan  daya  dukung yang diperoleh yaitu antara 93,8 % sampai 164,7 % dan persentase peningkatan daya dukung terbesar diperoleh pada lebar  pondasi  (B) 8cm  x  8cm. Sedangkan selisih peningkatan  daya  dukung  terbesar  pada  variasi  ini mencapai 55% pada lebar pondasi 8cm x 8cm dan 10cm x  10cm  lebih  kecil  dibandingkan  selisih  peningkatan daya dukung pada variasi sebelumnya.
Perubahan  lebar  perkuatan  (Br)  4B,  5B  dan  6B menunjukan  adanya peningkatan daya dukung dengan penurunan  yang  semakin  kecil.  Selain  itu  persentase peningkatan  daya  dukung  yang  terus  meningkat  dari masing-masing  lebar  perkuatan  (Br)  pada  setiap  lebar pondasi  (B),  sehingga  lebar  perkuatan  sangat berpengaruh dalam meningkatkan daya dukung. Dapat disimpulkan  bahwa  penggunaan  geotekstil  dapat meningkatkan  daya  dukung  dan  dapat  memperkecil penurunan yang terjadi.
Nilai BCR mengalami penurunan seiring bertambahnya lebar  pondasi  yang  dimodelkann.  Pada Tabel  5 dapat dilihat bahwa  pada  lebar  perkuatan  5B  dan  6B  untuk lebar  fondasi  (B)  8cm  x  8cm  dan  10cm  x  10cm memberikan  kontribusi  yang  besar  dalam  peningkatan nilai  BCR.  Pada lebar perkuatan 4B juga memberikan pengaruh dalam meningkatkan daya dukung hanya saja tidak terlalu besar. Pada lebar pondasi (B) 12 cm x 12 cm yang paling rendah nilai BCR nya hal ini dikarenakan ukuran lebar perkuatan 4B tidak mampu memikul beban dengan lebar pondasi (B) 12cm  x  12cm. Dapat dilihat nilai BCR terbesar diperoleh pada lebar ppndasi (B) 8cm x 8cm.
2) Analisis Bearing Capaity Ratio, BCR
Tabel 5 menunjukkan  nilai  rasio  daya dukung (BCR) yang  diperoleh  berbagai variasi pemodelan perkuatan geotekstil.  Nilai  rasio  daya  dukung  diperoleh  dari penambahan lebar perkuatan dibawah pondasi, dimana
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 2(2), September 2021
semakin  lebar  perkuatan  yang  diberikan  maka  nilai BCR  semakin  meningkat.  Peningkatan  nilai BCR paling besar pada lebar pondasi (B) 8cm x 8cm untuk lebar perkuatan 4B, 5B dan 6B.
Tabel 5. Variasi nilai daya dukung dan CBR Variasi Variasi Pemodelan Daya Dukung, qu (kN/m 2 ) BCR Tanpa perkuatan 8 cm x 8 cm 34 1,00 10 cm x 10 cm 62 1,00 12 cm x 12 cm 80 1,00 Variasi lebar perkuatan dan lebar pondasi Pondasi 8 cm x 8 cm 4B 70 2,06 5B 86 2,53 6B 90 2,65 Pondasi 10 cm x 10 cm 4B 100 1,61 5B 110 1,77 6B 130 2,10 Pondasi 12 cm x 12 cm 4B 135 1,69 5B 140 1,75 6B 155 1,94
Nilai BCR mengalami  penurunan  seiring  dari bertambahnya  lebar  fondasi  yang  diberikan.  Pada grafik  tersebut  dapat  dilihat  bahwa  pada  lebar perkuatan  5B  dan  6B  untuk  lebar  fondasi  (B)  8cm  x 8cm  dan  10cm  x  10cm  memberikan  kontribusi  yang besar  dalam  peningkatan  nilai  BCR.  Pada  lebar perkuatan  4B  juga  memberikan  pengaruh  dalam meningkatkan  daya  dukung  hanya  saja  tidak  terlalu besar.  Pada  lebar  fondasi  (B)  12  cm  x  12  cm  yang paling rendah nilai BCR nya hal ini dikarenakan ukuran lebar  perkuatan  4B  tidak  mampu  memikul  beban dengan lebar fondasi (B) 12cm x 12cm. Dapat dilihat nilai  BCR  terbesar  diperoleh  pada  lebar  fondasi  (B) 8cm x 8cm.
Das (2011), menyatakan bahwa pada pondasi dangkal beban ultimit tercapai pada saat penurunan fondasi 4 – 10% dari lebar pondasi (B) [15] . Hal ini dibenarkan bila keruntuhan yang terjadi keruntuhan geser umum, tetapi dalam  kasus  keruntuhan  geser pons dan  keruntuhan geser lokal, beban ultimit tercapai pada saat penurunan sebesar 15 – 25% dari lebar pondasi (B).
Tabel 6. Perbandingan qu dengan 3 metode
Lebar
Pondasi (B) q u (tangent) kN/m 2 q u (teoritis) kN/m 2 q u (vesic) kN/m 2 8 cm x 8 cm 34 60,752 44 10 cm x 0 cm 62 69,919 81 12 cm x 12 cm 80 61,100 123

## 4. Kesimpulan
Nilai  daya  dukung  batas,  qu  pada  kondisi  tanpa perkuatan untuk B = 8 cm x 8 cm sebesar 34 kN/m 2 , B = 10 cm x 10 cm = 62 kN/ m 2 dan B = 12 cm x 12 cm sebesar 80  kN/  m 2 .  Pada  pengujian  daya  dukung  menggunakan perkuatan  geotekstil  dengan  variasi  lebar  perkuatan  (Br)
4B, 5B dan 6B diperoleh daya dukung batas yaitu B = 8 cm x 8 cm sebesar 70 kN/m 2 sampai 90 kN/ m 2 , B = 10 cm x 10 cm sebesar  100  kN/ m 2 sampai 130  kN/ m 2 dan  B  = 12 cm x 12 cm sebesar 135 kN/ m 2 sampai 155 kN/m m 2 . Dari  pengujian  pemodelan  daya  dukung  tanah  dengan menggunakan variasi lebar fondasi (B) dan lebar perkuatan (Br)  diperoleh  lebar  perkuatan  yang  efektif  untuk  lebar fondasi 8 cm x 8 cm adalah 4B, 5B dan 6B. Untuk lebar fondasi  10  cm  x  10  cm  dan  12  cm  x  12  cm  belum  di dapatkan lebar perkuatan yang efektif karena daya dukung terus mengalami peningkatan dan belum mencapai puncak. Untuk ukuran pondasi 10 cm x 10 cm dan 12 cm x 12 cm, membutuhan ukuran lebar perkuatan yang lebih besar dari 6B.
Nilai  daya  dukung  tanah  yang  diperoleh  dengan menggunakan rumus Terzaghi lebih seragam dibandingkan pemodelan  di  bak  uji,  hal  ini  disebabkan  kesulitan membentuk  kepadatan  pada  bak  uji  dibandingkan pemodelan  pada  cincin.  Untuk  daya  dukung  batas  yang diperoleh  dengan  menggunakan  Teori Vesic lebih  besar dari  pada  menggunakan  pendekatan Tangen  Intersection Method , hal ini disebabkan karena Teori Vesic berasumsi pada  keruntuhan  geser  lokal  dan  keruntuhan  geser  pons, sedangkan  untuk  metode Tangen  Intersection  Method berasumsi  pada  keruntuhan  geser  umum  berdasarkan penurunan yang terjadi.

## Daftar Pustaka
[1] Y. Zaika and B.A. Kombino, “ Penggunaan Geotextil Sebagai  Alternatif  Perbaikan  Tanah  Terhadap Penurunan Pondasi Dangka l” , Jurnal Rekayasa Sipil . vol. 4, no. 2, p. 91, 2010.
[2] S.A. Nugroho, “ Studi Daya Dukung Pondasi Dangkal pada  Tanah  Gambut  dengan  Kombinasi  Geotekstil dan  Grid  Bambu ” ,  Jurnal  Teoretis  dan  Terapan Bidang Rekayasa Sipil, vol. 18, no. 1, p. 31, 2011.
[3] P. Utomo, “ Daya Dukung Ultimit Pondasi Dangkal di Atas  Tanah  Pasir  yang  Diperkuat  Geogrid ” , Civil E ngineering  Dimension, vol.  6,  no. 1,  p . 15, 2004.
[4] Y.D.J. Prasasti, A. Munawir, and Suroso, “ Pengaruh Variasi  Panjang  Lapisan  Dan  Jarak  Vertikal  Antar Geotekstil Terhadap Daya Dukung Pondasi Menerus Pada  Pemodelan  Lereng  Pasir  Kepadatan  74% ” , Jurnal Mahasiswa Jurusan Teknik Sipil ,  vol. 1, no. 1, 2014.
[5] Martini and F. Al-Anshori, “ Kajian Pengaruh Jumlah Dan  Lebar  Perkuatan  Geotekstil  Terhadap  Daya Dukung Tanah Gambut ” , Infrastruktur , vol. 4, no. 2, p. 95, 2014.
[6] B.K.  Thirayo, “ Pengaruh  Ukuran  dan  Kedalaman Geotekstil  Teranyam  Tipe HRX 200 terhadap Daya Dukung  Ultimit  dan  Penurunan  Tanah  Lempung Lunak ” , Semesta Teknika , vol. 16, no. 1, p. 91, 2013.
[7] A. Munawir, W. Suyadi, and H. Saraswati , “ Pengaruh Pembebanan Eksentris pada Pondasi Persegi Panjang Terhadap Daya Dukung dan Penurunan Tanah Pasir
REKONSTRUKSI TADULAKO: Civil Engineering Journal on Research and Development , Vol. 2(2), September 2021
dengan Perkuatan Geotekstil ”, Rekayasa Sipil , vol. 3, no. 2, p. 101, 2009.
[8] P.  Yulianti ,  “Studi  Pemodelan  Perkuatan  Pondasi Dangkal Pada Tanah Lempung Lunak Menggunakan Kombinasi  Geotekstil  Woven  dan  Grid  Bambu Dengan Bantuan Program Plaxis”, Jurnal Teknik Sipil dan Lingkungan , vol. 2, no. 3, p. 320, 2014.
[9] H.C.  Hardiyatmo, Teknik  Pondasi  1 ,  Jakarta:  PT. Gramedia Pustaka Utama, 1996.
[10] R.M. Koerner, Designing with Geosynthetics (Second Edition) , New Jersey: Englewood Cliff, 1990.
[11] A.  Widianti ,  “ Pengaruh  Jumlah  Lapisan  dan  Spasi Perkuatan  Geosintetik  terhadap  Kuat  Dukung  dan Penurunan  Tanah  Lempung  Lunak ”, Semesta Teknika , vol. 15, no. 1, p. 91, 2012.
[12] R. Riyadi, M. Yusa, and S.A. Nugroho, “ Studi Daya Dukung  Pondasi  Dangkal  Dengan  Kombinasi Perkuatan  Geotekstil  dan  Susunan  Bambu ” , Dinamika Teknik Sipil ,    vol. 11, no. 1, p. 30, 2011.
[13] I.G.N.N.  Wismantara  and  P.  Budiarnaya ,  “ Metode Peningkatan  Daya  Dukung  Tanah  Lunak ”, Jurnal Ilmiah Telsinas , vol. 3, no. 2, p. 37, 2020.
[14] N.S.  Surjandari,  B.  Setiawan,  and  J.I.S.  Gea, “Analisis Kapasitas Dukung Dan Penurunan Pondasi Konstruksi  Sarang  Laba-Laba  Dengan  Perkuatan Geotextile  Woven  Pada  Tanah  Lunak”, Matriks Teknik Sipil , vol. 8, no. 2, p. 555, 2017.
[15] B.M.  Das, Principles  of  Geotechnical  Engineering (Seventh  Edition), Stamford:  Cengage  Learning, 2010.
REKONSTRUKSI TADULAKO : Civil Engineering Journal on Research and Development, Vol. 2(2), September 2021
This page is intentionally left blank