## Pengaruh  Pemesinan Kering  Terhadap Kekasaran dan Kekerasan Permukaan Paduan Titanium
Gusri Akhyar Ibrahim Jurusan Teknik Mesin Universitas Lampung gusriakhyar@eng.unila.ac.id

## Abstrak
Komponen-komponen  mesin  pesawat  terbang  yang  dibuat  daripada  bahan  paduan  titanium memerlukan    tingkat  kelayakan  dan  kenyamanan  terhadap  kondisi  permukaan  yang  dimesin.  Integritas permukaan  yang  dimesin  menjadi  salah  satu  indikator  penting  terhadap  kualitas  komponen  mesin  yang diproduksi.  Bagaimanapun  juga,  pada  waktu    pemesinan,  permukaan  paduan  titanium  yang  dimesin  mudah mengalami kerusakan karena bahan ini bersifat mampu-mesin yang tidak baik.   Penelitian ini bertujuan untuk menginvestigasi    pengaruh  model  pemesinan  kering  terhadap  integritas  permukaan  bahan  Ti-6%Al-4%V  ELI yang dimesin. Hasil penelitian menunjukan bahwa nilai kekasaran permukaan yang diperoleh sangat ditentukan oleh  kadar  pemakanan  dan  jari-jari  ujung  pahat.  Pada  tingkat  awal  proses  pemesinan,  nilai  kekasaran permukaan yang dihasilkan ada pada level yang tinggi dan kemudian menurun seiring dengan aus yang berlaku pada  ujung  mata  pahat.  Pada  jara  beberapa  mikron  di  bawah  permukaan  bahan  yang  dimesin,  didapati  efek pengerasan  sehingga  nilai  kekerasan  yang  dihasilkan  lebih  tinggi  dibandingkan  pada  permukaan  paling  atas. Bahkan,  lapisan  putih  yang  keras  dijumpai  setebal  lebih  kurang  2  m  pada  kondisi  operasi  pemesinan; kecepatan potong 95 m/min, feed rate of 0.35 mm/rev and depth of cut of 0.10 mm. Kondisi ini diperoleh pada akhir pemotongan atau pada kondisi aus telah mencapai maksimum.
Kata kunci : pemesinan kering, titanium, kekasaran permukaan, kekerasan permukaan.

## PENDAHULUAN
Titanium dan paduan titanium telah digunakan secara besar-besar di bidang industri pesawat terbang karena  bahan  ini  memiliki  sifat  unggul  antaranya adalah  kombinasi  rasio  antara  kekuatan  dan  berat yang baik pada temperatur tinggi  ( strength-to-weight ratio ),  memiliki  sifat  tahan  patah,  dan  sifat    tahan korosi pada suhu tinggi [1]. Akan tetapi, karakteristik dari  bahan  paduan  titanium  untuk  mesin  pesawat terbang  ini  juga  memiliki  sifat  mudah  membentuk austentik  saat  proses  pemesinan  sehingga  cenderung berlaku  perlakuan  panas.    Karakteristik  lain  adalah mudah  bereaksi  dengan  material  pahat  potong  di bawah  kondisi  astmosfir    sehingga  cenderung membentuk build-up-edge dan  melekat  pada permukaan  pahat  potong.  Konduktifitas  termal titanium  yang  rendah  menyebabkan  kerusakan permukaan  pada  bahan  yang  dipotong,  sehingga merusak  kualitas  permukaan,  adanya  abrasiv  dan kerusakan  mikrostruktur  [2,3].  Oleh  karena  itu material  titanium  dan  paduan  titanium  dikategorikan sebagai bahan yang  sulit dimesin.
Proses  pemesinan  paduan  titanium  pada tingkat kecepatan tinggi akan menyebabkan penyerpihan  yang  cepat  pada  bagian  ujung  pahat potong,  sehingga  mudah  berlaku  patah  katastropik. Kegagalan  pahat  secara  cepat  dan  penyerpihan  pada bagian  ujung  pahat  potong  ini  menghasilan  kondisi permukaan  bahan  yang  dimesin  menjadi  rusak,  yang ditandai  dengan  permukaan  yang  kasar  dan  tidak seragam [4].  Hal ini tidak hanya menyebabkan nilai
kekasaran  permukaan  yang  tinggi,  akan  tetapi  juga menyebabkan nilai kekerasan permukaan yang tinggi dan  kerusakan  mikrostruktur.  Konduktifitas  termal paduan  titaniun  yang  rendah  akan  meningkat  suhu pada  ujung  pahat  potong,  hal  ini  juga  berkontribusi terhadap  kerusahan  permukaan  yang  dimesin. Bahkan kerusakan permukaan semakin parah sebagai akibat daripada suhu  yang tinggi terkonsentrasi pada ujung  pahat  potong.  Demikian  juga  dengan  modulus elastisitas  yang  tendah    menyebabkan  kerusakan mampu-mesin permukaan bahan paduan titanium.
Penelitian  tentang  keadaan  permukaan bahan  yang  dimesin  menggunakan  pahat  karbida telah  dilakukan.  Antara  hasil  penelitian  yang diperoleh  adalah  berlakunya  pembentukan  lapisan putih  pada proses pemesinan pada kecepatan potong tinggi.  Pada  bagian  di  bawah  permukaan  didapati nilai kekeraan permukaan lebih tinggi dan sebagiannya  lebih  rendah  daripada  nilai  kekesaran bahan asli [4]. Beberapa  usaha telah dilakukan untuk meningkatkan    sifat  mampu-mesin  paduan  titanium, seperti    menggunakan  metode  pemesinan  kering  dan mengembangkan  jenis  paht  yang  digunakan  sewaktu proses pemesinan. Metode pemesinan kering digunakan  adalah  untuk  menghindari  penggunaan bahan  pelumas,  yang  bersifat  berbahaya  bagi kesehatan  manusia  dan  merusakan  lingkungan  hidup [5].    Sedangkan  penambahan  lapisan  keras  pada permukaan  pahat  potong  dapat  berfungsi  untuk meningkatkan ketahanan aus dan prestasi umur pahat potong  [3].  Dengan  pengembangan  dan  perluasan penggunaan  bahan  pahat  potong  karbida  ini,
berpotensi  untuk  meningkatkan  sifat  mampu-mesin paduan titanium, antaranya adalah dengan penggunaan  bahan  super  keras  pada  permukaan pahat.  Lapisan  tersebut  juga  berfungsi  untuk mengurangi  gesekan  antara  pahat  potong  dan  bahan yang  dipotong  [5].  Penelitian  ini  bertujuan  untuk identifikasi nilai kekasaran permukaan dan kekerasan permukaan bahan yang dimesin (paduan titanium, Ti- 6Al-4V  ELI).  Selain  itu,  tulisan  ini  juga  untuk mengkaji faktor yang dominan berkontribusi terhadap kerusakan permukaan bahan yang dimesin.

## METODOLOGI PENELITIAN
Bahan  benda  kerja  yang  digunakan  pada penelitian adalah paduan titaniun jenis alpha beta Ti- 6Al-4V Extra  Low  Interstitial (Ti-6Al-4V-ELI). Mikrostruktur  dari  paduan  titaniun  jenis  ini  adalah fasa equiaxed  dan  sekelingnya adalah fasa  pada daerah  batas  butir.  Komposisi  kimia  dari  paduan titanium yang digunakan adalah; C=0.11%, Si=0.03%, Fe=0.18%, Al=6.1%, N=0.007%, V=4.0%, S=0.003%, O=0.11%, H=0.031%, Y=0.005%  dan  sisanya  adalah  Titanium.  Sedangkan sifat-sifat fisika yang terkandung pada bahan paduan titanium  ini  adalah  tegangan  tarik  sebesar  132x10 3 Psi,  tegangan  yiels  pada  offset  2%  sebesar  119x10 3 Psi, perpanjangan 17/14% dan %Ra=42.0.  Sekurang- kurangnya  3  mm  permukaan  terluar  bahan  paduan
titanium  dibuang  untuk    berbagai  jenis  kerusakan permukaan  dan  juga  menghilangkan  tegangan  sisa permukaan  sebagai  daripada  proses  pengecoran.  Hal ini dapat merusak hasil permesinan, sehingga perlu di buang  dan  juga  untuk  mendapat  keadaan  permukaan yang rata dan seragam [6].
Pemesinan  atau  pembubutan  dilakukan  dalam kondisi kering atau tanpa menggunakan pelumas ( dry machining )  dan  pada  tingkat  kecepatan  tinggi menggunakan mesin bubut Colchester T4 6000 CNC. Pahat  bubut  dan  pemegangn  pahat  yang  digunakan dipilih  berdasarkan  rekomendasi  dari  suplayer perusahaan  Kennametal  [7].    Tiga  jenis  pahat  yang digunakan pada pengjian ini adalah pahat bubut yang tidak  dilapisi  (K313),  pahat  bubut  yang  dilapisi secara metode kimia atau Chemical Vapor Deposition (KC9225)  dan  pahat  bubut  yang  dilapisi secara  fisika  atau Physical  Vapor  Deposition (KC5010).  Pahat  bubut  yang  dilapisi  secara  proses kimia  terdari  dari  empat  lapis  lapisan  keras  yaitu TiN-Al 2 O 3 -TiCN-TiN  sedangkan  pahat  bubut  yang dilapisi  secara  fisika  terdiri  satu  lapis  lapisan  keras saja  yaitu  Al 2 O 3 .  Penentuan  jenis  parameter  dan tingkat  parameter  pemotong  ditentukan  berdasarkan metode Taguchi dengan pendekatan susunan ortogon L 27 orthogonal,  sebagaimana  yang  ditunjukan  pada Table 1.
Tabel 1. Faktor dan level daripada parameter pemotongan dengan pendekatan Metode Taguchi susunan ortogonal L 27.
Setelah semua parameter pemotongan ditentukan,  respon  umur  pahat  bubut  dan  nilai kekasaran  permukaan  ditentukan  dengan  cara mengukur  setiap  kali  pemotongan  dilakukan.  Aus muka  rusuk  pahat  ( flank  wear )  dilakukan  dengan menggunakan  alat  ukur  keausan  pahat,  Mitutoyo Tool  Maker  Microscope.  Umur  pahat  ditentukan mencatat  lamanya  proses  pemotongan  dilakukan sampai pahat bubut dikatakan tidak bisa dipakai lagi atau  gagal,  yaitu  menggunakan  alat  ukur  waktu stopwatch.  Pengukuran  dilakukan  setiap  satu  kali pemotongan,  dan  akan  dihentikan  apabila  aus  pahat telah  mencapai    VB=  0,2  mm.  Nilai  kekasaran permukaan  diukur  menggunaka  alat  ukur  kekasaran permukaan  Phertometer  Surfece  Roughness  Tester,
manakalah  nilai  kekerasan  permukaan  ditentukan menggunakan alat uji kekerasan berskala mikro yaitu Ultra  Hardness  Tester  jenis  Vickers.  Untuk menentukan  beberapa  kerusakan  pada  permukaan yang  dipotong  dilakukan  pengujian  Scanning Electron  Microscope  (SEM),  agar  supaya  dapat diamati  bentuk  ketidak  seragaman  permukaan  bahan yang dipotong.

## HASIL PENELITIAN DAN PEMBAHASAN
Kondisi  permukaan  bahan  titanium  yang dipotong  tidak  hanya  dipengaruhi  oleh  keakuratan dimensi  komponen  yang  dihasilkan,  akan  tetapi  juga
ditentukan  oleh  sifat-sifat  yang  dimiliki  bahan titaniun  tersebut.  Sedangkan,  kondisi  permukaan akhir  komponen  yang  dibuat  digambarkan  sebagai geometri  permukaan  yang    memiliki  sifat  tahan terhadap umur lelah dan tahan terhadap korosi,  yang mana hal tersebut sangat bergantung kepada keadaan pemukaan  yang  diahsilkan  [6].    Faktor-faktor  yang mempengaruhi  keadaan  integritas  permukaan  bahan yang  potong  adalah  temperatur  yang  dihasilkan selama  proses  pemotongan,  tegangan  sisa  yang terbentuk,  transformasi  fasa  metalurgi  yang  berlaku dan plastik deformasi pada mikrostruktunya. Bagaimanapun juga, faktor yang dominan menentukan keadaan permukaan bahan titanium yang dipotong  adalah  nilai  kekasaran  permukaan  dan kekerasan  permukaan,  sebagai  akibat  daripada  suhu yang tinggi sewaktu proses pemotongan berlansung.

## Surface Roughness
Gambar  1  menunjukan  grafik  antara  umur pahat dan  nilai kekasaran permukaan  yang diperoleh sewaktu  pemotongan  Ti-6Al-4V  ELI  dilakukan menggunakan  pahat  yang  dilapisi  dan  tidak  dilapisi. Pemotongan  dilakukan  dalam  keadaan  kering  dan pada tingkat kecepatan potong dan kadar pemakanan (0.15, 0.25 and 0.35 mm/rev).  Kurva nilai kekasaran permukaan menunjukan perbedaan yang ekstrim pada tingkat  kadar  pemakanan    yang  berbeda,  baik  untuk pahat  karbida  yang  dilapisi  maupun  untuk  pahat karbida  yang  tidak  dilapisi.  Secara  klasik,  nilai kekasaran permukaan bahan yang dimesin berkorelasi lansung dengan  rumus h  f 2 /8R or h CLA  f 2 /18  (3R) ½ [8],  dimana h adalah  perbedaan  tinggi antara  puncak  dan  lembah, h CLA adalah    kekasaran permukaan  rata-rata  (pada  garis  tengah), f adalah kadar pemakanan dan R adalah jari-jari pahat potong. Rumus  tersebut  menunjukan  bahwa  nilai  kekasaran permukaan sangat tergantung pada kadar pemakanan dan jari-jari pahat potong. Persamaan ini memberikan nilai  kekasaran  permukaan  yang  ideal,  yang  hanya akan diperoleh pada waktu kondisi pemotongan yang terbaik juga (ideal). Dari Gambar 1 diperoleh bahwa nilai  kekasaran  permukaan  sangat  tergantung  pada kadar  pemakanan,  sehingga  pemilihan  kadar  suapan yang    rendah  akan  menghasilkan  kondisi  permukaan yang  dimesin  lebih  baik,  lebih  homogeny  dan kerusakan permukaan yang lebih sedikit.
Gambar  1a  menunjukan  variasi  nilai kekasaran permukaan untuk pahat karbida yang tidak dilapisi pada kecepatan potong 75 m/min  dan variasi kadar  pemaknan    0.15,  0.25  dan    0.35  mm/rev  serta kedalaman  potong  adalah  0.10,  0.15dan    0.20  mm. Nilai  kekasaran  permukaan  yang  diperoleh  pada tingkat  awal  pemotongan  adalah  lebih  tinggi. Kemudian  nilai  kekasaran  berkurang  secara  tidak teratur  hingga  mencapai  aus  pahat,  VB=0.2  mm.
Nilai  kekasaran  permukaan  cenderung  menjadi  lebih kecil (permukaan lebih halus)  hingga mencapai akhir dari  umur  pahat.  Hal  ini  mungkin  disebabkan  oleh deformasi  berlaku  pada  muka  rusuk  pahat  potong atau sebagian material paduan titanium melekat pada ujung  pahat  potong.  Hal  seperti  ini  juga  dikemukan oleh  peneliti  sebelumnya  bahwa  nilai  kekasaran permukaan semakin berkurang menjelang akhir umur pahat, yang disebabkan aus yang berlaku pada ujung pahat potong [2].  Sedangkan menurut Bhattacharyya [8] berkurangnya nilai kekasaran permukaan disebabkan  oleh  perubahan  jari-jari  pahat  potong (menjadi  lebih  besar).  Jika  aus  pada  jari-jari  ujung pahat potong  menjadi lebih besar,  ini berarti jari-jari ujung  pahat  potong  menjadi  lebih  besar,  sehingga permukaan  bahan  yang  dihasilkan  menjado  lebih halus.  Untuk  kadar  pemakanan  0.25  mm/rev,  nilai kakasaran  permukaan  menurun  secara  tiba-tiba  pada saat umur pahat telah  mencapai  26.13 menit. Hal ini disebabkan  oleh  chipping  berlaku  pada  bagian    jari- jari  ujung  pahat  potong,  yang  mana  panjangnya mencapai 0.05 mm dari ujung pahat potong.
Gambar  1b  menunjukan  grafik  antara  umur pahat  potong  dan  nilai  kekasaran  permukaan  pada waktu  pemesinan  paduan  titanium  Ti-6Al-4V  ELI menggunakan  pahat  karbida  yang  dilapisi  (lapisan super keras) pada kecepatan potong 55 m/min. Secara umum,  kecenderungan  garis  setiap  kurva  adalah hampir  sama  yaitu  mempunyai  tiga  pola.  Polanya adalah  nilai  kekasaran  permukaan  tinggi  pada  awal pemotongan  dan  kemudian  menurun  secara  teratur. Sedangkan  pada  akhir  pemotongan,    nilai  kekasaran permukaan  cenderung  stabil  atau  menurun  hingga mencapai  akhir  umur  pahat  potong.    Dapat  dilihat pada Gambar 1B bahwa untuk kadar pemakanan 0.25 mm/rev,  nilai  kekasaran  permukaan  bahan  yang dimesin  menurun  secara  drastis.    Pada  saat  umur pahat  telah  mencapai  10.27  menit,  nilai  kekasaran permukaan  menurun  dari  2.06  m  ke  1.717  m  dan pada  umur  pahat  mencapai  24.53  menit,  nilai kekasaran permukaan menurun dari 1.80  m menjadi 1.20  m. Hal ini disebabkan  oleh aus berlaku  secara teratur  pada  bagian  jari-jari  pahat  potong,  sehingga menyebabkan  geometri  jari-jari  pahat  potong semakin  besar.  Sebagaimana  yang  dinyatakan  oleh Bothrooyd  bahwa  secara  teori  nilai  kekasaran permukaan  bergantung  pada  geometri  jari-jari  pahat potong  [9,5].  Nilai  kekasaran  permukaan  pada  kadar pemakanan  0.35  mm/rev  adalah  lebih  besar berbanding  dengan  nilai  kekasaran  permukaan  pada kadar  pemakanan  0.25  mm/rev.  Hal  ini  mungkin disebabkan  oleh  pemesinan  bahan  paduan  titanium beroperasi  pada    kadar  pemakanan  yang  tinggi  dan juga pada kedalaman potong yang tinggi (0.20 mm).
Gambar 1. Grafik antara waktu potong dan nilai kekasaran permukaan oleh pahat karbida; (a) pahat potong yang tidak dilapisi pada kecepatan potong 75 m/min, (b) Pahat karbida yang dilapisi secara CVD pada kecepatan potong 55 m/min, (c) pahat karbida yang dilapisi secara PVD pada kecepatan potong 75 m/min.

## Kekerasan Permukaan
Gambar  2  menunjukan  grafik  nilai  kekerasan mikro  di  bawah  permukaan  yang  dimesin  ketika memotong bahan Ti-6Al-4V ELI menggunakan pahat karbida  yang  dilapisi  dan  tidak  dilapisi  dalam keadaan  pemesinan  tanpa  menggunakan  pelumas. Nilai  kekeraan  di  bawah  permukaan  diukur  hingga kedalaman  mancapai  490  m  di  bawah  permukaan. Pemesinan  dengan  metode  pemesinan  kering  pada semua  variasi  kadar  pemakanan  dan  kedalaman potong,  secara  umum  menunjukan  kecenderungan berlakunya efek pengerasan permukaan, yang seiring dengan meningkatnya suhu selama proses pemotongan  terutama  pada  ujung  pahat  potong [4,10].
Proses  work  hardening  berlaku  pada  bagian bawah  permukaan  bahan  yang  dimesin  sehingga menyebabkan  kekerasan  bahan  meningkat  daripada kekerasan  rata-rata  bahan  asal.  Nilai  kekerasan permukaan  bahan  asal  ( raw  material )  paduan titanium  Ti-6Al-4V  ELI  alloy  adalah  sebesar    317 HV 100 . Bagaimanapun juga,  nilai kekerasan  mikro di beberapa  bagian  bawah  permukaan  lebh  rendah daripada  nilai  kekerasan  bahan  asal.    Hal  disebut dengan  efek  pelembutan  yang  disebabkan  telah berlalu proses penuaan lebih over-aging pada bahan
paduan  titanium.  Dari  data  penelitian    diperoleh bahwa, keadaan ini berlaku pada pemesinan keceptan tinggi,  yang  menghasilkan  suhu  lebih  tinggi  dan terkonsentrasi  pada  bagian  ujung  pahat  potong. Peneliti  sebelumnya  juga  telah  menemukan  hasil yang  hampis  sama  ketika  pembubutan  Ti-6Al-4V ELI  menggunakan  pahat  karbida  dalam  keadaan pemesinan  kering.  Efek  pelembutan  pada  bahan paduan  titanium  yang  disebabkan  oleh    pemanasan lebih sebagai hasil daripada suhu yang tinggi sewaktu proses  pemotongan.  Selain  itu,  konduktifitas  termal yang rendah dari Ti-6Al-4V ELI  juga menyebabkan suhu  di  bawah  permukaan  cenderung  terkonsentrasi [4,11].  Nilai  kekerasan  sejauh  10  m  sampai  90  m di bawah permukaan bahan  yang dimesin  meningkat secara regular sebagaimana ditunjukan  oleh Gambar 2a,  2b  dan  2c.  Aus  yang  berlaku  pada  ujung  potong pahat karbida berpengaruh secara signifikan terhadap mikrostruktur  bahan  yang  dipotong.  Peningkatan nilai kekerasan permukaan seiring dengan peningkatan  aus  pada  muka  rusuk  pahat  karbida. Oleh  karena  itu  peningkatan  aus  pada  pahat membangkitkan  panas  yang  lebih  tinggi  pada  ujung potong  pahat  karbida,  sehingga  lapisan  permukaan yang terdeformasi. Permukaan yang terdeformasi ini,
membentuk  lapisan  yang  memiliki  nilai  kekerasan yang lebih tinggi.
Gambar  2b  menunjukan  nilai  kekerasan  di bawah  permukaan  yang  dihasilkan  pada  waktu pemotongan  paduan  titanium  menggunakan  pahat karbida  yang  dilapisi  secara  CVD  dalam  keadaan pemesinan  tanpa  menggunakan  pelumas.  Hampir semua  nilai  kekerasan  adalah  lebih  tinggi  daripada nilai  kekerasan  bahan  asal  ( raw  material ).  Hal  ini mungkin  disebabkan  oleh  peran  dari  lapisan  keras yang dapat menurunkan gesekan antara pahat karbida dan  material  potong,  sehingga  dapat  mengurangkan jumlah  panas  yang  dibangkitkan  selama  proses pemotongan. Hal ini juga disebabkan oleh
penggunaan  jari-jari  pahat  potong  yang  besar,  yang mana  kontak  area  menjadi  lebih  besar  sehingga menurunkan  konsentrasi  suhu.  Sedangkan  pada Gambar  2c,  nilai  kekerasan  di  bawah  permukaan yang  dimesin,  sebagian  besar  berada  di  bawah  nilai kekerasan bahan asal. Dalam kasus ini, kemungkinan berlaku  proses  pelembutan  atau  pemanasan  lebih ( over  aging )  karena  temperature  yang  dihasilkan terkonsentrasi  pada  ujung  potong  pahat.  Proses pemanasan  lebih  telah  menurunkan  nilai  kekerasan paduan  titanium  pada  bagian  permukaan  dan  di bawah permukaan hingga mencapai 400  m.
Gambar 2. Nilai kekerasan permukaan dan di bawah permukaan paduan Ti-6Al-4V ELI menggunakan pahat karbida pada tingkat keceptan potong 75 m/min; (a) pahat karbida yang tidak dilapisi (b) pahat karbida CVD  (c) pahat karbida PVD.

## KESIMPULAN
Dari  penelitian  ini  dapat  disimpulkan  bahwa hasil  pemesinan  paduan  titanium  Ti-6Al-4V  ELI menggunakan  pahat  karbida  yang  dilapisi  dan  tidak dilapisi  dalam  keadaan  kering  adalah  bahwa  nilai kekasaran  permukaan  sangat  ditentukan  oleh  kadar suapan  dan  juga  jari-jari  ujung  pahat  potong.  Tiga langkah trend-line dari  grafik  nilai  kekasaran permukaan  yakni  nilai  kekasaran  permukaan  tinggi pada  awal  pemotongan,  stabil  pada  tahap  kedua  dan cenderung  menurun  hingga  ke  akhir  umur  pahat.
Pengerjaan  pengerasan  berlaku  di  bagian  bawah permukaan yang dimesin sehingga nilai kekerasannya lebih  tinggi  dibandingkan  dengan  nilai  kekerasan bahan asal. Selain itu juga berlaku proses pelembutan di  bawah  permukaan  yang  dimesin  sebagai  akibat dari panas lebih.

## REFERENCES
[1] Ezugwu,  E.O.  &  Wang,  Z.M.,  1997, “Titanium  alloys  and  their  machinability-  a

## review”,  Journal  of  Materials  Processing
Technology, 262-274.
[2] Che Haron, C.H., 2001, “Tool life and surface integrity in turning titanium alloy”, Journal of Materials Processing Technology, 231-237.
[3] Ezugwu,  E.O.,  2005,  “Key  Improvements  in The  Machining  of  Difficult-to-Cut  Aerospace Superalloys”, International Journal of Machine Tools & Manufacture, 1353-1367.
[4] Che  Haron,  C.H.  &  Jawaid,  A.  ,2005,  “The effect  of  machining  on  surface  integrity  of titanium  alloy  Ti-6%  Al-4%  V”,  Journal  of Materials Processing Technology, 188-192.
[5] Che  Haron,  C.H.,    Ginting,  A.,  2007, “Performance  of  alloyed  uncoated  and  CVD- coated carbide tools in dry milling of titanium alloy Ti-6242S”, Journal of Materials
Processing Technology, 77-82.
[6] Kalpakjian,  S.  &  Rchmid,  S.R.,  2001, “Manufacturing  Engineering  and  Technology International Edition. USA, Prentice Hall.
[7] Kennametal, 2006, Kennametal Lathe Tooling Catalogue, Kennametal Company
[8] Bhattacharyya,  A.,  1984,  Metal  Cutting  - Theory and practice. India
[9] Boothroyd,  G.  &  W.  A.  Knight.,  2006, Fundametals  of  Mechining  and  Machine Tools. USA Taylor & Francis, CRC.
[10]    Ezugwu,  E.O.  &  Bonney,  J.,  2007,  “Surface integrity  of  finished  turned  Ti-6Al-4V  alloy with  PCD  tools  using  conventional  and  high pressure  coolant  supplies”,  International Journal  of  Machine  Tools  and  Manufacturer,
884-891.
[11]   Ezugwu,  E.O.  &  Booney,  J,.  2003,  “An overview  of  the  machinability  of  earoengine alloys”,  Journal  of  Materials  Processing Technology, 233-253.
.