## Analisis Potensi Likuifaksi dengan Data SPT Menggunakan Metode Simplified Procedure dan Kishida
Nasyiratun Mona 1 , Halida Yunita 2 , Bambang Setiawan 3
123 Program Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Syiah Kuala nasyirat@mhs.unsyiah.ac.id, halidayunita@yahoo.com

## Abstract
Liquefaction is a change in soil material in the form of grains from a solid state to a liquid state. This study aims to analyze the stability of the sandy soil layer against the possibility of liquefaction during an earthquake in the Rundeng area, District. Johan Pahlawan, District. West Aceh. The evaluation liquefaction potential in this study used the simplified procedure (1971) and the Kishida (1969) method. From the simplified procedure method, the SPT data at a depth of 0,8–14 m has a N-SPT value>30, meaning that the soil grains are too dense to be liquefied. In the simplified procedure method, it can be seen that the soil has the potential to liquefy if an earthquake with a magnitude >7 at a depth of 14–15,50 m. All soil layers at a depth of 0,8–15,50 m are safe against liquefaction in the event of an earthquake with a magnitude <7. In evaluating the potential for liquefaction using the Kishida method, there is a soil layer at a depth of 14-15,50 m which has the potential for liquefaction, and at a depth of 0,8-14,00 m has an N-SPT value> 30 which is classified as non-liquefable soil.
Keyword: simplified procedure, kishida, earthquake magnitude, SPT, Rundeng

## Abstrak
Likuifaksi  merupakan  suatu  perubahan  material  tanah  yang  berbentuk  butiran  dari  keadaan  padat  menjadi  keadaan  cair. Penelitian  ini  bertujuan  untuk  menganalisis  stabilitas  lapisan  tanah  berpasir  terhadap  kemungkinan  likuifaksi  pada  saat terjadinya gempa bumi didaerah Rundeng, Kecamatan. Johan Pahlawan, Kabupaten. Aceh Barat. Evaluasi potensi likuifaksi pada penelitian ini menggunakan metode simplified procedure (1971) dan metode Kishida (1969). Dari perhitungan metode simplified procedure pada data SPT dikedalaman 0,8–14 m memiliki nilai N-SPT>30 artinya butiran tanah terlalu padat untuk terlikuifaksi.  Dari  perhitungan  menggunakan  metode  simplified  procedure  dapat  dilihat  bahwa  tanah  berpotensi  likuifaksi apabila terjadi gempa dengan magnitude ≥ 7 pada kedalaman 14–15,50 m . Semua lapisan tanah pada kedalaman 0,8–15,50 m  aman  terhadap  likuifaksi  apabila  terjadi  gempa  dengan  magnitude  <7.  Pada  evaluasi  potensi  likuifaksi  menggunakan metode Kishida terdapat lapisan tanah pada kedalaman 14-15,50 m yang berpotensi likuifaksi, dan pada kedalaman 0,8-14,00 m memiliki nilai N-SPT>30 yang diklasifikasikan sebagai tanah non-liquefable .
Kata Kunci: simplified procedure, kishida, magnitude gempa, SPT, Rundeng.

## I. Pendahuluan
Likuifaksi adalah suatu perubahan material tanah yang  berbentuk  butiran  dari  keadaan  padat  menjadi keadaan cair yang disebabkan oleh kenaikan tekanan air  pori  dan  penurunan  tegangan  efektifnya (Marcuson, 1978) [1]. Perubahan fase padat menjadi fase cair terjadi karena adanya tekanan air pori yang meningkat  sehingga  tegangan  total  berubah  menjadi tegangan efektif yang menyebabkan kuat geser tanah menurun.  Ketika  keadaan  tersebut  terjadi,  kekuatan geser efektif tanah akan menjadi nol dan kontak antar partikel  lepas  menyebabkan  tanah  menjadi  cair  dan tanah akan kehilangan kekuatannya [2].
Fenomena likuifaksi yang diakibatkan oleh gempa bumi merupakan peristiwa hilangnya kekuatan lapisan pasir lepas akibat kenaikan air pori karena menerima getaran gempa bumi. Dengan demikian likuifaksi akan terjadi didaerah rawan gempa besar yang tersusun oleh endapan pasir jenuh air dengan kepadatan rendah, dan didaerah  dengan  pergerakan  koseismik  (Deformasi
kerak  bumi  yang diakibatkan oleh  gempa  utama  dan gempa  susulannya  yang  besar)  yang  melebihi  nilai batas ambangnya (Seed dan Idriss, 1971) [3].
Provinsi  Aceh  merupakan  daerah  yang  pernah terdampak  secara  langsung  bencana  gempa  paling besar  pada  26  Desember  2004  dengan  magnitude gempa  9,3  (Tohari  dkk,  2007),  kemudian  disusul dengan kejadian gempa di Kabupaten Pidie Jaya pada 7 Desember 2016 dengan magnitude 6.5 (Sunardi dkk, 2017)  [4].  Bencana  gempa  di  Kabupaten  Pidie  Jaya telah  mengakibatkan  fenomena  geologi  berupa pergeseran  tanah,  retakan  tanah,  dan  likuifaksi  [5]. Rundeng adalah salah satu daerah di Kota Meulaboh yang merupakan kota terbesar di pesisir barat-selatan Aceh dan salah satu area yang paling parah terdampak bencana  tsunami  yang  disebabkan  oleh  gempa  bumi 2004.  Kondisi  geologi  lapisan  tanah  pada  Kota Meulaboh  secara  umum  adalah  lapisan  pasir  dengan muka  air  tanah  yang  dangkal.  Kondisi  ini mengindikasikan  di  daerah  ini  berpotensi  terjadinya
likuifaksi jika terjadi gempa pada magnitude tertentu [6].
Tujuan dari penelitian ini adalah untuk menganalisa  stabilitas  lapisan  tanah  berpasir  pada daerah  rundeng    terhadap  kemungkinan  likuifaksi pada  saat  terjadinya  gempa  bumi  dan  pengaruh parameter  gempa  terhadap  potensi  likuifaksi  dengan menggunakan  metode Simplified  Procedur dan Kishida.  Hal  inilah  yang  menjadi  latar  belakang penulis  untuk  melakukan  analisis  potensi  terjadinya likuifaksi di Kota Meulaboh daerah Rundeng. Tujuan dari penelitian ini adalah untuk menganalisa stabilitas lapisan  tanah  berpasir  terhadap  kemungkinan likuifaksi pada saat terjadinya gempa bumi.

## II. Metode Penelitian

## 1. Lokasi Penelitian
Penelitian  ini  dilakukan  di  daerah  Rundeng, Kecamatan. Johan Pahlawan, Kabupaten. Aceh Barat. Penelitian  ini  bertujuan  untuk  menganalisa  stabilitas lapisan  tanah  berpasir  terhadap  kemungkinan likuifaksi pada saat terjadinya gempa bumi.

## 2. Metode Pengumpulan Data
Dalam  penelitian  ini  jenis  dan  sumber  data  yang digunakan  adalah  data  sekunder,  berupa  hasil pengujian standard  penetration  test (SPT)  dan  data gempa. Adapun data yang digunakan pada penelitian ini yaitu data SPT titik B02 (25) yang diperoleh dari Badan  Penanggulangan  Bencana  Aceh  (BPBA). Selanjutnya,  data  gempa  yang  diperoleh  dari  kantor BMKG kelas III Mata Ie dengan riwayat tahun (2009- 2019) dengan magnitude ≥ 5,0 dan radius 500 km dari lokasi tinjauan [7].

## 3. Teknik Analisis
Penelitian  ini  menggunakan  teknik  analisis deskriptif,  yaitu  analisis  untuk  menilai  suatu karakteristik  dari  sebuah  data.  Analisis  ini  bertujuan untuk  mengetahui  dan  mendapatkan  informasi mengenai  terjadi  atau  tidak  terjadinya  likuifaksi menggunakan  metode Simplified  Procedure dan Kishida    pada  lapisan  tanah  berpasir  didaerah Rundeng,  Kecamatan.  Johan  Pahlawan,  Kabupaten. Aceh Barat.
3.1 Evaluasi Potensi Likuifaksi

## 3.1.1 Simplified Procedure (1971)
Potensi  likuifkasi  akan  dievaluasi  menggunakan nilai  faktor  keamanan  (FS)  dari  perbandingan  nilai CRR  terhadap  nilai  CSR  dan  juga  menggunakan grafik.

## 1. Evaluasi CSR
CSR adalah tegangan yang dihasilkan oleh gempa bumi  pada  tanah.  Dalam  penentuan  nilai  CSR,  hal yang  paling  dipertimbangkan  adalah  nilai  dari a max. Evaluasi  CSR  mengacu  pada  persamaan  yang diusulkan Seed dan Idriss (1971) berikut [8]:
𝐶𝑆𝑅  = ( 𝜏𝑎𝑣 𝜎𝑣𝑜 ′ ) = 0,65 ( 𝑎𝑚𝑎𝑥 𝑔 ) ( 𝜎𝑣 𝜎𝑣 ′ ) (1)
Dimana r d dapat  ditentukan dengan persamaan  (Liao dan Whitman, 1986) :
r d = 1.0 – 0.00765z  untuk z ≤ 9.15 m (2) r d = 1.174 – 0.0267z untuk 9.15 m < z ≤ 23 m  (3)
Untuk  mempermudah  perhitungan,  Blake  (1996) memperkirakan  nilai  rataan  plot  kurva  pada  Gambar 1. oleh persamaan berikut [9] :
𝑟 𝑑 = ( 1.000−0.4113𝑧 0.5 +0.04052𝑧+0.001753𝑧 1.5 ) (1.000−0.4117𝑧 0.5 +0.05729𝑧− 0.006205𝑧 1.5 +0.00210𝑧 2 (4)
dimana :
z = kedalaman dibawah permukaan tanah dalam meter.
Sumber : Youd, 2001

## Gambar 1. Kurva Perbandingan Koefisien Reduksi Terhadap Kedalaman
Nilai  percepatan  tanah  maksimum  dalam  analisis ini  didapatkan  dari  pengolahan  data  gempa menggunakan metode Donovan, Esteva, dan
Koefisien tegangan reduksi ( r d )
McGuirre.  Nilai a max yang  digunakan  adalah  nilai untuk  masing-masing  magnitude  gempa  rencana dengan ketiga rumus empiris [10]:
a. Percepatan tanah maksimum menurut Esteva (1974)
a max = 5600( exp 0.8 Mw )/(R +40) 2 (5) b.Percepatan tanah maksimum menurut Donovan (1970)
a max = 1080( exp 0.5 M )/(R +25) 1.32 (6)
c. Percepatan tanah maksimum menurut Mc Guirre
(1977)
a max = 472 x 10 0.278 Mw /(R + 25) 1.301 (7)

## 2. Evaluasi CRR
CRR  adalah  sebuah  nilai  yang  mencerminkan kekuatan tanah terhadap beban siklik yang diakibatkan  oleh  gempa  bumi.  Nilai  CRR  ini  hanya dapat digunakan untuk gempa dengan magnitude 7.5, maka dari itu nilai CRR yang didapat harus dikalikan dengan magnitude  scaling  faktor (MSF)  agar  dapat digunakan pada magnitude gempa lainnya. Langkah- langkah  yang  harus  dilakukan  untuk  mendapatkan nilai CRR dari SPT adalah sebagai berikut [11] :
a. Menghitung nilai (N 1 ) 60 Youd  dan  Idriss  (2001)  dan  Centin  dll  (2004) memberikan koreksi-koreksi untuk memperoleh nilai (N 1 ) 60 : (N 1 ) 60 =N M C N C E C B C R C S (8)
b. Menentukan nilai (N 1 ) 60sc Menentukan fines  content (FC)  kemudian  nilai (N 1 ) 60sc yang dipengaruhi oleh nilai fines content itu sendiri (Youd dan Idriss, 2001):
(N 1 ) 60sc = α + β(N 1 ) 60 (7) Dimana  α  dan  β  dipengaruhi  oleh  persentase fines content (FC) : α = 0  untuk FC ≤ 5%                                        (8)
𝛼 = 𝑒𝑥𝑝 {1,76  −   ( 190
𝐹𝐶2 )}
untuk 5%  < FC < 35%                                      (9) α = 5,0  untuk FC ≥ 35%                                 (10) β = 1,0 untuk FC ≤ 5%                                    (11)
𝛽 = {0,99 + ( 𝐹𝐶1,5 1000 )} untuk 5% < FC < 35%  (12) β = 1,2 untuk FC > 35%                                  (13)
c. Menentukan  nilai  CRR 7,5 pada  gempa  dengan magnitude 7,5 [12].
CRR 7.5 = 1 34−(𝑁 1 ) 60𝑐𝑠 + (𝑁 1 ) 60𝑐𝑠 135 + 50 [10(𝑁 1 ) 60𝑐𝑠 +45] 2 − 1 200 (14)
d. Menghitung  nilai  CRR terkoreksi  dengan
persamaan berikut.
CRR Mw = CRR 7.5 x MSF                                             (15)
e. Lalu  langkah  terakhir  adalah  menghitung  faktor keamanan  terhadap  likuifaksi  dengan  persamaan berikut.
FS = (CRR Mw / CSR)                                                    (16) 3.1.2 Metode Kishida (1969) Beberapa data yang diperlukan dalam menganalisis kemungkinan likuifaksi dengan metode di atas adalah sebagai berikut.
1. Menghitung  nilai  tegangan  total  (σ v )  dan  nilai tegangan efektif (σ’ v ) [13] σ v = γ sat . h                                                                    (17) σ’ v = σ v - u = (γ . h) – (h . γ w )                                     (18)
2. Nilai  tahanan  standar  penetrasi  (N-SPT)  yang didapat dari hasil boring.
Sumber : Irmayanti, 2011

## Gambar 2. Probabilitas Likuifaksi dari Lapisan Pasir yang Jenuh Air
Untuk mengetahui terjadi atau tidaknya likuifaksi pada  metode  ini  dengan  memasukkan  nilai  tahanan standar  penetrasi  (N-SPT)  dengan  nilai  tegangan efektif  (σ’ v )  ke  dalam  Gambar  2.  dimana  terdapat garis-garis  batas,  dimana  sebelah  kanan  garis  batas menunjukkan likuifaksi tidak terjadi dan sebelah kiri garis menunjukkan likuifaksi terjadi [14].

## III. Hasil dan Pembahasan

## 1. Hasil Perhitungan Metode simplified
procedure (1971)
1.1 Perhitungan nilai CRR
a. Menghitung nilai (N 1 ) 60 tekoreksi Nilai  (N 1 ) 60 terkoreksi  didapatkan  dari  nilai pukulan SPT ( N m ) dikalikan dengan faktor koreksinya. Nilai (N 1 ) 60 terkoreksi adalah sebagai berikut.
Tabel 1. Data Perhitungan (N 1 ) 60 Terkoreksi z (m) N- SPT Faktor Koreksi
(N 1 ) 60 N m C N C E C B C R C S 0,8-2,00 25 1,64 0,75 1 0,8 1,2 29 2,00-3,50 33 1,54 0,75 1 0,8 1,2 36 3,50-5,00 32 1,38 0,75 1 0,85 1,2 34 5,00-6,50 31 1,26 0,75 1 0,95 1,2 33 6,50-8,50 50 1,14 0,75 1 0,95 1,2 49 8,50-9,50 91 1,04 0,75 1 0,95 1,2 81 9,50-11,00 90 0,98 0,75 1 1 1,2 80 11,00-12,50 93 0,92 0,75 1 1 1,2 77 12,50-14,00 83 0,87 0,75 1 1 1,2 65 14,00-15,50 8 0,82 0,75 1 1 1,2 6
Dari Tabel 1 dapat dilihat bahwa nilai (N 1 ) 60 yang paling  besar  berada  pada  lapisan  dengan  kedalaman 8,50 – 9,50 m. Nilai C N sangat tergantung pada nilai tegangan overburden efektif,  semakin  dalam  lapisan maka nilai C N akan semakin kecil.
b. Menghitung nilai (N 1 ) 60cs Nilai (N 1 ) 60cs hasil dari perhitungan adalah sebagai berikut.
Tabel 2 Data Perhitungan (N 1 ) 60cs
(N 1 ) 60 FC (%) α Β (N1) 60cs 29 27,58 4,53 1,13 38 36 27,58 4,53 1,13 46 34 2,90 0,00 1,00 34 33 2,90 0,00 1,00 33 49 3,30 0,00 1,00 48 81 3,30 0,00 1,00 81 80 15,57 2,65 1,05 86 77 20,7 3,73 1,08 87 65 20,7 3,73 1,08 74 6 24,81 4,27 1,11 11
Dari Tabel 2 didapatkan hasil berupa nilai (N 1 ) 60cs rata-rata  mengalami  peningkatan,  kecuali  pada  nilai (N 1 ) 60cs yang  mengandung  2,9  dan  3,3 fines  content (FC). Selanjutnya nilai (N 1 ) 60cs akan digunakan untuk menghitung nilai CRR 7.5 .
c. Meghitung nilai CRR 7.5 Hasil dari perhitungan CRR 7.5 adalah sebagai berikut.
Tabel 3. Data Perhitunagan CRR 7.5 Kedalaman z (m) Ketebalan H (m) (N 1 ) 60cs CRR 7.5 0,8-2,00 1,20 38 0,03 2,00-3,50 1,50 46 0,25 3,50-5,00 1,50 34 4,08 5,00-6,50 1,50 33 1,97 6,50-8,50 2,00 48 0,28 8,50-9,50 1,00 81 0,57 9,50-11,00 1,50 86 0,62 11,00-12,50 1,50 87 0,62 12,50-14,00 1,50 74 0,52 14,00-15,50 1,50 11 0,12
Nilai CRR 7.5 pada tanah dengan kedalaman 0,8 m – 14,00  m  memiliki  nilai  ( N 1 ) 60cs >  30  yang diklasifikasikan sebagai tanah non-liquefable.
d. Menghitung CRR Mw untuk gempa rencana Hasil dari perhitungan nilai CRR Mw adalah sebagai berikut.
Tabel 4. Data perhitungan CRR Mw z (m) H (m) CRR Mw 5 6 7 8 9 0,8-2,00 1,2 0,07 0,05 0,03 0,02 0,02 2,00-3,50 1,5 0,71 0,45 0,3 0,21 0,16 3,50-5,00 1,5 11,52 7,22 4,87 3,46 2,56 5,00-6,50 1,5 5,56 3,49 2,35 1,67 1,24 6,50-8,50 2 0,8 0,5 0,34 0,24 0,18 8,50-9,50 1 1,62 1,01 0,68 0,49 0,36 9,50-11,00 1,5 1,74 1,09 0,73 0,52 0,39 11,00-12,50 1,5 0,83 0,52 0,35 0,25 0,18 12,50-14,00 1,5 1,46 0,92 0,62 0,44 0,32 14,00-15,50 1,5 0,34 0,21 0,14 0,1 0,08
Nilai CRR Mw pada tanah dengan kedalaman 0,8 m – 14,00 m memiliki nilai ( N 1 ) 60cs > 30 diklasifikasikan sebagai tanah non-liquefable.

## 1.2 Perhitungan nilai CSR
Sebelum menghitung nilai CSR dibutuhkan nilai pecepetan tanah maksimum ( a max ), tegangan overbuden dan faktor reduksi.

## Tabel 5. Perhitungan Tegangan Overburden untuk Data SPT
ɣ sat (KN/m 3 ) ɣ' (KN/m 3 ) ɣ' *H (KN/m2) σ vo (KN/m 2 ) σ' vo (KN/m 2 ) 22,08 12,08 26,50 14,50 26,50 22,08 12,08 33,13 18,13 43,06 20,03 10,03 30,04 15,04 74,65 20,03 10,03 30,04 15,04 104,69
21,66 11,66 43,32 23,32 141,37 21,66 11,66 21,66 11,66 173,86 20,03 10,03 30,05 15,05 199,71 20,03 10,03 30,04 15,04 229,76 20,03 10,03 30,04 15,04 259,80 19,92 9,92 29,88 14,88 289,76

## Tabel 6. Data Perhitungan CSR untuk Magnitude 5
Kedalama nz (m) r d CSR Donovan Esteva Mc Guirre 0,8-2,00 26,50 0,03078 0,01174 0,030337 2,00-3,50 43,06 0,06084 0,02322 0,059966 3,50-5,00 74,65 0,06117 0,02334 0,060289 5,00-6,50 104,69 0,06166 0,02353 0,060772 6,50-8,50 141,37 0,06079 0,02320 0,059921 8,50-9,50 173,86 0,05958 0,02274 0,058729 9,50-11,00 199,71 0,05710 0,02181 0,056337 11,00-12,50 229,76 0,05491 0,0209 0,054124 12,50-14,00 259,80 0,05256 0,02006 0,051804 14,00-15,50 289,76 0,05014 0,01913 0,049422
Dari  Tabel  6  dapat  diketahui  bahwa  semakin dalam  lapisan  tanah  maka  nilai  CSR  akan  semakin mengecil,  sebaliknya  semakin  dangkal  lapisan  tanah maka semakin besar pula nilai CSR.

## 1.3 Perhitungan factor of safety (FS)
Nilai CRR dan CSR yang telah didapatkan pada perhitungan untuk mendapatkan nilai FS.

## Tabel 7. Data Perhitungan FS untuk Magnitude 7
z (m) FS Donovan Esteva McGuirre 0,8-2,00 0,03 0,37 0,53 2,00-3,50 0,3 1,82 2,61 3,50-5,00 4,87 29,27 42,09 5,00-6,50 2,35 14,03 20,17 6,50-8,50 0,34 2,05 2,95 8,50-9,50 0,68 4,22 6,07 9,50-11,00 0,73 4,73 6,8 11,00-12,50 0,35 2,34 3,37 12,50-14,00 0,62 4,33 6,22 14,00-15,50 0,14 1,06 1,52
Dari  Tabel  7.  belum  ada  lapisan  yang  berpotensi likuifaksi pada magnitude 7. Nilai CSR dan CRR juga dapat  diplot  kedalam  suatu  grafik  yang  dapat
memisahkan  antara  bagian  terlikuifaksi  dengan yang tidak terlikuifaksi.
Kurva  CRR  membagi  grafik  menjadi  2  bagian, bagian atas dari kurva CRR merupakan daearah yang terlikuifaksi,  sedangkan  bagian  bawah  dari  kurva tersebut adalah daerah yang tidak terlikuifaksi.

## Gambar 3 Grafik Evaluasi Likuifaksi dengan data SPT pada magnitude 7

## 2. Hasil Perhitungan dengan Metode Kishida (1969)
Kriteria dalam menentukan kemungkinan terjadinya likuifaksi menggunakan metode ini adalah dengan  memasukkan  nilai  tahanan  penetrasi  standar (N-SPT)  dan  nilai  tegangan  efektif  ( σ′ vo )  ke  dalam gambar yang memuat garis lengkung kritis yang dapat dilihat  pada  Gambar  2  dengan  ketentuan  sebagai berikut [15].
(a) Bila  titik  yang  dihasilkan  berada  di  sebelah kanan  garis  batas  kritis,  maka  likuifaksi  tidak terjadi;
(b) Bila titik yag dihasilkan berada di sebelah kiri garis  batas  kritis,maka  likuifaksi  akan  terjadi; da
(c) Bila  titik  yang  dihasilkan  berada  di  tengah- tengah garis kritis, maka likuifaksi yang terjadi adalah rendah atau sedang.

## Tabel 8. Analisis Likuifaksi dengan Metode
Kishida (1969) z N- SPT ɣ' σ' vo Potensi (m) (KN/m3) (KN/m2) Likuifaksi 0,8-2,00 25 12,08 14,5 14,5 2,00-3,50 33 12,08 23,56 23,56 3,50-5,00 32 10,03 40,15 40,15 5,00-6,50 31 10,03 55,19 55,19 6,50-8,50 50 11,66 74,37 74,37 8,50-9,50 91 11,66 91,86 91,86
0.00000 0.10000 0.20000 0.30000 0.40000 0.50000 0.60000 0 20 40 60 C SR /C R R Pukulan SPT terkoreksi (N1)60cs Tidak Likufaksi Likufaksi
9,50-11,00 90 10,03 105,21 105,21 11,00-12,50 93 10,03 120,26 120,26 12,50-14,00 83 10,03 135,3 135,3 14,00-15,50 8 9,92 150,26 150,26
Nilai  dari  Tabel  8  kemudian  di  tuangkan  dalam grafik.  Adapun  parameter  yang  digunakan  dalam grafik adalah nilai tahanan penetrasi standar (N-SPT) dan nilai tagangan efektif (σ' vo ). Untuk lebih jelasnya dapat diperlihatkan pada Gambar 4

## Gambar 4 Grafik Penempatan Titik Analisis Likuifaksi Metode Kishida (1969)
Tanah  pada  kedalaman  0,8  m  –  14,00  m diklasifikasikan  sebagai  tanah  tidak  berpotensi likuifaksi.  Sedangkan  likuifaksi  sedang  terjadi  pada kedalaman 14,00 m – 15,50 m.

## 3. Pembahasan
Penelitian ini dilakukan untuk mengetahui potensi terjadinya  likuifaksi  pada  lokasi  tinjauan  dengan menggunakan  metode simplified  procedure dan metode  Kishida.  Likuifaksi  biasanya  terjadi  pada lapisan tanah berpasir yang jenuh air dan mengalami getaran akibat gempa.
Nilai  CSR  pada  metode  simplified  dipengaruhi oleh  nilai  percepatan  tanah  maksimum  (a max ), sedangkan  nilai  a max sendiri  dipengaruhi  oleh magnitude  dan  jarak  dari  lokasi  gempa  ke  lokasi tinjauan. Nilai CSR yang didapat dari data SPT sangat tergantung  dengan  magnitude  gempanya,  semakin besar  magnitude  gempa  maka  semakin  besar  nilai CSR-nya.  Perhitungan  untuk  nilai  CRR7.5  dengan data  SPT  sangat  dipengaruhi  oleh  persentase  fines content (FC) dan jumlah tumbukan yang disetarakan (N1)60cs.
Lapisan tanah pada  kedalaman  8,0 m – 14,00 m memiliki  nilai  (N1)60cs  >  30  yang  artinya  butiran tanah terlalu padat untuk terlikuifaksi dan diklasifikasikan  sebagai  tanah  non-liquefable.  Dari perhitungan Simplified procedure dapat dilihat bahwa tanah akan terlikuifaksi apabila terjadi gempa dengan
magnitude ≥ 7. Semua lapisan tanah pada kedalaman 0,8  m  –  15,50  m  aman  terhadap  likuifaksi  apabila terjadi gempa dengan magnitude < 7.
Metode  Kishida  sangat  tergantung  dari  nilai tahanan  penetrasi  standar  (N-SPT)  dengan  nilai tegangan  efektif  (σ' vo ).  kemudian  dapat  diketahui bahwa  pada  kedalaman  14  m  –  15,50  m  mengalami likuifaksi
Potensi likuifaksi menggunakan metode Simplified procedure dan  metode  Kishida  dapat  dilihat  pada Gambar 3. sampai dengan Gambar 4.

## IV. Kesimpulan
Berdasarkan  hasil  analisis  dan  pembahasan  yang telah  diuraikan  sebelumnya,  maka  dapat  diambil kesimpulan  bahwa  hasil  dari  perhitungan  dengan menggunakan  metode  Kishida  (1969)  mengalami likuifaksi  pada  lapisan  tanah  14  m  –  15,5  m,  pada kedalaman  lapisan  0,8-14  m  tidak  mengalami likuifaksi  karena  memiliki  N-SPT  >  30  yang  mana termasuk  kedalam  karakteristik  tanah  sedang mendekati  padat.  Hasil  perhitungan  nilai  metode Simplified Procedure yang didapatkan pada magnitude  ≥  7  relatif  sama  dengan  metode  Kishida, dimana mengalami likuifaksi pada kedalaman 14 m – 15,5 m. Semua lapisan tanah berpasir dari kedalaman 0.8 m  – 15,5 m aman terhadap likuifaksi jika terjadi gempa  dengan  magnitude  <  7  dalam  perhitungan Simplified Procedure .

## V. Saran
Berdasarkan  hasil  penelitian  yang  diperoleh, disarankan  dalam  menghitung  potensi  likuifaksi sebaiknya  dilakukan  dengan  menggunakan  beberapa metode ataupun dengan data tanah yang berbeda (SPT dan CPT). Jumlah titik pengujian diperbanyak dalam melakukan  analisa  likuifaksi,  dengan  tujuan  agar membandingkan  hasill  perhitungan  antara  satu  titik pengujian dengan titik lainnya. Penulis menggunakan metode  deterministik  (Donovan,  Esteva,  McGuirre) untuk menentukan nilai percepatan tanah maksimum (amax).  Untuk  penelitian  kedepannya  disarankan untuk  menggunakan  metode  probabilitas  untuk menentukan nilai percepatan tanah maksimum sesuai dengan  SNI  03-1726  tahun  2019.  Apabila  suatu daerah  memiliki  potensi  terjadinya  likuifaksi  maka disarankan  untuk  melakukan  tindakan  preventif sebelum membangun konstruksi diatasnya. Tindakan preventif  yang  dilakukan  adalah  perbaikan  tanah dengan beberapa metode seperti sand compaction pile, deep soil mixing, grouting, dan stone column [16].
14.50 23.56 40.15 55.19 74.37 91.86 105.21 120.26 135.30 150.26 0 50 100 150 200 250 300 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 Eff e ct iv e ov e rbur de r pr e ss ur e K N/m 2 N-SPT (blows/feet)

## Daftar Pustaka
[1]   Enden, M, Analisis Potensi Likuifaksi Berdasarkan Data SPT (Studi Kasus Pembangunan Gedung Baru Untirta Sindang Sari) , Universitas Sultan Angeng Tirtayasa, Banten, 2018.
[2]   Bowles, J.E., Sifat – Sifat Fisis dan Geoteknik Tanah, Terjemahan Loeh Hainim J. K, Penerbit Erlangga, Jakarta, 1984.
[3]   Idriss, I. M., dan Boulanger, R. W., Semi- empirical Procedure for Evaluating Liquefaction Potential during Earthquakes, Prosiding 11 th International Conference of Soil Dynamics and Earthquake Engineering , hal. 32-56, Berkeley, 2004.
[4]   Munirwansyah, Halida Yunita, dan Reza P. Munirwan, Kajian Potensial Likuifaksi Akibat Gempa Berdasarkan Data SPT-N di Wilayah Provinsi Aceh , Prosiding Simposium II – UNIID 2017 , Palembang, 2017.
[5]   Kementerian Pekerjaan Umum dan Perumahan Rakyat, Kajian Gempa Pidie Jaya Provinsi Aceh Indonesia , Bandung, 2016.
[6]   Kausar, R, Analisis potensi likuifaksi dengan data CPT dan SPT , Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh, 2020
[7]   Badan Meteorologi Klimatologi dan Geofisika, Gempa Bumi Indonesia Edisi Populer , BMKG, Jakarta, 2012.
[8]   Youd, T. L., Idriss, I. M., Andrus, R. D., Arango, I., Castro, G., Christian, J. T., dkk., Liquefaction Resistance of Soils: Summary Report from the 1996 NCEER and 1998
NCEER/NSF Workshops on Evaluation of Liquefaction Resistance of Soils. Journal Geotechnical and Geoenvironmental Engineering , 127(10) , 2001.
[9]   John Tri Hatmoko, Dinamika Tanah Dan Liquefaction, Universitas Atma Jaya Yogyakarta, 2016.
[10]  Pusat Studi Gempa Nasional, Peta Sumber dan Bahaya Gempa Indonesia Tahun 2017 , PuSGeN, Bandung, 2017.
[11]  Armedito, R, Analisis Penggunaan Stone Column Pada Daerah Berpotensi Likuifaksi Studi Kasus Proyek Aistrip Tanjung Ulie, Halmahera Maluku Utara, Institut Teknologi
Bandung , Bandung, 2011.
[12]  Tri, H, Zonasi Potensi Likuifaksi Kota Makassar Menggunakan Metode Nasional Center For Earhquake Engineering Research (NCEER) , Universitas Putra, H. G., Hakam, A., Lastaruna, D., Analisa Potensi Likuifaksi Berdasarkan Data Pengujian Sondir (Studi Kasus GOR H. Agus Salim dan Lapai, Padang). Jurnal Rekayasa Sipil , 5(1) , 2009.
[13]  Hardiyatmo, H.C., Mekanika Tanah II , Gadjah Mada University Press, Yogyakarta, 2003.
[14]  Syarifah, U, Analisis Potensi Likuifaksi dengan Metode Kishida, Whitman, Valera dan
Donovan Pada Formasi Lapisan Keras Berpasir (Studi Kasus Pada Lokasi Pembangunan Gedung Balai Pelaksanaan Jalan Nasional Banda Aceh), Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh, 2019.
[15]  Akmal, Z, , Analisis Potensi Likuifaksi Lapisan Pasir pada Lokasi Jembatan Krueng Cut Banda Aceh , Universitas Syiah Kuala, Banda Aceh, 2016.
[16]  Dr. Ir. H. Darwis, M.sc., Dasar-Dasar Teknik Perbaikan Tanah , Penerbit Pustaka AQ,
Yogyakarta, 2017.