Edward  Widjaja,  Nita  Ivana,  Rizal  Jabarudin  Nur  (2023),  Analisis  Stabilitas  Jangka  Pendek  dan Jangka Panjang Timbunan Tanah Lunak Menggunakan Tipe Drainase Undrained A dan Undrained B pada Metode Elemen Hingga Plaxis 2d, (5) 8, https://doi.org/10.46799/syntax-idea.v5i7.2416 _ _ E-ISSN: 2684-883X
Published by: Ridwan Institute

## ANALISIS STABILITAS JANGKA PENDEK DAN JANGKA PANJANG TIMBUNAN TANAH LUNAK MENGGUNAKAN TIPE DRAINASE UNDRAINED A DAN UNDRAINED B PADA METODE ELEMEN HINGGA PLAXIS 2D
Edward Widjaja, Nita Ivana, Rizal Jabarudin Nur Intitut Teknologi Bandung 25022050@mahasiswa.itb.ac.id, 25022052@mahasiswa.itb.ac.id, 25022120@mahasiswa.itb.ac.id

## Abstrak
Salah  satu  metode  perbaikan  tanah  pada  kasus  timbunan  jalan  tol  adalah  melakukan prapembebanan  untuk  meningkatkan  kuat  geser  tanah  dasar.  Pada  studi  ini,  dilakukan pemodelan kasus timbunan pada perangkat lunak PLAXIS 2D. Analisis akan dilakukan pada  kondisi  prapembebanan  (jangka  pendek  dan  jangka  panjang),  kondisi  layan,  dan kondisi  gempa.  Studi  dilakukan  dengan  memodelkan  tanah  dasar  dengan  pendekatan effective stress analysis (ESA) dengan dua tipe drainase (drainage type) berbeda, yaitu Undrained A dan Undrained B. Pada model dengan tipe drainase Undrained A, analisis stabilitas jangka panjang dilakukan dengan memodelkan konsolidasi, sedangkan analisis jangka panjang dengan tipe drainase Undrained B dilakukan dengan memperbarui kuat geser undrained tanah dasar berdasarkan persamaan oleh Han, Jie (2015). Hasil analisis menunjukkan bahwa nilai faktor keamanan pada tipe drainase Undrained A lebih besar sekitar  10-28%  dibandingkan  tipe  drainase  Undrained  B  sepanjang  tahapan prapembebanan, kondisi layan, dan kondisi gempa. Perbedaan pada nilai faktor keamanan terjadi karena perbedaan pada definisi faktor keamanan dan kriteria keruntuhan. Analisis stabilitas  dengan  tipe  drainase  Undrained  A  perlu  dilakukan  secara  hati-hati  dengan mempertimbangkan  akurasi  parameter  jangka  panjang,  sedangkan  akurasi  pemodelan stabilitas  dengan  Undrained  B  dapat  ditingkatkan  dengan  melakukan  kalibrasi  pada koefisien pada persamaan Han (2015) berdasarkan sudut geser undrained yang diperoleh dari uji triaksial CU.
Kata Kunci: Kata Kunci: Stabilitas Timbunan, PLAXIS 2D, Peningkatan Kuat Geser, Kriteria Keruntuhan, Lintasan Tegangan.

## Abstract
One of the methods of soil improvement in the case of highway embankments is to perform pre-loading to increase the shear strength of the subgrade. In this study, the embankment
JOURNAL SYNTAX IDEA p–ISSN: 2723-4339 e-ISSN: 2548-1398 Vol. 5, No. 9, September 2023
case is modeled in PLAXIS 2D software. The analysis will be conducted under short-term, long-term embankment conditions, services, and pseudostatic earthquakes. The study was conducted by modeling the subgrade using the effective stress analysis (ESA) approach with  two  different  drainage  types,  Undrained  A  and  Undrained  B.  In  the  model  with Undrained A drainage type, the long-term stability analysis was performed by modeling consolidation,  while  the  long-term  analysis  with  Undrained  B  drainage  type  was performed  by  updating  the  undrained  shear  strength  of  the  subgrade  based  on  the equation  by  Han  (2015).  The  analysis  results  show  that  the  factor  of  safety  values  of Undrained drainage type A are about 10-28% greater than those of Undrained drainage type B throughout the preloading, service, and earthquake conditions. The difference in the factor of safety values occurs due to differences in the definition of safety factor and failure criterion. Stability analysis with Undrained A drainage type needs to be conducted carefully by considering the accuracy of the long-term parameters, while the accuracy of stability analysis with Undrained B can be improved by calibrating the coefficients in Han, Jie (2015) equation based on the undrained friction angle obtained from the CU triaxial test.
Keywords: Embankment Stability, PLAXIS 2D, Gain Strength, Failure Criterion, Stress Path.

## PENDAHULUAN
Perencanaan timbunan jalan tol pada tanah lunak umumnya memiliki permasalahan stabilitas  dimana  tanah  dasar  tidak  kuat  untuk  menahan  beban  timbunan  sehingga berpotensi terjadi kelongsoran. Salah satu metode perbaikan yang dapat digunakan adalah pemanfaatan  prapembebanan  secara  bertahap  untuk  meningkatkan  kuat  geser  niralir ( undrained shear strength ) tanah dasar (Rakhman, 2021). Peningkatan kuat geser niralir tanah  dasar  merupakan  konsekuensi  dari  pemadatan  yang  terjadi  akibat  proses konsolidasi.
Analisis stabilitas timbunan sepanjang proses prapembebanan, baik secara jangka pendek maupun jangka panjang, dapat dianalisis menggunakan perangkat lunak metode elemen hingga PLAXIS 2D. Dalam memodelkan tanah dasar kelempungan, pendekatan analisis  yang  umum  digunakan  adalah  menggunakan effective  stress  analysis (ESA) dengan mengatur tipe drainase ( drainage type ) menjadi Undrained A atau Undrained B (Wibowo, 2022). Hal ini membuat analisis memperhitungkan adanya tegangan air pori berlebih ( ∆ u) akibat pembebanan yang terjadi.
Studi  dilakukan  untuk  melakukan  perbandingan  terhadap  faktor  keamanan  yang dihasilkan dari penggunaan kedua tipe drainase tersebut pada prapembebanan bertahap (kondisi  jangka  pendek  dan  jangka  panjang),  kondisi  layan,  dan  kondisi  gempa  (Ir Lusmeilia  Afriani,  2020).  Pertambahan  kuat  geser  tanah  dasar  pada  tipe  drainase Undrained A ditentukan secara implisit dengan menambahkan tahapan konsolidasi saat
penimbunan,  sedangkan  pertambahan  kuat  geser  tanah  dasar  pada  tipe  drainase Undrained B ditentukan berdasarkan persamaan oleh (Han & Yoon, 2015)

## Analisis Stabilitas Timbunan
Timbunan ( embankment) menurut SNI 8460:2017 umumnya digunakan pada badan jalan raya, jalan kereta api, dan bendungan tanah (Pramulandani, 2020). Sifat teknis pada lereng timbunan dipengaruhi oleh jenis tanah, cara penimbunan, dan derajat kepadatan tanah (Yakin et al., 2022). Analisis secara terpisah harus dilakukan pada lereng timbunan, yaitu pada kondisi jangka pendek, kondisi jangka panjang, kondisi penurunan muka air seketika ( sudden draw-down), dan gangguan gempa (Putra, 2021).
Analisis lereng timbunan pada kondisi jangka pendek dilakukan melalui total stress analysis ,  untuk  meninjau  kestabilan  lereng  dalam  kondisi  awal  pekerjaan  timbunan hingga  selesai  dilaksanakan  (Sungkar  &  Munirwan,  2020). Total  stress  analysis mengabaikan kondisi muka air tanah, dengan paramater tanah yang dibutuhkan berupa kohesi (𝑠 $ ) dan sudut geser dalam total (𝛷).
Analisis  lereng  pada  kondisi  jangka  panjang,  dilakukan  melalui  pendekatan effective  stress  analysis untuk  meninjau  kondisi  kestabilan  lereng  setelah  pekerjaan konstruksi selesai (Jaya, 2017) . Effective stress analysis tidak mengabaikan kondisi muka air  tanah,  dengan  parameter  yang  digunakan  merupakan  paramater  tanah  efektif  yaitu kohesi efektif (𝑐 * ) dan sudut geser dalam efektif (𝛷′).
Faktor  keamanan  lereng  yang  disyaratkan  menurut  SNI  8460:2017  dengan pertimbangan biaya dan konsekuensi kegagalan lereng terhadap ketidakpastian kondisi analisis (Saragi et al., 2023). Nilai faktor keamanan minimal untuk lereng tanah dengan tingkat ketidakpastian kondisi analisis rendah adalah FK ≥ 1.25.

## Kenaikan Kekuatan Tanah
Kekuatan geser tanah lempung akan meningkat saat terkena beban akibat proses konsolidasi (Listyawan & Syahputra, 2020). Disipasi dari tekanan air pori menyebabkan perubahan  dalam  keadaan  tegangan  di  bawah  beban  dan  mengakibatkan  adanya peningkatan  tegangan  efektif  (Desiani,  2018).  Perhitungan  nilai  peningkatan  kekuatan tanah akibat proses konsolidasi yang terjadi akan memberikan nilai kapasitas serta faktor keamanan yang meningkat.
Tavenas, dkk (1977) menjelaskan bahwa peningkatan kekuatan tanah niralir atau undrained shear strength (𝑠 $ ) akibat konsolidasi di bawah peningkatan tekanan vertikal efektif (𝑃 . ′) dapat  dievaluasi  melalui  metode  –  metode  yang  umum  digunakan . Hubungan  antara  kekuatan  tanah  ( 𝑠 $ )  dan  tekanan  konsolidasi  bervariasi  antar  jenis material dan dapat ditentukan melalui rasio 𝑠 $ /𝑃 . ′ .  Berdasarkan pengujian vane in situ dan pengujian oedometer pada berbagai kedalaman, nilai rasio ini ditentukan bervariasi antara 0,2 hingga 0,35.
Han,  Jie  (2015)  menjelaskan  bahwa  nilai  peningkatan  kekuatan  tanah  lempung jenuh dapat diestimasi melalui persamaan berikut:
∆𝑐 $ = 0.25 𝑈 5 𝑝
dengan:
∆𝑐 $ = strength gain 𝑝
= tegangan seragam akibat preloading
𝑈 5 = degree of consolidation at time t Selanjutnya,  nilai  total undrained  shear  strength setelah  proses preloading dihitung sebagai berikut:
𝑐 $7 = 𝑐 $ + ∆𝑐 $

## Perkuatan Geotekstil
Geotekstil  merupakan  salah  satu  klasifikasi  dari  geosintetik  yang  merupakan produk polimer untuk aplikasi struktur geoteknik (Lubis, 2018). Geotekstil merupakan produk permeable yang  digunakan  pada  tanah  dengan  kegunaan  untuk  memisahkan, menyaring,  melindungi,  serta  mendrainase  tanah.  Geotekstil  umumnya  terbuat  bahan berupa polypropylene (PP) polymers ,  atau  bahan polymer lain  berupa  polyester ( polyethylene terephthalate (PET), polyethylene (PE)), dan polyamide ( nylon ) (Hamdani, 2019).
Geotekstil  yang  umum  ditemukan  dapat  berupa  geotekstil  tak  teranyam ( nonwoven), teranyam  ( woven), dan  rajut  ( knitted) (Hamdani,  2019) . Geotekstil  tak teranyam umumnya berupa susunan serat acak yang disatukan melalui peleburan panas, tusukan jarum, maupun resin. Geotekstil teranyam umumnya diproduksi melalui proses tenun  dengan  serta  disusun  pada  sudut  yang  hampir  tegak  lurus  satu  sama  lain  dalam konfigurasi yang bervariasi. Geotekstil rajut umumnya diproduksi melalui interloop serat. Geoteksil  dalam  aplikasi  pekerjaan  timbunan  membutuhkan  kualitas  yang  baik berupa kekuatan tarik yang memadai, elongasi yang mencukupi regangan yang terjadi saat pembebanan dan tekanan berulang, fleksibilitas, serta ketahanan terhadap aus dan air.

## Analisis Stabilitas dengan Metode Elemen Hingga
Analisis kestabilan lereng dapat digunakan menggunakan melalui metode analitis berdasarkan konsep keseimbangan batas yang memperhitungkan keseimbangan gaya dan momen dengan berbagai asumsi maupun menggunakan metode numerik melalui metode elemen hingga.
PLAXIS  2D  merupakan  perangkat  lunak  metode  elemen  hingga  yang  dapat digunakan dalam analisis deformasi, stabilitas, dan arus untuk berbagai kasus geoteknik. PLAXIS 2D memungkinkan pengguna untuk memodelkan kondisi nyata melalui model plane  strain maupun axisymmetric. Pemodelan  menggunakan plane  strain digunakan pada geometri dengan penampang melintang yang seragam dan skema pembebanan yang sesuai pada area tegak lurus terhadap penampang melintang.
Pada pemodelan analisis stabilitas menggunakan PLAXIS 2D, perilaku undrained pada  tanah  lempung  dapat  digambarkan  melalui  tiga  pendekatan,  yaitu: Undrained  A, Undrained B, dan Undrained C dengan penjelasan berdasarkan manual adalah sebagai berikut:
1. Undrained A:  Menggunakan  pendekatan effective  stress, kekuatan  tanah dimodelkan menggunakan parameter efektif.
2. Undrained B: Menggunakan pendekatan effective stress, namun kekuatan tanah dimodelkan menggunakan parameter total.
3. Undrained C  Menggunakan  pendekatan total  stress dengan  seluruh  parameter didefinisikan sebagai paramater undrained.
Hal-hal yang menjadi karakteristik pada pemodelan perilaku undrained menurut manual PLAXIS 2D (2020).
1. Undrained A
- Digunakan parameter kekakuan dan kekuatan efektif sebagai input.
- Tekanan air pori dihasilkan, namun memungkinkan hasil yang tidak akurat dan bergantung kepada model dan parameter yang digunakan.
- Kekuatan geser niralir 𝑠 $ , bukan parameter input melainkan hasil dari model konstitutif.
- Analisis konsolidasi dapat dilakukan setelah perhitungan kondisi niralir, yang memengaruhi kekuatan geser.
2. Undrained B
- Digunakan  parameter  kekakuan  efektif  dan  parameter  kekuatan  tak terdrainase sebagai input.
- Tekanan air pori dihasilkan, namun tingkat akurasi rendah.
- Kekuatan geser niralir, 𝑠 $ , merupakan parameter input.
- Analisis  konsolidasi  dapat  dilakukan  setelah  perhitungan  kondisi  niralir. Apabila analisis konsolidasi dilakukan, dibutuhkan pembaruan parameter 𝑠 $ .

## Pseudostatik
Pemodelan pengaruh gempa pada metode elemen hingga dapat dilakukan melalui metode  pseudostatik,  yang  mana  mengacu  pada  SNI  8460:2017  menggambarkan pengaruh  gempa  sebagai  percepatan  horizontal  dan  atau  vertikal.  Analisis  ini memperhitungkan pengaruh seismik yang menghasilkan gaya inersia, 𝐹 : , dan 𝐹 . yang bekerja  pada  pusat  massa  keruntuhan.  Analisis  ini  menggunakan  koefisien  seismik percepatan  puncak  di  permukaan  (PGA)  dengan  faktor  keamanan  minimum  terhadap gempa (FK > 1.0). Koefisien gempa horizontal, 𝑘 : , ditentukan sebesar 0.5 dari percepatan puncak horizontal dengan penentuan kelas situs dan faktor amplifikasi.

## METODE PENELITIAN
Penelitian ini akan melakukan perbandingan faktor keamanan stabilitas timbunan untuk kondisi jangka pendek dan jangka panjang, dengan dua model yang menggunakan dua  tipe  drainase  ( drainage  type )  berbeda,  yaitu Undrained A dan Undrained B  pada perangkat  lunak  PLAXIS  2D.  Pemodelan  dilakukan  menggunakan  model plane  strain dengan  tanah  yang  digunakan  adalah  tanah  lempung  lunak  homogen  dan  tanah  lunak kaku. Parameter-parameter tanah untuk pemodelan didapatkan menggunakan korelasi – korelasi yang umum digunakan. Parameter tersebut dapat dilihat pada Tabel 1.

## Tabel 1 Parameter Tanah
Pada  pemodelan  timbunan,  akan  digunakan  perkuatan  menggunakan  dua  lapis geotextile dengan  parameter geotextile yang  digunakan  dapat  dilihat  pada  Tabel  2. Analisis dilakukan untuk kondisi prapembebanan bertahap (kondisi jangka pendek dan jangka  panjang),  kondisi  layan,  dan  kondisi  gempa.  Faktor  keamanan  didapatkan menggunakan strength reduction method (SRM).

## Tabel 2 Parameter Geotekstil
Geotextile digunakan  untuk  memberikan  perkuatan  dengan  mengandalkan  kuat tarik. Saat kekuatan tarik bekerja, maka akan berdeformasi dan mengalami perpanjangan/ elongasi seperti pada Tabel 2. Parameter tersebut diperlukan saat memodelkan geotextile pada PLAXIS 2D.
Ilustrasi  pemodelan  dapat  dilihat  pada  Gambar  1  dimana  ketebalan  tanah  dasar sebesar 30 m. Penimbunan dilakukan bertahap hingga ketinggian mencapai 10 m dengan lebar jalan 60 meter. Kemiringan lereng timbunan diambil sebesar 2H : 1V.
ϒ unsat ϒ sat E' s u c' ф'
(kN/m 3 ) (kN/m 3 ) (kN/m 2 ) (kN/m 2 ) (kN/m 2 ) (˚) Tanah Dasar I 4 Lempung M-C 15 16 4000 20 5 25 Tanah Dasar II 25 Lempung M-C 17 18 25000 125 - - Tanah Timbunan - Lempung M-C 16 17 8000 40 - - Lapis Tanah NSPT Model Material Jenis
Tanah Kuat Tarik Elongasi EA (kN/m) (%) (kN/m) Geotextile 400 10 4000
Keterangan

## Gambar 1 Ilustrasi Pemodelan
Pembebanan  yang  digunakan  selama  kondisi  layan  menggunakan  kelas  jalan  I sebesar 25 kPa. Nilai tersebut diambil berdasarkan SNI 8460:2017 yang dapat dilihat pada Tabel 3.
Tabel 3 Beban Lalu Lintas untuk Analisis Stabilitas Sumber: SNI 8460:2017
Analisis  jangka  panjang  pada  pemodelan  dengan  tipe  drainase Undrained  A menggunakan konsolidasi pada PLAXIS 2D melalui pengaturan Calculation Type berupa Consolidation dan Loading  Type berupa Degree  of  Conslidiation mencapai  90.00%. Analisis  jangka  panjang  pada  pemodelan  dengan  tipe  drainase Undrained  B akan digunakan Calculation  Type berupa Plastic dengan  pembaruan  parameter  input  tanah kekuatan geser niralir ( 𝑠 $ ) pada tiap tahap penimbunan. Nilai pembaruan akan ditentukan dengan  pertimbangan  nilai  kenaikan  kekuatan  tanah  melalui  perhitungan  oleh  Han (2015).
Pada  studi  ini,  digunakan  percepatan  gempa  pada  batuan  dasar  (PGA)  di  Kota Makassar sebesar 0.051g yang ditentukan berdasarkan aplikasi LINI. Berdasarkan profil tanah yang digunakan, kondisi kelas situs yang diperoleh adalah SE sehingga nilai faktor
Beban lalu lintas
Beban di luar jalan (kPa) (kPa) I 15 10 II 12
10 III 12 10 Kelas Jalan
amplifikasi (F PGA ) menurut SNI 8460:2017 adalah sebesar 2.5. Nilai percepatan gempa pada permukaan tanah (PGA m ) dapat ditentukan dengan mengalikan PGA dan F PGA dan didapatkan sebesar 0.1275g. Nilai koefisien pseudostatik (k h ) diambil sebesar 50% dari PGA m dan diperoleh sebesar 0.06375g.

## HASIL DAN PEMAHASAN
Analisis Tahapan Konstruksi Timbunan dengan Tipe Drainase Undrained A Analisis stabilitas dengan tipe drainase Undrained A ditujukan untuk menentukan nilai faktor keamanan pada setiap tahapan timbunan, kondisi layan, dan kondisi gempa dengan peningkatan kuat geser tanahnya ditentukan dari hasil tahapan konsolidasi pada PLAXIS 2D saat proses penimbunan.
Terdapat  tiga  tahap  penimbunan  yaitu:  5  m,  2  m,  dan  3  m.  Tabulasi  dari  faktor keamanan dan bidang runtuh pada masing-masing tahap, baik konstruksi, layan, maupun gempa terdapat pada Tabel 4.
Tabel 4 Hasil analisis stabilitas timbunan dengan tipe drainase Undrained A Tahapan/Kondisi Faktor Keamanan dan Bidang Runtuh Kondisi Seketika Kondisi Pasca Konsolidasi 90% Penimbunan Tahap 1 (5m) FS = 1.6 FS = 2.8 Penimbunan Tahap 2
(2m) FS = 2.5 FS = 2.7 Penimbunan Tahap 3 (3m) FS = 2.1 FS = 2.3 Kondisi Layan FS = 1.9 - Kondisi Gempa FS = 1.5 -

## Analisis Stabilitas Timbunan dengan Tipe Drainase Undrained B
Analisis stabilitas dengan tipe drainase Undrained B ditujukan untuk menentukan nilai faktor keamanan pada setiap tahapan timbunan, kondisi layan, dan kondisi gempa dengan  mempertimbangkan  peningkatan  kuat  geser  tanah  yang  telah  ditentukan berdasarkan  persamaan  yang  diajukan  oleh  Han  (2015).  Tahapan  konstruksi  yang digunakan  sama  seperti  yang  telah  ditentukan  pada  pemodelan  dengan  tipe  drainase Undrained A.
Pada  pemodelan  dengan  tipe  drainase Undrained B,  profil  tanah  lunak  dibagi menjadi 5 lapisan dengan ketebalan masing-masing lapisan tersebut ditentukan dengan
mempertimbangkan proporsionalitas peningkatan kuat geser pasca konsolidasi terhadap pertambahan tegangan yang terjadi akibat penimbunan.
Peningkatan kuat geser pada masing-masing lapisan tanah lunak ditabulasikan pada Tabel 5, sedangkan nilai faktor keamanan dan bidang runtuh pada masing-masing tahapan terdapat pada Tabel 6.
Tabel 5 Peningkatan kuat geser tanah lunak berdasarkan persamaan Han (2015)
Lapis Tanah Lunak Kedalaman (m) Kondisi Awal Tahapan Penimbunan Tahap 1: 5m Tahap 2: 2m Tahap 3: 3m s u (kPa) ∆ σ v (kPa) ∆s u (kPa) ∆ σ v (kPa) ∆s u (kPa) ∆s u (kPa) s u2 (kPa) ∆ σ v (kPa) ∆s u (kPa) s u3 (kPa) #1 0-2 20 83.0 18.7 38.7 33.2 9.3 48.0 49.8 12.1 60.1 #2 2-4 20 78.8 17.7 37.7 31.5 8.9 46.6 47.3 11.5 58.1 #3 4-6 20 74.7 16.8 36.8 29.9 8.4 45.2 44.8 10.9 56.1 #4 6-10 20 68.1 15.3 35.3 27.2 7.7 43.0 40.9 10.0 52.9 #5 10-14 20 58.3 13.1 33.1 23.3 6.6 39.7 35.0 8.5 48.2 Tabel 6 Hasil analisis stabilitas timbunan dengan tipe drainase Undrained B Tahapan/Kondisi Faktor Keamanan dan Bidang Runtuh Kondisi Seketika Kondisi Pasca Konsolidasi 90% Penimbunan Tahap 1 (5m) FS = 1.7 FS = 2.5 Penimbunan Tahap 2 (2m) FS = 2.0
FS = 2.2
Penimbunan Tahap 3
(3m) FS = 1.5 FS = 1.8 Kondisi Layan FS = 1.5 - Kondisi Gempa FS = 1.1
-
Komparasi Stabilitas dengan Tipe Drainase Undrained A dan Undrained B
Gambar 2 Komparasi Stabilitas Undrained A dan Undrained B
Berdasarkan  perbandingan  faktor  keamanan  sepanjang  tahapan  konstruksi  pada Gambar 2, dapat diamati bahwa pada tahap awal penimbunan, nilai faktor keamanan yang dihasilkan adalah keduanya mendekati yaitu 1.6 dengan mengggunakan Undrained A dan 1.7 dengan mengggunakan Undrained B. Setelah tanah mengalami konsolidasi, terdapat perbedaan  nilai  faktor  keamanan  dimana  pada Undrained A  diperoleh  sebesar  2.8, sedangkan pada Undrained B diperoleh sebesar 2.5. Sepanjang konstruksi penimbunan bertahap hingga kondisi gempa, faktor keamanan pada model Undrained A cenderung lebih besar dibandingkan Undrained B dengan kisaran 10 - 28%.
Gambar 3 Ilustrasi Stress Path Realita dan Model M-C sumber: Material Models Manual PLAXIS 2D
Perbedaan  faktor  keamanan  antara Undrained A  dan Undrained B  dapat  terjadi akibat  perbedaan  definisi  kriteria  keruntuhan  serta  perbedaan  lintasan  tegangan  yang dimodelkan  oleh  model  konstitutif  Mohr-Coulomb  dengan  lintasan  tegangan  yang sebenarnya  seperti  yang  ditunjukkan  pada  Gambar  3.  Melalui  ilustrasi  tersebut,  dapat diamati bahwa perilaku lintasan tegangan yang dimodelkan oleh model konstitutif Mohr- Coulomb  membentuk  garis  vertikal  sedangkan  lintasan  tegangan  yang  sebenarnya membentuk lengkungan akibat terjadinya peningkatan tegangan air pori berlebih.
Definisi faktor keamanan pada kriteria keruntuhan tipe drainase Undrained A dapat diartikan  sebagai  perbedaan  antara  tegangan  deviatorik  rata-rata  yang  terjadi  terhadap
tahanan deviatorik rata-rata untuk nilai tegangan vertikal rata-rata yang sama, sedangkan pada Undrained B  faktor  keamanan  didefinisikan  sebagai  perbedaan  antara  tegangan deviatorik  rata-rata  yang  terjadi  terhadap  tahanan  geser undrained .  Sebagai  ilustrasi pertambahan faktor keamanan akibat konsolidasi, Gambar 4 merupakan ilustrasi lintasan tegangan pada kedalaman 1 m sepanjang tahapan prapembebanan.
Gambar 4 Ilustrasi Lintasan Tegangan Elv. -1 m Tahap Prapembebanan
Berdasarkan  pembahasan  tersebut,  dapat  dipahami  bahwa  pemodelan  stabilitas timbunan menggunakan Undrained A harus berhati-hati karena dapat menghasilkan nilai faktor keamanan yang lebih besar dari seharusnya karena menggunakan tahanan geser dari tegangan efektif yang terjadi sebagai acuan perhitungan dibandingkan menggunakan kuat  geser undrained .  Parameter  yang  digunakan  pada Undrained A  merupakan parameter efektif yang cenderung sulit untuk didapatkan secara akurat pada pengujian laboratorium  karena  sulit  untuk  memprediksi  perilaku  tegangan  air  pori  berlebih  yang dapat terjadi sepanjang konstruksi. Jika digunakan Undrained A pada pemodelan, maka parameter  efektif  yang  diperoleh  harus  diverifikasi  dengan  membandingkan  nilai  kuat geser undrained dari  uji  triaksial  CU  dan  uji  triaksial  UU.  Jika  diperoleh  kuat  geser undrained yang serupa, maka parameter efektif dapat digunakan dalam pemodelan.
Perbedaan nilai faktor keamanan juga disebabkan karena perbedaan metode untuk mendapatkan  peningkatan  kuat  geser.  Peningkatan  kuat  geser undrained pada  tipe drainase Undrained A  diperoleh  secara  kualitatif  dengan  mempertimbangkan  posisi lintasan tegangan terhadap kriteria keruntuhan, sedangkan pada Undrained B diperoleh secara  kuantitatif  dari  rumus  Han  (2015).  Untuk  memastikan  kebenaran  perhitungan peningkatan  kuat  geser  pada Undrained  B ,  maka  perlu  dilakukan  kalibrasi  terhadap koefisien  peningkatan  tegangan  yang  diperoleh  dari  sudut  geser undrained pada  uji triaksial CU. Sebagai referensi, menurut Han (2015) nilai dari koefisien tersebut berkisar antara 0.2 hingga 0.3.

## KESIMPULAN
Nilai faktor keamanan pemodelan dengan menggunakan tipe drainase Undrained A menghasilkan nilai yang lebih besar dibandingkan penggunaan tipe drainase Undrained B sepanjang tahapan prapembebanan, kondisi layan, dan kondisi gempa.
Perbedaan nilai faktor keamanan dapat diakibatkan oleh perbedaan definisi kriteria keruntuhan serta perbedaan lintasan tegangan yang dimodelkan oleh model konstitutif Mohr-Coulomb dengan lintasan tegangan yang sebenarnya. Pada tipe drainase Undrained A faktor  keamanan  ditentukan  sebagai  perbedaan  antara  tegangan  deviatorik  rata-rata yang terjadi terhadap tahanan deviatorik rata-rata untuk nilai tegangan vertikal rata-rata yang  sama,  sedangkan  pada Undrained  B faktor  keamanan  didefinisikan  sebagai perbedaan  antara  tegangan  deviatorik  rata-rata  yang  terjadi  terhadap  tahanan  geser undrained .
Perbedaan  faktor  keamanan  antara  tipe  drainase Undrained A dan Undrained  B juga  dapat  disebabkan  oleh  perbedaan  dalam  metode  peningkatan  kuat  geser  akibat konsolidasi. Pada tipe drainase Undrained A, peningkatan kuat geser ditentukan secara kualitatif  dengan  mempertimbangkan  posisi  lintasan  tegangan  terhadap  kriteria keruntuhan  sedangkan  pada  tipe  drainase Undrained  B ditentukan  secara  kuantitatif menggunakan metode perhitungan gain strength oleh Han, Jie (2015).
Pemodelan  stabilitas  timbunan  dengan  menggunakan  tipe  drainase Undrained A dapat  menghasilkan  nilai  faktor  keamanan  yang  lebih  besar  dari  seharusnya  karena menggunakan tahanan geser dari tegangan efektif yang terjadi sebagai acuan perhitungan ketimbang  dibandingkan  menggunakan  kuat  geser undrained .  Untuk  menghasilkan perhitungan yang akurat, dibutuhkan verifikasi parameter efektif yang digunakan dengan nilai kuat geser undrained dari uji triaksial CU dan uji triaksial UU.

## BLIBLIOGRAFI
Desiani, A. (2018). Kompresibilitas tanah organik. Jurnal Teknik Sipil , 14 (1), 26–44.
Hamdani, A. T. (2019). Analisis Stabilitas Timbunan Jalan Di Atas Tanah Lunak Dengan Perkuatan Sheet Pile Dan Geotekstil (Studi kasus: tol Balikpapan–Samarinda seksi V. STA. 9+ 726 s/d STA. 9+ 926) .
Han, H., & Yoon, H. J. (2015). Hotel customers’ environmentally responsible behavioral intention: Impact of key constructs on decision in green consumerism. International Journal of Hospitality Management , 45 , 22–33.
Ir Lusmeilia Afriani, D. E. A. (2020). Kerawanan Longsor pada Lereng Tanah Lunak dan Penanganannya . Penerbit Lakeisha.
Jaya,  M.  A.  (2017). Konstruksi  Bronjong  Sebagai  Alternatif  Penanganan  Longsor  di Daerah  PLTA  WAY  Semangka  Desa  Sidomulyo  Kecamatan  Semaka  Kabupaten Tanggamus .
Listyawan,  A.  B.,  &  Syahputra,  A.  R.  (2020). Perilaku  Konsolidasi  Tanah  Lempung dengan Kolom Pecahan Beton sebagai Drainase Vertikal .
Lubis,  M.  K.  Z.  (2018). Evaluasi  Perbaikan  Tanah  Menggunakan  Geotekstil  Untuk Meningkatkan Stabilitas Tanah Lapisan Subgrade Pekerjaan Jalan .
Pramulandani,  A.  (2020). Ta:  Analisis  Stabilitas  Lereng  Dengan  Perkuatan  Geocell Menggunakan Metode Elemen Hingga (Plaxis 2d) (Doctoral dissertation, Institut Teknologi Nasional Bandung).
Putra, R. M. (2021). TA: Studi Analisis Stabilitas Dinding Penahan Tanah Dan Tiang Bor Dalam Penanggulangan Longsoran Jalan (Studi Kasus: Longsoran Jalan Pada Ruas  Bogor-Cianjur  STA  17+  950)  (Doctoral  dissertation,  Institut  Teknologi Nasional).
Rakhman, I. A. (2021). Analisis Stabilitas Lereng Timbunan Badan Jalan Diatas Tanah Lunak Dengan Perkuatan Geotekstil .
Saragi, Y., Bernandus, R., & Sidabutar, R. A. (2023). Korelasi Nilai Hambatan Konus Terhadap Parameter Rembesan Dalam Aplikasinya Pada Dinding Penahan Tanah.
Sprocket Journal Of Mechanical Engineering , 4 (2), 151–160.
Sungkar,  M.,  &  Munirwan,  R.  P.  (2020).  Analisis  Stabilitas  Lereng  dengan  Metode Bishop dan Perkuatan Sheet Pile. Journal of The Civil Engineering Student , 2 (3), 309–315.
Wibowo, A. H. (2022). Stabilisasi Lereng Metode Soil Nailing di Ruas Jalan Giriwoyo- Glonggong KM. SKA. 81+ 200 (KAB. Wonogiri) (Doctoral dissertation, Universitas Islam Sultan Agung (Indonesia)).
Yakin, Y. A., Pratiwi, D. S., & Gazali, A. G. (2022). Analisis Pengaruh Lapisan Saprolite pada  Timbunan  di  Atas  Tanah  Lunak  Menggunakan  Metode  Numerik  (PLAXIS 2D). Jurnal Serambi Engineering , 7 (3).
Copyright Holder: Nama Author (2023)

## First publication right:

## Syntax Idea
This article is licensed under: