Reka Racana                                                              © Jurusan Teknik Sipil Itenas | No. 3 | Vol. 4 Jurnal Online Institut Teknologi Nasional                                                                September 2018

## Evaluasi Deformasi dan Stabilitas Struktur Tiang
Pelat ( Pile Slab) di Atas Tanah Gambut (Studi Kasus: Ruas Jalan Tol Pematang Panggang - Kayu Agung, Provinsi Sumatera Selatan)

## MISBAHUL MUNIR, YUKI ACHMAD YAKIN
Jurusan Teknik Sipil, Institut Teknologi Nasional, Bandung Email: munirgeskey102@gmail.com

## ABSTRAK
Evaluasi deformasi dan stabilitas struktur pile slab diterapkan dalam studi kasus yang dilakukan pada ruas jalan Tol Pematang Panggang - Kayu Agung, Sumatera Selatan. Analisis kapasitas daya dukung aksial dan penurunan dilakukan dengan menggunakan metode Mayerhof, metode Poulos, dan program PLAXIS 2D 2017. Analisis  mengunakan  metode  Meyerhof  diperoleh  kapasitas  daya  dukung  tiang tunggal sebesar 617,591 ton, kelompok tiang sebesar 6.1759,1 ton,  sedangkan untuk Penurunan menggunakan metode Poulos diperoleh interaksi ujung sebesar 0,0232  m,  interaksi  gesek  sebesar  0,0567  m,  dari  PLAXIS  2D  diperoleh  daya dukung  sebesar  7.078,83  ton  dengan  penurunan  sebesar  0  m.  Akhirnya  dapat disimpulkan bahwa besarnya nilai daya dukung dan penurunan kelompok tiang, baik  hasil  perhitungan  metode  empirik  maupun  numerik  menunjukan  bahwa struktur  pile  slab  dalam  penelitian  ini  aman  terhadap  deformasi  dan  gangguan stabilitas.
Kata kunci: penurunan, kapasitas daya dukung, PLAXIS 2D

## ABSTRACT
A case study to evaluate the deformation and stability of pile slab structure was conducted  on  Pematang  Panggang  -  Kayu  Agung  Highway  Project  in  South Sumatera.  Using  Mayerhof  method,  Poulos  method,  and    PLAXIS  2D  2017 program  to  analyze  the  axial  bearing  capacity  and  settlement  of  the  structure. Resulted a single pile bearing capacity value of 617.591 tons, group pile bearing capacity value of 6,175.91 tons, with settlement interaction value of 0.0232 m, settlement frictional interaction value of 0.0567 m using the Poulos method, and bearing capacity value of 7,213.3 tons with settlement value of 0 m using PLAXIS 2D  software.  As  a  result  bearing  capacity  and  settlement  pile  grup,  the  use  of both  numerical  and  empirical  method  show  that  pile  slab  structure  in  this research is safe from instability and deformation.
Keywords: settlement, bearing capacity, PLAXIS 2D

## 1. PENDAHULUAN
Tanah  gambut  merupakan  tanah  yang  mempunyai  kandungan  organik  sangat  tinggi,  kuat geser  rendah,  daya  dukung  rendah,  kompresibilitas  tinggi,  besarnya  penurunan  sekunder, dan  muka  air  tanah  tinggi.  Berbagai  solusi  yang  dapat  dilakukan  agar  struktur  dapat dibangun  di  atas  tanah  gambut  salah  satu  solusinya  adalah  dengan  menggunakan  fondasi pile slab.
Pile slab merupakan salah satu solusi untuk mengatasi masalah daya dukung dan penurunan pada ruas jalan Tol Pematang Panggang  – Kayu Agung, Provinsi Sumatera Selatan. Dalam Tugas Akhir ini dilakukan evaluasi deformasi dan stabilitas pile slab di atas tanah gambut.
Manfaat  kegiatan  penelitian  ini  diharapkan  dapat  memberikan  konstribusi  tentang  sejauh mana efektivitas perbaikan tanah dengan struktur pile slab di atas tanah gambut. Peta lokasi studi  kasus  ruas  jalan  Tol  Pematang  Panggang  –  Kayu  Agung,  Provinsi  Sumatera  Selatan dapat di lihat pada Gambar 1 .
Gambar 1. Peta lokasi studi kasus  ruas jalan Tol Pematang Panggang – Kayu Agung, Provinsi Sumatera Selatan (Priyanto, E., 2016)

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1 Tanah Gambut
Tanah  gambut  merupakan  tanah  yang  mempunyai  kandungan  organik  sangat  tinggi. Menurut    Mc.  Farlane  (1969)  dalam  Santosa  (2005)  tanah  gambut  terbagi  menjadi  2  jenis yaitu berserat ( fibrous peat) dengan kandungan serat 20% atau lebih. Mempunyai dua jenis pori  yaitu  makropori  dan  mikropori    serta  tidak  berserat (amourphous  peat)  dengan kandungan <20%. Jenis gambut ini terdiri dari butiran dan ukuran kolodial (2 𝜇 ) dan bagian besar  air  porinya  terserap  di  sekeliling  permukaan  butiran.  Tanah  gambut  secara  umum mempunyai karakteristik sebagai berikut:
1. Kuat geser rendah.
2. Daya dukung rendah.
3. Kompresibilitas yang besar.
4. Muka air tanah tinggi.
5. Penurunan besar ( secondary consolidation).

## 2.2 Struktur Pile Slab
Fondasi  pile  slab  merupakan  struktur  fondasi  yang  ditumpu  oleh  sistem  kelompok  tiang pancang  dan  diikat  oleh pile  cap  yang  digunakan  untuk  menahan  dan  meneruskan  beban dari  struktur  atas  ke  dalam  tanah  yang  mempunyai  daya  dukung  untuk  menahannya. Penggunaan  fondasi pile  slab  merupakan  perkuatan  pada  tanah  yang  mempunyai  daya dukung rendah seperti pada tanah gambut.
Evaluasi Deformasi dan Stabilitas Struktur Tiang Pelat (Pile Slab) di Atas Tanah Gambut (Studi Kasus: Ruas Jalan Tol Pematang Panggang – Kayu Agung, Provinsi Sumatera Selatan)

## 2.3 Daya Dukung Tiang (Metode Meyerhof)
Daya  dukung  aksial  fondasi  tiang  pancang  dengan  cara  statik  dapat  dilakukan  dengan beberapa cara sebagai berikut:

## 2.3.1 Kapasitas Daya Dukung Tiang Tunggal
Daya dukung ultimit fondasi tiang (𝑄 𝑢 ) diperoleh dari gabungan daya dukung tahanan ujung (𝑄 𝑃 ) dan daya dukung tahanan gesek (𝑄 𝑆 ) dapat dihitung dengan Persamaan 1 (Das, B. M., 1985).
𝑄 𝑢 = 𝑄 𝑝 + 𝑄 𝑆
….(1)
dimana:
𝑄 𝑢 = daya dukung ultimit [ ton ], 𝑄 𝑝 = daya dukung ujung [ ton ], 𝑄 𝑆 = daya dukung gesek [ ton ].

## 1) Daya dukung ujung
Salah  satu  metode  yang  dapat  digunakan    untuk  menghitung  kapasitas  daya  dukung ujung  tanah  pasir,  untuk  faktor  daya  dukung  tahanan  ujung 𝑁 𝑐 ∗ dan 𝑁 𝑞 ∗ dapat  dilihat pada Gambar 2 dengan menggunakan Persamaan 2 (Das, B. M., 1985).
𝑄 𝑃 = 𝐴 𝑝 ∗ 𝑞 𝑃 = 𝐴 𝑝 ∗ 𝑞 ′ ∗ 𝑁 𝑞 ∗ ….(2)
dimana:
𝐴 𝑝 = luas penampang tiang [ m 2 ], 𝑞′ = tegangan vertikal efektif [ ton/m 2 ], 𝑁 𝑞 ∗ = faktor daya dukung ujung.

## 2) Daya dukung selimut
a. Untuk tanah lempung
Kapasitas  daya  dukung  tahanan  selimut  tiang  pada  tanah  lempung  dapat  dihitung dengan menggunakan Persamaan 3 (Das, B. M., 1985).
𝑄 𝑆 = ∑ 𝑃 ∗  𝑎 ∗ 𝐶 𝑢 ∗ ∆𝐿
.…(3)

## b. Untuk tanah pasir
Daya  dukung  dari  tahanan  selimut  selimut  tiang  pada  tanah  pasir  dapat  dihitung dengan menggunakan Persamaan 4 (Das, B. M., 1985).
𝑄 𝑆 =   𝑓 𝑎𝑣 ∗ 𝑃 ∗ ∆𝐿
….(4)
dimana:
𝑃 = keliling tiang [ m ], 𝐶 𝑢 = kohesi tak teralir [ ton/m 2 ],
𝑎 = faktor adhesi,
∆𝐿 = panjang segmen tiang [ m ], 𝑓 𝑎𝑣 = tahanan gesek setiap kedalaman 𝑧 [ ton/m 2 ].
Gambar 2. Faktor daya dukung tahanan ujung 𝑵 𝒄 ∗ dan 𝑵 𝒒 ∗ (Mayerhof, 1975 dalam Rahardjo, P. P., 2013)

## 2.3.2 Kapasitas Daya Dukung Kelompok Tiang
Pada fondasi tiang pancang, tahanan gesek maupun tahanan ujung dengan 𝑠  ≥  3𝑑 , maka kapasitas  dukung  kelompok  tiang  diambil  sama  besarnya  dengan  jumlah  kapasitas  dukung tiang tunggal 𝐸 𝑔 = 1. Dengan memakai Persamaan 5 (Das, B. M., 1985).
𝑄 𝑔 = 𝑛 ∗ 𝑄 𝑎
….(5)
Sedangkan pada fondasi tiang pancang, tahanan gesek dengan 𝑠  <  3𝑑 maka faktor efisiensi ikut menentukan Persamaan 6 (Das, B. M., 1985).
𝑄 𝑔 = 𝑛 ∗ 𝑄 𝑎 ∗ 𝐸 𝑔 ….(6)
dimana:
𝑄 𝑔 = beban maksimum kelompok tiang [ ton ],
𝑛 = jumlah tiang dalam kelompok,
𝑄 𝑎 = kapasitas dukung izin tiang [ ton ], 𝐸 𝑔 = efisiensi kelompok tiang.

## 2.4 Analisa Penurunan Kelompok Berdasarkan Interaksi Tiang (Metode Poulos)
Penurunan pada fondasi kelompok tiang dapat dihitung dengan memperhitungkan interaksi antar tiang dengan menggunakan Persamaan 7 (Rahardjo, P. P., 2013).
𝑆 𝑖 = 𝑋 𝑖 ∗ ∑(𝑃 𝑗 ∗ 𝑎 𝑖𝑗 ) + 𝑋 1 ∗ 𝑃 𝑖 ….(7)
Evaluasi Deformasi dan Stabilitas Struktur Tiang Pelat (Pile Slab) di Atas Tanah Gambut (Studi Kasus: Ruas Jalan Tol Pematang Panggang – Kayu Agung, Provinsi Sumatera Selatan)
dimana:
𝑆 𝑖 = penurunan tiang ke- 𝑖 akibat pengaruh tiang – tiang yang lain [ mm ], 𝑋 𝑖 = besar penurunan satu tiang pada beban satu satuan [ ton/mm ], 𝑃 𝑖 = beban pada tiang ke- 𝑖 [ ton ], 𝑃 𝑗 = beban pada tiang ke- 𝑗 [ ton ], 𝑎 𝑖𝑗 = faktor interaksi untuk jarak antara tiang ke- 𝑖 dan tiang ke- 𝑗 .
2.4.1 Faktor Interaksi Gesek (𝒂 𝑭 )
Faktor interaksi ini berlaku untuk tiang kelompok yang mempunyai diameter seragam. Poulos and Mattes (1971) menyatakan (𝑎 𝐹 ) pada Gambar 3 . sebagai pungsi dari 𝑠 𝐷 ⁄ , 𝐿 𝐷 ⁄ , 𝑑𝑎𝑛 𝐾 . Dimana 𝐾 adalah perbandingan antara modulus elastisitas tiang dengan modulus elastisitas tanah.
Gamabar 3. Faktor interaksi untuk tiang gesek 𝑳/𝑫 =100 (Poulos & Devis, 1980 dalam Rahardjo, P. P., 2013)
Beberapa  faktor  koreksi 𝑁 ℎ , 𝑁 𝑑𝑏 , 𝑁 𝑣 ,  dan 𝑁 𝑚 dapat  ditunjukan  pada Gambar  4  sampai dengan Gambar 7 . Faktor interaksi ( 𝑎 ) dinyatakan dengan Persamaan 8 (Rahardjo, P. P., 2013).
𝑎 = 𝑎 𝐹 ∗ 𝑁 ℎ ∗ 𝑁 𝑑𝑏 ∗ 𝑁 𝑣 ∗ 𝑁 𝑚 ∗ 𝑁 𝑠 ….(8)
dimana:
𝑁 ℎ = faktor koreksi letak tanah keras,
𝑁 𝑑𝑏 = faktor koreksi terhadap pembesaran kaki tiang, 𝑁 𝑣 = faktor koreksi terhadap angka Poisson, 𝑁 𝑚 = faktor koreksi modulus elastisitas tanah,
𝑁 𝑠 = faktor koreksi gelincir.
Gambar 4. Faktor koreksi letak tanah keras, 𝑵 𝒉 (Poulos & Devis, 1980 dalam Rahardjo, P. P., 2013)
Gambar 5. Faktor koreksi pembesaran kaki tiang, 𝑵 𝒅𝒃 (Poulos & Devis, 1980 dalam Rahardjo, P. P., 2013)
Gambar 6. Faktor koreksi terhadap angka Poisson, 𝑵 𝒗 (Poulos & Devis, 1980 dalam Rahardjo, P. P,. 2013)
Gambar 7. Faktor koreksi terhadap modulus  elastisitas tanah, 𝑵 𝒎 (Poulos & Devis, 1980 dalam Rahardjo, P. P., 2013)
2.4.2  Faktor Interaksi Ujung (𝒂 𝑬 ) Faktor  interaksi (𝑎 𝐸 ) digunakan  untuk  tiang  tahanan  ujung  pada  tanah  keras  ditunjukan pada Gambar 8 dan faktor interaksi reduksi (𝐹 𝐸 ) ditunjukan pada Gambar 9 . Untuk kaki tiang yang berada pada lapisan tanah yang kompresibel, faktor interaksi tiang akan berada diantara kondisi tiang gesek pada tanah homogen (𝑎 𝐹 ) dan kondisi tiang tahanan ujung (𝑎 𝐸 ) dinyatakan dengan Persamaan 9 (Rahardjo, P. P., 2013).
𝑎 = 𝑎 𝐹 − 𝐹 𝐸 ∗ (𝑎 𝐹 − 𝑎 𝐸 ) ....(9)
dimana:
𝐹 𝐸
= faktor tergantung dari besaran 𝐿 𝐷 ⁄ , 𝐸 𝑏 𝐸 𝑆 ⁄ , 𝐾 .
Evaluasi Deformasi dan Stabilitas Struktur Tiang Pelat (Pile Slab) di Atas Tanah Gambut (Studi Kasus: Ruas Jalan Tol Pematang Panggang – Kayu Agung, Provinsi Sumatera Selatan)
Gambar 8. Faktor interaksi tiang tahanan ujung 𝑳 𝑫 ⁄ = 100 (Poulos & Devis, 1980 dalam Rahardjo, P. P., 2013))
Gambar 9. Faktor reduksi interaksi 𝑭 𝑬 , 𝑳 𝑫 ⁄ = 100
(Poulos & Devis, 1980 dalam Rahardjo, P. P., 2013)

## 3. ANALISIS DATA

## 3.1 Tahapan Kegiatan Penelitian
Untuk  memberikan  gambaran  yang  jelas  tentang  tahapan  kegiatan  penelitian  yang dilakukan, maka dapat di lihat bagan alir penelitian pada Gambar 10 .
Mulai Kajian Pustaka
Pengumpulan Data
Parameter Tanah Dasar Struktur Fondasi Pile Slab Evaluasi Deformasi dan Satabilitas Struktur Tiang Pela Serta Daya Dukung (Pile Slab) Di Atas Tanah Gambut Ya Tidak Metode Empirik 1.  Meyerhof 2.  Poulos dan Devis Metode Numerik Plaxis 2D 2017 Memenuhi Analisa dan Pembahasan Kesimpulan dan Saran Selesai

## Gambar 10. Bagan alir penelitian

## 3.2 Pengumpulan data
Data  teknis  yang  didapatkan  dikumpulkan  dan  dijadikan  bahan  acuan  untuk  kepentingan penelitian Tugas Akhir adalah sebagai berikut:
1. Data tanah.
2. Data fondasi pile slab.

## 3.3 Parameter Tanah Dasar
Berdasarkan  hasil  penyelidikan  lapangan  dan  pengujian  Laboratorium  Mekanika  Tanah  PT. Waskita  Karya,  maka  parameter  tanah  dasar  pada  lokasi  studi  kasus  dapat  dilihat  pada Tabel 1 .
Evaluasi Deformasi dan Stabilitas Struktur Tiang Pelat (Pile Slab) di Atas Tanah Gambut (Studi Kasus: Ruas Jalan Tol Pematang Panggang – Kayu Agung, Provinsi Sumatera Selatan)
Tabel 1. Parameter Tanah Dasar No  Kedalaman [𝐦] Jenis Tanah 𝜟𝑳 [𝐦] 𝜸 𝒔𝒂𝒕 [𝐤𝐍/𝐦²] 𝜸 𝒖𝒏𝒔𝒂𝒕 [𝐤𝐍/𝐦²] 𝑪 ′ [𝐤𝐍/𝐦²] 𝝓 [˚] 𝒗 𝑬′ [𝐤𝐍/𝐦²] 1 0 - 8 Peat 8 15 14 2 5 0,3 500 2 8 -  10 Clay 2 16 15 12 - 0,3 2.000 3 10  -  16 Sand 6 19 18 - 30  0,25 9.958 4 16  -  22 Clay 6 17 16 70 - 0,3 11.000 5 22  -  23 Clay 2 16 15 25 - 0,3 14.000 6 23  -  28 Clay 4 17 16 70 - 0,3 21.000 7 28  -  34 Sand 6 19 18 - 32  0,25 27.576 8 34  -  36 Silty 2 20 19 - 35  0,25 43.000 9 36  -  46 Silty 10 20 19 - 40  0,25 60.000

## 3.4 Perhitungan Daya Dukung
Penentuan  kapasitas  daya  dukung  dengan  cara  empirik  dapat  dilakukan  dengan  metode sebagai berikut:

## 3.4.1  Kapasitas Daya Dukung Tiang Tunggal
Adapun  perhitungan  dalam  menentukan  kapasitas  daya  dukung  tiang  ujung (𝑄 𝑝 ) dengan metode  ini  dapat  menggunakan Persamaan  2 dilakukan  perhitungan  dengan  rumus tersebut  diperoleh  nilai  daya  dukung (𝑄 𝑝 ) sebesar  328,28  ton,  dan  perhitungan  untuk mendapatkan daya dukung gesek (𝑄 𝑆 ) dapat menggunakan Persamaan 3 dan Persamaan 4 ,  maka  diperoleh  hasil  nilai  daya  dukung (𝑄 𝑆 ) sebesar  289,21  ton.  Untuk  mendapatkan daya dukung ultimit (𝑄 𝑈 ) menggunakan Persamaan 1 diperoleh hasil sebesar 617,59 ton.

## 3.4.2 Kapasitas Daya Dukung Kelompok Tiang
Adapun  perhitungan  dalam  menentukan  kapasitas  daya  dukung  kelompok  tiang (𝑄 𝑢(𝑔) ) dapat  menggunakan Persamaan  5 . Kapasitas  daya  dukung  ultimit  tiang  tunggal  kalikan dengan jumlah tiang, maka diperoleh (𝑄 𝑢(𝑔) ) sebesar 6.175,9 ton.

## 3.5 Analisa Penurunan Kelompok Tiang Berdasarkan Faktor Interaksi (Metode Poulos)
Perhitungan  untuk  menentukan  penurunan  kelompok  tiang  berdasarkan  faktor  interaksi kelompok  dapat  menggunakan Persamaan  7 . Hasil  perhitungan  penurunan  dari  faktor interaksi tiang gesek 𝑆 𝑖 dan hasil penurunan dari faktor interaksi tahanan ujung sebesar (𝑆 𝑖 ) . Untuk lebih jelas dapat dilihat pada Tabel 2 dan Tabel 3 .
Tabel 2. Hasil Penurunan Dari Faktor Interaksi Tiang Selimut
No 𝒙 𝒊 [𝐦] 𝑷 𝒋 [𝐭𝐨𝐧] 𝑷 𝒋 ∗ 𝒂 𝒊𝒋 [𝐭𝐨𝐧 ] 𝑿 𝟏 [𝐦] 𝑷 𝒊 [𝐭𝐨𝐧] 𝑺 𝒊 [𝐦] 1 0,00065 65 16,712 0,00065 65 0,0531 2 0,00065 65 19,101 0,00065 65 0,0547 3 0,00065 65 20,692 0,00065 65 0,0557 4 0,00065 65 21,786 0,00065 65 0,0564 5 0,00065 65 22,283 0,00065 65 0,0567 6 0,00065 65 22,283 0,00065 65 0,0567 7 0,00065 65 21,786 0,00065 65 0,0564 8 0,00065 65 20,692 0,00065 65 0,0557 9 0,00065 65 19,101 0,00065 65 0,0547 10 0,00065 65 16,713 0,00065 65 0,0531
Tabel 3. Hasil Penurunan Dari Faktor Interaksi Tiang Tahanan Ujung
No 𝑿 𝒊 [𝐦] 𝑷 𝒋 [𝐭𝐨𝐧] 𝒂 𝑿 𝒊 [𝐦] 𝑷 𝒊 [𝐭𝐨𝐧] 𝑺 𝒊 [𝐦] 1 0,00065 65 -0,06  0,00065 65 0,0232 2 0,00065 65 -0,06  0,00065 65 0,0216 3 0,00065 65 -0,04  0,00065 65 0,0209 4 0,00065 65 -0,07  0,00065 65 0,0197 5 0,00065 65 -0,07  0,00065 65 0,0192 6 0,00065 65 -0,06  0,00065 65 0,0192 7 0,00065 65 -0,06  0,00065 65 0,0197 8 0,00065 65 -0,04  0,00065 65 0,0209 9 0,00065 65 -0,03  0,00065 65 0,0216 10 0,00065 65 -0,03  0,00065 65 0,0232 3.5.1 Faktor Interaksi Tiang Gesekan (𝒂 𝑭 ) Untuk  menentukan  faktor  interaksi  tiang  gesek (𝑎) dapat  menggunakan Persamaan  8 . Menetukan  faktor  koreksi 𝑁 ℎ , 𝑁 𝑑𝑏 , 𝑁 𝑣 , 𝑁 𝑚 pada Gamabar  4  sampai  dengan  Gambar  7 diperoleh  nilai 𝑁 ℎ =  0,38 𝑁 𝑑𝑏 =  1,2 𝑁 𝑣 =  1    dan 𝑁 𝑚 =  0,36  untuk  nilai (𝑎 𝐹 ) diperoleh dengan menggunakan Gambar 3 .
3.5.2 Faktor Interaksi Tiang Tahanan Ujung (𝒂 𝑬 ) Untuk  menentukan  faktor  interaksi  tiang  ujung (𝑎) dapat  menggunakan Persamaan  9 . Terlebih dahulu menentukan faktor reduksi intraksi 𝐹 𝐸 pada Gambar 10 dengan nilai 0,95 maka diperoleh faktor interaksi tiang tahanan ujung (𝑎 𝐸 ) dapat dilihat pada Tabel 3 .

## 3.6 Hasil Output PLAXIS 2D 2017
Hasil output  dari  program  PLAXIS  2D  2017  untuk  tanah  dasar  sebelum  ada  perkuatan diperoleh  daya  dukung  sebesar  20,969  kPa  dengan  penurunan  sebesar  0,977  m,  dengan modus  keruntuhan  geser  setempat  ke  arah  bawah  fondasi  ( punching  shear  failure)  dapat diliahat  pada Gambar  11 dan Gambar  12 .  Sedangkan  untuk  tanah  dasar  setelah  ada perkuatan struktur pile slab diperoleh daya dukung sebesar 7.078,83 ton dengan penurunan yang  diperoleh  sebesar  0  m.  penurunan  terjadi  pada  pemodelan  lapisan  tanah  gambut namun  pada  struktur pile  slab tidak terjadi penurunan sama sekali. Lebih jelas bisa dilihat pada Gambar 13 dan Gambar 14 .
Gambar 11. Grafik daya dukung terhadap penurunan tanah dasar sebelum ada perkuatan dengan beban 30 kN hasil output  PLAXIS 2D
0 5 10 15 20 25 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 B eb an (kN ) Penurunan (mm)

## Daya Dukang Tanah Dasar tanpa Perkuatan
Evaluasi Deformasi dan Stabilitas Struktur Tiang Pelat (Pile Slab) di Atas Tanah Gambut (Studi Kasus: Ruas Jalan Tol Pematang Panggang – Kayu Agung, Provinsi Sumatera Selatan)
Gambar 12. Pemodelan penurunan tanah sebelum ada perkuatan dengan beban 30 kN hasil output PLAXIS 2D
Gambar 13. Grafik daya dukung terhadap penurunan dengan beban 8.000 ton hasil output  PLAXIS 2D
Gambar 14. Pemodelan penurunan dengan beban 8.000 ton hasil output PLAXIS 2D
0 2000 4000 6000 8000 0 2 4 6 8 10 B eb an (to n ) Penurunan (m)
Daya Dukung dengan Peenurunan

## 4. KESIMPULAN
Berdasarkan  hasil  analisis  dan  pembahasan,  maka  dapat  diuraikan  perihal  kesimpulan sebagai berikut:
1. Hasil  analisis  kapasitas  daya  dukung  dengan  perhitungan  empirik  untuk  kapasitas  tiang Tunggal  diperoleh  nilai  daya  dukung  sebesar 617,591  ton,  sedangkan  untuk  kapasitas kelompok tiang mendaptkan nilai daya dukung sebesar 6.175,91 ton
2. Hasil analis  penurunan kelompok tiang berdasarkan interaksi tiang gesek dengan metote empirik  menunjukan  bahwa  penurunan  yang  terjadi  pada  posisi  tiang  paling  tengah dengan  diperoleh  nilai  penurunan  sebesar  0,0567  m  sedangkan  untuk    tahanan  ujung tiang  menunjukan  bahwa  penurunan  paling  besar  terjadi  pada  posisi  tiang  terluar  yaitu dengan nilai penurunan sebesar 0,0232 m .
3. Tanah  dasar  tanpa  perkuatan  dengan  hasil  PLAXIS  2D  2017  diperoleh  daya  dukung sebesar  20,969  kN  dengan  penurunan  0,977  m.  Menunjukan  bahwa  tanah  dasar  harus menggunkan perkuatan untuk menambah daya dukung dan mengurangi penurunan agar strukur jalan dapat dibangun di atas tanah gambut.
4. Daya  dukung  aksial  pile  slab  hasil  analasis  numerik  dengan  PLAXIS  2D  2017  setelah menggunakan  perkuatan pile  slab  diperoleh  sebesar  7.078,83  ton  tanpa  terjadinya deformasi, karena nilai penurunannya sebesar 0 m.
5. Analisis  daya  dukung  dan  penurunan  tiang  metode  empirik  dibandingkan  numerik memiliki  perbedaan  karena  parameter  yang  digunakan  dalam  metode  empirik  banyak asumsi dan penyerderhanaan.
6. Hasil analisis    daya  dukung  dan  penurunan  kelompok  tiang,  baik  menggunakan metode empirik  maupun  numerik  menunjukan  bahwa  struktur pile  slab  dalam  penelitian  Tugas Akhir ini aman terhadap deformasi dan gangguan stabilitas.

## DAFTAR RUJUKAN
Das, B. M. (1985). Principles of Soil Dynamic. California: PWS Publishing. Rahardjo,  P.  P.  (2013). Manual  Pondasi  Tiang  Edisi  4.  Bandung:  Universitas  Katolik Parahyangan - Geotechnical Engineering Center - Deep Foundation Research Institute.
Santosa, L. (2005). Karakteristik Fisis dan Mekanis Gambut. Tesis . Bandung: Program Studi Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Katolik Parahyangan.
Priyanto, E. (2016, Juni 16). Perencanaan Pengusahaan dan Desain Awal. Dipetik September 15, 2017, dari http://www.skyscrapercity.com/showthread.php?t=1929354