## Analisis Rancangan Mesin Poles Dalam Pembuatan C amshaft
Sisno 1) , Raden Rinova Sisworo 2) , Samhuddin 3)
¹Mahasiswa Jurusan Teknik Mesin Fakultas Teknik Universitas Halu Oleo
2,3,4 Dosen Jurusan Mesin Fakultas Teknik Universitas Halu Oleo Jl. H.E.A Makodompit, Kampus Hijau Bumi Tridarma Andounohu, Kendari 93232
Email: raden.rinova@uho.ac.id Article Info Abstrak Available online December 10, 2021 Penelitian  ini  bertujuan  untuk  mengetahui  diameter  poros  yang  effektif  dalam analisis  rancangan  mesin  poles  dalam  pembuatan  camshaft,  mengetahui kesesuaian  sabuk-V,  mengetahui  umur  pakai  bantalan,  mengetahui  kemampuan menerima  beban  dudukan.  Metode  yang  digunakan  dalam  penelitian  ini  adalah metode kajian kepustakaan yaitu dengan menganalisa data-data primer komponen alat untuk mendapatkan nilai-nilai yang terjadi pada alat. Hasil perhitungsn analisa kesesuaian poros didapatkan poros yang sesuai berdiameter 13 mm yang memiliki defleksi puntiran lebih kecil dari batas defleksi yang ditentukan (0,061 o < 0,3 o ). Pada perhitungan sabuk V, ukuran sabuk V yang dipilih ada di pasaran yaitu sabuk tipe V jenis A no 37 dengan panjang L = 940 mm. Dari hasil perhitungan umur bantalan, diperoleh umur bantalan yaitu 2603,838 jam. Analisa kekuatan dudukan camshaft dengan menggunakan software DS Abaqus didapatkan tidak melebihi batas defleksi yang diizinkan (2,736 x10 -9 mm < 0,417mm) dan dianggap aman untuk digunakan. Sedangkan  analisa  defleksi  dudukan  batu  amplas  yang  terjadi  adalah  1,786e-09 mm, dimana masih kurang dari batas yang diizinkan 0,694mm. Dengan demikian, dudukan  batu  amplas  dapat  dikatakan  aman  dalam  menahan  gaya-gaya  yang bekerja.
Kata kunci : camshaft, modifikasi,  poros, sabuk V

## Abstract
This study aims to determine the effective shaft diameter in the design analysis of polishing machines in the manufacture of camshaft, determine the suitability of the V-belt, determine the service life of the bearing, determine the ability to accept seat loads. The method used in this research is the literature review method, namely by analyzing  the  primary  data  of  the  components  of  the  tool  to  get  the  values  that occur  in  the  tool.  The  results  of  the  calculation  of  the  shaft  suitability  analysis obtained a suitable shaft with a diameter of 13 mm which has a rotational deflection smaller than the deflection limit of 0.061 o < 0.3 o . Based on the calculation of the V belt, size of the V belt selected is on the market, namely the V belt type A No. 37 with  a  length  of  L  =  940  mm.  From  the  calculation  results,  bearing  is  having  a lifespan of 2603.838 hours. The strength analysis of the camshaft holder using the DS Abaqus software was found not to exceed the allowable deflection limit, namely: 2.736e-09 mm <0.417mm considered safe to be used. Meanwhile the analysis of the sandpaper  seat  is still  lower  than  the  limit’s  value  or 1.786e-09  mm  <  0.694mm. Thus, the sandpaper holder is said to be safe in resisting the working forces. Kata kunci : camshaft, modification, shaft,  v belt.

## 1. Pendahuluann
Dalam  era  globalisasi  saat  ini,  ilmu pengetahuan  dan  teknologi  telah  berkembang dengan  pesat.  Perkembangan  ilmu  pengetahuan
dan  teknologi  ini  juga  merambah  dalam  bidang industri manufaktur. Mesin yang diciptakan  harus mempunyai  mutu  yang  baik,  meliputi  kepresisian yang  tinggi,  bentuk  benda  kerja  yang  kompleks

## ENTHALPY: JurnalIlmiahMahasiswa Teknik Mesin
Journal homepage: http://ojs.uho.ac.id/index.php/ENTHALPY
serta  kemampuan  untuk  menghasilkan  produk secara masal. Dengan mesin poles yang digunakan untuk  modifikasi  camshaft  ini,  diharapkan  para mekanik  motor  empat  langkah  Indonesia  dapat terus berinovasi khususnya dalam membuat kontur camshaft (noken  as)  yang  dinginkan  untuk meningkatkan power mesin motor empat langkah. Sehingga  para  mekanik  tidak  hanya  bergantung pada camshaftracing yang dijual dipasaran [1]. Mesin modifikasi camshaft memiliki beberapa komponen  seperti  rangka,  dudukan  noken,  poros transmisi, pully dan V-belt .  Rangka  berfungsi sebagai tempat meletakan mesin ini agar pada saat proses  produksi  operator  dapat  menjalankan dengan mudah. Dudukan noken berfungsi sebagai tempat mencekam atau meletakan camshaft yang akan dimodifikasi. Poros transmisi berfungsi untuk meneruskan gaya dari motor listrik. Pully berfungsi untuk menggerakan poros transmisi sedangkan V- belt berfungsi  sebagai  penghubung  antara pully poros dengan pully pada motor listrik. Pembuatan mesin  modifikasi camshaft ini  berdasarkan  pada gambar kerja. Gambar kerja sebagai bahasa teknik menjelaskan konsep dasar untuk membuat  mesin ini dengan membutuhkan spesifikasi gambar yang detail.  Gambar  kerja  ini  berisi  keterangan- keterangan  secara  tepat  dan  obyektif,  sehingga mudah  dipahami  oleh  pembaca  untuk  dibuat komponennya [2].
Komponen  mekanik  yang  umumnya  dibuat dari  baja  paduan  adalah:  poros,  roda  gigi,  baut, mur, batang torak dan sebagainya. Baja Ni-Cr-Mau sangat  baik  kekuatan  dan  keuletannya,  tetapi harganya  mahal.  Usaha  yang  dilakukan  untuk menggantikannya adalah dengan memakai baja Cr- Mo atau baja Cr[3].
Sifat  mekanis  logam  adalah  kemampuan logam  untuk  menahan  beban  yang  dikenakan padanya,  baik  pembebanan  statis  maupun pembebanan  dinamis.  Pembebanan  statis  adalah pembebanan yang besar dan arahnya tetap setiap saat.  Pembebanan    dinamis  adalah  pembebanan yang  besar  maupun  arahnya  berubah  setiap saat[4].
Besi  (iron)  merupakan  salah  satu  unsur pembentuk  bermacam-macamlogam  dan  baja paduan.  Dalam  ilmu  bahan  teknik,  besi  memiliki peranan  penting  dalam  sejarah  teknologi. Kandungan  biji  besi  berdasarkan  presentasenya, terbagi  menjadi  empat  macam  dengan  ciri  yang berbeda pula[5].
Baja ( stee l) adalah logam paduan antara besi (Fe)  dan  karbon  (C),dimana  besi  sebagai  unsur dasar dan karbon sebagai unsur paduan utamanya.
Kandungan karbon dalam baja berkisar antara 0,1% hingga  1,7%  sesuai  tingkatannya.  Dalam  proses pembuatan  baja  akan  terdapat  unsur-unsur  lain selain  karbon  yang  akan  tertinggal  di  dalam  baja seperti  mangan  (Mn),  silikon(Si),  kromium  (Cr), vanadium (V), dan unsur lainnya. Secara garis besar baja dibagi menjadi dua macam, yaitu baja karbon (carbon steel) dan baja paduan ( alloy steel )[6]. Baja paduan  adalah  material  ferro  yang  mengandung unsur-unsur  paduan  selain  karbon  seperti:  nikel (Ni),  khrom  (Cr),  molibden  (Mo),  mangan  (Mn), atau silisium (Si) yang berjumlah minimal 5 % [7].
Faktor  keamanan “ n ” adalah  faktor  yang digunakan  untuk  mengevaluasi  keamanan  dari suatu  elemen  mesin.  Analisis  faktor  keamanan banyak  digunakan  pada  proses  membandingkan antara  tegangan    dengan    kekuatan  untuk menaksir angka keamanannya[8].

## Poros
Poros merupakan salah satu bagian dari mesin yang  sangat  penting  karena  hampir  semua  mesin meneruskan tenaga bersama-sama dengan putaran, oleh karenanya poros memegang peranan utama dalam transmisi dalam sebuah mesin. Poros dibedakan  menjadi  tiga  macam  berdasarkan penerusan dayanya.

## Rumus Perhitungan Poros

## 1. Daya rencana (Pd)
Pd = fc. P                                                              (1) Dimana:
fc  = Faktor koreksi P  = Daya yang ditransmisikan (kW) 2. Momen puntir (T)
T = 9,74x 10 5 ( Pd n 1 )                                         (2)
Dimana:
n  =  Kecepatan  putaran  pada  poros
(rpm)
3. Tegangan yang di ijinkan
τ a = σ b (Sf 1 x  Sf 2 ) (3)
Dimana:
S ƒ 1 = Faktor keamanan 1 S ƒ 2 = Faktor keamanan 2 4. Diameter poros
d s = {( 5,1 τ a ) x K t x C b x T } 1/3 (4)
Dimana:
K t = faktor koreksi C b = faktor kelenturan
T   = momen puntir (kg.mm)
5. Tegangan geser
𝜏 𝑚 = 5,1T ds 3 (5)
Jadi jika tegangan geser poros ( τ m ) lebih kecil dari  tegangan  poros  yang  diijinkan  ( τ a )  maka diameter  poros  ( d s )  yang  digunakan  telah sesuai[9] .

## Defleksi Puntiran
Besarnya  deformasi  yang  disebabkan  oleh momen  puntir  harus  diperhitungkan  juga.  Baja mempunyai modulus geser G = 8,3 x 10³ kg/mm². Poros  yang  dipasang  pada  mesin  umum  dalam kondisi kerja normal. Besarnya   defleksi   puntiran dibatasi   sampai   0,25 o atau   0,3 o dan pemakaian rumus   ASME   lebih   dianjurkan   dengan   metoda sebagai berikut:
θ =  584 x Tl Gds 4 (6)
1. Defleksi pada beban terpusat pada titik tengah poros dengan dua penyangga atau bantalan
∆  = PL 3 48EI (7)
2. Defleksi pada beban terpusat pada titik tengah pada poros dengan satu bantalan
∆   = 5PL 3 48EI (8) 3. Momen inersia
I   = πd 4 64 (9)

## Rumus Perhitungan Sabuk-V
1. Diameter lingkaran jarak bagi puli ( d p , D p ) n 1 n 2 = i = D p d p = 1 u ; u = 1 i (10)
Maka D p =   d p x i                                            (11) Dimana: d p =  diameter  jarak  bagi  pully  kecil (mm)
𝐃 𝐏 = diameter jarak bagi pully besar (mm)
2. Kecepatan sabuk (v)
V = d p n 1 60 x 1000 (12)
Dimana:
V = kecepatan sabuk (m/s)
Jadi  kecepatan  dianggap  sesuai  jika  kecepatan tidak melebihi kecepatan maksimum 30 m/s [10].
3. Panjang keliling (L)
L  = 2C + π 2 (D p + d P ) + 1 4C (D p − d P ) 2 (13)
4. Jarak sumbu poros (C) C  =
b+√b 2 −8(D p−dp )2 8 (14)
Maka b  =  2L − 3,14 (D p + d p )                 (15)

## Bearing
Bearing  atau  bantalan  adalah  elemen mesin yang berfungsi untuk menumpu poros, agar putaran  atau  gerakan  poros  dapat  berlangsung dengan  baik  dan  aman,  juga  untuk  memperkecil kerugian  daya  akibat  gesekan.  Bearing  harus  kuat dan kokoh untuk menahan gaya yang terjadi pada poros.  Jika  bearing  tidak    berfungsi  dengan  baik maka  kerja  seluruh  sistem  akan  menurun  atau mesin tidak dapat bekerja sebagaimana semestinya[11].
1. Beban radial
Fa   =  C0 x 0,014                                             (16) 2. Beban radial
Fr = Fa V. e (17)

## 3. beban ekivalen
P   =   (   X x Fr ) +   ( Y x Fa)                        (18)
4. Umur bantalan
L 10h = C p b x 10 6 60 x n (19)

## Defleksi Pada Dudukan
1. Defleksi yang terjadi pada dudukan.
∆  = 5wl 4 384EI (20) 2. Momen inersia.
I    = hb 3 12 (21)

## 2. Metode Penelitian
Penelitian  ini  dilaksanankan  di  Laboratorium Teknologi Mekanik Jurusan Teknik Mesin Fakultas Teknik Universitas Halu Oleo di Kendari. Selain itu, tempat  pengolahan  data-data  penelitian  dapat dilakukan  pula  di  Perpustakaan  Fakultas  Teknik UHO dan ruangan kerja lain yang bersifat fleksibel.

## Prosedur Pengerjaan
Adapun langkah pelaksanaan pada peneletian ini adalah:
1. Mendesain gambar.
2. Pengolahan data.
3. Pembahasan.
4. Kesimpulan.
Gambar 1. Desain mesin poles Penjelasan gambar:
1. Moter listrik.
2. Pully.
3. Sabuk v.
4. Rangka dudukan.
5. Dudukan batu amplas.
6. Dudukan camshaft.
7. Batu aplas.
8. Bearing.
9. Pengatur putaran pencekam.
10. Pengatur gerakan dudukan.
11. Poros ulir.
12. Catok cros.
3. Hasil dan Pembahasan
Tabel 1. Perbandingan rasio putaran sistem transmisi mesin modifikasi camshaft. No Transmisi D (mm) i kerja n kerja (rpm) 1 Pulli motor  74 1 2950 2 Pulli poros 74 1 2950 i akhir (i1xi2) = 1 n akhir = 2950

## Analisis Poros
Bahan  poros  direncanakan  baja  karbon  S30C dengan kekuatan tarik ( σ b ) = 48 kg/mm 2 dan faktor keamanan  bahan (Sf 1 )  =  6,0  untuk  bahan  S-C dengan  pengaruh  masa  dan  baja  paduan,  faktor keamanan akibat alur pasak atau bertangga ( Sf 2 ) = 0,2.
Maka τ a dihitung  dengan  menggunakan persamaan 2.3 yaitu:
τ a = 48 (6,0 x 2,0) =   4 kg/mm 2
Untuk  daya  rencana  dihitung  dengan menggunakan  persamaan  2.1  yaitu:  Dimana  fc pada table 2.4 diambil sebesar 1,5.
Pd   =   1,5 x 0,250 =   0.375 kw Momen puntir dihitung dengan menggunakan persamaan 2.2 yaitu:
T      =   9,74x 10 5 ( 0,375
2950 )
=   123,81 kg. mm
Perhitungan  diameter  poros  ( d s )  Dihitung dengan menggunakan pesamaan 2.4 yaitu:
d s ≥   {( 5,1 4 ) x (1,5)x(2)x(123,81)} 1/3 ≥   7,79 mm dan dipilih d S = 8 mm. Tegangan  geser  yang  terjadi  ( τ m )  Dihitung dengan menggunakan pesamaan 2.5 yaitu :
𝜏 𝑚 = 5,1 x 123,81
8 3 =  1,25 kg/𝑚𝑚 2
Dengan  diameter  poros  8  mm  seperti perhitungan  di  atas,  tegangan  geser  yang  terjadi yaitu 1,25 kg/mm² dan adalah lebih kecil dari pada tegangan  geser  yang  diizinkan  untuk  bahan  S30C yaitu 4 kg/mm² sehingga poros dengan diameter 8 mm  meter  aman  untuk  digunakan.  Untuk mengetahui  apakah  kekuatan  paros  mampu menerima  beban  dan  defleksi  puntiran  perlu  di analisa kekuatan porosnya.

## Defleksi Puntiran
Besarnya  deformasi  yang  disebabkan  oleh momen  puntir  harus  diperhitungkan  juga.  Baja mempunyai modulus geser G = 8,3 x 10³ kg/mm². Poros  yang  dipasang  pada  mesin  umum  dalam kondisi kerja normal, besarnya   defleksi   puntiran dibatasi   sampai   0,25 o atau   0,3 o . Pemakaian rumus   ASME   lebih   dianjurkan   dengan   metoda sebagai berikut:
θ  =  584 x 123,81.200
8,3.10 3 . 8 4 θ  =  584 x 24762
33996800 θ  =  584 x 0,00073 θ  =  0,426°
Berdasarkan  perhitungan  di  atas  diketahui bahwa defleksi yang terjadi sudah melebihi defleksi puntiran maksimal (0,426°>0,3°) sehingga diameter  poros  dianggap  tidak  aman.  Untuk mengetahui  diameter  poros  yang  aman  maka diameter  poros  akan  dipilih  menjadi  13  mm. Sehingga,  dari  hasil  perhitungan  di  atas  diketahui bahwa  defleksi  poros  dengan  diameter  13  mm tidak  melebihi  defleksi  maksimal  (0,061 o <0,3 o ) sehingga  diameter  poros  dianggap  aman  untuk digunakan.
Kemudian untuk mengetahui diameter poros 13  mm  tersebut  tidak  melebihi  tegangan  geser yang diijinkan, digunakan persamaan:
𝜏 𝑚 = 5,1 x 123,81 13 3 =   0,29 kg/mm 2
Dari  hasil  perhitungan  diketahui  teganagan geser  poros  berdiameter  13  mm  masih  dibawah tegengan geser yang diizinkan bahan (0,29 kg/mm 2 < 4 kg/mm 2 ).
Sebagai pemodelan ukuran, poros transmisi di atas  didekati  dengan  model  yang  digambarkan sebagai berikut:
Gambar 2. Ukuran poros
Gambar 3. Model pembebanan untuk perhitungan poros transmisi pada titik A. Pada  gambar  diatas  hanya  dilakukan pembebanan pada titik pully berada. Garis C dan D di  posisikan  sebagai  tumpuan  atau  bagian  poros yang melekat pada bearing. Bagian poros pada titik A  adalah  posisi  dimana  pully  yang  menerima transmisi  putaran  dari  mesin  diletakkan  dan pembebanan pada titik B belum diperhitungkan.
Referensi untuk bagian umum, batas defleksi yang  disebabkan  oleh  bending  atau  lengkungan adalah sebesar 0,0005-0,003 in/in panjang (Robert L. Mott, 2009:113).
Diketahui  beban  yang  di  terima  poros  (P) 190,74  N  dengan  modulus  elastisitas  (E)sebesar 206x10 9 Pa dan Poission ratio 0,3 dengan diameter (d) = 13mm (0,013m), panjang dihitung dari tengah bantalan  1  ke  bantalan  2  berjarak  (L)  =  108  mm (0,108 m).
Perhitungan  untuk  mengetahui  defleksi  yang terjadi pada poros yaitu:
I    = (3,14)x(0,013 4 ) 64 =   1,401x10 −9 m 4 ∆   = (190,47)x(0,108 3 ) 48x(206x10 9 )(1,401x10 −9) = 0,23994 13853,088 =  1,73x10 −5 m
Karena defleksi yang terjadi pada poros lebih kecil  daripada  defleksi  maksimal  yang  diizinkan (0.054-0,324 mm), maka dapat dinyatakan bahwa konstruksi  poros  transmisi  tersebut  aman  untuk digunakan.
Selanjutnya  pembebanan  dilakukan  pada titik B.
Gambar 4. Model pembebanan pada titik B. Perhitungan  poros  pada  bagian  penempatan batu  asah  dengan  beban  torsi  dan  ditambahkan beban  batu  amplas  sebesar  0,5  kg  atau  5  N  jadi beban  (P)  =190,47  N  dengan  panjang  (L)  dari bantalan sampai ujing poros sebesar 84 mm (0,084 m) dan diameter (d) = 12 mm (0,012 m). hasil hitung pada titik B ialah:
I    = (3,14)x(0,012 4 )
64 =  1,017x10 −9 m 4 ∆   = (5)x(195,47)x(0,084 3 ) 48x(206x10 9 )(1,401x10 −9) = 0,57928 13853,088
=  4,180x10 −5 m
Karena defleksi yang terjadi pada poros lebih kecil  daripada  defleksi  maksimal  yang  diizinkan (0,042-0,25)  mm,  maka  dapat  dinyatakan  bahwa konstruksi  poros  transmisi  tersebut  aman  untuk digunakan.

## Analisa Sistem Transmisi Sabuk V
Diameter  lingkaran  jarak  bagi  puli  ( d p , D p ) dihitung  dengan  menggunakan  persamaan  2.9 yaitu:
dp =   74 mm Dp =   dp x i =   74 x 1 =   74 mm
Kecepatan  sabuk  (v)  dihitung  dengan menggunakan persamaan 2.10 yaitu:
v   = (74)x(2950) 60x1000 =  3,638 m/s
Kecepatan sabuk (v) yang di dapatkan sebesar 3,638  m/s  dan  lebih  rendah  dari  kecepatan maksimum yang di izinkan, yaitu 30 m/s, sehingga kecepatan di nyatakan baik.
Panjang keliling (L) dihitung dengan menggunakan persamaan 2.11 yaitu:
L  =   2.345  + 3,14 2 (74  +  74)   + 1 4.345 (74 –  74)2
=   922,36 mm
Dari  hasil  perhitungan  di  dapatkan  nomor nominal  sabuk  yang  sesuai  untuk  L  =  922,36mm tersebut.  Ukuran  sabuk  V  yang  dipilih  ada  di pasaran yaitu sabuk V tipe A No. 37 dengan panjang L = 940 mm.
Jarak sumbu (C) dihitung dengan menggunakan persamaan 2.12 yaitu: b    =   2x940 –  3,14 ( 74  +  74 ) =   1415,28 mm
C   = 1415,28 + √1415,28 2 − 8(74 − 74) 2
8
=   353,82 mm  ≈   354 mm
Dari hasil perhtungan rumus diatas diketahui jarak  sumbu  pada  perhitungan  panjang  sabuk  v dapat diterima atau bisa di gunakan.

## Analisa Perhitungan Umur Bantalan
Bantalan atau bearing yang di gunakan dipilih bearing jenis gelinding dengan tipe bearing ucp 201 dengan  diameter  dalam  sebesar  12  mm  dengan perhitungan sebagai berikut: beban aksial Fa    =   (305,91) x (0,014) =  4,283 Kg beban radial
Fr = 4,283 (1)x(0,19)
=  22,542 Kg beban ekivalen P   =   ( 0,56 x 22,542)   +   ( 2,30 x 4,283) =  22,474 Kg Umur bantalan, diperoleh dari:
L10h  =   (550.65
22,474 ) 3 x 10 6 60 x 2950
=  2603,839 jam
Dari  hasil  perhitungan  diketahui  umur bantalan ialah 2603,839 jam.
Analisis Pada Konstruksi Dudukan Camshaft
Analisis dengan pendekatan numerik menggunakan software DS Abaqus. Hasil analisisnya adalah sebagai berikut:
Gambar 5. Defleksi yang terjadi pada dudukan camshaft
Gambar 6. Diagram defleksi yang terjadi pada dudukan camshaft Sedang dengan hitung manual:
I    = (0,071) x (0,016 3 )
12 =   2,423 x 10 −8 m 4 ∆   = (5) x (190,47) x (0,17 4 ) 384 x (220x10 9 )(2,423x10 −8 ) = 3,7201 2046950,4 =    1,817x10 −6 m
Tabel 2. Data hasil analisis dudukan camshaft Nama Minimum Maximum Volume 278993 mm 3 Mass 2,19015 kg Mises stress 2,447e-09 MPa 1,463-01 MPa Principal stress -3,071e-02 MPa 6,948e-02 MPa Principal  stress (ABS) -1,6260e-01 MPa 6,948e-02 MPa Displacement 0 mm 2,736e-10 mm
Batas  defleksi  maksimal  dari  dudukan camshaft ialah  0,417  mm  sehingga  hasil  analisis menunjukan defleksi maksimal yang terjadi adalah 2,736e-10 mm dan harga ini lebih kecil dari harga defleksi  maksimal  yang  diizinkan.  Dengan demikian,  dudukan camshaft dapat  dikatakan aman dalam menahan gaya-gaya yang bekerja.
Analisis Pada Konstruksi Dudukan Batu Amplas
Analisis dengan pendekatan numerik menggunakan softwareDS Abaqus . Hasil analisinya adalah sebagai berikut.
Gambar8. Diagram defleksi yang terjadi pada dudukan camshaft
Sedang dengan hitung manual:
I    = (0,071)x(0,016 3 ) 12 =   2,423x10 −8 m 4 ∆   = (5)x(190,47)x(0,25 4 ) 384x(220x10 9 )(2,423x10 −8 ) = 0,7954 2046950,4 =   3,89x10 −7 m Tabel 3 Data Hasil analisis dudukan camshaft Nama Minimum Maximum Volume 889904 mm 3 Mass 6,97865 kg Mises stress 9,678e-8 MPa  3,932e-01 MPa Principal stress -5,920e-02 MPa 1,470e-01 MPa Principal stress(abs) -1,783e-01 MPa 1,470e-0 MPa Defleksi 0 mm 1,786e-09 mm
Hasil  analisis  menunjukan  defleksi  maksimal yang terjadi adalah 1,786e-09 mm, harga ini lebih kecil  dari  harga  defleksi  maksimal  yang  diizinkan. Dengan  demikian,  dudukan  batu  amplas  dapat dikatakan  aman  dalam  menahan  gaya-gaya  yang bekerja.

## 4. Kesimpulan
Dari  hasil  analisa  dan  perhitungan  dapat disimpulkan 1. Perhitungan analisa kesesuaian poros didapatkan  poros  berdiameter  13  mm  yang memiliki defleksi putaran lebih kecil dari  batas defleksi diizinkan, yaitu 0,061 o < 0,3 o .
2. Pada perhitungan sabuk V, ukuran sabuk V yang dipilih ada di pasaran yaitu sabuk V tipe A no 37 dengan panjang L = 940 mm.
3. Dari hasil perhitungan umur bantalan, diperoleh umur operasi bantalan sebesar 2603,838 jam.
4. Analisa  kekuatan  dudukan camshaft dengan menggunakan software DS Abaqus didapatkan tidak  melebihi  batas  defleksi  yang  diizinkan (2,736e-09  mm  <  0,417mm)  dan  dianggap aman  untuk  digunakan.  Sedangkan  analisa dudukan  batu  amplas  yang  terjadi  adalah 1,786  x  10 -9 mm  dan  kurang  dari  0,694mm.
Dengan  demikian,  dudukan  batu  amplas dapatkan  dikatakan  aman  dalam  menahan gaya-gaya yang bekerja.

## Daftar Pustaka
[1]  Y.  Gunawan,  J.  Delly,  L.  Sawaludin,  and  S. Murila, “ Perancangan Mesin Poles Serba Guna (Modifikasi Camshaft/Noken AS),” vol. 2, no. 2, p. 8, 2017.
[2] I.  Hasan,  “Perancangan  Me sin  Modifikasi Camshaft  (No ken  As),” Universitas  Negeri Yogyakarta , 2012.
[3] F. Habibi, “Karakterisasi Sifat Fisis dan Mekanis Grinding  Ball  Impor  Diameter  40  mm  yang Digunakan  Di  PT.  Indocement  Tunggal Prakarsa, tbk,” 2010.
[4]  T. Surdia and S. Shinroku, Pengetahuan Bahan Teknik , PT. Pradnya Paramita. Jakarta, 2000.
[5] Nukman  and  W.  Rheino,  “Analisa  Pengaruh Perlakuan  Panas  Austemper  pada  Besi  Cor Nodular  Non  Paduan  terhadap  Perubahan Struktur Mikro dan Perubahan Sifat Mekanis,” 2008.
[6] A.  Murtiono,  “P engaruh  Quenching  dan Tempering Terhadap Kekerasan dan Kekuatan Tarik  Serta  Struktur  Mikro  Baja  Karbon,” Universitas Sumatera Utara , 2012.
[7]  J.  E.  Shigley  and  L.  D.  Mitchell, Perencanaan Teknik  Mesin    Edisi  Keempat  Jilid  1 .  Jakarta: Erlangga, 2000.
[8]  A. Zainun, Elemen Mesin 1 . Bandung: PT. Refika Aditama, 1999.
[9]  Sularso  and  K.  Suga, Dasar  Perencanaan  dan Pemilihan Elemen Mesin . Jakarta: PT. Pradnya Paramita., 2004.
[10] M. Amin Rais, “ Rancang
Bangun Pengembangan  Mesin  Modifikasi  Noken  AS ( Camshaft )  DI  SMK  Bintang  Nusantara Rumbia ,” Program Studi Teknik Mesin Fakultas Teknik Univesitas Bandar Lampung , vol. 4, p. 1, 2016.
[11] J. Sialana and Mustari, “Analisa Kerusakan Dan Umur Pakai Bantalan Gelinding Serta Kerugian
Daya Pada Generatar Merek Lindatlisensimen Type Ifc H Cb 3- 2,” vol. 1, p. 12, 2017.