Abstrak  –  Mainroad  jalan  Tol  Solo-Ngawi-Kertosono  pada STA  150+331  terdapat  perencanaan  jembatan  overpass Mungkung. Oprit jembatan overpass Mungkung berdiri di atas tanah  dasar  lempung  lunak,  sehingga  tanah  dasar  memiliki daya  dukung  yang  rendah  yang  dapat  mengakibatkan kelongsoran pada oprit timbunan dan memiliki kemampumampatan  yang  tinggi.  Pada  Penelitian  ini  struktur bawah jembatan overpass Mungkung direncanakan memiliki 3 buah  pilar  dan  2  buah  abutment.  Untuk  oprit  timbunan jembatan  akan  direncanakan  metode  perbaikan  tanah  dasar menggunakan  preloading  yang  dikombinasikan  dengan Prefabricated  Vertical  Drain  (PVD)  dan  Prefabricated Horizontal  Drain  (PHD).  Untuk  perkuatan  oprit  akan direncanakan  2  alternatif  perkuatan  yaitu  dengan  geotextile wall atau sistem freyssisol. Pada tahap akhir dilakukan analisis perbandingan  dari  2  alternatif  untuk  sistem  perkuatan  oprit jembatan.
Dari  hasil  analisis  didapatkan  untuk  alternatif  1  yaitu dengan geotextile walls diperoleh kebutuhan geotextile untuk H oprit 3 m – 8 m adalah 5 - 27 lapis. Pada perkuatan memanjang diperoleh  kebutuhan  geotextile  sebanyak  27  lapis.  Pada alternatif  2  yaitu  dengan  freyssisol  diperoleh  masing-masing kebutuhan  paraweb  straps  untuk  Tu  30  kN  adalah  183,2  kg, untuk Tu 50 kN adalah 967,9 kg, dan untuk Tu 100 kN adalah 2587,1  kg.  Untuk  perkuatan  memanjang  diperoleh  kebutuhan geotextile sebanyak 11 lapis.
Dari kedua alternatif dipilih alternatif 1 karena ketersediaan material geotextile di Indonesia dan kemudahan mendapatkan material  dibanding  freyssisol  yang  harus  diimpor  dari  luar Indonesia. Pondasi pilar 1 (pilar tengah) adalah tiang pancang dengan diameter 60 cm sebanyak 25 buah dan kedalaman tiang 27,5 m. Pondasi pilar 2 adalah tiang pancang dengan diameter 60 cm sebanyak 16 buah dan kedalaman tiang 27,5 m.Pondasi abutment  adalah  tiang  pancang  dengan  diameter  60  cm sebanyak 24 buah dan kedalaman tiang 27,5 m.
Kata  kunci  -  Abutment,  Geotextile  Wall,  Freyssisol,  Pilar, Jembatan  Overpass  Mungkung,  Prefabricated  Horizontal Drain, Prefabricated Vertical Drain.

## I. PENDAHULUAN

## A. Latar Belakang
ALAN Tol Solo-Ngawi-Kertosono memiliki panjang jalan 177,02  km . Di  mana  ruas  Jalan  Tol  Solo-Ngawi  adalah sepanjang  90  km  dan  ruas  Jalan  Tol  Ngawi-Kertosono adalah  sepanjang  87,02  km.  Pada  STA  150+331  terdapat perencanaan mainroad yang  melewati  perpotongan  jalan antar  Desa  Mungkung,  sehingga  diperlukan  perencanaan jembatan overpass . Jembatan overpass Mungkung  direncanakan  memiliki  2 buah abutment dan 3 pilar dengan bentang total 86 m. Pilar
dan abutment jembatan direncanakan memiliki struktur yang kuat dalam memikul beban vertikal dan horizontal serta tahan terhadap gaya gempa pada zona gempa 4. Di bagian belakang masing-masing abutment akan direncanakan oprit jembatan. Oprit jembatan harus dibuat sepadat mungkin agar perkerasan jalan  diatasnya  dan  struktur  sambungan  abutmennya  tidak mengalami  kerusakan.  Sehingga  penurunan  ( settlement ) dapat dihindarkan agar tidak membahayakan bagi kendaraan yang  melewati  atau  berhenti  di  jembatan overpass Mungkung.
Lokasi  perencanaan  dan  potongan  memanjang  jembatan overpass Mungkung  dapat  dilihat  pada  Gambar  1  dan Gambar  2. Rencana  oprit  jembatan  dengan  tanah  timbunan paling tinggi adalah sebesar 8 m. Tanah dasar timbunan pada oprit  jembatan  memiliki  nilai  NSPT  rata-rata  =  8  yaitu termasuk medium clay sampai dengan kedalaman 16 m yaitu tanah dasar lunak yang lembek yang daya dukungnya rendah dan kemampumampatannya tinggi. Daya dukung tanah yang rendah akan menyebabkan terjadinya kelongsoran pada oprit jembatan  yang  menimbulkan  bahaya  pada  konstruksi jembatan di sebelah oprit jembatan. Selain itu, kemampumampatan  yang  tinggi  menyebabkan  terjadinya perbedaan  penurunan  konsolidasi.  Dibutuhkan  alternatif metode perbaikan dan perkuatan tanah dasar timbunan agar mampu menahan beban sehingga kelongsoran dan perbedaan penurunan konsolidasi tidak terjadi.
Pada  Penelitian  ini  akan  direncanakan  perbaikan  tanah dasar  untuk  perencanaan  oprit  timbunan  yaitu preloading yang  dikombinasikan  dengan Prefabricated  Vertical  Drain (PVD)  dan Prefabricated  Horizontal  Drain (PHD).  Untuk perkuatan  oprit  akan  direncanakan  2  alternatif  perkuatan yaitu  alternatif  pertama  dengan geotextile  wall sebagai perkuatan timbunan dan alternatif kedua yaitu dengan sistem tembok freyssisol . Dari 2 alternatif untuk metode perbaikan tanah dan 2 alternatif untuk perkuatan oprit timbunan tersebut akan dipilih masing-masing salah satu alternatif yang paling efisien  dan  efektif  untuk  dilaksanakan.  Untuk  struktur  atas jembatan akan direncanakan dari PCI girder yaitu dari beton precast dan terdapat 3 buah pilar dan 2 buah abutment.
Gambar 1. Lokasi Perencanaan Proyek Jalan Tol Solo-Ngawi-Kertosono

## Perencanaan Pondasi Jembatan dan Perbaikan Tanah untuk Oprit Jembatan Overpass Mungkung di Jalan Tol Solo-Ngawi-Kertosono STA 150+331
Prathisto Panuntun Unggul Listyono, Suwarno, dan Putu Tantri Kumala Sari. Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
Jl. Arief Rahman Hakim, Surabaya 60111 Indonesia e-mail : soewarno@ce.its.ac.id, tantrigeoteknik@gmail.com
J
Gambar  2.  Potongan  Memanjang  Perencanaan  Jembatan overpass Mungkung

## B. Rumusan Masalah
Dari  uraian  diatas,  beberapa  permasalahan  yang  akan dibahas dalam Penelitian ini adalah sebagai berikut:
1. Bagaimana  hasil  perencanaan  pondasi  jembatan  untuk pilar dan abutment?
2. Bagaimana  hasil  perencanaan  perbaikan  tanah  dasar menggunakan preloading yang  dikombinasikan  dengan Prefabricated  Vertical  Drain (PVD)  dan Prefabricated Horizontal Drain (PHD), apabila dari hasil analisis data tanah memerlukan metode tersebut?
3. Bagaimana  hasil  perencanaan  perkuatan  oprit  timbunan dengan menggunakan geotextile wall ?
4. Bagaimana  hasil  perencanaan  perkuatan  oprit  timbunan dengan menggunakan sistem tembok freyssisol ?
5. Alternatif perkuatan oprit timbunan mana yang lebih tepat diterapkan  untuk  oprit  jembatan overpass Mungkung  di jalan Tol Solo-Ngawi-Kertosono STA 150+331?

## C. Batasan Masalah
Adapun  batasan  masalah  dalam  penyusunan  Penelitian ini adalah sebagai berikut:
1. Data yang digunakan adalah data sekunder yang berasal dari kontraktor Jalan Tol Solo-Ngawi-Kertosono.
2. Tidak  membahas  perhitungan  geometri  dan  perkerasan jalan.
3. Tidak merencanakan drainase jalan.
4. Biaya yang diperhitungkan adalah biaya material.

## D. Tujuan Penelitian
Adapun  tujuan  yang  ingin  dicapai  dalam  Penelitian  ini adalah  merencanakan  pondasi  jembatan,  perbaikan  tanah dasar  untuk  oprit  timbunan,  dan  perkuatan  oprit  timbunan agar  mampu  menerima  beban  sehingga  tidak  terjadi kelongsoran  dan  perbedaan  penurunan  pada  oprit  jembatan overpass Mungkung  yang  dapat  menyebabkan  kerusakan pada  perkerasan  jalan  di  atasnya  dan  struktur  sambungan abutmentnya.

## E. Manfaat Penelitian
Perencanan  dalam  Penelitian  ini  adalah  dimaksudkan agar  dapat  menjadi  alternatif  pondasi  jembatan,  perbaikan tanah  dasar  untuk  oprit  timbunan,  dan  perkuatan  oprit timbunan  pada  oprit  jembatan overpass Mungkung  pada Jalan  Tol  Solo-Ngawi-Kertosono  STA  150+331  yang mungkin  bisa  dijadikan  bahan  pertimbangan  oleh  para pengambil  keputusan  di  Proyek  Jalan  Tol  Solo-Ngawi- Kertosono.
Gambar 3. Diagram Alir Penelitian

## III. HASIL DAN PEMBAHASAN
A. Analisis Data Perencanaan
1. Data Tanah
Data tanah dasar yang diketahui dari hasil laboratorium untuk borlog 1 (BH-1) dan borlog 2 (BH-2) adalah nilai Gs, e, Sr, Wc, n, Ɣt, Ɣd, Ɣsat, LL, PL, IP, dan C u . Hasil rekap data tanah dasar BH-1 dan BH-2 dapat dilihat pada Tabel 1 dan Tabel 2.
Tabel 1.
Hasil Rekap Data Tanah Dasar BH-1
Tabel 2. Hasil Rekap Data Tanah Dasar BH-2 0-4,5 2,25 16,201 1,527 2,567 62,37 31,73 33,89 59,49 0,547 0,121 0,0009 4,5-7,5 9,07 16,632 1,435 2,615 63,47 33,94 46,24 54,88 0,519 0,118 0,0008 7,5-10,5 8,38 16,894 1,418 2,667 66,85 38,06 37,25 53,17 0,532 0,124 0,0007
10,5-15,5 9,23 17,275 1,263 2,645 57,03 26,73 66,87 47,72 0,419 0,096 0,0015 Cs Cv (cm 2 /s) LL (%) IP (%) Cu (kPa) Wc (%) Cc Kedalaman (m) Nspt
ϒ sat
(kN/m 3 ) e o Gs 0-4,5 2 16.291 1.629 2.654 63,47 33,32 23,46 61,38 0,596 0,13 0,0009 4,5-7,5 7 16.331 1.524 2.598 65,16 35,81 34,48 58,66 0,563 0,127 0,0008 7,5-10,5 10 16.619 1.437 2.613 48,75 16,29 55,37 54,99 0,431 0,089 0,002 Cs Cv (cm 2 /s)
LL (%) IP (%) Cu (kPa) Wc (%) Cc Kedalaman
(m)
Nspt ϒ sat
(kN/m 3 ) e o Gs
2. Spesifikasi PCI Girder
PCI  Girder yang  direncanakan  ada  2  tipe  yaitu  untuk bentang tengah jembatan sepanjang 26 m adalah PCI H-160 cm dan bentang sepanjang 17 m adalah PCI H-125 cm .
B. Perencanaan Pilar 1 Jembatan (Pilar Tengah)
1. Perencanaan Kombinasi Tiang Pancang
Kombinasi  pembebanan  dalam  perencanaan  pilar  1 menggunakan  RSNI T  - 02 – 2005 [1]. Berikut adalah data perencanaan untuk perhitungan struktur pilar 1 jembatan :
Gambar 4. Perencanaan Pilar 1 Jembatan
Hasil perhitungan kombinasi tiang pancang untuk setiap diameter tiang pancang yang direncakanan, yaitu D40, D50, dan D60 dapat dilihat pada Tabel 3.
Tabel 3. Hasil Perhitungan Kombinasi Tiang Pancang D40, D50, dan D60
Setelah diketahui jumlah dan  kedalaman tiang pancang yang digunakan, maka biaya material dapat dihitung. Berikut adalah hasil perhitungan biaya pada masing-masing diameter tiang pancang yang direncanakan:
Tabel 4. Harga Tiang Pancang yang Direncanakan
Jadi,  diameter  tiang  pancang  pada  pilar  1  yang digunakan adalah diameter 60 cm.

## 2. Perhitungan Penulangan
Hasil  perhitungan  penulangan  pada  pilar  1  sebagai berikut :
Untuk bagian pilecap :  Tulangan lentur  = D25-125
 Tulangan bagi    = D16-250
Untuk bagian pier column :  Tulangan utama  = 64D25 (dari PCA Column ) Untuk bagian headstock :  Tulangan lentur  = 82D25-130
 Tulangan tekan   = 71D19-150
 Tulangan geser   = 6D13-300

## C. Perencanaan Pilar 2 Jembatan
1. Perencanaan Kombinasi Tiang Pancang
Kombinasi  pembebanan  dalam  perencanaan  pilar  2 menggunakan  RSNI T  - 02 – 2005  [1]. Berikut adalah data perencanaan untuk perhitungan struktur pilar 2 jembatan :
Gambar 5. Perencanaan Pilar 2 Jembatan
Hasil perhitungan kombinasi tiang pancang untuk setiap diameter tiang pancang yang direncakanan, yaitu D40, D50, dan D60 dapat dilihat pada Tabel 5.
Tabel 5. Hasil Perhitungan Kombinasi Tiang Pancang D50 dan D60
Setelah diketahui jumlah dan  kedalaman tiang pancang yang digunakan, maka biaya material dapat dihitung. Berikut adalah hasil perhitungan biaya pada masing-masing diameter tiang pancang yang direncanakan:
Tabel 6. Harga Tiang Pancang yang Direncanakan
Jadi,  diameter  tiang  pancang  pada  pilar  2  yang digunakan adalah diameter 60 cm.

## 2. Perhitungan Penulangan
Hasil  perhitungan  penulangan  pada  pilar  2  sebagai berikut :
Untuk bagian pilecap :  Tulangan lentur  = D25-125
 Tulangan bagi   = D16-250 Untuk bagian pier column :  Tulangan utama  = 68D22 (dari PCA Column ) Untuk bagian headstock :
 Tulangan lentur  = 75D25-140
 Tulangan tekan  = 65D19-160
 Tulangan geser    = 6D13-300
D. Perencanaan Abutment Jembatan
1. Perencanaan Kombinasi Tiang Pancang
Kombinasi  pembebanan  dalam  perencanaan  abutment menggunakan  RSNI T  - 02 – 2005  [1]. Berikut adalah data perencanaan untuk perhitungan struktur abutment jembatan :
Diameter Tiang
Pancang (m) m n Total
S m (m) S n (m) Jarak Pancang ke Tepi m (m) Jarak Pancang ke Tepi n (m) 0,4 7 7 49 1,2 1,2 0,9 0,9 0,5 6 6 36 1,4 1,4 1 1
0,6 5 5 25 1,8 1,8 0,9 0,9
Diameter Tiang Pancang (m) m  n  Total S m (m) S n (m) Jarak Pancang ke Tepi m (m) Jarak Pancang ke Tepi n (m) 0,5 5  5 25 1,5 1,5 1 1 0,6 4  4 16 1,8 1,8 1,3 1,3

## Gambar 6. Perencanaan abutment Jembatan
Hasil perhitungan kombinasi tiang pancang untuk setiap diameter tiang pancang yang direncanakan, yaitu D40, D50, dan D60 dapat dilihat pada Tabel 7.
Tabel 7. Hasil Perhitungan Kombinasi Tiang Pancang D40, D50 dan D60
Setelah diketahui jumlah dan  kedalaman tiang pancang yang digunakan, maka biaya material dapat dihitung. Berikut adalah hasil perhitungan biaya pada masing-masing diameter tiang pancang yang direncanakan:
Tabel 8. Harga Tiang Pancang yang Direncanakan
Jadi,  diameter  tiang  pancang  pada  abutment  yang digunakan adalah diameter 60 cm.

## 2. Perhitungan Penulangan
Hasil  perhitungan  penulangan  pada  abutment  sebagai berikut :
Untuk bagian pilecap :  Tulangan lentur  = D25-125
 Tulangan bagi   = D16-250
Untuk bagian breast wall :
 Tulangan lentur  = D25-150
 Tulangan bagi   = D16-300
Untuk bagian backwall :
 Tulangan lentur  = D16-115
 Tulangan bagi   = D13-75

## E. Perhitungan Besar Pemampatan (Sc) dan Tinggi Timbunan Awal (H inisial)
Formula  dalam  menghitung  besar  Sc  menggunakan rumus  Terzaghi  (1942)  [2].  Perhitungan  besar  pemampatan dilakukan  untuk  mencari  tinggi  timbunan  awal  yang dibutuhkan untuk mencapai tinggi rencana setiap ketinggian oprit yaitu 8 m , 7 m, 6 m, 5 m, 4 m, 3 m. Perencanaan H inisial dalam  Penelitian  ini  memperhitungkan  beban  timbunan, beban traffic , dan beban perkerasan.
Gambar 7. Grafik Hubungan H final dengan H inisial
Gambar 8. Grafik Hubungan H final dengan Settlement
Dari  grafik-grafik  di  atas  dapat  ditentukan  H inisial dan settlement yang  terjadi  pada  setiap  ketinggian  oprit  yang direncanakan, yaitu (Tabel 9) :
Tabel 9. H inisial (m) dan Sc (m)

## F. Perencanaan Perbaikan Tanah dengan PVD
Waktu konsolidasi alami yang terjadi cukup lama yaitu hingga 67 tahun, sehingga diperlukan Prefabricated Vertical Drain (PVD) untuk mempercepat waktu konsolidasi.
Gambar 9. Grafik Hubungan Waktu dengan Derajat Konsolidasi (U) dengan menggunakan PVD Pola Segiempat
PVD  yang  digunakan  dalam  perencanaan  adalah menggunakan pola segiempat dengan jarak antar PVD adalah 1,2 m. karena kemudahan pelaksanaan pemasangan PVD di lapangan  dan  jika  dibandingkan  dengan  jarak  s  =  1  meter, beda waktu yang terjadi sekitar 7 minggu. Karena waktu yang disediakan cukup untuk s = 1,2 meter, maka diputuskan untuk penggunaan  spasi  PVD  adalah  1,2  meter.  Dengan pertimbangan  yang  lain  adalah  mahalnya  harga  material PVD.
Diameter Tiang Pancang (m) m  n  Total S m (m) S n (m) Jarak Pancang ke Tepi m (m) Jarak Pancang ke Tepi n (m) 0,4 5  8 40 1,1 1,2 0,8 0,8 0,5 4  7 28 1,3 1,3 1 1 0,6 4  6 24 1,3 1,6 1 1 H final (m)  H inisial (m)  Sc (m) 8 9,9 0,984 7 8,7 0,886 6 7,6 0,780 5 6,4 0,668 4 5,1 0,549 3 3,9 0,424
G. Perencanaan Geotextile Walls sebagai Perkuatan Oprit Timbunan (Alternatif 1)
Geotextile yang  digunakan  pada  perencanaan  adalah UW-250  dengan  T ult 52  kN/m.  Berikut  adalah  hasil perhitungan  kebutuhan geotextile pada  H  oprit  8  m  (Tabel 10).
Tabel 10. Perhitungan Kebutuhan Geotextile untuk H oprit 8 m
Analisis overall  stability menggunakan  metode Bishop  [3]. Berikut  adalah  sketsa  pemasangan geotextile walls arah  melintang  dan  memanjang  jembatan untuk ketinggian oprit timbunan 8 m :
Gambar 10. Sketsa Pemasangan Geotextile Wall untuk Ketinggian Oprit 8 m
Gambar 11. Sketsa Pemasangan Geotextile Wall Arah Memanjang

## H. Perencanaan  Freyssisol  sebagai  Perkuatan  Oprit
Timbunan (Alternatif 2)
Paraweb  straps yang  digunakan  pada  Penelitian  ini memiliki Tu sebesar 30 kN, 50 kN, dan 100 kN [4]. Berikut adalah hasil perhitungan kebutuhan paraweb  straps pada H oprit 8 m (Tabel 3.11).
Tabel 11. Perhitungan Kebutuhan Paraweb Strps, H oprit 8 m
Berikut adalah sketsa pemasangan freyssisol untuk ketinggian oprit timbunan 8 m dan geotextile wall arah memanjang jembatan :
Gambar 12. Sketsa Pemasangan Freyssisol untuk Ketinggian Oprit 8 m
Gambar 13. Sketsa Pemasangan Geotextile Wall Arah Memanjang

## I. Perhitungan Biaya Material
Total kebutuhan dan biaya material pada alternatif 1 dapat dilihat pada Tabel 12.
Tabel 12. Total Kebutuhan dan Biaya Material pada Alternatif 1
Perhitungan  harga paraweb  straps yang  dibutuhkan dalam  perencaaan  pada  setiap  ketiaan  oprit  timbunan  dapat dilihat pada Tabel 13 dan total kebutuhan dan biaya material pada alternatif 2  dapat dilihat pada Tabel 14.
No z (m) σH total
(kN/m2) Jumlah Lembar Sv (m) Sv pakai (m) Le (m) Le pakai (m) Lr (m) Lo pakai (m) Ltotal (m) 1 0,8 10,53 1,00 1,20 0,8 0,81 1 4,16 1 7,3 2 1,6 15,33 1,00 0,82 0,8 0,59 1 3,70 1 7,3 3 2 17,73 1,00 0,71 0,4 0,27 1 3,46 1 6,9 4 2,4 20,13 1,00 0,63 0,4 0,26 1 3,23 1 6,9 5 2,8 22,53 1,00 0,56 0,4 0,25 1 3,00 1 6,9 6 3,2 24,93 1,00 0,51 0,4 0,24 1 2,77 1 6,9 7 3,6 27,33 1,00 0,46 0,4 0,23 1 2,54 1 6,9 8 4 29,73 1,00 0,42 0,4 0,23 1 2,31 1 6,9 9 4,4 32,13 1,00 0,39 0,4 0,22 1 2,08 1 6,9 10 4,6 33,33 1,00 0,38 0,2 0,11 1 1,96 1 6,7 11 4,8 34,53 1,00 0,37 0,2 0,11 1 1,85 1 6,7 12 5 35,73 1,00 0,35 0,2 0,11 1 1,73 1 6,7 13 5,2 36,93 1,00 0,34 0,2 0,11 1 1,62 1 6,7 14 5,4 38,13 1,00 0,33 0,2 0,11 1 1,50 1 6,7 15 5,6 39,33 1,00 0,32 0,2 0,11 1 1,39 1 6,7 16 5,8 40,53 1,00 0,31 0,2 0,11 1 1,27 1 6,7 17 6 41,73 1,00 0,30 0,2 0,11 1 1,15 1 6,7 18 6,2 42,93 1,00 0,29 0,2 0,11 1 1,04 1 6,7 19 6,4 44,13 1,00 0,29 0,2 0,11 1 0,92 1 6,7 20 6,6 45,33 1,00 0,28 0,2 0,11 1 0,81 1 6,7 21 6,8 46,53 1,00 0,27 0,2 0,11 1 0,69 1 6,7 22 7 47,73 1,00 0,26 0,2 0,10 1 0,58 1 6,7 23 7,2 48,93 1,00 0,26 0,2 0,10 1 0,46 1 6,7 24 7,4 50,13 1,00 0,25 0,2 0,10 1 0,35 1 6,7 25 7,6 51,33 1,00 0,25 0,2 0,10 1 0,23 1 6,7 26 7,8 52,53 1,00 0,24 0,2 0,10 1 0,12 1 6,7 27 8 53,73 1,00 0,23 0,2 0,10 1 0,00 1 6,7 No
Pekerjaan Volume Satuan Harga Satuan Total Harga 1 Timbunan 15840 m 3 Rp230.000 Rp3.643.200.000 2 PVD 44640 m Rp3.500 Rp156.240.000 3 PHD 3520 m Rp117.000 Rp411.840.000 4 Geotextile (melintang) 43720 m 2 Rp17.000 Rp743.240.000 5 Geotextile (memanjang) 4037 m 2 Rp17.000 Rp68.629.000 6 Dinding Penutup 1440 m 2 Rp198.000 Rp285.120.000 Rp5.308.269.000 ∑
Tabel 13. Perhitungan Harga Paraweb Straps pada Setiap Ketinggian Oprit Timbunan
Tabel 14.

## Total Kebutuhan dan Biaya Material pada Alternatif 2

## J. Metode Pelaksanaan Perbaikan dan Perkuatan Tanah
1. Metode Pelaksanaan Geotextile Walls (Alternatif 1)
 Pekerjaan Persiapan.
 Penggalian  dan  pengurugan  kembali  tanah  dasar sedalam  1  m  dengan  tanah  yang  memiliki  nilai  c tertentu.
 Pemasangan Prefabricated Vertical Drain (PVD).
 Pemasangan Prefabricated Horizontal Drain (PHD).
 Pekerjaan Sloof.
 Pemasangan  panel  beton  segmental  (dinding  sebagai facing ).
 Pengurugan sirtu (tanah timbunan) .
 Pemasangan geotextile.
 Penggalian finishing.
2. Metode Pelaksanaan Freyssisol (Alternatif 2)
 Pekerjaan Persiapan
 Penggalian  dan  pengurugan  kembali  tanah  dasar sedalam  1  m  dengan  tanah  yang  memiliki  nilai  c tertentu.
 Pemasangan Prefabricated Vertical Drain (PVD).
 Pemasangan Prefabricated Horizontal Drain (PHD).
 Pekerjaan Sloof.
 Pemasangan dinding precast
 Pemasangan paraweb straps
Pekerjaan  pemasangan paraweb  straps dengan dinding precast dapat dilihat pada Gambar 14.
Gambar 14. Pemasangan Paraweb Straps
 Pengurugan sirtu (tanah timbunan)
 Pekerjaan finishing

## IV. KESIMPULAN
Dalam  perencanaan  Penelitian  ini  didapatkan  beberapa kesimpulan sebagai berikut :
1. Berikut adalah hasil perencanaan pondasi pada pilar dan abutment jembatan (Tabel 15).
Tabel 15.
Rekap Hasil Perencanaan Pondasi pada Pilar dan Abutment Jembatan
Berikut adalah hasil perhitungan penulangan pada pilar dan abutment jembatan (Tabel 16 dan Tabel 17).
Tabel 16. Rekap Hasil Perhitungan Penulangan pada Pilar Jembatan
Tabel 17.
Rekap Hasil Perhitungan Penulangan pada Abutment Jembatan
2. Pola pemasangan PVD adalah segiempat dengan jarak antar  PVD  adalah  1,2  m.  Kedalaman  PVD  yang direncanakan  adalah  15,5  m.  Pola  pemasangan  PHD adalah selebar oprit timbunan dan jarak horisontal antar PHD adalah 1,2 m.
3. Pada perencanaan perkuatan timbunan alternatif 1 yaitu dengan geotextile  wall didapatkan  luas  total geotextile yang diperlukan sebagai berikut :
 Geotextile arah melintang = 43720 m 2  Geotextile arah memanjang = 4037 m 2
4. Pada perencanaan perkuatan timbunan alternatif 2 yaitu dengan freyssisol didapatkan  total  kebutuhan paraweb straps dan geotextile yang diperlukan sebagai berikut :
 Paraweb straps
= 3738,17 kg
 Geotextile arah memanjang = 1749 m 2
5. Penulis  memilih  alternatif  1  sebagai  perkuatan timbunan.  Alasan  Penulis  memilih  alternatif  1  adalah ketersediaan material geotextile lebih mudah didapat di Indonesia  daripada  alternatif  2  yaitu  menggunakan freyssisol .  Selain  itu,  Penulis  juga  mempertimbangkan kesalahan dalam asumsi harga yang digunakan. Karena dalam Penelitian ini, harga satuan untuk paraweb straps pada  alternatif  2  adalah  asumsi  dengan  menggunakan harga di luar Indonesia.
Tu (kN) H (m) Be rat (kg) Total (kg) Harga Satuan Total Harga 8 30,53 7 30,53 6 30,53 5 30,53 4 30,53 3 30,53
8 - 7 184,19 6 184,19 5 184,19 4 231,12 3 184,19 8 960,76
7 665,58 6 590,37 5 370,39
4 - 3 - Rp256.411.740 ∑ Rp68.817 Rp68.026 Rp68.422 2587,10 967,87308 183,20 30 50 100 Rp12.534.715
Rp65.840.534 Rp178.036.491 No Pekerjaan Volume Satuan Harga Satuan Total Harga 1 Timbunan 15840 m 3 Rp230.000 Rp3.643.200.000 2 PVD 44640 m Rp3.500 Rp156.240.000 3 PHD 3520 m Rp117.000 Rp411.840.000 4 Paraweb 2S Straps (Freyssisol) - - - Rp512.823.480 5 Precast Concrete Wall (Freyssisol) 230,4 m 3 Rp820.000 Rp188.928.000 6 Geotextile (memanjang) 1749 m 2 Rp17.000 Rp29.733.000 Rp4.942.764.480 ∑ No Perencanaan Diameter tiang (cm) Jumlah tiang Kedalaman (m) Biaya Material 1 Pilar 1 60 25 27,5 Rp335.000.000 2 Pilar 2 60 16 27,5 Rp214.400.000 3 Abutment 60 24 27,5 Rp321.600.000

## DAFTAR PUSTAKA
[1] Badan  Standardisasi  Nasional  (BSN). Standar  Pembebanan  untuk Jembatan (RSNI T - 02 - 2005).
[2] Mochtar,  Noor  Endah.  2012. Modul  Ajar  Metode  Perbaikan  Tanah . Surabaya: Jurusan Teknik Sipil FTSP-ITS.
[3] Das,  Braja  M.  1988.  Mekanika  Tanah: Prinsip-Prinsip  Rekayasa Geoteknik jilid 2 . Diterjemahkan oleh Noor Endah dan Indrasurya B.M. Surabaya: Erlangga.
[4] Terre Armée, 2007. Specificatii Tehnice-Pamant Armant Cu Ziduri Tip Freyssisol . <URL: http://www.proidea.ro/terre-armee-romania- srl229102/freyssisol-pamant-armatzidarie-352525.shtml>.