## INVESTIGASI KARAKTERISTIK TERMOHIDROLIKA TERAS REAKTOR DAYA KECIL DENGAN PENDINGINAN SIRKULASI ALAM MENGGUNAKAN RELAP5
Susyadi, Hendro Tjahyono, Sukmanto Dibyo, Jupiter S. Pane Pusat Teknologi dan Keselamatan Reaktor Nuklir -BATAN Kawasan PUSPIPTEK gedung 80, Setu, Tangerang Selatan, 15310 email: susyadi@batan.go.id, telp:021-7560912, fax: 021-7560913 Diterima editor: 12 Januari 2016 Direvisi editor: 1 Februari 2016 Disetujui untuk publikasi: 28 Februari 2016

## ABSTRAK
INVESTIGASI  KARAKTERISTIK  TERMOHIDROLIKA  TERAS  REAKTOR  DAYA  KECIL DENGAN PENDINGINAN SIRKULASI ALAM MENGGUNAKAN RELAP5 . Reaktor modular daya- kecil  ( Small  Modular  Reactor ,  SMR)  memiliki  prospek  tinggi  untuk  dibangun  di  Indonesia.  Keluaran dayanya yang relatif kecil dan disainnya yang kompak serta dapat dikonstruksi secara modular memberikan keunggulan fleksibilitas pembangunan yang lebih baik dibanding reaktor konvensional berdaya besar. Disain sistem reaktor kategori ini sangat bervariasi, salah satu diantaranya adalah jenis reaktor air tekan ( pressurized water reactor , PWR) yang menerapkan sirkulasi alamiah pada sistem pendingin primernya. Selain itu reaktor ini  juga  memiliki  teras  ( core )  lebih  pendek  dibanding  PWR  konvensional.  Dari  kedua  perbedaan  tersebut maka  terdapat  kemungkinan  perbedaan  pola  perpindahan  panas  yang  dapat  berimplikasi  terhadap keselamatan  secara  keseluruhan.  Oleh  karena  itu,  pada  penelitian  ini  dilakukan  investigasi  terhadap karakteristik termohidrolika teras reaktor tersebut khususnya karakteristik temperatur fluida dan bahan bakar serta laju alir fluidanya. Tujuannya adalah untuk mengetahui perbedaan marjin keselamatan temperatur teras reaktor  bila  dibanding  dengan  PWR  konvensional.  Investigasi  dilakukan  dengan  menggunakan  program RELAP5, dimana secara parsial teras reaktor dimodelkan menggunakan model-model generik yang ada pada program  dan  dilakukan  beberapa  perhitungan  kondisi  tunak.  Hasil  perhitungan  menunjukkan  bahwa  saat beroperasi  pada  daya  nominalnya,  reaktor  modular  ini  memiliki  margin  temperatur  pendidihan  sebesar  2K lebih baik dibanding reaktor konvensional. Selain itu, keunggulan marjin keselamatan reaktor modular daya- kecil  ini  juga  ditunjukkan  dari  naiknya  laju  alir  mengikuti  kenaikan  dayanya  yang  berarti  memiliki  sifat keselamatan yang melekat ( inherent safety ).
Kata kunci: reaktor modular daya-kecil, PWR, sirkulasi alam, RELAP5, termohidrolika

## ABSTRACT
INVESTIGATION ON CORE THERMAL HYDRAULIC CHARACTERISTICS OF SMALL MODULAR REACTOR  WITH  NATURAL  CIRCULATION  COOLING  USING  RELAP5 .  Small  modular  reactor (SMR ) is very prospective to be deployed in Indonesia. Its low output power, compact design and capability to be constructed modularly provide better deployment flexibility compared to a large conventional reactor. There  are  various  designs  of  SMRs,  one  of  them  implements  natural  circulation  for  its  primary  cooling system or in other words the reactor uses no primary pumps. Besides, the dimension of fuel element is shorter than the one used by large reactor. These two aspects may produce different heat transfer behavior, which could  lead  to  a  safety  implication.    For  that  reason,  this  research  investigates  thermal  hydraulic characteristics  of  the  core  of  SMR  with  naturally  circulating  coolant,  especially  on  the  fuel  and  coolant temperatures  and  mass  flow  rate.  The  purpose  is  to  identify  the  thermal  safety  margin  difference  of  the reactor  compared  with  conventional  PWR.    The  investigation  was  performed  using  RELAP5  in  which  the core was partially represented by means of generic models of the program and continued with steady state calculations. The result shows that during nominal power operation, the reactor has better of 2K  degree for boiling  temperature  margin  than  the  large  conventional  PWR.  In  addition,  the  excellence  of  SMR  safety margin  was  shown  by  the  increase  of  primary  coolant  flow  rate  following  the  increase  of  power,  which means that the reactor has a distinctive inherent safety.
Keywords: small modular reaktor, PWR, natural circulation, RELAP5, thermal-hydraulic

## PENDAHULUAN
Reaktor  modular  daya-kecil  ( Small  Modular  Reactor ,  SMR)  memiliki  prospek  yang  tinggi untuk  dibangun  di  Indonesia,  terutama  untuk  pulau-pulau  terpencil  atau  daerah-daerah  di  bagian Tengah dan Timur Indonesia dimana infrastrukturnya masih terbatas dan kapasitas jaringan listriknya masih  rendah.  Keluaran  daya  tiap  unit  yang  kecil,  biaya  investasi  yang  tidak  terlalu  besar  dan desainnya yang kompak serta dapat dikonstruksi secara modular memberikan keunggulan fleksibitas pembangunan yang lebih baik dibanding reaktor berdaya besar konvensional [1-3], seperti AP1000 [4], VVER1000  [5],  CANDU-6  [6]  dan  lain  lain.  Secara  umum,  desain  sistem  reaktor  kategori  ini bervariasi [7-12]. Beberapa diantaranya merupakan reaktor berpendingin air tekan ( Pressurized Water Reactor , PWR) yang menerapkan mekanisme pendinginan sirkulasi alamiah pada sistem primernya, sehingga pompa primer tidak diperlukan [11-13]. Selain itu, bagian terasnya memiliki elemen bahan bakar yang panjangnya hanya sekitar separuh dari bahan bakar PWR konvensional. Kedua perbedaan tersebut kemungkinan memunculkan karakteristik termohidrolika yang berbeda bila dibanding reaktor besar  dan  dapat  berimplikasi  pada  keselamatan  reaktor  secara  keseluruhan.  Mengingat  reaktor  ini masih dalam taraf disain, informasi dan publikasi tentang karakter reaktor ini masih sangat terbatas. Beberapa publikasi  umumnya hanya menguraikan parameter termohidrolika secara umum seperti lajur alir,  temperatur inlet ,  tekanan  nominal  dan  daya  termal  operasi  [12,  14-17].  Oleh  karena  itu,  pada penelitian ini dilakukan investigasi lebih jauh terhadap karakteristik termohidrolika disain teras reaktor tersebut khususnya karakteristik temperatur fluida dan bahan bakar serta laju alir fluidanya. Tujuannya adalah untuk mengetahui perbedaan marjin temperatur pendidihan teras reaktor bila dibanding dengan PWR  konvensional.  Investigasi  dilakukan  dengan  menggunakan  program  RELAP5,  dimana  secara parsial  teras  reaktor  dimodelkan  menggunakan  rangkaian  model-model  generik  yang  ada  pada program dan dilakukan beberapa eksekusi perhitungan kondisi tunak. Dengan diketahuinya perbedaan karakteristik termohidrolika, maka dapat diketahui pula keunggulan teknis dari disain reaktor jenis ini.

## DESKRIPSI SISTEM

## Deskripsi Umum
Disain reaktor modular daya-kecil yang diinvestigasi pada penelitian ini adalah konsep reaktor NuScale  yang  sedang  dikembangkan  oleh  salah  satu  perusahaan  di  Amerika  Serikat.  Proses  disain rincinya  masih  berlangsung  dan  direncanakan  akan  mengajukan  aplikasi  sertifikasi  disain  ke  badan regulasi US-NRC pada semester kedua tahun 2016 [18]. Reaktor ini merupakan tipe integral, dimana seluruh  komponen  utama  sistem  pembangkit  uapnya  (yakni steam  generator, teras, presurizer dan sistem  pendingin  primer)  berada  di  dalam  satu  bejana  tunggal.  Selain  itu,  konstruksi  reaktornya bersifat  modular  yakni  komponen-komponen  utama  dipasang  di  pabrik  yang  selanjutnya  dibawa kelokasi dalam wujud modul siap pakai sehingga dengan mudah dapat diintegrasikan dengan sistem turbin  saat  konstruksi.  Bentuk  gambar  bejana  reaktor  tersebut  dan  pengungkung  serta  geometrinya dapat dilihat dalam Gambar 1. Sedangkan beberapa  karakteristik umum dari reaktor ditampilkan pada Tabel  1.  Sebagaimana  terlihat  pada  Gambar  1,  reaktor  memiliki  tinggi  dan  diameter  bejana  tekan ( pressure vessel )  masing-masing  sekitar  14,6  m  dan  2,6  m.  Pengungkungnya  ( containment )  terbuat dari  metal  dan  berukuran  relatif  kecil  yakni  tinggi  19  m  dan  diameter  4,1  m  [16].  Dengan  desain seperti  itu,  maka  reaktor  dan  pengungkung  menjadi  sangat  kompak  dan  juga  dapat  ditempatkan  di dalam  kolam  air  secara  keseluruhan  sehingga  membuatnya  memiliki  kemampuan  meminimalisir dampak terjadinya kecelakaan parah dengan fitur keselamatan pasifnya [12].
Gambar 1. Reaktor modular daya-kecil berpendingin sirkulasi alam [16].
Tabel 1. Karakteristik umum reaktor modular daya-kecil berpendingin sirkulasi alam [15, 17].
Parameter Isi Tipe reaktor PWR Daya termal (MWt) 160 Daya keluaran (MWe) > 45 (nett) Jumlah steam generator 2 bundel Tipe steam generator helikal, vertikal dan once through Siklus uap Rankine – superheated Jumlah bundel bahan bakar 37 Siklus bahan bakar 24 bulan Faktor kapasitas nominal (%) > 90

## Deskripsi Teras dan Bahan Bakar Reaktor
Teras  reaktor  ini  tersusun  atas  bahan  bakar  yang  memiliki  banyak  kesamaan  dengan  bahan bakar standar PWR, yakni berisi pelet UO 2 dengan pengkayaan kurang dari 5% yang dimasukkan ke dalam  material  kelongsong  Zircalloy  (Zirc-4  atau Advanced  Clad ).  Satu  perangkat  bahan  bakar memiliki 264 pin dan dikonfigurasi secara 17x17 dengan panjang sekitar setengah dari panjang bahan bakar  standar  PWR.  Diameter  pelet  bahan  bakar,  ukuran gap dan  ketebalan  kelongsong  masing- masing  adalah  8,18  mm,  0,022  mm  dan  0,573  mm.  Adapun  susunan  pin  dalam  satu  bundel  bahan bakar dan ukuran radius pada satu pin bahan bakar ditampilkan pada Gambar 2.
Gambar 2. Bundel bahan bakar reaktor PWR [19] dan ukuran tampang lintang pin.
Total terdapat 37 bundel bahan bakar dan 16 klaster batang kendali di dalam teras reaktor. Posisi teras di dalam bejana dan bentuk konfigurasi penyusunan bundel bahan bakarnya dapat dilihat pada Gambar  3.  Sedangkan  profil  fluks  neutron  ternormalisasi  didalam  teras  secara  vertikal  dapat  dilihat pada Gambar 4.
Gambar 3. Teras reaktor dan konfigurasi bahan bakar di teras [16].
Gambar 4.  Profil normalisasi flux neutron axial [20].
Saat  reaktor  beroperasi,  air  pendingin  di  teras  bergerak  ke  atas  sebagai  akibat  dari  gaya buoyancy hasil  pemanasan  pendingin  oleh  bahan  bakar.  Fluida  pendingin  yang  menuju  ke  atas, kemudian berbelok ke arah radial dan masuk ke dalam area dimana terletak steam generator . Setelah memindahkan  energinya  ke steam  generator untuk  menghasilkan  uap,  temperatur  fluida  pendingin menurun  dan  densitasnya  menjadi  lebih  besar,  bergerak  ke  bawah  mencapai lower  plenum ,  yang selanjutnya  kembali  memasuki  teras.  Demikian  seterusnya  aliran  berlangsung  secara  kontinyu bersirkulasi  ke  seluruh  sistem  secara  alamiah  sehingga  tidak  diperlukan  pompa  untuk menggerakkannya.

## PEMODELAN TERAS REAKTOR PADA RELAP5.
Secara  umum  langkah  kerja  dalam  investigasi  ini  ditampilkan  pada  Gambar  5.  Untuk melakukan investigasi karakteristik teras secara numerik, dilakukan pemodelan sistem reaktor terlebih dahulu  menggunakan  model-model  generik  yang  ada  pada  RELAP5.  Guna  melakukan  itu,  perlu dipahami mekanisme kerja dari sistem reaktor.
Gambar 5. Langkah kerja investigasi.
Di  dalam  bejana  reaktor,  teras  terletak  disisi  bagian  bawah  (lihat  Gambar  1).  Sebagaimana diungkapkan pada bagian deskripsi, di dalam teras air mengalir keatas akibat buoyancy . Saat kondisi tunak, dimana laju pembangkitan panas di teras telah sama dengan laju pengambilan panas oleh steam generator , aliran di sistem primer relatif konstan. Oleh karena itu maka fenomena keadaan tunak di teras  dapat  diinvestigasi  dengan  menggunakan  model  secara  parsial.  Bentuk  hasil  nodalisasi pemodelan parsial tersebut dapat dilihat pada Gambar 6. Pada Gambar 6 terlihat bahwa daerah teras dan downcomer diwakili mengunakan saluran pipa paralel (model PIPE). Daerah teras dibagi menjadi dua, yakni satu saluran rata-rata yang mewakili wilayah bahan bakar (sebelah kiri) dan satu saluran by- pass yang  mewakili  wilayah  dimana  aliran  pendingin  tidak  melewati  daerah  bahan  bakar  (sebelah kanan). Secara aksial kedua saluran ini dibagi menjadi 6 segmen yang masing-masing memiliki tinggi yang  sama.  Bagian  plenum  bawah  ( lower plenum) dan  bagian  keluaran  teras  ( riser )  masing-masing dimodelkan menggunakan volume tunggal (SNGLVOL). Sebagai kondisi batas ( boundary condition) , pada  ujung  awal downcomer dan  bagian  atas  teras  digunakan  dua  buah time  dependent  volume (TMDPVOL) yang masing-masing bertugas sebagai sumber penyuplai air dan tempat penampung air keluaran.  Aliran  dikontrol  menggunakan  beda  tekanan  diantara  kedua  TMDPVOL  yang  mewakili beda densitas air sisi panas ( hot leg ) dan sisi dingin ( cold leg ) sistem primer. Aliran fluida mengalir dari TMDPVOL1 yakni melalui downcomer dan menuju plenum bawah sebelum akhirnya masuk ke teras.  Mengingat  adanya  perpindahan  panas  yang  terjadi  didalam  teras,  dimana  elemen  bahan  bakar mentransfer  panas  hasil  reaksi  fisi  ke  air  yang  melewati  kelongsong,  maka  disertakan  model HEAT STRUCTURE (HS)  pada  model  tersebut.  Pada  pemodelan  ini  digunakan  dua  HS,  yakni  (1)  untuk merepresentasikan  perpindahan  panas  dari pin bahan  bakar  ke  air  pendingin  diteras  dan  (2)  untuk merepresentasikan perpindahan panas dari sisi antara downcome r dan kanal bypass yang melewati core barel .
Dari  nodalisasi  tersebut  dibuat input  deck guna  keperluan  perhitungan  dengan  program RELAP5. Dalam pembuatan input deck , dilakukan homogenisasi sumber panas teras. Adapun profil pembangkitan  panas  pada  elemen  bahan  bakar  secara  vertikal  dipakai  profil  distribusi  flux  neutron aksial saluran rerata seperti pada Gambar 4.
Gambar 6. Nodalisasi pemodelan bagian teras reaktor modular daya-kecil berpendingin sirkulasi alam.
Eksekusi perhitungan dilakukan dengan menggunakan kondisi batas ( boundary condition ) yang dikutip dari acuan yakni pada tekanan pressurizer 10,7 MPa, temperatur inlet teras 521 K dan laju alir sirkulasi  alamiahnya  15400  gpm  (sekitar  718  kg/s)  [17].  Menurut  acuan,  kondisi  tunak  sisi  primer tersebut dicapai saat laju alir air umpan pada sisi sekunder adalah 56,1 kg/s dan temperaturnya 306 K. Saat eksekusi, beda tekanan kedua TMDPVOL diatur sedemikian rupa sehingga laju alir kondisi tunak fluida  pendingin  di  atas  dapat  diperoleh.  Perhitungan  pada  RELAP5  dilakukan  menggunakan  mode transien yang dijalankan secukupnya hingga tercapai nilai hasil keluaran yang konstan.

## HASIL PERHITUNGAN DAN PEMBAHASAN
Hasil  ringkas  perhitungan  ditampilkan  pada  Tabel  2,  Gambar  7  dan  Gambar  8.  Pada  Tabel  2 penampilan  hasil  disandingkan  dengan  data  yang  dimiliki  oleh  reaktor  PWR  konvensional  berdaya 1000 MWsebagai pembanding. Tabel 2 menunjukkan bahwa tekanan kerja reaktor modular daya kecil (10,7  MPa)  lebih  rendah  dari  pada  reaktor  PWR  konvensional  berdaya  besar  (15,5  MPa).  Tekanan kerja yang lebih rendah memiliki dua aspek dari sisi keselamatan. Disatu sisi memberikan marjin yang lebih baik bagi pengungkung saat terjadi kecelakaan kehilangan pendingin (LOCA). Namun demikian, tekanan  yang  lebih  rendah  juga  akan  menyebabkan  menurunnya  batas  temperatur  pendidihan  yakni temperatur saturasi (T sat ) yang menjadi lebih rendah. Melihat bahwa temperatur kerja reaktor ini berada pada rentang 521-565 K sementara besar T sat adalah 589 K maka ada marjin pendidihan sebesar 589- 565= 24 K. Sementara itu, pada reaktor besar marjinnya adalah 620-597,85= 22,15 K. Dengan melihat hasil  data  tersebut  terlihat  bahwa  reaktor  modular  daya-kecil  ini  memiliki  marjin  temperatur pendidihan ~2 K lebih baik dari reaktor PWR konvensional.
(Susyadi)
Tabel 2. Data hasil perhitungan kondisi tunak. Parameter Satuan Reaktor modular daya-kecil PWR konvensional (1000 MW) [21] Daya MWt 160 3400 Tekanan Pressurizer MPa 10,7 15,5 Laju Alir Kg/s 718,3 15170,14 Temperatur masuk K 521 552,55 Temperatur keluar K 565 597,85 Temperatur saturasi K 589 620 Tinggi aktif bahan bakar m 2 4,267 Kenaikan Temperatur diteras K 44 45,3 Regim  aliran  (bilangan  Reynold) di teras - 89190 ( turbulence ) -
Hal  lain  yang  terlihat  pada  reaktor  ini  adalah  bahwa  meskipun  ukuran  bahan  bakarnya  relatif jauh  lebih  pendek,  namun  kenaikan  temperaturnya  di  dalam  teras  hampir  sama  besar  dari  reaktor berdaya besar. Perhitungan dengan RELAP5 menunjukkan bahwa sepanjang 2 meter ketinggian teras, temperatur  pendingin  meningkat  dari  521  K  menjadi  565  K  atau  terjadi  peningkatan  sebesar  44  K. Sedangkan pada reaktor PWR konvensional, peningkatan temperatur adalah 45,3 K pada batang bahan bakar yang panjangnya 4,267 m. Hal ini menunjukkkan bahwa  laju alir turbulence (bilangan Reynold = 89190) di teras memberikan kinerja perpindahan panas yang lebih baik pada reaktor SMR dibanding reaktor konvensional. Meskipun demikian ada hal yang perlu diinvestigasi lebih jauh dari situasi ini. Mengingat pembangkitan daya secara vertikal membentuk pola cosinus dimana pembangkitan panas di  bagian  tengah  lebih  besar  dibanding  dibagian  bawah  dan  atas,  maka  ada  kemungkinan  puncak temperatur kelongsong dibagian tengah melampaui temperatur saturasi sehingga dapat menyebabkan pendidihan  inti  ( nucleate  boiling ).  Oleh  karena  itu  maka    dilakukan  pengecekan  lanjutan  terhadap distribusi  panas  dan  temperatur  secara  vertikal  di  teras.  Data  hasil  perhitungan  ditampilkan  pada Gambar 7.
Gambar 7 tersebut menunjukkan distribusi pembangkitan panas dan temperatur secara vertikal di teras. Distribusi pembangkitan daya aksial memiliki power peaking factor sebesar ~1,38. Terlihat bahwa  pembangkitan  panas  terbesar  terjadi  pada  bagian  posisi  vertikal  nomor  3  yakni  sekitar  36,5 MW. Dari sisi temperatur bahan bakar, temperatur maksimum di pusatnya mencapai ~840 K, dimana berada cukup jauh dari batas temperatur disainnya. Pada bagian posisi vertikal nomor 4, temperatur luar kelongsong tercatat sebesar 588,99 K yang merupakan temperatur terpanas kelongsong ( maximum cladding temperatur ) sepanjang batang bahan bakar. Temperatur ini masih berada di bawah temperatur saturasi (589,3 K). Ini menunjukkan bahwa tidak terjadi pendidihan inti di bagian titik terpanas. Fakta tersebut menunjukkan bahwa pada operasi daya nominal, temperatur kerja reaktor dalam kondisi yang dapat diterima.
Mengingat reaktor ini tidak menggunakan pompa untuk menggerakkan pendingin primer, maka laju alir di teras dapat mengalami perubahan saat terjadi transien daya maupun saat terjadi perubahan pemindahan panas oleh steam generator . Perubahan pemindahan panas oleh steam generator (misal: terjadinya  kehilangan  air  umpan  atau  terjadinya  kecelakaan  pecahnya  jalur  pipa  uap)  akan menyebabkan perubahan perbedaan densitas pendingin antara sisi riser dan sisi downcomer yang akan menyebabkan  perubahan  laju  alir.  Selain  itu  perbedaan  aliran  juga  dapat  terjadi  sebagai  akibat  dari perubahan  daya.  Oleh  karena  itu  dilakukan  simulasi  dengan  menggunakan  daya  yang  sedikit  lebih rendah dan lebih tinggi dari nilai nominalnya. Karakteristik laju alir pada peningkatan dan penurunan daya hasil kalkulasi dapat dilihat pada Gambar 8.
Gambar 7. Distribusi vertikal pembangkitan panas dan temperatur pada teras rerata.
Gambar 8. Kurva hubungan laju alir dengan daya teras.
Gambar 8 menunjukkan hubungan antara daya teras dengan laju alir yang terjadi, baik di kanal rerata  maupun  di  sistem  primer.  Hasil  perhitungan  laju  alir  ini  merupakan  pendekatan  mengingat sistem reaktor tidak dimodelkan secara lingkaran penuh. Dalam perhitungan, boundary condition yang digunakan adalah nilai tekanan TMDPVOL yang dipakai saat mendapatkan nilai laju alir tunak untuk daya  160  MW.  Gambar  8  menunjukkan  tendensi  perubahan  laju  alir  saat  daya  berubah.  Dari karakteristik tersebut, dapat dilihat bahwa reaktor yang didisain dengan pendinginan sirkulasi alamiah pada sisi primernya secara umum memiliki keunggulan dibanding reaktor yang menggunakan pompa. Di  sini  selain  sistem  tidak  akan  pernah  mengalami  kejadian  kecelakaan  kehilangan  laju  alir  ( loss of flow accident, LOFA),  juga  memiliki  karakteristik  dimana  laju  alir  akan  menjadi  lebih  cepat  secara otomatis  saat  daya  meningkat.  Hal  ini  tentunya  akan  memberikan  keuntungan  dari  segi  marjin
keselamatan. Yakni, saat daya meningkat secara tidak diinginkan, maka pemindahan panas oleh fluida pendingin di teras juga meningkat karena laju alir meningkat. Sebagai konsekwensinya, peningkatan temperatur bahan bakar juga menjadi lebih landau.

## KESIMPULAN
Pada  investigasi  yang  dilakukan  dengan  memodelkan  teras  reaktor  modular  daya-kecil berpendingin  sirkulasi  alam  ke  dalam  model  parsial  RELAP5  dan  dengan  eksekusi  beberapa perhitungan  kondisi  tunak.  Hasilnya  menunjukkan  bahwa  saat  beroperasi  pada  daya  nominalnya, reaktor memiliki marjin temperatur pendidihan sebesar 2K lebih baik dari reaktor PWR konvensional berdaya  besar.  Selain  itu,  keunggulan  marjin  keselamatan  reaktor  modular  daya-kecil  ini  juga ditunjukkan dari naiknya laju alir mengikuti kenaikan dayanya yang berarti memiliki sifat keselamatan yang melekat ( inherent safety ).

## DAFTAR PUSTAKA
1. Hidayatullah,  H.,  S.  Susyadi,  and  M.H.  Subki,  Design  and  Technology  Development  for Small  Modular  Reactors  –  Safety  Expectations,  Prospects  and  Impediments  of  Their Deployment. Progress in Nuclear Energy, 2015. 79(0): p. 127-135.
2. Sullivan, M.A., et al., The Future of Nuclear Power. The Electricity Journal, 2014. 27(4): p. 7-15.
3. Kessides, I.N. and V. Kuznetsov, Small Modular Reactors for Enhancing Energy Security in Developing Countries, 2012, World Bank: Washington DC, USA. p. 26 pp.
4. Schulz,  T.L.,  Westinghouse  AP1000  advanced  passive  plant.  Nuclear  Engineering  and Design, 2006. 236(14–16): p. 1547-1557.
5. Agrawal,  S.K.,  A.  Chauhan,  and  A.  Mishra,  The  VVERs  at  KudanKulam.  Nuclear Engineering and Design, 2006. 236(7–8): p. 812-835.
6. Nguyen, T., et al., Development of severe accident management guidance (SAMG) for the Canadian CANDU 6 nuclear power plants. Nuclear Engineering and Design, 2008. 238(4): p. 1093-1099.
7. Lumbanraja,  S.M.,  Kajian  Implementasi  FLEXBLUE  di  Indonesia.  Jurnal  Pengembangan Energi Nuklir V, 2014. 16(2): p. 107 - 117.
8. Carelli, M.D., et al., The design and safety features of the IRIS reactor. Nuclear Engineering and Design, 2004. 230(1–3): p. 151-167.
9. Halfinger,  J.A.  and  M.D.  Haggerty,  The  B&W  mPOWER  Scalable  Practical  Nuclear Reactor Design. Nuclear Technology, 2012. 178(May 2012): p. 164-169.
10. Ingersoll, D.T., Deliberately small reactors and the second nuclear era. Progress in Nuclear Energy, 2009. 51(4–5): p. 589-603.
11. Fukami,  M.V.I.  and  A.  Santecchia,  CAREM  project:  Innovative  small  PWR.  Progress  in Nuclear Energy, 2000. 37(1–4): p. 265-270.
12. José N. Reyes, J., NuScale Plant Safety in Response to Extreme Events. Nuclear Technology, 2012. 178(128): p. 153-163
13. Marcel,  C.P.,  et  al.,  Stability  of  self-pressurized,  natural  circulation,  low  thermo-dynamic quality,  nuclear  reactors:  The  stability  performance  of  the  CAREM-25  reactor.  Nuclear Engineering and Design, 2013. 265(0): p. 232-243.
14. Reyes  Jr,  J.N.  and  P.  Lorenzini,  NuScale  Power:  A  modular,  scalable  approach  to commercial nuclear power. Nuclear News, 2010. 53(7): p. 97.
15. Ingersoll,  D.T.,  et  al.,  NuScale  small  modular  reactor  for  Co-generation  of  electricity  and water. Desalination, 2014. 340(0): p. 84-93.
16. José N. Reyes, J., Introduction to NuScale Design, in U.S. Nuclear Regulatory Commission Pre-Application Meeting2008, NuScale Power Inc.: Rockville, MD.
17. Jose N. Reyes, J. Meeting Introduction and Overview of NuScale Design. in U.S. Nuclear Regulatory Commission Pre-Application Meeting. 2009. Rockville, MD: NuScale Power.
18. NuScale.  NuScale  Status  in  the  Regulatory  Process.    15  June  2015];  Available  from: http://www.nuscalepower.com/our-technology/nrc-interaction.
19. Song,  K.-n.  and  S.-h.  Lee,  Effect  of  Weld  Properties  on  the  Crush  Strength  of  the  PWR Spacer Grid. Science and Technology of Nuclear Installations, 2012. 2012: p. 12.
20. Modro,  S.,  et  al.,  Multi-application  small  light  water  reactor  final  report.  Idaho  National Engineering and Environmental Laboratory, 2003.
21. Sutharshan, B., et al., The AP1000TM Reactor: Passive Safety and Modular Design. Energy Procedia, 2011. 7(0): p. 293-302.