## PERANCANGAN TIANG PANCANG DENGAN TAHANAN FRIKSI NEGATIF
Vionita 1 dan Aksan Kawanda 2
1 Program Studi Sarjana Teknik Sipil, Universitas Tarumanagara, Jl. Letjen S. Parman No.1 Jakarta vionita.325160066@stu.untar.ac.id
2 Program Studi Doktor Teknik Sipil, Universitas Katolik Parahyangan, Jl. Ciumbuleuit No.94, Jawa Barat aksank@dtt.untar.ac.id
Masuk: 03-07-2020, revisi: 10-07-2020, diterima untuk diterbitkan: 05-08-2020

## ABSTRACT
Development in Jakarta took place the most, but the condition of the land in Jakarta which was dominated by soft soil was becoming an obstacle. Landfill is one way that can be done to strengthen or improve soft soil. But if this landfill causes a settlement in soil around the pile is bigger than the settlement in the pile, there will be negative skin friction which will cause the pile to be pulled down. This study aims to analyze and compare the magnitude of the  influence  of  negative  skin  friction  caused  by  the  pile  by  using  the  undrained  parameter,  drained  parameter, Meyerhof  empirical,  and  Vesic  empirical  to  analyze  the  carrying  capacity  of  the  pile  and  determine  the  neutral plane and negative skin friction  with the Fellenius method  and Prakash  & Sharma methods. From the results of the analysis,negative skin friction does not accur in the pile that ends hard soil while it occurs in soil that ends soft soil. The location of neutral plane between the Fellenius method and Prakash & Sharma is not too different. But piles  that  experience  negative  skin  friction  need  to  be  redesign.  Changes  in  diameter  of  this  pile  can  reach  2,5 times the initial size.
Keywords: negative skin friction; soft soil; Fellenius method; Prakash & Sharma method

## ABSTRAK
Pembangunan di Jakarta sangat banyak, tetapi kondisi tanah di Jakarta yang didomisasi  oleh tanah lunak menjadi kendala.  Timbunan  menjadi  salah  satu  cara  yang  dapat  dilakukan  untuk  memperkuat  atau  memperbaiki  tanah lunak. Tetapi apabila timbunan ini menyebabkan penurunan tanah di sekitar tiang lebih besar daripada penurunan tiang maka akan timbul gesekan antara selimut tiang dengan tanah ke arah bawah yang akan menyebabkan tiang tertarik  ke  bawah.  Gaya  geser  ke  bawah  ini  dikenal  sebagai  gesekan  selimut  negatif.  Studi  ini  bertujuan  untuk menganalisis  dan  membandingkan  besarnya  pengaruh  gesekan  selimut  negatif  akibat  timbunan  dengan menggunakan  metode undrained parameter, drained parameter,  empiris  Meyerhoff,  dan  empiris  Vesic  untuk menganalisis  daya  dukung  tiang  serta  penentuan  titik  netral  dan  friksi  negatif  dengan  metode  Fellenius  dan Prakash  &  Sharma.  Dari  hasil  analisis,  gesekan  selimut  negatif  tidak  terjadi  di  tiang  yang  berujung  tanah  keras sedangkan  terjadi  di  tanah  pada  tanah  yang  berujung  tanah  lunak.  Letak tiitk  netral  antara  metode Fellenius  dan Prakash  &  Sharma  tidak  terlalu  berbeda.  Tetapi  tiang  yang  mengalami  friksi  negatif  perlu  didesain  ulang ukurannya. Perubahan diameter tiang ini bisa mencapai 2,5 kali dari ukuran awal.
Kata kunci: gesekan selimut negatif; tanah lunak; metode Fellenius; metode Prakash & Sharma

## 1. PENDAHULUAN
Tanah  lunak  merupakan  tanah  kohesif  yang  memiliki  butiran  yang  sangat  kecil  seperti  lempung  atau  lanau menurut Suyono Sosrodarsono dan Kazuto Nakazawa (2000). Sifat tanah lunak adalah kuat geser yang rendah dan kompresibilitas yang tinggi. Masalah yang dihadapi ketika pembangunan konstruksi dilakukan di atas tanah lunak adalah  penurunan  yang  terjadi  cenderung  besar  dan  memakan  waktu  yang  lama.  Untuk  mengatasi  permasalahan ini, biasanya tanah lunak diperbaiki atau diperkuat. Salah satu cara yang digunakan yaitu dengan timbunan.
Timbunan  yang  cukup  besar  dapat  menyebabkan  fondasi  tiang  tertarik  ke  bawah.  Hal  ini  dapat  terjadi  karena adanya  gesekan  antara  selimut tiang  dengan  tanah  di  sekitar  tiang  karena  penurunan  tanah  di  sekitar tiang  lebih besar  dibandingkan  penurunan  tiang  itu  sendiri.  Keadaan  ini  disebut  juga  dengan  gesekan  selimut  negatif  atau negative skin  friction .  Gesekan  selimut negatif  ini  menyebabkan berkurangnya daya dukung ultimit tiang karena berkurangnya tegangan efektif pada ujung tiang.
Gesekan  selimut  negatif  biasa  terjadi  sampai  dengan  batas  titik  netral,  yaitu  titik  dimana  perbedaan  antara penurunan tanah dengan peralihan tiang sama dengan nol sehingga tidak terjadi  lagi gesekan antara selimut tiang dengan tanah. Pada bagian bawah dari titik netral ini akan ada tahanan ujung tiang atau biasa disebut juga tahanan selimut positif. Titik netral inilah yang menjadi titik yang menggambarkan kondisi setimbang antara friksi negatif yang berubah menjadi friksi positif.

## Studi parameter tanah
Analisis  parameter  tanah  dilakukan  dengan  cara  membagi  tanah  sesuai  dengan  karakteristik  tanah  yang  serupa. Penentuan  parameter  ini  berdasarkan  data tanah  di  lokasi  konstruksi,  data  laboratorium,  dan  korelasi  untuk  data tanah lainnya yang diperlukan berdasarkan buku Binamarga (2019).

## Korelasi parameter tanah
Kuat geser tak teralir (Su atau Cu) dapat diperoleh dari persamaan 1:
Su = 6 x N − SPT (kN/m³)
(1)
dengan N-SPT = jumlah pukulan yang dibutuhkan untuk penetrasi tabung belah standar.
Tegangan efektif  dapat diperoleh dari persamaan 2:
σ ′ =  σ − u
(2)
dengan σ = tegangan total, u = tekanan air pori.

## Beban terbagi rata berbentuk trapesium memanjang tak terhingga
Tambahan tegangan akibat beban timbunan (Δ σ ) yang di buku Braja M. Das (2014) “ Principle of Foundation Engineering " diagram tegangan tanah dapat diperoleh dari persamaan:
Δ σ = 𝑞𝑜 𝜋 [( 𝐵1+𝐵2 𝐵2 ) (𝛼1 +  𝛼2) − 𝐵1 𝐵2 𝛼2 ] (3)
dengan qo = beban timbunan (γtimbunan x H timbunan), B1 = setengah  lebar timbunan, B2 = panjang proyeksi horizontal kemiringan timbunan, 𝛼1 = 𝑡𝑎𝑛ˉ 1 ( 𝐵1+𝐵2 𝑍 ) − 𝑡𝑎𝑛ˉ 1 ( 𝐵1 𝑍 ) , 𝛼2 = 𝑡𝑎𝑛ˉ 1 ( 𝐵1 𝑍 ) , z = kedalaman yang ditinjau.

## Penurunan tanah
Penurunan tanah ketika tanah diberi beban atau penurunan seketika (St) dapat diperoleh dengan persamaan:
𝑆𝑖 = 𝑃 𝑥 𝐵 𝑥 1− 𝜇² 𝐸 𝑥 𝐼
(4)
dengan P = beban terbagi rata, B = diameter fondasi, Ip = faktor pengaruh, µ = poisson rasio, E = modulus young.
Penurunan tanah ketika tekanan air pori tanah disalurkan  menuju partikel tanah atau penurunan konsolidasi (Sc) dapat diperoleh dari persamaan:
Untuk konsolidasi normal:
𝑆𝑐 = 𝐶𝑐 1+𝑒𝑜 𝐻 log( 𝜎 ′ 𝑧𝑓 𝜎 ′ 𝑧𝑜 ) (5)
dengan Cc = nilai kompresi indeks, eo = angka pori awal, H = tinggu tanah terkonsolidasi, σ ’zf = tegangan tanah akhir, σ ’zo = tegangan tanah awal.
Untuk konsolidasi berlebih dengan σ’zf  ≤ σzo:
𝑆𝑐 = 𝐻 1+𝑒𝑜 𝐶𝑠 log( 𝜎 ′ 𝑧𝑓 𝜎 ′ 𝑧𝑜 ) (6)
dengan  Cs = index pengembangan konsolidasi primer.
Untuk konsolidasi berlebih dengan σ ’zf  > σc’ :
𝑆𝑐 =   [ 𝐻 1+𝑒𝑜 𝐶𝑠 log 𝜎𝑐′ 𝜎′𝑧𝑜 ][ 𝐻 1+𝑒𝑜 𝐶𝑐 log 𝜎′𝑧𝑓 𝜎𝑐′ ] (7)

## Penurunan tiang
Tiang  pancang  dapat  mengalami  penurunan  apabila  diberikan  beban.  Penurunan  total  tiang  pancang  (Se)  dapat diperoleh dari persamaan:
𝑺𝒆 = 𝑺𝒆(𝟏) + 𝑺𝒆(𝟐) + 𝑺𝒆(𝟑) (8)
dengan Se(1) = penurunan elastis tiang, Se(2) = penurunan tiang akibat beban ujung, Se(3) = penurunan tiang akibat beban disepanjang poros tiang.
Untuk penurunan elastis tiang dapat diperoleh dari persamaan :
𝐐𝐰𝐩 = (𝑸𝒘𝒑+ 𝛏𝐐𝐰𝐬)𝑳 𝑨𝒑 𝑬𝒑 (9)
dengan Qwp = daya dukung ujung tiang, Qws = daya dukung selimut tiang, Ap = luas penampang ujung tiang, L = panjang tiang, Ep = modulus elastis material tiang, ξ = 0,5-0,67.
Untuk penurunan tiang akibat beban ujung dapat diperoleh dengan persamaan:
𝐒𝐞(𝟐) = 𝒒𝒘𝒑 𝑫 𝑬𝒔 (𝟏 − 𝝁𝒔 𝟐 )𝑰𝒘𝒑 (10)
dengan D = diameter tiang, qwp = beban titik per luas, Es = modulus elastisitas tanah, Iwp = faktor pengaruh = 0,85.
Untuk penurunan tiang akibat beban disepanjang poros tiang dapat diperoleh dengan persamaan:
𝐒𝐞(𝟑) = 𝑸𝒘𝒔 𝑷 𝑳 𝑫 𝑬𝒔 (𝟏 − 𝝁𝒔 𝟐 )𝑰𝒘𝒔 (11)
dengan p = keliling tiang, L = panjang tiang tertanam, Iws = faktor pengaruh = 2 + 0,35 √ 𝑳 𝑫 .
Kapasitas aksial tiang metode undrained parameter
Daya dukung ultimit ujung tiang (Qult) pada tanah kohesif dimana parameter tanah ɸ= 0 Kemudian kohesi c = cu = Su dan faktor daya dukung Nᵧ= 0 dan Nq = 1 dapat diperoleh dengan persamaan:
𝑄𝑢𝑙𝑡 = 𝑄𝑝 + 𝑄𝑠 = 𝐴𝑝 𝑥 𝐶𝑢 𝑥 𝑁𝑐 + 𝑝 𝑥  ∑ 𝛼 𝑥 𝐶𝑢 𝑥∆𝐿
(12)
dengan Qp = daya dukung ultimit ujung tiang, Qs = daya dukung selimut tiang, Ap = luas penampang ujung tiang, Cu = kohesi tidak terdrainase, Nc = faktor daya  dukung ujung, p = keliling tiang, ɑ = faktor adesi, ΔL = panjang segmen tiang .
Kapasitas aksial tiang metode drained parameter
Daya dukung ultimit ujung tiang (Qult) saat kondisi tanah drained dapat diperoleh dengan persamaan:
𝑸𝒖𝒍𝒕 = 𝑸𝒑 + 𝑸𝒔 = 𝑨𝒑 𝒙 𝝈𝒗 ′ 𝒙 𝑵𝒒 + 𝒑 𝒙  ∑ ∆𝑳 𝒙 𝝈𝒗 ′ 𝒙 𝑲𝒔 𝐭𝐚𝐧 ɸₐ (13)
dengan Qp = daya dukung ultimit ujung tiang, Qs = daya dukung selimut tiang, Ap = luas penampang ujung tiang, σ v’  =  tegangan  vertikal  efektif  tanah,  Nq  =  faktor  daya  dukng  ujung,  p  =  keliling  tiang,  ΔL  =  panjang  segmen tiang, Ks = konstanta, ɸₐ = sudut geser dalam.

## Kapasitas aksial tiang metode Meyerhof (1956)
Kapasitas daya dukung ultimit (Qult) dihitung berdasarkan nilai Nspt dari hasil pengujian lapangan yang dapat diperoleh dengan persamaan:
𝑸𝒖𝒍𝒕 = 𝟒𝟎 𝒙 𝑵𝒃 𝒙 𝑨𝒑 + 𝟎. 𝟐 𝒙 𝑵𝒔 𝒙 𝑨𝒔 (14)
dengan Nb = harga Nspt pada dasar elevasi tiang, Ap= luas penampang tiang, Ns = nilai Nspt rata-rata sepanjang tiang, As = luas selimut tiang.

## Kapasitas aksial tiang metode Meyerhof (1976)
Daya dukung ultimit ujung tiang (Qp) untuk tiang di tanah jenuh dengan kondisi undrained (ɸ = 0) dapat diperoleh dengan persamaan:
𝑸𝒑 = 𝑵𝒄 𝒙 𝑪𝒖 𝒙 𝑨𝒑 = 𝟗 𝒙 𝑪𝒖 𝒙 𝑨𝒑 (15)
dengan Cu = kohesi tak teralir, Ap = luas penampang tiang.

## Kapasitas aksial metode Vesic
Daya dukung ultimit ujung tiang (Qp) berdasarkan parameter tegangan efektif dapat diperoleh dengan persamaan:
𝑸𝒑 = 𝑨𝒑 𝒙 𝒒𝒑 = 𝑨𝒑 𝒙 𝑪𝒖 𝒙 𝑵𝒄 * (16)

## Gesekan selimut negatif
Menurut buku “ Geotechnical Engineering Calculations and Rules of Thumb” (Rajapakse, 2016), gesekan selimut negatif  adalah  gaya  hambat  ke  bawah  yang  diberikan  oleh  tumpukan  tanah  di  sekitarnya.  Sehingga  dapat menyebabkan menurunnya kapasitas tiang. Akibatnya tanah akan mengalami penuranan sehingga tekanan air pori meningkat.  Hal  ini  menyebabkan  tiang  tertarik  ke  bawah  sehingga  menimbulkan  gesekan  antara  tanah  dengan selimut tiang.
Selain gesekan selimut negatif, terdapat pula gesekan selimut positif yaitu ketika gaya gesekan negatif sudah tidak terjadi sehingga terjadi gaya tarik ke atas. Titik pertemuan antara perubahan ini disebut titik netral.  Hal ini dapat dilihat  pada  Gambar  1.  dimana  terlihat  perbedaan  perubahan  penurunan  tanah  dan  peralihan  tiang  relatif  sama dengan  nol  dan  untuk  mengetahui  titik  netral,  dapat  menggunakan  kurva  transfer  beban  yaitu  Qu-Qs  terhadap kedalaman dan Qd + Qn terhadap kedalaman.
Gambar 1. Transisi dari gesekan selimut negatif ke gesekan selimut positif dan titik netral (Fellenius, 2020)
Selain  metode  Fellenius,  terdapat  juga  metode  Prakash  &  Sharma  yang  menyatakan  letak  titik  netral  dapat diperoleh dengan persamaan:
𝑇𝑖𝑡𝑖𝑘 𝑁𝑒𝑡𝑟𝑎𝑙 = 0,75 𝑥 𝐻
(17)
dimana H = panjang segmen tiang.

## Friksi negatif metode Fellenius
Menghitung  beban  aksial  total  akibat  gesekan  friksi  negatif  (Qz)  menurut  Fellenius  dapat  diperoleh  dengan persamaan:
𝑸𝒛 = 𝑸𝒅 +   ∫ 𝑨𝒔 𝒒𝒏 𝒅𝒛 = 𝑸𝒅 +   ∫ 𝑨𝒔 𝜷 𝝈 ′ 𝒛  𝒅𝒛 (18)
dengan Qd = beban aksial tiang, Qn = gaya tarik ke bawah di titik netral, As = luas selimut tiang, qn = unit friksi negatif, ß = koefisien, σ’z = tegangan efektif tanah.
Nilai koefisen beta dapat dilihat pada Tabel 1.
Tabel 1. Koefisien beta Soil Phi Beta Clay 25-30 0,15-0,35 Silt 28-34 0,25-0,50 Sand 32-40 0,30-0,90 Gravel 35-45 0,35-0,80
(Sumber: Fellenius, 2020)

## Friksi negatif metode Prakash & Sharma
Untuk menghitung beban aksial total akibat friksi negatif (Fnegatif) pada tanah lunak  menurut Prakash & Sharma (1990) dapat diperoleh dengan persamaan:
𝑭𝒏𝒆𝒈𝒂𝒕𝒊𝒇 = 𝒑  ∑ 𝑪𝒖 ∆𝑳 𝑳=𝑳𝒐 𝑳=𝟎 (19)
dengan p = keliling tiang, Cu = kuat geser tanah, ΔL = panjang segmen tiang.

## Daya dukung izin
Tiang  pancang  yang  berpotensi  akan  mengalami  gesekan  selimut  negatif,  daya  dukung  izinnya  (Qizin) berdasarkan SNI 2847: 2013 dapat diperoleh dengan persamaan:
𝑄𝑖𝑗𝑖𝑛 = 𝑄𝑢𝑙𝑡𝑖𝑚𝑖𝑡−𝑁𝑆𝐹 3 (20) 𝑄𝑖𝑗𝑖𝑛 = 𝑄𝑢𝑙𝑡𝑖𝑚𝑖𝑡 2,5 − 𝑁𝑆𝐹 (21)
Dari kedua persamaan tersebut, dipilih hasil yang terkecil yang pada akhirnya akan digunakan sebagai kapasitas izin tiang pancang.

## 2. METODE PENELITIAN
Seluruh  langkah kerja  yang dilakukan dalam penelitian  ini dapat dilihat  melalui kerangka  berpikir  yang terdapat pada Gambar 2.
Gambar 2. Diagram alir penelitian

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN
Data parameter tanah dari hasil uji tanah di lapangan, uji laboratorium, serta hasil korelasi potongan A-A dan B-B, dapat dilihat pada Tabel 2., untuk potongan C-C pada Tabel 3., dan potongan D-D pada Tabel 4.
Mulai Studi Literatur dan Pengumpulan Data Analisis Daya Dukung Fondasi Tiang Pancang
Analisis Daya Dukung Negative Skin Friction Analisis Daya Dukung Izin Akibat Negative Skin Friction
Kesimpulan dan Saran
Membandingkan Daya Dukung Tiang dan Daya Dukung Izin Akibat Negative Skin Friction
Selesai
Tabel 2. Summary data parameter tanah potongan A-A dan B-B Kedalaman (m) 0-12 12-14 14-18 18-24 24-36 36-40 40-41 NSPT 2 8 44 11 17 25 - γsat (ton/m ² ) γdry (ton/m ² ) 1,24 0,79 1,18 0,86 1,48 1,21 1,34 0,9 1,11 1,06 1,2 1,17 1,31 1,25 Gs e σ’(ton/m ² ) u (ton/m ² ) 2,52 2,46 13,15 9,95 2,56 2,21 19,72 15,02 2,63 1,6 21,72 15,02 2,57 2,05 25,93 20,34 2,62 1,46 36,49 31,39 2,63 1,24 45,76 39,24 2,64 1,31 46,42 39,73 σ (ton/m ² )
Po (kg/cm ² ) Pc (kg/cm ² ) Cc Cr Cu(kN/m ² ) 3,21 0,24 0,65 0,91 0,09 15 4,7 0,44 1,47 0,8 0,07 46,8 4,7 0,45 0,95 0,58 0,06 264 5,58 0,56 2,59 0,72 0,07 66 5,59 0,56 3,65 0,49 0,05 100 6,52 0,65 4,58 0,4 0,04 150 6,68 0,67 4,64 0,42 0,04 - Tabel 3. Summary data parameter tanah potongan C-C Kedalaman (m) 0-10 10-18 18-22 22-26 26-30 30-34 34-38 38-42 42-46 46-50  50-54 54-58 58-60 NSPT 1 21 14 27 18 12 11 15 15 15 16 18 22 γsat (ton/m²) γdry (ton/m²) Gs e σ’(ton/m²) u (ton/m²) σ(ton/m²) Po (kg/cm²) Pc (kg/cm²) Cc Cr Cu(kN/m²) 1,08 0,76 2,64 2,63 8,82 6,82 2,01 0,23 0,63 0,98 0,1 8,3 1,08 0,84 2,59 2,1 17,42 14,67 2,76 0,28 1,74 0,74 0,07 126 1,08 1,04 2,61 1,53 23,11 19,79 3,32 0,33 2,31 0,51 0,05 84 1,16 0,87 2,60 1,98 30,3 23,94 6,37 0,64 3,03 0,69 0,07 162 1,16 0,87 2,6 1,98 34,94 27,86 7,08 0,71 3,49 0,69 0,07 108 1,17 1,13 2,62 1,32 39,62 31,78 7,84 0,78 3,96 0,43 0,04 72 1,27 1,22 2,63 1,17 44,7 35,71 9 0,9 4,47 0,37 0,04 66 1,22 1,17 2,63 1,24 49,58 39,63 9,95 1 4,96 0,4 0,04 90 1,24 1,19 2,63 1,21 54,54 43,56 10,99 1,1 5,45 0,38 0,04 90 1,24 1,21 2,63 1,17 59,5 47,48 12,02 1,2 5,95 0,37 0,04 90 1,38 1,34 2,64 0,97 65,02 51,4 13,62 1,36 6,5 0,29 0,03 96 1,46 1,39 2,65 0,9 70,86 55,33 15,54 1,55 7,09 0,26 0,03 108 1,48 1,35 2,64 0,96 74,49 57,73 16,76 1,68 7,45 0,28 0,03 132
Tabel 4. Summary data parameter tanah potongan D-D Kedalaman (m) 0-8 8-12 12-20 20-28 28-32 32-36 36-44 44-52 52-56 56-61 NSPT 5 13 17 12 19 19 12 17 10 12 γsat (ton/m ² ) γdry (ton/m ² ) 1,17 0,91 1,08 0,79 1,36 1,2 1,14 1,09 1,33 1,32 1,14 1,09 1,12 1,10 1,29 1,22 1,43 1,38 1,33 1,06 Gs e σ’(ton/m ² ) u (ton/m ² ) 2,6 216 10,37 7,73 2,59 2,37 15,06 11,9 2,63 1,36 22,6 17,77 2,62 1,42 30,83 25,02 2,64 1,01 38,31 30,9 2,62 1,41 42,87 34,83 2,62 1,39 49,49 40,71 2,63 1,21 59,11 48,56 2,65 0,93 67,79 54,45 2,62 1,59 73,44 58,61 σ (ton/m ² ) Po (kg/cm ² ) Pc (kg/cm ² )
Cc Cr Cu(kN/m ² ) 2,64 0,29 0,93 0,74 0,08 31,3 3,15 0,3 1,15 0,82 0,08 78 4,83 0,48 2,26 0,44 0,04 102 5,81 0,58 3,08 0,47 0,05 69 7,4 0,74 3,83 0,3 0,03 114 8,04 0,8 4,29 0,46 0,05 114 8,77 0,88 4,95 0,46 0,05 69 10,55 1,05 5,91 0,38 0,04 102 13,34 1,33 6,78 0,27 0,03 60 14,82 1,48 7,34 0,54 0,05 72
Ukuran  tiang  pancang  yang  digunakan  berdasarkan  parameter  tanah  dan  kondisi  beban  300  ton,  safety  factor  3, dan allowable 100 ton dapat dilihat pada Tabel 5.
Tabel 5. Ukuran tiang pancang Panjang (m) Diameter (mm) Potongan A-A dan B-B 16 500 Potongan C-C 21 300 Potongan D-D 30 200
Dengan  menggunakan  panjang  dan  ukuran  tiang  pada  Tabel  5.,  diperhitungkan  daya  dukung  ultimit  dan  izin dengan menggunakan berbagai metode seperti yang dapat dilihat pada Tabel 6.
Tabel 6. Perbandingan daya dukung berbagai metode (ton) Undrained Drained Meyerhof (1956) Meyerhof (1976) Vesic Qult potongan A-A dan B-B 567,97 358,25 436,11 408,79 382,82 Qizin potongan A-A dan B-B 179,72 109,82 135,77 126,67 118,01 Qult potongan C-C Qizin potongan C-C Qult potongan D-D Qizin potongan D-D 579,22 175,31 360,31 74,18 862,04 269,58 669,97 198,04 138,86 2,25 73,35 -40,61 355,56 88,93 402,07 90,88 344,65 84,56 397,04 88,86
Setelah  perhitungan  daya  dukung  tiang,  selanjutkan  kita  menentukan  titik  netral  tiang.  Penentuan  titik  netral metode Fellenius pada potongan A-A dan B-B dapat dilihat pada Gambar 3., untuk potongan C-C pada Gambar 4. dan untuk potongan D-D pada Gambar 5.
Gambar 3. Titik netral metode Fellenius potongan A-A dan B-B
-20.0 -10.0 0.0 280 300 320 340 360 Ked al aman ( m) Beban (ton) Titik Netral Metode Fellenius Potongan A-A dan B-B DL + Qn Qtrg-Qn -30.0 -20.0 -10.0 0.0 0 100 200 300 400 Ked al ama n (m) Beban (ton) Titik Netral Metode Fellenius Potongan C-C DL + Qn Qtrg-Qn

## Gambar 5. Titik netral metode Fellenius potongan D-D
Nilai  titik  netral  metode  Prakash  &  Sharma  serta  perbandingan  titik  netral  serta  besarnya  friksi  negatif  untuk metode Fellenius dan Prakash & Sharma dapat dilihat pada Tabel 7.
Tabel 7. Perbandingan titik netral dan friksi negatif metode Fellenius dan Prakash & Sharma
Potongan A-A dan B-B Potongan C-C Potongan D-D Titik netral metode Fellenius (m) 11,5 14 27,5 Titik netral metode Prakash & Sharma (m) 12 15,75 22,5 Friksi negatif metode Fellenius (ton) Friksi negatif metode Prakash & Sharma (ton) 29,33 28,26 37,5 69,1 42,49 97,41
Seperti yang dapat dilihat pada Tabel 6., terdapat nilai daya dukung izin yang tidak memenuhi kriteria desain yang diinginkan.  Oleh  karena  itu  dilakukan  desain  ulang  agar  memenuhi  desain  minimum.  Hasil  daya  dukung  ultimit dan daya dukung izin desain ulang ini dapat dilihat pada Tabel 8.
Tabel 8. Perbandingan daya dukung redesign berbagai metode (ton) Undrained  Drained Meyerhof (1956) Meyerhof (1976) Vesic Qult potongan A-A dan B-B 567,97 358,25 436,11 408,79 382,82 Qizin potongan A-A dan B-B 179,72 109,82 135,77 126,67 118,01 Qult potongan C-C Qizin potongan C-C Qult potongan D-D Qizin potongan D-D 579,22 175,31 453,53 111,46 862,04 269,58 669,97 198,04 430,55 118,92 465,78 116,36 389,56 118,52 427,51 101,05 393,46 104,09 427,51 127,85
Berdasarkan  Tabel  6.  Dan  Tabel  8.,  adanya  perubahan  nilai  daya  dukung  tiang.  Hal  ini  disertai  juga  dengan berubahnya ukuran tiang, yaitu diameternya. Perubahan diameter tiang dapat dilihat pada Tabel 9.
-40 -30 -20 -10 0 0 100 200 300 400 500 Ked al ama n (m) Beban (ton) Titik Netral Metode Fellenius Potongan D-D DL + Qn Qtrg-Qn

## Tabel 9. Perubahan diameter tiang berbagai metode (mm)
Undrained Drained Meyerhof (1956) Meyerhof (1976) Vesic D potongan A-A dan B-B 500 500 500 500 500 D redesign potongan A-A dan B-B 500 500 500 500 500 D potongan C-C D redesign potongan C-C
D potongan D-D D redesign potongan D-D 300 300 200 250 300 300 200 200 300 600 200 700 300 450 200 350 300 350 200 250

## 4. KESIMPULAN DAN SARAN

## Kesimpulan
Berdasarkan analisis data dan pembahasan yang telah dilakukan, dihasilkan kesimpulan sebagai berikut:
1. Gesekan selimut negatif tidak terjadi pada tanah dimana nilai N-SPT pada ujung tiang besar. Sedangkan semakin kecil nilai N-SPT pada ujung tiang, kemungkinan terjadi gesekan kulit negatif semakin besar.
2. Letak  titik  netral  berdasarkan  metode  Fellenius  dan  Prakash  &  Sharma  antara  0,65-0,95  dari  panjang tiang.
3. Besarnya friksi negatif tiang akibat timbunan setinggi dua meter adalah 6-15% dari daya dukung ultimit tiang.
4. Besarnya daya dukung izin akibat adanya friksi negatif dari timbunan setinggi dua meter adalah 23-32& dari daya dukung ultimit.
5. Perubahan  diameter  tiang  akibat  timbunan  setinggi  dua  meter  di  daerah  Jakarta  Utara  antar  0-2,5  kali diameter awal berdasarkan analisis dengan berbagai metode.

## Saran
Dari  hasil  analisis  dan  perhitungan  yang  telah  dilakukan  terhadap  tiang  pancang,  diharapkan  dilakukan  analisis lain  dengan  menggunakan  metode  dan  kombinasi  rumus  yang  lebih  beragam,  serta  pengolahan  parameter  tanah yang lebih akurat dalam mendesain tiang pancang yang tahan terhadap friksi negatif.

## DAFTAR PUSTAKA
Binamarga,  Kementrian  Pekerjaan  Umum  dan  Perumahan  Rakyat  Direktorat  Jendral. Kumpulan  Korelasi Parameter Geoteknik dan Fondasi . Jakarta, 2019.
Das, Braja M. Principal of Foundation Engineering . USA: Cengage Learning, 2014. Fellenius, Bengt H. Basic of Foundation Design . Canada, 2020. Rajapakse,  Ruwan  Abey. Geotechnical  Engineering  Calculations  and  Rules  of  Thumb .  New  York:  Joe  Hayton, 2016.
Shamser  Prakash,  Hari  D.  Sharma. Pile  Foundations  in  Engineering  Practice .  Canada:  A-Wiley  Interscience Publication, 1990.
Badan Standardisasi Nasional. SNI 2847: 2013. Persyaratan Beton Struktural untuk Bangunan Gedung . Bandung: Badan Standarisasi Nasional, 2013.
Suyono Sosrodarsono, Kazuto Nakazawa. Mekanika Tanah dan Teknik Pondasi . Jakarta: PT. Pertja, 2000.