## Analisis Kinerja dan Karakterisasi Axially Asymmetric SRR sebagai Penyerap GEM C-Band

## (Performance Analysis and Characterization of Axially Asymmetric SRR for

## C-Band EM Wave Absorber)
Rasheed Abdurrahman Mulyadi 1 , Muhammad Agy Ramdhan 2 , Budi Syihabuddin 3 , Levy Olivia Nur 4
Abstract—In the last decade, planar electromagnetic (EM) wave absorbers began to be widely studied. This type of EM wave absorber is thin, flexible, and easy to fabricate,  which allows absorber to be used in new future  applications. Split Ring Resonators  (SRR) are one of many forms of absorber that is known to have an excellent absorbance performance. In this paper, square patch absorber, Axial Symmetric SRR (AS-SRR), and  Axially Asymmetric SRR (AAS-SRR) are designed and observed in C-Band. From the simulation results, we obtained a square cell size of 30 mm, AS-SRR of 20 mm, and AAS-SRR of 18 mm. The three forms can reach absorption rates above 92%, with a bandwidth of 0.055 GHz, 0.076 GHz, and 0.081 GHz, respectively. Furthermore, the AAS-SRR design parameters were characterized, and the main parameters that influence the bandwidth and resonant frequency are the resonator length and resonator thickness. The maximum bandwidth of the characterization is 0.087 GHz.
Intisari—Penyerap gelombang elektromagnetik (GEM) berbentuk  planar  mulai banyak diteliti dalam dekade terakhir. Dengan bentuknya yang tipis, fleksibel, dan mudah untuk difabrikasi membuat penyerap GEM berpotensi untuk digunakan pada  teknologi  baru di masa depan.  Salah satu bentuk yang memiliki penyerapan yang baik adalah menggunakan Split Ring Resonator  (SRR).  Pada makalah ini, absorber  berbentuk  patch persegi, Axially Symmetric SRR (AS-SRR), dan Axially Asymmetric SRR  (AAS-SRR)  didesain dan diamati pada  C-Band.  Dari hasil simulasi didapatkan ukuran sel persegi sebesar 30 mm, AS-SRR sebesar 20 mm, dan AAS-SRR  sebesar 18 mm.  Ketiga bentuk tersebut menghasilkan penyerapan di atas 92% dengan bandwidth masing-masing  0,055 GHz, 0,076 GHz, dan 0,081 GHz. Selanjutnya, dilakukan karakterisasi terhadap parameter desain AAS-SRR dan didapatkan parameter yang paling memengaruhi bandwidth dan frekuensi resonansi adalah panjang resonator dan tebal resonator.  Bandwidth  maksimal dari karakterisasi sebesar 0,087 GHz.
Kata Kunci—Penyerap  Gelombang Elektromagnetik (GEM), Absorber, SRR, Axially Symmetric SRR, Axially Asymmetric SRR.

## I. P ENDAHULUAN
Penyerap gelombang elektromagnetik (GEM)  adalah material yang memiliki kemampuan menyerap GEM. Pada umumnya,  penyerap  GEM  berbentuk konikal dan digunakan sebagai lapisan  ruang bebas pantulan ( anechoic chamber ).
Dalam dekade terakhir, telah banyak dilakukan  penelitian untuk  mengembangkan  penyerap GEM  dalam bentuk planar . Dengan  berbentuk planar , penyerap GEM  memiliki  potensi untuk digunakan dalam teknologi terkini, seperti sensor, bahan anti radar, pengindraan  dengan  elektromagnetik,  dan  energi terbarukan [1]–[3].
Penyerap  GEM  dapat menggunakan bentuk SRR dengan modifikasi berupa tambahan lapisan udara dan kawat tipis untuk meningkatkan daya serap serta menghasilkan komponen metasurface [4]. Metasurface merupakan bagian dari metamaterial yang dapat dihasilkan dengan menggunakan geometri atau pola periodik tertentu untuk menghasilkan permitivitas dan permeabilitas negatif pada permukaan suatu material. Faktor inilah yang memungkinkan adanya penyerap- an terhadap GEM pada frekuensi tertentu [5]–[7].
Artificial  Magnetic Conductor (AMC)  adalah  metode merekayasa sifat  magnetik dari suatu permukaan  dan dapat direalisasikan dengan memanfaatkan susunan konduktor secara periodik. Susunan ini telah diteliti dan menunjukkan penyerap- an  GEM  yang baik [8].  Selain itu, beberapa penelitian  lain menunjukkan  kinerja  penyerap GEM  dengan  bentuk planar memiliki penyerapan yang baik  [9]–[11].  Salah satu bentuk yang digunakan sebagai penyerap  GEM  adalah Split Ring Resonator (SRR). SRR pertama kali diamati oleh Pendry, dkk. pada tahun  1999.  SRR  memiliki  sifat kemagnetan yang unik dan dapat beresonansi pada frekuensi  tertentu. Hal ini diakibatkan  oleh  adanya kapasitans dan induktans  pada  SRR [12]. SRR adalah susunan resonator berbentuk potongan cincin. Bentuk ini dapat menghasilkan penyerap GEM dengan dimensi yang fleksibel dan bentuk yang tipis [13]. Beberapa penelitian terakhir menunjukkan penyerap GEM SRR telah memberikan kinerja  penyerapan  GEM  yang baik  pada beberapa rentang frekuensi [4], [14]–[16].
Referensi  [4]  membahas  penelitian  tentang pengaruh yang didapatkan dari penggunaan lapisan dielektrik dengan beberapa variasi  bahan dan ketebalan  yang berbeda pada permukaan penyerap GEM, sehingga diketahui bahwa  dengan mengatur bahan dengan ketebalan tertentu,  dihasilkan  penyerap GEM dengan  tingkat  penyerapan yang baik pada frekuensi yang diinginkan.  Pada  penelitian lain,  pola  SRR  yang dirancang dapat menghasilkan penyerapan dalam beberapa rentang frekuensi [14]–[16]. Pola SRR dengan bentuk heksagonal yang diteliti  memiliki  dua  rentang frekuensi penyerapan, dengan tingkat penyerapan lebih dari 98% [14]. Pada [15], pola SRR dirancang  dan  memiliki kinerja penyerapan pada rentang frekuensi  THz.  Penelitian tersebut menunjukkan  bahwa  SRR yang dirancang dapat memiliki tiga rentang frekuensi resonansi
1,2,3,4 Teknik Telekomunikasi, Fakultas Teknik Elektro, Universitas Telkom, Jl. Telekomunikasi Terusan Buah Batu, Bandung, 40257 INDONESIA (tlp: 022-7564108; e-mail:{rasheed, agyramdhan} @student.telkomuniversity.ac.id, {budisyihab, levyolivia} @telkomuniversity.ac.id))
Rasheed Abdurrahman Mulyadi: Analisis Kinerja dan Karakterisasi ...
dengan tingkat penyerapan sampai 95%. Sedangkan pada [16], penyerap GEM  dengan  pola  SRR  dirancang untuk teknologi WiMAX pada frekuensi 3,5 GHz dan WLAN pada frekuensi 5,8 GHz  dengan ukuran sel  13 mm.  Didapatkan tingkat penyerapan di atas 95%.
Pada makalah ini, penyerap GEM berpola Axially Symmetric SRR (AS-SRR)  dan Axially  Asymmetric  SRR (AAS-SRR) didesain dan disimulasikan. Penyerap GEM berpola  persegi dijadikan dimensi acuan untuk merancang  kedua penyerap GEM  tersebut.  Kemudian ketiga desain  dibandingkan  dan dianalisis  kinerjanya  sebagai penyerap GEM.  Bentuk  AAS- SRR  merupakan modifikasi dari bentuk AS-SRR, sehingga karakterisasi dilakukan untuk mendapatkan perubahan frekuensi resonansi dan bandwidth akibat perubahan dimensi. Karakterisasi ini dapat digunakan sebagai landasan sistem penyerap GEM yang dapat direkonfigurasi ( reconfigurable absorber ).

## II. P ERANCANGAN P ENYERAP GEM AAS-SRR
Pada makalah ini, dimensi penyerap GEM berpola AS-SRR yang bekerja pada C-band dihitung dengan persamaan unit sel AMC  persegi.  Susunan konduktor secara periodik akan beresonansi dengan GEM  pada frekuensi tertentu.  Hal  ini terjadi karena adanya kapasitans dan konduktans yang ada pada konduktor.  Nilai induktans  dan  kapasitans  yang dihasilkan dipengaruhi oleh susunan dan dimensi konduktor. Pada (1)–(7) dapat dilihat pengaruh dimensi terhadap frekuensi resonansi sel AMC persegi [8].
𝑓𝑓 0 = 1 2π � ( 𝐴𝐴 ) +�𝐴𝐴 2 −4𝐵𝐵 2𝐵𝐵 (1)
dengan nilai 𝐴𝐴 dan 𝐵𝐵 adalah
𝐴𝐴 = 𝐿𝐿 𝑠𝑠𝑠𝑠 𝐶𝐶 𝑠𝑠𝑠𝑠 + 𝐿𝐿 𝑠𝑠ℎ 𝐶𝐶 𝑠𝑠ℎ + 𝐿𝐿 𝑠𝑠𝑠𝑠 𝐶𝐶 𝑠𝑠ℎ (2)
𝐵𝐵 = 𝐿𝐿 𝑠𝑠𝑠𝑠 𝐿𝐿 𝑠𝑠ℎ 𝐶𝐶 𝑠𝑠𝑠𝑠 𝐶𝐶 𝑠𝑠ℎ (3)
𝐶𝐶 𝑠𝑠𝑠𝑠 = 2𝜀𝜀 πw cos ℎ −1 � 𝑎𝑎 𝑔𝑔 � (4)
𝐿𝐿 𝑠𝑠𝑠𝑠 = πw𝜇𝜇 2cosℎ −1 � 𝑎𝑎 𝑔𝑔 � (5)
𝐶𝐶 𝑠𝑠ℎ = 𝜀𝜀𝑤𝑤 2 𝑡𝑡 (6)
𝐿𝐿 𝑠𝑠ℎ = 𝜇𝜇𝜇𝜇 (7)
dengan variabel 𝑎𝑎 adalah  ukuran unit sel, 𝑤𝑤 adalah ukuran patch persegi, 𝑔𝑔 adalah jarak antara unit sel,  serta 𝜇𝜇 adalah tebal  dielektrik.  Nilai C sr dan L sr adalah  nilai kapasitans dan induktans seri serta nilai C sh dan L sh adalah nilai kapasitans dan induktans paralel.
Gbr. 1 adalah penyerap GEM persegi dengan susunan periodik. Satu unit sel penyerap GEM persegi terdiri atas konduktor persegi, yang di  bawahnya terdapat substrat berbahan dielektrik dengan ground plane konduktor yang menutupi permukaan bahan dielektrik secara penuh. Nilai 𝑎𝑎 , 𝑔𝑔 , dan 𝑤𝑤 merupakan variabel dimensi seperti pada Gbr.  1. Nilai permitivitas, permeabilitas, dan tinggi bahan ( t ) adalah variabel desain berupa tembaga sebagai konduktor dan bahan FR-4 sebagai dielektrik.
Untuk mendapatkan hasil penyerapan yang ideal, dilakukan simulasi untuk unit sel dengan jumlah tak hingga. Hal ini dapat dilakukan dengan mengatur boundary sebagai Perfect Electric Conductor (PEC) yang sejajar dengan polarisasi gelombang datang dan Perfect  Magnetic Conductor (PMC) yang paralel dengan polarisasi gelombang datang, sehingga efek dari satu unit sel seakan-akan dicerminkan secara tak hingga. Konfigurasi boundary untuk tiga bentuk desain penyerap GEM diperlihatkan pada Gbr. 2.
Setelah dilakukan perhitungan, nilai dimensi yang didapat digunakan sebagai acuan untuk mendapatkan nilai dimensi penyerap GEM persegi yang bekerja pada C-band . Kemudian dilakukan penyesuaian terhadap dimensi dan didapatkan ukuran optimal untuk pola persegi seperti pada Tabel I. Dimensi penyerap GEM persegi ini digunakan sebagai acuan untuk mendapatkan ukuran awal dari penyerap GEM dengan pola AS-SRR, kemudian dimensi awal dari AS-SRR dioptimasi untuk mendapatkan frekuensi kerja yang sesuai. Selanjutnya, dimensi optimal dari AS-SRR digunakan sebagai dimensi awal dari AAS-SRR  yang selanjutnya dilakukan optimasi untuk mendapatkan frekuensi resonansi yang sesuai.
Desain  penyerap GEM berpola  AS-SRR  ditunjukkan  pada Gbr. 3. Ukuran satu  unit sel penyerap GEM AS-SRR  ( L g ) adalah 20 mm, dengan lebar resonator ( L r ) sebesar 13,5 mm. Bentuk satu unit sel AS-SRR  adalah persegi.  Namun,  karena AS-SRR terdiri atas dua konduktor yang dicerminkan, ukuran area konduktor akan menjadi persegi panjang. Dalam desain penyerap GEM AAS-SRR,  digunakan faktor skala 0,5. Skala ini digunakan secara konsisten pada setiap desain resonator, seperti yang ditunjukkan pada Gbr. 4. Dimensi dari variabel L r2 ,
Gbr. 1 Penyerap GEM berpola persegi.
P r2 , T r2 , dan G 2 merupakan setengah kali dari variabel L r , P r , T r , dan G . Ukuran satu unit sel penyerap GEM AAS-SRR ( L g ) adalah sebesar 18 mm, dengan lebar resonator ( L r ) sebesar 11,3 mm. Kedua jenis penyerap GEM memiliki frekuensi resonansi yang sama, tetapi dapat dilihat dimensi AAS-SRR lebih kecil dengan selisih 2 mm dari AS-SRR. Tebal substrat dielektrik kedua penyerap GEM memiliki ketebalan yang sama, yaitu sebesar 1,6 mm. Tabel II menunjukkan ukuran setiap variabel desain AS-SRR dan AAS-SRR.
Nilai  dimensi  penyerap GEM  AS-SRR  dan  AAS-SRR merupakan nilai dimensi yang menghasilkan tingkat penyerapan paling optimum pada frekuensi resonansi 6,18 GHz. Simulasi kedua penyerap GEM  tersebut dilakukan dengan kondisi boundary yang sama dan arah perambatan gelombang datang yang sama,  seperti yang diperlihatkan  pada Gbr. 2. Selanjutnya, dilakukan analisis pada kinerja penyerapan GEM dengan melihat parameter S 11 dari kedua penyerap GEM. Pada bagian  selanjutnya dibahas perbandingan  kinerja  yang dihasilkan dari penyerap  GEM persegi,  AS-SRR, dan AAS- SRR.
T ABEL II U KURAN P ENYERAP GEM AS-SRR DAN AAS-SRR Variabel Keterangan AS-SRR (mm) AAS-SRR (mm) 𝑇𝑇 𝑠𝑠 Tebal resonator 1,5 1,4 𝐺𝐺 Panjang gap resonator 5 5 𝑅𝑅 Spasi antara resonator 1,87 3 𝑆𝑆 Skala resonator 1 0,5 𝜇𝜇 Tebal substrat 1,6 1,6 𝐿𝐿 𝑔𝑔 Lebar ground plane 20 18 𝐿𝐿 𝑠𝑠 Lebar resonator 13,5 11,3 𝑃𝑃 𝑠𝑠 Panjang resonator 1,5 3,3
Gbr. 4 Satu unit sel AAS-SRR.

## III. A NALISIS K INERJA P ENYERAP GEM
Penyerap  GEM pada makalah  ini didesain dengan full ground .  Hal ini membuat GEM  yang diserap masuk oleh penyerap GEM tidak ada yang diteruskan ke belakang penyerap GEM,  sehingga  kinerja  penyerap GEM dapat diukur hanya menggunakan parameter S 11 sebagai ukuran daya GEM  yang diserap oleh penyerap.
Dari hasil simulasi  terlihat bahwa  penyerap GEM persegi memiliki frekuensi resonansi pada 6,16 GHz dengan bandwidth 0,055 GHz. Penyerap GEM AS-SRR dan AAS-SRR memiliki frekuensi resonansi yang sama, 6,18 GHz,  dengan bandwidth masing-masing sebesar 0,076 GHz  dan 0,081 GHz. Perbandingan tingkat penyerapan dari ketiga penyerap GEM diperlihatkan pada Gbr. 5 dan tertuang pada Tabel III.
Gbr. 2 Konfigurasi boundary untuk tiap penyerap GEM.
T ABEL I U KURAN P ENYERAP GEM P ERSEGI Variabel Deskripsi Dimensi (mm) 𝜇𝜇 Tebal substrat 1,6 𝑎𝑎 Panjang sisi substrat 30 𝑤𝑤 Panjang sisi konduktor 10,7
𝑔𝑔 Jarak antar unit sel 19,3
Gbr. 3 Satu unit sel AS-SRR.
Gbr. 5 Tingkat penyerapan.
T ABEL III
P ERBANDINGAN K INERJA Hasil Pengukuran Persegi AS-SRR AAS-SRR Bandwidth 55 MHz 76 MHz 81 MHz Tingkat penyerapan maksimal 92,6 % 99,9 % 98,5 % Ukuran sel 30 mm 20 mm 18 mm
Dari hasil simulasi dapat dilihat juga bahwa penyerap GEM AS-SRR memiliki tingkat penyerapan paling tinggi di  antara ketiga penyerap yang dirancang. Namun, AAS-SRR memiliki bandwidth yang lebih lebar dibandingkan  bentuk  penyerap GEM  lainnya. Dimensi satu sel dari penyerap  GEM  persegi merupakan dimensi terbesar dibanding ketiga lainnya, dan dimensi penyerap GEM terkecil adalah AAS-SRR . Dari hasil ini, dapat disimpulkan bahwa penggunaan bentuk yang asimetris pada sisi resonator  lainnya  dapat  memperkecil dimensi dan mendapatkan tingkat penyerapan yang hampir sama dengan bandwidth yang lebih lebar. Dapat dikatakan bahwa  penyerap  GEM  AAS-SRR yang dirancang pada makalah  ini memiliki  kinerja  terbaik  dibandingkan  kedua penyerap GEM lainnya.
IV. K ARAKTERISASI P ENYERAP GEM AAS-SRR
Pada makalah ini,  dilakukan karakterisasi terhadap setiap variabel  dimensi  penyerap GEM  AAS-SRR. Karakterisasi dilakukan untuk mengetahui pengaruh perubahan dimensi variabel desain terhadap  frekuensi resonansi dan bandwidth penyerap  GEM  AAS-SRR.  Karakterisasi dilakukan dengan mengubah dimensi satu variabel secara linear dengan kondisi ukuran  variabel lain tetap sama,  lalu  mengamati  pengaruh perubahan frekuensi resonansi dan bandwidth dari hasil simulasi.  Karakterisasi dilakukan pada tiap variabel  dan menggunakan ukuran dimensi optimum pada Tabel II sebagai nilai tengah.
Gbr. 6 menunjukkan karakterisasi pada ukuran panjang gap resonator ( G ). Dari sembilan sampel yang diambil, terjadi kenaikan  nilai frekuensi resonansi yang konsisten seiring bertambahnya  panjang gap resonator.  Saat panjang gap
resonator 1 mm, didapatkan frekuensi resonansi pada 5,46 GHz dan nilai frekuensi resonansi terus bertambah sampai data sampel terakhir diambil, yaitu saat panjang gap resonator 9 mm, dengan  frekuensi resonansi 6,65  GHz.  Sedangkan  dampak perubahan panjang gap resonator terhadap bandwidth sedikit berbeda.  Respons bandwidth juga meningkat dengan panjang gap yang membesar dan diperoleh bandwidth tertinggi saat panjang gap resonator 6 mm, yaitu sebesar 0,0822 GHz. Gbr. 7 menunjukkan karakterisasi tebal substrat. Perubahan tebal substrat dari  0,8 mm sampai 2 mm tidak memberikan perubahan yang signifikan pada frekuensi resonansi penyerap GEM,  tetapi  frekuensi resonansi   menjadi lebih tinggi saat ketebalan substrat di atas 2,2 mm. Saat ketebalan substrat 2,2 mm didapatkan nilai frekuensi resonansi pada 7,96  GHz dan saat ketebalan substrat 2,4 mm, didapatkan nilai frekuensi resonansi pada 7,89  GHz. Ketebalan substrat sangat berpengaruh pada besarnya bandwidth . Dapat dilihat pada Gbr. 7, bandwidth yang didapatkan dari ketebalan substrat 0,8 mm naik sampai  ketebalan 1,6 mm dengan bandwidth sebesar 0,0811 GHz, sedangkan kenaikan ketebalan substrat di atas 1,6 mm menyebabkan penurunan nilai bandwidth .
Gbr. 6 Karakterisasi panjang gap resonator ( G ).
Gbr. 7 Karakterisasi tebal substrat dielektrik ( t ).
Gbr. 8 Karakterisasi tebal resonator ( T r ).
Gbr. 9 Karakterisasi lebar resonator ( L r ).
Gbr.  8  memperlihatkan  pengaruh perubahan pada tebal resonator terhadap perubahan frekuensi resonansi dan bandwidth. Dari  sembilan  sampel yang diambil, terjadi penurunan frekuensi resonansi secara konsisten. Nilai frekuensi resonansi yang didapatkan semakin mengecil seiring dengan bertambahnya  tebal resonator. Dapat diamati pada Gbr. 8, frekuensi resonansi tertinggi didapatkan pada 7,22  GHz,  saat tebal resonator sebesar 0,2 mm. Nilai bandwidth terbesar didapatkan saat nilai tebal resonator sebesar  1,1 mm, yaitu sebesar 0,0827 GHz. Dari ketebalan resonator sebesar 1,1 mm, seiring bertambahnya nilai tebal resonator, bandwidth yang didapatkan semakin mengecil.
Pada Gbr. 9  dapat dilihat penurunan frekuensi resonansi. Semakin besar lebar resonator, nilai frekuensi resonansi semakin mengecil. Nilai frekuensi resonansi terkecil didapatkan pada nilai sampel terkecil, saat nilai lebar resonator sebesar 13,3 mm,  dengan frekuensi resonansi 5,31  GHz. Sedangkan frekuensi resonansi terbesar didapatkan saat nilai lebar resonator sebesar 9,3 mm,  dengan frekuensi resonansi senilai  6,9  GHz. Pengaruh lebar resonator pada bandwidth dapat dilihat pada  kenaikan bandwidth yang didapatkan saat lebar resonator bertambah dari 9,8 mm sampai 11,3 mm. Didapatkan bandwidth terbesar yaitu 0,081  GHz saat lebar resonator sebesar 11,3 mm.
Gbr. 10 Karakterisasi panjang resonator ( P r ).
Gbr. 11 Karakterisasi lebar ground plane ( L g ).
Pada Gbr. 10 diperlihatkan  frekuensi resonansi terus menurun seiring bertambahnya nilai panjang resonator. Didapatkan nilai frekuensi tertinggi pada sampel pertama, saat panjang resonator sebesar 1,3 mm dengan frekuensi resonansi senilai  7,41  GHz.  Sedangkan  nilai frekuensi terendah didapatkan pada sampel terakhir, saat panjang resonator sebesar 5,3 mm dengan frekuensi resonansi senilai 5,04 GHz. Bandwidth terbesar didapatkan pada sampel kedua, saat panjang resonator bernilai 1,8 mm, yaitu  sebesar  0,087  GHz. Dari panjang resonator sebesar 1,8 mm, nilai bandwidth yang didapatkan terus mengalami penurunan, sampai sampel terakhir pada panjang resonator sebesar 5,3 mm  didapatkan nilai bandwidth terendah, yaitu sebesar 0,042 GHz. Pada Gbr. 11 dapat dilihat karakterisasi ukuran ground plane . Karena  digunakan full-ground ,  maka ukuran bahan dielektrik sama dengan ukuran ground plane . Dapat dilihat bahwa  efek yang diberikan ukuran ground plane terhadap frekuensi resonansi tidak terlalu signifikan. Ukuran ground  plane yang lebih besar cenderung menghasilkan nilai frekuensi resonansi yang lebih besar. Nilai bandwidth terbesar  yang  didapatkan adalah 0,081 GHz, saat lebar ground plane bernilai 18 mm. Pada Gbr. 12 dapat dilihat karakterisasi terhadap spasi antar resonator. Variabel ini adalah jarak yang diberikan antara
resonator satu dengan resonator dua yang merupakan hasil skala dan pencerminan sumbu dari resonator satu. Dapat diamati  bahwa  perubahan besar spasi antar resonator tidak memberikan dampak yang signifikan terhadap perubahan frekuensi resonansi maupun bandwidth yang didapatkan. Pada Gbr. 13  ditunjukkan hasil pengamatan pengaruh  perubahan skala terhadap frekuensi resonansi dan bandwidth .  Dapat dilihat  bahwa perubahan skala tidak memengaruhi frekuensi resonansi dan bandwidth secara signifikan. Frekuensi resonansi yang  didapatkan  masih berkisar pada frekuensi resonansi desain awal, yaitu 6,18 GHz dengan bandwidth sebesar 0,081 GHz.
Karakterisasi pada pola AAS-SRR dilakukan dengan cara mengubah dimensi dan mengamati perubahan pada respons frekuensi dan bandwidth penyerap GEM. Perubahan dimensi mengakibatkan perubahan nilai kapasitans dan induktans AAS- SRR. Perubahan nilai kapasitans dan induktans  tersebut memengaruhi respons frekuensi dari AAS-SRR.

## V. K ESIMPULAN
Penyerap GEM  AS-SRR  dan  AAS-SRR  memiliki  kinerja yang  lebih baik  dari  penyerap  GEM  persegi  dan memiliki dimensi yang lebih kecil.  Kinerja  penyerapan  AS-SRR  dan
AAS-SRR  tidak berbeda jauh, bandwidth yang didapatkan masing masing adalah  senilai  0,076 GHz dan 0,081 GHz. Kedua penyerap gelombang yang dirancang memiliki frekuensi resonansi pada 6,18 GHz, dengan AAS-SRR memiliki dimensi yang lebih kecil dari AS-SRR.  Dari karakterisasi yang telah dilakukan  pada  AAS-SRR,  dapat dilihat bahwa semakin bertambah T r , L r , P r , dan L g ,  nilai frekuensi resonansi akan berkurang.  Setiap variabel berdampak pada pergeseran frekuensi resonansi dan besarnya bandwidth , kecuali untuk nilai spasi antar resonator ( R )  dan faktor skala ( S ).  Kedua variabel desain tersebut tidak memiliki dampak yang signifikan terhadap frekuensi resonansi maupun bandwidth .

## R EFERENSI
[1] B. Wang, X. Zhaia, G. Wang, W. Huang, dan L. Wang., “A Novel Dual- band  Terahertz Metamaterial Absorber for a Sensor Application,”
Journal of Applied Physics , Vol. 117, No. 1, hal. 1-5, 2015.
[2] M.S. Sim, K.Y. You, F.B. Esa, dan Y.L. Chan, ”Broadband Metamaterial Microwave Absorber for X-Ku  Band Using Planar  Split Ring-slot Structures,” 2017 Progress in Electromagnetics Research Symposium - Fall (PIERS -FALL) , 2017, hal. 215-221.
[3] E. Ameri, S.H. Esmaeli, dan  S.H. Sedighy, “Ultra Wide Band Radar Cross Section Reduction Using Multilayer Artificial Magnetic Conductor Metasurface,” J. Phys. D. Appl. Phys. , Vol. 51, No. 28, hal. 285-304, 2018.
[4] B. Syihabuddin, A.H. Gunawan, M.R. Effendi, dan A. Munir, ”Study on Multilayer EM Wave Absorber Composed of Metasurface for X-band Application,” 2019 IEEE International  Conference on Communication, Networks and Satellite (Comnetsat) , 2019, hal. 14-17.
[5] N. Engheta dan  R.W. Ziolkowski, Electromagnetic Metamaterials: Physics and Engineering Explorations , 1st Ed., New Jersey, USA: Wiley- IEEE Press, 2006.
[6] N.I. Landy, S. Sajuyigbe, J.J. Mock, D.R. Smith, dan  W.J. Padilla, “Perfect Metamaterial Absorber,” Physical Review Letters , Vol. 100, hal. 1-4, Mei 2008.
[7] A.  Mahmood,  G.  Ögücü,  dan  C.  Sabah,  “Design and Fabrication of a Novel Wideband DNG Metamaterial with the Absorber Application in Microwave X-Band,” Advances in Condensed Matter Physics , Vol. 2017, hal. 1-8, 2017.
[8] L.O. Nur, A. Kurniawan, Sugihartono,  dan  A. Munir, “Theoretical Analysis of Resonant Frequency for AMC-based Absorber Composed of Square  Patch  Array,” International Journal on Electrical Engineering and Informatics , Vol. 7, No. 2, hal. 284-296, 2015.
[9] Y. Wu, X. Ding, Z. Wang, dan B.Z. Wang, “Design of a Metamaterial Absorber With Ultra-Wide Angle Incidence,” 2019 IEEE International Symposium on Antennas and Propagation and  USNC-URSI Radio Science Meeting , Juli 2019, hal. 1333-1334.
[10] V. A. H. Libi Mol dan C. K. Aanandan, “Wideband Radar Cross Section Reduction Using Artificial Magnetic Conductor Checkerboard Surface,” Progress In Electromagnetics Research M , Vol. 69, hal. 171-183, 2018.
[11] Y. Fang, Y. Jiang, K. Pan, dan Z. Hu, “On the Design of Metamaterial Radar Absorber Applying AMC by Controlling Surface Resistance,” 2019 IEEE International Symposium on Antennas and Propagation and USNC-URSI Radio Science Meeting , 2019, hal. 1327-1328.
[12] J.B. Pendry, A.J. Holden, D.J. Robbins, dan W.J. Stewart, ”Magnetism from  Conductors  and  Enhanced Nonlinear Phenomena,” IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques , Vol. 47, No. 11, hal. 2075-2084, Nov. 1999.
[13] R.  Marqués,  F.  Martin,  dan  M.  Sorolla, Metamaterials with Negative Parameters:  Theory, Design, and Microwave Applications ,  Hoboken, USA: John Wiley & Sons, Inc., 2007.
[14] H.B. Baskey dan  M.J. Akhtar, "A Dual-band  Hexagonal Ring Based Polarization-insensitive Metamaterial Absorber," IEEE MTT-S International Microwave and RF Conference , 2013, hal. 1-4.
Gbr. 12 Spasi antar resonator ( R ).
Gbr. 13 Faktor skala resonator ( S ).
[15] B.X.  Wang,  H.X.  Zhu,  dan  W.Q.  Huang,  “Multiple-Band Ultra-Thin Perfect Metamaterial Absorber Using Analogy Split-Ring Resonators,” Plasmonics , Vol. 19, hal. 1789-1800, 2019.
[16] G. Sen, A. Ghosh, M. Kumar, S.N. Islam, dan S. Das, “A Co-Polarized Microwave Absorber with Dual Mode Resonance Based on Dual Split
Ring Geometry for Wi-MAX  and WLAN Applications,” Progress In Electromagnetics Research , Vol. 86, hal. 145-152, 2019.