Abstrak — Gedung  Tower  C  Apartemen  Aspen  Admiralty Jakarta Selatan terdiri dari 23 lantai dan 2 basement yang pada awalnya didesain dengan  menggunakan  struktur  beton bertulang.  Perencanaan  sebelumnya  didesain  dengan  ukuran kolom  dan  balok  yang  relatif  besar,  sehingga  menambah  berat sendiri  dan  akan  membebani  pondasi.  Dengan  alasan  tersebut, perlu  diupayakan  perampingan  konstruksi  strukturnya  yaitu dengan  memodifikasi  struktur  bangunan  tersebut  dengan menggunakan  struktur  beton  komposit.  Untuk  penyelesaiannya akan  dilakukan  perancangan  dimensi  struktur  komposit  dan kemudian  dilakukan  analisis  struktur  dengan  menggunakan program  SAP2000  v14  untuk  mendapatkan  dimensi  struktur yang  optimal.  Tujuan  dari  Studi  ini  adalah  menghasilkan perencanaan struktur gedung komposit baja-beton yang rasional dengan  memenuhi  persyaratan  keamanan  struktur  berdasarkan SNI  2847:2013,  SNI  1729:2015,  SNI  1726:2012,  dan  PPIUG 1983.  Dari  analisis  dan  hasil  perhitungan  diperoleh  hasil,  yaitu tebal  plat  bondeks  10  cm,  dimensi  balok  induk  WF 450x30x11x18,  dimensi  kolom  lantai  1-5  K588x300x12x20, dimensi kolom 6-15 K500x200x10x16, dimensi kolom lantai 8-23 K400x200x8x13.  Perencanaan  pondasi  menggunakan  tiang pancang beton pracetak diameter 60 cm dengan kedalaman 30 m.
Kata Kunci — Baja-Beton, Komposit, Apartemen.

## I. PENDAHULUAN
OTA  Jakarta  merupakan  kota  dengan  jumlah  penduduk yang  padat.  Kebutuhan  akan  sarana  dan  prasarana pendukung  di  kota  tersebut  juga  sangat  besar,  salah  satunya adalah  kebutuhan  tempat  tinggal.  Sementara  itu,  ketersediaan lahan  di  kota  tersebut  semakin  sedikit, hal ini menjadi alasan mengapa  bangunan  Apartemen  di  kota  Jakarta  dibangun bertingkat  tinggi  dan  salah  satu  contohnya  adalah  gedung Tower C Apartemen Aspen Admiralty Jakarta Selatan. Proyek  pembangunan  gedung  Tower  C  Apartemen  Aspen Admiralty berlokasi di Jakarta Selatan memiliki 23 lantai dan 2  basement.  Perencanaan  apartemen  ini  akan  dimodifikasi dengan beberapa penyesuaian, sesuai dengan keinginan pihak terkait.  Modifikasi  yang  akan  dilakukan  adalah  mengganti struktur  yang  telah  direncanakan  sebelumnya  yaitu  beton bertulang  dengan  struktur  komposit  baja  dan  beton.  Dan dalam  pengerjaan  studi  ini  akan  dimodifikasi  serupa  dengan
keadaan  gedung  tersebut  yaitu  memiliki  23  lantai  dan  2 basement dengan menggunakan Baja-Beton Komposit.

## II. TINJAUAN PUSTAKA
Aksi komposit terjadi apabila dua batang struktural pemikul beban  seperti  pada  pelat  beton  dan  balok  baja  sebagai penyangganya dihubungkan secara menyeluruh dan mengalami  defleksi  sebagai  satu  kesatuan. (Salmon  & Johnson, 1997)
Gambar 1. Perbandingan antara balok yang melendut dengan dan tanpa aksi komposit. [1]
Pada  balok  komposit,  pada  bidang  pertemuan  antara  pelat beton  dan  balok  baja  dipasang  alat  penghubung  geser sehingga  pelat  beton  dan  balok  baja  bekerja  sebagai  satu kesatuan.  Pada  bidang  kontak  tersebut  bekerja  gaya  geser vertikal dan horisontal, dimana gaya geser horisontal tersebut akan  menahan  perpanjangan  serat  bawah  pelat  dan perpendekan  serat  atas  balok  baja.  Pada  balok  non  komposit hanya bekerja gaya geser vertikal saja.

## III. H ASIL DAN PEMBAHASAN

## A. Preliminary Design
Urutan dalam pengerjaan studi ini dilakukan dengan tahapan – tahapan sebagai berikut ini:

## Modifikasi Perencanaan Struktur Gedung Tower C Apartemen Aspen Admiralty Jakarta Selatan Dengan Menggunakan Baja–Beton Komposit
Yhona Yuliana, Data Iranata, dan Endah Wahyuni Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : iranata80@gmail.com, endah@ce.its.ac.id
K
OK

## Pengumpulan Dat a
Study Literatur
Preliminary Design Perhitungan Beban Struktur Perencanaan Struktur Sekunder Permodelan dan Analisis Struktur Kontrol Perencanaan Struktur Utama Perencanaan Sambungan Perencanaan Basement Perencanaan Pondasi Selesai Start Gambar Struktur
Gambar 2. Diagram Alir Penyelesaian Studi.
Data umum bangunan:
1. Nama  gedung  :Gedung  Tower  C  Apartemen  Aspen
Admiralty Jakarta 2. Lokasi : Jakarta Selatan 3. Fungsi : Apartemen
4. Jumlah lantai   : 23 lantai
5. Tinggi Gedung  : 80,75 m
6. Struktur utama   : Komposit Baja-Beton
B. Desain Struktur Sekunder
1. Pelat lantai dan atap
Berdasarkan  tabel  perencanaan  praktis  untuk  bentang menerus  dengan  tulangan  negative,  didapatkan  data-data sebagai berikut:
Bentang = 3,2 m Beban berguna = 200 kg/cm 2 Tebal pelat beton = 10 cm Tulangan negatif = 2,70 cm 2 /m Dipasang tulangan negative Ø8-125
90 mm Tulangan Plat Bondex Gambar 3. Pelat Lantai Atap.

## 2. Tangga
Gambar 4. Gambar Tangga.
Tinggi antar lantai    : 332,5 cm Tinggi bordes        : 200 cm Tinggi injakan  (t)    : 17 cm Lebar injakan  (i)    : 30 cm
Jumlah tanjakan ( t  )  : 20 buah
Jumlah injakan ( i  )  : 20-1=19 buah
Lebar bordes         : 330 cm Panjang bordes       : 200 cm Lebar tangga         : 160 cm Sudut kemiringan (  )  : 31,6 °
Direncanakan profil balok utama tangga dengan WF 250x125x5x8
Direncanakan  profil  balok  penumpu  tangga  dengan  WF 250x175x7x11 Pengaku anak tangga 65x65x11 Bordes dengan tebal 5 mm Balok bordes WF100x50x5x7
3. Perencanaan Balok Anak
Fungsi  dari  balok  anak  adalah  serta  membagi  beban  yang dipikul  pelat  lantai  ke  balok  induk.  Balok  anak  didesain sebagai sekunder sehingga dalam perhitungan tidak menerima beban lateral yang diakibatkan oleh gempa
Tabel 1.

## Dimensi Balok Sekunder
Elemen Balok Jenis Profil Balok anak WF300x300x9x14 Penumpu Lift WF350x350x13x13 Penggantung Lift 350x250x8x12

## C. Analisis Struktur utama
Permodelan  strktur  gedung  Tower  C  Apartemen  Aspen Admiralty dilakukan dengan Program SAP 2000. Program ini
JURNAL TEKNIK ITS Vol. 6, No. 2 (2017), 2337-3520 (2301-928X Print)                                      C590
akan  membantu  dalam  beberapa  perhitungan  yang  akan digunakan  untuk  mengecek  apakah  struktur  sudah  memenuhi persyaratan yang ada di SNI 1726:2012 [2] (Gempa) dan SNI 1729:2015 (Baja). [3]
Berikut adalah permodelan yang sudah dilakukan dari program SAP 2000.

## LAMPIR
Gambar 5.  Kontrol Perencanaan Struktur utama.
Analisis struktur Terhadap beban Gempa 1.  Kontrol Partisipasi Massa
Partisipasi massa harus menyertakan ragam terkombinasi minimal 90% dari massa aktual.
Tabel 2. Kontrrol Nilai Partisipasi Massa OutputCase StepType StepNum SumUX SumUY Text Text Unitless Unitless Unitless MODAL Mode 1 0,035 3,345E-07 MODAL Mode 2 0,685 0,000001117 MODAL Mode 3 0,685 0,696 MODAL Mode 4 0,689 0,696 MODAL Mode 5 0,822 0,696 MODAL Mode 6 0,822 0,82 MODAL Mode 7 0,823 0,82 MODAL Mode 8 0,877 0,82 MODAL Mode 9 0,877 0,875 MODAL Mode 10 0,877 0,875 MODAL Mode 11 0,902 0,875 MODAL Mode 12 0,909 0,875 MODAL Mode 13 0,909 0,908 MODAL Mode 14 0,91 0,908 MODAL Mode 15 0,91 0,908
2. Kontrol Waktu Alami Fundamental
Perkiraan periode alami fundamental (Ta) dalam detik, harus ditentukan dengan persamaan berikut:
C t = 0,0724 x = 0,8 h n = 80,75 m maka:
T = 0,0724 x 80,75 0.8 (1)
= 2,43 s Nilai C u didapat dari tabel 14 SNI 1726:2012, untuk nilai S D1 = 0,56, maka : C u . T = 1,4 x 2,44 = 3,4 s                         (2)
Tabel 3. Kontrol Perioda Alami Fundamental OutputCase StepNum Period Text Unitless Sec MODAL 1 2,445 MODAL 2 2,204 MODAL 3 2,062 MODAL 4 0,798 MODAL 5 0,674 MODAL 6 0,641 MODAL 7 0,446 MODAL 8 0,344 MODAL 9 0,334 MODAL 10 0,295 MODAL 11 0,217 MODAL 12 0,216 MODAL 13 0,210 MODAL 14 0,170 MODAL 15 0,161
Dari tabel 3 didapat T= 2.445 s. Maka berdasarkan kontrol waktu  getar  alami  fundamental  nilai  T  masih  lebih  kecil  dari C u x T. 3. Kontrol Nilai Akhir Respon Spektrum
Tabel 4 . Kontrol Nilai Akhir Spektrum Beban Gempa Global FX (kg) Global FY (kg) Gempa Arah X 984470,45 316084,87 Gempa Arah Y 295369,66 984470,45 V dinamik > 85% . V statik (3)
984470,45 kg > 85% . 1158201 kg 984470,45 kg > 984470,45 kg (OK) Untuk gempa arah Y: V dinamik > 85% . V statik (4) 984470,45 kg > 85% . 1158201 kg 984470,45 kg > 984470,45 kg (OK) 4. Kontrol Simpangan Drift
Pembatasan simpangan antar lantai suatu struktur bertujuan untuk mencegah kerusakan non-struktur dan ketidaknyamanan penghuni.  Berdasarkan  SNI  1726:2012  Pasal  7.9.3 [2] untuk memenuhi persyaratan simpangan digunakan rumus: ∆ i < ∆ a (5)
Dimana :
∆ i = Simpangan yang terjadi ∆ a = Simpangan ijin antar lantai
Tabel 5.

## Kontrol Simpangan Akibat Beban Gempa Ex
Lantai Tinggi Lantai Gempa Arah X Ket Zi Simpangan Arah X (m)  (mm)  ei (mm)  i (mm)  a (mm) 23 73,15 83,414 2,052 9,233 66,5 OK 22 69,825 81,363 2,296 10,333 66,5 OK 21 66,5 79,066 2,494 11,222 66,5 OK 20 63,175 76,573 2,697 12,138 66,5 OK 19 59,85 73,876 2,910 13,094 66,5 OK 18 56,525 70,966 3,120 14,041 66,5 OK 17 53,2 67,846 3,357 15,106 66,5 OK 16 49,875 64,489 3,480 15,659 66,5 OK 15 46,55 61,009 3,668 16,505 66,5 OK 14 43,225 57,341 3,836 17,261 66,5 OK 13 39,9 53,505 3,989 17,949 66,5 OK 12 36,575 49,517 4,125 18,563 66,5 OK 11 33,25 45,392 4,242 19,087 66,5 OK 10 29,925 41,150 4,334 19,502 66,5 OK 9 26,6 36,816 4,396 19,781 66,5 OK 8 23,275 32,420 4,422 19,899 66,5 OK 7 19,95 27,999 4,425 19,910 66,5 OK 6 16,625 23,574 4,277 19,245 66,5 OK 5 13,3 19,297 4,183 18,822 66,5 OK 4 9,975 15,115 3,993 17,971 66,5 OK 3 6,65 11,121 3,693 16,617 66,5 OK 2 3,325 7,429 3,159 14,214 66,5 OK 1 0 4,270 2,944 13,248 66,5 OK -1 -4,6 1,326 1,072 4,823 92 OK -2 -3 0,254 0,254 1,144 60 OK Tabel 6. Kontrol Simpangan Akibat Beban Gempa Ey Lantai Tinggi
Lantai Gempa Arah Y
Ket Zi Simpangan Arah Y (m)  (mm)  ei (mm)  i (mm)  a (mm) 23 73,15 21,166 0,558 2,511 66,5 OK 22 69,825 20,608 0,612 2,753 66,5 OK 21 66,5 19,996 0,654 2,944 66,5 OK 20 63,175 19,342 0,703 3,162 66,5 OK 19 59,85 18,639 0,753 3,388 66,5 OK 18 56,525 17,887 0,801 3,605 66,5 OK 17 53,2 17,085 0,854 3,843 66,5 OK 16 49,875 16,231 0,886 3,989 66,5 OK 15 46,55 15,345 0,930 4,183 66,5 OK 14 43,225 14,415 0,967 4,352 66,5 OK
13 39,9 13,448 1,001 4,506 66,5 OK 12 36,575 12,447 1,032 4,642 66,5 OK 11 33,25 11,415 1,057 4,757 66,5 OK 10 29,925 10,358 1,077 4,848 66,5 OK 9 26,6 9,281 1,091 4,908 66,5 OK 8 23,275 8.190 1,096 4,933 66,5 OK 7 19,95 7,094 1,096 4,931 66,5 OK 6 16,625 5,998 1,068 4,805 66,5 OK 5 13,3 4,930 1,044 4,699 66,5 OK 4 9,975 3,886 0,998 4,489 66,5 OK 3 6,65 2,889 0,926 4,166 66,5 OK 2 3,325 1,963 0,806 3,628 66,5 OK 1 0 1,157 0,797 3,585 66,5 OK -1 -4,6 0,360 0,292 1,312 92 OK -2 -3 0,068 0,068 0,307 60 OK
5. Kontrol Sistem Ganda Dalam studi ini digunakan Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus dengan Dinding Geser Beton Bertulang Khusus.
Menurut  SNI  1726:2012  pasal  7.2.5.1 [2] ,  bahwa  untuk system ganda, rangka pemikul momen harus mampu menahan paling  sedikit  25%  gaya  gempa  desain.  Tahanan  gaya  gempa total harus disediakan oleh kombinasi rangka pemikul momen dan  dinding  geser  atau  bresing,  dengan  distribusi  yang proposional terhadap kekauannya.
Tabel 7. Kontrol Sistem Ganda TOTAL 446745,3 5 234892,9 208253 ,57 453413, 25 Ket % SRPMK 35,75 33,31 35,25 33,17 Ok % DINDING GESER 65,26 66,69 64,75 67,83 Ok
F. Sambungan
 Sambungan  antara  balok  induk  dan  balok  anak menggunakan sambungan siple conection. Dengan rumus Kuat geser ØVn = Ø x r 1 x fu b x Ab x fu                  (6) Kuat tumpu:
ØRn = Ø x 2,4 x db x tp x fu                  (7)
 Sambungan  antara  balok  induk  dengan  kolom menggunakan sambungan rigid conection
 Sambungan kolom dengan kolom digunakan baut diamater (Ø28)
 Pada sambungan baseplate dengan kolom didapatkan tebal baseplate 4 cm dengan angkur praktis (8Ø25)
1.  Sambungan balok anak dengan balok induk
Gambar 6. Sambungan balok anak dengan balok induk.

## 2.   Sambungan antar kolom
Gambar 7. Sambungan antar kolom.
3. Sambungan Kolom dengan Base Plate
Gambar 8. Sambungan balok induk dengan kolom.

## G. Pondasi

## Gambar 9. Denah tiang pancang.
Dalam perencanaan pondasi direncanakan dengan diameter 60  cm  dengan  kedalaman  30  m.  Dengan  daya  dukung  ijin tiang  pancang  (P ijin =120,42  ton).  Pondasi  menggunakan  data SPT terlampir.

## IV. KESIMPULAN
Dari  hasil  analisis  dan  perhitungan  pada  studi  ini,  maka dapat diambil beberapa kesimpulan sebagai berikut:
1. Dilakukan  perhitungan  struktur  sekunder  terlebih  dahulu seperti  perhitungan  tangga,  pelat  lantai,  dan  balok  anak terhadap  beban-beban  yang  bekerja  baik  beban  mati, beban hidup maupun beban terpusat.
2. Dilakukan  kontrol  terhadap  balok  utama  pada  kondisi sebelum  komposit  dan  kondisi  setelah  komposit.  Kontrol yang  dilakukan  meliputi  :  kontrol  lendutan,  kontrol penampang  (local  buckling),  kontrol  lateral  buckling  dan kontrol geser.
3. Dilakukan kontrol kekuatan struktur kolom komposit yang meliputi  kontrol  luas  minimum  beton  pada  kolom komposit, perhitungan kuat tekan aksial kolom, perhitungan  kuat  lentur  kolom,  dan  kontrol  kombinasi aksial dan lentur.
4. Rigid  connection digunakan  untuk  sambungan  antara balok-kolom. Simple connection digunakan pada sambungan balok anak dengan balok induk.
5. Dimensi  –  dimensi  dari  struktu  yang  digunakan  adalah sebagai berikut :
 Dimensi kolom komposit :
Profil  :  K 588 x 300 x 18 x 20 (Beton 850x850) K 500x200x10x16 (Beton = 700x700) K 400x200x8x13 (Beton = 600x600)  Profil balok induk komposit: WF 450 x 350 x 11 x 18  Profil balok anak  komposit:
WF 300 x 300 x 9 x 14
JURNAL TEKNIK ITS Vol. 6, No. 2 (2017), 2337-3520 (2301-928X Print)                                      C593
 Profil balok lift :
Penggantung  : WF 350 x 250 x 8 x 12 Penumpu   : WF 350 x 250 x 9 x 14
 Profil balok tangga :

## Utama : WF 250 x 125 x 5 x 8
Penumpu  : WF 250 x 175 x 7 x 11
 Tiang pancang diameter 60 cm dengan kedalaman 30 m

## DAFTAR PUSTAKA
[1] C.  &  J.  E.  J.  G.  Salmon, Struktur  Baja  Desain  Dan  Prilaku . Jakarta: Erlangga, 1991.
[2] Badan  Standarisasi  Nasional, SNI  1729-2012  Tata  Cara Ketahanan  Gempa  Untuk  Struktur  Bangunan  Gedung  dan  Non Gedung . .
[3] Badan  Standarisasi  Nasional, SNI  1729:2015  Tata  Cara Perhitungan Struktur Baja Untuk Bangunan Gedung .