Jurnal ECOTIPE , Volume 6, No.1, April 2019, Hal. 12-19 p-ISSN 2355-5068, e-ISSN 2622-4852 DOI : 10.33019/ecotipe.v6i1.941
Analisis Transfer Daya pada  Saluran Transmisi 150 kV dari Gardu Induk Air Anyir ke Gardu Induk Sungailiat PLN Area Bangka
Diaz Dwiky Feranda 1 , Asmar 2 , Rudy Kurniawan 3
1,2,3 Jurusan Teknik Elektro, Fakultas Teknik, Universitas Bangka Belitung Email : diazdwikyferanda77@gmail.com

## ABSTRACT
The  availability  of  sufficient  and  quality  electrical  energy  is  a  demand  that  must  be  fulfilled  by  PT.  PLN  (Persero). Distribution  of  electricity  through  the  150  kV  transmission  line  with  a  relatively  long  distance  and  using  aluminum  type conductive wire always experiences changes in current and voltage, giving rise to the ability to send electricity power unstable. Other influences can also be obtained from changes in power factor and  phase  angle. The  method used  is the method of analyzing  equations  in  the  form  of  hyperbolis.  In  this  study  shows  that  the  power  transfer  ability  is  influenced  by  phase angles. The maximum active power transfer capability is 1962.71 kW on VS which is 150 ∠ 75 ⁰ and VR which is 150 ∠ 0 ⁰ with phase angle difference is 75 ⁰ . Whereas in VS = 150 ∠ 75 ⁰ and VR = 145 ∠ 0 ⁰ the transfer ability of active power is 1911.97 kW with the difference in the same phase angle of 75 ⁰ . This study shows that the transfer ability of active power is influenced by voltage. The maximum active power transfer capability for VR values = 150 ∠ 0 ⁰ at VS which is constant, which is 150 ∠ 90 ⁰ is 2134.49 kW. Whereas for the VR value = 145 ∠ 0 VS at VS which is constant which is 150 ∠ 90 ⁰ is equal to 2078.03 kW.
Keywords : Hyperbolis, Phase angle, Power transfer

## INTISARI
Ketersediaan  energi  listrik  yang  cukup  dan  berkualitas  merupakan  tuntutan  yang  harus  dipenuhi  oleh  PT.  PLN  (Persero). Penyaluran tenaga listrik melalui saluran transmisi 150 kV dengan jarak yang relatif panjang dan menggunakan kawat penghantar jenis  aluminium  selalu  mengalami  perubahan  arus  dan  tegangan  sehingga  menimbulkan  kemampuan  pengiriman  daya  listrik menjadi  tidak  setabil.  Pengaruh  lainnya  juga  dapat  diperoleh  dari  perubahan  faktor  daya  dan  sudut  fasanya.  Metode  yang digunakan  adalah  metode  analisis  persamaan  dalam  bentuk  hiperbolis.  Pada  penelitian  ini  menunjukkan  bahwa  kemampuan transfer daya dipengaruhi oleh sudut fasa. Kemampuan transfer daya aktif maksimum adalah sebesar 1962,71 kW pada V S yaitu 150 ∠ 75 ⁰ dan  V R yaitu  150 ∠ 0 ⁰ dengan  selisih  sudut  fasa  adalah  75 ⁰ .  Sedangkan  pada  V S =  150 ∠ 75 ⁰ dan  V R =  145 ∠ 0 ⁰ kemampuan  transfer  daya  aktif  adalah  sebesar  1911,97  kW  dengan  selisih  sudut  fasa  yang  sama  yaitu  75 ⁰ .  Penelitian  ini memperlihatkan bahwa kemampuan transfer daya aktif dipengaruhi oleh tegangan. Kemampuan transfer daya aktif maksimum untuk nilai V R = 150 ∠ 0 ⁰ pada V S yang konstan yakni 150 ∠ 90 ⁰ adalah sebesar 2134,49 kW. Sedangkan Untuk nilai V R = 145 ∠ 0 ⁰ pada V S yang konstan yakni 150 ∠ 90 ⁰ adalah sebesar 2078,03 kW.
Kata kunci: Hiperbolis, Sudut fasa, Transfer daya

## I. PENDAHULUAN
Listrik  merupakan  salah  satu  kebutuhan  yang paling  penting  untuk  menunjang  kehidupan manusia  saat  ini  dalam  memenuhi  kebutuhan sehari-hari,  baik  dalam  rumah  tangga  maupun dalam  bisnis.  Oleh  sebab  itu  ketersediaan  energi listrik  yang  cukup  dan  berkualitas  merupakan tuntutan  yang  harus  dipenuhi  oleh  PT.  PLN (Persero).
Penyaluran  tenaga  listrik  melalui  saluran transmisi  150  kV  dengan  jarak  yang  relatif
panjang dan menggunakan kawat penghantar jenis aluminium selalu mengalami  perubahan arus  dan tegangan  sehingga  menimbulkan  kemampuan pengiriman  daya  listrik  menjadi  tidak  setabil. Pengaruh  lainnya  juga  dapat  diperoleh  dari perubahan  faktor  daya  dan  sudut  fasanya. Sehingga akan berpengaruh pada daya listrik yang diterima  di  saluran  transmisi  ke  Gardu  Induk Sungailiat Rayon Sungailiat untuk didistribusikan ke  konsumen.  Hal  yang  harus  diperhatikan  dari transfer  daya  adalah  kestabilan  tegangan  pada saluran  transmisi.  Dengan  menggunakan  aliran
Jurnal ECOTIPE , Volume 6, No.1, April 2019, Hal. 12-19 p-ISSN 2355-5068, e-ISSN 2622-4852 DOI : 10.33019/ecotipe.v6i1.941
daya  melalui  saluran  transmisi  dapat  diperoleh batas  kemampuan  pengiriman  daya  listrik berdasarkan  tegangan  terkirim  dan  tegangan diterima  serta  sudut  fasanya.  Metode  yang digunakan  adalah  metode  analisis  persamaan dalam bentuk hiperbolis.

## II. LANDASAN TEORI

## A. Sistem Saluran Transmisi
Pusat  pembangkit  tenaga  listrik  biasanya terletak  jauh  dari  titik-titik  pusat  beban.  Oleh karena itu, tenaga listrik yang telah dibangkitkan disalurkan oleh penghantar-penghantar dari pusat pembangkit  ke  pusat-pusat  beban  tersebut,  baik itu  secara  langsung  ataupun  melalui  saluran penghubung seperti Gardu Induk.
Pada  persamaan  berikut  ini  menunjukkan impedansi  karakteristik  saluran  adalah  sebagai berikut:
y z Z C  (1)
dan
zy   (2)
dimana Z C merupakan impedansi karakteristik dan ɣ merupakan  konstanta  perambatan  ( propagation constant ).

## B. Kawat Penghantar
Untuk  saluran  transmisi  tegangan  tinggi, dimana  jarak  antar  tiang/menara  jauhnya  sampai ratusan  meter  maka  dibutuhkan  kuat  tarik  yang lebih  tinggi.  Untuk  itu  digunakan  kawat penghantar  ACSR.  Penghantar  dari  campuran aluminium  mempunyai  kekuatan-tarik  ( tensile strength )  yang  lebih  besar  daripada  penghantar aluminium  biasa.  ACSR  terdiri  dari  serat  baja ditengah yang dikelilingi oleh lapisan-lapisan dari serat aluminium yang ditunjukkan pada Gambar 1.
[9]
Gambar 1. Penampang penghantar dengan penguatan baja, 7 serat baja, dan 24 serat aluminium [9]

## C. Induktansi  Saluran  Tiga  Fasa  dengan  Jarak Pemisah Tidak Simetris
Induktansi  rata-rata  per  fasa  ditunjukkan  pada Persamaan 3.
S eq a D D x L ln 10 2 7   H/m                    (3)
dimana
3 31 23 12 D D D D eq  (4)
D s adalah GMR penghantar, D eq yaitu rata-rata geometris  dari  ketiga  jarak  pada  saluran  tidak simetris, adalah jarak pemisah ekivalen sama-sisi.
Jika  dimisalkan adalah  GMR  penghantar berkas  dan D s adalah  GMR  masing-masing penghantar  yang  membentuk  berkas,  maka didapatkan persamaan berikut
 Untuk berkas dua penghantar,
  4 2 d D D s b S     d D s   (5)
 Untuk berkas tiga penghantar,
  9 3 d d D D s b S    3 2 d D s   (6)
 Untuk berkas empat penghantar,
  16 4 2 / 1 2      d d d D D s b S 4 3 09 , 1 d D s    (7)

## D. Saluran Transmisi Jarak Panjang: Persamaan dalam Bentuk Hiperbolis
Bentuk  persamaan  yang  lebih  mudah  untuk menghitung arus dan tegangan pada suatu saluran tenaga  diperoleh  dengan  memperkenalkan  fungsi
Jurnal ECOTIPE , Volume 6, No.1, April 2019, Hal. 12-19 p-ISSN 2355-5068, e-ISSN 2622-4852 DOI : 10.33019/ecotipe.v6i1.941
hiperbolis.  Fungsi  hiperbolis  didefinisikan  dalam bentuk eksponensial sebagai berikut [9] :
Sinh θ = 2       (8)
Cosh θ = 2       (9)
Persamaan  10  dan  11  untuk  mendapatkan tegangan  dan  arus  pada  ujung  pengirim, didapatkan :
l Z I l V V C R R S   sinh cosh   (10)
l Z V l I I C R R S   sinh cosh   (11)
Persamaan 12 dan 13 dapat diselesaikan untuk V R dan I R dengan V S dan I S sebagai suku-sukunya, diperoleh :
l Z I l V V C S S R   sinh cosh   (12) l Z V l I I C S S R   sinh cosh   (13)
Dengan  meneliti  persamaan-persamaan  ini dapat  dilihat  bahwa  konstanta  rangkaian  umum untuk  saluran  yang  panjang  ditunjukkan  pada persamaan berikut ini:
l A  cosh  l Z B C  sinh  C Z l C  sinh  l D  cosh 
(14) Persamaan-persamaan  berikut  ini  memberikan uraian  tentang  sinus  dan  cosinus  hiperbolis  dari argumen kompleks dalam bentuk fungsi lingkaran dan hiperbolis dari argumen nyata:
  l l j l l l j l       sin sinh cos cosh cosh    (15)   l l j l l l j l       sin cosh cos sinh sinh    (16)

## E. Aliran Daya Melalui Saluran Transmisi
Meskipun  aliran  daya  pada  setiap  titik  di sepanjang saluran transmisi selalu dapat diperoleh jika tegangan, arus dan faktor daya diketahui atau dapat  dihitung  beberapa  persamaan  yang  sangat menarik  dapat  diturunkan  untuk  daya  dengan konstanta ABCD sebagai suku-sukunya.
Dengan  mengulang  persamaan  sebelumnya untuk  arus  ujung  penerima  maka  dihasilkan persamaan berikut:
R R S BI AV V   (17)
B AV V I R S R   (18)
Dengan membuat
A = |A| ∠ B = |B| ∠ V R = |V R | ∠0° V S = |V S | ∠ δ
Sehingga diperoleh Persamaan 19 berikut ini:
            | | | || | | | | | B V A B V I R S R (19)
Maka  daya  kompleks V S I R *  pada  ujung penerima ditunjukkan pada persamaan berikut:
             | | | || | | | | || | 2 B V A B V V jQ P R R S R R (20)
Gambar 2. Faktor-faktor persamaan 20 dilukiskan dalam bidang kompleks [9]
Komponen-komponen  nyata  dari  | P R +  j  Q R | adalah
R R R R I V P  cos | || |  (21)
dan
R R R R I V Q  sin | || |  (22)
Pada Persamaan 21 dan 22, θ R adalah sudut fasa dengan  mana V R mendahului I R .  Daya  nyata  dan daya reaktif pada ujung penerima adalah:
Jurnal ECOTIPE , Volume 6, No.1, April 2019, Hal. 12-19 p-ISSN 2355-5068, e-ISSN 2622-4852 DOI : 10.33019/ecotipe.v6i1.941
Analisis Transfer Daya …(Diaz Dwiki F.)        
    cos | | | || | cos | | | || | 2 B V A
B V V P R R S R (23)
dan
            sin | | | || | sin | | | || | 2 B V A B V V Q R R S R
(24)

## III. METODE PENELITIAN
Untuk  mengetahui  kemampuan  transfer  daya pada saluran transmisi dari Gardu Induk Air Anyir ke  Gardu  Induk  Sungailiat,  maka  dilakukan melalui prosedur seperti pada Gambar 3.
Gambar 3. Diagram alir langkah penelitian

## IV. HASIL PENELITIAN DAN ANALISIS

## A. Kondisi Transmisi Area Bangka
Pada sistem kelistrikan di area Bangka kondisi pembangkitan  saat  ini  mengalami  peningkatan sehingga membutuhkan jalur transmisi  yang baik serta  memadai  untuk  dapat  menyalurkan  daya listrik.
Gambar 4. Single line diagram transmisi Area Bangka [7]
Tabel 1. Data transmisi T/L 150 kV Pangkalpinang - Air Anyir dan T/L 150 kV Sungailiat - Air Anyir [8]
NO KETERANGAN SAT NILAI 1 Panjang Jaringan -  Pangkal  Pinang  -  Air Anyir Kmc 2 x 1x240 Sqmm x 8.18 - Sungai Liat - Air Anyir Kmc 2 x 1x240 Sqmm x 24.75 - Dukong - Suge Kmc 19 2 Size Konduktor mm2 1x125 3 Type Konduktor - ACSR 4 Jumlah  Konduktor  Tiap Phase - 1 5 Type Tower yang Dominan - AA4 dan 4AA4 6 Gambar/ukuran Tower - (Terlampir dalam Gbr Autocad) 7 Data Transmisi - T/L 70 kV Suge - Tanjung Pandan (2 cct) Tower 83 Tabel 2. Rincian Data Tower Transmisi Sistem Bangka [8] No Uraian Jumlah Keterangan Km CCt Tower (set) 1 T/L 150 kV AIR ANYIR - PK PINANG 11 2 cct & 4 cct 26 2 T/L 150 kV AIR ANYIR - S. LIAT 28 2 cct 63 Jumlah 39 89
Untuk  mencari  nilai  GMD  yaitu  sebagai berikut:
Jurnal ECOTIPE , Volume 6, No.1, April 2019, Hal. 12-19 p-ISSN 2355-5068, e-ISSN 2622-4852 DOI : 10.33019/ecotipe.v6i1.941
Gambar 5. Susunan kawat penghantar pada saluran transmisi
 Untuk posisi asli jarak penghantar a ke b :
ft 76 , 14 0 76 , 14 2 2 2 2      y x z
 Untuk posisi asli jarak penghantar a ke b’ :
ft 25 , 31 55 , 27 76 , 14 2 2 2 2      y x z
 Untuk posisi asli jarak penghantar a ke a’ :
ft 37 , 40 55 , 27 52 , 29 2 2 2 2      y x z
GMD antara fasa-fasa adalah sebagai berikut:
  ft 47 , 21 25 , 31 76 , 14 4 2     p bc p ab D D
  ft 51 , 28 55 , 27 52 , 29 4 2    p ca D sehingga: ft 24 60 , 23 51 , 28 47 , 21 47 , 21 3 3 31 23 12       eq eq D D D D D
Impedansi  seri  per  satuan  panjang  per  fasa sebagai berikut:
         
41 , 75 8365 , 0 8096 , 0 j 2107 , 0 3856 , 0 424 , 0 j 2107 , 0  z
Admitansi  paralel  per  satuan  panjang  per  fasa ke netralsebagai berikut:
 
90 10 2002 , 5 10 2002 , 5 j 10 0943 , 0 098 , 0 / 1 j 6 6 6             y

## Ʊ
Untuk  menghitung  admitansi  paralel  total  per fasa ke netral, yaitu:
l y yl    z
 70 , 82 0320 , 0   Ʊ
Karena  dan  ingin  diketahui  dalam perhitungan  fungsi  hiperbolis  dan  menentukan konstanta  ABCD  maka  sudut  fasa  admitansi
paralel  total  per  fasa  ke  netraldirubah  ke  dalam radian adalah sebagai berikut:
3 0,01745329 360 2 Radian    maka: 1,44349424 3 0,01745329 70 , 82    0,3179 j 0,0040   yl
sehingga diperoleh:
0040 , 0   dan 3179 , 0   dengan menggunakan Persamaan 1, maka:
     29 , 7 0886 , 401 / z  y Z C           41 , 75 8570 , 12 15,37 41 , 75 8365 , 0 Z   l z
Untuk menghitung fungsi hiperbolis dan mementukan konstanta ABCD sebagai berikut:
 
 0074 , 0 0,9995 0,0317 sin 0,0040 sinh 0,0317 cos 0,0040 cosh cosh
    j l    70 , 82 0,0320 0,0317 sin 0,0040 cosh 0,0317 cos 0,0040 sinh sinh
     j l 
dengan  mengacu  pada  Persamaan    14,  konstanta ABCD adalah sebagai berikut:
0074 , 0 0,9995 cosh     l A   41 , 75 12,8559 sinh    l Z B C   002 , 90 10 7,9913 sinh 5      C Z l C  0074 , 0 0,9995 cosh A      l D 
Dengan  mengacu  pada  Persamaan  19,  untuk mengetahui nilai I R adalah sebagai berikut:
A 57 , 59 9,5237 41 , 75 007 , 0
8559 , 12 86,6052 9995 , 0 41 , 75 90 8559 , 12 6025 , 86 | | | || | | | | |                         R R R S R I I B V A B V I    
Berdasarkan  pada  Persamaan  11,  untuk mengetahui nilai I S adalah sebagai berikut.
Jurnal ECOTIPE , Volume 6, No.1, April 2019, Hal. 12-19 p-ISSN 2355-5068, e-ISSN 2622-4852 DOI : 10.33019/ecotipe.v6i1.941
A 60 , 59 9,5249 70 , 82 0320 , 0 29 , 7 0886 , 401 0 86,6052 007 , 0 0,9995 57 , 59 5237 , 9 sinh cosh                     S S C R R S I I l Z V l I I  
Dengan mengacu pada Persamaan 21 dan 23, P S dan P R adalah sebagai berikut:
  0,86 252 0,01745329 60 , 59 90 cos       Pf kW 2134,4925 1232,3498 3 kW 1232,3498 0,86 9,5249 150 cos | || |         S S S S I V P 
dan
        kW 0372 , 1253 007 , 0 41 , 75 cos 8559 , 12 150 9995 , 0 90 41 , 75 cos 8559 , 12 150 150 cos | | | || | cos | | | || | 2 2                R R R R S R P P B V A B V V P
   
Gambar 6. Diagram daya yang diperoleh dengan menggeser titik asal sumbu koordinat pada Gambar 2
Dengan  menganalisis  pada  Gambar  6  terlihat bahwa  jika  suatu  nilai V S dengan  sudut  yang berbeda untuk nilai V R yang sama, maka letak titik n  tidak  berubah  namun  akan  diperoleh  suatu lingkaran  baru  dengan  jari-jari  nk  yang
ditunjukkan  pada  Gambar  7  adalah  sebagai berikut:
Gambar 7. Lingkaran daya pada ujung penerima (P R ) untuk berbagai V S = 150 ∠ 1 ⁰ sampai 150 ∠ 4 ⁰ dan V R = 150 ∠ 0 ⁰
Perbandingan  lingkaran  daya  untuk  berbagai nilai V S yang tidak konstan terhadap nilai V R yang konstan  ditunjukkan  pada  Gambar  7 . Semakin besar sudut fasa pada nilai V S maka semakin besar pula lingkaran daya pada ujung penerima apabila nilai V R tetap yaitu150 ∠ 0 ⁰ . Jika V R dibuat konstan dan  lingkaran  daya  pada  ujung  penerima  (P R ) digambarkan untuk nilai V S yaitu 150 ∠ 1 ⁰ sampai150 ∠ 4 ⁰ maka  lingkaran  yang dihasilkan akan konsentris karena pusat lingkaran daya  pada  ujung  penerima  (P R )  tidak  tergantung pada V S .
Gambar 8. Karakteristik perubahan P S danP R berdasarkan V S = 150 ∠ 0 ⁰ sampai 150 ∠ 90 ⁰ dan V R = 150 ∠ 0 ⁰
Jurnal ECOTIPE , Volume 6, No.1, April 2019, Hal. 12-19 p-ISSN 2355-5068, e-ISSN 2622-4852 DOI : 10.33019/ecotipe.v6i1.941
Gambar 9. Karakteristik perubahan P S dan P R berdasarkan V S = 150 ∠ 0 ⁰ sampai 150 ∠ 90 ⁰ danV R = 145 ∠ 0 ⁰
Pada  Gambar  8  menunjukkan  karakteristik perbandingan  antara  daya  terkirim  (P S )  dan  daya diterima (P R ) berdasarkan tegangan terkirim (V S ) =  150 ∠ 0 ⁰ sampai150 ∠ 90 ⁰ dan  teganganditerima (V R )  =  150 ∠ 0 ⁰ .Untuk  daya  yang  terkirim  (P S ), daya  aktif  maksimum  yang  dapat  terkirim  yaitu sebesar 2134,49 kW pada tegangan yang terkirim (V S )  yaitu  150 ∠ 90 ⁰ dan  tegangan  yang  diterima (V R ) yaitu 150 ∠ 0 ⁰ .
Pada  Gambar  9  menjelaskan  bahwa perubahan  daya  yang  terjadi  dipengaruhi  oleh semakin kecilnya nilai dari V R yakni 145 ∠ 0 ⁰ dan sudut  fasa  yang  semakin  besar.  Untuk  daya  aktif maksimum  terkirim  sebesar  2078,03  kW  pada tegangan terkirim yakni 150 ∠ 90 ⁰ .
Gambar 10. Karakteristik perubahan P S dan P R berdasarkan V S = 150 ∠ 90 ⁰ dan V R = 150 ∠ 0 ⁰ sampai 145 ∠ 0 ⁰
Pada Gambar 10 menunjukkan bahwa perubahan daya aktif yang terjadi dipengaruhi oleh nilai  V R yakni  150 ∠ 0 ⁰ sampai  dengan  145 ∠ 0 ⁰ pada V S yang konstan yakni 150 ∠ 90 ⁰ . Untuk daya aktif maksimum terkirim sebesar 2134,49 kW dan daya  aktif  maksimum  yang  diterima  sebesar
1253,03  kW  pada  tegangan  terkirim  yakni 150 ∠ 90 ⁰ dan tegangan yang diterima 150 ∠ 0 ⁰ .

## V. KESIMPULAN
Berdasarkan penjelasan yang telah
dikemukakan  pada  bab-bab  sebelumnya  maka dapat ditarik kesimpulan sebagai berikut: 1. Pada  penelitian  ini  menunjukkan  bahwa kemampuan  transfer  daya  dipengaruhi  oleh sudut  fasa.  Kemampuan  transfer  daya  aktif maksimum adalah sebesar 1962,71 kW pada V S yaitu  150 ∠ 75 ⁰ dan  V R yaitu  150 ∠ 0 ⁰ dengan selisih  sudut fasa adalah 75 ⁰ . Sedangkan pada V S =  150 ∠ 75 ⁰ dan  V R =  145 ∠ 0 ⁰ kemampuan transfer daya aktif adalah sebesar 1911,97 kW dengan selisih sudut fasa yang sama yaitu 75 ⁰ . 2. Penelitian ini memperlihatkan bahwa kemampuan  transfer  daya  aktif  dipengaruhi oleh tegangan. Kemampuan transfer daya aktif maksimum  untuk  nilai  V R =  150 ∠ 0 ⁰ pada  V S yang  konstan  yakni  150 ∠ 90 ⁰ adalah  sebesar 2134,49  kW.  Sedangkan  Untuk  nilai  V R = 145 ∠ 0 ⁰ pada V S yang konstan yakni 150 ∠ 90 ⁰ adalah sebesar 2078,03 kW.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] Cekdin, C. dan Barlian, T. (2013). Transmisi Daya Listrik . Andi Publisher, Yogyakarta.
[2] Gonen, T. (1986). Electric Power Transmission  System  Engineering .  Wiley Intersclence Publication, New York.
[3] Hutauruk  (1966). Transmisi  Daya  Listrik . Erlangga, Jakarta.
[4] Irdha, Q. dan Maula, S. (2017). Pembatasan Transfer Daya Maksimum Dan Pemasangan Kapasitor Untuk Stabilisasi Tegangan . Jurnal JETri, Vol. 15, No. 1, Jakarta.
[5] Kadir,  A.  (1998). Transmisi  Tenaga  Listrik .
Universitas Indonesia (UI-Press), Jakarta.
Jurnal ECOTIPE , Volume 6, No.1, April 2019, Hal. 12-19 p-ISSN 2355-5068, e-ISSN 2622-4852 DOI : 10.33019/ecotipe.v6i1.941
[6] Marsudi,  Djiteng  (2005). Pembangkitan Energi Listrik . Erlangga, Jakarta.
[7] PLN  Sektor  Bangka.  (2018). Single  Line Diagram  Transmisi  Sistem  Bangka .  PLN
Sektor  Bangka:  Buku  Operasi  Sistem,
Bangka
[8] _________________.
(2018). Data
Transmisi  Sistem  Bangka .  PLN  Sektor
Bangka: Buku Operasi Sistem, Bangka
[9] Stevenson,  W.  D.  (1983). Analisis  Sistem Tenaga Listrik . Erlangga, Jakarta.
[10] Sujatmiko,  H.  (2009). Analisis  Kerugian
Daya  Pada  Saluran  Transmisi  Tegangan Ekstra Tinggi 500 kV di P.T. PLN (Persero) Penyaluran  dan  Pusat  Pengaturan  Beban (P3B) Jawa Bali Regional Jawa Tengah dan DIY  Unit  Pelayanan  Transmisi  Semarang .
Jurnal Teknik Elektro Vol. 1 No.1, Semarang.
[11] Utari, I. (2017). Analisis Data Medan Magnet di  Bawah  Andongan  Jaringan  Transmisi
SUTT 150 kV dengan Menggunakan Metode Bayangan .  Jurnal  Jurusan  Fisika  Fakultas Matematika  dan  Ilmu  Pengetahuan  Alam Universitas Sumatera Utara, Medan.