Abstrak — Photovoltaic pada  umumnya  digunakan untuk  mengubah  energy  matahari  menjadi  energy listrik.  Jika  jumlah  modul photovoltaic terbatas  maka tegangan  keluaran  yang  dihasilkan  akan  kecil.  Untuk menghubungkan  ke inverter pada  sistem  terhubung  ke jala-jala, membutuhkan tegangan yang lebih tinggi dari pada  keluaran photovoltaic .  Untuk  mengatasi  hal  ini, topologi  konverter boost banyak  dikembangkan  untuk memperoleh untuk mencapai rasio pengubahan tegangan yang tinggi.
Pada  tugas  akhir  ini  dibahas  mengenai  desain  dan implementasi  konverter  DC-DC  rasio  tinggi  berbasis Integrated Quadratic-Boost-Zeta untuk aplikasi photovoltaic ..  Kelebihan  dari  konverter  ini  adalah memiliki  rasio  konversi  yang  tinggi  dengan duty  cycle kecil  dan  membutuhkan  sedikit  komponen.  Pada pengujian, konverter ini mampu mengkonversi tegangan masukan  18  VDC  menjadi  330  VDC  pada duty  cycle 65,92%.
Kata  kunci :  Konverter, Quadratic Boost Zeta , induktor kopel, duty cycle, jala-jala

## I. P ENDAHULUAN
ALAM  membuat  sebuah  sistem  pembangkit listrik tenaga surya banyak sekali komponen yang dibutuhkan  terutama  ketika  ingin  dihubungkan dengan  jala-jala  ( grid  connected) [1] . Tegangan  DC keluaran  dari  konverter  harus  dinaikkan  terlebih  dahulu untuk  meningkatkan  efisiensi  dan  meningkatkan  rasio konversi.  Cara  meningkatkan  tegangan  DC  yang  paling umum  adalah  dengan  menggunakan  konverter Boost . Konverter Boost adalah  alat  yang  digunakan  untuk meningkatkan  tegangan  DC  keluaran  dari photovoltaic dengan  cara  mengatur duty  cycle .  Semakin  tinggi  tegangan yang dinaikkan maka semakin besar nilai duty cycle . Namun dalam  prakteknya  peningkatan duty  cycle tidak  sesuai dengan  kondisi  dari  peralatan  yang  ada  seperti  sistem pensaklaran,  penyearah  dioda,  resistor,  induktor  dan kapasitor,  serta  semakin  besar  nilai duty  cycle maka mengakibatkan adanya pengaruh elektromagnet.
Berbagai konverter telah diusulkan untuk mendapatkan  efisiensi  konversi  dan  rasio  penguatan tegangan yang tinggi serta memperkeceil jumlah komponen. Salah  satunya  yaitu  penguatan  tegangan  menggunakan topologi quadratic  boost dan  topologi SEPIC [2].  Namun kelemahan  dari  teknik  tersebut  adalah  arus  yang  mengalir pada saklar sangat tinggi sehingga  mengakibatkan rugi-rugi
konduksi  serta  masih  banyaknya  jumlah  komponen  yang memperberat rangkaian alat.
Di  sisi  DC-DC,  peningkatan  tegangan  rasio  tinggi  bisa dicapai dengan  menggunakan konverter topologi boost atau buck  boost DC-DC.  Bagaimanapun,  telah  terbukti  bahwa konverter  tersebut  tidak  begitu  cocok  karena  tingginya resistansi  seri  ekuivalennya  (ESR),  yang  mempengaruhi duty  cycle dan  menurunkan  efisiensi  konverter  dan  rasio penaikan  tegangan[3].  Selain  itu  selain  efisiensi  pada  hasil jumlah  komponen  dan  berat  alat  juga  turut  menjadi perhatian  dimana  topologi  tersebut  membutuhkan  banyak lebih  banyak  komponen  jika  ingin  menaikkan  atau menurunkan tegangan dengan rasio yang tinggi.
Untuk  menjawab  tantangan  tersebut  dalam  proposal  ini mengajukan  sebuah  topologi  baru  DC-DC  konverter  untuk sistem photovoltaic dengan  beberapa  keuntungan  berikut yaitu  :  Integrasi  konverter  yang  mudah  dimana  dapat megurangi  jumlah  saklar  dan  kompenen  yang  tidak  terlalu diperlukan,  rasio  peningkatan  tegangan    tinggi  yang  bisa dicapai oleh konverter, ripel arus keluaran yang rendah , dan terjaganya karakteristik konverter DC-DC.

## II. URAIAN PENELITIAN
A. Topologi Konverter Quadratic Boost Zeta
Topologi  Konverter  DC-DC  Rasio  Tinggi  berbasis Integrated  quadratic  boost  zeta merupakan  topologi gabungan dari konverter quadratic boost dan konverter zeta dengan  ditambah  dengan  induktor  kopel  sebagai  penaik tegangan.  Topologi  ini  memeliki  beberapa  keuntungan diantaranya,  komponen  yang  sedikit  dan  rasio  peningkatan tegangan  yang  tinggi  [4].  Berikut  adalah  gambar  dari rangkaian  konverter  topologi Integrated  quadratic  boost zeta :
+ + + + L 1 C 1 V ob C Z V oz L m L o D z D b N p N s V in D 1 D 2 S V o
Gambar 1 Konverter Integrated Quadratic Boost Zeta

## Desain dan Implementasi Konverter DC-DC Rasio Tinggi Berbasis Integrated Quadratic Boost Zeta untuk Aplikasi Photovoltaic
A. Hafizh Rifa’i, Dedet Candra Riawan, dan Heri Suryoatmojo Jurusan Teknik Elektro, Fakultas Teknologi Industri, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) Jl. Arief Rahman Hakim, Surabaya 60111
E-mail : hafizhrifai23@gmail.com , dedet.riawan@ee.its.ac.id , suryomgt@ee.its.ac.id
D
+ + + + L 1 C 1 V ob C Z V oz L m L o D z D b N p N s D 1 D 2 S V o + + + + L 1 C 1 V ob C Z V oz L m L o D z D b N p N s V in D 1 D 2 S V o (c) Gambar 2. Mode Operasi Konverter
Tegangan output dari  konverter  merupakan  penjumlahan dari  2  konverter  yang  telah  disebutkan  dimana  V oz merupakan output dari  konvereter zeta sementara  V ob merupakan output dari  konverter quadratic  boost  . Untuk menjelaskan  bagaimana  prinsip  kerja  dari  konverter  diatas kita dapat menganalisa dari aliran arus pada setiap waktu.

## B. Mode Operasi Konverter
Konvereter topologi ini memiliki 3 mode operasi yaitu t 0 - t 1 , t 1 -t 2 dan  t 2 -t 3 [3].  Pada saat  mode satu (t 0 -t 1 ) ditunjukkan oleh gambar 2(a) atau ketika saklar tertutup  Dioda D 1 akan mengalami reverse bias  akibat  Tegangan  kapasitor  V C1 . Dioda  D b dan  dioda  D Z juga  mengalami reverse bias masing-masing  akibat  dari  V oz dan  V ob .  Dioda  D 2 mengalami konduksi. Induktor L 1 , induktor L 2 dan induktor L o mengalami  proses  pengisian  energy  masing-masing  oleh tegangan  input  V in ,  tegangan  kapasitor  1  V C1 dan  teganga induktor  kopel  sekunder,  oleh  karena  itu  arus  induktor  I L1  , I Lm dan I Lo akan mengalami kenaikan. Kapasitor satu C 1 dan kapasitor zeta C z mengalami pelepasan energi dan kapasitor output C oz dan C ob mengalami fase pengisian energi.
Pada  mode  operasi  dua  (t1-t2)  seperti  ditunjukkan  pada gambar  2  (b)  ketika  saklar  S  baru  saja  terbuka.  Dioda    D 2 dan dioda Dz akan mengalami reverse bias akibat tegangan output quadratic boost V ob dan tegangan kapasitor zeta V Cz . Sementara itu dioda D 1 dan dioda D b akan mengalami mode konduksi.  Induktor  L 1 ,  induktor  L 2 dan  induktor  L o mengalami  proses  pelepasan  energi  akibatnya  arus  pada induktor tersebut akan turun. Kapasitor C 1 dan kapasitor C z mengalami pengisian energi pada mode ini.
Pada  mode  operasi  tiga  (t 2 -t 3 )  seperti  ditunjukkan  pada gambar 2(c) atau ketika saklar S telah terbuka, hanya Dioda D 2 yang  akan  mengalami reverse bias  akibat  tegangan  V ob sedangkan  dioda  D z akan  kembali  mengalami  mode
konduksi karena tegangan V ob dan tegangan V Lm . Dioda D 1 dan dioda D b juga akan mengalami mode konduksi masing- masing  karena  tegangan  kapasitor    V C1 dan  tegangan  V ob . Induktor L 1 , induktor L 2 dan induktor L o mengalami proses pelepasan energi akibatnya arus pada induktor tersebut akan mengalami  penurunan.  Sementara  kapasitor  C 1 dan kapasitor C z mengalami pengisian energi pada mode ini .

## C. Analisis Topologi
Dengan  menganlisisis  aliran  arus  pada  setiap  mode operasi  bisa  didapatkan  persamaan  rasio  konversi  dan  nilai parameter  dari  konverter.  Semua  perhitungan  dilakukan dalam  kondisi  ideal  sehingga  dianggap  tidak  ada pengurangan  tegangan  pada  komponen  dan  membuat  daya input  sama  dengan  nilai  daya output konverter.  Dalam menentukan  persamaan  rasio  konversi  tegangan  konverter, hanya mode operasi 1 dan 3 yang digunakan. Hal ini karena mode operasi 2 berlangsung sangat singkat. Dari penurunan rumus pada saat mode operasi 1 didapatkan :
(  ) (1) (  ) (2) (  ) (3) Sementara  itu  dari  mode  operasi  3  pada  saat  saklar off didapatkan :
(   ) (4) (   ) (5) (   ) (6)
Dengan  menggunakan  prinsip Induktor  Voltage  Second Balance pada  saat  kondisi  saklar on dan off pada  setiap induktor didapatkan persamaan berikut :
∫ (  ) ∫ (   ) (7)
+ + + + L 1 C 1 V ob C Z V oz L m L o D z D b N p N s V in D 1 D 2 S V o (a) (b)
(8)
∫ (  ) ∫ (   ) (9) (10)
(   ) (11) ∫ (  ) ∫ (   )
(12) (13)
Dengan  mesubtitusi  persamaan  (8)  ke  persamaan  (13) maka  akan  diperoleh  penguatan  akhir  dari  sisi  konverter zeta.
(   ) (14)
Telah  diketahui  penurunan  persamaan  dari  masing- masing  konverter  maka  untuk  mendapatkan  tegangan keluaran  dari  integrasi  konverter  kita  hanya  perlu menjumlahkan kedua persamaan tersebut.
(15)
Sehingga didapatkan persamaan akhir penguatan konverter adalah :
(   ) (16)
Untuk  Menghitung  nilai  dari  induktor  maka  perlu diketahui  besar  arus  yang  mengalir  pada  setiap  induktor tersebut.  Besar  arus  pda  induktor  L 1 ,  L m dan  L o adalah sebagai berikut:
(    )
(   ) (17) (    ) (   ) (18) (19)
Dengan menentukan spesifikasi nilai dari ripple arus maka nilai induktor dapat dicari dengan persamaan berikut :
(20) (   ) (21) (23)
Dengan menentukan nilai dari ripple tegangan maka nilai kapasitor dapat diketahui dari persamaan berikut :
(    ) (   ) (24) (25) (   ) (26)
(27)

## III. DESAIN, SIMULASI DAN IMPLEMENTASI

## A. Desain
Sebelum  merancang  nilai  kapasitas  komponen  seperti induktor  dan  kapasitor,  maka  terlebih  dahulu  ditentukan
parameter-parameter  elektris  lain  yang  digunakan  pada konverter ini terlebih dahulu
Tabel 1. Spesifikasi awal desain konverter Parameter Nilai Po 50 Watt Vo 330 Volt Vin (min) 14 Volt Vin (max) 18 Volt N 2 Frekuensi Pensaklaran 50 kHz Ripel Tegangan (∆V) 1% Ripel Arus (∆I) 30%
Dengan  memasukkan  tegangan  input  dan  tegangan  maka nilai  penguatan  tegangan  pada  saat  tegangan  input  V in 14 volt dan 18 Volt dapat diketahui:
nilai duty cycle pada saat tegangan input 14 dan 1:
D 1 = 68.32% D 2 = 64.64% Besar beban ketika daya input sebesar 50W

## (   )
Konverter  didesain  untuk  beroperasi  pada  mode  CCM (Continuous  Conduction  Mode) sehingga  membuat  arus induktor  tidak  boleh  menyentuh  titik  0..  Nilai ripple arus induktor  didesain  30%  dari  nilai  I  rata-rata  yang  mengalir pada induktor. Dengan  mengetahui nilai arus rata-rata  yang mengalir  pada  induktor  maka  nilai  induktor  untuk implementasi dapat dihitung :
= 2 79,072 µH
(      ) =2,237 mH
(        ) = 28,946 mH
Dengan  diketahuinya  nilai  tegangan  dari  masing-masing kapasitor  maka  penentuan  nilai  kapasitor  selanjutnya  bisa dilakukan  dengan  berdasarkan  pada  persamaan  (2.94), (2.96), (2.100) dan (2.105).
(            )
(        ) = 24,96µF = 1,055 µF (        ) (     ) = 61,23 nF = 1,36 µF
nilai ripple tegangan ∆V didesain 1% dari tegangan rata-rata yang  mengalir  pada  kapasitor.Penentuan  nilai  kapasitor dilakukan ketika tegangan 18 Volt untuk menjaga agar nilai kapasitor selalu diatas nilai perhitungan dan nilai dari ripple tegangan tidak berada dibawah deain yang ditentukan.

## B. Simulasi
Simulasi  dilakukan  dengan  menggunakan  software dengan  memasukkan  nilai  dari  parameter-parameter  yang telah dihitung sebelumnya. Semua parameter yang ada pada rangkaian  merupakan  komponen  ideal  dengan  sumber  DC konstan  sebesar  18  V  dan  beban  resistor  2178Ω.  Sinyal input  pada  gate  MOSFET  dimodelkan  dengan  gelombang PWM  ( Pulse  Width  Modulation )  dengan  frekuensi  50  kHz dan duty  cycle 64,64%  sesuai  perhitungan.  Induktor  kopel dimodelkan  dengan  rangkaian cantilever  model sesuai dengan  gambar  1,  namun  nilai  dari  induktor  bocor  L k dianggap tidak ada atau sama dengan 0 sehingga sisi anoda dioda  D 1 langsung  terhubung  dengan  induktor  magnetisasi L m.. Hal tersebut bisa terjadi karena pada simulasi, induktor kopel merupakan induktor kopel ideal.

## 7,1 µs
12,9 µs
Gambar 3 Bentuk gelombang arus pada induktor
12,9 µs 7,1 µs
Gambar 3 menunjukkan bentuk gelombag arus dari setiap induktor.  Pada  gambar  tersebut  juga  ditunjukkan  bentuk gelombang  dari  dioda  D 1 karena  ketika  terdapat  induktor bocor pada rangkaian bentuk gelombang dari induktor bocor akan  sama  dengan  arus  pada  diodA.  Dari  gambar  tersebut menunjukkan  bahwa  induktor  input  L 1 ,  induktor magnetisasi  L m ,  dan  induktor output L o akan  mengalami fase charging ketika  V GS dalam  kondisi on. Pada  gambar  4 menuunjukkan  bahwa  pada  saat  V GS off kapasitor  C 1  , C z  , C ob berada dalam fase charging hal ini sudah sesuai dengan analisis yang telah dijelaskan.
C. Implementasi
PWM  menggunakan microcontroller  Arduino  Uno dengan output 5 V peak to peak dan frekuensi 50kHz. Sinyal PWM  dimasukkan  ke  LCD  16X2  untuk  menampilkan duty cycle dari  PWM,  dimana duty  cycle bisa  diatur  dengan resistor  variable  multi  turn.  Induktor  kopel  dirancang memiliki  nilai  penguatan  sebesar  2  dengan  belitan  primer sebesar  24,  belitan  sekunder  sebanyak  48  namun  karena terdapat  induktor  bocor  pada  induktor  kopel  L k =  8,18µH, sehingga  nilai  penguatan  tegangan  tidak  sama  dengan  nilai perbandingan  belitan  nilai  penguatan  menjadi  sebesar  1,8 [5].
Beban
Induktor &
Kopel Induktor Rangkaian Utama PWM & LCD Power Supply Gambar 5. Implementasi konverter
Tabel 2 Spesifikasi Komponen Rangkaian Konverter Komponen Desain Awal /Simulasi Nilai implementasi Induktor L1 279,07 µH 294,5 µH Induktor Kopel L 11 2,24 Mh 2,844 Mh L m 2,24 Mh 2,836 Mh L 22 Tidak bisa dihitung 9,298 Mh L k / L 12 - 8,18 µH L o 28,9 Mh 32 Mh N (Penguatan tegangan) 2 1,82 Kapasitor C 1 24,96 µF  / 51 V 33 µF / 160 V Kapasitor C 2 1.055 µF / 186 V 2,2 µF / 250 V Kapasitor C ob 1.36  µF / 143,6 V 2,2 µF / 250 V Kapasitor C oz 61,2 Nf / 186 V 1 µF / 250 V Dioda Ideal MUR 1560 MOSFET Ideal IRFP460 Driver MOSFET - TLP250

## IV. PENGUJIAN

## A. Pengujian Gelombang Pensaklaran
Pengujian  dilakukan  untuk  mengetahu  apakah  bentuk gelombang  dari  setiap  kaki  MOSFET  dan  diode  sudah sesuai  dengan  perancangan  dan  simulasi  yang  dilakukan. Gambar  6  menunjukkan  bahwa  konverter  mampu  bekerja pada  mencapai  tegang output 330  Volt  pada  saat Duty cycle =65,92%  dan  Vinput  =  18  Volt.  Dari  gambar  tersebut juga  diketahui  bahwa  VGS,  VDS  sudah  bekerja sebagaimana mestinya dimana bentuk gelombang dari VGS dan VDS berkebalikan.
V GS V o V DS 12,84µs 330 V 7,16µs

## Gambar 6 Bentuk gelombang VGS, VDS, dan Vo

## B. Pengujian arus induktor dan tegangan kapasitor
Dari  gambar  7  dapat  dianalisis  bahwa  pada  saat  saklar utama  konduksi,induktor  mengalami charging energi sehingga  arus  induktor I L1 mengalami  peningkatan.  Nilai arus  induktor I L1 selalu  berada  diatas  nol,  menunjukkan bahwa konverter beroperasi secara CCM.  Besar ripple arus pada  induktor L 1 adalah  0.8  A.  Jika  di  bandingkan  dengan nilai  arus  rata-rata  maka  nilai ripple adalah  24  persen  nilai ini  berada  dibawah  desain  yaitu  30%  hal  tersebut  karena desain  nilai  induktor  diperbesar  sehingga ripple arus mengecil.
V GS I L1 ∆I 12,84µs

## Gambar 7. Bentuk gelombang arus induktor I L1
Gambar    8  menunjukan  bentuk  gelombang  dari  arus induktor L k ( leakage ) yang tidak lain merupakan bentuk arus gelombang  dari  diode  1.  Diketahui  arus L k ( leakage )  /  arus dioda 1 berkebalikan dengan bentuk gelombang gate-sourse V GS hal ini telah sesuai dengan simulasi .
V GS V o I Lk Gambar 8.  gelombang arus induktor bocor  I Lk V Cz V Cob (182 V) (152 V) V Cz V Cob V o = V Cz +V Cob
V o =  334 V
Gambar 9.  gelombang kapasitor C ob dan C z
Gambar 9 menunjukkan bahwa tegangan output konverter yang bernilai 334 volt merpakan penjumlahan dari tegangan kapasitor output pada sisi quadratic boost V Cob dan tegangan kapasitor output pada sisi zeta V Cz .
. V GS V o ∆V
Gambar 10. gelombang tegangan output dari rangkaian
Gambar  10  menunjukkan  bahwa  nilai ripple tegangan keluaran  dari  konverter  bernlai  4,6  V,  artinya  1.3%  dari tegangan  keluaran  konverter.  Hasil  ini  sedikit  lebih  besar dari ripple tegangan  yang  direncanakan  yaitu  1%.  Selisih nilai  bisa  terjadi  karena  ketidak  idealan  kompenen  yang tersedia  dipasaran.  Pada  kapasitor  implementasi  terdapat efek  parasit  komponen  dapat  dijelaskan  menggunakan konsep equivalent series resistance (ESR).

## C. Pengujian Rasio Konversi
Pada  pengujian  rasio  konversi  konverter  DC-DC  rasio tinggi ini diberi tegangan input tetap 18 Volt sementara Duty cycle- nya dinaikkan dengan interval tetap sehingga tegangan output juga akan naik
Gambar 11 Grafik Rasio Konversi dengan DC (0%-65%)
Dari gambar 4.9 diatas menunjukkan bahwa perbandingan kenaikan  tegangan  ouput  antara  hitungan  dan  implementasi relatif  sama  namun  ketika duty  cycle melebihi  60%  mulai terjadi  drop  pada  tegangan output implementasi.  Hal tersebut  bisa  terjadi  karena  adanya  parasit  komponen  pada alat  dan  keterbatasan  dari  inti  induktor  untuk  menahan tegangan yang tinggi..

## D. Pengujian Efisiensi

## Gambar 12 Grafik Efisiensi Konverter
Beban  100%  merupakan  beban  perancangan  yaitu  50 Watt dan beban 10% berarti 10% dari 50 Watt sama dengan 5  Watt    Dari  hasil  uji  efisisensi  pada  tegangan  input  18  V dan tegangan output 330 Volt dengan beban diturunkan dari 10%  ke  100%  menunjukkan  bahwa  efisiensi  konverter relatif  stabil  diantara  70%-75% seperti  ditunjukkan  pada gambar  12 hal  tersebut  terjadi  akibat  dari  ESR( Equivalent Series  resistor )  yang  ada  pada  tiap  komponen  dan  adanya induktor  bocor.  Pada  saat  beban  10%  efi siensi  konverter menurun karena arus  yang  mengalir pada konverter terlalu kecil  sehingga  nilai  drop  tegangan  akan  menjadi  besar  bila dibandingkan nilai tersebut.

## E. Pengujian Menggunakan Photovoltaic
Beban  yang  digunakan  adalah  beban  50%  dari perancangan  hal  tersebut  karena  pada  saat  pengujian  jika beban  dibebani  100%  tegangan output maksimum  terukur sangat  kecil.  Ketika  konverter  dibebani  50%  tegangan
output konverter  mampu  mencapai  280  V  namun  untuk menjaga  agar  tegangan output bisa  mudah  tercapai pengujian  dilakukan  dengan  tegangan output konstan sebesar  250  V.  Gambar  13  menunjukkan  nilai  tegang  input dan tegangan output dari konverter dimana tegangan output mampu  dijaga  tetap  hanya  dari  pukul  09.00-15.00  setalah melebihi  waktu  tersebut  terjadi  drop  pada  tegangan output karena berkurangnya iradian.
Gambar 13. Grafik percobaan dengan Photovoltaic

## V. KESIMPULAN
Berdasarkan  analisis  data  ,  hasil  simulasi  dan implementasi  pada  konverter  DC-DC  rasio  tinggi  berbasis integrated  quadratic  boost  zeta untuk  aplikasi photovoltaic dapat disimpulkan beberapa hal sebagai berikut : 1. konverter  DC-DC  rasio  tinggi  berbasis integrated quadratic  boost  zeta dapat  mencapai  rasio  tinggi  sesuai desain yaitu 18,33 kali
2. Terjadi  drop  tegangan  yang  tinggi  ketika  konverter dioperasikan pada duty cycle 65% yaitu sebesar 9 volt
3. Konverter  memiliki  efisiensi  antara  70%-75%,  hal  ini karena  adanya  keterbatasan  inti  yang  dipakai  untuk merangkai induktor dengan nilai yang besar.

## VI. DAFTAR PUSTAKA
[1]    Y. Zhao W. Li Y. Deng X. He., High step-up boost converter with passive lossless clamp circuit for non- isolated  high  step-up  applications,  ET  Power Electron., Vol. 4, Iss. 8, pp. 851–859, 2011
[2]        Hart,  Daniel  W.  " Power  Electronics ",  MCCGraw- Hill, New York, 2011
[3]      Andrade,  A.  M.  S.  S.;  Dreher,  J.  R.;  Martins,  M.  L. S.;High  Step-up  Integrated  DC-DC  Converters: Methodology  of  Synthesis  and  Analysis,Power Electronics Conference (COBEP), 2013
[4]   António  M.  S.  S.  Andrade,  Rafael  C.  Beltrame, Luciano  Schuch,  Mário  L  dan  S.  Martins, "AIntegrated  Quadratic-Boost-Zeta  Converter  for High Voltage Gain  Applications" Federal University of  Santa  Maria,  UFSM.Av.  Roraima,  1000,  Santa Maria, RS, Brazil, IEEE , 2014
[5]   Hesterman  Bryce,  "Analysis  and  Modeling  of Magnetic  Coupling"  Denver  Chapter,  IEEE  Power Electronics Society, 2007
0 40 80 120 160 200 240 280 320 360 Te gan gan (V) Duty Cycle Grafik Rasio Konversi Vout Hitungan Vout Implementasi 0% 20% 40% 60% 80% 100% 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 Ef is ie n si Beban (W) Grafik Efisiensi Vin 18 Vout 330 0 50 100 150 200 250 300 Te gan gan Waktu Grafik tegangan input dan output konverter Vin Vout