## Jurnal APLIKASI ISSN.1907-753X

## Perbandingan Perancangan Gedung SRPMK di Atas Tanah dengan Kategori Tanah Lunak dan Tanah Baik
Y. Tajunnisa, S. Kamilia Aziz Program Studi Diploma Teknik Sipil FTSP ITS, Surabaya Email: yuyun_t@ce.its.ac.id

## Abstract
This study compared the design of earthquake-resisting reinforced concrete structures on hard and  soft soil using  the  calculation  method of SRPMK  (Special Resisting  Moment Frame). Gravity load calculation is based on PPIUG 1983 while the earthquake loading is based  on SNI  03-1726-2000.  Earthquake effect  on  the  structure  is  determined using  the response spectrum analysis. The structure is analyzed using a three-dimensional system of open frame using available finite element software. The structure is then designed using SNI  03-2847-2002. The results  of structural analysis shows  that  structure  on  hard  soil. For  foundation,  structure  on  hard  soil  require  4  piles  with  a  depth  of  7  meter  and structure on soft soil require 6 piles with a depth of 10 meter. As this study only considers low rise building, the difference for upper structure is insignificant.
Keywords: Earthquake  resistant  reinforced  concrete  structures,  SRPMK, good  soil,  soft soil and the response spectrum.

## Abstrak
Penelitian  ini  membandingkan  perencanaan  struktur  beton  bertulang tahan  gempa di  atas  tanah baik  (keras)  dan  tanah  lunak  dengan  menggunakan  perhitungan  metode  SRPMK  (Struktur Rangka  Pemikul  Momen  Khusus). Perhitungan  beban  berdasarkan  (PPIUG  1983).  Sedangkan pembebanan  gempa berdasarkan (SNI 03-1726-2000).  Beban  gempa menggunakan analisa response  spectrum.  Struktur  gedung dianalisa menggunakan  sistem open frame tiga dimensi dengan  bantuan software. Beban  mati,  hidup,  dan  gempa  diaplikasikan  pada  struktur.  Peraturan yang  digunakan  untuk  merancang  struktur  gedung  baik  pada  bangunan  atas  maupun  bawah menggunakan SNI 03-2847-2002. Hasil analisa struktur menunjukkan tanah keras. Untuk pondasi, struktur  pada  tanah  keras  memerlukan  4  tiang  dengan  kedalaman  7  m  dan  struktur  pada  tanah lunak  memerlukan 6  tiang  dengan  kedalaman  10  m.  Dalam  studi  ini  hanya  mempertimbangkan bangunan bertingkat rendah, perbedaan untuk struktur atas tidak signifikan.
Kata kunci: Struktur beton bertulang tahan gempa, SRPMK, tanah baik (keras), tanah lunak dan response spectrum.
1. Pendahuluan Gempa  merupakan  salah  satu  faktor yang
harus
diperhatikan dalam pembangunan  sebuah  gedung  tinggal. Oleh  karena  gempa  dapat  merusak struktur gedung yang
berakibat runtuhnya  bangunan,  dan  berdampak fatal  bagi  keselamatan  manusia.  Untuk itu, hendaknya masyarakat lebih memperhatikan aspek-aspek dasar tolak ukur pembangunan
suatu gedung tinggal  tahan  gempa  yang  diharapkan dapat
meminimalisasi kerusakan struktur  gedung  dan  korban  jiwa. Selama  ini  ada  beberapa  model  gedung
sederhana  tahan  gempa  yang  dapat dijadikan  pilihan  masyarakat  untuk membangun  gedung  tahan  gempa. Sebagian  besar  gedung  didesain  sangat sederhana  karena  peruntukannya  untuk menyediakan  gedung  secara  massal pasca  terjadinya  gempa.  Tulisan  ini bertujuan membandingkan perancangan gedung  tahan  gempa SRPMK  di  atas tanah lunak dan baik (keras).

## 2. Metodologi
Tahapan  meliputi  tahap  persiapan, tahap penelitian dan penyusunan laporan.  Tahapan  persiapan  meliputi
studi  literatur dan  mengumpulkan  data terutama  2  data  tanah  yaitu  tanah dengan  kategori  tanah  lunak  dan  tanah baik  (keras).  Direncanakan  denah  dan dimensi  awal  struktur  gedung  beton bertulang  2  lantai.  Pemodelan  gedung menggunakan  2  model  yaitu  gedung beton sistem open frame yang berada di atas tanah baik (keras) dan tanah lunak. Sistem open  frame artinya  bahwa pemodelan  berupa  balok  dan  kolom saja,  sedangkan  plat  dianggap  sebagai beban  dan  dinding  tidak  dimodelkan. Kedua  struktur  dimodelkan  dengan bantuan software SAP2000.  Kedua model  ini  dirancang  mampu  berada  di zona gempa tinggi dengan pembebanan gempa  sesuai  dengan SNI  03-1726- 2000 dan perancangan  dengan  SRPMK sesuai SNI  03-2847-2002 .  Bangunan atas  menggunakan  dimensi  balok, kolom  dan  pelat  yang  sama.  Bangunan bawah  berupa  poer  dan  pondasi  tiang pancang beton bertulang. Tiang pancang dimodelkan secara utuh menjadi  satu  kesatuan  dengan  struktur atas secara
3 dimensi dengan menggunakan SAP2000.
Langkah – langkah  dalam  perencanaan struktur  gedung  tahan  gempa  SRPMK adalah sebagai berikut:
1. Pengumpulan data
Data-data  yang  diperlukan  dalam perencanaan  seperti  data  tanah, peraturan-peraturan  yang  digunakan dan literatur yang mendukung.
2. Preliminary desain, meliputi:
a. Pemodelan struktur
Ditentukan dengan analisa
kondisi lapangan b. Penentuan dimensi struktur
Struktur utama: balok dan kolom Struktur  sekunder:  atap,  tangga,
pelat  lantai  pracetak,  pelat  atap pracetak dan pondasi. 3. Analisa struktur dengan menggunakan software. 4. Metode  struktur  dimodelkan  3 dimensi open  frame (dinding  tidak dimodelkan)  secara  utuh  dalam SAP2000, memodelkan tiang pancang  sampai  kedalaman fixity
point dengan ujung  perletakan tiang
pancang adalah jepit.
5. Perhitungan pembebanan Perhitungan beban-beban yang bekerja disesuaikan dengan peraturan pembebanan. Beban gempa  dilakukan  dengan  bantuan SAP2000  dengan  analisa beban gempa response spectrum.
6. Analisa gaya dalam
Untuk  analisa  gaya  dalam  dilakukan dengan bantuan program SAP2000.
7. Penulangan
Penulangan  dihitung  berdasarkan SNI  03-2847-2002  menggunakan output SAP2000.
8. Penggambaran
3. Hasil dan Pembahasan
3.1. Perhitungan
Pembebanan Vertikal pada Struktur Pembebanan  vertikal  pada  bangunan ini,  diletakkan  pada frame dan shell yang  berat  sendirinya  telah  dihitung oleh
program
bantu SAP2000. Pembebanan  gedung  ini  mengacu  pada Peraturan  Pembebanan Indonesia  untuk Gedung  (PPIUG  1983).  Beban  yang dimasukkan  pada  program  SAP2000 adalah sebagai berikut:
a. Perhitungan Beban Plat Lantai 1 elev. +4,00

## Jurnal APLIKASI ISSN.1907-753X
Beban Mati: Berat sendiri plat = 0,12 x 2400
= 288 kg/m 2 (SAP) Spesi + keramik = 1 x (21 + 24) = 45 kg/m 2
Plafon + Rangka = 11 + 7
= 18 kg/m 2 + q DL
= 63 kg/m 2 Beban Hidup: Beban hidup = 200 kg/m 2 b. Perhitungan Beban Plat Atap elevasi +8,00
Beban Mati : Berat sendiri plat = 0,12 x 2400
= 288 kg/m 2 (SAP)
Plafon + Rangka = 11 + 7
= 18 kg/m 2 + q DL = 18 kg/m 2
Beban Hidup :
Beban pekerja      = 100 kg/m 2

## 3.2.  Perhitungan  Gaya  Lateral  pada Struktur
Struktur  bangunan  ini  diasumsikan terletak  pada  zona  gempa  6  dan direncanakan  dengan metode  Sistem
Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK).  Adapun  ketentuan  yang digunakan dalam perencanaan pembebanan  beban  gempa  disesuaikan dengan Standar Perencanaan Ketahanan Gempa untuk
Struktur Bangunan Gedung (SNI 03-1726-2002).
Struktur  bangunan  ini  termasuk  dalam struktur  gedung  tidak  beraturan  karena memenuhi  ketentuan  dalam SNI  03- 1726-2002  pasal  4.2.2.  Untuk struktur gedung tidak beraturan, pengaruh gempa  rencana  harus  ditinjau  sebagai pengaruh  pembebanan  gempa  dinamik, sehingga  analisis  dalam  permasalahan disini  dipilih  menggunakan  analisis respon dinamik.

## 3.2.Perhitungan Pembebanan Gempa
Untuk  menentukan  pengaruh  Gempa Rencana  pada  struktur  gedung,  yaitu berupa beban geser dasar nominal statik ekuivalen pada struktur  beraturan,  gaya geser  dasar  nominal  sebagai  respon dinamik  ragam  pertama  pada  struktur gedung  tidak  beraturan  dan  gaya  geser dasar  nominal  sebagai  respon dinamik seluruh  ragam  yang  berpartisipasi  pada struktur  gedung  tidak  beraturan,  untuk masing-masing  Wilayah  Gempa  (WG) ditetapkan  Spektrum Respon Gempa pada  zone  6  dengan  2  bangunan  yang berada  di  atas  2  kondisi  tanah  yaitu tanah lunak dan keras. Nilai C pada WG 6 dapat dilihat pada Gambar 1.
Faktor reduksi  gempa [R]  untuk SRPMK  =  8,5.  Sedangkan  respon spektrum    percepatan  gempa  tanah lunak  di  wilayah  gempa  6,  seperti gambar 2.
Percepatan  respon  spektrum  untuk tanah  baik  (keras)  yang  diinputkan  ke dalam  SAP2000  dapat  dilihat  pada gambar 3.
Faktor  reduksi  yang  ada  di  SAP2000 sesuai  ACI  318-99  harus  disesuaikan dengan  SNI  Beton  2847,  seperti  pada gambar 4.
Gambar 1. Faktor Respon Gempa C (SNI 1726)
Gambar  2. Input akselerasi  tanah  lunak pada  zona  6;  kondisi  ultimit;  Rm  =  8,5 dengan T = 0,4 detik
Analisis  respons  dinamik  dilakukan dengan  bantuan program  SAP  V14.2.0 dengan  cara  memasukkan  data  respons spektrum gempa rencana wilayah gempa 6.

## 3.3. Kombinasi pembebanan
Berikut  adalah  kombinasi  pembebanan yang digunakan:
1. 1D + 1L
2. 1,2D + 1,6L 3. 1,4D 4. 1,2D + 1L 5. 1D + 1L + Ex
6. 1D + 1L + Ey
7. 1D + 1L – Ex
8. 1D + 1L – Ey
9. 1,2D + 1L + Ex
10. 1,2D + 1L + Ey
11. 1,2D + 1L – Ex
12. 1,2D + 1L – Ey Dimana:
D = Beban  mati  sendiri  material penyusun struktur dan peralatan
L = Beban hidup
Ex = Beban  gempa  arah  sumbu  X
(100%)  dan  sumbu  Y  (30%), global sistem (daktilitas terbatas) Ey = Beban  gempa  arah  sumbu  X (30%)  dan  sumbu  Y  (100%), global sistem (daktilitas terbatas)
Gambar  3. Input akselerasi  tanah  keras pada  zona  gempa  6;  kondisi  ultimit  =  8,5 dengan T = 0,4 detik

## 3.4. Pemodelan Struktur
Pemodelan  tiga  dimensi  struktur  beton bertulang tahan gempa dengan software SAP2000.  Material  dan  dimensi  yang sudah  direncanakan  melalui  tahapan preliminary  design,  dimasukkan  dalam SAP2000  melalui define. Dead,  Live dan Quake Load di apply ke pemodelan.  Besar  beban  sesuai  dengan perhitungan manual. Pemodelan struktur seperti pada gambar 5.
Gambar  4. Input data  faktor  reduksi  yang disesuaikan dengan SNI 2847-2002

## Jurnal APLIKASI ISSN.1907-753X

## Gambar 5. Pemodelan struktur tiga dimensi
Pada  SRPMK,  beban  gempa  direduksi. Reduksi  beban  gempa  R  dapat  dilihat pada tabel 1.
Pembebanan gempa menggunakan respon  spektrum,  input  percepatan getaran  gempa  pada  tanah  lunak  dan keras  masing-masing  adalah  seperti gambar 6 dan 7.

## 3.5. Kontrol
Stabilitas Struktur akibat Gaya Gempa 3.5.1 Kontrol partisipasi massa
Dari  hasil  analisa  struktur  diperoleh partisipasi rasio  massa struktur pada Tabel  2  dan  3. Rasio massa  pada  tanah baik  arah  x  adalah  0,995  dan  arah  y adalah  0,966.  Sedangkan  pada  tanah lunak,  arah  x  0,991  adalah  dan  arah  y adalah 0,955. Diperoleh nilai partisipasi rasio  massa lebih  besar  90%,  artinya struktur memenuhi syarat.

## 3.5.2 Kontrol  simpangan  struktur tanah
Akibat  gaya  lateral  gempa,  maka  titik tiang  pancang  mengalami  simpangan. Pada
gambar
8
menunjukkan pergeseran  titik  tiang  pancang  pada struktur yang direncanakan di atas tanah keras.
Pada output SAP2000,  dapat  dilihat joint  displacement  pada  titik  tiang.
Tabel 4 dan 5 merupakan resume untuk deformasi maximum/minimum
pada tanah keras dan lunak.
Tabel 1. Faktor reduksi gempa maksimum Sistem dan subsistem gedung Uraian sistem pemikul beban gempa  m R m f Pers. (6) Pers. (39) Sistem rangka pemikul momen (Sistem struktur yang ada dasarnya memiliki rangka ruang pemikul beban grafitasi secara lengkap. Beban lateral dipikul momen terutama melalui mekanisme lentur)
1
Rangka pemikul momen khusus (SRPMK) a. Baja 5,2 8,5 2,8 b. Beton bertulang 5,2 8,5 2,8 2 Rangka pemikul momen menengah beton (SRPMM) 3,3 5,5 2,8 3 Rangka pemikul momen biasa (SRPMB) a. Baja 2,7 4,5 2,8 b. Beton bertulang 2,1 3,5 2,8 4 Rangka batang baja pemikul momen khusus (SRBPMK) 4,0 6,5 2,8
Gambar  6. Input akselerasi  tanah  lunak pada  zona  gempa  6,  kondisi  ultimit,  Rm  = 8,5 dengan T = 0,4 detik
Gambar  7. Input akselerasi  tanah  keras pada  zona  gempa  6,  kondisi  ultimit  =  8,5 dengan T = 0,4 detik

## ISSN.1907-753X

## Tabel 2. Partisipasi Rasio Massa pada Struktur pada Tanah Baik
OutputC ase Step Type StepNum Period UX UY UZ SumU X SumU Y Sec MODAL Mode 1.000000 0.715833 0.441 0.155 1.586E-05 0.441 0.155 MODAL Mode 2.000000 0.661491 0.264 0.473 1.084E-05 0.706 0.628 MODAL Mode 3.000000 0.537340 0.060 0.148 3.999E-05 0.766 0.776 MODAL Mode 4.000000 0.369103 6.674E-04 1.339E-04 5.487E-03 0.766 0.776 MODAL Mode 5.000000 0.247821 0.057 0.025 1.993E-04 0.824 0.801 MODAL Mode 6.000000 0.240959 0.038 0.066 1.375E-05 0.862 0.867 MODAL Mode 7.000000 0.207796 8.916E-03 0.014 6.531E-05 0.871 0.881 MODAL Mode 8.000000 0.178287 6.128E-04 1.754E-05 6.287E-04 0.871 0.881 MODAL Mode 9.000000 0.170703 6.933E-04 0.075 3.763E-06 0.872 0.957 MODAL Mode 10.000000 0.157829 0.117 3.830E-04 4.838E-04 0.989 0.957 MODAL Mode 11.000000 0.144253 9.224E-06 1.427E-03 0.072 0.989 0.959 MODAL Mode 12.000000 0.142231 6.242E-03 7.537E-03 0.026 0.995 0.966

## Tabel 3. Partisipasi Rasio Massa Struktur pada Tanah Lunak
OutputC ase Step Type StepNum Period UX UY UZ SumUX SumU Y Sec MODAL Mode 1.000000 0.686775 0.480 0.099 1.702E-05 0.480 0.099 MODAL Mode 2.000000 0.632387 0.173 0.517 1.780E-05 0.653 0.617 MODAL Mode 3.000000 0.514101 0.063 0.109 4.108E-05 0.716 0.726 MODAL Mode 4.000000 0.369024 6.455E-04 1.449E-04 5.288E-03 0.717 0.726 MODAL Mode 5.000000 0.240766 0.068 0.012 1.635E-04 0.785 0.738 MODAL Mode 6.000000 0.233493 0.022 0.077 3.578E-05 0.807 0.815 MODAL Mode 7.000000 0.200688 9.771E-03 0.013 4.536E-05 0.817 0.828 MODAL Mode 8.000000 0.178098 3.170E-04 1.066E-04 6.020E-04 0.817 0.828 MODAL Mode 9.000000 0.159766 1.632E-05 0.119 1.296E-05 0.817 0.947 MODAL Mode 10.000000 0.149393 0.160 1.237E-06 3.547E-03 0.977 0.947 MODAL Mode 11.000000 0.143566 8.133E-03 1.004E-04 0.079 0.986 0.948 MODAL Mode 12.000000 0.135717 5.446E-03 7.383E-03 0.020 0.991 0.955
Tabel 4. Resume Deformasi  Maksimum/Minimum,  Kondisi  Batas  Layan  Tanah Keras
Tipe Joint Output Case Case Type Step Type U1 U2 U3 R1 R2 R3 deformasi Text Text Text Text mm mm mm Radians Radians Radians δ x max 3460 1.2D + 1L + Ex + 0.3Ey Combination Max 1.566072 3.342419 0.015907 0.000535 0.000352 0.000236 δ x max 3463 1.2D + 1L + Ex + 0.3Ey Combination Min -1.83534 -3.28982 -0.34882 -0.00052 -0.00027 -0.00023 δ x max 3463 1.2D + 1L + 0.3Ex + Ey Combination Max 1.517935 3.277903 0.046852 0.000467 0.000343 0.000235 δ x max 3463 1.2D + 1L + 0.3Ex + Ey Combination Min -1.77834 -3.22535 -0.37364 -0.00051 -0.00026 -0.00023 Tabel Joint Displacements Tipe Joint OutputCase CaseType StepType U1 U2 U3 R1 R2 R3 deformasi Text Text Text Text mm mm mm Radians Radians Radians δx max 3460 1.2D+1L+Ex+0.3Ey Combination Max 1.566072 3.342419 0.015907 0.000535 0.000352 0.000236 δx min 3463 1.2D+1L+Ex+0.3Ey Combination Min -1.83534 -3.28982 -0.34882 -0.00052 -0.00027 -0.00023 δy max 3463 1.2D+1L+0.3Ex+Ey Combination Max 1.517935 3.277903 0.046852 0.000467 0.000343 0.000235 δy min 3463 1.2D+1L+0.3Ex+Ey Combination Min -1.77834 -3.22535 -0.37364 -0.00051 -0.00026 -0.00023 TABLE:  Joint Displacements

## Jurnal APLIKASI ISSN.1907-753X
Tabel 5. Resume Deformasi  Maksimum/Minimum,  Kondisi  Batas  Layan  Tanah Lunak
Tipe Joint Output Case Case Type Step Type U1 U2 U3 R1 R2 R3 deformasi Text Text Text Text mm mm mm Radians Radians Radians δ x max 3465 1.2D + 1L + Ex + 0.3Ey Combination Max 1.261238 2.166137 -0.03111 0.00017 0.000283 0.000169 δ x min 3465 1.2D + 1L + Ex + 0.3Ey Combination Min -1.4925 -2.11046 -0.22218 -0.00017 -0.00022 -0.00017 δ x max 3465 1.2D + 1L + 0.3Ex + Ey Combination Max 1.122849 2.25569 -0.03514 0.000175 0.000259 0.000161 δ x min 3465 1.2D + 1L + 0.3Ex + Ey Combination Min -1.35411 -2.19989 -0.21815 -0.00017 -0.00019 -0.00016 Tabel: Joint Displacements Tipe Joint OutputCase CaseType StepType U1 U2 U3 R1 R2 R3 deformasi Text Text Text Text mm mm mm Radians Radians Radians δx max 3465 1.2D+1L+Ex+0.3Ey Combination Max 1.261238 2.166137 -0.03111 0.00017 0.000283 0.000169 δx min 3465 1.2D+1L+Ex+0.3Ey Combination Min -1.4925 -2.11046 -0.22218 -0.00017 -0.00022 -0.00017 δy max 3465 1.2D+1L+0.3Ex+Ey Combination Max 1.122849 2.255569 -0.03514 0.000175 0.000259 0.000161 δy min 3465 1.2D+1L+0.3Ex+Ey Combination Min -1.35411 -2.19989 -0.21815 -0.00017 -0.00019 -0.00016 TABLE:  Joint Displacements R = 8,5; H = 8000 mm δ= δ< x H = x 8000 = 28,23 mm
< 30 mm, maka dipakai 28,23 mm. Dari hasil SAP2000 didapatkan bahwa simpangan  maksimum  yang  terjadi 3,342 mm < 28,23 mm. Artinya struktur memenuhi  syarat.  Secara  lengkap  tabel perbandingan  untuk 2  struktur  adalah seperti pada Tabel 6.
Gambar 8. Nodal spun pile di atas tanah keras

## Jurnal APLIKASI
ISSN.1907-753X
Tabel 6. Perbandingan Elemen Struktur Gedung Metode SRPMK pada Tanah Keras dan Lunak
Elemen Item Tanah Keras Tanah Lunak PELAT Pelat Lantai 2 Tebal Pelat 12 Cm 12 Cm Tulangan Tumpuan Arah X Ø10 - 150 Ø10 - 150 Tulangan Tumpuan Arah Y Ø10 - 150 Ø10 - 150 Tulangan Susut Ø8 – 150 Ø8 - 150 Tulangan Lapangan Arah X Ø10 - 150 Ø10 - 150 Tulangan Lapangan Arah Y Ø10 - 150 Ø10 - 150 Tulangan Susut Ø8 – 150 Ø8 - 150 Pelat Lantai Atap Tebal Pelat 10 Cm 10 Cm Tulangan Tumpuan Arah X Ø10 - 200 Ø10 - 200 Tulangan Tumpuan Arah Y Ø10 - 200 Ø10 - 200 Tulangan Susut Ø8 – 200 Ø8 - 200 Tulangan Lapangan Arah X Ø10 - 200 Ø10 - 200 Tulangan Lapangan Arah Y Ø10 - 200 Ø10 - 200 Tulangan Susut Ø8 - 200 Ø8 - 200 Pelat Tangga Tebal Pelat 10 Cm 10 Cm Tulangan Arah X Ø10 - 120 Ø10 - 120 Tulangan Arah Y Ø10 - 120 Ø10 - 120 Pelat Bordes Tebal Pelat 10 Cm 10 Cm Tulangan Arah X Ø10 - 120 Ø10 - 120 Tulangan Arah Y Ø10 - 120 Ø10 - 120 Kontrol Simpangan U1.Max 1,83534 mm 1,493 mm U2.Max 3,34242 mm 2,256 mm U3.Max 0,37364 mm 0,222 mm R1.Max 0,000535 mm 0,000175 mm R2.Max 0,000352 mm 0,000283 mm R3.Max 0,000236 mm 0,00017 mm BALOK Lantai 2 BA -1 TUMPUAN Tulangan Tarik 3D13 3D13 Tulangan Tekan 2D13 2D13 Tulangan Geser Ø10 -70 Ø10 -70 LAPANGAN Tulangan Tarik 3D13 3D13 Tulangan Tekan 2D13 2D13 Tulangan Geser Ø10 -100 Ø10 -100 Tulangan Torsi 2Ø13 2Ø13 BA – 2 TUMPUAN Tulangan Tarik 7D13 8D13 Tulangan Tekan 4D13 4D13 Tulangan Geser Ø10 -70 Ø10 -60 LAPANGAN Tulangan Tarik 4D13 4D13 Tulangan Tekan 2D13 2D13 Tulangan Geser Ø10 -100 Ø10 -100 Tulangan Torsi 2Ø13 2Ø13 BA – 3 TUMPUAN Tulangan Tarik 5D13 6D13 Tulangan Tekan 3D13 3D13 Tulangan Geser Ø10 -65 Ø10 -60

## Jurnal APLIKASI ISSN.1907-753X
Tabel 6. Perbandingan  Elemen  Struktur  Gedung  Metode  SRPMK  pada  Tanah Keras dan Lunak (Lanjutan)
Elemen Item Tanah Keras Tanah Lunak LAPANGAN Tulangan Tarik 4D13 5D13 Tulangan Tekan 2D13 3D13 Tulangan Geser Ø10 -100 Ø10 -100 Tulangan Torsi 2Ø19 2Ø13 BI – 1 TUMPUAN Tulangan Tarik 6D13 6D13 Tulangan Tekan 3D13 3D13 Tulangan Geser Ø10 -90 Ø10 -90 LAPANGAN Tulangan Tarik 5D13 5D13 Tulangan Tekan 2D13 2D13 Tulangan Geser Ø10 -100 Ø10 -100 Tulangan Torsi 2Ø13 2Ø13 BI – 2 TUMPUAN Tulangan Tarik 7D13 7D13 Tulangan Tekan 4D13 4D13 Tulangan Geser Ø10 -90 Ø10 -90 LAPANGAN Tulangan Tarik 5D13 5D13 Tulangan Tekan 2D13 2D13 Tulangan Geser Ø10 -100 Ø10 -100 Tulangan Torsi 2Ø13 2Ø13 BI – 3 TUMPUAN Tulangan Tarik 8D13 9D13 Tulangan Tekan 4D13 5D13 Tulangan Geser Ø10 -75 Ø10 -90 LAPANGAN Tulangan Tarik 5D13 5D13 Tulangan Tekan 2D13 2D13 Tulangan Geser Ø10 -100 Ø10 -100 Tulangan Torsi 2Ø13 2Ø13 BI – 4 TUMPUAN Tulangan Tarik 10D13 11D13 Tulangan Tekan 5D13 6D13 Tulangan Geser Ø10 -90 Ø10 -80 LAPANGAN Tulangan Tarik 5D13 5D13 Tulangan Tekan 2D13 2D13 Tulangan Geser Ø10 -100 Ø10 -100 Tulangan Torsi 3Ø13 2Ø13 Lantai Atap BA – 1 TUMPUAN Tulangan Tarik 3D13 3D13 Tulangan Tekan 2D13 2D13 Tulangan Geser Ø10 -70 Ø10 -70 LAPANGAN Tulangan Tarik 3D13 3D13 Tulangan Tekan 2D13 2D13 Tulangan Geser Ø10 -100 Ø10 -100 Tulangan Torsi 2Ø13 2Ø13
Tabel 6. Perbandingan  Elemen  Struktur  Gedung  Metode  SRPMK  pada  Tanah Keras dan Lunak (Lanjutan)
Elemen Item Tanah Keras Tanah Lunak BA – 2 TUMPUAN Tulangan Tarik 5D13 5D13 Tulangan Tekan 3D13 3D13 Tulangan Geser Ø10 -70 Ø10 -70 LAPANGAN Tulangan Tarik 3D13 3D13 Tulangan Tekan 2D13 2D13 Tulangan Geser Ø10 -100 Ø10 -100 Tulangan Torsi 2Ø13 2Ø13 BA – 2 TUMPUAN Tulangan Tarik 6D13 6D13 Tulangan Tekan 3D13 3D13 Tulangan Geser Ø10 -70 Ø10 -70 LAPANGAN Tulangan Tarik 3D13 3D13 Tulangan Tekan 2D13 2D13 Tulangan Geser Ø10 -100 Ø10 -100 Tulangan Torsi 2Ø13 2Ø13 BI – 1 TUMPUAN Tulangan Tarik 6D13 11D13 Tulangan Tekan 3D13 6D13 Tulangan Geser Ø10 -90 Ø10 -80 LAPANGAN Tulangan Tarik 5D13 5D13 Tulangan Tekan 2D13 3D13 Tulangan Geser Ø10 -100 Ø10 -100 Tulangan Torsi 2Ø13 2Ø13 BI – 2 TUMPUAN Tulangan Tarik 5D13 5D13 Tulangan Tekan 3D13 3D13 Tulangan Geser Ø10 -80 Ø10 -50 LAPANGAN Tulangan Tarik 5D13 5D13 Tulangan Tekan 2D13 2D13 Tulangan Geser Ø10 -100 Ø10 -100 Tulangan Torsi 2Ø13 2Ø13 BI – 3 TUMPUAN Tulangan Tarik 7D13 7D13 Tulangan Tekan 4D13 4D13 Tulangan Geser Ø10 -90 Ø10 -90 LAPANGAN Tulangan Tarik 5D13 5D13 Tulangan Tekan 2D13 2D13 Tulangan Geser Ø10 -100 Ø10 -100 Tulangan Torsi 2Ø13 2Ø13 BK TUMPUAN Tulangan Tarik 3D13 3D13 Tulangan Geser Ø10 -50 Ø10 -50 LAPANGAN Tulangan Tarik 3D13 3D13 Tulangan Tekan 2D13 2D13 Tulangan Geser Ø10 -100 Ø10 -100

## Jurnal APLIKASI ISSN.1907-753X
Tabel 6. Perbandingan  Elemen  Struktur  Gedung  Metode  SRPMK  pada  Tanah Keras dan Lunak (Lanjutan)
Elemen Item Tanah Keras Tanah Lunak Tulangan Torsi 2Ø13 2Ø13 Panjang Penyaluran Tulangan  Tarik  Dengan  Kait 90 Ø 200 mm 200 mm Tulangan Tekan 100 mm 100 mm KOLOM Tulangan Lentur 14D22 18D22 Tulangan Geser Ø10 - 80 mm Ø10 - 80 mm SLOOF Sloof Tumpuan Tulangan Atas 3D22 3D22 Tulangan Tengah 2D13 2D13 Tulangan Bawah 3D22 3D22 Tulangan Sengkang 2 Kaki Ø13 - 120 mm Ø13 - 120 mm Sloof Lapangan Tulangan Atas 3D22 2D22 Tulangan Tengah 2D13 2D13 Tulangan Bawah 3D22 2D22 Tulangan Sengkang 2 Kaki Ø13 - 100 mm Ø13 - 100 mm PONDASI Poer Tebal poer 500 mm 500 mm Jumlah  Tiang  Pancang  Yang Direncanakan 4 Tiang 6 Tiang Kedalaman Tiang Yang Direncanakan 7 M 10 M Tulangan Arah X D22 – 125 D22 – 100 Tulangan Arah Y D22 – 125 D22 – 100 Dari  Tabel  6,  hasil  perbandingan elemen struktur gedung
metode SRPMK  pada  tanah  keras  dan  lunak, dapat  dilihat  bahwa  dimensi  pelat  atap, pelat  lantai,  tangga,  pelat  bordes,  balok dan  kolom  dibuat  sama.  Begitu  pula pada penulangan pelat atap, pelat lantai, tangga  dan  pelat  bordes.  Sedangkan pada  penulangan  balok  dan  kolom  ada sedikit  perbedaan  di  beberapa  tempat, berturut  turut  pada  tanah  keras  dan lunak yaitu balok tumpuan BA-2: 7D13, 8D13;  tulangan  geser  Φ10 - 70,  Φ10 -60,
tumpuan  balok  BA-3:  5D13,  6  D13,
tulangan geser Φ10 - 65, Φ10 -60,
tulangan tarik  lapangan  balok  BA-3:
4D13,  5  D13,  tulangan  tekan  lapangan
BA-3:  2D13,  3D13,  tulangan  geser Φ10 - 100,  Φ10 -100,  tulangan  torsi:  2 D19,  2D13;  tumpuan  tulangan  tarik Balok  BI-3:  8D13,  9D13,  tulangan
tekan 4D13, 5D13, tulangan geser Φ10 - 75,  Φ10 -90,  dan  seterusnya  dapat dilihat  di  Tabel  6.  Pada  struktur  yang berdiri di atas tanah lunak membutuhkan  tulangan  yang  lebih banyak  dibandingkan  pada  tanah  keras. Perbedaan  tersebut  tidak  terlalu  jauh, rata-rata  tiap  penampang  balok  pada daerah  tumpuan  tulangan  tarik hanya berbeda  1  tulangan  D13,  sedangkan pada  tulangan  tekan  sebagian  besar sama,  hanya  beberapa  balok  saja  yang berbeda,  dan  itu  pun  berbeda  1  D13. Adapun  pada  tulangan  lentur  lapangan, hampir  sebagian  besar  sama,  jika  ada yang  berbeda  hanya  beberapa  balok saja.  Tulangan  geser  pun  demikian, perbedaan  tidak  terlalu  jauh,  pada struktur di atas tanah lunak, membutuhkan  tulangan  geser  yang lebih  rapat.  Tebal poer dibuat  sama
yaitu  500  mm,  dengan  ukuran  poer yang berbeda, digunakan tiang pancang segitiga panjang tiap sisi 24 cm. Jumlah tiang yang dibutuhkan pada tanah keras dan lunak berturut-turut  adalah 4 dan  6 dengan  kedalaman  berturut-turut  7  m dan 10 m. Perbedaan  yang tidak terlalu signifikan  ini  disebabkan  pemodelan pada struktur bertingkat rendah.

## 4. Simpulan
Dari  hasil  analisa  dapat  disimpulkan sebagai berikut:
1. Pada  struktur  yang  berdiri  di  atas tanah  lunak  membutuhkan  tulangan yang  lebih  banyak  dibandingkan pada tanah keras. Perbedaan tersebut tidak  terlalu  jauh,  rata-rata  tiap penampang balok pada daerah tumpuan tulangan tarik hanya berbeda  1  tulangan  D13,  sedangkan pada  tulangan  tekan  sebagian  besar sama,  hanya  beberapa  balok  saja yang berbeda, dan itu pun berbeda 1 D13.  Adapun  pada  tulangan  lentur lapangan,  hampir  sebagian  besar sama,  jika  ada  yang  berbeda  hanya beberapa  balok  saja.  Tulangan  geser pun  demikian,  perbedaan  tidak terlalu  jauh,  pada  struktur  di  atas tanah  lunak,  membutuhkan  tulangan geser yang lebih rapat. Pada pondasi, Tebal  poer  dibuat  sama  yaitu  500 mm,  dengan  ukuran  poer  yang berbeda,  digunakan  tiang  pancang segitiga  panjang  tiap  sisi  24  cm. Jumlah  tiang  yang  dibutuhkan  pada tanah  keras  dan  lunak  berturut-turut adalah  4  dan  6  dengan  kedalaman berturut-turut 7 m dan 10 m.
2. Perbedaan yang tidak terlalu
signifikan  ini  disebabkan  pemodelan
pada  struktur  bertingkat  rendah, disarankan dibuat
perbandingan
untuk struktur bertingkat tinggi.

## Daftar Pustaka
Departemen  Pekerjaan  Umum.  1983. Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung (PPIUG 1983). Bandung: Ditjen Cipta Karya Diroktorat Masalah Bangunan. Panitia Teknik Konstruksi dan Bangunan.  2002. Tata  Cara Perhitungan Struktur Beton Untuk  Bangunan  Gedung  (SK SNI  03-2847-2002). Jakarta: Badan  Standardisasi  Nasional (BSN). Panitia Teknik Konstruksi dan Bangunan.  2002. Tata  Cara Perencanaan Ketahanan Gempa
Untuk  Bangunan  Gedung  (SK SNI  03-1726-2002).
Jakarta: Badan  Standardisasi  Nasional (BSN). Terzaghi,  Karl  dan  Ralph  B. Peck. 1993. Mekanika  Tanah  dalam Praktek Rekayasa. Jakarta: Erlangga.
Wang,  C.  K,  dan  Salmon,  C.  G.  1990. Desain  Beton  Bertulang, Edisi ke 4 Jilid 1. Jakarta: Erlangga.
Wang,  C.  K,  dan  Salmon,  C.  G.  1990. Desain  Beton  Bertulang, Edisi ke 4 Jilid 2. Jakarta: Erlangga.
Yayasan Lembaga Penyelidikan Masalah Bangunan. 1984. Peraturan Perencanaan Bangunan Baja Indonesia (PPBBI), Cetakan ke II. Jakarta: Yayasan Lembaga Penyelidikan Masalah Bangunan.

## Jurnal APLIKASI ISSN.1907-753X
Yayasan Lembaga Penyelidikan Masalah Bangunan. 1971. Peraturan Beton Bertulang Indonesia  (PBI  1971). Jakarta: Yayasan  Lembaga  Penyelidikan
Masalah Bangunan.

## ISSN.1907-753X

## Halaman ini sengaja dikosongkan