Journal homepage: http://iptek.its.ac.id/index.php/jats

## Pemecahan Masalah Stabilitas Abutment dan Oprit Jembatan di Atas Tanah Lunak Menggunakan Relieving Platform
Nabilla Zahera 1,* , Indrasurya B. Mochtar 1 , Trihanyndio Rendy Satrya 1
Departemen Teknik Sipil, Institut Teknologi Sepuluh Nopember 1 Koresponden*, Email: zaheranabilla@gmail.com
Info Artikel Abstract
Diajukan                 26 Juni 2021
Diperbaiki               22 Juli 2021 Disetujui                 22 Juli 2021 Keywords: relieving platform, overall stability, pile, abutment
The problem that often occurs in the design of bridges built on soft soil is excessive horizontal movement of the abutments. To deal with this condition, the planner changed the construction to slab on piles. It's just that the addition of construction will increase costs so it is less effective and requires alternative methods. An effective alternative method is to use a release platform and posts mounted behind the supports. The bridge oprite was analyzed on layered soft soil with very soft, soft, and medium consistency. The results of the study at an altitude (4m to 12m), oprit experienced the possibility of landslides (SF ≤ 1). In the calculation analysis, the pile is given a variation in diameter; 30cm, 50cm and 60cm; class C type; the distance between 2.5D and 3D poles to determine the most effective system. The results showed that the most effective construction at a height (4m to 12m) was at a distance of 2.5D; 30cm diameter. Although it produces a greater number of poles, it results in a much cheaper additional cost.
Kata kunci: relieving platform overall stability , cerucuk, abutment
Abstrak
Permasalahan yang sering terjadi pada perencanaan jembatan yang dibangun pada tanah lunak  adalah  pergerakan  yang  berlebihan  secara  horizontal  pada  abutment.  Menyiasati kondisi  tersebut,  perencana  mengganti  konstruksi  menjadi slab  on  piles .  Hanya  saja penambahan konstruksi tersebut akan menambah biaya sehingga kurang efektif dan me- merlukan metode alternatif. Metode alternatif yang efektif adalah menggunakan relieving platform dan tiang-cerucuk yang dipasang di belakang abutment. Oprit jembatan dianalisis pada pada tanah lunak berlapis dengan konsistensi very soft, soft , dan medium . Hasil pe- nelitian pada ketinggian (4m s/d 12m), oprit mengalami kemungkinan kelongsoran (SF ≤ 1). Pada analisis perhitungan, tiang diberi variasi diameter; 30cm, 50cm, dan 60 cm; tipe kelas C; jarak antar tiang 2,5D dan 3D untuk mengetahui sistem yang paling efektif. Hasil penelitian  menunjukkan  konstruksi  yang  paling  efektif  pada  ketinggian  (4m  s/d  12m) adalah pada jarak 2,5D; diameter 30 cm. Walaupun menghasilkan jumlah tiang yang lebih banyak tetapi menghasilkan tambahan biaya yang jauh lebih murah.

## 1. Pendahuluan
Di Indonesia, sering kali terjadi permasalahan pada abut- ment jembatan terutama bila tanah dasar pada timbunan ter- sebut merupakan jenis tanah lunak. Permasalahan yang pa- ling sering terjadi adalah terjadinya pergerakan yang berle- bihan secara horizontal pada abutment (arah pergerakan ke depan abutment) saat tanah urugan di belakang abutment mu- lai dilakukan pengurugkan, atau terjadinya kelongsoran pada timbunan  beberapa  waktu  setelah  timbunan  oprit  jembatan selesai  diurugkan.  Kondisi  ini  timbul  karena  jembatan  ter- sebut dibangun diatas tanah lunak yang mungkin tidak kuat menahan  beban  diatasnya  sehingga  cenderung  longsor  ke arah sungai. Hal ini mengakibatkan secara overall stability , tanah dasar tidak kuat menahan beban tanah timbunan oprit jembatan di belakang abutment [1]. Ilustrasi kelongsoran ini dapat diberikan pada Gambar 1 yang merupakan timbunan oprit jembatan yang baru saja dilakukan penimbunan di bela- kang jembatan [1].
Pada banyak kasus yang terjadi di lapangan, ada kondisi dimana keruntuhan tidak terlihat; hanya abutment dan tiang pondasi  jembatannya  saja  yang  bergerak  maju  secara  ber- lebihan. Kondisi lainnya merupakan abutment yang bergerak hingga  terjadi  keruntuhan.  Pada  kondisi  ini,  umumnya  pe- kerjaan jembatan yang mengalami hal tersebut tidak lagi da- pat diteruskan karena kondisi yang terjadi di lapangan sudah menyimpang dari desain awalnya. Contoh kondisi menyim- pang yang terjadi adalah bentang jembatan yang sudah tidak lagi  memenuhi  syarat,  pondasi  tiang  pancang  melengkung atau patah, abutment jembatan bergeser dari posisi yang di- rencanakan  semula,  dan  lain  sebagainya.  Kondisi  tersebut menyebabkan pekerjaan jembatan harus dihentikan dan me- merlukan desain ulang pada abutment. Hal ini tentunya dapat menyebabkan kerugian yang sangat besar bagi setiap proyek jembatan yang terkena masalah di atas, baik kerugian dari se- gi kemunduran waktu maupun segi biaya.
Nabilla Zahera dkk, Jurnal Aplikasi Teknik Sipil, Volume 19, Nomor 3, Agustus 2021 (311-322) 312
Hal di atas dapat terjadi karena pada saat mendesain jem- batan,  umumnya  permasalahan overall  stability pada  oprit jembatan di belakang abutment tidak diperhatikan. Perencana hanya melihat pedoman perencanaan jembatan yang selama ini memperhitungkan kestabilan dari abutment akibat gaya- gaya yang bekerja pada jembatan (struktur atas), gaya aktif akibat tekanan tanah urug di belakang abutment serta gaya- gaya yang timbul pada saat terjadi gempa.
Menyiasati kondisi tanah dasar yang lunak, banyak pe- rencana abutment jembatan mengganti konstruksi abutment jembatan menjadi konstruksi slab on piles . Perencanaan ter- sebut  dibuat  sedemikian  rupa  sampai  tinggi  jembatan  dari muka tanah asli (=H) cukup rendah sehingga tanah dasarnya sudah  mampu  mendukung  beban  timbunan  oprit  jembatan. Hanya saja, konstruksi slab on piles akan menambah biaya jembatan secara signifikan. Berdasarkan alasan tersebut, ma- ka diperlukan suatu alternatif yang dapat memberikan nilai yang lebih ekonomis serta dapat menangani kestabilan abut- ment.
Gambar  1. Kondisi  Abutment  Jembatan  yang  sudah mengalami Kemiringan ke arah Sungai aaat Tanah  Urugan untuk Oprit Jembatan Mulai Diletakkan [1]
Salah satu metode alternatif yang paling efektif untuk me- ngatasi permasalahan tersebut adalah menggunakan relieving platform yang dipasang di belakang abutment. Platform ter- sebut berupa pelat beton yang ditopang oleh pondasi tiang- tiang yang juga berfungsi sebagai cerucuk yang diilustrasikan pada Gambar 2.
Penggunaan pondasi tiang di bawah platform sebagai ce- rucuk  dimaksudkan  untuk  memberikan  tambahan  tahanan geser sehingga meningkatkan overall stability dari tanah op- rit timbunan jembatan dalam arah longitudinal. Pemasangan tiang sebagai cerucuk dipasang hingga memotong garis ke- longsoran.  Sedangkan  penggunaan relieving platform, ber- fungsi untuk menghilangkan sebagian dari beban timbunan tanah  oprit  jembatan  (beban  tanah  ABCD  pada  agar  tidak membebani  tanah  asli  yang  merupakan  tanah  lunak  di  ba- wahnya seperti yang terlihat pada Gambar 3 .
Gambar  2. Ilustrasi Relieving  Plaform di  Belakang Abutment
Beban  tanah  timbunan  oprit  jembatan  ABCD  didukung oleh  tiang  cerucuk  di  bawah platform yang  memiliki  ke- dalaman tiang yang mencukupi, sehingga beban aksial yang bekerja pada setiap tiang di bawah platform harus ≤ P ijin dari 1 tiang. Selain itu, tiang-tiang tersebut juga harus kuat me- nahan  gaya  geser  lateral/kesamping  yang  diakibatkan  oleh adanya kecenderungan tanah lunak di belakang platform (pa- da bagian sebelah kanan  garis BC  pada Gambar 4 . Untuk perhitungan overall stability dari abutment jembatan dengan adanya relieving platform di belakang abutment, ada 2 (dua) asumsi besar yang dapat digunakan [1] yaitu: 1. Asumsi A, yaitu asumsi bahwa pondasi tiang dari abut- ment jembatan juga ikut berfungsi dalam menjaga overall stability dari abutment jembatan, relieving platform dan pondasi  tiang-tiangnya  hanya  sebagai  perkuatan  tam- bahan  saja  untuk  membuat  Angka  Keamanan  (= Safety Factor = SF) dari overall stability menjadi  SF aman 2. Asumsi  B, yaitu  asumsi  bahwa  pondasi  dari  abutment jembatan  hanya  untuk  menahan  beban-beban  yang langsung bekerja pada jembatan saja. Overall stability da- ri  abutment  sepenuhnya  dipikul  oleh relieving  platform yang  sengaja  dibangun  untuk  menjaga overall  stability dari abutment jembatan.
Pada penelitian ini, asumsi yang dipilih adalah Asumsi B atas dasar pertimbangan sebagai berikut:
a. Abutment akan selalu lebih aman bila didesain dengan Asumsi B dari pada didesain dengan Asumsi A . b. Jika desain dilakukan berdasarkan Asumsi A, maka tidak dapat dipastikan adanya pembagian kekuatan antara pon- dasi tiang dari abutment dan tiang cerucuk dari relieving platform.
c. Asumsi B membebaskan perencana untuk merencanakan pondasi abutment jembatan terlebih dahulu karena peren- canaan relieving platform dapat dilakukan secara terpisah d. Jika digunakan Asumsi A , tambahan pergerakan pondasi abutment  akibat  desakan  ke  depan  oleh  tanah  lunak  di dasar  oprit  jembatan  sangat  sulit  untuk  diperkirakan.
Walaupun perhitungan overall stability (dengan Asumsi A )  memenuhi  syarat,  belum  tentu  abutment  jembatan tersebut tetap aman dalam jangka panjang. Sehingga jika memerlukan perencanaan struktur penguat berupa relieving  platform di  belakang  abutment  jembatan, maka  segmen  tanah  ABCD  diatas relieving  platform di- anggap tidak ada, seperti yang diilustrasikan pada Gambar 4 .
Gambar 3. Ilustrasi Relieving Plaform dan Tiang-Cerucuk Menahan Overall Stability
Jika digunakan tiang-tiang sebagai  cerucuk dengan dia- meter tiang tertentu, jumlah tiang-cerucuk yang diperlukan untuk menjaga overall stability dalam arah longitudinal (n 1 ) pada Gambar  3 merupakan  jumlah  per  meter  lebar  badan jalan arah melintang). Jumlah ini perlu disesuaikan dengan jumlah tiang pancang yang dibutuhkan untuk memikul beban tanah ABCD + beban lalu-lintas per lebar 1 meter jalan (n 2 ), sebagaimana yang dapat diilustrasikan pada Gambar 4. Selama ini, perencana sering menghadapi tantangan un- tuk mendesain dinding penahan tanah dengan perbedaan ke- tinggian. Dinding penahan tahan yang sering didesain adalah dinding penahan tanah dengan kantilever, dinding  penahan dengan counterfort dan  dinding  penahan  dengan relieving platform . Dari ketiga dinding penahan tersebut dilakukan se- buah studi perbandingan dan alternatif dengan estimasi biaya paling rendah dipilih sebagai solusi  dan  desain  terbaik.  Pe- nelitian  tersebut  menunjukkan  bahwa  penggunaan  dinding penahan menggunakan relieving platform merupakan solusi terbaik  dan  terbukti  lebih  efektif  [2].  Selain  itu, relieving platform pada dinding penahan meningkatkan stabilitas ter- hadap faktor keamanan pada sliding dan overturning hampir dua kali lipat [3]. Dinding penahan tahan untuk ketinggian diatas 10 m memerlukan desain dinding penahan tanah yang lebih ekonomis. Solusi terbaik adalah menggunakan relieving platform dan dibentuk sederhana atau terikat antara dinding penopang yang mungkin didukung oleh kolom atau pilar [4].
Gambar  4 .  Ilustrasi  Pondasi  Tiang  di  Bawah Relieving Platform untuk  Mendukung  Beban  Oprit  Jembatan  Secara Aksial
Berdasarkan ulasan yang disajikan di atas, penggunaan relieving platform tentunya sangat tepat sebagai penanganan kelongsoran yang ditimbulkan akibat overall stability . Hal ini karena pendistribusian gaya-gaya yang mendorong abutment akan diterima oleh relieving platform sehingga abutment ha- nya akan menopang struktur jembatan dan beban yang be- kerja di atasnya. Oleh karena itu, penting dilakukan peneliti- an  perencanaan relieving  platform yang  dipasang  di  bela- kang  abutment  menggunakan  tiang  yang  bekerja sebagai pondasi untuk pendistibusian beban aksial dan asumsi over- all  stability arah  memanjang  jalan  (longitudinal).  Analisis dilakukan  pada  ketinggian  oprit  jembatan  yang  umumnya dimulai dari ketinggian 4 m s/d 12 m dengan berbagai va- riasi. Variasi yang digunakan pada penelitian ini adalah uku- ran  diameter tiang dan  jarak antar tiang untuk mengetahui sistem relieving platform dan tiang cerucuknya yang paling efektif.

## 2. Metode

## Pengumpulan Data Sekunder
Data yang digunakan untuk penelitian ini adalah data se- kunder dengan parameter-parameter yang diasumsikan yaitu angka pori (e o ) dengan rentang 1,3 – 1,8 , 𝑠 pecific gravity (Gs) dengan nilai 2,6, liquid limit (LL) dengan nilai 70% dan pla- stic limit (LL) dengan nilai 40% [5].

## Analisis Overall Stability dengan Program Bantu XSTABL
Analisis overall  stability dilakukan  untuk  mengetahui apakah  tanah  dasar  dan  timbunan  tersebut  mengalami  ke- longsoran yang mencapai tanah dasar atau tidak. Jika pada
Nabilla Zahera dkk, Jurnal Aplikasi Teknik Sipil, Volume 19, Nomor 3, Agustus 2021 (311-322) 314
saat pengecekan overall stability didapatkan (SF ≤ 1), maka timbunan  dan  tanah  dasar  tersebut  memerlukan  perkuatan relieving platform dan tiang-cerucuk yang dipasang di bela- kang abutment. Namun jika saat pengecekan overall stability didapatkan nilai aman (SF ≥ 1), maka tanah dasar dan oprit jembatan  dinyatakan  aman  terhadap overall  stability dan tidak memerlukan perkuatan relieving platform.
Hasil Perhitungan Kebutungan Relieving Platform Bersama Tiang-Cerucuk
Penentuan kebutuhan relieving platform dan tiang ceru- cuk memerlukan asumsi beban secara aksial dan lateral. Ke- butuhan relieving platform nantinya mengikuti jumlah ceru- cuk  dalam  menerima  kedua  asumsi  beban  tersebut.  Ke- butuhan jumlah tiang menahan beban secara lateral perlu me- nentukan tambahan momen perlawanan, menghitung momen lentur, menghitung gaya horizontal yang ditahan satu tiang dan menentukan kedalaman tiang untuk cerucuk pada SF ≤ [6]. Pada kebutuhan tiang menahan beban secara aksial perlu menghitung tahahan ujung pondasi tiang, tahanan geser se- limut tiang dan daya dukung ijin aksial tiang pada SF 2,5 [7].
Ringkasan  Konstruksi  Relieving  Platform  Bersama  Tiang- Cerucuk Pada Berbagai Ketinggian Oprit Jembatan
Ringkasan  dari  berbagai  variasi  dimuat  pada  tabel  dan grafik yang dapat mempermudah perencanaan relieving plat- form dan  tiang-cerucuk  di  belakang  abutment  dengan  be- berapa parameter. Hasil yang akan didapatkan adalah sebagai berikut:
a. Kebutuhan lebar relieving platform
b. Kebutuhan jumlah tiang-cerucuk
c. Kedalaman tiang-cerucuk
Analisis  Tambahan  Biaya  Perkuatan  Relieving  Platform Bersama Tiang-Cerucuk
Analisis biaya diperlukan untuk mengetahui berapa biaya yang dibutuhkan pada perencanaan perkuatan relieving plat- form bersama dengan tiang-cerucuknya pada masing-masing variasi  ketinggian  oprit  jembatan.  Analisis  tambahan  biaya yang dihitung merupakan tambahan biaya pemancangan ti- ang, pekerjaan plat beton bertulang dan harga tiang spun pile .

## 3. Hasil dan Pembahasan

## Parameter Data Tanah
Penelitian ini menggunakan jenis tanah lunak berlapis de- ngan konsistensi very soft (sangat lunak ), soft (lunak) dan me- dium (sedang). Tanah dasar lunak tersebut belum mengalami konsolidasi (kondisi normally consolidated , NC, soil). Nilai
kohesi  tanah  diperoleh  dengan  perumusan  sebagai  berikut [8],
Untuk PI ≤ 100% maka,
𝑐 = 0,0737 + (0,19 − 16 × 10 × 𝑃𝐼) × 𝑃𝑜 (1) Untuk PI ≥100% maka, 𝑐 = 0,0737 + (0,045 − 4 × 10 × 𝑃𝐼) × 𝑃𝑜 (2)
Nilai N-SPT pada tanah dapat menggunakan korelasi N- SPT  dan  konsistensi  tanah untuk  tanah  dominan  lanau  dan lempung [9].
Data tanah yang digunakan merupakan data asumsi yang mengacu pada parameter-parameter sesuai kondisi lapangan. Parameter yang diasumsikan yaitu angka pori (e o ), specific gravity (Gs), liquid limit (LL), dan plastic limit (PL).
Nilai tersebut menghasilkan beberapa parameter lainnya seperti berat volume jenuh (γ sat ), plastic limit (PL), sehingga akan didapatkan tegangan overburden efektif (σ' o ), tegangan prakonsolidasi  (σ' p )  dengan  hfluktuasi  =  1,5  meter,  serta kohesi (C u ).

## Stabilitas Timbunan
Dalam setiap keadaan, tanah yang tidak datar akan meng- hasilkan komponen gravitasi dari berat yang menggerakkan massa tanah dari elevasi lebih tinggi ke elevasi lebih rendah. Faktor  keamanan  pada  stabilitas  timbunan  dapat  dihitung menggunakan rumus sebagai berikut,
𝑆𝐹 = (3) dimana: SF = faktor keamanan ( safety factor ) 𝜏 = kekuatan geser rata-rata dari tanah
𝜏 = kekuatan yang bekerja sepanjang bidang longsor
Dalam  menganalisis  timbunan,  penulis  menggunakan program bantu XSTABL, dimana perhitungan keamanan le- reng  dilakukan  dengan  metode  irisan  ( Modified  Bishop Method ). Analisis overall stability terkritis yang dihasilkan oleh program bantu XSTABL pada berbagai ketinggian oprit jembatan dapat dilihat pada Tabel 1 .
Berdasarkan hasil analisis, nilai safety factor kritis pada berbagai  ketimbunan  menghasilkan  SF  <  1.  Hal  tersebut menunjukkan bahwa tanah dasar dan timbunan tersebut ke- mungkinan dapat mengalami kelongsoran (SF ≤ 1), sehingga memerlukan perkuatan. Hasil yang diperoleh pada Tabel 1 merupakan analisis overall stability dengan SF terkritis pada 10  kali  iterasi.  Hal  tersebut  dilakukan  dengan  mengubah- ubah kedudukan jari-jari kelongsoran untuk beberapa harga
dengan cara mencoba-coba. Langkah tersebut dilakukan un- tuk  dapat  mencari  perkuatan  tiang-cerucuk  terbanyak  yang dapat mencakup seluruh kemungkinan kelongsoran.
Setelah dilakukan pengecekan overall stability pada ke- tinggian timbunan oprit jembatan lainnya, hasil yang didapat- kan adalah timbunan oprit jembatan mengalami kemungkin- an kelongsoran (SF ≤ 1). Hal tersebut menyebabkan perlunya perkuatan pada seluruh ketinggian timbunan oprit jembatan tersebut.
Tabel 1. Analisis Overall Stability
H FOS Circle Center ( coord -m) Radius Resisting Momen (m)  (Bishop) (x) (y) (m) (kN-m) 4 0,944 89,54  29,43 13,41 4606 6 0,705 90,48  30,38 14,75 6353 8 0,557 93,8 33,03 18,98 11750 10 0,488 93,64 34,2 21,17 15890 12 0,431 94,1 33,38 19,44 14280

## Perencanaan Cerucuk
Penggunaan  cerucuk  bertujuan  untuk  meningkatkan  ta- hanan geser tanah. Kekuatan tahanan 1 cerucuk terdapat fak- tor koreksi sebagai berikut [10],
𝑃 = × × 𝐹 (4)
dimana nilai 𝐹 adalah,
𝐹 = 2,643 × , ,
, × , × , , (5)
Sehingga dari perhitungan keseluruhan di atas didapatkan hasil sebagai berikut:
- P maks 1 cerucuk = 112,548 kN = 11,255 ton - Jumlah cerucuk = 1 buah Jumlah cerucuk minimal = 2 buah - Kedalaman cerucuk = 10 meter
Kedalaman cerucuk diperoleh berdasarkan bidang long- sor terdalam ditambah dengan 3 meter di bawah bidang longsor. Bidang longsor terdalam pada percobaan relie- ving platform di atas adalah 6,21 meter dan jika ditambah 3 m adalah = 9,21 meter ≈ 10 meter.  Kedalaman tiang ditambah  dengan  3  meter  bertujuan  sebagai  kedalaman tancapan tiang agar dapat memotong bidang kelongsoran mencapai safety factor rencana. Perhitungan diulangi un- tuk ketinggian oprit timbunan jembatan lainnya. Selain  berfungsi  untuk  menahan overall  stability, tiang cerucuk  juga  bekerja  sebagai  tiang  pondasi  yang  ber- fungsi mendistribusikan beban vertikal.

## Pondasi Tiang Pancang
Tiang pancang adalah bagian-bagian konstruksi yang di- gunakan untuk mentransmisikan beban-beban permukaan ke tingkat-tingkat permukaan yang lebih rendah dalam massa ta- nah. Hal ini merupakan distribusi vertikal dari beban sepan- jang poros tiang-pancang atau pemakaian beban secara lang- sung terhadap lapisan yang lebih rendah melalui ujung tiang- pancang. Tiang pancang seringkali digunakan untuk melihat pergerakan tanah, seperti longsoran pada tanah [11]. Untuk dapat  mendesain  kebutuhan  tiang,  maka  terlebih  dahulu menentukan  kapasitas  daya  dukung  tiang  dalam  menerima beban.
Kapasitas ultimit tiang dapat dihitung secara empiris dari nilai N pada nilai N-SPT. Untuk perhitungan tersebut dapat menggunakan beberapa metode. Metode yang digunakan un- tuk menentukan daya dukung tiang pada penelitian ini adalah metode Meyerhof [11] sebagai berikut,
𝑄 =  40  × 𝑁 × 𝐴   + ∑ 𝐶𝑙 × 𝐴𝑠
(6)
Daya dukung satu tiang pancang dalam grup dapat ditentukan dengan mengalikan daya dukung 1 tiang pancang dan efisien- si tiang. Nilai effisiensi tiang pancang grup dapat ditentukan berdasarkan persamaan Converse-Labarre sebagai berikut,
𝐸 = 1 − ° × (2 − − ) (7)
Berikut  merupakan  contoh  perhitungan  effisiensi  tiang pada ketinggian timbunan 4 m dengan perencanaan lebar 2 m arah longitudinal,
Diameter tiang cerucuk (d) = 60 cm = 0,6 m Jarak antar tiang cerucuk (s) = 1,5 m Jumlah baris (m) = 1 buah Jumlah kolom (n) = 2 buah 𝐸 = 1 − , , ° × 2 − − = 0,879
Sehingga daya dukung ijin grup effisiensi pada kedalaman 10 meter adalah P ijin effisiensi = P ijin × 𝐸 = 24,82  × 0,879 = 21,817 𝑡𝑜𝑛
Kebutuhan  jumlah  tiang  dan  lebar relieving  platform harus  dilakukan  pengecekkan  terlebih  dahulu  apakah  telah memenuhi persyaratan. Berikut merupakan langkah-langkah pengecekan lebar relieving platform dan kebutuhan tiang, a. Cek lebar relieving platform dan jumlah tiang Lebar relieving platform yang dihitung adalah 2 m. Untuk dapat  bekerja  secara  maksimal,  tiang  membentuk  grup dan memerlukan lebar tepi. Sehingga lebar relieving plat- form perlu adalah sebagai berikut,
Nabilla Zahera dkk, Jurnal Aplikasi Teknik Sipil, Volume 19, Nomor 3, Agustus 2021 (311-322) 316
Lebar platform perlu = 𝑠 × (n-1) + (3 × 𝐷)
= 1,5 +(2-1) + (3 × 0,6) = 3,3 meter.
Sehingga lebar platform menjadi 3,3 meter. b. Cek daya dukung grup (Q grup ) dan total beban vertikal (V) Q grup harus lebih besar dari total beban vertikal (V) atau Q grup > V. Untuk dapat mencari daya dukung grup dapat menggunakan perumusan berikut ini,
𝑄 =   𝐸 × 𝑛 × 𝑄
𝑄 =  0,879 × (7 × 2) × 24,82 = 305,43 ton
𝑉             = 483,99 ton
Q grup > V = Belum memenuhi Sehingga kedalaman tiang perlu ditambah. hingga 𝑄 > V, kedalaman perlu ditambah sebanyak 10 meter dan mendapatkan  kedalaman  total  sebesar  20 meter.  Berda- sarkan penambahan kedalaman tiang tersebut, maka,
𝑄 =  0,879 × (7 × 2) × 40,33 = 496,223 ton
𝑉              = 483,99 𝑡𝑜𝑛 Q grup > V = Memenuhi c. Cek daya dukung ijin maksimum (P maks ) dan daya dukung ijin effisiensi tiang (P ijin effisiensi )
Berikut merupakan hasil perhitungan P maks dan P ijin effisiensi pada kedalaman 10 meter,
𝑃 = =
, ( × ) = 34,57 ton 𝑃 = 𝑃 × 𝐸 = 24,82  × 0,879 = 21,817 ton 𝑃 ≥ 𝑃
=  belum  memenuhi,  sehingga kedalaman  tiang  cerucuk  perlu  ditambah.  Dalam  bebe- rapa kali perhitungan kedalaman tiang kedalaman perlu 10 m. Pada kedalaman 20 meter memenuhi kedua kontrol tersebut. Berikut merupakan hasil perhitungan P maks dan P ijin effisiensi pada kedalaman 20 meter,
𝑃 =   = , ( × ) = 34,57 ton 𝑃 = 𝑃 × 𝐸 = 40,33  × 0,879 = 35,44 ton

## Penentuan Kebutuhan Jumlah Tiang
Hal  yang  perlu  diperhatikan  selanjutnya  adalah menentukan  apakah  kebutuhan  lateral  (n 1 )  dan  aksial  (n 2 ) mendapatkan  jumlah  kebutuhan  cerucuk  yang  sama.  Jika pada  saat  pengecekan  kebutuhan  cerucuk  dalam  menerima beban aksial dan lateral belum didapatkan kebutuhan cerucuk yang sama, maka dapat dilakukan dengan ketentuan sebagai berikut:
a. Jika  (n 1 )  <  (n 2 ),  maka  lebar relieving  platform perlu  di tambah b. Jika (n 1 ) > (n 2 ), maka lebar relieving platform dikurangi
Hasil analisis dari kedua beban tersebut dapat dilihat pada Tabel 2 . Berdasarkan analisis pada Tabel 2, kebutuhan lebar relieving platform dan tiang cerucuk memenuhi persyaratan yang diberikan. Dimana kebutuhan lebar relieving platform dan jumlah tiang yang sama mampu menahan beban yang di- berikan secara lateral dan aksial. Kedalaman tiang yang di- ambil merupakan kedalaman maksimum dari asumsi kedua beban.
Hasil  Kebutuhan  Relieving  Platform  Bersama  Tiang Cerucuk Dengan berbagai Variasi
Ringkasan  konstruksi relieving  platform dan  tiang- cerucuk dimuat dalam bentuk tabel dan grafik untuk mem- permudah perencanaan relieving platform dan tiang-cerucuk di belakang abutment. Ilustrasi potongan tegak untuk peren- canaan relieving  platform dan  tiang-cerucuk  di  belakang abutment jembatan dan ilustrasi ilustrasi relieving platform dan tiang-cerucuk tampak atas dapat dilihat pada Gambar 5 . Namun perencana perlu meninjau kembali kedalaman tiang yang akan digunakan.  Hal  ini  berkaitan dengan jenis tanah dasar  yang  akan  digunakan  dalam  perencanaan relieving platform dan tiang cerucuknya.
Penelitian  ini  menggunakan  data  tanah  dasar  lunak dengan  asumsi  kedalaman  30  meter.  Kondisi  tanah  dasar lunak tersebut merupakan jenis tanah normally consolidated (NC soil ) dengan konsistensi very soft (sangat lunak) dengan ketebalan 3 meter ,  soft (lunak) dengan ketebalan 14 meter, dan medium dengan  ketebalan  13  meter.    Jika  pada  saat perencanaan relieving  platform di  lapangan  didapatkan  ke- dalaman tanah keras yang kurang dari hasil kedalaman pada penelitian, maka pemancangan tiang-cerucuk hanya sampai pada kedalaman tanah keras saja.
Ringkasan konstruksi dapat dilihat pada Tabel 3 hingga Tabel  8 .  Grafik  hubungan  tinggi  timbunan  oprit  jembatan dan jumlah tiang-cerucuk dapat dilihat pada Gambar 6 dan Gambar 7 , sedangkan grafik hubungan tinggi timbunan oprit jembatan  dan  kebutuhan  lebar relieving  platform dapat dilihat pada Gambar 8 dan Gambar 9 .
Tabel 2. Hasil Analisis Kebutuhan Tiang Lateral dan Lebar Platform Dalam Menahan Beban Lateral dan Aksial Parameter Asumsi Menahan Beban Lateral Asumsi Menahan Beban Aksial Jumlah tiang (n) 2 buah 2 buah Kedalaman tiang (d) 10 meter 20 meter Lebar platform (L) 3,3 meter 3,3 meter
(a)
(b)
Gambar  5. (a) Potongan  Tegak Relieving  Platform dan Tiang Cerucuknya; (b) Tampak Atas Relieving Platform dan
Tiang Cerucuknya
Keterangan gambar,
H = Tinggi timbunan oprit jembatan (m) B =Panjang relieving platform (m) L = Lebar relieving platform (m) z = Kedalaman tiang-cerucuk (m)
n = Jumlah tiang-cerucuk per-baris (buah)
m = Jumlah tiang-cerucuk per-kolom (buah)
x = Tebal relieving platform (m)
s = Jarak antar tiang (m)
D = Diameter tiang (cm)
Tabel 3. Ringkasan Konstruksi D30 Kelas C pada jarak tiang 2,5D H B L z n m (m) (m) (m) (m) (buah) (buah) 4 10 1,7 13 2 13 6 10 4,0 17 5 13 8 10 8,5 19 11 13 10 10 14,5 21 19 13 12 10 21,2 24 28 13 Tabel  4 .  Ringkasan  Konstruksi  D50  Kelas  C  pada jarak tiang 2,5D H B L z n m (m) (m) (m) (m)  (buah)   (buah) 4 10,3 2,8 18 2 8 6 10,3 5,3 24 4 8 8 10,3 11,5 25 9 8 10 10,3 20,3 32 16 8 12 10,3 27,8 37 22 8
Tabel 5 . Ringkasan Konstruksi D60 Kelas C pada jarak tiang 2,5D H B L z n m (m) (m) (m) (m)  (buah)   (buah) 4 10,8 3,3 20 2 7 6 10,8 6 26 4 7 8 10,8 12,3 32 8 7 10 10,8 21,3 37 14 7 12 10,8 30,3 42 20 7 Tabel 6. Ringkasan Konstruksi D30 Kelas C pada jarak tiang 3D H B L z n m (m) (m) (m) (m) (buah) (buah) 4 10 1,8 16 2 11 6 10 5,4 19 6 11 8 10 13 20 14 11 10 10 20,7 27 23 11 12 10 30,6 30 34 11 Tabel 7. Ringkasan Konstruksi D50 Kelas C pada jarak tiang 3D H B L z n m (m) (m) (m) (m) (buah) (buah) 4 10,5 3,0 21 2 7 6 10,5 7,5 28 5 7 8 10,5 16,5 34 11 7 10 10,5 28,5 40 19 7 12 10,5 39,0 45 26 7 Tabel  8. Ringkasan  Konstruksi  D60  Kelas  C  pada jarak tiang 3D H B L z n m (m) (m) (m) (m) (buah) (buah) 4 10,8 3,6 24 2 6 6 10,8 9 33 5 6 8 10,8 18 40 10 6 10 10,8 30,6 48 17 6 12 10,8 43,2 50 24 6
Catatan : Hasil kedalaman tiang pada penelitian ini dapat di- gunakan jika kedalaman tanah belum mencapai tanah keras. Jika  tanah  keras  berada  pada  kedalaman  kurang  dari  ke- dalaman tiang penelitian, maka pemancangan dilakukan ha- nya sampai mencapai tanah keras.
Tabel 3 hingga Tabel 8 juga dibuat dalam bentuk grafik untuk mempermudah perencanaan relieving platform dan ti- ang cerucuknya. Grafik hubungan tersebut dibagi ke dalam
Nabilla Zahera dkk, Jurnal Aplikasi Teknik Sipil, Volume 19, Nomor 3, Agustus 2021 (311-322) 318
hubungan  antara  tinggi  timbunan  dengan  kebutuhan  tiang- cerucuk dan tinggi timbunan dengan lebar relieving platform seperti berikut:
1. Hubungan  antara  tinggi  timbunan  dengan  kebutuhan tiang-cerucuk dengan berbagai variasi Grafik hubungan antara tinggi timbunan dan tiang ceru- cuk dengan diameter berbeda dapat dilihat pada Gambar 6 .
(a) (b) Gambar  6 . (a) Hubungan  Antara  Tinggi  Timbunan  Oprit Jembatan (H)  dan Jumlah Tiang Cerucuk (n) dengan Jarak yang Sama dan Diameter yang Berbeda; (b) Ilustrasi Tampak Atas Relieving Platform dan Tiang Cerucuknya
Pada Gambar  6 ,  menunjukkan  bahwa  semakin  tinggi timbunan  oprit  jembatan,  maka  jumlah  tiang-cerucuk  akan menghasilkan tiang yang semakin banyak. Selain itu, ukuran diameter juga mempengaruhi kebutuhan tiang pada berbagai ketinggian timbunan oprit jembatan. Hal ini dikarenakan se- makin  kecil  ukuran  diameter  tiang,  maka  semakin  banyak tiang yang diperlukan untuk menambah kekuatan geser tanah dasar  yang  berfungsi  sebagai  tiang-cerucuk.  Sedangkan fungsinya  sebagai  tiang-cerucuk  menahan  beban  aksial, maka semakin kecil ukuran diameter tiang maka P ijin 1 tiang juga semakin kecil yang menyebabkan kebutuhan menahan beban secara aksial lebih banyak. Hal ini ditunjukkan pada setiap ketinggian timbunan. Namun, pada ketinggian 4 meter, jumlah tiang pada diameter 30 cm, 50 cm, dan 60 cm me- nunjukkan jumlah tiang yang sama. Hal ini dikarenakan pada perhitungan  kebutuhan  jumlah  tiang  pada  diameter  50  cm dan 60 cm hanya memerlukan 1 tiang. Namun, untuk meng- hindari pergerakan/defleksi pada saat pemasangan relieving platfrom, maka membutuhkan jumlah tiang yang stabil. Se- hingga, kebutuhan  jumlah  tiang  minimum  yang  diperlukan adalah sebanyak 2 tiang.
Spasi atau jarak antar tiang 2,5D dan 3D menghasilkan kebutuhan yang  berbeda pada setiap tipe diameter dan tipe kelas  yang sama. Dimana pada jarak 3D menghasilkan ke- butuhan jumlah tiang-cerucuk yang lebih banyak daripada ja- rak 2,5D dalam arah memanjang jalan (longitudinal) seperti yang terlihat pada Gambar 7.
(a)
(b)
Gambar  7 .  (a)  Hubungan  Antara  Tinggi  Timbunan  Oprit Jembatan  (H)  dan  Jumlah  Tiang  Cerucuk  (n)  dengan  Dia- meter yang Sama dan Jarak Antar Tiang Berbeda; (b) Ilus- trasi Tampak Atas Relieving Platform dan Tiang Cerucuknya
Hal ini dikarenakan jarak tiang mempengaruhi kebutuhan tiang  dalam  arah  memanjang  jalan  (longitudinal).  Dimana pada saat menghitung kebutuhan tiang-cerucuk dalam mena- han overall stability , momen resistance juga harus dikali de- ngan jarak antar tiang cerucuk yang menyesuaikan jarak pada kebutuhan tiang aksial. Sehingga, jumlah cerucuk arah me- manjang jalan (longitudinal) akan menjadi lebih banyak jika jarak tiang yang diperlukan semakin besar. Begitupula pada kebutuhan tiang-cerucuk yang menerima beban aksial. Pada saat menghitung kebutuhan tiang-aksial, beban yang diperhi- tungkan  juga  menyesuaikan  jarak  antar  tiang.  Oleh  karena itu,  semakin besar  jarak  antar  tiang,  maka kebutuhan  tiang akan semakin banyak dalam arah memanjang jalan.
2. Hubungan antara tinggi timbunan dengan kebutuhan le- bar relieving platform dengan berbagai variasi Grafik hubungan antara tinggi timbunan dan lebar relie- ving  platform dengan  diameter  berbeda  dapat  dilihat  pada Gambar 8 .
Berdasarkan Gambar  8 ,  grafik  tersebut  secara  kese- luruhan  menunjukan semakin tinggi timbunan, maka kebu- tuhan relieving platform akan semakin lebar. Lebar relieving
0 5 10 15 20 25 30 4 6 8 10 12 Ju m la h T ia ng -C er uc uk p er -b ar is ( n) (b ua h) Tinggi Timbunan Oprit
Jembatan (H) (meter) d=30cm Kelas C Jarak=2,5D d=50cm Kelas C Jarak=2,5D d=60cm Kelas C Jarak=2,5D 0 5 10 15 20 25 30 35 4 6 8 10 12 Ju m la h T ia ng -C er uc uk p er -b ar is ( n) (b ua h)
Tinggi Timbunan Oprit Jembatan (H) (meter)
d=30cm Kelas C Jarak=2,5D d=30cm Kelas C Jarak=3D
platform yang direncanakan merupakan lebar platform yang mengikuti jumlah kebutuhan tiang pada asumsi menahan be- ban secara lateral, secara aksial dan tambahan tepi platform minimal  selebar  1  ½  diameter  yang  sedang  direncanakan. Kebutuhan jumlah tiang-cerucuk pada diameter 60 cm akan membutuhkan lebar relieving platform lebih banyak daripada kebutuhan diameter 50 cm dan 30 cm. Hal ini dikarenakan jarak antar tiang pada diameter 30 cm, 50 cm. dan 60 cm ber- turut-turut menghasilkan lebar relieving platform yang sema- kin besar. Sehingga, semakin besar diameter tiang yang di- rencanakan,  maka  kebutuhan  lebar relieving  platform juga akan semakin besar.
(a)
(b)
Gambar  8 .  (a)  Hubungan  Antara  Tinggi  Timbunan  Oprit Jembatan (H) dan Lebar Relieving Platform (L) dengan Dia- meter yang Berbeda dan Jarak Antar Tiang Sama; (b) Ilus- trasi Tampak Atas Relieving Platform dan Tiang Cerucuknya
Kebutuhan relieving  platform menyesuaikan  kebutuhan jumlah tiang-cerucuk, dimana jarak antar tiang 2,5D dan 3D menghasilkan kebutuhan lebar relieving platform yang ber- beda  pada  tipe  diameter  dan  tipe  kelas  yang  sama.  Pada Gambar 9 , semakin tinggi timbunan oprit jembatan, maka kebutuhan  lebar relieving  platform pada  jarak  antar  tiang yang berbeda akan semakin besar. Selain itu, semakin besar jarak yang diberikan pada jarak antar tiang, kebutuhan tiang- cerucuk  akan  semakin  banyak  yang  mengakibatkan  lebar relieving platform menjadi lebih lebar. Hal ini dikarenakan momen  resistance yang  dihasilkan  oleh  program  XSTABL tersebut adalah momen resistance untuk tegak lurus gambar per meter, sedangkan jarak antar tiang yang digunakan pada penelitian  merupakan  2,5D  dan  3D  mengikuti  kebutuhan jarak antar tiang dalam menahan beban aksial. Oleh karena itu, momen resistance perlu dikali dengan jarak antar tiang
sehingga menghasilkan jumlah tiang yang lebih banyak. Hal ini  berbanding  lurus  dengan  kebutuhan  lebar relieving platformnya . Semakin besar jarak antar tiang, maka kebutuh- an jumlah cerucuk semakin banyak dalam arah longitudinal; dan lebar relieving platform akan semakin besar.
(a) (b) Gambar 9. (a) Hubungan Antara Tinggi Timbunan (H) dan Lebar Relieving Platform (L) dengan Diameter yang Sama, dan  Jarak  Antar  Tiang  Berbeda;  (b)  Ilustrasi  Tampak  Atas Relieving Platform dan Tiang Cerucuknya
Analisis  Tambahan  Biaya  Perkuatan  Relieving  Platform Bersama Tiang Cerucuk
1. Acuan harga tambahan biaya perkuatan Harga yang digunakan untuk menghitung biaya tambahan optimum  pada kebutuhan  perkuatan relieving platform dan tiang-cerucuk menggunakan Harga Satuan Pokok Kegiatan (HSPK) Kota Surabaya [12], dan harga spun pile dari WIKA BETON [13],
2. Hasil  tambahan  biaya  perkuatan relieving  platform dan tiang cerucuk Tambahan biaya perkuatan relieving platform dan tiang- cerucuk hanya memperhitungkan pemancangan tiang, peker- jaan plat beton bertulang, dan tiang spun pile . Hasil analisis tambahan biaya perkuatan relieving platform dan tiang-ceru- cuk pada diameter 30 tipe kelas C, dan jarak antar tiang 2,5D dapat dilihat pada Tabel 9 . Berdasarkan hasil pada Tabel 9, pada  jarak  antar  tiang  2,5D  untuk  seluruh  ketinggian  tim- bunan oprit jembatan menghasilkan biaya yang lebih murah daripada jarak antar tiang 3D.
Hal  ini  juga berlaku  untuk diameter  50  cm  dan 60  cm. Hasil perhitungan pada jarak antar tiang 2,5D, menghasilkan tambahan biaya yang jauh lebih murah daripada jarak antar tiang 3D. Kondisi ini diakibatkan pada saat memperhitung- kan kebutuhan  tiang-cerucuk untuk menahan beban lateral,
0 5 10 15 20 25 30 4 6 8 10 12 L eb ar R el ie vi ng P la tf or m (L )
(m et er )

## Tinggi Timbunan Oprit Jembatan (H) (meter)
d=30cm Kelas C Jarak=2,5D d=50cm Kelas C Jarak=2,5D d=60cm Kelas C Jarak=2,5D 0 5 10 15 20 25 30 35 4 6 8 10 12 L eb ar R el ie vi ng P la tf or m (L ) (m et er ) Tinggi Timbunan Oprit Jembatan (H) (meter) d=30cm Kelas C Jarak=2,5D d=30cm Kelas C Jarak=3D
Nabilla Zahera dkk, Jurnal Aplikasi Teknik Sipil, Volume 19, Nomor 3, Agustus 2021 (311-322) 320
momen penahan tambahan ( momen resistance ) yang didapat- kan  dari  program  bantu  XSTABL  tersebut  perlu  dikali dengan jarak antar tiang, sehingga semakin besar jarak antar tiang  maka  kebutuhan  tiang  akan  semakin  banyak. Kebutuhan  jumlah  tiang  tersebut  juga  disesuaikan  untuk dapat menahan beban aksial dengan lebar relieving platform yang sama. Selain itu, diameter yang lebih besar akan meng- hasilkan kebutuhan relieving platform yang lebih lebar pula; dan dari segi biaya, diameter yang lebih besar memiliki biaya yang jauh lebih mahal. Tabel 10 merupakan hasil tambahan biaya pada diameter 50 kelas C jarak 2,5D dan 3D sedangkan Tabel 11 merupakan hasil tambahan biaya pada diameter 60 kelas C pada jarak 2,5D dan 3D.
Tabel 9. Hasil Tambahan Biaya D 30 Kelas C Pada Jarak 2,5D & 3D
H (m) D30 Kelas C 2,5D D30 Kelas C 3D Total Biaya Optimal  Total Biaya Optimal 4 Rp222.374.419 Rp234.555.481 6 Rp706.620.400 Rp806.100.306 8 Rp1.699.356.967 Rp1.969.872.058 10 Rp3.221.925.067 Rp4.287.724.837 12 Rp5.393.975.932 Rp6.944.707.638
Tabel 10. Hasil Tambahan Biaya D 50 Kelas C Pada
Jarak 2,5D & 3D
H (m) D50 Kelas C 2,5D D50 Kelas C 3D Total Biaya Optimal Total Biaya Optimal 4 Rp350.780.832 Rp363.635.542 6 Rp885.211.741 Rp1.145.589.174 8 Rp2.007.731.492 Rp2.980.480.214 10 Rp4.502.366.921 Rp5.902.533.516 12 Rp7.075.593.984 Rp8.995.100.888
Tabel 11. Hasil Tambahan Biaya D 60 Kelas C Pada Jarak 2,5D & 3D
H (m) D60 Kelas C 2,5D D60 Kelas C 3D Total Biaya Optimal Total Biaya Optimal 4 Rp449.495.926 Rp461.500.649 6 Rp1.101.685.535 Rp1.458.842.471 8 Rp2.601.105.456 Rp3.441.969.806 10 Rp5.173.121.950 Rp6.868.685.247 12 Rp8.208.848.395 Rp9.981.147.375
Berdasarkan hasil perhitungan tambahan biaya perkuatan relieving  platform dan  tiang-cerucuk,  semakin  tinggi  tim- bunan maka biaya yang akan diperlukan akan semakin ban- yak  pula.  Hal  ini  berlaku  untuk  keseluruhan  tipe  diameter tiang dan variasi jarak antar tiang. Pada diameter tiang 30 cm, walaupun menghasilkan jumlah kebutuhan tiang yang lebih banyak daripada diameter 50 cm dan 60 cm; namun dari segi biaya  menghasilkan  biaya  yang  jauh  lebih  murah  daripada diameter  50  cm  dan  60  cm.  Biaya  termurah  berturut-turut berada pada diameter 30 cm, 50cm, dan 60cm. Hal ini me- nunjukkan bahwa walaupun dari segi teknis tipe diameter 60 cm kelas C merupakan variasi yang lebih sedikit namun dari segi biaya, diameter 60 cm memerlukan biaya yang jauh le- bih besar daripada tipe diameter 30 cm dan 50 cm. Diameter 30  cm  menghasilkan  total  biaya  yang  paling  murah  di- karenakan  harga pile pada  diameter  30  cm  lebih  murah hampir tiga kali harga diameter 60 cm. Selain itu jarak antar tiang  juga  mempengaruhi  biaya  tambahan  pada  masing- masing perkuatan. Pada analisis kebutuhan jumlah tiang, se- makin besar jarak yang direncanakan maka kebutuhan akan relieving platform dan tiang cerucuk akan semakin besar. Se- hinggakebutuhan tambahan biaya perkuatan pada jarak antar tiang 3D menghasilkan biaya yang lebih mahal dari jarak an- tar tiang 2,5D. Jika lebih memperhatikan segi efisiensi, maka perencanaan  pada  diameter  30  cm  dengan  jarak  2,5D  me- rupakan sistem yang paling efektif.

## 4. Simpulan
Tiang  cerucuk  yang  dibutuhkan  untuk  menahan  beban oprit jembatan secara aksial memiliki jumlah yang bervariasi tergantung ketinggian oprit, lebar relieving platform dan be- ban  aksial  yang  diterima  oleh  tiang.  Jumlah  tiang yang  di- perlukan untuk menahan beban aksial pada berbagai variasi timbunan harus menghasilkan jumlah yang sama pada asumsi menahan overall stability .
Kebutuhan  jumlah  tiang-cerucuk  dan  lebar relieving platform dipengaruhi  oleh  ukuran  diameter  tiang.  Semakin kecil ukuran diameter tiang, maka semakin banyak tiang ya- ng diperlukan untuk menambah kekuatan geser tanah dasar yang berfungsi sebagai tiang-cerucuk. Selain itu, semaka se- makin kecil ukuran diameter tiang maka P ijin 1 tiang juga se- makin kecil yang menyebabkan kebutuhan menahan beban secara aksial lebih banyak.
Jarak antar tiang juga mempengaruhi kebutuhan jumlah tiang-cerucuk dan lebar relieving platform. Semakin besar ja- rak antar tiang, maka kebutuhan jumlah tiang dan lebar re- lieving platform semakin besar. Hal ini dikarenakan jarak ti- ang  mempengaruhi  kebutuhan  tiang  pada  kebutuhan  me- nahan beban lateral dan aksial.
Berdasarkan  variasi  diameter  dan  jarak  antar  tiang,  ke- seluruhan variasi tersebut dapat dilakukan di lapangan. Na- mun, sistem relieving platform dan tiang cerucuk yang paling efektif adalah pada diameter 30 cm dengan jarak antar tiang 2,5D. Hal ini dikarenakan harga yang dibutuhkan untuk pe- rencanaan pada diameter 30 cm dengan jarak antar tiang 2,5D tersebut menghasilkan biaya yang jauh lebih murah. Sehing- ga selain efektif mengatasi permasalahan pada abutment jem- batan, variasi tersebut juga menghasilkan biaya yang jauh le- bih murah dan dapat diaplikasikan langsung di lapangan.

## Daftar Pustaka
[1] I. B. Mochtar, Metode Perencanaan Alternatif untuk Pembangunan  Jalan  dan  Oprit  Jembatan  di  Atas Tanah yang Lunak, Surabaya, 2000.
[2] S. Sarita dan S. Gupta, “Optimization of Reinforced Concrete Retaining Walls of Varying Heights Using Relieving  Platform,” International  Journal  of Engineering Research Technology (IJERT), vol. IV, no. 06, pp. 1071-1077, 2015.
[3] D. Dhamdhere, V. Rathi dan P. Kolase, “Design and Analysis of Retaining Wall,” International Journal of Management, Technology and Engineering , vol. VIII, no. 9, pp. 1246-1263, 2018.
[4] C.  V.  P,  Foundation  Engineering,  New  Delhi:  PHI Learning Private Limited, 2012.
[5] R.  A.  Septiandri,  I.  B.  Mochtar  dan  Y.  Lastiasih, "Metode Cepat untuk Menentukan Besar
Pemampatan  Konsolidasi  (Sc)  Timbunan  di  Atas Tanah  Lunak  dan  Perencanaan  Perkuatannya  untuk
Kondisi dengan dan Tanpa Pemasangan Prefabricated Vertical Drain (PVD)", Surabaya: Thesis Departemen Teknik  Sipil  FTSP  -  Institut  Teknologi  Sepuluh Nopember, 2021.
[6] N. E. Mochtar, Modul Ajar Metode Perbaikan Tanah,
Surabaya: ITS Press, 2012. [7] “SNI 8460-2017 Persyaratan Perancangan Geoteknik,”  Badan  Standarisasi  Nasional,  Jakarta, 2017.
[8] M. D. Ardana dan I. B. Mochtar, "Pengaruh Tegangan Overburden  Efektif  dan  Plastisitas  Tanah  terhadap Kekuatan  Geser  Undrained  Tanah  Lempung Berkonsistensi  Sangat  Lunak  Sampai  Kaku  yang Terkonsolidasi  Normal",  Surabaya: Thesis Jurusan Teknik  Sipil  FTSP  -  Institut  Teknologi  Sepuluh Nopember, 1999.
[9] I.  B.  Mochtar,  “Parameter  Empiris  untuk  Tanah Lunak  di  Lapangan,”  Jurusan  Teknik  Sipil  Institut Teknologi Sepuluh Nopember, Surabaya, 2001.
[10]   I. W. Arya dan I. B. Mochtar, "Pengaruh Penambahan Cerucuk  Terhadap  Peningkatan  Kuat  Geser  Tanah Lunak Pada Pemodelan di Laboratorium", Surabaya: Thesis Jurusan Teknik Sipil FTSP-Institut Teknologi Sepuluh Nopember, 2002.
[11]   J.  E.  Bowles,  Analisis  dan  Desain  Pondasi  Jilid  2, Jakarta: Erlangga, 1998.
[12]   “Harga  Satuan  Pokok  Kegiatan  2018,”  Pemerintah Kota Surabaya, Surabaya, 2018.
[13]   “Harga  Spun  Pile  dan  Spesifikasi  Tiang,”  WIKA BETON, Surabaya, 2021.
Nabilla Zahera dkk, Jurnal Aplikasi Teknik Sipil, Volume 19, Nomor 3, Agustus 2021 (311-322) 322
Halaman ini sengaja dikosongkan