Journal of Mechanical Design and Testing 2(1), (2020), 11-20 DOI: http://dx.doi.org/10.22146/jmdt.v2i1.53619 e-ISSN: 2685-8029, ISSN: 2716-1293

## Pengembangan Aplikasi Untuk Desain Perhitungan Sistem Proteksi Katodik Arus Paksa Anjungan Lepas Pantai
A. Wiryawan * dan P. T. Iswanto
Departemen Teknik Mesin dan Industri, Fakultas Teknik, Universitas Gadjah Mada. Jl. Grafika No. 2, Kompleks UGM, Yogyakarta 55281, Indonesia E-mail: *andi.mail2015@gmail.com

## Abstrak
Beberapa aplikasi desain telah dibuat oleh peneliti sebelumnya untuk mendesain sistem proteksi katodik arus paksa pada pipe penyalur dan tangki, serta sistem proteksi katodik anoda korban pada  pipa  dan  anjungan  lepas  pantai.  Namun  sepengetahuan  penulis  belum  ada  penelitian mengenai pembuatan aplikasi desain sistem proteksi katodik arus paksa anjungan lepas pantai. Penelitian ini bertujuan untuk membuat aplikasi desain sistem proteksi katodik arus paksa pada anjungan lepas pantai.
Aplikasi dibuat dengan mengaplikasikan beberapa perhitungan dari beberapa literatur  dengan pendekatan  empiris. Dari hasil  output  aplikasi  tersebut kemudian  dibandingkan  dengan  nilai atenuasimya  untuk  mengkonfirmasi  kecukupan  arus.  Kemudian  analisa  keekonomisan  dapat dilakukan  dengan  memvariasikan  parameter  umur  layan,  tipe  cat  yang  digunakan,  serta  luas permukaan dicat. Desain struktur dan kondisi parameter lingkungan anjungan lepas p antai “V” di PT. XYZ digunakan sebagai objek penelitian.
Output yang dihasilkan dari aplikasi hasil penelitian ini antara lain kebutuhan arus DC, jumlah anoda, tegangan & arus DC, dan kapasitas daya transformer / rectifier . Didapatkan bahwa pada umur layan 15  tahun membutuhkan  2  buah anoda,  sedangkan  dari  atenuasi  didapat  bahwa  jumlah anoda mencukupi untuk menjangkau seluruh bagian struktur. Aplikasi desain berhasil dibuat dengan merujuk pada beberapa literatur dari peneliti-peneliti sebelumnya. Selain dari sisi teknis, simulasi keekonomisan juga dapat dilakukan menggunakan aplikasi tersebut.
Kata kunci : anjungan lepas pantai, proteksi katodik, arus paksa, atenuasi.

## Abstract
Several applications design have been made by previous researchers to design impressed current cathodic  protection  (ICCP)  systems  on  pipelines  and  tanks,  and  sacrificial  anodes  cathodic protection systems for pipelines and offshore platforms. However, to the   knowledge of the author, there are no study on the design application for ICCP system for offshore platforms. This study aims to create a design application for ICCP system for offshore platforms. Application is made by applying formula from various literature with empirical approach. The output of  the  application  is  then  compared  with  the  attenuation  value  to  confirm  current is sufficient.  Economic  analysis  can  be  done by varying  the parameters  of  service life,  type of paint,  and  painted  surface  area.  Structural  design  and  environmental  parameters  of  the  "V" offshore platform at PT. XYZ is use as research object.
Output  from  this  application  includes  DC  current  requirements,  number  of  anodes,  DC voltages & currents, and transformer/rectifier power capacity. It was found that with service
life  of  15  years  requires  2  pieces  of  anodes,  while  from  the  attenuation  it  was  found  to  be sufficient  to  protect  all  submerged  parts  of  the  structure.  The  design  application  has  been successfully  made  by  referring  to  some  literature  from previous  researchers.  Apart  from  the technical side, economic simulations also can be carried out using the application.
Keywords : offshore platform, cathodic protection, impressed current, attenuation.

## 1. PENDAHULUAN
Proteksi  katodik  adalah  salah  satu  metode  penanggulangan  korosi  yang  umum digunakan  untuk  melindungi  struktur  baja  yang  terendam  di  lingkungan  laut.  Metode  ini dilakukan dengan cara menghubungkan struktur  baja yang akan dilindungi dengan metal lain yang  memiliki  keelektronegatifan  lebih  rendah  atau  dengan  mengalirkan  arus  listrik  melalui anoda  eksternal.  Dengan  begitu  nilai  potensial  struktur  tersebut  akan  turun  dibawah  nilai potensial kriteria proteksi yaitu sebesar -800 mV vs Ag/AgCl (Bardal, 2004). Umumnya desain proteksi  katodik  di  jaman  modern  dibuat  berdasarkan recommended  practice atau  standar internasional , pendekatan empiris, dan panduan dari beberapa pengalaman praktis sebelumnya ( Veronelli, 2012). Parameter lain seperti jumlah anoda dan penempatan anoda yang memiliki banyak parameter yang berpengaruh masih bergantung kepada pengetahuan dan pengalaman tenaga ahli pembuat desain sistem proteksi katodik tersebut (Lan et al., 2011).
Studi ini bertujuan untuk membuat sebuah aplikasi baku yang dapat digunakan untuk memudahkan  dalam  membuat  desain  perhitungan  sistem  proteksi  katodik  arus  paksa  untuk struktur anjungan lepas pantai dan melakukan simulasi keekonomisan berdasarkan parameter pemakaian kombinasi sistem proteksi katodik dan cat pelindung. Desain struktur dan kondisi parameter lingkungan pada anjungan lepas p antai “V” di PT. XYZ akan digunakan sebagai objek penelitian.  Dengan  adanya aplikasi  yang  baku,  diharapkan proses  desain  dapat berjalan  lebih efisien dan dapat mengetahui desain yang paling ekonomis.
Beberapa  peneliti  seperti Dewald  dkk dan  Veronelli melakukan  penelitian mengenai pembuatan aplikasi  desain  proteksi  atodik.  Dewald  dkk membuat sebuah  aplikasi  ( framework ) perhitungan sistem proteksi katodik arus paksa yang kemudian diaplikasikan untuk objek tangki dan pipa penyalur yang terkubur dalam tanah. Dalam aplikasinya ada beberapa metode khusus yang  diaplikasikan,  antara  lain  untuk  kapasitas  keluaran  arus  anoda  mengacu  kepada rekomendasi manufaktur sesuai dengan umur layannya, untuk tahanan sirkuit beliau mengacu kepada formula Dwight. Veronelli membuat aplikasi berbasis Visual Basic for Application ( VBA ) menggunakan  excel  untuk  membuat  aplikasi  desain  proteksi  katodik  anoda  korban.  Beliau membuat  beberapa  modul  untuk  membuat  desain  proteksi  katodik  pada  antara  lain  pipa penyalur bawah tanah dan anjungan lepas pantai. Aplikasi tersebut memakai formula Dwight untuk menentukan tahanan anoda, serta memperhitungkan nilai kebutuhan maksimum anoda pada  fase  initial  sampai  final.  Dari  aplikasi  tersebut  kemudian  dilakukan  optimasi  untuk keekonomisan dimensi dan jumlah anoda korban. Hal penting yang harus diperhatikan dalam penempatan anoda yaitu untuk zona percikan anoda diletakkan di batas bawah dari pasang surut air  laut,  sedangkan  untuk  zona  terkubur  anoda  diletakkan  didekat  dengan  permukaan  tanah bawah laut tersebut untuk menjamin sebaran arus menjangkau keseluruhan bagian struktur.
Pada penelitian ini output dari aplikasi akan berupa nilai kebutuhan arus, tegangan, serta kapasitas transformer / rectifier yang dibutuhkan pada sistem proteksi katodik arus paksa tersebut. Nilai  atenuasi  atau  sebaran  arus  juga  dihitung  untuk  mengetahui  distribusi  sebaran  arus  dan mengkonfirmasi kecukupan jumlah anoda. Analisa keekonomisan desain kemudian dilakukan
dengan menggunakan aplikasi tersebut dengan memvariasikan parameter umur layan, tipe cat yang digunakan, serta luas permukaan dicat.

## 2. METODE PENELITIAN
Aplikasi perhitungan sistem proteksi katodik arus paksa untuk anjungan lepas pantai dibuat menggunakan piranti lunak Microsoft Excel dan Matlab yang umum digunakan, sehingga mahasiswa atau industri kecil juga dapat menggunakannya.
Penelitian  dimulai  dengan  mengumpulkan  informasi  mengenai  beberapa  parameter penting yang akan dijadikan input variabel dalam perhitungan, seperti data lingkungan, dimensi struktur  dan  anoda,  tahanan  kabel,  data  peralatan  listrik,  dan  lainnya.  Dari  data  parameter tersebut kemudian perlu ditentukan kriteria proteksi dari sistem proteksi katodik tersebut. Pada penelitian ini, salah satu anjungan lepas pantai di Kalimantan Timur digunakan sebagai obyek penelitian. Ilustrasi bentuk anjungan dan posisi geografis ditunjukkan di Gambar 1.
Gambar 1. Ilustrasi Bentuk dan Letak Geografis Anjungan “ V ” PT. XYZ
Pada Tabel 1 berikut ini merupakan data parameter yang digunakan pada penelitian ini.

## Tabel 1. Parameter Desain
Dari data yang didapatkan, kriteria proteksi yang digunakan adalah -800 mV terhadap elektroda  acuan  Ag/AgCl.  Nilai  proteksi  tersebut  sesuai  dengan  nilai  yang  disarankan  di beberapa  literatur  (Bardal,  2004;  Veronelli,  2012;  Diedericks  et  al.,  2019)  dan  standar internasional.  Pada  perhitungan  selanjutnya,  rumus  yang  dipakai  banyak  mengacu  kepada standar internasional dan beberapa literatur. Standar internasional yang dipakai pada penelitian ini  mengacu  pada  DNV,  yang  telah  banyak  diacu  juga  oleh  peneliti  lain  dan  divalidasi menggunakan  eksperimen  maupun  pemodelan  seperti  yang  dilakukan  oleh  Baete  dkk, Stutzmann dan Meillier. Perhitungan desain spesifikasi sistem proteksi katodik arus paksa akan dibandingkan  dengan  perhitungan  sebaran  arus  anoda  atau  atenuasi  untuk  mengkonfirmasi jumlah  anoda  yang  diperlukan  dengan  kapasitas  sebaran  arusnya.  Setelah  hasil  yang  didapat sesuai, maka dapat dilanjutkan dengan melakukan perhitungan estimasi biaya. Perhitungan biaya dilakukan dengan memakai tiga variabel, yaitu umur layan, tipe cat yang digunakan, serta luas permukaan dicat. Dari hasil simulasi tersebut kemudian akan dibandingkan untuk menentukan kombinasi variabel yang paling optimum.

## 2.1. Desain Perhitungan Sistem Proteksi Katodik Arus Paksa
Desain empiris dari sistem Proteksi Katodik Arus Paksa akan dipaparkan pada bab ini. Formula  perhitungan  yang  digunakan  dalam  penelitian  ini  berasal  dari  panduan  standar internasional maupun literatur lainnya. Setelah data-data yang dibutuhkan terkumpul, langkah selanjutnya  adalah  menentukan  kriteria  proteksi  seperti  kebutuhan  rapat  arus  dan  faktor kerusakan cat. Pada penelitian ini data tersebut mengacu pada DNV, kebutuhan arus bergantung pada iklim, temperatur, dan kedalaman laut. Sedangkan faktor kerusakan cat bergantung pada umur  layan,  tipe  cat,  dan  kedalaman  laut  pada  struktur  yang  dicat.  Nilai  kebutuhan  arus dirumuskan dengan persamaan (1) sebagai berikut:
𝐼 𝑡 = [(𝐴 . 𝑖𝑐.𝑓𝐶 1000 ) × ( 1 + 𝑆 𝑓 )] (1)
Dimana,  I t =  kebutuhan  arus  (A),  A=luas  permukaan  struktur  (m 2 ),  i c =rapat  arus mengacu  ke  DNV  (mA/m 2 ),  f c =  faktor  kerusakan  cat  mengacu  DNV  (%),  S f =  faktor
Umur Layan 10, 20, 30, 40 tahun Dimensi Anoda Diameter Anoda 15.875 mm Kedalaman Air Laut 42.67 meter dibawah MSL Panjang Anoda 1,219 mm Temperatur Air Laut 20 o C Jarak Antar Anoda (anoda>1) 1000 mm Tahanan Air Laut 0.19 Ω.m Rapat Arus Anoda (max) 600 mA/m 2 MaterialStruktur ASTM A-36 Tahanan Kabel #1 0.001075 ohm/m Luas Area Struktur 6050.48 m 2 Tahanan Kabel #2 0.00033456 ohm/m Zona Percikan 746.79 m 2 Sumber Listrik AC 415 Volt/ 3Phase/ 50Hz, Zona Terendam 3452.8 m 2 Transformer/Rectifier DC output 150 Volt - 200 Ampere Zona Terkubur 1850.89 m 2 Tahanan Struktur 0.00000018 Ω.m Parameter Desain Parameter Peralatan Listrik Parameter Anoda Parameter Struktur Parameter Lingkungan
keselamatan (%). Selanjutnya dapat dihitung jumah anoda yang dibutuhkan. Karena anoda yang digunakan  adalah  anoda  Ti-MMO,  nilai  arus  output  maksimum  yang  dihasilkan  dari  anoda tersebut  dipengaruhi  oleh  umur  layannya  (Shreir et  al.,  1993) . Kemudian  baru  dapat  dihitung kapasitas keluaran arus masing-masing anoda dengan menggunakan persamaan berikut:
𝐼 𝑎𝑛 = 𝐼 𝑑 × 𝐴 𝑎𝑛 (2)
Dimana I an = kapasitas keluaran arus individual anoda (A), I d = kapasitas arus individual anoda (A/m 2 ), dan A an = luas permukaan anoda (m 2 ). Kemudian jumlah kebutuhan anoda dapat dihitung dari kebutuhan arus total dan kapasitas keluaran individu anoda.
Langkah  selanjutnya  adalah  mencari  kebutuhan  arus  dan  tegangan  DC  untuk menentukan  kapasitas transformer / rectifier yang  dibutuhkan.  Pertama-tama  perlu  diketahui tahanan  sirkuit  dari  sistem  proteksi  katodik  tersebut.  Tahanan  pada  sirkuit  tersebut  dapat diilustrasikan seperti yang ditunjukkan pada Gambar 2 berikut.
Gambar 2. Ilustrasi tahanan sirkuit sistem proteksi katodik arus paksa pada struktur anjungan lepas pantai
Tahanan total pada sirkuit dapat dirumuskan sebagai berikut:
𝑅 𝑇𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑅 𝑐,𝑎 + 𝑅 𝑐,𝑠 + 𝑅 𝑎,𝑒 (3)
Dimana,  R total =  tahanan  sirkuit  total,  R c,a =  tahanan  kabel  pada  bagian  anoda,  R c,s = tahanan kabel pada bagian struktur, R a,e = tahanan anoda terhadap elektrolit, dan R s,e = tahanan struktur  terhadap  elektrolit.  Nilai  R s,e dapat  diabaikan  karena  nilainya  yang  sangat  kecil dibandingkan dengan tahanan lainnya (Bahadori, 2014).
Setelah  tahanan  sirkuit  didapatkan,  maka  jumlah  arus  dan  tegangan  DC  yang dibutuhkan dapat dihitung dengan menggunakan rumus berikut: Tegangan DC:
𝐸 𝑇 = {𝐼 𝑡 × 𝑅 𝑇 × (1 + 𝑆 𝑓 )} + 𝐵 𝑒𝑚𝑓 (4)
Arus DC:
𝐼 𝐴𝐶 = 𝐸 𝑇. 𝐼 𝑡 𝐸 𝐴𝐶 .𝜂√3.𝑐𝑜𝑠∅
(5)
Daya transformer/rectifier:
𝑃 𝐴𝐶 = √3 × 𝐼 𝐴𝐶 × 𝐸 𝐴𝐶 (6)
Dimana  E AC =  input  tegangan  AC  (415  Volt),  E T =  output  tegangan  DC  yang dibutuhkan (Volt), B emf = Back Electromotive Force (2 Volt), Ƞ = Transformer Rectifier Efficiency (70 %), Cos Ø  = Sudut fase listrik AC (0,85), I AC =Input Arus AC (A).

## 2.2. Perhitungan Jangkauan Atenuasi/Distribusi Arus Proteksi Katodik
Ketika arus pelindung mengalir ke struktur, nilai potensial dan jumlah arus listrik akan berkurang seiring dengan bertambahnya jarak dari sumber arus atau anoda, seperti ilustrasi pada Gambar  3.  Fenomena  ini  disebut  dengan  atenuasi,  nilai  laju  penurunan  arus  dan  potensial bergantung pada tahanan struktur, konduktivitas coating, polarisasi, jarak, dan adanya insulasi pada area sekitar sistem tersebut (Smith, 1992).
Gambar 3. Ilustrasi Hubungan Antara Jarak Dengan Nilai Arus Dan Potensial
Jangkauan atenuasi pada sistem proteksi katodik dapat dirumuskan sebagai berikut:
𝐸 𝑥 = 𝐸 𝑎 𝑒 (−𝛼𝑋) (7) Atau 𝑋 = 𝑎𝑟𝑐 cosh( 𝐸𝑎 𝐸𝑥 ) 𝛼
(8)
Dimana X= jangkauan arus atenuasi (m), E a = potensial struktur dekat anode (-550mV s/d  -1200mV),  E x =  potensial  struktur  pada  jarak  x  (-550mV  s/d  -850mV).  Nilai  konstanta atenuasi (α) sangat berpengaruh dalam memprediksi besaran penyusutan yang terjadi sepanjang jarak terhadap anoda. Semakin kecil resistansi pada struktur termasuk cat pelindung, semakin besar nilai konstanta atenuasinya. Nilai konstanta atenuasi (α) dapat dirumuskan sebagai berikut:
𝛼 = √𝑟. 𝑔 (9)
Dimana: r= tahanan struktur (ohm/m), g= konduktivitas cat (S/m).

## 2.3. Optimasi Desain
Menggunakan  aplikasi  perhitungan  tersebut,  langkah  selanjutnya  adalah  melakukan simulasi desain yang paling optimal pada anjungan lepas pantai “V” milik PT. XYZ yang menjadi objek dalam penelitian. Variabel yang akan dipakai untuk mencari nilai optimum keekonomisan dari desain proteksi katodik ini yaitu: Jenis cat, berdasarkan DNV [5] ada 3 jenis tipe kategori yaitu Type- 1:  satu  lapis  cat  epoxy,  total min. DFT 20  μm,  Type -2: satu  atau lebih lapis  cat marine (berbasis epoxy, polyurethane, atau vynil), total m in. DFT 250 μm, Type -3: dua atau lebih lapis cat marine (berbasis epoxy, polyurethane, atau vynil), total min. DFT 350 μm. Luas permukaan penggunaan cat, dibagi menjadi 3 jenis yaitu Full-coat : yaitu seluruh permukaan struktur dicat, Splash zone : yaitu hanya area di zona percikan yang dicat, Uncoated : yaitu tidak menggunakan cat. Umur layan, dibagi menjadi 3 jenis yaitu 5 tahun, 10 tahun, dan 15 tahun.

## 3. HASIL DAN PEMBAHASAN
Aplikasi  untuk  perhitungan  telah  dibuat  menggunakan  Microsoft  Excel  dan  Matlab sehingga  dapat  dijalankan menggunakan komputer  yang  umum.  Gambar 4a  dan Gambar 4b menunjukkan  skema  perhitungan  tersebut.  Total  ada  19  variabel  parameter  input  yang dibutuhkan.
Gambar 4a.. Skema Perhitungan Aplikasi Desain Sistem Proteksi Katodik Arus Paksa Struktur Anjungan Lepas Pantai (1 dari 2)
Gambar 4b. Skema Perhitungan Aplikasi Desain Sistem Proteksi Katodik Arus Paksa Struktur Anjungan Lepas Pantai (2 dari 2)
Hasil  perhitungan  untuk  data  kebutuhan  arus  dan  jumlah  anoda  dapat  dilihat  dari Gambar 5 dan Gambar 6 , hasil perhitungan tersebut untuk anjungan “V” dengan menggunakan cat tipe-2 pada keseluruhan struktur. Apabila dilihat dari kebutuhan arus pada periode initial, mean , dan final dari Gambar 5 dapat dilihat bahwa kebutuhan arus mengalami perubahan di setiap periode. Nilai initial, mean ,  dan final dibuat untuk mengasumsikan  perubahan  kebutuhan  arus yang berubah seiring waktu, karena adanya fenomena penumpukan deposit kalsium, biota laut,
maupun proses polarisasi Pada struktur tanpa cat pelindung, kebutuhan arus pada masa awal lebih besar dibandingkan dengan masa pertengahan, dikarenakan oleh adanya scale deposit yang akan terbentuk selama masa proteksi berlangsung. Sedangkan pada periode final kebutuhan arus lebih tinggi dikarenakan pada masa tersebut diprediksi scale deposit dan marine growth telah rusak dan  perlu  dipolarisasi  kembali  untuk  mengembalikan  lapisan  tersebut.  Pada  Gambar  5  dan Gambar  6  dapat  dilihat  bahwa  nilai  kebutuhan  arus  dan  jumlah  anode  meningkat  seiring bertambahnya umur layan. Hal ini disebabkan oleh faktor kerusakan cat, yang dipengaruhi oleh fungsi waktu yang menggambarkan bahwa cat akan rusak seiring bertambahnya umur struktur tersebut.
Gambar 5. Grafik Hasil Perhitungan Kebutuhan Arus DC Dengan Beberapa Variasi Umur Desain
Gambar 6. Grafik Hasil Perhitungan Kebutuhan Anoda Dengan Beberapa Variasi Umur Desain
Nilai  atenuasi  dipengaruhi  oleh  nilai  tahanan  struktur  dan  tahanan  cat  pelindung, sehingga dalam penelitian ini hanya dipengaruhi oleh tipe cat. Hasil perhitungan nilai atenuasi menunjukkan bahwa pada struktur tanpa cat, jangkauan arus adalah74 meter yang berarti dapat menjangkau keseluruhan struktur anjungan “V” tersebut.
Setelah aplikasi  dibuat,  dilakukan optimasi sesuai  dengan  variabel  yang  telah  dijelaskan  pada bagian  2.3  sebelumnya.  Hasil  dari  simulasi  keekonomisan  tersebut  dapat  dilihat  pada  grafik Gambar 7 berikut:
Gambar 7. Grafik Hasil Simulasi Perkiraan Biaya
Pada Gambar 7 sebagai contoh simulasi perkiraan biaya pada desain dengan variasi area permukaan yang dicat dan tipe cat yang digunakan pada umur layan 10 tahun. Dari hasil simulasi biaya, didapat bahwa untuk umur layan 10 tahun lebih ekonomis untuk tanpa menggunakan cat. Sedangkan  pada  umur  layan  diatas  30  tahun  tahun,  desain  system  proteksi  katodik  lebih ekonomis apabila menggunakan cat tipe II pada zona percikan ( splash zone ). Sedangkan cat pada keseluruhan  struktur  tidak  ekonomis  untuk  dikombinasikan  dengan  system proteksi  katodik, karena biaya aplikasi cat yang jauh lebih tinggi. Dilihat dari trend kebutuhan anoda, semakin panjang umur layan maka didapat semakin besar jumlah anoda yang dibutuhkan.

## 4. KESIMPULAN
Aplikasi sistem proteksi katodik telah dibuat dengan mengeluarkan output kebutuhan arus DC, jumlah anoda, tegangan & arus DC, dan kapasitas daya transformer/rectifier. Aplikasi dapat  melakukan  simulasi  perhitungan  biaya  dengan  variabel  umur  layan,  tipe  cat  yang digunakan,  serta  luas  permukaan  sehingga  dapat  menentukan  desain  yang  paling  optimum. Optimasi desain dapat dikembangkan lebih lanjut menggunakan aplikasi ini dengan melakukan variasi variabel lainnya, seperti jenis anoda, jenis rectifier/transformer, dan cat pelindung jenis yang lain.

## 5. DAFTAR PUSTAKA
Bardal, E., 2004, Corrosion and Protection , Springer, Trondheim.
Veronelli, L. A., 2012, Empirical and Computer Aided Design of Cathodic Protection Systems, Paper presented at the Politecnico Di Milano .
Lan, Z., Wang, X., Hou, B., Wang, Z., Song, J., Chen, S., 2011, Simulation of sacrificial anode protection  for  steel  platform  using  boundary  element  method, Analysis  with  Boundary element , hal 903-906.
Diedericks,  D.  E.,  Schoor,  G.  V.,  Ranft,  E.  O.,  2019,  Cathodic  Protection  System  Design Framework, SAUPEC/RobMech/PRASA  Conference  Bloemfontein ,  South  Africa,  January
28-30.
DNV GL-RP-B401, 2017, Cathodic Protection Design , Edition June 2017. Shreir, L. L., Jarman, R. A., Burstein, G. T., 1993, Corrosion – Metal/Environment Reactions vol.1 3 rd Edition , Butterworth-Heinemann, Woburn. Bahadori, A., 2014, Cathodic Corrosion Protection System 1 st Edition . Gulf Professional Publishing, NSW, Australia.
Dwight  H.  B.,  1936,  Calculation  of  Resistances  To  Ground. Electrical  Engineering ,  December 1936, Page 1319-1329. NACE, 2008, CP3 Cathodic Protection Technologist Course Manual , NACE Standards, Houston. Smith,  S.N.,1992,  Analysis of  Cathodic  Protection on  an  Underprotected Offshore  Pipeline , NACE Annual Conference and Corrosion Show, Paper No.429, NACE, Texas. Funahashi,  M.,  Wu,  H.,  2013,  What  you  need  to  know  about  MMO  coated  metal  anodes, NACE Corrosion 2013, Paper no. 2107. Shreir,  L.  L.,  Jarman,  R.  A.,  Burstein, G.  T., 2000, Corrosion – Corrosion  Control, Vol.2,  Ed. 3,
Woburn, Butterworth-Heinemann.
Baete,  C.,  Purcar,  M.,  Bortles,B.,  Van  Den  Bossche,  B.,  Dewilde,  J-M.  (2012)  CP  System Validation of Offshore Structure Through Modelling, NACE International CORROSION 2012 , Paper 0001657 Utah USA 11-15 March 2012. Stutzmann, J., 2017, Cathodic Corrosion Protection in the Context of Lifetime Extension of Monopile-based  Offshore  Wind  Turbines. Thesis ,  Department  of  Materials  and Manufacturing Technology, Chalmers University of Technology, Gothenburg, Sweden.
Meillier, A., Court, H., Park, S., 2003, A Review of Galvanic Anode Cathodic Protection Design Procedure, Corrosion Control Services Limited, Stafford Park, Telford, UK.
Shreir, L. L. (1990). Design and Operational Guidance on Cathodic Protection of Offshore Structures, Subsea Installations and Pipelines , London: MTD Ltd Publication.