Abstrak—Solusi  untuk  mengurangi  penggunaan  energi  fosil, yaitu  dengan  pemanfaatan  Energi  Baru  Terbarukan,  salah satunya  adalah  Gasifikasi  Biomassa.  Dari  proses  Gasifikasi akan menghasilkan synthetic gas, dan akan digunakan sebagai pengganti  bahan  bakar  fosil  pada  mesin  diesel  dual–fuel. Penelitian  ini  menggunakan  dua  analisa,  yaitu  analisa  energi dan analisa eksergi, untuk mengetahui unjuk kerja dari gasifier. Penelitian ini bersifat simulasi dan eksperimen. Untuk metode simulasi  menggunakan  software  Aspen  Plus  V10,  sedangkan pada  eksperimen  reaktor  yang  digunakan  untuk  proses gasifikasi  adalah  reaktor  tipe  downdraft.  Terdapat  3  variasi  T inlet zona oksidasi yaitu 30°C, 50°C, dan 75°C, sedangkan untuk 5  variasi  ER  yaitu  0,2;  0,25;  0,3;  0,35;  0,4;  sehingga menghasilkan  nilai  AFR  aktual  tertentu.  Hasil  dari  penelitian ini  didapatkan  nilai  LHV  tertinggi  untuk  hasil  simulasi,  yaitu pada  ER  0,2  dengan  T  inlet  30°C  sebesar  5052,65  kJ/kg,  dan tertinggi  untuk  hasil  eksperimen  sebesar  3736,67  kJ/kg.  Hasil cold gas efficiency tertinggi untuk hasil simulasi pada ER 0,35 dengan T inlet 30°C yaitu sebesar 36,47%, dan hasil eksperimen yaitu  pada  ER  0,35  dengan  T  inlet  30°C  didapatkan  53,84%. Sedangkan nilai efisiensi eksergi tertinggi untuk hasil simulasi yaitu pada ER  0,2 dan T  inlet 30°C,  didapatkan nilai 34,06%, dan untuk hasil eksperimen yaitu 25,45% pada ER 0,2 dengan T inlet 30°C.
Kata  Kunci—Biomassa,  Eksergi,  Gasifikasi,  Gas  Sintetik, Tongkol Jagung.

## I. PENDAHULUAN
EBUTUHAN  bahan  bakar  untuk  energi  di  Indonesia tiap  tahunnya  tercatat  semakin  meningkat,  akibatnya cadangan  minyak  dan  bahan  bakar  fosil,  khususnya  di Indonesia semakin lama semakin menurun. Untuk mengatasi krisis  energi  yang  terjadi,  Energi  alternatif  yang  saat  ini banyak  dikembangkan  merupakan  Energi  Baru  dan Terbarukan  (EBT),  salah  satunya  adalah  Biomassa  dengan bahan  Tongkol  Jagung.  Dengan  mengetahui  komposisi  dan kandungan  kimia  yang  terdapat  di  dalam  tongkol  jagung, bahan  tersebut  dapat  dijadikan  sebagai  sumber  energi alternatif melalui proses gasifikasi [1].
Gasifikasi  merupakan  proses  konversi  biomassa  dengan bahan baku padat atau cair yang berubah menjadi gas secara proses  termokimia  [2].  Secara  sederhana  proses  gasifikasi biomassa  dapat  dikatakan  sebagai  reaksi  kimia  pada temperatur  tinggi  antara  biomassa  dengan gasifying  agent berupa udara atau O 2 untuk menghasilkan gas produser [3]. Reaktor  yang  digunakan  untuk  proses  gasifikasi  adalah reaktor  tipe  downdraft,  karena  dari  kandungan  tar  yang
dihasilkan  lebih  rendah  pada  kisaran  0,015-3,0  g/Nm3  [4]. Pada  reaktor  tipe  downdraft,  bahan  baku  padat  dan  udara mengalir searah menuju ke dasar reaktor [5].
Penelitian akan di analisa secara Eksergi, sebagai potensial energi  yang  bisa  dimanfaatkan  sepenuhnya  seperti  energi kinetik dan energi potensial dan tidak terpengaruh oleh suhu dan tekanan lingkungan. Efisiensi Eksergi menjadi tolak ukur unjuk  kerja  dari  sistem  gasifikasi  untuk  membandingkan antara  Eksergi  yang  dihasilkan  dengan  Eksergi  yang dibutuhkan  dan  juga  dapat  berkurang  ketika  variabel operasional bertambah [6].
Penelitian  Tentang  Variasi  Rasio  Gasifying  Agent- Biomassa  Terhadap  Karakterisasi  Gasifikasi  Biomassa Tongkol  Jagung  Pada  Reaktor  Downdraft,  dengan pengaturan  rasio  gasifying  agent  dan  biomassa  mulai  dari rentang  1,00-1,20;  didapatkan  rasio  optimum  pada  1,05 dengan efisiensi gasifikasi mencapai 30,44% dan komposisi syngas didapatkan; H2=13,29%;  O2=8,51%;  N2=57,86%; CO2=8,33%;    CO=10,52%;    CH4=1,4%;    C2H6=0,08%; dengan nilai LHV sebesar 2,65 MJ/kg [7].
Pada  penelitian  Rustam.  D,  salah  satu  parameter  output dari proses gasifikasi adalah distribusi temperatur sepanjang gasifier  [8].  Distribusi  temperatur  ditampilkan  untuk mengetahui  pengaruh  temperatur  pemanasan  udara  yang  di variasikan dalam 5 variasi yaitu 80°C, 110°C, 150°C, 180°C, dan  200°C.  Proses  gasifikasi  pada  pelet  MSW  dengan penambahan  pemanas  eksternal  dapat  meningkatkan persentase volumetris pada flammable syngas (CO, H2, dan

## Studi Simulasi dan Eksperimental Pengaruh
Equivalence Ratio dan Temperatur Udara Inlet pada Proses Gasifikasi Tongkol Jagung terhadap Gasifier Tipe Downdraft Berdasarkan Prinsip Energi dan Eksergi
Gianardo Satria Primandanu dan Ary Bachtiar Krishna Putra Departemen Teknik Mesin, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : arybachtiar90@gmail.com
K
Gambar 1. Skema instalasi sistem gasifikasi tipe downdraft.
Gambar 2. Desain PFD reaktor untuk metode simulasi.
CH4)  dari  20,03%,  7,79%,  dan  2,39%  menjadi  21,99%, 8,87%,  dan  2,44%.  Kemudian  meningkatkan  LHV  syngas dari  4227,99  kJ/m3  menjadi  4609,99  kJ/m3.  Cold  gas efficiency  meningkat  secara  linear  dengan  bertambahnya temperatur udara inlet zona oksidasi. Peningkatan temperatur udara (80-200°C) menjadikan cold gas efficiency meningkat sebesar 13,7% (dari 47,37% menjadi 61,07%). Faktor utama yang  mempengaruhi  tar  adalah  temperatur  operasi  gasifier. Pada penelitian Venugopal. D. melakukan simulasi gasifikasi sekam padi untuk menganalisis energi dan eksergi [6]. Pada 600°C kenaikan nilai ϕ dari 0,15-0,55 meningkatkan cold gas efficiency. Untuk 625°C dan 650°C, nilai η meningkat hingga ϕ=0,45, untuk 675°C, dan 700°C, η meningkat hingga ϕ=0,35 dan 725-800°C, η meningkat hingga ϕ=0,25. Setelah 800°C peningkatan ϕ menurunkan cold gas efficiency. Peningkatan nilai ϕ menurunkan LHV syngas tetapi meningkatkan volume syngas.

## II. METODOLOGI PENELITIAN
Penelitian  kali  ini  bersifat  simulasi  dan  eksperimental. Untuk  metode  simulasi  dengan  menggunakan  software Aspen  Plus  V10,  sedangkan  pada  eksperimen  reaktor  yang
digunakan  untuk  proses  gasifikasi  adalah  reaktor  tipe downdraft  dengan  ukuran  reaktor  ø=50cm;  t=92cm,  karena bahan baku padat dan udara mengalir searah menuju ke dasar reaktor.  Diperlukan  pengujian  untuk  mengetahui  pengaruh ER dan T udara inlet terhadap unjuk kerja gasifikasi dengan analisa  energi  dan  eksergi.  Terdapat  3  variasi  T  inlet  zona oksidasi dan 5 variasi ER, sehingga menghasilkan nilai AFR aktual tertentu.
Eksperimen  dilakukan  di  Laboratorium  Gasifikasi, Departemen  Teknik  Mesin  ITS,  yang  dirancang  dengan skema seperti Gambar 1. Pengujian dilakukan dengan variasi temperatur udara masuk pada zona oksidasi 30°C, 50°C, dan 75°C.
Dipilih  30°C  karena  asumsi  untuk  suhu  inisial  atau  suhu lingkungan di  Kampus  ITS Surabaya, lalu ditambah variasi temperatur 50°C dan 75°C pada inlet zona oksidasi sebagai variasi  perubahan  temperatur  inlet  udara.  Rasio  kesetaraan (Equivalence  Ratio/ER)  dapat  dapat  di  definisikan  sebagai perbandingan  antara  rasio  udara  bahan  bakar  dari  proses gasifikasi  dan  rasio  udara  bahan  bakar  untuk  pembakaran yang sempurna. Dan untuk variasi ER yang digunakan pada pengujian kali ini penulis menggunakan variasi 0,2; 0,25; 0,3; 0,35; dan 0,4 (Gambar 1).
Tabel 4. Parameter Input dan Output Pada Simulasi
No. Parameter Unit Nilai 1 Moisture content % wt 10,15 2 Ash content % wt 1,8 3 Volatile matter % wt 87,9 4 Fixed carbon % wt 0,15 5 Density kg/m 3 296 6 LHV MJ/kg 10,85
7 Komponen
C % wt 47,6
H % wt 5,91 N % wt 0,84 S % wt 0,15
O % wt 38,7 Tabel 5.
Analisis Ultimate dan Proximate Tongkol Jagung Input Output • T inlet (30, 50, dan 75) (°C) • Komposisi penyusun syngas (% volumetric ) • ṁ udara (20,93% O 2 dan 78,1% N 2 ) (kg/jam) • ṁ biomassa (kg/jam)
• Analisis Proximate dan Ultimate Tongkol Jagung • T zona oksidasi di ketiga variasi T inlet (°C)
Tabel 6. Parameter Input Pengukuran Penelitian
Parameter Input Konstan Variasi • Dimensi Reaktor • Putaran Suction  Pump
atau Induced Fan
• Biomassa
tongkol
jagung • Equivalence  ratio pada  zona oksidasi (0,2; 0,25; 0,3; 0,35; 0,4)
• Temperatur  udara inlet (30°C;
50°C; 75°C)
Gambar  4. Grafik  temperatur  zona  oksidasi  terhadap  ER  pada  tiap  T inlet.
Tabel 1. Parameter Output Pengukuran Penelitian
Parameter Output Diukur Dihitung Visualisasi • Durasi konsumsi biomassa total (s) • Pgas oksidasi (inHg) • Pgas output (inHg)
• T drying (°C)
• T oksidasi (°C)
• T reduksi (°C)
•
Komposisi syngas (CO,  H 2 ,  CH 4 ,  CO 2 ,  N 2 , O 2 ) • Equivalence Ratio
(ER) • ṁ syngas (kg/s)
• ṁ udara (kg/s)
• ṁ biomassa (kg/s)
• LHV syngas (kJ/kg) • Efisiensi  gas  dingin ( η CG ) (%) • Efisiensi Eksergi (%) • Nyala api Syngas
Tabel 2.
Data Hasil Pengukuran Tekanan Udara Inlet Dimmer
ΔP (Pa) V avarage (m/s) ṁ udara (kg/s) 1 117,21 10,3 0,007796 2 180,91 12,87 0,009745 3 258,01 15,44 0,011694 4 348,38 18,02 0,013642 5 451,97 20,59 0,015591 Tabel 3. Data Hasil Perhitungan ER Dimmer ΔP (Pa) V (m/s) ṁ udara (kg/s) AFR actual Equivalence Ratio (ER) 1 117,21 10,3 0,007796 1,342 0,2 2 180,91 12,87 0,009745 1,6775 0,25 3 258,01 15,44 0,011694 2,013 0,3 4 348,38 18,02 0,013642 2,3485 0,35 5 451,97 20,59 0,015591 2,684 0,4
Gambar  3. Grafik  komparasi  LHV Syngas dari  hasil  simulasi  dan eksperimen.
Data  yang  telah  didapat  dari  hasil  eksperimen  dan pengumpulan  data  berdasarkan  penelitian  sebelumnya, selanjutnya  digunakan  dalam  pembuatan  desain  dari  proses termokimia  gasifikasi  di  gasifier  tipe  fixed  bed  downdraft yang  pada  penelitian  ini  dibuat  menggunakan  perangkat lunak  Aspen  Plus  V.10  dengan  menggunakan  desain  PFD reaktor pada Gambar 2.
Setelah  dilakukan  eksperimen  gasifikasi  tongkol  jagung, selanjutnya  adalah  memasukkan  input  data  pada  proses simulasi  yang  dihasilkan  dari  eksperimen,  lalu  akan dilakukan  simulasi  dengan  menggunakan  Aspen  Plus  V.10 untuk  menghasilkan  output  data  yaitu  %vol  komposisi penyusun syngas, dapat dilihat pada Tabel 1.
Bahan uji biomassa yang digunakan adalah limbah tongkol jagung kering. Sebelum digunakan, biomassa di analisa dulu secara  ultimate  analysis  dan  proximate  analysis  Untuk karakteristik analisa hasil pengujian ultimate dan proximate dari tongkol jagung merujuk pada penelitian Sudarmanta. B pada Tabel 2 [7].
Pada  penelitian  ini  akan  digunakan  biomassa  berupa limbah  tongkol  jagung  yang  selanjutnya  akan  dilakukan proses  gasifikasi.  Terlihat  pada  Tabel  2  untuk  detail  hasil ujinya.
Parameter pengukuran merupakan suatu nilai atau kondisi yang  menjadi  tolak  ukur  di  dalam  suatu  penelitian  yang dilakukan.  Tabel  3  merupakan  parameter  input  pengukuran proses  gasifikasi  pada  penelitian  yang  dilakukan.  Untuk
parameter  output  dari  penelitian  terbagi  menjadi  parameter diukur, dihitung, dan visualisasi (Tabel 4).

## III. HASIL DAN DISKUSI
Hasil yang didapatkan dari penelitian yang telah dilakukan, diantaranya:

## A. Analisa Data dan Hasil Eksperimen
Parameter  operasional  ini  menentukan  temperatur operasional  dari  proses  gasifikasi.  Untuk  menentukan  nilai ER  diperlukan ṁ udara dan ṁ bahan bakar juga  laju  alir stoichiometric .  Data  dibawah  ini  pada  Tabel  5  merupakan hasil  yang  diperoleh  dari  pengujian  melalui  alat  ukur pitot static tube dan manometer digital.
B. Analisa Perhitungan Laju Alir Massa Udara ṁ udara didapatkan  dengan  menghitung V max dari  tekanan stagnasi yang terjadi pada pitot static tube .
1) Mencari Nilai Kecepatan Maksimum (V max )
𝑉 𝑚𝑎𝑥 =   √ 2(𝑃𝑜 − 𝑃𝑖) 𝜌 udara
Dimana: 𝜌 udara = Massa jenis udara (1,176 kg/m3) Didapatkan:
Tabel 7.
Nilai LHV Syngas dari Hasil Simulasi Variasi LHV (kJ/m 3 ) ρ syngas (kg/m 3 ) LHV (kJ/kg) ER T inlet (°C) 0,2 30 4490,14 0,8886707 5052,6577 50 4453,91 0,88821769 5014,4431 75 4082,95 0,92671317 4405,8471 0,25 30 3997,39 0,93500665 4275,262 50 3979,27 0,93882962 4238,5451 75 3642,18 0,96896946 3758,8250 0,3 30 3573,85 0,96592389 3699,6516 50 3538,25 0,69533624 3665,3043 75 3347,79 0,99274071 3372,2746 0,35 30 3262,18 0,99242808 2387,0765 50 3025,79 0,98859729 3060,6961 75 2818,36 1,00674160 2799,4899 0,4 30 2664,88 1,00642375 2647,8727 50 2594,56 1,00667527 2577,3558 75 2530,48 1,00337353 2521,9789 Tabel 8. Nilai LHV Syngas dari Hasil Eksperimen Variasi LHV (kJ/m 3 ) ρ s yngas (kg/m 3 ) LHV (kJ/kg) ER T inlet (°C) 0,2 30 3591,694 0,961201 3736,674 50 3587,904 0,961026 3733,412 75 3543,89 0,959936 3691,799 0,25 30 3175,396 0,976302 3252,474 50 3171,976 0,979001 3240,013 75 3168,388 0,980496 3231,413 0,3 30 2950,349 0,999637 2951,421 50 2946,76 0,999578 2948,005 75 2940,999 1,000211 2940,379 0,35 30 2539,713 1,01846 2493,679 50 2538,635 1,020245 2488,259 75 2532,52 1,019023 2485,244 0,4 30 2083,89 1,026078 2030,928 50 2082,274 1,027587 2026,372 75 2082,274 1,027512 2026,52
𝑉 𝑚𝑎𝑥 = √ 2(𝑃𝑜−𝑃𝑖) 𝜌 𝑢𝑑𝑎𝑟𝑎 = √ 2(117,21 𝑃𝑎) 1,176 𝑘𝑔/𝑚 3 = 14,118 m/s
2) Mencari Nilai Re Vmax
𝑅𝑒 𝑉𝑚𝑎𝑥 = 𝜌 udara ․ 𝑉 𝑚𝑎𝑥 ․ 𝐷 𝜇
Dimana : D = Diameter pipa (m) μ =  Viskositas udara pada 27°C (184,6×10 -7 kg/(m‧s)) Didapatkan:
𝑅𝑒 𝑉𝑚𝑎𝑥 = 𝜌 𝑢𝑑𝑎𝑟𝑎 ․ 𝑉 𝑚𝑎𝑥 ․ 𝐷 𝜇
= 1,176 ∙14.118∙ 0,02
184.6 ‧ 10^−7 = 17987,83 3) Mencari Nilai V avg 𝑛  = – 1,7 + 1,8 𝑙𝑜𝑔 𝑅𝑒 𝑣𝑚𝑎𝑥
Persamaan menghitung kecepatan alir rata-rata ( V ).
𝑉̅ 𝑉 𝑚𝑎𝑥 = 2𝑛 2
(𝑛 + 1)(2𝑛 + 1) 𝑛  = – 1,7 + 1,8 𝑙𝑜𝑔 𝑅𝑒 𝑣𝑚𝑎𝑥 = 4,354896
V avg = 2 ‧ 4,354896 2
(4,354896 + 1)(2 ‧ 4,354896 + 1) ×  14,118 = 10,3m/s
4) Menghitung Laju Alir Massa Udara ( ṁ )
𝑚̇ udara = 𝜌 𝑢𝑑𝑎𝑟𝑎 ∙ 𝑉 ∙ 𝐴 pipa Dimana: A pipa = luasan pipa inlet udara (0,000314 m 2 ) Didapatkan:
Tabel 9.
Efisiensi Gasifikasi dari Hasil Simulasi (%)
Variasi ṁ biomassa (kg/s) ṁ syngas (kg/s) LHV syngas (kJ/kg) LHV biomassa (kJ/kg) Efisiensi Energi (%)
T inlet ER 30°C
0,2 0,005809 0,0035787 5052,6577
10850 28,69 0,25 0,0047067 4275,262 31,93 0,3 0,0058347 3699,6517 34,25 0,35 0,0069932 3287,0765 36,47 0,4 0,0081042 2647,8728 34,05 50°C 0,2
0,005809
0,0040215
5014,4432
10850 32,00 0,25 0,0047259 4238,5452 31,78 0,3 0,0057141 3665,3043 33,23 0,35 0,0069661 3060,6961 33,83 0,4 0,0081978 2577,3559 33,52 75°C 0,2
0,005809
0,0046823
4405,8471
10850 32,73 0,25 0,0055291 3758,8251 32,97 0,3 0,0059967 3372,2746 32,08 0,35 0,0073001 2799,4899 32,42 0,4 0,0083501 2521,9789 33,41 Tabel 10. Efisiensi Gasifikasi dari Hasil Eksperimen (%) Variasi ṁ biomassa (kg/s) ṁ syngas (kg/s) LHV syngas (kJ/kg) LHV biomassa (kJ/kg) Efisiensi Energi (%)
T inlet ER 30°C
0.2 0,0029438
0,00372 3736,6738 10850 43,52 0.25 0,00465 3252,4743 48,09 0.3 0,00558 2951,4215 53,62 0.35 0,00651 2493,6793 53,84 0.4 0,00744 2030,9279 50,49 50°C 0.2
0,0029438
0,00418 3733,4121 10850 43,48 0.25 0,00465 3240,0133 47,91 0.3 0,00547 2948,0053 53,56 0.35 0,00651 2488,259 53,73 0.4 0,00752 2026,3723 50,37 75°C 0.2 0,0029438 0,00467 3691,7991 10850 42,99 0.25 0,00527 3231,413 47,78 0.3 0,00558 2940,3793 53,42 0.35 0,00670 2485,2436 53,66 0.4 0,00769 2026,5203 50,38 Tabel 11. Properties Gas Penyusun Syngas Gas Penyusun Cpi (kJ/kg K) CO 1,043 H 2 14,389 CH 4 2,316 CO 2 0,884 N 2 1,0416 H 2 O 2,06 O 2 0,92
𝑚̇ udara = 𝜌 udara ∙   𝑉   ∙   𝐴 pipa = 0,003803409 kg/s

## C. Analisa Perhitungan Laju Alir Biomassa
Analisa perhitungan laju alir biomassa meliputi:
1) Mencari Bulk Density dari Tongkol Jagung

## 𝐵𝑢𝑙𝑘 𝑑𝑒𝑛𝑠𝑖𝑡𝑦 = Massa total − Massa gelas ukur 𝑽𝒐𝒍𝒖𝒎𝒆 gelas ukur
Dimana:
Volume ember   = 0,022 m3 ; Massa total = 7,1 kg Massa ember    = 0,5 kg Didapatkan:
Bulk density = 7,1−0,5 0,022 = 296 kg/m3

## 2) Menghitung Volume Tongkol Jagung Terbakar
𝑉  =   𝐿 𝑎𝑙𝑎𝑠 𝑟𝑒𝑎𝑘𝑡𝑜𝑟 ×  𝛥𝑡 𝑏𝑖𝑜𝑚𝑎𝑠𝑠𝑎
𝑉 =   (𝜋 ×  0,252)   ×  0,09 𝑚  =  0,0176625 𝑚 3
3) Mencari Massa Tongkol Jagung Terbakar
𝑚 𝑏𝑖𝑜𝑚𝑎𝑠𝑠𝑎 =   𝜌 𝑏𝑖𝑜𝑚𝑎𝑠𝑠𝑎 ×  𝑉 = 5,2281 𝑘𝑔
4) Laju Alir Massa Tongkol Jagung per Detik
𝑚 =  5,2281 / 3600 s  =  0,00145225 kg/s ̇
Untuk mendapatkan laju alir massa tongkol jagung dengan t = 900 s (15 menit).
𝑚̇ =  0,00145225 / (15/60)   =  0,005809 kg/s

## D. Analisa Perhitungan ER
Perhitungan ER didapatkan dari perbandingan antara AFR aktual dan AFR stochiometric seperti berikut.
1) Menghitung AFR Stochiometric
Reaksi  kimia  untuk  pembakaran  biomassa  dapat dirumuskan sebagai berikut:
C𝛼 H𝛽 O𝛾 + (𝛼  + 𝛽 4 – 𝛾 2 ) (O2  +  3,76 N2) →  𝛼 CO2 + 𝛽 2 H2O
𝑚 ̇udara 𝑚 ̇𝑓𝑢𝑒𝑙 stoich  =   (4,76 α  + β 4 + γ 2 )   ∙ 𝑀𝑊 udara 𝑀𝑊 𝑓𝑢𝑒𝑙
Dimana: MW udara = Molecular weight of air (28,96 g/mol)
MW fuel
= Molecular weight of corncob (93,2 g/mol) α = ( %wt C ÷ Ar C) ; β = ( %wt H ÷ Ar H) ;
γ
Tabel 12. Efisiensi Eksergi Proses Gasifikasi dari Hasil Simulasi Tiap Variasi ER pada T inlet 30°C
T inlet (°C) ER
Ex. biomass Ex. Ph. gas Ex. Ch. gas Eff. Exergy (kJ/kg)
(kJ/kg)
(kJ/kg) (%) 30 0,2 12544,106 50,547 4221,956 34,06 0,25 49,428 3585,151 28,97 0,3 47,026 3112,98 25,19 0,35 44,17 2779,727 22,51 0,4 43,203 2554,399 18,32
Tabel 13.
Efisiensi Eksergi Proses Gasifikasi dari Hasil Simulasi Tiap Variasi ER pada T inlet 50°C & 75°C
T inlet (°C) ER Ex. biomass Ex. Ph. gas Ex. Ch. gas Ex. Ph. agent Eff. Ex. (kJ/kg) (kJ/kg) (kJ/kg) (kJ/kg) (%) 50 0,2 12544,106 50,671 4189,628 1,0214 33,8 0,25 49,578 3555,754 1,0805 28,74 0,3 47,421 3086,514 1,2134 24,98 0,35 45,178 2592,178 0,0647 21,02 0,4 43,704 2198,402 0,3203 17,87 75 0,2 12544,106 49,404 3689,498 1,0234 29,81 0,25 48,853 3160,017 1,0896 25,58 0,3 46,582 2847,038 1,2213 23,07 0,35 44,798 2378,512 0,0742 19,32 0,4 43,907 2153,562 0,3198 17,52 Tabel 14.
Efisiensi Eksergi Proses Gasifikasi dari Hasil Eksperimen pada Tiap Variasi ER dan T inlet
T inlet (°C) ER Ex. Biomass Ex. Ph. Gas Ex. Ch. Gas Eff. Ex. (kJ/kg) (kJ/kg) (kJ/kg) (%)
30 0.2
12544,106 51,939 3140,9 25,45 0.25 50,567 2750,1 22,33 0.3 47,322 2502,7 20,33 0.35 44,607 2127,5 17,31 0.4 43,087 1755,2 14,34 50 0.2 12544,106 51,944 3138,391 1,0214 25,43 0.25 50,408 2740,239 1,0807 22,24 0.3 47,334 2499,786 1,2125 20,31 0.35 44,532 2123,116 0,0644 17,28 0.4 43,051 1751,412 0,3221 14,31 75 0.2 12544,106 51,971 3106,038 1,0241 25,18 0.25 50,471 2733,23 1,0896 22,19 0.3 47,289 2493,533 1,2201 20,26 0.35 44,543 2120,446 0,0732 17,26 0.4 43,051 1751,556 0,3115 14,31
Dengan Ar C = 12, Ar H = 1, Ar O = 16, dan untuk %wt C, H,  O  didapatkan  dari  hasil  Analisis Ultimate biomassa tongkol jagung.
Didapatkan:
α = 𝑤𝑡% 𝐶 𝐴𝑟 𝐶 = 47.6 12 = 3,9667 ;  𝛽 = 𝑤𝑡% 𝐻 𝐴𝑟 𝐻 = 5.91 1 = 5,91 γ = 𝑤𝑡% 𝑂 𝐴𝑟 𝑂 = 38.7 16 =   2,4185
AFR 𝑆𝑡𝑜𝑖𝑐ℎ  =   (4,76 ‧ 3,9667 + 5,91 4 + 2,4185 2 ) ∙ ( 28,96
93,2 ) = 6,70188104

## 2)
Menghitung Equivalence Ratio (ER) ER  = 𝐴𝐹𝑅 𝑎𝑐𝑡𝑢𝑎𝑙 𝐴𝐹𝑅 𝑆𝑡𝑜𝑐ℎ𝑖𝑜𝑚𝑒𝑡𝑟𝑖𝑐 = 1,342 6,70188104 =  0,2
Dari  hasil  pengujian  yang  dilakukan  serta  analisa perhitungan ṁ udara dan ṁ biomassa didapatkan ER (Tabel 6).

## E. Analisa Distribusi Temperatur Zona Oksidasi Gasifikasi
Pada Gambar 3 menunjukan perubahan Temperatur zona oksidasi akibat perbedaan ER. Dari Gambar 3 terlihat dari 3 variasi  T inlet yang  berbeda  mempengaruhi  perbedaan temperatur  pada  zona  oksidasi.  Pada  T inlet 30°C  zona oksidasi  tertinggi  pada  ER  0,4  yaitu  939,6°C,  Sedangkan pada T inlet 50°C zona oksidasi tertinggi pada ER 0,4 yaitu 1092,6°C, dan pada T inlet 75°C  zona oksidasi tertinggi pada ER  0,4  yaitu  1133,7°C.  Dari  data  yang  didapatkan  bahwa semakin  tinggi  T inlet maka menyebabkan temperatur zona oksidasi meningkat.

## F. Analisa Komposisi Kandungan Syngas
Hasil analisa komposisi kandungan syngas meliputi:
1) Hasil Simulasi Software Aspen Plus
Hasil komposisi syngas ini diperoleh dari simulasi dengan menggunakan software Aspen  Plus  V.10  pada  Tabel  7. Senyawa  yang  terdapat  dalam syngas terdiri  dari  senyawa yang dapat terbakar (CO, H 2 dan CH 4 ) dan senyawa gas yang tidak bisa terbakar (CO 2 , N 2 dan O 2 ). Dari ketiga senyawa gas yang  dapat  terbakar,  secara  umum  mengalami  penurunan jumlah persentase volumenya  seiring  dengan  meningkatnya nilai ER dan perubahan variasi  T inlet . Hal ini dikarenakan meningkatnya  ER  maka  pembakaran  dalam  zona partial combustion semakin  mendekati  kondisi  stoikiometrisnya sehingga  akan  lebih  banyak  senyawa  gas  CO 2 yang  terjadi dibanding senyawa gas CO. Untuk kandungan _ O 2 yang ada dalam senyawa gas hasil reaksi merupakan udara yang tidak ikut bereaksi yang cenderung mengalami peningkatan seiring dengan meningkatnya ER.

## 2) Hasil Eksperimen
Hasil _ komposisi syngas pada  Tabel  8  diperoleh berdasarkan pengujian di Laboratorium Kimia Material dan Energi  (Lab.  KME),  Departemen  Kimia  ITS  menggunakan alat Gas Chromatography (Tabel 8). Dapat dilihat pada Tabel 8 komposisi CO 2 mengalami peningkatan dan CO mengalami penurunan.  Hal  tersebut  menunjukkan  jumlah  udara  yang dimasukan ke dalam zona pirolisis dan zona oksidasi hanya dapat meningkatkan kualitas syngas hingga keadaan tertentu, sehingga udara yang berlebih akan menyebabkan pembakaran sempurna yang menghasilkan CO 2 .
Komposisi  N 2 cenderung  konsisten  memiliki  persentase volumetrik  di  atas  50%  pada  setiap  variasi.  Hal  ini  terjadi karena  N 2 memiliki  persentase  yang  tinggi  pada  udara  di atmosfer,  gas  yang  tidak  dapat  bereaksi  dengan  komponen kimiawi  lainnya,  sehingga  persentase  volumetriknya cenderung  konstan.    Kandungan  CH 4 pada  semua  variasi sangat  rendah  dikarenakan  AFR  tinggi  menyebabkan temperatur yang tinggi dan membuat reaksi endotermal lebih dominan di zona reduksi.
Berdasarkan hasil yang telah didapatkan dari hasil simulasi dan eksperimen, terdapat perbedaan hasil dengan selisih hasil kedua  metode  cukup  jauh,  hal  ini  diakibatkan  karena  pada metode  simulasi  yang  menggunakan software Aspen  Plus, ketika  memproses  hasil  komposisi syngas ini  terjadi  pada kondisi  ideal,  sedangkan  pada  metode  eksperimen terpengaruh  dari  faktor  lingkungan,  seperti  kendala  saat pengambilan  data,  temperatur  ruangan  di  laboratorium  dan faktor  lain  yang  dapat  mempengaruhi  hasil syngas proses gasifikasi.

## G. Analisa Nilai Kalor LHV Syngas
Hasil analisa nilai kalor LGV Syngas diantaranya meliputi:

## 1) Hasil Simulasi Software Aspen Plus
Berdasarkan komposisi senyawa dalam syngas diatas maka LHV dari syngas dapat dihitung dengan persamaan sebagai berikut.
𝐿𝐻𝑉 𝐺𝐴𝑆 = ∑(𝑌 𝑖 𝐿𝐻𝑉 𝑖 ) 𝑛 𝑖=1 Keterangan: 𝑌𝑖 = konsentrasi gas terbakar (CO, CH4, H2).
𝐿𝐻𝑉𝑖 = Nilai Kalor bawah (LHV) gas terbakar (CO, CH4, H2).
Nilai LHV dari tiap gas yang flammable ditampilkan pada Tabel  9.  Berikut  ini  adalah  contoh  perhitungan  untuk  nilai LHV dengan menggunakan data dari komposisi syngas pada variasi ER 0,2 dengan Temperatur inlet 30°C.
a) Yi untuk gas CO = 11,575%  = 0,11575
b) Yi untuk gas CH 4 = 2,966%   = 0,02699 c) Yi untuk gas H 2 = 18,21%   = 0,1821 𝐿𝐻𝑉 𝑠𝑦𝑛𝑔𝑎𝑠 =   ∑ (0,11575 × 12633) 𝑛 𝑖 + (0,02699 × 35883) + (0,1821 × 10783)
𝐿𝐻𝑉 𝑠𝑦𝑛𝑔𝑎𝑠 = 4490,14 kJ/m3
Untuk mendapatkan ρsyngas maka digunakan perhitungan sebagai berikut:

## 𝜌 𝑔𝑎𝑠 =   ∑ 𝑌𝑖  ∙  𝜌𝑖 𝑔𝑎𝑠
𝑛
𝑖=1 Dimana:
Yi   =  Konsentrasi  senyawa  gas  dalam  syngas  (CO,  CH4, H2, CO2, N2, dan O2) ρi  gas = Nilai massa jenis senyawa gas dalam syngas Berdasarkan Tabel 8 maka didapat seperti pada Tabel 10 [9]. Berikut ini adalah perhitungan untuk mencari massa jenis syngas pada ER 0,2 dan T inlet 30°C:
𝜌 𝑔𝑎𝑠 =   ∑ (0,11575 × 1,0126) + (0,1821 × 𝑛 𝑖=1
0,07316) + (0,02966 × 0,588) + (0,14531 × 1,5964) + (0,44305 × 1,10171) + (0,04525 × 1,128) = 0,8887  𝑘𝑔/𝑚 3
Jadi untuk nilai LHV syngas (kJ/kg) adalah:
𝐿𝐻𝑉 𝑠𝑦𝑛𝑔𝑎𝑠 = 4490,14 𝑘𝐽 𝑚 3 ÷   𝜌 𝑠𝑦𝑛𝑔𝑎𝑠 𝐿𝐻𝑉 𝑠𝑦𝑛𝑔𝑎𝑠 = 4490,14 𝑘𝐽 𝑚 3 × 1 0,8886707 𝑘𝑔 𝑚 3
𝐿𝐻𝑉 𝑠𝑦𝑛𝑔𝑎𝑠 = 5052,6577 𝑘𝐽/𝑘𝑔
Berdasarkan  Tabel  11,  nilai  LHV syngas yang  menurun, seiring  dengan  peningkatan  ER  akan  meningkatkan  suplai ṁ udara yang  masuk  ke  dalam  reaktor  gasifikasi,  sehingga mempengaruhi proses reaksi kimia pembentukan kandungan gas  terbakar,  maka  kandungan  gas  terbakar  (CO,  H 2 ,  dan CH 4 )  akan  cenderung  menurun,  terutama  CO  dan  H 2 , kemudian  untuk  nilai  LHV  CH 4 merupakan  yang  terbesar (35883 _ kJ/kg) secara signifikan penurunan kandungan  CH 4 mengakibatkan  penurunan  LHV syngas .  Sebaliknya  (CO 2 , N 2 , O 2 ), meningkat seiring dengan peningkatan suplai ṁ udara . Proses  gasifikasi  membutuhkan  suplai  udara  yang  terbatas, sehingga kandungan gas terbakar akan cenderung meningkat, jika suplai ṁ udara terbatas yang dibutuhkan tepat.

## 2) Hasil Eksperimen
Pada  hasil  eksperimen  didapatkan  hasil  pada  Tabel  12. Nilai LHV yang terbesar pada ER 0,2 dan T inlet 30°C, yaitu sebesar  3736,67  kJ/kg,  dan  terendah  pada  ER  0,4  dengan T _ inlet 75°C,  yaitu  sebesar  2026,52  kJ/kg.  Hasil  tersebut sesuai dengan perubahan temperatur pada tiap ER, sehingga menunjukkan  bahwa  temperatur  dan  pasokan  udara memengaruhi  kualitas syngas yang  dihasilkan  secara signifikan.
Grafik  pada  Gambar  4  merupakan  grafik  komparasi  dari nilai LHV syngas yang diperoleh antara hasil simulasi dengan eksperimen,  menunjukkan  kedua  hasil  dari  metode  yang berbeda  memiliki trendline yang  sama  dengan  perbedaan nilai LHV syngas yang tidak terlalu jauh. Hasil dari metode eksperimen  dipengaruhi  peningkatan  ER  serta  T inlet dan faktor  eksternal  lainnya  sehingga  dapat  mempengaruhi kualitas syngas ,  akibat  dari  komposisi  senyawa  gas  yang bersifat flammable semakin menurun. Sedangkan untuk hasil simulasi,  sangat  kecil  sekali  pengaruh  dari  faktor  eksternal yang  menyebabkan  hasil  dari  simulasi  lebih  besar  nilainya daripada hasil eksperimen.

## H. Efisiensi Gasifikasi (Cold Gas Efficiency)

## Hasil efisiensi gasifikasi diantaranya meliputi:

## 1) Hasil Simulasi Software Aspen Plus
Untuk  menghitung  efisiensi  gasifikasi  maka  digunakan persamaan cold gas efficiency ( η CG ) sebagai berikut.
𝜂 𝐶𝐺 = (ṁ 𝑔𝑎𝑠 × 𝐿𝐻𝑉 𝑔𝑎𝑠 ) (ṁ 𝑏𝑖𝑜𝑚𝑎𝑠𝑠𝑎 × 𝐿𝐻𝑉 𝑏𝑖𝑜𝑚𝑎𝑠𝑠𝑎 )
Berikut  adalah  perhitungan  efisiensi  gasifikasi  untuk variasi ER 0,2 dengan T inlet 30°C. ṁ gas = 0,0035787 kg/s LHV gas = 5052,6577 kJ/kg ṁ biomassa = 0,005809 kg/s LHV biomassa = 10850 kJ/kg Didapatkan:
𝜂 𝐶𝐺 = (0,0035787 × 5052,6577) (0,005809 × 10850)
𝜂 𝐶𝐺 = 0,2869 × 100 = 28,69%
Didapatkan  nilai  efisiensi  gasifikasi  untuk  hasil  simulasi seperti  pada  Tabel  13.  Nilai  terendah  untuk  efisiensi gasifikasi yaitu pada T inlet 30°C dan ER 0,2 yaitu 28,69%, dan untuk nilai tertinggi pada T inlet 30°C dan ER 0,35 yaitu 36,47%.  Hal  ini  terjadi  karena  adanya  penurunan  LHV syngas , karena semakin besar ṁ udara dalam proses gasifikasi yang disebabkan oleh kenaikan kecepatan pembakaran, maka akan menaikkan efisiensi energi, lalu saat mencapai kondisi optimum, pembentukan CO 2 akan semakin banyak, sehingga gas  yang  dihasilkan  akan  semakin  reaktif  dan  kualitas  gas yang  semakin  buruk,  maka  nilai  efisiensi  energi  ( η CG )  akan menurun seiring bertambahnya ER dan T inlet .

## 2) Hasil Eksperimen
Tabel  14  adalah  tabel  efisiensi  gasifikasi  dari  metode eksperimen setiap variasi ER dan T inlet . Efisiensi tertinggi berada  di  ER  0,35  dan  T inlet 30°C  dengan  hasil  efisiensi 53,66% dan terendah pada T inlet 75°C ada di ER 0,2 yaitu sebesar  42,99%.  Penurunan  Efisiensi  terjadi  karena penurunan  nilai  LHV syngas ,  walaupun  terjadi  kenaikan ṁ syngas yang  disebabkan  karena  peningkatan ṁ udara , η CG mengalami  penurunan  karena  udara  berlebih  pada  zona pirolisis  dan  reduksi  menyebabkan  terjadinya  pembakaran sempurna yang dapat menurunkan komposisi flammable g as , sehingga hasilnya semakin kecil seiring bertambahnya ṁ udara .

## I. Analisa Eksergi proses Gasifikasi
Hasil  analisa  eksergi  proses  gasifikasi  diantaranya meliputi:
1) Hasil Simulasi Software Aspen Plus
a) Exergy Biomassa
Exergy yang  dimiliki  oleh  biomassa  didapatkan  dengan persamaan sebagai berikut.
𝐸𝑥 biomass = 𝑏  ∙ 𝐿𝐻𝑉 𝑏𝑖𝑜𝑚𝑎𝑠𝑠
Dengan b sebagai berikut:
𝑏 = 1,0414+0,0177∙( 𝐻 𝐶 )−0,3328∙( 𝑂 𝐶 )∙[1+0,0537∙( 𝐻 𝐶 )] 1−0,4021∙( 𝑂 𝐶 )
Menghitung nilai b
𝑏 =
1,0414 + 0,0177 ∙ ( 0,0591 0,476 ) − 0,3328 ∙ ( 0,387 0,476) ∙ [1 + 0,0537 ∙ 0,0591 0,476 ] 1 − 0,4021 ∙   ( 0,387 0,476)
𝑏  =  1, 1561388
Menghitung nilai exergy biomass
𝐸𝑥 𝑏𝑖𝑜𝑚𝑎𝑠𝑠  =  1, 1561388 ‧ 10850 𝑘𝐽/𝑘𝑔
=  12544, 106 𝑘𝐽/𝑘𝑔
b) Exergy Syngas
Exergy syngas pada ER 0,2 dan T _ inlet 30°C didapatkan dengan menggunakan persamaan:
𝐸𝑥 𝑝𝑟𝑜𝑑𝑢𝑐𝑡 =   𝐸𝑥𝑝ℎ   +  𝐸𝑥𝑐ℎ
Menghitung exergy physical gas
𝐸𝑥 𝑝ℎ = ℎ − ℎ 0 − 𝑇 0 (𝑠 − 𝑠 0 )
Dengan h–h o dan s–s o sebagai berikut:
ℎ − ℎ 0 = ∫ 𝑐 𝑝 𝑑𝑇, 𝑠 − 𝑠 0 = ∫ 𝑐 𝑝 𝑇 𝑑𝑇 𝑇 𝑇 0 𝑇 𝑇 0 Dengan Cp setiap  gas  didapatkan  dari “ Thermophysical Properties of Gases at Atmospheric Pressure” ditampilkan pada Tabel 15 [9].
Didapatkan nilai exergy physical gas sebesar:
𝐸𝑥 𝑝ℎ𝑦𝑠𝑖𝑐𝑎𝑙 =  50,547 𝑘𝐽/𝑘𝑔
Menghitung exergy chemical gas
𝐸𝑥 𝑐ℎ  = 𝑚 𝑠𝑦𝑛𝑔𝑎𝑠 . 𝑏 . 𝐿𝐻𝑉 𝑠𝑦𝑛𝑔𝑎𝑠

## 𝐸𝑥 𝑐ℎ = 4221,956 𝑘𝐽/𝑘𝑔
Menghitung efisiensi exergy
𝜂 exergy = 𝑋̇product 𝑋̇feed = 𝐸𝑥 𝑝ℎ 𝑔𝑎𝑠 + 𝐸𝑥 𝑐ℎ 𝑔𝑎𝑠 𝐸𝑥 𝑏𝑖𝑜𝑚𝑎𝑠𝑠𝑎 +𝐸𝑥 𝑝ℎ 𝑎𝑔𝑒𝑛𝑡 = 50,547 + 4221,9 12544,106 × 100

## 𝜂𝑒𝑥𝑒𝑟𝑔𝑦  =  34,06%
Efisiensi exergy yang didapat dari hasil simulasi pada tiap variasi  ER  ditampilkan  pada  Tabel  16  dan  Tabel  17.  Pada Tabel 16, Efisiensi exergy untuk T inlet 30°C, exergy physical agent diasumsikan  nol  atau  dapat  ditiadakan  karena  berada pada temperatur lingkungan di Kota Surabaya (30°C). Pada Tabel 17, untuk T inlet 50°C dan 75°C ditambahkan exergy physical agent karena terdapat variasi temperatur inlet udara. Seperti pada Tabel 16 dan Tabel 17, terlihat bahwa exergy chemical  gas cenderung  jauh  lebih  tinggi  dibandingkan dengan exergy  physical  gas, hal  ini  menandakan  bahwa pemanfaatan syngas lebih baik dengan menggunakan proses reaksi  kimia,  yaitu  pembakaran . Nilai  efisiensi exergy tertinggi dari semua variasi ER dan T inlet berada pada ER 0,2 dan T inlet 30°C sebesar 34,06%.
2) Hasil Eksperimen
Efisiensi exergy yang  didapatkan  untuk  hasil  eksperimen dengan  langkah  perhitungan  yang  sama  seperti  metode simulasi untuk tiap variasi ER dan T inlet , ditampilkan pada Tabel 18.
Peningkatan  T inlet dan  semakin  tinggi  ER  serta banyaknya exergy hilang  di  lingkungan,  akan  membuat temperatur zona oksidasi semakin tinggi yang menyebabkan hasil T output dari exergy physical gas semakin tinggi pada tiap perubahan variasinya, hal ini diakibatkan karena adanya perubahan  LHV syngas dan  media  udara  yang  semakin banyak  menjadikan  irreversibilitas  sistem  yang  terjadi semakin  besar,  sehingga  akan  menyebabkan  penurunan efisiensi exergy proses  gasifikasi.  Nilai  efisiensi  yang terbesar 25,45%, pada ER 0,2 dengan T inlet 30°C.

## IV. KESIMPULAN
Berdasarkan penelitian yang telah dilakukan, dengan judul “Studi  Simulasi  dan  Eksperimental  Pengaruh  Variasi Equivalence Ratio dan Temperatur Udara Inlet Pada Proses Gasifikasi  Tongkol  Jagung  Terhadap  Unjuk  Kerja Gasifier Tipe Downdraft Berdasarkan  Prinsip  Energi  dan  Eksergi”, maka didapatkan disimpulkan beberapa hal, sebagai berikut:
(1)  Peningkatan  ER  dan  temperatur  udara inlet akan menyebabkan  penurunan  LHV  yang  linier,  akibat  dari komposisi  senyawa  gas  yang  bersifat flammable semakin menurun.  Nilai  LHV  terbesar  untuk  hasil  simulasi  terjadi pada ER 0,2 dan T inlet 30°C didapatkan 5052,65 _ kJ/kg; dan untuk  hasil  eksperimen  didapatkan  LHV syngas sebesar 3736,67 _ kJ/kg.  (2)  Peningkatan  ER  dan  temperatur  udara inlet akan menyebabkan adanya kenaikan η CG , hal ini terjadi karena  pengaruh  dari  nilai  kalor  (LHV)  yang  semakin menurun, karena semakin besar ṁ udara pada proses gasifikasi, maka akan menaikkan η CG . Saat mencapai efisiensi optimum, pembentukan  CO 2 akan  semakin  banyak,  sehingga  gas semakin  reaktif  dan  mempengaruhi  LHV syngas ,  maka efisiensi akan menurun seiring bertambahnya ER dan T inlet . Didapatkan hasil η CG tertinggi untuk hasil simulasi pada ER 0,35 dan T inlet 30°C sebesar 36,47%; dan untuk hasil dari eksperimen pada ER 0,35 dan T inlet 30°C sebesar 53,84%. (3) Peningkatan parameter operasi ER menyebabkan efisiensi exergy semakin kecil, maka komposisi flammable gas seperti H 2 , CO, dan CH 4 semakin menurun. Peningkatan parameter temperatur inlet dan  semakin  tinggi  ER  serta  banyaknya exergy yang  hilang  di  lingkungan,  serta  dari  faktor lingkungan  sekitar  yang  mempengaruhi  proses  kerja gasifikasi, akan membuat temperatur zona oksidasi semakin tinggi yang menyebabkan hasil temperatur output dari exergy physical gas semakin tinggi pada tiap perubahan variasinya, hal ini diakibatkan karena adanya perubahan LHV syngas dan media udara yang semakin banyak menjadikan irreversibilitas  sistem  yang  terjadi  semakin  besar,  sehingga menyebabkan  penurunan  efisiensi exergy pada  proses gasifikasi. Analisa nilai efisiensi exergy tertinggi untuk hasil simulasi yaitu pada ER 0,2 dan T inlet 30°C didapatkan nilai sebesar  34,06%;  dan  untuk  hasil  eksperimen  yaitu  sebesar 25,45% pada ER 0,2 dengan T inlet 30°C.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]  M.  Mahardhika  and  F.  R.  Dewi,  “Analisis  pengembangan  usaha pemanfaatan  limbah  bonggol  jagung  menjadi  produk  kerajinan multiguna,” J. Manaj. dan Organ. , vol. 5, no. 3, pp. 214–226, 2014.
[2]  P. Basu, Biomass Gasification, Pyrolysis and Torrefaction: Practical Design and Theory , 3rd ed. United States: Academic Press, 2018.
[3]  H. Susanto, “Pengembangan Teknologi Gasifikasi untuk Mendukung Kemandirian Energi dan Industri kimia,” Institut Teknologi Bandung, 2018.
[4]  A.  Molino,  S.  Chianese,  and  D.  Musmarra,  “Biomass  gasification technology: The state of the art overview,” J. Energy Chem. , vol. 25, no. 1, pp. 10–25, 2016, doi: 10.1016/j.jechem.2015.11.005.
[5]  A. A. P. Susastriawan, H. Saptoadi, and others, “Small-scale downdraft gasifiers for biomass gasification: A review,” Renew. Sustain. Energy Rev. , vol. 76, pp. 989–1003, 2017, doi: 10.1016/j.rser.2017.03.112.
[6]  D. Venugopal, L. Thangavelu, and N. Elumalai, “Energy, exergy and sustainability  analysis  of  rice  husk  air  gasification  process,” Therm. Sci. ,  vol.  23,  no.  2  Part  A,  pp.  549–560,  2019,  doi: 10.2298/TSCI170613068V.
[7]  B.  Sudarmanta,  “Variasi  Rasio  Gasifying  Agent-Biomassa  terhadap Karakterisasi  Gasifikasi  Tongkol  Jagung  Pada  Reaktor  Downdraft,” Institut Teknologi Sepuluh Nopember, Surabaya, 2010.
[8]  D. R. Ependi, “Studi Eksperimental Pengaruh Temperatur Udara Inlet Zona  Oksidasi  pada  Proses  Gasifikasi  Pelet  Municipal  Solid  Waste Terhadap  Unjuk  Kerja  Gasifier  Tipe  Downdraft,”  Institut  Teknologi Sepuluh Nopember, Surabaya, 2017.
[9]  F. P. Incropera, D. P. DeWitt, T. L. Bergman, A. S. Lavine, and others, Fundamentals of Heat and Mass Transfer , 7th ed., vol. 6. New York: Wiley, 1996.