## Studi Kapasitas Daya Dukung Fondasi Tiang Pancang Baja dengan Pengaruh Negative Skin Friction dan Likuefaksi
IKHYA * , MUFIDHIANSYAH FAHMI SANDWIADJI, PRIYO ADHI PRASETYO
Program Studi Teknik Sipil, Institut Teknologi Nasional Bandung, Indonesia Email: ikhya@itenas.ac.id

## ABSTRAK
Kondisi tanah yang terdapat pada proyek jembatan serangan yang berada pada ruas  Tol Binjai- Langsa terdapat  lapisan tanah berpotensi likuefaksi setebal 6 meter dan terdapatnya timbunan yang berada diatas pilecap menyebabkan negative skin friction hingga kedalaman 26 m. Tujuan penelitian ini adalah untuk mengetahui bagaimana pengaruh negative skin friction dan likuefaksi terhadap kapasitas tiang pancang pipa baja ujung terbuka diameter 1 m. Analisis menggunakan bantuan program Apile, Lpile dan Group untuk mendapatkan kapasitas aksial, lateral, moment dan gaya akibat beban, dimana gaya akibat beban tersebut harus lebih kecil dari pada kapasitas tiang  dengan  perbandingan  mendekati  1.  dikarenakan  negative  skin  friction  dan  likuefaksi memengaruhi kapasitas dan gaya akibat beban maka pada setiap kondisi memiliki jumlah tiang yang berbeda. Pada variasi kondisi normal menggunakan 12 tiang, untuk variasi kondisi negative skin friction menggunkaan 16 tiang, untuk variasi kondisi likuefaksi menggunakan 21 tiang dan kondisi negative skin friction dan likuefaksi menggunakan 45 tiang.
Kata kunci: negative skin friction, likuefaksi, tiang pipa baja, kapasitas aksial, kapasitas lateral

## ABSTRACT
The soil condition in the Serangan bridge project which is located on the Binjai-Langsa toll road section has a layer of soil with the potential for liquefaction as thick as 6 meters and the presence of embankments above the pilecap causes negative skin friction to a depth of 26 m. The purpose of this study was to determine how the negative effect of skin friction and liquefaction on the capacity of piles of open end steel pipes with a diameter of 1 m. Analysis using the Apile, Lpile and Group programs to get the axial, lateral, moment and force due to the load, where the force due to the load must be smaller than the pile capacity with a ratio close to 1. because negative skin friction and liquefaction affect the capacity and the resulting force. load, each condition has a different number of piles. For variations in normal conditions using 12 piles, for variations in negative skin friction conditions using 16 piles, for variations in liquefaction conditions using 21 piles and for negative skin friction and liquefaction conditions using 45 piles.
Keywords: negative skin friction, liquefaction, steel pipe piles, axial capacity, lateral capacity

## 1. PENDAHULUAN
Proyek Jembatan Serangan berada pada ruas Tol Binjai Langsa Sumatera Utara seperti yang diperlihatkan  pada  Gambar  1,  jembatan  ini  terdiri  dari  4  pilar  dan  2 abutment,  pilar  1 menggunakan  data  tanah  titik  BH-2B  halmana  pada  titik  ini  terdapat  lapisan  tanah  yang berpotensi  likuefaksi  berada  dikedalaman  3,45  m  hingga  9,5  m  atau  ketebalan  likuefaksi sebesar  6  meter  dan  juga  terdapat  tanah  lunak  hingga  kedalman  26  m  ditambah  dengan timbunan yang berada  diatas fondasi menyebabkan negative skin friction,  dengan adanya kondisi  tanah  tersebut  akan  memengaruhi  daya  dukung  fondasi  yang  terdapat  di  lokasi tersebut. Pada penelitian ini akan dilakukan studi kapasitas daya dukung tiang pancang baja dengan adanya pengaruh negative skin friction dan likuefaksi.
Gambar 1. Lokasi jembatan Serangan

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1 Parameter Tanah
Dalam desain geoteknik penentuan parameter tanah merupakan hal yang penting jika terjadi kesalahan dalam menentukan parameter tanah dapat berakibat fatal, maka dari itu parameter yang digunakan harus benar dalam menjelaskan karakteristik lapisan tanah di bawah struktur. Parameter yang digunakan dalam perhitungan daya dukung fondasi tiang pancang baja antara lain nilai sudut geser friksi, berat isi, nilai kohesi tanah, modulus of subgrade reaction dan faktor regangan [1].

## 2.2 Negative Skin Friction
Pertimbangan khusus yang perlu dikaji antara lain gesekan selimut negatif tiang, tiang pada masa tanah yang bergerak, efek erosi/ scouring pada kapasitas tiang, fenomena heave akibat proses konstruksi, dampak konstruksi tiang pada tanah-tanah yang mengalami kembang-susut besar dan potensi tekuk pada tiang akibat lateral squueze, [8] [13].
Pada saat tiang dipancang di tanah kompresif yang memungkinkan terjadinya konsolidasi atas berat  sendiri,  beban  yang  bekerja  akan  ditransmisikan  pada  tiang  melalui  lekatan  yaitu negative skin friction [10]. Pada saat urugan ditambahkan di atas tanah kompresif, akan terjadi konsolidasi pada bagian kompresif tersebut [1].

## 2.3 Likuefaksi
Perubahan kondisi tanah pasir yang jenuh air menjadi benda cair akibat meningkatnya tekanan air pori dimana nilainya menjadi sama besar dengan tekanan total pada tanah pasir, sehingga
tegangan efektifnya berkurang hingga menjadi nol. Hal ini disebabkan oleh beban gempa bumi ataupun aktivitas dinamik dipermukaan tanah yang terjadi pada tanah pasir tersebut [4] [6].

## 2.4 Daya Dukung Aksial
Daya  dukung  aksial  tiang  merupakan  kemampuan  tanah  memikul  beban  struktur  yang ditransfer melalui fondasi ke tanah [2] [3]. Daya dukung aksial dapat dihitung menggunakan Persamaan 1.
𝑄 𝑢 = 𝑄 𝑝 + 𝑄 𝑠 … (1)
halmana:
𝑄 𝑢 = daya dukung ultimit [kN],
𝑄 𝑝 = daya dukung ujung [kN],
𝑄 𝑠 = daya dukung selimut [kN].

## 2.4.1 Daya Dukung Ujung
Daya dukung ujung terbagi berdasarkan jenis tanah yang berada diujung tiang tersebut yaitu tanah kohesif atau non kohesif [12], untuk menghitung daya dukung ujung pada tanah kohesif menggunakan  Persamaan  2,  dan  untuk  menghitung  daya  dukung  ujung  pada  tanah  non kohesif menggunakan Persamaan 3.
𝑄 𝑝 = 𝐴 𝑝 × 𝑐 𝑢 × 𝑁 𝑐 … (2)
𝑄 𝑝 = 57,5 × 𝑁 𝑆𝑃𝑇 × 𝐴 𝑝 … (3) halmana:
𝐴 𝑝 = luas penampang ujung tiang [m 2 ], 𝑐 𝑢 = kohesi tanah ujung tiang [kN/m 2 ],
𝑁 𝑐 = faktor daya dukung tiang,
𝑁 𝑆𝑃𝑇 = nilai n-SPT pada ujung tiang.

## 2.4.2 Daya Dukung Selimut
Daya dukung selimut dihitung menggunakan Persamaan 4. Pada perhitungan daya dukung selimut ini memiliki nilai skin friction yang terbagi berdasarkan jenis tanah tanah kohesif atau non kohesif. Untuk nilai skin friction tanah kohesif menggunakan Persamaan 5 sedangkan untuk skin friction tanah non kohesif menggunakan Persamaan 6.
𝑄 𝑠 = 𝑓 𝑠 × 𝑝 × ∆𝐿 … (4)
𝑓 𝑠 = 𝛼  ×   𝑐 𝑢 … (5)
𝑓 𝑠 = β  ×   σ′ 𝑣 … (6) N  ≥ 15, 𝛽 = 1,5 − 0,135 𝑧 0,5 … (7)
N  < 15, 𝛽 = ( N 15 )(1,5 − 0,135 𝑧 0,5 ) … (8)
halmana:
𝑓 𝑠 = skin friction [kN/m 2 ], 𝑝 = keliling tiang pancang baja [m],
∆𝐿 = panjang tiang [m],
𝛼
= faktor adhesi, β = faktor beta, N = nilai N-SPT Z
= kedalaman tanah
σ′ 𝑣 = tegangan vertikal efektif tanah.

## 2.5 Daya Dukung Lateral
Penurunan diferensial pada fondasi untuk mendapatkan kurva 𝑃 𝑦 dapat dihitung menggunakan Persamaan 7, Persamaan 8 dan Persamaan 9 [5] berikut:
𝐸𝐼. 𝑑 4 𝑦 𝑑𝑥 4 + 𝑄. 𝑑 2 𝑦 𝑑𝑥 2 − 𝑃 + 𝑊 = 0 ... (9)
𝐸𝐼. 𝑑 3 𝑦 𝑑𝑥 3 + 𝑄. 𝑑𝑦 𝑑𝑥 = 𝑉 ... (10)
𝐸𝐼. 𝑑 2 𝑦 𝑑𝑥 2 = 𝑀 … (11)
halmana:
𝐸 = modulus elastisitas tiang [kN/m 2 ],
𝐼
= momen inersia penampang tiang [m 4 ], 𝑄 = beban aksial tiang [kN],
𝑊 = distribusi beban sepanjang tiang [kN], 𝑃 = reaksi tanah [kN.m],
𝑉 = geser tiang [kN],
𝑀 = momen tiang [kN.m],
𝑥 = kedalaman dari kepala tiang [m],
𝑦 = defleksi lateral pada kedalaman 𝑥 [m].

## 2.6 Efisiensi kelompok tiang
Efisiensi  kelompok  tiang  diperlukan  pada  kelompok  tiang  karena  tiang  memiliki  jarak  yang cukup  dekat  mengakibatkan  kehilangan  daya  dukung  dikarenakan  beberapa  faktor diantaranya jarak antar tiang, jumlah tiang dan arah gaya yang bekerja [2] [3].

## 2.7 Daya dukung kelompok tiang
Nilai daya dukung kelompok tiang diperhitungkan menggunakan Persamaan 9 berikut.
𝑄 𝑔𝑟𝑜𝑢𝑝 = 𝑛 × ɳ × 𝑄 𝑡𝑢𝑛𝑔𝑔𝑎𝑙 … (12) halmana: 𝑄 𝑔𝑟𝑜𝑢𝑝
= kapasitas kelompok tiang [kN],
𝑄 𝑡𝑢𝑛𝑔𝑔𝑎𝑙 = kapasitas tiang tunggal [kN], 𝑛 = jumlah tiang, ɳ = efisiensi kelompok tiang.

## 3. METODE PENELITIAN

## 3.1 Prosedur Penelitian
Pada  penelitian  ini  dimulai  dengan  perumusan  masalah  dari  fondasi  tiang  baja  pada  lokasi pembangunan jembatan, dan dilakukan studi pustaka dari penelitian yang relevan. Data yang dibutuhkan  dari  penelitian  ini  merupakan  data  parameter  tanah,  data  pembebanan  yang bekerja pada struktur jembatan serta data fondasi baja. Dari data yang telah diperoleh dapat dilakukan  perhitungan  kekuatan  aksial  fondasi  menggunakan  program  Apile,  perhitungan
kekuatan lateral menggunakan program Lpile. Dan untuk memperhitungkan fondasi kelompok tiang menggunakan program Group yang dimodelkan menjadi 4 kondisi yaitu, kondisi normal, kondisi negative  skin  friction,  kondisi  likuefaksi  dan  kondisi  negative  skin  friction  beserta likuefaksi. Hasil yang didapatkan  pada program Group ini berupa gaya yang berkerja pada masing-masing tiang.

## 3.2 Tahapan Pengumpulan Data
Data  yang  digunakan  dalam  penelitian  ini  berasal  dari  pihak  pengelola  proyek  Jembatan Serangan Tol ruas Binjai Langsa. Data yang didapatkan berupa data parameter tanah yang disajikan  pada  Tabel  1.  Untuk  data  fondasi  tiang  pancang  baja  menggunakan  tiang  baja dengan diameter 1.000 mm, tebal 16 mm dengan nilai modulus elastisitas 2 × 10 8 kN/m 2 .
Tabel 1. Data Parameter Tanah Lapis [m] Jenis Tanah N-SPT 𝛾 [kN/ 𝒎 𝟑 ] 𝜙 [°] Cu [kN/ 𝒎 𝟐 ] β α p-y Mod., k [kN/ 𝒎 𝟑 ] 𝜺 50 fs [kN/ 𝒎 𝟐 ] qp [kN/ 𝒎 𝟐 ] 3,45 Clay 2 15 0 10 0,5 0 0,02 6 90 5 Sand 8 16 29 0 0,5 5.430
0 5 460 9,5 Sand 17 17 32 0 0,7
16.300 0 24 978 12 Clay 2 15 0 10 0,5 0 0,02 6 90 17 Clay 3 15 0 15 0,5 0 0,02 8 135 18,45 Clay 5 17 0 25 0,5 0 0,01 14 225 24 Clay 2 15 0 10 0,5 0 0,02 5,5 90 26,85 Clay 15 17 0 75 0,5 54.300 0,007 41 675 28,25 Sand 22 17 34 0 0,2
16.300 0 2 1.265 34 Clay 20 18 0 100 0,5 108.500 0,005 55 900 41 Clay 33 20 0 165 0,5 108.500 0,005 89 1.485 46 Clay 40 20 0 200 0,5 217.000 0,004 100 1.800 70 Clay 50 20 0 250 0,5 217.000 0,004 113 2.250

## 3.3 Pemodelan Tiang dengan Apile
Pemodelan fondasi tiang pancang baja menggunakan program Apile (Gambar 2) bertujuan untuk mengetahui nilai kapasitas daya dukung tiang Tunggal [11]. Dengan menggunakan data parameter tanah pada titik BH-2B menggunakan profil baja pipa dengan diameter 1000 mm dan tebal baja sebesar 16 mm. pada pemodelan di Apile dikerjakan dengan 2 kondisi yaitu kondisi pertama dengan pengaruh negative skin friction dari permukaan hingga kedalaman 26 m  dan  tanpa  pengaruh negative skin friction. Hasil yang didapatkan dari program Apile ini berupa kapasitas aksial ultimate tiang pancang dimana hasil tersebut perlu  di bagi dengan faktor keamanan untuk mendapatkan nilai kapasitas yang diizinkan.
Gambar 2. Pemodelan tiang tunggal pada Apile

## 3.4 Pemodelan Tiang dengan Lpile
Pemodelan fondasi tiang pancang baja menggunakan program Lpile (Gambar 3) bertujuan untuk mengetahui gaya lateral yang terjadi pada tiang baja yaitu berupa kapasitas lateral dan kapasitas momen [7]. Pemodelan ini dilakukan dengan data parameter tanah pada titik BH-2B yang  terdapat  lapisan  pasir  likuefaksi,  pemodelan  tiang  pancang  baja  ini  juga  dimodelkan dalam kondisi fixed head dengan tipe pembebanan cyclic.
Gambar 3. Pemodelan tiang tunggal pada Lpile

## 3.5 Pemodelan Kelompok Tiang dengan Group
Pemodelan fondasi tiang pancang baja menggunakan program Group (Gambar 4) bertujuan untuk mengetahui gaya yang terjadi pada tiang diakibatkan beban yang yang terjadi diatas kelompok tiang [9]. Pemodelan dilakukan dengan data parameter tanah BH-2B.  Hasil yang didapatkan dari program Group ini berupa nilai gaya aksial, gaya lateral, gaya momen dan displacement yang diakibatkan dari pembebanan yang terjadi. Dimana nilai-nilai yang didapat ini dibandingkan dengan kapasitas aksial yang didapat dari program Apile dan dibandingkan dengan kapasitas lateral, kapasitas momen yang didapatkan dari program Lpile.

## Gambar 4. Pemodelan kelompok tiang pada program Group

## 4. ANALISIS DAN PEMBAHASAN

## 4.1 Analisis Kapasitas Aksial Tiang Tunggal
Pemodelan tiang pancang baja dimodelkan dengan ujung terbuka sepanjang 50  m dengan variasi  kondisi  tanah  normal  dan  variasi  kondisi  tanah negative  skin  friction,  dengan menggunakan nilai faktor keamanan 2,5 untuk layan dan 1,6 untuk kondisi ekstrem seperti terlihat pada Tabel 2, Gambar 5 dan Gambar 6.

## Tabel 2. Resume Kapasitas Aksial Tiang Tunggal
Kondisi Qskin [kN] Qpoint [kN] Qultimate [kN] Qallow layan SF=2,5 Qallow gempa SF=1,6 Kondisi Normal 5.970,4 5.971,4 5.972,4 5.973,4 5.974,4 Kondisi Negative Skin Friction 4.495,9 4.496,9 4.497,9 4.498,9 4.499,9
Gambar 5. Grafik kapasitas aksial tiang tungga (a)kondisi normal dan (b) kondisi negative skin friction
Gambar 6.  Grafik perbandingan kapasitas aksial kondisi normal dengan kondisi negative skin friction
Nilai  kapasitas  aksial  pada  tanah  yang  mengalami  kondisi negative  skin  friction  lebih  kecil dibandingkan kondisi tanpa pengaruh negative skin friction hal ini terjadi dikarenakan adanya timbunan di atas tiang pancang yang mengakibatkan penurunan di sekitar tiang lebih besar daripada penurunan tiang itu sendiri, sehingga terjadi geseran antara selimut tiang ke arah bawah yang menyebabkan tiang tertarik ke bawah dan mengurangi daya dukung selimut tiang itu hingga kedalaman tanah lunak yaitu kedalaman 26 meter.

## 4.2 Analisis Kapasitas Lateral Tiang Tunggal
Pada  pemodelan  kapasitas  lateral  tiang  tunggal  dimodelkan  dengan  program  Lpile  dengan variasi kondisi tanah normal dan variasi kondisi tanah likuefaksi pada lapisan tanah 3,45 m hingga 9,5 m. Sesuai dengan peraturan fondasi jembatan diambil nilai kapasitas lateral dan kapasitas  momen  pada  10  mm  untuk  kondisi  layan  dan  25  mm  atau  defleksi  sebesar  0,8 moment crack untuk kondisi ekstrem seperti terlihat pada Tabel 3, Tabel 4 dan Gambar 7.

## Ikhya, Mufidhiansyah Fahmi Sandwiadji, Priyo Adhi Prasetyo

## Tabel 3. Resume Kapasitas Lateral Tiang Tunggal
Kondisi Kondisi beban  Defleksi [mm] Kapasitas Lateral [kN] Kapasitas Momen [kN.m] Kondisi Normal Layan 10 261,156 969,834 Gempa 17,5 382,871 1.524,045 Kondisi Tanah Likuefaksi Layan 10 73,774 379,723 Gempa 25 146,458 840,253
Tabel 4. Hasil Kapasitas Lateral Tiang Tunggal Kondisi Normal dan Kondisi Likuefaksi
Kondisi Normal Kondisi Likuefaksi Deflection [m] Kapasitas Lateral [kN] Kapasitas Momen [kN.m] Deflection [m] Kapasitas Lateral [kN] Kapasitas Momen [kN.m] 0,0025 97,374 305,766 0,0025 30,283 122,741 0,005 164,528 557,899 0,005 46,474 214,088 0,0075 215,260 770,240 0,0075 60,611 298,666 0,01 261,156 969,834 0,01 73,774 379,723 0,0125 303,882 1.160,736 0,0125 86,401 458,740 0,015 344,276 1.345,023 0,015 98,691 536,331 0,0175 382,871 1.524,045 0,0175 110,777 613,055 0,02 420,017 1.698,879 0,02 122,742 689,219 0,0225 455,911 1.869,740 0,0225 134,620 764,874 0,025 490,685 2.036,921 0,025 146,458 840,254
Gambar 7. Grafik perbandingan kapasitas lateral kondisi normal dengan kondisi likuefaksi L apisan  pasir  Likuefaksi  sangat  memengaruhi  kapasitas  lateral  sehingga  mengakibatkan kapasitas lateral kondisi likuefaksi jauh lebih kecil dibandingkan kondisi normal.

## 4.3 Analisis Daya Dukung kelompok Tiang
Hasil  analisis  perhitungan  menggunakan  program  Group  berupa  gaya  aktual  dibandingkan dengan  kapasitas.  Pemodelan  kelompok  tiang  dibuat  berdasarkan  variasi  kondisi  tanahnya seperti terlihat pada Tabel 5 hingga Tabel 8 dan Gambar 8 hingga Gambar 11.

## Tabel 5. Perbandingan Kapasitas Tiang terhadap Gaya Aktual Kondisi Normal
Menggunakan 12 Tiang LAYAN AKSIAL LATERAL MOMEN DEFLEKSI Kapasitas Aksial [kN] Gaya Aksial [kN] Kapasitas Lateral [kN] Gaya Lateral [kN] Kapasitas Momen [kNm] Momen [kNm] Batas Defleksi [mm] Defleksi [mm] Layan Full 2.425,08
1.487,7
261,156 56,35 956,834 99,358
10 2,368 Layan Mid 1.040,7 30,773 86,614 2,061 Layan Neg 1.466 56,349 99,334 2,367 Layan Side 2.189,3 53,063 71,803 2,602 Extreme Y 3.789,19 2.652,9 382,871
229,18
1.524,04
517,53
17,5 15,298 Extreme X 2.119,6 225,2 791,99 5,845
Dari Tabel 5 dapat diketahui pada kondisi tanah normal nilai perbandingan kapasitas dengan gaya akibat beban memiliki nilai lebih dari 1 atau nilai gaya akibat beban masih lebih kecil dibandingkan dengan kapasitas maka kelompok tiang dengan 12 tiang aman digunakan untuk kondisi tanah normal.

## Gambar 8. Grafik gaya kelompok tiang terhadap kedalaman kondisi tanah normal (a)beban layan (b) beban ekstrim
Dari Tabel 6 dapat diketahui pada kondisi tanah negative skin friction nilai perbandingan rasio kapasitas dengan gaya akibat beban memiliki nilai lebih dari 1 atau nilai gaya akibat beban masih lebih kecil dibandingkan dengan kapasitas maka kelompok tiang dengan 16 tiang aman digunakan untuk kondisi tanah negative skin friction.
Tabel 6. Perbandingan Kapasitas Tiang terhadap Gaya Aktual Kondisi Negative Skin
Friction Menggunakan 16 Tiang LAYAN AKSIAL LATERAL MOMEN DEFLEKSI Kapasitas Aksial [kN] Gaya Aksial [kN] Kapasitas Lateral [kN] Gaya Lateral [kN] Kapasitas Momen [kNm] Momen [kNm] Batas Defleksi [mm] Defleksi [mm] Layan Full 1.835,28 1.089,7
261,156 41,667 969,834 98,682 10
2,865 Layan Mid 757,43 38,046 87,596 2,549 Layan Neg 1.073,5 42,666 98,658 2,864 Layan Side 1.630,4 39,814 92,776 2,684 Extreme Y 2.867,63 1.888,1 382,871 173,88 1.524,04 407,88 17,5 11,712 Extreme X 1.573,6 166,82 618,88 46,003

## Ikhya, Mufidhiansyah Fahmi Sandwiadji, Priyo Adhi Prasetyo
Gambar 9. Grafik gaya kelompok tiang terhadap kedalaman kondisi tanah negative skin friction (a)beban layan (b) beban ekstrim
Dari Tabel 7 dapat diketahui pada kondisi tanah likuefaksi nilai perbandingan rasio kapasitas dengan gaya akibat beban memiliki nilai lebih dari 1 atau nilai gaya akibat beban masih lebih kecil dibandingkan dengan kapasitas maka kelompok tiang dengan 21 tiang aman digunakan untuk kondisi tanah likuefaksi.
Tabel 7. Perbandingan Kapasitas Tiang terhadap Gaya Aktual Kondisi Likuefaksi
Menggunakan 21 Tiang LAYAN AKSIAL LATERAL MOMEN DEFLEKSI Kapasitas Aksial [kN] Gaya Aksial [kN] Kapasitas Lateral [kN] Gaya Lateral [kN] Kapasitas Momen [kNm] Momen [kNm] Batas Defleksi [mm] Defleksi [mm] Layan Full
2.425,08
1.031
737,739 34,135 379,723 104,02
10 2,367 Layan Mid 779,6 30,539 88,132 1,939 Layan Neg 1.020,6 34,114 103,68 2,373 Layan Side 1.4410,1 31,079 91,865 2,214 Extreme Y 37,19 1.685,3 146,458
136,21
840,243 669,5 25 23,7 Extreme X 1.448,8 134,001 706,15 20,67
Gambar 10. Grafik gaya kelompok tiang terhadap kedalaman kondisi tanah likuefaksi (a)beban layan (b) beban ekstrim
Dari Tabel 8 dapat diketahui pada kondisi tanah negative skin friction dengan likuefaksi nilai perbandingan rasio kapasitas dengan gaya akibat beban memiliki nilai lebih dari 1 atau nilai gaya  akibat  beban  masih  lebih  kecil  dibandingkan  dengan  kapasitas  maka  kelompok  tiang dengan 12 tiang aman digunakan untuk kondisi tanah negative skin friction dengan likuefaksi.
Studi Kapasitas Daya Dukung Pondasi Tiang Pancang Baja dengan Pengaruh Negative Skin Friction dan Likuefaksi
Gaya akibat beban yang bekerja pada kelompok tiang masih lebih kecil dibandingkan kapasitas tiang yang menandakan kelompok tiang aman digunakan atau mampu menahan beban yang terjadi pada jembatan baik untuk kondisi beban layan maupun beban gempa.
Tabel 8. Perbandingan Kapasitas Tiang terhadap Gaya Aktual Kondisi Negative Skin Friction dengan Likuefaksi Menggunakan 45 tiang
LAYAN AKSIAL LATERAL MOMEN DEFLEKSI Kapasitas Aksial [kN] Gaya Aksial [kN] Kapasitas Lateral [kN] Gaya Lateral [kN] Kapasitas Momen [kNm] Momen [kNm] Batas Defleksi [mm] Defleksi [mm] Layan Full 1835,28
922,42
737,739 15,389 379,723 125,71 10
8,21 Layan Mid 805,95 13,682 112,72 7,453 Layan Neg 917,19 15,378 125,59 8,206 Layan Side 1115,9 14,343 118,3 7,7885 Extreme Y 2867,63 1176,6
146,458 64,07
840,253
455,78
25 24,805 Extreme X 1111,2 61,469 450,99 23,848
Gambar 11. Grafik gaya kelompok tiang terhadap kedalaman kondisi tanah negative skin friction dnegan likuefaksi (a)beban layan (b) beban ekstrim

## 5. KESIMPULAN
Kondisi negative  skin  friction  memengaruhi  kapasitas  aksial  tiang  tungal  dikarenakan kehilangan daya dukung selimut dari permukaan hingga kedalaman 26 m sehingga memiliki nilai kapasitas lebih kecil dibandingkan kondisi normal. Lapisan tanah likuefaksi berpengaruh secara  siginifikan,  karena  dengan  adanya  likuefaksi  kapasitas lateral  dan  kapasitas  momen jauh lebih kecil dibandingkan dengan kondisi normal. Negative skin friction dan lapisan tanah likuefaksi memiliki pengaruh terhadap  jumlah tiang karena pada kondisi negative skin friction dan  lapisan  likuefaksi  jika  menggunakan  jumlah  tiang  yang  sama  dengan  kondisi  normal, kelompok tiang memiliki nilai gaya yang bekerja melebihi kapasitas maka dari itu  jumlah tiang pada  setiap  variasi  kondisi  tanah  berbeda.  Pengaruh  likuefaksi  lebih  besar  dibandingkan dengan pengaruh negative skin friction, namun apabila kedua variasi tersebut dikombinasikan akan memiliki pengaruh yang sangat signifikan karena memiliki jumlah tiang yang jauh lebih bannyak. Dengan adanya kondisi variasi negative skin friction dan lapisan tanah likuefaksi juga memengaruhi kedalman titik jepit dimana dengan adanya pengaruh kedua faktor tersebut titik jepit berada lebih dalam dibandingkan kondisi normal.

## DAFTAR RUJUKAN
[1] Bowles, J. (1982). Analisis dan Desain Pondasi Edisi Ketiga. Jakarta: Erlangga.
[2] Das, B. (2011). Principle of Foundation Engineering 7th Edition. Massachusetts: Cengage Learning Stamford.
[3]  Das,  B.  (2017). Shallow  Foundation  Bearing  Capacity  dan  Settlement  3rd  Edition. Massachusetts: Cengage Learning Stamford.
[4] Gumilang, M. M. (2016). Perencanaan Pondasi Tiang Pancang dengan Memperhitungkan Pengaruh Likuifaksi pada Proyek Pembangunan Hotel di Lombok. Jurnal Teknik ITS, 5(2), D253-D2585.
[5] Hetenyi, M. (1946). Beam in elastic foundation. Ann Arbor: University of Michigan Press.
[6] Idriss, I. &. (2010). SPT-Based Liquefaction Triggering Procedures. California: University of California.
[7] Isenhower, W. W. (2019). Technical manual for Lpile 2019 A Program for the Analysis of Deep Foundation Under Lateral Loading. Texas: Ensoft inc.
[8]  Rahardjo,  P.  (2017). Manual  Pondasi  Tiang  Edisi  5.  Bandung:  Universitas  Katolik Parahyangan.
[9] Reesem L.C., W. S. (2019). Technical manual for Group 2019 A Program for the Analysis of A Group Piles Subjected to Vertical and Lateral Loading. Texas: Ensoft inc.
[10]  Tomlinson,  M.  (1963). Foundation  Design  and  Construction.  Canada:  The  Cop  Clark Publishing Company.
[11] Wang, S. A. (2019). Technical manual for Apile 2019 A Program for Study of Driven Piles Under Axial Loads. Texas: Ensoct inc.
[12]  Wardani,  M.  S.  (2023).  Analisa  Perbandingan  Daya  Dukung  dan  Penurunan  terhadap Variasi Bentuk Penampang Fondasi Tiang Pancang. Jurnal Kacapuri: Jurnal Keilmuan Teknik Sipil, 6(2), 206-216.
[13] Widjaja, B. L. (2006). Negative Skin Friction Tiang Pancang pada Tanah Lembung Studi Kasus Pabrik Tekstil, Bale Endah. Jurnal Teknik Sipil, 2(1), 46-59.