doi: mkts.v28i2.41765

## Evaluasi Perilaku Seismik Akibat Ketidakberaturan Vertikal pada Bangunan Beton Bertulang Bertingkat Tinggi
* Hakas Prayuda 1 , Ogata Wilasamba 1 , Fadillawaty Saleh 1 , Taufiq Ilham Maulana 1 , Fadhila Firdausa 2
1 Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Muhammadiyah Yogyakarta
2 Jurusan Teknik Sipil, Politeknik Negeri Swiwijaya, Kota Palembang, Sumatera Selatan.
*) hakasprayuda@umy.ac.id
Received: 30 September 2021 Revised: 20 Desember 2022 Accepted: 22 Desember 2022

## Abstract
This  study  investigated the  behavior  of  high-rise  reinforced  concrete  structures  with  vertical  irregularities caused by seismic loading. The ability of the building to endure all of the load during operation should be considered in design process. The irregularities in the building cause to impair stiffness and performance of the structure, particularly during the earthquake. Therefore, it is necessary to evaluate the effects of vertical irregularities on building, especially high-rise buildings. This study employs an S-Shaped structure with five vertical irregularities. Numerical analysis was used by using STEDA 3D software. The dynamic load used is based on time history data from the previous earthquakes, including the El-Centro, Kobe, and Parkfield. The seismic behavior evaluated in this study consist of shear force, lateral deformation, structural stiffness, the relationship between base shear and top displacement, drift ratio, maximum acceleration response, capacity curve, and top orbit of the building. Based on the numerical analysis results, it can be concluded that each model  has  a different seismic performance even though it is given the same earthquake load  and material properties. The vertical irregularity of the building greatly affects the behavior of the structure due to seismic analysis.
Keywords: Vertical irregularity, high-rise building, time history, STERA 3D, reinforced concrete

## Abstrak
Penelitian ini bertujuan untuk menginvestigasi perilaku bangunan bertingkat tinggi pada beton bertulang yang memiliki  ketidakberaturan  vertikal  akibat  beban  seismik.  Kekuatan  bangunan  dalam  menahan  beban  yang bekerja  adalah  hal  yang  sangat  penting  untuk  diperhitungkan.  Ketidakberaturan  bentuk  bangunan  yang mempengaruhi dari massa bangunan sangat mempengaruhi kekakuan dan kinerja bangunan khususnya ketika terjadi gempa bumi. Oleh sebab itu, perlu dilakukan evaluasi mengenai efek dari ketidakberaturan vertikal pada bangunan khususnya bangunan bertingkat tinggi. Pada penelitian ini menggunakan bangunan berbentuk S-Shape dengan variasi 5 ketidakberaturan vertikal. Evaluasi yang dilakukan menggunakan analisis numerik melalui  aplikasi  STERA 3D. Beban gempa yang digunakan berupa data  riwayat  waktu dari sejarah gempa yang pernah terjadi yaitu beban gempa El-Centro, Kobe dan Parkfield. Perilaku yang ditinjau pada penelitian ini  terdiri  dari  gaya  geser,  deformasi  lateral,  kekakuan  struktur,  perpindahan,  hubungan  gaya  geser  dasar dengan displacement, drift ratio, respon percepatan maksimum, kurva kapasitas dan top orbit bangunan. Dari hasil  simulasi  numerik  dapat  disimpulkan  bahwa  dengan  setiap  model  memiki  performance  yang  berbeda- beda  meskipun  diberikan  beban  gempa  dan  material  properties  yang  sama.  Dapat  disimpulkan  bahwa ketidakberaturan  bangunan  arah  vertikal  sangat  mempengaruhi  performance  seismic  bangunan  beton bertulang bertingkat tinggi.
Kata kunci: Ketidakberaturan vertikal, bangunan bertingkat tinggi, sejarah waktu, STERA 3D, beton bertulang

## Pendahuluan
Gempa  bumi  merupakan  salah  satu  bencana  yang paling  berbahaya  didunia,  banyak  wilayah  dengan tingkat polulasi yang tinggi hidup di wilayah rawan terjadi gempa. Secara geografis, Indonesia berada di wilayah  yang  tidak  stabil  yaitu  sering  dikenal dengan  istilah ring  of  fire dimana  zona  ini dikelilingi oleh tiga lempeng yang sangat aktif yaitu lempeng  Eurasia,  Australia  dan  lempeng  Pacifik sehingga probabilitas terjadi gempa cukuplah tinggi (Prayuda et  al .,  2017).  Efek  dari  letak  geografis tersebut  menyebabkan  bangunan-bangunan  yang berada  dipermukaan  disekitar  lokasi  gempa seringkali  mengalami  kerusakan,  mulai  dari  rusak ringan hingga ke rusak berat.
Menurut  FEMA  154  (2000),  terdapat  beberapa faktor  yang  menyebabkan  terjadinya  kerusakan pada  bangunan  akibat  gempa  bumi,  diantaranya seismisitas  lokasi  bangunan,  jumlah  populasi pengguna  gedung,  tipe  atau  jenis  tanah,  elemen- elemen non-structural ,  jenis  dan  tipe  bangunan, jumlah  lantai,  ketidakberaturan  bangunan  arah vertikal  ( vertical  irregularity ),  ketidakberaturan bangunan arah horizontal ( plan irregularity ), serta umur bangunan. Keterbatasan lahan untuk wilayah tertentu  menyebabkan  pembangunan  arah  vertikal merupakan  salah  satu  solusi  yang  tepat.  Namun demikian,  ketidakberaturan  bentuk  bangunan  arah vertikal mempengaruhi stabilitas dari bangunan itu sendiri,  khususnya  apabila  terjadi  gempa  bumi. Standar mengenai ketidakberaturan bangunan baik pada  arah  vertikal  maupun  horizontal  telah diklasifikasikan  pada  SNI  1729:2019  (BSN, 2019a). SNI 1729 telah menjelaskan bahwa terdapat masing-masing  lima  tipe  ketidakberaturan  baik pada  arah  horizontal  maupun  vertikal  yang  harus dipertimbangkan pada saat proses perencanaan.
Beberapa  penelitian  mengenai  ketidakberaturan bangunan  telah  dilakukan,  diantaranya  pengaruh dari plan  irregularity pada  bangunan  bertingkat tinggi  (Monika et  al .,  2020).  Hasil  penelitian  ini menunjukkan bahwa ketidakberaturan arah horizontal cukup mempengaruhi kekakuan bangunan  ketika  diberikan  beban  gempa.  Evaluasi pengaruh dari plan irregularity juga dilakukan oleh Alecci et al (2019) dengan menganalisis efek torsi pada bangunan sekolah menggunakan metode yang di  desain  oleh American  Standard  for  Civil Enginee r (ASCE).
Evaluasi  akibat  ketidakberaturan  horizontal  pada bangunan  beton  bertulang  juga  ditemukan  oleh beberapa  peneliti  lainnya  yang  menyimpulkan bahwa plan  irregularity sangat  mempengaruhi kekakuan struktur (Stefano et al ., 2014; Raheem et al .,  2018;  Haque et  al .,  2016).  Simulasi  numerik
mengenai  ketidakberaturan  bentuk  bangunan  arah vertikal juga telah dilakukan oleh beberapa peneliti sebelumnya.  Azghandi et  al. (2020)  melakukan analisis numerik mengenai mekanisme keruntuhan seismik pada bangunan konstruksi baja yang tidak teratur arah vertikal. Sedangkan Wang et al. (2018) menganalisis perilaku seismik dan tingkat kerentanan pada bangunan untuk pembangkit listrik dengan mempertimbangkan pengaruh dari ketidakberaturan  massa  bangunan  arah  vertikal. Sementara  itu  Bhosale et  al. (2017)  menemukan metode untuk menghitung hubungan antara bahaya akibat  beban  seismik  terhadap  pengaruh  tingkat ketidakberaturan  bangunan  arah  vertikal.  Masing- masing  penelitian  tersebut  menunjukkan  bahwa baik pada bangunan menggunakan konstruksi baja maupun beton bertulang memiliki tingkat kerentanan  yang  lebih  besar  apabila  massa bangunan arah vertikal tidak teratur.
Pada  penelitian  ini  akan  menganalisis  pengaruh ketidakberaturan  vertikal  pada  bangunan  gedung bertingkat tinggi yang terbuat dari beton bertulang. Terdapat  lima  variasi  dengan  ketidakberaturan vertikal  bentuk  bangunan.  Selain  itu,  bentuk horizontal  bangunan  pada  penelitian  ini  adalah  S- Shape  dimana  belum  terdapat  penelitian  terdahulu yang  menganalisis  pengaruh  dari  ketidakberaturan horizontal  dengan  bentuk  bangunan  S  ini.  Pada penelitian  ini  menggunakan  program  STERA  3D untuk simulasi sismik menggunakan riwayat gempa time  history .  Penggunaan  aplikasi  STERA  3D sudah  cukup  banyak  dilakukan  oleh  peneliti terdahulu  karena sangat  cocok untuk  menganalisis performance bangunan terhadap beban gempa time history.
Saito (2016) melakukan penelitian mengenai respon bangunan  bertingkat  tinggi  dengan  periode  gempa yang  panjang  menggunakan  aplikasi  STERA  3D menggunakan  analisis time  history .  Selain  itu beberapa  penelitian  ditemukan  juga  dengan menganalisis  respon  bangunan  beton  bertulang dengan aplikasi ini (Tanjung et al ., 2019; Maulana et  al .,  2019;  Zega et  al .,  2020).  Dari  seluruh penelitian  tersebut  menunjukkan  bahwa  aplikasi STERA  3D  yang  berasal  dari  Jepang  ini  cukup mampu untuk mengevaluasi penampilan bangunan beton  bertulang  dalam  menahan  beban  gempa menggunakan metode analisis time history .
Penelitian ini menginvestigasi lima model bangunan  dengan  variasi  bentuk  vertikal.  Pada masing-masing bangunan akan di analisis kapasitasnya  terhadap  gaya  gempa time  history . Data time  history gempa  yang  digunakan  pada penelitian  ini  terdiri  dari  tiga  jenis  yaitu  data  El- Centro, Kobe dan Parkfield. Melalui penelitian ini diharapkan  dapat  mengevaluasi performance
bangunan  yang  memiliki  ketidakberaturan  arah vertikal  sehingga  dapat  dijadikan  salahs  atu  acuan oleh pada designed bangunan kedepannya.

## Metode

## Informasi bentuk bangunan
Terdapat  lima  model  bangunan  yang  dianalisis menggunakan aplikasi STERA 3D dengan masing- masing  model  memiliki  tingkat  ketidakberaturan yang  berbeda-beda.  Gambar  1  memperlihatkan bentuk perencanan luas bangunan yang     berbentuk S.  Sedangkan  pada  Gambar  2  merupakan  bentuk ketidakberaturan  pada  masing-masing  model bangunan.  Perencanaan  masing-masing  struktur mengikuti peraturan SNI 1729:2019 (BSN, 2019a) dan SNI 2874:2019 (BSN, 2019b).
Tabel 1 merupakan dimensi dan kebutuhan tulangan pada  kolom,  sedangkan  pada  Tabel  2  merupakan data  dari  dimensi  dan  kebutuhan  tulangan  untuk balok  serta  pada  Tabel  3  merupakan  detail  untuk penulangan  pelat  lantai.  Mutu  beton  yang digunakan  pada  seluruh  model  adalah  sama,  serta mutu  baja  yang  digunakan  pada  penelitian  ini mengacu  dari  SNI  yang  menyesuaikan  dengan diameter  tulangan  baja  yang  digunakan  untuk masing-masing komponen (BSN, 2017).
Gambar 1. Bentuk tampak atas bangunan
Pada  memodelan  ini  hanya  memperhitungkan bentuk  dari  ketidakberaturan  vertikal.  Sehingga, posisi tangga dan void tidak diperhitungkan. Selain itu, pada pemodelan ini hanya memodelkan kolom, balok dan pelat, sedangkan komponen non struktur seperti  dinding  dianggap  sebagai  beban  mati. Metode  analisis  untuk  mendapatkan  parameter performance bangunan  menggunakan software STERA 3D menggunakan data gempa time history dari  El-Centro,  Kobe  dan  Parkfield.  Data  gempa yang  diinput  pada  simulasi  ini  berupa  data  gempa arah X, Y dan Z. Melalui analisis ini menghasilkan gaya  geser  dasar, drift  ratio ,  kurva  kapasitas, lendutan arah lateral, perpindahan bangunan bagian atas,  percepatan  perpindahan,  kekakuan  struktur, serta  hubungan  antara  gaya  geses  dasar  bangunan dengan deformasi pada bagian atas bangunan.

## Tabel 1. Dimensi dan kebutuhan tulangan kolom
Lantai Dimensi (mm) Tulangan pokok Tulangan sengkang Tumpuan (mm) Lapangan (mm) 1-5 850 × 850  28 D25 4 D10-100  4 D10-150 6-12  750 × 750  24 D25 4 D10-100  4 D10-150

## Tabel 2. Dimensi dan kebutuhan tulangan balok
Lantai Dimensi (mm) Tulangan pokok Tulangan Sengkang Atas Bawah 1 800 × 400 7 D25 7 D25 4 D13-100 2 -5 800 × 400 7 D25 7 D25 4 D13-100 6-12 600 × 300 5 D25 5 D25 4 D13-100 Tabel 3. Detail plat lantai Lantai Tebal (mm) Tulangan pokok (mm) 1 200 D13-150 Lantai 2-12 150 D13-150
(a) Model 1           (b) Model 2                     (c) Model 3                (d) Model 4              (e) Model 5
Gambar 2. Variasi ketidakberaturan vertikal bangunan gedung bertingkat tinggi
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0 5000 10000 L antai Gaya Geser (kN) Model 1 Model 2 Model 3 Model 4 Model 5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0 5000 10000 L antai Gaya Geser (kN) Model 1 Model 2 Model 3
Model 4 Model 5

## Pembebanan
Pada  pemodelan  ini  terdapat  dua  beban  yang ditambahkan  pada  struktur  ini  yaitu  beban  berat sendiri dari struktur tersebut dan beban hidup sesuai klasifikasi dari bangunan tersebut. Pada pembebanan  juga  ditambahkan  beban  hidup  ( live load )  sesuai  dengan  kegunaan  gedung  ini  yaitu gedung  perkantoran.  Tabel  4  merupakan  hasil perhitungan  pembebanan  pada  masing-masing lantai. Perhitungan pembenanan pada penelitian ini mengacu pada SNI 1727: 2012 (BSN, 2013).

## Tabel 4. Pembebanan pada struktur
Lantai Model
1 (kN) Model 2 (kN) Model 3 (kN) Model 4 (kN) Model 5 (kN) 1 6736 6736 6736 6736 6736 2 6266 6266 6266 6266 6266 3 6266 6266 6266 6266 6266 4 6266 5214 4163 6266 6266 5 6266 5214 3344 6266 6266 10 5066 2050 1447 1447 2378 11 5066 2050 1447 1447 2378 12 5066 1189 1447 1447 2378

## Hasil dan Pembahasan

## Gaya geser
Setiap bangunan yang menerima beban gempa akan terjadi  gaya  geser  pada  setiap  lantainya  yang disebabkan  oleh  gaya  gempa  tersebut.  Pada bangunan yang memiliki ketidakberaturan vertikal, gaya  geser  harus  diperhitungkan  agar  tidak melampaui  dari  batas  ketentuan  yang  ada.  Nilai gaya  geser  yang  ada  pada  lantai  dasar  akan  lebih besar  daripada  lantai  yang  berada  diatasnya,  nilai gaya geser akan semakin menurun setiap kenaikan lantainya. Pada hasil analisis yang ditunjukkan pada Gambar 3 untuk  gaya geser arah X dan Gambar 4 untuk arah Y. Hasil menunjukkan bahwa nilai gaya geser paling besar terjadi pada lantai dasar dan nilai paling  kecil  berada  pada  lantai  12.  Pada  analisis model  yang  dilakukan  menggunakan software STERA  3D  didapatkan  nilai  gaya  geser  X  dan  Y pada setiap pemodelan dengan 3 jenis beban gempa. Hasil penunjukkan bahwa dengan data gempa time history Kobe  menghasilkan  gaya  geser  terbesar dibandingkan dengan gaya gempa lainnya.
Gambar 3. Gaya geser masing-masing lantai arah X (a) El-Centro; (b) Kobe; (c) Parkfield
Gambar 4. Gaya geser masing-masing lantai arah Y (a) El-Centro; (b) Kobe; (c) Parkfield
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0 5000 10000 L antai Gaya Geser (kN) Model 1 Model 2 Model 3 Model 4 Model 5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0 5000 10000 L antai Gaya Geser (kN) Model 1 Model 2 Model 3 Model 4 Model 5 L antai Gaya Geser (kN) Model 1 Model 2 Model 3 Model 4 Model 5 (a) (c) (b) (a) (b) (c)

## Deformasi lateral
Struktur bangunan menghasilkan deformasi apabila struktur bangunan tersebut menerima beban gempa yang disebabkan oleh getaran. Deformasi memiliki gaya  arah  X  dan  Y  akan  tetapi  deformasi  lateral berbeda  dengan shear  force ,  jika  memiliki  gaya yang  terbesar  berada  pada  lantai  dasar.  Deformasi lateral memiliki hasil paling besar pada lantai paling atas  yang  dimana  gaya  nya  akan  semakin  besar apabila bangunan tersebut semakin tinggi. Semakin tinggi bangunan tersebut maka akan semakin besar pula  deformasi  lateral  yang  terjadi  pada  struktur bangunan tersebut.
Hasil  analisis  deformasi  lateral  dapat  dilihat  pada Gambar  5  untuk  arah  X  dan  Gambar  6  untuk arah Y. Pada struktur bangunan yang dibebani oleh beban  gempa  El-Centro  terjadi  deformasi  lateral terbesar arah X  yaitu sebesar 16,50 cm  yaitu pada lantai  12  model  5  dan  deformasi  terkecil  arah  X
yaitu  sebesar  0,63  cm  pada  lantai  1  model  3. Deformasi  lateral  arah  Y  terbesar  terdapat  pada lantai 12 model 4 yaitu sebesar 20,31 cm dan yang terkecil yaitu sebesar 0,74 cm terdapat pada lantai 1 model  2.  Struktur  bangunan  yang  dibebani  oleh beban gempa Kobe terjadi deformasi terbesar arah X yaitu sebesar 30,57 cm yaitu pada lantai 12 model 3  dan  deformasi  terkecil  arah  X  sebesar  2,42  cm terdapat pada lantai 1 model 1. Deformasi terbesar yang  terjadi  pada  arah  Y  yaitu  sebesar  45,90  cm yang terjadi pada lantai 12 model 3 dan deformasi terkecil  yaitu  sebesar  2,41  cm  yang  terjadi  pada lantai 1 model 1. Pada model yang dibebani dengan gempa Parkfield pada arah X dengan nilai terbesar yaitu sebesar 12,96 cm yang terletak pada lantai 12 model 3, dan deformasi arah X terkecil yaitu sebesar 0,42 cm yang terletak pada lantai 1 model 1. Pada arah Y nilai deformasi terbesar yaitu sebesar 16,19 cm  yang terletak pada lantai 12 model 3 dan pada arah Y terkecil yaitu sebesar 0,52 cm yang terletak pada lantai 1 model 1.
(a) (b) (c)
Gambar 5. Deformasi lateral masing-masing lantai arah X (a) El-Centro; (b) Kobe; (c) Parkfield
(a) (b) (c)
Gambar 6. Deformasi lateral masing-masing lantai arah Y (a) El-Centro; (b) Kobe; (c) Parkfield
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0 10 20 30 40 50 L antai Displacement (cm) Model 1 Model 2 Model 3 Model 4 Model 5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0 10 20 30 40 50 L antai Displacement (cm) Model 1 Model 2
Model 3 Model 4 Model 5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0 10 20 30 40 50 L antai Displacement (cm) Model 1 Model 2 Model 3 Model 4 Model 5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0 10 20 30 40 50 L antai Displacement (cm) Model 1 Model 2 Model 3 Model 4 Model 5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0 10 20 30 40 50 L antai Displacement (cm) Model 1 Model 2 Model 3 Model 4 Model 5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0 10 20 30 40 50 L antai Displacement (cm) Model 1 Model 2 Model 3
Model 4
Model 5

## Perpindahan
Perpindahan  pada  bangunan  mengacu  pada  nilai perpindahan pada struktur bangunan tersebut akibat adanya  gaya  gempa,  dengan  diketahui  nilai perpindahan  maka  kita  dapat  mengetahui  jarak maksimal  perpindahan  dalam  sebuah  struktur bangunan sehingga dapat melihat nilai perpindahan paling  kecil  yang  terjadi  sehingga  dapat  dilihat desain  terbaik  dalam  memilih  bentuk  dari  struktur bangunan  yang  akan  digunakan.  Berdasarkan  SNI 1726:2013  (BSN,  2013)  perpidahan  maksimum total  harus  menyertakan  model  yang  digetarkan bersamaan  oleh  100  persen  gerakan  tanah  di  arah kritis dan 30 persen di arah tegak lurus nya, di arah horizontal.
Gambar  7  menampilkan  hasil  masing-masing model. Perpindahan pada model 1 yang diakibatkan oleh  beban  gempa  El-Centro,  Kobe  dan  Parkfield.
Pada  arah  X  gempa  El-Centro  didapatkan  nilai maksimum sebesar 13,93 cm dan pada arah Y nilai maksimum sebesar 18,29 cm.
Pada  gempa  Kobe  arah  X  nilai  maksimum  yang dihasilkan adalah sebesar 16,61 cm dan pada arah Y didapatkan nilai maksimum sebesar 26,23 cm. Pada gempa Parkfield arah X didapatkan nilai maksimum sebesar 7,80  cm  dan pada arah Y didapatkan nilai maksimum  sebesar  7,97  cm.  Perpindahan  pada model  2  yang  diakibatkan  oleh  beban  gempa  El- Centro, Kobe dan Parkfield. Pada arah X gempa El- Centro  didapatkan  nilai  maksimum  sebesar  12,19 cm dan pada arah Y nilai maksimum sebesar 17,10 cm. Pada gempa Kobe arah X nilai maksimum yang dihasilkan adalah sebesar 24,85 cm dan pada arah Y didapatkan nilai maksimum sebesar 40,49 cm. Pada gempa Parkfield arah X didapatkan nilai maksimum sebesar 10,79 cm dan pada arah Y didapatkan nilai maksimum sebesar 10,84 cm.
(a) (b)
(c) (d) (e)
Gambar 7. Hubungan perpindahan dan waktu gempa pada (a) model 1; (b) model 2; (c) model 3; (d) model 4; (e) model 5
-60 -40 -20 0 20 40 0 5 10 15 20 25 P erpinda ha n (c m) Waktu (sec) Simpangan X El-Centro
Simpangan Y El-Centro Simpangan X Kobe Simpangan Y Kobe Simpangan X Parkfield Simpangan Y Parkfield -60 -40 -20 0 20 40 60 0 10 20 P erpinda ha n (c m) Waktu (sec) Simpangan X El-Centro
Simpangan Y El-Centro Simpangan X Kobe Simpangan Y Kobe
Simpangan X Parkfield Simpangan Y Parkfield -60 -40 -20 0 20 40 60 0 5 10 15 20 25 P erpinda ha n (c m ) Waktu (sec) Simpangan X El-Centro
Simpangan Y El-Centro
Simpangan X Kobe Simpangan Y Kobe Simpangan X Parkfield Simpangan Y Parkfield
-60 -40 -20 0 20 40 60 0 10 20 P erpinda ha n (c m) Waktu (sec) Simpangan X El-Centro Simpangan Y El-Centro Simpangan X Kobe
Simpangan Y Kobe
Simpangan X Parkfield Simpangan Y Parkfield -60 -40 -20 0 20 40 60 0 5 10 15 20 25 P erpinda ha n (c m ) Waktu (sec) Simpangan X El-Centro
Simpangan Y El-Centro Simpangan X Kobe Simpangan Y Kobe Simpangan X Parkfield Simpangan Y Parkfield
Perpindahan  pada  model  3  yang  diakibatkan  oleh beban gempa El-Centro, Kobe dan Parkfield. Pada arah  X  gempa  El-Centro  didapatkan  nilai maksimum sebesar 14,28 cm dan pada arah Y nilai maksimum  sebesar  16,03  cm.  Pada  gempa  Kobe arah  X  nilai  maksimum  yang  dihasilkan  adalah sebesar 23,19 cm dan pada arah Y didapatkan nilai maksimum sebesar 45,85 cm. Pada gempa Parkfield arah  X  didapatkan  nilai  maksimum  sebesar  12,30 cm  dan  pada  arah  Y  didapatkan  nilai  maksimum sebesar 16,19 cm.
Perpindahan  perpindahan  pada  model  4  yang diakibatkan oleh beban gempa El-Centro, Kobe dan Parkfield. Pada arah X gempa El-Centro didapatkan nilai maksimum sebesar 15,02 cm dan pada arah Y nilai  maksimum  sebesar  16,04  cm.  Pada  gempa Kobe  arah  X  nilai  maksimum  yang  dihasilkan adalah  sebesar  22,23  cm  dan  pada  arah  Y didapatkan nilai maksimum sebesar 38,04 cm. Pada gempa Parkfield arah X didapatkan nilai maksimum sebesar 11,96 cm dan pada arah Y didapatkan nilai maksimum sebesar 12,53 cm. Sedangkan perpindahan  pada  model  5  yang  diakibatkan  oleh beban gempa El-Centro, Kobe dan Parkfield. Pada arah  X  gempa  El-Centro  didapatkan  nilai maksimum sebesar 16,50 cm dan pada arah Y nilai maksimum  sebesar  13,36  cm.  Pada  gempa  Kobe arah  X  nilai  maksimum  yang  dihasilkan  adalah sebesar 19,22 cm dan pada arah Y didapatkan nilai
maksimum sebesar 39,32 cm. Pada gempa Parkfield arah X didapatkan nilai maksimum sebesar 9,10 cm dan  pada  arah  Y  didapatkan  nilai  maksimum sebesar 11,53 cm.

## Hubungan gaya geser dengan deformasi
Setiap struktur bangunan akan mengalami perpindahan  yang  disebabkan  oleh  beban  gempa yang bekerja selama periode waktu gempa tersebut dan  pada  perpindahan  juga  terdapat  gaya  geser dasar yang terjadi ketika struktur tersebut dibebani beban gempa. Bangunan yang memiliki ketidakberaturan  vertikal  memiliki  base  shear  dan displacement yang berbeda pada setiap model yang dimodelkan,  pada  Gambar  8  sampai  10  dibawah terlihat  bahwa  semakin  besar  base  shear  yang dihasilkan,  maka  perpindahan  yang  dialami  suatu bangunan juga semakin besar.
Gambar  8  menunjukkan  hasil  menggunakan time history El-Centro  baik  arah  X  maupun  arah  Y. Model 1 (a) menjelaskan bahwa pada arah X gaya geser  lantai  sebesar  6660  kN  dan  perpindahannya sebesar  11,85  cm,  sedangkan  arah  Y  gaya  geser lantai sebesar 5925 kN dan perpindahannya sebesar 16,37  cm.  Pada  arah  X  gaya  geser  lantai  sebesar 5734  kN  dan  perpindahannya  sebesar  13,9  cm, sedangkan  arah  Y  nilai  gaya  geser  lantai  sebesar 7149 kN dan perpindahannya sebesar 17,26 cm.
(a) Model 1 (b) Model 2 (c) Model 3 (d) Model 4 (e) Model 5
Gambar 8. Hubungan base shear dan displacement dengan gempa El-Centro
-10000 -6000 -2000 2000 6000 10000 -30 -10 10 30 Bas e Sh ear For ce ( kN ) Displacement (cm) X Y -10000 -6000 -2000 2000 6000 10000 -30 -10 10 30 Base She ar Forc e (k N ) Displacement (cm) X Y -10000 -6000 -2000 2000 6000 10000 -30 -10 10 30 Base She ar Forc e (k N ) Displacement (cm) X Y -10000 -6000 -2000 2000 6000 10000 -30 -10 10 30 Base She ar Forc e (k N ) Displacement (cm) X Y -10000 -6000 -2000 2000 6000 10000 -30 -10 10 30 Base She ar Forc e (k N ) Displacement (cm) X Y
(a) Model 1 (b) Model 2 (c) Model 3
(d) Model 4
(e) Model 5
Gambar 9. Hubungan base shear dan displacement dengan gempa Kobe
(a) Model 1
(b) Model 2 (c) Model 3 (d) Model 4
(e) Model 5
Gambar 10. Hubungan base shear dan displacement dengan gempa Parkfield
-15000 -10000 -5000 0 5000 10000 15000 -60 -40 -20 0 20 40 60 Base She ar Forc e (k N ) Displacement (cm) X Y -15000 -10000 -5000 0 5000 10000 15000 -60 -40 -20 0 20 40 60 Base She ar Forc e (k N ) Displacement (cm) X Y -15000 -10000 -5000 0 5000 10000 15000 -60 -40 -20 0 20 40 60 Base She ar Forc e (k N ) Displacement (cm) X Y -15000 -10000 -5000 0 5000 10000 15000 -60 -40 -20 0 20 40 60 Base She ar Forc e (k N ) Displacement (cm) X Y -15000 -10000 -5000 0 5000 10000 15000 -60 -40 -20 0 20 40 60 Base She ar Forc e (k N ) Displacement (cm) X Y -8000 -6000 -4000 -2000 0 2000 4000 6000 8000 -20 -10 0 10 20 Base She ar Forc e (k N ) Displacement (cm) X Y -8000 -6000 -4000 -2000 0 2000 4000 6000 8000 -20 -10 0 10 20 Base She ar Forc e (k N ) Displacement (cm) X Y -8000 -6000 -4000 -2000 0 2000 4000 6000 8000 -20 -10 0 10 20 B ase S he ar F o rc e ( k N ) Displacement (cm) X Y -8000 -6000 -4000 -2000 0 2000 4000 6000 8000 -20 -10 0 10 20 Base She ar Forc e (k N ) Displacement (cm) X Y -8000 -6000 -4000 -2000 0 2000 4000 6000 8000 -20 -10 0 10 20 Bas e Sh ear For ce ( kN ) Displacement (cm) X Y
Pada Gambar 9 menunjukkan hasil melalui analisis time history gempa Kobe. Model 1 (a) menjelaskan bahwa pada arah X gaya geser lantai sebesar 3792 kN  dan  perpindahannya  sebesar  21,18  cm, sedangkan arah Y gaya geser lantai sebesar 9062 kN dan perpindahannya sebesar 39,07 cm. Pada arah X gaya  geser  lantai  sebesar  7922  kN  dan perpindahannya sebesar 13,01 cm, sedangkan arah Y  nilai  gaya  geser  lantai  sebesar  3539  kN  dan perpindahannya sebesar 22,93 cm. Pada Gambar 10 menunjukkan hasil yang menggunakan analisis time history Parkfield.  model  1  (a)  menjelaskan  bahwa pada arah X gaya geser lantai sebesar 2855 kN dan perpindahannya sebesar 8,85 cm, sedangkan arah Y gaya  geser  lantai  sebesar  3296  kN  dan perpindahannya sebesar 7,80 cm. Pada arah X gaya geser  lantai  sebesar  2485  kN  dan  perpindahannya sebesar 7,75 cm, sedangkan arah Y nilai gaya geser lantai sebesar 1807 kN dan perpindahannya sebesar 7,97 cm.

## Kurva Kapasitas
Capacity curve atau kurva kapasitas  yang memuat data  yang  diperoleh  dari  beban  lateral  statik  yang bekerja pada struktur bangunan dan terus meningkat membentuk  kurva  sampai  batas  yang  telah ditentukan sebelumnya. Pada nilai kurva kapasitas memiliki nilai deformasi untuk tiap-tiap unsur yang ada  pada  struktur  tersebut.  Pada  kurva  kapasitas memuat angka perpindahan di lantai paling atas dan gaya  geser  yang  terjadi  pada  lantai  paling  bawah. Gambar  11  menjelaskan  bahwa  hasil  analisis capacity  curve  terbesar  ditunjukan  oleh  bangunan model  4  dan  capacity  curve  terkecil  terdapat  pada bangunan model 1.

## Drift Ratio
Drift ratio atau simpangan yang terjadi antar lantai pada  struktur  bangunan  merupakan  salah  satu
parameter yang penting untuk dianalisis, drift ratio adalah  rasio  simpangan  yang  terjadi  pada  struktur bangunan  ketika  struktur  bangunan  tersebut dibebani  oleh  beban  gempa  sehingga  rasio simpangan adalah parameter kerusakan yang terjadi pada bangunan tersebut. Pada model yang dianalisis tersebut nilai drift ratio tersebut berbeda-beda setiap modelnya. Drift ratio yang didapatkan dari STERA 3D ditampilkan pada Gambar 12 untuk arah X dan Gambar 13 untuk arah Y dengan beban gempa El- Centro, Kobe, dan Parkfield.
Pada hasil yang ditampilkan dari STERA 3D dapat diketahui  nilai  maksimal  pada  gempa  El-  Centro terdapat pada model 3 di arah X yaitu sebesar 3,32 %  dan  pada  arah  Y  model  4  dengan  besaran  drift ratio sebesar 4,44 %. Pada gempa Kobe arah X dan Y model 3 memiliki drift ratio terbesar yaitu pada arah X sebesar 7,18 % dan pada arah Y sebesar 9,42 %. Pada model yang dibebani oleh gempa Parkfield drift ratio pada arah X dan Y model 3 memiliki drift ratio  terbesar  dibanding  dari  model  lainnya  yaitu pada arah X sebesar 3,52 % dan pada arah Y sebesar 4,09 %. Hasil analisis drift ratio El Centro terbesar arah  X  terjadi  pada  model  4  dengan  nilai  sebesar 3,33%  dan  terkecil  terjadi  pada  model  1  sebesar 0,52%. Drift ratio terbesar pada arah Y dengan nilai sebesar  4,44  %  pada  model  5  dan  terkecil  terjadi pada model 5 sebesar 0,98 %.
Gambar 11. Capacity curve pada masing model
(a) (b) (c)
Gambar 12. Drift ratio masing-masing lantai arah X (a) El-Centro; (b) Kobe; (c) Parkfield
0 50 100 150 200 250 300 350 0 10 20 30 S a (g al) Sd (cm) Model 1 Model 2 Model 3 Model 4 Model 5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 L antai Drift Ratio (%) Model 1 Model 2 Model 3 Model 4 Model 5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0,0 5,0 10,0 L antai Drift Ratio (%) Model 1 Model 2 Model 3 Model 4 Model 5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0,0 5,0 10,0 L antai Drift Ratio (%) Model 1 Model 2 Model 3 Model 4
Model 5
(a) (b) (c)
Gambar 13. Drift ratio masing-masing lantai arah Y (a) El-Centro; (b) Kobe; (c) Parkfield
(a) (b)
Gambar 14. Kekakuan maksimum masing masing model (a) arah X; (b) arah Y
Hasil  analisis drift  ratio Kobe  terbesar  arah  X terjadi  pada  model  3  dengan  nilai  sebesar  7,18  % dan  terkecil  terjadi  pada  model  1  sebesar  1,35  %.
Drift ratio terbesar pada arah Y dengan nilai sebesar 9,42% pada model 3 dan terkecil terjadi pada model 4  sebesar  1,57  %.  Sedangkan  hasil  analisis drift ratio Parkfield terbesar arah X terjadi pada model 3 dengan nilai sebesar 3,5 % dan terkecil terjadi pada model  1  sebesar  0,53  %. Drift  ratio terbesar  pada arah  Y  dengan  nilai  sebesar  4,09%  pada  model  3 dan terkecil terjadi pada model 5 sebesar 0,97 %.

## Kekakuan Struktur
Setiap sturuktur bangunan memiliki nilai kekakuan bangunan  yang  berbeda-beda,  kekakuan  adalah sebuah  respon  dari  bangunan  yang  berdeformasi lebih kecil ketika struktur tersebut diberikan beban gempa,  pada  pemodelan  ini  didapatkan  nilai kekukan semakin meningkat seiring bertambahnya lantai  pada  struktur  bangunan.  Pada  Gambar  14 menjelaskan  bahwa  kekakuan  tetinggi  pada  lantai
paling bawah dan kekakuan paling rendah terdapat pada lantai paling atas. Kekakuan terbesar terdapat pada model 1 lantai 1 yaitu sebesar 205.000 kN/cm² pada  arah  Y  dan  pada  arah  X  sebesar  239.000 kN/cm² yang terdapat pada model 1.

## Response Percepatan Maksimum
Respon  percepatan  maksimum  adalah  respon percepatan  dari  struktur  ketika  struktur  tersebut dibebani oleh beban gempa, sehingga hasil analisis yang  ditampilkan  adalah  perbandingan  antara jumlah lantai dan percepatan setiap lantai yang ada pada  struktur  tersebut  dalam  satuan  cm/s².  Pada Gambar  15  merupakan  hasil  respon  percepatan maksimum  arah  X  dan  Gambar  16  adalah  hasil percepatan  maksimum  arah  Y.  Hasil  dari  respon percepatan maksimum  setiap model dengan beban gempa El-Centro pada arah X dan Y menghasilkan nilai maksimal pada model model 3 yaitu pada arah X  sebesar  447,20  cm/s²  dan  pada  arah  Y  yaitu sebesar  476,30  cm/s².  Pada  model  yang  dibebani
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 L antai Drift Ratio (%) Model 1 Model 2 Model 3 Model 4 Model 5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 L antai Drift Ratio (%)
Model 1 Model 2
Model 3 Model 4 Model 5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 L antai Drift Ratio (%) Model 1 Model 2 Model 3 Model 4 Model 5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0 100000 200000 300000 L antai Kekakuan (kN/cm²) Model 1 Model 2 Model 3 Model 4 Model 5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0 100000 200000 300000 L antai Kekakuan (kN/cm²) Model 1 Model 2 Model 3 Model 4
Model 5
oleh gempa Kobe pada arah X dan Y menghasilkan nilai  maksimal  pada  arah  X  yaitu  pada  model  3 sebesar  685,70  cm/s²  dan  pada  arah  Y  hasil maksimal  dihasilkan  oleh  model  1  yaitu  sebesar 773,40 cm/s². Pada model yang dibebani oleh beban gempa Parkfield didapatkan nilai  maksimal  X dan Y  yaitu  nilai  maksimal  didapatkan  pada  model  3 yaitu sebesar 464 cm/s²  dan papda  arah Y sebesar 478,60 cm/s².

## Top Orbit
Top  orbit adalah  hubungan  dari  nilai  perpindahan arah  X  dan  arah  Y  pada  lantai  paling  atas  sebuah struktur  bangunan  sehingga  dapat  diketahui perpindahan  maksimal  pada  lantai  paling  atas sebuah  struktur  bangunan.  Pada  sebuah  struktur bangunan  jika  struktur  tersebut  mengalami
perpindahan yang melampaui batas maka bangunan tersebut  berpotensi  untuk  mengalami  keruntuhan ketika  dibebani  oleh  beban  gempa,  sehingga perpindahan pada lantai paling atas sangat penting untuk  diperhitungkan.  Gambar  17  pada  model  (a) menjelaskan  bahwa  didapatkan  hasil  pergeseran arah X sebesar 17,64 cm, arah X sebesar 9,31 cm, sedangkan  arah  Y  sebesar  14,77  cm  dan  arah  –  Y sebesar  11,23  cm  pada  gempa  El  Centro.  Gambar 18  pada  model  (a)  menjelaskan  bahwa  didapatkan hasil  pergeseran  arah  X  sebesar  26,55  cm,  arah  X sebesar 23,15 cm, sedangkan arah Y sebesar 40,22 cm dan arah Y sebesar 12,61 cm pada gempa Kobe. Pada  Gambar  19  pada  model  (a)  menjelaskan bahwa didapatkan hasil pergeseran arah X sebesar 8,97 cm, arah X sebesar 5,07cm, sedangkan arah Y sebesar 7,69 cm dan arah Y sebesar 5,21 cm pada gempa Parkfield.
(a) (b) (c)
Gambar 15. Response percepatan maksimum masing-masing lantai arah X (a) El-Centro; (b) Kobe; (c) Parkfield
(a) (b) (c)
Gambar 16. Response percepatan maksimum lantai arah Y (a) El-Centro; (b) Kobe; (c) Parkfield
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0 200 400 600 8001000 L antai Percepatan (gals) Model 1 Model 2 Model 3 Model 4 Model 5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0 200 400 600 800 1000 L antai Percepatan (gals) Model 1 Model 2 Model 3 Model 4 Model 5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0 200 400 600 800 1000 L antai Percepatan (gals) Model 1 Model 2 Model 3 Model 4 Model 5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0 200 400 600 800 1000 L antai Percepatan (gals) Model 1 Model 2 Model 3 Model 4 Model 5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0 200 400 600 800 1000 L antai Percepatan (gals) Model 1 Model 2 Model 3 Model 4 Model 5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0 200 400 600 800 1000 L antai Percepatan (gals) Model 1 Model 2 Model 3 Model 4
Model 5
(a) Model 1 (b) Model 2 (c) Model 3
(d) Model 4
(e) Model 5
Gambar 17. Top orbit dengan gempa El-Centro pada masing-masing model
(a) Model 1 (b) Model 2 (c) Model 3 (d) Model 4 (e) Model 5
Gambar 18. Top orbit dengan gempa Kobe pada masing-masing model
-25,0 -15,0 -5,0 5,0 15,0 25,0 -20,0 0,0 20,0 D is pl ac em ent ( cm ) Displacement (cm) -25,0 -15,0 -5,0 5,0 15,0 25,0 -20,0 0,0 20,0 D is pl ac em ent ( cm ) Displacement (cm) -25,0 -15,0 -5,0 5,0 15,0 25,0 -20,0 0,0 20,0 Di sp lac eme nt ( cm) Displacement (cm) -25,0 -15,0 -5,0 5,0 15,0 25,0 -20,0 0,0 20,0 D is pl ac em ent ( cm ) Displacement (cm) -25,0 -15,0 -5,0 5,0 15,0 25,0 -20,0 0,0 20,0 D is pl ac em ent ( cm ) Displacement (cm) -60,0 -40,0 -20,0 0,0 20,0 40,0 60,0 -40,0 0,0 40,0 Di sp lac eme nt ( cm) Displacement (cm) -60,0 -40,0 -20,0 0,0 20,0 40,0 60,0 -40,0 0,0 40,0 D is pl ac em ent ( cm ) Displacement (cm) -60,0 -40,0 -20,0 0,0 20,0 40,0 60,0 -40,0 0,0 40,0 D is pl ac em ent ( cm ) Displacement (cm) -60,0 -40,0 -20,0 0,0 20,0 40,0 60,0 -40,0 0,0 40,0 D is pl ac em ent ( cm ) Displacement (cm) -60,0 -40,0 -20,0 0,0 20,0 40,0 60,0 -40,0 0,0 40,0 D is pl ac em ent ( cm ) Displacement (cm)
(a) Model 1 (b) Model 2 (c) Model 3
(d) Model 4
(e) Model 5
Gambar 19. Top orbit dengan gempa Parkfield pada masing-masing model

## Kesimpulan
Hasil analisis yang didapatkan dari Model 1, Model 2,  Model  3,  Model  4  dan  Model  5  dengan menggunakan  ketidakberaturan  vertikal  serta diberikan beban gempa dari Parkfield, Kobe dan El Centro yang dibantu aplikasi STERA 3D diperoleh kesimpulan  bahwa  deformasi  lateral  terbesar dengan beban gempa El centro terdapat pada model 4  lantai  12  sebesar  20,31  cm.  Kemudian  untuk deformasi  lateral  terbesar  dengan  beban  gempa Kobe  ditemukan  pada  model  3  lantai  12  sebesar 45,90  cm.  Deformasi  lateral  dengan  beban  gempa Parkfield  memiliki  nilai  terbesar  pada  model  3 lantai  12  sebesar  16,19  cm.  Hasil  dari  respon percepatan maksimum  setiap model dengan beban gempa El-Centro pada arah X dan Y menghasilkan nilai maksimal pada model model 3 yaitu pada arah X  sebesar  447,20  cm/s²  dan  pada  arah  Y  yaitu sebesar  476,30  cm/s².  Pada  model  yang  dibebani oleh gempa Kobe pada arah X dan Y menghasilkan nilai  maksimal  pada  arah  X  yaitu  pada  model  3 sebesar  685,70  cm/s²  dan  pada  arah  Y  hasil maksimal  dihasilkan  oleh  model  1  yaitu  sebesar 773,40 cm/s². Pada model yang dibebani oleh beban gempa Parkfield didapatkan nilai  maksimal  X dan Y  yaitu  nilai  maksimal  didapatkan  pada  model  3 yaitu sebesar 464 cm/s²  dan papda  arah Y sebesar 478,60 cm/s².
Pada model yang dibebani dengan beban gempa El- Centro didapatkan nilai gaya geser terbesar arah X terjadi pada lantai 1 model 1 dengan nilai 6.711 kN dan  pada  arah  Y  terjadi  pada  lantai  1  model  1 sebesar 7.842 kN. Pada  model  yang dibebani  oleh gempa Kobe didapatkan nilai gaya geser terbesar X yang  berada  pada  lantai  2  model  5  yaitu  sebesar 11.360  kN  dan  pada  arah  Y  terjadi  pada  lantai  2 model 4 yaitu sebesar 11.430 kN. Pada model yang dibebani  oleh  beban  gempa  Parkfield  didapatkan nilai terbesar pada arah X yang berada pada lantai 1 model 5 sebesar 7.015 kN dan pada arah Y berada pada lantai 1 Model 4 yaitu sebesar 6.619 kN. Pada capacity curve diketahui bahwa Model 1 memiliki kapasitas  lebih  kecil  dan  model  4  memiliki kapasitas yang paling besar.
Model  yang  menggunakan  gempa  El-Centro sebagai beban gempanya dapat dilihat bahwa pada arah X model 5 memiliki perpindahan yang paling besar yaitu sebesar 16,50 cm dan pada arah Y model 1 memiliki perpindahan paling besar  yaitu sebesar 18,29  cm.  Pada  model  yang  menggunakan  Kobe sebagai beban gempanya dapat dilihat bahwa pada arah X model 3 memlilki perpindahan paling besar yaitu  sebesar  24,85  cm  dan  pada  arah  Y  model  3 memiliki perpindahan terbesar yaitu 45,85 cm. Pada model yang menggunakan gempa Parkfield sebagai
-20,0 -15,0
-10,0 -5,0
0,0 5,0 10,0 15,0 20,0 -15,0 0,0 15,0 D is pl ac em ent ( cm ) Displacement (cm) -20,0 -15,0 -10,0
-5,0 0,0
5,0 10,0 15,0 20,0 -15,0 5,0 D is pl ac em ent ( cm ) Displacement (cm) -20,0 -15,0 -10,0
-5,0 0,0
5,0 10,0 15,0 20,0 -15,0 -5,0 5,0 15,0 D is pl ac em ent ( cm ) Displacement (cm) -20,0 -15,0 -10,0 -5,0 0,0 5,0 10,0 15,0 20,0 -15,0 -5,0 5,0 15,0 D is pl ac em ent ( cm ) Displacement (cm) -20,0 -15,0 -10,0 -5,0 0,0 5,0 10,0 15,0 20,0 -20,0 -10,0 0,0 10,0 20,0 D is pl ac em ent ( cm ) Displacement (cm)
beban  gempanya  dapat  dilihat  bahwa  pada  arah  X model  3  memiliki  perpindahan  paling  besar  yaitu sebesar 12,30 cm dan pada arah Y model 3 memiliki perpindahan  paling  besar  yaitu  sebesar  16,19  cm. Struktur  bangunan  yang  lebih  efektif  ditinjau berdasar  dengan  nilai  yang  diperoleh  dari  analisis berupa,  deformasi  lateral, shear  force ,  respon percepatan maksimum, kekakuan bangunan , capacity curve dan top orbit terdapat pada model 1.

## Daftar Pustaka
Alecci, V., De Stefano, M., Galassi, S., Lapi, M., & Orlando,  M.  (2019).  Evaluation  of  the  American approach  for  detecting  plan  irregularity. Advances in Civil Engineering , 2019 .
Azghandi,  R.  R.,  Shakin,  H.,  &  Zakersalehi,  M. (2020). Numerical Simulation of Seismic Collapse Mechanisms of Vertikally Irregular Steel High-Rise Buildings. Journal  of Constructional Steel Research , 166, 1-16.
Badan Standar Nasional (BSN). (2013). SNI 1727: 2013:  Beban  Minimum  untuk  Peranjangan Bangunan  Gedung  dan  Struktur  Lain .  Standar Nasional Indonesia. Jakarta, Indonesia.
Badan Standar Nasional (BSN). (2017). SNI 2052: 2017  Baja  Tulangan  Beton .  Standar  Nasional Indonesia. Jakarta, Indonesia.
Badan  Standar  Nasional  (BSN).  (2019a).  SNI 1726:2019 Tata cara perencanaan ketahanan gempa untuk  struktur  bangunan  gedung  dan  nongedung. Standar Nasional Indonesia. Jakarta, Indonesia.
Badan Standar Nasional (BSN). (2019b). SNI 2847- 2019 Persyaratan Beton Struktural Untuk Bangunan.  Standar  Nasional  Indonesia.  Jakarta, Indonesia.
Bhosale,  A.  S.,  Davis,  R.,  &  Sarkar,  P.  (2017). Vertikal Irregularity of Buildings: Regularity Index Versus Seismic Risk. ASCE-ASME Journal of Risk and  Uncertainty  in  Engineering  Systems  Part  A: Civil Engineering , 3 (3), 1-10.
Federal Emergency Management Agency (FEMA). (2000). FEMA  154:  Rapid  Visual  Screening Building  for  Potential  Seismic  Hazards:  A Handbook , Applied Technology Council, Washington D.C, United States.
Haque,  M.,  Ray,  S.,  Chakraborty,  A.,  Elias,  M.  & Alam,  I. (2016). Seismic Performance Analysis of RCC Multi-Storied Buildings with Plan Irregularity. American Journal of Civil Engineering , 4(2), 52-57.
Maulana,  T.  I.,  Faturrochman,  J.  N.,  &  Saito,  T. (2019).  Preliminary  Seismic  Performance-based Evaluation  of  Academic  Reinforced  Concrete Building  in  Yogyakarta  based  on  Displacement Parameter.  In Third  International  Conference  on Sustainable  Innovation  2019–Technology  and Engineering  (IcoSITE  2019) (pp.  72-77).  Atlantis Press.
Monika, F., Zega, B. C., Prayuda, H., Cahyati, M. D., & Putra, Y. A. (2020). The Effect of Horizontal Vulnerability on the Stiffness  Level of Reinforced Concrete  Structure  on  High  Buildings. Journal  of Civil Engineering Forum , 6(1), 49-60.
Prayuda,  H.,  Zega,  B.  C.,  &  Priyosulistyo,  H. (2017).  Prediction  of  Allowable  Lateral  Ground Acceleration  (In-Plane  Direction)  of  Confined Masonry Walls Using Ambient Vibration (Microtremor)  Analysis. Procedia  Engineering , 171(2017), 1194-1203.
Raheem, S. E. A., Ahmed, M. M. M., Ahmed, M. M., & Abdel-shafy, A. G. A. (2018). Evaluation of Plan Configuration Irregularity Effects on Seismic Response  Demands  of  L-Shapes  MRF  Buildings. Bulletin Earthquake Engineering , 16 , 3845-3869.
Saito, T. (2016). Response of High-Rise Buildings under  Long  Period  Earthquake  Ground  Motions. International  Journal  of  Structural  and  Civil Engineering Research , 5 (4), 308-314.
Stefano, M. D., Tanganelli,  M., & Viti, S. (2014). Variability in Concrete Mechanical Properties as a Source  of  In-Plan  Irregularity  for  Existing  RC Framed  Structures. Engineering  Structures , 59 , 161-172.
Tanjung,  J.,  Maidiawaiti.,  &  Nugroho,  F.  (2019). Seismic Performance Evaluation of a Multistory RC Building  in  Padang  City. MATEC  Web  of Conference , 258 (03018), 1-7.
Wang,  J.,  Dai,  K.,  Yin,  Y.,  &  Tesfamariam,  S. (2018).  Seismic  Performance  Based  Design  and Risk  Analysis  of  Thermal  Power  Plant  Building with  Consideration  of  Vertikal  and  Mass Irregularities. Engineering  Structures , 164 ,  141- 154.
Zega,  B.  C.,  Sofianto,  M.  F.,  Prayuda,  H.,  & Monika,  F.  (2020).  Study  on  Non-Engineered Building  Vulnerability  with  Red  Brick  Masonry Wall Through Finite Element Analysis. Journal of Physics: Conference Series , 1569 (142026), 1-9.