## Evaluasi Kinerja  Steam Jet Ejector  Tingkat  Pertama Terhadap Kevakuman Kondensor
Alvera Apridalianti Melkias 1,* , Shahrul Nuno Gomez 1
1 Jurusan Teknik Konversi Energi, Politeknik Negeri Bandung Jl. Gegerkalong Hilir, Ciwaruga, Kec. Parongpong Kabupaten Bandung Barat Jawa Barat 40559
E-mail: alveramelkias@polban.ac.id *

## Abstract
The steam jet ejector is a device for extracting NCG from the condenser. NCG can increase the  pressure in the condenser until a vacuum condition is not reached. The diffuser pressure on the steam jet ejector has a normal operational  limit  of  below  1  atm,  meaning  that  the  ejector  performance  will  be  optimal  if  it  is  operated  at  the operational  limit  under vacuum conditions. The expected objectives are to  determine the effect  of the steam jet ejector  on  condenser  vacuum,  calculate  the  performance  of  the  first  level  steam  jet  ejector  through  pressure analysis in the diffuser section, calculate the performance of the steam jet ejector in actual conditions compared to  the  design  data  conditions  and  analyze  actions  that  can  be  taken  to  improve  the  performance  of  the  tool. Based on the results of calculations and analysis, it was found that the increase in steam jet ejector pressure had an effect  on the increase in  condenser pressure from the design pressure of  0.10 bar to 0.107-0.123 bar under actual  conditions.  The  decrease  in  steam  jet  ejector  performance  results  in  the  condenser  vacuum  level decreasing, but the equipment performance is within normal operational limit conditions, namely below 1 atm. The decrease in steam jet ejector performance is influenced by the motive steam mass flow rate, NCG mass flow towards  suction,  entrainment  ratio  value,  NCG  pressure  and  motive  steam  pressure  which  exceeds  the  design data.

## Keywords : Steam jet ejector, vacuum, condenser, performance

## Abstrak
Steam jet ejector merupakan perangkat untuk mengekstrasikan NCG dari kondensor, NCG dapat meningkatkan tekanan  di  dalam  kondensor  hingga  kondisi  vakum  tidak  tercapai.  Tekanan  diffuser  pada  steam  jet  ejector memiliki  batas  normal operasional di  bawah 1 atm, artinya kinerja  ejector akan optimal apabila dioperasikan pada  batas  operasional  saat  kondisi  vakum.  Tujuan  yang  diharapkan  yaitu  mengetahui  pengaruh  steam  jet ejector  terhadap  kevakuman  kondensor,  menghitung  kinerja  steam  jet  ejector  tingkat  pertama  melalui  analisis tekanan  pada  bagian  diffuser,  menghitung  kinerja  steam  jet  ejector  pada  kondisi  aktual  dibandingkan  dengan kondisi  data  desain  serta  menganalisis  tindakan  yang  dapat  dilakukan  guna  meningkatkan  kinerja  alat. Berdasarkan  hasil  perhitungan  dan  analisis  diperoleh  bahwa  kenaikan  tekanan  steam  jet  ejector  berpengaruh terhadap  kenaikan  tekanan  kondensor  dari  tekanan  desain  sebesar  0,10  bar  menjadi  0,107-0,123  bar  saat kondisi  aktual.  Penurunan  kinerja  steam  jet  ejector  mengakibatkan  tingkat  kevakuman  kondensor  menurun, namun kinerja alat berada di dalam kondisi batas operasional normal yaitu di bawah 1 atm. Penurunan kinerja steam  jet  ejector  dipengaruhi  oleh  laju  alir  massa    motive  steam,  alir  massa  NCG  menuju  suction,  nilai entrainment ratio, tekanan NCG serta tekanan motive steam yang melebihi data desain.

## Kata Kunci: Steam jet ejector, kevakuman, kondensor, kinerja

## 1. Pendahuluan
Dominasi penggunaan energi tak terbarukan yang berasal  dari  fosil,  terutama  batu  bara  dan  minyak bumi,  merupakan  hal  yang  masih  umum  di Indonesia. Ketersediaan sumber energi tak terbarukan ini semakin menipis, antisipasi dilakukan dengan menggunakan energi  baru terbarukan (EBT) yang  merupakan  alternatif  terbaik.  Pemerintah Indonesia  menjadikan  penggunaan  energi  baru terbarukan  (EBT)  ini  menjadi  perhatian  utama dengan  upaya  untuk  mengurangi  pemakaian  energi fosil. Bentuk lain perhatian pemerintah berupa upaya
untuk  mewujudkan  energi  bersih  atau  ramah lingkungan[1].
Panas  bumi  adalah  sumber  energi  panas  yang terkandung di  dalam air panas, uap air, serta batuan bersama mineral ikutan dan gas lainnya yang secara genetik  tidak  dapat  dipisahkan  dalam  suatu  sistem panas  bumi.  Uap  yang  dimanfaatkan  pada  PLTP berasal dari uap murni yang berasal dari perut bumi, secara  komposisi  uap  tersebut  masih  mengandung banyak  partikel,  air  serta  kandungan  gas.  Uap tersebut  masih  harus  dipisahkan  sebelum  dapat memutar  turbin.  Komponen scrubber berfungsi
menyaring  partikel  sebelum  memasuki  turbin,  di dalam  turbin  dihasilkan  uap  sisa  yang  dikeluarkan dari turbin
menuju kondensor untuk dikondensasikan. Namun, di dalam proses kondensasi  ini  masih  ada  gas  yang  tidak  dapat terkondensasi  yang disebut  NCG ( Non Condensable Gas ).  NCG  berpengaruh  terhadap  naiknya  tekanan dan  kevakuman  kondensor  juga  sistem  secara menyeluruh. Pada sistem ini kondensor harus dalam keadaan  vakum  dengan  tekanan  yang  serendah- rendahnya,  namun, non  condensable  gas (NCG) yang  tidak  terkondensasi  akan  meningkatkan tekanan  dalam  kondensor  sehingga  keadaan  vakum tidak tercapai.
Steam  jet  ejector merupakan  perangkat  untuk mengekstrasikan  NCG  dari  kondensor,  NCG  dapat meningkatkan  tekanan  di  dalam  kondensor  hingga kondisi vakum tidak tercapai. Tekanan diffuser pada steam  jet  ejector memiliki  batas  normal  operasional di bawah 1 atm, artinya kinerja ejector akan optimal apabila  dioperasikan  pada  batas  operasional  saat kondisi  vakum.  Kondisi  vakum  yaitu  kondisi dibawah 1 atm.
Adapun tujuan yang diharapkan yaitu mengetahui  pengaruh steam  jet  ejector terhadap kevakuman kondensor, menghitung kinerja steam jet ejector tingkat pertama melalui analisis tekanan pada bagian diffuser, menghitung kinerja steam jet ejector pada  kondisi  aktual  dibandingkan  dengan  kondisi data desain serta menganalisis langkah atau tindakan yang  dapat  dilakukan  guna  meningkatkan  kinerja steam  jet  ejector .  Batasan  masalah  pada  penelitian ini  adalah  s team  jet  ejector yang  dianalisis  pada tingkat pertama di Unit 5, analisis hanya ditekankan pada  perhitungan  tekanan  keluaran diffuser,  d ata Parameter  laju  alir  massa  NCG  sebesar  0,24%  dari massa  uap  utama  (setelah scrubber )  didapat berdasarkan sampling di laboratorium di perusahaan tersebut, NCG yang dianalisis hanya satu jenis.

## 2. Metodologi
Uap  yang  berasal  dari  perut  bumi  tidaklah seluruhnya  murni,  namun  mengadung  zat-zat  padat atau gas yang terlarut  menjadi non condensable gas (NCG).  Kandungan  NCG  objek  penelitian  sebesar 0,24%  dari  uap  total  sumur  uap  (kondisi  setelah scrubber ) seperti dijabarkan di Tabel 1 berikut.
Tabel 1. Kandungan NCG di PLTP Unit 5
PARAMETER NILAI SATUAN Persen Berat NCG 0,24 % berat Persen Mol NCG 0,10 %mol Total NCG 1048,81 mol/10 6 mol kond. Total NCG 2442,83 ppmw
Mol Rasio CO 2 /H 2 S
13,41 -
Berikut  tabel  presentase  kandungan  zat  yang terdapat  pada  NCG  ditampilkan  pada  tabel  2 dibawah ini.

## Tabel 2.
Persentase kandungan zat NCG di PLTP Unit 5
PARAMETER ANALISIS
Hasil
% Mol Gas Mol/10 6 Mol
Kondensat ppmw Karbon Dioksida (CO 2 ) 88,92 932,56 2273,29 Hidrogen Sulfida (H 2 S) 6,63 69,57 131,30 Ammonia (NH 3 ) 0,125 1,31 1,24 Hidrogen (H 2 ) 2,04 21,39 2,39 Argon (Ar) 0,015 0,16 0,36 Nitrogen (N 2 ) 1,88 19,75 30,65 Metana (CH 4 ) 0,39 4,06 3,61
Gas  Extraction  system yang  digunakan  terdiri  dari beberapa komponen, yakni:
• Steam jet ejector (tingkat pertama) Liquid Ring Vaccum Pump (LRVP)
• Steam jet ejector (tingkat kedua)
• Intercondensor
• Aftercondensor
Lima  komponen  tersebut  bekerja  sama  dalam  satu sistem ekstraksi gas. Terdiri dari dua bagian, bagian pertama yakni steam jet ejector tingkat pertama dan intercondensor yang  mengekstraksikan  NCG  dari main  condensor .  Kemudian  bagian  kedua  yakni LRVP  dan aftercondensor untuk  mengekstraksikan NCG  dari intercondensor bila  masih  terdapat  NCG disana,  adapun steam  jet  ejector tingkat  kedua digunakan sebagai back up apabila steam jet ejector tingkat  pertama  mengalami  kerusakan.  Tujuannya dibuat  dua  tingkat  adalah  untuk  meminimalisir terbuangnya  kandungan  air  ke  udara,  agar  gas  yang terbuang  benar-benar  hanya  kandungan  NCG  murni yang tidak mengandung air.
Pada sistem  PLTP ini digunakan ejector dan LRVP untuk mengekstrasi gas NCG yang masih terkandung  di  dalam  uap  hal  ini  bertujuan  agar efisiensi  turbin  menjadi  lebih  maksimal  dengan minimnya  gas  NCG  yang  terdapat  dalam  sistem main  condenser ,  walaupun  di  satu  sisi  penggunaan LRVP  membutuhkan  daya  listrik  sebesar  2×90  kW untuk  menggerakkannya  yang  artinya  penggunaan listrik  di  sistem  PLTP  bertambah  namun  dengan mempertimbangkan effisiensi turbin dan umur pakai komponen  pada  sistem  PLTP,  penggunaan  pompa LRVP  dilakukan.  Skema Gas  Extraction  System dapat dilihat pada gambar di bawah ini.
2.1 Steam Jet Ejector Steam  jet  ejector merupakan  salah  satu  perangkat untuk mengekstrasikan NCG dari kondensor, karena NCG  dapat  meningkatkan  tekanan  di  dalam kondensor  hingga  kondisi  vakum  tidak  tercapai. Tekanan diffuser pada steam  jet  ejector memiliki batas  normal  operasional  di  bawah  1  atm,  artinya kinerja ejector akan  optimal  apabila  dioperasikan pada  batas  operasional  saat  kondisi  vakum.  Kondisi vakum  yaitu  kondisi  dibawah  1  atm.  Hal  ini  agar tekanan  dan  entalpi  di  dalam  kondensor  bernilai rendah  sehingga  dihasilkan  daya  keluaran  turbin yang efisien. Steam jet ejector memanfaatkan aliran fluida  dari  uap  primer  ( primary  fluid/motive )  yang bertekanan  dan  bertemperatur  tinggi  yang  masuk melalui nozzle kemudian  keluar  dengan  kecepatan supersonic sehingga dapat menarik aliran secondary fluid /gas  NCG  yang  bertemperatur  rendah  serta bertekanan  rendah  yang  masuk  melalui suction chamber .  Karena  perbedaan  tekanan  ini,  maka  gas NCG tersebut dapat terhisap dan diekstraksikan dari kondensor.
Steam  jet  ejector secara  umum  dikategorikan kedalam empat tipe dasar yaitu:
• Ejector satu tingkat
• Ejector bertingkat tanpa kondensasi
• Ejector bertingkat dengan kondensasi
• Ejector bertingkat  dengan  keduanya,  kondensasi dan tidak kondensasi
Jenis steam  jet  ejector yang  digunakan  di  PLTP Kamojang  ini  adalah steam  jet  ejector dua  tingkat dengan  kondensasi,  proses  kondensasi  dibantu  oleh perangkat intercondensor dan aftercondensor sebelum  kemudian  dibuang  ke  atmosfer  melalui cooling  tower .  Diantara  kelebihan steam  jet  ejector adalah  sederhana  dan  tidak  rumit,  ekonomis,  serta efektif  untuk  mengevakuasi  gas  dengan  volume cukup besar, serta lebih tahan lama karena tidak ada bagian yang bergerak.

## 2.2 Bagian-bagian Steam Jet Ejector
Steam jet ejector terdiri dari tiga bagian utama yakni nozzle , mixing chamber , dan diffuser .
Gambar 2. Bagian-bagian Steam Jet Ejector[2]

## 2.2 Prinsip Kerja Steam Jet Ejector
Pada steam  jet  ejector terdapat  dua  aliran fluida. Pertama, yakni motive steam atau uap primer yang dipasok dari aliran uap utama yang berasal dari demister atau scrubber dan  memiliki  tekanan  serta
temperatur yang tinggi. Kedua, fluida sekunder atau gas  NCG  yang  harus  dievakuasi  dari  kondensor. Pada steam  jet  ejector tidak  ada  komponen  yang bergerak,  namun  menggunakan  prinsip  perubahan kecepatan  dan  tekanan  dari  aliran  fluida  yang melewati  penampang  dengan  luasan  yang  berbeda- beda.
Motive  steam (uap  primer)  dengan  tekanan  yang tinggi  dipasok  dari  saluran  uap  utama  melalui nozzle ,  disini  uap  dengan  tekanan  tinggi  akan berubah  menjadi  berkecepatan  tinggi  karena  adanya perbedaan  diameter  atau  luasan  pada nozzle (1) kemudian  gas  yang  terhisap  dari  kondensor  masuk melalui  bagian suction ,  gas  ini  terhisap  karena adanya  perbedaan  tekanan  (2)  kemudian  keduanya tercampur  di mixing  chamber (3)  dan  melewati diffuser , dalam diffuser kecepatan tinggi diubah lagi menjadi  tekanan  tinggi  karena  ada  penyempitan saluran  (4)  lalu  kemudian  keluar  melalui discharge (5).

## 2.3 Kinerja Steam Jet Ejector
Perhitungan  kinerja steam  jet  ejector difokuskan pada  perhitungan  tekanan diffuser -nya  berdasarkan buku G. Hicks, Tyler [3]. B erikut rumus perhitungan yang digunakan, yaitu : 1. Persamaan Bernoulli 𝑃1 𝑧 + 𝑣1 2 2𝑔 + ℎ ′ 1 = 𝑃2 𝑧 + 𝑣2 2 2𝑔 + ℎ′ (1)
Keterangan :
P 1 dan P 2 = tekanan fluida pada titik 1 dan 2 (bar) v 1 dan v 2 = kecepatan fluida pada titik 1 dan 2 (m/s) h’1 dan h’2 = perbedaan ketinggian antara titik 1 dan 2 (m)
z = berat jenis fluida (kg/m 2 s 2 ) g = percepatan gravitasi (m/s 2 )
2. Persamaan Kontinuitas A 1 .V 1 = A 2 .V 2 (2)
Keterangan :
A 1 dan A 2 = luas penampang 1 dan 2 (m 2 ) V 1 dan V 2 = kecepatan fluida 1 dan 2 (m/s)
Persamaan  ini  menyatakan  bahwa  pada  fluida yang  tidak  kompresibel  hasil  perkalian  antara  laju aliran fluida dengan luas penampangnya selalu tetap. Harga A .v disebut juga debit, sehingga:
Q = A . V (3) Keterangan : Q = debit (m 3 /s)
A = luas penampang pipa (m 2 )
v = kecepatan aliran fluida (m/s) 3. Mach Number Mach Number
merupakan suatu
perbandingan  antara  kecepatan  relatif  suatu  objek terhadap  kecepatan  suara. Mach bukan  sebuah singkatan,  namun  nama  penemunya  yakni  Ernst Mach  (1838-1916).  Dalam  prinsip  kerja steam  jet ejector benda  yang  dimaksud  adalah  aliran  uap primer  atau motive  steam yang  memiliki  kecepatan
tinggi  disepanjang  lintasan.  Untuk  itu,  dibutuhkan perhitungan mach  number untuk  menentukan  suatu aliran kompresibel atau tidak, yang didefinisikan:
M = 𝑣 𝑠 (4)
Keterangan :
M = Nilai Mach Number v = Kecepatan aliran (m/s) s = Kecepatan suara (m/s) Rentang nilai Mach Number dapat
diklasifikasikan sebagai berikut:
1.    M  <  0.3:  aliran  dikatakan incompresible , dimana perubahan densitas diabaikan.
2.    0.3  <  M  <  0.8:  aliran subsonic ,  dimana perubahan  densitas  sangat  penting  tetapi  tidak ada shock 3.  0.8 < M < 1.2:  aliran transonic , yaitu daerah antara subsonic dan supersonic dimana shock pertama kali muncul. 4.    1.2  <  M  <  3:  aliran supersonic ,  terdapat gelombang shock 5.    3.0  <  M:  aliran hypersonic ,  dimana shock aliran berubah secara kuat
Kecepatan  suara  untuk  gas  ideal  merupakan fungsi dari temperatur sebagai berikut:
𝑠 =   √𝑘𝑅𝑇 (5)
Keterangan :
S = Kecepatan suara (m/s)
K = Rasio spesifik panas (k = 𝐶𝑝 𝐶𝑣 ) R = Konstanta Gas (8,314 J/Kmol K) T = Temperatur Ejector (Kelvin)
2.4. Pengaruh Perubahan Area terhadap Kecepatan dan Tekanan
Pada steam jet ejector terjadi perubahan tekanan (dP)  serta  kecepatan  (dv)  disebabkan  oleh  adanya perubahan  area  (dA)  disepanjang  lintasan steam  jet ejector [4]. 𝑑𝐴 𝐴 = 𝑑𝑝 𝑝𝑣 2 [1 − 𝑀 2 ] (6)
Jika  M  <  1  dan  terjadi  perubahan  area  maka akan menyebabkan tekanan berubah. Sedangkan jika M  >  1,  maka  perubahan  area  berlawanan  dengan perubahan tekanan.
𝑑𝐴 𝐴 = −𝑑𝑣 𝑣 [1 − 𝑀 2 ] (7)
2.5  Tekanan Pada Diffuser
Perhitungan  nilai Mach  Number pada diffuser menggunakan persamaan berikut :
• Non  condensable  gas (NCG)  masuk  ke suction chamber dititik  2.  Perhitungan  mach  number dapat  dihitung  pada  bidang  keluaran nozzle dengan persamaan berikut:
Me 2 = √ 2 (𝛾−1) [( 𝑃𝑒 𝑃2 ) (𝛾−(1 𝛾 ⁄ )) − 1] (8)
Keterangan : Me 2 = Mach number NCG dititik 2 𝛾 = Koefisien isentropik ekspansi (1,3) Pe = Tekanan masuk NCG pada suction (bar)
P2  =  Tekanan  masuk  gas  pada  keluaran nozzle (bar)
• Motive  steam kemudian  masuk  ke suction chamber melalui nozzle ,  sehingga  disini diperhitungkan  efisiensi nozzle .  Perhitungan mach number untuk motive steam ini, dihitung pada titik 2 keluaran nozzle dengan persamaan berikut:
M p2 = √ 2  e (𝛾−1) [( 𝑃𝑝 𝑃2 ) (𝛾−(1 𝛾 ⁄ )) − 1] (9)
Keterangan : M p2 = Mach number untuk motive steam dititik 2 𝛾 = Koefisien isentropik ekspansi (1,3) P p = Tekanan masuk uap pada motive steam (bar) P 2 = Tekanan gas pada keluaran nozzle (bar) 𝜂 𝑛 = Efisiensi nozzle
• Dititik 2, ketika gas NCG telah memasuki suction chamber , perlu pula dihitung mach number kritis untuk NCG dengan persamaan:
M e2 * = √ 𝑀𝑒2 2 (𝛾+1) 𝑀𝑒2 2 (𝛾−1)+2 (10)
Keterangan :
M e2 * = Mach number kritis gas NCG titik 2 M e2 = Mach number gas NCG dititik 2 𝛾 = Koefisien isentropik ekpansi (1,3) • M ach number kritis motive steam titik 2, dengan persamaan berikut :
M p2 * = √ 𝑀𝑝2 2 (𝛾+1) 𝑀𝑝2 2 (𝛾−1)+2 (11)
Keterangan : M p2 * = Mach number kritis motive steam titik 2 M p2 = Mach number motive steam dititik 2 𝛾 = Koefisien isentropik ekpansi (1,3)
• Nilai entraiment  ratio (w)  yakni  perbandingan antara  laju  aliran  gas  NCG  dengan  laju  aliran motive steam . w = 𝑚𝑒 𝑚𝑝 Keterangan : w = Entraiment ratio ( w ) m e = Laju aliran gas NCG (kg/s) m p = Laju aliran motive steam (kg/s) • M ach number nya dititik 4, dengan persamaan:
M 4 = 𝑀 𝑝2 ∗ + 𝑤𝑀 𝑒2 ∗√𝑇𝑒 𝑇𝑝 ⁄ √(1+𝑤)(1+𝑤𝑇𝑒 𝑇𝑝 ⁄ ) (12)
Keterangan : M 4 = nilai mach number dititik 4 M p2 *  =  nilai mach  number kritis motive  steam dititik 2
M e2 * = Nilai mach number gas NCG dititik 2 w = Entraiment ratio T e = Temperatur gas NCG di ejector (K) T p = Temperatur inlet motive steam (K)
• Titik  5  campuran motive  steam dan  NCG kemudian  memasuki diffuser,  mach  number dititik 5, dengan persamaan :
M 5 = 𝑀4 2 + 2 𝛾−1 ( 2𝛾 𝛾−1 𝑀4 2 )−1 (13)
Keterangan : M 5 = Nilai mach number dititik 5 M 4 = Nilai mach number dititik 4 𝛾 = Koefisien isentropik ekspansi (1,3) • Perubahan tekanan serta kecepatan, maka perlu dihitung tekanan dititik 5 (P5), dengan persamaan :
P 5 = P 4 [ 1+ 𝛾𝑀4 2 1+ 𝛾𝑀5 2 ] (14)
Keterangan : P 5 = Tekanan dititik 5 (bar) M 4 = Nilai mach number dititik 4 M 5 = Nilai mach number dititik 5
• Tekanan  keluaran diffuser (Pc),  dengan persamaan :
P c = P 5 [  𝐝(𝛄−𝟏) 2 𝑀5 2 + 1] 𝛾 (𝛾−1) ⁄
(15)
Keterangan :
𝑃𝑐 = Tekanan pada keluaran diffuser (bar) P 5 = Tekanan dititik 5 (bar) 𝜂 d = Efisiensi diffuser M 5 = Nilai mach number dititik 5 𝛾 = Koefisien isentropik ekspansi (1,3)

## 2.6    Data  Pengamatan  Steam  Jet  Ejector  Tingkat Pertama
Data  yang  diamati  yakni  data  desain  serta  aktual pada steam  jet  ejector tingkat  pertama.  Berikut  ini merupakan  data  desain  pada  alat  yang  tertera  pada Tabel 3 dibawah ini
Tabel 3. Data Desain Steam Jet Ejector Parameter Nilai Satuan Laju aliran gas NCG 0,76111 kg/s Laju aliran motive steam 1,6669 kg/s Tekanan gas NCG 0,1 Bar Tekanan motive steam 6,5 Bar Temperature gas NCG 303 K Temperature motive steam 439,8 K Koefisien isentropic ekspansi 1,3 - Efisiensi nozzle 0,95 - Efisiensi diffuser 0,95 - Tekanan di titik 2 0,1 Bar Tekanan di titik 4 0,1 Bar
Berikut  data  aktual  yang  digunakan  dalam perhitungan  serta  analisis  tersaji  pada  Tabel  4 dibawah ini,
Tabel 4. Data Aktual Steam Ejector Parameter Nilai Satuan Me 0,169538239 kg/s Mp 1,911174456 kg/s Pe 0,17505188 Bar Pp 6,275391936 Bar Te 314 K Tp 438,7924194 K  1,3 -  n 0,95 -  d 0,95 - P2 0,1 Bar P4 0,1 Bar

## 3. Hasil dan Pembahasan
3.1  Analisa  Perbandingan  Tekanan  Diffuser  pada Data Desain dan Aktual
Gambar 2 Perbandingan Tekanan Diffuser Desain dan Aktual Tekanan  keluaran diffuser pada  kondisi  aktual mengalami  kenaikan  rata-rata  sebesar  0,896  bar sedangkan  kondisi  desain  sebesar  0,537  bar,  terjadi penurunan kinerja steam jet ejector sebesar 40,07%, namun  kondisi  ini  masih  dalam  batas  operasional normal tekanan diffuser di bawah 1 atm (1,103 bar). Penurunan  tekanan  disebabkan  oleh  kenaikan  nilai tekanan  dan  temperatur  melebihi  data  desain  yang telah  ditentukan.  Perbandingan  tekanan  NCG  data aktual dan data desain mengalami kenaikan dari 0,18 bar dari seharusnya 0,1 bar.
Gambar 3. Grafik Tekanan NCG Aktual dan Desain
Pada  gambar  3  dapat  dilihat  bahwa  tekanan  NCG yang  masuk suction mengalami  perubahan  dari kondisi  desain flow  motive  steam dan flow  NCG pada  kondisi  desain  dan  aktual  juga  mengalami perubahan  yang  cukup  signifikan  yang  berpengaruh terhadap  nilai entrainment  ratio pada  mach  number pada titik 4 dan 5.
Gambar 4. Grafik Laju Alir Massa Pada Data Aktual
Pada  Gambar  4  laju  alir  massa  NCG  dan motive steam memiliki  perbedaan  yang  jauh  dibandingkan dengan kondisi data desain, hal ini dipengaruhi oleh supply uap  utama  dari  sumur  KMJ-84  memiliki
jumlah  aliran  uap  yang  besar  karena motive  steam yang  masuk  ke  dalam ejector berada  dalam  satu main  steam  line bersamaan  dengan  aliran  uap  yang masuk  ke  dalam  sistem  pembangkit  utama  ( main system ), uap  yang  masuk  pada ejector dipengaruhi  oleh supply uap ke sistem pembangkit utama yang berasal dari  sumur uap,  untuk  mengubah flow motive steam bukan hal yang mudah karena mempengaruhi supply uap  ke  sistem  pembangkit  utama,  mengingat  katup yang  digunakan  pada  uap  yang  masuk  ke ejector adalah  katup fully  open karena  sifatnya  yang  hanya membuka  dan  menutup  dan  apabila supply uap mengalami  gangguan  akan  mempengaruhi  sistem secara keseluruhan.
Gambar 5. Grafik Laju Alir Massa Data Desain
Pada  grafik  yang  terlihat  di  gambar  4  dan  5  terjadi selisih  yang  tinggi  pada  kondisi  aktual flow  motive steam dan flow  NCG dibandingkan  dengan  kondisi data desain yang dimana hal ini akan mempengaruhi nilai entrainment ratio (w).
Gambar 6. Grafik Nilai Entrainment Ratio
Pada  Gambar  6  dapat  dilihat  terjadi  perbedaan  nilai w  data  aktual  yang  cukup  jauh  dari  kondisi  data desain  yang  dimana  nilai  w  ini  nantinya  akan mempengaruhi nilai mach number pada titik 4 dan 5 yang  tentunya  akan  berpengaruh  ke  perhitungan tekanan diffuser. Kinerja steam  jet  ejector sangat berpengaruh  terhadap  kondisi  kerja  kondensor, dimana kenaikan tekanan keluar diffuser yang tinggi merupakan  indikasi  terjadinya  kenaikan  tekanan kondensor. Jika tekanan pada kondensor mengalami kenaikan,  maka  hal  ini  akan  berpengaruh  terhadap efisiensi turbin dan sistem secara keseluruhan.
Gambar 7. Grafik Tekanan Kondensor Aktual dan Desain
Pada  Gambar  7  menunjukkan  grafik  tekanan kondensor  data  aktual  dan  desain,  dapat  diamati bahwa  tekanan  kondensor  mengalami  kenaikan  dari kondisi  desain,  dimana  tekanan  pada  desain kondensor  sebesar  0,1  bar  dan  kondisi  aktual berkisar  0,107  -  0,123  bar.  Hal  ini  menjelaskan bahwa  penurunan  kinerja steam  jet  ejector berpengaruh terhadap menurunnya tingkat kevakuman kondensor (tekanan mengalami kenaikan),  untuk  itu  perlu  adanya  pengaturan  pada parameter tekanan motive steam , tekanan NCG. serta tekanan  keluaran diffuser agar  berada  pada  kondisi desainnya  untuk  mempertahankan  tekanan  vakum kondensor  pada  kondisi  desain  yang  seharusnya. Kevakuman kondensor berpengaruh terhadap penurunan ∆ℎ turbin  sehingga  hal  ini  akan berdampak  terhadap  penurunan  efisiensi  turbin  dan sistem secara keseluruhan.

## 4. Simpulan
Berdasarkan  hasil  perhitungan  dan  analisis diperoleh  simpulan  bahwa  kenaikan  tekanan steam jet  ejector berpengaruh  terhadap  kenaikan  tekanan kondensor  dari  tekanan  desain  0,10  bar  menjadi 0,107  -  0,123  bar  saat  kondisi  actual.  Penurunan kinerja steam  jet  ejector mengakibatkan  tingkat kevakuman  kondensor  menurun,  namun  kinerja  alat berada  di  dalam  kondisi  batas  operasional  normal yaitu  di  bawah  1  atm.  Penurunan  kinerja steam  jet ejector dipengaruhi  oleh  laju  alir  massa motive steam ,  alir  massa  NCG  menuju suction ,  nilai entrainment  ratio ,  tekanan  NCG  serta  tekanan motive steam yang melebihi data desain.

## Saran
Saran  yang  penulis  berikan  dimasa  yang  akan datang yaitu :
1. Pada  kondisi  aktual  terjadi  kenaikan  laju  alir massa motive  steam ,  maka  perlu  diturunkan jumlah flow yang masuk ejector guna meminimalisir  kenaikan  pada  entrainment  ratio yang nantinya akan berpengaruh pada perhitungan tekanan diffuser , namun tindakan ini tentu  mempertimbangkan  banyak  aspek.  Seperti uap yang dipasok dari gathering  system (dengan cara  melakukan  pengaturan  pada control  valve ) mungkin bisa menjadi pilihan, namun supply uap
dari gathering  system ini  akan  mempengaruhi sistem  pembangkitan  utama  pada  turbin  karena uap yang di supply berada dalam satu main steam line  dan  hal  ini  akan  mempengaruhi  parameter flow ,  tekanan,  dan  temperatur  pada  sistem pembangkitan  utama  yang  nantinya  akan berpengaruh pada keseluruhan sistem.
2. Pada kondisi  aktual nilai entrainment  ratio yang dihasilkan  berbeda  jauh  dari  data  desain,  maka perlu  adanya  pengaturan  pada  laju  alir  massa NCG  yang  masuk suction dan  laju  alir  massa motive steam yang masuk nozzle.
3. Flow  motive  steam masuk  ke  dalam  bagian nozzle  perlu  dianalisis  secara  konstruksi  pada bagian nozzle; seperti adanya penebalan ( scalling )  pada  nozzle  ,  adanya  korosi,  atau tindakan  pengubahan  pada  ukuran  nozzle  dan lain-lain.
4. Kenaikan  tekanan  keluaran diffuser perlu dianalisis  apakah  penyebabnya  berhubungan dengan equipment lain,  seperti:  apakah  ada kendala  di  kondensor,  sistem  penyaluran  uap  ke ejector , atau ukuran area discharge . 5. Analisis  bentuk  geometri steam  jet  ejector pada sudut converging  duct diharapkan  mampu
meminimalisir  kenaikan  tekanan  pada  area diffuser .

## Daftar Pustaka
[1] Azhar,  M.  (2018).  Implementasi  Kebijakan Energi  Baru  dan  Energi  Terbarukan  Dalam Rangka Ketahanan Energi Nasional. Adminitrative  Law  &  Governance  Journal,
1(4), 15
[2] Croll  Reynolds  (2008)  Process  Vacuum  and Power  System  Thermocompressor  Theory, http://www.croll.com/_website/pr/thermhome.a sp (akses April 2024)
[3] G.  Hicks,  Tyler. Handbook  of    Energy Engineering Calculations.  Geothermal  Energy Engineering, Vol. 9, hal 368 – 371
[4] R.  Munson,  Bruce  dkk.  2013.  Fundamental  of Fluid  Mechanics,  7 th Edition.  United  Satae  of America.