## METODA MIKASA-WILSON DALAM ANALISIS PEMAMPATAN SEKUNDER TANAH GAMBUT DI JAMBI
Tanjung Rahayu
Dosen Jurusan Teknik Sipil Universitas Muhammadiyah Jakarta Email: tanjungrahayu@yahoo.com
ABSTRAK  : Penelitian  ini  dilakukan  untuk  mempelajari  perilaku  pemampatan  sekunder  pada  tanah  gambut Jambi  dengan  melakukan  percobaan  konsolidasi  dan  analisa  data.  Percobaan  konsolidasi  dilakukan  di laboratorium dengan menggunakan alat uji oedometer digital dan analisis data dilakukan dengan menggunakan metoda Mikasa-Wilson. Tahapan pembebanan pada percobaan konsolidasi dilakukan dengan rasio penambahan beban sebesar  1, dengan   beban  awal  0,05  kg/cm 2 dan  beban  akhir  6,4 kg/cm 2 . Tiap  tahapan  beban diberikan selama 24 jam, kecuali untuk dua tahap beban di sekitar tekanan prakonsolidasi yaitu 0,4 kg/cm 2 dan 0,8 kg/cm 2 , beban  diberikan  selama  7  x  24  jam.  Hasil  penelitian  menunjukkan  bahwa  kurva  pemampatan  tanah  gambut Jambi  dengan  metoda  Mikasa-Wilson  menunjukkan  bahwa  nilai  parameter  c  membesar  dengan  meningkatnya beban  di  atas  tekanan  prakonsolidasi.  Hasil  analisis  data  dengan  metoda  Mikasa-Wilson,  memberikan  nilai regangan didapat di laboratorium untuk waktu percobaan 24 jam dan 7x24 jam.
Kata Kunci : tanah gambut, konsolidasi sekunder, Mikasa-Wilson
ABSTRACT : This study was conducted to study the behavior of secondary compression on peat soil consolidation Jambi to conduct experiments and data analysis. Consolidation experiments  conducted in the laboratory using a digital oedometer test equipment and data analysis was performed by using the method of Mikasa-Wilson. Stages of loading on consolidation experiments carried out with the addition of load ratio of 1, with an initial load of 0.05 kg/cm2 and 6.4 kg/cm2 load end. Each phase of the load is given for 24 hours, except for a two-stage load around the preconsolidation pressure of 0.4 kg/cm2 and 0.8 kg/cm2, the burden administered for 7 x 24 hours. The results showed  that  the  peat  soil  compression  curves  Jambi  with  Mikasa-Wilson  method  shows  that  the  value  of  the parameter  c  enlarged  with  increasing  load  on  the  preconsolidation  pressure.  Results  of  data  analysis  methods Mikasa-Wilson, gave strain values obtained in the laboratory for 24 hours and the time trial 7x24 hours.
Keywords : peat, secondary consolidation, Mikasa-Wilson

## LATAR BELAKANG
Gambut yang lebih dikenal dengan nama peat , adalah campuran dari fragmen-fragmen material  organik  yang  berasal  dari  tumbuh- tumbuhan  yang  telah  membusuk  dan  menjadi fosil.  Tanah  gambut  mempunyai  sifat  yang tidak menguntungkan bagi konstruksi bangunan  sipil,  sebab  mempunyai  kadar  air yang  tinggi,  daya  dukung  rendah,  dan kemampatan  tinggi.  Oleh  sebab  itu,  tanah gambut  termasuk  tanah  yang  kurang  baik untuk suatu konstruksi bangunan sipil.
Penelitian  mengenai  tanah  gambut  masih jarang  dilakukan  di  Indonesia  sehingga pengetahuan  tentang  tanah  gambut  sangat terbatas.  Keadaan  seperti  ini  tidak  boleh terjadi,  sebab  lahan  gambut  di  Indonesia sangat luas. Lahan gambut terbesar terdapat di pulau Kalimantan, Sumatera, dan Irian Jaya.
Perilaku  tanah  gambut,  misalnya  konsolidasi, berbeda  dengan  perilaku  tanah  lainnya. Dengan  demikian,  analisis-analisis  pada  tanah lain  seperti  lempung  tidak  dapat  digunakan begitu  saja  pada  tanah  gambut.  Pada  tanah lempung,  penurunan  tanah  tidak  akan  terjadi setelah  konsolidasi  sekunder  selesai  atau proses  disipasi  tekanan  air  pori  selesai.  Pada tanah  gambut,  penurunan  masih  dapat  terjadi setelah disipasi tekanan air pori selesai karena adanya  pemampatan  pada  butiran-butiran tanah.
Untuk  mendapatkan  metoda  yang  benar dan  tepat  pada  pelaksanaan  konstruksi  teknik sipil  di  atas  tanah  gambut,  harus  dilakukan penelitian  lebih  lanjut  untuk  mengetahui karakteristik  dan  perilaku  tanah  gambut. Dengan  demikian,  diharapkan  penelitian  ini dapat digunakan untuk menambah pengetahuan dalam pelaksanaan rekayasa sipil pada tanah gambut.

## IDENTIFIKASI MASALAH
1) Bagaimana  bentuk  kurva  pemampatan tanah gambut Jambi? 2) Metoda apa yang cocok untuk menganalisis  pemampatan  tanah  gambut Jambi?

## TUJUAN PENELITIAN
Penelitian  ini  dilakukan  untuk  mengetahui perilaku  pemampatan  sekunder  pada  tanah gambut  dengan  melakukan  analisis-analisis terhadap  data-data  yang  diperoleh  dari percobaan  di  laboratorium.  Analisis dilakukan dengan  menggunakan  metoda  Gibson-Lo  dan metoda  Mikasa-Wilson.  Dari  analisis-analisis tersebut akan diperoleh :
1) Bentuk  kurva  pemampatan  tanah  gambut Jambi?
2) Kurva  hubungan  antara  penurunan  - waktu,  angka  pori  –  waktu,  regangan  – waktu,  regangan  –  log  waktu,  dan kecepatan perubahan angka pori – waktu.
3) Parameter-parameter  model  reologi  a,  b,
 , b 1 ,  1 , c, dan  .
4) Metoda  yang  cocok  untuk  menganalisis pemampatan tanah gambut Jambi

## TINJAUAN PUSTAKA
1. Karakteristik Tanah Gambut
Tanah gambut adalah tanah yang terbentuk dari campuran fragmen- fragmen  material  organik  yang  berasal dari tumbuh-tumbuhan yang telah membusuk  dan  menjadi  fosil.  Menurut ASTM  D2607-69,  istilah  gambut  hanya berhubungan  dengan  bahan  organik  yang berasal dari proses geologi selain batubara,  dibentuk  dari  tumbuhan  yang telah  mati,  berada  di  dalam  air,  dan hampir  tidak  ada  udara  di  dalamnya, terjadi  di  rawa-rawa,  dan  mempunyai kadar  abu  tidak  lebih  dari  25  %  berat keringnya.
Parameter-parameter  tanah  yang  dapat memberi  gambaran  fisik  dari  tanah gambut adalah :
a. Kadar air
Tanah gambut mempunyai kemampuan yang cukup tinggi untuk menyerap dan menyimpan air.
b. Angka pori
Angka pori untuk tanah gambut sangat besar,  yaitu  berkisar  5  –  15.  Bahkan pernah ada tanah gambut berserat yang mempunyai angka pori 25
(Hanrahan,1954).
c. Berat jenis Berat  jenis  tanah  gambut  lebih  besar dari  1.  Menurut  MacFarlene  (1969), nilai  berat  jenis  rata-rata  adalah  1,5 atau 1,6.
d. Berat volume
Berat  volume  tanah  gambuat  sangat rendah. Untuk gambut yang
mempunyai  kandungan  organik  tinggi dan  terendam  air,  berat  volumenya kira-kira sama dengan berat volume air (MacFarlene,  1969).  Hasil  studi  dari beberapa peneliti yang dirangkum oleh MacFarlene menunjunkkan bahwa nilai berat  volume  tanah  gambut  berkisar antara 0,9 – 1,25 t/m 3 .
e. Susut
Apabila  tanah  gambut  dikeringkan maka  tanah  tersebut  akan  menyusust dan  menjadi  keras.  Menurut  Colley (1950),  penyusutan  yang  terjadi  dapat mencapai  50  %  dari  volume  awal. Tanah  gambut  yang  telah  mengalami penyusutan  tidak  akan  mampu  untuk menyerap  air  seperti  pada  kondisi awal.  Volume  air  yang  dapat  diserap kembali  hanya  berkisar antara  33  –  55
%  dari  volume  air  semula  (Feustel  dan Byers,1930).
f. Koefisien permeabilitas
Nilai  koefisien  permeabilitas  tanah gambut  berkisar  antara  10 -6 –  10 -3 cm/dt  (Colley,  1950,  dan  Miyakawa, 1960).  Untuk  tanah  gambut  berserat (fibrous  peat),  koefisien  permeabilitas arah  horisontal  lebih  besar  daripada arah vertikal.
g. Keasaman ( acidity )
Air  gambut  (peaty  water)  yang  pada umumnya bebas dari air laut mempunyai  pH  antara  4  –  7  (Lea, 1960). Tingkat keasaman tanah gambut berfluktuasi  tergantung  pada  musim dan  cuaca.  Nilai  pH  tertinggi  terjadi setelah hujan lebat yang diikuti dengan musim panas yang kering.
h. Kadar abu dan kadar organik Kadar  abu  tanah  gambut  dapat ditentukan  dengan  cara  memasukkan tanah  gambut  (yang  telah  dikeringkan pada temperatur 105 o C) ke dalam oven pada  temperatur  440 o C  (metoda  C) atau  temperatur  750 o C  (metoda  D) sampai contoh tanah tanah menjadi abu (ASTM D 2974-87).
2. Konsolidasi  dan  Pemampatan  Tanah Gambut
Terzaghi  (1943)  menyatakan  bahwa konsolidasi  adalah  proses  berkurangnya kadar  air  pada  lapisan  tanah  jenuh  tanpa penggantian  tempat  air  oleh  udara.  Holtz dan  Kovacs  menyatakan  jika  tanah lempung menerima beban, karena permeabilitasnya yang kecil, maka pemampatannya
ditentukan dari
kecepatan  keluarnya  air  dari  pori-pori tanah.  Proses  ini  dinamakan  konsolidasi dengan respons tegangan-regangan- waktu.
Proses  berkurangnya  volume  dalam konsolidasi dapat disebabkan karena : a. deformasi partikel-partikel tanah ( bending )
b. perubahan jarak antar partikel
c. keluarnya air dan udara dari pori-pori tanah
Konsolidasi  tanah  dapat  dibagi  menjadi konsolidasi primer dan konsolidasi sekunder,  dimana  konsolidasi  sekunder terjadi  setelah  proses  konsolidasi  primer selesai.  Pertambahan  beban  pada  tanah, pertama  kali  akan  diterima  oleh  air sehingga  menimbulkan  kenaikan  tekanan air  pori  ( excess  pore  pressure ).  Pada konsolidasi  primer,  tekanan  air  pori  akan berkurang  akibat  keluarnya  air  dari  pori- pori  tanah,  kemudian  dilanjutkan  dengan konsolidasi  sekunder  dengan  tekanan  air pori  konstan.  Pada  tanah  inorganik, konsolidasi primer merupakan komponen terbesar dari penurunan total ( settlement ), sedangkan pada tanah organik konsolidasi sekunder merupakan komponen terbesar.
Pemampatan  tanah  gambut  dapat  diamati dengan  melihat  kurva  regangan  terhadap log waktu. Komponen-komponen
pemampatan tanah gambut terdiri dari :
a. regangan seketika ( instantaneous
strain,  i )
Terjadi  dengan  segera  setelah  beban diberikan  karena  tertekannya  rongga udara.
b. Regangan primer ( primary strain ,  p )
Terjadi pada waktu yang relatif singkat sampai  waktu t p dengan  kecepatan pemampatan yang tinggi karena
disipasi tekanan air pori.
c. Regangan sekunder ( secondary
strain ,  s )
Terjadi  pada  waktu  yang  relatif  lama sampai  waktu t s dengan  kecepatan pemampatan  yang  lebih  rendah  akibat pemampatan butiran tanah.
d. Regangan tersier ( tertiery strain ,  t )
Terjadi  secara  terus-menerus  sampai seluruh proses pemampatan berakhir.
Teori  konsolidasi  Terzaghi  umumnya digunakan untuk memperkirakan pemampatan  tanah,  namun  teori  ini  tidak dapat  digunakan  pada  tanah  gambut karena:
a. Koefisien permeabilitas berkurang dengan cepat
Pemampatan  awal  sangat  cepat  terjadi dan  kofisien  permeabiltas  berkurang, sedangkan  teori  konsolidasi  Terzaghi digunakan pada tanah yang mempunyai koefisien permeabilitas konstan.
b. Daya mampat tinggi Pemampatan  serat  terjadi  karena butiran  tanah  memampat,  sedangkan pada teori konsolidasi Terzaghi butiran tanah tidak termampatkan.

## 3. Metoda Mikasa – Wilson
Metoda  Mikasa  menganalisis  perilaku pemampatan sekunder berdasarkan percobaan  oedometer  dan  analisis  untuk menentukan  titik  akhir  rangkak  ( creep ) menggunakan metoda Wilson.
3.1. Koefisien konsolidasi sekunder
Koefisien perubahan volume m v diasumsikan  terdiri  dari  m vp akibat konsolidasi  primer  dan  m vs akibat konsolidasi sekunder.
𝑚 𝑣 =   𝑚 𝑣𝑝 +   𝑚 𝑣𝑠 =    𝑚 𝑣𝑝 + 1 ∆ 𝑝 ∫ 𝑑𝜀 1 𝑑𝑡 𝑑𝑡 𝑡 ∞ 𝑡 100
dimana :
𝑡 100 =  waktu  dari  awal  pembebanan sampai berakhirnya konsolidasi primer
𝑡 ∞
=    waktu sampai konsolidasi sekunder berhenti
𝑚 𝑣𝑠,𝑡 = koefisien perubahan volume akibat
konsolidasi sekunder sampai suatu waktu t Gambar 1. Koefisien perubahan volume Jika diasumsikan proses penurunan keseluruhan termasuk konsolidasi sekunder dianggap c v dan proses penurunan  untuk  konsolidasi  primer  c vp , hasilnya adalah:
𝑐 𝑣 =    𝑘 (𝑚 𝑣 . 𝛾 𝑤) ⁄ (26a) 𝑐 𝑣𝑝 =    𝑘 𝑝 (𝑚 𝑣𝑝 . 𝛾 𝑤) ⁄ (26b)
dimana : 𝑘 𝑝 =    koefisien  permeabilitas  pada konsolidasi primer
𝑘 =    koefisien  permeabilitas  dalam proses penurunan keseluruhan
Karena  sulit  untuk  memahami  perubahan koefisien  permeabilitas  sejalan  waktu secara numerik, diambil ks untuk koefisien  permeabilitas  pada  konsolidasi sekunder dan k untuk koefisien permeabilitas pada proses keseluruhan.
𝑘  =   0,5 (𝑘 𝑝 +   𝑘 𝑠 ) (27)
sehingga
𝑐 𝑣 = 𝑘 𝑝 + 𝑘 𝑠 2 𝑘 𝑝 𝑐 𝑣𝑝 𝑟 𝑝 (28)
Dianggap 𝑘 𝑝 adalah koefisien permeabilitas sebelum
konsolidasi dimulai, 𝑘 𝑠 adalah  koefisien  permeabilitas pada  akhir  konsolidasi,  dan 𝑘 𝑝 𝑘 𝑠 =  𝜉 ⁄ .
Dengan  mensubstitusi 𝑘 𝑝 =  𝜉 𝑘 𝑠 ,  akan diperoleh persamaan berikut :
𝑐 𝑣 = 𝜉+1 2 𝜉 𝑐 𝑣𝑝 𝑟 𝑝 (29)

## 3.1. Penentuan  titik  akhir  konsolidasi sekunder
Jika besarnya perubahan angka pori akibat konsolidasi  primer  dinyatakan  dengan Δ 𝑒 𝑝 , akibat konsolidasi sekunder  Δ 𝑒 𝑝 , dan angka  pori  pada  tahap  konsolidasi sekunder  berakhir 𝑒 𝑠, ∞ ,  maka  rasio konsolidasi sekunder adalah
𝑟 𝑠, ∞ = ∆ 𝑒 𝑠, ∞ ∆ 𝑒 𝑝 + ∆ 𝑒 𝑠, ∞ (30)
Diasumsikan S adalah kemiringan garis konsolidasi sekunder dalam hubungan U – log t. 𝑒 𝑠, ∞ = 𝑆 (log 𝑡 ∞ − log 𝑡 100 ) (31)
Substitusi persamaan, maka :
𝑟 𝑠, ∞ = 𝑆 (log 𝑡 ∞ − log 𝑡 100 ) ∆ 𝑒 𝑝 + 𝑆 (log 𝑡 ∞ − log 𝑡 100 ) (32)
𝑙𝑜𝑔 𝑡 ∞ = ∆ 𝑒 𝑝 .  𝑟 𝑠, ∞ 𝑆 .(1 − 𝑟 𝑠, ∞ ) +  𝑙𝑜𝑔 𝑡 100 (33)
Jika nilai 𝑟 𝑠, ∞ dapat ditentukan,  maka titik akhir konsolidasi sekunder dapat diketahui.  Nilai 𝑟 𝑠, ∞ dapat  ditentukan tanpa  menunggu  sampai  konsolidasi sekunder selesai pada percobaan konsolidasi  dengan  menggunakan  metoda Wilson,dkk.  Besarnya  perubahan  angka pori  di  waktu  tertentu 𝑡 𝑠 pada  tahap konsolidasi sekunder adalah :
∆ 𝑒 𝑠,𝑡 𝑠 = ∫ ( 𝑑𝑒 𝑑𝑡 ) 𝑑𝑡  = 𝑡 𝑠 𝑡 100 ∫ 𝑐 𝑡 𝛿 𝑑𝑡  = 𝑡 𝑠 𝑡 100 𝑐 1 𝛿+1 (𝑡 𝑠 𝛿+1 − 𝑡 100 𝛿+1 ) (34)
dimana : c    = nilai ( 𝑑𝑒 𝑑𝑡 ) saat t = 1 menit
 =   kemiringan  garis  lurus  pada  tahap konsolidasi  sekunder  dalam  kurva
𝑙𝑜𝑔  ( 𝑑𝑒 𝑑𝑡 ) − 𝑙𝑜𝑔 𝑡 yang  didapat  dari percobaan konsolidasi
Pada  kasus 𝛿 + 1 < 0 ,  nilai    ∆ 𝑒 𝑠, ∞ dapat ditentukan dengan persamaan berikut:
∆ 𝑒 𝑠, ∞ = (∆ 𝑒 𝑠,𝑡 𝑠 ) 𝑡 𝑡 𝑠 →∞ = 𝑐 1 𝛿+1 ( − 𝑡 100 𝛿+1 )
Penentuan titik akhir konsolidasi sekunder  dapat  dicari  dari  persamaan dengan  m v dan  c v yang  lebih  akurat, namun  metoda  ini  tidak  dapat  digunakan untuk kasus 𝛿 + 1 > 0 .
Dari  substitusi  persamaan  akan  diperoleh persamaan berikut :
𝑟 𝑠, ∞ = 𝑐 [1 (𝛿+1) ⁄ ] ( − 𝑡 100 𝛿+1 ) ∆ 𝑒 𝑝 + 𝑐 [1 (𝛿+1) ⁄ ] ( − 𝑡 100 𝛿+1 ) (36)
𝑙𝑜𝑔 𝑡 ∞ = 1 𝑆 𝑐 1 𝛿+1 ( − 𝑡 100 𝛿+1 ) +  𝑙𝑜𝑔 𝑡 100
Dengan  demikian,  koefisien  perubahan volume  dan  koefisien  konsolidasi  yang meliputi  konsolidasi  sekunder  dapat dinyatakan sebagai berikut :
𝑚 𝑣 = ∆ 𝑒 (1+𝑒 0 ) ∆ 𝜎 ′ =
∆ 𝑒 𝑝 +𝑐 [1 (𝛿+1) ⁄ ] ( − 𝑡 100 𝛿+1 ) (1+𝑒 0 ) ∆ 𝜎 ′ 𝑐 𝑣 = 𝜉+1 2 𝜉 𝑐 𝑣𝑝 (1 − 𝑟 𝑠, ∞ ) = 𝜉+1 2 𝜉 𝑐 𝑣𝑝 ∆ 𝑒 𝑝 +𝑐 [1 (𝛿+1) ⁄ ] ( − 𝑡 100 𝛿+1 ) (1+𝑒 0 ) ∆ 𝜎 ′
dimana : ∆ 𝜎 1 ′ =    pertambahan  tegangan  aksial efektif dan  pada  persamaan  (39),  diasumsikan 𝑟 𝑝 +   𝑟 𝑠, ∞ = 1

## METODE PENELITIAN

## Benda Uji
Benda  uji  untuk  percobaan  konsolidasi  ini diambil  dari  Jambi.  Contoh  gambut  yang digunakan adalah contoh tanah tidak terganggu  ( undisturb  sample ).  Contoh  tanah diambil  pada  kedalaman  1  m  dengan  tabung berdiameter  7  cm  dan  panjang  60  cm.  Tanah gambut  yang  telah  masuk  ke  dalam  tabung dilapisi oleh aluminium foil dan lilin agar tidak merubah kondisi asli.
Benda  uji  yang  masih  berada  di  dalam  tabung dikeluarkan  dengan  alat  pendorong  vertikal secara perlahan-lahan dan langsung dimasukkan ke dalam cincin percobaan. Benda uji yang digunakan dalam percobaan berdiameter 6 cm dan tinggi 2 cm.

## Prosedur penelitian di laboratorium
Kegiatan  percobaan  dilakukan  di  Balai Geoteknik, Pusat Penelitian dan
Pengembangan  Jalan,  Ujungberung,  Bandung. Jenis kegiatan yang dilaksanakan adalah :
1. Percobaan  berat  jenis  berdasarkan  ASTM D 854
2. Percobaan kadar air berdasarkan ASTM D 2974
3. Percobaan  konsolidasi  dengan  oedometer berdasarkan ASTM D 2435 :
a) Test 1
Memberikan  beban  secara  bertahap dengan  waktu  pembebanan  24  jam untuk beban :
0,05kg/cm 2 ;0,1 kg/cm 2 ;0,2 kg/cm 2 ; 0,4 kg/cm 2 ;0,8 kg/cm 2 ;1,6 kg/cm 2 ; 3,2 kg/cm 2 ;6,4 kg/cm 2 ;
Jumlah benda uji adalah 1 buah.
b) Test 2
Memberikan  beban  secara  bertahap dengan :
-    waktu  pembebanan  24  jam  untuk beban 0,05kg/cm 2 ;0,1kg/cm 2 ;0,2kg/cm 2 ; 1,6 kg/cm 2 ;3,2 kg/cm 2 ;6,4 kg/cm 2
-    waktu  pembebanan  24  jam  untuk beban 0,4 kg/cm 2 dan 0,8 kg/cm 2 ;
Jumlah benda uji adalah 1 buah.

## Peralatan percobaan konsolidasi
Peralatan  yang  digunakan  untuk  melakukan percobaan  konsolidasi  tanah  gambut  adalah oedometer yang disambungkan dengan amplifier  dan  seperangkat  komputer.  Dengan adanya amplifier dan komputer tersebut, maka pembacaan  penurunan  akan  lebih  baik  dan dapat direkam secara otomatis oleh komputer. Sistem ini terdiri dari :
1. Perangkat keras
a) mesin percobaan  :   alat  konsolidasi yaitu oedometer pembebanan
b) alat pengukur        :  amplifier pengukur linier
c) komputer :  komputer dan layar monitor untuk pengukuran  dan pemrosesan data
Gambar 2. Skema perangkat keras
Gambar  3.  Skema  amplifier  pada  percobaan konsolidasi
Amplifier  pada  percobaan  konsolidasi terdiri dari :
a) penghitung  ( counter ),  berfungsi  untuk menghitung jumlah sinyal yang terdeteksi oleh alat sensor
b) layar  LCD  ( LCD  display ),  berfungsi untuk menunjukkan besarnya
deformasi
c) interface,  berfungsi  untuk  mengubah jumlah  sinyal  yang  terdeteksi  oleh  alat sensor  menjadi  suatu  besaran  yang dapat direkam oleh komputer
.
Gambar 4. Contoh layar LCD 2. Perangkat lunak a) pengukuran
b) pemrosesan data c) perekaman dalam disket CH 1   1.15 CH 2 0.23 CH 3 0.55 CH 4 0.05
Gambar 5. Skema aliran data

## ANALISIS DATA DAN PEMBAHASAN
Sifat  fisik  yang  dimiliki  oleh  tanah  gambut Jambi adalah :
1) kadar air :  271,9 %
2) berat volume:  1,08 t/m 3
3) berat jenis :  1,67 4) angka pori :  4,7571 Hasil percobaan konsolidasi dengan metoda Mikasa-Wilson
Kurva  yang  diperlukan  untuk  menganalisis data  dengan  metoda  Mikasa-Wilson  adalah kurva 𝑙𝑜𝑔 (𝑑𝑒 𝑑𝑡) ⁄ − log 𝑤𝑎𝑘𝑡𝑢 .  Dari  kurva tersebut akan diperoleh nilai  yaitu besarnya kemiringan garis pemampatan sekunder.
Gambar 5. Kurva 𝑙𝑜𝑔 (𝑑𝑒 𝑑𝑡) ⁄ − log 𝑤𝑎𝑘𝑡𝑢 untuk tekanan 0,8 kg/cm 2 (test 1)
Gambar  6.  Kurva  angka  pori  –  waktu  untuk tekanan 0,8 kg/cm 2 (test 1)
Gambar 7. Kurva 𝑙𝑜𝑔 (𝑑𝑒 𝑑𝑡)
⁄ − log 𝑤𝑎𝑘𝑡𝑢 untuk tekanan 0,4 kg/cm 2 - 1 hari (test 2)
Gambar  8.  Kurva  angka  pori  –  waktu  untuk tekanan 0,4 kg/cm 2 – 1 hari (test 2)
Gambar 7. Kurva 𝑙𝑜𝑔 (𝑑𝑒 𝑑𝑡) ⁄ − log 𝑤𝑎𝑘𝑡𝑢 untuk tekanan 0,4 kg/cm 2 - 1 minggu (test 2)
Gambar  8.  Kurva  angka  pori  –  waktu  untuk tekanan 0,4 kg/cm 2 – 1 minggu (test 2)
Gambar 9. Kurva 𝑙𝑜𝑔 (𝑑𝑒 𝑑𝑡) ⁄ − log 𝑤𝑎𝑘𝑡𝑢 untuk tekanan 0,8 kg/cm 2 - 1 hari (test 2)
Gambar  10.  Kurva  angka  pori  –  waktu  untuk tekanan 0,8 kg/cm 2 – 1 hari (test 2)
Gambar 11. Kurva 𝑙𝑜𝑔 (𝑑𝑒 𝑑𝑡) ⁄ −
log 𝑤𝑎𝑘𝑡𝑢 untuk  tekanan  0,8  kg/cm 2 -  1  minggu (test 2)
Gambar  12.  Kurva  angka  pori  –  waktu untuk tekanan 0,8 kg/cm 2 – 1 minggu (test 2)
Tabel  1.  Parameter-parameter  Mikasa- Wilson untuk tanah gambut Jambi (test 1)
Tekanan (kg/cm 2 ) c  0,05 0,0192 - 1,2859 0,1 0,01422 - 1,1867 0,2 0,0237 - 1,2001 0,4 0,03555 - 1,2148 0,8 0,06635 - 1,2892 1,6 0,0746 - 1,2789
Tabel  2.  Parameter-parameter  Mikasa-
Wilson untuk tanah gambut Jambi (test 2) Tekanan (kg/cm 2 ) c  0,05 0,04836 - 1,2937 0,1 0,00920 - 0,954 0,2 0,02648 - 1,1186 0,4 0,00691 - 0,8005 0,8 0,03109 - 1,0322 1,6 0,04260 - 1,0966 3,2 0,05757 - 1,1409 7,4 0,07139 - 1,1718
Tabel 3.  Parameter-parameter Mikasa- Wilson  untuk  tanah  Gambut Jambi  (test  2)  dengan  masa pembebanan bervariasi
Tekan an
(kg/c m 2 ) Para met er Mika sa- Wils on Waktu 1 hari 3 hari 7 hari 0,4 c 0,00691 0,00691 0,00691  -0,8005 0,8181 0,8368 0,8 c 0,03109 0,03109 0,03109  1,0322 1,0322 -1,0322

## Pembahasan Metoda Mikasa-Wilson

## Gambar 13. Kurva parameter c
Parameter  c  adalah  nilai  kecepatan  perubahan angka pori pada waktu 1 menit. Dari gambar 48 terlihat  bahwa  analisis  data  dengan  metoda Mikasa-Wilson  menunjukkan  nilai  parameter  c bertambah besar sejalan dengan meningkatnya tekanan.

## Analisis regangan
Untuk  tanah  gambut  Jambi,  persentase pertambahan  regangan  pada  waktu  1  tahun relatif  kecil  karena  nilai  yang  sangat  kecil (mendekati nol) seperti ditunjukkan oleh grafik 𝜀 − log 𝑡 untuk  =  0.  Penjelasan  mengenai masalah  ini  telah  dikemukakan  oleh  B. Juszkiewicz  –  Bednarczyk  dan  M.  Werno (1981).
Gambar 14. Grafik 𝜀 − log 𝑡 (B. Juszkiewicz – Bednarczyk dan M. Werno,1981).
Untuk  mendapat  gambaran,  apabila  terdapat lapisan  tanah  gambut  setebal  10  m  maka penurunan  yang  akan  terjadi  dalam  waktu  1 tahun dapat dilihat pada tabel 4.
Tabel  4.  Analisis  penurunan  pada  waktu  1 tahun (cm)
Tekanan Metode Mikasa – Wilson Test 1 Test 2 0.05 21.2157 40.667 0.1 17.624 35.285 0.2 29.304 46.727 0.4 (1 hari) 42.532 92.621 0.4 (3 hari) 80.067 0.4 (7 hari) 69 0.8 (1 hari) 66.059 94.263 0.8 (3 hari) 94.263 0.8 (7 hari) 94.263
1.6 110.94 3.2 140.232 6.4 160.395

## KESIMPULAN
1. Bentuk kurva regangan – waktu (skala log)
yang
diperoleh menyerupai kurva pemampatan tipe I dan II pada   hasil studi yang telah dilakukan Lo (1961).
2. Nilai  parameter  a  pada  metoda  Gibson-Lo akan  mengecil  dengan  meningkatnya beban. Hal ini disebabkan oleh mengecilnya  ruang  makropori  sehingga aliran  air  pori  dari  makropori  menjadi semakin sulit untuk keluar.
3. Nilai  parameter  b  pada  metoda  Gibson-Lo semakin  mengecil  dengan  meningkatnya beban. Hal ini disebabkan oleh
mengecilnya ruang makropori dan mikropori  sehingga  aliran  air  pori  dari mikropori ke makropori semakin sulit.
4. Nilai  parameter  1/  pada  metoda  Gibson- Lo  semakin  besar  dengan  meningkatnya beban.
5. Periode  pembebanan  mempengaruhi  nilai parameter  a,  b,  1/  .  Dengan  makin lamanya periode pembebanan maka nilai a, b, 1/  semakin besar.
6. Nilai  parameter  c  pada  metoda  Mikasa- Wilson  membesar  pada  tekanan  0,8 kg/cm 2 .
7. Analisis  regangan  baik  dengan  metoda Gibson-Lo  maupun  metoda  Mikasa-Wilson memberikan  nilai  regangan  yang  hampir sama dengan nilai regangan yang diperoleh  dari  percobaan  konsolidasi  di laboratorium dengan alat oedometer untuk waktu pembebanan 24 jam dan 7x24 jam.
8. Analisis  regangan  untuk  waktu  1  tahun menunjukkan bahwa nilai regangan
berdasarkan metoda
Mikasa-Wilson
sedikit  lebih  besar  daripada  metoda Gibson-Lo,  sebab  ada  perbedaan  waktu konsolidasi primer menurut kedua metoda tersebut.

## DAFTAR PUSTAKA
1. Andersland,  O.B.  dan  Al-Khafaji,  A.W.N.
(1980), Organic Material and Soil Compressibility, Journal of the
Geotechnical Engineering Division, vol 106, no. GT7, pp. 749-758.
2. ASTM,  American  Society  for  Testing  & Material, Philadelpia, USA.
3. Barden,  L.  (1968),  Primary  and  Secondary Consolidation of Clay and Peat,
Geotechnique, 18. 4. Bednarczyk,  J.B.  dan  Werno,  M.  (1981), Determination of Consolidation
Parameters.
5. Berre,  T.  &  Iversen,  K.  (1972),  Oedometer Tests with  Different  Speciment  Heights on a Clay Exhibiting  Large Secondary
Compression, Geotechnique, vol. 22, no. 1.
6. Berry,  P.L.  dan  Vickers,  B.  (1975), Consolidation  of  Fibrous  Peat,  Journal  of the Geotechnical Engineering Division, vol. 101, no. GT8, pp.741-753.
7. Das,  B.M,  Advanced  Soil  Mechanics, International Student Edition, Singapore.
8. Edil,  T.B.,  Termaat,  Ruud,  dan  Han,  Evert den,  Advances  in  Understanding  and Modelling the Mechanical Behavior of Peat, A.A. Balkema, Rotterdam, Brookfield.
9. Edil,  T.B.,  Soft  Soil  Engineering,  Kursus Singkat  Geoteknik  di  Indonesia  Menjelang Milenium ke-3.
10. Holtz,  R.D.,  dan  Kovacs,  W.D.,  An Introduction  to  Geotechnical  Engineering, Prentice Hall Inc.
11. Irsyam,
M., Mekanisme dan Penanggulangan Tanah Mengembang,
diktat kuliah Perilaku Tanah.
12. Irsyam  M.,  Studi  Kasus  Perbaikan  Tanah pada  Tanah  Lunak  dan  Gambut,  Kursus Singkat  Geoteknik  di  Indonesia  Menjelang Milenium ke-3.
13. Lambe,  T.W.,  dan  Whitman,  R.V.,  Soil Mechanics,  SI  Version,  John  Wiley  &  Sons, Inc.
14. Lo, K.Y. (1961), Secondary Compression of Clays,  Journal  of  the  Soil  Mechanics  and Foundation  Division,  vol.  87,  No.  SM  4,  pp 61-87.
15. Mac  Farlane,  I.C.,  Muskeg  Engineering Handbook,  National  Research  Council  of Canada, University of Toronto, Canada.
16. Pradoto,  Suhardjito  dan  As’ad  Munawir, Analisis dan Perilaku Pemampatan Gambut Palembang.
17. Suklje,  Lujo,  Rheological  Aspect  of  Soil Mechanics,  Wiley-Interscience,  John  Wiley
& Sons Ltd.
18. Wahls,  H.E.  (1962),  Analysis  of  Primary and  Secondary  Consolidation,  Journal  of the  Soil  Mechanics  and  Foundations Division, vol. 88, no. SM6, pp. 207-231.
19. Yamanouchi,  Toyotoshi  dan  Yasuhara, Kazuya, (March, 1975), Secondary
Compression  of  Organic  Soil,  Soils  and Foundations, vol. 15, no. 1, pp. 69-79