## ANALISIS JARAK DILATASI STRUKTUR BANGUNAN MENGGUNAKAN SISTEM DILATASI DUA KOLOM
Arif Durachman 1 , Wachid Hasyim 2* , Komarudin 2
1,2 Program Studi Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Wiralodra, Indramayu 45213
*Email : wachidhasyim@unwir.ac.id

## Abstract
Dilation is a connection in a building with different structural systems, usually used in buildings with complex layouts such as H, T, X, L, U, and others. The purpose of its use is to anticipate collisions that  cause  severe  damage  to  the  building  when  vertical  or  horizontal  forces  occur.  In  planning  the structure of the building, the shape of the building affects the ability of the building to withstand lateral forces due to the earthquake, one indication that the building is safe against earthquakes is the deviation of the building, where the deviation that occurs must be smaller than the allowable deviation. The results of the analysis are the center of mass and the center of rotation of stiffness (eccentricity) of the building without dilatation ((direction X = 0 m and direction Y = 15.21 m). Building 1.a which is close to the limit requirement is the 6th floor (direction x = 0 m and direction y = 0.43 m) and building 1.b is the 1st  floor  (direction  x  =  -0.02  m  and  direction  y  =  0.78  m).The  maximum  deviation  of  building  1.a (direction  x  =  9.52  mm  and  direction  y  =  6.36  mm)  and  building  1.b  (direction  x  =  14.19  mm  and direction y = 14.81 mm).For the shear force of building 1.a (direction x = 286.6 tons and direction y = 286, 26 tons) and building 1.b (direction x = 152.42 tons and direction y = 152.47 tons). Keywords: Dilatation system, inter-storey deviation, center of mass, and center of rigidity rotation.

## Abstrak
Dilatasi merupakan  sambungan  pada  sebuah bangunan yang  memiliki  perbedaan  sistem struktur, biasanya digunakan pada bangunan yang mempunyai layout yang rumit seperti H, T, X, L, U dan lainnya. Tujuan penggunaannya yaitu untuk mangantisipasi benturan yang menyebabkan kerusakan parah pada bangunan saat terjadi gaya vertikal maupun horizotal. Dalam perencanaan struktur gedung, bentuk  bangunan  berpengaruh  terhadap  kemampuan  bangunan  menahan  gaya  lateral  akibat  gempa, salah  satu  indikasi  yang  menyatakan  bangunan  tersebut  aman  terhadap  gempa  adalah  simpangan bangunan, dimana simpangan yang terjadi harus lebih kecil dari simpangan ijin. Hasil analisisnya yaitu pusat massa dan pusat rotasi kekakuan (eksentrisitas) gedung tanpa dilatasi ((arah X = 0 m dan arah Y = 15,21 m). Gedung 1.a yang mendekati syarat limit adalah lantai 6 (arah x = 0 m dan arah y = 0,43 m) dan gedung 1.b adalah lantai 1 (arah x = -0,02 m dan arah y = 0,78 m). simpangan maksimum gedung 1.a (arah x = 9,52 mm dan arah y = 6,36 mm) dan gedung 1.b (arah x = 14,19 mm dan arah y = 14,81 mm). Untuk gaya geser gedung 1.a (arah x = 286.6 ton dan arah y = 286,26 ton) dan gedung 1.b (arah x = 152.42 ton dan arah y = 152,47 ton).
Kata Kunci: Sistem dilatasi, simpangan antar lantai, pusat massa dan pusat rotasi kekakuan.

## I. PENDAHULUAN
Gedung  merupakan  salah  satu  unsur penting dalam hal pengembangan suatu daerah. Dalam  pembangunan  sebuah  gedung  harus memperhatikan  hal-hal  yang  berkaitan  dengan kondisi  lingkungan  sekitar.  Untuk  itu  perlu dilakukan  perencanaan  yang  sesuai  dengan fungsi gedung dan wilayah yang akan dibangun serta harus menghitung berapa besar kebutuhan material yang diperlukan [4].
Perencanaan  sebuah  gedung  harus dapat  menjamin  kekuatan  serta  fungsi  gedung itu  sendiri.  Kekuatan  gedung  tersebut  harus
dapat  memikul  beban  mati,  beban  hidup  dan beban gempa yang terjadi di wilayah tersebut.
Perencanaan struktur bangunan gedung tahan  gempa  sangat  penting  di  Indonesia, mengingat  sebagian  besar  wilayah  Indonesia terletak dalam wilayah gempa dengan intensitas moderat hingga tinggi [3].
Sebagian  besar  Wilayah  Indonesia berada  pada  patahan  aktif  atau  sesar.  Patahan besar Sumatera yang memisahkan Aceh sampai Lampung, sesar aktif Jawa, Lembang, Jogjakarta, di utara Bali, Sumbawa, NTT, NTB, Lombok,  di  Sulawesi,  Sorong,  Memberamo,
disamping Kalimantan adalah sejumlah Patahan aktif tersebut [1]
Menurut  Koordinator  Mitigasi  Gempa Bumi dan Tsunami BMKG, selama 2020 telah terjadi sebanyak 8.264 gempa tektonik di Tanah dan Air. Jumlah itu mengalami penurunan jika dibandingkan 2019 dengan jumlah 11.515 kali dan sebanyak 11.920 kali di 2018. Dari kutipan tersebut  dapat  disimpulkan  bahwa  Indonesia termasuk kawasan seismik yang beresiko tinggi saat ini [2]
Salah  satu  dari  sekian  dampak  dari bencana  gempa  bumi  adalah  kerusakan terhadap  bangunan.  Gempa  yang  terjadi  di permukaan bumi akan menggetarkan bangunan yang berdiri diatasnya. Getaran yang diakibatkan oleh beban gempa sangat berpengaruh terhadap perilaku Struktur bangunan  contohnya  pada  bangunan  asimetris ber- layout U, H dan L [5]. Bangunan asimetris dimana  kondisi  titik  berat  bangunan  tidak berada  ditengah  bangunan  mendatangkan dampak  Puntir  yang  begitu  besar  ketika bangunan  mendapat  beban  horizontal  seperti beban  gempa.  Semakin  lama  beban  gempa mempengaruhi  bangunan  maka  semakin  besar puntir dan deformasi sehingga dapat mengakibatkan kerusakan pada bangunan.
Pada  bangunan  ini  obyek  bangunan  yang ditinjau  adalah  bangunan  asrama  yang  terdiri dari 7 lantai pada gedung 1.a dan 3 lantai pada gedung 1.b masing-masing dihubungkan dengan  bangunan  penghubung  dan  memiliki pemisah (dilatasi), keseluruhannya mempunyai ukuran  bangunan  sekitar  88,1  x  33,6  m 2 serta memiliki  ketinggian  total  pada  bangunan  1.a adalah  24,63  meter  sedangkan  pada  bangunan 1.b adalah 13,6 m. Pada analisisnya di program ETABS  gedung tersebut akan terlebih dahulu disatukan  tanpa  dilatasi  kemudian  di  cek memenuhi  standar  yang  berlaku  di  Indonesia atau tidak, jika tidak kemudian akan dilanjutkan dengan  permodelan  menggunakan  sistem dilatasi dua kolom[6].
Berdasarkan  permasalahan  yang  telah  di uraikan  di  atas  maka  dapat  diambil  rumusan masalah, yaitu:
1. Seberapa  besar  eksentrisitas  pusat  massa dan  pusat  kekakuan  bangunan  gedung Asrama?
2. Berapa besar nilai simpangan keseluruhan antar lantai pada struktur bangunan gedung
Asrama dengan  menggunakan  sistem dilatasi?
3. Berapa besar nilai gaya geser pada struktur gedung Asrama?
Penelitian ini Bertujuan untuk :
1. Mengetahui besar simpangan pusat massa terhadap pusat kekakuan gedung Asrama.
2. Mengetahui jarak dilatasi yang aman pada struktur  gedung  Asrama  menggunakan sistem dilatasi dua kolom.
3. Mengetahui  nilai  gaya  geser  dasar  pada struktur gedung Asrama.

## II. METODOLOGI

## 2.1 Metodologi
Metode  yang  digunakan  dalam  penelitian skripsi  ini  adalah  metode  analisis  dilatasi. Tujuan  penggunaan  dilatasi  pada  suatu bangunan adalah untuk mengantisipasi benturan  yang  menyebabkan  kerusakan  parah pada  bangunan  saat  terjadi  gaya  vertikal maupun  horizotal  seperti  gempa  bumi. Benturan pada elemen struktur dapat menyebabkan  keruntuhan  pada  bangunan akibat rusaknya elemen struktur yang terbentur [7]. Pemisahan struktur atau yang disebut juga dengan  dilatasi  adalah  garis  atau  sambungan pada sebuah bangunan yang memiliki perbedaan sistem struktur (pemisahan struktur). Dilatasi biasanya  digunakan  pada  bangunan yang mempunyai  layout  yang  rumit  seperti  H, T,  X,  L,  U  dan  lainnya.  Pada  Gambar  1  dapat dilihat  cara  menentukan  bentuk  pemisahan struktur secara umum pada bangunan asimetris.
Gambar 1 . Dilatasi bangunan asimetris

## 2.2 Variabel Penelitian
Pada  perencanaan  ini,  digunakan  2 alternatif  yaitu  Dengan  Dilatasi  (DD)  dan Tanpa  Dilatasi  (TD),  dimana  pada  kedua alternatif ini akan dilakukan perhitungan secara lengkap  untuk  mendapatkan  hasil  akhir  yang diinginkan.  Pada  perencanaan  menggunakan dilatasi, digunakan dilatasi dengan dua kolom, dilatasi  jenis  ini  dipilih  karena  paling  umum digunakan, memiliki keamanan yang lebih baik
Study Literatur Kesimpulan Beban Mati Beban Hidup Beban Gempa Tidak Ya Pemodelan Struktur 1. Model Struktur Tanpa Dilatasi 2. Model Sturktur Dilatasi Bangunan 1.a Bangunan 1.b Pengecekan • Pusat massa dan pusat kekakuan • Simpangan Antar Lantai • Gaya Geser Kontrol Mulai Selesai
Gambar 2 . Bagan alir penelitian
dari dilatasi dengan balok gerber dan dapat mempertahankan  tinggi  langit-langit  tidak seperti  dilatasi  dengan  balok  konsol  [8]. Dilatasi  ditempatkan  pada  antara  bangunan pertemuan  dan  bangunan  kantor,  bangunan pertemuan  dan  bangunan  kantor  dipisahkan oleh  garis  AS  10  dan  garis  AS  11.  Dilatasi digunakan  pada  bagian  ini  untuk  mengurangi efek  torsi  akibat  beban  gempa,  yang  dapat mengakibatkan  muncul  gaya  yang  besar  pada elemen  kolom  dan  balok.  Karena  kekakuan antara  bangunan  pada  bagian  ini  berbeda, periode  alaminya  juga  berbeda.  Kondisi  ini dapat  menimbulkan  ketidakserasian  defleksi pada pertemuan bangunan.
Dengan penggunaan dilatasi yang memisahkan kedua bagian bangunan itu, setiap bangunan  dapat  berdefleksi  secara  bebas mengikuti  periode  alaminya  [9].  Jarak  dilatasi ditentukan  dari  jumlah  nilai  drift  yang  timbul diperoleh  dari  hasil  perpindahan  nodal  pada program ETABS.

## 2.3 Tahapan Penelitian
Tahapan Penelitian yang dilakukan sebagai berikut:
a. Pengumpulan Data
Data  yang  diperoleh  dari  penelitian  ini termasuk kedalam data primer, karena
sumbernya didapatkan dari salah satu
perusahaan  kontraktor  namun  sudah  di modifikasi.  Data  yang  telah  di  kumpulkan untuk penelitian ini adalah:
1) Gambar  denah  dan  struktur  bangunan asrama tujuh lantai yang telah di modifikasi
2) Data  tanah  berdasarkan  nilai  N-SPT  untuk wilayah Indramayu.
3) SNI 1726-2019 tentang Tata Cara Perencanaan  Ketahanan  Gempa  Untuk Struktur Bangunan Gedung dan non gedung.
4) Mengacu  pada  SNI  1727-2013  tentang
Beban Minimum Untuk Perencanaan
Bangunan Gedung dan Struktur Lain.
5) Buku  referensi  penelitian  yang  telah dilakukan sebelumnya

## 2.4 Pemodelan Struktur
Permodelan  struktur  secara  3  dimensi menggunakan software rekayasa struktur yaitu ETABS v18. Model 1 adalah model secara utuh sedangkan  model  1.a  dan  model  1.b  dengan menggunakan  dilatasi.  Output  yang  dihasilkan dari pemodelan struktur gedung sesuai dengan penelitian  ini  adalah  grafik  hasil  yang
menunjukan  tingkat  kinerja  struktur  tersebut dengan perbandingan drift.
Struktur yang ditinjau adalah keseluruhan struktur  gedung  berlantai  7  (tujuh).  Sistem struktur  yang  akan  dimodelkan  ke  dalam ETABS  adalah  berupa  rangka  kaku (rigid frame) yang  merupakan  sistem  rangka  kaku pada  umumnya  berupa  grid  persegi  teratur terdiri dari balok horizontal dan kolom vertikal yang  dihubungkan  di  suatu  bidang  dengan menggunakan sambungan kaku (rigid).
2.5 Diagram Alir

## III. ANALISIS DAN PEMBAHASAN
3.1 Analisis Respon Spektrum Gempa
Pada  analisis  ini  beban  gempa  yang dihitung berdasarkan respon spektrum. Respon spektrum  yang  dimaksudkan  adalah  suatu gambar yang disajikan dalam bentuk grafik/plot yang  berhubungan  dengan  periode  getar struktur  (T)  terhadap  percepatan.  Pada  SNI 1726-2019,  analisis  respon  tersebut  memiliki beberapa parameter yang harus ditentukan yaitu parameter  percepatan  gempa  sesuai  lokasi penelitian,  kategori  resiko,  faktor  keutamaan, klasifikasi situs, koefisien situs, kategori desain seismik,  spektrum  respon  desain,  dan  sistem struktur  pemikul  gaya  seismik.  Berikut  adalah nilai-nilai parameter dalam bentuk tabel berikut ini:
Tabel  1 .Beban Gempa Penentuan Respon Spektra Untuk Kota Indramayu 1.  Penentuan Kategori Resiko Bangunan Kategori Resiko Risiko III Faktor keutamaan gempa 1,25 2. Kelas Situs SE (tanah lunak) NSP-T 8,82 3. Koefisien Situs Fa 1,65 Fv 2,90 SMS 0,88 SM1 0,81 4. Percepatan Spektral Desain SDS 0,58 SD1 0,54 5. Kategori Desain Seismik D 6. Spektrum Respon Desain T0 0,19 Ts 0,93 TL 20,00
sehingga  memberikan  waktu  lebih  bagi penghuni  saat  menyelamatkan  diri.  Sistem
SCWB ini dapat di cek menggunakan Aplikasi Etabs dengan syarat majar ratio dan minor ratio ≤ 1 Sebagai berikut:
Gambar 3 . Peninjauan Strong Column-Weak
Beam
Gambar 4 .Strong column-weak beam
Untuk  desain  SRPMK  maka  Capacity Ratio  nya  harus  sama  dengan  lebih  kecil  dari 1.00.  Dari  hasil  Pemodelan  Etabs  untuk Kapasitas rasio balok/kolom adalah major ratio =  0,36  dan  minor  ratio  =  0,977  maka  desain tersebut sudah memenuhi Desain SRPMK.
2. Eksentrisitas Pusat Massa Terhadap Pusat Kekakuan Dalam upaya mengurangi resiko kerusakan bangunan karena gempa bumi, maka bangunan  yang  dibangun  pada  daerah  rawan
gempa  harus  direncanakan  sedemikian  rupa. Keseragaman bentuk bangunan yang dibangun menimbulkan efek eksentrisitas yang beragam. Dimana timbulnya eksentrisitas ini menyebabkan perilaku struktur yang berbeda – beda. Dari hasil analisis menggunakan program ETABS  v.18  pusat  massa  tiap  masing-masing gedung  memiliki  nilai  yang  berbada  berikut hasilnya.
a. Gedung Tanpa Dilatasi Tabel  2. Perhitungan Eksentrisitas Gedung Tanpa Dilatasi (TD) Lantai Diafragma Massa (ton) Koordinat Eksentrisitas Pusat Massa Pusat Kekakuan eX (m) eY (m) X (m) Y (m) X (m)  Y (m) 2 TD1 2191,66 20,1 40,017  20,10 32,89 0,00 7,13 3 TD2 539,70 20,1 73,625  20,10 60,40 0,00 13,22 4 TD3 647,21 20,1013 59,014  20,10 43,80 0,00 15,21 6 TD4 155,07 20,1 3,9619  20,10 8,85 0,00 -4,89 7 TD5 100,46 20,1 3,6054  20,10 5,19 0,00 -1,59
Pada  tabel  2  dapat  terlihat  bahwa eksentrisitas pada arah x pada masing – masing lantai  adalah  sama  nol.  Hal  ini  berbanding terbalik  untuk  arah  y  masing  –  masing  lantai memiliki  eksentrisitas  yang  tidak  sama  hal  ini akan memicu suatu perilaku sebagai efek yang terjadi  ketika  beban  gempa  bekerja  pada bangunan yang asimetris yaitu efek torsi. Pada
SNI  1726-2019  pasal  8.1.1  bahwa  jarak  pusat massa setiap lantai terhadap titik pusat geometri diafragma  lantai  yang  ditinjau  tidak  boleh melebihi  10  %.  Dimana  pusat  massa  terhadap pusat  kekakuan  terbesar  pada  lantai  4  arah  y adalah 59,0136 m dikalikan dengan 10% maka =  5,90136  m  sedangkan  eksentristasnya melebihi yang disyaratkan yaitu 15,21 m.
b. Gedung 1.a
Tabel  3 . Perhitungan eksentrisitas gedung 1.a Lantai Diafragma Massa (kg) Koordinat Eksentrisitas Pusat Massa Pusat Kekakuan eX (m) eY (m) X (m)  Y (m)  X (m)  Y (m) 2 D2 1927,13 20,10 33,91  20,10 36,56 0,00 -2,65 3 D3 191,65 20,10 65,57  20,10 60,76 0,00 4,81 5 D4 269,70 20,10 44,02  20,10 46,93 0,00 -2,91 6 D5 157,13 20,10 6,01 20,10 6,35 0,00 -0,34 7 D6 103,96 20,10 5,53 20,10 5,10 0,00 0,43
Dari tabel 3 dapat dilihat bahwa antara pusat massa terhadap pusat kekakuan pada arah  x  adalah  sama.  Hal  ini  tidak  berlaku untuk arah y dimana pusat massa terhadap pusat kekakuan terbesar berada pada lantai
3  =  4,81.  Namun  nilai  tersebut  masih
memenuhi  syarat  SNI  1726-2019  pasal 8.1.1  bahwa  eksentrisitas  tidak  boleh melebihi 10% dari panjang diafragma yaitu 65,57 x 10% = 6,557.
Tabel  4 . Perhitungan eksentrisitas gedung 1.b
Lantai  Diafragma Massa (ton) Koordinat Eksentrisitas Pusat Massa Pusat Kekakuan eX (m) eY (m) X (m) Y (m) X (m) Y (m) 2 D2 411,17827  14,38  11,86  14,40  11,08  -0,02 0,78 3 D3 407,33883  14,38  11,86  14,40  11,14  -0,02 0,72 4 D4 374,89429  14,40  10,75  14,40  11,15 0,00 -0,40
Pusat massa terhadap pusat kekakuan untuk gedung 1.b pada arah x dan arah y memiliki nilai  yang  berbeda  –  beda  namun  dengan demikian  nilai  tersebut  masih  memenuhi syarat  SNI  1726-2019  pasal  8.1.1.  Untuk nilai  esksentristas  yang  terbesar  berada pada lantai 2 arah y = 0,78 m dengan syarat maksimal eksentrisitas 11,86 x 10% = 1,186 m.
3.2 Gaya geser dasar seismik
a. Gedung 1.a
Berdasarkan  SNI  1726-2019,  gaya  geser dasar seismik dapat menggunakan perhitungan  sesuai  persamaan  2.18  yang memerlukan  berat  dari  struktur  bangunan tersebut  untuk  memperoleh  gaya  geser dasar seismik yaitu sebagai berikut:
Tabel  5 . Berat Struktur Bangunan 1.a Lantai Berat (ton) 6 103,96 5 180,99 4 176,01 3 550,72 2 194,37 1 1932,09 Base 512,36 Jumlah 3650,50 V y = C Sy . W t
= 0,0784 . 4299,08 = 336,07 ton
V x = C Sx . W t = 0,0812 . 4299,08  = 348,97 ton
Berdasarkan  hasil  dari  perhitungan  gaya geser dasar seismik diatas dapat disimpulkan  bahwasanya  Sumbu  X  gaya gesernya  348.97  ton  dan  sumbu  Y  gaya
geser  336.07  ton.  Untuk  menghasilkan pengaruh  beban  gempa  yang  paling  kritis maka  arah  pembebanan  diterapkan  100% arah  ditinjau  dan  30%  arah  orthogonal horizontal dari arah ditinjau, dalam analisis ini menggunakan bantuan software ETABS,  beban  gempa  dikombinasikan dengan  cara  CQC  (Complete  Quadratic Sum of Square).
Tabel  6 . Gaya Reaksi Dasar Gedung 1.a
(belum dikoreksi ) Output Case CaseType GlobalFX (ton) GlobalFY (ton) EX LinRespSpec 164,72 0,2265 EY LinRespSpec 0,2265 157,74
Menurut  pasal  7.9.1.4.1  SNI  1726- 2019,  apabila  kombinasi  respons  untuk gaya  geser  dari  hasil  analisis  ragam  (Vt) kurang dari 100% dari gaya geser (V) yang dihitung  melalui  metode  statik  ekivalen, maka gaya tersebut harus dikalikan dengan V/Vt.  Dimana,  V  adalah  gaya  geser  dasar statik  ekuivalen  dan  Vt  adalah  gaya  geser dasar  yang  didapatkan  dari  hasil  analisis kombinasi ragam dalam hal ini dibantu oleh software ETABS.
a) Evaluasi beban gempa arah X
Berdasarkan  perhitungan  beban gempa  dasar  dengan  prosedur  gaya  lateral ekuivalen, didapatkan nilai V = 348,97 ton. hasil respons spektrum dengan Faktor skala awal adalah :
Vt V ≥ 1
164,72 348,97 ≥ 1 0,47 ≥ 1
Karena  perbandingan  dari  nilai diatas kurang dari 1 maka tidak memenuhi syarat batasan dalam SNI 1726-2019, maka skala  gaya  yang  digunakan  dalam  ETABS harus diperbesar 348,97 / 164,72 = 2,119
Faktor skala arah x = Faktor skala lama x Vt V
= 1,533 x 0,85 x 348,97 164,72
= 2,7603
a) Evaluasi beban gempa arah Y
Berdasarkan perhitungan beban gempa dasar  dengan  prosedur  gaya  lateral  ekuivalen, didapatkan nilai V = 336,07 ton. hasil respons spektrum dengan faktor skala awal adalah :
Vt V ≥ 1 157,74 336,07 ≥ 1 0,47 ≥ 1 Karena  perbandingan  dari  nilai  diatas
kurang  dari  1  maka  tidak  memenuhi  syarat batasan dalam SNI 1726-2019, maka skala gaya yang digunakan dalam ETABS harus diperbesar 336,07 / 157,74 = 2,13 Faktor skala arah y = Faktor skala lama x Vt V = 1,533 x 0,85 x 336,07 157,74 = 2,776
Maka didapatkan nilai baru kombinasi respons untuk gaya geser dasar hasil analisis ragam (Vt):
Tabel  7 . Gaya reaksi dasar gedung 1.a
Output Case Case Type GlobalFX (ton) GlobalFY (ton) EX LinRespSpec 296,63 0,41 EY LinRespSpec 0,41 284,06
Jadi  untuk  tabel  7  gaya  reaksi  dasar yang telah di koreksi ini telah sesuai dengan syarat  yang  tercantum  dalam  SNI  1726- 2019  yaitu  dengan  syarat  sebagai  berikut, Vt  ≥ 100% V.
b. Gedung 1. b
Berdasarkan  SNI  1726-2019,  gaya geser  dasar  seismik  dapat  menggunakan perhitungan  sesuai  persamaan  2.18  yang memerlukan  berat  dari  struktur  gedung tersebut  untuk  memperoleh  gaya  geser dasar seismik yaitu sebagai berikut :
Tabel  8. Berat Struktur Gedung 1.b Lantai Berat (ton) 3 374,89 2 413,62 1 417,69 Base 464,56 Jumlah 1670,76 V x = C Sx . W t
= 0,0912 . 1.670,76 = 152,37 ton V y = C Sy . W t
= 0,0912 . 1.662.974,82 = 152,37 ton
Berdasarkan  hasil  dari  perhitungan gaya  geser  dasar  seismik  diatas  dapat disimpulkan  bahwa sumbu X dengan gaya geser  152.37  ton,  pada  sumbu  Y  yaitu 152.37 ton.
Untuk  menghasilkan  pengaruh  beban gempa  yang  paling  kritis  maka  arah pembebanan diterapkan 100% arah ditinjau dan  30%  arah  orthogonal  horizontal  dari arah ditinjau, dalam analisis ini menggunakan  bantuan  software  ETABS, beban  gempa  dikombinasikan  dengan  cara CQC (Complete Quadratic Sum of Square).
Tabel  9. Gaya Reaksi Dasar Gedung 1.b (belum dikoreksi) OutputCa se CaseType GlobalF X (ton) GlobalF Y (ton)
EX LinRespSp ec 93,91 0,007 EY LinRespSp ec 0,007 91,47
Menurut  pasal  7.9.1.4.1  SNI  1726- 2019,  apabila  kombinasi  respons  untuk gaya  geser  dari  hasil  analisis  ragam  (Vt) kurang dari 100% dari gaya geser (V) yang dihitung  melalui  metode  statik  ekivalen, maka gaya tersebut harus dikalikan dengan V/Vt.  Dimana,  V  adalah  gaya  geser  dasar statik  ekivalen  dan  Vt  adalah  gaya  geser dasar  yang  didapatkan  dari  hasil  analisis kombinasi ragam dalam hal ini dibantu oleh software ETABS.
a) Evaluasi beban gempa arah X
Berdasarkan  perhitungan  beban gempa  dasar  dengan  prosedur  gaya  lateral ekuivalen, didapatkan nilai V = 152,37 ton. hasil respons spektrum dengan faktor skala awal adalah :
Vt V ≥ 1 93,91 152,37 ≥ 1 0,616 ≥ 1
Karena  perbandingan  dari  nilai diatas kurang dari 1 maka tidak memenuhi syarat batasan dalam SNI 1726-2019, maka skala  gaya  yang  digunakan  dalam  ETABS harus diperbesar 152,37 / 93,91 = 1,622
Faktor skala arah y
= Faktor skala lama x Vt V = 1,533 x 152,37
93,91 = 2,487
b) Evaluasi beban gempa arah Y
Berdasarkan perhitungan beban gempa dasar  dengan  prosedur  gaya  lateral ekivalen, didapatkan nilai  V = 152,37 ton.
hasil respons spektrum dengan faktor skala awal adalah :
Vt V ≥ 1 91,47 152,37 ≥ 1 0,600 ≥ 1
Karena  perbandingan  dari  nilai  diatas kurang dari 1 maka tidak memenuhi syarat batasan dalam SNI 1726-2019, maka skala gaya yang digunakan dalam ETABS harus diperbesar 152,37 / 91,47 = 1,666 Faktor skala arah y
= Faktor skala lama x Vt V = 1,533 x 152,37 93,47 = 2,554 Maka didapatkan nilai baru kombinasi  respons  untuk  gaya  geser  dasar hasil analisis ragam (Vt) :
Tabel  10. Gaya Reaksi Dasar Gedung 1.b (setelah dikoreksi) OutputCa se CaseType GlobalF X (ton) GlobalF Y (ton) EX LinRespSp ec 152,42 0,0113 EY LinRespSp ec 0,0116 152,47
Jadi  untuk  tabel  15  gaya  reaksi  dasar yang telah di koreksi ini telah sesuai dengan syarat  yang  tercantum  dalam  SNI  1726- 2019  yaitu  dengan  syarat  sebagai  berikut, Vt  ≥ 100% V.
3.3 Simpangan
Gambar 5. Diagram Simpangan Antar Lantai Gedung 1.a

## Gambar 6.Diagram Simpangan Antar Lantai
Gedung 1.b
Pada  grafik  dapat  dilihat  nilai  drift maksimum  untuk  masing  –  masing  arah memiliki  nilai  yang  berbeda,  untuk simpangan terbesar arah x adalah 9,52 mm sedangkan untuk arah y memiliki simpangan  terbesar  sebesar  6,36  mm. Namun dengan demikian simpangan tersebut  masih  memenuhi  batas  limit simpangan yang sudah disyaratkan.
Pada  grafik  dapat  dilihat  nilai  drift maksimum  untuk  masing  –  masing  arah memiliki  nilai  yang  berbeda,  untuk simpangan  terbesar  kedua  arah  hampir memiliki  nilai  yang  sama  besarnya,  untuk arah  x  adalah  14,19  mm  sedangkan  untuk arah y memiliki simpangan terbesar sebesar 14,81  namun  dengan  demikian  simpangan tersebut  masih  memenuhi  batas  limit simpangan yang sudah disyaratkan. Tabel
Tabel  11. Jarak Simpangan yang dibutuhkan.
Lantai Gedung 1.A Geudng 1.B ∑X ∑Y X (Mm) Y(Mm) X (Mm) Y(Mm) 6 9,22 12,61 - - 9,22 12,61 5 9,64 13,41 - - 9,64 13,41 4 13,52 13,85 - - 13,52 13,85 3 20,19 14,17 9,87 11,62 30,07 25,79 2 12,80 12,09 15,77 18,93 28,56 31,02 1 9,52 5,73 14,19 14,81 23,72 20,54
Dari tabel 20 dapat disimpulkan untuk jarak  terbesar  adalah  31,02  mm,  jarak dilatasi harus memenuhi syarat-syarat 0,025 x  13,6  m  tinggi  gedung  sebesar  340  mm, dan jarak dilatasi tidak boleh kurang dari 75 mm,  dari  perhitungan  didapatkan  jarak dilatasi yang dibutuhkan sebesar 340 mm.

## IV. KESIMPULAN
Akibat  gedung  yang  tidak  beraturan membuat  Eksentrisitas  antara  pusat  massa terhadap pusat kekakuan tidak sama, hal ini
mengakibatkan bangunan mengalami defleksi torsional yang cukup besar, Tanpa Dilatasi  (TD)  eksentrisitas  (Arah  X=  0m, dan Arah Y = 15,21 m) syarat arah Y adalah 59,0136 m x 10% maka = 5,90136 m Tidak Ok. Gedung 1.a (arah X = 0 m dan Arah Y =  4,81  m)  syarat    arah  Y  65,57  x  10%  = 6,557 m  maka  Ok. Gedyng 1.b (Arah X = 0,02  dan  Arah  Y  =  0,78)  Syarat  arah  Y 11,86 m x 10%= 1,186 m Ok.
Jarak  dilatasi  yang  dibutuhkan    yang dibutuhkan untuk perencanaan dari perhitungan di dapatkan 340 mm.
Gaya  geser  Gaya  geser  dasar  seismik gedung  1.a  berdasarkan  hasil  permodelan setelah dikoreksi di dapat untuk Sumbu X = 286,6  ton  dan  Sumbu  Y  =  286,26  ton. Sedangkan  gedung  1.b  di  dapatkan  hasil permodelan sebesar Sumbu X = 152,42 ton dan Sumbu Y = 152,47 ton.

## DAFTAR PUSTAKA
[1]. Daryono,  2020  .  “Selama  2020  Jumlah Gempa  di  Indonesia  Turun  Drastis”. Badan  Meteorologi  Klimatologi  dan Geofisika (BMKG) . 2018.
[2]. Anonim. “Pedoman Perencanaan Pembebanan Indonesia untuk Rumah dan Gedung (PPPURG)”. Departemen Pekerjaan Umum . Jakarta. 1987
[3]. Badan Standarisasi Nasional; SNI 1726- 2019. “Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan  Gedung  dan  Non  Gedung”. Jakarta. 2019.
[4]. Badan Standarisasi Nasional; SNI 1727- 2013. “Beban Minimum untuk Perancangan  Bangunan  Gedung  dan
Struktur lain”. Jakarta. 2013.
[5]. Baehaki. Soelarso dan Permatasari Atika. “Analisis Perilaku Struktur Gedung Lab Terpadu  Untirta  Berdasarkan  Peraturan Sni  1726:2012”.  Fakultas  Teknik  Prodi
Teknik  Sipil,  Universitas  Sultan  Ageng Tirtayasa. 2018.
[6]. Hidayah,  Wiga  Sapta  dan  Mughni, Hidayah.  “Studi  Analisis  Simpangan Pada  Konstruksi  Dengan  Titik  Pusat
Massa Berada Di Luar Bangunan Akibat Respons  Spektrum  Berdasarkan  Sni  03- 1726-2012”.  Fakultas  Teknik  Prodi Teknik Sipil, Universitas Muhammadiyah Jakarta. 2018.
[7]. Lestari,  Suci.  “Analisis  Jarak  Dilatasi Bangunan  Ber  – Layout L  Dan
Perhitungan  Penulangan  Elemen  Balok Dan Kolom Disekitar Dilatasi”. Fakultas
Teknik  Prodi  Teknik  Sipil,  Universitas
Andalas Padang. 2019.
[8]. Mierza,  Mia  Karlina  dan  Surbakti, Besman.  “Analisa  Sistem  Dilatasi
Dengan Balok Kantilever Disertai Perhitungan  Struktur  Atas  Dan Struktur
Bawah”. Fakultas  Teknik  Prodi  Teknik
Sipil, Universitas Sumatera Utara . 2019 [9]. Nitisusilaharja, Muhammad Ismail. “Evaluasi  Kinerja  Struktur  Bangunan Gedung Asrama Tiga Lantai Menggunakan Static Nonlinear Pushover Analysis”. Indramayu. 2020.