## ANALISIS PERBANDINGAN PELAT LANTAI DERMAGA 209 DAN 209 L DI PELABUHAN TANJUNG PRIOK JAKARTA

## Davit Fikri
Teknik Sipil Universitas Muhammadiyah Jakarta davit_fikri@yahoo.com
Heri Khoeri PT. Hesa Laras Cemerlang hkhoeri@hesa.co.id
ABSTRAK  : Dermaga  adalah  fasilitas  penting  yang  harus  dimiliki  oleh  sebuah  pelabuhan  untuk  menunjang kegiatan operasionalnya. Dermaga merupakan tempat dimana terjadinya proses bongkar muat. Dalam analisis perencanaan dermaga, diperlukan data-data antara lain spesifikasi kapal yang akan bersandar, alat yang akan digunakan  di  dermaga  tersebut  seperti  Container  Crane  atau  Harbour  Mobile  Crane,    dan  kendaraan  yang akan digunakan untuk mengangkut komoditas dari atau ke dermaga. Struktur dermaga akan menahan beban dari kapal, alat, dan kendaraan tersebut.
Tugas akhir ini membandingkan model dari 2 (dua) dermaga berbeda yaitu Dermaga 209 dan Dermaga 209L dengan  mengacu  pada  2  (dua)  peraturan  yang  berbeda  yaitu  SNI  2002  dan  PBI  1971.  Dua  program  yang berbeda juga digunakan yaitu Staad Pro dan SAP2000.
Pada  hipotesis  awal,  model  yang  mengacu  pada  SNI  2002  dan  dibuat  menggunakan  program  SAP2000 dinyatakan  lebih  andal  dari  model  yang  mengacu  pada  PBI  1971  dan  menggunakan  program  Staad  Pro. Hipotesis tersebut terbukti melalui hasil perhitungan dan analisis untuk masing-masing dermaga pada tugas akhir ini.
Kata kunci : dermaga 209, 209L, SNI, PBI, Staad Pro, SAP 2000
ABSTRACT :  Berth  is  an  important  facility  for  a  port  to  support  its  operational  activity.  It  is  a  place  where stevedoring  activity  been  held.  In  order  to  design  a  berth,  it  is  necessary  to  compile  some  datas  such  as  ship specifications, crane specifications (Container Crane or Harbour Mobile Crane), and vehicles which will carry the goods from and to the berth. The berth structure will retain the loads from ships, cranes, and vehicles.
This  final  project  compares  the  model  of  two  different  berth  :  Berth  209  and  Berth  209L  by  referring  to  two different standards : SNI 2002 and PBI 1971. It also will uses two different programs : Staad Pro and SAP2000.
In the early hypothesis, the model that refer to SNI 2002 standard and use SAP2000 is state to be more reliable than  the  model  that  refer  to  PBI  1971  and  use  Staad  Pro.  This  final  project  successfully  proof  the  hypothesis through its results which show  by the calculation and analysis of each berth.
Kata kunci : Berht 209, 209L, SNI, PBI, Staad Pro, SAP 2000

## PENDAHULUAN
Pelabuhan  tidak  bisa  dipisahkan  dalam kehidupan manusia sebab sejak zaman dahulu kala pelabuhan sangat penting untuk melaksanakan aktivitas yang berkaitan dengan  pelayaran.  Sebab  pada  zaman  dahulu belum  ada  yang  namanya  kapal  udara, sehingga  aktivitas  kehidupan  antar  pulau, negara dan benua dilakukan melalui lautan.
Salah  satu  Pelabuhan  di  Indonesia  adalah Pelabuhan  Tanjung  Priok  yang  merupakan pelabuhan  sangat  sibuk  dengan  segala aktivitas  transfer  logistik  di  Indonesia.  oleh karena  itu  Pelabuhan  Tanjung  Priok  harus mampu dan dapat melayani segala kebutuhan operasional.  Untuk  mendukung  hal  itu  harus memiliki dermaga yang siap melayani transfer logistik  dengan  kapasitas  yang  banyak  secara baik.  Untuk  itu  PT.  Pelabuhan  Indonesia  II (Persero)  selaku  Operator    Pelabuhan  di Pelabuhan
Tanjung
Priok senantiasa melakukan peningkatan-peningkatan
pelayanannya.  Salah  satu  bentuk  peningkatan pelayanan yang dilakukan oleh PT. Pelabuhan Indonesia  II  (Persero)  Cabang  Pelabuhan Priok diantaranya adanya Pekerjaan Perkuatan  Dermaga  208-209  dan  209  L,  210 dan 211.
Bentuk  peningkatan  pelayanan  tersebut diwujudkan  dengan  menambah  fasilitas  alat bongkar  muat  di  dermaga  dengan  tujuan menambah  kapasitas  bongkar  muat.  Dengan akan  dipasangnya  alat  bongkar  muat  (Luffing Crane)  tersebut  maka  perlu  dilakukan pekerjaan perkuatan Dermaga 209 L, 210 dan 211.  Sebelum  dilakukan  pekerjaan  perkuatan dermaga  tersebut  maka  perlu  dilakukan pekerjaan perencanaan perkuatan di Dermaga 209 L, 210 dan 211.

## MAKSUD DAN TUJUAN
Maksud  dari  penulisan  ini  adalah  untuk menganalisis  tebal  Pelat  Lantai  Dermaga  209 dan Dermaga 209 L.
Tujuan  dari  penulisan  ini  adalah  untuk mengetahui apakah tebal pelat pada Dermaga 209  dan  209  L  merupakan  tebal  efektif  yang seharusnya  dipakai  akibat  dari  beban opersional yang berada diatasnya.

## DERMAGA YANG DI ANALISIS
Gambar 1. Dermaga 209

## Tabel 1. Data Teknis Dermaga 209
Uraian Spesifikasi Mutu Beton K-350 Tulangan D 19 -100 Tebal Pelat Lantai 35 cm Peraturan Perhitungan PBI 1971 Program Perhitungan Staad pro Fungsi Dermaga Petikemas Alat Yang Dipakai HMC DAN CC
Gambar 2. Dermaga 209L

## Tabel 2. Data Teknis Dermaga 209L
Uraian Spesifikasi Mutu Beton K-430 Tulangan D 25 -250 D 25 - 500 Tebal Pelat Lantai 40 cm Peraturan Perhitungan SNI 2002 Program Perhitungan SAP 2000 Fungsi Dermaga Petikemas Alat Yang Dipakai HMC DAN CC

## METODA ANALISIS
Secara  garis  besar  dapat  dijelaskan  sebagai berikut:
1. Melakukan  inventarisasi  /  pendataan mengenai data tebal Pelat, beban yang bekerja dari hasil perhitungan masing- masing dermaga.
2. Beban  yang  dipakai  adalah  beban maksimum  dari  pelat  lantai,  yang didapat  dari  pola  operasional  yang bekerja  diatasnya.
3. Mencoba  memasukan  nilai  tebal  pelat dengan cara coba-coba sampai mencapai nilai yang efisien.
4. Proses Perhitungan  : menghitung  dan menanalisis  masing-masing  struktur pelat  lantai  dermaga  dengan  memakai peraturan  SNI  tahun  2002  dan  PBI tahun 1971.
5. Periksa  hasil  perhitungan,  (tebal  min pelat,  chek  geser,  chek ρ)  berdasarkan peraturan  SNI  dan  PBI.  apabila  tidak memenuhi  syarat  maka  kembali  ke proses no 3.
6. Perbandingan  hasil  perhitungan  : setelah  didapat  hasil  analisis  dari masing  -  masing  pelat  lantai  dermaga, kemudian  dibandingkan  tebal  pelat lantai yang efektif.
7. Penarikan kesimpulan.

## PEMBEBANAN DAN KOMBINASI
1. Beban  yang  dipakai  pada  kedua dermaga  adalah  sama,  baik  itu  di Dermaga  209,  maupun  209L.  karena fungsi  nya  pun  sama  sebagai  dermaga petikemas. Jadi alat-alat yang digunakan  dan  pola  operasional  juga sama.  beban  maksimum  yang  dipakai adalah  beban  HMC,  karena  struktur yang  ditinjau  pada  tugas  akhir  ini adalah  struktur  pelat  dermaga  saja. Beban  Mati  Yang  Bekerja  adalah  berat sendiri pada pelat lantai.
Berat sendiri material yang diperhitungkan  dalam  perencanaan struktur adalah sebagai berikut: -   Beton =2.400 ton/m 3
-   Baja  =7.850ton/m 3
Berat-berat ini diperhitungkan sebagai beban  mati  (DEAD  Load)  ataupun beban superimposed dead load (SDL).
2. Beban  Hidup  yang  diterima  Oleh  Plat Lantai adalah beban HMC
Beban  HMC  yang  digunakan  adalah HMC 300 E , pada Tabel akan diuraikan karakteristik dari HMC 300 E.

## Tabel 3. Karakteristik HMC 300 E
Karakteristik Besaran Beban Sendiri 416000 kg Kapasitas  angkat maksimum 100000 kg Jumlah As Roda 7 buah Jumlah Pad 8 buah Lebar Pad 1,8 m Panjang Pad 3,6 m Sumber:  PT.  Pelabuhan  Indonesia  II (Persero)
Gambar 3. Skema Pembebanan HMC dengan 8 buah Pad Sumber : PT. Pelabuhan Indonesia II
Gambar 4. Skema pembebanan HMC pada saat berjalan diatas dermaga
Sumber  :  PT.  Pelabuhan  Indonesia  II (Persero)
3. Truck yang beroperasi di area dermaga direncanakan memiliki berat maksimum  500  kN.  Spesifikasi  truck mengacu  kepada  RSNI  T-02-2005: Pembebanan untuk Jembatan.
4.
Gambar 5. Beban Truck T-500 kn
5. Beban Gempa
Beban  gempa  yang  diperhitungkan adalah untuk wilayah Gempa 3, dengan kondisi tanah sedang.
Gambar 6. Grafik Respon Spectrum
Sumber  :  SNI  –  1726  –  2002 Respon spectrum gempa rencana untuk wilayah gempa 3

## PEMODELAN PERHITUNGAN PELAT

## 1. DERMAGA 209L
Plat  Lantai  pada  dermaga  209L  telah dimodelkan menggunakan dua buah perangkat  lunak  dan  dua  acuan  perencanaan yang  berbeda.  Masing-masing  pemodelan tersebut  dalam  tugas  akhir  ini  kemudian disebut sebagai model I dan model II.

## Model I
Model  I  dilakukan  dengan  bantuan  SAP  2000 V.11  dan  acuan  perencanaan  SNI  03-2847- 2002.
Kombinasi Pembebanan yang digunakan pada perhitungan : S = 1.0 DL
S = 1.0 DL+ 1.0 UDL
U = 1.2 DL
U = 1.2 DL+ 1.6 UDL
Analisis  tersebut  memberikan  hasil  sebagai berikut :
Service Limit State SLS M (+) = 10.027 ton.m M (-) = 16.553 ton.m V = 26.421 ton Ultimate Limit State ULS M (+) = 15.652 ton.m M (-) = 25.729 ton.m V = 41.595 ton
Momen  dan  gaya  geser  tersebut  adalah  per meter panjang pelat.

## Model II
Model II dilakukan dengan bantuan Staad Pro dan acuan perencanaan PBI 71 (menggunakan metode elastis). Kombinasi Pembebanan yang digunakan pada perhitungan :
COMB 1 = DL + LL
COMB 2 = DL + TRUK
COMB 3 = DL + LL + QCC
COMB 4 = DL + HMC + TANAH
COMB 5 = DL + LL +QCC + GEMPA COMB 6 = DL + LL + BOLLARD
COMB 7 = DL + LL + FENDER
Analisis  tersebut  memberikan  hasil  sebagai berikut :
Ultimate Limit State ULS M (+) = 7.15 ton.m M (-) = 7.42 ton.m
Momen  dan  gaya  geser  tersebut  adalah  per meter panjang pelat.

## PERHITUNGAN PEMODELAN
Analisis  Perhitungan  Plat  lantai  209  ( Perhitungan Berdasarkan SNI)
 Analisis Model 2
Data  plat  lantai  yang  akan  dianalisis  adalah sebagai berikut : Sisi terpanjang : 6 meter Sisi terpendek : 5,5 meter Tebal pelat : 350mm Fy : 400 MPa Fc’ : 35 MPa Es : 200000 MPa Tulangan Terpasang  : D19-100 Selimut beton : 50 mm
Momen  ultimate  akibat  beban  bekerja:  7.42 ton.m
Jumlah tulangan terpasang per meter panjang = = 10 buah
As terpasang = 10 π (19) 2 = 11335.4 mm 2
Tinggi efektif (d) =  tebal  pelat  –  selimut beton – ø tulangan/2
= 350 – 50 – 19/2 =290.5 mm
Analisis  dilakukan  dengan  asumsi  bahwa semua  tulangan  leleh.  Tulangan  mencapai kondisi  leleh  jika  nilai  regangannya  lebih besar dari fy/Es.

## Gambar 7. Analisis Tegangan dan Regangan Pada Balok Beton Bertulang
Dari  gambar  diatas,  dapat  disimpulkan resultan  gaya-gaya  dalamnya  menjadi  gaya tekan pada beton (Cc) sama dengan gaya tarik pada baja (T).
Σ H = 0 Cc = T 0.85 fc’ a b = As fy 0.85 (29.05) (a) (1000)= (11335.4) (400) a = 183.62 mm c = 0.85 a c = 156.077 mm
= . . . = .
εs = 0.005584
= = 0.002
εs >  , maka tulangan mencapai kondisi leleh
Momen  kapasitas  penampang  berdasarkan tulangan terpasang : Momen Nominal
=0.85.fc’.a.b.(d-0.5a)
=0.85(29.05)(183.62)(1000) (290.5 − . ) = 90.08 ton.m Faktor reduksi (φ) = 0.85 Momen Ultimate = φ * Mn = 0.85 * 43.2 ton.m = 76.57 ton.m
Momen  kapasitas  penampang  adalah  76.57 ton.m  sedangkan  momen  ultimate  akibat beban bekerja adalah 7.42 ton.m ; maka dapat disimpulkan  pelat  dapat  memikul  beban bekerja dengan angka keamanan 1.10
Analisis  Perhitungan  Plat  lantai  209  L  ( Perhitungan Berdasarkan PBI)
 Analisis Model 1
Data  plat  lantai  yang  akan  dianalisis  adalah sebagai berikut :
Sisi terpanjang : 10 meter Sisi terpendek : 5.5 meter Tebal pelat : 400mm Fy : 400 MPa Fc’ : 35 MPa Es : 200000 MPa Tulangan Terpasang : D25-150 Selimut beton : 50 mm Mu akibat beban bekerja : 25.729 ton.m
Jumlah tulangan terpasang per meter panjang
= = 7 buah
As terpasang = 7 π (25) 2 = 3436.12 mm 2
Tinggi  efektif  (d)=  t.  pelat  –  selimut  beton  – øtul/2
= 400 – 50 – 25/2 =337.5 mm

## Mutu Bahan Konstruksi
Mutu Bahan Konstruksi Akibat Beban Tetap Tegangan Tekan Ijin Beton  σbk' =115,5
g/cm2 Tegangan Tarik Ijin Beton σb  =  8,98 kg/cm2  Tegangan  Geser  Ijin  Tanpa  Tulangan Geser τb = 8,04 kg/cm2
Tegangan  Geser  Ijin  dengan  Tulangan  Geser τbm = 20,2 kg/cm2 Modulus Elastisitas Beton Ec=119700 kg/cm2 Angka Ekivalensi N= 17,64
Modulus  Elastisitas  Baja  Es=2111508kg/cm2 Tegangan Tarik Ijin Bajaσa =2250kg/cm2

## Pehitungan  Penulangan  Lentur  Beban
Sementara
Perhitungan Tulangan Lentur
Momen  Ultimate  pada  Tumpuan    Mu  +
=25.729 ton.m øo = σ'a / (σ'b x n) = 1.10434 h = ht - 5 cm = 35 Ca = (h / √(n x Mu / b x σ'a)  = 77.9289 δ = 0.6
Dari  tabel  lentur  "n"  dengan  nilai  Ca  &  δ diperoleh :
ø = 8,091 ø' = 89 100n ω = 0,684ω = 0,00039 Luas Tulangan tumpuan yang dibutuhkan,
As = ω x b x h = 1,16327 cm2 As' = δ x As = 0,69796 cm2
Menggunakan Tulangan D 25 Jumlah Tulangan terpasang As terpasang = 7 π (25) 2 =  3436.12  mm 2 <  As  yang  dibutuh  kan Aman
Σ H = 0 Cc = T 0.85 fc’ a b = As fy 0.85 (35) (a) (1000)  =  (3436.12) (400) a = 46.19 mm c = 0.85 a c = 54.34 mm
= .
.
. = . εs = 0.018 = = 0.002
εs >  , maka tulangan mencapai kondisi
leleh Momen kapasitas penampang
berdasarkan tulangan terpasang :
Momen Nominal = 0.85 fc’ a b (d-0.5a)
= 0.85(35) (46.19) (1000) (337.5 − . ) = 43.2 ton.m Faktor reduksi (φ) = 0.85 Momen Ultimate = φ * Mn =  0.85  *  43.2 ton.m = 36.7 ton.m
Momen  kapasitas  penampang  adalah 36.7  ton.m  sedangkan  momen  ultimate akibat  beban  bekerja  adalah  25.729 ton.m  ;  maka  dapat  disimpulkan  pelat dapat  memikul  beban  bekerja  dengan angka keamanan 1.4
Setelah  dianalisis  dari  kedua  Model  diatas perhitungan  pelat  lantai  menggunakan  PBI dan SNI terdapat perbedaan hasil perhitungan dikarenakan  karena  beban  yang  bekerja  pada masing-masing  pelat  dermaga  berbeda,  yaitu Dermaga  209L  menggunakan  beban  sebesar 25,  729  tonm  sedangkan  untuk  Dermaga  209 sebesar 7,42 tonm.
Sehingga  perlu  dilakukan  analis  terhadap beban  momen  yang  bekerja  pada  Masing  – masing dermaga. Selanjutnya akan di lakukan simulasi  momen  yang  bekerja  pada  Dermaga dengan bantuan program SAP 2000 v.11.
CEK  ANALISIS  PERHITUNGAN  MOMEN PELAT LANTAI DERMAGA 209L & DERMAGA  209  DENGAN  MENGGUNAKAN
PROGRAM SAP 2000 V.11
Pemodelan  dilakukan  dengan  bantuan  SAP 2000  V.11  dan  acuan  perencanaan  SNI  03- 2847-2002.
Beban yang bekerja pada dermaga : Dead Load (DL) : Berat Sendiri Struktur Live Load (LL) : Beban merata 3 ton/m2 Beban Crane : 12.28 ton/m2

## Perhitungan Beban Crane
Tipe Crane : Harbour  Mobile  Crane Gottwald HMK 6406 Counterweight : 82 ton Total Weight of Fully Rigged Crane : 360 ton Total Weight : 442 ton Proping Base : 14 m x 12.5 m Number of Proping Pads : 4 Size of Proping Pads : 2 m x 4.5 m Area of Each Proping Pads : 9 m2 Uniform Gravity Load : 12.28 ton/m2
Kombinasi Pembebanan yang digunakan pada perhitungan :
Service = 1.0 DL+ 1.0 UDL Ultimate = 1.2 DL+ 1.6 UDL Crane = 1.2 DL + 1.0 UDL + 1.0 HMC
Dibuat 4 model berbeda yaitu : Model 1  dermaga dimodelkan antar dilatasi dengan tebal plat lantai 35 cm Model 2  dermaga dimodelkan antar dilatasi dengan tebal plat lantai 40 cm Model  3  dermaga  dimodelkan  sebagai segmen dengan tebal plat lantai 35 cm Model  4  dermaga  dimodelkan  sebagai segmen dengan tebal plat lantai 40 cm
Gambar 7. Input Live Load pada Model
Gambar 8.  Input Beban Crane pada Model
Gambar 9 . Shell Information Load
Gambar 10. Diagram Momen Model 1
Gambar 11. Diagram Momen Model 2
Gambar 12. Diagram Momen Model 3
Gambar 13. Diagram Momen Model 4
Dari  analisis  tersebut  didapatkan  hasil sebagai berikut :
Tabel 4. Momen Maksimum Model Momen Maximum Kombinasi Service Ultimate Crane 1 9.41601 13.27088 24.41114 2 10.25666 14.32151 9.41601 3 9.41601 13.27088 24.38477 4 10.25666 14.32151 25.67559
Tabel 5. Momen Maksimum Model Momen Minimum Kombinasi Service Ultimate Crane 1 -17.38723 -23.99975 -33.3898 2 -24.77015 -33.89694 -17.38723 3 -17.38722 -23.99975 -33.38979 4 -24.77014 -33.89692 -46.84301

## Tabel 6. Momen Ultimate Design
Kombinasi Momen Max Momen Min Service 10.25666 -24.77015 Ultimate 14.32151 -33.89694 Crane 25.67559 -46.84301 Momen Ultimate Design 25.67559 -46.84301
Penulangan Momen Positif
Mu= 25.67 ton-m/m Faktor reduksi (Φ)= 0.8
Mn= . . = 32.1 ton-m/m Mn= 314,739,406.8 Nmm Tebal Plat= 40 cm Fy= 400 MPa Selimut beton= 40 mm Lebar plat= 1000 mm Diameter tulangan rencana= 19 mm
Tinggi efektif (d)= 400 – 40 -   = 350.5 mm Lengan Momen (jd)= 0.925 d = 324.213 mm
As perlu= ∗ = , , . ∗ . = 2426.95 mm 2
As rencana per tulangan= 0.25 π (19) 2 = 283.529 mm 2
Jumlah Tulangan=
= . . = 9 buah
Spasi tulangan = ≈ 111.11 Spasi tulangan rencana= 100 mm Analisis tegangan regangan Σ H = 0 Cc = T 0.85 fc’ a b = As fy 0.85 (35) (a) (1000)= (0.25 π 19 2 ) (10) (400) a = 38.12 mm c = 0.85 a c = 32.4 mm
= . . . = . εs = 0.032 = = 0.002
εs >  , maka tulangan mencapai kondisi leleh
 Tulangan rencana D19-100
Penulangan Momen Negatif
Mu = -46.8 ton-m/m Faktor reduksi (Φ)= 0.8 Mn = . . = 58.6 ton-m/m Mn = 574,216,256.7 Nmm Tebal Plat= 40 cm Fy = 400 MPa
Selimut beton= 40 mm Lebar plat= 1000 mm Diameter tulangan rencana= 25 mm Tinggi efektif (d)     = 400 – 40 -   = 347.5 mm Lengan Momen (jd)  = 0.925 d = 321.438mm
As perlu =
∗ = , , . ∗ . = 4466.002 mm 2
As rencana per tulangan
=  0.25  π  (25) 2 =
490.874 mm 2 Jumlah Tulangan = =
.
. = 9 buah Spasi tulangan = ≈ 111.11 Spasi tulangan rencana = 100 mm Analisis tegangan regangan Σ H = 0 Cc = T 0.85 fc’ a b = As fy 0.85 (35) (a) (1000)= (0.25 π 25 2 ) (10) (400) a = 65.9 mm c = 0.85 a c = 56.09 mm
= . . . = . εs = 0.018 = = 0.002
εs >  , maka tulangan mencapai kondisi leleh
 Tulangan rencana D25-100

## KESIMPULAN :
Berdasarkan hasil analisis data dapat ditarik beberapa kesimpulan, antara lain
1. Perhitungan  momen  yang  di  input  pada masing  -  masing  perencana  Dermaga  209 dan  209L  berbeda  sehingga  menghasilkan Tebal  plat,  mutu  beton,  dan  tulangan  pelat lantai yang berbeda.
Momen pelat Dermaga 209 = 7,42 ton m Momen pelat Dermaga 209L = 25,72 ton m 2. Berdasarkan  hasil  perhitungan  dengan Menggunakan peraturan PBI Perbandingan Safety  Factor pada  Dermaga  209  adalah 1:10, sedangkan untuk perhitungan menggunakan  peraturan  SNI  2002  pada Dermaga 209L diketahui Safety Factor yang dihasilkan  perbandingan  1:4  sehingga, penggunaan  peraturan  PBI  menghasilkan Desain yang lebih Konservatif.
3. Perbedaan  desain  rencana  pada  Dermaga 209  dan  Dermaga  209L  dipengaruhi  oleh peraturan  yang  dipakai,  yaitu  209  PBI tahun 1971 dan SNI tahun 2002.
4. Berdasarkan  pemodelan  yang  dibuat dengan  ukuran  masing-masing  dermaga dan beban yang diambil adalah beban HMC maksimum, dihasilkan momen pelat sebesar  24,77  ton  m,  lebih  mendekati momen  yang  diinput  pada  Dermaga  209L 25,729  ton  m.  dari  hasil  pemodelan tersebut  dapat  disimpulkan  Dermaga  209 memakai  momen  pelat  lebih  kecil  dari momen  pelat  yang  dipakai  pada  Dermaga 209L.
5. Berdasarkan  hasil  pemodelan  yang  telah dibuat, dengan menggunakan program SAP 2000.  Momen  pelat  Dermaga  209  L  lebih mendekati  momen  plat  yang  dihasilkan dari perhitungan.
6. Hipotesis  awal  bahwa  dermaga  209  L over Design tidak  bisa  dibuktikan  dengan  cara membandingkan  hasil  desain  (tebal  pelat, mutu  pelat,  tulangan  pelat  lantai)  secara langsung  antar  Dermaga  209  dan  209L, tetapi harus melihat konsep dari perencana Dermaga.

## DAFTAR PUSTAKA
1.  Bambang Triatmodjo Prof., “Pelabuhan”, Beta Offset, Yogyakarta, 1996 2.  OCDI, The
Overseas Coastal Area
DevelopmentInstitute  Of  Japan  –  Technical Standards  and  Commentaries  for  Port  and Harbour Facilities In Japan, Tokyo, 2002
3.  Direktori  PelabuhanTanjung  PriokEdisi 2008, PT. Pelabuhan Indonesia II (Persero) CabangTanjungPriok
4. SNI  03-2847-2002Tata  Cara  Perhitungan
Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung.
5. PBI 1971Peraturan Beton Bertulang Indonesia.
6. Wangsadinata,  Ir.  Wiratman.  Perhitungan Lentur dengan cara "n" : 1979.
7. Direktorat Jenderal Perhubungan Laut. “Pedoman  Pembangunan  Pelabuhan”.  Japan International  Cooperatin  Agency.  Jakarta, 2000.:
8. Desain  Konstruksi  Plat  &  Rangka  Beton Bertulang  dengan  SAP  2000  Versi  ;  Handi Pramono & Rekan