Abstrak — Padatnya  lalu  lintas  kereta  api  di  utara  pulau  jawa menyebabkan  Pemerintah  memrintahkan  PT.  KAI  untuk membangun  jalur  rel  ganda.  Setelah  beberapa  hari pemasangan perkuatan di samping timbunan rel baru, terjadi tanda-tanda  pergerakan  tanah  pada  timbunan  rel  lama berupa  tiang  yang  miring  dan  kelongsoran.  Melihat  kondisi lapangan  maka  PT.  KAI  juga  meminta  adanya  uji  stabilitas lereng  pada  timbunan  rel  lama.  Dari  hasil  analisis  tersebut diketahui bahwa SF di beberapa lokasi kurang dari 1, dimana kondisi ini menyebabkan terjadinya kelongsoran. Oleh karena itu, untuk mencegah kelongsoran dan mencegah kerusakan rel maka perlu direncanakan perkuatan timbunan rel lama tanpa membongkar  rel  yang  sudah  ada.    Alternatif  perkuatan  yang direncanakan  tidak  boleh  membongkar  rel  lama.  Maka ditawarkan 4 alternatif yang pertama menggunakan perkuatan  dengan  cerucuk  (micropile),  timbunan  tambahan (counterweight),  dan  turap  beton  (free  standing  dan berjangkar)  di  sisi  timbunan  rel  lama.  Pada  tahap  akhir dilakukan  analisis  perbandingan  biaya  material  antara  4 alternatif  untuk  system  perkuatan  timbunan.  Dari  hasil analisis keempat perkuatan, diketahui alternatif pertama yaitu menggunakan  cerucuk  Prestressed  Concrete  Spun  Pile diameter 300 mm dari PT Wijaya Karya Beton. Untuk zona 1 kedalaman cerucuk 10 m dengan jarak 1 m dan berjumlah 603 buah.  Untuk  zona  2  dan  zona  3  kedalaman  cerucuk  10  m, jarak  1  m  dan  jumlah  300  buah.  Alternatif  kedua menggunakan  counterweight  sebanyak  4256  m 3 pada  zona  1, 2430  m 3 pada  zona  2  dan  2162  m 3 pada  zona  3.  Alternatif perkuatan  ketiga  menggunakan  turap  beton  freestanding Corrugated  Type  W600  A1000  sedalam  21m  untuk  ketiga zona.  Alternatif  keempat  turap  berjangkar  dengan  teknik grouting  menggunakan  turap  beton  Corrugated  Type  W400 A1000  sedalam  10  m,  diameter  baja  angker  berukuran  6  cm panjang 7.5 m, dan beton grouting fc ’ 50 Mpa diameter 0.3 m tinggi  1  m  di  ketiga  zona.  Dilihat  dari  biaya  material  yang ekonomis maka dipilih perkuatan cerucuk (micro pile) dengan total  biaya  material  yang  dibutuhkan  pada  zona  1  adalah  Rp 223.688.434,  untuk  zona  2  adalah  Rp  111.287.778,  dan  untuk zona 3 Rp 111.287.778. Jumlah  semua biaya material cerucuk adalah Rp 446.263.990
Kata Kunci — Jalan rel Bojonegoro-Surabaya Pasar Turi, Safety Factor, Cerucuk, Turap Beton, Counterweight

## I. PENDAHULUAN
ADA  lintas  jalan  rel  antara  Bojonegoro  sampai  dengan Surabaya  Pasar  Turi  yang  merupakan  bagian  jalan  rel dari lintas utara Pulau Jawa juga dilaksanakan pembangunan  jalur  rel  ganda.  Jalur  rel  baru  direncanakan dibangun  diatas  timbunan  dan  berada  di  sisi  rel  lama. Setelah  dilakukan  penimbunan  jalur  baru  di  sebelah  jalur lama, tidak terjadi permasalahan pada mulanya. Dilanjutkan dengan  pemasangan  rel  dan  dilakukan  pemasangan perkuatan yaitu dengan pemasangan turap beton ( sheet pile ) yang  di  letakan  di  samping  timbunan  rel  baru.  Setelah
beberapa  hari  pemasangan  perkuatan  turap  beton  tersebut terjadi pergerakan tanah pada tanah timbunan rel lama.
Pada timbunan rel lama yang selama ini beroperasi terjadi beberapa  masalah  yang  terkait  dengan  pergerakan  tanah. Salah  satu  tanda-tanda  yang  menunjukan  ada  pergerakan tanah  adalah  tiang  listrik  yang  terletak  di  sebelah  rel  lama yang  mendadak  miring  dan  terjadi  kelongsoran  pada beberapa lokasi. Karena adanya masalah pada timbunan rel lama maka PT KAI sebagai pengelola kereta api pada jalur ini  yang  berencana  mengoperasikan  2  jalur  secara bersamaan terpaksa tidak dapat dilakukan sehingga PT KAI mengalami  kerugian  yang  tidak  sedikit.  Jalur  dari  Jakarta sampai  Bojonegoro  dapat  dilayani  dengan  cepat  dengan  2 jalur  sedangkan  dari  Bojonegoro  sampai  Surabaya  hanya  1 jalur.  Maka  terjadi  keterlambatan  dan  penumpukan penumpang  pada  jalur  ini.  Lokasi  jalur  yang  dikelola  oleh PT  KAI  ini  mengalami  kelongsoran  tanah  timbunan  pada STA 141+100 sampai dengan 141+600. Indikasi pergerakan tanah  pada  lokasi  tersebut  ditunjukan  dengan  kemiringan tiang  listrik  seperti  pada  Gambar  1  dan  kelongsoran  tanah timbunan  seperti  pada  Gambar  2  menunjukan  tanda-tanda pergerakan  tanah  yang  ditunjukan  dengan  kelongsoran tanah.

## Gambar 1. Kemiringan Tiang Listrik

## Gambar 2. Kelongsoran Tanah Timbunan
Dari  kondisi  seperti  pada  Gambar  1  dan  2  di  atas  maka tanah timbunan rel lama perlu diberi perkuatan tanah untuk mencegah  terjadinya  kelongsoran  yang  akan  timbul  dan menjamin kondisi badan jalan rel yang baik selama dilewati kereta  api.  Terdapat  banyak  alternatif  perkuatan  tanah timbunan seperti terramesh, geotextile, counterweight, turap beton,  dan  cerucuk.  Dalam  hal  ini  perkuatan  dengan

## Alternatif Perkuatan Timbunan Existing Railway Track STA 141+100 – 141+600

## Bojonegoro – Surabaya Pasar Turi
Yudha Pratama, Yudhi Lastiasih dan Putu Tantri Kumalasari
Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik Sipil dan Perencanaan, Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS)
e-mail : tantrigeoteknik@gmail.com
P
menggunakan terramesh dan geotextile tidak  dapat  di aplikasikan  karena  harus  membongkar  rel  yang  sudah  ada untuk pemasangan perkuatan tersebut. Sedangkan dari pihak PT.  KAI  menghendaki  tidak  adanya  pembongkaran  rel lama. Maka dari itu perkuatan yang dapat di gunakan adalah perkuatan counterweight, turap beton, dan cerucuk. Studi ini membahas tentang bagaimana perencanaan dinding penahan tanah,  cerucuk,  dan counterweight untuk  perkuatan  tanah timbunan rel Bojonegoro-Pasar Turi STA 141-100 s/d 141- 600 serta memilih perencanaan terbaik dari segi biaya.

## II. METODOLOGI
Metode  yang  digunakan  dalam  perencanaan  adalah sebagai berikut:
Gambar 3. Diagram Alir Metodologi Perencanaan.

## A. Data dan Analisis
1. Data Tanah Dasar
Data  tanah  yang  dipergunakan  dalam  Studi  ini  adalah data  hasil  pekerjaan  penyelidikan  tanah  oleh  Laboratorium Mekanika  Tanah  dan  Batuan  Jurusan  Teknik  Sipil  FTSP ITS untuk proyek perkuatan timbunan rel eksisting railway track Bojonegoro – Surabaya  Pasar  Turi.  Data  tanah  dasar diketahui  pada  point  S-7  STA  141+170  Jalur  Eksisting, terletak  di  desa  Sumberrejo  Bojonegoro.  Data  tanah ditampilkan  dalam  bentuk  Sondir  ( cone  penetration  test ) dan dilampirkan pada buku Studi Penulis [1]. Data tanah di korelasi  dengan  tabel  parameter  tanah,  rekap  data  tanah dapat dilihat pada buku Studi Penulis [1].
Analisis  kelongsoran  timbunan  rel  dilakukan  sebelum penentuan  alternative  perkuatan  yang  akan  dipasang. Analisis  awal  ini  dilakukan  untuk  mengetahui  nilai safety factor yang  ada  pada timbunan  rel  existing.  Analisis  ini dilakukan  dengan  menggunakan  data  tanah  yang  berasal dari uji sondir yang telah dibahas sebelumnya pada Bab IV. Analisis safety  factor timbunan  dilakukan  pada  3  zona sebagai  berikut  yaitu  zona  1  (STA  141+100 – STA 141+300)  yang  diwakili  oleh  STA  141+150,  zona  2  (STA 141+300 – STA  141+450)  yang  diwakili  oleh  STA 141+350, dan zona 3 (STA 141+450 – STA 141+600) yang diwakili oleh STA 141+600. Tiga titik STA terpilih tersebut dianggap  mewakili  dari  setiap  bentuk  geometri  pada  STA 141+100  sampai  dengan  STA  141+600  dan  selanjutnya akan di gunakan dalam analisis dan perencanaan perkuatan.
Tabel 1.
Nilai SF Analisis Stabilitas Timbunan

## B. Perencanaan Alternatif
1. Turap
Pada  perencanaan  turap  tanpa  angker  ini  diasumsikan bahwa  timbunan  yang  berada  di  sisi  kanan  turap  dianggap tidak  ada.  Hal  ini  dimaksudkan  untuk  megabaikan  tekanan pasif  yang  diakibatkan  oleh  timbunan  sehingga  hasilnya lebih aman.
Adapun  tahapan  dalam  merencanakan  turap  tanpa  angker adalah sebagai berikut:
1.   Menghitung Tegangan Horizontal Aktif dan Pasif. Dalam  menghitung  tegangan  horizontal  aktif  pasif diperhitungkan juga beban terpusat akibat kereta api dan beban bantalan rel yang merupakan beton dengan fc ’ 50. Hasil hasil perhitungan tegangan horizontal untuk kereta api langsung berupa gaya yang ditampilkan pada gambar 4. Hasil tegangan aktif pasif dapat dilihat pada Lampiran 4 Studi Penulis [1].
2.   Mencari Nilai do.
Untuk  mencari  nilai  do,  setelah  didapatkan  tegangan horizontal  aktif,  selanjutnya  dihitung  gaya-gaya  yang bekerja  pada  turap.  Perhitungan  gaya  dimaksudkan untuk  mendapatkan  persamaan  momen  aktif  dan  pasif pada  Tabel  2.  Perhitungan  gaya  dibedakan  menjadi  2 bagian,  yaitu perhitungan  gaya dari tegangan  horizontal aktif  pasif  akibat  beban  timbunan  dan  bantalan  rel, dengan  perhitungan  gaya  akibat  beban  kereta  api. Sketsa  gaya-gaya  yang  bekerja  pada  turap  ditunjukkan pada Gambar 4.
Gambar 4. Diagram Tegangan Turap Tanpa Angker Beban Timbunan dan Bantalan Rel.
Tabel 2.
Perhitungan Gaya Horizontal yang Bekerja pada Turap dan Persamaan Momen Aktif Pasif (a) (b) (c)
Tabel 3. Perhitungan Persamaan Momen ΣM = 0: (a) STA 141+150; (b) STA
141+350; (c) STA 141+600

## 3.   Menghitung Panjang Total Turap.
Setelah  menghitung  faktor  dari  persamaan  pangkat  tiga pada  Tabel  3,  maka  didapatkan  nilai  do  untuk  zona  1 adalah  1.21  m  dan  0  untuk  zona  2  dan  3.  Nilai  do  ini kemudian  dikalikan  dengan  angka  keamanan,  SF  yaitu 1,2  lalu  dijumlahkan  dengan  tebal  lapisan  tanah  yang ada  di  atasnya.  Sehingga  total  panjang  turap  yang dibutuhkan  pada  zona  satu  14  m,  zona  dua  12  m,  dan zona tiga 12 m. Karena pada peraturan SF yang diminta adalah  1,5  maka  perlu  adanya  kontrol  menggunakan software untuk  mengetahui  berapa  SF  yang  dihasilkan oleh  perkuatan  turap  beton  tersebut.  Setelah  dianalisis mengunakan  program  bantu  didapatkan  hasil  seperti pada Tabel 4.
Tabel 4.

## Rekapitulasi Safety Factor Turap
Dicoba
perencanaan dikombinasikan dengan counterweight dan dianalisis menggunakan program bantu.
Tabel 5. Rekapitulasi SF Perkuatan Kombinasi

## 4. Perencanaan Turap Berangker
GAYA AKTIF Ketebalan (m) Pa.1 2 0.45 0.91 11.00 + 1.00 do 10.00 + 0.91 do + do^2 + do^3 Pa.2 2 1.88 1.88 10.67 + 1.00 do 20.10 + 1.88 do + do^2 + do^3 Pa.3 5 3.11 15.55 7.50 + 1.00 do 116.63 + 15.55 do + do^2 + do^3
Pa.4 5 3.00 7.50 6.67 + 1.00 do 50.00 + 7.50 do + do^2 + do^3
Pa.5
1.2 3.71 4.45 4.40 + 1.00 do 19.59 + 4.45 do + do^2 + do^3
Pa.6 1.2 0.84 0.50 4.20 + 1.00 do 2.12 + 0.50 do + do^2 + do^3
Pa.7
3.8 2.55 9.69 1.90 + 1.00 do 18.41 + 9.69 do + do^2 + do^3
Pa.8 3.8 2.66 5.05 1.27 + 1.00 do 6.40 + 5.05 do + do^2 + do^3
Pa.9
do 5.21 5.21 do 0.50 do + 0.00 do + do + 2.61 do^2 + do^3 Pa.10
do 0.70 do 0.35 do^2 0.33 do + 0.00 do + do + do^2 + 0.12 do^3 243.25 + 45.54 do + 2.61 do^2 + 0.12 do^3
GAYA PASIF Ketebalan (m) Pp.1 5 2.60 13 7.50 + 1.00 do 97.50 + 13.00 do + 0.00 do^2 + 0.00 do^3 Pp.2
5 3.00 7.50 6.67 + 1.00 do 50.00 + 7.50 do + 0.00 do^2 + 0.00 do^3
Pp.3
1.2 8.00
9.60 4.40 + 1.00 do 42.24 + 9.60 do + 0.00 do^2 + 0.00 do^3
Pp.4 1.2 0.84 0.50 4.20 + 1.00 do 2.12 + 0.50 do + 0.00 do^2 + 0.00 do^3
Pp.5
3.8 10.84
41.19 1.90 + 1.00 do 78.26 + 41.19 do + 0.00 do^2 + 0.00 do^3 Pp.6
3.8 2.66 5.05 1.27 + 1.00 do 6.40 + 5.05 do + 0.00 do^2 + 0.00 do^3
Pp.7 do 13.50 13.50 do 0.50 do + 0.00 do 0.00 + 0.00 do + 6.75 do^2 + 0.00 do^3 Pp.8
do 0.70 do 0.35 do^2 0.33 do + 0.00 do 0.00 + 0.00 do + 0.00 do^2 + 0.12 do^3 276.52 + 76.85 do + 6.75 do^2 + 0.12 do^3 σh Aktif/Lebar  t/m2 Gaya (ton) Persamaan Momen Pasif = Momen (t.m) Persamaan Momen Aktif = σh Pasif/Lebar  t/m2 Gaya (ton) Jarak ke o (m) Momen (t.m) Jarak ke o (m) Aktif Ph = 0.55 Ql 4.8125 Momen = Ph .
34.65 + 2.8875 do Aktif Ph = 0.55 Ql 4.8125 Momen = Ph . 34.65 + 2.8875 do Persamaan Aktif Beban 1(jarak 2m dari turap) m = 0.17 < 0.4 R = 0.6H Persamaan Aktif Beban 2(jarak 3m dari turap) m = 0.25 < 0.4 R = 0.6H GAYA AKTIF Ketebalan (m) Pa.1 1.5 0.45 0.68 11.25 + 1.00 do 7.67 + 0.68 do + do^2 + do^3 Pa.2 1.5 1.41 1.06 11.00 + 1.00 do 11.66 + 1.06 do + do^2 + do^3 Pa.3 5 2.31 11.55 8.00 + 1.00 do 92.40 + 11.55 do + do^2 + do^3 Pa.4 5 3.00 7.50 7.17 + 1.00 do 53.75 + 7.50 do + do^2 + do^3
Pa.5 1.2 2.91 3.49 4.90 + 1.00 do 17.11 + 3.49 do + do^2 + do^3 Pa.6 1.2 0.84 0.50 4.70 + 1.00 do 2.37 + 0.50 do + do^2 + do^3 Pa.7 4.3 1.75 7.53 2.15 + 1.00 do 16.18 + 7.53 do + do^2 + do^3
Pa.8 4.3 3.01 6.47 1.43 + 1.00 do 9.28 + 6.47 do + do^2 + do^3 Pa.9 do 4.76 4.76 do 0.50 do + 0.00 do + do + 2.38 do^2 + do^3 Pa.10 do 0.70 do 0.35 do^2 0.33 do + 0.00 do + do + do^2 + 0.12 do^3 210.42 + 38.78 do + 2.38 do^2 + 0.12 do^3
GAYA PASIF Ketebalan (m) Pp.1 5 2.60 13.00 8.00 + 1.00 do 104.00 + 13.00 do + 0.00 do^2 + 0.00 do^3 Pp.2
5 3.00 7.50 7.17 + 1.00 do 53.75 + 7.50 do + 0.00 do^2 + 0.00 do^3 Pp.3 1.2 8.00 9.60 4.90 + 1.00 do 47.04 + 9.60 do + 0.00 do^2 + 0.00 do^3 Pp.4 1.2 0.84 0.50 4.70 + 1.00 do 2.37 + 0.50 do + 0.00 do^2 + 0.00 do^3 Pp.5 4.3 10.84 46.61 2.15 + 1.00 do 100.22 + 46.61 do + 0.00 do^2 + 0.00 do^3 Pp.6 4.3 3.01 6.47 1.43 + 1.00 do 9.28 + 6.47 do + 0.00 do^2 + 0.00 do^3 Pp.7 do 13.85 13.85 do 0.50 do + 0.00 do 0.00 + 0.00 do + 6.93 do^2 + 0.00 do^3 Pp.8 do 0.70 do 0.35 do^2 0.33 do + 0.00 do 0.00 + 0.00 do + 0.00 do^2 + 0.12 do^3 316.65 + 83.69 do + 6.93 do^2 + 0.12 do^3 σh Aktif/Lebar  t/m2 Gaya (ton) Momen (t.m) Persamaan Momen Aktif = σh Pasif/Lebar  t/m2 Gaya (ton) Jarak ke o (m) Momen (t.m) Jarak ke o (m) Persamaan Momen Pasif = Aktif Ph = 0.55 Ql 4.8125 8.75 Momen = Ph . R 34.65 + 2.8875 do Aktif Ph = 0.55 Ql 4.8125 Momen = Ph . R 34.65 + 2.8875 do Persamaan Aktif Beban 1(jarak 2m dari turap) m = 0.17 < 0.4 R = 0.6H Persamaan Aktif Beban 2(jarak 3m dari turap) m = 0.25 < 0.4 R = 0.6H
GAYA AKTIF Ketebalan (m) Pa.1 1.4 0.45 0.64 11.30 + 1.00 do 7.19 + 0.64 do + do^2 + do^3 Pa.2 1.4 1.32 0.92 11.07 + 1.00 do 10.22 + 0.92 do + do^2 + do^3 Pa.3 5 2.15 10.75 8.10 + 1.00 do 87.08 + 10.75 do + do^2 + do^3 Pa.4 5 3.00 7.50 7.27 + 1.00 do 54.50 + 7.50 do + do^2 + do^3 Pa.5 1.2 2.75 3.30 5.00 + 1.00 do 16.50 + 3.30 do + do^2 + do^3 Pa.6 1.2 0.84 0.50 4.80 + 1.00 do 2.42 + 0.50 do + do^2 + do^3 Pa.7 4.4 1.59 7.00 2.20 + 1.00 do 15.39 + 7.00 do + do^2 + do^3 Pa.8 4.4 3.08 6.78 1.47 + 1.00 do 9.94 + 6.78 do + do^2 + do^3 Pa.9 do 4.67 4.67 do 0.50 do + 0.00 do + do + 2.34 do^2 + do^3 Pa.10 do 0.70 do 0.35 do^2 0.33 do + 0.00 do + do + do^2 + 0.12 do^3 203.23 + 37.39 do + 2.34 do^2 + 0.12 do^3
GAYA PASIF Ketebalan (m) Pp.1 5 2.60 13 8.10 + 1.00 do 105.30 + 13.00 do + 0.00 do^2 + 0.00 do^3 Pp.2 5 3.00 7.50 7.27 + 1.00 do 54.50 + 7.50 do + 0.00 do^2 + 0.00 do^3 Pp.3 1.2 8.00 9.60 5.00 + 1.00 do 48.00 + 9.60 do + 0.00 do^2 + 0.00 do^3 Pp.4 1.2 0.84 0.50 4.80 + 1.00 do 2.42 + 0.50 do + 0.00 do^2 + 0.00 do^3 Pp.5 4.4 10.84 47.70 2.20 + 1.00 do 104.93 + 47.70 do + 0.00 do^2 + 0.00 do^3 Pp.6 4.4 3.08 6.78 1.47 + 1.00 do 9.94 + 6.78 do + 0.00 do^2 + 0.00 do^3 Pp.7 do 13.92 13.92 do 0.50 do + 0.00 do 0.00 + 0.00 do + 6.96 do^2 + 0.00 do^3 Pp.8 do 0.70 do 0.35 do^2 0.33 do + 0.00 do 0.00 + 0.00 do + 0.00 do^2 + 0.12 do^3 325.09 + 85.08 do + 6.96 do^2 + 0.12 do^3 σh Aktif/Lebar  t/m2 Gaya (ton) Persamaan Momen Pasif = Momen (t.m) Persamaan Momen Aktif = σh Pasif/Lebar  t/m2 Gaya (ton) Jarak ke o (m) Momen (t.m) Jarak ke o (m) Aktif Ph = 0.55 Ql 4.8125 8.75
Momen = Ph . 34.65 + 2.8875 do Aktif Ph = 0.55 Ql 4.8125
Momen = Ph . 34.65 + 2.8875 do Persamaan Aktif Beban 1(jarak 2m dari turap) m = 0.17 < 0.4 R = 0.6H Persamaan Aktif Beban 2(jarak 3m dari turap) m = 0.25 < 0.4 R = 0.6H AKTIF 0.12 do^3 + 2.61 do^2 + 51.32 do + 312.55 = 0 PASIF 0.12 do^3 + 6.75 do^2 + 76.85 do + 276.52 = 0 TOTAL 0.00 do^3 + -4.15 do^2 + -25.53 do + 36.02 = 0 2.00 14.00 Persamaan Momen do (m) TOTAL PANJANG TURAP (m) : AKTIF 0.12 do^3 + 2.38 do^2 + 44.56 do + 279.72 = 0 PASIF 0.12 do^3 + 6.93 do^2 + 83.69 do + 316.65 = 0 TOTAL 0.00 do^3 + -4.55 do^2 + -39.13 do + -36.93 = 0 0.00 12.00 Persamaan Momen do (m) TOTAL PANJANG TURAP (m) : AKTIF 0.12 do^3 + 2.34 do^2 + 43.16 do + 272.53 = 0 PASIF 0.12 do^3 + 6.96 do^2 + 85.08 do + 325.09 = 0 TOTAL 0.00 do^3 + -4.63 do^2 + -41.92 do + -52.55 = 0 0.00 12.00 Persamaan Momen do (m) TOTAL PANJANG TURAP (m) : Titik STA Profil Turap Panjang Turap (m) SF Keterangan 141+150 W500 A1000 14 1.12 Not Ok W600 A1000 21 1.27 Not Ok 141+350 W500 A1000 12 1.16 Not Ok W600 A1000 21 1.33 Not Ok 141+600 W500 A1000 12 1.2 Not Ok W600 A1000 21 1.37 Not Ok
Titik STA Profil Turap Panjang Turap (m) Panjang Timbunan (m) Lebar Timbunan (m) Tinggi Timbunan (m) SF Ketera ngan 141+150 W600 A1000 21 200 3 1.9 1.29 Not Ok 141+350 W600 A1000 21 150 3 1.4 1.37 Not Ok 141+600 W600 A1000 21 150 3 1.3 1.39 Not Ok
Pada  perencanaan  turap  dengan  angker  dilakukan  di ketiga  zona,  dengan  tujuan  memperpendek  turap  yang dibutuhkan.
Tabel 6.
Perhitungan Gaya Horizontal yang Bekerja pada Turap dan Persamaan
Momen Aktif Pasif (a) (b) (c)
Letak  angker  berada  1  m  di  bawah  permukaan  tanah timbunan.
Menghitung Tegangan Horizontal Aktif dan Pasif. 1.  Dalam  menghitung  tegangan  horizontal  aktif  pasif Dalam  menghitung  tegangan  horizontal  aktif  pasif diperhitungkan juga beban terpusat akibat kereta api dan beban bantalan rel yang merupakan beton dengan fc ’ 50. Hasil hasil perhitungan tegangan horizontal untuk kereta api langsung berupa gaya yang ditampilkan pada gambar
5. Hasil tegangan aktif pasif dapat dilihat pada Lampiran 4 Studi Penulis [1].
2.   Mencari Nilai do.
Untuk  mencari  nilai  do,  setelah  didapatkan  tegangan horizontal  aktif,  selanjutnya  dihitung  gaya-gaya  yang bekerja  pada  turap.  Perhitungan  gaya  dimaksudkan untuk  mendapatkan  persamaan  momen  aktif  dan  pasif pada  Tabel  6.  Perhitungan  gaya  dibedakan  menjadi  2 bagian,  yaitu perhitungan  gaya dari tegangan  horizontal aktif  pasif  akibat  beban  timbunan  dan  bantalan  rel, dengan  perhitungan  gaya  akibat  beban  kereta  api. Sketsa  gaya-gaya  yang  bekerja  pada  turap  ditunjukkan pada Gambar 5.
Gambar 5. Diagram Tegangan Turap Tanpa Angker Beban Timbunan dan Bantalan Rel
Tabel 7. Perhitungan Persa maan Momen ΣM = 0: (a) STA 141+150; (b) STA 141+350; (c) STA 141+600
3.   Menghitung Panjang Total Turap.
Setelah  menghitung  faktor  dari  persamaan  pangkat  tiga pada  Tabel  7,  maka  didapatkan  nilai  do  untuk  ketiga STA.  Nilai  do  ini  kemudian  dikalikan  dengan  angka keamanan,  SF  yaitu  1,2  lalu  dijumlahkan  dengan  tebal lapisan  tanah  yang  ada  di  atasnya.  Sehingga  total panjang turap yang dibutuhkan pada zona satu 8 m, zona dua 7 m, dan zona tiga 7 m.
4.   Menentukan Jumlah Turap yang akan Dipasang.
Jumlah  turap  yang  akan  dipasang  ditentukan  dari perbandingan antara section modulus yang terjadi akibat momen  yang  bekerja  pada  turap  dibandingkan  dengan section modulus dari jenis turap yang digunakan.
5.   Menentukan Diameter Baja Angker
Diameter  baja  angker  direncanakan  menggunakan  baja berdiameter  6  cm.  Baja  angker  diasumsikan  tidak  ikut menahan  gaya  gesek  akibat  gaya  aktif  turap.  Dengan demikian turap seharusnya menjadi lebih aman.
6.  Menentukan Volume Beton Grouting
GAYA AKTIF Ketebalan (m)
Pa.1 2 0.45 0.91 0.00 0.00 + do + do^2 + do^3
Pa.2 2 1.88 1.88 0.33 0.63 + do + do^2 + do^3
Pa.3 4 3.11 12.44 3.00 37.32 + do + do^2 + do^3 Pa.4 4 2.40 4.80 3.67 17.60 + do + do^2 + do^3 Pa.5 do 3.11 3.11 do 5.00 + 0.50 do + 15.55 do + 1.56 do^2 + do^3 Pa.6 do 0.70 do 0.35 do^2 5.00 + 0.67 do + do + 1.75 do^2 + 0.23 do^3 55.55 + 15.55 do + 3.31 do^2 + 0.23 do^3
GAYA PASIF Ketebalan (m) Pp.1 4 2.60 10.40 3.00 31.20 + do + do^2 + do^3 Pp.2 4 2.40 4.80 3.67 17.60 + do + do^2 + do^3 Pp.3 do 7.40 7.40 do 5.00 + 0.50 do + 37.00 do + 3.70 do^2 + do^3 Pp.4 do 0.70 do 0.35 do^2 5.00 + 0.67 do + do + 1.75 do^2 + 0.23 do^3 48.80 + 37.00 do + 5.45 do^2 + 0.23 do^3 Persamaan Momen Pasif = Persamaan Momen Aktif = σh Pasif/Lebar  t/m2 Gaya (ton) Jarak ke o (m) Momen (t.m) σh Aktif/Lebar  t/m2 Gaya (ton) Jarak ke o (m) Momen (t.m)
Persamaan Aktif Beban 1(jarak 2m dari turap) m = 0.17 < 0.4 R = 0.6H Aktif Ph = 0.55 Ql 4.8125 8.75 Momen = Ph . R 10.55 + 2.8875 do Persamaan Aktif Beban 2(jarak 3m dari turap) m = 0.25 < 0.4 R = 0.6H Aktif Ph = 0.55 Ql 4.8125 Momen = Ph . R 10.55 + 2.8875 do GAYA AKTIF Ketebalan (m) Pa.1 1.5 0.45 0.68 -0.25 + do -0.17 + do + do^2 + do^3 Pa.2 1.5 1.41 1.06 0.00 + do 0.00 + do + do^2 + do^3 Pa.3 4.5 2.31 10.40 2.75 + do 28.59 + do + do^2 + do^3 Pa.4 4.5 2.70 6.08 3.50 + do 21.26 + do + do^2 + do^3 Pa.5 do 2.61 2.61 do 5.00 + 0.50 do + 13.05 do + 1.31 do^2 + do^3 Pa.6 do 0.70 do 0.35 do^2 5.00 + 0.67 do + do + 1.75 do^2 + 0.23 do^3 49.68 + 13.05 do + 3.06 do^2 + 0.23 do^3 GAYA PASIF Ketebalan (m) Pp.1 4.5 2.60 11.70 2.75 + do 32.18 + do + do^2 + 0.00 do^3 Pp.2 4.5 2.70 6.08 3.50 + do 21.26 + do + do^2 + 0.00 do^3 Pp.3 do 7.70 7.70 do 5.00 + 0.50 do + 38.50 do + 3.85 do^2 + 0.00 do^3 Pp.4 do 0.70 do 0.35 do^2 5.00 + 0.67 do + do + 1.75 do^2 + 0.23 do^3
53.44 + 38.50 do + 5.60 do^2 + 0.23 do^3 Persamaan Momen Pasif = Persamaan Momen Aktif = σh Pasif/Lebar  t/m2 Gaya (ton) Jarak ke o (m) Momen (t.m) σh Aktif/Lebar  t/m2 Gaya (ton) Jarak ke o (m) Momen (t.m)
Persamaan Aktif Beban 1(jarak 2m dari turap) m = 0.17 < 0.4 R = 0.6H Aktif Ph = 0.55 Ql 4.8125 8.75 Momen = Ph . R 10.55 + 2.8875 do Persamaan Aktif Beban 2(jarak 3m dari turap) m = 0.25 < 0.4 R = 0.6H Aktif Ph = 0.55 Ql 4.8125 Momen = Ph . R 10.55 + 2.8875 do GAYA AKTIF Ketebalan (m) Pa.1 1.4 0.45 0.64 -0.30 + do -0.19 + do + do^2 + do^3 Pa.2
1.4 1.32 0.92 -0.07 + do -0.06 + do + do^2 + do^3 Pa.3 4.6 2.15 9.89 2.70 + do 26.70 + do + do^2 + do^3 Pa.4 4.6 2.76 6.35 3.47 + do 22.01 + do + do^2 + do^3 Pa.5 do 2.51 2.51 do 5.00 + 0.50 do + 12.55 do + 1.26 do^2 + do^3
Pa.6 do 0.70 do 0.35 do^2 5.00 + 0.67 do + do + 1.75 do^2 + 0.23 do^3 48.46 + 12.55 do + 3.01 do^2 + 0.23 do^3 GAYA PASIF Ketebalan (m) Pp.1 4.6 2.60 11.96 2.70 + do 32.29 + do + do^2 + do^3 Pp.2
4.6 2.76 6.35 3.47 + do 22.01 + do + do^2 + do^3
Pp.3 do 7.76
7.76 do 5.00 + 0.50 do + 38.80 do + 3.88 do^2 + do^3 Pp.4 do 0.70 do 0.35 do^2 5.00 + 0.67 do + do + 1.75 do^2 + 0.23 do^3 54.30 + 38.80 do + 5.63 do^2 + 0.23 do^3 Persamaan Momen Pasif = Persamaan Momen Aktif = σh Pasif/Lebar  t/m2 Gaya (ton) Jarak ke o (m) Momen (t.m) σh Aktif/Lebar  t/m2 Gaya (ton) Jarak ke o (m) Momen (t.m)
Persamaan Aktif Beban 1(jarak 2m dari turap) m = 0.17 < 0.4 R = 0.6H Aktif Ph = 0.55 Ql 4.8125 8.75 Momen = Ph . 10.55 + 2.8875 do Persamaan Aktif Beban 2(jarak 3m dari turap) m = 0.25 < 0.4 R = 0.6H Aktif Ph = 0.55 Ql 4.8125
Momen = Ph . 10.55 + 2.8875 do
AKTIF 0.23 do^3 + 3.31 do^2 + 21.33 do + 76.65 = 0 PASIF 0.23 do^3 + 5.45 do^2 + 37.00 do + 48.80 = 0 TOTAL 0.00 do^3 + -2.15 do^2 + -15.68 do + 27.85 = 0 2.00 8.00 Persamaan Momen do (m) TOTAL PANJANG TURAP (m) : AKTIF 0.23 do^3 + 3.06 do^2 + 18.83 do + 70.78 = 0 PASIF 0.23 do^3 + 5.60 do^2 + 38.50 do + 53.44 = 0 TOTAL 0.00 do^3 + -2.55 do^2 + -19.68 do + 17.34 = 0 1.00 7.00 Persamaan Momen do (m) TOTAL PANJANG TURAP (m) : AKTIF 0.23 do^3 + 3.01 do^2 + 18.33 do + 69.56 = 0 PASIF 0.23 do^3 + 5.63 do^2 + 38.80 do + 54.30 = 0 TOTAL 0.00 do^3 + -2.63 do^2 + -20.48 do + 15.26 = 0 1.00 7.00 Persamaan Momen do (m) TOTAL PANJANG TURAP (m) :
Dalam  perencanaan  turap  angker  ini  baja  angker dianggap  tidak  ikut  menahan  gaya  gesek  akibat  gaya aktif  turap,  maka  gaya  harus  dapat  ditahan  semua  oleh beton  grouting.  Beton  grouting  menggunakan  beton  fc ’ 50 Mpa.
7.  Menentukan Panjang Baja Angker Letak  angker  harus  terletak  pada  daerah  di  zona  stabil.
Jari-jari kelongsoran maksimal timbunan adalah 45 0 -  /2. Maka didapatkan panjang baja angker 7 m. Rekapitulasi perkuatan turap berangker dapat dilihat pada Tabel 8.

## Tabel 8. Rekapitulasi Perkuatan Turap Berangker
Perencanaan Perkuatan dengan Counterweight Perencanaan  perkuatan  timbunan  dengan Counterweight direncanakan  dengan  menggunakan  konsep foundation stability.
1. Mencari tegangan tanah
Menghitung  tegangan  tanah  menggunakan  Persamaan 𝜎 = + 𝐻. 𝛾 𝑖 .
2. Mencari gaya aktif pasif
Gaya  yang  ditimbulkan  hanya  sedalam  tanah  lunak, untuk menghitungnya menggunakan
Persamaan 𝑃𝑎 = 𝜎 − 𝐶 . ℎ + 0. . ℎ . 𝛾 (ton/m ’ )
dan
Persamaan 𝑃 = 0. . ℎ . 𝛾 + . 𝐶 . ℎ (ton/m ’ ).
3. Menghitung lebar timbunan
Menghitung
lebar timbunan counterweight
menggunakan  Persamaan 𝑃𝑎 𝑃 +  𝑆  𝑥 𝐿 𝑆 dan 𝑆 𝑆  𝑥 𝐿  𝑥 𝑆𝐹 dimana SF 1,5. Rekap titik STA dan lebar yang  dibutuhkan  dapat  dilihat  pada  Tabel  9.  Hasil lengkap  perhitungan  perencanaan  lebar counterweight dapat dilihat pada Lampiran 4 Studi Penulis [1].

## Tabel 9.
Rekap Lebar Counterweight yang dibutuhkan

## Perencanaan Perkuatan dengan Cerucuk
Berikut tahapan dalam merencanakan cerucuk: 1. Menghitung faktor modulus tanah (f)
Dihitung  dengan  melihat  grafik  hubungan  antara  q u (2Cu) dengan  faktor  modulus  tanah  (f)  (NAVFAC  DM-7,  1971) [2].
2. Menghitung modulus elastisitas (E) dan momen inersia(I) bahan
Modulus  elastisitas  didapatkan  dari  4700 √𝑓 ,  dengan cerucuk  fc  50  sedangkan  momen  inersia  dihitung  dengan persamaan 𝜋 8 − + − ) [2]
3.  Menghitung faktor kekakuan relatif (T) Faktor kekakuan relative (T) dihitung dengan persamaan T = 𝐼 𝑓 1 5 [2]
4. Menghitung koefisien momen akibat gaya lateral (Fm) Koefisien  momen  akibat  gaya  lateral  (Fm)  didapatkan  dari grafik pada (NAVFAC DM-7, 1971) .
5. Mencari momen maksimum lentur micropile (Mp) Momen  maksimum  lentur  untuk micropile PC  Spun  Pile dapat dilihat pada Lampiran 4 Studi Penulis [1].
6. Menghitung faktor koreksi gabungan (Fkg) Perhitungan  faktor  koreksi  gabungan menggunakan persamaan Fkg   : 2,51*Yt*Ys*Yn*Y D . [1] 8. Menghitung gaya horizontal 1 cerucuk
Dari  variable  yang  telah  di  dapatkan  maka  dihitung  gaya horizontal  yang  mampu  dipikul  1  buah  cerucuk  dengan persamaan 9. Menghitung jumlah cerucuk yang di butuhkan Setelah  didapatkan  gaya  horizontal  1  cerucuk  maka  di  cari jumlah  cerucuk  yang  dibutuhkan  dengan  menggunakan rumus  n  =  (SF  yang  diinginkan – SF  yang  ada)  x  OM  / (Pmax  1cerucuk  x  R).  Tabel  10  (a)  Menunjukan  jumlah variasi SF dan variasi jari-jari kelongosoran yang digunakan dalam perhitungan.
Perhitungan  dilanjutkan  dengan  asumsi  jumlah  cerucuk yang ditampilkan pada Tabel 10 (b, c, d)
Tabel 10.
Perhitungan Cerucuk
(a) (b) (c) (d)
Dari  Gambar  6  dapat  ditentukan  jumlah  cerucuk  yang dibutuhkan untuk perkuatan di setiap zona.
Titik STA Profil Turap Panjang Turap (m) Panjang Angker (m) Diameter Angker (m) Panjang
Grouting (m) Diameter Grouting (m) Keterangan 141+150 W325 A1000 9 7 0.06 0.7 0.3 Perhitungan W400 A1000 10 7.5 0.06 1 0.3 Dipasang 141+350 W325 A1000 8 7 0.06 0.6 0.3 Perhitungan W400 A1000 10 7.5 0.06 1 0.3 Dipasang 141+600 W325 A1000 8 7 0.06 0.4 0.3 Perhitungan W400 A1000 10 7.5 0.06 1 0.3 Dipasang
Gamma Tanah Lunak Cu(t/m2) (0-5m) (0-5m) Kereta (tTimbunan 141+150 5 1.60 1.96 8.75 5.2 13.95 57.7 27 1.5 15.14668 141+350 5 1.60 1.96 8.75 4.3 13.05 53.2 27 1.5 13.42474 141+600 5 1.60 1.96 8.75 4.12 12.87 52.3 27 1.5 13.08036 Beban STA Kedalaman SF L Pa Pp Sigma V SF R (m) Mr (kNm) SF R (m) Mr (kNm) SF R (m) Mr (kNm) 0.994 7.07 1832.94 1.021 5.7 1113.95 1.066 5.89 1149.42
1.023 7.21 1907.34 1.031 5.96 1194.18 1.104 5.6 1153.71 1.026 6.86 1850.29 1.043 5.6 1168.66 1.158 5.5 1173.43 1.039 8 2020.11 1.054 5.48 1115.47 1.175 6.9 1318.6 1.039 6.89 1894.85 1.073 5.36 1166.84 1.183 6.4 1271.9 STA 141+150 STA 141+350
STA 141+600
SF 0.994
SF 1.023 SF 1.026 SF 1.039 SF 1.039 Xn n Xn n Xn n Xn n Xn n 0 1.902968 0 1.77858 0 1.796739 0 1.615507 0 1.75946 1 1.991888 1 1.86169 1 1.880696 1 1.690995 1 1.841675 2 2.089525 2 1.95295 2 1.972883 2 1.773883 2 1.931949 3 2.197228 3 2.05361 3 2.074574 3 1.865317 3 2.03153 4 2.316637 4 2.16521 4 2.187317 4 1.966688 4 2.141934 5 2.449771 5 2.28964 5 2.313019 5 2.07971 5 2.265027 6 2.599139 6 2.42925 6 2.454049 6 2.206515 6 2.403132 7 2.767905 7 2.58698 7 2.613394 7 2.349788 7 2.55917 8 2.960109 8 2.76663 8 2.794869 8 2.512958 8 2.73688 9 3.180999 9 2.97308 9 3.003428 9 2.70048 9 2.941112 10 3.437513 10 3.21282 10 3.245623 10 2.918246 10 3.178282 SF 1.021 SF 1.031 SF 1.043 SF 1.054 SF 1.073 Xn n Xn n Xn n
Xn n Xn n 0 1.138971 0 1.13227 0 1.13591 0 1.07 0 1.076184 1 1.192192 1 1.18518 1 1.188988 1 1.119998 1 1.126471 2 1.25063 2 1.24327 2 1.24727 2 1.174897 2 1.181688 3 1.315093 3 1.30735 3 1.311559 3 1.235456 3 1.242597 4 1.386562 4 1.3784 4 1.382836 4 1.302597 4 1.310127 5 1.466245 5 1.45762 5 1.462305 5 1.377456 5 1.385418 6 1.555646 6 1.54649 6 1.551466 6 1.461443 6 1.46989 7 1.656656 7 1.64691 7 1.652205 7 1.556336 7 1.565332 8 1.771695 8 1.76127 8 1.766934 8 1.664409 8 1.674029 9 1.903903 9 1.8927 9 1.898787 9 1.78861 9 1.798949 10 2.057433 10 2.04533 10 2.051904 10 1.932843 10 1.944015 SF 1.066 SF 1.104 SF 1.158 SF 1.175 SF 1.183 Xn n Xn n Xn n Xn n Xn n 0 0.986979 0 0.918 0 0.782752 0 0.656631 0 0.661545 1 1.033098 1 0.9609 1 0.819328 1 0.687314 1 0.692457 2 1.083738 2 1.008 2 0.859489 2 0.721004 2 0.7264 3 1.139598 3 1.06 3 0.903791 3 0.758168 3 0.763842 4 1.20153 4 1.1176 4 0.952907 4 0.79937 4 0.805353 5 1.27058 5 1.1818 5 1.007669 5 0.845309 5 0.851635 6 1.34805 6 1.2538 6 1.06911 6 0.89685 6 0.903561 7 1.435581 7 1.3353 7 1.138528 7 0.955083 7 0.962231 8 1.535269 8 1.428 8 1.217588 8 1.021405 8 1.029049 9 1.649834 9 1.5345 9 1.308447 9 1.097624 9 1.105838 10 1.782875 10 1.6583 10 1.41396 10 1.186136 10 1.195013
(a) (b) (c)
Gambar 6. Grafik Konvergensi Jumlah Cerucuk.
Tabel 11.
Rekapitulasi Harga Material (Turap tanpa Angkur (a), Turap Berjangkar (b), Counterweight (c), Cerucuk (d)) (a) (b) (c) (d) Tabel 12. Rekapitulasi Biaya Total Perkuatan

## IV. PENUTUP

## A.   Kesimpulan
Dalam  perencanaan  Studi  ini  didapatkan  beberapa kesimpulan yaitu:
1.  Hasil  analisis  timbunan  sebelum  diberi  perkuatan menggunakan  program  bantu adalah  terdapat safety factor (SF) yang kurang dari 1 (0.99) yakni pada zona 1  (STA  141+100 – STA  141+300),  sedangkan  pada zona  2  (STA  141+300 – STA  141+450)  dan  zona  3 (STA  141+450 – STA  141+600)  kondisi  SF  yang didapatkan kritis (1.02 pada zona 2 dan 1.06 pada zona 3) maka tanah timbunan mengalami kelongsoran pada zona  1,  dan  perlu  adanya  perkuatan  pada  zona  1 sampai zona 3.
2.  Alternatif perencanaan
perkuatan timbunan menggunakan cerucuk ( micropile )
Prestressed Concrete Spun Pile diameter  300 mm dari PT Wijaya Karya  Beton.  Dipasang  sedalam  10  m  dengan  jarak  1
m  dan  tiap  baris  berjumlah  3  untuk  zona  1,  2  untuk zona 2, dan 2 untuk zona 3. Jumlah total cerucuk yang dipasang pada zona 1 603 buah, pada zona 2 150 buah, dan pada zona 3 150 buah.
3.  Alternatif perencanaan perkuatan timbunan menggunakan Counterweight atau  tanah  yang  di timbun disamping timbunan existing , dengan beberapa percobaan  SF  sudah  mendekati  persyaratan  (lihat Tabel  5.26),  maka dipilihlah  jumlah  volume Counterweight yang paling efektif pada zona 1 adalah 4256  m 3 (panjang  200m,  lebar  15.2  m,  dan  tinggi  1.4
m), zona 2 2430 m 3 (panjang 150m, lebar 13.5 m, dan tinggi  1.2  m)  dan  2162  m 3 (panjang  150m,  lebar  13.1 m, dan tinggi 1.1 m).
4.  Alternatif perencanaan perkuatan timbunan menggunakan  perkuatan  turap  menggunakan  W600 A1000 dengan panjang 21 m untuk turap tanpa angkur, dan  W400  A1000  panjang  10  m,  dengan  baja  angker
STA Zona 1 Zona 2 Zona 3
Jumlah Per Meter 3 2 2 Total Jumlah 603 300 300
Panjang Cerucuk 10 10 10
STA 141+150 (Zona 1) STA 141+350 (Zona 2) STA 141+600 (Zona 3) Biaya Beton Precast/m3 Rp820,000.00 Biaya Beton Precast/m3 Rp820,000.00 Biaya Beton Precast/m3 Rp820,000.00 Luas Turap (cm2) 2078 Luas Turap (cm2) 2078 Luas Turap (cm2) 2078 Luas Turap (m2) 0.2078 Luas Turap (m2) 0.2078 Luas Turap (m2) 0.2078 Lebar Turap (m) 0.996 Lebar Turap (m) 0.996 Lebar Turap (m) 0.996 Tinggi Turap 21 Tinggi Turap 20 Tinggi Turap 20 Jumlah Turap 201 Jumlah Turap 150 Jumlah Turap 151 Total/Zona 716,364,549.94 Rp 509,143,248.00
Rp 512,537,536.32
Rp Total 1,738,045,334.26 Rp STA 141+150 (Zona 1) STA 141+350 (Zona 2) STA 141+600 (Zona 3) Biaya Beton Precast/m3 820,000.00 Rp Biaya Beton Precast/m3 820,000.00 Rp Biaya Beton Precast/m3 820,000.00 Rp Luas Turap (cm2) 1598 Luas Turap (cm2) 1598 Luas Turap (cm2) 1598 Luas Turap (m2) 0.1598 Luas Turap (m2) 0.1598 Luas Turap (m2) 0.1598 Lebar Turap (m) 0.996 Lebar Turap (m) 0.996 Lebar Turap (m) 0.996 Tinggi Turap 10.00 Tinggi Turap 10.00 Tinggi Turap 10.00 Jumlah Turap 201 Jumlah Turap 150 Jumlah Turap 150 Biaya Rod Angkur/kg Rp7,100.00 Biaya Rod Angkur/kg Rp7,100.00 Biaya Rod Angkur/kg Rp7,100.00 Panjang Rod Angkur (m) 7.50 Panjang Rod Angkur (m) 7.50 Panjang Rod Angkur (m) 7.50 Diameter Rod Angkur (m) 0.06 Diameter Rod Angkur (m) 0.06 Diameter Rod Angkur (m) 0.06 Volume Grouting (m3) 0.1 Volume Grouting (m3) 0.1 Volume Grouting (m3) 0.1
Jarak antar Angkur (m) 1 Jarak antar Angkur (m) 1 Jarak antar Angkur (m) 1 Jumlah Angkur 201 Jumlah Angkur 150 Jumlah Angkur 151 Berat Jenis Baja (kg/m3) 7850 Berat Jenis Baja (kg/m3) 7850 Berat Jenis Baja (kg/m3) 7850 Total/Zona 499,973,232.90 Rp 373,045,282.75
Rp 374,226,586.08 Rp Total
1,247,245,101.72 Rp STA 141+150 (Zona 1) STA 141+350 (Zona 2)
STA 141+600 (Zona 3)
Biaya Material Timbunan/m3 Rp156,000.00 Biaya Material Timbunan/m3 Rp156,000.00 Biaya Material Timbunan/m3 Rp156,000.00 Panjang Timbunan (m)
15.2 Panjang Timbunan (m) 13.5 Panjang Timbunan (m)
13.1
Tinggi Timbunan (m)
1.4 Tinggi Timbunan (m)
1.2 Tinggi Timbunan (m) 1.1
Panjang Zona (m) 200 Panjang Zona (m) 150 Panjang Zona (m) 150 Total/Zona 663,936,000.00 Rp 379,080,000.00 Rp 337,194,000.00 Rp Total 1,380,210,000.00
Rp STA 141+150 (Zona 1) STA 141+350 (Zona 2) STA 141+600 (Zona 3) Biaya Beton Precast/m3 Rp820,000.00 Biaya Beton Precast/m3 Rp820,000.00 Biaya Beton Precast/m3 Rp820,000.00 V cerucuk 30 cm 0.706858347 V cerucuk 30 cm 0.706858347 V cerucuk 30 cm 0.706858347 Kedalaman 10 Kedalaman 10 Kedalaman 10 V cerucuk 18 cm 0.254469005 V cerucuk 18 cm 0.254469005 V cerucuk 18 cm 0.254469005 V 1 cerucuk 0.452389342 V 1 cerucuk 0.452389342 V 1 cerucuk 0.452389342 Jumlah 603 Jumlah 300 Jumlah 300 Volume Total 272.7907733 Volume Total 135.7168026 Volume Total 135.7168026 Biaya Total 223,688,434.10 Rp Biaya Total 111,287,778.16 Rp Biaya Total 111,287,778.16 Rp Biaya 1 cerucuk 370,959.26 Rp Total Semua Biaya 446,263,990.42 Rp Jenis Perkuatan Biaya Total Turap Freestanding 1,738,045,334.26 Rp Turap Berangker 1,247,245,101.72 Rp Counterweight 1,380,210,000.00
Rp Cerucuk
446,263,990.42
Rp
diameter  6  m,  panjang  7.5  m,  dan  dimensi  beton grouting  diameter  0.3  m,  panjang  1  m  untuk  turap berangker.
5.  Total biaya material yang dibutuhkan untuk alternative menggunakan  turap  beton  tanpa  angkur  adalah  Rp 1.738.045.334, turap beton berangkur
Rp 1.247.245.101, counterweight adalah Rp
1.380.210.000,  dan  cerucuk  ( micropile )  adalah  Rp 466.263.990.  Maka  dengan  perbandingan  harga tersebut  alternatif  yang  digunakan  adalah  perkuatan tanah dengan menggunakan cerucuk ( micropile ).

## B. Saran
Setelah  dilakukan  analisis  dan  perhitungan,  penulis memberikan saran yaitu:
1.  Perlu  dilakukan  pemberian  perkuatan  pada  timbunan existing STA 141+100 – 141+600 dengan menggunakan perkuatan cerucuk.
2.  Perlu  dilakukan  studi  lebih  lanjut  mengenai  optimasi perencanaan cerucuk.
3.  Perhitungan  manual  terkadang  jauh  berbeda  dengan analisis software maka digunakan yang terkritis.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] Y. Pratama, “ Alternatif Perkuatan Timbunan Existing Railway Track STA 141+100 – STA 141+600 Bojongeoro-Surabaya Pasar Turi, ” Surabaya, 2017.
[2] N. E. Mochtar, “ Modul Ajar Metode Perbaikan Tanah, ” Jur. Tek. Sipil , 2012.