S AINSTEK E -J OURNAL STT P EKANBARU - V OL . 10 N O . 1 (2022)
Terbit online pada laman web jurnal :
https://ejournal.sttp-yds.ac.id/index.php/js/index

## SAINSTEK
(e-Journal)
|    ISSN (Print) 2337-6910    |    ISSN (Online) 2460-1039    |

## Perbaikan  Tanah  Lempung  Dengan  Metode  Kolom  Konfigurasi  Segitiga  dari Campuran Fly Ash dan Bottom Ash
Rafiki Aziz a , Muhardi b , Agus Ika Putra c a, b, c Jurusan Teknik Sipil Universitas Riau,Tampan,Pekanbaru 28292,Indonesia

## I NFORMASI A RTIKEL

## A B S T R A C T
Sejarah Artikel: Diterima Redaksi: 15 April 2021 Revisi Akhir: 29 Juni 2022 Diterbitkan Online : 30 Juni 2022
Kondisi tanah di provinsi Riau adalah tanah lunak berupa lempung, lanau dan gambut.  Tanah  lunak  umumnya  memiliki  daya  dukung  yang  rendah  dan kompresibilitas  yang  tinggi.  Penggunaan stone  column adalah  salah  satu metode  perbaikan  tanah  yang  dapat  dilakukan.  Penelitian  terdahulu menunjukkan  pemberian  lapisan  timbunan  pasir  di  atas stone  column dapat memperbaiki  kriteria  kegagalan bulge kolom  dan  berkontribusi  memberikan perkuatan dan mengurangi beban  yang diterima oleh kolom pada  bagian atas ataupun dasar. Pada penelitian ini material kolom diganti dengan campuran fly ash dan bottom  ash ,  dan  rasio  panjang  kolom  serta  tinggi  lapisan  timbunan pasir divariasikan. Perbandingan fly ash dan bottom ash yang digunakan 40% fly  ash +  60% bottom ash .  Rasio  panjang  kolom  terhadap  diameternya  (L/D) yang  digunakan  adalah  2,  3  dan  4  dengan  diameter  kolom  5  cm.  Tinggi lapisan  timbunan  pasir  divariasikan  2  dan  4  cm.  Kolom-kolom  dipasang dengan  pola  segitiga.  Tanah  lempung  asli  tanpa  perkuatan  dan  dengan perkuatan  kolom  dibebani  menggunakan hydraulic  jack dan  dilihat peningkatan  daya  dukung  serta  reduksi  penurunan  yang  terjadi.  Hasil  uji pembebanan  menunjukkan  semakin  besar  rasio  panjang  kolom  dan  tebal lapisan timbunan pasir maka daya dukung tanah dan reduksi penurunan tanah akan  semakin  meningkat.  Daya  dukung  dan  reduksi  penurunan  maksimum diberikan  oleh  kolom  L/D  4  dan  tinggi  lapisan  timbunan  pasir  4  cm  dengan rasio  peningkatan  daya  dukung  sebesar  1,74  atau  naik  sekitar  74%  dan  rasio reduksi  penurunan  hingga  0,30  atau  berkurang  sekitar  70%.  Hasil  analisis teoritis menunjukkan kecenderungan yang berbeda.
K ATA K UNCI

## Stone Column
Abu Batubara
Daya Dukung
L/D Ratio
Timbunan Pasir

## K ORESPONDENSI
Telepon: +62 821-7278-4452
E-mail: rafiki.aziz@student.unri.ac.id

## 1. PENDAHULUAN
Pertambahan  penduduk  dan  perkembangan  industri  yang masih  terus  berlanjut  di  provinsi  Riau  meningkatkan kebutuhan  terhadap  fasilitas  bangunan  serta  jalan. Sementara  kondisi  tanah  di  provinsi  Riau  adalah  tanah lunak berupa lempung, lanau dan gambut yang umumnya memiliki  daya  dukung  rendah  dan  kompresibilitas  tinggi yang  cenderung  memiliki  potensi  penurunan  yang  besar
dan  kelongsoran  terhadap  konstruksi  di  atasnya.  Namun, semakin terbatasnya lahan  yang tersedia di provinsi  Riau memaksa pembangunan dilakukan di atas tanah lunak. Penggunaan stone  column adalah  salah  satu  metode perbaikan  tanah  yang  dapat  dilakukan. Stone  column adalah  upaya  penggantian  sebagian  dasar  dengan  kolom vertikal  yang  dipadatkan  di  dalam  tanah.  Kolom-kolom vertikal  dapat  berupa  kerikil  lepas  yang  tidak  diikat  oleh bahan pengikat semen atau lainnya. Beberapa keuntungan dari  penggunaan stone  column yaitu  mempercepat
penurunan  akibat  konsolidasi,  mengurangi  penurunan total  dan  tidak  seragam  serta  memperkecil  potensi likuefaksi (Bachus & Barksdale, 1983)
Rasio  panjang  kolom  terhadap  diameternya  (L/D)  yang semakin  besar  akan  meningkatkan  daya  dukung  serta kekakuan  tanah  secara  signifikan.  Namun  peningkatan daya  dukung  berhenti  pada  rasio  L/D  tertentu  walaupun kekakuan  masih dapat  meningkat.  Kekakuan pada kolom yang  lebih  panjang  lebih  efisien  dalam  mengendalikan penurunan (Najjar, 2013) Kegagalan  kolom  akibat bulging umumnya  disebabkan oleh  tingginya  konsentrasi  tegangan  di  atas  kolom  dapat secara signifikan dipengaruhi oleh lapisan timbunan pasir. Interaksi  tegangan  geser  antara  kolom  dan  tanah sekelilingnya dapat dimodifikasi melalui tekanan overburden  dari  lapisan  timbunan  pasir  yang  akan membantu penyaluran tegangan dari tanah ke kolom. Hal ini  menunjukkan  pentingnya  memberi  lapisan  timbunan pasir  di  atas  tanah  dengan  perkuatan  kolom.  Lapisan timbunan  dengan  ketebalan  yang  cukup  juga  sedikit berkontribusi  memberikan    perkuatan  dan  mengurangi beban yang diterima oleh kolom pada bagian atas ataupun dasar  (Shahu,  Madhav,  &  Hayashi,  2000).  Pemberian lapisan  timbunan  pasir  di  atas  kolom  juga  dapat mengurangi  diameter bulge dan  memperdalam  lokasi bulge menjauhi  bagian  atas  kolom  (Deb,  Samadhiya,  & Namdeo, 2011).
Dewasa  ini  dalam  bidang  geoteknik  abu  batu  bara  yang memiliki  sifat pozzolanic mulai  dimanfaatkan  sebagai stabilizing  agent yang  mampu    memperbaiki  sifat  tanah. Penelitian  oleh  (Putri,  Muhardi,  &  Fatnanta,  2017) memanfaatkan abu batu bara sebagai bahan utama dalam pembuatan stone  column untuk  stabilisasi  di  tanah gambut.

## 2. TINJAUAN PUSTAKA

## 2.1. Stone Column
Stone  Column adalah  kolom-kolom  vertikal  dari  material lepas  granular  yang  dipadatkan  di  dalam  tanah  tanpa ditambah  bahan  pengikat  semen  atau  yang  lainnya. Material  granular  berupa  kerikil,  pasir,  kapur,  atau campuran  kapur  dengan  bahan additive lain  juga  dapat digunakan sebagai material pembuat kolom. Stone column biasa  digunakan  untuk  memperbaiki  tanah  lempung lunak.
Kolom-kolom  dipasang  berkelompok  di  dalam  tanah lunak untuk meningkatkan kuat geser tanah, meningkatkan  kepadatan  tanah,    mengurangi  penurunan tanah,  mengurangi  potensi  likuefaksi,  dan  dapat meningkatkan stabilitas lereng.
2.1.1. Mekanisme Kegagalan Stone Column
Stone  column dapat  berupa  kolom end  bearing maupun sebagai  kolom floating .  Umumnya  kolom  dibuat  sebagai kolom end  bearing .  Ada  beberapa  tipe  keruntuhan  yang dapat  terjadi  pada  kolom,  tergantung  pada  jenis  kolom tersebut. Gambar 1 menjelaskan tentang berbagai macam tipe  keruntuhan  kolom  tunggal  yang  ditanam  di  lapisan tanah homogen.
Gambar 1. Mekanisme Keruntuhan Stone Column Tunggal di Lapisan Tanah Homogen, (a) Bulging , (b) Shearing dan (c) Punching Failure by Sinking Sumber: Kirsch, 2017

## 2.1.2. Rasio Panjang Kolom (L/D)
Rasio  panjang  kolom  terhadap  diameternya  (L/D) merupakan  faktor  penting  dalam  desain stone  column . Rasio  L/D  yang  semakin  besar  akan  meningkatkan  daya dukung  serta  kekakuan  tanah  secara  signifikan.  Namun ketika  rasio  L/D  tertentu  dicapai,  tidak  ada  peningkatan daya  dukung  yang  signifikan  terjadi.  Dalam  beberapa penelitian  menunjukkan  rasio  L/D  optimal  bervariasi antara  5  sampai  8  (Hugher  &  Withers,  1974)  (Rao, Prasad,  &  Rao,  1992)  (McKelvey,  Sivakumar,  Bell,  & Graham,  2004)  (Sivakumar,  Jeludine,  Bell,  Glynn,  & Mackinnon, 2011). Sementara (Wood, Hu, & Nash, 2000) menunjukkan  rasio  L/D  optimal  bergantung  pada area replacement ratio dan  parameter-parameter  material kolom  serta  tanah  seperti  kekakuan,  kekuatan  dan kerapatannya.
(Najjar, 2013) menyatakan bahwa walaupun daya dukung tidak  menunjukkan  peningkatan  apabila  panjang  kolom melebihi  rasio  L/D  optimal,  kekakuan  tanah  yang distabilisasi  masih  dapat  meningkat.  Kekakuan  pada kolom  yang  lebih  panjang  lebih  efisien  dalam mengendalikan penurunan tanah.

## 2.1.3. Lapisan Timbunan Pasir
Secara umum lapisan pasir diberikan di atas stone column untuk  mendistribusikan  tekanan  secara  merata  dan menyediakan  jalur  untuk  drainase    (Mitchell,  1981). Lapisan  timbunan  pasir  secara  signifikan  mempengaruhi tegangan  yang  terjadi  di  atas  tanah  yang  diperkuat. Interaksi  tegangan  geser  antara  kolom  dan  tanah sekelilingnya dapat dimodifikasi melalui tekanan overburden  dari  lapisan  timbunan  pasir  yang  akan membantu  penyaluran  tegangan  dari  tanah  ke  kolom. Lapisan  timbunan  dengan  ketebalan  yang  cukup  juga sedikit  berkontribusi  memberikan    perkuatan  dan
mengurangi beban yang diterima oleh kolom pada bagian atas ataupun dasar (Shahu, Madhav, & Hayashi, 2000). (Deb  K.  ,  2008)  melalui  pemodelan  mekanisnya membuktikan  pemberian  lapisan  pasir  di  atas  tanah  yang diperkuat stone column dapat  mengurangi  konsentrasi tegangan  pada  bagian  atas  kolom.  Lapisan  pasir  juga membantu  mengurangi  penurunan  tidak  seragam  dan penurunan  maksimumnya,  serta  meningkatkan  kapasitas dari  tanah  yang  diperkuat  kolom.  Selanjutnya  melalui percobaan  laboratorium  (Deb,  Samadhiya,  &  Namdeo, 2011) menyatakan bahwa lapisan pasir di atas kolom juga dapat  mengurangi  diameter bulge dan  memperdalam lokasi bulge menjauhi bagian atas kolom.
Penelitian  (Ambily  &  Gandhi,  2006)  menyatakan  bahwa jenis  pembebanan  terhadap  tanah  dengan  perkuatan kolom  berpengaruh  terhadap  perilaku  konsentrasi tegangan.  Pembebanan  kaku  menunjukkan  pengurangan konsentrasi  tegangan  tidak  terlalu  berpengaruh  secara signifikan sedangkan pada pembebanan lentur menunjukkan pengurangan yang signifikan.

## 2.2. Daya Dukung Stone Column Berdasarkan Hasil Pengujian

## 2.2.1. Bearing Improvement Ratio
Kenaikan  kapasitas  daya  dukung  akibat  adanya  kolom ditampilkan sebagai  rasio yang  disebut bearing improvement  ratio (BIR)  (El-Garhy,  Maraie,  &  Youssef, 2011). Rasio ini ditentukan oleh daya dukung pada tanah tanpa  perkuatan  terhadap  daya  dukung  tanah  dengan perkuatan  pada  penurunan  yang  sama.  Penurunan  yang diambil adalah pada 10 mm dan 25 mm, yang merupakan daya dukung izin dan daya dukung ultimit secara berurut. Nilai ini dianggap dapat diterima oleh (Bowles, 2001). Nilai BIR dapat dihitung dengan persamaan di bawah ini BIR = q t q unt (1)
Dengan  q t adalah  daya  dukung  tanah  dengan  perkuatan dan q unt adalah daya dukung tanah tanpa perkuatan.

## 2.2.2. Settlement Reduction Ratio
Pengaruh  pemasangan  kolom  terhadap  penurunan  tanah dapat  ditentukan  dengan  rasio  reduksi  penurunan ( settlement  reduction  ratio ). Settlement  reduction  ratio (SRR)  dapat  ditentukan  dengan  persamaan  berikut (Bergado, Alfaro, & Chai, 1991).
SRR = s t s unt (2)
S unt adalah penurunan tanah tanpa perkuatan dan S t adalah penurunan  tanah  dengan  perkuatan  pada  daya  dukung yang  sama.  Maksudnya  adalah  besar  penurunan  yang diamati  adalah  pada  daya  dukung  yang  sama  dengan besar  daya  dukung  ultimit  tanah  tanpa  perkuatan  (pada penurunan 25 mm).

## 2.3. Daya Dukung Stone Column Teoritis
Daya  dukung  ultimit  dari  hasil  pengujian  perlu diverifikasi  melalui  perhitungan  daya  dukung  secara teoritis.
Analitis  teoritis  daya  dukung stone  column dalam penelitian  ini  diperoleh  dari  gabungan  kapasitas  daya dukung  kolom  dan  tanah  di  sekitar  kolom.  Daya  dukung tanah di sekitar kolom didapatkan dari Persamaan (3) oleh (Meyerhof  &  Hanna,  1978).  Sedangkan  untuk  daya dukung  yang  diberikan  kolom  dianalisis  melalui  2  cara, yaitu analisis kolom tunggal dan kolom grup.

## 2.3.1. Daya Dukung Tanah Dasar
Daya  dukung  tanah  dasar  dihitung  melalui  pendekatan daya  dukung  dari  sebuah  fondasi  dangkal.  (Meyerhof  & Hanna,  1978)  memberikan  teori  yang  dapat  menghitung kapasitas  daya  dukung  fondasi  dangkal  dengan  kondisi tanah yang berlapis seperti pada Gambar 2.
Berikut  persamaan  yang  diberikan  oleh  (Meyerhof  & Hanna,  1978)  untuk  menghitung  kapasitas  daya  dukung fondasi  dangkal  dengan  lapisan  tanah  lunak  di  bawah tanah keras.
q ult ( c ) =q b + ( 2caH B ) +γ 1 H 2 ( 1+ 2Df H ) ( Kstan ∅ 1 B ) -γ 1 H              (3)
Dengan :
q b
: Kapasitas Daya Dukung Lapisan Bawah
Ca : Gaya adhesi sepanjang aa’, bb’
K s : Koefisien punching shear
Gambar 2. Ilustrasi Keruntuhan Tanah di Bawah Fondasi Dangkal Sumber: Meyerhof & Hanna, 1978 Nilai  q b didapat  melalui  Persamaan  (4).  Nilai  C a dan  K s diambil dari grafik pada Gambar 3 dan Gambar 4, dengan menggunakan nilai q 2 /q 1 dari Persamaan (5). Nilai N c , N q dan  N  adalah  faktor  daya  dukung  tanah  menurut (Meyerhof & Hanna, 1978).
q b =c 2 N c ( 2 ) +γ 1 ( D f +H ) N q ( 2 ) + 1 2 γ 2 BN γ ( 2 ) (4)
q2 q1 = c2Nc ( 2 ) +1 2 ⁄ γ2BNγ ( 2 ) c1Nc ( 1 ) +1 2 ⁄ γ1BNγ ( 1 ) (5)
Gambar 3. Grafik Nilai c a Sumber: Meyerhof & Hanna, 1978
Gambar 4. Grafik Nilai K s Sumber: Meyerhof & Hanna, 1978

## 2.3.2. Metode Kolom Tunggal
Kolom  pada  umumnya  dibuat  dengan  rasio  panjang terhadap  diameter  lebih  dari  4-6  yang  menyebabkan kegagalan yang terjadi adalah kegagalan bulging . Bulging biasanya  terjadi  di  kedalaman  2-3  diameter  kolom  dari permukaan tanah. Analisis daya dukung kolom menggunakan  asumsi  tegangan  pada  kondisi  triaksial terjadi pada kolom dan baik pada kolom maupun tanah di sekelilingnya dalam keadaan runtuh.
Daya dukung ultimit stone column grup didapat dari daya dukung kolom tunggal dikalikan dengan jumlah kolom di dalam  grup.  (Hugher  &  Withers,  1974)  memberikan persamaan daya dukung dari sebuah stone column tungal sebagai berikut: q ult = { σ ro +c ( 1+log e Ec 2c ( 1+  ) )} ( 1+sin ∅ s 1-sin ∅ s ) (6)
Dengan : q ult
= Tegangan ultimit yang dapat diterima kolom
c
=  Kuat  geser undrained dari  tanah  yang mengelilingi kolom
E c
= Modulus elastisitas tanah
 ro
=  Total  tegangan  lateral  di  bagian  keruntuhan kolom
 = Angka Poisson’s Rasio
E c
=  5c  Nilai  modulus  elastisitas  dapat  diperoleh dengan  pendekatan    (Bachus  &  Barksdale, 1983).

## 2.3.3. Metode Kolom Grup
Gambar 5. Skema Keruntuhan Kolom Grup Sumber: Bachus & Barksdale, 1983
Daya dukung ultimit kolom grup dapat ditentukan dengan memperkirakan  suatu  bidang  keruntuhan  terbentuk  oleh dua garis keruntuhan yang lurus.
Asumsi  bahwa  tanah  di  bawah  fondasi  langsung  gagal pada  suatu  bidang  keruntuhan  yang  lurus  membentuk blok  segitiga  sebagai  blok  keruntuhan.  Tahanan  geser rerata  dari  tanah  komposit  (tanah  dan  kolom)  akan terbentuk  pada  bidang  keruntuhan  tersebut.  Tegangan ultimit  (q ult )  yang  dapat  ditahan  oleh  tanah  komposit tergantung pada tahanan ultimit lateral (  3 ) pasif dari blok keruntuhan  yang  bergerak  dan  tahanan  geser  komposit yang  terbentuk  pada  sepanjang  bidang  keruntuhan  yang miring. Gambar 5 menunjukkan skema keruntuhan kolom grup untuk pola segi empat dengan beban fondasi persegi di atasnya.
Berdasarkan pertimbangan keseimbangan blok keruntuhan,  parameter  kuat  geser  rerata  pada  blok keruntuhan adalah : tan  avg = μ s × a s ×  tan  s (7)
 avg = tan -1 ( μ s × a s ×  tan  s ) (8)
c avg = ( 1 - a s ) × c (9)
Dengan : tan  avg =  Tangen  dari  sudut  gesek  internal  komposit pada bidang geser di bawah fondasi
c avg =  Kohesi  komposit  pada  bidang  geser  di  bawah fondasi
Bidang keruntuhan membentuk sudut  terhadap fondasi, dengan  untuk tanah komposit adalah :
β =45 +  avg 2 (10)
Tegangan  lateral  ultimit  3 terlebih  dulu  dihitung  agar dapat  menentukan  daya  dukung  ultimit  kolom  grup  yang dapat dihitung dengan persamaan berikut:
σ 3 = γc B tanβ 2 +2c (2.27)
Daya dukung ultimit dari blok keruntuhan adalah : q ult = σ 3 tan 2 β  + 2 c avg β (11)

## 3. METODOLOGI
Sampel  tanah  berasal  dari  Kelurahan  Muara  Fajar,  Kota Pekanbaru.  Sampel  pasir  yang  digunakan  berasal  dari Laboratorium  Mekanika  Tanah.  Sampel  pasir  tersebut sudah  diuji  saringan  dengan  ukuran  lolos  ayakan  No.  4. Sampel  abu  batu  bara  ( fly  ash dan bottom  ash )  berasal dari  PT.  Indah  Kiat Pulp  and  Paper Tbk  Perawang, Kabupaten Siak dengan perbandingan berat 40:60.

## 3.1. Variasi Sampel
Pada  penelitian  ini  kolom  disusun  dengan  pola  segitiga. Spasi antar as ke as  kolom dan diameter  yang digunakan adalah tetap, dengan diameter (D) 5 cm dan spasi as ke as kolom 10 cm (2D). Tinggi kolom dan ketebalan timbunan pasir  divariasikan.  Variasi  sampel  selengkapnya  terdapat pada Tabel 1.
Tabel 1. Variasi Sampel Pengujian dan Penamaannya
Variasi  kolom  diberi  kode  K  dan  variasi  timbunan  pasir diberi  kode  P.  Untuk  kolom  penamaan  variasi  tinggi diberi  kode  dari  rasio  panjang  kolom  (L/D),  yaitu perbandingan  antara  tinggi  kolom  (L)  terhadap  diameter kolom (D). Variasi tinggi timbunan langsung diberi angka sesuai  tinggi  timbunan  yang  digunakan.  Variasi  tanpa kolom atau timbunan pasir diberi kode T (Tanpa).

## 3.2. Persiapan Sampel
Sampel tanah  yang telah diuji di laboratorium  yang telah diuji propertis dan sesuai untuk pengujian dimasukkan ke dalam  bak  pengujian.  Bak  pengujian  diisi  hingga  elevasi 0,4 m dari dasar bak.
Sampel  dimasukkan  secara  bertahap  ke  dalam  bak  uji. Tiap  lapisan  yang  telah  dimasukkan  diuji  kuat  gesernya, sehingga  di  semua  lapisan  sampel  di  bak,  nilai  kuat gesernya dapat dikontrol. Nilai kuat rencana  yang dipilih adalah 1 – 3 kPa.  Setelah ketinggian tanah mencapai 0,4 m, tanah diratakan dengan menggunakan kayu dan papan multipleks  hingga  benar-benar  rata  dari  ujung  ke  ujung sebelum kolom bisa dipasang.
Material kolom terbuat dari campuran fly ash dan bottom ash dengan perbandingan berat 40:60. Fly ash dan bottom ash yang digunakan dalam kondisi kering.
Gambar 6. Kolom Campuran Fly Ash dan Bottom Ash
Pemasangan  kolom  dilakukan  dalam  beberapa  tahapan sebagai berikut :
1.  Meletakkan  papan  yang  telah  diberi  lubang  lingkaran sesuai  ukuran,  jarak  dan  konfigurasi  kolom  rencana  di atas tanah yang telah diratakan untuk memudahkan proses mengebor tanah
2.  Mengebor  tanah  dengan  bor  yang  memiliki  ukuran mata  bor  sesuai  diameter  kolom.  Proses  pengeboran dilakukan  sedikit  demi  sedikit  agar  kedalaman  sesuai rencana
3.  Mengukur  kedalaman  lubang  dengan  kayu  yang  telah diberi  tanda.  Apabila  telah  sesuai,  proses  pengeboran dilanjutkan ke lubang selanjutnya 4. Setelah semua lubang kolom selesai dilanjutkan dengan memasang kolom campuran kolom fly ash dan bottom ash yang  telah  dipersiapkan  sebelumnya.  Kolom  dipadatkan dengan  metode  kering  tanpa  penambahan  air  dalam beberapa  lapisan.  Kolom  yang  telah  dipadatkan  dapat dilihat pada Gambar 6.
Setelah semua kolom terpasang, kolom diperam selama 1 hari untuk kemudian dilakukan uji pembebanan keesokan harinya.  Untuk  variasi  dengan  timbunan  pasir  di  atas kolom,  pasir  dipasang  pada  saat  sebelum  pembebanan yang  dilakukan  setelah  pemeraman  kolom.  Timbunan pasir  dipadatkan  per  1  cm  lapisan.  Pasir  dipadatkan dengan  kadar  air  yang  telah  ditentukan  dari  pemadatan proktor pada derajat kepadatan 96%.

## 3.3. Metode Uji Pembebanan
Pemberian  beban  menggunakan hydraulic  jack melalui plat pembebanan berbentuk lingkaran dengan diameter 22 cm.  Piston hydraulic  jack diletakkan  tepat  di  atas  titik berat  plat.  Posisi  plat  pembebanan  terhadap  susunan kolom  dapat  dilihat  pada  Gambar  7.  Beban  yang  terjadi dihitung  melalui proving  ring ,  sedangkan  penurunan dihitung  melalui dial  gauge yang  dipasang  di  atas  plat. Beban berupa tekanan yang diberikan  dari hydraulic jack secara  terus  menerus  dengan  mengatur  kecepatan penetrasi  yang  konstan.  Beban  yang  dibutuhkan  untuk mencapai  penetrasi  1  mm  dicatat.  Pengujian  dilakukan sampai  penetrasi  plat  50  mm.  Proses  pembebanan  dapat dilihat pada Gambar 8.
Gambar 7. Posisi Plat Pembebanan Terhadap Susunan Kolom
Gambar 8. Pengujian Pembebanan

## 4. HASIL DAN PEMBAHASAN

## 4.1. Hasil Uji Pembebanan
Data penurunan dan beban dari hasil pengujian dianalisis menggunakan metode penurunan 25 mm untuk mendapatkan  daya  dukung  ultimit  setiap  variasi  sampel. Gambar  9  sampai  Gambar  11  menampilkan  cara menentukan daya dukung ultimit.

## 4.1.1. Daya Dukung Tanpa Timbunan
Hasil  pengujian  sampel  tanpa  timbunan  diplotkan  ke dalam  grafik  penurunan  vs  daya  dukung  seperti  yang terlihat pada Gambar 9 di bawah ini.
Gambar 9. Grafik Analisis Daya Dukung Ultimit Variasi Tanpa Timbunan Pasir
Besaran  daya  dukung  yang  bersesuaian  dengan  titik pertemuan  garis  penurunan  25  mm  dan  grafik  ditandai sebagai daya dukung ultimit sampel.

## 4.1.2. Daya Dukung dengan Timbunan 2 cm
Hasil pengujian  sampel dengan timbunan 2 cm  diplotkan ke  dalam  grafik  penurunan  vs  daya  dukung  seperti  yang terlihat pada Gambar 10 di bawah ini.
Gambar 10. Grafik Analisis Daya Dukung Ultimit Variasi Timbunan Pasir 2 cm
Besaran  daya  dukung  yang  bersesuaian  dengan  titik pertemuan  garis  penurunan  25  mm  dan  grafik  ditandai sebagai daya dukung ultimit sampel.

## 4.1.3. Daya Dukung dengan Timbunan 4 cm
Hasil pengujian  sampel dengan timbunan 4 cm  diplotkan ke  dalam  grafik  penurunan  vs  daya  dukung  seperti  yang terlihat pada Gambar 11 di bawah ini.
Gambar 11. Grafik Analisis Daya Dukung Ultimit Variasi Timbunan Pasir 4 cm
Besaran  daya  dukung  yang  bersesuaian  dengan  titik pertemuan  garis  penurunan  25  mm  dan  grafik  ditandai sebagai daya dukung ultimit sampel.

## 4.1.4. Analisis Daya Dukung Ultimit
Tabel  2.  Rekapitulasi  Daya  Dukung  Ultimit  Kolom  Hasil  Uji Pembebanan
Berikut  contoh  perhitungan  BIR  untuk  sampel  2K+TP  . Berdasarkan  Tabel  2  dapat  dilihat  nilai  q unt adalah  0,359 kN  dan  nilai  q t untuk  adalah  0,384  kN  sehingga perhitungan nilai BIR adalah sebagai berikut
BIR = 0,384 0,359 = 1,07
Selengkapnya  nilai bearing  improvement  ratio (BIR) untuk semua variasi dalam penelitian ini ditampilkan pada Tabel 3.
Tabel 3. Bearing Improvement Ratio
Berikut  contoh  perhitungan  SRR  untuk  sampel  2K+TP. Nilai S t untuk variasi sampel adalah 22 mm dan nilai S unt pada tanah asli adalah 25 mm sehingga nilai SRR sampel 2K+TP adalah sebagai berikut
SRR = 22 25 = 0,88 Tabel 4. Settlement Reduction Ratio

## 4.2. Daya Dukung Teoritis

## 4.2.1. Daya Dukung Tanah Dasar
Perhitungan  tanah  dasar  dihitung  dengan  asumsi  sebagai fondasi  dangkal  yang  dibebani  melalui  plat  lingkaran dengan  diameter  (B)  0,22  m.  Sketsa  model  perhitungan tanah  dasar  ditampilkan  seperti  pada  Gambar  12.  Data tanah disajikan pada Tabel 5.
Gambar 12. Sketsa Perhitungan Tanah Dasar Tabel 5. Data Tanah
Nilai  N c ,  N q dan  N g adalah  nilai  faktor  daya  dukung menurut  (Meyerhof  &  Hanna,  1978)  berdasarkan  sudut geser  internal  masing-masing  tanah.  Contoh  perhitungan daya  dukung  tanah  untuk  sampel  tanpa  kolom  dengan timbunan (H) 4 cm (TK+4P) sebagai berikut : 1. Perhitungan nilai Ks dan c a
q 2 q 1 = c 2 N c ( 2 ) + 1 2 γ 2 BN γ ( 2 ) c 1 N c ( 1 ) + 1 2 γ 1 BN γ ( 1 ) q 2 q 1 = 1,87 . 5,14+0,5 . 16,41 . 0,22 . 0 7,49 . 32,67+0,5 . 16,68 . 0,22 . 25,99 q 2 q 1 =0,03
Hasil q 2 /q 1 dan sudut geser pasir diplotkan ke grafik Pada Gambar 4 untuk mendapatkan nilai Ks. Sehingga didapat nilai Ks = 1 Hasil  q 2 /q 1 juga  digunakan  untuk  mendapatkan  nilai  c a . Nilai  q 2 /q 1 diplotkan  ke  grafik  pada  Gambar  3  untuk mendapatkan nilai c a /c 1 . c a c 1 =0,63
c a =7,49×0,63 c a =4,72
2. Perhitungan nilai q b
q b =c 2 N c ( 2 ) +γ 1 ( d f +H ) N q ( 2 ) + 1 2 γ 2 BN γ ( 2 )
q b =1,87 . 5,14+16,68 ( 0+0,04 ) 1+0,5 . 16,41 . 0,22 . 0 q b =10,28 kN/m 2
3. Perhitungan nilai q ult q ult(c) =q b + ( 2c a H B ) +γ 1 H 2 ( 1+ 2D f H ) ( K s tan ∅ 1 B ) -γ 1 H
q ult(c) =10,28+ ( 2.4,72 . 0,04 0,22 ) +16,68.0,04 2 ( 1+ 2.0
0,04 ) ( 1. tan ( 29 )
0,22 ) -16,68.0,04
q ult(c) =11,39 kN/m 2
Untuk  hasil  perhitungan  daya  dukung  tanah  dasar selengkapnya dapat dilihat pada Tabel 6.
Tabel 6. Daya Dukung Tanah Dasar

## 4.2.2. Analisis Kolom Tunggal
Berikut contoh analisis daya  dukung kolom tunggal pada sampel kolom L/D 4 dan timbunan pasir 4 cm (4K+4P). Data perhitungan :
Diameter kolom (D) : 0,05 m Jarak kolom (s) : 0,1 m Panjang kolom (L) : 0,2 m Luas kolom (A s ) : 0,002 m 2
Jumlah kolom dalam grup : 3 buah Sudut geser internal kolom (  s ) : 6,52  Kohesi tanah (c) : 1,87 kN/m 2 Modulus elastisitas tanah (E c ) : 5c = 9,35 kN/m 2 C 1 :0,907(untuk
pola
segitiga) 1. Area replacement ratio kolom unit sel
a s =C 1 × ( D s ) 2 a s = 0,907× ( 0,05 0,1 ) 2 =0,227
2. Luas unit sel
A= A s a s A= 0,002 0,227 = 0,0087 m 2
3. Luas tanah di sekitar kolom unit sel A c =A - A s A c =0,0087 – 0,002 =0,0067 m 2
4. Area replacement ratio tanah unit sel a c =1-a s a c =1-0,227 a c =0,773
5. Total tegangan lateral tanah Kegagalan bulging terjadi  di  kedalaman  2  –  3  diameter. Diasumsikan kegagalan terjadi Di 2,5 diameter, sehingga
tegangan overburden tanah  pada  kedalaman  tersebut adalah : σ c =γ 1 . h 1 +z . γ 2 σ c =(16,68 . 0,04) + ((2,50 . 0,05) . 16,41)
σ c =2,72 kN/m 2
Nilai Ko ,
K o =  1-  Angka Poisson untuk  tanah  lempung  tak  jenuh  =  0,3 menurut (Bowles, 1997)
K o = 0,3 1-0,3 K o =0,429 Tegangan lateral, σ ro =K o ×σ c σ ro =0,429×2,72 σ ro =1,17 kN/m 2
Tabel  7.  Nilai  Tegangan  Lateral  Tanah  (  ro )  untuk  Semua Sampel
6. Tegangan ultimit kolom tunggal (unit sel)
q ult(s) = { σ ro +c ( 1+log e E C 2c ( 1+  ) )} ( 1+sin  S 1-sin  S ) q ult(s) = { 1,17+1,87 ( 1+log e 9,35 2 . 1,87 ( 1+0,3 ) )} ( 1+ sin 6,52 1- sin 6,52 )
q ult(s) =5,35 kN/m 2
Nilai  q ult(s) merupakan  tegangan  maksimum  untuk  satu buah kolom, sedangkan tegangan untuk satu buah unit sel, nilai dari q ult(s) harus dijumlahkan dengan nilai q ult(c) q ult =q ult ( s ). a s +q ult ( c ). a c q ult =5,35 . 0,227+11,39 . 0,773
q ult =10,02 kN/m 2
7. Daya dukung ultimit kolom tunggal dan grup
Daya  dukung  ultimit  kolom  tunggal  didapatkan  dengan mengalikan q ult dengan luasan satu buah unit sel (A) P ult tgl ( 1 ) =q ult ×A P ult tgl ( 1 ) =10,02 . 0,0087 P ult tgl(1) =0,087 kN
sedangkan untuk mendapatkan daya dukung ultimit grup, P ult  tgl dikalikan  dengan  jumlah  kolom  dalam  satu  grup, dalam pengujian ini jumlah kolom adalah 3 buah P ult grup ( 1 ) =P ult tgl(1) ×3 P ult grup ( 1 ) =0,087×3 P ult grup ( 1 ) =0,260 kN
Tabel 8. Daya Dukung Kolom Tunggal

## 4.2.3. Analisis Kolom Grup
Berikut  contoh  analisis  daya  dukung  kolom  grup  pada sampel kolom L/D 4 dan timbunan pasir 4 cm (4K+4P). Data perhitungan :
Diameter kolom (D) : 0,05 m Jarak Kolom (s) : 0,1 m Panjang kolom (L) : 0,2 m Jumlah kolom dalam grup : 3 buah Luas kolom (A s ) grup : 0,006 m 2
Sudut geser internal kolom (  s ) : 6,52  Kohesi tanah (c) : 1,87 kN/m 2 Berat volume tanah (  ) : 16,41 kN/m 3 Modulus elastisitas kolom (E s ) : 64,16 kN/m 2
1. Area replacement ratio dan luas area kolom grup Pada  analisis  kolom  grup, area  replacement  ratio yang digunakan  berdasarkan area  replacement  ratio unit  sel seperti pada analisis kolom tunggal. a s : 0,227 a c : 0,773
Dalam  analisis  kolom  grup  luas  kolom  (A s )  adalah  luas total  dari 3  kolom  dalam  satu  grup.  Sedangkan  luas  total (A) dihitung melalui persamaan berikut :
A = A s a s A = 0,006 0,227 = 0,026
Sehingga luas tanah di sekitar kolom (A c ) grup adalah A c =A - A s A c =0,026 – 0,006 = 0,020 m 2

## 2. Faktor konsentrasi tegangan (n)
Faktor konsentrasi tegangan dapat ditentukan dengan nilai  s dan  c dapat  digantikan  oleh  nilai  modulus  elastisitas (E s dan E c ) n = E s E c = 64,16 9,35 = 6,86
3. Konsentrasi tegangan pada kolom (  s ) μ s = n 1+ ( n-1 ) ×a s μ s = 6,86 1+ ( 6,86-1 ) ×0,227 = 2,95
4. Perhitungan nilai parameter komposit  avg , c avg dan   avg = tan -1 ( μ s a s tan  s )
 avg = tan -1 ( 2,95 . 0,227 . tan ( 6,52 ))  avg = 4,37 ° c avg = ( 1-a s ) c 2 c avg = ( 1-0,227 ) 1,87
c avg = 1,45 kN/m 2 β = 45°+  avg 2 β = 45°+ 4,37° 2 β = 47,18°
5. Tegangan lateral ultimit (  3 )
Nilai  B  (lebar  kolom  grup)  ditentukan  dari  jari-jari lingkaran  luasan  total  kolom  grup  (A),  yaitu  sebagai berikut:
B = √ A 0,25  B = √ 0,026 0,25 
B = 0,18 m
σ 3 = γ 2 B tanβ 2 +2c 2 σ 3 = 16,41 . 0,18 . tan ( 47,18 ) 2 +2 ( 1,87 )
σ 3 = 5,35 kN/m 2
6. Daya dukung ultimit kolom grup
q ult(s) = σ 3 tan 2 β +2 c avg β q ult(s) = 5,35  tan 2 ( 47,18 ) +2 . 1,45 . 47,18 q ult(s) = 8,61 kN/m 2
Nilai  q ult(s) merupakan  tegangan  ultimit  kolom  grup. Namun  untuk  mendapatkan  daya  dukung  ultimit  kolom
grup,  nilai  ini  perlu  dijumlahkan  dengan  nilai  q ult(c) sebagai  pengaruh  lapisan  timbunan  pasir  dan  dikali terhadap luasannya masing-masing.
P ult(4) = q ult ( s ) . A+q ult ( c ) . A c P ult(4) = 8,61 . 0,026 + 11,39 . 0,020
P ult(4) = 0,453 kN
Tabel 9. Daya Dukung Kolom Grup

## 4.3. Pembahasan

## 4.3.1. Bearing Improvement Ratio
Pengaruh rasio panjang kolom menunjukkan peningkatan BIR  pada  semua  variasi  tinggi  timbunan.  Pada  variasi timbunan  pasir  2  cm  dan  tanpa  timbunan  menunjukkan perilaku  yang  cukup  mirip,  yaitu  pada  rasio  panjang kolom  2  peningkatan  daya  dukung  yang  terjadi  kecil dibandingkan  peningkatan  pada  rasio  kolom  3  dan  4. Namun  pada  variasi  timbunan  4  cm  perilakunya sebaliknya,  yaitu  peningkatan  daya  dukung  pada  rasio kolom  2  cukup  besar  dan  mulai  melandai  pada  rasio kolom 3 dan 4.
Gambar 13. Grafik Hubungan Bearing Improvement Ratio Terhadap Rasio Panjang Kolom (L/D) Gambar  14  menunjukkan  pengaruh  tinggi  timbunan terhadap  rasio  kenaikan  daya  dukung  (BIR).  Kenaikan yang terjadi pada variasi sampel dengan rasio kolom 3, 4 dan tanpa kolom menunjukkan kenaikan BIR yang linear. Namun  pada  rasio  kolom  2  perilakunya  menunjukkan kenaikan  BIR  yang  cukup  besar  pada  tinggi  timbunan  4 dibanding tinggi timbunan 2 cm.
Secara  keseluruhan  rentang  nilai bearing  improvement ratio pada  penelitian  ini  adalah  1,07  –  1,74. Bearing improvement  ratio terbesar  diberikan  oleh  variasi  rasio panjang  kolom  (L/D)  4  dan  tinggi  timbunan  4  cm  yaitu sebesar 1,74. Hal ini berarti pemasangan kolom tinggi 20 cm  dan  timbunan  pasir  4  cm  pada  tanah  dapat meningkatkan  daya  dukung  tanah  hingga  1,74  kali  dari daya  dukung  tanah  tanpa  perkuatan  atau  naik  sekitar  74 %.
Gambar 14. Grafik Hubungan Bearing Improvement
Ratio Terhadap Tinggi Timbunan Pasir

## 4.3.2. Settlement Reduction Ratio
Pengaruh  besar  rasio  panjang  kolom  terhadap  SRR menunjukkan penurunan rasio untuk semua variasi tinggi pasir.  Pada  variasi  tanpa  timbunan,  rasio  kolom menunjukkan  perilaku  penurunan  SRR  yang  tidak seragam.  Dari  grafik  dapat  dilihat  penurunan  SRR  pada sampel  tanpa  timbunan,  pada  rasio  kolom  3  rasio  SRR terbesar  diberikan  dibanding  rasio  kolom  2  dan  4.  Pada variasi  timbunan  pasir  dengan  tinggi  2  cm,  penurunan SRR terjadi cenderung linear. Pada variasi timbunan pasir setinggi  4  cm  penurunan  nilai  SRR  makin  kecil  seiring makin  besarnya  rasio  panjang  kolom,  penurunan  SRR terbesar diberikan pada rasio kolom 2.
Gambar 15. Grafik Hubungan Settlement Reduction Ratio Terhadap Rasio Panjang Kolom (L/D)
Gambar 16 menunjukkan pengaruh tinggi timbunan pasir terhadap  penurunan  nilai  SRR  untuk  semua  variasi  rasio kolom.  Pada  variasi  sampel  tanpa  kolom  menunjukkan penurunan  SRR  yang  lumayan  besar  pada  tinggi  pasir  4 cm. Untuk sampel dengan kolom menunjukkan pengaruh semakin  besar  rasio  panjang  kolom,  semakin  kecil
pengaruh penambahan tinggi timbunan pasir memberikan pengaruh terhadap penurunan nilai SRR. Secara  keseluruhan  rentang  nilai settlement  reduction ratio pada  penelitian  ini  adalah  0,30  –  0,88. Settlement reduction  ratio terkecil  diberikan  oleh  variasi  rasio panjang  kolom  (L/D)  4  dan  tinggi  timbunan  4  cm  yaitu sebesar 0,30. Hal ini berarti pemasangan kolom tinggi 20 cm dan timbunan pasir 4 cm pada tanah dapat mengurangi penurunan  tanah  hingga  0,30  kali  dari  penurunan  tanah tanpa perkuatan atau berkurang sekitar 70 %.
Gambar 16. Grafik Hubungan Settlement Reduction Ratio

## Terhadap Tinggi Timbunan Pasir

## 4.3.3. Perbandingan Daya Dukung Pengujian dan Teoritis
Rekapitulasi  hasil  daya  dukung  dari  pengujian  dan  hasil analisis  teoritis  dapat  dilihat  pada  Tabel  10  yang kemudian digambarkan ke dalam grafik pada Gambar 17. Pada  grafik  tiap  titik  menggambarkan  masing-masing variasi  sampel  pengujian.  Semakin  dekat  nilai  dengan garis linear semakin dekat pula hasil perhitungan analisis teoritis  dengan  nilai  daya  dukung  hasil  pengujian  di laboratorium.
Tabel 10. Rekapitulasi Daya Dukung Pengujian dan Teoritis
Hasil  daya  dukung  teoritis  analisis  secara  kolom  tunggal maupun  kolom  grup  menunjukkan  nilai  yang  hampir seragam untuk semua variasi rasio panjang kolom, hal ini disebabkan  karena  dalam  perhitungannya  sama-sama tidak  memperhitungkan  pengaruh  panjang  kolom. Sehingga  perhitungan  secara  teoritis  pada  penelitian  ini belum  bisa  menggambarkan  hasil  sesungguhnya  dari pengaruh rasio L/D dalam pengujian skala laboratorium.
Gambar 17. Perbandingan Daya Dukung Pengujian dan Teoritis

## 5. KESIMPULAN DAN SARAN

## 5.1. Kesimpulan
1. Berdasarkan hasil uji pembebanan, semakin besar rasio panjang  kolom  dan  tebal  lapisan  timbunan  pasir  maka daya  dukung  tanah  dan  reduksi  penurunan  tanah  akan semakin  meningkat.  Daya  dukung  maksimum  dari  uji pembebanan diberikan oleh variasi rasio panjang kolom 4  (panjang  kolom  20  cm)  dan  tinggi  lapisan  timbunan pasir 4 cm. Nilai daya dukung maksimum adalah 0,623 kN  dengan  peningkatan  daya  dukung  sebesar  1,74  kali atau naik sekitar 74 %
2.  Reduksi  penurunan  maksimum  dari  uji  pembebanan diberikan  oleh  variasi  rasio  panjang  kolom  4  (panjang kolom  20  cm)  dan  tinggi  lapisan  timbunan  pasir  4  cm yaitu dengan rasio reduksi sebesar 0,30. Hal ini berarti penurunan  tanah  berkurang  hingga  0,30  kali  dari penurunan tanah tanpa perkuatan atau berkurang sekitar 70 %
3.  Dari  perbandingan  daya  dukung  hasil  uji  pembebanan dan  hasil  analisis  teoritis,  perhitungan  secara  teoritis belum  cukup  tepat  menggambarkan  hasil  daya  dukung kombinasi  pengaruh  rasio  panjang  kolom  dan  tinggi lapisan timbunan pasir.

## 5.2. Saran
1.  Pada  penelitian  ini  kuat  geser  tanah  dalam  bak  sangat berpengaruh  terhadap  penelitian,  sehingga  perlu diperhatikan  dan  dikondisikan  agar  selama  pengujian untuk semua variasi sampel nilainya tetap konstan
2. Variasi rasio panjang kolom dan tinggi timbunan pasir perlu  ditambah  untuk  mendapatkan  nilai  optimal  rasio panjang kolom (L/D) untuk perkuatan dan penurunan
3.  Pada  penelitian  ini  deformasi  kolom  setelah  uji pembebanan  tidak  dilihat,  untuk  penelitian  selanjutnya deformasi  ini  perlu  diamati  untuk  melihat  pengaruh rasio  panjang  kolom  dan  lapisan  timbunan  pasir terhadap bentuk kegagalan kolom
4.  Untuk  penelitian  selanjutnya  analisis  secara  teoritis dapat  dilakukan  dengan  pendekatan  elemen  hingga
( finite  element )  melalui  program  komputer  untuk dibandingkan dengan hasil pengujian di laboratorium.

## DAFTAR PUSTAKA
[1] Ambily,  A.  P.,  &  Gandhi,  S.  R.  (2006).  Effect  of Sand  Pad  Thickness  on  Load  Sharing  in  Stone
Column. Proceedings Indian Geotechnical Conference , (hal. 555-556). Chennai.
[2]  Bachus,  R.  C.,  &  Barksdale,  R.  D.  (1983). Design and Construction of Stone Columns, Volume I .
[3]  Bachus,  R.  C.,  &  Barksdale,  R.  D.  (1983). Design and Construction of Stone Columns, Volume II.
[4]  Bergado,  D.,  Alfaro,  M.,  &  Chai,  J.  (1991).  The Granular Pile: Its Present State and Future Prospects for  Improvement  of  Soft  Bangkok  Clay. Journal  of South Asian Society of Soil Engineering. Geotechnical Engineering, 22 , 143-171.
[5]  Bowles,  J.  E.  (1997). Foundation  Analysis  and Design. The McGraw-Hill Companies, Inc.
[6]  Deb,  K.  (2008).  Modeling  of  Granular  bed ‐ stone column ‐ improved  Soft  Soil. International  journal for numerical and analytical methods in geomechanics, 32 (10), 1267-1288.
[7] Deb, K., Samadhiya, N. K., & Namdeo, J. B. (2011). Laboratory  Model  Studies  on  Unreinforced  and
Geogrid-reinforced  Sand  Bed  over  Stone  Column-
improved Soft
Clay.
Geotextiles
and
Geomembranes, 29 (2), 190-196.
[8]  El-Garhy,  B.,  Maraie,  M.,  &  Youssef,  A.  F.  (2011). Behavior  of  Model  Footings  Resting  on  Soft  Clay Reinforced by Floating Granular Piles: Experimental
Study. International  Journal  of  Geotechnical
Engineering, 5 (4), 415-424.
[9] Hugher, J. M., & Withers, N. J. (1974). Reinforcing of Soft  Cohesive  Soils  with  Stone  Columns. Ground Engineering, 7 (3), 42-49
[10]  McKelvey,  D.,  Sivakumar,  V.,  Bell,  A.,  &  Graham, J.  (2004).  Modelling  Vibrated  Stone  Columns  in Soft  Clay. Proceedings  of  the  Institution  of  Civil Engineers-Geotechnical  Engineering ,  (hal.  137- 149).
[11]  Meyerhof,  G.  G.,  &  Hanna,  A.  M.  (1978).  Ultimate Bearing  Capacity  of  Foundations  on  Layered  Soils under  Inclined  Load. Canadian  Geotechnical
Journal, 15 (4), 565-572.
[12]  Mitchell,  J.  K.  (1981).  Soil  Improvement-State  of The Art  Report. Proc., 11th Int. Conf. on SMFE , 4 , hal. 509-565.
[13]  Najjar,  S.  S.  (2013).  A  State-of-the-Art  Review  of Stone/Sand-Column  Reinforced  Clay  Systems. Geotechnical and Geological Engineering , 355-386.
[14]  Putri,  A.,  Muhardi,  M.,  &  Fatnanta,  F.  (2017). Pengaruh  Variasi  Diameter  dan  Jarak  Kolom
Campuran Abu Terbang dan Abu Dasar dengan Pola Segi Empat Terhadap Daya Dukung Tanah Gambut. [15]  Rao,  S.,  Prasad,  Y.  V.,  &  Rao,  V.  (1992).  Use  of Stone  Columns  in  Soft  Marine  Clays. Proceedings of  The  45th  Canadian  Geotechnical  Conference , (hal. 26-28). Toronto.
[16] Shahu, J. T., Madhav, M. R., & Hayashi, S. (2000). Analysis  of  Soft  Ground-granular  pile-granular  mat System. Computers and Geotechnics, 27 (1), 45-62.
[17]  Sivakumar,  V.,  Jeludine,  D.  K.,  Bell,  A.,  Glynn,  D. T.,  &  Mackinnon,  P.  (2011).  The  Pressure Distribution  along  Stone  Columns  in  Soft  Clay under  Consolidation  and  Foundation  Loading.
Géotechnique, 61 (7), 613-630.
[18]  Wood,  D.,  Hu,  W.,  &  Nash,  D.  F.  (2000).  Group Effects in Stone Column Foundations: Model Tests. Geotechnique, 50 (6), 689-698.
[5]    Bowles,  J.  E.  (2001). Foundation  Analysis  and Design. The McGraw-Hill Companies, Inc.