PENGUJIAN MODEL FISIK TERHADAP KARAKTERISTIK HIDRAULIK AKIBAT PEMASANGAN GROUNDSILL PADA SALURAN PEMBAWA BANGUNAN PELIMPAH BENDUNGAN PIDEKSO
Krisna Sulistya 1,*) , Indrawan 2) , Ignatius Sriyana 3)
1) BBWS Bengawan Solo, Direktorat Jenderal SDA, Kementerian PUPR Jl. Solo-Kartasura KM.7, PO Box 267, Pabelan, Kartasura, Sukoharjo 57162
2) Balai Teknik Sungai, Direktorat Jenderal SDA, Kementerian PUPR Jl. Solo-Kartasura KM.7, PO Box 267, Pabelan, Kartasura, Sukoharjo 57162
3) Departemen Teknik Sipil, Fakultas Teknik, Universitas Diponegoro Jl. Prof. Soedarto, SH, Tembalang, Kota Semarang, Jawa Tengah 50275
*) Email : krisna.sulistya@pu.go.id

## Abstract
Pidekso  Dam  is  located  in  Pidekso  Village,  Wonogiri  Regency,  Central  Java Province.  The  Pidekso  Dam  Spillway  Building  mode  test  was  carried  out  to  verify any  deficiencies  or  design  errors  that  might  occur.  One  of  the  scope  works  in spillway model is a carrier channel downstream of the spillway which is 360 m long. To  overcome  the  scour  that  occurs  in  the  carrier  channel  downstream  of  the spillway,  in  the  4th  series  test,  a  groundsill  structure  was  installed  as  a  basic stabilizer for the carrier channel. The method is used in modelling include physical modelling, drainage testing, and observation of water flow and scouring that occurs at the bottom of the channel. The carrier channel groove model and the groundsill structure are made with a 1:40 scale both upright and flat (without distortion). The model  test  shows  that  the  water  flow  in  the  carrier  channel  upstream  of  the groundsill is even and uniform with the bottom material of the channel not moving. At the bottom of  the channel  on the outer side of the bend which is  assumed to  be granular material, it is scoured to a depth of 2.68 m on the Z9 profile. This profile needs  to  be protected by rip-rap of  concrete blocks, unless the base of  the existing channel is a hard bedrock.
Kata kunci : physical hydraulic model test, Spillway, carrier channel, groundsill, scouring

## PENDAHULUAN
Bendungan Pidekso direncanakan
dibangun  pada  Sungai  Bengawan  Solo bagian  hulu  di  Kecamatan  Giriwoyo,
Kabupaten  Wonogiri,  propinsi  Jawa Tengah. Bendungan dilengkapi dengan bangunan pelimpah (spillway), bangunan  pelimpah  adalah  bangunan pelengkap  bendungan  yang  berfungsi untuk  melimpahkan  kelebihan  air  dan
debit  banjir  keluar  dari  waduk  ke sungai  di  bagian  hilir  bendungan. Peranan  bangunan  pelimpah  ini  sangat penting karena berfungsi untuk pengamanan bendungan dari melimpasnya  air  banjir  di  atas  tubuh bendungan. Desain bangunan pelimpah
Bendungan  Pidekso  perlu  dilakukan penyempurnaan mengingat
kemungkinan  masih  adanya  faktor- faktor yang belum terakomodasi dalam pertimbangan  desain,  sehingga  bahaya hidraulik  yang  mungkin  terjadi  dapat diantisipasi.  Sarwono  &  Kirno  (2014) melakukan perbaikan dan penyempurnaan desain bangunan pelimpah Cileweung dengan menggunakan uji model hidrolik. Hasil penyempurnaan  didapat  modifikasi dalam desain awal, seri uji terbaik akan digunakan  sebagai  bahan  rekomendasi untuk diterapkan di lapangan.
Uji model hidraulik fisik bangunan pelimpah Bendungan Pidekso  dilakukan  dengan  beberapa modifikasi pada desain awal, salah satu modifikasi  yang  dilakukan  pengujian pada  seri  ke-4  adalah  penambahan struktur groundsill dan  rip-  rap  pada saluran  pembawa  di  hilir  bangunan pelimpah  Bendungan  Pidekso.  Lufira
&  Marsudi  (2015)  pada  uji  pengaliran model fisik bangunan pelimpah
Bendungan  Sukohurip  menyatakan untuk  keperluan  pengamanan  elevasi dasar  sungai  di  hilir  peredam  energi diperlukan pemasangan groundsill
yang diletakkan pada jarak 150 m dari pertemuan  escape  channel  dengan sungai asli. Purwanto (2015) dalam penelitiannya terhadap model pengendali gerusan berupa pemasangan groundsill dan  abutmen bersayap  di  sekitar  abutmen  jembatan memperlihatkan  bahwa  bentuk wing wall abutmen  dan  jarak groundsill mampu meminimalkan gerusan maksimum  yang  terjadi  di  sekitar abutmen. Ragilia (2021) dalam kajiannya berdasarkan
beberapa
literatur  yang  ada  terhadap  efektivitas pembangunan groundsill dalam
mengurangi  gerusan  dasar  sungai.
Penulis  menyimpulkan  bahwa  struktur groundsill dapat mengurangi transportasi  sedimen  pada  sungai sehingga dapat
mengendalikan penurunan dasar sungai.
Pemasangan  rip-  rap  juga  dapat membantu  mengurangi  gerusan  pada dasar  saluran  air.  Zulfan  (2017) melakukan  pengujian  terhadap  model hidraulik  fisik  3  dimensi  untuk mendapatkan alternatif desain perkuatan  dasar  saluran  hilir  Bendung Rengrang, Jawa Barat. Hasil pengujian pemasangan  rip-  rap  batu  pada  hilir bendung  yang  awalnya  terjadi  gerusan maksimum sedalam 3,5 meter sebelum dipasang  rip-  rap  berkurang  menjadi 1,75 meter setelap dipasang rip- rap.
Sebelum  dilakukan  pengujian pemasangan groundsill pada  model saluran  pembawa  Bendungan  Pidekso, telah dilakukan pengujian seri-1
sampai dengan seri-3 yang dimaksudkan untuk melakukan
modifikasi  pada  struktur  bangunan pelimpah  Bendungan  Pidekso.    Pada pengujian  seri-3,  berupa  pengujian stabilitas  dasar  saluran  pembawa dengan  menggunakan  butiran  pasir  d 50 = 1,15 mm di model (sebangun dengan 46  mm  di  prototip),  hasilnya  material pada  model  saluran  pembawa  masih mengalami sedikit pergerakan terutama untuk  butiran  yang  lebih  halus, sedangkan  di  sekitar  peralihan  ke sungai  asli  terjadi  gerusan  yang signifikan  karena  kemiringan  dasar sungai  yang  curam  (terdapat  beda
tinggi 2m antara dasar saluran pembawa dengan dasar sungai asli).
Maksud dari penelitian ini adalah menguji desain groundsill untuk menstabilkan  dasar  saluran  pembawa pada  bangunan  pelimpah  Bendungan Pidekso  dan  menguji  pengamanan dasar  sungai  di  hilir groundsill terhadap bahaya gerusan menggunakan uji  model  hidraulik  fisik  tiga  dimensi. Selain  itu  penelitian  ini  bertujuan untuk  mengetahui  kondisi  aliran  air dan  dasar  saluran  pembawa  bangunan pelimpah  Bendungan  Pidekso  setelah dipasang groundsill .

## METODE PENELITIAN
Penelitian ini dilaksanakan di Laboratorium  Balai  Teknik  Sungai, Direktorat  Sungai  Pantai,  Dirjen  SDA, Kementerian  PUPR  di  Surakarta. Penelitian dilakukan dengan uji hidraulik fisik saluran pembawa dengan penambahan struktur groundsill. Penelitian fisik di Laboratorium  meliputi  tahapan:  studi literatur,  persiapan  alat,  persiapan bahan, pembuatan model, dan pengumpulan  data  dari  pengujian model.
Model  dibuat  dengan  skala  1:40 dari  prototip  di  lapangan,  baik  skala tegak (N h ) maupun skala datar (N L ). Di
dalam Standar  Nasional  Indonesia:
3965 (2008), disebutkan skala parameter  hidraulik  dapat  diturunkan dari  kriteria  kesebangunan  bilangan
Froude sehingga diperoleh skala
parameter hidraulik sebagaimana disajikan pada Tabel 1.
Adapun  bahan/  material  dalam pembuatan  model  yang  digunakan
dalam  penelitian  ini  adalah  sebagai berikut :
a. Air  yang  dapat  dipompa  dari  bak tandon  secara  sirkulasi  sesuai kebutuhan debit yang diinginkan.
b. Bahan model material dasar sungai berupa butiran pasir diameter d 50 = 1,15 mm.
c. Model  saluran  pembawa  terbuat dari batu bata diplester  dan model groundsill terbuat dari akrilik .
Sedangkan  peralatan  yang  digunakan adalah sebagai berikut :
a. Seperangkat  alat  jarum  duga (point gauge). Bangunan pelimpah yang  dilengkapi  pintu  air  di  hulu alat  ukur  debit,  berfungsi  untuk mengatur debit aliran yang dibutuhkan.
b. Alat  ukur  debit  ( Thomson atau V- notch ) untuk mengukur debit yang dibutuhkan.
c. Stop  watch,  digunakan  untuk menetukan  waktu  tiap  satuan waktu  yang  ditentukan,  untuk mengambil data kedalaman gerusan selama pengaliran (running) berlangsung. d. Kamera, digunakan untuk dokumentasi  selama  percobaan berlangsung.
Raju (1986) menjelaskan suatu saluran terbuka  yang  mempunyai  sedimen lepas (loose  sediment) diatur  pada kemiringan  tertentu  di  mana  aliran seragam  terjadi  pada  debit  yang berbeda. Sebagai akibatnya, pada debit yang  rendah  ketika  kedalaman  dan tegangan  geser  kecil,  partikel  sedimen
akan  berhenti  dan  aliran  itu  sama
dengan  yang  ada  batasan  kukuh.
Tabel 1. Skala Parameter Permodelan No Parameter Notasi Persamaan Rasio (N h =N L =40) 1. Kecepatan aliran v nv = 6,32 2. Waktu aliran T nt = 6,32 3. Debit aliran Q nQ = 10.119 4. Volume V nv = 64.000 5. Koefisien manning n Nn = 1,85 Gambar 1. Model saluran pembawa dan groundsill Bendungan Pidekso Chow (1997) menyebutkan aliran yang melalui suatu saluran harus direncanakan  agar  tidak  mengalami erosi maupun mengakibatkan endapan.
Untuk  mengendalikan  gerakan  butiran dasar saluran maka perencanaan saluran  dapat  dihitung  menggunakan turunan  persamaan manning sebagai berikut  :
Q=  1/n  ((Bs  +  ss  Hn)Hn) 5/3 (Bs  + 2(1+ss 2 ) 0,5 )Hn) -2/3 I 1/2 …… (1)
Keterangan :  Q = Debit outflow saluran (m 3/ det)  n =  Koefisien manning (0,003 untuk saluran tanah)
 Bs  = Lebar dasar saluran (m)
 Ss  =  Kemiringan  tebing  saluran (m)
 I = Kemiringan energi
 Hn  = Tinggi muka air normal (m)

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Saluran  pembawa  berfungsi  untuk mengalirkan  air  limpasan  waduk  dari bangunan  pelimpah  menuju  ke  sungai asli.  Panjang  saluran  pembawa  yaitu 360  meter  dan  terdapat  satu  tikungan pada  alurnya.  Gambar layout posisi saluran  pembawa  bangunan  pelimpah Bendungan Pidekso ditunjukkan dalam Gambar  2.  Pada  pengujian  seri-3, model  saluran  pembawa  pada  uji hidrolik  fisik  dibuat  dengan  dasar menggunakan  butiran  pasir  d 50 =  1,15 mm di model atau sebangun dengan 46 mm  di  prototip.  Setelah  dilakukan pengaliran pada model diketahui terjadi  gerusan  pada  dasar  saluran. Hasil  pengamatan  gerusan  pada  skala model dan prototip sebagaimana Tabel 2.
Gambar 2. Layout dan potongan memanjang saluran pembawa Bendungan Pidekso
Tabel 2. Pengamatan gerusan pada pengujian seri-3
Profil Model Prototip X (m) dZ (cm) dZ (cm) Δd (cm) Jarak (m) Elv. Exist (m) Elv. Gerusan (m) Gerusan (m) Z9 0,000 87,70 87,70 0,00 0,00 159,91 159,91 0,00 0,125 87,70 87,70 0,00 5,00 159,91 159,91 0,00 0,275 97,70 96,85 -0,85 11,00 155,91 156,25 0,34 0,700 97,70 97,50 -0,20 28,00 155,91 155,99 0,08 0,850 97,70 100,68 2,97 34,00 155,91 154,72 -1,19 0,980 97,70 103,50 5,80 39,20 155,91 153,59 -2,32 1,100 97,70 105,28 7,58 44,00 155,91 152,88 -3,03 1,250 87,70 87,70 0,00 50,00 159,91 159,91 0,00 1,350 87,70 87,70 0,00 54,00 159,91 159,91 0,00 Z10 0,000 87,73 87,73 0,00 0,00 159,90 159,90 0,00 0,125 87,73 87,73 0,00 5,00 159,90 159,90 0,00 0,275 97,73 97,35 -0,38 11,00 155,90 156,05 0,15 0,510 97,73 98,08 0,35 20,40 155,90 155,76 -0,14 0,570 97,73 99,08 1,35 22,80 155,90 155,36 -0,54 0,750 97,73 99,93 2,20 30,00 155,90 155,02 -0,88 0,890 97,73 100,78 3,05 35,60 155,90 154,68 -1,22 1,000 97,73 105,53 7,80 40,00 155,90 152,78 -3,12 1,100 97,73 106,58 8,85 44,00 155,90 152,36 -3,54 1,250 87,73 87,73 0,00 50,00 159,90 159,90 0,00 1,375 87,73 87,73 0,00 55,00 159,90 159,90 0,00
Gambar 2. Pola gerusan pada saluran pembawa pada pengujian seri-3
Pada  Tabel  2.  diketahui  gerusan maksimum  saluran  pembawa  pada pengujian  seri-3  (sebelum  dipasang groundsill )  terjadi  pada  sisi  luar tikungan  (pada  penampang  Z9  dan Z10)  yaitu  sedalam  8,85  cm  pada model atau 3,54 m pada skala prototip. Gambar  2.  memperlihatkan  model mengalami gerusan pada tikungan luar saluran pembawa yang dapat mengakibatkan terkikisnya lereng saluran. Menggunakan persamaan (1)
didapatkan hasil sebagai berikut :
 Perencanaan  dasar  saluran  Bs  =  33 m
 Kemiringan  tebing  saluran  ss  =  1,5 m
 Material dasar sungai d 50 = 46  mm,
 Berat jenis =2,55 t/m 3
 Trial kemiringan  dasar  sungai  i  =  I (kemiringan energi) = 0,001
 Q 100 adalah  debit  outflow  100 tahunan
Dengan  Q 100 =  184,37  m 3/ det  dan  n  = 0,03  diperoleh Hn = 2,69 m,
Breseurs dan Raudkivi (1991) menjelaskan untuk memberikan
dimensi  analisis  untuk  mengetahui pergerakan  butiran  pada  dasar  aliran yaitu  dengan  mengetahui  bilangan Reynold (Re) atau diameter butiran (d). Bila tegangan geser dasar aliran berada diatas  nilai  kritiknya  maka  butiran sedimen  bergerak,  sedangkan  apabila di  bawah  nilai  kritik  maka  butiran sedimen tidak bergerak.
τ 0 = ρ.g.H.I = 26,358 kN/m 2
τ* = τ 0 / (γs- γw) /d = 369,68 kN/m 2
Keterangan :  τ 0 =  tegangan  geser  dasar  alur sungai
 τ*  = rasio tegangan geser dasar
 ρ  = rapat massa air
 g = gravitasi
 H  = kedalaman air
 γs  =  berat  spesifik  material  dasar sungai
 γw  = berat spesifik air
Arah aliran
Gambar 3. Grafik Shields ( Breseurs dan Raudkivi, 1991)
Berdasarkan Gambar 3. tegangan geser material  dasar  saluran  masih  dibawah tegangan  kritis  sehingga diketahui
bahwa  batu  berdiameter  46  mm  tidak bergerak. Jadi saluran pembawa dengan  kemiringan  dasar  0,001  sudah tidak terjadi erosi.
Perencanaan Groundsill
Untuk  mengendalikan  gerakan  butiran dasar saluran, kemiringan dasar saluran dibuat  lebih  landai  dengan  cara memasang  bangunan  pengendali  dasar saluran (groundsill) di  ujung  hilir saluran  pembawa.  Panjang  pelimpah groundsill ditentukan  dengan  prinsip muka air di hulu ambang h = Hn, baik pada banjir besar (Q 100 ) maupun banjir kecil  (Q 2 ). Trial dengan  panjang ambang  Ba  =  20  m,  dan  kemiringan sisi w =1,
Persamaan peluapan : Q = A v = (B a + wh c )h c (2 g h c /2) 1/2
Untuk  Q 100  184,37  =  (20+hc)hc (9,81 hc) 1/2 , diperoleh hc = 1,932 m Untuk  Q 2  81,57  =  (20+hc)hc  (9,81 hc) 1/2 , diperoleh hc = 1,150 m Tinggi air di hulu ambang h  =  1,5hc  –  v2/2g  =  1,5  hc  – (Q/((B+wh)h))2/2g,
Utk Q 100 = 184,37 diperoleh h = 2,73 m ∼ Hn= 2,69 OK Utk  Q 2 =  81,57  diperoleh  h  =  1,62  m ∼ Hn = 1,66 OK
Elevasi  dasar  saluran  di  hilir  kolam olak +156.50 m Jarak posisi groundsill ke kolam olak = 285 m
maka didapat elevasi ambang groundsill (Em) = 156,5 – 0,001*285 = 156.22 m Lebar terjunan Ba = 20 m Kemiringan sisi terjunan sa = 1 m Tinggi muka air normal saluran Hn = 2,687 m Tinggi jagaan w = 1,313 m Luas tampang aliran pada ambang A = 60,96 m 2 Elev. dasar sungai hulu ambang E1 = +156.22 m
Elevasi dasar sungai asli E2 = +154.36 m Elevasi mercu ambang Em = +156.22 m Elevasi dasar sungai rencana Ec = +154.32 m Elevasi dasar kolam olak Ek = +153.02 m Elevasi dasar tubuh bendung Eb = +152.02 m Tinggi tubuh bendung utama T = Em-Eb = 4,20 m Tinggi terjunan (mercu-dasar kolam) H = Em-Ek = 3,20 m Kecepatan kritik di atas mercu v = 1,9320 m/det Lebar  mercu  ambang  (b)  diambil  2  m (sungai  tanpa  aliran  boulder).  Dengan kemiringan sisi hilir tubuh bendung (n) diambil 0,25, maka diperoleh kemiringan hulu tubuh bendung minimum m = 0,25. Panjang Kolam Olak : L = Lw + X + b2
Lw  = v0 (2(H 1 +h 3 /2)/g) 0.5
v0   = Q/Ba/h 3 X  = c.hj c = 4.5~5 hj   = 0,5.h1((1+8Fr12)0,5-1)
h1  = Q/Ba/v1 v1   = (2g(H1+h3)0,5 fr1   = v1/(gh1)0,5
Keterangan :
 Tinggi terjunan (mercu-->lantai kolam olak) H 1 = 3,2 m
 Lebar ambang hilir = 1 m  Tinggi peluapan (h3) = 2,687 m  Kecepatan jatuh di dasar kolam (v1) = 10.747 m/det  Tebal air jatuh di dasar kolam (h1) = 0,857756 m  fr1 = 3,704931  Tinggi loncat air (hj) = 4,085806 m  Panjang loncat air (X) = 20,42903 m  v 0 = 1.932 m  Panjang terjunan air (Lw) = 2,00 m Maka didapatkan Panjang lantai kolam olak  (L)  =  23.43642  m,  dapat  diambil L=  24  meter.  Tinggi  Subdam  (h2)
didapat 1,26 m  diambil 1,30 m. Dari perhitungan  diatas  didapatkan  gambar desain groundsill sebagai berikut :
Gambar 4. Desain groundsill dan blok beton pada pengujian seri-4
Selanjutnya  dilakukan  pengujian  fisik seri-4 untuk menguji desain groundsill sebagai penstabil dasar saluran pembawa (dari kolam olak sampai alur sungai  asli)  dan  menguji  pengamanan dasar  sungai  di  hilir  groundsill. Pengujian  seri-4  dilakukan  dengan penambahan :
a. Pemasangan struktur groundsill pada  profil  Z8  –Z9  atau  berjarak 285  m  ke  arah  hilir  kolam  olak bangunan  pelimpah  (STA  0+420). Dimensi groundsill pada  model sesuai  hasil  perhitungan  desain
groundsill diatas sebagaimana Tabel
3.
Tabel 3. Dimensi groundsill dalam skala prototip dan model No. Dimensi Prototip (m) Model (cm) 1. Tinggi terjunan (H1) 3,20 8,00 2. Panjang terjuanan (Lw) 2,00 5,00 3. Panjang kolam olak (L) 24,00 60,00 4. Tinggi subdam (h2) 1,30 3,25 5. Lebar subdam 1,00 2,50
Gambar 5. Layout pemasangan groundsill pada tikungan saluran
Tabel 4. Pengamatan tinggi muka air hulu groundsill pada pengujian seri-4  dengan Q 100 Profil Elevasi Dasar (m) Elevasi Tanggul (m) Elevasi Muka Air (m) Sisa Jagaan Tanggul (m) Z1 156,499 161,000 159,079 1,921 Z2 156,432 160,751 159,031 1,720 Z3 156,370 160,870 158,999 1,872 Z6 156,160 160,661 158,909 1,752 Z8 156,031 160,031 158,277 1,754
Gambar 6. Profil saluran setelah pemasangan groundsill (pengujian seri-4)
b. Pemasangan rip-rap untuk
pelindung  sisi  luar  tikungan  alur sungai.
Dari  pengamatan  muka  air  yang dilakukan  setelah  dilakukan  pengujian dengan  pemasangan  model  groundsill dengan  Q100  didapatkan  hasil  tinggi muka  air  pada  saluran  pembawa  (hulu groundsill) sebagaimana Tabel 4.
Junaidi (2014) menyatakan
penentuan  tipe  aliran  pada  saluran terbuka  dapat  didasarkan  pada  nilai
Froude  (Fr). Aliran  dikatakan  sub kritik  atau  aliran  tenang  apabila Fr<1 , kritik  apabila Fr  =  1 ,  dan  superkritik apabila Fr>1 .
Rumus nilai Froude (Fr) : Fr √
 Fr = Nilai Froude
 V  = Kecepatan aliran (m/dt)
 g  = Percepatan Gravitasi (m/s 2 )
 h  = Kedalaman (m)
Hasil pengukuran kecepatan aliran dan jenis  aliran  setelah  pemasangan  model groundsill pada  ruas  saluran  pembawa di  hulu groundsill sebagaimana  Tabel 4.    Hasil  pengamatan  perubahan  dasar sungai  di  hilir groundsill setelah pemasangan model groundsill sebagaimana  Tabel  5  di  bawah. Tabel 5. Hasil pengukuran kecepatan aliran pengujian seri-4 dengan Q 100 Profil Jarak (m) Kecepatan (v) [m/dt] Tebal Air (h) [m] Fr Jenis Aliran Z1 0,00 2,17 2,58 0,43 Subkritik Z2 40,00 1,90 2,60 0,38 Subkritik Z3 80,00 1,93 2,63 0,38 Subkritik Z6 160,00 1,42 2,75 0,27 Subkritik Z8 240,00 3,81 2,25 0,81 Subkritik
Profil Model Prototip X (m) dZ (cm) dZ seri4 (cm) Δd (cm) Jarak (m) Elv. Mula- mula (m) Elv. Gerusan (m) Gerusan (m)
Z9
0,000 87,70 87,70 0,00 0,00 159,91 159,91 0,00 0,125 87,70 87,70 0,00 5,00 159,91 159,91 0,00 0,275 97,70 97,70 0,00 11,00 155,91 155,91 0,00 0,275 102,23 104,88 2,65 11,00 154,10 153,04 -1,06 0,320 102,23 102,23 0,00 12,80 154,10 154,10 0,00 0,440 102,23 103,35 1,12 17,60 154,10 153,65 -0,45 0,730 102,23 106,93 4,70 29,20 154,10 152,22 -1,88 0,860 102,23 107,08 4,85 34,40 154,10 152,16 -1,94 0,920 102,23 108,93 6,70 36,80 154,10 151,42 -2,68 1,100 102,23 108,93 6,70 44,00 154,10 151,42 -2,68 1,100 97,70 97,70 0,00 44,00 155,91 155,91 0,00 1,250 87,70 87,70 0,00 50,00 159,91 159,91 0,00 1,371 87,70 87,70 0,00 54,84 159,91 159,91 0,00
Z10
0,000 87,73 87,73 0,00 0,00 159,90 159,90 0,00 0,050 87,73 87,73 0,00 5,00 159,90 159,90 0,00 0,110 97,73 97,73 0,00 11,00 155,90 155,90 0,00 0,110 102,33 103,20 0,87 11,00 154,06 153,71 -0,35 0,268 102,33 101,53 -0,80 26,80 154,06 154,38 0,32 0,344 102,33 101,13 -1,20 34,40 154,06 154,54 0,48 0,440 102,33 100,03 -2,30 44,00 154,06 154,98 0,92 0,440 97,73 97,73 0,00 44,00 155,90 155,90 0,00 0,500 87,73 87,73 0,00 50,00 159,90 159,90 0,00 0,550 87,73 87,73 0,00 55,00 159,90 159,90 0,00
Gambar 8. Perubahan Penampang Profil Z9 dan Z10 pada pengujian seri-4
Berdasarkan  hasil  pengamatan  uji model  fisik  penambahan groundsill maka  pada  hulu  ambang groundsill dapat  diidentifikasi  kondisi  sebagai berikut :
a. Berdasarkan  analisis  nilai Froude (Fr)  seperti  yang  terlihat  pada  tabel 3.  di  atas,  nampak  bahwa  nilai Froude pada  profil  Z1,  Z2,  Z3,  Z6, dan  Z8  adalah  Fr  < 1 maka kondisi aliran  tersebut  termasuk  dalam aliran  tenang  atau subkritik .  Aliran
pada  saluran  pembawa  di  hulu groundsill telah  merata  dengan
material dasar saluran tidak bergerak. Zulhusni (2017) menyebutkan ciri fisik aliran
subkritik yaitu kedalaman  biasanya lebih  besar  dan  kecepatan  aliran rendah  (semua  riak  yang  timbul dapat bergerak melawan arus).
b. Pada  hilir groundsill di  sisi  luar
tikungan  yang  diasumsikan  berupa material granuler mengalami
gerusan  terbesar  pada  profil  Z9 yaitu  sebesar  6,70  cm  atau  2,68  m skala  prototip  sebagaimana  tabel  4. di  atas.  Pada  posisi  ini  perlu dilindungi  dengan  rip-rap  dari  blok beton,  kecuali  jika  dasar  saluran
eksisting  telah  berupa bedrock/
batuan keras tidak perlu
perlindungan.

## SIMPULAN
Pada  pengujian  seri-3  model  saluran pembawa  Bendungan  Pidekso  masih terjadi  gerusan  pada  alur  tikungan. Gerusan terbesar sedalam 8,85 cm atau 3,54  m  pada  skala  prototip.  Dengan penambahan  model groundsill pada pengujian seri-4 pada posisi Sta.0+420 mampu  menstabilkan  dasar  saluran pembawa  di  hulu groundsill, tetapi masih  terjadi  gerusan  lokal  di  hilir groundsill dengan  gerusan  terbesar sedalam  6,70  cm  atau  sedalam  2,68  m pada  skala  prototip.  Gerusan  dapat ditanggulangi  dengan  pemasangan  rip- rap  dari  blok  beton.  Perlindungan  ini tidak  diperlukan  jika  ternyata  dasar saluran  eksisting  berupa bedrock yang keras .

## UCAPAN TERIMA KASIH
Tulisan  ini  merupakan  bagian  /  diolah dari  laporan  penelitian  Uji  Model Hidraulik  Fisik  3  Dimensi  Desain Pelimpah  Waduk  Pidekso  Kabupaten Wonogiri  yang  dilaksanakan  oleh
Balai Teknik Sungai, Direktorat Jenderal  SDA,  Kementerian  PUPR pada tahun 2019. Penulis mengucapkan terima kasih yang sebesar-besarnya  kepada  para  dosen Magister  Teknik  Sipil  Universitas Diponegoro  dan  Kepala  Balai  Teknik Sungai  beserta  staf  laboratorium  Balai Teknik Sungai  yang telah memberikan bimbingan,  saran  dan  masukan  selama pelaksanaan penelitian ini.

## DAFTAR PUSTAKA
Breusers.  H.N.C.  and  Raudkivi.  A.J., 1991), Scouring. IAHR Hydraulic Structure Design Manual. Rotterdam : AA Balkema. Chow,  Ven  Te.,  1997,  Hidrolika Saluran Terbuka. Penerbit Erlangga. Junaidi, F.F., 2014,  Analisis Distribusi Kecepatan  Aliran  Sungai  Musi
(Ruas  Jembatan  Ampera  Sampai dengan  Pulau  Kemaro).  Jurnal Teknik  Sipil  dan  Lingkungan Volume 2, No.3, hal. 542-552.
Lufira,  R.D.,  Marsudi,  S.,  2015, Analisa Uji Model Fisik Pelimpah  Bendungan  Sukahurip di  Kabupaten  Pangandaran  Jawa Barat.  Jurnal  Teknik  Pengairan,
volume  6,  No.  1,  Mei  2015,  hal.
14- 21. Purwantoro, D., 2015, Model Pengendalian  Gerusan  di  Sekitar Abutmen  dengan  Pemasangan Groundsill dan Abutmen Bersayap.  INERSIA,  volume  XI No.1 hal. 79-89. Ragilia, S.P., Susarman, 2021, Efektifitas  Struktur  Groundsill dalam  Mengurangi  Gerusan  di Dasar  Sungai:  Kajian  Literatur. Journal of Infrastructural in Civil Engineering  (JICE),  volume  02, No. 1, hal. 8-15.
Raju.,  K.G.R.,  1986,  Aliran  Melalui
Saluran Terbuka. Jakarta : Erlangga. Sarwono, Kirno, 2014, Penyempurnaan Desain Bangunan Pelimpang Cileuweung  Dengan  Uji  Model Hidrolik  Fisik. Jurnal  Teknik Hidraulik,  volume  5,  No.  2,  hal.
139-150.
SNI:  3965,  2008,  Pembuatan  Model Fisik  Sungai dengan  Dasar Tetap. Jakarta: Badan Standarisasi Nasional.
Zulfan,  J.,  2017,  Optimasi  Hidraulik Penanganan  Gerusan  di  Hilir Bendung  (Studi  Kasus:  Bendung Rengrang,  Jawa  Barat) . Jurnal Teknik Hidraulik, volume 8, Juni
2017, hal. 15- 28. Zulhusni,  F.A.,  C.  Ikhsan,  Suyanto, 2017, Analisis Distribusi Kecepatan  Aliran  Pada  Daerah Sudetan Wonosari Sungai Bengawan Solo . e-Jurnal MATRIKS  TEKNIK  SIPIL,  hal. 368-376.