https://kinematika.ulm.ac.id/index.php/kinematika

## ANALISA TERMAL PADA STERILIZER CRUDE PALM OIL DI PT. PERKEBUNAN NUSANTARA V SEI GALUH

## THERMAL ANALYSIS OF STERILIZER CRUDE PALM OIL AT P.T PERKEBUNAN NUSANTARA V SEI GALUH
Rafil Arizona 1)* , Liberti Martua Sinaga 2) , Shandy Kurniadi 3) , Eddy Elfiano 4) , Sehat Abdi Saragih 5)
1-5 Program Studi Teknik Mesin, Universitas Islam Riau, Pekanbaru, Indonesia email: rafilarizona@eng.uir.ac.id 1) *,  libertimartuasinaga@student.uir.ac.id 2) , shandykurniadi0406@gmail.com 3) . eddy_elfiano@eng.uir.ac.id 4) , abdi_saragih@eng.uir.ac.id 5)
Received:
24 Mei 2023 Accepted: 28 Juni 2023
Published:
30 Juni 2023

## Abstrak
Perebusan kelapa sawit khususnya pada Tandan Buah Segar (TBS) merupakan salah  satu  tahapan  terpenting  dalam  proses  pengolahan  kelapa  sawit.  Selama proses perebusan diharapkan suhu da n tekanan uap serta waktu yang bekerja pada sterilizer harus  tepat  sehingga  tidak  merusak  mutu  CPO  dan  material sterilizer juga terjaga serta aman. Oleh karena itu dilakukanlah analisa termal pada sterilizer horizontal  menggunakan  pendekatan  analisis  termodinamika serta mencari efisiensi termal pada peak I,  II dan III.  Penelitian diselesaikan menggunakan  metode  analisis  matematis.  Pengumpulan  data  dilakukan menggunakan  teknik  studi  literatur  dan  observasi  lapangan.  Hasil  penelitian menunjukkan nilai transient conduction pada lori peak I: 392,476 MJ, peak II: 77,186 MJ, peak III: 28,457 MJ. Pada buah kelapa sawit, peak I: 2.164,273 MJ, peak II: 1.407,039 MJ, peak III: 480,314 MJ. 𝐸 𝑜𝑢𝑡 pada peak I: 606,5398 MJ, peak II: 910,7164 MJ, peak III: 1.063,0479 MJ. Suhu  akhir lori pada peak I: 384,5 K, peak II: 400,5 K, peak III: 406,42 K. Sedangkan buah kelapa  sawit pada peak I: 350,20 K, peak II: 390,115 K, dan peak III: 406,268 K. Efisiensi sterilizer pada peak I: 81,081%, peak II: 80,6716%, pada peak III: 80,5332%.
Kata Kunci : sterilizer, peak , lori, transient conduction , efisiensi termal

## Abstract
Boiling oil  palm,  especially  in  Fresh  Fruit  Bunches  (TBS)  is  one of  the  most important stages in the palm oil processing process. During the boiling process, it is hoped the temperature and steam pressure, as well as the working time on the sterilizer, are correct so that they do not damage the quality of CPO and that the sterilizer material is also maintained and safe.. Therefore, a thermal analysis was  carried  out  on  a  horizontal  sterilizer  using  a  thermodynamic  analysis approach and looking for thermal efficiency at peaks I, II, and III. The research was  completed  using  a  mathematical  analysis  method.  Data  collection  was carried out using literature study techniques and field observations. The results showed that the value of transient conduction on the lorry peak I: 392.476 MJ, peak II: 77.186 MJ, peak III: 28.457 MJ. In oil palm fruit, peak I: 2,164.273 MJ, peak II: 1,407.039 MJ, peak III: 480.314 MJ. 𝐸 𝑜𝑢𝑡 at peak I: 606.5398 MJ, peak
https://kinematika.ulm.ac.id/index.php/kinematika
II: 910.7164 MJ, peak III: 1,063.0479 MJ. The final temperature of the lorry at peak I: 384.5 K, peak II: 400.5 K, peak III: 406.42 K. Meanwhile, the oil palm fruit at peak I: 350.20 K, peak II: 390.115 K, and peak III: 406.268 K. Sterilizer efficiency at peak I: 81.081%, peak II: 80.6716%, at peak III: 80.5332%. Keywords: sterilizer , peak , lorry, transient conduction , thermal efficiency DOI:10.20527/sjmekinematika.v8i1.253
How to cite : Arizona, R., Sinaga, L. M., Kurniadi, S., Elfiano, E., & Saragih, S. A., “Analisa Termal pada Sterilizer Crude Palm Oil di PT. Perkebunan Nusantara V Sei Galuh”. Scientific Journal  of Mechanical Engineering Kinematika , 8(1), 44- 62, 2023.

## PENDAHULUAN
Perebusan kelapa sawit khususnya pada Tandan Buah Segar (TBS) merupakan salah satu  tahapan  terpenting  dalam  proses  pengolahan  kelapa  sawit  [1].  Proses  perebusan  ini disebut dengan sterilisasi . Proses ini perlu dilakukan karena signifikan untuk menentukan kualitas dari Crude Palm Oil (CPO) serta jumlah rendemen yang dibutuhkan [2]. Perebusan TBS bertujuan untuk mempermudah berondolan terlepas dari janjangan,  melakukan non- aktivasi  aktivitas  enzim  yang  dapat  meningkatkan  asam  lemak  bebas,  mempermudah pemisahan daging buah, mengurangi kadar air di dalam biji dan proses ini juga merupakan proses pengeringan tahap awal terhadap biji dari buah sawit [3]. Pengaruh proses perebusan (sterilisasi)  pada  pengolahan  kelapa  sawit  telah  diteliti  dalam  beberapa  penelitian  di Indonesia. Sterilisasi sangat mempengaruhi pemulihan dan kuantitas minyak sawit mentah yang diekstrak dari serat mesocarp [4]. Oleh sebab itu sterilisasi adalah tahap yang paling penting dalam proses pengolahan kelapa sawit [5].
Alat yang digunakan dalam proses perebuhan TBS adalah sterilizer (ketel rebusan). Sterilizer atau ketel rebusan adalah suatu bejana bertekanan yang digunakan untuk merebus kelapa sawit [6]. Dalam proses produksi kelapa sawit, sterilizer merupakan alat pengolahan mekanis  pertama  untuk  buah  kelapa  sawit  sebelum  mendapatkan  proses  lebih  lanjut  [7]. Terdapat 2 jenis sterilizer yang biasa digunakan pabrik kelapa sawit yaitu tipe horizontal dan  vertikal.  Masing  –  masing  tipe  memiliki  klasifikasi  yang  berbeda  –  beda  [3].  Pada sterilizer tipe horizontal area yang digunakan lebih luas, kapasitas sterilizer lebih besar serta biaya yang dikeluarkan lebih tinggi [5]. Pada tipe horizontal, proses perebusan kelapa sawit menggunakan lori sebagai wadah buah kelapa sawit tersebut. Sedangkan pada tipe vertikal, area  yang  digunakan  signifikan  lebih  kecil,  waktu  perebusan  TBS  lebih  singkat,  biaya pemeliharaan yang minimal serta proses perebusan tidak menggunakan lori. Namun pada umumnya, pabrik kelapa sawit dengan teknologi lama masih menggunakan tipe horizontal sedangkan pabrik dengan teknologi serta pembuatan terbaru, menggunakan tipe vertical [5]. P.T  Perkebunan  Nusantara  V  Sei  Galuh  merupakan  salah  satu  unit  kerja  yang dikelola oleh PTPN V Riau, dibawah kementrian BUMN yang melakukan usaha dibidang perkebunan kelapa sawit sebagai bisnis utamanya [8].  Adapun sterilizer di pabrik kelapa sawit  PTPN  V  Sei  Galuh  masih  menggunakan sterilizer tipe  horizontal. Sterilizer tipe horizontal  memiliki  bentuk  silinder  dengan  karakteristik  memanjang  horizontal  yang  di lengkapi  dengan  lori  sebagai  transportasi  untuk  mengangkut  TBS  [9]. Sterilizer ini menggunakan saturated vapor sebagai fluida kerjanya. Tentunya uap tersebut mengandung energi panas yang akan dimanfaatkan untuk merebus atau pun mensterilisasi buah kelapa sawit yang dilaluinya [10].  Pada proses perebusan dalam waktu 1 kali tahapan perebusan, sistem yang digunakan dalam proses ini yaitu triple peak atau 3 puncak, artinya pemberian uap  kondensat  dilakukan  sebanyak  3  kali  [10].  Hal  ini  dimaksudkan  untuk  memberikan tekanan  kejut  pada  buah  sawit.  Ini  bertujuan  agar  uap  yang  bertekanan  mampu mentransferkan panas hingga bagian dalam buah kelapa sawit.
SJME KINEMATIKA Vol.8 No.1, 30 Juni 2023, pp 44-62 https://kinematika.ulm.ac.id/index.php/kinematika
Proses  produksi crude  palm  oil di  PTPN  V  Sei  Galuh  diawali  dari  pengangkutan buah kelapa sawit menggunakan truk, dimana tujuannya adalah memindahkan buah dari truk menuju loading ramp dan akan diteruskan menuju conveyor untuk selanjutnya dimasukkan ke dalam sterilizer . Di dalam sterilizer buah direbus menggunakan uap bertekanan tinggi. Setelah  melewati  fase  perebusan,  pemisahan  buah  dari  janjang  dilakukan  menggunakan tresher dan  selanjutnya  dibawah  menuju screw  press . Screw  press merupakan  alat  yang berfungsi  untuk  melakukan  pemerasan  pada  buah  sehingga  didapatkan  minyak.  Minyak tersebut  merupakan  minyak  kotor  yang  akan  dialirkan  menuju sand  trap  tank untuk menjebak pasir yang terkandung dalam minyak. Setelah melalui sand trap tank minyak yang masih kotor akan di masukkan ke dalam sand cyclone . Proses di dalam sand cyclone terbagi menjadi 2 tahap yakni tahapan pertama pasir dan partikel pada yang terkandung di dalam buah akan di keluarkan dengan cara di putar. Selanjutnya pada tahapan kedua pasir dengan ukuran yang lebih kecil akan disaring dan di dapatkan minyak yang lebih bersih dari pada tahapan sebelumnya.   Proses pengeluaran buih dan kotoran dilakukan dalam Oil Skimming Tank dan selanjutnya di keringkan menggunakan Vacum Oil Dryer . Setelah semua proses tersebut  selesai  dilakukan,  maka  langkah  selanjutnya  adalah  dengan  menyimpan  minyak kedalam oil  storage tank dan  kemudian dilakukan  proses  pengiriman  ke  perusahaan  lain untuk mengolah CPO ke tahap selanjutnya [5].
Keberhasilan perebusan yang dilakukan oleh sterilizer merupakan hal penting untuk mengetahui baik maupun buruk mutu dan jumlah hasil minyak olahan yang dikelola oleh sebuah  pabrik  kelapa  sawit.  Oleh  karena  itu  perebusan  kelapa  sawit  mestilah  dilakukan dengan  mengikuti  prosedur  yang  telah  ditetapkan  dan  ini  mutlak  untuk  dilakukan  [11]. Penelitian  serupa  terkait  dengan  analisa  termal  proses  perebusan  buah  kelapa  sawit menggunakan sterilizer telah dilakukan oleh Dian Hidayati di PT. Boma Bisma Indra pada tahun 2019, dengan tujuan untuk memastikan sterilizer yang digunakan sudah bekerja sesuai dengan proses termal dan kinerja nya dapat terlihat [5]. Hasil analisis menujukkan bahwa efisiensi sterilizer pada peak I, II dan III mengalami penurunan seiring bertambahnya waktu, nilai efisiensi yang didapatkan berbanding terbalik dengan besarnya energi yang masuk ke dalam sterilizer [5].  Hal  ini  menjadi  dasar  pengembangan  dan  pemakaian sterilizer tipe horizontal pada pabrik kelapa sawit [12]. Kemudian berdasarkan standar PKS, kehilangan minyak ( oil losses ) sebesar 0,8-1% pada air kondensat akan mengakibatkan mutu kelapa sawit berkurang, dan apabila suhu & tekanan operasi tidak mencapai target akan membuat kualitas dari perebusan buah kelapa sawit menjadi tidak baik [9][13][14]. Untuk mencegah terjadinya  hal  tersebut  maka  penelitian  dan  observasi  mendalam  pada sterilizer mesti dilakukan, dengan tujuan agar dapat memperhatikan kestabilan dalam proses kerja sterilizer.
Hal yang sama juga diterapkan pada pabrik kelapa sawit di PTPN V Sei Galuh yang juga  menggunakan sterilizer bertipe  horizontal  sebagai  alat  utama  untuk  melakukan perebusan TBS[8]. Analisa termal yang dilakukan bertujuan untuk mengetahui kestabilan proses kerja sterilizer , khususnya untuk mengetahui secara lebih mendalam terkait dengan seluruh parameter yang berpengaruh pada kondisi dan kerja dari sterilizer . Hal ini penting untuk  dilakukan  karena  proses  yang  terjadi  dalam sterilizer merupakan  hal  yang  sangat krusial, sebab apabila terdapat parameter kerja yang tidak baik maka dapat mempengaruhi seluruh proses kerja yang terjadi dalam sterilizer . Oleh karena itu perebusan buah kelapa sawit dalam sterilizer diharuskan mengikuti standar uap, suhu serta tekanan yang telah di tentukan.
Jika  persyaratan  ini  tidak  terlaksana  dan  tidak  terpenuhi  maka  efisiensi  produksi CPO yang dihasilkan tidak akan mampu memenuhi spesfikasi yang sudah tertera dalam SNI 01-2901-2006  [5].  Maka  dari itu  dalam proses  pengolahan  CPO  ini analisis  termal  perlu dilakukan khususnya pada alat utama dari pabrik kelapa sawit di PTPN V Sei Galuh yakni
https://kinematika.ulm.ac.id/index.php/kinematika
sterilizer .  Dengan  begitu,  proses  pengolahan  dapat menghasilkan mutu  CPO  yang  sesuai standar yang sudah ditetapkan dipasaran.

## METODE PENELITIAN
Tempat pelaksanaan penelitian dan pengambilan data dilaksanakan di pabrik kelapa sawit PT. Perkebunan Nusantara V Sei Galuh (PTPN V Sei Galuh). Pabrik ini berlokasi di jalan Garuda Sakti KM 21, Desa Pantai Cermin, Kec. Tapung, Kab. Kampar, Riau. Pabrik ini  mempunyai  beberapa  stasiun  dalam  proses  pengolahan  kelapa  sawit.  Penulis memfokuskan  pengambilan  data  di  stasiun Sterilizer dimana  pada  stasiun  ini  tempat perebusan buah kelapa sawit.
Gambar 1. Stasiun Sterilizer (Sumber: PKS PTPN V Sei Galuh)

## Alat dan Bahan
Alat yang digunakan pada penelitian ini meliputi (1). Sterilizer , dimana alat ini merupakan alat  utama  yang  menjadi  objek  penelitian. Sterilizer yang  digunakan  berjenis  horizontal. Kemudian  (2).  Manometer,  (3). Thermometer  Infrared ,  (4). Rothotem ,  (5).  Lori.  Untuk bahan yang digunakan pada penelitian ini adalah  (1). Kelapa Sawit,  (2). Saturated vapor yang  berasal  dari  keluaran  turbin  uap  yang  disimpan  terlebih  dahulu  dalam  BPV  ( Back Pressure Vessel) dengan tekanan berkisar antara berkisar 1,5 – 3,5 kg/cm2.

## Diagram Alir Perhitungan
Diagram  alir  perhitungan  digunakan  sebagai  cara  sistematis  dan  runut  untuk  mencari masing-masing  dari  nilai  parameter  termal.  Perhitungan  yang  dilakukan  menggunakan persamaan  dengan  tujuan  agar  semua  parameter  termodinamika  yang  diperlukan  dapat diketahui,  dan  analisa  panas  pada sterilizer berjenis  horizontal  dengan  sistem  perebusan triple peak dapat dilakukan.
https://kinematika.ulm.ac.id/index.php/kinematika

## Mulai
 Suhu Awal Transportasi Lori  Suhu Awal Buah Kelapa Sawit
 Tekanan Uap Masuk
 Suhu Uap Masuk  Suhu Uap di Dalam Sterilizer per Peak  Diameter Luar Sterilizer  Panjang Silinder  Ketebalan Cangkang  Isolasi Rockwool  Tebal Penutup berbahan Alumunium Mencari karakteristik uap dan kondensat
Menghitung energi masuk:
E in = m uap x h uap 𝐸 𝑘𝑜𝑛𝑑𝑒𝑛𝑠𝑎𝑡 = 𝑚 𝑘𝑜𝑛𝑑𝑒𝑛𝑠𝑎𝑡 × ℎ 𝑘𝑜𝑛𝑑𝑒𝑛𝑠𝑎𝑡 A Mencari karakteristik (saturated vapor ) melalui tabel A-6 (A. Chengel, Y. (2014) 𝑇 𝑓 = 𝑇 𝑠 + 𝑇 ∞ 2 𝐽 𝑎 = 𝐶 𝑝,𝐼 (𝑇 𝑠𝑎𝑡 − 𝑇 𝑠 ) ℎ 𝑓𝑔
ℎ 𝑓𝑔 ′ = ℎ 𝑓𝑔 (1 + 0,68𝐽𝑎) B 𝑃 = 𝑘 𝐼 𝐿 (𝑇 𝑠𝑎𝑡 − 𝑇 𝑠 ) 𝜇 𝑙 ℎ 𝑓𝑔 ′ ( 𝜐 𝑙 2 𝑔 )
https://kinematika.ulm.ac.id/index.php/kinematika
B 𝑁𝑢 𝐿 = 1
𝑃 [(0,024𝑃 − 53)𝑃𝑟 1 2 ⁄ + 89] 4 3 ⁄
ℎ = 𝑁𝑢 𝐿 𝐾 𝑙 ( 𝑣 𝐼 2 𝑔 ⁄ ) 1 3 ⁄ Transient Conduction
Menghitung Q loss Panas yang melalui tutup silinder Panas yang melalui dinding silinder Mencari karakteristik (properties) Mencari karakteristik (Properties) 𝑅𝑎 𝐷 = 𝑔𝛽(𝑇 𝑠 − 𝑇 𝑢𝑑𝑎𝑟𝑎) 𝐷 3 𝛼𝜐 𝑅𝑎 𝐿 = 𝑔𝛽(𝑇 𝑠 − 𝑇 𝑢𝑑𝑎𝑟𝑎) 𝐿 3 𝛼𝛽 𝑁𝑢 𝐷 = 1,02𝑅𝑎 𝐷 0,148 𝑁𝑢 𝐿 = {0,85 + 0,387 𝑅𝑎 𝐿 1 6 ⁄
[1 + (0,492/𝑃𝑟) 9/16 ] 8/27 } C D Mencari Properties lori Mencari Properties Kelapa Sawit
𝐿 𝑐 = 𝑉 𝐴 𝑠
F E

## A
A
https://kinematika.ulm.ac.id/index.php/kinematika
50
𝐵𝑖 = ℎ𝑟 𝑜 𝑘
𝐹𝑜 = 𝛼 𝑡 𝑟 0 2 𝜃 𝑜 = 𝐴 1 𝑒𝑥𝑝(−𝜆 2 𝐹𝑜)
𝑄 𝑄 𝑚𝑎𝑥 = 1 − 2𝜃 𝑜 𝐽 1 (𝜆 1 ) 𝜆 1 𝑄 𝑚𝑎𝑥 = 𝜌𝑐𝑉(𝑇 ∞ − 𝑇 𝑖 ) 𝑄 = ( 𝑄 𝑄 𝑚𝑎𝑥 ) × 𝑄 𝑚𝑎𝑥
H
𝑄 𝑚𝑎𝑥 = 𝜌𝑐𝑉(𝑇 ∞ − 𝑇 𝑖 ) 𝑄 = ( 𝑄 𝑄 𝑚𝑎𝑥 ) × 𝑄 𝑚𝑎𝑥
I
A C ℎ = 𝑁𝑢 𝐿 𝑘 𝐿 𝑄 𝑙𝑜𝑠𝑠 = 𝑇 ∞ − 𝑇 𝑢𝑑𝑎𝑟𝑎 1 ℎ 𝑘𝑜𝑛𝑑 𝐴 + 𝑙𝑛 ( 𝑟 2 𝑟 1 ) 𝐾 1 𝐴 + 𝑙𝑛 ( 𝑟 3 𝑟 2 ) 𝐾 2 𝐴 + 𝑙𝑛 ( 𝑟 4 𝑟 3 ) 𝐾 3 𝐴 + 1 ℎ 𝑢𝑑𝑎𝑟𝑎 𝐴 D ℎ = 𝑁𝑢 𝐷 𝑘 𝐿 𝑄 𝑙𝑜𝑠𝑠 = 𝑇 ∞ − 𝑇 𝑢𝑑𝑎𝑟𝑎 1 ℎ 𝑘𝑜𝑛𝑑 𝐴 + 𝑡 𝐾 𝑝𝑙𝑎𝑡 𝐴 + 1 ℎ 𝑢𝑑𝑎𝑟𝑎 . 𝐴 𝑄 𝑡𝑜𝑡 = 𝑄 𝑙𝑜𝑠𝑠1 + 𝑄 𝑙𝑜𝑠𝑠2 ∆𝑈 = 𝐸 𝑖𝑛 − 𝐸 𝑜𝑢𝑡 − 𝑄 𝑙𝑜𝑠𝑠
G
https://kinematika.ulm.ac.id/index.php/kinematika
H I G 𝜂 𝑡ℎ𝑒𝑟𝑚𝑎𝑙 = Δ𝑈 𝐸 𝑖𝑛 J
𝑇 = 𝑇 ∞ + [[ 𝑇 𝑜 − 𝑇 ∞ 𝑇 𝑖 − 𝑇 ∞ ] × (𝑇 𝑖 − 𝑇 ∞ )] 𝑇 = 𝑇 ∞ + [𝜃 𝑂 × (𝑇 𝑖 − 𝑇 ∞ )] 𝑇 = 𝑇 ∞ + [[ 𝑇 𝑜 − 𝑇 ∞ 𝑇 𝑖 − 𝑇 ∞ ] × (𝑇 𝑖 − 𝑇 ∞ )]
𝑇 = 𝑇 ∞ + [𝜃 𝑂 × (𝑇 𝑖 − 𝑇 ∞ )]
https://kinematika.ulm.ac.id/index.php/kinematika

## Gambar 2. Diagram Alir Perhitungan

## HASIL DAN PEMBAHASAN
Penelitian ini dilakukan untuk mengetahui analisa termal pada sterilizer tipe horizontal dengan  sistem  perebusan triple  peak menggunakan  pendekatan  analisis  secara termodinamika  yang  terdiri  dari  penyerapan  panas  oleh  lori  dan  buah  kelapa  sawit,  rugi panas (E out ), temperatur pada lori dan buah kelapa sawit yang ada pada setiap peak I, II, III. Kemudian  untuk  dapat  mengetahui  nilai  efisiensi  termal  perebusan  kelapa  sawit  pada sterilizer tipe horizontal dengan sistem perebusan triple peak di pabrik kelapa sawit PTPN V Sei Galuh pada peak I, II, dan III, analisa yang dilakukan didasarkan pada data operasi PKS PTPN V Sei Galuh, pada persamaan termodinamika dan perpindahan panas. Dalam penelitian  ini  rugi  panas  pada  instalasi  pipa  tidak  diperhitungkan,  kemudian  pendekatan dilakukan  yakni  menjadikan  lori  sebagai  bagian  sebuah  plat  datar,  dan muatan  dari  TBS sebagai  sebuah  pendekatan frinite  cylinder  uniform ,  dan  yang  terakhir  diasumsikan  uap masuk  secara  merata  dan  mengenai  semua  permukaan  kelapa  sawit  di  dalam sterilizer . Berikut ini merupakan hasil data serta analisis yang telah didapatkan berdasarkan pengujian yang telah dilakukan.

## 1. Data PKS PTPN V Sei Galuh
Data yang diperlukan diperoleh dari dokumen PKS PTPN V Sei Galuh yaitu sebagai berikut:
J
1. Grafik yang diserap lori dan kelapa sawit terhadap waktu tiap peak 2. Grafik rugi panas terhadap waktu tiap peak 3. Grafik temperatur akhir lori dan kelapa sawit terhadap waktu tiap peak 4. Grafik efisiensi termal tiap peak
Selesai
https://kinematika.ulm.ac.id/index.php/kinematika

## a. Data Sterilizer
Tabel 1. Data Sterilizer PKS PTPN V Sei Galuh Uraian Unit Type Horizontal Outside Diameter 2.100 mm Inside Diameter 2.068 mm Cylinder Length 31.650 mm Shell Thickness (ASTM A36 gr-70) 16 mm Working Pressure Max 3,5 Bar Rockwool Insulating Thickness 50 mm Aluminium Cover Thickness 1 mm (a) (b) Gambar 3. (a) Sterilizer Tampak Depan (b) Sterilizer Tampak Samping
b. Data Lori Tabel 2. Data lori PKS PTPN V Sei Galuh Uraian Unit Material Lori Baja ASTM A36 gr-70 (16 mm) Panjang Lori 2500 mm Lebar Lori 1420 mm Jari-jari lori 930 mm

## c. Data Operasional di Stasiun Sterilizer
Proses perebusan dilakukan dengan 3 tahap pemasukan uap. Demikian juga dengan pembuangan kondensat (uap air) dilakukan sebanyak 3 kali. Sistem perebusan tripple peak pada PKS PTPN V Sei Galuh dapat dijelaskan sebagai berikut:
1. Menaikkan tekanan uap puncak 1 dari 0 – 1,5 kg cm 2 ⁄ selama ± 8 menit.
2. Dilakukan  pembuangan  uap  hingga  tekanan  0 kg cm 2 ⁄ yang  selanjutnya pembuangan air kondensat selama ± 4 menit.
3. Selanjutnya  menaikkan tekanan  uap  puncak  II  dari  0  –  2,5 kg cm 2 ⁄ selama  12 menit.
4. Dilakukan  pembuangan  uap  hingga  tekanan  0 kg cm 2 ⁄ yang  selanjutnya pembuangan air kondensat selama ± 7 menit
5. Menaikkan tekanan uap puncak III dari 0 – 3 kg cm 2 ⁄ selama ± 14 menit.
https://kinematika.ulm.ac.id/index.php/kinematika
6. Dilakukan penahan waktu perebusan selama ± 45 menit.
7. Selanjutnya,  dilakukan  pembuangan  uap  hingga  tekanan  0 kg cm 2 ⁄ yang selanjutnya pembuangan air kondensat selama ± 5 menit.
8. Selesai.
Tabel 3. Data Operasional Sterilizer PKS PTPN V Sei Galuh Parameter Peak I Peak II Peak III Waktu pemasukan uap (menit) 8 12 14 Temperatur uap dalam s terilizer (K) 384,51 400,53 406, 43 Tekanan uap dalam sterilizer (kg/cm 2 ) 1,5 2,5 3 Steam Input (kg/Jam) 10.800 10.800 10.800
2. Analisa Berdasarkan Termodinamika[6]

## a. Energi Masuk Sterilizer
Energi masuk pada sterilizer adalah uap yang berasal dari back pressure vessel yang kemudian diinjeksikan dengan tekanan tertinggi sebesar 3,5 Bar, suhu 135° C dengan steam input 10.800 kg/Jam.
1) Peak I
 Menghitung massa uap pada sterilizer
Untuk menghitung massa uap dapat menggunakan persamaan berikut:
m uap = ṁ uap × t
 Menghitung energi masuk
Pada tekanan (P) 1,5 Bar, di dapatkan h uap = 2.226,38 kJ/kg, maka menghitung energi masuk pada sterilizer yaitu:
E in = m uap . h uap
2) Peak II
 Menghitung massa uap pada sterilizer
Untuk menghitung massa uap dapat menggunakan persamaan berikut:
m uap = ṁ uap × t
 Menghitung energi masuk Pada tekanan (P) 1,5 Bar, di dapatkan h uap = 2.181,4 Kj/kg, maka menghitung energi masuk pada sterilizer yaitu:
E in = m uap . h uap
3) Peak II
 Menghitung massa uap pada sterilizer
Untuk menghitung massa uap dapat menggunakan persamaan berikut:
m uap = ṁ uap × t
 Menghitung energi masuk
Pada tekanan (P) 1,5 Bar, di dapatkan huap = 2.167 kJ/kg, maka menghitung energi masuk pada sterilizer yaitu:
E in = m uap . h uap
b. Energi Keluar Sterilizer
Kondensat merupakan energi yang keluar dari sterilizer . Kondensasi terjadi didalam sterilizer ,  massa  pada  uap  tidak  berubah,  sehingga  sama  dengan  massa  kondensat. Untuk  mengetahui  massa  kondensat  pada  tiap peak -nya  dapat  dilihat  pada  tabel  4 dibawah ini:
SJME KINEMATIKA Vol.8 No.1, 30 Juni 2023, pp 44-62 https://kinematika.ulm.ac.id/index.php/kinematika
Tabel 4. Massa Kondensat Tiap Peak Peak Massa kondensat (kg) I 1.440 II 2.160 III 2.520
Energi yang keluar dari sterilizer dapat dihitung sebagai berikut:
E out = m kondensat × h kondensat
Dengan enthalpy kondensat pada temperatur 100°C untuk fasa liquid sebesar 417,46 kJ/kg karena kondensat dibuang ke luar sterilizer . Sehingga energi yang keluar dari sterilizer sebagai berikut:
E out = m kondensat × h kondensat
E out = 1.440 kg × 417,46 kJ kg
E out = 601.142,4 kJ
E out = 601,1424 MJ
Tabel 5. Energi Keluar Tiap Peak Peak E out (MJ) I 601,1424 II 901,7136 III 1.051,999

## 3. Analisa Berdasarkan Perpindahan Panas
a. Kondensasi dan Panas yang diserap Lori
Tabel 6. Karakteristik ( Properties) Uap Pada Setiap Peak Saat Kondisi Uap Jenuh
Peak 𝐓 𝐬 (K) 𝐓 𝐬𝐚𝐭 (K) v (𝐦 𝟑 𝐤𝐠 ⁄ ) 𝛒 𝐯 (𝐤𝐠 𝐦 𝟑 ) ⁄ 𝐡 𝐟𝐠 (kJ/kg) 𝐡 𝐟𝐠 (J/kg) I 303 384,51 1,1612 0,86116 2.226,379 2.226.379 II 381,8 400,53 0,7187 1,3914 2.811,406 2.811.406 III 399,9 406,43 1,5686 0,6375 2.167,238 2.167.238
Dengan menggunakan temperatur film ( 𝑇 𝑓 = 𝑇 𝑠𝑎𝑡 +𝑇 𝑠 2 ) ( Saturated Liquid ) [8] dapat diperoleh karakteristik ( properties) sebagai berikut:
Tabel 7. Karakteristik ( Properties) Uap di Setiap Peak Pada Kondisi Saturated Liquid
Menggunakan Temperatur Film Peak 𝐓 𝐟 (K) 𝐯 𝐥 (𝐦 𝟑 𝐤𝐠 ⁄ ) (𝟏𝟎 −𝟑 ) 𝛒 𝐥 (𝐤𝐠 𝐦 𝟑 ) ⁄ 𝛍 𝐥 (𝐍. 𝐬 𝐦 𝟐 ) ⁄ (𝟏𝟎 −𝟒 ) 𝐤 𝐥 (W/m. K) 𝐜 𝐩,𝐥 (J/kg.K) v (𝐦 𝟐 𝐬 ⁄ . ) ( 𝟏𝟎 −𝟕 ) 𝐏 𝐫𝐥 I 343,7 1,023 977,27 3,967 0,663 4.190,2 4,059 2,5 II 391,1 1,059 944,29 2,348 0,68622  4.240,8 2,486 1,5 III 403,1 1,07 934,44 2,116 0,688 4.262,9 2,265 1,3
SJME KINEMATIKA Vol.8 No.1, 30 Juni 2023, pp 44-62 https://kinematika.ulm.ac.id/index.php/kinematika
Tabel 8. Koefisien Konveksi yang Terjadi pada Lori pada Setiap Peak Peak 𝐡̅ 𝐋 (W/m 2 .K) I 6.486,081 II 7.393,330 III 7.434,555
Koefisien konveksi kondensasi dan panas yang diserap oleh lori tiap peak dapat di lihat pada tabel 9 dibawah ini:
Tabel 9. Temperatur Akhir dan Panas yang Diserap Oleh Lori Tiap Peak Peak T (K) Q (MJ) I 384,50 392,477 II 400,52 77,186 III 406,42 28,457 b. Kondensasi dan Panas yang Diserap oleh Kelapa Sawit pada Setiap Peak [8]
Tabel 10. Karakteristik ( Properties ) Uap di Setiap Peak pada Kondisi Uap Jenuh
Peak 𝐓 𝐬 (𝐊) 𝐓 𝒔𝒂𝒕 (𝐊) 𝐯 (𝐦 𝟑 𝐤𝐠 ⁄ ) 𝛒 𝐯 (𝐤𝐠 𝐦 𝟑 ⁄ ) 𝐡 𝐟𝐠 (𝐤𝐉 𝐤𝐠 ⁄ ) I 303 384,51 1,1612 0,8612 2.226,379 II 350,85 400,53 0,7215 1,3856 2.181,406 III 389,83 406,43 1,6164 1,6221 2.163,69
Dengan  menggunakan temperature  film (T f = T sat +T s 2 ) T f = (384,51+303)K 2 = 343,75 K dapat diperoleh karakteristik ( properties) [15] [16] sebagai berikut:
Tabel 11. Karakteristik ( properties) uap di setiap peak pada kondisi saturated liquid
menggunakan temperatur film Peak 𝐓 𝐟 (K) 𝐯 𝐥 (𝐦 𝟑 𝐤𝐠 ⁄ ) 𝛒 𝐥 (𝐤𝐠 𝐦 𝟑 ) ⁄ 𝛍 𝐥 (𝐍. 𝐬 𝐦 𝟐 ) ⁄ (𝟏𝟎 −𝟒 ) 𝐤 𝐥 (W/m. K) 𝐜 𝐩,𝐥 (J/kg.K) v (𝐦 𝟐 𝐬 ⁄ . ) ( 𝟏𝟎 −𝟕 ) 𝐏 𝐫𝐥 I 343,75  0,001023 977,278 3,967 0,663 4.190,25 4,059 2,5 II 375,69  0,001045 956,43 2,721 0,6812 4.220,83 2,844 1,5 III 398,27  0,001065 938,57 2,204 0,6876 4.253,06 2,3488 1,3 Tabel 12. Koefisien konveksi yang terjadi pada kelapa sawit tiap peak Peak 𝐡̅ 𝐃 (W/m 2 .K) I 410,207 II 504,680 III 699,446 Tabel 13. Temperatur akhir dan panas yang diserap kelapa sawit tiap peak Peak T (K) Q (MJ) I 350,20 2.164,273 II 389,83 1.407,039 III 406,26 480,314

## 4. Energi yang Keluar dari Sterilizer
Dalam hal ini panas merupakan energi yang hilang, kehilangan panas berasal dari dinding dan tutup sterilizer. Untuk Q in dapat dihitung dengan cara sebagai berikut:
SJME KINEMATIKA Vol.8 No.1, 30 Juni 2023, pp 44-62 https://kinematika.ulm.ac.id/index.php/kinematika
Gambar 6. Lining The Walls of The Sterilizer
Panas yang hilang Q loss melalui dinding sterilizer pada peak I, II, dan III dapat dilihat pada tabel berikut:
Tabel 14.  Panas yang Hilang Q loss Melalui Dinding Sterilizer Tiap Peak Peak 𝐓 ∞ (𝐊) 𝐓 𝐬 (K) t (menit) 𝐐 𝐥𝐨𝐬𝐬 (𝐌𝐉) I 384,51 303 8 5,190409 II 400,53 315 12 8,67996 III 406,43 318 59 10,65855
Rugi Panas (𝐐 𝐥𝐨𝐬𝐬 ) dari Tutup Sterilizer
Panas yang hilang (Q loss ) melalui tutup sterilizer pada peak I, II dan III dapat dilihat pada tabel berikut:
Tabel 15. Panas yang Hilang (Q loss ) Melalui Tutup Sterilizer Tiap Peak Peak 𝐓 ∞ (𝐊) 𝐓 𝐒 (𝐊) t (menit) 𝐐 𝐥𝐨𝐬𝐬 (𝐌𝐉) I 384,51 303 8 0,2069 II 400,53 315 12 0,3228 III 406,43 318 59 0,3903
Total panas yang hilang dapat dihitung sebagai berikut ini: E out = E kondensat + Q loss dinding sterilizer + Q loss tutup sterilizer E out = 601,1424 MJ + 5,1904 MJ + 0,2069 MJ E out = 606,5398 MJ
Panas yang hilang atau rugi panas total pada setiap peak I, II dan III dapat dilihat pada tabel 16 dibawah ini.
Tabel 16. Total Panas Yang Hilang Tiap Peak Peak t (menit) 𝐄 𝐨𝐮𝐭 (𝐌𝐉) I 8 606,5398 II 12 910,7164 III 59 1.063,0479 Plat baja ASTM A36 gr- 70
Rockwool Alumunium
https://kinematika.ulm.ac.id/index.php/kinematika

## 5. Kesetimbangan Energi
Perubahan energi pada setiap peak -nya dapat dilihat pada tabel 17 dibawah ini:
Tabel 17. Perubahan Energi dalam Tiap Peak Peak ∆𝐔 (𝐌𝐉) I 2.599,447 II 3.801,108 III 4.397,792

## 6. Efisiensi Termal
Efisiensi sterilizer pada setiap peak-nya dapat dilihat pada tabel 18 dibawah ini:
Tabel 18. Efisiensi Termal Sterilizer Tiap Peak Peak 𝜼 (%) I 81,081 II 80,6716 III 80,5332 7. Pembahasan
a. Grafik Panas yang Diserap oleh Lori dan Kelapa Sawit Tiap peak
Berikut  ini  merupakan  data  hasil  kalkulasi  panas  yang  diserap  atau transient conduction pada tiap peak nya:
Tabel 19. Data Panas/ Heat (Q) yang Diserap Lori dan Kelapa Sawit Pada Setiap Peak -Nya Peak t (menit) Q Lori (MJ) Q kelapa sawit (MJ) I 8 392,476 2.164,273 II 12 77,186 1.407,039 III 59 28,457 480,314
Berikut grafik panas/ Heat (Q) yang diserap ( transient conduction ) oleh lori dan kelapa sawit tiap peak :
Gambar 7. Panas Yang Diserap Lori Dan Kelapa Sawit Terhadap Waktu Tiap Peak
Pada  Gambar  7,  terlihat  bahwa  panas  yang  berasal  dari  penyerapan  oleh  lori  dan kelapa sawit semakin menurun seiring bertambahnya waktu atau dari peak I hingga peak III. 392,476 77,186 28,457 2.164,273 1.407,039 480,314 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 8 24 90 Q (M J) t (menit) Panas yang diserap kelapa sawit Panas yang diserap Lori Peak II Peak III Peak I
SJME KINEMATIKA Vol.8 No.1, 30 Juni 2023, pp 44-62 https://kinematika.ulm.ac.id/index.php/kinematika
Hasil  ini  sejalan  dengan  analisis  termal sterilizer di  P.T  Boma  Bisma  Indra  yang  telah dilakukan oleh Dian Hidayati pada tahun 2019 [5]. Pada peak I terlihat bahwa panas yang berhasil diserap oleh lori dan kelapa sawit mengalami peningkatan yang sangat signifikan dan  ini  merupakan  nilai  yang  paling  tinggi  yaitu  sebesar  392,476  MJ  untuk  lori  dan 2.164,273 MJ.  Hal ini terjadi dikarenakan temperatur awal lori dan kelapa sawit yaitu 303 K berselisih sangat jauh dengan temperatur uap pada peak I yaitu 384,51 K artinya terjadi perpindahan panas dengan beda temperatur 81,51 K, Sehingga perbedaan temperatur yang tinggi tersebut membuat energi yang berasal dari penyerapan yang telah dilakukan oleh lori dan kelapa sawit menjadi sangat tinggi pada peak I.  Berbeda hal dengan energi yang diserap oleh lori dan kelapa sawit pada peak II dan peak III, karna beda temperatur antara temperatur awal lori dan kelapa sawit dengan temperatur uap pada peak II dan III masing-masing tidak sebanyak yang terjadi pada peak I. Sehingga panas yang diserap oleh lori dan kelapa sawit pada peak II dan peak III tidak sesignifikan yang terjadi pada peak I. Terlihat juga panas yang dihasilkan dari penyerapan oleh kelapa sawit lebih tinggi secara umum pada masing – masing peak dibanding  dengan  kelapa  sawit.  Hal  ini  dikarenakan  jumlah  volume  kelapa sawit dan panas spesifik kelapa sawit lebih tinggi dibanding volume dan panas spesifik lori.
b. Grafik  energi yang terbuang (E out ) tiap peak [5]
Berikut adalah data hasil perhitungan energi yang terbuang (E out ) tiap peak :
Tabel 20.  Energi yang Terbuang (E out ) Tiap Peak Peak Waktu (menit) Eout (MJ) I 8 606,5398 II 12 910,7164 III 59 1.063,0479
Berdasarkan  data  diatas  maka  dibuat  grafik  energi  yang  terbuang  (E out )  tiap peak sebagai berikut:
Gambar 8.  Grafik Energi yang Terbuang (E out ) Tiap Peak
Pada gambar 8 terlihat bahwa energi atau panas terbuang yang terjadi pada sterilizer semakin  naik  seiring  bertambahnya  waktu.  Artinya  setiap  kenaikan peak energi  yang terbuang semakin naik. Hal ini terjadi karena banyaknya jumlah air kondensat yang terjadi seiring bertambahnya waktu dan air kondensat itu di akhir proses tiap peak nya dibuang dan tidak dimanfaatkan. Dinding dan tutup sterilizer merupakan pusat sumber kehilangan energi panas yang cukup besar, namun rugi panas tersebut tidak sesignifikan seperti yang terjadi pada air kondensat. Semakin tinggi temperatur maka energi/panas yang hilang dan terbuang pun  menjadi  semakin  lebih  besar  [5].  Berdasarkan  gambar  8  diatas, peak III  memiliki temperatur dan energi panas terbuang paling tinggi dari pada peak I dan II. 606,,5398 910,716 1.063,0479 0 200 400 600 800 1.000 1.200 8 24 90 E ou t (M J) Waktu (menit) Peak I Peak II Peak III
https://kinematika.ulm.ac.id/index.php/kinematika
c. Grafik Temperatur Gabungan Lori, Buah Sawit dan Uap Tiap Peak [5][9][3]
Berikut ini merupakan data hasil kalkulasi suhu akhir lori dan buah kelapa sawit yang terjadi pada setiap peak nya.
Tabel 21.  Data Gabungan Temperatur Lori dan Kelapa Sawit Pada Tiap Peak -Nya Peak t (menit) T steam (K) T lori (K) T TBS (K) I 8 384,51 382,50 350,85 II 12 400,53 398,52 390,115 III 59 406,43 406,42 406,268
Berdasarkan data diatas maka dibuat grafik temperatur gabungan lori dan kelapa sawit beserta steam tiap peak- nya.
Gambar 9. Grafik Temperatur Gabungan Lori, TBS dan Steam Tiap Peak
Pada  gambar  9  terlihat  bahwa  temperatur  lori  &  kelapa  sawit  semakin  meningkat seiring bertambahnya waktu. Mulai dari peak I sampai dengan peak III suhu pada kelapa sawit dan lori semakin meningkat. Hal ini terjadi karena lamanya waktu pemanasan sangat mempengaruhi suhu akhir lori dan kelapa sawit pada setiap peak- nya. Semakin lama lori dan kelapa sawit diberi panas, maka temperaturnya semakin meningkat. Terlihat juga bahwa pada temperatur akhir lori tiap peak- nya hampir menyamai temperatur steam tiap peak- nya, hal  ini  terjadi  dikarenakan  nilai  difusifitas  atau  laju  penyerapan  panas  lori  lebih  tinggi dibanding kelapa sawit [5]. Sehingga temperatur akhir lori lebih tinggi dibanding temperatur akhir kelapa sawit tiap peak nya.
d. Grafik Efisiensi Sterilizer Tiap peak nya [5][9]
Berikut ini merupakan adalah data hasil kalkulasi efisiensi sterilizer pada setiap peak- nya:
Tabel 22. Data Hasil Kalkulasi Efisiensi pada Setiap Peak- Nya Peak t (menit) 𝜼 (%) I 8 81,081 II 12 80,6716 III 59 80,5332
Berdasarkan data diatas maka dibuat grafik efisiensi sterilizer terhadap waktu untuk setiap peak nya.
384,51
400,53 406,43 382,5 398,5 406,4 350,85 390,115 406,268 320 330 340 350 360 370 380 390 400 410 420 8 24 90 T em p er at u r (K ) Waktu (menit) Temperatur Steam Temperatur Lori Temperatur TBS Peak III Peak II Peak I
SJME KINEMATIKA Vol.8 No.1, 30 Juni 2023, pp 44-62 https://kinematika.ulm.ac.id/index.php/kinematika

## Gambar 10. Grafik Efisiensi Sterilizer Terhadap Waktu
Gambar 10 menunjukkan bahwa grafik efisiensi sterilizer per setiap peak nya, dimulai dari peak I sampai dengan peak III semakin menurun seiring bertambahnya waktu. Hal ini terjadi  karena  air  kondensat  semakin  banyak  seiring  dengan  bertambahnya  waktu.  Dan energi yang terbuang melalui air kondensat tersebut kebanyakan terjadi pada peak III, oleh karena  itu  menyebabkan  efisiensi  terus  menurun  seiring  pertambahan  waktu.  Yakni  dari peak I menuju peak III. Terlihat bahwa efisiensi peak I sebesar 81,081 %, peak II sebesar 80,6716 % dan pada peak IIIsebesar 80,5332 %. Energi yang digunakan pada saat merebus kelapa  sawit  berpengaruh  terhadap  efisiensi sterilizer .  Penurunan  efisiensi  terjadi  akibat banyaknya  kuantitas  energi  panas  yang  masuk  ke  dalam sterilizer ,  dan  hal  tersebut menyebabkan kehilangan energi juga semakin besar. Efisiensi yang turun pada setiap peak mengindikasikan semakin besarnya energi yang masuk pada setiap peak nya.

## KESIMPULAN
Adapun kesimpulan yang penulis dapatkan dari penelitian ini yaitu:
1. Analisa termal meliputi:
a) Panas  yang  dihasilkan  oleh  penyerapan  yang  dilakukan  lori  dan  kelapa  sawit ( transient conduction ) semakin bertambahnya waktu semakin menurun. Yakni dari peak I hingga peak III. Panas  yang diserap oleh kedua komponen yakni lori dan kelapa sawit paling tinggi dan sangat signifikan terjadi pada peak I diangka 392,476 MJ  untuk  lori,  dan  2.164,273  MJ  untuk  kelapa  sawit.  Pada peak II  panas  yang diserap lori yaitu  77,186 MJ dan 1.407,039 MJ untuk kelapa sawit. Sedangkan pada peak III panas  yang diserap oleh lori yaitu 28,457 MJ dan 480,314 untuk kelapa sawit.
b) Energi  yang  terbuang  atau  rugi  panas  yang  terjadi  pada sterilizer semakin  naik seiring bertambahnya waktu dari peak I ke peak III. Heat loss (Energi terbuang) yang terjadi pada peak I yaitu 606,5398 MJ, peak II yaitu 910,716 MJ, dan peak III yaitu 1.063,0479 MJ.  Energi/panas yang terbuang ( 𝑄 𝑙𝑜𝑠𝑠 ) berbanding lurus dengan kenaikan temperaturr yang terjadi pada setiap peak nya. Semakin tinggi temperatur maka energi/panas yang hilang dan terbuang pun menjadi semakin lebih besar.
c) Temperatur lori pada peak I yaitu 382,50 K, peak II yaitu 398,52 K dan peak III yaitu  406,42  K.  Sedangkan  temperatur  akhir  dari  kelapa  sawit  pada peak I  yaitu 350,85  K, peak II  yaitu  390,115  K  dan peak III  yaitu  406,268  K.  Hal  ini terjadi karena lamanya waktu pemanasan sangat mempengaruhi suhu akhir lori dan kelapa sawit pada setiap peak- nya.
2. Efisiensi  termal sterilizer semakin  menurun  seiring  bertambahnya  waktu  dari peak I hingga peak III.  Efisiensi  termal sterilizer pada peak I  yaitu  81,081%, peak II  yaitu 80,6716% dan peak III yaitu 80,5332%.
81,081 80,6716 80,5332 80,2 80,4 80,6 80,8 81 81,2 8 24 90 E fis iens i Efisiensi (η) sterilizer tiap peak Peak I
Peak II Peak III Waktu (menit)
https://kinematika.ulm.ac.id/index.php/kinematika

## REFERENSI
[1]  D.  K.  Sofyan,  S.  Widodo,  J.  T.  Industri,  F.  Teknik,  U.  Malikussaleh,  and  L.  B. Masalah,  “Analisis  Faktor-Faktor  yang  Mempengaruhi  Perolehan  Persentasi Rendemen  Crude  Palm  Oil  (  CPO  )  dengan  Menggunakan  Metode  Analysis  Of Variance,” Malikussaleh Ind. Eng. J., vol. 3, no. 1, pp. 10–17, 2014.
[2]  A. Ruswanto, S. Gunawan, N. Ngatirah, and R. Widyasaputra, “Karakteristik Minyak Sawit Pada Metode Pemanasan Buah Sawit,” J. Ilm. Rekayasa Pertan. dan Biosist., vol. 10, no. 1, pp. 49–56, 2022, doi: 10.29303/jrpb.v10i1.323.
[3]  S.  Bahri,  F.  Fatimah,  S.  Muhammad  Jalil,  A.  Amri,  and  M.  Ilham,  “Sterilizer Reliability Analysis Using Reliability Block Diagram Based on Failure Identification Through Fault Tree Analysis,” Int. J. Eng. Sci. Inf. Technol., vol. 2, no. 1, pp. 38–44, 2021, doi: 10.52088/ijesty.v2i1.190.
[4]  Noerhidajat,  R.  Yunus,  Z.  A.  Zurina,  S.  Syafiie,  V.  Ramanaidu,  and  U.  Rashid, “Effect of high pressurized sterilization on oil palm fruit digestion operation,” Int. Food Res. J., vol. 23, no. 1, pp. 129–134, 2016.
[5]  D.  Hidayati,  “Analisis  Termal  Pada  Sterilizer  Crude  Palm  Oil  di  PT  Boma  Bisma Indra,” 2016. Institut Teknologi Sepuluh Nopember (ITS) Surabaya.
[6]  S.  Subiyanto,  “Pemilihan  Teknologi  Sterilizer  Pada  Pabrik  Kelapa  Sawit Menggunakan Metode Analytical Hierarchy Process,” J. Tek. Ind., vol. 14, no. 2, pp. 160–173, 2014, doi: 10.22219/jtiumm.vol14.no2.160-173.
[7]  S. Hasibuan and H. Thaheer, “Integrasi sustainability dan MCDM untuk kelayakan teknologi sterilisasi pada pendirian pabrik CPO terintegrasi palm kernel oil,” Oper. Excell.  J.  Appl.  Ind.  Eng.,  vol.  12,  no.  3,  p.  398,  2020,  doi: 10.22441/oe.2020.v12.i3.012.
[8]  H.  Herispon  and  N.  I.  O.  Daulay,  “Pengaruh  Kompensasi  Dan  Lingkungan  Kerja Terhadap Produktivitas Kerja Pada Ptpn V Sei Galuh Kampar, Riau,” J. Daya Saing, vol. 7, no. 3, pp. 335–349, 2021, doi: 10.35446/dayasaing.v7i3.738.
[9]  Abdul Latif, Analysis of The Work Performance of The Sterilizer of Crude Palm Oil, Rekayasa Mekanika, vol. 6, no. 1, pp. 39-50,  2022.
[10]  Pramudya, “Analisis Kehilangan Panas  Pada Sterilizer Kapasitas 30 Ton / Jam Di PKS PTPN II Pagar Merbau,” 2022. Universitas Medan Area.
[11]  D.  Vera  and  Marwiji,  “Analisis  Kehilangan  Minyak  Pada  Crude  Palm  Oil  (CPO) dengan Menggunakan Metode Statistical Process Control,” J. Ilm. Tek. Ind., vol. 13, no. 1, pp. 28–42, 2014.
[12]  A.  S.  Tambos,  “Analisis  Pertambahan  Hasil  Minyak  Kelapa  Sawit  Dengan Menggunakan Alat Empty Bunch Press,” J. Ilm. TEKNOBIZ, vol. 4, no. 2, pp. 66– 72, 2018.
[13]  A.  Fadhli,  “Aspek  Keteknikan  Pasca  Panen  Pengolahan  Kelapa  Sawit  (Eleaesis Guineensis) Pada Stasiun Perebusan (Sterilizer Statio) di P.T Global Sawit Semesta PMKS Subulussal,” 2016. Universitas Syiah Kuala.
[14]  A. Muarif, R. Mulyawan, and M. Fitria, “Analisis Kualitas Crude Palm Oil (CPO) Berdasarkan Kinerja Vacuum Dryer di PKS Koperasi Primajasa,” Inov. Tek. Kim., vol. 7, no. 1, pp. 24–28, 2022.
[15]  H.  N.  S.  Michael  j  Moran.  2006.  Fundamentals  of  Engineering  Thermodynamics. John Wiley & Sons, Inc.
[16]  L. Incropera, DeWitt, Bergman. 2007. Fundamentals of Heat and Mass Transfer . John Wiley & Sons.