TIMWORK-inc/kds-kcs-standards huggingface dataset:
여기서, : 중간스티프너를 포함한 다중 구속판요소 요소 전체면적의 도심축에 대한 단면2차모멘트. 전체단면의 단면2차모멘트는 "등가요소"가 중간스티프너를 포함한 다중 구속요소(구속판 요소)의 도심축에 위치한 것으로 가정하여 산정한다. 실제 연단거리는 단면계수를 계산해서 사용한다.
④ 일 때, 요소의 유효폭, 는 다음 식을 사용하여 산정한다.
여기서, : 요소의 폭두께비
: 4.1.2.1에 따라 산정된 유효설계폭, mm
: 설계 시 적용하는 요소의 유효설계폭, mm
압축보조요소 또는 감소된 유효폭을 갖는 요소의 유효구조성능 산정 시, 스티프너(연단스티프너 또는 중간스티프너)의 단면적은 다음과 같이 감소된 유효단면적을 사용한다.
- 인 경우,
단, 상기 식에서 와 는 인접 요소를 배제하고 스티프너의 단면적만을 사용하여야 한다.
스티프너의 도심은 스티프너 전체면적의 도심에 위치하는 것으로 가정한다. 또한 스티프너의 도심축에 대한 단면2차모멘트는 스티프너 전체 단면적의 단면2차모멘트이어야 한다.
4.1.6 스티프너
(1) 수직스티프너와 전단스티프너에 대한 설계규정은 다음과 같다.
4.1.6.1 수직스티프너
(1) 집중하중이나 반력을 받는 보의 웨브에 설치된 수직스티프너는 압축재로 설계한다. 집중하중이나 반력을 수직스티프너에 직접 적용하거나, 수직스티프너의 단부에 지압력을 전달하기 위하여 보 플랜지의 평평한 부분에 스티프너를 정확하게 맞추어야 한다. 수직스티프너와 웨브 사이의 전단력을 전달하는 방법은 이 기준 3장을 따른다. 집중하중이나 반력에 의한 소요강도는 설계강도, 을 초과하지 않아야 한다. 단, 이고, 은 다음 ①, ② 중 작은 값이다.
① (4.1-50)
② 4.5.2의 를 로 대체하여 산정한 공칭압축강도
여기서, : (중간 지점과 집중하중 하부 수직스티프너의 경우), mm2
= (단부 지점 수직스티프너의 경우), mm2
: 보 웨브 항복강도, 또는 수직스티프너 항복강도, 중 작은 값, MPa
: (중간 지점과 집중하중 하부 수직스티프너의 경우), mm2
: , mm
: 수직스티프너의 길이, mm
: 보 웨브의 두께, mm
냉간성형강 수직스티프너의 구속판요소 및 비구속판 요소의 비는 각각 와 를 초과하지 않아야 한다. 단, 는 수직스티프너 강재의 항복강도이고 는 수직스티프너 강재의 두께이다.
4.1.6.2 전단스티프너
(1) 전단스티프너가 요구되는 위치에서의 소요전단강도가 4.5.2의 설계전단강도, 를 초과하지 않도록 전단스티프너의 간격을 결정하여 설치하고, 는 또한 3.0을 초과하지 않아야 한다.
(2) 설치된 한 쌍의 전단스티프너 또는 단일 전단스티프너의 실제 단면2차모멘트 는 보 웨브 면 내 한 축을 기준으로 다음의 최솟값 이상이어야 한다.
(3) 전단스티프너의 총단면적은 다음 값을 초과하여야 한다.
(4.1-52)
여기서, = (인 경우) (4.1-53)
= (인 경우) (4.1-54)
= (인 경우) (4.1-55)
= (인 경우) (4.1-56)
: 수직스티프너 사이의 길이, mm
: 웨브의 항복강도와 수평스티프너의 항복강도 비
: 1.0, 쌍으로 설치된 스티프너의 경우
1.8, 단일 ㄱ형강 스티프너의 경우
2.4, 단일 판 스티프너의 경우
: 웨브 면을 따라 측정한 웨브의 평평한 부분, mm
: 웨브의 두께, mm
4.1.6.3 기타 스티프너
(1) 4.1.6.1 및 4.1.6.2의 요구사항을 만족하지 않는 수직스티프너가 설치된 부재의 설계강도는 이 기준의 4.8에 따른 시험결과를 적용하여야 한다.
4.2 접합
4.2.1 개요
(1) 접합은 계수하중을 적용한 하중조합에 의한 최대 축력 및 모멘트를 적절하게 전달할 수 있도록 설계하여야 한다. 또한, 각 요소별로 작용되는 축력과 모멘트는 최대한 실제와 유사한 방법으로 개별 요소에 분배되어야 하고, 외력과 평형을 이루어야 한다. 가정된 하중경로에 포함되는 각 요소는 구조해석에서 산정된 힘에 저항할 수 있어야 하며, 편심에 따른 영향도 적절히 고려하여야 한다.
4.2.2 볼트접합
(1) 냉간성형 스테인리스강 구조부재에 사용되는 볼트접합부의 설계는 다음을 따라야 한다. 단, 본 기준에 따른 접합부의 설계성능을 확보하기 위해서는 KS에 적합한 스테인리스강 볼트, 너트 등을 사용하여야 하며, 설계에서 요구되는 성능을 확보할 수 있도록 적합한 방법으로 체결하여야 한다.
(2) 볼트 구멍의 크기는 표 4.2-1에서 명시된 크기를 초과하지 않아야 한다. 예외적으로, 기둥기초 상세와 콘크리트 벽체에 연결된 구조시스템에는 더 큰 구멍을 사용할 수 있다.
표 4.2-1 볼트 구멍의 최대치수

공칭 볼트 직경

(mm)

표준구멍

(mm)

대형구멍

(mm)

단슬롯구멍

(mm)

장슬롯구멍

(mm)

< 12.0

+ 0.7

+ 1.5

( + 0.7) ×

( + 6.3)

( + 0.7) ×

2.5

≥ 12.0

+ 1.5

+ 3.1

( + 1.5) ×

( + 6.3)

(+ 1.5) ×

2.5
(3) 볼트접합부에는 표준구멍을 사용하여야 한다. 단, 예외적으로 책임구조기술자가 허용할 경우 대형구멍이나 슬롯구멍을 사용할 수 있다. 단, 슬롯구멍의 길이는 전단하중의 방향에 수직이어야 한다.
(4) 4.8의 시험규정에 따른 하중실험을 통해 적절한 성능이 검증되지 않은 경우에는 대형구멍 또는 단슬롯구멍 위로 와셔 또는 덧판을 설치하여야 한다.
4.2.2.1 피접합부 판재의 종방향 전단파단강도 및 간격과 연단거리
(1) 힘 작용 방향의 두 평행선을 따라 피접합부 판재의 종방향 설계전단강도는 다음 식에 의해 산정한다.
여기서, : 저항계수
: 볼트 1개당 판의 종방향 공칭전단강도, N
: 표준구멍의 중심에서 인접 구멍의 가까운 연단 또는 피접합부의 단부까지 하중방향으로 측정된 거리, mm
: 가장 얇은 피접합부 두께, mm
: 공칭 볼트 직경, mm
: 길이방향으로 접합된 판의 설계기준인장강도, MPa
(2) 추가적으로, 볼트구멍 중심사이의 최소거리(피치 또는 게이지)는 볼트머리, 와셔, 그리고 렌치를 위해 충분한 간격을 제공하여야 하고, 공칭볼트 직경 의 3배 이상이어야 한다. 또한, 표준구멍 중심에서 접합판재의 연단 또는 타 경계까지의 거리는 이상이어야 한다.
(3) 대형구멍과 슬롯구멍의 경우, 인접한 두 구멍의 가장자리간 거리와 응력선상 구멍 가장자리에서 접합판재의 연단 또는 타 경계까지의 거리는 이상이어야 한다. 여기서 는 위에서 주어진 식에 정의된 거리이고, 는 표 4.2-1에 정의된 표준구멍의 지름이다. 어느 경우에도, 인접한 두 구멍 가장자리간 순간격은 2 이상이어야 하고, 구멍 가장자리와 부재 연단과의 거리는 이상이어야 한다.
4.2.2.2 피접합부 판재의 인장파단강도
(1) 피접합부의 순단면의 설계인장강도는 다음과 같이 결정하여야 한다.
여기서, : 피접합부 판재의 순단면, mm2
: 볼트머리와 너트 아래에 와셔가 있는 접합부에 대한 공칭인장응력으로, 다음과 같이 결정한다., MPa
1) 일면전단 볼트접합부:
2) 이면전단 볼트접합부:
여기서, : 대상 단면에서 볼트에 의해 전달되는 힘을 단면에 있는 부재의 인장력으로 나눈 값(즉, 볼트배치가 하중방향으로 1행인 경우 =1, 하중방향으로 2행인 경우 =1/2, 3행인 경우 =1/3 임). 이 0.2보다 작은 경우 0으로 간주한다.
s : 응력선에 수직인 볼트간 간격(게이지). 단일 볼트의 경우, s는 접합판재의 폭으로 한다. , , = 4.2.2.1을 참조한다.
또한, 설계인장강도는 다음 값을 초과하여서는 안된다.
여기서, : 피접합부의 인장상태 설계기준항복강도, MPa
4.2.2.3 피접합부 판재의 지압강도
(1) 설계지압강도는 다음과 같이 결정하여야 한다.
여기서, : 볼트머리와 너트 아래에 와셔가 있는 볼트에 의한 판재의 공칭지압응력으로, 다음과 같이 산정한다.
(1) 일면전단 볼트접합부
(2) 이면전단 볼트접합부
여기서, , , = 4.2.2.1의 정의에 따른다.
4.2.2.4 스테인리스강 볼트의 전단과 인장강도
(1) 스테인리스강 볼트의 소요전단강도와 소요인장강도는 다음의 설계강도를 초과하지 않아야 한다.
= 표 4.2-2에 주어진 강도저항계수
여기서, : 볼트의 총단면적, mm2
: = 표 4.2-2에서 공칭전단강도 또는 공칭인장강도 , MPa
표 4.2-2 스테인리스강 볼트의 공칭전단강도 및 공칭인장강도

스테인리스 강종

볼트 직경

d

(mm)

공칭전단강도 ; = 0.65

공칭인장강도

=0.75

(MPa)

소재인장강도a

(MPa)

나사부가 전단면에 포함되지 않은 경우

(MPa)

나사부가 전단면에 포함된 경우

(MPa)

오스테나이트계

(A1, A2, A3, A4, A5)

≤ 39

250

187

375

500

≤ 24

350

262

525

700

≤ 24

400

300

600

800

페라이트계

(F1)

≤ 24

225

168

337

450

300

225

450

600

a. KS B 0241에 의한다.
(2) 전단과 인장의 조합력을 받는 볼트의 경우, 소요인장강도는 설계강도, 를 초과하지 않아야 한다. 여기서, 와 이다. 는 다음에 의거하여 결정하여야 한다.
① 나사부가 전단면에 포함되는 경우
② 나사부가 전단면에 포함되지 않는 경우
여기서, : 표 4.2-2에 주어진 공칭인장응력, MPa
: 동일한 계수하중으로 산출된 소요전단응력, MPa
(3) 소요전단강도는 설계전단강도, 를 초과하지 않아야 한다. 여기서, 과 는 표 4.2-2에 따라 결정하여야 한다.
4.2.3 용접접합
(1) 이 기준은 냉간성형 스테인리스강 구조부재에 사용되는 용접 접합부에 대해 규정한다. 모든 아크용접은 이 기준에서 예외 사항을 두지 않는 한 KCS 14 31 20의 용접 관련 조항을 준수하여야 한다. 단, 국내 용접 관련 기준 및 시방서에 관련 내용이 규정되어 있지 않은 경우에는 관련 기준을 참고할 수 있다.
(2) 이 기준에서 규정한 강종 및 두께 범위 이외의 경우는 별도의 검증과정이 필요하며, 페라이트계 스테인리스강 중에 STS430은 용접접합을 사용할 수 없다.
(3) 용접조건 및 절차 등은 표준시방서 강구조공사의 규정에 적합해야 하며, 용접봉(용착금속)은 KS D 7014 스테인리스강 피복 아크 용접봉의 요구사항을 준수하여야 한다.
(4) 각 용접의 소요강도는 설계강도, 을 초과하지 않아야 한다.
여기서, : 4.2.3.1과 4.2.3.2에 정의된 아크 용접 접합부의 저항계수
: 4.2.3.1과 4.2.3.2에 따라 결정된 용접 접합부의 공칭강도
4.2.3.1 그루브용접
(1) 모재 두께 이상의 유효목두께가 일정하게 확보되고 매칭용접재가 사용된다는 조건에서, 일면 또는 양면에서 용접한 맞댐이음부의 그루브용접의 인장설계강도 또는 압축설계강도는 다음 식으로 산정한다.
여기서, : 용접접합부 강도저항계수
: 그루브용접의 공칭강도, N
: 모재 인장강도, MPa
: 용접길이, mm
: 가장 얇은 피용접재(모재)의 두께, mm
4.2.3.2 필릿용접
(1) 이 기준에서 규정하는 필릿용접은 겹침 또는 T형 이음부 용접에 적용된다. 필릿용접부의 설계강도는 다음과 같이 산정한다.
① 용접선이 하중방향과 평행한 경우(용접부의 전단파단 설계강도)
가. 모재파단
(가) 에 대해서
(나) 에 대해서
나. 용착금속부 파단
위에서 모재파단 설계강도는 다음의 용착금속부의 설계강도를 초과하지 않아야 한다.
② 용접선이 하중방향과 수직인 경우(용접부의 인장파단 설계강도)
식(4.2-16)에 의해 산정된 모재파단 설계강도는 다음의 용착금속부의 설계강도를 초과하지 않아야 한다.
: 필릿용접의 공칭강도, N
: 필릿용접의 길이, mm
: 유효목두께[= 또는 중 작은 값], mm
: 용접봉의 인장강도(표 4.2-3 참조), MPa
: 필릿용접치수, mm
표 4.2-3 피복아크 용접봉의 기계적 성질(KS D 7014)

KS 용접봉 종류

최소인장강도

(MPa)

최소연신율

(%)

E308

550

35

E308L

510

35

E308N2

690

25

E309

550

30

E309L

510

30

E309Nb

550

30

E309NbL

510

30

E309Mo

550

30

E309MoL

510

30

E312

660

22

E16-8-2

550

35

E316

550

30

E316L

510

35

E316J1L

510

35

E317

550

30

E317L

510

30

E318

550

25

E329J1

590

18

E347

550

30

E347L

510

30

E349

690

25

주) 상기에 언급되지 않은 용접봉의 경우 KS D 7014에 규정된 시험 또는 이와 동등한 공인기관의 용접시험을 통하여 용접봉 및 이를 사용한 용접부의 건전성을 반드시 확인하여야 하며, 관련 결과를 근거로 품질관리 기관의 사용허가를 득한 후 사용하여야 한다.
4.3 인장재
4.3.1 개요
(1) 인장재는 부재의 중심축 방향으로 인장력을 받는 구조부재로서 단면의 인장강도는 다음과 같이 산정한다.
4.3.2 인장재의 설계
(1) 중심축 인장재의 경우, 설계인장강도 은 다음 식으로 산정한다.
여기서, : 인장력이 작용하는 부재의 공칭강도, N
: 인장에 대한 저항계수
: 인장순단면적, mm2
: 3.5.1의 항복강도, MPa
(2) 인장부재에서 연결부에 볼트접합이 적용되는 경우, 피접합부의 설계인장강도는 4.2.2.3에 의해 산정한다.
4.4.1 개요
(1) 이 절은 부재에 작용하는 모든 하중의 합력이 이 절에서 규정한 응력 에서 계산된 유효단면의 도심을 통과하는 하나의 축하중인 부재의 압축강도를 산정하는데 적용하여야 한다.
4.4.2 집중하중을 받는 압축부재의 설계
(1) 설계압축강도, 은 다음과 같이 산정한다.
=0.85
= (4.4-1)
- 원형강관 압축부재의 경우(단, 직경-두께비, 가 이하인 경우),
계수축하중과 모멘트의 합력이 도심에 부재축방향으로 작용하는 하나의 하중이 작용한 원형강관 부재의 설계압축강도는 다음과 같이 산정한다.
=0.80
= (4.4-2)
여기서, : 4.4.2.1에 의해 산정한 비틀림 좌굴을 받지 않는 부재의 휨좌굴 응력, MPa
: ,mm2 (4.4-3)
: (단, A 이하이어야 한다)
(일 경우), mm2 (4.4-4)
: (4.4-5)
: 전체 단면적, mm2
: 좌굴응력에 상응하는 소성저감계수()
: 접선탄성계수, MPa
: 항복강도 대 유효비례한계강도의 비() (표 3.5-8)
: (규정된 비 에 근거한 의 한계값)
(2) 사용하중 하에 압축부재의 국부변형이 제한되어야 할 경우, 설계압축강도 는 다음 식으로 산정한다.
여기서, : 전체단면적, mm2
: 다음 식에 의해 산정되는 허용압축응력, MPa
국부변형량이 무시할 정도로 작거나 없는 압축부재에 적용되며, 허용압축응력, 는 재료의 항복강도를 초과할 수 없고 다음과 같이 산정한다.
① 미소 국부변형이 허용되는 경우
- 구속판요소 압축요소의 경우
- 비구속판 압축요소의 경우
② 국부변형이 허용되지 않는 경우
여기서, : 임계 좌굴응력 (4.4-12)
: 압축응력에 상응하는 소성저감계수
: 평판좌굴계수
: 포아송비(= 0.3)
: 초기탄성계수 (3.5.2.3 재료정수), MPa
: 할선탄성계수 (3.5.2.4 재료정수), MPa
: 접선탄성계수 (3.5.2.4 재료정수), MPa
(3) ㄱ형강 단면은 소요축강도 와 ㄱ형강 다리의 끝에 압축을 발생시키는 주축 방향 휨모멘트 을 동시에 고려하여 설계하여야 한다.
(4) 모든 압축부재의 세장비, 은 200을 초과하지 않아야 한다. 단, 시공 중 세장비는 300을 초과하지 않아야 한다.
4.4.2.1 비틀림 또는 휨-비틀림좌굴을 받지 않는 단면
(1) 2축 대칭단면, 폐쇄형단면과 비틀림 또는 휨-비틀림좌굴이 발생되지 않는 단면의 경우, 휨좌굴응력 은 다음식에 의해 산정한다.
여기서, : 좌굴응력에 상응하는 압축 접선탄성계수(식 3.5-3), MPa
: 부재의 비지지 길이, mm
: 전체 단면의 단면2차반경, mm
4.4.2.2 비틀림좌굴이 발생하는 2축 또는 점 대칭단면
(1) 비틀림좌굴이 발생하는 2축 또는 점 대칭단면의 경우, 은 4.4.2.1의 압축응력과 다음 식에 의해 산정된 응력 중 작은 값으로 하여야 한다.
여기서, : 4.6.1.2에 의해 산정한다.
4.4.2.3 휨-비틀림좌굴이 발생하는 1축 대칭단면
(1) 휨-비틀림좌굴이 발생하는 단면에 대해, 은 4.4.2.1의 압축응력과 다음 식에 의해 산정된 값 중 작은 값을 적용하여야 한다.
또한, 보수적으로 설계할 경우, 다음 식에 의한 응력 으로 대체할 수 있다.
: (4.4-17)
: (4.4-18)
: 주 -축을 대한 도심과 전단중심까지의 거리, mm
: 전단중심에 대한 단면의 단면2차반경, mm
, : 도심주축에 대한 단면의 단면2차반경 (단, 1축 대칭단면의 경우에 -축을 대칭축으로 가정한다), mm
4.4.2.4 비대칭단면
(1) 축이나 점에 대한 대칭단면이 아닌 경우, 은 합리적인 절차에 의한 해석에 의해 산정한다. 그렇지 못할 경우의 압축부재는 적절한 구조안전성을 확인한 후 사용하여야 한다.
4.5.1 휨모멘트만 작용할 때의 강도
(1) 굽힘 모멘트만을 받는 휨부재의 경우에 설계휨강도, 은 4.5.1.1과 4.5.1.2에 따라 계산된 값보다 작아야 한다. 단, KS에 포함되지 않은 형강 등의 부재에 대해서는 실험 또는 적절한 구조해석을 통해 내력을 확인하여야 한다.
4.5.1.1 공칭휨강도
(1) 설계휨강도는 전체 보강 또는 부분 보강 압축플랜지의 경우, = 0.9로 적용한다. 비구속판 압축플랜지 단면은 = 0.85를 적용한다. 공칭휨강도, 은 유효단면에서의 초기항복강도, ① 또는 비탄성보유강도, ②)를 기초로 해서 산정한다.
① 단면의 초기항복에 따라 단면강도로 기초로 하는 유효항복모멘트, 은 다음 식에 의해 산정한다.
여기서, : 재료의 항복강도, MPa
: 유효단면의 탄성단면계수, mm3
② 비탄성 보유강도를 기초로 하는 법. 다음 조건을 만족할 때 휨재의 비탄성 보유강도를 적용한다.
가. 부재가 뒤틀림, 횡좌굴, 비틀림좌굴 또는 비틀림-휨 좌굴을 받지 않을 때
나. 냉간성형이 항복강도 를 산정하는데 영향을 미치지 않을 때
다. 웨브의 압축부분 깊이와 웨브두께 비가 을 초과하지 않을 때
라. 전단력이 0.35에 웨브면적()을 곱한 값을 초과하지 않을 때
마. 웨브와 수직재사이 각이 30°를 초과하지 않을 때
공칭휨강도, 은 ① 또는 의 최대 압축변형도에 도달했을 때를 기준으로 산정한 1.25 이하이어야 한다.
여기서, : 항복변형도 (= )
: 다음 식으로 산정된 압축변형도계수
(가) 중간 스티프너가 없는 구속판요소 압축요소
인 경우, (4.5-2)
인 경우, = (4.5-3)
인 경우, =1 (4.5-4)
여기서, (4.5-5)
(다) 다중지지판 압축요소와 연단스티프너를 가진 압축요소
단면의 성질은 유효설계폭을 적용해서 산정한다. 은 인장과 압축 동일하게 완전탄소성 응력-변형도 관계, 미소변형과 휨이 작용하는 동안 평면유지를 가정하여 응력평형조건에 의해 산정한다. 휨과 웨브 크리플링의 조합은 4.5.5의 규정에 의해 검토하여야 한다.
③ 국부변형 고려사항
공칭사용하중하에서 휨재의 국부변형이 제한될 때, 설계휨강도, 는 다음 식으로 산정한다.
여기서, : 전체 단면의 탄성단면계수(단면의 압축측 최외단의 전단면의 탄성단면계수), mm3
: 다음 식으로 산정한 국부변형에 대한 허용압축응력은 이하이어야 한다.
가. 미소 국부변형이 허용되는 경우
나. 국부변형이 허용되지 않는 경우
여기서, : 임계 좌굴응력, MPa
: 푸아송비(= 0.3)
: 할선탄성계수, MPa
④ 휨을 받는 원형강관의 경우
휨을 받는 원형강관의 경우에 직경-두께비가 이하인 원형강관 부재에 적용한다. 축하중, 전단, 국부 집중하중 또는 반력의 영향을 받지 않는 경우에 소요휨강도는 를 초과하지 않아야 한다. 단, 이고, 은 직경-두께비에 따라 다음 식으로 산정한다.
여기서, : 설계기준항복강도, MPa
: 전체 단면의 탄성단면계수, mm3
: 식(5.2-4)에 의해 구한 값
: 항복강도 대 유효비례한계강도의 비(= )
4.5.1.2 횡좌굴강도
(1) 횡좌굴을 받는 2축 또는 1축 대칭단면의 경우, 횡방향 비지지 부재의 설계휨강도 은 = 0.85와 다음 식의 을 적용하여 산정한다. 이 절의 규정은 H 단면, I 단면, Z 단면, ㄷ 단면과 다른 1축 대칭 휨부재 단면에 적용한다. 다른 방식으로 단면의 횡지지가 확보되는 비가새 압축플랜지에는 이 절의 규정을 적용하지 않는다.
여기서, : 압축 최연단의 전체 단면의 탄성단면계수, mm3
: 압축 최연단에서 응력 로 계산되는 유효단면의 탄성단면계수, mm3
: 의 최댓값을 갖는 다음 조건항 ①, ② 또는 ③에 따라 산정한 임계모멘트, N·mm
① 웨브에 수직한 도심축 (x-축)에 대해 휨이 발생하는 2축대칭 H 단면 또는 I 단면
또는 는 식(6.1.2-4)를 적용하여 산정할 수 있다.
② 웨브에 수직한 도심축 (x-축)에 대해 휨이 발생하는 점대칭 Z-section
또는 는 최댓값으로 를 갖는 식(4.5-18)의 휨모멘트의 1/2로 산정할 수 있다.
③ 1축 대칭단면에 대해 (-축을 대칭축으로 가정한다)
가. 대칭축에 대한 휨의 경우 (-축은 전단중심이 음의 좌표를 갖도록 위치된 대칭축이다)
또는 는 조건항 ① 에서 주어진 2축대칭 H 단면과 I 단면의 경우에는 식(4.5-16)를 적용하여 산정할 수 있다.
나. 대칭축과 수직한 도심축에 대한 휨이 발생하는 경우:
여기서, : 전체단면의 압축 최연단에서 초기항복을 발생시키는 휨모멘트(= ), N·mm
: 부재의 비지지길이, mm
: 전체단면을 적용하여 웨브에 평행한 전체단면의 무게중심축에 대한 단면의 압축부분의 단면 2차모멘트(단면 압축요소의 y축에 대한 단면2차모멘트), mm4
: 1.0(도심의 전단중심 측에 압축을 발생시키는 모멘트에 대해)
-1.0(도심의 전단중심 측에 인장을 발생시키는 모멘트에 대해)
: (4.5-20)
: (4.5-21)
: (4.5-22)
: 총단면적, mm2
: 소성저감계수
: 보수적으로 1.0 또는 다음 식으로 산정한 휨모멘트 계수
= (4.5-23)
: 비지지 부분의 최대 휨모멘트의 절댓값, N·mm
: 비지지 부분 1/4지점의 휨모멘트의 절댓값, N·mm
: 비지지 부분 중앙의 휨모멘트의 절댓값, N·mm
: 비지지 부분 3/4지점의 휨모멘트의 절댓값, N·mm
: 단면의 춤, mm
: 전단중심에 대한 단면2차반경, mm
= (4.5-24)
: 도심주축에 대한 단면2차반경, mm
: 초기전단탄성계수 , MPa
: 축, 축 각각에서 휨에 대한 유효길이계수
: 축, 축 각각의 휨에 대한 압축부재의 비지지길이, mm
: 비틀림에 대한 압축부재의 비지지길이, mm
: 전단중심에서 주 x-축을 따라 도심까지의 거리(음수), mm
: 단면의 생브낭 비틀림 상수, mm6
: 단면의 뒤틀림 상수, mm6
: (4.5-25)
는 구조안전측면에서 모든 경우에 대해서 1.0을 적용할 수 있다. 자유단이 비지지된 캔틸레버나 돌출부에 대해서는 1.0을 적용하여야 한다. 축하중과 휨모멘트의 조합력을 받는 부재의 경우(4.7.1)에는 1.0을 적용하여야 한다.
4.5.2 전단력만이 작용할 때의 강도
(1) 설계전단강도, 은 다음 식으로 산정한다.
단, 은 0.95 이하이어야 한다.
여기서, : 전단저항계수
: 보의 공칭전단강도, N
: 웨브 평면을 따라 측정된 웨브의 평판 부분의 춤, mm
: 전단응력에 대응한 소성저감계수(는 에 상응하는 전단탄성계수)
: 전단항복강도, MPa
웨브가 두 개 또는 그 이상의 판재로 구성된 경우, 각 판재는 전단력을 분담하여 전달하는 개별요소로 간주한다.
예외) 4.2.6의 요구사항을 만족하는 횡방향 스티프너를 갖는 보 웨브의 경우, 공칭전단강도는,로 계산하여야 한다. 단, 는 4.2.6에 따라 결정하여야 한다.
4.5.3 휨과 전단의 조합력이 작용할 때의 강도
(1) 무보강 웨브를 갖는 보의 경우, 소요휨강도, 와 소요전단강도,는 다음의 상관관계식을 만족하여야 한다.
횡방향 웨브 스티프너를 갖는 보의 경우, 소요휨강도와 소요전단강도는 각각 과 를 초과하여서는 안된다. > 0.5 및 > 0.7인 경우, 와 는 다음의 상관관계식을 만족하여야 한다.
여기서, : 휨저항계수(4.5.1)
: 전단저항계수(4.5.2)
: 휨만이 작용할 때의 공칭굽힘강도(4.5.1.1), N·mm
: 전단만이 작용할 때 공칭전단강도(4.5.2), N·mm
4.5.4 웨브 크리플링 강도
(1) 기준은 집중하중 또는 반력을 받는 휨부재의 웨브 또는 부재의 길이방향에 수직으로 작용하는 요소와 웨브에 압축응력을 유발하는 요소에 적용할 수 있다.
(2) 폭두께비 가 200 이하인 휨부재의 무보강 평판 웨브의 크리플링을 방지하기 위해서, 집중하중과 반력에 대한 소요강도는 을 초과하여서는 안된다. 하나의 무보강 웨브와 H형 단면의 경우 이고, 은 표 4.5-1에 주어져 있다. 폭두께비 가 200을 초과하는 휨부재의 웨브는 웨브에 직접적으로 집중하중 또는 반력을 전달하는 적절한 방법을 제공하여야 한다.
(3) 표 4.5-1의 식은 ≤ 210, ≤ 3.5일 때, ≤ 6인 보와 ≤ 7인 데크에 적용하여야 한다.
표 4.5-1 웨브 크리플링 공칭강도,

하중조건

단일 웨브를 가지는 형상

H형 단면 또는 유사한 단면a

보강 또는 부분 보강된 플랜지

비보강 플랜지

보강, 부분보강, 비보강 플랜지

반력 간격

>

단부반력 c

식(4.5-29)

식(4.5-30)

식(4.5-31)

내부반력 d

식(4.5-32)

식(4.5-32)

식(4.5-33)

반력 간격

단부반력 c

식(4.5-34)

식(4.5-34)

식(4.5-35)

내부반력 d

식(4.5-36)

식(4.5-36)

식(4.5-37)

a 웨브를 맞대어 연결된 두개의 ㄷ 형강으로 만든 H형 단면 또는 웨브의 회전이 구속된 유사 단면 (예를 들어 두 ㄱ형강을 ㄷ형강에 용접하여 만들어진 H형 단면)

b 상부플랜지 또는 하부플랜지에 하나의 집중하중 또는 반력이 작용하는 조건에서, 지압부 연단과 인접하는 반대 집중하중 또는 반력 사이의 순거리가 1.5h보다 클 때

c 보의 단부반력 또는 캔틸레버 끝단에 집중하중이 작용하는 조건에서 지압부 연단에서 보의 단부까지의 거리가 1.5h미만일 때

d 지압부 끝단에서 보의 단부까지의 거리가 1.5h이상일 때 반력과 집중하중에 대해

e 상부플랜지 및 하부플랜지에 동시에 반대방향으로 두 개의 집중하중이 작용하거나 집중하중과 반력이 같은 작용선상에 위치하는 경우로써 인접한 지압부 연단 사이거리가 1.5h이하일 때
① 은 상부플랜지와 하부플랜지를 연결하는 하나의 웨브에 집중하중 또는 반력이 작용하는 경우 공칭강도를 나타낸다. 두 개 또는 그 이상의 웨브의 경우, 은 각각의 웨브에 대해 계산하고 그 결과를 합하여 산정한다.
② 조립 H형 단면 또는 유사한 조립단면의 경우, 웨브 연결재와 보 플랜지 사이의 거리는 최대한 작도록 한다.
일 때, 계수는 까지 증가한다.
여기서, : 웨브크리플링에 대한 저항계수
: 웨브 당 집중하중 또는 반력에 대한 공칭강도, N
: 6.9
: ( 일 때)
( 일 때 ) (4.5-38)
: (4.5-39)
( 일 때) (4.5-40)
: (단, ) (4.5-41)
: (4.5-42)
: ( 일 때) (4.5-43)
1.2 ( 일 때) (4.5-44)
: ( 일 때) (4.5-45)
( 일 때) (4.5-46)
: (4.5-47)
: (4.5-48)
: 종방향 압축상태에서의 항복강도, MPa
: 웨브면을 따라 측정한 웨브의 평판 부분의 춤, mm
: (4.5-49)
: (4.5-50)
: 지압의 실제길이. 동일하지 않는 지압길이에 대해 분포되는 두 개의 동일하고 반대인 집중하중에 대해서 더 작은 값을 적용하여야 한다. mm
: 내부 휨 반경, mm
: 웨브 평면과 지압면의 평면 사이 각도()
4.5.5 휨과 웨브 크리플링의 조합강도
(1) 휨과 집중하중 또는 반력의 조합력을 받는 무보강 평판 웨브의 설계는 다음 조건을 만족하여야 한다.
① 단일 무보강 웨브를 갖는 단면
예외) 연속스팬의 내부 지지점에서, 이 식은 두 개 또는 그 이상의 단일 웨브를 갖는 데크 또는 보에는 다음과 같은 조건에서는 적용할 수 없다; 인접한 웨브의 압축연단이 부모멘트 영역에서 연속 또는 중간연결 플랜지 요소와 강체의 클래딩 또는 횡가새로 횡지지되고, 인접한 웨브 사이의 간격이 254 mm를 초과하지 않는 경우
② 웨브 회전구속도가 높은 다중 무보강 웨브을 갖는 단면(두 개의 ㄷ형강의 웨브를 맞대어 연결한 H형 단면 또는 ㄷ형강에 두 개의 ㄱ형강을 용접해서 만든 H형 단면)
예외) 폭두께비 와 의 경우, 공칭집중하중 또는 반력은 4.5.4에 따라 산정한다.
: 웨브크리플링에 대한 저항계수(4.5.4)
: 휨모멘트 작용시 집중하중 또는 반력에 대한 소요강도, N
: 4.5.4에서 산정된 휨모멘트가 작용하지 않을 때 집중하중 또는 반력에 대한 공칭강도, N
: 집중하중 점 또는 반력이 작용하는 점 또는 바로 인접한 곳에서의 소요휨강도, N·mm
: 휨만이 작용하고 있으면 4.5.1.1에 따라 산정한 공칭휨강도, N·mm
: 지압판과 접촉하는 보 플랜지의 평판폭, mm
: 웨브 또는 플랜지의 두께, mm
: 4.2.2.1의 세장계수
4.6.1 개요
(1) 대부분의 기둥부재에는 압축력이외에 휨모멘트도 함께 작용하게 된다. 이와 같이 축력과 휨모멘트를 동시에 받는 부재를 조합력을 받는 부재라고 하고 다음과 같이 상관식을 이용하여 구조안전성을 검토하여야 한다. 단, KS에 규정되지 않은 스테인리스 형강 등의 부재에 대해서는 실험 또는 적절한 구조해석을 통해 내력을 확인하여야 한다.
4.6.2 축하중과 휨의 조합
(1) 소요강도 와 는 다음의 상관식을 만족하여야 한다.
인 경우, 상기의 식을 대신하여 다음 식을 적용할 수 있다.
여기서, : 소요축강도, N
, : 소요축강도를 위해 결정된 유효단면의 도심축에 대한 소요휨강도[ㄱ형강 단면의 경우, 는 소요휨강도 또는 소요휨강도와 의 합(의 작은 값에 대해)]
: 4.4.2에 따라 산정된 공칭축강도, N
: 과 가 동일하다는 조건하에 4.4.2에 따라 산정된 공칭축강도, N
, : 4.5에 따라 산정된 도심축에 대한 공칭휨강도 , N·mm
, : 모멘트 증폭계수
= (4.6-4)
: 휨강도저항계수
0.9(보강 또는 부분보강 압축플랜지를 갖는 보 단면의 경우)
0.85(비보강 압축플랜지를 갖는 보 단면(4.5.2.1)의 경우)
0.85(횡지지가 없는 보(4.5.1.2)의 경우
: 압축저항계수(= 0.85)
: (4.6-5)
: 휨축에 대한 비저감 전단면의 관성모멘트, mm4
: 휨 평면내의 실제 비지지길이, mm
: 휨 평면내의 유효 길이 계수
, : 다음 항에 따라 채택되는 계수
① 절점이동(횡이동)을 갖는 골조의 압축부재인 경우
② 절점이동이 구속되고 휨평면내의 지지점 사이에 횡방향 하중을 받지 않는 골조의 구속 압축부재인 경우
여기서, : 휨평면내 부재의 비지지 부분 양단에 작용하는 모멘트 중 최소모멘트와 최대모멘트의 비. 는 복곡률일 때 양(+), 단곡률일 때 음(-)이다.
③ 절점이동이 구속되고 지지점 사이에 횡방향 하중을 받는 골조의 압축부재인 경우, 값은 합리적인 해석에 의해 결정하여야 한다. 단, 해석을 대신해서 다음 값들을 사용할 수 있다
가. 양단이 구속된 부재의 경우,
나. 양단이 구속되지 않은 부재의 경우,
4.7 조립부재와 가새부재
(1) 이장은 냉간성형강 스테인리스강 조립부재와 가새부재에 관련된 설계규정을 다룬다.
4.7.1 조립 단면
4.7.1.1 두 개의 ㄷ형강으로 조립한 H형 단면
(1) H형 단면을 구성하는 두 개의 ㄷ형강을 접합하기 위한 용접 또는 볼트 등의 연결재의 최대 허용 길이방향 간격 는 다음에 의거하여 결정하여야 한다.
① 압축부재의 경우
여기서, : 접합부의 길이방향 간격, mm
: 압축부재의 비지지길이, mm
: 단부지지와 중간지지 조건에 대하여, 좌굴발생방향과 수직인 축에 대한 H형 단면의 단면2차반경, mm
: 웨브와 평행한 중립축에 대한 하나의 ㄷ형강의 단면2차반경, mm
② 휨부재의 경우
단, 는 이하이어야 한다.
여기서, : 보의 경간길이, mm
: 접합부의 설계인장강도(4.2)
: 상·하부 플랜지로부터 가장 가까운 접합부 두 열 사이의 수직거리, mm
: 보에 작용하는 계수하중의 세기(결정방법은 다음에 의한다)
: 한 개의 ㄷ형강의 전단중심과 웨브 중심 사이의 거리, mm
: 플랜지 폭, mm
: ㄷ형강 보 깊이, mm
: 보강 립의 깊이, mm
: ㄷ형강 단면의 두께, mm
: 계수
1.0 (보강 립이 있는 단면의 경우)
영(0) (보강 립이 없는 단면의 경우)
: 웨브에 수직인 중심축에 대한 ㄷ형강 단면 2차모멘트, mm4
계수하중의 세기, 는 계수집중하중 또는 반력의 크기를 지압길이로 나누어 산정한다. 등분포하중을 받는 보의 경우, 는 등분포계수하중 세기의 3배 크기로 한다. 집중하중 또는 반력의 지압길이가 용접간격 s보다 작을 경우, 하중 또는 반력에 가장 가까운 용접 또는 접합부 소요강도, 는 다음 식에 의하여 산정한다.
연결부의 최대 소요간격, 는 연결부에 직접 작용하는 계수하중의 크기에 따라 달라진다. 그래서 보 전체길이에 걸쳐 연결부에 간격이 균일하다면 연결부의 간격은 하중 세기의 최대지점에서 결정하여야 한다. 이 절차에 따라 간격이 과다하거나 간격이 좁은 경우는 다음 방법 중 하나를 사용하여야 한다.
가. 하중세기의 변화에 따라 연결부 간격을 다르게 한다.
나. 집중하중이 발생하는 지점의 플랜지에 보강 커버플레이트를 용접한다. 이 경우, 플레이트를 플랜지에 합친 연결부의 설계전단강도로서 를 사용하고, 는 보춤으로 한다.
4.7.1.2 압축요소에서 접합부 간격
(1) 압축 커버플레이트나 판재를 일체화되지 않은 스티프너나 다른 부재에 연결하는 용접 또는 볼트의 응력방향으로의 간격 는 다음 값 이하로 하여야 한다.
① 설계기준의 다른 절에서 규정된 접합부당 설계강도에 기초하여, 피연결재사이의 전단력을 전달하기 위해 필요한 간격
② . 단, 는 커버플레이트 또는 판재의 두께, 는 사용하중에서 커버플레이트 또는 판재의 응력, 는 압축상태에서 접선계수이다.
③ 접합부내에 가장 폭이 좁은 비보강 압축요소의 평면폭 의 3배
(2) 그러나, ①항 또는 ②항에 의해 더 가까운 간격이 요구되지 않는 접합부 간격은 다음과 같다.
- 의 경우, 접합부 간격은 이상으로 하여야 한다.
(3) 하중 방향에 평행한 단속 필릿용접인 경우, 용접간의 순간격과 12.7 mm의 합을 접합부 간격으로 한다. 이외의 경우, 접합부 사이의 중심간 거리를 간격으로 한다.
(4) 외장재료만로 작용하고 하중저항 요소로 고려되지 않는 외장판재에는 이 절의 설계요구사항을 적용하지 않는다.
4.7.2 복합 시스템
(1) 다른 재료와 함께 냉간성형강 요소를 사용한 복합구조의 부재설계는 이 기준과 다른 재료의 적용기준에 부합하여야 한다. 두 재료가 접촉된 경우, 책임구조기술자는 가능한 상호작용을 고려하여야 한다.
4.7.3 횡가새
(1) 하중을 받는 보나 기둥의 횡방향 휨 또는 비틀림을 구속하고 부착부 지점에 국부 크리플링을 방지하도록 횡가새를 설계하여야 한다.
4.7.3.1 대칭단면의 보 또는 기둥
(1) 접합부를 포함하여 가새와 가새 시스템은 강도 및 강성 요구사항을 고려하여 설계하여야 한다.
4.7.3.2 ㄷ형강과 Z형강 보
(1) 웨브 평면상으로 하중을 받는 보로 사용되는 ㄷ형강과 Z형강의 비틀림을 구속하기 위한 횡가새는 다음의 경우에만 적용하여야 한다.
① 접합된 플랜지의 횡변형을 효과적으로 구속하는 방법으로서 상부 플랜지가 데크 또는 외장재에 접합되었을 경우
② 상하 플랜지가 위 규정과 같이 접합되지 않았을 경우. 즉 상하 플랜지가 위 규정과 같이 접합되면 횡가새는 설치하지 않아도 된다.
(2) 한쪽 플랜지가 연결된 가새
① 부착된 외장재료를 지지하기 위해 사용되고 웨브에 평행한 평면으로 하중을 받는 ㄷ형강과 Z 형강은 외장재료와 볼트 등의 연결재의 구속효과를 고려해서 설계하여야 한다. 외장재에서 전달된 하중에 저항하기 위해 설치된 각 보에 대해 적절한 조치를 취하여야 한다. 이러한 하중은 외장재로부터 충분한 강도와 강성을 가진 부재 또는 조립부재로 전달되어야 한다.
② 가새 설계는 8.3.2.2을 준수하여야 한다. 또한, 횡방향 가새가 있는 보 조립부재는 9장에서 요구하는 실험에 의하여 확인된 시험강도가 공칭휨강도 이상이 되도록 가새의 종류와 접합부 간격을 검토하여야 한다.
(3) 외장재에 상하 플랜지가 모두 연결되지 않은 가새
① 상하 플랜지의 중간 가새는 소요횡력 에 저항할 수 있도록 설계하여야 한다. 소요횡력은 다음에 의거하여 산정한다.
가. 등분포하중의 경우, = 가새 양측의 거리 이내에서 를 곱한 계수하중
나. 집중하중의 경우, = 가새 양측의 거리 이내에서 를 곱한 집중하중
② 가새로부터 과 사이의 위치에서는 를 곱한 집중하중을 고려하여야 한다.
여기서, : 집중하중과 가새 사이의 거리, mm
: 가새 중심선 사이의 거리, mm
: (ㄷ형강의 경우) (4.7-3)
(Z형강의 경우) (4.7-4)
: 4.7.11에 규정된 전단중심과 웨브중앙면 사이의 거리, mm
: 채널 춤, mm
: 웨브에 평행한 중심축과 수직인 중심축대한 전체 단면의 단면상승이차모멘트, mm4
: 웨브에 수직인 중심축에 대한 전체 단면의 단면2차모멘트, mm4
(4) 가새는 구조부재와의 부착점에서 국부 클리플링을 방지하도록 설계하여야 한다. 중간가새 지점과 단부에서 양쪽 플랜지의 횡변위에 대하여 단면을 효과적으로 구속시키는 방법으로 가새를 설치 및 부착하여야 한다.
(5) 비틀림회전과 횡이동에 대하여 단면을 효과적으로 구속하는 방법으로 단면에 연결된 부재를 통해 보의 모든 하중과 반력이 전달되는 경우 6.1.2에 따른 강도를 위해 요구되는 가새 이외에 추가적인 가새는 설치할 필요가 없다.
4.7.3.3 횡가새가 없는 상자형 단면
(1) 주축에 대한 휨을 받는 보로 사용되는 상자형 단면에 대하여 횡 비지지 길이-단면 웨브사이의 거리 비는 를 초과하지 않아야 한다.
4.8 스테인리스강 시험
(1) 시험은 별도의 공인시험기관 또는 책임기술자의 참여하에 제작업체 실험실에서 실시되어야 한다.
4.8.1 응력-변형도 관계 결정
(1) 이 기준에서 제시되지 않은 스테인리스강의 경우 공인시험기관에서 KS B 0802에 준하여 시행된 인강강도시험에 따라 파악된 기계적 성질 및 응력-변형도 관계를 설계에 적용할 수 있다.
(2) 단, 상기의 시험으로 결정된 기계적 성질은 실험대상 로트(lot) (25톤 기준)에서 채취한 10개 이상의 인장시험편에 의한 결과의 90% 이상이 만족함을 통계적으로 입증하여야 한다.
4.8.2 구조성능 결정을 위한 시험
(1) 판, 띠형, 봉강 또는 형강(ㄱ형강) 스테인리스강에서 형성된 구조부재의 요소, 조립부재, 접합부, 상세의 구성 또는 형상이 이 기준의 조항에 따라 내력성능 또는 처짐을 산정할 수 없는 경우, 이들의 구조성능은 적절한 구조성능시험을 통해 확인되고 다음 절차에 따라 평가하여야 한다.
① 시험결과의 평가는 4개 이상의 시편시험결과의 평균값을 토대로 한다. 단, 모든 시험결과의 평균값과 임의의 한 개 시험결과 평균값과 편차가 ±10%를 초과하지 않아야 한다. 이 평균값의 편차가 10%를 초과하는 경우, 3개 이상의 동일한 추가시험을 실시하여야 한다. 시험 완료 후, 모든 시험의 평균값을 수행된 일련의 시험의 예상하중, 로 간주하여야 한다. 모든 시험에 대한 시험하중 대 예상하중 비의 평균값, 과 변동계수, 를 통계적 분석을 위해 결정하여야 한다.
② 시험된 요소, 조립부재, 접합부, 또는 부재의 내력성능은 식(4.7-1)을 만족하여야 한다.
여기서, : 이 기준에 따라 결정되는 가장 결정적인 하중조합에 기반한 소요하중
: 하중효과
: 모든 시험 결과의 평균값
: 재료계수의 평균값(스테인리스강 항복강도와 인장강도의 경우, 1.1)
: 제작계수의 평균값(구조부재와 접합부의 경우, 1.0)
: 4.8.2(1)에서 결정된 시험하중 대 예측하중 비의 평균값
: 목표신뢰지수(구조부재의 경우, 3.0; 접합부의 경우, 4.0)
: 재료계수의 변동계수(스테인리스강 항복강도의 경우, 0.10; 스테인리스강 인장강도의 경우, 0.05)
: 제작계수의 변동계수(구조부재와 볼트 접합부의 경우, 0.05; 용접 접합부의 경우, 0.15)
: 4.7.2 (1)에서 결정된 시험하중 대 예상하중 비의 변동계수
: 시험 횟수
: 하중효과의 변동계수(= 0.21)
이러한 과 의 값들은, 재료물성과 제작에 대한 충분한 정보를 토대로 주어지면 이들 통계자료를 사용할 수 있다. 이 기준에서 규정되지 않은 스테인리스강의 경우, 과 의 값들은 사용재료에 대한 통계분석을 통해 결정하여야 한다.
실제 사용에서 과도한 변형 등에 의해 기능장애가 의문시되는 경우 수용가능한 수준의 변형에서 발휘된 실험강도가 가장 불리한 하중조합에 기반한 소요강도 이상이어야 한다[식(4.8-1)을 만족하여야 한다]. 단, 이 경우에 저항계수 는 1.0으로 하고, 고정하중에 대한 하중계수는 1.0으로 할 수 있다.
③ 시험단면의 스테인리스강의 항복강도가 설계기준강도보다 큰 경우, 스테인리스강의 설계기준강도는 제조자가 사용하고자 하는 스테인리스강 설계기준 최소항복강도로 시험결과를 하향 조정하여야 한다. 단, 냉간성형에 따른 재료강도의 증가는 3.4.2에 따라 허용할 수 있다. 그러나 시험체의 항복강도가 설계기준 최소항복강도 미만인 경우, 스테인리스강의 설계기준강도는 시험결과를 상향 조정하여서는 안된다.
인장강도가 구조설계의 결정적인 요소일 때에는, 항복강도 대신에 인장강도에 기반하여 유사한 조정을 하여야 한다. 실제 설계에 사용된 두께와 시험에 사용된 시편두께 사이에 존재할 수 있는 어떠한 변화 또는 차이도 고려하여야 한다.
4.8.3 총단면의 기계적 성질 결정을 위한 시험
(1) 이 기준에서 사용되는 성형된 단면의 기계적 성질을 결정하기 위한 시험은 다음에 의거하여 전체 성형단면에 대하여 실시하여야 한다.
① 인장시험은 KS D 0001 강재의 검사 통칙에 준하여 실시하여야 한다. 압축항복강도의 결정은 단주 압축실험의 평균값으로 결정한다.
② 압축항복강도는 단면의 최대압축강도를 단면적으로 나눈 값 또는 0.2% 오프셋 방법으로 결정된 응력 중 시험에서 먼저 도달한 값(작은 값)으로 한다.
③ 부재가 사용상태에서 받는 하중의 주된 효과가 휨응력을 발생하는 경우, 항복강도는 인장으로 결정되는 항복강도와 압축으로 결정되는 항복강도 중에서 최솟값으로 한다. 플랜지 단면의 항복강도는 단면에서 잘라낸 시편에 대한 인장시험과 압축시험을 실시하여 결정하여야 한다. 이러한 각 시편은 하나의 플랜지 전체와 웨브의 일부분으로 구성하여야 한다. 단, 평판 폭비 는 1.0이 되도록 한다.
④ 관리 목적상 27톤 이상, 45톤 이하의 로트 당 두 개의 전단면 시험을 실시하거나, 27톤 이하 로트 당 한 개의 전단면 시험을 실시하여야 한다. 여기서 로트라 함은 동일한 원자재 더미의 재료로 단일생산라인에서 성형된 한 단면의 그룹이다.
⑤ 제조업자 선택사항으로서 부재가 사용되는 응력조건의 항복점을 신뢰성 있게 예측할 수 있는 충분한 실험근거를 제조업자가 제공할 수 있는 경우, 이러한 인장 또는 압축시험결과를 성능입증과 품질관리에 사용할 수 있다.