TIMWORK-inc/kds-kcs-standards huggingface dataset:
(2) 철근의 이음 및 이음부를 엇갈리게 배치하는 것에 대한 허용 위치, 형태 및 치수는 설계도서에 명시되어야 한다.
4.5.5.2 겹침이음
(1) 철근 사이의 겹침이음 상세는 다음과 같아야 한다.
① 하나의 철근에서 다른 철근으로의 하중전달이 확실하여야 한다.
② 이음부 근처에서 콘크리트의 박리가 발생하지 않아야 한다.
③ 구조물의 성능에 영향을 주는 커다란 균열은 발생하지 않아야 한다.
(2) 겹침이음
① 철근 사이에서 서로 엇갈리게 배치하고 응력이 큰 영역에서는 배치하지 않는다. 예외는 (4)와 같다.
② 일반적으로 대칭으로 배치한다.
(3) 겹침이음 철근의 배치는 그림 4.5-10을 따른다.
① 겹침이음된 두 철근 사이의 횡방향 순거리는 4 또는 50mm 이하이어야 한다. 이를 만족하지 못하는 경우, 겹침이음 길이는 4 또는 50mm를 넘는 순간격만큼 동등한 길이로 증가시켜야 한다.
② 인접한 두 겹침이음의 축방향 거리는 겹침이음 길이()의 0.3배 이상이 되어야 한다.
③ 인접한 겹침이음의 경우, 철근사이의 순거리는 2 또는 20mm 이상이 되어야 한다.
(4) (3)에 부합되는 경우, 인장측에서의 철근의 겹침이음 허용비율은 모든 철근이 한층에 배치되어 있을 경우 100%로 할 수 있다. 만약, 철근이 여러 층에 배치되어 있는 경우에는 50%로 감소시켜야 한다.
압축측의 모든 철근과 배력 철근은 한 단면에서 겹침이음이 되어도 된다.
그림 4.5-10 인접 겹침이음
4.5.5.3 겹침이음 길이
(1) 설계 겹침이음길이는 다음과 같이 계산한다.
의 값들은 표 4.5-4와 같다. 그러나, 의 계산에 있어서 는 로 하여야 한다. 는 겹침이음철근 1개의 면적이다. 는 필요 철근 단면적이며, 는 사용한 철근의 단면적이다.
이지만 1.5를 넘어서는 안된다. 여기서, 은 고려하는 겹침길이의 중앙으로부터 0.65 내에 겹침이음된 철근의 비이다.(그림 4.5-11참조) 의 값은 표 4.5-5에 주어져 있다.
표 4.5-5 계수 의 값

총 단면적에 대한 겹침이음철근의 비율

＜25%

33%

50%

＞50%

1

1.15

1.4

1.5

주) 중간 값들은 보간법으로 결정할 수 있다.
주) 그림에서 Ⅱ번 철근과 Ⅲ번 철근은 고려하는 단면의 외측에 있다.
따라서 이경우의 겹침이음의 비율은 50%이고 =1.4이다.
그림 4.5-11 하나의 단면에서 겹침이음된 철근의 비율
4.5.5.4 겹침이음 영역에서의 횡방향 철근
(1) 인장철근의 횡방향 철근
① 겹침이음 구역에서의 횡방향 인장력에 저항하도록 횡방향철근을 배치하여야 한다.
② 겹침이음 철근의 지름이 20mm 보다 작은 경우 또는 겹침이음철근의 비율이 어느 한 부분에서 25%보다 작은 경우에는, 전단철근이나 띠철근으로 배치된 횡방향 철근이 횡방향 인장력에 대해 충분하다고 가정할 수 있다.
③겹침이음 철근의 지름이 20mm 이상인 경우, 횡방향 철근의 전체면적(겹침이음된 철근에 평행한 모든 횡방향 철근 단면적의 합)은 겹침이음된 철근 하나의 면적()보다 작아서는 안된다().

횡방향 철근은 겹침이음 철근과 콘크리트 표면 사이에 겹침이음 철근의 방향에 수직으로 배치하여야 한다. 만약에 50% 이상의 철근이 한 지점에서 겹침이음되고 또한, 단면 내에서 이웃하는 겹침이음 사이의 거리(a)가 10 이하라면(그림 4.5-10 참조) 횡방향 철근은 띠철근 또는 단면 내에 정착되는 U형 철근형태로 배치하여야 한다.
④③의 횡방향 철근은 그림 4.5-12(a)에서와 같이 겹침이음의 바깥쪽 단면에 배치되어야 한다.
(2) 지속하중으로 압축력을 받는 압축철근의 횡방향 철근
인장을 받는 철근에 관한 규정 외에 겹침이음길이 양단의 바깥부분 4 안에 하나의 횡방향 철근을 배치하여야 한다. (그림 4.5-12(b))
그림 4.5-12 겹침이음부의 횡방향 철근
4.5.5.5 용접철망의 겹침이음
(1) 주철근의 겹침이음
① 겹침이음은 그림 4.5-13과 같이 교번배열(intermeshing) 또는 층배열(layering of fabrics)로 만들 수 있다.
② 피로 하중이 발생하는 경우에는 교번배열을 적용하여야 한다.
③ 교번배열의 경우, 주철근을 위한 겹침 배열(lapping arrangement)는 4.5.5.2를 따라야한다. 횡방향 철근의 어떠한 유리한 효과라도 무시하여야 한다. 따라서, 을 취한다.
그림 4.5-13 용접철망의 겹침이음
④ 층배열 철망의 경우, 주철근의 겹침이음은 일반적으로 한계상태에서 계산된 주철근의 응력이 설계강도의 80%를 넘지 않는 영역에서 가능하다.
⑤ 전술한 ④를 만족하지 않는다면 휨저항 강도를 계산하기 위한 철근의 유효깊이는 인장면에서 가장 멀리 떨어진 층으로 하여야 한다.
또한, 겹침이음 끝단부 바로 다음 영역에서 균열을 검토하는 경우, 사용상태에서 철근의 응력은 겹침이음부 끝단의 불연속성 때문에 25%를 증가시켜야 한다.
⑥ 어느 한 단면에서 겹침이음되는 주철근의 비율은 아래에 따라야 한다.

교번배열의 경우, 표 4.5-5의 값을 적용할 수 있다.
층배열 격자의 경우, 임의의 단면에서 겹침이음되는 주철근의 비율은 용접철망의 단위 단면적에 따라 다르다.
- 의 경우, 100%
- 의 경우, 60%
여기서, 는 철근 간격
는 사용한 철근의 단위 단면적 (철근단면적을 철근 간격으로 나눈 값)이다.

복수 층의 연결부는 최소한 1.3만큼 엇갈리게 배치해야 한다(는 4.5.5.3에서 결정된다.).
⑦ 겹침이음 영역에서의 추가적인 횡방향 철근은 필요하지 않다.
(2) 배력(Secondary) 또는 분배용 철근(distribution)의 겹침이음
모든 배력 철근은 같은 위치에서 겹침이음 할 수 있다. 이때 이음 길이 lo의 최솟값은 표 4.5.6과 같고 겹침이음 길이 내에 최소한 두 개의 횡방향 철근을 배치하여야 한다.
표 4.5-6 배력 층배열 철망(secondary layered fabric)의 소요 겹침이음 길이

배력 철근의 지름

겹침이음길이

; 겹침이음길이내에서 최소한 1와이어 피치

; 최소한 2 와이어 피치

; 최소한 2 와이어 피치
4.5.6 지름이 큰 철근에 대한 추가 규정
(1) 지름이 32mm를 초과하는 철근의 경우는 앞 절에서 주어진 규정 외에 다음 규정이 적용된다.
(2) 지름이 큰 철근을 사용하는 경우, 표피철근을 사용하거나 해석을 수행하여 균열을 제어 할 수 있다.
(3) 지름이 큰 철근으로 인해 쪼갬 힘은 더욱 커지고 다웰(dowel) 작용도 더욱 커진다. 이러한 철근에는 기계적 정착이 필요하다. 직선 철근으로 정착하는 경우에는 구속철근으로서 갈고리를 가진 횡방향 철근을 사용하여야 한다.
(4) 일반적으로 지름이 큰 철근은 겹침이음을 하지 않지만, 단면 치수가 1.0m 이상이거나 철근응력이 설계강도의 80%를 넘지 않는 단면에서는 예외로 한다.
(5) 횡방향 압축응력이 존재하지 않는 정착구역에는 전단철근 외에 압축용 횡방향 철근을 추가로 배치하여야 한다.
(6) 직선의 정착길이에 대한 경우, 위의 (5)에 기술된 추가적인 보강철근의 단면적은 다음의 값 이상이어야 한다.
① 인장면에 평행한 방향으로 :
② 인장면에 수직인 방향으로 :
여기서, = 정착철근의 단면적
= 부재내의 같은 위치에 정착된 철근 층의 수
= 각 층에서 정착된 철근의 수
그림 4.5-14 횡방향 압축력이 작용하지 않는 구역에서 지름이 큰 철근을 정착
(7) 추가된 횡방향 철근은 정착구역에서 균일하게 분포되어야 하고 철근의 간격은 주철근 지름의 5배를 넘어서는 안된다.
(8) 지름이 큰 철근에 대한 표피철근 단면적은 큰 지름 철근의 직각 방향으로는 , 평행한 방향으로는 이상이어야 한다.
4.5.7 다발철근에 대한 추가 규정
4.5.7.1 일반사항
(1) 여러 개의 철근을 묶어서 단일 철근의 기능을 발휘하게 하는 것을 다발철근이라 한다. 다발로 사용하는 경우 철근의 수는 4개 이하이어야 하며, 휨부재에서 D35를 초과하는 철근은 2개까지 다발로 사용할 수 있다
(2) 다른 언급이 없다면, 개별철근에 대한 규정은 다발철근에도 적용된다. 다발철근에서 철근은 동일한 형태 및 등급을 지녀야 한다. 지름의 비가 1.7을 넘지 않는 경우에는 다른 크기의 철근으로 묶을 수 있다.
(3) 설계에서 다발철근은 동일한 면적과 동일한 무게 중심을 가지는 가상의 철근으로 대체한다. 이 가상 철근의 등가지름은 다음과 같다.
여기서, 는 다발에서 철근의 수로 제한 값은 다음과 같다.
; 압축영역의 수직철근과 겹침이음 연결부의 철근
; 그 외의 경우
(4) 다발철근에서 철근의 간격은 4.5.3의 규정을 따른다. 이때 다발사이의 순 거리는 실제적인 철근 다발의 외곽선로부터 측정값을 사용한다.
(5) 두 개의 철근이 아래 위로 접촉되는 경우와 부착조건이 양호한 경우에는, 이들 철근을 다발철근으로 취급할 필요는 없다.
(6) 다발철근은 스터럽이나 띠철근으로 둘러싸여야 한다. 다발철근 내의 각 철근이 지간 내에서 끝날 때에는 적어도 철근 지름의 40배 이상 길이로 서로 엇갈리게 끝내야 한다. 철근 사이의 간격제한이 철근 크기를 기준으로 적용될 경우 다발의 지름은 등가 단면적으로 환산되는 한 개의 철근 지름으로 계산하여야 한다.
4.5.7.2 다발철근의 정착
(1) 인장 영역의 다발철근은 단부 지점부와 중간 지점부를 넘어 자를 수 있다. 등가 지름이 32mm미만인 다발은 엇갈리지 않고 지점부 근처에서 자를 수 있다. 지점부 근처에서 정착된 등가 지름이 32mm 이상의 다발철근은 그림 4.5-15에 나타낸 것과 같이 종방향으로 서로 엇갈리게 배치되어야 한다.
(2)개별 철근이 (여기서 는 개별철근의 지름에 따른 값이다)보다 큰 엇갈림 거리로 정착되는 경우, (그림 4.5-15 참조)를 산정할 때 철근의 지름을 사용할 수 있다. 그 외의 경우에는 다발철근의 지름 을 사용하여야 한다.
그림 4.5-15 넓은 폭에 걸쳐 엇갈린 다발철근의 정착
(3) 압축 영역에 정착되는 다발철근은 엇갈리게 배치할 필요가 없다. 등가 지름이 32mm이상인 다발철근은 단부에 지름이 12mm 이상인 횡철근을 4개 이상 배치하여야 한다. 단락된 철근 단부를 바로 넘어서는 영역에는 또 다른 횡철근을 배치하여야 한다.
4.5.7.3 다발철근의 겹침이음
(1) 겹침 이음 길이는 등가지름 을 사용하여 4.5.5.3을 따라 계산하여야 한다.
(2) 등가 지름이 32mm이하인 2개의 철근으로 구성된 다발철근은 개별 철근을 엇갈리지 않고 겹쳐 이을 수 있다.
(3) 등가 지름이 32mm 보다 큰 2개의 철근으로 구성되거나 또는 3개의 철근으로 구성된 다발철근의 경우, 개별 철근은 그림 4.5-16에 나타낸 것과 같이 종방향으로 최소한 정도 엇갈리게 배치되어야 한다. 이런 경우 철근 1개의 지름을 의 계산에 사용할 수 있다. 어떠한 겹침이음 단면에서도 4개 이상의 철근이 배치되지 않도록 주의하여야 한다.
그림 4.5-16 4개의 철근을 포함하는 인장 영역의 겹침이음 연결부
4.5.8 프리스트레스트 콘크리트 긴장재의 상세
4.5.8.1 일반사항
(1) 복부를 지나는 긴장재는 스터럽 내부에, 플랜지나 슬래브를 지나는 긴장재는 가능한 한 횡방향철근 내부에 배치하여야 한다.
(2) 두께가 변하는 세그먼트의 하부 플랜지에 배치되는 덕트는 각 세그먼트 표면에 횡구속철근이 배근되어야 한다. 이때의 가외철근은 각 덕트의 양쪽 옆을 지나는 2열의 D13 이상이어야 하며 수직길이는 슬래브 두께에서 상하의 피복두께를 뺀 길이이어야 한다. 덕트 내에 작용하는 그라우팅 압력의 영향을 고려하여야 한다.
4.5.8.2 프리스트레싱 강연선의 정착
① 프리텐션 콘크리트 부재의 끝단에서의 강도를 결정할 때 전달길이와 정착길이 내에서 긴장력의 점차적인 발현이 고려되어야 한다. 프리스트레싱력은 부착이 시작되는 점에서 0.0으로부터 전달길이에서 최댓값으로 선형적으로 변한다고 가정할 수 있다.
② 전달길이와 정착길이사이에서는 긴장력은 포물선 형태로 증가하고 전달길이에서 긴장재의 인장강도에 도달한다고 가정될 수 있다. 이 절의 목적을 위해 전달길이는 긴장재 지름의 60배로 하고 정착길이는 4.5.8.2(2)의 규정에서 취한다. 비부착의 효과는 4.5.8.2(3)에 규정된 것을 고려할 수 있다.
(2) 부착된 강연선
프리텐셔닝 강연선은 위험단면을 지나 다음과 같은 정착길이(mm) 만큼 부착되어야 한다.
여기서, = 강연선의 공칭지름(mm)
= 부재의 공칭강도를 구할 때 긴장재에서의 평균응력(MPa)
= 손실 후의 긴장재에서의 유효 응력(MPa)
= 1.0 프리캐스트, 프리스트레스트 보
= 1.6 프리캐스트 프리스트레스트 슬래브와 파일, 다른 값이 승인기관에 의해 연구 혹은 이전의 적용 경험에 비추어 주어질 수 있다.
식 (4.5-11) 대신 다음의 식이 프리텐션 보에 대해 사용될 수 있다.
= 프리스트레스 긴장재의 긴장 시 프리스트레싱 강재의 응력(MPa)
= 전 손실 이후의 프리스트레싱 강재의 유효응력(MPa)
= 부재의 공칭강도가 필요할 때의 프리스트레싱 강재의 평균응력(MPa)
= 28일 콘크리트 압축강도(MPa)
300mm 혹은 그 이상의 콘크리트가 아래에 타설된 프리텐션 보의 어떤 긴장재에 대해서도 식 (4.5-12)에 1.3의 승수가 곱해질 수 있다.
(3) 부분적으로 부착 안 된 강연선
비부착 영역의 끝에서 평가된 정착길이는 식 (4.5-11)을 사용하고 =2.0의 값으로 결정될 수 있다. 부분적으로 부착 안 된 강연선의 수는 총 강연선 수의 25%를 넘지 않아야 한다. 어떠한 수평열에서 부착 안 된 강연선의 수는 그 열에 배치된 강연선 수의 40%를 초과하지 않아야 한다. 임의의 강연선의 부착 안 된 길이는 검토하려는 단면에서 발휘되는 총 저항능력을 고려하여 모든 한계상태를 만족시킬 수 있는 값이어야 한다. 부착 안 된 강연선은 부재의 중심선에 대해 대칭으로 배치되어야 한다. 부재의 중심선에 대해 대칭으로 배치된 각 쌍의 강연선의 부착 안 된 길이는 같아야 한다. 각 수평열에서 외곽에 배치된 강연선은 전 길이가 부착되어야 한다.
4.5.8.3 슬래브에서 덕트의 파상의 영향
(1) 각 방향으로 중심간 간격이 300mm 미만으로 배치된 덕트는 본 항에서는 근간격으로 배치된 것으로 간주된다. 근간격으로 배치된 종방향 또는 횡방향 덕트가 플랜지에 배치되고 덕트의 파상을 최소화하는 규정이 설계도서에 명시되어 있지 않다면, 상하부 철근망은 D10의 가외철근으로 결속하여야 한다. 가외철근의 간격은 각 방향으로 450mm 또는 슬래브 두께의 1.5배를 초과할 수 없다.
4.5.8.4 외부긴장재의 지지점
(1) 동적해석에 의하여 입증되지 않는 한, 외부긴장재 지지점 사이의 거리는 7,500mm를 초과해서는 안 된다.
4.5.8.5 포스트텐션 긴장재의 연결장치
(1) 종방향 포스트텐션 긴장재는 전체 긴장재 중 50%를 초과하는 긴장재가 한 위치에서 연결되어서는 안 되며, 인접 연결장치와의 간격이 한 세그먼트 길이 이상, 부재 두께의 2배 이상이어야 한다. 포스트텐션 긴장력이 도입될 때의 응력을 계산 할 때 연결장치 주변의 내부 공동은 단면적의 계산과 단면2차모멘트의 계산에서 제외하여야 한다.
4.5.9 기타 철근 상세
4.5.9.1 인장 연결 부재의 이음
(1) 인장 연결 부재의 철근 이음은 완전 용접이음 또는 완전 기계적 연결 중 한가지로만 이루어져야 한다. 인접 철근의 이음은 750mm 이상 떨어져서 서로 엇갈리게 되도록 해야 한다.
4.6 부재 상세
(1) 안전성, 사용성, 내구성에 대한 요구조건은 해당 규정과 더불어 이 장에서 제시된 규정을 만족하여야 한다.
(2) 부재 상세는 채택된 설계 모델과 일관성이 있어야 한다.
4.6.2 보
4.6.2.1 주철근
(1) 해석에 의해 인장철근 보강이 요구되는 보의 모든 단면에 대하여 아래의 예외 경우를 제외하고는 식 (4.6-1)과 식 (4.6-2)에 의해서 계산된 값 중 큰 값 이상으로 하여야 한다. 균열제한이 필요한 경우에는 4.2.3.2의 균열제한을 위한 최소 철근 단면적보다는 많이 배치하여야 한다.
예외 경우
① 플랜지가 인장상태인 정정 구조물에 대하여 철근의 단면적 은 위의 식 (4.6-1)과 식 (4.6-2)에서 와 중 작은 값을 대입하여 계산되는 단면적 이상으로 하여야 한다.
② 부재의 모든 단면에서 해석에 의해 필요한 철근량보다 1/3 이상 인장철근이 더 배치되는 경우는 위의 식을 따를 필요가 없다.
③ 두께가 균일한 구조용 슬래브의 기초판에 대하여 경간방향으로 보강되는 인장철근의 최소 단면적은 필요한 수축철근량과 같아야 한다. 철근의 최대간격은 슬래브 또는 기초판의 두께의 3배와 450mm 중 작은 값을 초과하지 않도록 하여야 한다.
(2) (1)의 규정을 만족하지 않는 철근 단면적 또는 긴장재 단면적이 배치된 단면은 무근 콘크리트 단면으로 간주하여야 한다.
(3) 극한한계상태에서 중립축의 깊이가 식 (4.6-3) 으로 결정되는 최대 중립축 깊이 이하가 되도록 인장철근 단면적 또는 긴장재 단면적을 제한하거나 압축철근 단면적을 증가시켜야 한다.
여기서, = 극한한계상태에서의 최대중립축 깊이
= 모멘트 재분배 후의 계수휨모멘트/탄성휨모멘트 비율, 모멘트를 재분배하지 않는 경우에는
= 표 3.1-3에 따른 콘크리트의 극한변형률
(4) 겹침이음부를 제외한 일반 단면에서 인장철근 단면적은 콘크리트 단면적의 0.04배 이하이어야 하며, 압축철근을 배치하는 경우 압축철근 단면적은 콘크리트 단면적의 0.04배 이하이어야 한다.
(5) 비부착 긴장재를 사용하거나, 외부 긴장 방식으로 긴장하는 프리스트레스 콘크리트 부재에서는 휨강도가 균열휨모멘트의 1.15배 이상이 되어야 한다.
(6) 설계에서 단순지지로 가정한다 하더라도, 콘크리트가 일체로 시공되는 경우에는 지점부가 부분적으로 구속되는 효과를 고려하여 경간 내에서 발생하는 최대 휨모멘트의 15% 이상의 휨모멘트에 저항할 수 있도록 지점부 단면을 설계하여야 한다.
(7) 연속보의 내부 받침부에서 플랜지에 배치되는 총 인장철근단면적 는 플랜지의 유효폭 전체에 걸쳐 분포하도록 배치하여야 한다. 이 인장철근의 일부를 복부폭 내부에 집중 배치할 수 있다.
4.6.2.2 종방향 인장 철근의 길이 방향 배치
(1) 모든 단면에는 전단력에 의하여 복부와 플랜지에 발생하는 경사균열효과를 포함한 인장력 포락곡선에 저항하도록 충분한 철근을 배치하여야 한다.
(2)전단철근이 배치된 부재에 대해서는 경사균열에 의해 추가되는 인장력 를 4.1.2.3(7)에 따라 계산하여야 한다. 전단철근이 배치되지 않은 부재에 대해서는 경사균열에 의한 추가 인장력을, 모멘트 포락곡선에 비례하는 철근의 인장력 분포를 그림 4.6-1의 철근의 저항 인장강도곡선과 같이 부재 길이에 따라 만큼 이동시키는 방법으로 반영할 수 있다. 이 규정은 전단 철근이 배치된 부재에 대해서도 적용할 수 있다. 경사균열에 의한 추가 인장력은 그림 4.6-1에 나타나 있다.
여기서, = 전단철근과 주인장 현재 사이의 경사각
= 콘크리트 압축 스트럿과 주인장 철근 사이의 경사각
(3) 철근의 인장력은 정착길이 내에서 그림 4.6-1과 같이 선형으로 변화하는 것으로 가정할 수 있다. 충분히 안전측으로 설계하기 위한 목적으로 정착길이 내 철근의 선형분포 인장력을 무시할 수도 있다.
(4)전단강도에 기여하는 굽힘철근의 정착길이는, 인장 영역에서는, 압축영역에서는 이상이어야 한다. 이때의 정착길이는 굽힘철근의 축과 종방향 철근의 교차점을 기준으로 한다.
그림 4.6-1 전단균열 전이효과에 따른 주철근의 절단 위치
4.6.2.3 단부 하부 철근의 정착
(1) 단부가 회전구속되지 않은 경우라도 받침부에는 경간 내에 배치된 철근량의 1/3 이상의 철근을 배치하여야 한다.
(2) 정착 영역에 작용하는 힘은 4.1.2.3(6)(전단철근이 배치된 부재)에 따라 결정하여야 한다. 이때 축력의 영향이 다음 식과 같이 포함되어야 하며, 경사균열에 의한 영향을 인장력으로 직접 고려하는 방법이나 인장력 포락곡선을 이동시키는 전이법칙을 적용하여야 한다.
여기서, 는 축력으로 인장이 양의 값으로 정의된다(은 4.6.2.2(2) 참조).
(3) 정착길이 는 보와 받침부가 접촉하는 받침부 내면을 기준으로 결정한다. 직접반력이 작용하는 경우에는 이 반력에 의하여 철근에 작용하는 횡방향 구속압력의 효과를 고려할 수 있다(그림 4.6-2 참조).
그림 4.6-2 단부 하부 철근의 정착
4.6.2.4 내측 받침부 하부 철근의 정착
(1) 내측 받침부에는 경간 내에 배치된 철근량의 1/4 이상의 철근을 배치하여야 한다.
(2) 직선 철근의 정착길이는 이상이어야 한다. 갈고리 철근의 경우, 지름이 16mm 이상인 철근의 정착길이는 갈고리 구부림 반지름의 2배 이상이어야 하며, 지름이 16mm 미만인 철근의 정착길이는 갈고리 구부림 반지름의 4배 이상이어야 한다(그림 4.6-3(a) 참조). 좀 더 정밀한 해석을 수행하는 경우 이러한 최솟값보다 작은 정착길이로 설계할 수 있다.
(3) 내측 받침부의 지점 침하 등에 의해 발생할 수 있는 정모멘트에 저항할 수 있도록 정모멘트 철근을 배치하여야 한다. 이때에는 그림 4.6-3(b)와(c)와 같이 겹침이음으로 연속시키는 방법으로 정모멘트 철근의 역할을 하도록 하여도 좋다.
그림 4.6-3 내측 받침부의 철근 정착
4.6.2.5 보의 횡방향 철근
(1) 보의 횡방향 철근은 띠철근, 스터럽 또는 등가용접철망으로 구성한다.
(2) 휨강도나 연성을 증가시키기 위해 압축철근이 배치된 경우, 압축철근이 배치된 전 구간에 횡방향 철근을 배치하여야 한다. 이때 축방향 철근 D32 이하에 대해서는 D10 이상, 축방향 철근 D35 이상이나 다발철근에 대해서는 D13 이상인 횡방향 철근으로 축방향 철근을 둘러싸야 하며, 횡방향 철근의 간격은 축방향 철근지름의 16배 이하이어야 한다.
4.6.2.6 전단철근
(1) 전단철근은 부재 종방향 축과의 각도 가 45°에서 90° 사이가 되도록 배치하여야 한다.
(2) 전단철근은 다음의 조합으로 구성될 수 있다.
① 종방향 인장철근과 압축부를 둘러싸는 폐쇄철근 또는 U형 철근(그림 4.6-4 참조)
② 굽힘철근
③ 종방향 철근을 둘러싸지 않지만 압축영역과 인장영역에 적절히 정착된 단일 철근
그림 4.6-4 전단철근의 예
(3) 전단철근은 충분히 정착되어야 한다. 비틀림모멘트가 작용하지 않는 경우에는 전단철근이 복부 면 근처에서 겹침이음 하여도 좋다.
(4) 한 단면에서 전단철근 중 최소 50%는 폐쇄철근이나 U형철근의 형태를 사용하여야 한다.
(5) 전단철근비 는 식 (4.6-6)을 따른다.
(4.6-6)
여기서, = 전단철근비
= 길이 내의 전단철근 단면적
= 부재의 종방향 축을 따른 전단철근의 간격
= 부재의 복부 폭
= 전단철근과 부재축과의 각
는 다음 최솟값 이상이어야 한다.
(4.6-7)
(6) 부재 종방향으로 전단철근의 최대 간격 는 다음 식과 같다.
(4.6-8)
(7) 굽힘철근의 최대 종방향 간격은 다음과 같다.
(4.6-9)
(8) 한 단면 내에 배치되는 전단철근의 최대 폭방향 간격은 다음과 같다.
(4.6-10)
(9)압축철근은 압축철근 지름의 15배 이하의 간격을 갖는 전단철근으로 둘러싸인 경우에만 휨강도 해석에 포함하여야 한다.
4.6.2.7 비틀림 철근
(1) 비틀림 철근은 폐합되어야 하며 겹침이음이나 갈고리에 의해 정착되어야 하며, 부재축과 직각 이어야 한다(그림 4.6-5 참조). 내측 지점부에는 경간 내에 배치된 철근량의 1/4 이상의 철근을 배치하여야 한다.
그림 4.6-5 비틀림 철근의 예
(2) 최소 비틀림철근은 4.6.2.6(5)와 (6)의 규정에 따른다.
(3) 비틀림 철근의 종방향 간격은 을 초과하지 않아야 한다. 여기서 는 단면 외부표면의 둘레길이(4.1.3.2의 규정 그림 4.1-8 참조)이다. 또한 종방향 간격이 4.6.2.6(6)의 요구조건을 만족하여야 하며 단면의 작은 치수를 초과하지 않아야 한다.
(4) 비틀림철근의 각 모서리에 적어도 하나씩의 종방향 철근이 배치되어야 하며 안쪽 둘레에 종방향 철근이 균일하게 분포되어야 한다. 이때 종방향 철근의 간격은 350mm를 넘지 않아야 한다.
4.6.2.8 표피철근
(1) 표피철근(skin reinforcement)은 균열을 제어하고 피복의 박리를 방지하기 위해서 배치한다.
(2) 피복박리에 저항하기 위한 표피철근은 다음과 같은 경우에 배치되어야 한다.
① 주철근 지름이 32mm보다 큰 경우
② 등가 지름이 32mm보다 큰 다발철근이 주철근으로 사용된 경우(그림 4.6-6 참조)

표피철근은 철망 혹은 작은 지름의 철근망으로 구성하여야 하며 그림 4.6-6과 같이 횡방향 철근의 바깥쪽에 배치하여야 한다.
그림 4.6-6 표피철근의 예 (c는 극한한계상태에서 중립축 깊이)
(3) 보에서 표피철근량 는 인장 철근과 평행한 방향과 수직한 방향의 양방향에 대해서 이상이어야 한다. 여기서 는 횡방향철근 외측의 인장콘크리트 면적이다(그림 4.6-6 참조).
(4) 피복두께가 70mm를 초과하는 경우 내구성을 증진시키기 위한 표피철근이 사용되어야 하며, 이때 표피철근량은 각 방향으로 이상이어야 한다.
(5) 표피철근의 피복두께는 4.4.4.2의 최소피복두께 이상이어야 한다.
(6) 철근의 정착과 상세 규정을 만족한다면, 종방향 표피철근을 종방향 휨철근에 포함하여 휨강도를 해석할 수 있으며 횡방향 표피철근은 전단철근에 포함하여 전단강도를 해석할 수 있다.
4.6.2.9 반력이 직접 작용하지 않는 지점부
(1) 보가 벽이나 기둥 대신에 또 다른 보에 의해서 지지되는 경우에는 추가 철근이 배치되어야 한다. 이 규정은 슬래브가 보의 윗부분에 의해 지지되지 않는 다면 슬래브에도 적용된다.
(2) 두 보의 연결부에서 지지 철근은 지지하는 부재의 주철근을 횡방향철근으로 둘러싸야 한다. 이러한 추가 횡방향철근은 그림 4.6-7에 제시된 범위 내에서 부재가 만나는 부분의 외부까지 배치하여도 좋다.
그림 4.6-7 두 개의 보의 교차 영역에 대한 철근의 배치
4.6.2.10 곡선 긴장재의 영향을 고려한 부재 상세
(1) 곡선 긴장재는 철근으로 횡구속시켜야 한다. 횡구속 철근은 사용한계상태에서의 철근응력이 0.6를 초과하지 않도록 하여야 하며 의 가정값은 420 MPa 이하이어야 한다. 횡구속철근의 간격은 덕트 외측지름의 3배 또는 600mm이하이어야 한다.
(2) 긴장재가 곡선 복부나 플랜지에 배치되거나 오목한 모서리나 내부 공동에 인접하여 곡선배치된 경우, 콘크리트 피복두께를 증가시키거나 횡구속철근을 배치하여야 한다. 오목한 모서리나 내부 공동은 인근 덕트와의 거리가 덕트 지름의 1.5배 이상이어야 한다.
(3) 긴장재가 양방향으로 곡선을 이룰 때에는 면내력과 면외력을 벡터합으로 더하여야 한다.
① 면내력의 영향
가. 긴장재의 배치방향의 변화로 발생하는 면내력은 다음과 같다.
= (4.6-11)
여기서, = 긴장재의 단위길이당 곡률면내 방향변환력(N/mm)
= KDS 24 12 11(4.1.2)에 의한 계수 긴장력(N)
= 검토대상 위치의 긴장재의 곡률 반지름(mm)
나. 최대 방향변환력은 예비의 긴장재를 포함한 모든 긴장재가 인장을 받고 있다는 기본가정하에서 결정되어야 한다.
다. 방향변환력에 의한 박리(pull-out)에 저항하는 콘크리트 피복의 전단강도 은 다음과 같다.
(4.6-13)
여기서, = 단위길이당 전단저항면 2면의 설계전단강도(N/mm)
= 덕트의 최소 콘크리트 피복두께 + 덕트 지름의 (mm)
= 1.4.2.3의 콘크리트 재료계수
= 초기 재하 시 또는 긴장 시의 콘크리트 압축강도(MPa)
라. 계수 면내 방향변환력이 식 (4.6-12)에 규정된 콘크리트 피복의 설계전단강도를 초과하면, 면내 방향변환력에 저항할 수 있도록 완전히 정착된 철근이나 긴장재로 묶어서 보강하여야 한다.
마. 여러 단으로 쌓은 덕트가 곡선거더에 사용되는 경우 콘크리트 피복두께의 휨강도를 검토하여야 한다.
바. 곡선거더에 대해서는 면내력에 의한 전체적인 휨의 영향을 검토하여야 한다.
사. 약 90°로 교차하지 않는 긴장재의 곡선덕트에서 한 긴장재에 의한 면내력 방향이 다른 긴장재 쪽을 향하도록 배치되어 있을 경우 덕트는 다음과 같이 횡구속되어야 한다.
(가) 식 (4.6-12)에 규정된 전단강도에 적합하도록 덕트 간격 유지
(나) 방사력에 저항하도록 횡구속철근 또는 긴장재 배치
(다) 인접한 외측 덕트의 긴장재를 긴장하기 전에 각 내측 덕트를 그라우팅
② 면외력의 영향
가. 연선의 쐐기작용에 의하여 덕트에 작용하게 되는 면외력은 다음과 같이 산정할 수 있다.
= (4.6-14)
여기서, = 긴장재의 단위길이 당 면외력(N/mm)
= KDS 24 12 11:2016(4.1.3)에 의한 긴장력(N)
= 검토대상 위치에서 긴장재의 연직면 곡률반지름(mm)
나. 식 (4.6-13)의 설계전단강도가 충분하지 않은 경우, 총 면외력에 저항하도록 곡선구간을 국부적인 횡구속 철근으로 보강하여야 한다. 이때의 보강은 나선철근을 사용하는 것이 좋다.
4.6.3 슬래브
이 규정은 단면 폭()과 유효 지간()이 슬래브 두께의 5배 이상인 1방향과 2방향 슬래브에 적용한다.(1.5.2.1참조)
4.6.3.1 휨철근
① 주방향에 대한 최소 및 최대철근비는 4.6.2.1(1)과 (3)을 적용한다. 4.6.2.1(1)의 적용에 있어 취성파괴의 위험이 적은 슬래브 경우 최소인장철근은 극한한계상태에 필요한 철근량의 1.2배로 하여도 된다.
② 일반적으로 1방향 슬래브의 경우 주철근량의 20% 이상의 배력철근을 배치하여야 한다. 배력 방향 휨모멘트가 발생하지 않는 영역에서는 받침점 부근의 상부 주철근에 대한 배력철근을 배치할 필요가 없다.
③ 철근 최대간격에 관한 규정은 다음과 같다.
가. 주철근 : (는 슬래브 깊이)
나. 배력철근 :
④ 집중하중 또는 최대 휨모멘트가 작용하는 영역에 대해서는 다음 철근간격 규정을 적용한다.
가. 주철근 :
⑤ 슬래브에 대하여 4.6.2.2의 규정에서을 로 대체하여 해당 규정의 조항을 적용할 수 있다.
(2) 슬래브 받침부 철근
① 단순지지된 슬래브에서, 경간 내부에 배치된 철근의 1/2은 받침부까지 연속시켜야 하며 4.5.5.2에 따라 정착되어야 한다.
② 해석에서는 고려하지 않더라도, 테두리보 등에 의하여 슬래브의 단부가 회전에 대하여 구속될 수 있는 경우에는 인접경간 최대모멘트의 최소 25 %를 저항할 수 있도록 슬래브에 상부철근을 배치하여야 한다. 받침부 표면에서부터 측정한 철근의 길이는 인접한 경간 길이의 0.2배 이상이어야 한다. 이 철근은 내부지점을 가로질러 연속되어야하며, 단부지점에서 정착되어야 한다. 단부지점에서의 작용 휨모멘트는 인접 경간 최대모멘트의 15% 이상으로 한다.
(3) 슬래브 모서리 철근
모서리에서 슬래브의 솟음이 구속되어 있는 경우에는 지점부에 적절한 철근을 배치하여야 한다.
(4) 자유단 모서리 철근
① 지지되지 않은 슬래브 자유단 모서리에는 축방향 철근과 횡방향 철근을 배치하여야 하며, 일반적으로 그림 4.6-8과 같이 배치한다.
② 슬래브에 배치된 정상적인 철근은 모서리 철근의 역할을 한다.
그림 4.6-8 슬래브의 자유단 모서리 철근
4.6.3.2 전단철근
(1) 슬래브에 전단철근을 사용하는 경우 슬래브의 최소두께는 200mm 이상이어야 한다.
(2) 다음의 규정에 따라 수정되지 않는 경우, 전단철근의 상세는 4.6.2.6의 철근비 정의와 최솟값을 적용한다.
(3) 전단철근의 종방향 최대간격은 다음과 같다.
굽힘철근의 종방향 최대간격은 :
(4.6.16)
4.6.4 플랫 슬래브
4.6.4.1 플랫 슬래브의 정의
(1) 기둥으로 지지된 슬래브를 플랫 슬래브라 한다.
(2) 플랫 슬래브는 일정한 두께를 갖거나 또는 지판(drop panel)과 일체가 되어야 한다.
(3) 플랫 슬래브는 격자해석, 유한요소법, 항복선 또는 등가골조법과 같은 검증된 방법을 사용하여 해석하여야 한다. 이때 적절한 기하학적 특성 및 재료 특성을 사용하여야 한다.
4.6.4.2 등가골조법
(1) 플랫 슬래브 구조물은 인접 패널(4개의 인접지점에 의해 구분된 영역)의 중심선 사이의 슬래브 단면과 기둥으로 구성된 뼈대로, 가로방향과 세로방향의 두 개의 방향으로 나누어야 한다. 부재의 강성은 전단면을 사용하여 계산할 수 있다. 연직 하중에 대한 강성은 패널의 전체 폭을 기준으로 계산할 수 있으며,수평 하중에 대한 강성은 패널 전체 폭에 대한 강성의 40%를 사용하여야 한다. 패널에 작용하는 하중은 전체하중을 각 방향의 해석에 대해서 사용한다.
(2) 해석으로 구한 총 휨모멘트는 슬래브 폭 전역에 분포되어진다. 탄성 해석에서는 부(-)모멘트가 기둥의 중심선 쪽으로 집중되는 경향이 있다.
(3) 패널은 그림4.6-9와 같이 주열대와 중간대로 나누어 설계하며, 휨모멘트는 표 4.6-1과 같이 배분한다.
(4) 그림 4.6-9에 나타낸 것과 같이 주열대의 폭이 와 다른 경우, 예를 들어 지판의 폭과 같은 경우, 주열대와 중간대에 의해 저항되는 설계휨모멘트는 수정된 폭에 비례하여 조정하여야 한다.
(5) 비틀림에 대해 적절하게 설계된 테두리 보가 없는 경우에 외부기둥 또는 모서리 기둥으로 전달되는 휨모멘트는 사각형 기둥의 경우 (의 정의는 그림 4.6-10 참조)이하이어야 한다. 이 경우 외측경간의 정 모멘트는 적절하게 조정하여야 한다. 사각형 단면이 아닌 기둥의 경우에는 등가 사각형 단면으로 치환하여 적용한다.
표 4.6-1 플랫 슬래브에 대한 휨모멘트의 단순 분배

구분

부(-)모멘트

정(+)모멘트

주열대

60-80%

50-70%

중간대

40-20%

50-30%

주) 주열대와 중간대의 부모멘트와 정모멘트의 총합은 항상 100%가 되어야 한다.
참고: 지판의 폭이 (/3) 보다 큰 경우, 주열대는 지판의 폭을 사용한다.

중간대의 폭은 적절하게 조정하여야 한다.
그림 4.6-9 플랫 슬래브의 패널 구분
참고: 는 보다 클 수 있다.Note: 는 보다 클 수 있고, 는 보다 클 수 있다.
a) 가장자리 기둥 b) 모서리 기둥
참고: 는 슬래브 모서리로부터 기둥의 가장 안쪽 표면까지의 거리
그림 4.6-10 슬래브 모서리의 유효폭의 정의
4.6.4.3 기둥이 불규칙하게 배치된 플랫 슬래브
(1) 기둥이 불규칙하게 배치된 플랫 슬래브의 경우에는 등가골조법, 격자해석 또는 유사한 탄성해석법이 적용되지 않는다. 이러한 경우 다음 순서에 따른 단순 방법을 적용하여 해석을 수행하여도 좋다.
① 총 계수하중에 대한 슬래브 해석.
② 경간 중앙과 기둥의 휨모멘트는, 하나씩 건너뛴 경간에 하중이 재하되지 않음으로써 휨모멘트가 증가하는 효과를 반영하여야 한다. 따라서 위험경간에는 총 계수하중을 재하하고 나머지 경간은 계수 고정하중을 재하 한다. 경간들 사이의 고정하중의 편차가 큰 곳에서는 하중이 재하되지 않은 경간에 대해서는 고정하중 계수로 1.0을 사용하여야 한다.
③ 이러한 특별한 하중 재하에 대한 영향은 다른 위험 경간과 지점에 대해 동일한 방법으로 적용할 수 있다.
(2) 외측 기둥에 대한 휨모멘트 전달을 고려한 구속 효과는 4.6.4.2를 적용해야 한다.
4.6.4.4 플랫 슬래브의 철근 배치
(1) 내측 기둥부 슬래브 철근
① 플랫 슬래브의 내측 기둥에는 기둥 중심선을 양방향 대칭으로 0.67의 상부 철근을 주열대 폭의 1/2 내부에 배치하여야 한다. 는 주열대에서 부모멘트에 저항하기 위한 소요 철근량을 나타낸다(그림 4.6-9 참조).
② 각각의 직교축 방향으로 기둥을 통과하는 2개 이상의 하부 철근을 내측 기둥부에 배치하여야 한다.
(2) 외측 기둥부 슬래브 철근
슬래브에서 외측 기둥으로 휨모멘트를 전달하기 위한 철근은 그림 4.6-10에 나타낸 유효폭() 내에 자유단 모서리에 직각 방향으로 배치하여야 한다.
(3) 2방향(뚫림) 전단철근
① 2방향 전단철근이 요구되는 부분(4.1.4 참조)은 집중 하중이 재하되는 면 둘레 또는 기둥과 전단철근이 더 이상 요구되지 않는 위험단면 둘레의 1.5 사이에 2방향 전단철근을 배치해야 한다. 2방향 전단철근은 두 개 이상의 전단철근을 사용해야 한다(그림 4.6-11 참조). 이때 전단철근의 수평간격은 0.75 이하이어야 한다.

위험단면 둘레 주변의 전단철근 간격은 첫 번째 지배단면 전단철근이 필요하지 않은 첫 번째 위치(재하면에서 2 떨어진 위치) 내에서 1.5 이하이어야 하며, 첫 번째 지배단면을 벗어난 위치에서는 2 이하이어야 한다.(그림 4.1-9 참조)
② 2방향 전단철근이 필요한 위치에서의 최소 전단철근량 은 식 (4.6-17)과 같다.
여기서, = 주철근과 전단철근 사이의 경사각(예, 수직전단철근 , )
= 경사방향의 전단철근 간격
= 접선방향의 전단철근 간격
= 1MPa
③ 굽힘철근이 재하면을 통과하거나, 재하면으로부터 0.25 이내에 있는 경우 굽힘철근을 전단철근으로 사용할 수 있다.
④ 받침부 표면 또는 재하면의 주변과 가장 가까운 전단철근 사이의 거리는 /2 이하로 하여야 한다. 이 거리는 인장철근 위치에서 취해야 한다. 만약 굽힘철근이 1개의 철근으로 배치된 경우라면 굽힘철근의 경사각은 30°이상을 사용할 수 있다.
그림 4.6-11 2방향 전단철근
4.6.5 교량의 콘크리트 바닥슬래브
4.6.5.1 일반 사항
(1) 교량의 콘크리트 슬래브로 된 바닥판은 지지하는 거더 또는 요소 부재와 합성되도록 하여야 한다. 완전 합성작용이 발휘되도록 바닥슬래브와 지지 요소 사이에는 충분한 전단연결재를 배치하여야 한다.
(2) 바닥판은 처짐을 포함한 과대한 변형이 발생하지 않도록 설계하여야 한다. 활하중과 그 동적효과에 의해 유발되는 바닥판 처짐량은 다음의 한계값을 초과하지 않아야 한다.
여기서 L은 바닥판 받침부의 중심간 거리이다.
① 사람의 통행이 없는 바닥판;
② 제한된 수의 사람이 통행하는 바닥판;
③ 많은 사람이 통행하는 바닥판;
(3) 콘크리트 슬래브 바닥판의 피로한계상태에 대한 검증을 수행하지 않아도 된다.
(4) 지간과 폭의 비가 1:2를 넘는 콘크리트 바닥판에서 하중영향을 해석하기 위하여 KDS 24 10 11(4.6.2)에 규정된 근사해석법을 적용할 수 있다.
(5) 특별히 요구되지 않는 한, 콘크리트 바닥판은 홈 또는 마모 방지 층의 두께를 뺀 판 최소 두께는 220mm 보다 작아서는 안 된다. 프리스트레스트 콘크리트 바닥판의 최소두께는 200mm 이상이어야 한다. 바닥판의 최소 피복 두께는 4.4의 규정을 따라야 한다.
(6) 콘크리트 거더로 지지되는 콘크리트 바닥판의 전단연결재는 4.1.2.5의 규정에 따르고, 강재 거더에 지지되는 바닥판은 KDS 24 14 31의 해당 규정에 따라 전단연결재를 설계하여야 한다.
(7) 바닥판의 경사각이 25° 이하일 경우에는 주철근을 경사 방향으로 배치할 수 있다. 그러나 경사각이 이보다 클 경우에는 주 교각에 직각 방향으로 주철근을 배치하여야 한다.
(8) 윤하중의 접지에 의한 바닥판의 뚫림전단 영향을 4.1.4에 따라 검토하여야 한다.
(9) 교량의 진입부 또는 지간 내부의 바닥판의 연속성이 확보되어 있지 않는 바닥판 모서리 영역에는 격벽이나 다른 선부재로 보강하여 지지되도록 하여야 한다. 이 격벽은 윤하중에 의해 유발되는 휨모멘트와 전단력을 저항할 수 있도록 바닥판과 일체로 설계되어야 한다.
4.6.5.2 경험적 설계법
① 교량 바닥슬래브에 대한 경험적 설계법은 윤하중을 지지하는 교량 바닥판의 주요한 구조적 거동이 휨이 아닌 아치 작용이라는 사실에 근거한 설계법이다. 이 설계법을 적용하여 바닥판을 설계하는 경우 별도의 구조 해석을 수행하지 않아도 된다.
② 경험적 설계법은 이 절 이외의 어떤 항에도 적용할 수 없다.
③ 이 설계법은 3개 이상의 지지 거더와 합성으로 거동하고, 바닥판의 지간 방향이 차량 진행 방향에 직각인 경우의 콘크리트 바닥판에만 적용할 수 있다.
④ 이 절의 규정들은 캔틸레버 바닥판에 적용할 수 없으며, 캔틸레버 바닥판에 대한 설계는 일반 슬래브 설계 방법을 따른다.
(2) 경험적 설계법을 사용하여 바닥판을 설계할 때, 바닥슬래브의 유효 지간은 다음과 같게 취하여야 한다.
① 바닥판이 벽체 또는 보와 일체로 되어 있는 경우, 받침부 내면사이 순거리
② 강재 거더 또는 콘크리트 거더로 지지된 바닥판인 경우, 플랜지 끝까지의 거리에다 복부 내면에서 플랜지 맨 끝단까지 거리를 합한 값
(3) 설계 조건
교량 바닥슬래브의 두께는 바닥판의 흠집, 마모, 철근 피복 두께를 제외한 수치로 하며, 다음의 조건을 만족시킬 경우에만 경험적 설계법을 적용할 수 있다.
① 바닥판이 콘크리트 거더 또는 강재 거더에 합성 지지된 경우
② 가로보 또는 격벽이 교각 선상에 설치되어 있는 경우
③ 거더 플랜지부의 헌치와 같이 국부적으로 두껍게 한 곳을 제외하고 전체적으로 바닥판의 두께가 균일해야 함.
④ 바닥판의 두께에 대한 유효지간의 비가 6 이상 15 이하인 경우
⑤ 바닥판의 상·하부 철근의 외측면 사이의 두께가 150mm 이상인 경우
⑥ 유효 지간이 3.6m를 초과하지 않는 경우
⑦ 바닥판의 흠집, 마모면, 그리고 보호피복두께층을 제외한 바닥판의 최소두께가 240mm 이상인 경우
⑧ 캔틸레버부의 길이가 내측 바닥판 두께의 5배 이상이거나 캔틸레버부의 길이가 내측 바닥판 두께에 3배 이상이고 연속인 콘크리트 방호책과 구조적으로 합성이 된 경우
⑨ 콘크리트는 현장 타설되어 습윤양생되어야 하며, 기준압축강도가 27MPa 이상인 경우
⑩ 콘크리트 바닥판은 바닥판을 지지하는 구조부재들과 완전합성거동을 하여야 함
⑪ 콘크리트 또는 강 거더교인 경우, 위 조항을 만족시키기 위하여 바닥판과 콘크리트 주거더를 합성시키는 전단연결재가 충분히 배치되어야 한다.
(4) 보강 철근량
① 현장 타설 콘크리트 바닥판에는 4개 층의 철근을 배치한다. 철근은 콘크리트 피복두께 요구 조건에 의해 허용되는 한도에서 바깥 표면에 가까이 배치하며, 유효 경간 방향으로 배치되는 철근을 가장 바깥쪽 층에 배치하여야 한다.
② 배치해야 되는 4개 층의 철근량은 아래에서 정한 최솟값 이상이어야 한다.

경간 방향 : 하부 철근량 = 콘크리트 바닥판 단면의 0.3% 이상

상부 철근량 = 콘크리트 바닥판 단면의 0.3% 이상

경간방향에 직각방향 : 하부 철근량 = 콘크리트 바닥판 단면의 0.3% 이상

상부 철근량 = 콘크리트 바닥판 단면의 0.3% 이상
(5) 철근의 종류 및 배치
① 배치되는 철근은 SD400 이상이어야 한다.
② 모든 철근은 직선으로 배치하며 겹침이음만 사용할 수 있다.
③ 철근의 중심간격은 100mm 이상 또한 300mm 이하로 한다. 다만, 바닥판 지간방향의 하부 인장 주철근의 중심 간격은 바닥판의 두께를 넘어서는 안 된다.
④ 사교의 경사각이 20°를 넘는 경우, 단부 바닥판의 철근은 단부 끝단에서 바닥판의 유효지간에 해당하는 위치까지 (4)에서 규정한 철근량의 2배를 배치한다.
4.6.5.3 전통적 설계법
(1) 4.5에서 규정한 바닥판의 전통적 설계법은 네층으로 구성된 철근이 배치되고 4.6.5.1의 일반 사항에 부합된 경우에만 적용한다.
(2) 배력철근
① 집중하중으로 작용하는 윤하중을 수평 방향으로 분산시키기 위해 정모멘트에 발생되는 바닥판 하부에는 주철근의 직각 방향으로 배력 철근을 배치하여야 한다. 이때 철근량은 정모멘트에 의해 소요되는 주철근량에 대해 다음과 같이 계산한 백분률을 적용한 값으로 한다. 여기서 은 바닥판의 지간(m)이다.
가. 주철근이 차량 및 열차진행 방향에 직각인 경우
나. 주철근이 차량 및 열차 진행 방향에 평행한 경우
단, 합성거더교에 적용되는 장지간 교량바닥판에서는 KDS 24 10 11(4.6.2.4(3)와 4.6.2.5(3))의 교축방향 설계휨모멘트를 고려하여 배력철근(교축방향철근)량을 산정해야 한다.
② 주철근이 차량 및 열차 진행 방향에 직각인 경우 위에서 산정한 배력철근을 바닥판 지간 중앙부 1/2 구간에 배치하며, 나머지 구간에는 산정된 배력철근량의 50% 이상 배치한다.
③ 배치할 배력철근량은 온도 및 건조수축에 소요되는 철근량 이상이어야 한다.
4.6.6 기 둥
4.6.6.1 적용범위
(1) 이 규정은 단면의 큰 치수가 작은 치수의 4배 이하인 기둥에 적용한다.
4.6.6.2 기둥의 축방향 철근
(1) 비합성 기둥의 축방향 긴장재 및 철근은 다음 식을 만족하는 최대단면적 이하로 배치하여야 한다.
여기서, = 겹침이음된 철근을 포함한 모든 철근의 총 단면적()
= 기둥의 단면적()
= 프리스트레싱 강재의 단면적()
= 프리스트레싱 강재의 설계인장강도(MPa)
= 축방향 철근의 설계기준항복강도(MPa)
= 콘크리트의 설계기준압축강도(MPa)
= 프리스트레싱 강재의 유효 긴장응력(MPa)
(2) 비합성 기둥의 축방향 긴장재 및 철근은 다음 식을 만족하는 최소단면적 이상으로 배치하여야 한다.
여기서, = 겹침이음 위치가 아닌 일반 단면에서의 축방향 철근 단면적()
(3) 다각형 단면 기둥의 경우 각 모서리에 최소한 1개의 축방향 철근이 배치되어야 하며, 원형 단면은 4개 이상의 축방향 철근을 배치하여야 한다.
4.6.6.3 기둥의 횡방향 철근
(1) 기둥의 횡방향 철근은 사각형 후프띠철근과 보강띠철근, 원형 띠철근, 단일 철근으로 제작된 나선철근, 기계적 이음으로 연결된 나선철근으로 구성한다. 내진 설계의 경우에는 해당 규정에 따라 횡방향 철근을 배치하도록 한다.
(2) 기둥의 횡방향 철근은 축방향 철근 최대 지름의 1/4 이상의 지름을 가진 철근이어야 한다. 횡방향 철근으로 용접강선망을 사용하는 경우 강선의 지름은 5mm 이상이어야 한다.
(3) 기둥의 횡방향 철근은 적절하게 정착되어야 한다.
(4) 나선철근의 간격은 4.6.6.4(3)을 따르며 띠철근의 간격은 4.6.6.5(3)을 따른다.
(5) 보 또는 슬래브의 상부 또는 하부와, 기초의 상부와 접하는 기둥 단면의 치수 중 큰 치수와 동일한 거리 이내에 있는 기둥 단면은 (4)의 최대 간격을 계수 0.6을 적용하여 감소시켜야 한다.
(6) D13 이상의 축방향 철근이 겹침이음된 구간의 기둥 단면은 (4)의 최대 간격을 계수 0.6을 적용하여 감소시켜야 하며, 겹침이음된 구간에 3개 이상의 횡방향 철근을 등간격으로 배치하여야 한다.
(7) D35 이상의 축방향 철근이 한 다발 내에 2개 이상으로 묶어 있을 경우에는 횡방향 철근 간격을 (4)에 규정된 간격의 1/2로 취하여야 한다.
(8) 기둥의 크기가 변하는 구간과 같이 축방향 철근의 방향이 변하는 위치에서는 횡방향 철근의 간격은 횡방향력을 포함하여 계산해야 한다. 이 영향은 방향의 변화가 1/12 이하인 경우 무시할 수 있다.
(9) 원형 단면과 타원형 단면을 제외한 기둥 단면에서는 모든 모서리에 있는 축방향 철근과 하나 건너 있는 축방향 철근이 135° 이하로 구부린 띠철근의 모서리에 의하여 횡지지되도록 띠철근을 배치하여야 하며, 어떤 축방향 철근도 띠철근을 따라 횡지지된 축방향 철근의 양쪽으로 중심간격이 600mm를 초과하지 않아야 한다.
(10) 하나의 후프띠철근에 보강띠철근을 추가로 사용할 때는 하나의 연속된 철근으로 한쪽 단에 135° 이상의 갈고리를 갖고, 다른 쪽 단에 90° 이상의 갈고리를 갖는 보강띠철근을 사용하여야 한다. 이때, 135°갈고리는 띠철근 지름의 6배와 80mm 중 큰 값 이상의 연장길이를 가져야 하며, 90°갈고리는 띠철근 지름의 6배 이상의 연장길이를 가져야 한다.
(11) 축방향 철근이 원형으로 배치된 경우에는 원형 띠철근을 사용할 수 있으며, 원형 띠철근의 이음부분이 엇갈리도록 배치하여야 한다.
(12) 기둥의 최하단 띠철근은 기초나 하단 연결 부재의 상부로부터 횡방향 철근 간격의 1/2 이내에 배치하여야 하며, 최상단 띠철근은 상단 연결 부재의 최하단 수평철근으로부터 횡방향 철근 간격의 1/2 이내에 배치하여야 한다.
(13) 기둥에 소성힌지가 형성되도록 설계하는 경우에는 소성힌지구역의 철근 상세를 내진설계기준의 철근 상세에 따라야 한다.
4.6.6.4 나선철근 상세
(1) 4.6.6.3의 횡방향 철근의 일반 규정 외에 나선 철근에 대해서는 이 절의 상세 규정을 적용한다.
(2) 말뚝을 제외한 압축부재의 나선철근으로는 최소지름 9mm 이상의 이형철근, 원형철근, 또는 철선을 사용하며, 한 개 또는 다수의 연속 나선이 일정 간격으로 배치되어야 한다. 나선철근은 모든 축방향 철근을 둘러싸고 접촉한 상태로 배치되어야 한다.
(3) 나선철근의 순간격은 25mm 이상, 굵은골재 최대치수의 1.33배 이상으로 하며 나선철근 중심간의 간격은 축방향 철근 지름의 6배 이하, 150mm 이하로 하여야 한다.
(4) 나선철근은 압축부재 양단에서 1.5회전만큼 더 연장하여 정착시켜야 한다.
(5) 나선철근은 다음 중 하나의 방법으로 연결할 수 있다.
① 일반 철근의 경우 철근 지름의 48배 이상, 도막철근의 경우 철근 지름의 72배 이상, 철선의 경우 지름의 48배 이상의 겹침이음
② 성능이 확인된 기계적 연결 장치
③ 성능이 확인된 용접 이음
4.6.6.5 띠철근 상세
(1) 4.6.6.3의 횡방향 철근의 일반 규정 외에 띠 철근에 대해서는 이절의 상세 규정을 적용한다.
(2) 띠철근 압축부재에서는 모든 축방향 철근을 다음과 같은 띠철근으로 둘러싸야 한다.
① D32 이하의 축방향 철근: D10의 띠철근
② D35 이상의 축방향 철근: D13의 띠철근
③ 다발철근: D16의 띠철근
④ 철근대신 등가단면적의 이형철선이나 용접철선망을 띠철근으로 사용해도 좋다.
(3) 띠철근의 간격은 축방향 철근 최소 지름의 20배 이하, 압축부재의 최소치수 이하, 400mm 이하로 하여야 한다. D32보다 큰 철근을 다발로 한 경우에, 띠철근의 간격은 부재 최소치수의 ½ 이하, 150mm 이하로 하여야 한다.
(4) 띠철근은 모든 모서리에 있는 축방향철근과 하나 건너 있는 축방향철근이 135° 이하로 구부린 띠철근의 모서리에 의하여 횡지지되도록 배치하여야 하며, 어떤 축방향철근도 띠철근을 따라 횡지지된 축방향철근의 양쪽으로 중심간격이 600mm를 초과하지 않아야 한다. 기둥에 소성힌지가 형성되도록 설계하는 경우에는 어떤 축방향 철근도 횡지지된 축방향 철근과의 순간격이 150mm를 초과하지 않아야 한다.