TIMWORK-inc/kds-kcs-standards huggingface dataset:
(1) 횡좌굴 가새는 압축플랜지 부근에 부착시켜야 한다. 다만, 캔틸레버 보에서 단부에 위치한 가새는 상부(인장)플랜지 부근에 접합해야 한다. 또한, 복곡률 휨을 받는 보에서 변곡점 부근에 횡지지가새를 설치하는 경우 이 가새는 양쪽 플랜지 모두에 접합해야 한다.
4.5.1.3.1.1 상대구속 가새
(1) 소요강도
(2) 소요강성
: 플랜지 도심간의 거리 (mm)
: 단곡률인 경우 1.0, 복곡률인 경우 2.0 (단, 변곡점에 가장 가까운 가새에만 적용한다.)
: 횡적 비지지길이 (mm)
: 소요휨강도 (N·mm)
4.5.1.3.1.2 절점구속 가새
의 값이 (여기서, 는 보의 소요휨강도 에 요구되는 최대 비지지길이)보다 작은 경우에는 식 (4.5-8)의 대신에 를 적용해도 된다.
4.5.1.3.2 비틀림좌굴 가새
(1) 비틀림좌굴 가새는 절점가새 또는 보 길이에 걸친 연속가새일 수 있다. 비틀림좌굴 가새는 단면의 어떠한 위치에도 부착할 수 있으며, 반드시 압축플랜지 부근에 부착시킬 필요가 없다. 비틀림좌굴 가새와 보 사이의 접합부는 다음과 같이 주어지는 소요모멘트를 저항할 수 있어야 한다.
4.5.1.3.2.1 상대구속 가새
(1) 소요모멘트
(2) 크로스프레임 또는 다이아프램가새의 소요강성도
: 부재 경간길이 (mm)
: 경간 내에서 가새 지점의 수
: 강재의 탄성계수 (N/mm2)
: 약축에 대한 단면2차모멘트 (mm4)
: 4.3의 모멘트 분포에 따른 보정계수
: 보 웨브의 두께 (mm)
: 웨브 보강재의 두께 (mm)
: 웨브 보강재의 폭 (mm)(양면 보강인 경우, 양쪽 폭의 합을 사용)
: 웨브 비틀림을 배제한 가새의 강성 (N·mm/rad)
: 웨브의 비틀림강성 (N·mm/rad)(웨브의 중간보강재가 있는 경우 이의 효과를 포함)
만약, 이면, 식 (4.5-10)은 음수가 되는데, 이는 웨브의 비틀림강성이 부적절하기 때문에 보의 비틀림좌굴가새가 비효율적임을 가리킨다.
필요하다면, 웨브 보강 중간보강재는 보의 전체높이에 걸쳐 설치해야 한다. 특히, 비틀림좌굴가새가 있는 경우에는 가새가 부착되는 플랜지까지 중간보강재를 연장해야 한다. 대안으로서, 비틀림좌굴가새가 직접 부착되지 않는 플랜지의 경우에 보의 중간보강재는 플랜지에서 거리만큼 떨어진 위치까지만 설치해도 무방하다. 설계한 비지지길이가 보다 작은 경우에는 식 (4.5-9)의 대신에 를 적용해도 된다.
4.5.1.3.2.2 연속 비틀림좌굴 가새
(1) 연속 비틀림좌굴 가새의 경우, 식 (4.5-9), 식 (4.5-10) 및 식 (4.5-11)의 사용에 있어서 의 값은 1, 는 로서 적용하며, 가새의 모멘트와 강성은 단위길이 당의 값으로 주어지게 된다. 비보강 웨브의 뒤틀림강성도는 다음과 같다.
4.5.2 핀
4.5.2.1 위치
(1) 편심을 최소화할 수 있도록 핀의 위치를 결정한다.
4.5.2.2 강도
4.5.2.2.1 휨과 전단의 조합
(1) 휨과 전단을 동시에 받을 경우에는 다음 식을 만족해야 한다.
여기서, : 핀의 직경 (mm)
: 설계하중에 의한 휨모멘트 (N·mm)
: 설계하중에 의한 전단력 (N)
: 핀의 항복강도 (MPa)
: 휨에 대한 저항계수로서 1.0
: 전단에 대한 저항계수로서 1.0
와 는 동일한 단면에서 구한 값을 사용한다.
4.5.2.2.2 지압
(1) 핀의 지압강도는 다음과 같다.
여기서, : 판의 두께 (mm)
: 핀의 직경 (mm)
: 지압에 대한 저항계수로서 1.0
4.5.2.3 아이바 핀의 최소치수
(1) 핀의 직경 는 다음의 값보다 커야 한다.
여기서, : 핀의 최소항복강도 (MPa)
: 아이바 몸체의 폭 (mm)
4.5.2.4 핀과 너트
(1) 핀은 나사부가 연결부재 내에 있지 않도록 충분한 길이를 가져야 한다.
4.5.3 말뚝
4.5.3.1 일반사항
(1) 말뚝은 모든 상재하중을 안전하게 지지할 수 있는 구조부재로 설계해야 한다.
(2) 횡하중을 받는 연직말뚝 만으로 구성된 군말뚝의 경우, 말뚝의 구조해석 시 말뚝-흙-말뚝 상호작용으로 알려진 군말뚝 효과를 반드시 고려해야 한다.
4.5.3.2 구조적인 저항
(1) 강도한계상태의 저항계수 는 한계상태 관련조항에 규정된 값으로 한다. 말뚝 타입에 의해 손상을 입는 압축력을 받는 말뚝의 축력에 대한 저항계수는 손상을 받기 쉬운 단면에만 적용한다. 그러므로 휨하중 없이 압축력만을 받는 말뚝에 대한 0.50~0.70의 값을 가지는 축저항계수 는 말뚝의 압축 성능에만 적용한다. 저항계수 값 0.70~0.80 그리고 값 1.0은 압축과 휨을 조합한 상관관계식에서 말뚝의 압축과 휨에 대해 각각 적용한다.
4.5.3.3 압축저항
4.5.3.3.1 축압축
(1) 압축하중을 받는 말뚝의 경우 저항계수 는 0.9를 사용하고 압축강도는 4.2.3에 규정한 값으로 한다.
4.5.3.3.2 축압축과 휨의 조합
(1) 축하중과 휨을 받는 말뚝은 한계상태 관련조항에 규정된 저항계수 와 를 사용하는 4.4.1.1에 따라 설계해야 한다.
4.5.3.3.3 좌굴
수중 또는 대기 중으로 연장된 말뚝의 안정문제는 4.2에 규정된 바와 같이 검토해야 한다. 수중 또는 대기 중으로 연장한 말뚝은 지표면으로부터 적당한 높이에서 고정된 것으로 간주한다. 안정문제는 4.2에 따라 횡방향 비지지길이와 고정점까지의 매입깊이를 합한 말뚝의 등가길이를 적용하여 검토한다. 고정점까지의 깊이는 수직말뚝에 대하여는 해석을 적용하여 구하고, 경사말뚝에 대하여는 아래와 같이 구한다.
(1) 점성토
(mm) (4.5-18)
(2) 사질토
(mm) (4.5-19)
여기서, : 말뚝의 변형계수 (MPa)
: 말뚝의 단면2차모멘트 (mm4)
: 점성토의 변형계수, 67 (MPa)
: 점성토의 비배수전단강도 (MPa)
: 깊이에 따른 사질토의 변형계수 증가율 (MPa/mm)
표 4.5-1 깊이에 따른 사질토의 변형계수 증가율 ()

연경도(밀도)

건조 또는 습윤

포화

느슨

9.4×

4.7×

중간

0.025

0.013

조밀

0.063

0.031
4.5.3.4 최대 허용항타응력
(1) 두부 항타 강말뚝의 최대 허용항타응력은 파동방정식 해석이나 파일 항타 시 두부의 하중 및 가속도를 측정하여 구한다.
(2) 최대 허용항타력은 다음을 초과해서는 안 된다.
① 압축 : 0.9
② 인장 : 0.9
4.5.4 파형강판 구조물
(1) 4.5.4는 구조용 파형강판을 이용한 구조물의 해석 및 설계관련 일반적인 요구사항을 규정한다.
4.5.4.1 일반사항
4.5.4.1.1 파형강판 규격 및 재료
(1) 일반형 및 대골형 파형강판의 규격은 표 4.5-2에 따르며, 재료는 KS D 3503 및 KS D 3506을 따른다.
표 4.5-2 파형강판의 규격

종류

골의 피치 ()

골의 깊이 ()

최소항복강도

일반형

150~200mm

50~55mm

225 MPa

대골형

380~500mm

140~250mm

275 MPa
4.5.4.1.2 연결재
(1) 일반형과 대골형 파형강판 연결에는 지압면이 구면인 볼트와 너트를 사용한다.
4.5.4.1.3 구조적 뒤채움 재료
(1) 구조용 파형강판을 지중구조물에 사용하는 경우에는 주변의 일정한 영역을 구조적 뒤채움 재료로 다짐 시공해야 한다. 구조적 뒤채움 재료는 통일분류법에 의하여 표 4.5-3과 같이 분류되는 재료를 사용한다.
표 4.5-3 파형강판의 규격

분류

구조적 뒤채움 재료 Ⅰ

구조적 뒤채움 재료 Ⅱ

통일분류 기호

GW, GP, SW, SP

GC, SC, SM
(2) 상대다짐도에 따른 흙의 할선탄성계수는 표 4.5-4에 따라 적용할 수 있으며 상대다짐도가 표에 제시된 값의 사이값일 경우 흙의 할선탄성계수는 선형 보간하여 적용한다. 다짐밀도는 KS F 2312 ‘C’, ‘D’ 또는 ‘E’ 방법으로 구한 최대건조밀도를 기준으로 한다.
표 4.5-4 상대다짐도에 따른 흙의 할선탄성계수

상대다짐도

(MPa)

구조적 뒤채움 재료 Ⅰ

구조적 뒤채움 재료 Ⅱ

85%

6

3

90%

12

6

95%

24

12

100%

30

15
4.5.4.1.4 한계상태
(1) 파형강판 구조물의 구조적 안전성은 강도한계상태 및 사용한계상태에 대하여 검토한다. 강도한계상태는 압축좌굴, 시공 중 압축력과 휨모멘트에 의한 소성힌지 발생, 대골형의 경우 완공 후 압축력과 휨모멘트에 의한 소성힌지 발생 및 이음부 파괴에 대한 것이고, 사용한계상태는 시공 중 변형에 대한 것이다.
4.5.4.1.5 저항계수
(1) 아치형과 박스형 파형강판 구조물에 대한 저항계수는 표 4.5-5에 따른다.
표 4.5-5 저항계수

구조물의 종류

저항계수

아치형

압축강도

= 0.80

휨모멘트와 압축력에 의한

소성힌지

시공 중

= 0.90

완공 후

= 0.85

이음부강도

= 0.70

박스형

압축강도

= 0.90

휨모멘트와 압축력에 의한 소성힌지

= 0.90

휨모멘트

= 0.90

이음부강도

= 0.70
4.5.4.1.6 하중
(1) 고정하중, 활하중, 지진의 영향을 고려한다. 파형강판 구조물에 대한 하중조합 및 하중계수는 최대하중조합효과가 계산되도록 선정하며 하중조합 및 하중계수는 표 4.5-6에 따른다.
표 4.5-6 하중조합 및 하중계수()

하중조합

고정하중()

활하중()

지진하중()

조합Ⅰ

1.25

1.70

-

조합Ⅱ

1.25

-

1.00

조합Ⅲ

1.00

1.00

-

조합Ⅳ

1.35

-

-
(2) 조합Ⅰ은 파형강판 구조물설계 시 일반 하중조합 조건이며, 조합Ⅱ는 지진하중 고려 시 적용한다. 조합Ⅲ은 파형강판 구조물의 시공성 검토 시 적용하며, 조합Ⅳ는 고정하중만 작용하는 경우 적용한다.
4.5.4.1.7 토피고
(1) 파형강판 구조물의 상부 뒤채움 흙의 높이는 활하중에 의한 응력집중을 분산시켜 구조물의 안정성을 확보할 수 있도록 구조물형식에 따른 최소토피고 이상 확보해야 한다. 설계토피고 는 그림 4.5-7과 같이 산정하는데 최소토피고가 확보되지 않는 경우에는 콘크리트 등으로 적절한 보강이 필요하다.
그림 4.5-7 아치형과 박스형구조물의 최소토피고와 설계토피고
4.5.4.1.8 보강단면의 단면계수 산정
(1) 파형강판 구조물의 내하력을 증대시키기 위해 구조물을 보강할 수 있다. 강재를 이용한 보강단면의 휨에 대한 단면계수는 원단면과 보강단면 각각의 휨에 대한 단면계수 합으로 산정한다. 강재 원단면과 강재 보강단면으로 폐합된 내부에 콘크리트가 충진된 경우는 콘크리트 단면을 제외한 강재 원단면과 강재 보강단면 만의 휨에 대한 합성단면으로 단면계수를 산정한다. 강재와 콘크리트의 합성효과가 실험으로 입증되는 경우에는 휨에 대한 단면계수 계산에 그 효과를 포함할 수 있다.
4.5.4.1.9 내구성
(1) 내구성을 요하는 구조물일 경우 파형강판, 볼트, 너트 및 기타 금속 자재는 용융알루미늄도금 등의 부식방지 처리를 한다.
4.5.4.1.10 정밀해석에 의한 설계
(1) KDS 14 31 10에서 제시하는 관용식은 파형강판 구조물이 연성구조로 거동하고, 뒤채움 흙의 강성기여가 보장될 때에 사용 가능하다. 뒤채움 흙의 강성기여를 고려하지 않거나, 토피고를 고려하지 않을 경우, 또는 뒤채움 흙의 다짐도를 완화하여 준강성 구조로 설계하고자 할 경우에는 정밀해석을 수행해야 한다.
4.5.4.1.11 처짐 검토
(1) 파형강판 구조물의 허용변위는 공정단계별로 검토되어야 하며 아치형 파형강판 구조물에서 일반형의 경우에는 그림 4.5-9에서 정의한 구조물의 높이(R)의 5% 이내, 대골형의 경우에는 2% 이내로 한다. 박스형 파형강판 구조물의 경우에는 그림 4.5-11에서 정의한 구조물의 지간()의 1% 이내로 한다.
(2) 허용변위의 기준값은 아래와 같다
① 지간장 6.0m 이상인 구조물 : 설계 형상 기준
② 지간장 6.0m 이하인 구조물 : 설계 형상 또는 조립 완료 후 형상 기준
4.5.4.2 아치형 파형강판 구조물
4.5.4.2.1 적용범위
(1) 그림 4.5-8과 같은 아치형 파형강판 구조물은 구조물 높이(Rise)와 지간(Span)의 비가 0.3 이상이고, 아치단면의 최소곡률반경 이 상부아치의 정점부 곡률반경 의 0.2배 이상이고, 종방향 이음부에서 인접하는 두 파형강판의 곡률반경 간의 비가 8 이하인 구조물설계에 적용한다. 그림 4.5-9는 다양한 아치형 파형강판 구조물의 단면형상과 지간 및 높이 의 정의를 보여준다.
그림 4.5-8 아치형 파형강판 구조물 단면
그림 4.5-9 아치형 파형강판 구조물 단면형상 및 , ,

(a) 원형

(b) 수평타원형

(c) 수직타원형

(d) 파이프형

(e) 역상형

(f) 재입사형 아치

(g) 반원 아치

(h) 부분 아치
4.5.4.2.2 최소토피고
(1) 최소토피고 는 아치형 파형강판 지중구조물의 단면 정점부에서 뒤채움 흙의 최소높이로서, 다음 3가지 값 중 가장 큰 값으로 결정한다.
0.6(m),(m),(m) (4.5-20)
여기서, : 구조물 스프링라인 사이 거리 (m)
: 구조물 단면 정점부에서 스프링라인까지 연직거리의 2배 (m)
(2) 대골형 파형강판의 최소토피고는 식 (4.5-20)으로 산정한 값과 1.5 m 중 작은 값으로 한다.
4.5.4.2.3 설계압축력
(1) 아치형 파형강판 구조물의 설계압축력 (kN/m)는 다음과 같이 산정한다.
여기서, : 고정하중에 의한 압축력 (kN/m)
4.5.4.2.3.1 고정하중에 의한 압축력
(1) 상부 토피하중에 의한 압축력 는 다음과 같이 산정한다.
(kN/m) (4.5-22)
여기서, : 뒤채움 흙과 구조물의 상대 축강성 매개변수
: 뒤채움 흙의 할선탄성계수 (MPa)
: 구조물 단면의 정점부에서 스프링라인까지 연직거리의 2배 (m)
: 파형강판의 탄성계수 (MPa)
: 파형강판의 단면적 (mm2/mm)
: 단면형상과 토피고에 따른 무차원 아칭계수(그림 4.5-4),
값이 0.2보다 작은 경우는 외삽하여 사용할 수 있다.
: 상부아치 위 뒤채움 흙과 포장의 자중 (kN/m)
그림 4.5-10 단면형상과 토피고에 따른
무차원 아칭계수()와 흙의 자중()
4.5.4.2.3.2 활하중에 의한 압축력
(1) 활하중에 의한 압축력은 차량진행 직각방향 하중분포, 차량진행방향 하중분포, 그리고 윤하중의 작용거리에 따른 영향을 엄밀히 고려하여 식 (4.5-23)으로 산정한다. 지간에 비해 토피가 낮은 구조물에서는 차량진행방향 하중분포 폭을 구조물의 전 지간으로 가정할 경우, 압축력을 과대평가할 수 있으므로 설계지간 와 차량진행방향 하중분포 폭 중 작은 값을 적용한다.
여기서, : 등가활하중 (kN/m2)
: 차선수
: 설계지간 (m)
: 축당 설계하중 (kN)
: 연직 대 수평경사 2:1로 산정한 차량진행 직각방향 활하중분포 폭(m)
: 연직 대 수평경사 1:1로 산정한 차량진행 방향 활하중분포 폭 (m)
단, 분산된 하중이 겹칠 때는 하중이 각각의 분산면적 가장자리에 쌓이는 사각형 면적에 균일하게 분포되는 것으로 가정한다.
차선수 일 때 1.0, 일 때 0.9, 일 때 0.8,
일 때 0.70, 일 때 0.6, 일 때 0.55
4.5.4.2.3.3 지진하중에 의한 압축력
(1) 지진하중에 의한 압축력 는 다음과 같이 산정한다.
(kN/m) (4.5-24)
4.5.4.2.3.4 충격계수
(1) 도로의 지중구조물인 경우에는 활하중에 따른 충격계수를 적용하며, 충격계수 는 토피고 에 따라 다음과 같이 산정한다. 최소 충격계수 는 0.1을 적용한다.
여기서, : 설계토피고 (m)
4.5.4.2.4 압축좌굴
(1) 파형강판 구조물의 압축좌굴 안정성 검토는 다음 식을 따른다.
여기서, : 설계압축응력 (MPa)
: 설계좌굴강도 (MPa)
(2) 4.5.4.2.4에서 아치구조물의 정점부의 곡률중심과 정점부를 연결하는 직선에서 각도 ()만큼 이격되고 정점부 곡률중심을 지나는 두 직선 사이의 아치부분을 상부라 하고 그 이외의 부분을 하부라 한다.
(3) 아치단면의 곡률반경 과 등가곡률반경 에 따라 설계좌굴강도 는 다음과 같이 산정한다.
여기서, : 좌굴저항계수
: 파형강판의 항복강도 (MPa)
단일구조물과 대골형 병렬구조물 :
대골형을 제외한 병렬구조물 :
: 병렬구조물의 인접 구조물 간 최소거리 ()
: 파형강판의 회전반경 (mm)
: 인접한 흙에 대한 구조물의 상대강성계수
: 구조물 높이와 의 비가 0.4 이하인 단일곡률 부분아치의 경우를 제외한 상부는 이고, 그 외는 적용
: 뒤채움 흙의 탄성계수 (MPa)
상부 강판에서는
측면 및 하부 강판에서는
: 측면 및 하부 강판 뒤채움 흙의 할선탄성계수 (MPa)
: 파형강판 지중구조물 상부 또는 측면 곡률반경 (mm)
: 파형강판 구조물 상부의 곡률반경 (mm)
: 토피고 (m)
: 파형강판의 단면2차모멘트 (mm4/mm)
4.5.4.2.5 휨모멘트와 압축력에 의한 소성힌지
4.5.4.2.5.1 일반사항
(1) 파형강판 구조물은 시공 시와 완공 시에 대하여 휨모멘트와 압축력의 복합작용에 의한 소성힌지 검토를 만족해야 한다. 시공 중 검토는 뒤채움 토피가 구조물의 정점부까지 시공된 상태와 다짐 장비하중이 재하될 수 있는 시공단계에 대해 만족해야 한다.
4.5.4.2.5.2 시공 중 검토
(1) 시공 중 휨모멘트와 압축력에 의한 소성힌지 검토는 다음 식을 따른다.
여기서, : 시공 중 작용하는 압축력 (kN/m)
: 파형강판에 작용하는 고정하중에 의한 압축력 (kN/m)
: 파형강판에 작용하는 시공장비에 의한 압축력 (kN/m)
: 시공 중 작용하는 휨모멘트 ()
: 상부 아치 정점부까지 고정하중에 의한 휨모멘트 ()
: 상부 아치 정점부 위의 고정하중에 의한 휨모멘트 ()
: 시공 중 활하중에 의한 휨모멘트 ()
: 시공 중 안정성 검토대상 토피고 (m)
단, 시공 중 검토대상 토피고 가 최소토피고보다 작은 경우 작용 압축력 는 0으로 가정한다.
, , : 고정하중 시공단계 및 활하중 재하 시 휨강성비에 따른 무차원계수
: 뒤채움 흙의 단위중량 (kN/m3)
: 휨강성비, 지간 및 토피고에 따른 감소계수
: 시공장비 축하중 (kN)
: 표 4.5-7에서 제시된 등가선하중 환산계수 (m)
: 파형강판의 소성모멘트강도 ()
: 파형강판의 소성단면계수 (mm3/mm)
표 4.5-7 등가선하중 산정을 위한 값

토피고 (m)

(m)

차축 당 2륜

차축 당 4륜

차축 당 8륜

0.3

1.3

1.5

2.6

0.6

1.6

2.0

2.8

0.9

2.1

2.7

3.2

1.5

3.7

3.8

4.1

2.1

4.4

4.4

4.5

3.0

4.9

4.9

4.9

4.6

6.7

6.7

6.7

6.1

8.5

8.5

8.5

9.1

12.2

12.2

12.2
4.5.4.2.5.3 완공 후 검토
(1) 대골형 파형강판을 적용한 파형강판 지중구조물은 완공 후 작용하는 압축력과 휨모멘트에 대하여 안전성을 확보해야 하며 다음 식을 만족해야 한다.
여기서, : 설계압축력 는 4.5.4.2.3 식 (4.5-21)을 적용하여 구한다.
: 완공 후 소성힌지저항계수
: 완공 후 작용하는 휨모멘트 ()
: 완공 후 활하중에 의한 휨모멘트 ()
: 토피고 와 중 작은 값 (m)
, , 및 : 8.4.2.5.2절의 시공 중 검토식 참조
단, 토피고가 3.0m 보다 큰 경우는 4.9m 적용
4.5.4.2.6 이음부 강도
(1) 주어진 하중조건에서 파형강판 구조물의 길이방향(구조물 축방향)의 볼트 이음부는 충분한 강도를 보유하여 파괴되지 않아야 한다. 이음부 공칭강도()는 국내·외 기준에 등재된 값의 사용을 원칙으로 한다.
여기서, : 설계압축력 (kN/m)
(2) 기준에 등재된 재료 및 두께와 다를 경우 이음부 공칭강도는 실제 이음부의 특성이 반영 된 공인기관의 실험값을 사용한다.
4.5.4.2.7 구조적 뒤채움 범위
(1) 구조적 뒤채움 범위는 연직방향으로 최소토피고까지이고, 횡방향으로 표 4.5-8에 따른다.
표 4.5-8 횡방향 구조적 뒤채움 범위

뒤채움 조건

구조물 스프링라인 외측으로 최소 횡방향거리

절토조건

원지반이 구조적 뒤채움 보다 양호한 절토조건

2.0 m 와 중 작은 값

원지반이 구조적 뒤채움 보다취약한 절토조건

5.0 m 와 중 작은 값,

그러나 구조물 높이와 중

작은 값 보다는 큰 값

성토조건

5.0 m 와 중 작은 값,

그러나 구조물 높이와 중

작은 값 보다는 큰 값
4.5.4.3 박스형 파형강판 구조물
4.5.4.3.1 적용범위
(1) 4.5.4.3에 제시된 박스형 파형강판 구조물의 일반적 형상은 그림 4.5-11과 같으며 4.5.4.3에 제시된 설계법은 높이, 지간 및 토피고의 범위가 표 4.5-9를 만족하는 경우에 적용할 수 있다. 표의 범위를 벗어나는 경우에는 흙과 구조물의 상호작용을 고려하는 엄밀한 구조해석이 필요하다.
그림 4.5-11 박스형 파형강판 구조물 단면
표 4.5-9 박스형 파형강판 구조물의 형상한계

구분

최소 (m)

최대 (m)

높이

0.8

3.2

지간,

2.7

8.0

토피고,

0.3

1.5
4.5.4.3.2 최소토피고
(1) 박스형 파형강판 구조물의 최소토피고는 0.3 m 이상을 유지해야 한다.
4.5.4.3.3 설계휨모멘트
(1) 박스형 파형강판 구조물의 정점부 설계휨모멘트 및 어깨부 설계휨모멘트 는 다음과 같이 산정한다.
여기서, : 정점부 설계휨모멘트 ()
: 고정하중에 의한 정점부 휨모멘트 ()
: 활하중에 의한 정점부 휨모멘트 ()
: 지진하중에 의한 정점부 휨모멘트 ()
: 어깨부 설계휨모멘트 ()
: 고정하중에 의한 어깨부 휨모멘트 ()
: 활하중에 의한 어깨부 휨모멘트 ()
: 지진하중에 의한 어깨부 휨모멘트 ()
4.5.4.3.3.1 고정하중에 의한 휨모멘트
(1) 고정하중에 의한 정점부 및 어깨부 휨모멘트는 다음 식을 따른다.
여기서, : 정점부 휨모멘트 분배계수 ( )
: 정점부와 어깨부의 고정하중 및 휨모멘트의 합 ( )
: 고정하중 시공단계별 지간에 따른 계수 ( )
: 토피고(m)
: 파형강판의 골 깊이(mm)
4.5.4.3.3.2 활하중에 의한 휨모멘트
(1) 활하중에 의한 정점부 및 어깨부 휨모멘트는 다음 식을 따른다.
: 어깨부 휨모멘트 감소계수 ( )
: 트럭하중에 의한 휨모멘트 ( ) ( )
; 차량축이 하나일 경우
; 차량축이 하나 이상일 경우
; 인 경우
차량 축 하나의 하중 ; 인 경우
인접한 두 축의 합 하중 ; 인 경우
4.5.4.3.3.3 지진하중에 의한 휨모멘트
(1) 지진하중에 의한 정점부 및 어깨부 휨모멘트는 다음 식을 따른다.
여기서, : 지진하중에 의한 휨모멘트( ) ()
4.5.4.3.4 휨강도 검토
(1) 한계상태에서 정점부 설계휨모멘트 및 어깨부 설계휨모멘트 는 소성설계모멘트 를 초과하지 못한다.
여기서, : 소성힌지 저항계수
4.5.4.3.5 이음부 강도
(1) 휨에 대해서만 설계하는 경우에 이음부 강도, 는 이상이어야 한다. 압축력과 휨을 동시에 고려할 경우에 이음부 강도 는 이상이어야 한다. 압축 및 휨에 의한 이음부 공칭강도 및 은 국내·외 기준에 등재된 값의 사용을 원칙으로 한다.
(2) 이음부는 설계하중에 의한 이음부의 휨모멘트와 중 큰 값을 사용하여 설계한다.
4.5.4.3.6 구조적 뒤채움 범위
최소토피고 는 0.3 m이고, 박스형 파형강판 구조물의 횡방향 구조적 뒤채움 최소범위는 그림 4.5-12과 같다.
그림 4.5-12 박스형 파형강판 구조물 최소 구조적 뒤채움 범위
A. 조밀 또는 비조밀 웨브를 갖는 부모멘트부 합성 및 비합성 직선 I-거더의 휨저항강도
A.1 일반규정
이 규정들은 다음 요건을 모두 만족하는 직선교 및 사각이 20ﾟ 미만이고 중간 다이아프램 또는 크로스프레임이 지점과 평행한 선을 따라 설치된 직선교 단면에만 적용해야 한다.
● 플랜지와 웨브의 최소항복강도는 460 MPa를 초과해서는 안 된다.
● 웨브는 다음의 비조밀 세장비 한계를 만족해야 한다.
(A.1-1)
● 플랜지는 다음의 단면2차모멘트비를 만족해야 한다.
(A.1-2)
여기서, : 탄성범위 내에서 웨브의 압축 측 높이 (mm). 합성단면의 경우 는 B.3.1의 규정으로 구한다.
: 웨브 단면의 중심축(수직축)에 관한 압축플랜지의 단면 2차모멘트 (mm4)
: 웨브 단면의 중심축(수직축)에 관한 인장플랜지의 단면 2차모멘트 (mm4)
위에 기술된 단면이 아닌 경우에는 4.3.3.1.8의 규정에 따라 설계해야 한다.
여기에 기술된 규정에 따라 설계된 단면은 A.2 규정에 정의된 조밀 웨브 또는 비조밀 웨브를 가져야 한다.
A.1.1 불연속적으로 횡지지된 압축플랜지
강도한계상태에서 다음의 조건을 만족해야 한다.
(A.1.1-1)
여기서, : 휨에 관한 강도저항계수
: 4.3.3.1.1.6의 규정에 따라 결정된 플랜지의 횡방향 휨응력 (MPa)
: A.3의 규정에 따라 구한 압축플랜지 항복기준 공칭휨저항강도 (N·mm)
: 4.3.3.1.1.6의 규정에 따라 구한 강축에 대한 단면의 휨모멘트 (N·mm)
: B.2의 규정으로 구한 압축플랜지 항복기준 항복모멘트 (N·mm)
: 로 구하는 압축플랜지의 강축에 대한 탄성단면계수 (mm3)
A.1.2 불연속적으로 횡지지된 인장플랜지
강도한계상태에서 다음 조건을 만족해야 한다.
(A.1.2-1)
여기서, : A.4의 규정으로 구한 인장플랜지 항복기준 공칭휨저항강도 (N·mm)
: B.2의 규정으로 구한 인장플랜지 항복기준 항복모멘트 (N·mm)
: 로 구하는 인장플랜지의 강축에 대한 탄성단면계수 (mm3)
A.1.3 연속적으로 횡지지된 압축플랜지
강도한계상태에서 다음을 만족해야 한다.
(A.1.3-1)
여기서, : B.2의 규정으로 구한 압축플랜지 항복기준 항복모멘트 (N·mm)
: A.2.1 또는 A.2.2에 규정된 압축플랜지의 웨브 소성화계수
A.1.4 연속적으로 횡지지된 인장플랜지
(A.1.4-1)
여기서, : B.2의 규정으로 구한 인장플랜지 항복기준 항복모멘트 (N·mm)
: A.2.1 또는 A.2.2에 규정된 인장플랜지의 웨브 소성화계수
A.2 웨브 소성화계수
A.2.1 조밀 웨브를 갖는 단면
다음 조건을 만족하는 단면은 조밀 웨브 단면으로 간주한다.
(A.2.1-1)
여기서, 에 상응하는 조밀 웨브의 세장비 한계
(A.2.1-2)
비조밀 웨브의 세장비 한계
(A.2.1-3)
여기서, : 탄성범위 내에서 웨브의 압축 측 높이 (mm)
합성단면의 경우 는 B.3.1의 규정으로 구한다.
: B.3.2에 규정된 소성모멘트 적용 시 압축을 받는 웨브의 높이 (mm)
: B.2에 규정된 와 중 작은 값의 항복모멘트 (N·mm)
웨브 소성화계수는 다음과 같이 구한다.
(A.2.1-4)
(A.2.1-5)
여기서, : B.1에 규정된 소성모멘트 (N·mm)
: 압축플랜지에 대한 웨브 소성화계수
: 인장플랜지에 대한 웨브 소성화계수
A.2.2 비조밀 웨브를 갖는 단면
식 (A.2.1-1)의 조건을 만족하지는 않지만 웨브 세장비가 아래의 조건을 만족하면 비조밀 웨브 단면으로 간주한다.
(A.2.2-1)
여기서, 탄성모멘트를 기준으로 한 웨브 세장비
(A.2.2-2)
(A.2.2-3)
: 탄성범위 내에서 압축을 받는 웨브의 높이 (mm).
(A.2.2-4)
(A.2.2-5)
(A.2.2-6)
A.3 압축플랜지 항복기준 휨저항강도
A.3.1 일반규정
A.3.2로 구한 국부좌굴강도와 A.3.3으로 구한 횡비틀림좌굴강도로부터 결정된 압축플랜지 항복기준 공칭 휨저항강도 는 식 (A.1.1-1)을 만족해야 한다.
A.3.2 국부좌굴강도
압축플랜지의 국부좌굴에 관한 휨저항강도는 다음과 같이 구한다.
● 인 경우
(A.3.2-1)
● 그 밖의 경우
(A.3.2-2)
(A.3.2-3)
조밀 플랜지에 대한 세장비 한계
(A.3.2-4)
비조밀 플랜지에 대한 세장비 한계
(A.3.2-5)
: 플랜지 국부좌굴계수
● 조립단면인 경우
(A.3.2-6)
● 압연형강인 경우
여기서, : 잔류응력은 고려하되 횡방향 휨응력은 고려하지 않은 단면 내 공칭항복 시작점에서의 압축플랜지 응력으로 , 및 가운데 가장 작은 값으로 취하되 보다 작아서는 안 된다. (MPa)
: A.2.1 또는 A.2.2의 규정으로 구한 압축플랜지에 대한 웨브 소성화계수
A.3.3 횡비틀림좌굴강도
비지지길이에 따른 압축플랜지의 횡비틀림좌굴강도는 다음과 같이 구한다.
(A.3.3-1)
(A.3.3-2)
(A.3.3-3)
균등휨상태에서 공칭휨강도 를 보장하는 비지지길이의 한계 (mm)
(A.3.3-4)
균등휨상태에서 압축플랜지의 잔류응력영향을 포함하여 어느 쪽의 플랜지든 먼저 항복이 시작되는 비지지길이의 한계 (mm)
(A.3.3-5)
휨모멘트 수정계수. 별도의 해석을 하지 않는 경우 다음으로부터 구할 수 있다.
● 브레이싱이 없는 캔틸레버나 또는 인 지점의 부재
(A.3.3-6)
(A.3.3-7)
탄성횡비틀림좌굴응력 (MPa)
(A.3.3-8)
순수비틀림상수 (mm4)
(A.3.3-9)
횡비틀림좌굴에 대한 유효회전반경 (mm)
(A.3.3-10)
여기서, :잔류응력은 고려하되 횡방향 휨응력은 고려하지 않은 단면 내 공칭항복 시작점에서의 압축플랜지 응력으로 , 및 가운데 가장 작은 값으로 취하되 보다 작아서는 안 된다.
: 탄성범위 내에서 압축을 받는 웨브의 높이 (mm). 합성단면의 경우 는 B.3.1의 규정으로 구한다.
: 상·하부 플랜지 중심선 사이의 높이 (mm)
: 비지지길이 구간 중앙점에서의 강축에 대한 휨모멘트로, 휨모멘트 포락선으로부터 이 점에서 플랜지에 최대 압축응력을 발생시키거나, 압축이 전혀 발생하지 않는 경우에는 최소 인장응력을 발생시키는 모멘트로 한다. 이 모멘트는 계수하중에 의한 것으로 플랜지가 압축을 받는 경우가 양의 값이며 인장을 받는 경우는 음의 값이다. (N·mm)
: 에 대응하는 반대편 브레이싱 지점의 휨모멘트로, 휨모멘트 포락선으로부터 이 점에서 플랜지에 최대 압축응력을 발생시키거나, 압축이 전혀 발생하지 않는 경우에는 최소 인장응력을 발생시키는 모멘트로 한다. 이 모멘트는 계수하중에 의한 것으로 플랜지가 압축을 받는 경우가 양의 값이며 인장을 받는 경우는 음의 값이다.(N·mm)
: 에 대응하는 반대편 브레이싱 지점의 휨모멘트로, 와 또는 를 선형 보간하여 구한 모멘트 중 값을 작게 발생시키는 것으로 다음과 같이 구한다.(N·mm)
● 브레이싱점 간의 전 구간에서 모멘트의 변화가 오목한 형태라면
(A.3.3-11)
(A.3.3-12)
: 브레이싱 양단지점에서 플랜지에 압축응력을 발생시키는 강축에 대한 휨모멘트의 최댓값. 계수하중에 의한 모멘트 포락선으로부터 결정하며 양의 값을 갖는다. 브레이싱 양 지점에서 모멘트가 0이거나 플랜지에 인장응력을 발생시키는 경우에는 0으로 한다.(N·mm)
부재 비지지길이에 걸쳐 비합성 일축대칭단면이 역곡률 휨을 받는 경우, 상부플랜지가 연속적으로 횡지지되지 않았으면 양측 플랜지 모두에 대해 횡비틀림좌굴강도를 검토해야 한다.
부재 비지지길이에 걸쳐 단면이 불균일한 경우, 비지지길이 내에서 균일부재로 간주하고 식 (A.3.3-1), 식 (A.3.3-2), 또는 식 (A.3.3-3)으로부터 구한 비지지길이 내의 횡비틀림좌굴강도 중 가장 작은 값으로 한다. 비지지길이 내의 각 단면의 휨저항강도 는 해당 단면의 와 횡비틀림좌굴강도 지배 단면의 의 비를 곱하여 결정한다. 모멘트 수정계수 는 이 경우에는 1.0이며, 는 유효길이계수로 수정하지 않아야 한다.
휨모멘트 크기가 작은 브레이싱점으로부터 비지지길이의 20% 이내 위치에서 작은 단면으로 변하는 경우, 작은 단면의 압축플랜지 또는 양측 플랜지의 횡방향 단면2차모멘트가 큰 단면의 해당 값의 1/2 이상이면 작은 단면으로의 단면변화를 무시하고 횡비틀림좌굴에 의한 휨저항강도를 구한다.
A.4 인장플랜지 항복기준 휨저항강도
인장플랜지의 항복에 관한 휨저항강도는 다음과 같이 구한다.
(A.4-1)
: A.2.1 또는 A.2.2의 규정으로 구한 인장플랜지에 대한 웨브소성계수
B. 휨부재의 특성계산
B.1 소성모멘트
소성모멘트 는 소성단면력의 소성중립축에 대한 일차모멘트로 구한다. 단면의 강재 부분의 소성력은 플랜지, 웨브 및 철근의 항복응력을 사용하여 계산한다. 단면의 압축부 콘크리트의 소성단면력은 콘크리트 응력의 크기가 0.85인 직사각형 응력블록으로 구하며 인장부 콘크리트는 무시한다. 소성중립축의 위치는 단면력의 평형조건을 적용하여 구한다.
정모멘트를 받는 합성단면의 소성모멘트는 다음과 같이 계산한다.
● 단면을 구성하는 요소(플랜지, 웨브, 콘크리트 바닥판)의 단면력을 계산하고, 이를 이용하여 소성중립축이 웨브, 상부플랜지, 바닥판 중 어디에 위치하는 지를 결정한다.
● 첫 단계에서 결정된 요소 내에서 소성중립축의 위치를 결정한다.
● 를 계산한다. 실제로 자주 발생하는 소성중립축의 다양한 위치에 대한 계산식은 표 B.1-1에 주어져 있다.
종방향 철근에 작용하는 힘은 무시할 수도 있으며 이 경우에는 표 B.1-1에 있는 와 를 0으로 놓는다.
부모멘트를 받는 합성단면의 소성모멘트도 이와 비슷한 방법으로 계산할 수 있다. 실제로 많이 발생하는 2가지 경우에 대한 계산식이 표 B.1-2에 주어져 있다.
비합성단면의 소성모멘트는 합성단면에 대한 표 B.1-1 및 표 B.1-2의 식에서 콘크리트 바닥판과 종방향 보강철근에 관한 항을 제거하고 계산해야 한다.
계산식에서 는 요소단면력과 소성중립축 간의 거리이다. 요소단면력은 (a)플랜지와 콘크리트 바닥판의 중심점, (b)웨브의 중앙점, (c)철근의 중심에 작용한다. 모든 요소단면력, 치수 및 거리는 양의 값을 취해야 한다. 소성중립축의 위치와 소성모멘트는 표 B.1-1 및 표 B.1-2에 주어진 순서에 따라 검토해야 한다.
표 B.1-1 정모멘트단면에 대한 와

경우

소성중립축

조건

와

Ⅰ

웨브

Ⅱ

상부플랜지

Ⅲ

콘크리트 바닥판

( 아래부분)

Ⅳ

콘크리트 바닥판

( 부분)

Ⅴ

콘크리트 바닥판

( 위, 아래부분)

Ⅵ

콘크리트 바닥판

( 부분)

Ⅶ

콘크리트 바닥판

( 윗부분)
표 B.1-2 부모멘트 단면에 대한 와

경우

소성중립축

조건

와

Ⅰ

웨브

Ⅱ

상부플랜지
B.2 항복모멘트
B.2.1 비합성단면
비합성단면의 항복모멘트 는 강도한계상태에서 압축플랜지가 먼저 항복하는 모멘트()와 인장플랜지가 먼저 항복하는 모멘트() 중 작은 값이다. 이와 같은 계산 시 모든 형태의 단면에서 플랜지 횡방향 휨과 하이브리드 단면의 웨브항복은 무시해야 한다.
B.2.2 정모멘트부 합성단면
정모멘트부 합성단면의 항복모멘트 는 강도한계상태에서 상하부 어느 한 쪽 강재 플랜지에서 최초 항복을 일으키는 강재 단면, 단기 합성단면과 장기 합성단면에 각각 작용하는 모멘트의 합과 같다. 이와 같은 계산 시 모든 형태의 단면에서 플랜지 횡방향 휨과 하이브리드 단면의 웨브 항복은 무시해야 한다.
정모멘트부 합성단면의 항복모멘트는 아래와 같이 구한다.
● 콘크리트 바닥판이 굳기 전이나 합성되기 전에 작용하는 계수영구하중에 의한 모멘트 을 계산한다. 이 모멘트는 강재 단면에 적용된다.
● 나머지 계수영구하중에 의한 모멘트 를 계산한다. 이 모멘트는 장기 합성단면에 적용된다.
● 단기 합성단면에서 어느 한 쪽 플랜지가 항복응력에 도달하기 위해 추가로 적용해야 하는 모멘트 를 계산한다.
● 항복모멘트는 총 영구하중에 의한 모멘트와 추가모멘트의 합이다.
계산과정을 식으로 나타내면 다음과 같다.
1) 다음 식에서 를 구한다.
(B.2.2-1)
2) 다음을 계산한다.
(B.2.2-2)
여기서, : 비합성단면의 단면계수 (mm3)
: 단기 합성단면의 단면계수 (mm3)
: 장기 합성단면의 단면계수 (mm3)
, 및 : 단면에 적용되는 계수하중에 의한 모멘트 (N·mm)
는 압축플랜지 항복모멘트 또는 인장플랜지 항복모멘트 가운데 작은 값이다.
B.2.3 부모멘트부 합성단면
부모멘트부 합성단면의 경우 B.2.2의 규정에 따라 구한다. 이 때 단기 합성과 장기 합성모멘트에 대한 합성단면은 콘크리트 바닥판 유효폭 내의 종방향 철근과 강재 단면으로 구성된 단면으로 하며 결과적으로 와 는 같은 값이다. 또한, 는 인장플랜지 또는 종방향 철근 중에 먼저 항복에 도달할 때에 대응되는 모멘트이다.
B.2.4 덮개판을 갖는 단면
플랜지 덮개판이 포함된 단면의 경우, 또는 는 고려 중인 플랜지 또는 플랜지에 부착된 덮개판의 응력에 근거하여 먼저 항복에 도달하는 모멘트 가운데 작은 값이다. 이와 같은 계산 시 모든 형태의 단면에서 플랜지 횡방향 휨과 하이브리드 단면의 웨브 항복은 무시해야 한다.
B.3 압축을 받는 웨브의 높이
B.3.1 탄성범위 상태
정모멘트부 합성단면의 경우, 탄성범위에서 압축을 받는 웨브의 높이 는 고정하중, 활하중 및 충격하중에 의한 강재 단면, 장기 합성단면과 단기 합성단면에 작용하는 하중에 의해 발생하는 응력의 대수적 합이 압축인 웨브의 높이다. 응력 다이아그램으로부터 정모멘트부 단면의 를 구하는 대신 아래 식을 적용할 수 있다.
(B.3.1-1)
그림 B.3.1-1 정모멘트 단면의 계산
여기서, : 강재 단면의 높이 (mm)
: 아래의 여러 하중에 의해 발생된 압축플랜지 휨응력의 합 (MPa)
: 비합성단면에 작용하는 고정하중
: 장기 합성단면에 작용하는 고정하중
: 포장하중
: 충격하중을 포함한 활하중
는 압축응력이 음이다. 계산 시 플랜지 횡방향 휨은 무시해야 한다.
: 여러 하중에 의한 인장플랜지 휨응력의 합 (MPa). 계산 시 플랜지 횡방향 휨을 무시해야 한다.
부모멘트부 합성단면의 경우 는 강재와 종방향 철근만으로 구성된 단면으로 계산한다. 사용한계상태에 의한 부모멘트부 합성단면의 휨응력을 계산할 때 콘크리트 바닥판이 유효한 것으로 간주하는 경우에는 식 (B.3.1-1)로 를 산정한다.
B.3.2 소성모멘트 상태
정모멘트부 합성단면의 경우, 소성중립축이 웨브 내에 있는 표 B.1-1의 해당 경우에 대하여 소성모멘트에서 압축을 받는 웨브의 높이 는 다음과 같이 구한다.
(B.3.2-1)
여기서, : 압축플랜지 단면적 (mm2)
: 콘크리트 바닥판 유효폭 내의 종방향 철근의 총단면적 (mm2)
: 콘크리트 바닥판의 단면적 (mm2)
: 인장플랜지 단면적 (mm2)
: 웨브 단면적 (mm2)
: 소성모멘트에서 압축을 받는 웨브의 높이 (mm)
: 종방향보강재의 항복강도 (MPa)
정모멘트를 받는 다른 모든 합성단면의 는 0이다.
부모멘트부 합성단면의 경우, 소성중립축이 웨브 내에 있는 표 B.1-2의 해당 경우에 대하여 는 다음과 같이 구한다.
(B.3.2-2)
다른 모든 부모멘트부 합성단면의 는 와 같다.
비합성단면의 경우 다음을 만족하면,
(B.3.2-3)
는 다음과 같이 구한다.
(B.3.2-4)
다른 모든 비합성단면에서 는 와 같다.
B.4 >1.0인 경우의 횡비틀림좌굴식
B.4.1 4.3.3.1.8.2(3)의 규정
비지지길이 내에서 단면이 균일한 경우 압축플랜지의 횡비틀림좌굴강도는 다음과 같이 구한다.
(B.4.1-1)
- 이면
(B.4.1-2)
- 그 밖의 경우
(B.4.1-3)
(B.4.1-4)
(B.4.1-5)
위의 식의 모든 기호는 4.3.3.1.8.2,(3) 규정의 정의를 따른다.
B.4.2 A.3.3의 규정
비지지길이 내에서 단면이 균일한 경우 횡비틀림좌굴에 근거한 휨저항강도는 다음과 같이 구한다.
(B.4.2-1)
- 인 경우
(B.4.2-2)
(B.4.2-3)
(B.4.2-4)
(B.4.2-5)
위의 식의 모든 기호는 A.3.3 규정의 정의를 따른다.
B.5 지압보강재가 없는 웨브에 작용하는 집중하중
B.5.1 일반규정
하중이 바닥판을 통하여 전달되지 않고 집중하중을 직접 받는 지점부 등에 있는 지압보강재가 없는 웨브는 B.5.2 및 B.5.3의 규정에 따라 웨브 국부항복과 웨브 크리플링 한계상태에 대하여 검토해야 한다.
B.5.2 웨브 국부항복
압축 또는 인장 집중하중을 받는 웨브는 다음을 만족해야 한다.
(B.5.2-1)
여기서, : 집중하중에 대한 공칭저항강도 (N)
● 내측 지점 반력과 부재 단부로부터 보다 먼 거리 떨어진 위치에서 집중하중을 받는 경우
(B.5.2-2)
(B.5.2-3)
: 강재 단면의 높이 (mm)
: 집중하중 또는 지압 반력에 저항하는 플랜지의 외측 면으로부터 웨브의 필릿용접 끝단까지의 거리 (mm)
: 베어링의 길이 (mm). 단부 베어링에서는 이상이어야 한다.
: 계수집중하중 또는 베어링 반력 (N)
B.5.3 웨브 크리플링
집중압축하중을 받는 웨브는 다음을 만족해야 한다.
(B.5.3-1)
● 내측 지점반력과 부재단부로부터 이상 떨어진 위치에서 집중하중을 받는 경우
(B.5.3-2)
(B.5.3-3)
(B.5.3-4)
여기서, : 웨브 크리플링에 대한 강도저항계수
: 집중하중 또는 베어링 반력에 저항하는 플랜지의 두께 (mm)