TIMWORK-inc/kds-kcs-standards huggingface dataset:
여기서, , 는 위험단면 이내에서 전면의 상부 주철근과 후면의 하부 주철근을 인장철근으로 하는 슬래브 휨강도로 정의된다. 이때 휨인장철근은 전면과 후면의 위험단면의 폭에서 양방향으로 최소 만큼 확대하여 슬래브에 배치해야 하며, 이 영역에서 휨인장철근비는 0.03이하로 제한한다. 외부 접합부의 경우에는 불균형휨모멘트의 작용방향에 따라서 전면이나 후면이 외부에 접하는 경우에는 또는 가 존재하지 않을 수 있다.
(4)와 는 위험단면의 각 모서리에 작용하는 전단력과 기둥단면 중심까지 거리의 곱으로 정의되는 각 전단력의 기여도의 합으로 계산된다. 이때 전단응력은 접합부 주위 위험단면의 중립축부터 거리에 비례하여 직선적으로 분포한다고 가정하여야 한다. 여기서 중립축의 위치는 위험단면에서 거리에 비례하는 선형 전단응력 분포의 직접뚫림계수 전단력에 대한 힘의 평형조건을 사용하여 계산한다. 전후면과 측면에서 편심전단강도는 다음과 같이 정의된다.
① 전면 또는 후면의 편심전단강도는 다음 식 (4.11-16)과 같이 계산한다.
(4.11-16)
여기서, 콘크리트의 편심전단강도 는 식 (4.11-2)에 의하여 정의되며, 는 전면 또는 후면에 작용하는 유효프리스트레스 힘의 수직성분에 의하여 발생하는 해당 위험단면적에 대한 평균 응력이다. 는 전면 또는 후면에 배치된 전단보강재에 의한 편심전단강도이다.
식 (4.11-16)에서 를 고려하기 위해서는 접합부 주위 전후면과 측면에 전단보강재를 균등하게 배치하여야 하며 식 (4.11-10)에서 구한 를 이용하여 로 계산할 수 있다. 다만 를 산정할 때 전단보강재의 설계기준항복강도 는 400MPa을 초과할 수 없다.
② 측면의 편심전단강도는 다음 식 (4.11-17)과 같이 정의한다.
(4.11-17)
여기서, 는 측면에 작용하는 유효프리스트레스 힘의 수직성분에 의하여 발생하는 측면의 위험단면적에 대한 평균 응력이다. 는 측면에 배치된 전단보강재에 의한 편심전단강도이다.
식 (4.11-17)에서 를 고려하기 위해서는 접합부 주위 전후면과 측면에 전단보강재를 균등하게 배치하여야 하며 식 (4.11-10)에서 구한 를 이용하여 로 계산할 수 있다. 다만, 를 산정할 때 전단보강재의 설계기준항복강도 는 400MPa을 초과할 수 없다.
(5)기초판과 기둥 또는 슬래브와 기둥 사이에 양방향으로 불균형모멘트가 작용하는 경우, 위험단면에서 각 방향 불균형모멘트에 대하여 안전하도록 설계하여야 한다. 이때 각 방향의 편심전단강도는 양방향 편심전단의 상호작용을 고려하여 저감하여야 한다. 근사적으로 편심전단강도는 다음과 같은 상호작용식을 만족하도록 설계할 수 있다.
(4.11-18)
여기서 , 이며, 아래첨자 1, 2는 두 개의 직교방향을 가리킨다.
(6)I형강 또는 ⊏형강 단면(전단머리)으로 구성된 단면을 전단보강으로 사용할 경우, 4.11.4(8)에 의해 정의된 위험단면에 작용하는 연직하중으로 인한 전단응력과 4.11.1(3)과 4.11.1(4)에서 정의된 위험단면의 도심에 대해 전단편심에 의해 전달되는 휨모멘트로 인한 전단응력의 합은 를 초과하지 않도록 하여야 한다.