工业炉旃3 4 拦第3 期" 、 . ~√L L —儿1仉。 州㈨mM, 拄矿0. 一jj|f 。 r’ ’ Ij^彰…: 『f—√,v州^州pp/w 、 ∥ m M "忡‰图3l‘炉近一个月 期闻各燃烧段空燃比波动趋势图…n u 舢~"。 W 』 m m“’_ Ij’ . : 一。 。 !’ p一。 , r11_,l, —一 。 —L、 卜。 —, , ~—. 。 , 。 —, 。 卜“闰42。 炉近一个月 期间鲁燃烧段空燃比渡动趋势田・w ^一、川。 JJ比一几M L 。 Ⅲ圳睨fI_, 曼’ . - 。 ∥ 。 ㈨!j’^^凡扣h, 少A h牡、 ~旷h” 山 且,圈5r 炉一个月 期间各燃烧段空燃比波动趋势围1. 2对加热炉能耗的影响空气系数足炉子热丁特性的一个重要影响因索, 据资料介绍. 当空气系数为0 8~1 10 时. 该系数每提高0 1. 炉子热效牢F 降2 2%因而. 在加热炉的空气系数设定值受到限制的条件下. 如果采用一些有效的措施. 控制煤气热值波动. 将有利于加热炉的节能. 以下就煤气热值波动及其数值延迟显示对加热炉能耗的影响进行分析与计算以目前加热炉的实际生产操作状况为基准工况. 即空燃比设定为23. 空气系数平均值为l 05. 相应的煤气热值允i, |:万方数据 设计计算: 煤气熟值波动对加热炉的影响及解决对策波动范围为( 9 614 ± 4 8 0 )k J/m , 。 由加热炉的设计参数f 热值9 614Ⅻm , 的煤气最大消耗量为430 8 0m 3m . 产量为250 t, }l: 最大烟气产生量为1346 0 0m Ⅶ; 烟气出炉温度为8 50 ℃), 便可计算出加热炉热效率为65. 17 %( 金属加热所需热量63 8 6 l M J/燃料燃烧化学热9 7 9 9 8 M J)。 随着炉子生产时问的增长, 炉子不断老化。 炉壁散热增加. 据实测表明. 目前炉壁温度比投产时高10 ℃左右. 加上实际操作时.为了弥补煤气热值波动对炉温的影响. 煤气供应量波动也偏大。 这不仅使炉子热效率降低. 也加快了炉子老化的进程。 因此。 预计在目前实际生产中. 加热炉热效率为50 %~60 %。 为了便于计算与分析, 假定在基准( 实际生产)工况下加热炉效率叼。 为60 %, 煤气消耗量9 l为4 3 0 8 0 m 3m 。 再根据资料介绍的空气系数对炉子热效率的影响关系. 便可计算出比较( 设计工况)工况下的炉子热效率, 计算公式如下:'72= 叩l+ 2. 2%f, 12一n1)×l0式中: 田2- 一比较工况下的炉子热效率硗一基准工况下的炉子热效率●6( )%1n厂比较工况下的空气消耗设定值f 1. 22)凡, 一基准工况下的空气系数设定值( 1. 05。 1. 10,按1. 10 计算1将有关数据代入上式. 便可求得:啦= 6 2. 6 4 %在炉子生产能力不变的情况下f 即炉子有效热量相等