为了验证局部热处理的温度分布, 对加热带的温度进行了测试。试验工艺与原产品工艺一致,热处理温度为 745℃ ,保温 1h 。 带内放置 8 个与产品同规格的 T91 管材对接焊缝,焊缝上各固定一个热电图 2 对接焊缝局部热处理现场Fig.2 The differential heat treatment of weld joints252 《热加工工艺》 2016 年 2 月 第 45 卷 第 3 期偶, 1 号热电偶作为有效控温偶放置在加热带中心位置的管材对接焊缝上,其余 7 个热电偶作测温用,按试样号依次远离中心位置管材对称放置, 8 个焊缝保温阶段温度测量结果见表 4 。 从试验结果发现,测温热电偶 7 个焊缝的温度均低于 745℃ , 在保温阶段不同焊缝的最大温差达到了 155℃ , 并且越远离测温偶的焊缝温度偏差越大。焊缝采用加热带进行局部热处理时, 焊缝应分布在加热带中心线两侧, 同时应有足够的加热宽度才能保证焊缝受热均匀。 而实际操作时并不能保证焊缝在同一直线上, 部分焊缝已偏离加热带中心线( 见图 3) ,同时加热带宽度只有 200mm ,未能有效的起到加热及保温作用, 导致实际热处理时加热带内温度根本不能达到工艺要求。 根据对国内几大锅炉厂 T91 焊缝热处理情况的了解, 对锅炉过热器、再热器管屏进行整体热处理后焊缝硬度要明显好于局部热处理。3 结论及建议( 1 ) T91 钢制过热器高硬度焊缝脆性大, 弯曲试验易发生断裂,金相组织为粗大的板条马氏体。( 2 ) 在高硬度区,便携式里氏硬度计测量值低于试验室维氏硬度计及布氏硬度计测量值, 故对采用里氏硬度计测量的硬度应通过试验室校准, 为部件的质量状态评价提供依据。( 3 ) 局部热处理有效加热区的温度偏差太大,不能保证锅炉受热面焊缝的热处理效果, 是引起焊缝硬度偏高的主要原因。( 4 ) 建议对 T91 材料焊接时采用小的线能量,焊后热处理最好采用整体热处理,以保证 T91 焊缝的质量。参考文献:[1] ASTMA213/A213M-06a Standardspecificationforscamlessferrit-icandausteniticalloy-steelboiler , SuperheaterandHeat-EXchangerTUbes[S].[2] ASTMA335/A335M-06a Standardspecificationforscamlessferrit-icalloy-steelpipeforhigh-temperatureservice[S].[3] DL/T438-2009 火力发电厂金属技术监督规程 [S].[4] 李益民,杨百勋,崔雄华 .9%~12%Cr 马氏体耐热钢母材及焊缝的硬度控制 [J]. 热力发电, 2010 , 39(9) : 167-169.[5] 李益民,史志刚,贾建民 .P91 主蒸汽管道焊缝断裂韧度与其它力 学 性 能 的 关 系 [J]. 中 国 电 机 工 程 学 报 , 2005 , 25(3) :153-157.[6] 李益民,史志刚,蔡连元 .P91 主蒸汽管道高硬度和低硬度焊缝性能研究 [J]. 热力发电, 2007 , 39(9) : 89-92.[7] 高华 .T91 管焊接接头热处理后硬度测定是保证焊接质量的重要环节 [J]. 特种设备安全技术, 2007(4) : 39-42.[8] 郑中甫 陈泉 . 工艺参数及焊接材料对 T91/P91 钢焊缝性能的影响 [J]. 焊接, 2006 , 35(15) : 41-43.[9] 齐向前,陈金洪,田旭海,等 . 焊接线能量对 T91 钢焊缝组织及硬度的影响 [J]. 热加工工艺, 2010 , 39(9) : 167-169.[10] 叶朝峰 .P91 大径钢管焊缝热处理质量控制 [J]. 金属热处理,2010 , 35(4) : 84-86.[11] 王然,贺明贤 . 热处理对 T91 钢金相组织及显微硬度的影响[J]. 金属热处理, 2000 , (11) : 6-8.