3三座高炉提高炉顶温度的各项措施落实及实践结果分析3. 1使用大矿批大批重可减少矿石和焦炭的界面效应, 软熔带有良好的焦炭夹层利于煤气穿过从而改善炉料透气性, o q 高炉在相同的生产条件下, 矿石批重由18 t逐步提高到21. 7 t, 高炉顺行程度明显好转, 煤气流分布合理, 高炉温度场稳定, 渣皮脱落明显减少, 接受风量和压差, 下料顺畅, 杜绝了崩料、管道等不正常炉况, 风量、 风压均有所增加, 与采用大批重生产前相比, 高炉炉项温度逐步下降趋势温度由14 5℃降至108. 4 。 C , 原因分析使用大矿批虽然下料批数减少, 但整体抑制煤气流明显, 煤气利用率升高燃料比下降, 顶温不升反而有所降低。 : l# 高炉项温相对偏高, 矿批由13. 3t提高至13. 8t左右, 气流稳定顶温影响不大; 2抖高炉h h 35t逐步提高至38 t, 矿批在36 . 5- 37 t之间顶温可控性比较好, 37 t以上后顶温反而有所下降。3. 2降低富氧率, 增大风量考虑到三高炉的喷煤比相对比较高, 各高炉根据自身特点、 按最低的理论燃烧温度找出一个下限的富氧率, 适当提高风量来增大煤气量, 从而提高炉顶煤气温度。 从效果看三座高炉平均荒煤气温度略有改善, 但顶温波动幅度增大。 理论分析碳的气化速度与气相中的氧浓度成正比, 氧浓度提高加快氧向碳表面传递速度, 高炉强化冶炼往往控制一定的氧过剩系数提高煤粉的燃烧率, 单纯的为了提高煤气荒煤气温度来降低富氧率, 直接导致未然煤粉绝对数量增大, 滞留在炉内未被有效利用的煤粉使得料柱透气性变差, 中心气流受阻、 边缘发展, 气流的分配不均是导致顶温波动加大的主要因素。3. 3提高煤比2 53 三座高炉尝试降低富氧率提高风量效果均不好, 进一步制定了高富氧率、 高煤比达到顶温改善、消耗降低的目的。 三座高炉根据自身合理的风口前理论燃烧温度范围、 重力灰中的C 含量情况摸索出了合理的富氧率和喷煤比( 见表1), 三座高炉通过高富氧使得三座高炉的风温水平有所上升, 平均上升15。 C , 渣铁热量提高, 高炉的可控性增强, 顶温均匀波动小, 荒煤气温度方面略有改善, 但由于氧量的增加煤气量减少抵消了煤的作用, 荒煤气温度并没有得到显著的提升。表1三座高炉的富氧率、 煤比与重力灰含碳量的统计3. 4 牺牲一点消耗指标, 适当发展边缘或提高炉温增加燃料比冬季采取适当提高铁水含硅, 保证铁水较高物理热, 适当提高燃料比来实现炉顶煤气温度负荷规定的方法, 三座高炉热制度方面均提高了铁水含硅的控制下限: 0抖炉由0. 4 —0. 4 5%提至0. 4 5- 0. 5%;1# 炉0 . 5%- 0 . 6%正常控制; 2# 炉由0 . 35%的控制下限提高至0 . 4 %。 上部布料矩阵以稳定中心气流为主, 适当疏松边缘气流提高边缘温度, 炉顶煤气温度显著提高。 图2为卜7 月 份统计的三高炉燃料比与顶温的对应关系( 1# 炉统计I- 5月 份6 月 中旬年修停炉), 三高炉顶温与燃料比基本成正比关系。图2三高炉燃料比与顶温对应趋势图3. 5改善入炉料温度石钢目前的生产状况, 原燃料方面均采用外进方式, 到了冬季烧结厂生产出的烧结矿经过汽车运输后温度很低; 焦炭为水熄焦, 外进和内供的平均水分在7 —9 %之间偏高; 外进块矿含粉率高、 湿,均对三座高炉顶温的控制带来非常不利的影响。 炼铁厂及三高炉制定了改善炉料现状的措施:3. 5. 1分厂质检部门加强了对焦炭水分的监测, 同时要求鑫跃焦化严格控制焦炭水分, 同时运送至铁厂后尽量减少落地焦炭存放, 能入仓的及时入仓。3. 5. 2对焦炭钝化剂的使用严格要求, 做到喷匀、 少掺水。3. 5. 3针对块矿粉末多、 湿的状况, 公司搭建厂房存放块矿, 减少露天存放; 0抖、 1# 高炉在振筛两侧加压缩空气进行吹扫减少入炉粉末; 2# 高炉采取降低块矿比例的方式。 提高料温是提高炉顶煤气温度的最直接方法, 是干法除尘高炉解决顶温问题的最好方法。2 54 4 结论( 1)采取高富氧、 合适的煤比有利于渣铁显热的提高, 炉顶煤气温度也有一定的提高。( 2)矿批的选择以不影响煤气流分布, 保持一定的下料频率为前提, 有利于顶温的稳定, 炉项温度的提高效果不明显, 采取过大的矿批反而影响高炉的操控性。( 3)冬季冶炼综合考虑除尘系统的正常运行, 控制略高的燃料比、 提高生铁含硅下限及保证铁水热量要求的中上限是提高炉顶煤气温度的最有效和合理的方法之一, 副作用是成本升高。( 4 )提高各入炉料的温度是保证煤气温度受控的最直接方法。( 5)确保每天安全及时地放净除尘灰, 给除尘系统正常运行创造有利条件。