现场对止口圆以每90标 记一点,见图2 测量阀座内孔径向值图4百分表成相互垂直布置 对上述数据分析发现两孔(阀座孔与阀盖止口孔)径向值在相同 位置偏差最大在3#位置(相对于1#位置的180位置),单向(表测 量值)为0.15mm。对应1#位置(0位/2=0.075mm;置设定值为0mm), 计算同轴度偏差为(0+0.15)去除底面检测工装安装径向间隙0.05mm, 实际同轴度偏差为0.025mm,不大于设计要求的同轴度偏差0.05mm。 对阀座孔进行测量数据如下表。 检测位置 1#阀座孔径向2#阀盖止口径向3#阀盖定位平面垂直 1#(0)0.00mm0.00mm0.00mm2#(90)0.15mm0.20mmX>0.90mm 3#(180)0.25mm0.40mmX>0.60mm4#(270)0.00mm0.00mm0.00 mm 检测点 通过测量证明阀座孔与阀盖定位孔中(下转第79 期王超:火力发电厂低压厂用电源备用自动投入装置的探讨79 器检查,无法准确检验维修后是否消除母线故障点,最终依然靠 母线电源合闸后的保护动作情况来判断故障是否消除。国内生产的备自投产品很多已经具有过流保护和后加速功能,运 行中可以充分利用装置自带的分支过流保护的两段时限和定值功能 来完成切换的安全问题。 a.正常运行时,备自投装置内的分支过流保护因为采用保护CT 输入,动作灵敏度要优于分段框架开关自带的3 段式保护的短延时, 考虑到低压母线分段保护只作为相邻段的后备,定值按躲过相邻段最 大一台电源负荷或最大一台电动机启动电流来整定,加入延时即可。 b.备自投装置投入时,保护采用电流速断形式来完成,电流定值 按照相邻段母线短路来整定,不加延时。即当备自投装置检测到工作 电源消失时慢速切换至备用电源,当检测到电流达到母线短路时,后 加速动作于跳闸出口,保证备用电源的安全性。 4.3 利用备自投装置的逻辑编程功能精简手动操作程序 备自投装置因为可以采集工作电源电压、备用电源高低压侧电压、 工作电源进线开关状态、备用电源开关高低压开关状态,电压互感器 插头位置等多个低压厂用电源的开关量和模拟量,因而对低压厂用电 源的监视和逻辑编程起了重要作用。当明备用采用手动投入方式时, 传统操作顺序是运行人员先在工作进线电源柜上把进线开关切除、人 工检查判断母线有无永久性接地故障,看工作母线电压是否归零、再 跑到备用电源侧检查母线电压是否正常(如果不正常还需要检查高压 侧开关和电压情况)、最后再投入母线联络开关。如(上接)心同轴 度偏差在合格范围之内。但是从检测记录中发现阀盖止口定位平面垂 直度严重超差,在2#(90位置)和3#(180位置)两个位置上相对于1#(0位置)位置百分表测量相差最大处达0.90mm以上。 用刀口尺检测阀壳止口平面的平面度时,发现止口平面变形为内 凹圆弧面,呈现不规则圆环状,阀盖定位孔靠近止口平面处金属挤压 变形。根据此情况检测阀盖相对应的止口部分,见图5。阀盖外圆设 计高度为6mm 的定位凸台平面已经变形,表面呈内高外低的圆弧型, 外圆实际高度为5mm 左右,比设计要求值小1mm,见图6、图7。 果母联开关与备用电源开关不在一个房间,需要多个人进行操作, 并且每步操作都是人工判断,缺乏精准性和安全性。 当采用备自投装置完成手动切换时,可以将装置装设在母联开关 上,在装置上设置逻辑操作程序,先断工作开关、然后利用装置检查 各个操作对象的合理性、设定切换动作开始时间,投入后加速保护, 安全可靠的投入备用电源。 分析和讨论从分析上来看,低压厂用电源采用暗备用方式时,规程规定宜采 用手动切换方式,但从近年来很多火力发电厂运行反馈来看不尽合理, 很多发电集团在执行过程中也进行了很多变通,设置了备自投装置, 延时时间拉长,加装后加速功能等。同时为了满足规程要求,许多电 厂也采用逻辑编程方式在备自投装置上完成手动切换功能。这些方式 也从根本上提出了采用自动慢速切换方式的可能性。 综上所述,随着备自投装置功能的越来越多样化,如何充分合理 利用其附加功能,最好最快完成厂用低压电源的切换要求,同时对火 电规程部分条文的修订提出合理化建议是需要很多从事电力设计、运行、调试人员的责任。 考文献王维俭,侯炳蕴.大型机组继电保护理论基础[M].1989.许正亚.发 电厂继电保护整定计算及其运行技术[M].2009.西北院.电力工程电气 设计手册(1、2 册)[M].1989.DL/T5153-2002,火力发电厂厂用电设计 技术规程[S].2002. 编辑:巨川 纸要求值。通过撞线试验,检查阀碟与阀座整圈连续接触无断线。 经多次试验,阀碟与阀座接触良好接触线位置一致,总计撞线28 经过这次检修后解决了阀碟与阀座接触线断线问题,并且各机构符合设计要求,达到电力检修标准要求。 故障原因形成分析阀盖与阀壳相对定位设计为阀壳主汽门止口内孔和平面,要求内 孔和平面相对于阀座孔的垂直度和同轴度为0.05mm。 在历次维修主汽阀的过程中,由于人工清理阀盖止口平面时用油 石和砂纸手工清理氧化皮。在长期多次清理中,导致止口平面变成弧 形。阀盖止口平面变形后再与阀壳配合后导致阀壳定位面变形失去定 位作用。阀头在无定位情况下,随阀盖固定位置任意变换,导致阀碟 阀盖止口平面图6凸台高度检测图7 平面变形检测 通过以上原因排查,可以判定主汽门断线的故障主要是阀盖止口 定位平面变形导致阀壳定位平面变形,使定位平面失去定位作用。阀 盖安装后,按阀盖与阀壳相对的止口定位平面最大偏差点0.90mm 算,可使阀头偏斜量达1.50mm左右,从而阀头定位呈现不定位置断 线,接触线无重复。 定,无重复性断线。 而在历次检修时,检修工人检测工作不细致,未对止口平面进行 检查,在技术检测上误判故障,导致故障未排除,并且错误地更换了 大量合格的零件(此阀门更换了全部除阀体及阀盖外的全部内部套)。 这不仅造成较大经济损失,而且延长了电厂机组检修周期。 因此,设备检修过程中,应对设备结构中的零部件进行全面检查, 避免因检修疏忽遗漏,造成不必要的损失。 故障处理措施及结果按工艺要求,修复阀壳与阀盖定位平面和内孔,达到图 编辑:闻