1、 降低组织应力,减小工 双液淬火法 件变形、开裂的倾向 操作不容易控制,需要求丰富的经验和熟练的技术 2、 适用于尺寸较大的工 件1、降低热应力和组织应力, 分级淬火法 减小工件变形、开裂的倾向 只适用于尺寸较小的工件 2、操作相对容易控制 1、 降低热应力和组织应 力,显著减小工件变 等温淬火法 形、开裂倾向 只适用于尺寸较小的工件 2、 适宜处理形状复杂、尺 寸要求精密的工件 10-5 试述亚共析钢和过共析钢淬火加热温度的选择原则。为什么过共析钢淬火 加热温度不能超过 Accm 线? 答: 淬火加热温度选择原则:以得到均匀细小的奥氏体晶粒为原则,以便获得细小的 马氏体组织。亚共析钢通常加热至 AC3 以上 30-50℃,过共析钢加热至 AC1 以上30-50℃. 1、过共析钢的淬火加热温度超过 Accm 线,碳化物全部溶入奥氏体中,使奥氏 体的含碳量增加,降低钢的 Ms 和Mf 点,淬火后残留奥氏体量增多,会降低钢 的硬度和耐磨性 2、过共析钢淬火温度过高,奥氏体晶粒粗化、含碳量又高,淬火后易得到有显 微裂纹的粗针状马氏体,降低钢的塑韧性 3、高温淬火时淬火热应力大,氧化脱碳严重,也增大钢件变形和开裂的倾向。 10-6 何谓钢的淬透性、淬硬性?影响钢的淬透性、淬硬性及淬透层深度的因素? 答: 淬透性:钢的淬透性是指奥氏体化后的钢在淬火时获得马氏体的能力,它反映过 冷奥氏体的稳定性,与钢的临界冷却速度有关。其大小以钢在一定条件下淬火获 得的淬透层深度和硬度分布来表示。 淬硬性:钢的淬硬性是指奥氏体化后的钢在淬火时硬化的能力,主要取决于马氏 体中的含碳量,用淬火马氏体可能达到的最高硬度来表示。 淬透层深度:淬透层深度是指钢在具体条件下淬火时测定的半马氏体区至工件表 面的深度。它与钢的淬透性、工件形状尺寸、淬火介质的冷却能力有关。 10-7 有一圆柱形工件,直径 35mm,要求油淬后心部硬度大于 45HRC,能否采 用40Cr 钢? 答:解答此题需用到 40Cr 的淬透性曲线图(端淬曲线图) 根据手册可以查到 40Cr 端淬曲线图,直径 35mm 圆柱工件在油淬后的心部硬度 范围为 34-50HRC(钢的淬透性受化学成分、晶粒度、冶炼情况等因素素影响, 一条淬透性曲线实际上是一条淬透性带),也就是是说心部硬度有可能大于 45HRC,也有可能小于 45HRC,所以不建议使用 40Cr 钢。 10-8 有一 40Cr 钢圆柱形工件,直径 50mm,求油淬后其横截面的硬度分布? 答:解答此题需用到 40Cr 的淬透性曲线图(端淬曲线图) 根据手册可以查到 40Cr 端淬曲线图,查图可得: 油淬后中心硬度范围:28-43.5HRC 油淬后距中心 3/4R 硬度范围:33.5-50 HRC 油淬后表面硬度范围:45-57HRC 10-9 何谓调质处理?回火索氏体比正火索氏体的力学性能为何较优越? 答: 调质处理:习惯上将淬火加高温回火称为调质处理,其目的是为了获得既有较高 的强度、硬度,又有良好的塑性及冲击韧性的综合力学性能。 性能比较: 在相同硬度条件下,回火索氏体和正火索氏体抗拉强度相近,但回火索氏体的屈 服强度、塑性、韧性等性能都优于正火索氏体。 这是因为,回火索氏体是由淬火马氏体分解而得到,其组织为铁素体加颗粒状碳 化物。而正火索氏体是由过冷奥氏体直接分解而来,其组织为铁素体加片状碳化 物。正火索氏体受力时,位错的运动被限制在铁素体内,当位错运动至片状碳化 物界面时形成很大的平面位错塞积群,使基体产生很大的应力集中,易使碳化物 脆断或形成微裂纹。而粒状碳化物对铁素体的变形阻碍作用大大减弱,塑性和韧 性得到提高,当粒状碳化物均匀地分布在塑性基体上是,由于位错和第二相粒子 的交互作用产生弥散强化或沉淀强化,提高钢的塑性变形抗力,从而提高强度。 因此相比较正火索氏体,回火索氏体具有更好的强度、塑性、韧性等性能。 10-10 为了减少淬火冷却过程中的变形和开裂,应当采取什么措施? 答: 变形和开裂原因:由于冷却过程中工件内外温度的不均匀性以及相变的不同时性 造成工件中产生的内应力,淬火内应力分为热应力和组织应力两种。当淬火应力 超过材料的屈服强度时,就会产生塑性变形,当淬火应力超过材料的断裂强度时, 工件则发生开裂。 应采取的措施(工艺角度): 1、控制淬火加热温度不宜过高:加热温度高,奥氏体晶粒粗化,淬火后得到粗 大的马氏体,应力和脆性均显著增大。而且高温加热,氧化脱碳严重,也增 大钢件变形和开裂倾向。 2、选择适当的冷却方法:降低马氏体转变时的冷却速度,可以降低马氏体的转 变速度,减少淬火应力,降低工件变形和开裂的倾向。 3、选择合适的淬火冷却介质:具有理想冷却特性(珠光体转变点以上冷速较慢, 快速通过 C 曲线鼻尖,在Ms 点以下缓慢冷却)的冷却介质可以在获得马氏 体组织前提下减少淬火应力,降低工件变形和开裂的倾向。 10-11 现有一批 45 钢普通车床传动齿轮,其工艺路线为锻造-热处理-机械加工高频感应加热淬火-回火。试问锻后应进行何种热处理?为什么? 答: 锻后热处理:完全退火或不完全退火 原因:中碳结构钢铸件、锻轧件中,可能存在魏氏组织、带状组织、晶粒粗大等 缺陷,粗大的魏氏组织显著降低钢的塑性和韧性,带状组织使钢的性能具有方向 性。完全退火可以细化晶粒,消除内应力,消除魏氏组织和带状组织缺陷。如果 其锻造工艺正常,原始组织分布合适,只是珠光体片间距小、硬度偏高、内应力 较大,则可以用不完全退火代替完全退火。 10-12 有一直径 10mm 的20 钢制工件,经渗碳热处理后空冷,随后进行正常的 淬火、回火处理,试分析渗碳空冷后及淬火、回火后,由表面到心部的组 织。 答: 表层组织:高碳细针状回火马氏体及少量残余奥氏体 心部组织:先共析铁素体和珠光体 10-13 设有一种 490 柴油机连杆,直径 12mm,长77mm,材料为 40Cr,调质处 理。要求淬火后心部硬度大于 45HRC,调质处理后心部硬度为 22-33HRC。 试制定热处理工艺。 答:解答此题需要 40Cr 临界相变点 AC3 和淬透性曲线(通过查手册: AC3=782℃) 热处理工艺: 奥氏体化温度=AC3+(30-50℃),取820℃ 保温时间=KD=15min,K=1.5mm/min 根据 40Cr 的淬透性曲线可以得出,直径 12mm 的40Cr 钢油淬后的心部硬度最低 为47 HRC。 查手册可以发现 40Cr 在650℃回火,其硬度为 25-30HRC,符合心部硬度要求。 回火时间= KD=24min,K=2mm/min,为防止产生回火脆性回火后冷却可采用空 冷或水冷。 热处理工艺为:将连杆加热至 820℃保温 15min,油淬至室温,再加热至 650℃ 保温 24min,空冷至室温。 10-14 写出 20Cr2Ni4A 钢重载渗碳齿轮的冷、热加工工序安排,并说明热处理所 起的作用。 答: 冷、热加工工序安排:冶炼-铸造-扩散退火-锻造-完全退火-粗加工-渗碳-(淬火+ 回火)-精加工 热处理所起作用: 扩散退火:消除凝固过程的枝晶偏析和区域偏析,均匀化学成分和组织。 完全退火:细化晶粒、均匀钢的化学成分和组织、消除内应力和加工硬化、消除 魏氏组织和带状组织等缺陷、改善钢的切削加工性能。 渗碳:使活性碳原子渗入齿轮表面,获得一定深度高碳渗层(一般碳含量: 0.85-1.05%,渗层深度:0.5-2mm) 淬火-回火:使齿轮表面获得高碳细针状回火马氏体组织+少量残留奥氏体,具有 高硬度、良好的耐磨性以及接触疲劳强度;使心部获得低碳板条回火马氏体+少 量铁素体组织,具有较高的强度和良好的塑韧性。 10-15 指出直径 10mm 的45 钢(退火状态),经下列温度加热并水冷所获得的组 织:700℃、760℃、840℃。 答:解答此题需找到 45 钢的临界相变点 AC1 和AC3(可查手册得知: AC1=724℃,AC3=780℃) 700℃:将45 钢加热至 700℃未发生珠光体组织向奥氏体转变,因此水冷时无奥 氏体向马氏体转变,所以水冷后的组织仍为退火状态的组织:珠光体+块状铁素 体760℃:760℃介于 AC1 和AC3 之间,在此温度加热保温,珠光体组织转变为奥 氏体,但保留一部分先共析铁素体和未熔的渗碳体颗粒,水冷时发生奥氏体向马 氏体的转变,所以水冷后的组织为:马氏体+块状铁素体+粒状碳化物 840℃:在此温度下保温,铁素体+珠光体组织将全部转变为奥氏体,水冷后的组 织为马氏体+残留奥氏体 10-16 T10 钢经过何种热处理能获得下述组织: 1)粗片状珠光体+少量球状渗碳体 2)细片状珠光体 3)细球状珠光体 4)粗球状珠光体 答: 热处理工艺(待论证): 1)粗片状珠光体+少量球状渗碳体:亚温加热+等温退火 2)细片状珠光体:正火处理 3)细球状珠光体:淬火+中温回火或循环球化退火工艺 4)粗球状珠光体:淬火+高温回火或球化退火工艺 10-17 一零件的金相组织是:在黑色的马氏体基体上分布有少量的珠光体组织, 问此零件原来是如何热处理的? 答: 热处理工艺(待论证): 淬火+低温回火,淬火得到马氏体基体+残留奥氏体,经低温回火后马氏体变成 黑色针状回火马氏体,残留奥氏体转变为珠光体。 第九章 钢的热处理原理 9-1 金属固态相变有哪些主要特征?哪些因素构成相变的阻力? 答: 固体相变主要特征: 1、相变阻力大 2、新相晶核与母相晶核存在一定的晶体学位向关系。 3、母相中的晶体学缺陷对相变其促进作用。 4、相变过程中易出现过渡相。 相变阻力构成: 1、表面能的增加。 2、弹性应变能的增加,这是由于新旧两相的比体积不同,相变时必然发生体积 的变化,或者是由于新旧两相相界面的不匹配而引起弹性畸变,都会导致弹 性应变能的增加。 3、固态相变温度低,原子扩散更困难,例如固态合金中原子的扩散速度为 10-7 —10-8cm/d,而液态金属原子的扩散速度为 10-7 cm/s。 9-2 何谓奥氏体晶粒度?说明奥氏体晶粒大小对钢的性能影响? 答: 奥氏体晶粒度:是奥氏体晶粒大小的度量。当以单位面积内晶粒的个数或每个晶 粒的平均面积与平均直径来描述晶粒大小时,可以建立晶粒大小的概念。通常采 用金相显微镜 100 倍放大倍数下,在645mm2 范围内观察到的晶粒个数来确定奥 氏体晶粒度的级别。 对钢的性能的影响: 奥氏体晶粒小:钢热处理后的组织细小,强度高、塑性好,冲击韧性高。 奥氏体晶粒大:钢热处理后的组织粗大,显著降低钢的冲击韧性,提高钢的韧脆 转变温度,增加淬火变形和开裂的倾向。当晶粒大小不均匀时, 还显著降低钢的结构强度,引起应力集中,容易产生脆性断裂。 9-3 试述珠光体形成时钢中碳的扩散情况及片、粒状珠光体的形成过程? 答: 珠光体形成时碳的扩散:珠光体形成过程中在奥氏体内或晶界上由于渗碳体和铁 素体形核,造成其与原奥氏体形成的相界面两侧形成碳的浓度差,从而造成碳在 渗碳体和铁素体中进行扩散,简言之,在奥氏体中由于碳的扩散形成富碳区和贫 碳区,从而促使渗碳体和铁素体不断地交替形核长大,直至消耗完全部奥氏体。 片状珠光体形成过程:片状珠光体是渗碳体呈片状的珠光体。 首先在奥氏体晶界形成渗碳体晶核,核刚形成时与奥氏体保持共格关系,为减小 形核的应变能而呈片状。渗碳体长大的同时,使其两侧的奥氏体出现贫碳区,从 而为铁素体在渗碳体两侧形核创造条件,在渗碳体两侧形成铁素体后,铁素体长 大的同时造成其与奥氏体体界面处形成富碳区,这又促使形成新的渗碳体片。渗 碳体和铁素体如此交替形核长大形成一个片层相间大致平行的珠光体区域,当其 与其他部位形成的珠光体区域相遇并占据整个奥氏体时,珠光体转变结束,得到 片状珠光体组织。 粒状珠光体的形成过程:粒状珠光体是渗碳体呈颗粒状分布在铁素体基体上。 粒状珠光体可以有过冷奥氏体直接分解而成,也可以由片状珠光体球化而成,还 可以由淬火组织回火形成。原始组织不同,其形成机理也不同。 这里只介绍由过冷奥氏体直接分解得到粒状珠光体的过程: 要由过冷奥氏体直接形成粒状珠光体,必须使奥氏体晶粒内形成大量均匀弥散的 渗碳体晶核,即控制奥氏体化温度,使奥氏体内残存大量未溶的渗碳体颗粒;同 时使奥氏体内碳浓度不均匀,存在高碳区和低碳区。再将奥氏体冷却至略低于 Ar1 以下某一温度缓冷,在过冷度较小的情况下就能在奥氏体晶粒内形成大量均 匀弥散的渗碳体晶核,每个渗碳体晶核在独立长大的同时,必然使其周围母相奥 氏体贫碳而形成铁素体,从而直接形成粒状珠光体。 9-4 试比较贝氏体转变与珠光体转变和马氏体转变的异同。 答: 贝氏体转变:是在珠光体转变温度以下马氏体转变温度以上过冷奥氏体所发生的 中温转变。 与珠光体转变的异同点: 相同点:相变都有碳的扩散现象;相变产物都是铁素体+碳化物的机械混合物 不同点:贝氏体相变奥氏体晶格向铁素体晶格改组是通过切变完成的,珠光体相 变是通过扩散完成的。 与马氏体转变的异同点(可扩展): 相同点:晶格改组都是通过切变完成的;新相和母相之间存在一定的晶体学位相 关系。 不同点:贝氏体是两相组织,马氏体是单相组织;贝氏体相变有扩散现象,可以 发生碳化物沉淀,而马氏体相变无碳的扩散现象。 9-5 简述钢中板条马氏体和片状马氏体的形貌特征和亚结构,并说明它们在性能 上的差异。 答: 板条马氏体的形貌特征:其显微组织是由成群的板条组成。一个奥氏体晶粒可以 形成几个位向不同的板条群,板条群由板条束组成,而一个板条束内包含很多近 乎平行排列的细长的马氏体板条。每一个板条马氏体为一个单晶体,其立体形态 为扁条状,宽度在 0.025-2.2 微米之间。在这些密集的板条之间通常由含碳量较 高的残余奥氏体分割开。 板条马氏体的亚结构:高密度的位错,这些位错分布不均匀,形成胞状亚结构, 称为位错胞。 片状马氏体的形貌特征:片状马氏体的空间形态呈凸透镜状,由于试样磨面与其 相截,因此在光学显微镜下呈针状或竹叶状,而且马氏体片互相不平行,大小不 一,越是后形成的马氏体片尺寸越小。片状马氏体周围通常存在残留奥氏体。 片状马氏体的亚结构:主要为孪晶,分布在马氏体片的中部,在马氏体片边缘区 的亚结构为高密度的位错。 板条马氏体与片状马氏体性能上的差异: 马氏体的强度取决于马氏体板条或马氏体片的尺寸,尺寸越小,强度越高,这是 由于相界面阻碍位错运动造成的。 马氏体的硬度主要取决于其含碳量。 马氏体的塑性和韧性主要取决于马氏体的亚结构。 差异性: 片状马氏体强度高、塑性韧性差,其性能特点是硬而脆。 板条马氏体同时具有较高的强度和良好的塑韧性,并且具有韧脆转变温度低、缺 口敏感性和过载敏感性小等优点。 9-6 试述钢中典型的上、下贝氏体的组织形态、立体模型并比较它们的异同。 答: 上贝氏体的组织形态、立体模型: 在光学显微镜下,上贝氏体的典型特征呈羽毛状。在电子显微镜下,上贝氏体由 许多从奥氏体晶界向晶内平行生长的条状铁素体和在相邻铁素体条间存在的断 续的、短杆状的渗碳体组成。其立体形态与板条马氏体相似呈扁条状,亚结构主 要为位错。 下贝氏体的组织形态、立体模型: 在光学显微镜下,下贝氏体呈黑色针状。在电子显微镜下,下贝氏体由含碳过饱 和的片状铁素体和其内部析出的微细ε -碳化物组成。其立体形态与片状马氏体 一样,也是呈双凸透镜状,亚结构为高密度位错。 异同点: 相同点:都是铁素体和碳化物的机械混合物,组织亚结构都是高密度的位错。 不同点:组织形态不同,立体模型不同,铁素体和碳化物的混合方式不同。 9-7 何谓魏氏组织?简述魏氏组织的形成条件、对钢的性能的影响及其消除方 法? 答: 魏氏组织:含碳小于 0.6%的亚共析钢或大于 1.2%的过共析钢在铸造、锻造、轧 制后的空冷,或者是焊缝热影响区的空冷过程中,或者当加热温度过高并以较快 速度冷却时,先共析铁素体或先共析渗碳体从奥氏体晶界沿一定的晶面向晶内生 长,并且呈针片状析出。在光学显微镜下可以观察到从奥氏体晶界生长出来的近 乎平行或其他规则排列的针状铁素体或渗碳体以及其间存在的珠光体组织,这类 组织称为魏氏组织。前者称铁素体魏氏组织,后者称渗碳体魏氏组织。 魏氏组织的形成条件:魏氏组织的形成与钢中的含碳量、奥氏体晶粒大小及冷却 速度有关。只有在一定含碳范围内并以较快速度冷却时才可能形成魏氏组织,而 且当奥氏体晶粒越细小时,形成魏氏组织的含碳量范围越窄。因此魏氏组织通常 伴随奥氏体粗晶组织出现。 对钢性能的影响:其为钢的一种过热缺陷组织,使钢的力学性能指标下降,尤其 是塑韧性显著降低,脆性转折温度升高,容易引起脆性断裂。需要指出的是,只 有当奥氏体晶粒粗化,出现粗大的铁素体或渗碳体魏氏组织并严重切割基体时 降,才使钢的强度和韧性显著降低。 消除方法:可以通过控制塑性变形程度、降低加热温度、降低热加工终止温度, 降低热加工后的冷却速度,改变热处理工艺,例如通过细化晶粒的调质、正火、 完全退火等工艺来防止或消除魏氏组织。 9-8 简述碳钢的回火转变和回火组织。 答: 碳钢的回火转变过程及回火组织: 1、马氏体中碳原子的偏聚,组织为淬火马氏体+残留奥氏体,与淬火组织相同 (马氏体中的碳含量是过饱和的,当回火温度在 100℃以下时,碳原子可以 做短距离的扩散迁移。在板条马氏体中,碳原子偏聚在位错线附近的间隙位 置,形成碳的偏聚区,降低马氏体的弹性畸变能。在片状马氏体中,除少量 碳原子向位错线偏聚外,大量碳原子将垂直于马氏体 C 轴的(100)晶面富集。) 2、马氏体分解,组织为回火马氏体+残留奥氏体 (当回火温度超过 100℃时,马氏体开始发生分解,碳原子偏聚区的碳原子 将发生有序化,继而转变成碳化物从过饱和α 相中析出。将马氏体分解后形 成的低碳α 相和弥散的ε 碳化物组成的双相组织称为回火马氏体) 3、残留奥氏体转变,组织为回火马氏体 (钢淬火后总是存在一些残留奥氏体,其含量随淬火加热时奥氏体中碳和合 金元素的含量增加而增多。当回火温度高于 200℃时,残留奥氏体将发生分 解。残留奥氏体在贝氏体转变温度范围内回火将转变为贝氏体,在珠光体转 变温度范围内回火将先析出先共析碳化物,随后分解为珠光体。) 4、碳化物的转变,组织为回火托氏体 (马氏体分解及残留奥氏体转变形成的ε 碳化物是亚稳定相,当回火温度升 高至 250℃以上时,将会形成更稳定的χ 碳化物直至θ 碳化物。当回火温度 升高至 400℃,淬火马氏体完全分解,但α 相仍保持针状外形,之前形成的 ε 碳化物和χ 碳化物全部转变为θ 碳化物,即渗碳体。这种由针状α 相和无 共格联系的细粒状渗碳体组成的机械混合物称为回火托氏体。) 5、渗碳体的聚集长大和α 相的回复、再结晶,组织为回火索氏体。 (当回火温度升高至 400℃以上时,已脱离共格关系的渗碳体开始聚集长大, 按照细粒溶解,粗粒长大的机制进行。与此同时,α 相的状态也在不断发生 变化。马氏体晶格是通过切变方式重组的,晶格缺陷密度很高,自由能高, 因此在回火过程中α 相也会要发生变化来降低自由能。当回火温度升高至 400℃以上时,α 相开始出现回复现象,使位错密度减少或孪晶消失,但是α 相晶粒仍保持板条状或针状。当回火温度升高至 600℃以上时,板条状或针 状α 相消失,形成等轴的α 相。将淬火钢在 500-650℃回火得到的回复或再结 晶了的α 相和粗粒状渗碳体的机械混合物称为回火索氏体。) 9-9 比较珠光体、索氏体、托氏体和回火珠光体、回火索氏体、回火托氏体的组 织和性能。 答: 组织比较: 珠光体:片状铁素体+片状渗碳体,片间距 0.6-1μm,形成温度:A1-650℃。 索氏体:片状铁素体+片状渗碳体,片间距 0.25-0.3μm,形成温度:650-600℃。 托氏体:片状铁素体+片状渗碳体,片间距 0.1-0.15μm,形成温度:600℃以下。 以上三类珠光体是由过冷奥氏体直接转变而得。 回火索氏体:将淬火钢经高温回火后得到的回复或再结晶了的α 相和粗粒状 渗碳体的机械混合物称为回火索氏体。 回火托氏体:将淬火钢经中温回火后得到的由针状α 相和无共格联系的细粒 状渗碳体组成的机械混合物称为回火托氏体。 通过以上分析,可以看到以上珠光体组织主要区别在于碳化物的形状不同, 可以分为片状珠光体和粒状珠光体两类组织。 性能比较: 1、与片状珠光体相比,粒状珠光体的硬度和强度较低,塑性和韧性较好。 2、在相同硬度条件下,片状珠光体和粒状珠光体抗拉强度相近,但粒状珠光 体的屈服强度、塑性、韧性等性能都优于片状珠光体组织。(这是因为,片状 珠光体受力时,位错的运动被限制在铁素体内,当位错运动至片状碳化物界 面时形成较大的平面位错塞积群,使基体产生很大的应力集中,易使碳化物 脆断或形成微裂纹。而粒状碳化物对铁素体的变形阻碍作用大大减弱,塑性 和韧性得到提高,当粒状碳化物均匀地分布在塑性基体上时,由于位错和第 二相粒子的交互作用产生弥散强化或沉淀强化,提高钢的塑性变形抗力,从 而提高强度。) 3、粒冷珠光体的冷变形性能、可加工性能以及淬火工艺性能都比片状珠光体 好。 9-10 为了要获得均匀奥氏体,在相同奥氏体化加热温度下,是原始组织为球状 珠光体的保温时间短还是细片状珠光体的保温时间短?试利用奥氏体的形 成机制说明之? 答: 细片状珠光体的保温时间短。 原因: 1、将钢加热到 AC1 以上某一温度时,珠光体处于不稳定状态,通常首先在 铁素体和渗碳体的相界面上形成奥氏体晶核,这是因为铁素体和渗碳体 的相界面上碳浓度不均匀、原子排列不规则,易于产生浓度起伏和结构 起伏,为奥氏体形核创造有利条件。 2、原始组织为片状珠光体时的相界面面积大于球状珠光体,也就是可供奥 氏体形核的位置越多,则奥氏体形核越多,晶核长大速度越快,因此可 加速奥氏体的形成,缩短保温时间。 9-11 何为第一类回火脆性和第二类回火脆性?它们产生的原因和消除方法? 答: 定义: 回火脆性:淬火钢回火时的冲击韧性并不总是随回火温度的升高单调的增高,有 些钢在一定的温度范围内回火时,其冲击韧性显著下降,这种脆化现 象称为回火脆性。 第一类回火脆性:钢在 250-400℃温度范围内回火时出现的回火脆性称为第一类 回火脆性,也称低温回火脆性。 第二类回火脆性:钢在 450-650℃温度范围内回火时出现的回火脆性称为第二类 回火脆性,也叫高温回火脆性。 产生原因: 第一类回火脆性:低温回火脆性几乎在所有的工业用钢中都会出现。一般认为, 其产生是由于马氏体分解时沿马氏体条或片的界面上析出断续的薄壳 状碳化物,降低了晶界的断裂强度,使晶界称为裂纹扩展的路径,因 而产生脆性。 第二类回火脆性:高温回火脆性主要在合金结构钢中出现,碳钢中一般不出现这 种脆性。其产生原因主要是 As、Sn、Pb、Sb、Bi、P、S 等有害杂质 元素在回火冷却过程中向原奥氏体晶界偏聚,减弱了奥氏体晶界上原 子间的结合力,降低晶界的断裂强度。Mn、Ni、Cr 等合金元素不但 促进这些杂质元素向晶界偏聚,而且自身也向晶界偏聚,进一步降低 了晶界断裂强度,增加回火脆性。 消除方法: 第一类回火脆性: A、避开脆化温度范围回火 B、用等温淬火代替淬火+回火 C、在钢中加入 Nb、V、Ti 等细化奥氏体晶粒元素,增加晶界面积 D、降低杂质元素含量 第二类回火脆性: A、高温回火后采用快速冷却方法可以抑制回火脆性,但不适用于对 回火脆性敏感的较大工件 B、在钢中加入 Nb、V、Ti 等细化奥氏体晶粒元素,增加晶界面积 C、降低杂质元素含量 D、加入适量的 Mo、W 等合金元素可抑制杂质元素向原奥氏体晶界的 偏聚 E、对亚共析钢可采取 A1-A3 临界区的亚温淬火方法,使P等杂质元 素溶入残留的铁素体中,减轻它们向原奥氏体晶界的偏聚程度 F、采用形变热处理方法,可以细化晶粒,减轻高温回火脆性 9-12 比较过共析钢的 TTT 曲线和 CCT 曲线的异同点。