双排架宜先立里排立杆,后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的,再立中间的一根,互相看齐后,立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时,宜先立外排,后立内排。
其余组件的搭设要求参见构造要求。
2、脚手架的拆除施工工艺
拆架程序应遵守由上而下,先搭后拆的原则,即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,而后拆小横杆、大横杆,立杆等(一般的拆除顺序为:安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆)。
不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆中间扣件,然后托住中间,再解端头扣。所有连墙相杆等必须随脚手架拆除同步下降,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架,分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步,应增设连墙件加固。
当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度(约6.5m)时,应先在适当位置搭临时抛撑固,后拆连墙件。
六、安全施工技术措施
1、材质及其使用的安全技术措施
1)扣件的紧固程度应在40~50N.m,并不大于65N.m,对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内,以防进雨水,直角扣件安装时开口不得向下,以保证安全。
2)各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
3)钢管在严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用,禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
4)外脚手架严禁钢竹、钢木混搭,禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。
5)严禁将外经48mm与51mm的钢管混合使用。
2、脚手架搭设的安全技术措施 1)脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求,做到不积水、不沉降,顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。
2)搭设过程中划出工作标志区,禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调,严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方,并得到允许,以防坠落伤人。
3)开始搭设立杆时,应每隔6跨设置一根抛撑,直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除。
4)脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶,以保证搭设过程安全,未完成脚手架在每日收工前,一定要确保架子稳定。
5)脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。
6)在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证,每两步验收一次,达到设计施工要求后挂合格牌一块。
7)外脚手架的卸荷严格采用Φ15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接,严禁私自拆改。
3、脚手架上施工作业的安全技术措施
1)结构外脚手架每支搭一层,支搭完毕后,经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组和个人,未经同意不得任意拆除脚手架部件。
2)严格控制施工荷载,脚手板不得集中堆料施荷,施工荷载不得大于3kN/m2,确保较大安全储备。
3)结构施工时不允许多层同时作业,装饰施工时同时作业层数不超过两层,临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。
4)各作业层之间设置可靠的防护栅栏,防止坠落物体伤人。
5)定期检查脚手架,发现问题和隐患,在施工作业前及时维修加固,以达到坚固稳定,确保施工安全。
4、脚手架拆除的安全技术措施
1)拆架前,全面检查待拆脚手架,根据检查结果,拟订出作业计划,报请批准,并进行技术交底后才准工作。 2)架体拆除前,必须察看施工现场环境,包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况,凡能提前拆除的尽量拆除掉。
3)拆架时应划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志,地面应设专人指挥,禁止非作业人员进入。
4)拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调,当解开与另一人有关的结扣时,应先通知对方,以防坠落。
5)在拆架时,不得中途换人,如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。
6)每天拆架下班时,不应留下隐患部位。
7)拆架时严禁碰撞脚手架附近电缆线,以防触电事故。
8)所有杆件和扣件在拆除时要分离,不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。
9)所有脚手板,应自外向里竖立搬运,以防脚手板和垃圾舞从高处坠落伤人。
10)拆下的零配件要装入容器内,用吊篮吊下;拆下的钢管要绑扎牢固,双点起吊,严禁从高空抛掷。
七、安全防护措施
1、电梯井洞口防护措施
电梯井口设置不低于1.2m高的开启防护门,用Φ12的螺纹钢筋、按水平间距30cm、竖向间距40cm焊制而成,并在防护门上要刷漆、上锁、挂牌。
电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用Φ25钢筋、钢管及木板搭设的平台,中间一层用钢筋支托安全网一道,网上及平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。
2、结构临边防护措施
在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏,使用材料均采用
48*3.5钢管。其高度不低于1.2m立杆间距不大于2.5m竖向每隔0.6m设一道长大横杆。 沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌;护身栏杆四周挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯;临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。
3、楼梯间防护措施
楼梯的侧边利用脚手架做安全防护,架子立管从楼梯井内搭设,侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏,侧边底部设18cm高的挡脚板。
4、防雷避电措施
采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。
避雷针共设置4根避雷针,避雷针采用Φ12镀锌钢筋制作,高度不小于1m,设置在脚手架四角立杆上,并将所用最上层的大横杆全部连通,形成避雷网络。
接地线采用-40×4(mm)的镀锌扁钢,将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠,与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接,螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10mm2,并将表面油漆及氧化层清除,露出金属光泽并涂以中性凡士林。
接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个,位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害,防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接,焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻,要求冲击电阻不大于10Ω。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离(一般不小于3m)以免发生击穿事故。
八、文明施工要求
根据脚手架施工的特殊性,结合公司职业健康安全管理手册,程序文件,要求按如下规定进行施工:
1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽,高空作业系好安全带,穿好防滑鞋等,现场严禁吸烟。
2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌,不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。
3、严禁酗酒人员上架作业,施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。
4、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工,上岗人员定期体检,体检合格者方可发上岗证,凡患有高血压,贫血病,心脏病及其他不合适高空作业者,一律不得上脚手架操作。
5、上架子作业人员上下均应走人行梯道,不准攀爬架子。
6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时,如需拆改时,应由架子工来完成,任何人不的随意拆改。
7、脚手架验收合格后任何人不得随意拆改,如需做局部拆改时,须经技术部同意后由架子工操作。
8、不准利用脚手架吊运重物;作业人员不准攀登架子上下作业面;不准推车在架子上跑动;塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。
9、不得将模板支撑、缆风线、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上,严禁任意悬挂起重设备。
10、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板,以及扣件绑扎扣等所有架子部件。
11、脚手架使用时间较长,因此在使用过程中需要进行检查,发现基础下沉,杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。
12、使用的工具要放在工具袋内,防止掉落伤人;登高要穿防滑鞋,袖口及裤口要扎紧。
13、六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫,并要采取防滑措施。
九、落地式脚手架计算
1、已知条件
立杆横向间距lb=1.20m,纵向间距la=1.50m,内立杆与墙体间距a=250mm,高度H=36.2m,步距h=1.80 m,同时存在的作业层数n1=11,同时施工的作业层数n2=2。
2、计算 1)荷载计算
a、验算脚手架的整体稳定性时,一般可以不考虑作业层施工荷载分布的不均匀性,即按平均分配作用于其两侧的立柱(杆)上。但当局部的荷载显著增大或构件尺寸显著改变而需要验算单肢杆件的稳定性时,则必须采用其实际分布的荷载值。
b、恒荷载标准值GK的计算
c、验算脚手架整体或单肢稳定性时各项荷载均按脚手架立杆的承担值进行计算。恒荷载标准值GK由构架基本结构杆部件的自重GK
1、作业层表面材料的自重GK2和外立面整体拉接杆件和防护材料的GK3组成,即:
GK= GK1 +GK2 +GK3
(2—1) 且
GK=Hig K1+ n1la g K2+ Hig K3
(2—2) 则
GK=Hi(g K1+ g K3)+ n1la g K2
(2—3) GK=36.2×(0.1089+0.0768)+6×1.5×0.4112 =5.80kN 式中:Hi—— 立杆计算截面以上的架高(m);
g K1—— 以每米架高计的构架基本结构杆部件的自重计算基数; g K2——以每米立杆纵距(la)计的作业层材料的自重计算基础;
g K3——以每米架高计的外立面整体拉接杆件和防护材料的自重计算基数;
n1——同时存在的作业层设置数。 d、脚手架施工荷载标准值QK的计算 QK= n2la qK
(2—4) QK=2×1.5×1.8 =5.4 kN 式中:n2——同时施工的作业层数,结构施工时取2,装修施工时取3;
qK——按每米立杆纵距la计的作业层施工荷载标准值的计算基数。 e、扣件式钢管脚手架的计算基数表
扣件式钢管脚手架的g K1值
表2—1 布距
立杆横距
g K1(KN/m),当立杆横距la (m)为
h(m)
lb(m)
作业层面材料自重计算基数g K2值
表2—2 脚手架类别
脚手架种类
板底支撑间 拦护设置
g K2(KN/m),当立杆横距lb (m)为
距(m)
1.8 扣件式钢
竹串片
0.5162 管脚手架
整体拉结和防护材料自重计算基数g K3值
表2—3 脚手架
整体拉结杆件设置
围护材料
封闭
g K3(KN/m),当立杆横距la (m)为 类别
情况
类型
2.1 扣件式
剪刀撑,增加一道横 安全网、塑料
全
0.1075 钢管脚
杆固定封闭材料
编制布手架
*注:g K3 计算按满高连续设置于脚手架外立面上的整体拉结杆件(剪刀撑、斜杆、水平加强杆)和封闭杆件、材料的自重。
作业层施工荷载计算基数qK值
表2—4 序
实用施工荷载标准值
qK
(KN/m),当立杆横距lb (m)为次
(KN/m)
q0
0.45 q0
0.6 q0
0.75 q0
0.9 q0 2)荷载组合
P=1.2GK+1.4QK
(2—5) P=1.2×5.8+1.4×5.4 =14.52kN 3)立杆稳定计算
对于封闭式脚手架,有横向风荷载作用在立柱上,其稳定性按下式计算: P≤φA(fc-σw)
(2—6) P≤0.235×489.3×(205-40.2)=18950N=18.95 K N 立杆满足稳定要求。
φ——轴心压杆的稳定系数,根据所计算立柱段的长细比λ=μh/I=1.53×1.8/15.3×10-3=174,查《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GBJ18—87)附表3.1—1;
μ——双排脚手架立柱的计算长度系数,应按表2—6采用;
A——立柱钢管截面积;
计算长度系数μ 表2—5 fc——钢材抗压强度设计值;
立柱排矩
连墙件布置 σw——风荷载对所计算立柱段产生的
(m)
2步3跨
3步3跨
弯矩压应力,σw =Mw/W; 式中:P——所计算立柱段范围内的轴心压力设计值。
1.70 w—— 立柱钢管截面的抗扭矩;
1.75 h——所计算立杆段脚手架步距;
1.80 Mw ——所计算立柱段风荷载产生的弯矩;Mw =1.4qwkh2/10 qwk——风线荷载标准值,qwk=ωw•l; l——脚手架柱距。

第三篇:建筑施工扣件式钢管脚手架安全管理要求

建筑施工扣件式钢管脚手架安全管理要求
1 扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。
2 搭拆脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
3 脚手架的构配件质量与搭设质量,应按规定进行检查验收,并应确认合格后使用。 4 钢管上严禁打孔。
5 作业层上的施工荷载应符合设计要求,不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上;严禁悬挂起重设备,严禁拆除或移动架体上安全防护设施。
6 满堂支撑架在使用过程中,应设有专人监护施工,当出现异常情况时,应立即停止施工,并应迅速撤离作业面上人员。应在采取确保安全的措施后,查明原因、做出判断和处理。 7 满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。
8 当有六级强风及以上风、浓雾、雨或雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施,并应扫除积雪。 9 夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业。
10 脚手架的安全检查与维护,应按本规范第8.2 节的规定进行。 11 脚手板应铺设牢靠、严实,并应用安全网双层兜底。施工层以下每隔10米应用安全网封闭。
12 单、双排脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围应用密目式安全网全封闭,密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧,并应与架体绑扎牢固。
13 在脚手架使用期间,严禁拆除下列杆件:
1) 主节点处的纵、横向水平杆,纵、横向扫地杆; 2) 连墙件。
14 当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时,,必须对脚手架采取加固措施。
15 满堂脚手架与满堂支撑架在安装过程中,应采取防倾覆的临时固定措施。
16 临街搭设脚手架时,外侧应有防止坠物伤人的防护措施。 17 在脚手架上进行电、气焊作业时,应有防火措施和专人看守。 18 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等,应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46 的有关规定执行。
19 搭拆脚手架时,地面应设围栏和警戒标志,并应派专人看守,严禁非操作人员入内。

第四篇:碗扣式钢管脚手架施工方案

欣隆〃湖滨半岛工程
编制单位:新七建设集团有限公司编 制人:审核人:审批人:编制日期:
碗扣式钢管脚手架施工方案
二零一零年十一月
新七建设集团有限公司 碗扣式钢管脚手架施工方案
欣隆〃湖滨半岛一期 碗扣式钢管脚手架施工方案
一、编制依据
1、武汉开来建筑设计有限公司提供的欣隆〃湖滨半岛工程施工图纸
2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)
3、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质[2009]87号)
5、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)
6、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)
7、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)
4、其他施工及验收规范和相关技术文献,如《建筑施工手册》等。
二、适用范围
本方案适用于欣隆〃湖滨半岛一期工程,其中包含1~11#楼及营销中心、商业楼及商业中心内脚手架搭设与现浇板模板支撑。
三、搭设参数及材料、荷载取值 (1)基本搭设参数
本工程高层住宅4#、6#、9#楼,小高层住宅1#、2#、3#、5#、8#楼为框架剪力墙结构,7#楼为剪力墙结构,公寓10#楼,商业楼11#楼,商业中心12#楼,商铺裙楼均为框架结构。因部分楼栋裙楼及营销中心标准层以下层高较高,为确保施工安全,故采用碗扣式钢管脚手架作为现浇板模板支架。
模板支架高H为3.5m(部分楼栋不同,以图纸为准),立杆步距h(上
2 新七建设集团有限公司 碗扣式钢管脚手架施工方案
下水平杆轴线间的距离)取1.5m,立杆纵距la取0.9m,横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。
(2)材料及荷载取值说明
本支撑架使用Φ48×3.5mm钢管,钢管壁厚不得小于3mm,钢管上严禁打孔;采用的扣件,不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重,以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
四、支架搭设、验收及拆除
1、支架搭设
(1)支架搭设前须在硬化面上用墨斗弹线,先把中线弹出来,再往两边分,以防支架搭偏。
3 新七建设集团有限公司 碗扣式钢管脚手架施工方案
(2)支架搭设必须遵循自下而上的原则,第一道立杆底下必须设置底托,不得将立杆直接落在砼基础上。
(3)每个节点必须嵌紧、锁扣必须旋紧,同时除边立杆外,所有立杆必须设置四根横杆,不得缺少,否则将降低支架整体稳定性。
(4)剪刀撑应于支架搭设同步进行,竖向剪刀撑除支架外侧需搭设外,支架内部同样需要搭设,按每隔4~5m设置一道,竖向剪刀撑的设置应下到地面、上到支架顶,杆与地面的夹角以45度~60度为宜。 (5)支架底部离地面约30cm处必须设置纵横向水平扫地杆。
(6)箱梁翼板外侧须设置钢管围栏,高度以1.2m为宜,在围栏上部和中部设置两道通长水平杆,并悬挂安全密目网。
(7)支架搭设时,项目部应加强现场管理,严格按照方案进行施工。 (8)顶托伸出长度不大于30cm,立杆总伸出长度不大于50cm。
2、支架验收
支架搭设好后,技术人员和安全人员通知专业监理按照相关规范对支架进行验收,验收的要点如下:
(1)检查底托是否旋紧,与地面接触是否紧密。 (2)检查横杆扣入碗口是否到位,扣锁是否旋紧。 (3)检查架体是否设置扫地杆。
(4)检查剪刀撑是否设置正确,间距及数量是否符合要求。 (5)检查顶托是否旋紧,顶托伸出长度是否符合规范要求。 (6)检查支架立杆间距是否按照方案执行。
对于不符合要求的地方,应责令施工队立即整改,整改到位经监理工
4 新七建设集团有限公司 碗扣式钢管脚手架施工方案
程师验收合格后方可进行下步工序。
(7)支架拆除必须遵循自上而下,从跨中向两侧的原则。
3、支架拆除
支架拆除需注意以下几点:
(1)支架拆除应遵循自上而下的原则。 (2)严禁将架体整体推倒,否则将予以重罚。 (3)支架拆除时,应从跨中向两端方向依次拆除。
4、安全措施
(1)支架搭设与拆除工作必须由专业架子工担任,持证上岗。 (2)搭拆支架时工人必须戴安全帽,系安全带,穿防滑鞋子。
(3)操作层上施工荷载应符合设计要求,不得超载;不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。
(4)拆除脚手架时应设置警戒区和警戒标志并由专职人员负责警戒。 (5)在拆除过程中脚手架的自由悬臂高度不得超过两步,当必须超过两步时应加设临时拉结。
(6)在脚手架基础或邻近严禁进行挖掘作业。
(7)脚手架与架空输电线路的安全距离、工地临时用电线路架设及脚手架接地避雷措施等应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定执行。
(8)沿脚手架外侧严禁任意攀登。
(9)对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作,对高层脚手架应定
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期作门架立杆基础沉降检查,发现问题应立即采取措施。
(10)拆除支架时,必须遵循自上而下的原则,严禁将支架整体推倒。 (11)拆除支架时,应先清除脚手架上所有的材料、工具、杂物。 (12)六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业。
五、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算
荷载首先作用在板底模板上,按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序,分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中,取与底模方木平行的方向为纵向。
(一)板底模板的强度和刚度验算
模板按三跨连续梁计算,如图所示:
(1)荷载计算,按单位宽度折算为线荷载。此时, 模板的截面抵抗矩为:w=1000×182/6=5.40×104mm3; 模板自重标准值:x1=0.3×1 =0.3kN/m;
新浇混凝土自重标准值:x2=0.5×24×1 =12kN/m; 板中钢筋自重标准值:x3=0.5×1.1×1 =0.55kN/m;
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施工人员及设备活荷载标准值:x4=1×1 =1kN/m; 振捣混凝土时产生的荷载标准值:x5=2×1=2kN/m。
以上
2、3项为恒载,取分项系数1.35,
4、5项为活载,取分项系数1.4,则底模的荷载设计值为:
g1 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.3+12+0.55)×1.35=17.348kN/m; q1 =(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4 =4.2kN/m;
对荷载分布进行最不利布置,最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。
跨中最大弯矩计算简图 跨中最大弯矩计算公式如下: M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.08×17.348×0.32+0.1×4.2×0.32=0.163kN〃m
支座最大弯矩计算简图 支座最大弯矩计算公式如下:
M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.1×17.348×0.32-0.117×4.2×0.32=
7 新七建设集团有限公司 碗扣式钢管脚手架施工方案
-0.2kN〃m;
经比较可知,荷载按照图2进行组合,产生的支座弯矩最大。Mmax=0.2kN〃m;
(2)底模抗弯强度验算
取Max(M1max,M2max)进行底模抗弯验算,即
σ =0.2×106 /(5.40×104)=3.71N/mm2
底模面板的受弯强度计算值σ =3.71N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2,满足要求。
(3)底模抗剪强度计算。
荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×17.348×0.3+0.617×4.2×0.3=3.9kN;
按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算:
τ =3×3899.97/(2×1000×18)=0.325N/mm2;
所以,底模的抗剪强度τ =0.325N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。
(4)底模挠度验算
模板弹性模量E=6000 N/mm2;
模板惯性矩 I=1000×183/12=4.86×105 mm4;
根据JGJ130-2001,刚度验算时采用荷载短期效应组合,取荷载标准
8 新七建设集团有限公司 碗扣式钢管脚手架施工方案
值计算,不乘分项系数,因此,底模的总的变形按照下面的公式计算:
ν =0.324mm;
底模面板的挠度计算值ν =0.324mm小于挠度设计值[v] =Min(300/150,10)mm ,满足要求。
(二)底模方木的强度和刚度验算
(1)荷载计算
模板自重标准值:x1=0.3×0.3=0.09kN/m;
新浇混凝土自重标准值:x2=0.5×24×0.3=3.6kN/m; 板中钢筋自重标准值:x3=0.5×1.1×0.3=0.165kN/m; 施工人员及设备活荷载标准值:x4=1×0.3=0.3kN/m; 振捣混凝土时产生的荷载标准值:x5=2×0.3=0.6kN/m;
以上
2、3项为恒载,取分项系数1.35,
4、5项为活载,取分项系数1.4,则底模的荷载设计值为:
g2 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.09+3.6+0.165)×1.35=5.204kN/m; q2 =(x4+x5)×1.4=(0.3+0.6)×1.4=1.26kN/m;
支座最大弯矩计算简图 支座最大弯矩计算公式如下:
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Mmax= -0.1×g2×la2-0.117×q2×la2= -0.1×5.204×0.92-0.117×1.26×0.92=-0.541kN〃m;
(2)方木抗弯强度验算
方木截面抵抗矩 W=bh2/6=200×1002/6=33.333×104 mm3;
σ =0.541×106/(33.333×104)=1.623N/mm2;
底模方木的受弯强度计算值σ =1.623N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ,满足要求。
(3)底模方木抗剪强度计算
荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×5.204×0.9+0.617×1.26×0.9=3.51kN;
按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算:
τ =0.263N/mm2;
所以,底模方木的抗剪强度τ =0.263N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。
(4)底模方木挠度验算 方木弹性模量 E=9000 N/mm2;
方木惯性矩 I=200×1003/12=16.667×106 mm4;
根据JGJ130-2001,刚度验算时采用荷载短期效应组合,取荷载标准值计算,不乘分项系数,因此,方木的总的变形按照下面的公式计算:
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ν =0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.095 mm;
底模方木的挠度计算值ν =0.095mm 小于 挠度设计值[v] =Min(900/150,10)mm ,满足要求
(三)立杆稳定性验算
立杆计算简图
1、不组合风荷载时,立杆稳定性计算
(1)立杆荷载。根据《规程》,支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算:
N = 1.35∑NGK + 1.4∑NQK
其中NGK为模板及支架自重,显然,最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板(通过顶托)传来的荷载和下部钢管自重两部分,分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力,根据3.1.4节,此值为F1=21.314kN。
除此之外,根据《规程》条文说明4.2.1条,支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为
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F2=0.15×3.5=0.525kN; 立杆受压荷载总设计值为:
Nut=F1+F2×1.35=21.314+0.525×1.35=22.023kN;
其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数,F1因为已经是设计值,不再乘分项系数。