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-0089-041结构进行了检查及分析。负荷开关主回路图见图1。概述乌江渡发电厂1号机400V动力盘进线开关为施耐德NSX400N型,压油泵电源开关为NSX250N型。2018年8月8日,1号机压油泵启动19s后,其400V动力盘I段进线开关跳闸,而压油泵负荷开关未跳闸;8月10日后该现象再次发生。针对该现象,专业人员结合事件记录及波形图,对压油泵二次回路、程序逻辑及软启动器参数进了分析;并对压油泵电源开关及进线开关负荷、参数进行检查;同时检查压油泵及组合阀机械部分;经综合分析找到了发生跳闸的原因。通过调整压油泵软启动器、负荷开关、进线开关定值,对机械部分进行清洗处理,彻底解决了误跳闸这一故障。2原因分析专业人员对1号机机旁动力盘I段进线开关及相应负荷开关电气回路,压油系统二次回路、机械图2图12.12.1.1负荷开关主回路图电气二次部分检查分析上位机事件记录及波形检查检查上位机事件记录,1号机动力盘I段进线两次跳闸前均有1号压油泵运行信号且未复归。第一次1号压油泵启动时压油罐压力波形如图2:1号压油泵启动后,压力还在下降,降至3.73MPa后1号压油泵停止,2号压油泵启动打压。压油罐压力波形图收稿日期:2019-04-25;修回日期:2019-05-24作者简介:侯福年(1988),男,山西孝义人,工程师,从事水电厂电气二次检修工作,E-mail:542740178@qq.com;贺希(1993),女,贵州贵阳人,助理工程师,从事水电厂电气二次检修工作,E-mail:635067902@qq.com。89红水河2019年第4期第二次跳闸时压油泵启动时压油罐压力波形如图3:1号压油泵启动后,压力还在下降,降至3.82根据波形及上位机“集油箱油位异常”“压油罐油位过低信号”,判断1号压油泵在启动时间内压油MPa时1号压油泵停止,2号压油泵启动打压。罐压力并未升高。图32.1.2压油罐压力波形图荷开关、压油系统二次回路、先导阀插座、插头,二次回路检查检查1号机机旁动力盘I段进线开关及相应负图42.1.3检查未见异常,无寄生回路,如图4所示。压油系统回路图检查压油装置压油泵与先导阀启动程序先导阀和压油泵启动程序图中(见图5),XDF1_zd、XDF2_zd为1号、2号先导阀处于自动方式;YYB1_zd、YYB2_zd为1号、2号压油泵处于自动方式;YYB1_kzh、YYB2_kzh为启动1号、2号油泵命令;上述3个条件同时满足,即压油泵启动后同时启动先导阀,输出为XDF1_kzh、XDF2_kzh,2.1.4压油泵软启动器定值检查软启动器的型号为ATS48C21Q,参数设置如下:软启整定电流:195A;限制电流:400%×195A=780A;加速斜坡时间:15s;初始启动力矩:20%;压油泵电机铭牌中额定电流为139.7A,软启保持3s。电机启动时先打开先导阀泄压的程序逻动器额定电流应设置略大于额定电流但不能过辑正常。大;现场整定为195A,导致限制电流过大,保护未动作。2.1.5检查分析结果1号压油泵在启动时间内压油罐压力未升高,判定该时间段电机启动不正常,启动电流过大;而由于软启动器额定电流定值设置过大,造成限制电图590先导阀和压油泵启动程序图流过大,过载保护未动作。侯福年,贺希,刘懋霖,等:乌江渡发电厂1号机400V动力盘进线开关跳闸的原因分析及处理电气一次部分检查分析2.22.2.1一次设备负荷情况1号机旁动力盘I段进线取自400VI段上,1号机旁动力盘I段上带的负荷见表1。表11号机旁动力盘I段上所带负荷列表额定功率名称额定电流顶盖射流泵电源0.09kW0.6A励磁功率柜风机电源2kW×2×33.7A×2×3主变外循环工作电源5.5kW×415.5A×41号压油泵电源75kW139.7A627.9m层动力箱电源--推力油泵甲电源5.5kW×415.5A×41号压油泵电源开关型号为NSX250N,脱扣器型号为TM250D,Ir=250A,Im=1250A。进线开关型号为NSX400N,脱扣器型号为Micrologic2.3,比负荷开关多了一个电子脱扣器;保护整定值IO=图7400A,Ir=1.0×IO=400A,Isd=1.5×Ir=600A。[1]2.2.2开关脱扣单元分析现场测量1号压油泵启动电流最大为402A,在主变外循环和推力油泵运行状态下,实测I段进线开关总启动电流最大为560A。由保护曲线图(图6、图7)分析如下:[3]2.2.3TM250D型脱扣单元保护曲线图检查分析结果根据分析可知,1号油泵负荷开关未跳闸原因为长延时电流定值设置过大;进线开关跳闸原因:长延时电流定值倍数设置过大。2.3机械部分检查分析如图8所示,1号、2号压油泵为螺杆泵,压油泵启动后经组合阀向压油罐打压。图82.3.1压油系统机械图[3]螺杆泵工作原理400s范围内动作。此时1号压油泵电源开关电流为402A,在图7中I/Ir=1.61(负荷开关额定电流Ir整定为250A),时间要到达200s以上保护才能利用螺杆的回转来吸排液体。三螺杆泵的中间螺杆为主动螺杆,由原动机带动回转,两边的螺杆为从动螺杆,随主动螺杆作反向旋转,主动、从动螺杆的螺纹均为双头螺纹。由于各螺杆的相互啮合以及螺杆与衬筒内壁的紧密配合,在泵的吸入口和排出口之间,就会被分隔成一个或多个密封空间。随着螺杆的转动和啮合,这些密封空间在泵的吸入端不断形成,将吸入室中的液体封入其中,并自吸入室沿螺杆轴向连续地推移至排出端,将封闭在各空间中的液体不断排出,犹如一螺母在螺纹回转时动作。可见1号压油泵启动的19s时间内负荷开关不会脱扣,而进线开关会脱扣。被不断向前推进的情形那样,这就是螺杆泵的基本工作原理。图6Micrologic2.3型脱扣单元保护曲线图进线开关最大电流达到560A时,在图6中I/Ir=1.4(进线开关额定电流Ir整定为400A),进入了保护可能动作区域的左边竖线,在0.03s到91红水河2019年第4期2.3.2[4]组合阀工作原理液压系统图(见图9)中两个主阀CV及三个先导阀YV符号表示为:CV1———主阀(控制用主阀单元);CV2———单向阀主阀单元;YV1———电磁旁通(卸荷)先导控制阀;YV2———低压起动阀(卸载阀);YV3———安全先导控制阀。图9组合阀液压系统图1号机压油泵所采用的组合阀是由两个主阀单元及三个先导控制阀组成,构成了单向阀、安全阀、旁通(卸荷)阀和低压起动阀的功能。在先导阀YV1、YV2、YV3控制下,主阀CV1完成开通和关闭的动作。CV2是作为单向截止阀功能的主阀。组合阀系统采用先导控制,工作时无噪音,无振动,运行平稳。当压油泵启动时,先导控制阀YV1通电,与低压起动阀YV2、主阀CV1组成低压启动油路;3s后YV1断电,主阀CV1关闭,油泵通过单向阀CV2向压油罐内打压。2.3.3压油泵及组合阀分析根据缺陷现象及压油装置液控系统基本原理,可知可能出现上述缺陷的原因有以下几点:1)泵故障分析:①油泵卡死:主动螺杆、从动螺杆的棱角有毛刺和飞边,接触不良;由于逆转而使油泵卡死。②集油箱油位过低,吸入管路密封不严密且暴露于空气中,而法兰连接密封面损坏,导致大量空气被吸入油泵。油泵启动时造成电机过载。2)组合阀故障:根据缺陷发生情况,泵运行19s过程中并未能向油罐中打起压力油而出现过载。由组合阀液压系统图(图8)可知,油泵运行,若CV2单向阀阀芯出现卡涩时,压力油在油泵内出现憋压,导致油泵过载运行。2.3.4检查分析结果根据分析,1号油泵单向阀CV2未打开,会造成油泵启动后压力油无法被打起。3现场处理措施1号机机旁动力盘出现开关跳闸后,专业人员92采取了以下措施:1)对1号机压油泵控制回路接线进行了检查及紧固;2)调整1号机旁动力盘进线开关保护整定值:短延时Isd定值由600A调整为720A,长延时Ir定值由400A调整为360A;3)调整1号压油泵电源开关保护定值:长延时Ir定值由250A调整为175A,长延时Im定值调整为最小值1250A;4)对1号泵先导电磁阀YV1及低压启动阀CV1进行清洗,电磁阀活塞及低压启动阀活塞动作灵活,未见异常。装复后,现场反复试泵二十余次均正常;5)对1号机压油装置1号压油泵组合阀进行清洗,未发现异常,现场试验正常。4反事故措施针对该现象,制定了以下反事故措施:1)购买组合阀相关配件备品,到货后进行更换;2)对压油泵软启动器额定电流定值进行重新整定,将1号、2号油泵软启动器额定电流定值由195A整定为140A;3)考虑Ⅰ段、Ⅱ段联络运行总负荷415A,调整1号机机旁动力盘Ⅰ段、Ⅱ段进线开关定值:短延时Isd定值整定为2倍(800A),长延时Ir定值整定为1倍(400A),基准电流IO整定为400A;4)将不重要的负荷移至其他动力盘。5结语在水电厂安全生产管理工作中,对已发生的事故进行处理是极其重要的一环。1号机机旁400V动力盘进线开关跳闸后,专业人员从电气一次、电气二次及机械方面进行了综合分析,各个专业相互之间都有联系,相互影响,最终发现开关跳闸的真实原因。通过事故调查获得的相应的事故信息对于认识危险,抑制事故再发生起着至关重要的作用。因此,对该现象的分析,查找事故原因的过程,对其他企业遇到同类问题有较好的参考价值。参考文献:[1]郑祥云,柴海超.400V厂用电越级跳闸暴露出的问题122.2017(11):108-109,及改进措施[J].电工技术,[2]鞠桂珍.越级跳闸故障的原因及处理方法[J].科技风,2013(1):99.[3]李辉.油压装置的改造[J].广西质量监督导报,2007(4):62-63.[4]周玉辉.油压装置组合阀发出异常声音的分析和处理[J].电力安全技术,2010(9):54-56.(英文文摘下转第95页)陶小龙,邓室气室微水含量不能大于150μL/L,其他气室微[4]水含量不能大于250μL/L。3[5]注意事项毅:某水电厂GIS隔离刀闸气室漏气处理等附着,防止污染SF6气体。4结语SF6泄露会导致GIS设备的绝缘能力降低,电1)开密封盖时应选择晴朗、气温较高的天气进行,环境相对湿度应小于50%。2)GIS气室内部存在少许粉尘颗粒便可引起局部放电现象,为此进入气室须穿进罐服,并保持其干净整洁。3)SF6将会对大气造成污染,因此严禁将SF6气体放入空气中。4)使用的新SF6气瓶,使用前必须做SF6微水测试,测试合格(≥40.65μL/L)方可使用。5)对气室充气时,环境相对湿度应小于80%。6)充气前必须对补气管抽真空或对补气管进行冲洗(即使用新气冲洗管道)。7)充气过程不应太快,一般气瓶口减压阀进气侧压力大于开关气室0.1MPa即可,充气过快会导致气瓶或补气管结冰。8)补气管必须保持清洁干燥,严禁油污水分力设备的正常运行也会受到干扰,严重时会导致设备发生故障,对电力设备的稳定性和安全性造成严重威胁。2133气室经过更换新密封盖和补气后,漏气问题得到解决。该漏气问题的成功解决,不仅为该水电厂GIS设备的安全、稳定运行提供了坚实的保障,也为遇到类似GIS设备问题提供参考。参考文献:[1]陈化刚.电力设备预防性试验方法及诊断技术[M].北2009.京:中国水利水电出版社,[2]GB50150-2016,电气装置安装工程电气设备交接试验标准[S].[3]GB/T12022-2014,工业六氟化硫[S].[4]DL/T596-1996,电力设备预防性试验规程[S].[5]刘中山.浅谈恶劣环境条件下GIS安装质量控制[J].中2013(10):127-129.国新技术新产品,LeakageTreatmentofAirChamberofGISDisconnectionSwitchinaHydropowerPlantTAOXiaolong,DENGYi(ShatuoPowerPlantofGuizhouWujiangHydropowerDevelopmentCo.,Ltd.,Tongren,Guizhou,565300)Abstract:Thegasinsulatedmetalenclosedswitchgearandcontrolgear(GIS)modelofahydropowerplantwasZF9-252,whichwasputintooperationinJuly2013.Throughlong-termobservation,maintenancepersonnelofthepowerplantfoundthattherewasatraceleakageintheairchamberofthe9-interval2133disconnectionswitchoftheGISequipment.Inordertosolvetheleakageproblem,maintenancepersonnelfoundtheleakagepositionthroughtheSF6gasleakdetector,andworkedoutthecorrespondingtreatmentplan.Theleakageproblemwassuccessfullysolvedaftertheimplementationofthescheme,whichprovidedasolidguaranteeforthesafeandstableoperationofGIS,andprovidedareferenceforsimilarproblemsencounteredbyGISequipment.Keywords:disconnectionswitch;airchamber;leakage;gasinsulatedmetalenclosedswitchgearandcontrolgear(GIS)