Silviase/jgov_v1.4_full_ann huggingface dataset:
Fig. 3 Isotherms measured experimentally in $ \frac{1}{4} $ scale model tunnel. (Fuel tray size: 0.5 × 0.5 m, Fuel: n-heptane) (Measurements were made only in half area in the left side.)

(M) of heated gas at both ends of the tunnel was nearly equal to $ 2.5 \, m^{3}/s $ , using the relationship of $ M = 2 \times S \times u $ where S is the semicircular cross sectional area of the hot gas layer and u is the average hot gas speed. The optical density (OD) of smoke at the tunnel exit was assumed to be 3.33/m, using the 0.5 m visibility (V) observed by sight through the fluctuating smoke and the relationship of $ V \times OD = 1 - 2 $ modified from $ V \times \sigma = 2 - 4^{21} $ , ( $ \sigma $ : extinction coefficient). Using the relationship between the volume fraction of soot in the smoke and optical density mentioned by Newman $ ^{22} $ , the volume fraction is about $ 2/10^{5} $ . The relationship between the optical density (OD) and the smoke mass concentration (Cs), i.e. $ OD = 3330 \, Cs $ , produces $ Cs = 0.01 \, kg/m^{3} $ . Thus the smoke production rate becomes 2.5 g/s, corresponding to 11% of the total evaporated fuel.

Next the CO concentration is estimated. Although the CO concentration in tunnels may be different with varying locations, the measurements in the 1/4 scale model tunnel were mainly related to temperatures. In a tunnel fire experiment $ ^{25} $ , it was reported that the generation rate of CO was 1.7 g/s for the burning petro fire with the area of 1 m $ ^{2} $ . Another report of tunnel fire $ ^{14} $ indicated the value of 1.9 g/s for the 4 m $ ^{2} $ of petro fire. Although it is not always certain whether these values are applicable to small scale tunnels, here it is assumed the generation rate of CO is about 1.0 g/s for the present case. After all it is estimated about 15% of
### 4.2 Governing Equations and Formulation of Finite-difference Equations

Governing equations used in this study are shown in Table 3. The formulation of the finite difference equations is based on the micro-control volume scheme $ ^{29} $ . The details are given by Yang et al. $ ^{30} $ , but the three-dimensional extension from the original two-dimensional code and some modifications to accelerate the computing speed were made by one of the present authors $ ^{31,32} $ . The limiting Courant number and the cell Peclet number were considered as employed in the original two-dimensional code $ ^{30} $ . Further the effective viscosity employed in the previous study $ ^{31} $ was used here.

### 4.3 Divided Cells for Numerical Calculations

The previous three-dimensional numerical studies of tunnel fires by Kumar et al. $ ^{[17]} $ (employed $ 6 \times 9 \times 27 = 1566 $ cells) and Kotoh et al. $ ^{[27]} $ (employed $ 15 \times 18 \times 23 = 6210 $ cells) have dealt with full tunnel length, but only half cross sectional area of the tunnel. The outside of tunnel was not calculated there since three-dimensional calculations require large computer memory and much cpu time depending on the number of divided cells. The outside area adjacent to the tunnel exit is important in more accurate predictions of the mass flow rate at the enclosure opening $ ^{[33]} $ . So the outside area was added to the tunnel in this study. Since there was only weak ambient wind in the 1/4 scale model tunnel experiments, flows in both two horizontal directions were assumed symmetric at the central point of the tunnel. Thus only 1/4 space of the tunnel and the area adjacent to the tunnel exit was divided into fine cells.

There have already been some two-dimensional numerical studies $ ^{29,34,35} $ . Differently from two-dimensional tunnel flows, the negative buoyant flow $ ^{36} $ exists in the cross section of the tunnel. After the impingement of heated gas from a fire to the ceiling, considerable impinged gas descends down along the round ceiling and turn the flow direction upward. They are entrained into the flame again. This is a pattern of three-dimensional flow near the flame in tunnels.

Two ways dividing the flow domain into fine cells were employed, namely uniform $ 17 \times 21 \times 63 = 22491 $ cells and nonuniform $ 15 \times 24 \times 41 = 14760 $ cells. Figure 4 shows the side view and cross sectional view of nonuniformly divided cells.

Fig. 4 Three-dimensional grids divided the tunnel and area adjacent to the tunnel opening. $ (15 \times 24 \times 41 $ cells $
### 4.4 Results of Calculations

#### 4.4.1 Mass Flow Rate at Tunnel Opening

Figure 5 shows the mass flow rate calculated at the tunnel exit as a function of the heat release rate with variation of the nondimensional heat density (cases 1, 2 and 3). In these cases the floor and walls were not heated by radiation. (If they are heated by radiation, the mass flow rate increases a little bit more.) This figure indicates that the mass flow rate depends upon the 1/3rd power of the heat release rate. Based on the experimental results of mass flow rate, numerical results showed the heat density of case (2) was appropriate. Therefore, the dimensionless heat density QF=14 was mainly used as the convective heat release rate. In addition, radiant heat was taken into account in the calculations.

Fig. 5 Mass flow rate vs. heat release rate (A volumetric heat source is located in the center of the $ \frac{1}{4} $ scale model tunnel. QF: nondimensional heat density).

#### 4.4.2 Temperature and Air Velocities

Figures 6 shows the isothermal patterns of hot gas flow due to the 700 kW heat source with and without radiant heat of totally 200 kW transmitted on the floor and wall. The radiant heat on the floor and wall makes the flow pattern so complex.

Figure 7 shows the time-dependent flow pattern displayed by isotherms due to the heat source with 700 kW heat release rate in addition to 100 kW radiant heat on the floor and wall.

Figure 8 shows the velocity vector distributions due to the 700 kW heat release rate without any extra radiant heat. The outflow gas is spurted horizontally and turned the direc-
Fig. 6 Isothermal patterns in $ \frac{1}{4} $ scale model tunnel (Volumetric heat release rate = 700 kW, total radiant heat on floor and walls = 200 kW).

Fig. 7 Time-dependent isothermal patterns in $ \frac{1}{4} $ scale model tunnel. (Volumetric heat release rate = 700 kW, total radiant heat on floor and walls = 100 kW)
Fig. 8 Velocity vector distributions. (Volumetric heat release rate = 700 kW)

tion upward at the tunnel exit. Plan view of the flow is given at the horizontal level 0.3 m above the floor. This figure shows the cool air is flowing into the tunnel at the opening, shrinking its path from the far wide open shape.

In the experiments the wind speeds of both the heated gas and lower cool air were about 3 m/s and 0.5 m/s respectively, whereas the numerical results gave 3.5 m/s and 0.7 m/s, respectively. On the other hand, the temperature at the opening was about $ 350^{\circ} $ C in the experiments, whereas it was about $ 400^{\circ} $ C. However the mass flow rate of air was both almost the same. The height of the heated air layer was 0.9 m both in the experiments and calculations.

In Fig. 9, five relationships between the temperatures and the nondimensional distance

Fig. 9 Relationship between temperatures near the top of the ceiling along the tunnel and dimensionless horizontal distance from the heat source to the tunnel exit.
The interaction between radiation and turbulence must be highly significant around the accurate numerical calculations. In the experiments the flame was burning at considerable distance far out of the fuel tray, in particular near the floor. And the flame burning horizontally under the ceiling may be significant in the thermal aspects in tunnels. In addition, the present numerical study has dealt insufficient radiation calculations for simplicity and the nature of the temperatures between the experiments and calculations (based on the equations in Table 3) may be different since temperatures measured in the experiments include the radiant energy from the ambient to thermo-couple wires. (The thermo-couple wire loses the radiant energy at the same time.) This must have affected the discrepancy of the temperature around the flame region between the experiments and calculations. The calculations of the detailed radiative transfer and combustion phenomena of fuel in tunnels are greatly recommended.

Finally, the number of tunnel fire accidents (five per year in Japan) may not always be so serious, but the effect of accidents could be considerable. Real scale experiments are so difficult due to the scale. Therefore numerical studies of fires in tunnels or underground will become more significant hereafter.

### 7. Conclusions

(1) Through the analyses of tunnel fire accidents, previous experimental results and the present 1/4 scale model experiments, general aspects of tunnel fires are obtained.

(2) It was estimated that large fires in tunnels may release 50 to 100 MW or more heat, corresponding to 5–10 burning vehicles.

(3) It was found in the 1/4 scale model tunnel fire experiments that the regression rate of fuel surface of a 0.5 m square tray was about 8 mm/min, twice the larger than in the open. This is reasonable when the tunnel walls become glowing (red-white) due to the heat transfer from the flame reaching the ceiling.

(4) Numerical results showed that the mass flow rate at the both exits of tunnel is proportional to the 1/3rd power of the heat release rate when the heat density is constant.

(5) Numerical simulations of relatively large fires in comparatively short tunnels were conducted and it was found that this simulation tends to be similar and close to the results in the past large fire experiments, except for the area in the vicinity of the fire flame.

(6) The flow patterns in the tunnel become complex when the floor and walls are heated by radiation. The interaction between the radiation and turbulence is extremely significant for the accurate prediction of the thermal flows especially around the flame in tunnels, where a sharp break in the temperature decay line takes place.

### 8. Acknowledgments

This study was financially supported by the 1988 Funds for Nuclear Energy Research and Development of the Japanese Science and Technology Agency.

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29) Patankar, S.V. and Spalding, D.B.: “A Calculation Procedure for Heat, Mass and Momentum Transfer in Three-dimensional Parabolic Flow”, International Journal of Heat and Mass Flow, Vol.15, 1787 (1972)

30) Yang, K.T., Lloyd, J.R., Kanury A.M. and Satoh, K.: “Modeling of Turbulent Buoyant Flows in Aircraft Cabins”, Combustion Science and Technology, Vol.39, 107 (1984)

31) Satoh, K.: “A Numerical Study of Dynamic Fire Behavior”, JSME International Journal (Series B), Vol.31, No.3, 402 (1988)

32) Satoh, K.: “A Numerical Study of Ceiling Jets Based on “T” Pattern Flames”, Proceedings of the 2nd International Symposium on Fire Safety Science, p.159 (1988)

33) Satoh, K.: “Three-dimensional Numerical Study of Fire-induced Ventilations in Enclosures”, Report of Fire Research Institute of Japan, No.59, 45 (1985)

34) Huan, C.J., (with Kanury, A.M.): “A Numerical Study of Buoyant Flow in a Two-dimensional Crosswind”, M.S. Thesis at the Department of Aerospace and Mechanical Engineering, University of Notre Dame, (1980)

35) Handa, T., Morita, M., Hayashi, K. and Ishii, T.: “Computer Simulation of the Motion of Heat Flow induced by the Fire in the Long-scale Tunnel”, Fire Science and Technology, Vol.1, 91 (1981)

36) Jaluria, Y. and Kapool, K.: “Experimental Simulation of Penetrative Flows in a Compartment Fire”, Proceedings of 20th Fall Meeting of Chemical and Physical Processes in Combustion”, No.89 (1987)

37) Sugawa, O, Kawagoe, K., Mizuno, T. and Takahashi, K.: “Real Scale Fire Experiments of Gasoline Station in Buildings (in Japanese)”, Proceedings of Japanese Fire Science and Engineering, p.115 (1989)
# トンネル内における大規模火災の数値的研究

(概 要)

佐藤晃由・宮崎早苗

(平成元年5月31日受理)

過去のトンネル火災の事例や，将来起るかもしれないトンネル火災の危険性からみて，トンネル内での大規模火災の研究はますます重要になっている。過去の大規模なトンネルの火災性状を調べた結果，火災の発熱速度は50～100MWまたはそれ以上で，火点の天井付近最高温度は1000℃に近いといわれている。本研究では，実規模の1/4程度の模型トンネルでの実験で得られた結果をもとに，対流発熱速度を45MW（全発熱速度は放射発熱速度6MWを加え51MW）として，実大規模トンネルの数値シミュレーションを行った。シミュレーション結果では，火点付近を除く各位置での温度分布は過去の大規模トンネル火災実験と類似する傾向が得られたが，火点付近の最高温度は上記の予想最高温度よりも，かなり低めの結果が得られた。この原因は，火点付近の温度計算において放射は極めて重要な役割を有し，実際の放射は，本研究で採用した放射計算モデルよりも，複雑かつ強いものであるためと考えられる。
消防研究所报告

通 卷 68 号

平成元年9月30日発行

编 集 行 自治省 消防厅 消防研究所

東京都三鷹市中原3丁目14番1号

電話 (0422) 44-8331 （代表）
## 第2部

平成27年度 水産施策
# 平成27年度に講じた施策

## I 概說

## 1 施策の重点

政府は、東日本大震災による甚大な被害、資源状況の低迷及び燃油の高騰といった我が国水産業をめぐる厳しい現状を踏まえて策定された水産基本計画（平成24年3月23日閣議決定）に基づき、水産基本法（平成13年法律第89号）の基本理念である「水産物の安定供給の確保」と「水産業の健全な発展」を実現するための、①東日本大震災からの復興、②新たな資源管理体制下での水産資源管理の強化、③意欲ある漁業者の経営安定の実現、④多様な経営発展による活力ある生産構造の確立、⑤漁船漁業の安全対策の強化、⑥水産物の消費拡大と加工・流通業の持続的発展による安全な水産物の安定供給、⑦安全で活力ある漁村づくり、⑧水産業を支える調査・研究、技術開発の充実、⑨水産関係団体の再編整備等を総合的かつ計画的に推進しました。

## 「水産基本計画」の概要

## 第1 水産に関する施策についての基本的な方針

## 1 東日本大震災からの復興

東日本大震災により甚大な被害を受けた地域は、我が国水産業において重要な位置付け。

• 本格的な復興への取組を推進。

## 2 資源管理やつくり育てる漁業による水産資源のフル活用

我が国周辺の「身近な自然の恵み」を十分に活用すべく、平成23年度に導入した資源管理・漁業経営安定対策等により、水産資源の持続的利用と漁業経営の安定的な発展の確保に取り組み、水産物の自給力を維持・強化することが不可欠。

## 3 「安全・安心」「品質」など消費者の関心に応え得る水産物の供給や食育の推進による消費拡大

食の簡便化等生活スタイルの変化を背景として、水産物の消費量が減少。

一方で、消費者は、「安全・安心」、「品質」について高い関心。

水産物の消費拡大のためには、消費者ニーズに即した水産物の生産・流通体制への転換、食育の推進とともに、消費者と生産者の「顔の見える関係」の構築や信頼強化に向けた取組が重要。

## 4 安全で活力ある漁村づくり

- 景観・産物・行事等、漁村の持つ優れた特性を活かして、希望を持って定住できる漁村地域を実現していくことが重要。

機能的で災害に強い安全な漁港・漁村づくりを進めるとともに、水産業・漁村の多面的機能発揮に向けた取組を推進。

## 第2 水産に関し総合的かつ計画的に講ずべき施策

## 1 東日本大震災からの復興

• 復興の実現に向けた施策の着実な実施

• 原発事故の影響の克服

「復興基本方針」、「水産復興マスタープラン」等で示してきた水産復興の方針を、改めて基本計画上位置付け

2 新たな資源管理体制下での水産資源管理の強化

我が国の排他的経済水域における資源管理の強化

国際的な資源管理の推進

資源に関する調査研究の充実

環境負荷の少ない持続的な養殖業の確立

多様な海洋生物の共存下での漁業の発展の確保

3 意欲ある漁業者の経営安定の実現

資源管理・漁業経営安定対策による漁業経営の安定の確保（加入率9割を10年後目標として位置付け）

漁業保険制度の適切な運営

4 多様な経営発展による活力ある生産構造の確立

- 国際競争力のある経営体の育成に向けた漁業経営の体質強化

- 6次産業化の推進

- 融資・信用保証等の経営支援施策の的確実施

- 担い手の確保・人材育成と女性の参画の促進

## 5 漁船漁業の安全対策の強化

6 水産物の消費拡大と加工・流通業の持続的発展による安全な水産物の安定供給

・ 消費者への情報提供の充実

・ 魚食普及の推進

・ 水産物流通の品質・衛生管理対策の推進

・ 多様な流通ルートの構築

・ 水産加工による付加価値の向上と販路拡大

・ 加工・流通機能の発揮による適切な需給バランスの

・ 水産物の輸出促進

7 安全で活力ある漁村づくり

- 漁港・漁村の防災機能・減災対策の強化

- 水産物の安定供給の基盤となる漁港機能の保全・強化

地域資源の活用と水産業・漁村の多面的機能の発揮

8 水産業を支える調査・研究、技術開発の充実

9 水産関係団体の再編整備等

## 第3 水産物の自給率の目標

《自給率目標の考え方》

我が国周辺水域の豊かな水産資源という恵みについて、その十分な活用を実現していくことを基本に据えて、近年のすう勢を踏まえて実現可能と見込まれる生産量の目標と消費量の目標を設定し、それらの目標を達成した場合に得られる数値を自給率の目標に設定。

魚介類(食用)	魚介類(全体)	海藻類	※生産量・消費量の単位は万トン
魚介類(食用)	平成22年	34年寸ラ勢	34年目標	海藻類	平成22年	34年寸ラ勢	34年目標
生産量	409	384	449	生産量	474	440	515	生産量	53	47
消費量	680 (29.5kg/人年)	509 (23.3kg/人年)	646 (29.5kg/人年)	消費量	886	716	853	消費量	76 (1.0kg/人年)	65 (0.8kg/人年)	73 (1.0kg/人年)
自給率	60%	-	70%	自給率	54%	-	60%	自給率	70%	-	73%
また、「総合的なTPP関連政策大綱」（平成27年11月25日TPP総合対策本部決定）に基づき、持続可能な収益性の高い操業体制への転換による水産業の体質強化に取り組みました。具体的には、複数の浜が連携して取り組む浜の機能再編や中核的担い手の育成を推進する「浜の活力再生広域プラン」等に基づいて、高鮮度化、産地市場統廃合等による競争力強化を図るための共同利用施設の整備、中核的担い手である漁業者が所得向上に取り組むために必要とする漁船の円滑な導入、競争力強化に資する漁業機器の導入等に対する支援を実施しました。

また、「総合的なTPP関連政策大綱」では、輸出の拡大等の新たな需要の開拓を推進していくこととしており、輸出拡大が見込まれる大規模な拠点漁港において、一貫した衛生管理の下、集出荷に必要な岸壁、荷さばき所、冷凍・冷蔵施設、製水施設等の一体的な整備を推進するとともに、輸出先国・地域の基準に対応するための水産加工・流通施設の改修等の支援や、輸出先国・地域の品質・衛生条件への適合に必要な機器整備、海外でのプロモーション活動等を支援しました。
## 2 财政措置

東日本大震災からの復興及び水産施策の実施に必要な水産関係予算の確保とその効率的な執行を図ることとし、平成27（2015）年度水産関係当初予算（一般会計及び東日本大震災復興特別会計）として、3,580億円（平成26年度当初予算は3,794億円）を計上しました。

また、①「総合的なTPP関連政策大綱」に基づく施策、②水産日本の復活に関する施策、③ロシア200海里水域におけるさけ・ます流し網漁禁止に係る緊急対策及び④防災・減災対策等の推進のため、平成27年度水産関係補正予算として、507億円を計上しました。

(单位：百万円)

区 分	平成26年度当初予算	平成27年度当初予算
水産庁予算	379,397	357,958
(通常分)	193,918	191,861
非公共	109,390	107,357
資源管理の推進	0	1,525
漁業経営安定対策	38,553	36,366
水産物の加工・流通・輸出対策	1,043	1,523
漁村の活性化・多面的機能発揮対策	4,785	4,066
強い水産業づくり交付金	4,500	3,500
担い手確保対策	931	903
増養殖対策	1,296	1,370
捕鯨対策	1,722	1,864
外国漁船操業対策等	14,162	13,344
漁業金融・漁協経営対策	1,833	1,765
漁場環境保全・技術開発・普及推進	1,491	1,473
その他	39,074	40,157
公共	84,528	84,004
水産基盤整備事業	72,149	72,149
漁港海岸事業	704	704
漁港関係等災害復旧事業	1,113	1,113
農山漁村地域整備交付金(水産関係分)	10,562	10,038
(復旧・復興対策分)	185,479	166,097
非公共	26,154	18,432
水産業復興支援事業	15,040	10,054
漁場復旧・環境調査	3,737	2,184
漁業金融・担い手対策	7,187	6,004
その他	190	190
公共	159,325	147,665
水産基盤整備事業	23,123	28,547
漁港海岸事業	145	20
漁港関係災害復旧事業	136,057	119,098
## 3 税制上の措置

船舶の動力源に供する軽油に係る軽油引取税（1キロリットル当たり32,100円）の課税免除の特例措置について、その適用期限を3年延長するとともに、漁業協同組合等が漁業近代化資金等の貸付けを受けて取得する共同利用施設に係る不動産取得税の課税標準の特例措置について、その適用期限を2年延長するなど所要の税制上の措置を講じました。

## 4 金融上の措置

株式会社日本政策金融公庫の水産関係資金については貸付計画額を338億円、沖縄振興開発金融公庫の農林漁業関係資金については貸付計画額を50億円とするなど、水産施策の総合的な推進を図るため、株式会社日本政策金融公庫や漁業協同組合等の系統資金の融資をはじめとする所要の金融上の措置を講じました。

また、都道府県による沿岸漁業改善資金の貸付けを促進し、省エネルギー性能に優れた漁業用機器の導入を支援しました。

## 5 政策評価

効果的かつ効率的な行政の推進及び行政の説明責任の徹底を図る観点から、行政機関が行う政策の評価に関する法律（平成13年法律第86号）に基づき、農林水産省政策評価基本計画（5年間計画）及び毎年定める農林水産省政策評価実施計画により、事前評価（政策を決定する前に行う政策評価）及び事後評価（政策を決定した後に行う政策評価）を推進しました。

## Ⅱ 東日本大震災からの復興

東日本大震災からの復興に当たっては、一刻も早い生業の再開に向けて、被災地域で営まれている多様な漁業の特色や被災状況に応じ、人材、予算、ノウハウ等の面から必要な支援を積極的に実施しました。また、流通・加工をはじめとする関連分野と一体的に再建し、東北地方を新たな食料供給基地として再生するため、本格的な復興への取組を推進しました。

## 1 復興の実現に向けた施策とその着実な実施

## （1） 漁港

被災した漁港や海岸の早期復旧とともに、必要な機能を早期に確保するため、被災した拠点漁港等の流通・防災機能の強化、かさ上げ等の地盤沈下対策等を推進しました。
## （2） 漁場・資源

本格的な漁業の復興に向けて、底びき網漁船等による広域的な取組を含めた漁業者等が行うがれきの撤去や操業中に回収したがれき処理への支援を行いました。また、これまで実施してきたがれきの撤去後の沿岸漁場の回復状況等についての調査結果を踏まえ、被災漁場の生産力向上を図るため、漁場環境改善の技術開発並びに資源状況及び環境収容力を把握する調査を支援しました。さらに、魚礁、藻場・干潟等の整備を推進しました。

## （3） 漁船

漁船・船団等の再建に当たっては、適切な資源管理と漁業経営の中長期的な安定の実現を図る観点から、震災前以上の収益性の確保を目指し、省エネルギー化及び事業コストの削減に資する漁船の導入等による収益性の高い操業体制への転換を図るために必要な経費を支援するとともに、共同利用漁船、漁具・定置網等の復旧について支援しました。また、迅速かつ効率的な漁業の再建を実現すべく、省エネルギー性能に優れた漁業用機器の導入について支援しました。

## （4） 養殖・栽培漁業

養殖業の復興に当たり、被災地域が我が国の養殖生産の主要な拠点であることを踏まえ、他地域のモデルとなる養殖生産地域の構築を推進しました。

また、被災した水産動植物の養殖施設の整備、被災海域における放流種苗の確保、震災によるサケの来遊数減少に対応した採卵用サケ親魚の確保等について支援しました。

## （5） 水產加工・水產流通

① 水産加工・流通業の早期回復を推進するため、被災した漁業協同組合・水産加工業協同組合等の水産業共同利用施設の早期復旧及び機能の回復・代替に必要不可欠な機器等の整備について支援しました。

② 被災した漁港の機能の回復を図るための施設等の整備について支援するとともに、荷さばき施設等の共同利用施設について、規模の適正化や高度化等を図るための支援を行いました。

③ 水産物の生産・流通拠点となる漁港の産地市場について、品質・衛生管理の向上等による流通機能の強化・高度化を推進しました。

④ 漁業者・漁業者団体が自ら取り組む6次産業化、農商工連携等や、漁業者が水産加工・流通業者と連携して行う取組についても支援しました。

⑤ 水産加工業の販路回復に向けた個別指導及びセミナーの開催や、被災地の水産加工業者が行う販路回復に向けた取組に必要な加工機器の整備等を支援しました。

## （6） 漁業経営

① 被災地域における漁ろう技術の円滑な継承や次世代の担い手の定着・確保を推進するため、被災した若年漁業者が他の経営体において受ける漁ろう技術の向上のための研修や被災地域における漁業への新規就業に対する支援を行いました。

② 共同利用漁船・共同利用施設の新規導入を契機とする協業化や加工・流通業との連携
等を促進しました。また、省エネルギー化、事業コストの削減、協業化等の取組の実証成果を踏まえて漁船・船団の合理化を促進しました。

③ 被災した漁業者、水産加工業者、漁業協同組合等を対象とした災害復旧・復興関係資金について、実質無利子化、実質無担保・無保証人化等に必要な経費について助成しました。

④ 東日本大震災復興特別区域法（平成23年法律第122号）第14条の規定に基づき、漁業法（昭和24年法律第267号）の特例措置を適切に運用しました。

## （7） 漁業協同組合

漁業協同組合系統組織が、引き続き地域の漁業を支える役割を果たせるよう、被害を受けた漁業協同組合等を対象として、再建のために借り入れる資金について負担軽減のための利子助成を行いました。また、信用漁業協同組合連合会等の健全性の確保のため、金融機能の強化の必要性に関するモニタリングを実施しました。

## （8） 漁村

地方自治体による土地利用の方針等を踏まえ、災害に強い漁村づくりを推進しました。具体的には、海岸保全施設や避難施設の整備、漁港や漁村における地震や津波による災害の未然防止及びその被害の拡大防止並びに被災時の応急対策を図る際に必要となる施設整備の推進や、東日本大震災を踏まえて平成24（2012）年4月に改訂を行った「災害に強い漁業地域づくりガイドライン」等の普及・啓発を図り、漁村の様態や復興状況に応じた最善の防災力の確保を促進しました。

## 2 東京電力株式会社福島第一原子力発電所事故の影響の克服

## （１）水産物の放射性物質調査の徹底による安全な水産物の供給と風評被害の払拭

① 安全な水産物を供給していくため、関係府省庁、関係都道県や関係団体と連携して、東京電力株式会社福島第一原子力発電所（以下「東電福島第一原発」といいます。）周辺海域において水揚げされた水産物の放射性物質調査を実施しました。また、水産動植物への放射性物質の移行過程等生態系における挙動を明らかにするための科学的な調査等を実施しました。

これらの調査結果に基づいて、関係府省庁、関係都道県や関係団体と十分に検討を行い、必要に応じて操業の自粛や出荷制限の設定・解除の調整を行いました。

さらに、国内外で生じている水産物の安全性に係る風評被害の払拭が水産業復興に当たっての重要な課題であることから、水産物の放射性物質に関する調査結果及びQ & Aについては、引き続き水産庁ホームページ等に掲載することにより、正確かつ迅速な情報提供に努めました。また、被災地産水産物の安全性をPRするためのセミナー等の開催を支援しました。

② 消費者の国産水産物等に対する信頼を確保するための政府の取組を広告・宣伝し、「食べて応援しよう！」のキャッチフレーズの下、被災地及びその周辺地域で生産・加工された水産物等の消費の拡大を促すとともに、このような取組に賛同する企業等のネット