Silviase/jgov_v1.4_full_ann huggingface dataset:
表3.3.1 フレッシュ試験結果の一覧

NO	記号	水
結合材
比
(%)	SP
(B×%)	フレッシュ試験
スランプ
(cm)	フロー
(mm)	空気量
(%)	温度
(℃)	単位容積
質量
(kg/L)
1	55%-N	55	0.70%	20.5	385	4.0	18.8	2.334
2	45%-N	45	0.55%	20.5	365	5.3	19.8	2.317
3	55%-BB	55	0.55%	19.5	324	5.5	18.7	2.294
4	45%-BB	45	0.55%	19.5	315	4.1	18.7	2.334
5	55%-SR(4800)60-F10-B30	55	0.80%	17.5	310	4.8	19.5	2.294
6	45%-SR(4800)60-F10-B30	45	0.80%	15.0	259	3.7	19.4	2.325
7	35%-SR(4800)60-F10-B30	35	1.00%	18.0	303	3.8	20.4	2.339
8	45%-SR(4800)60-F10-B30+6	45	0.75%	18.0	287	5.4	19.4	2.287
9	45%-SR(4800)40-F10-B50	45	0.70%	17.0	281	4.8	19.2	2.302
10	35%-SR(4800)40-F10-B50	35	0.95%	22.0	387	4.9	19.6	2.308
11	45%-SR(4800)40-F10-B50+6	45	0.60%	20.0	332	5.5	19.8	2.275
12	45%-SR(4800)80-F10-B10	45	0.90%	18.0	292	4.4	20.1	2.314
13	35%-SR(4800)80-F10-B10	35	1.20%	19.5	314	4.9	20.6	2.314
14	45%-SR(4800)80-F10-B10+6	45	0.90%	20.5	332	4.5	20.2	2.318
15	45%-SR(7930)60-F10-B30	45	1.50%	17.0	272	5.0	21.0	2.281
16	35%-SR(7930)60-F10-B30	35	2.90%	12.5	222	5.4	22.2	2.275
17	45%-SR(7930)60-F10-B30+6	45	2.00%	15.0	251	5.1	20.0	2.280
18	45%-SR(4800)50-B40-H10	45	0.70%	16.5	274	4.9	19.8	2.308
19	35%-SR(4800)50-B40-H10	35	0.95%	20.0	324	5.5	20.0	2.302
20	45%-SR(4800)50-B40-H10+6	45	0.70%	16.5	282	4.3	18.8	2.324

表 3.3.2 圧縮強度試験および促進中性化試験結果の一覧

NO	記号	水結合材比(%)	標準養生圧縮強度(N/mm²)	促進中性化試験中性化深さ(mm)	CO₂濃度5%中性化速度係数(mm/√週)
28日	91日	2週	8週	26週	2週	8週	26週
1	55%-N	55	37.0	43.7	4.0	5.9	9.3	2.8	2.1	1.8
2	45%-N	45	45.0	56.4	1.4	1.4	2.9	1.0	0.5	0.6
3	55%-BB	55	35.5	45.5	4.9	8.1	13.4	3.4	2.9	2.6
4	45%-BB	45	42.5	54.1	3.0	4.2	7.6	2.1	1.5	1.5
5	55%-SR(4800)60-F10-B30	55	28.9	35.8	9.7	16.3	29.3	6.9	5.8	5.8
6	45%-SR(4800)60-F10-B30	45	40.0	48.4	6.6	11.5	20.0	4.6	4.0	3.9
7	35%-SR(4800)60-F10-B30	35	53.4	67.2	2.3	4.1	5.3	1.6	1.4	1.0
8	45%-SR(4800)60-F10-B30+6	45	39.4	50.1	6.5	10.6	16.9	4.6	3.8	3.3
9	45%-SR(4800)40-F10-B50	45	33.5	42.9	9.0	16.9	27.5	6.4	6.0	5.4
10	35%-SR(4800)40-F10-B50	35	50.5	62.0	5.2	10.3	16.2	3.6	3.6	3.2
11	45%-SR(4800)40-F10-B50+6	45	38.0	47.0	7.3	13.3	21.1	5.2	4.7	4.1
12	45%-SR(4800)80-F10-B10	45	38.6	50.4	5.5	10.2	16.6	3.9	3.6	3.3
13	35%-SR(4800)80-F10-B10	35	54.4	69.8	1.5	1.7	3.9	1.1	0.6	0.8
14	45%-SR(4800)80-F10-B10+6	45	41.5	55.0	5.4	8.8	14.2	3.8	3.1	2.8
15	45%-SR(7930)60-F10-B30	45	29.3	37.3	11.7	20.7	37.1	8.3	7.3	7.3
16	35%-SR(7930)60-F10-B30	35	46.5	60.0	5.8	12.7	21.2	4.1	4.5	4.2
17	45%-SR(7930)60-F10-B30+6	45	37.3	47.3	7.5	13.9	25.4	5.3	4.9	5.0
18	45%-SR(4800)50-B40-H10	45	40.2	50.3	5.0	9.9	17.0	3.6	3.5	3.3
19	35%-SR(4800)50-B40-H10	35	49.7	69.3	0.7	1.4	1.2	0.5	0.5	0.2
20	45%-SR(4800)50-B40-H10+6	45	39.9	57.2	4.1	8.4	12.7	2.9	3.0	2.5
図 3.3.3 結合材水比と圧縮強度の関係

図 3.3.4 SR セメントの混合率が圧縮強度に与える影響

図 3.3.5 SR セメントの比表面積が

図 3.3.6 無水石膏の混合率が

圧縮強度に与える影響

図 3.3.7 促進中性化試験結果の中性化深さ結果

図 3.3.8 SR セメントの混合率が
図 3.3.9 SR セメントの比表面積が 中性化深さに与える影響

図 3.3.10 無水石膏の混合率が

中性化深さに与える影響

図 3.3.11 圧縮強度と中性化速度係数の関係 $ CO_{2} $ 濃度 5% 促進環境下)

図 3.3.12 中性化速度係数式の精度

表 3.3.3 耐久性を満足するために必要な設計かぶり厚さ毎の標準養生 28 日圧縮強度

計画共用期間の級	配合	設計かぶり厚さ(mm)
屋内	屋外
20mm	30mm	40mm	30mm	40mm	50mm
短期(30年)	SR(4800)60-F10-B30	39.0	32.3	25.7	31.1	17.7	4.4
SR(4800)40-F10-B50	42.2	35.6	29.0	34.3	20.9	7.6
SR(4800)80-F10-B10	35.7	29.1	22.5	27.8	14.4	1.1
SR(7930)60-F10-B30	46.1	39.5	32.9	38.2	24.8	11.5
SR(4800)50-B40-H10	33.1	26.5	19.9	25.2	11.8	-1.5
標準(65年)	SR(4800)60-F10-B30	45.8	41.3	36.8	40.4	31.3	22.3
SR(4800)40-F10-B50	49.1	44.6	40.1	43.7	34.6	25.6
SR(4800)80-F10-B10	42.6	38.1	33.6	37.2	28.1	19.1
SR(7930)60-F10-B30	53.0	48.4	44.0	47.6	38.5	29.4
SR(4800)50-B40-H10	40.0	35.4	30.9	34.6	25.5	16.4
長期(100年)	SR(4800)60-F10-B30	48.6	45.0	41.4	44.3	37.0	29.7
SR(4800)40-F10-B50	51.9	48.3	44.6	47.5	40.2	32.9
SR(4800)80-F10-B10	45.4	41.8	38.1	41.0	33.7	26.4
SR(7930)60-F10-B30	55.8	52.1	48.5	51.4	44.1	36.8
SR(4800)50-B40-H10	42.8	39.1	35.5	38.4	31.1	23.8
・円柱供試体および実大壁部材による長期暴露実験

R-CF コンクリートの耐久性を実験的に明らかにすることを目的に，実大の壁部材およびφ100×200 mm円柱供試体を作製し，10年間に及ぶ長期暴露実験を開始した。長期暴露中性化試験体の暴露状況を写真3.3.1に,長期暴露実大壁試験体の暴露状況を写真3.3.2に示す。長期暴露中性化試験体は,写真3.3.1に示す様に，屋内および屋外にて長期暴露中であり，暴露条件下における中性化深さ試験を今後10年に亘り実施する予定である。長期暴露実大壁試験体は，材齢1年の時点のひび割れ観察の結果，目視で確認できるひび割れは生じていない。

写真 3.3.1 長期暴露中性化試験体の暴露状況

写真 3.3.2 長期暴露実大壁試験体の暴露状況

#### 3.3.2 収縮特性の把握および収縮低減方法の検討

R-CF コンクリートの収縮特性を把握すると共に，収縮低減方法として無水石膏の効果を検討することを目的に，コンクリートの収縮率を評価する乾燥収縮試験(JIS A 1129)に準じた自由収縮試験を行った。フレッシュ試験および強度試験結果の一覧を表3.3.5に，R-CF コンクリートのスランプ試験結果を図3.3.13に，R-CF コンクリートの空気量試験結果を図3.3.14に示す。練混ぜ直後のスランプの目標値は19cmとし，許容値は±2.5cmとした。また，練混ぜ直後の空気量の目標値は4.5%とし，許容値は±1.5%とした。表3.3.5および図3.3.13から，これまでの結果と同様に，比表面積の高いSR(7930)を使用した水準において，混和剤の添加率が高い結果となった。また，無水石膏の添加により，R-CF コンクリートの偽凝結が改善される傾向が認められた。図3.3.14から，全水準において，空気量は4.5±1.5%の範囲にあることを確認した。始発時間試験結果を図3.3.15に示す。図3.3.15から，比表面積の高い

45%-SR(7930)60-F10-B30 の始発時間は 3 時間程度と早く，無水石膏を添加しないそれ以外の R-CF コンクリートおよび N は 5.5 時間程度であった。また，無水石膏の添加により，始発時間が遅くなる傾向が認められた。圧縮強度試験結果を図 3.3.16 に示す。図 3.3.16 から，これまでの強度試験結果と同様に，結合材に対する SR セメントの混合率が B×60～80％と大きくなるほど高く，比表面積が低い SR セメントを使用した水準で強度が高い結果となった。
自由収縮試験結果の一覧を表3.3.6に，自由ひずみの経時変化を図3.3.17～図3.3.18に，材齢189日の自由ひずみを図3.3.19に，乾燥開始時の自由ひずみを図3.3.20に，乾燥材齢182日の乾燥収縮ひずみを図3.3.21に示す。図3.3.19から，R-CFコンクリートの自由ひずみはBに比べて100～200μ程度大きい結果となった。また，SRセメントの混合率が最も低い40%で自由ひずみが最も小さく，比表面積が高いSRセメントを使用した水準で収縮が大きい傾向にあった。図3.3.20から，R-CFコンクリートの乾燥開始時点の自由ひずみは，Nに比べて100～300μ程度大きく，特に比表面積の高いSRセメントを用いた水準が著しく大きい結果となった。図3.3.21から，R-CFコンクリートの乾燥材齢182日時点の乾燥収縮ひずみは，Nと同程度の結果であった。以上のことから，R-CFコンクリートの自由ひずみはNに対して100～200μ程度大きく，乾燥収縮ひずみは同等であった。また，自由ひずみの増大は，乾燥開始前の自己収縮ひずみに起因すると想定されることが明らかとなった。図3.3.19～図3.3.20から，無水石膏を添加したR-CFコンクリートは，硬化直後に大きな膨張ひずみが得られ，長期的に普通コンクリートよりも自由ひずみが小さいことが確認された。以上のことから，R-CFコンクリートの収縮低減方法として，無水石膏の添加が有効であり，普通コンクリートよりも収縮率を低減できることが確認された。

図3.3.22は日本全国の生コン製品を対象として実施した収縮試験の結果を示している3.5)。一般的なコンクリートは，平均-800μ程度であり，主に使用骨材の影響により広く分布していることが報告されている。図3.3.19の結果から，R-CFコンクリートの収縮率は普通コンクリートよりも200μ程度が大きくなることから，ベースとなるコンクリートの収縮率が-800μ以下となる骨材を使用するか，それを超える場合には無水石膏を添加することにより，収縮率-800μ以下(-10×10^{-4}以下)のR-CFコンクリートが実現できるものと考えられる。

表 3.3.5 フレッシュ試験および強度試験結果の一覧

NO	記号	水 結合材 比 (%)	SP (B×%)	フレッシュ試験	凝結時間試験	圧縮強度 (N/mm²)	ヤング係数 (kN/mm²)
スランプ (cm)	フロー (mm)	空気量 (%)	温度 (℃)	単位容積質量 (kg/L)	始発	標準養生	標準養生
(時間)	(日)	28日	91日	28日	91日
1	45%-N	45	0.50%	18.0	308	3.4	19.6	2.361	5.44	0.23	48.7	56.2	34.7	35.9
2	45%-SR(4800)60-F10-B30	45	0.70%	18.5	331	4.8	20.0	2.301	5.47	0.23	39.8	48.0	33.6	35.8
3	45%-SR(4800)60-F10-B30+6	45	0.70%	20.0	336	4.8	20.6	2.301	6.25	0.26	41.1	49.6	32.5	38.2
4	45%-SR(4800)40-F10-B50	45	0.65%	18.5	305	5.2	16.0	2.294	5.45	0.23	34.0	40.0	30.4	40.7
5	45%-SR(4800)40-F10-B50+6	45	0.60%	20.0	351	3.2	18.0	2.340	6.86	0.29	40.9	47.5	36.8	40.8
6	45%-SR(4800)80-F10-B10	45	0.90%	18.5	313	3.9	19.8	2.324	5.37	0.22	41.6	51.3	32.7	37.3
7	45%-SR(4800)80-F10-B10+6	45	0.80%	16.5	284	4.3	19.5	2.317	5.40	0.22	41.6	51.2	30.9	34.9
8	45%-SR(7930)60-F10-B30	45	2.00%	20.5	318	4.9	20.9	2.285	3.07	0.13	34.4	40.6	29.6	35.7
9	45%-SR(7930)60-F10-B30+6	45	2.00%	20.0	313	4.1	17.8	2.308	8.00	0.33	42.8	49.6	33.2	37.1
10	45%-SR(4800)50-B40-H10+6	45	0.60%	18.0	307	3.7	21.2	2.337	6.12	0.25	46.9	55.6	35.7	38.2
図 3.3.13 スランプ試験結果

図 3.3.14 空気量試験結果

図 3.3.15 始発時間試験結果

図 3.3.16 圧縮強度試験結果

表 3.3.6 自由収縮試験結果の一覧

NO	記号	水
結合材
比
(%)	自由収縮試験
材齢189日
自由ひずみ
(μ)	乾燥開始時点の
自由ひずみ
(μ)	乾燥材齢182日
乾燥収縮
ひずみ(μ)
1	45%-N	45	-491	-15	-476
2	45%-SR(4800)60-F10-B30	45	-690	-174	-516
3	45%-SR(4800)60-F10-B30+6	45	-333	150	-483
4	45%-SR(4800)40-F10-B50	45	-611	-135	-476
5	45%-SR(4800)40-F10-B50+6	45	-282	143	-425
6	45%-SR(4800)80-F10-B10	45	-668	-136	-532
7	45%-SR(4800)80-F10-B10+6	45	-355	154	-508
8	45%-SR(7930)60-F10-B30	45	-724	-307	-417
9	45%-SR(7930)60-F10-B30+6	45	-619	-201	-418
10	45%-SR(4800)50-B40-H10+6	45	-335	96	-431

*+側：膨張ひずみ、-側：収縮ひずみ
図 3.3.17 自由ひずみの結果(無水石膏無し)

図 3.3.18 自由ひずみの結果(無水石膏有り)

図 3.3.19 材齢 189 日の自由ひずみ結果

図 3.3.20 乾燥開始時の自由ひずみ結果

図 3.3.21 乾燥材齢 182 日の乾燥収縮ひずみ

乾燥収縮ひずみ( $ \times10^{-6} $ )

図 3.3.22 日本全国の生コン製品を対象として実施した収縮試験の結果 3.5)
#### 3.3.3 プレキャスト RC 部材ひび割れ制御方法の確立

R-CF コンクリートのプレキャスト部材における収縮ひび割れ抵抗性を検討することを目的に, プレキャスト部材を模擬した拘束ひび割れ実験を行った。強度特性実験結果の一覧を表 3.3.6 に, 圧縮強度試験の結果を図 3.3.23 に示す。図 3.3.23 から, R-CF コンクリートの標準養生 28 日圧縮強度は, N に対して 8N/mm² 程度低い結果であったが, R-CF コンクリートの蒸気養生 28 日圧縮強度は N に対して 12N/mm² 程度低い結果となった。

拘束ひび割れ実験結果の一覧を表3.3.7に,蒸気養生条件における自由ひずみ結果を図3.3.24に示す。図3.3.24の自由ひずみは蒸気養生の温度変化に伴い生じる温度ひずみを除去した値であるが，コンクリートの種類によらず，いずれも大きな膨張ひずみが得られる結果となった。この原因としては，コンクリートの線膨張係数は，加水直後では大きく，その後急激に小さくなることが知られており，温度ひずみが温度上昇時には大きく，温度降下時では小さくなり，温度上昇時の膨張ひずみが残ったことが可能性として考えられる。材齢7日以降は，気乾養生であり乾燥に伴い収縮している。材齢80日時点の自由ひずみは，普通コンクリートが0μ程度であるのに対し，R-CFコンクリートは収縮側にて300μ程度であり，蒸気養生条件下においてR-CFコンクリートの方が自由ひずみが大きい結果となった。

蒸気養生条件における拘束ひび割れ試験体の実ひずみを図3.3.25に示す。図3.3.25から，拘束ひび割れ試験体の実ひずみにおいても，自由ひずみと同様に，初期に膨張ひずみが残存しており，乾燥開始後収縮が進行する举動を示した。実ひずみは自由ひずみに対して，初期の膨張ひずみ，乾燥開始後の収縮ひずみが小さいが，これは内部鉄筋に拘束されたためと考えられる。

蒸気養生条件における応力およびひび割れ強度結果を図3.3.26に示す。拘束ひび割れ試験の実ひずみ測定結果から，鉄筋とコンクリートの力の釣り合いによりコンクリートに生じている応力を算定した。ひび割れ強度は，割裂引張強度試験結果に0.7を乗じて算定した。図3.3.26から，硬化初期には圧縮応力が導入されており，自由収縮試験において膨張ひずみが得られた挙動と合致する傾向が認められた。その後，乾燥収縮の進展に伴って引張応力が大きくなっているが，Nで0.2N/mm²程度，R-CFコンクリートおいても1.0N/mm²程度の引張応力であり，コンクリートのひび割れ強度に対して小さく，今後もひび割れが生じない可能性が高いと考えられる。

本実験はプレキャスト部材で比較的内部鉄筋量の多い梁部材を想定して，鉄筋比3.8%で実験を行っており，この条件においてもひび割れが生じていないことから，R-CFコンクリートでプレキャスト部材を製造した際に，収縮ひび割れが過大となる可能性は低いと予想される。また，拘束ひび割れ試験における引張応力は，自由収縮試験の収縮率と高い相関があることから，前記収縮率の把握と石膏添加による収縮率の低減により，プレキャスト部材におけるひび割れを制御できるものと考えられる。

表 3.3.6 強度特性実験の一覧

NO	記号	圧縮強度
(N/mm²)	ヤング係数
(kN/mm²)	割裂引張強度
(N/mm²)
標準養生	蒸気養生	標準養生	蒸気養生	標準養生
28日	91日	3日	7日	28日	91日	28日	91日	3日	7日	28日	91日	7日	28日	91日
1	45%-N	48.7	56.2	20.3	24.4	31.7	34.5	34.7	35.9	22.4	26.0	22.7	25.1	2.22	2.50	2.11
2	45%-SR(4800)60
-F10-B30	39.8	48.0	30.7	35.5	43.8	44.9	33.6	35.8	28.0	29.7	30.7	29.0	2.96	3.48	2.55
表 3.3.7 拘束ひび割れ実験結果の一覧

NO	記号	自由収縮試験	拘束ひび割れ試験
材齢80日
自由ひずみ
(μ)	材齢80日
実ひずみ(μ)	材齢80日
引張応力(N/mm²)
①	②	平均	①	②	平均
1	45%-N	-20	-55	-13	-34	0.43	0.10	0.27
2	45%-SR(4800)60-F10-B30	-323	-169	-157	-163	1.31	1.22	1.27

図 3.3.23 圧縮強度試験の結果

図 3.3.24 蒸気養生における自由ひずみ結果

図 3.3.25 蒸気養生条件における実ひずみ結果

図 3.3.26 蒸気養生条件における

応力およびひび割れ強度結果
3.4 R-CF コンクートによるプレキャスト RC 部材の実用化に向けた耐久性・構造性能の確保と製造方法確立に関する研究

#### 3.4.1 プレキヤスト工場での製造検討

## · 混和剤検討実験

R-CF コンクリートの製造方法確立を目指し，実際のプレキャスト工場にて実大規模の部材製作実験を行うことを念頭に，スランプ保持性および脱型時強度に大きな影響を及ぼす混和剤の検討実験を行った。混和剤の検討実験結果の一覧を表3.4.1に，R-CF コンクリートのスランプ試験結果を図3.4.1に，R-CF コンクリートの空気量試験結果を図3.4.2に示す。練混ぜ直後のフレッシュ試験の目標値は，45%-Nではスランプ10±2.5cm，空気量4.5±1.5%とし，45%-SR(6550)50-B40-N10ではロスを考慮してスランプ15±2.5cm，空気量4.5±1.5%とした。図3.4.1および図3.4.2から，練直のスランプおよび空気量は，許容値を満足するコンクリートであることを確認した。

スランプの経時変化を図3.4.3に，スランプロス試験結果を図3.4.4に，スランプの経時変化の状況を写真3.4.1～写真3.4.3に示す。45%-N(A)は，練直のスランプは10cmであるが，30分後のスランプは5cmであり，スランプロスも小さく，プレキャスト部材を施工するのに適したフレッシュ性状を有していた。プレキャスト工場で通常使用している混和剤Aを用いた45%-SR(6550)50-B40-N10(A)では，練直のスランプは15cm程度であるが，30分後のスランプは0cmであり，スランプロスが大きく，プレキャスト部材を施工は困難であると判断された。レディーミクストコンクリートで汎用的に用いられる混和剤B，低粘性型の混和剤Cは，混和材Aに対しスランプロスが軽減された。特に，混和剤Bを用いたR-CFコンクリートは，Nに対してスランプロスが大きいものの，30分経過時点で5cm程度のスランプを有しており，プレキャスト部材の製造が可能な施工性を有していると判断された。

凝結試験結果を図3.4.に示す。表3.4.1および図3.4.5から，混和剤Aを用いたNの始発時間は4.4時間であるのに対し，混和剤Aを用いたR-CFコンクリートの始発時間は2.9時間，混和剤Bおよび混和剤Cを用いたR-CFコンクリートの始発時間は5.5時間であった。このことから，R-CFコンクリートはNに対して始発時間が早くなること，R-CFコンクリートにおいても混和剤を選定することでNと同程度の始発時間にすることが可能であることが確認された。

蒸気養生における圧縮強度試験結果を図3.4.6に示す。図3.4.6から，R-CFコンクリートの18時間強度はNに対して低く，R-CFコンクリートの長期強度はNと同等以上の結果が得られた。プレキヤスト部材の製造では，蒸気養生を行い材齢18時間程度で脱型を行うことから，初期強度の確保が必須であり，調合検討においてR-CFコンクリートの初期強度発現を確認する必要がある。

以上の検討結果から，プレキャスト工場で通常使用している混和剤を用いた R-CF コンクリートは，スランプロスが大きく施工性が低下しプレキャスト部材の製造は困難であること，今回検討した3種の中では混和剤 B を用いた R-CF コンクリートが最もスランプロスが小さく，プレキャスト部材の製造が可能な施工性を有していることが確認されたことから，室内試験による調合検討で使用する混和剤として，混和剤 B を選定し検討を行うこととした。

表 3.4.1 混和剤の検討実験結果の一覧
NO	記号	混和剤
種類	SP
(B×%)	フレッシュ試験	凝結時間試験	圧縮強度
(N/mm²)
経時
(分)	スランプ
(cm)	フロー
(mm)	空気量
(%)	温度
(℃)	単位容積
質量
(kg/L)	始発
(時間)	終結
(時間)	蒸気養生	標準養生
18時間	7日	14日	28日	28日
1	45%-N(A)	混和剤A	0.70%	練直	12.5	218	3.9	21.5	2.334	4.40	6.07	27.3	32.5	35.5	38.9	47.5
30分	7.0	211	3.5	21.8	2.347
2	45%-SR(6550)50
-B40-N10(A)	混和剤A	1.70%	練直	16.5	244	5.0	20.5	2.275	2.93	11.33	20.1	31.7	35.8	40.3	49.7
30分	0.5	198	1.8	20.9	2.354
3	45%-SR(6550)50
-B40-N10(B)	混和剤B	1.75%	練直	14.0	227	5.7	20.9	2.260	5.86	11.75	19.1	30.1	34.3	39.2	47.8
30分	4.0	203	3.1	20.9	2.330
4	45%-SR(6550)50
-B40-N10(C)	混和剤C	1.60%	練直	14.5	241	3.3	20.4	2.315	5.29	13.62	19.6	32.1	39.8	44.5	55.1
30分	1.5	201	2.1	-	2.345

図 3.4.1 スランプ試験結果

図 3.4.2 空気量試験結果

図 3.4.3 スランプの経時変化

図 3.4.4 スランプロス試験結果
写真 3.4.1 スランプの経時変化(45%-N(A)，左：練直，右：30分経過)

写真 3.4.2 スランプの経時変化(45%-SR(6550)50-B40-N10(A)，左：練直，右：30分経過)

写真 3.4.3 スランプの経時変化(45%-SR(6550)50-B40-N10(B)，左：練直，右：30分経過)
図 3.4.5 凝結時間試験の結果

図 3.4.6 蒸気養生における圧縮強度試験結果

## ・室内試験による調合検討実験

混和剤検討実験で選定した混和剤 B を用いて，室内試験による調合検討実験を実施した。フレッシュ試験および凝結時間試験結果の一覧を表3.4.2に，R-CF コンクリートのスランプ試験結果を図3.4.7に，R-CF コンクリートの空気量試験結果を図3.4.8に，混和剤添加量の結果を図3.4.9に示す。練混ぜ直後のフレッシュ試験の目標値は，N ではスランプ10±2.5cm，空気量4.5±1.5％とし，R-CF コンクリートではロスを考慮してスランプ15±2.5cm，空気量4.5±1.5％とした。図3.4.7および図3.4.8から，練直のスランプおよび空気量は，許容値を満足するコンクリートであることを確認した。図3.4.9から，R-CF コンクリートはN に対して粘性が増大する傾向があり，スランプロスを考慮し練直のスランプを大きくする必要があることから混和剤添加量が増大する結果となった。また，比表面積の大きいSR セメントを使用した水準においてその傾向は顕著であった。

凝結時間試験の結果を図3.4.10～図3.4.12に示す。図3.4.10～図3.4.12から，混和剤Bを使用したR-CFコンクリートは，混和剤Aを使用したNに対して，始発時間および終結時間が遅れる傾向が認められた。これは混和剤種類が異なることに加えて，R-CFコンクリートは粘性が高く，混和剤添加量が多くなったことも一因であると考えられる。

圧縮強度試験結果の一覧の一覧を表3.4.3に，標準養生における結合材水比と圧縮強度の関係を図3.4.13に示す。図3.4.13から，本実験では，少量の普通PCを添加したR-CFコンクリートであるSR60(6550)-B40-N10およびSR60(8580)-B40-N10についても検討しており，これらの標準養生28日圧縮強度は，Nと同程度か若干低い結果となった。

蒸気養生 18 時間圧縮強度の結果を図 3.4.14 に示す。プレキヤスト部材の製造では，蒸気養生を行い材齢 18 時間程度で脱型を行うことから，脱型時に $ 12 ~N / mm^{2} $ 以上の圧縮強度が必要となる。図 3.4.14 から，R-CF コンクリートの蒸気養生 18 時間圧縮強度は，N に対して劣るものの，脱型時に必要とされる $ 12 ~N / mm^{2} $ 以上を満足していることから，R-CF コンクリートにおいても，プレキヤスト製造における脱型時強度を確保できるものと考えられる。
長期材齢にわたる蒸気養生圧縮強度の結果を図3.4.15～図3.4.16に示す。プレキャスト部材は，出荷時に必要強度を満足する必要があり，近年では富調合とし材齢7日で所要の圧縮強度を発現させる調合設計を採用するケースが多い。この手法は長期強度の伸びを考慮していないため安全率が高く，セメント量が増大するため，経済性および環境負荷の観点から不利益が生じると言える。図3.4.15～図3.4.16から，R-CFコンクリートの7日圧縮強度は，Nに対して劣るものの，その後の長期強度は増加している。Nの7日圧縮強度が出荷時に必要な強度であると考えられ，R-CFコンクリートの28日圧縮強度は，調合により差はあるものの，Nの7日圧縮強度と概ね同等となる。即ち，R-CFコンクリートの出荷時材齢を28日として管理することにより，Nと同じ水結合材比とすることができ，経済的な調合設計が実現する可能性があると考えられる。

表 3.4.2 フレッシュ試験および凝結時間試験結果の一覧

NO	記号	水結合材比
(%)	SP(A)
(B×%)	SP(B)
(B×%)	フレッシュ試験	凝結時間試験
スランプ
(cm)	フロー
(mm)	空気量
(%)	温度
(℃)	単位容積
質量
(kg/L)	始発
(時間)	終結
(時間)
1	45%-N	45	0.70%	-	10.5	223	5.7	20.7	2.283	3.85	5.26
2	35%-N	35	0.75%	-	8.5	212	3.5	21.9	2.358	3.11	4.40
3	45%-SR(6550)60-F10-B30	45	-	1.95%	17.0	254	5.2	19.8	2.265	4.47	8.47
4	35%-SR(6550)60-F10-B30	35	-	2.35%	14.0	229	5.7	20.6	2.258	3.37	7.61
5	45%-SR(6550)60-F10-B30+6	45	-	1.85%	12.5	221	5.6	19.9	2.253	7.60	12.11
6	45%-SR(6550)60-B40-N10	45	-	1.75%	14.5	241	6.2	20.8	2.249	5.53	9.31
7	35%-SR(6550)60-B40-N10	35	-	1.95%	13.5	227	4.9	20.4	2.288	3.63	7.34
8	45%-SR(8580)60-B40-N10	45	-	3.00%	14.5	238	3.8	20.5	2.302	4.13	9.47

図 3.4.7 スランプ試験結果

図 3.4.8 空気量試験結果
図 3.4.9 混和剤添加量の結果

図 3.4.10 凝結時間試験の結果

図 3.4.11 凝結時間試験の結果(W/B45%)

図 3.4.12 凝結時間試験の結果(W/B35%)

表 3.4.3 圧縮強度試験結果の一覧

NO	記号	水結合材比
(%)	圧縮強度
(N/mm²)
蒸気養生	標準養生
18時間	3日	7日	14日	28日	91日	28日
1	45%-N	45	29.0	33.9	36.3	40.0	43.0	50.0	45.3
2	35%-N	35	45.0	46.9	48.6	53.4	56.5	64.4	63.3
3	45%-SR(6550)60-F10-B30	45	16.3	20.3	25.6	30.9	34.8	42.1	38.7
4	35%-SR(6550)60-F10-B30	35	25.8	31.5	36.9	41.4	45.4	54.6	47.1
5	45%-SR(6550)60-F10-B30+6	45	16.7	20.4	25.0	28.4	33.4	37.4	45.3
6	45%-SR(6550)60-B40-N10	45	20.0	23.9	28.1	32.2	35.2	40.0	46.0
7	35%-SR(6550)60-B40-N10	35	33.9	41.6	47.2	50.4	54.5	62.6	60.6
8	45%-SR(8580)60-B40-N10	45	22.4	28.6	34.2	37.7	41.9	47.7	49.0
図 3.4.13 結合材水比と圧縮強度の関係

図 3.4.14 蒸気養生 18 時間圧縮強度の結果

図 3.4.15 蒸気養生圧縮強度の結果(W/B45%)

図 3.4.16 蒸気養生圧縮強度の結果(W/B35%)

## ・実大規模の部材製作実験

室内試験による調合検討の結果を踏まえ，実際のプレキヤスト工場にて，R-CF コンクリートによる実大規模の部材製作実験を実施した。これまでの検討結果から，SR セメントの比表面積が低いほど，R-CF コンクリートの施工性・強度特性・耐久性が向上することが確認できている。本実験では，安全側の検討として，7630cm²/g の比表面積が比較的高い SR セメントを使用することとした。

フレッシュ試験結果の一覧を表3.4.4に，スランプ試験結果を図3.4.17に，スランプロスの結果を図3.4.18に,混和剤添加量の結果を図3.4.19に,空気量結果を図3.4.20に示す。図3.4.17～図3.4.18から，Nのスランプロスは5cm程度であるのに対し，R-CFコンクリートのスランプロスは，W/B45％で8cm程度，W/B35％で15cm程度であった。本実験では，比表面積の高いSR(7630)を使用していることも粘性が高く，スランプロスも大きい結果となった。特にW/B35％で，その傾向が顕著であった。図3.4.19から，Nの混和剤添加量はB×0.7%であるのに対し，R-CFコンクリートの混和剤添加量は，B×2.5～3.0%程度であった。図3.4.20から，練混ぜ直後の空気量は，概ね目標値を満足する結果となった。
部材製作実験の打設状況を写真 3.4.4 に, 部材製作実験により製作した部材および試験体の外観を写真 3.4.5 に示す。上述の様に, 比表面積の高い SR(7630) を使用したことにより, R-CF コンクリートの粘性が高くなり若干施工性は低下したものの, 本検討で計画した面部材用の模擬試験体, 梁部材用の模擬試験体および各種試験用の試験体を製造することができた。R-CF コンクリートにより製造した模擬試験体の外観は, 大きな空隙などの施工不良は無く良好な仕上がりであった。

圧縮強度試験結果の一覧を表3.4.5に，結合材水比と標準養生強度の関係を図3.4.21に，結合材水比とコア強度の関係を図3.4.22に示す。図3.4.21～図3.4.22から，標準養生強度およびコア強度共に，45%-SR(7630)50-B40-H10はNに対し10N/mm²程度低く，45%-SR(7630)60-F10-B30はNに対し20N/mm²程度低い結果となった。本実験では，比表面積の高いSR(7630)を使用したため，Nに対する強度の低下量が大きい結果となったが，比表面積の低いSRセメントを使用することで，標準養生強度およびコア強度の改善が期待できると考えられる。また，図3.4.22から，R-CFコンクリートのコア強度は最大55N/mm²程度を満足しており，本研究の目標の一つである設計基準強度24N/mm²以上を達成できることが，模擬試験体のコア強度により確認できた。

圧縮強度試験の結果を図3.4.23～図3.4.25に,面部材模擬試験体の構造体強度補正值の結果を図3.4.26に示す。図3.4.23～図3.4.25から，コンクリート種類によらず，標準養生圧縮強度は長期的に増加するのに対し，硬化初期に蒸気養生を実施した模擬試験体のコア強度は，材齢28日以降の顕著な強度増進は認められなかった。図3.4.26は，コンクリートの調合設計に必要となる構造体強度補正值(標準養生28日強度と91日コア強度の差)であり，Nの構造体強度補正值は2～10N/mm²程度であるのに対し，R-CF コンクリートの構造体強度補正值は2～9N/mm²程度の範囲にあり，両者に大きな差がない結果となった。以上の部材製作実験結果から，R-CF コンクリートの施工性，脱型時強度，コア強度などの実製造に必要なデータが得られ，一般プレキャスト工場において，R-CF コンクリートによるプレキャスト部材の製造が可能であることが確認された。

表 3.4.4 フレッシュ試験結果の一覧

NO	記号	水結合材比
(%)	SP(A)
(B×%)	SP(B)
(B×%)	フレッシュ試験
経時
(分)	スランプ
(cm)	フロー
(mm)	空気量
(%)	温度
(℃)	単位容積
質量
(kg/L)
1	55%-N	55	0.60%	-	練直	11.0	206	5.5	17.7	2.266
30分	8.0	209	5.0	17.8	2.278
2	45%-N	45	0.70%	-	練直	10.0	219	5.5	17.8	2.286
30分	4.0	203	3.6	17.9	2.340
3	35%-N	35	0.75%	-	練直	12.5	232	3.2	18.2	2.366
30分	9.0	213	2.6	18.1	2.383
4	45%-SR(7630)60-F10-B30	45	-	2.60%	練直	11.5	222	3.7	18.9	2.288
30分	2.5	200	2.8	19.3	2.313
5	35%-SR(7630)60-F10-B30	35	-	3.00%	練直	17.0	220	3.0	20.7	2.317
30分	0.0	197	1.6	20.4	2.303
6	45%-SR(7630)50-B40-N10	45	-	2.40%	練直	11.5	210	5.4	19.4	2.258
30分	6.0	207	3.5	20.1	2.306
7	35%-SR(7630)50-B40-N10	35	-	2.60%	練直	18.5	255	2.9	20.4	2.332
30分	4.5	200	2.1	20.4	2.346
図 3.4.17 スランプ試験結果

図 3.4.18 スランプロスの結果

図 3.4.19 混和剤添加量の結果

図 3.4.20 空気量試験結果

写真 3.4.4 部材製作実験の打設状況
写真 3.4.5 部材製作実験により製作した部材および試験体の外観

表 3.4.5 圧縮強度試験結果の一覧

NO	記号	水結合材比
(%)	標準養生
圧縮強度
(N/mm²)	コア強度(N/mm²)	構造体強度補正值
(N/mm²)
面部材
模擬試験体	梁部材
模擬試験体
28日	91日	28日	91日	28日	91日	面部材
模擬試験体	梁部材
模擬試験体
1	55%-N	55	34.2	37.1	37.6	38.7	-	-	-4.5	-
2	45%-N	45	49.7	56.7	45.3	47.0	43.3	45.3	2.7	4.4
3	35%-N	35	69.9	79.2	52.8	59.6	-	-	10.3	-
4	45%-SR(7630)60-F10-B30	45	35.3	43.5	21.3	26.7	27.1	28.8	8.7	6.5
5	35%-SR(7630)60-F10-B30	35	48.2	56.7	36.1	38.8	-	-	9.4	-
6	45%-SR(7630)50-B40-N10	45	38.4	43.7	30.8	36.2	37.1	38.8	2.2	-0.3
7	35%-SR(7630)50-B40-N10	35	58.8	67.3	48.5	53.7	-	-	5.2	-

図 3.4.21 結合材水比と標準養生強度の関係

図 3.4.22 結合材水比とコア強度の関係
図 3.4.23 圧縮強度試験の結果

(45%-SR(7630)60-F10-B30)

図 3.4.24 圧縮強度試験の結果

(45%-SR(7630)50-B40-H10)

図 3.4.25 圧縮強度試験の結果(45%-N)

図 3.4.26 面部材模擬試験体の

構造体強度補正值の結果

#### 3.4.2 鉄筋腐食抵抗性の検討

R-CF コンクリートが一般的なプレキャスト RC 部材と同等で，計画供用期間 65 年以上の耐久性を満足することを確認することを目的に，鉄筋腐食抵抗性の検討を実施した。

自然電位の測定結果の一覧を表3.4.6に，ASTM C 876による鉄筋腐食性評価を表3.4.7に，自然電位の測定結果を図3.4.27～図3.4.28に示す。表3.4.7は，ASTM C 876による鉄筋腐食性評価の関係から，自然電位の測定結果により，鉄筋腐食の可能性を評価した結果である3.6。本実験では，1水準につき，3体の試験体で測定を行っており，図3.4.27～図3.4.28には各試験体の測定結果を図示した。図3.4.27～図3.4.28から，NaClの有無によらず，材齢91日時点で全てのコンクリートの自然電位は-0.20(V vs CSE)以上の値を示し，90%以上の確率で腐食していないと判断される。また，3体の試験体のばらつきは一定程度であり，R-CFコンクリートの自然電位は，Nと大きな差が無い結果となった。
分極抵抗の測定結果の一覧を表3.4.7に，CEBによる腐食速度の判定基準を表3.4.8に，分極抵抗の測定結果を図3.4.29～図3.4.30に示す。表3.4.8は，ASTM C876による鉄筋腐食性評価の関係により，分極抵抗の測定結果により，腐食速度を評価した結果である3.6)。図3.4.29～図3.4.30から，R-CFコンクリートの分極抵抗は，Nに対して同程度が高い値を示しており，R-CFコンクリートの腐食速度は，Nと同等か若干遅い程度と判断される。

模擬 RC 試験体の自然電位，分極抵抗を測定した結果，R-CF コンクートの腐食抵抗性は普通コンクリートと同程度であることを確認した。中性化抵抗性については，上述の中性化抵抗性予測方法を用いた性能設計により所要の耐用年数を満足することができることから，計画供用期間 65 年の耐久性を有したR-CF コンクリートのプレキャスト RC 部材を実現できるものと考えらえる。

表 3.4.6 自然電位の測定結果の一覧

NO	記号	水結合材比
(%)	NaCl	自然電位
(V vs CSE)
28日	56日	91日
1	45%-N	45	有り	-0.247	-0.226	-0.197
-0.279	-0.226	-0.124
-0.133	-0.109	-0.072
無し	-0.097	-0.065	-0.036
-0.104	-0.070	-0.006
-0.168	-0.068	0.012
2	45%-SR(7630)60-F10-B30	45	有り	-0.183	-0.129	-0.142
-0.158	-0.108	-0.123
-0.153	-0.107	-0.103
無し	-0.102	-0.037	-0.001
-0.075	-0.024	0.046
-0.137	-0.049	0.010
3	35%-SR(7630)60-F10-B30	35	有り	-0.210	-0.094	-0.065
-0.235	-0.065	-0.012
-0.155	-0.087	-0.060
無し	-0.005	-0.009	0.099
-0.026	-0.005	0.077
-0.027	-0.018	0.053

表 3.4.7 ASTM C 876 による鉄筋腐食性評価 3.6)

自然電位
(V vs CSE)	鉄筋腐食の可能性
-0.2 < E	90%以上の確率で腐食無し
-0.35 < E ≤ -0.2	不確定
E ≤ -0.35	90%以上の確率で腐食有り

図 3.4.27 自然電位の測定結果(NaCl 有り)

図 3.4.28 自然電位の測定結果(NaCl 無し)
表 3.4.8 分極抵抗の測定結果の一覧

NO	記号	水結合材比
(%)	NaCl	分極抵抗(kΩ·cm²)
28日	56日	91日
1	45%-N	45	有り	126	88	260
40	53	197
-	933	659
無し	207	1620	672
186	440	560
227	536	-
2	45%-SR(7630)60-F10-B30	45	有り	487	801	1280
373	825	1080
483	885	940
無し	768	1220	3190
468	1380	2840
-	1250	2530
3	35%-SR(7630)60-F10-B30	35	有り	-	683	742
-	833	713
156	683	662
無し	-	809	4300
-	853	4680
-	935	2230

表 3.4.9 CEB による腐食速度の判定基準 3.6)

分極抵抗 (kΩ·cm²)	腐食速度の判定
130～260より大	不動態状態(腐食無し)
52以上130以下	低～中程度の腐食速度
26以上52以下	中～高程度の腐食速度
26未満	激しい, 高い腐食速度

図 3.4.29 分極抵抗の測定結果(NaCl 有り)

図 3.4.30 分極抵抗の測定結果(NaCl 無し)
#### 3.4.3 曲げ構造性能

R-CF コンクリートが一般的なプレキヤスト RC 部材と同等の構造性能を有していることを確認することを目的に，実大の板状試験体による構造実験を行った。実大板状曲げ実験の状況を写真 3.4.5 に，実大板状曲げ実験による P-δ 関係を図 3.4.31 に，実大板状曲げ実験による M-φ 関係を図 3.4.32 に示す。

鉄筋比 0.38% の試験体の結果を比較すると，図 3.4.31 から，R-CF コンクリートの P-δ 図は N と同等であることが確認できる。一方で，図 3.4.32 の M-φ 図では，R-CF コンクリートの曲率が N の曲率よりも 30mm-1 程度小さい結果となっている。写真 3.4.6 は，実大板状曲げ実験後の試験体外観であり，N のひび割れは載荷点間に 2 本，その他に 1 本，R-CF コンクリートのひび割れは載荷点間に 3 本発生していることが分かる。曲率は載荷点間の横方向の上下の変位測定結果から算定しており，N の 1 部の曲げひび割れが曲率測定区間の外で発生したことにより，ひび割れ後の曲率に差が生じたと考えられる。

一般 RC 部材で用いられる(3.3)式の既存式により 3.7)，降伏曲げモーメント BMy を算定した。降伏曲げモーメントの算定結果を表 3.4.10 に示す。R-CF コンクリートの鉄筋比 0.76% の水準では，降伏曲げモーメントの実験値が算定値よりも大きいものの，N および RCCF コンクリートの鉄筋比 0.38% の水準では実験値と算定値が同等の結果となった。実大の板状試験体による構造実験結果および上述の検討結果から，R-CF コンクリートによる RC 部材の曲げ構造性能が，普通 PC コンクリートによる RC 部材と同等であり，既存式で設計可能であることが確認された。

$ _{B}M_{y}=0.9a_{t}\sigma_{y}d $ .....(3.3)

ここに，BMy：梁の降伏曲げモーメント

at : 引張鉄筋断面積

σy：引張鉄筋の降伏点

d：梁の有効せい

写真 3.4.5 実大板状曲げ実験の状況
図 3.4.31 実大板状曲げ実験による P-δ 関係

図 3.4.32 実大板状曲げ実験による M-φ 関係

写真 3.4.6 実大板状曲げ実験後の試験体外観

表 3.4.10 降伏曲げモーメントの算定結果

NO	記号	実大
曲/試験
200×50×15cm	水
結合材
比
(%)	a_{t}(mm)	$ \sigma_{y}(N/mm) $	d(mm)	b_{M,y}(kNmm)
鉄筋比
1	55%-N(0.38%)	0.38%	55	143	382	110	5408.0
2	45%-SR(7630)60-F10-B30(0.38%)	0.38%	45	143	382	110	5408.0
3	45%-SR(7630)60-F10-B30(0.76%)	0.76%	285	382	110	10778.1
## 参考文献

3.1）日本建築学会：建築工事標準仕様書・同解説 JASS 5，2009.2

3.2）野口貴文，友澤史紀：高強度コンクリートの圧縮強度と各種力学特性との関係，日本建築学会構造系論文集，No.472，pp.11-16，1995.6

3.3）日本建築学会：鉄筋コンクリート造建築物の耐久設計施工指針（案）・同解説，2004.3

3.4）松田芳範，上田洋，石田哲也，岸利治：実構造物調査に基づく中性化に与えるセメントおよび水分の影響，コンクリート工学年次論文集，Vol.32，pp.629-634，No.1，2010

3.5）日本建築学会：鉄筋コンクリート造建築物の収縮ひび割れ制御設計・施工指針(案)・同解説,2006.2

3.6）日本コンクリート工学協会：コンクリート診断技術【基礎編】

3.7）日本建築学会：鉄筋コンクリート構造計算基準・同解説2010
### 4. 結論

本研究の目標として，i）地盤改良材の增量材に利用されるスラッジ再生結合材をベースとしたコンクリート用 SR セメントの開発，ii）構造用 R-CF コンクートの材料組合せ及び配(調)合方法の確立，iii）同コンクートの耐久性確保，iv）同コンクリートによるプレキヤスト RC 部材の耐久性・構造性能の確保と製造方法確立の4項目とし，研究を実施した。

コンクリート用スラッジ再生セメント(SR セメント)の開発研究では, SR セメントの実規模製造実験を実施し，目標品質を確保するため製造プロセス改良を行った。その結果，SR セメントの未水和成分が減少することで品質が低下する夏期の製造においても，スラッジの脱水処理までの時間を一定以下に制御することで普通 PC に対する強度比が 40%以上の品質を実現できることが明らかとなった。

R-CF コンクートの配(調)合方法の確立に関する研究では，モルタルおよびコンクリートの練混ぜ実験を実施し，設計基準強度 $ 24 ~N / mm^{2} $ 以上，および良好な施工性を達成できる見通しが得られ，さらには材料構成や結合材水比により圧縮強度を推定する調合方法に目途をつけた。施工性については，フレッシュ時における時間経過に伴う流動性の保持に課題があったが，SR セメントの製造までの過程で逸散していると考えられる石膏を添加することで改善できることがわかった。

R-CF コンクートの耐久性確保に関する研究では，①中性化促進試験に基づく中性化抵抗性予測方法の検討および長期暴露実験による耐久性確認，②収縮特性の把握および収縮低減方法の検討，③プレキヤスト部材を模擬した拘束ひび割れ実験によるひび割れ抵抗性の検討を行った。①では，促進中性化試験の結果から，R-CF コンクリートの配合を最適化し強度を高めることで，高炉セメントB種コンクリートに対して同等以上の中性化抵抗性を付与できることが確認された。同実験結果から，中性化速度係数の実験式を提案し，本実験式を活用して耐久性設計を行うことで，計画供用期間の級に応じた設計かぶり厚さと所要の圧縮強度を算定した。さらに，供用環境条件での中性化抵抗性を把握するため，実大の壁部材およびφ100×200mm円柱供試体を作製し，10年間に及ぶ長期暴露実験を開始した。②では，コンクリートの自由収縮試験結果から，R-CF コンクリートの収縮率は普通コンクリートよりも2×10^{-4}程度大きくなること，石膏の添加により普通コンクリートよりも収縮率を低減できることが明らかとなり，これらの知見から収縮率-10×10^{-4}以下のR-CF コンクリートを実現する方法を見出した。③では，プレキヤスト部材を模擬した拘束ひび割れ実験結果から，R-CF コンクリートにおいてもひび割れが生じておらず，R-CF コンクリートによりプレキヤスト部材を製造した際に，収縮ひび割れが過大となる可能性は低いことが分かった。

R-CF コンクートによるプレキャスト RC 部材の実用化に向けた耐久性・構造性能の確保と製造方法確立に関する研究では，①プレキャスト工場での製造検討，②鉄筋腐食抵抗性の検討，③曲げ構造性能の検討を行った。①では，実際のプレキャスト工場にて，室内試験による混和剤検討実験および調合検討実験，実大規模の部材製作実験を実施した結果，R-CF コンクリートの施工性，脱型時強度，コア強度などの実製造に必要なデータが得られ，一般プレキャスト工場において，R-CF コンクリートによるプレキャスト部材の製造が可能であることが確認された。②では，電気化学に基づく鉄筋腐食メカニズムを仮定し，模擬 RC 試験体の自然電位，分極抵抗を測定することで，R-CF コンクートの腐食抵抗性の評価を普通 PC コンクリートと比較した。自然電位，分極抵抗を測定した結果，R-CF コンクートの腐食抵抗性は普通コンクリートと同程度であることが確認され，中性化抵抗性については，上述の中性化抵抗性予測方法を用いた性能設計により，計画供用期間 65 年の耐久性を有した R-CF コンクリートのプレキャ
スト RC 部材を実現できるものと考えられる。③では，前記部材製作実験と併せて実大の板状試験体を製作し構造実験を行った。実大の板状試験体による構造実験の結果から，R-CF コンクリートによる RC 部材の曲げ構造性能が，普通 PC コンクリートによる RC 部材と同等であり，既存式で設計可能であることが確認された。

上記研究結果から，本技術によれば i）建設産業に関わる主要な建設副産物である解体コンクリート塊の廃棄量縮減と再生利用，ii）建設産業による CO₂ 排出量及びエネルギー消費量の抑制，iii）東日本大震災後に重要性を増した石炭灰の廃棄量縮減と有効利用の 3 つの環境政策への貢献が期待され，その実現性も高いと考えられる。