Silviase/jgov_v1.4_full_ann huggingface dataset:
### 2.2 R-CF コンクートの配(調)合方法の確立に関する研究

#### 2.2.1 研究概要

1) 達成目標：設計基準強度 $ 24 ~N / mm^{2} $ 以上，プレキヤスト RC 部材製造が可能な施工性

2)達成目標の妥当性:開発技術の展開先は汎用コンクリート製品であり,同製品の一般的な強度レベルが $ 24~N/mm^{2} $ であること,および同製品の製造がプレキヤストにて行われることから達成目標を設定した。

3)研究内容・手法

本検討では，モルタルおよびコンクリートを対象とした広範な練混ぜ実験により，水結合材比，フラアッシュ・高炉スラグ微粉末の混合率，養生条件を実験要因とし，フレッシュ性状(空気量，スランプ等，およびそれら経時変化)，硬化後の材料力学性能（圧縮強度，弾性係数，引張強度）を確認し，その結果として，圧縮強度と施工性の標記目標を達成可能とする材料・配(調)合を選定した。本研究では，モルタル練混ぜ実験による事前検討により材料・配(調)合を絞り込み，コンクリート練混ぜ実験により配(調)合方法の検討を行った。

#### 2.2.2 モルタル練混ぜ実験による事前検討

R-CF コンクリートの材料・配(調)合の絞り込みを目的に，モルタル練混ぜ実験による事前検討を実施した。実験要因は，SR セメントの比表面積および混合率，フライアッシュおよび高炉スラグ微粉末の混合率とし，表2.2.1に示す計18調合について実験を行った。調合の一覧を表2.2.2に示す。SR セメント以外の使用材料は，表2.1.4の材料を使用した。SR セメントは比表面積がA:6400，B:7200，C:8580，D:10740，E:11640，F:13290cm²/gの6種類とし，SR セメントの比表面積の影響を検討した。SR セメントと併用する副産物混和材は，フライアッシュおよび高炉スラグ微粉末とし，これらの構成割合の影響についても検討を行った。

本実験では8Lのモルタルミキサーを用いて練混ぜを行った。フレッシュ試験項目は，モルタルフロー(JIS R 5201)，空気量(JIS A 1171, JIS A 1128)，単位容積質量(JIS A 1171)，モルタル温度(JIS A 1156)の各試験を実施した。圧縮強度試験用供試体として，1調合につきφ50×100mmの円柱供試体を9体作製し，標準養生に供し，材齢3，28，91日で圧縮強度試験（JIS A 1108）を行った

表2.2.1 モルタル練混ぜ実験による事前検討概要

NO	記号	W/B	SRセメント比表面積(cm²/g)	結合材の構成比(結合材×%)	試験項目
SR: SRセメント	F: フライアッシュ	B: 高炉スラグ微粉末	N: 普通PC	フレッシュ試験	圧縮強度試験φ50×100mm
1	30%-SR(7200)60-F40	30%	7200(B)	B×60%	B×40%	-	-	○	○
2	30%-SR(7200)80-F20	B×80%	B×20%	-	-	○	○
3	40%-SR(6400)60-F40	40%	6400(A)	B×60%	B×40%	-	-	○	○
4	40%-SR(6400)60-F20-B20	B×60%	B×20%	B×20%	-	○	○
5	40%-SR(6400)60-B40	B×60%	-	B×40%	-	○	○
6	40%-SR(7200)60-F40	7200(B)	B×60%	B×40%	-	-	○	○
7	40%-SR(7200)80-F20	B×80%	B×20%	-	-	○	○
8	40%-SR(8580)60-F40	8580(C)	B×60%	B×40%	-	-	○	○
9	40%-SR(8580)60-B40	B×60%	-	B×40%	-	○	○
10	40%-SR(10740)60-F40	10740(D)	B×60%	B×40%	-	-	○	○
11	40%-SR(10740)60-F20-B20	B×60%	B×20%	B×20%	-	○	○
12	40%-SR(10740)60-B40	B×60%	-	B×40%	-	○	○
13	40%-SR(11640)60-F40	11640(E)	B×60%	B×40%	-	-	○	○
14	40%-SR(13290)60-F40	13290(F)	B×60%	B×40%	-	-	○	○
15	40%-SR(13290)60-B40	B×60%	-	B×40%	-	○	○
16	40%-N100	40%	-	-	-	-	B×100%	○	○
17	50%-N100	50%	-	-	-	-	B×100%	○	○
18	60%-N100	60%	-	-	-	-	B×100%	○	○
表 2.2.2 調合の一覧

NO	記号	SRセメント比表面積(cm²/g)	単位量(kg/m³)	SP(B×%)
SR	F	B	N	W	S1	S2
1	30%-SR(7200)60-F40	7200(B)	510	340	-	-	255	532	436	1.45%
2	30%-SR(7200)80-F20	680	170	-	-	255	548	449	2.40%
3	40%-SR(6400)60-F40	6400(A)	360	240	-	-	240	699	572	1.10%
4	40%-SR(6400)60-F20-B20	360	120	120	-	240	714	585	1.30%
5	40%-SR(6400)60-B40	360	-	240	-	240	730	598	1.45%
6	40%-SR(7200)60-F40	7200(B)	360	240	-	-	240	694	568	1.20%
7	40%-SR(7200)80-F20	480	120	-	-	240	706	577	1.70%
8	40%-SR(8580)60-F40	8580(C)	360	240	-	-	240	671	549	2.50%
9	40%-SR(8580)60-B40	360	-	240	-	240	703	575	3.00%
10	40%-SR(10740)60-F40	10740(D)	360	240	-	-	240	678	555	3.50%
11	40%-SR(10740)60-F20-B20	360	120	120	-	240	694	568	3.70%
12	40%-SR(10740)60-B40	360	-	240	-	240	710	581	3.70%
13	40%-SR(11640)60-F40	11640(E)	360	240	-	-	240	662	542	6.00%
14	40%-SR(13290)60-F40	13290(F)	360	240	-	-	240	634	518	8.50%
15	40%-SR(13290)60-B40	360	-	240	-	240	666	545	10.00%
16	40%-N100	-	-	-	-	600	240	759	621	0.30%
17	50%-N100	-	-	-	-	450	225	850	696	0.35%
18	60%-N100	-	-	-	-	375	225	884	723	0.30%

#### 2.2.3 コンクリート練混ぜ実験による配(調)合方法の検討

上記のモルタル練混ぜ実験結果を受け，R-CF コンクリートの配(調)合方法を確立することを目的に，コンクリートを対象とした練混ぜ実験を行った。実験要因は，水結合材比(W/B)，SR セメント，フライアッシュおよび高炉スラグの混合率，無水石膏の添加率の4要因とし，表2.2.3に示す計21調合のコンクリートを練混ぜ，フレッシュ試験および強度特性試験を行った。

使用材料の一覧を表2.2.4に，調合の一覧を表2.2.5に示す。W/Bは45％および35％の2水準とし，比較対象である普通モルタルについては55%，45％および35％の3水準とした。SRセメントの混合率は，B×40%，60％および80％の3水準，フライアッシュはB×10％一定とした。高炉スラグ微粉末の混合率は，前記2材料に高炉スラグ微粉末を足して計B×100％となる様に混合率を定めた。無水石膏の添加率は，B×4％および8％とし，結合材の内割とした。細骨材はモルタル練混ぜ実験で用いたものと同じものを使用し，粗骨材は石灰岩碎石を用いた。単位水量は170kg/m³一定とした。

本実験では，練り量を40Lとし，公称容量60Lの強制二軸ミキサーを用いて練混ぜを行った。練混ぜ時間はW/B55%および45%では150秒，W/B35%では180秒とした。練混ぜ後，スランプ(JIS A 1101)，スランプフロー(JIS A 1150)，空気量(JIS A 1128)，コンクリート温度(JIS A 1156)を測定した。練混ぜ直後のスランプの目標値は，2cmのロスを見込んで20cmとし，許容値は±2.5cmとした。また，練混ぜ直後の空気量の目標値は4.5%とし，許容値は±1.5%とした。

強度試験の一覧を表2.2.6に示す。1調合につき，φ100×200mmの試験体を18本作製し，9本は標準養生，9本は20℃封かん養生に供した。標準養生とした9本の内，6本は材齢28日，91日において圧縮強度試験(JIS A 1108)および静弾性係数試験(JIS A 1149)を行い，残りの3本は，材齢28日おいて割裂引張強度試験(JIS A 1113)を行った。20℃封かん養生とした9本は，材齢2日，28日，91日において，3本づつ圧縮強度試験(JIS A 1108)および静弾性係数試験(JIS A 1149)を行った。
表2.2.3 コンクリート練混ぜ実験の概要

NO	配 合	W/B	SR
セメント
混合率	結合材	試験項目
SR(5890):
5890cm²/g	F:
フライ	B:
高炉スラグ	N:
普通	無水
石膏	フレッシュ
試験	強度特性試験
φ100×200mm
1	45%-SR(5890)40-F10-B50	45%	B×40%	B×40%	B×10%	B×50%	-	-	○	○
2	35%-SR(5890)40-F10-B50	35%	B×40%	B×10%	B×50%	-	-	○	○
3	45%-SR(5890)40-F10-B50-4(無水)	45%	B×38.4%	B×9.6%	B×48%	-	B×4%	○	○
4	35%-SR(5890)40-F10-B50-4(無水)	35%	B×38.4%	B×9.6%	B×48%	-	B×4%	○	○
5	45%-SR(5890)40-F10-B50-8(無水)	45%	B×36.8%	B×9.2%	B×46%	-	B×8%	○	○
6	35%-SR(5890)40-F10-B50-8(無水)	35%	B×36.8%	B×9.2%	B×46%	-	B×8%	○	○
7	45%-SR(5890)60-F10-B30	45%	B×60%	B×60%	B×10%	B×30%	-	-	○	○
8	35%-SR(5890)60-F10-B30	35%	B×60%	B×10%	B×30%	-	-	○	○
9	45%-SR(5890)60-F10-B30-4(無水)	45%	B×57.6%	B×9.6%	B×28.8%	-	B×4%	○	○
10	35%-SR(5890)60-F10-B30-4(無水)	35%	B×57.6%	B×9.6%	B×28.8%	-	B×4%	○	○
11	45%-SR(5890)60-F10-B30-8(無水)	45%	B×55.2%	B×9.2%	B×27.6%	-	B×8%	○	○
12	35%-SR(5890)60-F10-B30-8(無水)	35%	B×55.2%	B×9.2%	B×27.6%	-	B×8%	○	○
13	45%-SR(5890)80-F10-B10	45%	B×80%	B×80%	B×10%	B×10%	-	-	○	○
14	35%-SR(5890)80-F10-B10	35%	B×80%	B×10%	B×10%	-	-	○	○
15	45%-SR(5890)80-F10-B10-4(無水)	45%	B×76.8%	B×9.6%	B×9.6%	-	B×4%	○	○
16	35%-SR(5890)80-F10-B10-4(無水)	35%	B×76.8%	B×9.6%	B×9.6%	-	B×4%	○	○
17	45%-SR(5890)80-F10-B10-8(無水)	45%	B×73.6%	B×9.2%	B×9.2%	-	B×8%	○	○
18	35%-SR(5890)80-F10-B10-8(無水)	35%	B×73.6%	B×9.2%	B×9.2%	-	B×8%	○	○
19	55%-N100	55%	-	-	-	-	B×100%	-	○	○
20	45%-N100	45%	-	-	-	B×100%	-	○	○
21	35%-N100	35%	-	-	-	B×100%	-	○	○

表 2.2.4 使用材料の一覧

項目	記号	材料	密度	プレーン値
結合材	SR(5890)	SRセメント	2.76g/cm³	5890cm²/g
F	フライアッシュ	2.30g/cm³	4170cm²/g
B	高炉スラグ微粉末	2.90g/cm³	4310cm²/g
N	普通ポルトランドセメント	3.16g/cm³	3250cm²/g
-	無水石膏(CaSO₄)	2.90g/cm³	4710cm²/g
細骨材	S1	石灰砕砂	2.67g/cm³	-
S2	山砂	2.58g/cm³	-
粗骨材	G	石灰砕石2005	2.69g/cm³	-
混和剤	SP	高性能AE減水剤	-	-

表 2.2.6 強度試験の一覧

養生条件	強度特性	試験材齢
2日	28日
標準養生	圧縮強度	-	○
ヤング係数	-	○
割裂引張強度	-	○
20℃封かん養生	圧縮強度	○	○
ヤング係数	○	○

表 2.2.5 調合の一覧

NO	s/a	单位量（kg/m³）	SP (B×%)
SR (5890)	F	B	N	無水石膏	W	S1	S2	G
1	42.7%	151	38	189	-	-	170	549	183	1001	1.00%
2	39.0%	194	49	243	-	-	170	473	158	1001	1.75%
3	42.7%	145	36	181	-	15	170	551	184	1001	1.10%
4	39.0%	187	47	233	-	19	170	473	158	1001	1.40%
5	42.8%	139	35	174	-	30	170	553	184	1001	1.20%
6	39.0%	179	45	223	-	39	170	473	158	1001	1.40%
7	45%	227	38	113	-	-	170	547	182	1001	1.50%
8	38.9%	291	49	146	-	-	170	471	157	1001	1.90%
9	42.6%	218	36	109	-	15	170	547	182	1001	1.34%
10	38.9%	280	47	140	-	19	170	471	157	1001	2.59%
11	42.7%	209	35	104	-	30	170	549	183	1001	2.12%
12	38.9%	268	45	134	-	39	170	471	157	1001	2.48%
13	42.5%	302	38	38	-	-	170	545	182	1001	2.20%
14	38.6%	389	49	49	-	-	170	465	155	1001	4.00%
15	42.6%	290	36	36	-	15	170	547	182	1001	2.30%
16	38.7%	373	47	47	-	19	170	467	156	1001	4.00%
17	42.6%	278	35	35	-	30	170	547	182	1001	2.50%
18	38.7%	357	45	45	-	39	170	467	156	1001	4.00%
19	49.5%	-	-	-	309	-	170	492	402	933	0.70%
20	47.8%	-	-	-	378	-	170	460	376	933	0.65%
21	45.0%	-	-	-	486	-	170	411	336	933	0.70%
### 2.3 R-CF コンクートの耐久性確保に関する研究

#### 2.3.1 研究概要

1)達成目標：①高炉セメント B 種コンクリートに対して同等以上の中性化抵抗性

$$ \textcircled{2} $$ コンクリートの収縮率が-10\times10^{-4} 以下 $$

$$ \textcircled{3} プレキヤスト RC 部材ひび割れ制御方法の確立 $$

2)達成目標の妥当性：汎用的なプレキャスト鉄筋コンクリート部材と同等の耐久性を確保する観点から，前記達成目標を設定した。

## 3 ) 研究内容 · 手法

本研究では，R-CF コンクリートの耐久性確保を目指し，前記目標を達成すべく，①中性化促進試験に基づく中性化抵抗性予測方法の検討および長期暴露実験による耐久性確認，②収縮特性の把握および収縮低減方法の検討，③プレキャスト部材を模擬した拘束ひび割れ実験によるひび割れ抵抗性の検討を行った。

①では，コンクリートの耐久性を短期間で評価する試験として一般的な促進中性化試験(JIS A 1153)を行うことにより，材料と配(調)合の影響を把握すると共に，これらを考慮した中性化深さの予測に関する実験式を検討した。更には，供用環境条件での中性化抵抗性を把握するため，実大の壁部材およびφ100×200mm円柱供試体を作製し，10年間に及ぶ長期暴露実験を開始した。②では，100×100×400mmの試験体を用いて，コンクリートの収縮率を評価する乾燥収縮試験(JIS A 1129)に準じた試験を行うことにより，R-CFコンクリートの収縮特性を把握すると共に，石膏添加などの経済的な収縮低減方法の効果を検討した。③では，プレキャスト部材への適用を念頭に，蒸気養生を行うプレキャスト部材を模擬した拘束ひび割れ実験を行った。プレキャスト部材の製造では，初期強度を早期に発現させるため，硬化初期に60℃程度の蒸気養生を行うことが一般的であり，本実験においても同様の蒸気養生を実施した。また，試験体の拘束程度は，一般的なプレキャスト部材の中で，拘束が大きくひび割れが生じやすいと予想される梁部材を模擬し，R-CFコンクリートのプレキャスト部材における収縮ひび割れ抵抗性を検討した。

#### 2.3.2 中性化促進試験に基づく中性化抵抗性予測方法の検討および長期暴露実験による耐久性確認

R-CF コンクリートの耐久性を実験的に明らかにすることを目的に，コンクリートの耐久性を短期間で評価する試験として一般的な促進中性化試験(JIS A 1153)を行うと共に，実大の壁部材およびφ100×200mm円柱供試体を作製し，10年間に及ぶ長期暴露実験を開始した。

促進中性化試験および長期暴露試験の概要を表2.3.1に，使用材料の一覧を表2.3.2に，調合表の一覧を表2.3.3に示す。W/Bは55%，45%および35%の3水準とし，SRセメントの混合率は，B×40%，60%および80%の3水準，フライアッシュはB×10%一定とした。高炉スラグ微粉末の混合率は，前記2材料に高炉スラグ微粉末を足して計B×100%となる様に混合率を定めた。無水石膏の添加率は，B×6%とした。SRセメントは比表面積は，4800cm²/gおよび7930cm²/gの2種類とし，SRセメントの比表面積の影響を検討した。また，強度増進や中性化抵抗性の向上を期待し，早強ポルトランドセメントを結合材質量に対し10%混合した影響をNO18～NO20で確認した。単位水量は170kg/m³，粗骨材かさ容積は0.56m³/m³，空気量は4.5%，スランプは18cmとして調合を設定した。
全水準を対象に，圧縮強度試験用供試体として，1 水準につき $ \phi $ 100×200mm の円柱供試体を 6 体作製した。打設直後から 20℃ 封かん養生とし，材齢 3 日で脱型後，標準養生とした。材齢 28，91 日で圧縮強度試験（JISA 1108）を行った。

促進中性化試験の作業手順を図2.3.1に示す。全水準を対象に，1水準につき100×100×400mmの促進中性化試験体を2体作製した。促進中性化試験は，JIS A1153コンクリートの促進中性化試験方法に準拠した。材齢3日で脱型し，材齢28日まで標準養生，材齢56日まで20℃RH60%気乾養生，材齢56日から20℃RH60%，二酸化炭素(CO₂)濃度5%の促進養生とした。促進材齢2W，8W，26Wにおいて，中性化深さを測定した。

長期暴露中性化試験体を図2.3.2に示す。表2.3.1に示す13水準を対象に，長期暴露中性化試験体として，1調合につきφ100×200mmの円柱供試体を8体作製した。試料は2層詰めで，打設直後から材齢7日まで20℃封かん養生とし，材齢7日以降は4本を屋内暴露，4本を屋外暴露とした。それぞれの暴露条件で，材齢1，2，5，10，X年において中性化試験を行うこととした。

長期暴露実大壁試験体を図 2.3.3 に示す。表 2.3.1 に示す 3 水準を対象に，梁付きの壁を模擬した 1500×1430mm の模擬試験体を作製して，屋外暴露試験を行った。壁部の鉄筋は D10@200mm(ダブル) とした。梁部は，主筋を D32-8 本，せん断補強筋を D10@150mm とした。養生条件は，打設直後から蒸気養生，材齢 10 日まで湿润養生とし，その後屋外暴露を開始した。

表 2.3.1 促進中性化試験および長期暴露試験の概要

NO	記号	水
結合材
比
(%)	結合材の構成比(結合材×%)	試験項目
SR
(4800)	SR
(7930)	F	B	N	H	SO₃	強度試験
φ100×
200mm	促進中性化
試験
φ100×
200mm	長期暴露試験
中性化
試験
φ100
×200mm	実大
壁部材
1	55%-N	55	-	-	-	-	100	-	-	○	○	○	-
2	45%-N	45	-	-	-	-	100	-	-	○	○	○	-
3	55%-BB	55	-	-	-	42	58	-	-	○	○	○	-
4	45%-BB	45	-	-	-	42	58	-	-	○	○	○	○
5	55%-SR(4800)60-F10-B30	55	60	-	10	30	-	-	-	○	○	○	-
6	45%-SR(4800)60-F10-B30	45	60	-	10	30	-	-	-	○	○	○	○
7	35%-SR(4800)60-F10-B30	35	60	-	10	30	-	-	-	○	○	○	-
8	45%-SR(4800)60-F10-B30+6	45	56.4	-	9.4	28.2	-	-	6.0	○	○	○	-
9	45%-SR(4800)40-F10-B50	45	40	-	10	50	-	-	-	○	○	○	-
10	35%-SR(4800)40-F10-B50	35	40	-	10	50	-	-	-	○	○	-	-
11	45%-SR(4800)40-F10-B50+6	45	37.6	-	9.4	47.0	-	-	6.0	○	○	-	-
12	45%-SR(4800)80-F10-B10	45	80	-	10	10	-	-	-	○	○	○	-
13	35%-SR(4800)80-F10-B10	35	80	-	10	10	-	-	-	○	○	-	-
14	45%-SR(4800)80-F10-B10+6	45	75.2	-	9.4	9.4	-	-	6.0	○	○	-	-
15	45%-SR(7930)60-F10-B30	45	-	60	10	30	-	-	-	○	○	○	-
16	35%-SR(7930)60-F10-B30	35	-	60	10	30	-	-	-	○	○	-	-
17	45%-SR(7930)60-F10-B30+6	45	-	56.4	9.4	28.2	-	-	6.0	○	○	-	-
18	45%-SR(4800)50-B40-H10	45	50	-	-	40	-	10	-	○	○	○	○
19	35%-SR(4800)50-B40-H10	35	50	-	-	40	-	10	-	○	○	○	-
20	45%-SR(4800)50-B40-H10+6	45	47.0	-	-	37.6	-	9.4	6.0	○	○	-	-
表 2.3.2 使用材料の一覧

記号	材料	密度	プレーン
SR
(4800)	SRセメント	3.05g/cm³	4800
cm²/g
SR
(7930)	2.63g/cm³	7930
cm²/g
F	フライ
アッシュ	2.28g/cm³	4420
cm²/g
B	高炉スラグ
微粉末	2.90g/cm³	4450
cm²/g
SO₃	無水石膏
(CaSO₄)	2.90g/cm³	4150
cm²/g
N	普通
ポルトランド
セメント	3.16g/cm³	3250
cm²/g
H	早強
ポルトランド
セメント	3.14g/cm³	4450
cm²/g
S1	石灰砕砂	2.67g/cm³	-
S2	山砂	2.58g/cm³	-
G	石灰砕石	2.69g/cm³	-
SP	高性能
AE減水剤	-	-

表 2.3.3 調合の一覧

NO	s/a	单位量（kg/m³）	SP
(B×%)
SR
(4800)	SR
(7930)	F	B	N	H	SO₃	W	S1	S2	G
1	42.7%	-	-	-	-	309	-	-	170	492	402	933	0.70%
2	39.0%	-	-	-	-	378	-	-	170	460	376	933	0.55%
3	42.7%	-	-	-	130	179	-	-	170	486	398	933	0.55%
4	39.0%	-	-	-	159	219	-	-	170	454	372	933	0.55%
5	42.8%	185	-	31	93	-	-	-	170	479	392	933	0.80%
6	39.0%	227	-	38	113	-	-	-	170	446	365	933	0.80%
7	45%	291	-	49	146	-	-	-	170	393	322	933	1.00%
8	38.9%	213	-	36	107	-	-	23	170	444	363	933	0.75%
9	42.6%	151	-	38	189	-	-	-	170	444	363	933	0.70%
10	38.9%	194	-	49	243	-	-	-	170	389	318	933	0.95%
11	42.7%	142	-	36	178	-	-	23	170	443	362	933	0.60%
12	38.9%	302	-	38	38	-	-	-	170	447	366	933	0.90%
13	42.5%	389	-	49	49	-	-	-	170	395	323	933	1.20%
14	38.6%	284	-	36	36	-	-	23	170	447	366	933	0.90%
15	42.6%	-	227	38	113	-	-	-	170	428	350	933	1.50%
16	38.7%	-	291	49	146	-	-	-	170	370	303	933	2.90%
17	42.6%	-	213	36	107	-	-	23	170	428	350	933	2.00%
18	38.7%	189	-	-	151	-	38	-	170	451	369	933	0.70%
19	49.5%	243	-	-	194	-	49	-	170	398	325	933	0.95%
20	47.8%	178	-	-	142	-	36	23	170	451	369	933	0.70%

$ CO_{2} $ 濃度：5%

中性化深さ測定

図 2.3.1 促進中性化試験の作業手順

試験体 $ ^{①} $ ， $ ^{②} $

試験体 $ ^{③} $ ， $ ^{④} $

図 2.3.2 長期暴露中性化試験体
図 2.3.3 長期暴露実大壁試験体

#### 2.3.3 収縮特性の把握および収縮低減方法の検討

R-CF コンクリートの収縮特性を把握すると共に, 経済的な収縮低減方法の効果を検討することを目的に, 図 2.3.4 に示す 100×100×400mm の試験体を用いて, コンクリートの収縮率を評価する乾燥収縮試験(JIS A 1129)に準じた自由収縮試験を行った。

実験水準の一覧を表2.3.4に，調合表の一覧を表2.3.5に示す。使用材料は，表2.3.2に示す材料を使用した。SRセメントは比表面積 $ 4800cm^{2}/g $ および $ 7930cm^{2}/g $ の2種類とし，SRセメントの混合率は，B×40%，60%および80%の3水準，フライアッシュはB×10%一定とした。高炉スラグ微粉末の混合率は，前記2材料に高炉スラグ微粉末を足して計B×100%となる様に混合率を定めた。無水石膏の添加率は，B×6%とした。また，強度増進や中性化抵抗性の向上を期待し，早強ポルトランドセメントを結合材質量に対し10%混合した影響をNO10で確認した。W/Bは45%，単位水量は $ 170kg/m^{3} $ ，粗骨材かさ容積は $ 0.56m^{3}/m^{3} $ ，空気量は4.5%として調合を設定した。

全水準を対象に，圧縮強度試験用供試体として，1水準につきφ100×200mmの円柱供試体を6体作製した。打設直後から20℃封かん養生とし，材齢3日で脱型後，標準養生とした。材齢28，91日で圧縮強度試験（JIS A 1108）を行った。

全水準について，20℃の環境温度における自由収縮試験を行った。1水準につき，図2.3.4に示す100×100×400mmの自由収縮試験体を2体作製し，材齢7日まで20℃封かん養生，材齢7日以降は20℃RH60%の気乾養生に供した。打設前からひずみの計測を行い，乾燥材齢182日まで計測を行った。自由ひずみの原点は，凝結時間試験より得られた始発時間とした。試験体の底面は型枠との付着を除去するため，厚さ1mmのテフロンシートを敷き，その上に厚さ0.1mmのポリエステルフィルムを敷くこととした。長手方向の側面および上面は，厚さ0.1mmのポリエステルフィルムのみとした。試験体の端部は，コンクリートの膨張収縮挙動に対する拘束を無くすため，厚さ3mmのポリスチレンボードの上に，厚さ0.1mmのポリエステルフィルムを施すものとした。
図 2.3.4 自由収縮試験体

表2.3.4 実験水準の一覧

NO	記号	水結合材比
(%)	結合材の構成比(結合材×%)
SR
(4800)	SR
(7930)	F	B	N	H	SO₃
1	45%-N	45	-	-	-	-	100	-	-
2	45%-SR(4800)60-F10-B30	45	60	-	10	30	-	-	-
3	45%-SR(4800)60-F10-B30+6	45	56.4	-	9.4	28.2	-	-	6
4	45%-SR(4800)40-F10-B50	45	40	-	10	50	-	-	-
5	45%-SR(4800)40-F10-B50+6	45	37.6	-	9.4	47.0	-	-	6
6	45%-SR(4800)80-F10-B10	45	80	-	10	10	-	-	-
7	45%-SR(4800)80-F10-B10+6	45	75.2	-	9.4	9.4	-	-	6
8	45%-SR(7930)60-F10-B30	45	-	60	10	30	-	-	-
9	45%-SR(7930)60-F10-B30+6	45	-	56.4	9.4	28.2	-	-	6
10	45%-SR(4800)50-B40-H10+6	45	47.0	-	-	37.6	-	9.4	6

表 2.3.5 調合表の一覧

NO	記号	s/a	单位量（kg/m³）	SP(B×%)
SR(4800)	SR(7930)	F	B	N	H	SO₃	W	S1	S2	G
1	45%-N	47.8%	-	-	-	-	378	-	-	170	460	376	933	0.50%
2	45%-SR(4800)60-F10-B30	47.0%	227	-	38	113	-	-	-	170	446	365	933	0.70%
3	45%-SR(4800)60-F10-B30+6	46.9%	213	-	36	107	-	-	23	170	444	363	933	0.70%
4	45%-SR(4800)40-F10-B50	46.9%	151	-	38	189	-	-	-	170	444	363	933	0.65%
5	45%-SR(4800)40-F10-B50+6	46.9%	142	-	36	178	-	-	23	170	443	362	933	0.60%
6	45%-SR(4800)80-F10-B10	47.1%	302	-	38	38	-	-	-	170	447	366	933	0.90%
7	45%-SR(4800)80-F10-B10+6	47%	284	-	36	36	-	-	23	170	447	366	933	0.80%
8	45%-SR(7930)60-F10-B30	46.0%	-	227	38	113	-	-	-	170	428	350	933	2.00%
9	45%-SR(7930)60-F10-B30+6	46.0%	-	213	36	107	-	-	23	170	428	350	933	2.00%
10	45%-SR(4800)50-B40-H10+6	47.3%	178	-	-	142	-	36	23	170	451	369	933	0.60%

## 2 ．3．4 プレキャスト RC 部材ひび割れ制御方法の確立

R-CF コンクリートのプレキャスト部材における収縮ひび割れ抵抗性を検討することを目的に，図2.3.5の示すプレキャスト部材を模擬した拘束ひび割れ実験を行った。

実験概要を表 2.3.6 に，調合表の一覧を表 2.3.7 に示す。使用材料は，表 2.3.2 に示す材料を使用した。本実験では，実験要因をコンクリート種類として，代表的な配合の R-CF コンクリートと普通コンクリートの 2 種類のコンクリートについて実験を行った。R-CF コンクリートは，比表面積 $ 4800 \, cm^{2}/g $ の SR セメントを用い，SR セメントの混合率は $ B \times 60\% $ とした。フライアッシュおよび高炉スラブ微粉末の混合率は，それぞれ $ B \times 10\% $ および $ B \times 30\% $ とした。表 2.3.7 の 2 水準について，初期蒸気養生，材齢 7 日まで $ 20^{\circ}C $ 封かん養生，材齢 7 日以降 $ 20^{\circ}C $ RH60% 気乾養生の条件で，拘束ひび割れ実験を行った。
プレキャスト部材を模擬した拘束ひび割れ試験体として，図2.3.5の示す100×100×750mmの拘束ひび割れ試験体を1調合につき2体作製した。試験体はJCI拘束ひび割れ試験体を参考に100×100×750mmとし，定着区間は250mmとした。本実験はプレキャスト部材で比較的内部鉄筋量の多い梁部材を想定して鉄筋比を3.8%とし，拘束体である鉄筋は丸鋼φ22を使用した。鉄筋は，定着部の付着を高めるため，M22相当のネジきりに加工した。本実験では，プレキャスト部材の製造工程を想定し，硬化初期に蒸気養生を行うことを前提とした。蒸気養生は，打設から2時間～6時間を目途に蒸気養生を開始することとし，20℃/hの勾配で昇温，65℃で2.5時間保持した後に，1日程度かけて緩やかな勾配で降温した。温度降下後は，材齢7日まで20℃封かん養生，材齢7日以降は20℃RH60%の気乾養生とした。

試験体の底面は型枠との付着を除去するため，厚さ1mmのテフロンシートを敷き，その上に厚さ0.1mmのポリエステルフィルムを敷くこととした。長手方向の側面および上面は，厚さ0.1mmのポリエステルフィルムのみとした。試験体の端部は，コンクリートの膨張収縮挙動に対する拘束を無くすため，厚さ3mmのポリスチレンボードの上に，厚さ0.1mmのポリエステルフィルムを施すものとした。

鋼材に貼付けるひずみゲージは，試験区間の中央に対称に2枚貼り付けた。気乾養生時は，2面乾燥とするため，試験体の底面および打設面はアルミテープを貼付し封かん養生とした。ひずみ計測はコンクリート打設前から開始した。コンクリート打設後，直ちにコンクリート打設面上にポリエステルフィルムを載せ，乾燥を防ぐため，更に濡れウェスを被せた。

拘束ひび割れ試験に合わせて，蒸気養生条件における自由収縮試験を行った。1 調合につき，図 2.3.4 に示す $ 100 \times 100 \times 400 \, mm $ の自由収縮試験体を 2 体作製し，蒸気養生後は拘束ひび割れ試験と同一の養生条件とした。打設前からひずみの計測を行い，乾燥材齢 182 日まで計測を行った。自由ひずみの原点は，凝結時間試験より得られた始発時間とした。試験体の底面は型枠との付着を除去するため，厚さ $ 1 \, mm $ のテフロンシートを敷き，その上に厚さ $ 0.1 \, mm $ のポリエステルフィルムを敷くこととした。長手方向の側面および上面は，厚さ $ 0.1 \, mm $ のポリエステルフィルムのみとした。試験体の端部は，コンクリートの膨張収縮挙動に対する拘束を無くすため，厚さ $ 3 \, mm $ のポリエステルポードの上に，厚さ $ 0.1 \, mm $ のポリエステルフィルムを施すものとした。

拘束ひび割れ試験に合わせて，蒸気養生条件における圧縮強度試験(JIS A 1108)，静弾性係数試験(JIS A 1149)および割裂引張強度試験(JIS A 1113)を行った。1 調合につき，φ100×200mm の円柱試験体を21 体作製し，蒸気養生後は材齢7 日まで20℃封かん養生，材齢7 日以降は20℃，RH60% の気乾養生に供した。12 体は材齢3，7，28，91 日にて，3 体ずつ圧縮強度・静弾性係数試験に，残り9 体は，材齢7，28，91 日にて，3 体ずつ割裂引張強度試験に供した。

図 2.3.5 拘束ひび割れ試験体
表 2.3.6 拘束ひび割れ実験の実験概要

NO	記号	水結合材比(%)	結合材の構成比(結合材×%)	試験項目(蒸気養生)
SR(4800)	F	B	N	拘束ひび割れ試験100×100×750mm	自由収縮試験100×100×200mm	強度試験φ100×200mm
1	45%-N	45	-	-	-	100	○	○	○
2	45%-SR(4800)60-F10-B30	45	60	10	30	-	○	○	○

表 2.3.7 調合表の一覧

NO	記号	s/a	单位量（kg/m³）	SP(B×%)
SR(4800)	F	B	N	W	S1	S2	G
1	45%-N	47.8%	-	-	-	378	170	460	376	933	0.50%
2	45%-SR(4800)60-F10-B30	47.0%	227	38	113	-	170	446	365	933	0.70%
## 2 ．4 R-CF コンクートによるプレキャスト RC 部材の実用化に向けた耐久性・構造性能の確保と製造方法確立に関する研究

#### 2.4.1 研究概要

1)達成目標：R-CF コンクリートによるプレキャスト RC 部材の耐久性・構造性能の確保と製造方法確立

①一般プレキヤスト工場で製造が可能

②計画供用期間 65 年を満足する耐久性

③一般 RC 部材と同等の曲げ構造性能

2)達成目標の妥当性：一般的なプレキャスト RC 部材と同等の耐久性・構造性能を確保する観点から，前記達成目標を設定した。

## 3 ) 研究内容 · 手法

本研究では，R-CF コンクリートによるプレキャスト RC 部材の実用化に向けた耐久性・構造性能の確保と製造方法確立を目指し，前記目標を達成すべく，①プレキャスト工場での製造検討，②鉄筋腐食抵抗性の検討，③曲げ構造性能の検討を行った。

①では，実際のプレキャスト工場にて，室内試験による混和剤検討実験および調合検討実験，実大規模の部材製作実験を実施し，R-CF コンクリートの施工性，脱型時強度，コア強度の検討を行った。本検討により，一般プレキャスト工場において，R-CF コンクリートによるプレキャスト部材の製造が可能であることを確認した。②では，電気化学に基づく鉄筋腐食メカニズムを仮定し，模擬 RC 試験体の自然電位，分極抵抗を測定することで，R-CF コンクートの腐食抵抗性の評価を普通 PC コンクリートと比較した。③では，前記部材製作実験と併せて実大の板状試験体を製作し構造実験を行った。実験では，床スラブ等の曲げ部材を想定して曲げ載荷を行い，その結果から R-CF コンクリートによる RC 部材の曲げ耐力や剛性が，普通 PC コンクリートによる RC 部材と同等であり，既存式で設計可能であることを確認した。

#### 2.4.2 プレキャスト工場での製造検討

R-CF コンクリートの製造方法確立を目指し，実際のプレキャスト工場にて，室内試験による混和剤検討実験および調合検討実験，実大規模の部材製作実験を実施した。

室内試験による混和剤検討実験では，スランプ保持性および脱型時強度に大きな影響を及ぼす混和剤の検討実験を行い，R-CF コンクリートに適した混和剤を選定した。混和剤検討実験の調合表の一覧を表2.4.1に，混和剤検討実験の使用材料一覧を表2.4.2に示す。実験要因を混和剤種類として，表2.4.2の3種類の混和剤を検討した。混和剤Aは実機試験を予定しているプレキセスト工場で使用している高性能減水剤，混和剤Bはレディーミクストコンクリートで汎用的に用いられる高性能AE減水剤，混和剤Cは低粘性型の高性能AE減水剤の計3水準とした。SRセメントは比表面積6550cm²/gとし，SRセメントの混合率はB×50%，高炉スラグ微粉末はB×40%，普通PCはB×10%とした。その他の材料は，実機試験を予定しているプレキセスト工場で使用している材料を使用し，調合は同工場の保有している調合を基に，W/Bを45%，単位水量を165kg/m³，細骨材材率を44.0%，空気量を4.5%として調合を設定した。
フレッシュ試験項目は，一般的なコンクリートのフレッシュ試験項目とし，スランプ(JIS A 1101)，スランプフロー(JIS A 1150)，空気量(JIS A 1128)，コンクリート温度(JIS A 1156)，凝結時間試験（JIS A 1147）の各試験を実施した。フレッシュ試験は，コンクリート練上り直後および練上りから30分後の2回実施した。また，フレッシュ試験の目標値は，45%-Nではスランプ10±2.5cm，空気量4.5±1.5%とし，45%-SR(6550)50-B40-N10ではロスを考慮してスランプ15±2.5cm，空気量4.5±1.5%とした。

圧縮強度試験用供試体として，1 調合につき $ \phi $ 100×200mm の円柱供試体を 15 体作製した。試料は 2 層詰めで，打設直後から 20℃ 封かん養生とした。12 体は打設から 3 時間の時点で 40℃ の蒸気養生槽内に移動し，打設から 4 時間の時点で 60℃ の蒸気養生槽内に移動し静置した。打設から 16 時間の時点で 40℃ の蒸気養生槽内に移動し，打設から 17 時間の時点で 20℃ の恒温槽に静置した。材齢 18h，7 日，14 日，28 日の時点で圧縮強度試験に供した。また，残りの 3 体の圧縮強度試験体は材齢 3 日より標準養生とし，材齢 28 日の時点で圧縮強度試験に供した。図 2.4.1 に蒸気養生の温度条件を示す。

表 2.4.1 混和剤検討実験の調合表の一覧

NO	記号	水結合材比
(%)	混和剤
種類	結合材の構成比
(結合材×%)	s/a	単位量(kg/m³)	SP
(B×%)
SR
(6550)	B	N	SR
(6550)	B	N	W	S	G
1	45%-N(A)	45	混和剤A	-	-	100	44.0%	-	-	367	165	778	995	0.70%
2	45%-SR(6550)50-B40-N10(A)	45	混和剤A	50	40	10	44.0%	183	147	37	165	765	977	1.70%
3	45%-SR(6550)50-B40-N10(B)	混和剤B	1.75%
4	45%-SR(6550)50-B40-N10(C)	混和剤C	1.60%

表 2.4.2 混和剤検討実験の使用材料の一覧

項目	記号	材料	密度	プレーン値
結合材	SR(6550)	SRセメント	2.77g/cm³	6550cm²/g
B	高炉スラグ微粉末	2.90g/cm³	4310cm²/g
N	普通ポルトランドセメント	3.15g/cm³	3250cm²/g
細骨材	S	石灰砕砂	2.63g/cm³	-
粗骨材	G	石灰砕石	2.64g/cm³	-
混和剤	SP(A)	プレキマスト工場用高性能減水剤	-	-
SP(B)	レミコン工場用高性能AE減水剤	-	-
SP(C)	低粘性型高性能AE減水剤	-	-

図 2.4.1 蒸気養生条件
混和剤検討実験で選定した混和剤を用いて，室内試験による調合検討実験を実施した。調合検討実験の水準の一覧を表2.4.3に，調合検討実験の調合表の一覧を表2.4.4に，調合検討実験の使用材料の一覧を表2.4.5に示す。W/Bは45％および35％の2水準とし，SRセメントの混合率はB×60%，フライアッシュの混合率はB×10%，高炉スラグ微粉末の混合率はB×40％とした。無水石膏の添加率は，B×6％とした。SRセメントの比表面積は，6550cm²/gおよび8580cm²/gの2種類とし，SRセメントの比表面積の影響を検討した。また，強度増進や中性化抵抗性の向上を期待し，普通PCを結合材質量に対し10％混合した影響をNO6～NO8で確認することとし，表2.4.3に示す計8調合のコンクリートを対象に実験を実施した。単位水量を165kg/m³，空気量を4.5％として調合を設定した。

フレッシュ試験項目は，一般的なコンクリートのフレッシュ試験項目とし，スランプ(JIS A 1101)，スランプフロー(JIS A 1150)，空気量(JIS A 1128)，コンクリート温度(JIS A 1156)，凝結時間試験（JIS A 1147）の各試験を実施した。また，フレッシュ試験の目標値は，普通コンクリートではスランプ10±2.5cm，空気量4.5±1.5％とし，R-CFコンクリートではロスを考慮してスランプ15±2.5cm，空気量4.5±1.5％とした。

圧縮強度試験用供試体として，1 調合につき $ \phi $ 100×200mm の円柱供試体を 21 体作製した。試料は 2 層詰めで，打設直後から 20℃ 封かん養生とした。18 体は，図 2.4.1 の蒸気養生を実施し，材齢 18h，3 日，7 日，14 日，28 日，91 日の時点で圧縮強度試験に供した。また，残りの 3 体の圧縮強度試験体は材齢 3 日の時点で標準養生とし，材齢 28 日の時点で圧縮強度試験に供した。

表 2.4.3 調合検討実験の水準の一覧

NO	記号	水結合材比
(%)	結合材の構成比(結合材×%)
SR
(6550)	SR
(8580)	F	B	N	SO₃
1	45%-N	45	-	-	-	-	100	-
2	35%-N	35	-	-	-	-	100	-
3	45%-SR(6550)60-F10-B30	45	60	-	10	30	-	-
4	35%-SR(6550)60-F10-B30	35	60	-	10	30	-	-
5	45%-SR(6550)60-F10-B30+6	45	56.4	-	9.4	28.2	-	6
6	45%-SR(6550)60-B40-N10	45	50	-	-	40	-	-
7	35%-SR(6550)60-B40-N10	35	50	-	-	40	-	-
8	45%-SR(8580)60-B40-N10	45	-	50	-	40	-	-

表 2.4.4 調合検討実験の調合表の一覧

NO	記号	s/a	単位量（kg/m³）	SP(A) (B×%)	SP(B) (B×%)
SR (6550)	SR (8580)	F	B	N	SO₃	W	S	G
1	45%-N	44.0%	-	-	-	-	367	-	165	778	995	0.70%	-
2	35%-N	42.0%	-	-	-	-	471	-	165	707	979	0.75%	-
3	45%-SR(6550)60-F10-B30	44.0%	220	-	37	110	-	-	165	760	972	-	1.95%
4	35%-SR(6550)60-F10-B30	42.0%	283	-	47	141	-	-	165	684	945	-	2.35%
5	45%-SR(6550)60-F10-B30+6	44.0%	207	-	34	103	-	22	165	760	969	-	1.85%
6	45%-SR(6550)60-B40-N10	44.0%	183	-	-	147	37	-	165	765	977	-	1.75%
7	35%-SR(6550)60-B40-N10	42.0%	236	-	-	189	47	-	165	692	958	-	1.95%
8	45%-SR(8580)60-B40-N10	44.0%	-	183	-	147	37	-	165	757	969	-	3.00%
表 2.4.5 調合検討実験の使用材料の一覧

項目	記号	材料	密度	プレーン値
結合材	SR(6550)	SRセメント	2.77g/cm³	6550cm²/g
SR(8580)	2.53g/cm³	8580cm²/g
F	フライアッシュ	2.28g/cm³	4170cm²/g
B	高炉スラグ微粉末	2.90g/cm³	4310cm²/g
N	普通ポルトランドセメント	3.15g/cm³	3250cm²/g
SO₃	無水石膏(CaSO₄)	2.90g/cm³	4150cm²/g
細骨材	S	石灰砕砂	2.63g/cm³	-
粗骨材	G	石灰砕石	2.64g/cm³	-
混和剤	SP(A)	高性能減水剤(NIに使用)	-	-
SP(B)	高性能AE減水剤(R-CFIに使用)	-	-

室内試験による調合検討実験の結果を踏まえ，実際のプレキャスト工場にて，実大規模の部材製作実験を実施した。実機製造実験の実験概要を表2.4.6に，実機製造実験の調合表の一覧を表2.4.7に，実機製造実験の使用材料の一覧を表2.4.8に示す。W/Bは55%，45%および35%の3水準とし，SRセメントの混合率はB×60%，フライアッシュの混合率はB×10%，高炉スラグ微粉末の混合率はB×30%，SRセメントの比表面積は7630cm²/gのとした。また，強度増進や中性化抵抗性の向上を期待し，普通PCを結合材質量に対し10%混合した影響をNO6～NO7で確認することとし，表2.4.6に示す計7調合のコンクリートを対象に実験を実施した。単位水量を165kg/m³，空気量を4.5%として調合を設定した。

実機製造実験の練り量は1.0～0.5m³とし，実際のプレキャスト工場のミキサにて，1調合につき1バッチづつ練混ぜを行った。フレッシュの経時変化試験は，経過時間0，30にて，スランプ(JIS A 1101)，スランプフロー(JIS A 1150)，空気量(JIS A 1128)，コンクリート温度(JIS A 1156)の各試験を行った。フレッシュ試験の目標値は，普通コンクリートではスランプ10±2.5cm，空気量4.5±1.5%とし，R-CFコンクリートではロスを考慮してスランプ15±2.5cm，空気量4.5±1.5%とした。強度試験用の供試体として，1水準につきφ100×200mmの円柱供試体を6本作製した。試験体は材齢3日の時点で標準養生とし，材齢28日，91日で圧縮強度試験を行った。全水準にて，図2.4.2に示す面部材用の模擬試験体70×70×22cmの試験体を1体ずつ作製し，蒸気養生後，現場封かん養生とした。材齢28日，91日にて図2.4.2の位置でコア抜きを行い，コア強度試験を行った。NO2，4，6の3水準にて，図2.4.3に示す梁部材用の模擬試験体70×70×70cmの試験体を1体ずつ作製し，蒸気養生後，現場封かん養生とした。材齢28日，91日にて図2.4.3の位置でコア抜きを行い，コア強度試験を行った。蒸気養生は，打設から3h時間の時点で外気温+20℃まで上昇させ，打設から4hの時点で65℃まで上昇させ，その後は蒸気を出さず翌日まで養生槽の中で静置した。

表 2.4.6 実機製造実験の実験概要

NO	記号	水結合材比
(%)	結合材の構成比
(結合材×%)	試験項目
SR
(7630)	F	B	N	強度試験
φ100×
200mm	コア強度試験
面部材用
模擬試験体
70×70×22cm	梁部材用
模擬試験体
70×70×70cm
1	55%-N	55	-	-	-	100	○	○	-
2	45%-N	45	-	-	-	100	○	○	○
3	35%-N	35	-	-	-	100	○	○	-
4	45%-SR(7630)60-F10-B30	45	60	10	30	-	○	○	○
5	35%-SR(7630)60-F10-B30	35	60	10	30	-	○	○	-
6	45%-SR(7630)50-B40-N10	45	50	-	40	10	○	○	○
7	35%-SR(7630)50-B40-N10	35	50	-	40	10	○	○	-
表 2.4.7 実機製造実験の調合表の一覧

NO	記号	s/a	単位量（kg/m³）	SP(A)
(B×%)	SP(B)
(B×%)
SR
(7630)	F	B	N	W	S	G
1	55%-N	44.0%	-	-	-	300	165	799	1031	0.60%	-
2	45%-N	44.0%	-	-	-	367	165	773	999	0.70%	-
3	35%-N	42.0%	-	-	-	471	165	702	983	0.75%	-
4	45%-SR(7630)60-F10-B30	44.0%	220	37	110	-	165	752	970	-	2.60%
5	35%-SR(7630)60-F10-B30	42.0%	283	47	141	-	165	673	946	-	3.00%
6	45%-SR(7630)50-B40-N10	44.0%	183	-	147	37	165	757	978	-	2.40%
7	35%-SR(7630)50-B40-N10	42.0%	236	-	189	47	165	681	957	-	2.60%

表 2.4.8 実機製造実験の使用材料の一覧

項目	記号	材料	密度	プレーン値
結合材	SR(7630)	SRセメント	2.61g/cm³	7630cm²/g
F	フライアッシュ	2.28g/cm³	4170cm²/g
B	高炉スラグ微粉末	2.90g/cm³	4310cm²/g
N	普通ポルトランドセメント	3.15g/cm³	3250cm²/g
細骨材	S	石灰砕砂	2.63g/cm³	-
粗骨材	G	石灰砕石	2.64g/cm³	-
混和剤	SP(A)	高性能減水剤(NIに使用)	-	-
SP(B)	高性能AE減水剤(R-CFIに使用)	-	-

図 2.4.2 面部材用模擬試験体の詳細

図 2.4.3 梁部材用模擬試験体の詳細