Silviase/jgov_v1.4_full_ann huggingface dataset:
## (2) 試料の基礎特性

CDW_{P} 試料の寸法（最長辺、中間辺及び最短辺）と重量を測定した。

## (3) 目視実験方法

CDW_{P} 試料中のアスベスト繊維の判定は、次の手順で行う。まず、CDW_{P} 試料の断面に繊維状のものが発見できるか、次に、それはアスベスト繊維であるか、である。アスベスト繊維の判定では、アスベスト繊維の持つ特性を利用した。すなわち、アスベスト繊維は、繊維束を形成しており、かつ、不均一である。

CDW_{P} 中のアスベスト繊維は、その多くが繊維束で含有されているため肉眼でも見ることができる。しかし、非常に細かい繊維束もあるので、目視の精度を上げるためにルーペ（15倍）を用いて観察した。また、繊維束の画像を、3R-MSV330 携帯式デジタル顕微鏡 ViewTy（10倍）で撮影した。

目視実施者は20代であり、アスベスト繊維判定の知識は無い。試験実施者には、上記のアスベスト繊維の特徴を伝え、典型的なアスベスト繊維が露出している試料を用いてルーペと顕微鏡を用いて目視する練習を10分程度行った。練習を含めた講習時間の合計は30分程度である。その後、目視試験は、次の通り行った。

判定時間と精度のための実験は次のとおりである。実験協力者を募り（計5名）、アスベストを目視判定するポイントを講習し、ルーペ（30倍）及び顕微鏡（150倍）を用いて、番号を付したガレキ片（125片）中アスベスト繊維の「有無」を判定してもらい、同時に判定に要した時間を記録した。判定後にそれぞれのガレキ片のアスベスト濃度を分析した。累積判定時間は60分強で休みなく行った。これらの判定実験によって判定精度と必要時間の2つのパラメータを得た。以上の結果を用い、未選別のガレキの山を想定し、目視判定法でアスベスト含有/非含有を判定・選別後の各分画の濃度と必要時間を算出するモデルを構築した。

繊維東の偏りのための実験は次のとおりである。CDW_{P} 試料を一片選び、ガレキ表面をルーペで観察し、アスベストと思われる繊維東の数を記録する。繊維は多数あるため、繊維東の数を計測した。整形面については、番号の読める向きに試料を実験台に置き、最も左端をy軸（すなわち、番号の上方向と平行）に、最も下端をx軸に接するように座標を取った。この座標の1 cm メッシュ毎に、メッシュの位置と繊維東数を記録した。破断面については、アナログ時計状に方角を取り、1 時間区画ごとに、その区画と繊維東数を計測した。

目視判定では、アスベストと思われる繊維束が1本でもあればACMと判定する（ACM $ _{d} $ ）。また、アスベストと思われる繊維束が無ければnon-ACMと判定する（non-ACM $ _{d} $ ）。目視判定で発生する誤判定は、「non-ACMであるのにACM $ _{d} $ と判定される」ことと、「ACMであるのにnon-ACM $ _{d} $ と判定される」ことである。ただし前述のとおり、目視判定はアスベスト濃度の高低を判定しているのではなく、アスベスト繊維の有無を判定している。

## (4) アスベスト含有量

目視実験後に CDW_{P} 試料中のアスベスト含有量の測定を行った。測定対象鉱物は、クリソタイル、アモサイト、クロシドライト、トレモライト/アクチノライト、アンソフィライトである。判定精度のための定性分析は JIS A 1481 7.1 及び 7.2（XRD 及び位相差顕微鏡法）、定量分析は JIS A 1481 10（X 線回折法）、定量下限値 0.1w% である。偏りのための定性及び定量分析は、偏光顕微鏡 Transmission Electron Microscopy (EPA600/R-93/116) であり、定量下限値 0.1w% である。なお、前述の繊維束の判定は目視であるため、発見された繊維束がアスベストかどうかは不明である。

#### 4.2.4 結果

## (1) 試料の基礎特性とアスベスト含有量

CDW_{p} 試料の平均寸法（最長辺、中間辺、最短辺）は、6.2 cm、4.0 cm、1.2 cm、平均重量は 67 g であった。アスベストが検出されなかった試料（non-ACM）の数は 89 であった。アスベストが検出された試料（ACM）
の数は38であり、最小値、平均値、最大値はそれぞれ7.0 w%、12 w%、20 w%であった。non-ACMのアスベスト含有量を定量下限値の半分である0.05 w%と仮定する。この研究では、0.05～7 w%の範囲の試料は存在せず、0.05 w%及び7～20 w%の範囲の試料のみを対象としたことになる。ACMの38試料すべてでクリソタイルが検出され（図4.3.2）、その中で1試料のみクロシドライトも同時に検出された（図4.3.3）。

図 4.3.2 繊維束の例（クリソタイル 20w%の試料）

図 4.3.3 繊維束の例（クリソタイル 10w%、クロシドライト 4w%の試料）

## (2) 目視判定法の判定精度と必要時間

判定確率の実験結果を図4.3.4、必要時間の実験結果を図4.3.5に示す。判定確率の0は目視によって非含有、1は含有と判定されたことを表す。アスベスト濃度が0w％付近（不検出）の場合は目視によっても非含有と判定され、アスベスト濃度が5w％以上の場合は目視によっても含有と判定されていることがわかる。

判定時間については、次の特徴があった。アスベスト濃度が 0w%付近（不検出）の場合は「アスベスト繊維が一本も見当たらない」確証を得るまで観察が続くので、長時間かかる傾向がある。高濃度側の「含有」判定は、アスベスト繊維が一本でも発見できれば終わるので、短時間で判定が終了する傾向がある。

## (3) ガレキ選別モデルの構築

未選別ガレキの山をアスベスト含有/非含有で選別したときの、選別後の濃度と必要時間を計算するモデル
を構築する。図4.3.4の判定確率$\mathbf{D}_{\mathrm{f}}$を表すカーブフィッティングのモデル式は、$\mathrm{D}_{\mathrm{f}}=1/\left\{1+\mathrm{a}^{*}\mathrm{e}^{\mathrm{b}\mathrm{C}_{\mathrm{n}}}\right\}$であり、実験から係数aとbが得られる。未選別ガレキ山からガレキ片（濃度$\mathbf{C}_{\mathrm{n}}$）一つを取り出して判定すると、$\mathbf{D}_{\mathrm{f}}$の確率で「含有」と判定される。しかし実際には「含有」か「非含有」かどちらかにしか選別されない。例えば$\mathbf{D}_{\mathrm{f}}$が0.7の時、どちらに選別されるのかモデル構造上決定が困難である。そこで、ガレキ片重量Wを、「含有側に$\mathbf{W}\times\mathbf{D}_{\mathrm{f}}$」、「非含有側に$\mathbf{W}\times(1-\mathbf{D}_{\mathrm{f}})$」として、ふたつにガレキを割って選別するとした。

図 4.3.4 ガレキ中アスベスト濃度 $ C_{n} $ と判定確率 $ D_{f} $ の関係

図 4.3.5 ガレキ中アスベスト濃度 $ C_{n} $ と判定必要時間 t の関係

## (4) 繊維束の偏り

目視による整形面と破断面の繊維束密度の測定結果を、表4.2.1に示す。繊維束密度の測定には、表面積が必要である。最長辺と中間辺で楕円を形成し最短辺の高さを持つ楕円柱を想定し、これを各$\mathrm{CDW_{P}}$ 試料の形状であると仮定した。全$\mathrm{CDW_{P}}$ 試料の平均的な表面積は、整形面（裏表計）42.6$\mathrm{cm}^{2}$、破断面20.6$\mathrm{cm}^{2}$、合計63.2$\mathrm{cm}^{2}$である。Non-ACMについて、破断面と整形面の繊維束密度（平均、n=89）は、それぞれ0.0045 bundle/$\mathrm{cm}^{2}$、0.0059 bundle/$\mathrm{cm}^{2}$であった。また、ACMについて、破断面と整形面の繊維束密度（平均、n=38）は、それぞれ23 bundle/$\mathrm{cm}^{2}$、0.31 bundle/$\mathrm{cm}^{2}$であった。整形面のメッシュごとの繊維束密度は0～7 bundle/$\mathrm{cm}^{2}$であり、傾向が見られなかった。
ACM について、目視による破断面の繊維束密度の測定結果（n=38）を、表4.3.2に示す。表4.3.2中でアスベスト含有量が少ない試料（7w%、No.1 and 2）ではアスベスト繊維束が確認できない分画が多い。しかし、No.20の様にアスベスト含有量が15w%あるものの、アスベスト繊維束が全く見られない分画を持つ試料も存在する。なお、本研究では、板状CDW_{p}試料の側面はすべて破断面として扱っているものの、側面の中には整形面の様になめらかな表面を残した分画も見られた（表4.3.2の網掛け部分。3試料、5分画。）。この整形面とみられる分画上は、繊維束密度が少ない傾向がみられるが、事例が少ないために詳細は不明である。なお、クロシドライトが検出（4w%）されたのは、表4.3.2のNo.21である。

表 4.3.1 目視による整形面と破断面の平均繊維束密度の測定結果

Number of particles	Broken surface	Shaped surface	Ratio
B_{ave}	S_{ave}	B_{ave}/S_{ave}
-	bundle/cm^{2}	bundle/cm^{2}	-
non-ACM	89	0.0045	0.0029	1.5
ACM	38	23	0.15	150

表 4.3.2 目視による ACM の破断面の繊維束密度の測定結果

Density of fiber bundle on broken surface B (bundle/cm²) fraction from upper to lower row o'clock

content	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
C (w%)	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	1
1	7	1	1	0	0	0	0	0	3	0	0	0	1
2	7	0	0	0	1	0	0	2	1	1	0	0	0
3	10	45	45	18	18	21	32	39	36	25	9	13	41
4	10	3	0	6a	11	0	3	0	9	0	0	0	1
5	10	79	59	20	39	73	56	25	39	20	56	17	31
6	10	10	24	24	3	7	7	7	20	13	8	13	7
7	10	4	5	41	44	19	26	22	52	38	38	15	15
8	10	17	18	18	31	18	28	65	10	7	34	20	13
9	10	29	25	41	59	41	14	20	37	19	20	5	17
10	10	10	14	47	37	18	24	26	69	32	12	8	6
11	10	10	24	61	24	7	9	43	0	0	7	4	7
12	10	1a	0	4a	74	34	35	52	26	45	20	38	18
13	10	0	3	6	56	21	21	93	52	33	30	0	0
14	10	31	39	20	35	33	30	53	26	37	28	22	20
15	10	10	7	23	23	18	8	25	23	31	31	21	18
16	10	16	16	30	0	0	0	21	13	14	43	6	5
17	10	12	8	26	6	0	11	20	31	36	16	18	4
18	10	12	7	8	9	7	7	10	5	12	13	5	7
19	10	2	0	0	0	0	2	2	2	2	2	0	3
20	10	3	2	9	10	9	7	4	2	2	2	0	3
21	14	0	66	29	33	32	17	18	17	26	33	0	0
22	15	39	29	22	61	44	29	39	34	38	66	9	17
23	15	40	50	16	14	18	44	28	26	36	34	12	14
24	15	28	35	23	26	16	16	37	21	47	35	45	12
25	15	52	61	31	52	55	26	42	28	28	49	16	17
26	15	56	34	31	48	29	29	24	24	53	48	20	29
27	15	55	76	26	34	33	26	31	22	34	30	20	34
28	15	42	35	45	37	39	19	24	31	64	42	16	35
29	15	22	28	63	32	19	25	25	0	0	0	19	35
30	15	49	38	157	88	66	29	57	73	57	71	44	49
31	15	37	21	15	9	19	14	28	13	15	10	10	10
32	15	23	31	21	10	6	4	18	9	41	23	23	23
33	15	14	16	4	0	21	6	4	23	6	9	13	4
34	15	9	24	32	31	26	15	17	24	17	12	11	19
35	15	25	28	12	35	22	18	24	23	15	11	16	18
36	15	14	15	19	7	34	44	47	39	17	32	32	7
37	20	31	2a	3a	39	29	38	28	24	12	54	40	43
38	20	32	17	44	67	51	41	35	89	39	22	18	25

$ ^{a} $ 整形面の様になめらかな表面であった分画

#### 4.3.5 考察

## (1) 未選別ガレキの選別シミュレーション

未選別ガレキが1000個のガレキ片から成り、n番目ガレキ片の濃度は $ C_{n} $ と仮定し、1000個のガレキ片を「含有」「非含有」に選別させる計算を行った。ガレキ個数の50%が濃度0.1w%以下、個数の20%が濃度20w%以上と仮定した。得られたパラメータによって、未選別、含有、非含有のガレキ山中のアスベスト濃度が計算できる。シミュレーション結果を図4.3.6に示す。選別後の非含有分画のアスベスト濃度が低減できることを表現できたものの、いまだアスベストが0.35w%残存しており、基準値を達成できなかった。その理由の一つとして次のことを考えている。図4.3.4より、模擬試料中のアスベスト濃度は、不検出～5w%の範囲のデータがないにも関わらず、この範囲の判定確率モデルが0から1に急激に立ち上がっている。0であれば非含有、1であれば含有と明確に選別されることを表すが、0から1の間の判定確率では、どちらに選別すべきかエラーが起こる。すなわちこの濃度範囲で、アスベストの含有/非含有判定・選別のエラーが蓄積しているのではないだろうか。
図 4.3.6 未選別ガレキに対する選別後ガレキ中のアスベスト濃度のシミュレーション結果

## (2) 災害廃棄物中のガレキ選別にかかる資源の概算

東日本大震災では、アスベスト含有建材を使用する建物が当然破壊されたため、災害廃棄物中のガレキには、アスベスト含有建材が含まれると考えられる。このガレキの選別に必要な人数と作業時間を概算した。災害廃棄物 $ 2.8 \times 10^{7} $ t の 31%がガレキと仮定すると、ガレキ量 $ 8.5 \times 10^{6} $ t、ガレキ一片 500g/個と仮定して $ 1.7 \times 10^{10} $ 個である。本研究より、判定処理速度 $ 7.0 \times 10^{-3} $ h・人/個であるから、選別従事者数と全量選別に係る時間の関係は図 4.3.7 の通りとなる。人件費 1 万円/日・人として 500 億円が必要である。

図 4.3.7 災害廃棄物中のガレキ選別における人数と必要時間の関係

## (3) 整形面及び破断面で確認された繊維束の密度

平均破断面上繊維束密度 $ B_{ave} $ と平均整形面上繊維束密度 $ S_{ave} $ の比 $ \left(\mathrm{B}_{\mathrm{ave}}/\mathrm{S}_{\mathrm{ave}}\right) $ を、表 4.3.1 に示す。non-ACM の比は 1.5 であった。non-ACM ではほとんど繊維束は観察されない。non-ACM で繊維束が観察されるということは、繊維束はアスベストではないか（目視の誤判定）、繊維束がアスベストであるものの含有量が 0.1w% 未満であることを意味している。このように non-ACM で起こる誤判定は、目視によってアスベスト繊維が確認されることである。 $ B_{ave} $ も $ S_{ave} $ も同じ程度であるため、全表面を目視することによる誤判定も、破断面だけを目視することによる誤判定も同様に起こる。non-ACM の 89 試料中、整形面のみに繊維束が確認された試料数は 2、破断面のみに繊維束が確認された試料数は 2 であり、それぞれ別の試料である。したがって、整形面及び破断面両方を目視したときの誤判定率は 4/89=0.045 であり、破断面のみを目視したときの誤判定率は
2/89=0.022 である（表 4.3.3）。

次に、ACM の $ B_{ave}/S_{ave} $ は 150 であった。すなわち、整形面に比べて破断面は 150 倍の密度で繊維束が観察される。したがって、non-ACM 及び ACM 両方において、整形面の目視を省略し破断面のみの目視によってアスベスト繊維の有無を判定しても、全表面の目視による結果と同様であるといえる。なお、ACM で破断面にアスベスト繊維束が確認できない試料は無かった。したがって、整形面及び破断面両方を目視したときも破断面のみを目視したときも誤判定率は 0% である（表 4.3.3）。

表 4.3.3 整形面+破断面と破断面のみを目視したときの誤判定率

Number of particles	Shaped + broken	Broken
−	%	%
non-ACM	89	4.5	2.2
ACM	38	0	0

## (4) 破断面の半分を目視したときの誤判定

破断面面積の半分（12分画中6分画）だけ目視を行ってアスベスト含有の有無を判定しても、全表面の目視による結果と同様であるか考察する。すべての試料においてランダムに6分画を想定するとき、その組み合わせは $ _{12}C_{6}=924 $ 通りである。

Non-ACM について、破断面に繊維束が確認（誤判定）された試料は89試料中2試料である。すなわち、全破断面を目視することによる誤判定率は2/89=0.022である。この2試料では、12分画中3及び1分画において繊維束が確認された。次に、破断面面積の半分を目視するとき、繊維束が確認される確率を求める。この2試料についてランダムに選んだ6分画のどれかに繊維束が存在する組み合わせは、 $ 924-_{(12-3)}C_{6}=840 $ 及び $ 924-(12-1)C_{6}/=462 $ である。以上から、89試料から前述の2試料を選び、さらにランダムに選んだ6分画のどれかに繊維束が存在する確率は、 $ (840/924+462/924)/89=0.016 $ である。すなわち、non-ACMについて、破断面すべてを目視することによる誤判定率は2.2%であるのに対し、半分の面積を目視することによる誤判定率は1.6%であった（表4.3.4）。

ACM について、破断面面積の半分を目視するとき、6つの分画すべての繊維束密度が0の時だけ誤判定が発生する。すなわち、試料に繊維束密度0の分画が6以上ある時のみ誤判定が生じうる。表4.2.2によると、繊維束密度が0の分画が6以上ある試料は、38試料中3試料（No.1、2 and 4）であった。前述の3試料について、6分画すべての繊維束密度が0となる組み合わせは、 $ _{8}C_{6}=28\ (No.1) $ 、 $ _{8}C_{6}=28\ (No.2) $ 及び $ _{6}C_{6}=1\ (No.4) $ 通りである。以上から、38試料から前述の3試料を選び、さらにランダムに選んだ6分画すべての繊維束密度が0である確率は、 $ (28/924+28/924+1/924)/38=0.0016 $ である。なお、ACMにおいてすべての分画の繊維束密度が0である試料は無かった。すなわち、ACMについて、破断面すべてを目視することによる誤判定率は0%であるのに対し、半分の面積を目視することによる誤判定率は0.16%であった（表4.3.4）。

表 4.3.4 破断面の全面積及び半分の面積を目視したときの誤判定率

Number of particles	All area	Half area
-	%	%
non-ACM	89	2.2	1.6
ACM	38	0	0.16
## (5) 考察の限界と結果の利用

本研究で用いた CDW_{p} 試料のアスベスト含有量は、0.05w%及び7～20w%の範囲であるため、前述の考察もこの含有量範囲に限定される。アスベスト含有量の基準は前述のとおり0.1w%であり、この含有量付近のCDWについて、目視判定の精度がどの程度であるか、また、本研究のテーマである一部の目視で判定してよいかの研究が必要である。しかし、アスベスト含有製品は、アスベストの特性（耐薬品性・耐摩耗性など）を発揮するためにある程度以上のアスベスト含有量が必要である。したがって、低含有量のアスベスト試料は入手しづらい。さらに、アスベスト含有量測定によって試料の全部もしくは一部が消滅する。以上が、低含有量の試料を用いることを困難にしている。

本研究では、破断面面積の半分を目視することによる誤判定率を求めた。破断面面積の半分を目視することによって時間の短縮が図られるが、これによって変化する誤判定率を評価するためには、目視判定と選別に関するシミュレーションを行う必要がある。

#### 4.2.6 結論

本研究では、アスベスト含有建材の目視判定の精度と時間を把握し、アスベスト非含有建材を選別するモデルを構築し、未選別ガレキの山をアスベスト含有/非含有で選別したときの、選別後の濃度と必要時間をシミュレーションによって概算した。以下に主な知見を示す。

短時間のアスベスト判定の講習を実施することによって、完全な素人でも高精度にアスベスト含有建材が判定できるようになった。

・ モデル構築により、未選別ガレキの個数とアスベスト濃度を与えれば、選別後の分画中の濃度と要する時間を計算するシミュレーションが可能となった。

・ 選別後 0.1w%の基準は達成できていない。選別精度を支配する要因を考察中。

・災害廃棄物の選別に要する時間を概算したが、現実的でない膨大な時間が必要であった。

今後は、全数チェック型（ベルトコンベアー式）であるために膨大な時間がかかるため、踏査型（ランダムウォーク式）の精度・時間に関する調査を行い、判定時間を短縮したい。

また本研究では、多数の CDW 片の表面を区割りし、その分画ごとに露出するアスベスト繊維束の密度を目視によって測定した。また、CDW 片のアスベスト含有量を測定し、各 CDW 片が実際にアスベスト含有廃棄物（ACM）か non-ACM であるか調べた。以上から、CDW 片の全表面もしくは一部の表面を目視し、ACM か non-ACM か判定したときの誤判定率をそれぞれ求めた。アスベスト含有量 0.05w% 及び 7～20w% の範囲について、以下のことが分かった。

一個の CDW 片は、CDW 片がその由来である製品であったときの整形された表面（整形面）と、破碎処理を受けて新たに形成された表面（破断面）を持つ。non-ACM 及び ACM 両方において、整形面の目視を省略し破断面のみの目視によってアスベスト繊維の有無を判定しても、全表面の目視による結果と同様であった。non-ACM について、破断面すべてを目視することによる誤判定率は 2.2% であるのに対し、半分の面積を目視することによる誤判定率は 1.6% であった。ACM について、破断面すべてを目視することによる誤判定率は 0% であるのに対し、半分の面積を目視することによる誤判定率は 0.16% であった。
5. アスベスト含有建材からのアスベスト繊維飛散に関する検討

### 5.1 アスベスト含有建材等からの繊維飛散量の把握に関する検討

## 独立行政法人国立環境研究所 山本貴士

#### 5.1.1 研究目的

国内で発生する建設廃棄物の多くは再生利用されており、コンクリートがらやアスファルト・コンクリートがらの一部は再生碎石として有効利用されている。建築物の解体に伴ってアスベスト含有建材が排出されるが、これらは石綿含有産業廃棄物として他の建設廃棄物とは区別されて適切に処理されることになっている。しかし最近、再生碎石からアスベスト含有建材片が検出される事例が報告され、アスベスト含有建材の解体時の分別やコンクリートがら等の資源化過程への混入防止が必ずしも適切に行われていないことが明らかとなった $ ^{1} $ 。これら建設廃棄物の再生利用を進める上で、解体時の分別や資源化過程への混入を防止するためのアスベスト含有物の選別手法の確立や、既に再生碎石として混入した場合においてもアスベスト繊維飛散量の把握やその制御方法の措置の検討が求められている。

本サブテーマにおいては、選別作業現場及び再生砕石使用場所でのアスベスト飛散防止対策提示のための基礎データとして繊維飛散量を把握すること、またその制御方法について検討することを目的として研究を進めた。平成23年度には、アスベスト含有建材や土壌からの繊維飛散量の測定方法や事例を収集・整理し、土壌からの飛散量測定方法であるEPA Method 540/R97/028の方法 $ ^{2} $ (以下EPA法)の適用が妥当であるとした。平成24、25年度には、EPA法に記載のダスト発生装置を製作し、アスベスト含有建材からのダスト及びアスベスト繊維飛散量を測定した。また、ダスト及びアスベスト繊維飛散の制御方法として、アスベスト含有建材を水で湿潤化させた場合の飛散量を測定した。

#### 5.1.2 研究方法

## (1) 実験装置及び試料

アスベスト含有建材や再生砕石からのダスト及びアスベスト繊維飛散量の測定に使用する実験装置として、EPA法に記載のダスト発生装置を製作した。ダスト発生装置の模式図及び実機写真を図5.1.1に示す。試料を充填したタンブラーを恒湿チャンバー内で定速回転させてダストを発生させる。発生したダストはエルトリエーター上部から空気を吸引することで発生する気流によりエルトリエーター内に導入され、粗大粒子は沈降し、微細粒子のみがエルトリエーター上部に到達し、上部開口部に取り付けられたフィルターで捕集されるか、スクラバー水に回収される。ダスト飛散量はフィルター重量を秤量することにより、またアスベスト繊維飛散量はスクラバー水で捕集した繊維を電子顕微鏡(日本電子、JSM-7600F)を用いて計数することにより求める。

また、アスベスト含有建材が混入した土壌からのダスト及びアスベスト繊維飛散量を求めるため、模擬混入土壌を用いた実験も実施した。模擬混入土壌は、市販の園芸土壌2種類を風乾・混合したものに、波形スレート板(クリソタイル10%含有)の破砕物が1～30%となるように混合して調製した。

## (2) 実験方法

ダスト発生装置の丸底フラスコに無じん水約1 L (スクラバー水)を入れてコンデンサーを取り付け、マントルヒーターと冷却水循環装置の電源を入れ、凝集水が毎秒1滴でフラスコに戻る条件で沸騰させた。ME開口部での空気流量を1.2～1.5 L/min、IST開口部での空気流量を0.12～0.15 L/min、スクラバーでの流量を1.2～1.5 L/minに設定した。試料70～80 gをタンブラーに秤り採り、タンブラーを実験装置
図 5.1.1 ダスト発生装置の模式図(左)及び実機写真(右)

図 5.1.2 実験に使用したアスベスト含有建材(左：コロニアル屋根材、右：波形スレート板)

に取り付けた。吸引開始後、タンブラーを 30 rpm で回転させダストを飛散させた。80 分後にタンブラーの回転速度を 60 rpm に上げ、160 分後にタンブラーの回転を停止した。

実験中、ME 開口部で秤量済みのメンブランフィルター(25 mm φ、孔径 0.8μm)によりダストを捕集した。フィルターは 8 分間隔で交換し、重量 0.1 mg の単位まで精秤してダスト飛散量を求めた。

スクラバー水を別容器に移し、コンデンサーや丸底フラスコを無じん水で洗浄してスクラバー水に合わせた。スクラバー水と洗浄水を合わせ一部をメンブランフィルター(47 mmφ、孔径0.2 μm)で吸引ろ過した。風乾後にフィルターの一部を切り出して導電性カーボンペーストで試料台に貼付、カーボン蒸着を施し、観察用試料を作製した。これを電界放出型走査型電子顕微鏡(日本電子製JSM-7600F/JED-2300)でアスベスト繊維を計数した。観察条件は加速電圧15 kV、倍率1、000～5、000倍、観察した視野数は4～17(視野面積0.0103 mm²)とした。長さ1 μm以上、幅0.2～3 μm、アスペクト比3以上の繊維を計数対象とした。繊維の同定はエネルギー分散X線分析から得られた元素組成に基づき行った。

湿潤化した試料からのダスト及びアスベスト繊維飛散量の検討では、破砕して目開き1 cmの篩を通した波形スレート板を使用した。試料約70 gをタンブラーに充填し、試料が完全に湿潤状態になるまで霧吹き器で純水を噴霧した。直ちにタンブラーを実験装置に取り付け、以後は上記の通り実験を行った。
#### 5.1.3 結果と考察

## (1) アスベスト含有建材や土壌からのアスベスト繊維飛散量の測定方法

アスベスト含有建材からの飛散量測定に関しては、解体工事現場での実測例や解体工事を模擬した実験例が報告されている $ ^{3)} $ 。例えば、アスベストリボン(クリソタイル89%含有)の表面を擦る作業を行った場合、個人曝露濃度は乾燥状態では総繊維1505.9 f/L（クリソタイル1055.3 f/L）、散水状態では総繊維44.8 f/L（クリソタイル24.8 f/L）、飛散防止剤噴霧状態では総繊維92.6 f/L（クリソタイル28.8 f/L）といった実験例が報告されており $ ^{3)} $ 、散水や飛散防止剤の噴霧で繊維飛散が制御できることが示されている。また、チャンバー内で錘体を吹付アスベスト固化体やレベル3建材に落下させ繊維飛散量を測定した室内実験例がある $ ^{4,5)} $ 。これらの実験においても乾燥状態と湿潤状態での繊維飛散量を比較しており、例えば袋入りクリソタイルは乾燥状態では100 f/L、等量の水のある状態では54.7 f/L、さらに湿潤剤を加えた状態では2.26 f/Lと繊維濃度は低下している $ ^{4)} $ 。

以上のような既往の飛散実験を本研究への適用することを考えた場合、現場実測や模擬実験では解体工事等実際の操作に対応した飛散量測定が可能である反面、湿潤化等飛散防止措置の有効性の検討のための実験条件の制御が困難である。一方、室内実験は条件制御が容易であるが、例示した錘体落下実験は選別過程や再生碎石の利用状況での飛散実態の把握という本研究の目的には合致しておらず、例えば送風しながら試料を破砕し、後段でサンプリングするといった実験系の開発が必要になる。

土壌からの繊維飛散量に関しては、公定法として US EPA の Method 540/R97/028 がある $ ^{2)} $ 。これは、土壌やバルク試料に送風して飛散した繊維をエルトリエーターに導入して分級し、吸引可能なサイズの繊維量を求める方法である。装置の写真を図3に示したが、採取した土壌試料(粒径1 cm 未満)を混合・縮分してダスト発生器に載せ、一定の湿度に保ちながら送風して垂直エルトリエーターの下方から導入する。比較的粒径の大きい土壌粒子はエルトリエーターで沈降するが、小さい土壌粒子や繊維は上部に取り付けられた数点のフィルターに捕集される。一部のフィルターを秤量して飛散した試料量を推計し、別のフィルターは電子顕微鏡法による繊維の同定・計数に供する。検出下限は土壌1 g 当たり $ 3 \times 10^{6} \, \text{f} \, (5 \, \mu\text{m} $ より長い繊維)、 $ 5 \times 10^{7} \, \text{f} $ (全ての長さの繊維)である。また、流動床式アスベストサンプラーを用いた方法が提案されている $ ^{6)} $ 。これは逆円錐計の容器に土壌を入れ、下部から空気を導入して土壌を攪拌し、飛散した繊維量を求める方法である。エルトリエーターと流動床式サンプラーを比較した場合、試料に直接空気を導入する後者で高い検出感度が得られるが、本研究の目的では、試料に直接空気を導入することや高い検出感度を求めることは想定し難く、流動床式アスベストサンプラーを用いる必要性はないように考えられる。

これらの他、現場適用可能な飛散量把握の方法として、飛散性アスベストフィールドサンプラー(RAFS)を用いた方法が開発されている $ ^{7} $ 。これは土壌の上に設置して送風しながら機械的に土壌表面を攪拌して繊維を飛散させ、サンプリングする装置である。土壌にアスベスト含有物が混入しているサイトで条件制御を行わないようなケースでは、有用な方法であると考えられる。

以上、アスベスト含有建材や土壌等からのアスベスト飛散量把握のための測定方法等について整理したが、本研究の目的であるアスベスト含有建材の破砕物や再生砕石からの静的状況での飛散量把握や飛散量の制御手法検討を考慮した場合、土壌からの飛散量測定方法の援用が適当であり、EPA Method 540/R97/028 に記載のエルトリエーター法を適用するが適当であると考えた。

## (2) アスベスト含有建材からのダスト及びアスベスト繊維飛散量

ME 開口部に取り付けたフィルターへのダスト累積沈着量(＝ダスト飛散量)を図 5.1.3 に示す。実験時間とともにダスト飛散量は増加した。実験途中でタンブラーの回転速度を 30 rpm から 60 rpm に上げているが、回転速度とダスト飛散量との関係は明確でなかった。
図 5.1.3 実験時間とフィルターへのダスト累積沈着量との関係

EPA 法によれば、タンブラーの回転速度を最高(60 rpm)に上げた時点から時刻 t までに試料から飛散したダストの累積重量 $ M_{r} $ は、回転速度を最高速度に上げた時点から時刻 t までにフィルターに沈着した累積重量 $ M_{f} $ (図 5.1.3 に示した値) の 2.1 倍である。また、回転速度を最高速度に上げた時点の試料中の飛散性ダスト量 $ M_{0} $ と $ M_{r} $ との関係は次式の通りである。

$$ \ln(M_{0}-M_{r})=ln(M_{o})-kt\quad( 式 1) $$

この関係式を用いて $ M_{0} $ の値を求めたところコロニアル屋根材では 0.029 g、波形スレート板では 0.097 g となった。また、回転速度が 30rpm の時の試料中の飛散性のダスト重量 $ M_{r30} $ も、同様の計算に基づきコロニアル屋根材では 0.198 g、波形スレート板では 0.041 g となった。元の試料中の飛散性ダスト量 $ M_{tot} $ は $ M_{0} $ と $ M_{r30} $ の和で求められ、コロニアル屋根材では 0.227 g、波形スレート板では 0.138 g となった。以上を表 5.1.1 にまとめた。

表 5.1.1 アスベスト含有建材中の飛散性ダスト量

試料	M0(g)	Mr30(g)	Mtot(g)	%RD
関東ローム土	0.063	0.100	0.163	0.203
コロニアル屋根材	0.029	0.198	0.227	0.303
波形スレート板	0.097	0.041	0.138	0.184

飛散性ダスト量 $ M_{tot} $ の試料量 $ M_{sample} $ に対する割合%RDは、コロニアル屋根材では0.303%、波形スレート板では0.184%となった。アスベスト含有建材を用いた実験に先立ち、同様の飛散実験を関東ローム土を用いて行ったところ、%RDは0.20%となった。EPA法のマニュアル内で言及されている土壌試料の%RDの典型的な値として0.5～2%としており²、今回の土壌試料の%RD値はこの1/10～1/2という結果であった。

コロニアル屋根材の飛散実験において、4倍に希釈したスクラバー水から作製した観察用試料を走査型電子頭微鏡(SEM)により観察した例を図5.1.4に示すが、セメント粒子に混じってクリソタイルの繊維や繊維束が確認された。4視野を計数した時の長さ5μm以上のアスベスト繊維数は109fであった。
図 5.1.4 コロニアル屋根材の SEM 画像(左:1,000 倍、右:5,000 倍)

EPA 法によれば、元の試料重量に対する飛散性アスベスト繊維数濃度 $ C_{smp} $ を求める式は次の通りである。

$$ C_{sml}=S_{ch}\times A_{f}\times\%RD\times DF\div(N_{goh}\times A_{go}\times100\times M_{scrbr}) $$

ここで

$ S_{ch} $ : 計数されたアスベスト繊維数(f)

$ A_{f} $ : 観察用試料の作製に用いたフィルターの有効面積( $ mm^{2} $ )

$ N_{goh} $ : 計数した視野目開き数

$ A_{go} $ : 一視野の面積( $ mm^{2} $ )

DF：スクラバー水の希釈倍率

$\mathrm{M}_{\mathrm{scrbs}}$ : 実験中にスクラバーで捕集された飛散性の重量(g)。ME での空気流量とスクラバーでの空気流量が等しいので、$\mathrm{M}_{\mathrm{scrbr}}$ は実験終了時の $\mathrm{M}_{\mathrm{f}}$ に等しい。

従って、(式2)に$\mathrm{S}_{\mathrm{ch}}=109,\mathrm{~A}_{\mathrm{f}}=1$、195、$\mathrm{R D}=0.303,\mathrm{~N}_{\mathrm{g o h}}=4,\mathrm{~A}_{\mathrm{g o}}=0.0103,\mathrm{~D F}=4,\mathrm{~M}_{\mathrm{s c r b}}=0.065$ の値をそれぞれ代入して、$\mathrm{C}_{\mathrm{s m p l}}$ は$5.9\times10^{6}\mathrm{~f}/\mathrm{g}$ (長さ$5\ \mu\mathrm{m}$ 以上)と計算された。

同様に、波形スレート板の飛散実験において、10倍に希釈したスクラバー水から観察用試料を作製し、SEMにより10視野を計数した時のアスベスト繊維数は28 f(長さ5 μm以上)、405 f(長さ1 μm以上)であった。これより、(式2)から $ C_{spl} $ は $ 2.2 \times 10^{6} $ f/g(長さ5 μm以上)、 $ 3.3 \times 10^{7} $ f/g(長さ1 μm以上)と計算された。

EPA 法によれば、 $ 10^{-6} $ リスクと関連づけられる飛散性アスベスト繊維数濃度は、 $ 3 \times 10^{7} $ f/g (長さ 5 μm 以上)、 $ 5 \times 10^{8} $ f/g (全ての長さ) である。今回のアスベスト含有建材からの飛散性アスベスト繊維数濃度はいずれもこの値を下回っており、アスベスト含有建材破砕物からのアスベスト飛散量はこのレベルでの健康影響を及ぼすものではないと推測された。

## (3) 模擬混入土壌からのダスト及びアスベスト繊維飛散量

実験後の供試試料の写真を図5.1.5に示した。実験後に目視でアスベスト含有建材(波形スレート)を拾い出し、秤量した結果を表5.1.2に示す。
図 5.1.5 実験後の供試試料(左：タンブラー内部、中：土壌、右：アスベスト含有建材)

表 5.1.2 供試試料中のアスベスト含有建材重量

試料	重量(g)	建材重量(g)
土壤＋アスベスト含有建材(1%)	75.0	—
土壤＋アスベスト含有建材(5.4%)	72.5	3.9
土壤＋アスベスト含有建材(17%)	82.6	14.3

それぞれの実験におけるダスト累積沈着量を図5.1.6に示す。アスベスト含有建材の飛散実験同様、実験時間とともにダスト飛散量は増加した。また、回転速度とダスト飛散量との関係は明確でなかった。さらには、アスベスト含有建材の混入割合とダスト飛散量との関係も明確でなかった。

☑ 土壤＋建材(1%) ☑ 土壤＋建材(5.4%) ▲ 土壤＋建材(17%)

図 5.1.6 実験時間とフィルターへのダスト累積沈着量との関係

アスベスト含有建材の場合と同様に試料中の飛散性ダスト量 $ M_{tot} $ を求めたところ 0.161～0.169 g、%RD は 0.200～0.232%となり、アスベスト含有建材の割合と飛散性ダスト量との関係は明確でなかった(表 5.1.3)。

表 5.1.3 模擬混入土壤中の飛散性ダスト量

試料	M0(g)	Mr30(g)	Mtot(g)	%RD
土壤+アスベスト含有建材(1%)	0.077	0.084	0.161	0.215
土壤+アスベスト含有建材(5.4%)	0.114	0.055	0.169	0.232
土壤＋アスベスト含有建材 (17%)	0.052	0.113	0.165	0.200

土壌＋アスベスト含有建材(1%)、土壌＋アスベスト含有建材(17%)の両試料について、スクラバー水から観察用試料を作製し、SEMにより飛散性アスベスト繊維数濃度を求めた。図5.1.7に示す通り、クリソタイルの繊維や繊維束が確認された。

図 5.1.7 土壤＋アスベスト含有建材(17%)試料の SEM 画像(左：1,000 倍、右：3,500 倍)

土壌＋アスベスト含有建材(1%)の飛散実験において、37.48倍に希釈したスクラバー水から観察試料を作製し、SEMにより10視野を計数した時のアスベスト繊維数は21f(長さ5μm以上)、100f(長さ1μm以上)であった。これより、(式2)からC_{smpl}は6.7×10^{5}f/L(長さ5μm以上)、3.2×10^{6}f/L(長さ1μm以上)と計算された。また、土壌＋アスベスト含有建材(17%)の飛散実験において、41.19倍に希釈したスクラバー水から観察試料を作製し、SEMにより7視野を計数した時のアスベスト繊維数は20f(長さ5μm以上)、60f(長さ1μm以上)であった。これより、(式2)からC_{smpl}は4.9×10^{5}f/L(長さ5μm以上)、1.5×10^{6}f/L(長さ1μm以上)と計算された。以上の値は、アスベスト含有建材自体を供試試料とした飛散実験の結果よりも小さかった。このことは土壌による希釈の結果であり当然と言えるが、混入率と濃度の明確な関係が見られないことから、土壌マトリックスへの吸着によりアスベスト繊維の飛散性が低減された可能性もある。

## (4) 湿润化によるダスト及びアスベスト繊維飛散量の制御

試料 67.3 g を十分に湿潤化するのに添加した純水の重量は 12.0 g であり、含水率は 15% であった。今回の実験条件で飛散性ダストはメンブランフィルターに捕集されず (<0.1 mg/filter)、ダスト飛散は湿潤化によりほぼ抑制されたものと考えられた。しかし、スクラバー水から作製した観察用試料からクリソタイル繊維が確認された(図 5.1.8)。7.88 倍に希釈したスクラバー水から観察用試料を作製し、SEM により 17 視野を計数した時の長さ 5 μm 以上のアスベスト繊維数は 9、また長さ 1 μm 以上のアスベスト繊維数は 81 f であった。(式 2) からは C_{smpl} が求められないため (M_{scrbr} が M_{f} と同値で 0 となるため)、スクラバー水に捕集した空気体積当たりのアスベスト繊維数濃度 C (f/L) を次式により求めた。

$$ \begin{aligned}&C{=}S_{ch}{\times}A_{f}{\times}DF{\div}(N_{goh}{\times}A_{go}{\times}V_{scrbr})\quad( 式 3)\\& ここで、V_{scrbs}: 実験中にスクラバー水に捕集した空気の体積 (L)\\ \end{aligned} $$

(式3)に $ S_{ch}=9 $ 、 $ A_{f}=1 $ 、195、DF=7.88、 $ N_{goh}=17 $ 、 $ A_{go}=0.0103 $ 、 $ V_{scrb}=192 $ の値をそれぞれ代入して、Cは2、500 f/L(長さ5μm以上)、23、000 f/L(長さ1μm以上)と計算された。同じ波形スレート板を湿潤化せずに飛散実験に供した場合のアスベスト繊維数濃度は140、000 f/L(長さ5μm以上)、2、100、000 f/L(長さ1μm以上)であったことから、湿潤化によりアスベストの飛散を1～2%程度に低減できることが示された。
図 5.1.8 波形スレート板＋水(15%)試料の SEM 画像(左：1,000 倍、右：4,000 倍)

一方、波形スレート板 72.4 g に対し純水を 5.5 g 添加した試料(含水率 7.1%)の飛散実験ではダストの飛散が確認され、 $ M_{tot} $ は 0.201 g、%RD は 0.26%と湿润化しない試料と変わらない結果となった。飛散性アスベスト繊維数濃度 $ C_{smpl} $ も $ 1.0 \times 10^{7} \, f/g $ (長さ 5 μm 以上)、 $ 9.1 \times 10^{7} \, f/g $ (長さ 1 μm 以上)と湿润化しない試料と変わらなかった。この実験では波形スレート板を使用しているので、試料が十分に湿润化した状態となっていなければ外見が明らかに異なる。含水率 7.1%のケースでは、湿润化していない建材片が確認され(図 5.1.9)、そのような建材片からのダスト及びアスベスト繊維飛散があったものと考えられた。

図 5.1.9 湿润化後の供試試料の状態

#### 5.1.4 結論

まず、アスベスト含有建材や土壌からの繊維飛散量の測定方法や事例を収集・整理した。本研究の目的を考慮した場合、土壌からの飛散量測定方法の援用、特にエルトリエーター法の適用が適当であると考えた。

アスベスト含有建材からのダスト及びアスベスト繊維飛散量を実験的に把握するため、EPA法に記載のダスト発生装置を製作し、アスベスト含有建材(コロニアル屋根材、波形スレート板)を用いた実験を行った。この試料中の飛散性ダスト量 $ (\mathrm{M}_{\mathrm{tot}}) $ と試料重量に対する割合(%RD)は、コロニアル屋根材でそれぞれ0.227gと0.303%、波形スレート板でそれぞれ0.138gと0.184%であった。また、飛散性アスベスト繊維数濃度 $ (\mathrm{C}_{\mathrm{smp}}) $ は、コロニアル屋根材で $ 5.9\times10^{6}\;\mathrm{f/g} $ （長さ5μm以上）、波形スレート板で $ 2.2\times10^{6}\;\mathrm{f/g} $ （長さ5μm以上）と計算された。
これらの濃度は $ 10^{-6} $ リスクに関連づけられる値 $ 3 \times 10^{7} \, f/g $ (長さ $ 5 \, \mum $ 以上) よりも小さく、アスベスト含有建材破砕物からのアスベスト飛散量はこのレベルでの健康影響を及ぼすものではないと推測された。

土壌中に波形スレート板を1～17%の濃度で混入した試料の飛散実験において、 $ M_{tot} $ は0.161～0.169 g、%RDは0.200～0.232%であった。 $ C_{smpl} $ は、混入率1%の試料で $ 6.7\times10^{5} $ f/L（長さ5μm以上）、混入率17%の試料で $ C_{smpl} $ は $ 4.9\times10^{5} $ f/L（長さ5μm以上）と計算され、アスベスト含有建材自体を供試試料とした飛散実験の結果よりも小さかった。

波形スレート板を湿潤化した飛散実験(含水率15%)において、飛散性ダストはフィルターに捕集さなかった。スクラバーに捕集した空気体積当たりのアスベスト繊維数濃度を計算したところ、湿潤化しない場合の1～2%程度に低減され、湿潤化がダストやアスベスト繊維の飛散制御方法として有効であることを示した。

#### 5.1.5 参考文献

1) 国土交通省：再生砕石に混入するアスベスト対策について(お知らせ)、平成22年9月9日報道発表資料(2010)

2) US EPA: Superfund method for the determination of releasable asbestos in soils and bulk materials, EPA 540/R97/028 (1997)

3)(財)日本船舶協会：船舶における適正なアスベストの取扱いに関するマニュアル(2011)

4) 藤長愛一郎、藤川陽子、中坪良平、平木隆年：落下発じん実験に基づいた飛散アスベストによる健康リスク評価、環境衛生工学研究、25、132-135 (2011)

5) 平井康宏、水嶋周一、酒井伸一：石綿含有成形板の破砕実験による解体時飛散係数の推定、第21回廃棄物資源循環学会研究発表会講演論文集、495-496 (2011)

6) K.E.Wright、B.H.O'Breien: Fluidized Bed Asbestos Sampler Design and Testing、INL/EXT-07-13122 (2007)

7) J.R.Kominsky、J.W.Thornburg、G.M.Shaul、W.M.Barrett、F.D.Hall、J.J.Konz: Development of the releasable asbestos field sampler、Air & Waste Manage. Assoc. 60、294-301 (2010)

#### 5.1.6 発表

(1) 山本貴士、貴田晶子：石綿含有建材混入土壤からの繊維飛散量の検討、第22回環境化学討論会 (2013.8、東京)

(2) 山本貴士、貴田晶子：災害廃棄物混入土壌からの石綿繊維飛散に関する実験的検討、第24回廃棄物資源循環学会研究発表会（2013.11、札幌）
### 5.2 再生碎石からのアスベスト放出量の現場測定に関する検討

独立行政法人国立環境研究所 遠藤和人・山本貴士・山田正人

#### 5.2.1 はじめに

再生砕石は、解体等の工事より発生するコンクリート塊を破砕処理して作られる場合が多く、再生クラッシャーランとも呼ばれ、粒径0～40 mmの範囲の再生砕石（RC40）が多く再生利用されている。40 mmの単粒砕石（S40）や粒度調整砕石（M40）に比較して、細粒分を含む再生砕石RC40は締固め特性が良く、車道や歩道の路盤材、側溝等の基礎として利用される。また、土壌に比較すれば粉じん発生量も少なく、浸食の影響を受けにくいことから、駐車場や仮設道路等の舗装材として表層利用される場合もある。再生砕石は、コンクリート塊からのみ作られる訳ではなく、煉瓦や屋根瓦、コンクリートブロック等も原材料になっている。これら原材料は、建築物の解体工事等から発生した廃棄物を再生利用したものであるが、解体時に分別の徹底を怠った結果、解体時に発生したアスベスト含有建材（非飛散性）が混入してしまい、結果的に再生砕石にアスベストが混入して表層利用されたことが社会問題となった。また、規制強化以前に既に再生砕石に混入したアスベストが、再生砕石の再利用時に、再度、再生砕石に希釈されながら混入していくことから、既に市場に出回っているアスベスト混入再生砕石を制御することは難しい事態となっている。

規制上、再生製品のアスベスト含有率を0.1%以下にすることが規定されているが、これは、使用された再生碎石全量のアスベスト存在率が0.1%まで許容するということではなく、アスベスト含有率が0.1%以下の再生碎石しか利用できないということである。再生碎石へのアスベスト混入問題は、再生碎石の中に、アスベスト含有建材が混入することであるため、混入したアスベスト含有建材自体の含有率は当然ながら0.1%を超過する。したがって、規制に準拠するのであれば、再生碎石に混入したアスベスト含有建材の全てを除去することが求められている。しかしながら、全てのアスベスト含有建材を除去することは現実的な解でない。本研究では、アスベスト含有建材が混入した再生碎石が敷設された敷地にて、実際にどの程度のアスベストが飛散・放出されるのか、現場試験を実施した。

#### 5.2.2 研究方法

表層利用されたアスベスト含有建材が混入した再生碎石から、どの程度のアスベストが大気中に放出されるかを検証するため、Kominskyらによって開発されたRAFS（Releasable Asbestos Field Sampler） $ ^{1} $ を模したアスベストサンプリング装置を製作し、表層利用された敷地において再生碎石からのアスベスト放出の量現場測定を実施した。製作した現場実験装置を図5.2.1に示す。風量を調整可能な送風機（図中左上）から整流器を通して、空洞部に空気を送り、図中右側のフィルターカートリッジ部から排出することで、実環境における風を模擬できるようにした。空洞部内には、櫛形の可動部が設置されており、内部を左右に往復しながら動くことで地盤部の碎石を攪拌する役割を担っている。攪拌させながら、送風機から送られ、空洞部の大気中へと放出したアスベストは、3つのカートリッジフィルターで捕捉される。フィルターカートリッジは、装置上部に設置されている吸引ポンプで吸引され、流量調整器で吸引流量を制御可能としている。本装置とRAFSとの大きな違いは、可動する櫛形部である。RAFSでは、tineと呼ばれるロッドが10本設置されており、これが左右に移動するが、再生碎石のように粒径が大きく、重さもある地盤を対象にすると、このロッド（剛体）では可動部が停止してしまう。そこで、このロッドをスプリングバネに変更し、可動部がロックして停止しないように工夫した。