$$ \begin{array}{r}{(2.2.7)\ln\alpha_{i j}=\alpha_{i}+\beta_{i}\ln(P X_{i}/P C M_{i j})}\\ {+\gamma_{i}\ln(S X_{i}/M_{j})+\sum_{j}\delta_{j}D_{j}}\end{array} $$

ただし， $ D_{j} $ はプールされた各輸入市場毎に付けられるダミー変数であり，また $ SX_{i} $ のデータとしては， $ X_{i} $ の現実値またはその趨勢値が用いられる。そして，弾力性の推定値 $ \hat{\beta}_{i} $ ， $ \hat{\gamma}_{i} $ を用いて，貿易シェアの推定値

$$ \begin{aligned}\left(2.2.8\right)a_{ij}^{t}=&a_{ij}^{0}\langle\left(PX_{i}^{t}/PX_{i}^{0}\right)/\left(PCM_{ij}^{t}\right.\\&\left./PCM_{ij}^{0}\right)\hat{\mathcal{Y}}^{i}\langle\left(SX_{i}^{t}\right.\\&\left./SX_{i}^{0}\right)/\left(M_{i}^{t}/M_{j}^{0}\right)\hat{\mathcal{Y}}^{i}\end{aligned} $$

が求められる。しかし，Taplinの場合と同様，

$ \sum\hat{a}_{i}=1 $ は一般には成立しないから，残差

$ (\sum\hat{a}_{i}-1) $ を配分して $ \sum\hat{a}_{i}=1 $ となるよう

に修正しなければならない。

SITC 5 - 9の商品グループについて得られた推定結果を引用すれば，2.3表のとおりである。

2.3 表 Moriguchi（1973）の推定結果

推定值国名	$ \hat{\beta}_{i} $	$ \hat{\gamma}_{i} $	$ \overline{R}^{2} $
U.S.	-0.209	0.218	0.965
(3.00)	(1.74)
Canada	-1.127	-0.204	0.893
(1.20)	(1.10)
Japan	-2.539	0.636	0.875
(2.94)	(4.03)
Belgium	2.761	-0.049	0.956
(3.89)	(0.42)
France	-1.622	0.048	0.963
(2.62)	(0.46)
Germany	0.028	0.138	0.982
(0.07)	(2.18)
Italy	-1.675	0.281	0.969
(5.18)	(3.48)
Netherlands	-0.385	0.180	0.956
(0.98)	(1.77)
-0.304	0.681	0.958
Austria	(1.41)	(5.58)
-1.424	0.106	0.967
Sweden	(3.10)	(1.00)
-0.422	0.424	0.970
U.K.	(1.40)	(8.14)
-1.342	0.748	0.894
Developing Countries	(0.62)	(4.74)

（注）括弧内はt値を示す。

( 出所) Mori guchi ( 1973 ), Tab1e2.

この推定結果から，つぎのような興味ある事実が観察される。(i) 非価格要因（ $ SX_{i}/M_{j} $ ）は，日本，西ドイツ，イタリア，オーストリア，英国，発展途上国等でかなり高い有意性を持っている。(ii) 相対価格に関するシェアの弾力性は，TaplinがSITC 5 - 9商品グループについて得た値（-1.275）に近い国が多い。(iii) しかし，パラメターの推定値が符号条件を満たさないもの，統計的に有意でないものもかなり見受けられる。

なお，Marwah（1976）は，このアプローチを批判して，貿易シェア決定式が，需要関数，共給関数，あるいは両者の誘導型のいずれの考え方を基礎としたものであるかが不明確であると述べているが，この点はつぎのように考えることができる。

いま，第j輸入市場における第i国からの輪出品の需給を考え，需要関数および供給関数がそれぞれ

$$ \begin{array}{c}(2.2.9)\begin{array}{c}M_{ij}=M_{ij}(PM_{ij}/PM_{j},M_{j})\\X_{ij}=X_{ij}(PX_{ij}/PX_{i},SX_{i})\end{array}\end{array} $$

で与えられるものとする。各変数の百分比変化率を $ ^{*} $ 印で表わし，需要，供給の価格弾力性をそれぞれ $ \delta_{ij} $ および $ \varepsilon_{ij} $ ，需要の総輸入弾力性を $ \mu_{ij} $ ，供給の総輸出弾力性を $ \nu_{ij} $ とすれば，

(2.2.10)

$$ \begin{aligned}&\left\{\begin{aligned}\\ &^{\star}_{M_{ij}}=\mathbf{\Phi}-\delta_{ij}(\stackrel{\star}{P M}_{ij}-\stackrel{\star}{P M}_{j})\\&+\mu_{ij}\stackrel{\star}{M}_{j}\\&^{\star}_{X_{ij}}=\varepsilon_{ij}(\stackrel{\star}{P X}_{ij}-\stackrel{\star}{P X}_{i})+v_{ij}\stackrel{\star}{S X}_{i}\\ &\end{aligned}\right.\\ \end{aligned} $$

であるから，需給均衡条件$\stackrel{*}{P}X_{ij}=PM_{ij},\stackrel{*}{X}_{ij}$，

$\stackrel{*}{M}_{ij}$を考慮して上式を$\stackrel{*}{P}X_{ij}$および$\stackrel{*}{X}_{ij}$について解けば，

$$ \begin{aligned}(\text{Ⅱ }2.2.11)(\delta_{ij}+\varepsilon_{ij})\overset{*}{P}\overset{*}{X_{ij}}&=\varepsilon_{ij}\overset{*}{P}\overset{*}{X_{i}}\\+\overset{*}{\delta_{ij}P M_{j}}+\mu_{ij}\overset{*}{M_{j}}-\nu_{ij}\overset{*}{S}\overset{*}{X_{i}}\end{aligned} $$

$$ \begin{aligned}\overset{*}{X}_{ij}=\frac{1}{\delta_{ij}+\varepsilon_{ij}}\big(\delta_{ij}\varepsilon_{ij}\big(\overset{*}{PM}_{j}\\\overset{*}{-}\overset{*}{PX}_{i}\big)\big)+\varepsilon_{ij}\mu_{ij}\overset{*}{M}_{j}\\\overset{*}{+}\overset{*}{\delta_{ij}}\nu_{ij}\overset{*}{S}X_{i}\big)\end{aligned} $$