‘Wherefore no name can be found for a new fossil (element) which indicates its peculiar and characteristic properties, in which position I find myself at present, I think it is best to choose such a denomination as means nothing of itself and this can give no rise to any erroneous ideas. In consequence of this, as I did in the case of uranium, I shall borrow the name for this metallic substance from mythology, and in particular from the Titans, the first sons of the earth. I therefore call this metallic genus, titanium.’
(a)全率固溶型：Hf, Zr (b) αὐ寒定型： Al, Ga, Sn, C, O, N (c) β神交定型： Mo, Nb, Ta, V, Re (d) β共折型： Ag, Co, Cr, Cu, Fe, Mn, Ni, Pb, W
α相：Tiの低温相（hcp構造） β相： Tiの高温相（bcc構造） α’相：β安定化元素量が少ない時に生成するhcp構造α”相：β安定化元素量の増加と共にM。点が低下し、ある組成以上で生成する斜方晶構造ω相：hcp構造athermal ω：高温焼入れ時に生成isothermal ω：低温時効で生成☞ athermal ω相はα”相と競合して生成B相英定化には共折型元素の方が有利だが、意冷中にω祈世により脆化M f添加元素量一準天定B相（残留B相）が工業的に有利Ti合金の組織制御基本的な考え方高温で固溶した添加元素を高温から急冷低温で平衡濃度以上に固溶時効により析出物の微細析出①　α+β合金：α+β/β温度（β-transus）直下温度で加工（鋳造組織破壊）→ α十β二相域で熱間加工により均一組織化② β合金：βを室温で残留させるために(準安定βと称する）、添加量が室温でのマルテンサイト変態開始点組成以上にする（この組成以下ではマルテンサイト変態が起こり、β相残留不可）。β-transus温度以上に保持後急冷し、時効によりα相析出。 (注意) α＋β合金もβ合金も時効温度や時間を適切に選択しないと、α相が折出し脆化を引き起こす（ω脆性）
ω相：限られた組成範囲で濃度揺らぎを伴い数nm微細析出①高温β相を室温で残留させる過程で析出（athermal ω ) ②準安定β相を400℃以下で保持すると析出（ithothermal ω） ω相が析出したTi38Nb合金の室温引張特性(宮崎照久東北大学修士論文2005) ω社は加工性を劣化し、合合政有や熱処理に注意が必要β相中に析出したω相の電子線回折図形
(a)　変態点を低下させ、変形能に優れたβ相を安定にする合金元素を選択。 ⇒α＋β合金あるいはβ合金(b) β相を安定にするのはβ相開放型とβ共析型の合金元素。 β相開放型： V, Zr, Nb, Mo, Hf β共析型：Cr, Mn, Fe, Co, Ni (c) 実用に利用される添加元素β安定化に必要な添加元素濃度は、β共析型の方がβ相開放型よりも少量だが、共析変態により分解がおこったり、ω相析出による脆化がおこるために、実用的にはβ相開放型の添加元素が多用される。多い↓ α相の体積分率
氏い→溶体化処理温度├─→ 高い結晶は最密面ほど凹凸が少なく滑り抵抗が小さく滑り面となる。また滑り面内で、最も密に原子が並んだ方向に滑りやすい。 HCPの滑り面は1種類しかないがFCCは4種類あるため、滑りの頻度は高いHCPは変形させにくい六方最密死填帯追(HCP)面心立方格子構造(FCC) c/a ≥ 1.633 : (0001)充填率>  (1100) (1101)充填率→ (0001)滑りがおこりやすいc/a ≤ 1.633 : (0001)充填率< (1100) (1101)充填率→ (1100) (1101)滑りがおこりやすいTiのc/aは1.587で非底面滑りがおこりやすいが、 Cd (1.886)やZn (1.856)は底面滑りがおこる理想的なHCP結晶では、高さcと底面の原子間距離aの比は正四面体の高さの2倍と稜の長さの比に等しい
低温では (1100)高温では (1101)も滑る非底面は空隙率が高いためにOやNの侵入サイトになりやすいために、純度により非底面滑りは影響を受けやすい
降伏点を超えると断面積は小さくなり、標点間距離は増加する。正確にはその時々の断面積と標点間距離で応力と歪みを算出しなくてはならない真応力σ, = σ, × (1 + ε,)、 真歪ε, = ln(1 + ε,) σ。 :公称応力、ε ｡ :公称歪みヤング率弾性変形の範囲で単位ひずみあたりの応力の必要値を決める定数をヤング率と称する。求め方は一軸引張あるいは圧縮試験において、応力と歪みの傾きから算出する。 10(kg) / 0.001 = 10000(kg / mm²) = 10¹ 0(kg / m²)ヤング率＝ l(mm 2 ) 10 10 (kg / m²) = 98100(MPa) = 98.1(GPa) ≈ 100(GPa) = 0.981(MPa)× 10 5 (kg / m 2 )ヤング率は原子間距離r。とその位置のU(r)曲線の曲率で決まる。 Tiのr oは低くFe等よりヤング率は低い
【スプリングバックとは】プレスによる曲げ加工では、板の表に圧縮力が裏に引張力が生じ、変形後に除荷すると反発力により、若干変形します。これをスプリングバックと称し、一般に角度で定量します。スプリングバックは、材質・板厚・加圧力・曲げ半径などに依存し、正確な予測は困難と言われています。高降伏応力、低ヤング率の材料ほどスプリングバックは大きく、Tiはステンレスの2〜3倍高い。スプリングバックを見込んだ曲げ量を与えたり、板厚に合ったダイスを使用し、完全に密着するまで圧下することが有効
J. Peters and R.Ritchie, International Journal of Fatigue 23 (2001) 413-421 Lamellar組織がbi-modal組織より疲労強度は優れているが、Foreign-object damage (FOD)により組織によらず疲労特性は劣化する。耐食性Tiは表面に不動態皮膜を形成するため耐食性に優れる。しかし不動態膜が不安定な硫酸などの非酸化性酸（酸素を供給しない酸）では、耐食性が劣る。また高温高濃度の塩化物水溶液中ではすきま腐食が発生する。陳間に滞留した海水でClが上昇水和酸化物あるいは水和才キシ水酸化物純Ti表面2.6nm領域からのXPSスペクトルTi表面の自然酸化膜は不働態被膜として基材腐食を抑制するが、非酸化性酸溶液では酸化膜を形成するOが不足し耐食性は劣る。溶接性溶接中空気に曝される恐れのあるアーク溶接ではシールドを十分に行う必要があるが、溶接中空気に曝される恐れのない抵抗溶接では施工上の制約はほとんどなく、固有抵抗が高い分だけ低電流で溶接可能であり、装置上の制約もない。新日鐵技法385(2006)81-85活性の高いTiは、溶接時に大気中のO・N・Hと反応し、溶接部が脆化する。そのために溶接部をシールドガスで大気から遮断し、大気との接触をふせぐ必要がある。 ☞ TiはO・N・Hと親和力が強く、β相程固溶度が高い。また機械的性質を劣化させる