第１版の姿図・寸法提1.07 6北車政部村-象団幕【使用材料】木材    ..梁桁材：スギ、断面寸法120 × 240mm板材：t=30mm、働き巾190mm、長さ1820mm、本実加工有り（スギ）接合具 ：釘は、N90釘を1箇所あたり3本用いている（釘ピッチは70mm)。仕口接合：仕口は腰掛け蟻継ぎとし、四隅の仕口にはビス留めホールダウン金物を使用。
●適用条件
板幅が120 ～ 300mm程度の小幅板を床下地材として梁桁材に釘を脳天打ちした床構面の設計に用いる。板幅が大きくなり、いずれかの釘配列２次モーメント（（公財）日本住宅・木材技術センター「木造軸組工法住宅の許容応力度設計」参照）が無視できない程度に大きくなる場合には適用できない。なお、釘は板の幅方向に対して対称となるように配置する。 No.1
●概要
スギ小幅板を染桁材に釘で脳天打ちした床構面の面内せん断性能を求める試験である。本仕様では、床板を築桁材に直貼りした場合の面内せん断性能を検証している。
●参照先
・瀧野敦夫、安曇良治、岡本滋史、中川岳士、渋谷朋典、村上雅英：摩擦による耐力上昇を考慮した伝統的構法に用いる床構面の面内せん断性状の予測式、日本建築学会構造系論文集、No.703、pp.1329-1336、2014.9 •特定非営利活動法人　緑の列島ネットワーク：平成23年度国土交通省補助事業報告書　伝統的構法の設計法作成及び性能検証実験検討委員会報告書、平成24年
●接合具
N90・・・・JIS A 5508　鉄丸くぎ
●理論式
＜ 1．完全バイリニア型＞床面全体の回転剛性と回転モーメントは次式により評価することができるけ。床面全体の回転剛性（kNm/rad.）  K f g = 2 k n ·d² ·N (1)床面全体の回転モーメント(kNm)  M Fα = 2  · P nα · N (2)ここで、 k。：床板－梁桁間の釘接合部1本当たりの初期剛性P nn：床板－梁桁間の釘接合部1本当たりのせん断耐力N :床面全体の床板と根太•築との釘接合点の総数（釘接合点:下図に示すように床板と根太•梁との交差部で釘により接合されている部位を表し、偶力モーメントが生じる釘の組み合わせとなる接合点の個数とする。） N = |ニ+1 |ニ) (3) d ：釘接合点の釘の間隔(下図参照)類は車改改類T発1 ）摩擦による耐力上昇を考慮した伝統的精法に用いる床構面の面内せん断性状の予測式：瀧野敦夫、安暴良治、岡本滋史、中川岳士、渋谷朋典、村上雅英、日本建築学会構造系論文集、No.703、pp.1329-1336、 2014.9
院車政副・宋-象団幕王出理6 < 1.完全バイリニア型＞と考え方は全く同様で、用いる床板－梁桁間の釘接合部1本当たりの特性値を生の実験データを用いることで床面全体の特性値を推定することができる。具体的には、式（2）のP nに表2の値を用い、対応するせん断変形角は釘のせん断変形量を釘間距離ｄで除して求める（式（4）参照)。
d (4)
表2　床板－根太・野地板－垂木間の釘接合部1本当たりのたりのせん断力－滑り関係の包絡線データ類T.OV 6院車球副会国籍床等価モデル：床構面のせん断剛性を等価たすきプレースの軸剛性に置換する類  1.97
第1. 【代表点（軸組の結果を除去）】 【理論値との比較（軸組の結果を除去）】 6地理・村-鷲面群平火
載荷の早い段階から板と板とのずれ変形が生じ始め、ずれ変形の増大に伴い荷重が緩やかに上昇する。また、 1/15rad以降の荷重増大は板間の摩擦が原因である。類1.0万6
注：Ｋ剛性、Py降伏耐力、Pmax最大耐力、Pu終局耐力、ｙｖ降伏点変形角、ｙｕ終局変形角
特定愛形角時のP(kN)会国韓平能車&副板幅が120 ～ 300mm程度の小幅板を下地材として梁桁材に釘腐天打ちした床構面である。仕上げ用の床のように実部分から釘を斜め打ちして留め付けるような仕上げ用の床構面は、対象外である。また、床構面は壁などの鉛直構面と異なり建物により大きさが異なるため、壁のように実験結果を直接設計用データとして用いることができない。よって、要素試験結果から力学モデルを介して設計で対象とする床構面の性能を推定することができる計算モデルが必要となる。さらに、小幅板を用いた床構面の面内せん断耐力は構造用合板を用いた床構面などと比べて非常に低いため、床板の抵抗耐力に比べて周辺軸組の抵抗モーメントが無視できないほど大きくなる。そのため、実験結果はできる限り周辺軸組のみの実験結果を踏まえて軸組の影響を除去した結果を示すようにしている。小幅板を用いた床構面では板幅が非常に小さいことから、板の長手方向へのずれ変形が支配的となり、釘接合点においての主として長手方向への釘のせん断力による偶力によって抵抗モーメントが生じる。大変形領域では板間の摩擦力が増大し、摩擦力による耐力上昇が見られるが、乾燥収縮により板間に隙間が生じやすいこと、床構面には大変形領域の性能が特に必要ではないことから摩擦力による耐力上昇はここでは考慮しない。小幅板を用いる床構面の初期剛性と降伏耐力は非常に小さい。そのため、板材の抵抗モーメントに対して周辺軸組の抵抗モーメントも無視できない程度の剛性と耐力を有しているが、軸組の実験データ（特に羽軸方向の実験データ）は現時点でほとんど存在していないことから、設計値からは除外している。
使用データNo. No.1~5第１版○構造システムと施工の注意点施工の際は、定められた釘のピッチを遵守すること、釘頭を過度にめり込ませないことが重要である。 ○解析モデル解析モデルとしては、軸組材接合部は梁桁仕口の弱軸曲げに対する曲げバネを考え、床板の剛性は等価軸剛性を持つプレースに置換することでモデル化が可能である。 ○設計用データ設計値に用いる床板－根太・野地板－垂木間の釘接合部1本当たりの初期剛性とせん断耐力の詳細について示す。釘の一面せん断性能を求めるための実験として、木造軸組工法住宅の許容応力度設計（2008年版）（（財）日本住宅・木材技術センター）に「面材くぎ等1本あたりの一面せん断耐力様子を算定するための試験」方法が記載されており、原則はこの試験方法に従って実施すべきである。しかし、「理論式」でも述べたように、伝統的構法に用いられる小幅板を用いた床構面においては、一方向のずれ変形が支配的となるため、簡易な評価法によって設計式を誘導することが可能となる。この考え方に基づき、文献1）では図2に示す小型の壁体試験体を用いて釘1本あたりのせん断性状を求めている。なお、この試験体では大変形域での床板間に生じる摩擦の影響を除外するために、板と板との間に試験時に接触しない程度の隙間を設けている。文献1）選野敦夫、安曇良治、岡本滋史、中川岳士、渋谷朋典、村上雅英：摩擦による耐力上昇を考慮した伝統的特法に用いる床構面の面内せん断性状の予測式、日本建築学会構造系編文集、No.703、pp.1329-1336、2014.9 「釘の一面せん断性能を求めるための実験」で述べた実験方法から得られた釘単体の一面せん断性能の結果リを示す。試験体は表2に示すように、板材の樹種および厚みと染桁材の樹種の組み合わせをパラメータとした。図３〜図５に試験結果から次式により変換して得られた釘１本あたりのせん断力－滑り関係を示す。
δ = d ⋅ R Q ® :試験体に作用したせん断力、R :真の変形角、H :試験体高さ、N :釘接合点数、d :釘間距離。
1）特定非営利活動法人 緑の列島ネットワーク：平成24年度国土交通省補助事業報告書 伝統的特法の設計法作成及び性能検証実験検討委員会報告書、平成25年図6に釘1本あたりのせん断力一滑り関係の包絡線の50%下限値を比較した結果を示す。床板と軸組とを固定した場合（ssシリーズ、bsシリーズ）、板厚が大きくなるにつれて降伏点近傍から耐力が上昇する傾向が見られる。しかし、初期剛性については、板厚の差による初期剛性の差はほとんど出なかった。板厚が全て30mmの結果で比較すると、最も耐力が大きかった試験体はbh30（床板ヒノキ・軸組ベイマツ）で、ss30（床板スギ・軸組スギ）試験体の2倍ほどの耐力が得られた。bs30（床板スギ・軸組ベイマツ）とsh30（床板ヒノキ・軸組スギ）試験体は、降伏点付近まではほぼ同様の性能を示したが、降伏点以降においてはbs30（床板スギ・軸組ベイマツ）の方が耐力が上昇する結果となった。また、全てのシリーズにおいて、初期剛性の差は小さかった。以上の結果を用いて、釘1本あたりのせん断力一滑り関係の包絡線データを完全弾塑性近似した結果を図7 ～図9、表３に示す。ここで、「木造軸組工法住宅の許容応力度設計」に記載される方法を用いて、10mmまでのデータにより完全弾塑性近似を行い、完全弾塑性近似の初期剛性と降伏耐力の２つの指標を表3.6.5-3にまとめる。安全側の評価とするために、降伏耐力を釘1本あたりのせん断耐力とした。