日本船舶振興会昭和40年度補助事業調査資料No. 5[第８７研究部会動指の少ない船型の研究出口報書昭和4 1年3月▲社西法　人本造船研究協会日日本澄船研究協会第8  7研究部会が東京大学、海上保安本報告書は日本船舶振興会の昭抚! 4  0年後補助事業として、庁をらびに船舶技術研究所の協力を得てとりまとめたものである。第８ ７研究部会委員名簽(五十音順、敬称略)
no関連項目船舶の励振、特に慎揺れについては、船型のいかんにより左右される要素が多く、とれは船舶の安全性のみならず、桑組員の作業能率の点からも務めて充実であつて、従来から船型およびビルジキールについての系統的試験は数多くa  S行なわれてきた。・たさたま、海上保安庁の「海岸」型周景船が他の同種類の船に比べて、非常に視通れか少ないことがわかつたのと、茂の棋瓶れ強制モーメントに対する流休力学的な現扱いが進んできたことから、との際「海洋」型船型の模瓶もの少たい原因を究明すると共に、船型と快縮れとの相関を機器れ強制モーメントをも考慮に入れて研究しようとする計画かなされ、４０年度日本船船援興会の補助金の交付を受けて本研究を実施した。本研究はさろ「海洋」船型の模型について吃水などび魚心高さを変えて焼真　横揺れ強制モーメントおよび横断れ抜幅を計測するととから精手され、続いて「海洋」および同型で吃水の大きい「明洋」両船の実船による模縮れの測定がなされた。一方破型理論に若づく、横揺れ強制モーメントの計算結织を用い、理論上強制モーメントが珍になるいわゆるU r s e l l 船型や楕円柱体について英酸が行なわれた。とれらの結果を検討して、幅一吃水比、船底勾配。ビルジ曲率等を変化させた８個の発読的2次元模型が作られ、それぞれ燕心高さや、ビルジキールの大きさを変化しなから波乱、横格れ強制モーメント、横揺れ角が計演された。

2.1
『海洋』『明洋』夢目など
「海洋」および「明洋」の主要目を表2.1および両船の正面線図を図2.1℃、また両船の模型要目および試験状態を表2. 2に示す。模型船は木製で長さ2. 0 0 mである。
2. 2
実験結果および検討
「海洋」「明洋」両船の計測結果を図2.2ょb図2.1 9に示してある。図2.2および図2.3は滅散係数で、模揺れの少ない「海洋」の方が格段に波波係数が大きいととがわかる。夜辺、井上両氏」）および岩田氏²  ）の実験式を用いて、実験状態に対応する被被保数を求めてみると図2.2 2 0 ～図2.2 5 )に示すようになる。両実験式とも吃水および重心位徴の変化に対する波波係数（ BertinのN係数)の変化の傾向は実験とよく合つているが、若田氏の式の方が数値的には近い。これは岩田氏の式が供試船型と極めて近い巡視船型ばかりの資料に基づいて作られたからであろう。図2. 2 4および図2. 2 5おり見て、「海洋」は「明洋」に比べて吃水が洩いことにより、大幅にNが大きくなり、重心がやや低いことによりNが減少し、全体として「明洋」より減減が大きくなつているととがわか また「海洋」とり大きなN係数を有する船、例えば"しきね"は非常に大きなビルシキールをつけていてN係数が[海洋]よｶ大きいにもかかわらず、「海洋]よｶ横揺れが大きいことから見て、被姿係数からのみ横揺れの大小は決められないことがわかる。図2. 7より図2. 8までは模揺れ強制モーメントの実潤値である。図2. 8と図2. 1 5には強制モーメントを有効波傾斜係数たの形で表わしてあるが、これよりΓ海洋占はΓ明洋占より強制モーメントがかなり小さいことがわかる。結局談会が大きいことと、強制モーメントが小さいことの両者が合わざつて「海洋」の模格れが小さくなつているわけである。紹介2. 9より図2. 1  9せでは横揺れ角で、吃水が浅いほど揺れなくなることを示している。
注. Cb、CA  Cu  Cg 等の諸係数はすべてわれぞれの状態における吃水線長、水線幅、吃水を使つて算出したすのであじ。
H海洋（軽荷）のK Gは海洋（常備）のKGと同一とせり。
. ーグー . And Col . . . . 1.1 . the content of — 7 — . . - Constr . . : . —             —               —                 —                   —                 —                —                  —                  —                —             — . . . . . . --1 3一. '. … .結滅被係故N 2 ρ（岩田氏の図表による）変化曲線(その３図2.2 5 , Anal . . . . . . .

3.1
異給試験の目的
海上保安庁の対協船「海洋」および「明洋」は、水線下の船体形状が全く等しい同型船であるにもかかわらず、ただ「海洋」の方が甲板が一層少いため排水症したがつて吃水が小さくまた機器固有周期も短いという差だけで、はるかに「明洋」とり横指が少なくなつているととが模型試験により確かめられている。との英船試験の目的は、「海洋」および「明洋」の２隻の英船を同一海面海象下で同時に行動させ、その横縮応客から上記捜型試験の結果を確認すると共に、今後行なわれる模型試験とも平行して、横揺性能を良好ならしめる因子の究明に資するにある。
3.2
3.2.1海上保安庁測量船「海洋」および「明洋」 3.2.2  期日昭和4 0年6月3日、4日3.2.3千葉県館山港を出港し、東京ỷ出口附近の海面で適当な彼をさかしなから突験を行なつた。 3.2.4  試録具名元良誠三、山上顕端 前田久明（東京大学）田坂総一、徳永陽一郎、三宅教雑、他「海洋」「明洋」桑組貞（海上保安庁）菅井和夫、吉野寮平（船舶技研）久松勝久（造研） 3.2.5 船の試験状態館山出港時に両船とも吃水計測ならびに横播固有周期の測定を行なつた。

3.2.6 海象の一般的説明
る月３日は、沖縄府近にあつた熱帯性低気圧が本州南岸に沿って急速に東北に向つて進行中であり、したがつて午前中は極めて平穏であつた海況も、午後になつて次第に風波が立ち始めた。 ６月４日は、上記禁帯性低気圧が紀伊半島附近で急速に衰え消滅したため、午前中小雨まじりで風波もあつたが、波浪が発達しないまλ、午後になつて次第に天鉄は回復に向つた。
3.3, 試験成筋
3.3.1  試験方法２後の船の横揺応客を正確に比較するには、彼の迎え角および迎え周期を等しくしなければならない。とのた(1)め「海洋」「明祥」２船は英験中は常に同一針路をとりかつ同一速度で平行に行動することにした。 (2)船の速度は、修止および3、 6、 1 0 Kけで航行中のものるわせて4種類とした。 (3)　波の迎え角については、その中で割合卓越したものが「海洋」、「明洋」のいづれかの固有周期と同じ迎え周期になるように選ぶとにつとめた。 3.3.2  計测方法放の計測については、その卓越したものの迎え周翔はストップ・ウォッチで、また波高は肢側で水位を計るととにより求めた。ほかに船長、航海士および共験員が目測により改長、放高を報測した。横揺角の計測には、両船とも自動起立式のフリージヤイロを用いた。 3, 3, 3  解所方法夫船誘殺の行なわれる海面は、一般に不規則な逆より成立つているものと考えてよい。したがつて、との中での船の横揺応客も不規則である。こうした不規則な現象を解析すなには、普通統計学的手法か用いられている。その中で疲も一般的なのはスペクトラム解析といわれるもので、彼の計測値から彼のスペクトラムを、また横揺の計測値から横縮のスペクトラムを求め、これらより船の横揚応客函数を求めよりとするものである。との方法はオーソドックスな方法ではあるが、反面極めて手数らかかるものである。今回の英船試験では、両船の横揺性能の比較を簡単にかつ直観的に行なう方法として、ある長さの横揺れ記録をとり、その間の横揺れ振幅を順次説取り、これを大きい順に横に並べかえてないoもする方法をとつた。とうした衣わし方をすると、総数N回の横揺れの中で一番揺れたのは何度であつたかとか、平均横揺れ角が何度であつたか等をすぐ読取つて比較できる利点がある。 3.3.4 結果の検討実船誘験は、６月３日に９点、６月４日に２点合計１１点を３.３.1試験方法の項で述べたようを方法で行なつた。 3, 2, 6海象の一般的説明でも述べたように抵気圧が急に近づき、また急に消滅したような気象状況であつたため、風が吹き出しても彼が十分発達しきらないうちに風向が変つたり、また吹送距端も十分とれなかつたりして全粒的に彼は若い未発達なものであつた。つさり、波のスペクトラムについていえば、うねりに相当するような長い周期の成分はなく、放長の短かい短周期の成分が多く含まれたものであつた。不規期波中の鎮揺スペクトルは、波のスペクトルとその船の横揺応答函数の自然の船で与えられる。したがつて、たとえ応答函数の山の高さが低くても、固有周期が短く応答函数が短い周期範囲にある船では、未発達な餃に対してはかえつて揺れることもあり待る。このため、全安験点を通じ、完全発達した披浪中では当然「海洋」の方が横揺れが小さくなるべきものが、かえつて「明洋」とり大きく揺れるような結果となつた。ここでは被るTypicalなるのとして、 EXP. No. 8 (図31 )を例にとつて示した。EXP. No. 8は、全実線中で最も故が発達したと思われるものであるが、それでも卓越して見える故の故段はせいぜい２０ｍたらずであり、また一務長いと思われる逆の成分の迎え周期も５ｓｅｃ程度で「海洋」の固有周期にも満たない程度のものであつた。がつて彼の持つ照波数成分に近い固有周期をもつ「海洋」の方が、せるかに離れた固有周期をもつ「明洋」とりも大きく揺れる結果となつたものと考えられる。
3.4
む　と　が　ぎ
今回の来船試験より得られた結論は次のととくである。英船試験により２隻の船の横揺れ劣性を比較することはかなり離かしい。たとえ同一海面で同時に測定できたとしても、１日や２日の実験スケジュールで適当した放浪に遭遇できるのは偶然であろう。短いスケジュールで模揺特性を比較するには、どうしても彼そのものを観測ではなく測定するととが必要である。故が測定でき、とれから故のスペクトルが得られれば、両船の横揺背性の比較はある程度不規則な波でさえあれば航計的手法により制合違廃に行ない得るからである。しかしこのためには、透路にかつ簡単に波のスペクトラムが得られるような彼浪計の開発と利用が前提とされよう。長い航海の間にいろいろな波に遭遇するととを考えると、投期間の横振データを採つておけば、平均的に２船のどちらが揺れ易いかは判定できよう。そしてとの場合には必ずしも2船が行動を共にしなくてもよい。しかしながら、その問船の状態がいろいろ変化するとと等を考えあわせると、横縮に支配的影響を及ぼす因子がどこにあるのかをとれからは握することは困難であろう。とうした因子の究明には、や仕り模型試験が適当している。模型試験ならば船到を変えたり状態を変えたりするととが容易であり、また波の強制力を測つたりS w a yとの連成を考えたりして、理論を比較することも簡単にできるからである。しかしたがら、水線下の船型が全く同じで状態だけが異なる２後の契約があり、実船試験ができるということは費肌なことである。もし模型試験により模揺れを支配する内子の究明が進んだ後に、再び英船試験の機会に意されるならばさらに貴重な資料を得ることができよう。 Services 8 o R N o f x Number E B 3. 1 —2 2—
4.1
模揺れ強制モーメントの線型理論による表示
菱田氏およびＦ.U r s e l l  3 ）はそれぞれ別個に特定の断面を有する柱体では水面と中心線との交点を中心としてゆつくり横揺れさせても波を起こさないこと（厳密にはWave Number K= W²の2乗のo r d e rの波しか起とさないと）を示した。一方、M. D. Haskind・4）は水面上を運動する物体の起こす波の波高と、その物体が波により与えられる独制力の張幅との間には比例関係があるととを示した。従つてUr s e l l船型は水面と中心線との交点を支点とする場合に、放の中に置いても横揺れ強制モーメントを受けない船型であるはずである。言いかえれば、Ursell船型では波によるsway  の強制力の潜力点が水面上にあるわけである。その後、田才氏５）、田村氏６）等が一般のLewis Form (図4.1参照)について逆によるswayの強制力およびその猶力点の水面からの距離はwを計算しているかUr sell船型のみならずLewis Formでもはどのような船型でも水面より！wの点を回転軸にして支えてやれば波の強制モーメントはりになるわけである別所氏８)、９)、１０)はさらに横揺れモーメントを一般的な形で求めている。別所氏によれば波による強制力すたはモーメントは一般的に次の形で恐わされる。 E; = P g a e , KHj*(K)=-f c( dii φj −φj on k y +i k x d s  .ただし、Ｅｊは自由废す方向の力またはモーメントで今の場合はむ。が横揺れモーメントである。 a hi入射波の振幅KHj*(K)は入射波の方向に反射される波の振幅ゆるは物体の運動により生する流体運動の速度ポテンnは物体装面のn o r ma l dSは物体表面の面積率分とする。 K→ひの場合a )か小さいので、Ｋ⇒Ｏの極限の速度ポテンシャルを近似値として用いると船の横揺れは非常に周期が長くＫ〓デいろいろわかり易い関係が厳さ出される。とのときの誤差はKのor d e rであるととがわかつている。文献る)、10 )によれば式(1)、(2)でK→Oと鍵くととVCより、Swayの強制力；Ei == ρgaHi+ (K) == −ρgaiKf ς( xθθι −φι θει) dS =+ o g a i K V ( 1 + k i  ) -------------- . Ax. vi sway!<Xi H21は物体のV o l ume, V.   $1きたたのははの強制モーメント；E 3 ==pgaH + (K) ÷− ρg α ἱ Κ ſ ς ( x θ θ π − φ θ π ) d S = + ρg α ἱ Κ √ θ M + k ι ι  )ただし　OMは原点（水面上）からメタセンタまでの距離（Mが水面下　+ ） l 1 はsway  に対する府加賀量の中心と水面すでの距離（水面上  + ）従つてs w a y  の強制力の落力点の水面からの距離はOM + k 1  l 1 (5)となる。 (排水量) P g V = W 2 π α π π π π θ w a K =なるととを考慮すると、 (3)式はsway強制力=W( 1 + k, ) θ w : (8) (4)式は　アoll　モーメント=W OM  Ow + k1 W  O w l1となる。この関係を図示すると図4.2のように波面に追角な復原力の水平成分W・th wがメタセンタMIC作用し、波© Orbital Motionを船がこわすいわゆるActive Resistance k1W お横附加賀唐の中心Ｃに加わり、結局合力としてW ( 1 + k 1 ) θ w がF点に水平に作用するととになる。従つてF点をPivotすると波による強制モーメントが家になるわけで、 F点はメタセンタMと微班加資量中心Ｃの間をk 1 ：1に内分した点である。 Ursell船型はＦ点が丁度率に一致するような船型に相当する。また、楕円柱ではＣ点がM点に一致し、結局M. C. F点がすべて一致するとが別所委員により示されている。10  ） M点、 Ｆ点およびＣ点の相対位置は中央横断面係数によつて変化するが、その変化の模様は図4.2.のようになる。 b ) Swayを拘束しない場合以上の議論はすべて一点をPipotしSwayを拘束した場合であつて、Swayを自由にした場合には話が変つてくふるこの場合、運動方程式はSwayとRollのCoupled Molionとなり、運動方程式は次式のようになる。1 Kの小さな結題では次の形にあかれる。 ( 1 + k, )  WKX  -  k, WGCK0 - E1 -( I+J-W-K-)   - k1WGCK×=Es K (9)式の第２式より、横揺れの強制モーメントは見掛上( E  - i k 1 WGCIXI ) .になっていることがわかる。一方ををはら、においてOMの代かにGM，にの代かにGC = 1, + GGと置いたものに外ならないから、横器れ族制モーメントの振幅はW aK ( GM + k1  GC ) - k1  WGCIXIK  . =W a KGM + k1  W KGC ( a -iXI)となわっすたa K = H w（表面波傾斜）であるから、横揺れモーメント=W GM θ w + k1 WGC θ w ( 1 -と書くことができる。さらにこれを従来の有効波傾斜の考えを入れて、機揺れモーメント=WGMｱθ w  …と思くことができる。 GC ( 1 ----)ただした＝ 1 + k1 + (15) GM 03式によるとKが小さくなるとSwayの振幅Xが波のOrbital Motionの振幅aに近づいて来て、K→Oの極限では横揺れモーメントはW GM θ wすなわちア＝１となることがわかる。すなわちこの場合K→OではGM=Oにしない限り、横揺れモーメントを窄にするととは不可能である。しかしながらＫが有没値になつてくると、は頭式第２項が寒でなくなり、約1、およびＧＣの値いかんでは、横揺れモーメントが小さくなる可能性が出てくる。 4. 2
横揺れの少ない紹型の条件
α）
前節に述べたように、模揺れモーメントを小さくするには08式第２項を第１項のFroude-Krilovモーメントと道符号にし、かつ、なるべく大きな顔とすることが必要である。その条件としては (i)k」を大きくすること、(ii)GCを大きくすること（ C点をなるべくM点から離し、かつ、Gより下下にするとと）もよび(ii)Xノaを小さくすること、のるつが考えられる。とのうちX／αはKによりほぼ定まり、Kが大きいほど、すなわち同調開期が短いほどX／αが小さくなるととが予想されるので、結局ＧＭが大きいほどX／αが小さくなることが予想される。またんはＣんにより左右され、ピルジキールをつけると等価的なＣ 。が大きくなると考えられる。 ー番影響が大きいと考えられるのはGCで、 C点をM点から途ざけるためには、図4. 2からもわかるようにCを大きくすることが、必要であるか、その他Rise of Floorの角度、ピルジャールの有無が大きな影響を持つことが予想される。
b ） .さらに詳細な方法
US式の有効波傾斜はKの有限な所ではさらに正確には次の形になる。 K GMV
00ただし　↓＝OGである。 r GMを２つに分けてr GM— r s OG— r m OM ( OG, OMは下方を正とする)なる形に書くと、第２項は重心位置に全く関係のない量であり、底心位置は第１項のみに影響する。 Kがあまり大きくない所では( KT = 0 3位まで) 7s  #-1 -K A Im = 1 − K Cの形に近似するととができ、しかもA，CはK＝0の時のポテンシャルで計算できる。10 ）今式08をBかに代入すれば　OG → OM+ GMであるからr GM=15 GM+( 15 - 1m ) OMすなわち　アーク+ K ( C − A ) OM GM (19)となり　ア＝０なるためには_OM * KIC-AS GMでなければならない。そこでK-GM 2
Kとおいて( 20)に代入すると(21 (22 x * _GM = AGM - OM ( C - A )   ………となる。 0.6したがつて図4.３のように作図するととにより与えられた( g )船型に対してケーロとなることGMの組合せを求めることが0.4できる。例えば図４.３はＢ／２Ｔ＝１５の３種のCgを有するOU(A-C) 0.2 T²船型につきA，C，OM等の数値を近似的に求めて記入してGM/Tすあるから、例えばC 5 =1,092、K = 5とするとGM/T= 0. P 0.8 0.4 0.2 0.73でとの図からもわかるように普通の場合はた＝０とするに必要なだけ償性半径を小さくしたり、また逆にGMを大きくとることは幾かしいように思われる。 A， C，等の値にはC 。が最も大きく関係しているように見えるし、またビルジキールはメタセンタを変えないで、 C楽大きくしたのと同じ効果をもたらすととが予想される。アs は題論的にはSway  の振幅Xと波の振幅aとの比である。 rs - ξ- κ∀( 1+ κ- )従つて、 Sway の振幅を測定するとによりた。を求めることも実験的に可能である。 (23)

5.1
模型船要目
許４年で述べたごとく、Swayの強制力の着力点で船体をPivoti、Swayを拘束すると横揺れ強制モーメントはśになるはずである。これを確かめるため、メタセンタおよびSwayに対する附加質量の中心のよくわかつている荷円船型およびUrsell船型をまつ取上げてそれぞれEなよびU模型とした。また、海洋船型の波sectionを標準器としてS模型とした。Swayを拘束しない場合、Sway  VC対する路加賀鉱の中心位置がメタセンタより下にあるほど、筑塔れ強制モーメントが護少するはずであるから、その影響をみるためRise of Floorを変化させたＦ Series 3袋、B／2dを変化させたB／2d Series 2袋、Bilge Circleの半径を変えたB Series 2俊を選び合計1 0雙の模型につき狭線を行なつた。模型の要目を表5. 1 ℃実験状態を表5. 2 ℃示してある。また、模型断面を図5. 1 ℃示す。計測としては、それぞれの模型につき波技、横揺れ強制モーメント、横照角をそれぞれ、ピルジキールのある場合とない場合について行なつだ。
5. 2
傘
は
み5. 2. 1    E模型粉減減曲器度を図5.2より図5.4に、メタセンさをPivotした場合の強制モーメントおよび横括角を図5.5に示してあろ。きた、 Sway を拘束しない時の禁制モーメントおよび横播角をそれぞれ図5.6と図5.7に示してある。図５５よりビルジキールのない場合はメタセンタ（第４案に近べたことく精円ではＦ．Ｃ．両点と一致）をPivotした場合に強制モーメントが家になるはずであるが、疾測されたモーメントもほぼメタセンを近くをPivotした時寮になり横幅角もほとんど寮になつている。またビルジキールをつけるとＣ点がFC下がるためにモーメントが板小になる点か下に下がつていることがわかる。しかしながら、近心をPivolすると、機揺れモーメントが大きくなり、 S w a yを拘束しない時の方がキーメントは小さい。模揺角社▧5.6℃示すどとく、重心位殿をPivolした時の方がSwayを拘束しない時よりピルジキールのあるなしにかかわらず大きくなつている。 5.2.2  U r s e l l船須U r s e l lれモーメントが小さくなつているが、その点は正確には水面上になく、少し下つた所にある。これは船型の設差、粘性の影響によるものと考えられる。 5.2.3 S 紹劉標準のＳ組型についての実験結果を図5. 9より図5. 1 6に示す。図5. 1 1によれば理論的に予想されるように同じKの値に対してす係数はGMの増加と共に増大している。との傾向はビルジキールがあつても無くても同じであるが、ピルジキールをつけた時の方が全体に7係数が小さくなつており、理論的に予想される傾向と一致する。図5.1 2、および５.１４は７の理論值と実験値の比較でかなりよく一致しているととがわかる。図5.1  ５芯よび5.1  6は横揺れ角でビルジキールの無い時はGMが小さい方が大きくゆれ、ビルジキールをつけるとGMVによる横照れ角の変化はほとんど無くなる。 5.2.4  Rise of Floor Series R i s e  of  Floorを変化させたSeriesについての結果を図5.1 7より図5.2 4に示す。減衰はRise of Floorが大きいほど大きく、また強制モーメントは図５２１および図５２２よりわかるように、 Rise of Floorが大きいほど大きい。その結果ピルジキールのない時は図５.２３℃示すように、Rise of Fl oorの大きい方がゆれないのに対し、ピルジキールがついている時はRise  of  Fl oorが大きい方がわずかなから大きくゆれる結果を示している。とれは第４章で理論的に予想したことと一致する。
5.2.5. B/2d Series
榴と吃水の比を変えたＢ／２ｄ　Ｓｅｒｉｅｓの実験結果を函5.２５よb凶5.３０℃元す。図5. ２５および図5. ２６よりわかるように、幅が広くなると減衰は極めて大幅に増大する。また図5. ２８よりわかるように煩揺れ強制モーメントも幅が広くなると減少し、また淡衰の増加の割合の方が大きいので幅の広い方が、横揺れ角は小ざくなる結果を示している。（図5. 2 9および図5. 3  0参照)
5.2.6  Bilge Circle Series
横振モーメントについてみると、with R K.でもwithout B. K.でも同じで、Bilge Circleが小さいだどうは小さくなつている。これは、Rise of Fioor 変化シリーズの場合と同様に説明され、Swayによる影響は変らないとしても、付加質量の中心が下がることによつて水平力の落力点が下がり、波による強制モーメントが減るからである。図５.３３に示してある。次K、Dampingをみると、これはBilge Circleが小さくなるとDampingは大きくなる。 w i f h  B. K.でもw i t h o u t  B. K.でも同じ傾向を示す。図5.3 1 ～ 5.3 2に示してある。このように、with B. K.でもwithout B. K.でもBilge Circleが小さくなるとすは少さくなりDamp i n g は大きくなり肉径角が少さくなるように強いている。実際に、図5.3 4に示してあるように、Bilge Circleお小さくなると積極角は小さくなつている。 1 . &日Hi車鉄W & 1ろ.
班S 2 Sلمーズテスト根単照Rise of Floor Bilge Round B/2 d変化Hス"格円紹型R S E L L組織: , .
上記の状態に次のような状態が加わる。 o　E . Uについては　. ( S w a y  拘束,  R o l l . H e a v e  自由)と）の２種( S w a y    R o l l   H e a v e , 自由o    E Kついてビルシキール付　（幅４０％で船長にわたる）紙» S～R 3についてcピルジキール付　（幅3 0 % ） . . . . B / 2. d模図5. 1 Two-Dimensional Models and the Position of the Bilge Keel , . . . . : . - ↑ .  . . . . . - , . .  . . . . . ) .  - . . . . . ___ . . ,  the content of the cont . . and the content of the .  .   . . . .  . . , . . ー3 4ー . . ー35ー siもì. . . . . . . - . . A . . . . . " . . . , . . . . . . 1. O 0.5
0 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 B 2国5, 1 2 S " and the context of the . ー4 2- . . . . … . the context of the state. A Program the content of the state. s Services of the Services . . 1990 . . . the content .  . - the content of the cont . -  - Y . . . . . 0 . .  . - - . . . . . . the C ↑ i n c t i o ' . 1 , 2 s o BKはなi t h » F2 « C : 10 . . , . . s : " _ l 1 s  pv. . " " " " " " , // - . -- t . . . or o f i s suggests self 2018 . . .   -  -  - . . . 0 . ...しb   1 -45-- . . .  . . . .  ----- . . 2 ഗ . - ;   , 27 . . .  . , . .も. . . L 9 ---- -------し' uB/2d4 Series    without    BK
図5.2  5 . .本図5.2 8     B / 2 d     S e r i e s ♪ ♪ . . . . B K Bilge Circle Series
Curves of Extinction without図5. 3  1図5.3 2 s . 6. 1横▧れ強制モ一メントについてSway i ngを拘束した場合、波による水平力の潜力点を固転中心に選ぶことによつて、波による横器強制モ1 ) ーメントを受けないようにすることができる。このとき横揺れるほとんどなくなる。 Swayingを拘束しない時は、横揺れ強制モーメントを発にするととは非常に離かしいが、 Rolling  K対するSway i ngの連成運動の影響は通常放による横括れ強制モーメントを改ざる方向にある。 Bilge Keelは横揺れ強制モーメントを滅する方向に働く。 2 ）同じ周波数の故に対してはGMが大きくなると、横揺れ強制モーメントは大きくなる。 3 ） 4 ） Rise of Floorが大きくなると横揺れ強制モーメントは大きくなる。 5 ), B／２ｄが大きくなると、つまり浅吃水船になると横揺れ強制モーメントは小さくなる。 Bilge Circleが小さくなると、横揺れ強制モーメントは小さくなる。 6 ）別所委員の文献１０）Ｐ．２５２ＩＶ )の「１をoにするとうな銀心位置と損性半径の組合せがあるが一般に7 ）はとれらは周期の非常に小さい所になる」は今後の研究にまたなければならない。 6. 2 Damp i n gに関してGMが大きくなると本実験に用いた船型に関するかきりwithout BKではDanpingは大きくなるのに対1 ）して、with BKでは小さくなる。 Rise of Floorが大きくなると、Dampingは大きくなる。 2 ） B／2 dが大きくなるとDamp i ngは大きくなる。 3 ） 4 ） Bilge Circleが大きくなると、Dampingは小さくなる。 6. 3模紹れ角に関して通常船型では、重心位腹でSwayingを拘束した場合の方が、自由のときより横器れ角は大きい。 1 ） GMが相当に大きくなると、 w i t h o u t  BKでは同調横振れ角は小さくなる。 w i t h  BKでは変わりな2 ） s Rise of Floorが大きくなると、without BKでは横播角は小さくなる。with BKでは変化は3 ）少ないが、逆の傾向になる。 B／2 dが大きくなると、w i t h o u t  BK, w i t h  BK共に横揺れ角は小さくなる。 4 ） Bilge Circleが小さくなると、without BK, with BKともに横紹角は小さくなる。 5 ）
1）族辺意弘、共上正裕： ″船の横涌坂抗所調Ｎの計算法について″西部造船会々報    14号2 ）岩田秀一： ″巡視船の機器れ改装体数について„造船協会会報　１０７号3) F.Ursell: #On the Rolling Motion of Cylinder's in the Surface of Fluide Quart. Journal of Mech. and Applied Math. voll.Pt3.19493" 4) M.D.Haskind: #The Exciting Forces and Wetting of Ship in Waves® Isvestia Akademii Nauk SSSR. Otdelenie Tekhnicheskikh Nauk No.7.1 ５》田才福造： # Be am   Se aにおける船休選助  ,西部造船会会報  3 0号昭4 0.8月6)田村欣也: #The Calculation of Hydrodynamical Forces and Moments acting on. the two Dimensional Bodys西部漁船会会報2 4号昭3 2 9月7 ）菱田敏男： 〃船舶の動格造波抵抗に関する研究 〃 ,造船協会論文集  85号昭27.12 8）別所正利： 〃波の中の船の運動について〃防大型工学研究報告 3巻第1号昭40.5月♀〕別所正利：〃彼の中の船の運動の理論について（前進速度のない場合）防大理工学研究報告　る巻第2号昭4  0.7月10）別所正利：み波の中の船の横断れ運動の頭論について»防大理工学研究報告　第３巻　第３号　昭４１１月(然　殺)