JAEA-Technology 2010-010燃料異常過渡試験のための希釈管の希釈係数測定に関する検討Experimental Study on Dilution Coefficients Measurement of Capsule Dilution Tube for Fuel Transient Tests井上修一鍋谷栄照小室忠男松井義典飯田一広菅野勝伊藤和之木村明博Shuichi INOUE, Tadao OMURO, Hideaki NABEYA, Yoshinori MATSUI Kazuhiro IIDA, Kazuyuki ITO, Akihiro KIMURA and Masaru KANNO大洗研究開発センター照射試験炉センター原子炉施設管理部Department of JMTR Operation Neutron Irradiation and Testing Reactor Center Oarai Research and Development Center May 2012日本原子力研究開発機構Japan Atomic Energy Agency本レポートは独立行政法人日本原子力研究開発機構が不定期に発行する成果報告書です。本レポートの入手並びに著作権利用に関するお問い合わせは、下記あてにお問い合わせ下さい。なお、本レポートの全文は日本原子力研究開発機構ホームページ(http://www.jaea.go.jp)より発信されています。独立行政法人日本原子力研究開発機構　研究技術情報部　研究技術情報課〒319-1195　茨城県那珂郡東海村白方白根2番地4電話029-282-6387, Fax 029-282-5920, E-mail:ird-support@jaea.go.jp This report is issued irregularly by Japan Atomic Energy Agency Inquiries about availability and/or copyright of this report should be addressed to Intellectual Resources Section, Intellectual Resources Department, Japan Atomic Energy Agency 2-4 Shirakata Shirane, Tokai-mura, Naka-gun, Ibaraki-ken 319-1195 Japan Tel +81-29-282-6387, Fax +81-29-282-5920, E-mail:ird-support@jaea.go.jp © Japan Atomic Energy Agency, 2012
JAEA-Technology 2010-010
燃料異常過渡試験のための希釈管の希釈係数測定に関する検討日本原子力研究開発機構　大洗研究開発センター照射試験炉センター 原子炉施設管理部井上修一・小室忠男*・鍋谷栄昭・松井義典飯田　一広※・伊藤　和之※・木村　明博・菅野　勝
(2010年      3月   5日受理)
燃料異常過渡試験キャプセルを用いた燃料照射試験では、燃料破損時においてキャプセルから流出する核分裂生成物(FP:Fission Products)量を炉外に設置した放射線モニターで検出できる最小限にし、 FPの原子炉施設内への放出を低減させる目的で燃料異常過渡試験キャプセル内に希釈管を設けている。JMTR 再稼働後に行う燃料異常過渡試験では、広範囲の試験条件の設定が可能なように燃料異常過渡試験キャプセルの給水流量の増加が計画されている。給水流量が増加すると、放出されるFPの増大が予想されたため、給水流量をパラメータとして希釈管の希釈効果を炉外実験で確認した。本報告は、燃料異常過渡試験キャプセル内の希釈管の希釈係数測定結果をまとめたものである。 JAEA-Technology 2010-010 Experimental Study on Dilution Coefficients Measurement of Capsule Dilution Tube for Fuel Transient Tests Shuichi INOUE, Tadao OMURO**, Hideaki NABEYA, Yoshinori MATSUI Kazuhiro IIDA*, Kazuyuki ITO*, Akihiro KIMURA and Masaru KANNO Department of JMTR Operation Neutron Irradiation and Testing Reactor Center Oarai Research and Development Center Japan Atomic Energy Agency Oarai-machi,Higashiibaraki-gun,Ibaraki-ken (Received March 5. 2010) In fuel irradiation transient tests using a fuel transient test capsule, a dilution tube has been installed in the boiling water capsule in order to detect fission products (FP) from an irradiated fuel, in case of the fuel failure during the transient, by a radiation monitor located outside the reactor. When the fuel failure occurs, the released FP flows out from the capsule through the dilution tube. The dilution tube is designed to minimize the released FP that can be detected by the radiation monitor located outside the reactor. In the fuel transient irradiation tests planed after the JMTR restart, there is a plan to increase feed water flow rate to the fuel transient test capsule in order to extend the test condition. When the feed water flow rate increases, an increase of released FP is expected. Therefore, the dilution coefficients of the dilution tube were measured experimentally as a function of feed water flow rate. This report summarized the measurement results of the dilution tube installed in the fuel transient test capsule.
山
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1. 概 受
大洗研究開発センターのJMTR (Japan Materials Testing Reactor：材料試験炉)は、平成23年からの再稼働に向けて改修作業を進めている。現在、経済産業省原子力安全・保安院からの受託事業「軽水炉燃材料詳細健全性調査」において、JMTRを活用した軽水炉燃料の健全性評価手法等の信頼性及び透明性の高い技術基盤を得ることを目的に、平成23年から照射試験を計画している。このうち、軽水炉燃料においては、高効率・高負荷での運転可能な高度化燃料の開発として、平成27年頃に高燃焼度BWR用10×10燃料を導入する計画であるため、燃料試料の出力急昇照射試験装置(BOCA/OSF-1)を用いて、燃料試料について現行の上限燃焼度(燃料集合体で最高55G¥d/t)の約90G¥d/tまで燃料異常過渡試験を行うこととなった。燃料異常過渡試験では、燃料試料が破損することが考えられるので、破損を検出した場合、速やかに核分裂生成物(以下、「FP：Fission Products」という）をこの試験に供される燃料異常過渡試験キャプセル(以下、「キャプセル」という)内に封じ込め、炉外への放出を可能な限り少なくする必要がある。このため、キャプセルはキャプセル内の希釈管を介することにより、一旦、FP 濃度を希釈管容器内の純水で薄め、検出可能な水モニタのレベルまで低下させ希釈管出口以降の配管内を可能な限り低濃度のFPとする構造としている。出力急昇試験設備の全体構成をFig. 1-1及びキャプセル構成図をFig. 1–2に示す。今後の試験においては、広範囲の試験条件が設定可能なようにキャプセル給水流量の増加が計画されているため、これまでに得られている燃料試料破損時におけるFPの濃度挙動を炉外試験によって確認するための基礎試験を行った。本報告書は、炉外において実施した希釈管の試験結果をまとめたものである。
2.   試験目的
これまでJMTRで行ってきた出力急昇試験は、BWR条件の圧力下でキャプセル内の給水流量は1 cm³/secで実施してきており、この条件で破損検出までの遅れ時間、希釈管の希釈係数などを考慮してFPの検出感度や外部放出量の評価等を行ってきた。今後の照射試験においては、給水流量を最高10㎝³/secまで流せる水環境調整設備の設計を行っている。このため、各給水流量におけるキャプセル内の希釈管の希釈効率を求めて、今後のキャプセル設計の基礎データ取得のために、以下の目的で試験を行った。 (1)今後のキャプセルの使用条件（燃料破損の早期検出、給水流量の増加等）を考慮して、流量1 cm³/sec～10cm³/secでの希釈管1段当たりの希釈係数の基礎データを採取する。 (2)既存の希釈係数（給水流量1cm³/sec）の再確認を行う。 (3)今後予定しているキャプセルの使用条件における稀釈係数(希釈管５段、給水流量の増加)について、給水流量と希釈係数の相関を調べる。
3. 燃料破損換出方法及び性能
出力急昇試験において燃料試料が破損し、FPがキャプセル内に放出された場合、放出されたFPはキャプセル内の純水と混合して希釈管に入る。希釈管は内径26㎜、1段当たりの長さ150㎜の円筒5段構造(全長約80mm)で、放出したFPは各段で段階的に希釈される構造になっている。希釈された水は水環境調整設備に設置してある排水側の水モニタで検出し、FPが設定されたレベル以上になった時、遮断弁を自動的に閉じ、FPを含んだ排水の流れを止める。これによって、遮断弁以降は希釈係数により希釈された低濃度のFPが排水される構造となっており、希釈管から水モニタまでのFP量を最小限に押さえ、水環境調整設備への放出を低減させる。希釈管の性能としては、キャプセルから流出するFPを水モニタが検出できるFP濃度まで一時的に希釈し、可能な限り希釈管出口のFP濃度を低く保つことが要求される。なお、希釈管を１段から５段にした場合、各段の希釈管出口濃度をC 1 ～C 。とすると、近似式は以下のようになる。 C 1 (t) = L −1C 1 (s) C 1 (s) = C 0 (s)  G (s) = C 0 /S × a/ (S+a)希釈管１段目の出口濃度は、次式のようになる。 C 1 (t) = L -1C 0 /S×a/(S+a) (1) = C o (1-exp(-at)) α = C 1 (t) /  C 0以降、２段目から５段目の濃度は以下の通りである。  C 2 (t) = C 0 {1-exp(-at)  × (1+at)} C 3 (t) = C 0 {1-exp(-at)  × (1+at+at²/2)} C 4 (t) = C 0 [1-exp(at) {1+at+(at) 2 /2+ (at) 3 /6} ] C 5 (t) = C o [1-exp(at) {1+at+(at) 2 /2+ (at) 3 /6+(at) 4 /24} ] (5) (6) = C o α α = C 5 (t) / C o C。：希釈管入口濃度（一定） C」：希釈管1段の希釈管出口濃度C 5：希釈管5段の希釈管出口濃度α   ：希釈係数ここで流量1cm³/secの時の遅れ定数（a）は次の通りである。 a =q/Q=1/80 q ：流量 1 cm³/sec Q：タンク１段の容量　80 cm³ t ：希管通水後の経過時間(sec) . . . (2) (3) (4) . . . (7)
4．希釈係数測定試験装置の構成及び試験条件
今回使用した希釈係数測定試験装置は、可視可能なアクリル製で1～5段の模擬希釈管を使用し、室素ガスを利用した加圧装置、タンク№1、タンク№2、圧力計、流量調節弁などから構成される。トレーサとしてNaCl水溶液を使用し、NaCl水溶液のNa濃度変化を測定して希釈効果を求めた。この測定には、希釈管を通過した水溶液をポリビンにサンプリングし、ICP（高周波誘導結合プラズマ）発光分光分析法で測定した。炉外で実施した希釈係数測定試験装置をFig. 4-1に示す。試験条件は希釈管入口圧力0.96MPaの状態で、流量は希釈管が5段では1cm³/sec，2cm³/sec、1段では1, 2, 3, 6, 10 cm³/secで実施した。圧力については照射条件での圧力で実施する予定であったが、装置の制約上できなかった。 4.1各部の構成(1)タンク№1タンクは試験のための洗浄用純水、№2タンクはNaC1水溶液を貯留するためのもので、容量は各10ℓである。 (2)希釈管試験装置に取り付ける模擬希釈管は、従来のキャプセルと同一構造の希釈管( 1段80  cm³)とし、 １段から５段まで接続可能な構造とした。希釈管の接続は上下を板で押えネジで固定する方法とした。希釈管の構造図をFig. 4-2に示す。希釈管詳細図をFig. 4-3に示す。 (3)圧力計タンク内の圧力を測定するためのものであり、圧力範囲を0～1MPaとした。 (4)流量調整用弁希釈管への流量を調整するための弁であり、1cm³/sec～10cm³/secの範囲で調整可能とした。
4. 2試験条件
(1)希釈管1段の試験条件庄カ: 0.96MPa(窒素ガス)
:78  ppm（塩化ナトリウム（NaC1）200ppm水溶液） (2)希釈管5段での試験条件

5．試験の内容
トレーサーとして塩化ナトリウム(NaC1)水溶液を使用して給水流量毎の希釈管入口と出口のNa濃度を測定して希釈管の希釈係数（出口濃度/入口濃度）を求める。希釈係数測定の希釈管段数は1段及び５段の２通りとする。希釈係数としては１段では１×１0 3程度、５段では１×１0 6程度の感度が得られるように計画する。
5.1 希釈管1段の試験
(1)希釈管への給水流量は、1cm³/sec～10 cm³/secとする。流量は試験前に実測（希釈管出口の水を1分間程度ビーカー等に溜めてメスシリンダーで測定）して設定するが、サンプリング終了後にも測定して再度確認する。2回の測定において流量が異なる場合は、2回のデータの平均値を用いる。 (2)サンプリング時間は、流量1cm³/sec及び2  cm³/secは4秒間隔、3cm³/secは3秒間隔、6cm³/sec及び10cm³/secは1秒間隔でNaCl水溶液を採取する。 (3)NaCl水溶液のNa濃度は、希釈管出入口の水をサンプリングしてICP（高周波誘導結合プラズマ）発光分光分析法で測定する。 (4)希釈管１段におけるサンプリング時間は、排水量が計100㎝³程度を目安に設定する。この時のサンプリング数は11〜22個程度とする。 (5)データの再現性は、流量1cm³/secと2cm³/secにおけるデータを各々2回採取することにより確認する。
5.2 希釈管５段の試験
(1)希釈管5段における希釈管への給水流量は、1cm³/sec及び2cm³/secとする。 (2)サンプリング時間は、流量1 cm³/sec及び2cm³/secともに5秒間隔でNaCl水溶液を採取する。 (3)NaCl水溶液のNa濃度は、希釈管出入口の水をサンプリングしてICP（高周波誘導結合プラズマ）発光分光分析法で測定する。 (4)希釈管5段使用時のサンプリング時間は、排水量が500cm³程度を目安に設定する。この時のサンプリング数は70〜80個程度とする。
6. 希釈係数測定結果
6.1  希釈管1段試験
(1)流量1cm³/sec流量1cm³/secの試験は再現性確認のため、2回実施した。 1回目の試験流量は目標流量1cm³/secに対して1.3cm³/sec、2回目の試験流量は1 cm³/secであった。流量1.3  cm³/secの試験における希釈管出口Na濃度/希釈管入口Na濃度(以下、「希釈係数」という)の変化は、Fig. 6-1に示す通りNaCl水溶液を希釈管に通水してから8秒間はバックグラウンド（約1. 1ppm）であった。8～31. 5秒（23. 5秒間）は希釈係数の変化が約0. 3であり、3項の計算式(2)に示す近似計算値の0～22秒で希釈係数の変化が約0.3とほぼ同様な変化を示し、その後は近似計算値より早い変化を示して約54秒後にほぼ近似計算値と等しくなった。流量1cm³/secの試験における希釈係数の変化は、Fig. 6–2に示す通りNaCl水溶液を希釈管に通水してから8秒間はバックグラウンド（約0. 1ppm）であった。8～24秒間は近似計算値よりも遅れて変化し、24～54. 5秒(30. 5秒間)は希釈係数の変化が約0. 3であり、近似計算値の0～28. 5秒で希釈係数の変化が約0.3とほぼ同様な変化を示し、その後は近似計算値より早い変化を示して約75秒後にほぼ等しくなった。 Na濃度の分析結果及び希釈係数をTable  6-1及びTable  6-2に示す。 2)流量2cm³/sec流量2cm³/secの試験は再現性確認のため、2回実施した。 1回目の試験流量は目標流量2cm³/secに対して1.7cm³/sec、2回目の試験流量は1.9cm³/sであっった。流量1.7cm³/secの試験における希釈係数の変化は、Fig. 6-3に示す通りNaCl水溶液を希釈管に通水してから4秒間はバックグラウンド（約0. 1ppm）であった。4～12秒間は近似計算値よりも遅れて変化し、12～30.5秒（18.5秒間）は希釈係数の変化が約0.3であり、近似計算値の0～16.8秒で希釈係数の変化が約0. 3とほぼ同様な変化を示し、その後は近似計算値より早い変化を示したが最後のサンプリングである40秒を経過しても近似計算値より遅れて変化した。流量1.9 cm³/secの試験における希釈係数の変化は、Fig. 6–4に示す通りNaCl水溶液を希釈管に通水してから4秒間はバックグラウンド（約0. 1ppm）であった、4～20秒（16秒間）は希釈係数の変化が約0.3であり、近似計算値の0～15秒で希釈係数の変化が約0.3とほぼ同様な変化を示し、その後は近似計算値より早い変化を示して約26秒後にほぼ等しくなった。 Na濃度の分析結果および希釈係数をTable  6-3及びTable  6-4に示す。 (3)流量3cm³/sec試験流量は目標流量3  cm³/secに対して3. 2cm³/sであった。流量3.2 cm³/secの試験における希釈係数の変化は、Fig. 6-5に示す通りNaCl水溶液を希釈管に通水してから3秒間はバックグラウンド（約0. 1ppm）であった、3～13秒（10秒間）は希釈係数の変化が約0. 3であり、近似計算値の0～8. 8秒で希釈係数の変化が約0. 3とほぼ同様な変化を示し、その後は近似計算値より早い変化を示して約23秒後にほぼ等しくなった。 Na濃度の分析結果および希釈係数をTable  6-5に示す。 (4)流量6  cm³/sec試験流量は目標流量6cm³/secに対して6. 7cm³/secであった。流量6.7cm³/secの試験における希釈係数の変化は、Fig. 6-6に示す通りNaCl水溶液を希釈管に通水してから1秒間はバックグラウンド（約0. 1ppm）であった、1～5. 5秒（4. 5秒間）は希釈係数の変化が約0.3であり、近似計算値の0～4.5秒で希釈係数の変化が約0.3とほぼ同様な変化を示し、その後は近似計算値より早い変化を示して約7秒後にほぼ等しくなった。 Na濃度の分析結果および希釈係数をTable  6-6に示す。 (5)流量10cm³/sec試験流量は目標流量10cm³/secに対して9.7cm³/secであった。流量9.7 cm³/secの試験における希釈係数の変化は、Fig. 6–7に示す通りNaCl水溶液を希釈管に通水して1秒後には変化し、0～3. 1秒は希釈係数の変化が約0. 3であり、近似計算値の0～3秒で希釈係数の変化が約0.3とほぼ同様な変化を示し、その後は近似計算値より早い変化を示して約3. 2秒後にほぼ等しくなった。Na濃度の分析結果をTable  6–7に示す。これらの結果から実測した希釈係数の変化開始点は近似計算値より流量が低いほど遅れる傾向がみられる。しかし、希釈係数が0. 3変化する時間は流量1㎝³/secで30. 5秒、流量1. 9㎝³/secで16秒、流量3.2cm³/secで10秒、流量6.7cm³/secで4.5秒、流量9.7cm³/secで3.1秒であり、希釈係数が変化する時間は流量に反比例（流量1cm³/secで0.3変化する所用時間/各流量1.9、3.2、 6.7、9.7で0.3変化する所用時間）し、この間の実測値と近似計算値の変化率(0.3/0.3変化する所用時間)はほぼ同じ傾向である結果が得られた。流量1cm³/secから10 cm³/secの希釈係数の変化をFig. 6-8およびNa実測値をTable  6-8に示す。
6.2 希釈管5段試験
既存の水環境調整設備による破損検知までのおおよその時間は流量1cm³/secにおいて30秒程度（希釈係数では2.5×10 5）であるため、希釈管5段を使用して希釈係数のデータを評価した。流量1 cm³/secの試験は従来のキャプセル希釈係数のデータを確認するためのもので、流量2 cm³/secの試験は今回更新する装置の現段階の最大流量2cm³/secにおける希釈係数のデータを新たに採取し、流量1cm³/sec、2cm³/secから流量10cm³/secまでの希釈係数の変化を推定するためのものである。
(1)流量1cm³/sec
NaCl水溶液を用いた希釈管5段、流量1cm³/ secにおける希釈係数は、Fig. 6-9に示す通りNaCl水溶液を希釈管に通水してから40秒間はバックグラウンド（約0.02ppm）であった。40〜50秒間は近似計算値よりも遅れて変化し、50～81秒（31秒間）は希釈係数の変化が2. 5×10 -5（放射能高で遊断弁が閉じる希釈係数）であり、3項の計算式(7)に示す近似計算値の0～28. 5秒で希釈係数の変化が2.5×10~5とほぼ同様な傾きを示した。結果をTable  6~9に示す。 (2)流量2 cm³/sec NaCl水溶液を用いた希釈管5段、流量1.8 cm³/secにおける希釈係数は、Fig. 6–10に示す通りNaCl水溶液を希釈管に通水してから10秒間はバックグラウンド(約0.1ppm)であった。10～25秒間は近似計算値よりも遅れて変化し、25～40秒（15秒間）は希釈係数の変化が2.5×10~5（放射能高で遮断弁が閉じる希釈係数）であり、3項の計算式(7)に示す近似計算値の0～14. 5秒で希釈係数が2.5×10 5とほぼ同様な傾きを示した。結果をTable  6-10に示す(3)既存データとの比較既存の希釈係数データはKOHをトレーサーとして求めたものである。今回、トレーサーをNaCl
水溶液に変更して稀釈係数を比較した。
Fig. 6-11 に示す通り希釈係数変化の開始時間は従来(KOH)データが通水して約 175 秒後、今回(NaC1)データが通水して約40秒後であった。また、放射能高で遮断弁が閉じるときの稀釈係数は2.5×10–5であるが、これに要する時間が従来と今回のデータは各々通水して約215秒後と約81秒であったが、希釈係数が変化を開始し、放射能高で遮断弁が閉じるまでの時間は各々約40秒と41秒となり、ほぼ同じであった。結果をTable  6–11に示す。このように、希釈係数変化の開始時間は大きく異なるが希釈係数の変化開始から2×10 5に到達する時間は約40秒と同じであった。既存の希釈係数変化開始時間遅れ原因はサンプリングラインの影響と推定され、稀釈係数の変化傾向は両者とも同じであると考えられる。 (4)流量による比較各流量における希釈係数の変化開始時間は1cm³/secでは通水して約45秒後、2cm³/secでは約10秒後であった。また、放射能高で遮断弁が閉じる（希釈係数は2.5×10 5）ことに要する時間は各々通水して約81秒後と約40秒後であり、流量にほぼ反比例（希釈係数の変化率には比例）して変化している。また、希釈係教変化の開始から放射能高で遮断弁が閉じるまでの時間についても、流量1cm³/sが31秒、2cm³/sが15秒と流量と反比例した結果となった。
7. 希釈管1段と5段における希釈係数の比較
同一流量で、希釈管段数が1段と5段における希釈係数の変化を比較した。なお、希釈係数の立ち上がりを比較するため、希釈管5段の原点は希釈係数が変化開始する点（1cm³/secが45秒、2 cm³/secが25秒）とした。 (1)流量が1  cm³/secの場合Fig. 7-1に示す通り希釈係数の変化が開始してから稀釈管1段では0. 25に到達する時間が41. 5秒、5段では2.5×10°に到達する時間が44.5秒とほぼ同じ時間であった、結果をTable  7-1に示す。 (2)流量が2cm³/secの場合Fig. 7-2に示す通り希釈係数の変化が開始してから稀釈管1段では0. 25に到達する時間が18. 5秒、5段では2. 5×10 5に到達する時間が19秒とほぼ同じ時間であった。結果をTable 7–2に示す。流量1 cm³/sec及び2cm³/secにおける希釈管5段の希釈係数の変化は、希釈管1段の希釈係数の変化とほぼ同じであった。また、流量が異なることによる希釈管5段の希釈係数への影響は、ほぼ流量に比例して希釈係数が速く変化することが分かった。これらの結果から、流量3cm³/sec～ 10cm³/secの希釈係数の変化は、希釈管1段のデータまたは希釈管5段のデータから推定できると考えられる。
8.まとめ
(1)今後の照射予定を考慮した希釈係数の基礎データ(希釈管は1段で流量1cm³/sec～10cm³/sec)を計画通り採取し、各流量における希釈係数は実測値と近似計算値の変化率（傾き）がほぼ同じ傾向であることを明らかにした。 (2)今回と従来のキャプセルの希釈係数（給水流量1cm³/sec）は、放射能高で遮断弁が閉じる希釈保数（2.5×10 5）に到達する時間が各々通水して約215秒後と約85秒後と異なるものの、希釈係数が変化して2.5×10 -5まで立ち上がる時間は約40秒とほぼ同じであることを確認した。 (3)今後の燃料異常過渡試験で使用するキャプセルの使用条件（希釈管5段、給水流量を1cm³/secから10cm³/secに増加)における希釈係数は、希釈管1段のデータから推定できる可能性があることが分かった。また希釈管５段、流量1cm³/sec～2cm³/secのデータからも推定できる可能性があることが分かった。 (4)目標流量1cm³/secでは1cm³/sec及び1.3cm³/sec、目標流量2cm³/secでは1.7cm³/sec及び1.9 cm³/secと目標流量から少し外れたものの希釈係数の変化の傾向はほぼ同じであり、再現性があることを確認した。これらの結果から、希釈係数は、流量が増加すると比例して速い変化となるため、流量が2cm³/secの場合は1㎝³/secの場合と比較して半分の時間で検出でき、希釈係数もほぼ同じでありFPの放出率が変わらないことが分かった。また、流量が1 cm³/secにおける既存希釈係数データと今回取得したデータが同等であることを確認した。 5段の希釈管への10cm³/secの通水試験は、試験装置の制約でできなかったこと及び10cm³/sec通水の場合はキャプセルの炉外装置の配管の内径等の因子が影響してくること等、将来10㎝³/secでの照射試験を行う場合には配管の圧力損失を考慮して配管径及び希釈管の構造を含め検討する必要があると考える。このため、10 cm²/secまで流量を増加させる場合には、事前に5段の希釈管の効果を実機を模擬した試験により確認する必要があると考える。
事
鉄
今回の本報告書に記載した実験装置の組み立てや測定の方法などについて、大洗研究開発センター照射試験炉センター照射試験開発課石田卓也氏に御協力頂きました。ここに謝意を表します。図歌構の曼釈希Fig. 4 - 2
Table. 6-2 希釈管1段の流量1.0 cm³/sデータ (Fig. 6-2)
浜似対立領の
Table.6-5希釈管1段の流量3.2 cm³/sデータ(Fig.6-5)
Table.6-6希釈管1段の流量6.7 cm³/sデータ(Fig.6-6)
•実測値α (1.0cm3/s) -家演価α (1,3cm3/s)東測価α (1.7cm3/s)家澤慎α (1,9cm3/s)実測価α (3.2cm3/s)安測価α (6.7cm3/s) -家演価α (9,7cm3/s)各流量における希釈係数比較(Fig. 6-8)
5段近似計算値
Na5段寒潤5段近似計算価
Table. 6-10 希釈管5段の流量1.8 cm³/sデータ (Fig. 6-10) NaCl濃度(51, 684  ppm)
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25sを原点This is a blank page.
(g)SI技頭路は固有の名称と記号を持つ親立単位と親み合わせても使用できる。しかし按頭路を付した単位はもはやコミーレントではない。
(b)クジアンとスケウジアンは数字の1に対する単位の特別な名称で、量についての情報をつたえるために使われる。
実際には、使用する時には記号nad及びseが用いられるが、習慣として組立単位としての記号である数字の１は明本をれない。その生活性している(e)制光学ではスナウジアンという名称と記号seを単位の表し方の中に、 (d)～ルツは周期受象についてのみ、ベクレルは放射性体極の統計的過程についてのみ使用される。
(d)～ルツは周期受象についてのみ、ベクレルは放射性体極の統計的過程についてのみ使用される。 (d)セルシウス度はケルビンの勢別な名称で、セルシウス温度を表すために使用される。セルシウス度とケルビンの
、単位の大きさは同一である。したがって、温度差や温度間隔を表す数値はどちらの単位で表しても同じである。 (OK: Hollywood ) (g)単位シーベルト（PV,2002,70,205）についてはCIPM動作2（CI-2002）を参照。
は対応開係を本すものである。
記等d c m F a p f a N