MAGNUM-BASIC工法による支持力の発現には、適切な設計や地盤、土質状況に合わせた施工機械等の選択が必要です。設計の際には、その点を十分ご配慮の上、下記をよくお読み頂き、ご了承の上、ご利用願います。
ご注意とお願い
●設計にあたっては本力タログ及び弊社資料をよくお読み頂き、適切にご使用ください。 ●本工法はジャパンバイル株式会社及び前田製營株式会社が開発した工法です。 ●本工法の施工については、ジャパンパイル株式会社、前田製管株式会社及び両社が承認した施工会社が行います。 ●本工法及び記載された製品によって設計を行う場合、関連法規等を遵守して適切な設計をして頂きますようお願いいたします。 ●施工する敷地・敷入路の広さによって搬入できる施工機械に制限が発生する場合、使用できる航径や杭長に制限がつく可能性があります。詳細な内容につきましては弊社までお問い合わせください。 ●施工される地域により地盤、土質状況が異なり、本工法、各製品で施工性能が均等に発揮できない場合がございます。 ●本力タログに記載している仕様に関して、施工現場や製造工場の条件等により、ご希望の仕様で施工できない場合がこだいます。 ●本力タログに記載した内容は平成28年１2月１日現在のものです。掲載内容及び仕様は、予告なく変更することがありますので、あらかじめご了承ください。また、本力タログに関するご不明な点、詳細な内容につきましては弊社までお問い合わせください。
免費事項
本工法及び製品に関し問題が発生した場合は、弊社にて対応させていただきますが、下記の免責事項のご確認をお願い申し上げます。 ●本力タログに記載された事項に反した設計により問題が生じた場合。 ●標準仕様以外に使用者の指示した仕様、施工法、材料、部品などにより問題が生じた場合。 ●あらかじめ定めた用途、部位以外に使用し、それにより問題が生じた場合。 ●ジャパンバイル株式会社、前田製筒株式会社及び両社が承認した施工会社以外の会社によって施工され、それにより問題が生じた場合。 ●設置された航基礎の使用者及び第三者の故意又は過失により問題が生じた場合。 ●杭基礎の引渡し後、構造、性能、仕様等の変更を行い、これにより問題が生じた場合。 ●重大な瑕疵を発見後、途やかに届けがなされす、これにより問題が生じた場合。 ●機造物の変形、老朽等の外部からの外力、製品以外の外的要因により問題が生じた場合。 ●開発、製造、販売、施工時に通常予想される環境（温皮、湿度、地盤状況、その他）等の条件下以外における使用により問題が生じた場合。 ●設計時、施工時に想定された以上の不可抗力(天災.地震､地盤沈下､火災､爆発､その他予測できない自然現象と周辺環境に起因するもの)が原因となり問題が生じた場合。
ジャバンバイル株式会社
本社：〒103-000 東京都中央区日本橋浜町2-1-1 田辺浜町ビル7F北海道支店:〒060-0807　札幌市北区北七条西2-20東京建物札幌ビル5F東北支店：〒980-0802　仙台市青葉区二日町9-7大木青葉ビル3F東京支店:〒103-000 　東京都中央区日本橋浜町2-1-1田辺浜町ビル3F北関東支店:〒330-0064　さいた歩市浦和区岸町7-12-1東和ビル3F東関東支店:〒260-0013　千葉市中央区中央3-9-16三井生命千葉中央ビル7F横浜支店:〒231-0023　横浜市中区山下町74-1大和地所ビル805号静岡支店:〒420-0851　静岡市葵区黒金町11-7三井生命静岡駅前ビル10F中部支店:〒461-0005　名古屋市東区東桜1-14-11 DNI東桜ビルディング3F北陸支店:〒920-8203 金沢市鞍月5-181 AUBEビル6F関西支店:〒541-0043  大阪市中央区高騰橋1-6-10豊田日生北浜ビル2F四国支店:〒761-8071　高松市伏石町2152-4クレストコートK2広島支店:〒732-0825 広島市南区金屋町2-15 KDX広島ビル6F岡山支店：〒700-0975　岡山市北区今三丁目1-35サンライズマルビル2F福岡支店:〒812-0016 福岡市博多区博多駅南1-3-11 KDX博多南ビル2F南九州支店:〒890-0052　鹿児島市上之園町24-2第12川北ビルBOIS鹿児島406号TEL.03-5843-4192  FAX.03-5651-0192 TEL.011-747-1191　 FAX.011-747-1197 TEL.022-393-4191 FAX.022-393-4197 TEL.03-5843-4191 FAX.03-5651-0191 TEL.048-796-7770  FAX.048-710-6255 TEL.043-202-4191  FAX.043-223-6552 TEL.045-227-8891 FAX.045-227-8892 TEL.054-270-4191　 FAX.054-255-6121 TEL.052-746-9141 FAX.052-955-0672 TEL.076-238-4191 FAX.076-238-4195 TEL.06-6226-1191 FAX.06-6227-4191 TEL.087-869-2284　FAX.087-869-0744 FAX.082-261-1195 TEL.082-261-1191 TEL.086-243-1191 FAX.086-243-4191 TEL.092-707-4191　FAX.092-437-4190 TEL.099-255-1191  FAX.099-256-2779 [[X日系列] [ACP-0507-0503-0509 [新日受持力] / THE HHJEGBRCE 11 HHJE16-20号HM3方向支持方兵績豊富なBASIC工法を河海ューアルシンプルな杭材、施工法はそのままに性能及び適用範囲は大幅にUP! 01 02

大きな支持力によるコスト削減
BASIC工法に比べて先端支持力および周面摩擦力が大きくなり、杭本数を抑え、コスト削減に貢献。 ⇒先端支持力係数が最大α=320 →最大α=350に⇒粘性土の周面摩擦力がγ=0.5 → γ=0.7に
シンプルな杭材
使用する杭材は既製コンクリート杭・鋼管杭等の一般的なストレート杭のため、全国各地での調達が可能。 ⇒最大適用杭径がφ1000 → φ1200にMERIT
シンプルな施工
汎用性の高い施工機材を用いたシンプルなストレート掘削であり、確実な施工管理によって高い品質を確保。 ⇒砂質地盤の最大施工深さが52mに⇒適用地盤(粘性土地盤)に軟岩系岩盤を追加⇒杭下根固め長さの可変による施工性の向上
BASIC工法とMAGNUM-BASIC工法の比較

杭組合せ例
NUM-BASIC工法」の特長
ストレート杭系の工法で初めて引抜き方向の支持力評価を取得鋼管杭を用いる事が出来るため、不陸地盤でカットや継ぎ足しが容易杭下根固め長さを可変する事で、先端支持力係数を大きくする事が可能建物規模GNUM-BASIC工法04
�許容鉛直支持力
MAGNUM-BASIC工法は、杭下根固め長さ杭径比ηの選択により、最適な支持力を得ることができます。 Dストレート杭の杭径またはST杭・拡頭杭の軸部径(mm)掘削径D e =D max + 1 OOmm（D max ≤ 1 OOOmm） Do=Dmax+150mm (Dmax>1000mm) Dmax D D杭全長における最大杭径鉱頭杭の拡径部径(mm) ST杭の拡径部径(mm)根固め部長さL p =L p +L c (m) Dss Le L杭下根固め長さ(杭先端から根固め部先端までの長さ) O≤L ≤ 2D。 (m) η:杭下根固め長さ杭径比η=L ι /D p (η=0~2.0) LL:杭下根固め長さ(m) 0≤LL≤2Dp Dp-杭先端部の径(m) n
長期許容鉛直支持力(kN) 【短期Ra'は、長期Raの2倍】
杭先端支持力係数 QL砂質・礫質地盤α=200+135η(α≤350)粘土質地盤(軟岩系岩盤を含む) α=260+70η (α≤330) N 杭先端部の平均N値砂質・礫質地盤[5≤∇≤60] ※1粘土質地盤[2≤Ñ≤58.5] ※2杭の周囲の地盤のうちNs砂質地盤のN値の平均値[2≤Ns≤30] ※3
Ap • Ls • Lc • Φ
Ap:杭先端面積(m²) Ap=πDp²/4 Ls:杭の周囲の地盤のうち砂質地盤に接する長さの合計(杭先端から3Dpの区間は除く) Lc:杭の周囲の地盤のうち粘土質地盤に接する長さの合計(杭先端から3Dpの区間は除く)ゆ：杭の周囲の長さ(m)   φ＝πD (D:杭径(m))
極限引抜き力(kN)
tRu=0.9( β NsLs+γθu Lc )Ψ
杭の周囲の地盤のうちNs砂質地盤のN値の平均値[2≤Ns≤30] ※3杭の周囲の地盤のうち粘土質Qu地盤の一軸圧縮強さの平均値[10≤9=≤200(kN/m²)] ※4 Ap • Ls • Lc • Φ Ap:杭先端面積(m²) Ap=πDp²/4 Ls:杭の周囲の地盤のうち砂質地盤に接する長さの合計Lc:杭の周囲の地盤のうち粘土質地盤に接する長さの合計ゆ：杭の周囲の長さ(m)  φ＝πD (D:杭径(m)) — 許容引抜き力tRa (kN)  - ※ただしLcには一輸圧縮強さが50kN/m²未満の軟弱粘土質地盤など、長期許容引抜き力  tRa =1/3×tRu設計者が地盤のクリープの影響が大きいと判断する範囲は算入しない。短期許容引抜き力tRa’＝2/3×tRu粘土質地盤中の〜砂質地盤中の周面摩擦力係数周面摩擦力係数y=0.7杭の周囲の地盤のうち粘土質Qu地盤の一軸圧縮強さの平均値[20≤q=≤200(kN/m²)] ※4 ※1:Nを算出するときの個々のN値は、 N＜1のときN=0､N＞100のときN=100とする。 ※2:Nを算出するときの個々のN値は、 N＜1のときN=0､N＞67のときN=67とする。 ※3:Nsを算出するときの個々のN価は、 N<1.5のときN=0、N>94のときN=94とする。 ※4:quを算出するときの個々のqu値は、 qu<26のときqu=0､qu>590のときqu=590とする。 (注) α、β、γの適用において、地震時に液状化する恐れのある地盤は除く。 06 β=5.0根固め部上端から杭先端までの長さLu 3Dp(m) De杭先端部の径(mm) ⊕施工手順掘削作業市民民定液注入・掘削完了杭尾尾尾液注入・引上げ所定の杭周固定液量の50% 掘削底にて根固め液の注入を適宜、掘削液を使用して開始し、根固め部を築造する。所定の位置まで掘削する。以上を注入しながら掘削する。ロッドを引き上げながら、杭周固定液を再注入する。 5 杭挿入杭を自沈あるいは回転させながら建て込む。必要に応じて杭の継手施工を行い、所定の深度に杭を定着させる。
掘削径、根固め部長さ

掘削装置爆削液統長長定派根国め液作用風定流■最大施工深さ(杭先端位置)砂質地盤：施工地盤面－52.0m礫質地盤：施工地盤面－55.0m粘土質地盤：施工地盤面－43.0m
07 08 & VERIFICATION VES/1 ⊕施工特長
│シンプルな施工で高品質を確保
杭全長をシンプルなストレート掘削で行い、確実な施工管理によって高い品質を確保します。
┃ケーシング併用施工
鋼管の使用範囲拡大下杭や､単杭として鋼管を使用することができます。作家試験各種地盤で押込み試験を実施大径杭で先端載荷試験を実施┃最大径、最大杭長で引抜き試験を実施ケーシングを使用することで孔壁保護や障害物の撤去が行えるため、スムーズな施工が可能です。 ▶施工した杭の掘起し出来形の確認10
②杭周面摩擦力(長期)
Rfa (kN/m)
●砂質土１ｍあたりの杭周面摩擦力(長期)  Rfsa (kN/m)
10.4 20.9 31.4 41.8 62.8 Rfsa=(βNsLs)ψ/3  [長期関西摩擦力] β =5.0 ψ =D× π (m) Ls=1 (m)として計算●粘性土１ｍあたりの杭周面摩擦力（長期） Rfca (kN/m)おす
φ 300 φ 600 φ 450
87.9 58.6 65.9 43.9 49.4 43.9 10.9 21.9 y =0.7 ψ =D× π (m) 14.6 18.3 5.8 6.5 7.3 8.7 128 30 40 50 60 384 10 85 20 171 30 513 50 428 60 107 10 20 214 40 10 537 60 112 20 224 336 30 50 673 56.5 φ 600 18.8 28.2おすφ 400
β =5.0 Ls=1 (m)として計算ψ =D×π(m)
①杭先端支持力(長期) Rpa (kN)
●先端地盤　砂質土・礫質土
20 192 256 320 36.6 32.9 16.4 21.9 32.9 43.9 65.9 73.3 256 342 30 644 84.8 561 113.0 113.0 56.5 tRsa'=2/3×0.9 (βNsLs)ψ  [短期許容引抜き力]
60 Ap=Dp²×π/4 (m²)
●先端地盤　粘性土

φ 400 φ 400 108 217 326 544 637 123 247 370 494 617
φ 400 ●砂質土1mあたりの短期許容引抜き力　tRsa' (kN/m) φ 300 28.2結合すφ 300 105.5 200 79.1 52.7 Rpa=αÑAp/3  [長期先端支持力] α=200+135η(α≤350) 39.5 79.1 435 26.3 10.5 19.7 100
③短期許容引抜き力
tRa' (kN/m)
D (mm) 14.1 56.5 37.6 150 59.3 tRca'=2/3×0.9 (yquLc)ゆ [短期許容引抜き力] y =0.7 ψ =D× π (m) Lc=1 (m)として計算200 Lc=1 (m)として計算150 7.9 276 414 552 169.6 ●粘性土1 mあたりの短期許容引抜き力　tRca' (kN/m) 322 429 448 40 42.4 75.3 138 φ 400 φ 500 29.3 54.9 10 Rpa=αÑAp/3   [長期先端支持力] Ap=Dp²×π/4 (m²) α=260+70η(α≤330) 11 Rfca=(yquLc)ψ/3  [長期周面摩擦力] 40 64 50すなN ( φ 350 4.3 84.8 722 808 691
〈掘削深度・セメントミルク注入量確認〉 at 2000年〈教育〉 PONE 16/11/05杭番号002福削深度(m) 0.00日付0.00 16/11/05掘削途货(m/min)時間11:52:06杭先端深度(m)
0オーガ電液(A)へからぐJP700高低速.正逆低0.00ヘッド油量(L)高速/逆転杭周固定液(L)駅田め液(L) 31/1991 (L/min) ^^ir(+) 2314/2310 680岡圧力(MPs) 726/720 0.0 246間圧力(MPs) 0.0 ■帳京■　　文科層■　時系列■　据削径■施工機械から得られた各種データをモニターで確認できます。
施工管理資格制度
施工技術講習会を実施し、品質の安定化と更なる向上を目指しております。 ｜未固結試料採取根固め部の品質を確認するために未固結試料を採取する事が可能です。 ※認定工法での管理規定対象外の事項のため、ご要望の際は事前に相談お願い致します。 �施工品質管理施工管理装置13 14