1. Iはじめに
結用デイーゼム機関の運転の無人化を行なうには、まだいくつかの課題が残されている。なかでも、排気弁の焼損対策は重要であり、各社とも架機を対象にいろいろ研究しているが、まだユーザの要求にはほど違いのが失状である。そこで、昭和4 4年級のSR113研究部会で排気外媒損の実態調査を行ない問題点を整理するとともに、媒損対策のための研究方針について検討した。その結果、排気外の施損現象には、 1）弁まわりの剛性、材将などの設計に起因する因子と、 2 ）燃料油、シリング油、作動温度などの運転条件に起因する以子が関与しており、これか単独に、あるいは複合された結果、弁棒・弁储の変形、摩耗、腐食、シート・フェースの凹液、推稼物の刺離などの形態をとつて焼損事故をもたらすととが明らかになつた。とれらの焼損に対する各因子の影響度は、いまのととろ明らかでないが、変形による場合を除けば、境損現象に関してそこに付落した燃焼生成物の準動が重要なととはほぼ確かである。よつて、船用ディーゼル機関用排気弁の焼損現線をみるには、それに近い燃焼生成物の生だる実験装置で研究するのが好きしい。との点では実用機関が最適であるが、実際面では難かしいことが多い。そこで、小形機関（ポア１００類例）、中形機（）、ボア１９０時々）、燃焼器等で蛋油燃焼試験を行ない、それぞれの燃焼生成物を分析した。その結果、実機に近い燃焼生成物を得るには、少なくともボア１９０概�程度の実験機関の必要なととかわかつた。本報告は、この結論に座づき実施中の2カ年研究の初年度の研究結果である。なお、本年度の研究の主目的は実験装置の設計製作およびその性能確認試験までであり、実質的な排気弁の焼損対策のための研究は昭和4る年度以降に持ちこまれる。
2.実験装置
2.1　実験投関
紹和4 4年度の研究結果に従い、変1の主要目のもとに実験機関を設計した。
本機関の正面、報断前、供断面をそれぞれ図１、図２、図３に、その外観挙式を図４K示す。図示するとおり、本機関は単語であるために、特化つきの対策が打たれている。 1 ）機関の船首お１び船尾側に図11に示すようなバランサを設け、機関往復部不釣合力の1次および2次の成分のバランスを以かる。 . . . . . .図4 2）描気圧力の変動を小さくするために、描気トッシクの客量を十分大きくとる。 5）英用機関に近い排気弁出口圧力を得るために排気較りノズルを設ける。 4）回転変動を小さくするために、フライホイツを下分大きくする。 ーカ、本機関の排気弁機損研究用装置としての特徴はつきのとおりである。 （）ポケル900数々程度の機関では排気弁を直接シリンズからに組むものが普通であるが、本機関では弁備方式を採用し、大形機関との類似と解放点検の便宜をはかつている。また、とうすることによって弁護の各地政線が可能になる。図5 以本機関用冷却弁座形拆気升の組立図を示す。 2）単筒機関の欠点を捕うために排気弁を4本にして英策能率の向上を狙うている。 3）、ソロスヘツド化であるために、排気外の脱損に対するシリツタ油の影響試験につどうがよい。との他にも、シリング施注和器および排気质を機関と切り離し、それぞれの形撃成を見易くするなどのいろいろな配暖が充されている。
2.2
実験機関用主要補機の仕様を我２℃、また、とれちの系統図を図るに示す。図に示すとおり、燃油はＡ－０貨油およ
4 -----校験装置プコツク線図6 - 6 --び厳油が任意に切替えて使用できる。なお、Ｃ直抽燃料系枢社、加熱および保温装置があり、サービスタンク内の油は、連続弾争が可能である。空気圧縮機は自動車用機関のカム砲を改造して圧縮機にしたもので、同じく自動車用機関によつて駆動される。実験機関に必要な掃気重および圧力は、との空気源で十分賄うことができる。各冷却器および動力計の冷却は燃水で行なう。
発
3.実
との目的は、予備運転によって機関性能を確保し、昭和４６年度以降に予定している排気弁號損対策試験を行なう上の`暗碍を除去するととである。 .実験機関は昭和4 ５年末に据けを完了し、昭和4 ６年初からなじみ運転を開始した。試作機関であることもあるじみ運転過程で1次バランサギャ軸の焼付、排気カムのスカッフィング、播腕軸の割滑油過多などの不具合が生じた。以下、とれらの対策を終つてから後の実験結果について述べる。 3.1  換関性能確認試験      3. 1. 1実験機関では空気源が別駆動であるため、摘気圧力Ｐｅの与え方が重要である。そどで、追給機付実用大形機関について調べたところ、つきの近似式の成立することがわかつた。 ( r ) r = ) r = ( Ps/Pso )とこに、L。および, P so は全負荷での出力および指気圧力、Lおよび P sはそれぞれ部分負荷での値でで本実験では、実用機関を参考にして、 L。 ~ 1  3  Ps のとき、 Ps == 7 0 .0 xx Hgおいてみるととにする。方、排気絞りは全負荷時のカバー出口の排気温度が約４００℃なるように調整した。このときの絞りの面積はリンタ新価積の5: 5 %である。 ・ベントなお、この実験のおもな計測項目と計測装盤は変2のとおりである。
3. 1. 2   実験結果へおよびC蛋抽Vよる船用特性に沿つた運転結果を図7に比較して示す。 C蛋抽の性状は変るのとおりであり、消浄後機関入口温度を８５℃加熱して使用した。
.図7ならびに狭線中の運転結果からつきのようなことがわかつた。 1） Ｃ蛋油使用時の機関性能はA蛋油の場合に比べるとやや分るが、その混結をれほど大きくない。種色も比較的に良好であつたがＣ並油の場合には、さらに改良代があるように見受けられた。 2）金負荷での排気調度 TB は、今回は約４００とに選んだが、排気技力や掃気圧力によって、との温度は、かなり大幅に変えることができる。 3 ）英騎検同には半筒機関のために核林効率1mが低く、金負荷時で1m ≈ 8 0条であつた。一方、実用大形機関ではう〓 ＝ ？ 0多前後だから筒内での仕事を考えると、実験機関企業領時の证味平均有効圧力 Pm 。 ＝ ↑ 0 Kg / cxtは英用機関のPmo = 11 ～ 11.5 Kg／cm  C相当するとみてよい。逆に、英用機関のPmo = 10 Kg／cm  程度の試敵をするには、実験機関ではP me ≈ 9 Kg/cxf (約1 0 0 P E )でよいととになる。 4）燃費が大きいのも機械効率が低いこと、およびシリンダ倍が小さいために燃焼条件が悪いととなどから理解でき☆ α以上のとおり、さらに性能改修および検討の余地はあるが、性性所明の機関性能が達成され、本実験機関を使用した昭和4, 6年度以降の研究が予定とおり実施できる見通しを得た。
3.2 排気弁および弁座温度
排気弁および手軽調度は、大形機関では一般に直接熱電対で計測されるが、排気弁が小形になると、鋼の炭腐軟化推を利用するのが使利である。そとで、排気炉として耐えるだけの強度があり、しかも焼原温度による硬度変化が明りようを皮帯工具頻8K 5を超び、その機民硬度から弁棒・弁兆の温度を推定することにした。供訳弁権・弁座社仕上代を１歳課題して、８５０Ｃで１時間加熱後訓焼入れしたのち正規の寸法に仕上げた。また、同じ荒好から直径５０時�、厚さ１５時の試片を切り出し、弁線・弁座と同じ方法で焼き入れた。焼入れ後の硬度はビッカース硬度HV 580 ～ 600と多少低目であつた。とれらの試片を３００℃から７００℃さで１００℃とび℃５時間加熱後空冷したときの硬度の軟化状況を図８松宗する図示のとおり、３００℃では街とんど硬度変化がないため、午回の実貌ではとれ以下の温度は推定できない。 —方、供試升権・升座も武片の加熱時間と同じ５時間だけ英級機関で使用した。運版条件はつきのとおりで、図１の全負荷の場合である。
連転後の供試弁枠および弁担を確断し、その硬度分布と図８から排定される運転時の外棒・升档の温度分布を図タおよび図10に示す。作枠温度は私ももで中心でる００ ℃、フエース面で４５０℃、外陸はシ部が一番高く４００Ｃ程度になっている。なお、弁穆・弁座の円周方向における墨度窪は調査範囲内にあり、あまり明りようではなかつた。なお、との温度はほぼ大形機関なみであり本実線機関によって大形機関に近い温度条件下における排気弁の就験のできることがわかる。
4.おわりに
木印皮研究の主目的は、さきにも述べたとおり、昭和4 ＆印度以降に予定している排気外側鎖対策のための研究に適した天然装置の製作である。予備実験の提供は、ＡおよびＣ直油燃焼時の機関性能、ならびに排気外・弁座の作動強度ともほぼ計画とおりであり、所現の成果をおさめることができた。路和4  6年度以降は、本尖験機関を用いて排気弁の統損に及ぼす諸因子の影響度を明らかでし、統損対策の方向つけを行なう計画である。

1.格
ディーゼル機関の燃料弁はその経年変化、すさわち噴口の摩耗拡大、スピンドル弁能の摩耗、スピンドルガイドの摩耗、ヌピンドルスティック、抽密不良などによる噴器不良、噴射の切れの不良によるカーボンフラワなどによつて燃焼の悪化をきたし、機関性能の低下、燃焼症壁熱負荷の上昇をもたらすといわれている。また、アトマイザチップの短損や冷却油郊側面の協食などが外自体の牙命を早める可能性がある。したがつて、早い時別に交換、補修しているのが現状であり、機関の無人化、長初無開放運転において取る旅勢な問題点である。しかし、燃料弁の実際の経年変化がどのように存在し、またそれが機関性能だとのように影響しているかはあまり明らかでない。そとで、英語にかける燃料弁の経年変化の実状を把握し、それが燃料弁の噴射存性にどのように影響するかを調査して、その使用限度を設定するとともに、経年数化の作用困子を調査してその経緯方策を確立し、燃料外の耐久性向上をはかるため、昭和4 ５年度の研究としてつきの試験、調査を行なつた。 1）現用燃料升の経年変化把握のための実組試験o紹上紹否外見調査、ヘンドボンプによる噴射テスト、機関性能調査。彼上調査外観の詳細調査、流量計測、モータ型動ポンプによる噴射試験、試料計の切断調査、使用燃料油・燃料弁冷却油の外れに2）昭和4  6年度の耐久性向上試験に対する最適試験法の調査
2.試験方法
2.1 実船試験要領
供試給は変１に示すものであるが、その選定にあたつてはつきの条件を満足するものとした。 1）限られた期間に多数のテストを行なうため、 1 0気筒以_上の機関を積較した船であるとと。 2）試験期間中に入業のないとと。 3）安定した貨荷、しかも高負荷で運航されているとc 4）忻航必ず日本松橋港すること。 ５）試料弁が装着可能な弁本体を有した船であること。る）との試験に支障となるような野故を過去に経験していないこと。試験用試料外は図１に示する独のもので、現在各給で使用されているものである。各部品の材料は、各種スピンドルガイドは登化剤、フラット形のスピンドルは不収縮工具領、両コミカル形のスピンドルは高速度
工具類、フラット形・２ビースコニカル形のアトマイザチップはそれぞれ不収縮工具調および合金工具調、アトマイザキャップは炭素工具調、各種ユニオンナットは炭素調てあふ形2-ピースフーカリー類の種弁森拡図 1
然焼不良原因酵2 K 8 4 E 1 ) 99 K燃料弁チュックリSR122 'z'年名近独は9 } B S B z 1昭和4  5年計画通り次航へ- 15 C 2 、 2 A 1 4 C 2 ' 2 P C 1を除く全てのものが好調で、 13C2 l 2 F 1 5 F - 1 A約７９０時間使用した各弁は約２は替弁板は、 1F - 13F、 1P - 141てなつた、以海を終え・・・我新報
文6 、その差が歴然である。密テスト時使用油は軽剤である般計測デ–タは1 2月4日計)内は平均値を示す。日( 2
99 E r K 8 4 ( 1 2 ) Kック燃料弁チョ2 2み広監1955.
 20 2 (日6 2月利4  6年、私7、8、9 cy 1の弁は計画通り持帰つたが、下記の5本体計画外の不良持帰
1501 ……抜出困難により、諮調査出来ず、ライナと共に抜出し。原因は前と同
1 0 F ……ユニオンナットのゆるみにより噴射テスト出来ず、ユニオンナッ1501 3 cyl(A) 10 cyl (F)を終えて………… gy喫よって戸発!あとでは吹射テスト結果良好10 ～ 1201 ……チップ焼損大により使用不可の高圧炉器の空気抜きよりの油もれあ. 1cyl(F)13F 12 cyl(F,P,A)地気のついた点4.表焼不良原因詳
焼不良原因詳細ιό条8 4 E E B 0 2 K S ) 9日6スz B S |弁チュック和４６年や近番SR122 9年日cy1(13C1,14C1)、M6 cy1(16C1,17C1,18C1)の各弁をニカル形は、全て引き上げられたと、 n - a -れてより、比海を終えて9の名弁は、既に計測8 、ンタK6 7 、せ
試料弁の数はそれぞれ1 8個（番号、フラット形1ド～ 1 8 F、 1ビースコニカル形1 C 1 ～ 1 8 C 1 、 2ビースコミカル形１Ｃ２～１８Ｃ,２）であり、つきの要領で供試紹への組込みおよび使用済み弁の抽出を行なつた。 1）本船入桌時、３独各1 2側の外を全シリンダに組込む。 2） 1次航帰港時、3雑各3個の弁を抽出し1次航使用の試料とする。そのあとに3銀各3個の弁を組込む。 3） 2次焼煙港時、入張時組込んだうちの３領各３個の弁を抽出し2次航使用の試料とする。そのあとに３領各３個の弁を組込む。 4 ）る次焼焼焼時、入荷時組込んだうちの３撞各３個の弁を抽出しる次航使用の試料とする。 5） 6次航帰港時、公部の弁を抽出する。との場合、入東時組込んだものはる次航使用の試料に、１次航帰港時組込んだものは５次航使用の試料に、２次航帰港時組込んだものは４次航使用の試料になる。
2.2 総上調査
訪船は在統行ない、全シリンダの弁を抜出し調査した。調査項目は変２～５のチェックリストに示すように弁取付ポルトの分解トルク（ホ取付時のトルクは1 6Kg・m ）、焼損、腐食、カーボン付着などの外見調査、噴口のつまり、スビンドルステイツク、噴霧状況、開弁圧力、油もれなどの噴射テストおよび機関性能に関する一般計測項目（航海中の機関性能データ）の調査などである。とのうち、外見調査、噴射テストによつてプトマイザチップ焼損大、スピンドルステイツクおよび油もれが発見されたもの以外で不良弁と判断されたものでも機関性能データに異常がなければ試験を統行した。すなわち、噴射テストにようて少々開弁圧力が低下しても、あるいは務化、噴霧のきれが悪くても機関の燃焼状態には影響ないと判断した。
2.3 陸上調査
2.3.1 外見調査
抽出した弁について欧上にてフトマイザチツプ焼損、アトマイザキャツプの腐食、噴口径（線ゲージ(精度1／100点击)による)、スピンドルリフト、スピンドルとスピンドルガイドの開領、スビンドル弁座部の状態などを詳細に調査した。図2にコニカル形外の宇塵部調査要具を示す。 2.3.2噴口摩耗量測定の1方法として一定ヘント（約1 m ）より水を流出させ、噴口よりの流量を測定し、とれより噴口摩耗の程度を計測するととを計面し装置を製作した（図る）が、測定結果のばらつきが大きく、再現性がないため、試験を断念した。
2.3.3 噴射試験
抽出した弁の噴霧特性の経年変化を把握するため実機と同じ回転数、強射量、開弁圧力で噴射させ、噴霧状況を高速度写真撮影によりとらえるほか、オシログラフにより噴射圧力、井リフトを計のした。本試験は紹内におけるハンドボンプによる噴射試験との比較を行なうのも目的の１つでなら、試験後論の概略を図4  , 5に示す。カく歯類動用の中ーター飯社務等モーター ( 8 7 0 r p m ,  7 5 kW )を使用し、とれからＶベルトによつて２俊滅悲して、英烈のカム樹（1シリング分）を114 r p mで固版版動させる。このカム語に対して燃料ボンブを失機と同じ関係位置松組立ててカム地上のカムにより駆動する。燃科ボンブから弁に至る経路も失機の場合と同様で、噴射艦を同一状態にするため、る本の作を接続しているが、その中の1木を測定用として観察できる位置に組立てていふ。燃料は、通常の降上運転に使用しているＡ面面で、供給ポンプにより約３～４ kg / c粒子に圧力を高めている。温度調整は行なつていない。図3    流鑑計測装膣供派弁社、３次航格了時はでに持ち帰つた各弁を１び各種新品の弁で、これを装８，９に示す組合わせで抗線をした。ポンプマークはG.S.O.相当の３６とし、開弁臣力は使用時の僚に設定した。また、３戦病使用の介に対しては、ボンブマーク、開弁証力を変更した試験を参考のために追加した。 2, 3, 4 -抽出弁の復口の原料、外産形状の変化、機損、属食などを詳細に調査するため、切断し、所面の破裂を行なつた。 2, 3, 55.延用通分析航務に使用した燃料油、燃料外浴却油の成分、比率、粘膜、引火点および発燃量を分析調査した。
3.読験結果
3.1
民族結果のも例として、1一人次前までの試験とおける機関性能謀教復を図る際、使用悠利流分新結果を表るた、燃料理修却施介析結果を変える。ナニックリストをま２～５に、ソリングカバーをり外を扱出す前にシリング内もあるした井の状態例を図7－9にそれぞれボす。
寒紹チスト用紹機関性能諸元指出計画に従って独出された弁について結構査を行なつた結果はつきのとはりである。 1)開井田力低下の状態開弁比力以下の状態は関１０のとおりで３０kg／cat程度低下しても機関性能に影響は認められなかった。 2）シントボンブによる病射テスト副県紹上にて行なつセナスト結果によると全て真好であった。 3）アトアイザチングの焼損」とニスコーカッ形において成る大きく「次航より認められ、約2,400時間で使用困難となつた（約1時間損力。図１２にもの？何を示す。他の推動の外については数個にわずかに認められた程度でもつた。 （フリング内より子子。）
4）フトコスポホテンプレスビースターカル形のスピントをガイド格却油室側面の時公国13以示すともり全て噴口と反対側に発生し、1ビーステーカを形においては約2,400時間で周年度さは最大約1,200,クラント形は１ゾ２ビースコニカッ形において社成大約第7項であったが、ともに再使用可能であつだ5) :続損後19 IC示すように攻口側に現おれ、1次航をが認められて、徐々に大きくなつて米|図13 -格却油室利面の煤食をおけ使用上流しつかえなかった。 8)テナーイボチワプのカラボン行者とれは全数に認められたが、全体的に見てもビースコミカル形が放る少なく、フラント形、クビースコミカル形がヤや多い。図11に調者なものを示す。スピンドル弁出より噴口さての容積の相違が影響するものと考えられる。クリニスビジネッチ座部の状態有に異常性をいか、クラット形のアトエイザ同、両コニカム形のスピットル側に約１時の幅で爪で感じる程度のカラーがつき、イビニス　２ビニス向き＝カス形のスピンドルガイド側の上線の周囲に観からかけが成在している程度てあったが、伸ばれるなく、機能上差しつかえないものであった。 8) 大臣之下忠起来臣之下が死す下の間随の変化との間等の変化社全く認められない。 9）スピンドルよりスピンドルガイドの摩耗によるリフトの変化ウラット形が約8.00時間で最大0.1壁。1.6 0 0時間で0.0 1 5壁。2.4 0 0時間で0.0 5壁。1ビースコミカッ形は同じく0.01時、0.02時、0.04時、2ビースコーガン形は同じく0.05時、0.01時、0.02時となり、フラント形が最も大き火が寿命に影響を及ぼす程度ではない。 10) フラント形がよび２ビースコミカッポのシドバトルガスドとアドームザを充分しの当然面の高圧用穴から冷却用穴への出もえいとの油もれの傾向は金数に認められたが、その量は、メインテナンス上問題にはならない程度であつた。 11）スピントルガイドと炸本体問のガイドピンの切損1ビースコニカル形の場合、スピンドルガイドとユニオンナツトの間にカーポンが固落し、竹の分解時ともまわりして、スピンドルガイトと弁本体間のガイドピンが切損した。約2,4 0 0時間で全数切損した。なお、抽出計画とは別に不良弁として除あげされたものには１ビースコニカル形の焼損大のもの（約2,4 0 0時間便用したもの）、弁本体の抜出しが困難なため、抜出し時に破損したもの、フラット形でユニオンナットがゆるみ、油術不良となり、かつスピンドルステイツクきみのものなどがあつた。
3. 2
各試験結果（ fリフト、 F . 0.最高圧力、 F . 0.供給圧力、温度）を表8  , 9に示す。噴射状態を高速写真で撒影した結果の一例を図１５ ，１６ ℃、また、そのときの弁リフト、Ｆ.Ｏ.圧力の変化記録を図１７ ℃示す。噴射試験によつて得られた結果はつきのとおりである。 1）喷射状態使用時間の差による明りような強いは認められないが、若干の噴射の乱れ、切れの悪さが視察される。弁の種類から見ると、２ビースコニカル形2） F.O.最高圧力の変化図２２に示すが使用時間に従っていくぶん下がり気味である。２ビースコニカル形の７９０時間使用の枠は６８０ Kg／cなで1.6 1 5  , 2.3 9 5時間に比べて低いが、お0.温度が他より高いためかもしれない。1ビースコニカル形は他に比べて圧力の降下が著しく、約５０Kg／catであるが、これはチップ焼損などから判断される使用関係に対応するとも考えられる。
共  %外部リンク トラック  0.91225 脚PO最高圧力2 6 9 8Kg / cd間 井田田 カーテ1/21 2 0 Bec / 1 - - - m ティルフランド6-7 7-1 201 Pの底商正力 3 : 3 : 9  2 kgz ck同人共同士カラシー2,5,00 Kg Z 02 17 1200 sac / 13 ×
3）弁リフトの変化
明りような変化は認められない。とれは新品の弁リフトが表示の計測版１０にあるように若干のばらつきがあるので、異なる弁に対しては使用時間による違いは判所しにくい。
3.3 切断調査結果
各試料弁を切断し、内部の状況、主要部硬度を調査した。切断後のマクロ写真およびチップ先端、弁座部分の頒徴疑写真を図１８～２１枚示し、硬度試験結果を図２３に、また、噴口径の測定結果を装１０に示す。なお、ことに示すものは、３就海使用針と新品弁の１例である。その結果、つぎの点が認められた。 1）チツブ先端の焼損外見調査からもわかるように、１ビースコニカル形（１０１）以外はほとんど認められず、３前海使用(２,３９５時同）しても非常に良好である。 2）噴口径の増大両端のダレは次１０のように扱大でも0.01 ～ 0.015環程度で、ほとんど変化はない。 3）弁座およびチップ乳満（噴口部付近）の硬度新品から比べると若干の低下はあるが、黄口径の増大がなく、焼損も著しくないととから使用上で問題となる値ではない。２ビースコニカル形で新品と2,395時間使用外との塗はHVで５０である。
4.昭和4. 6年度の耐久性向上試験に対する最適試験法の調査
来年度の試験方法として実物検型試験と実船試験とか考えられるが、実物模型試験を行なう場合は図１４の機略図に示すような試験装置により実船試験試料の調査として行なう時射チストと似た要領で行なうととができる。しかしながらこの試験では程度、雰囲気を実船と同様にすることは困難であり、弁の耐久性のうちアトマイザチップの焼損、腐食、カーボン付着、燃料油外解などによる影響は調査できない。したがつて主としてスピンドル搭動、弁除部の耐久性試験のみに焦点を合わせることになる。（熱による外能部硬度低下による耐久性の問題に対しては電熱その他なん図18、共版1 c 2切断写真図18図21図2 0 . . .
硬图2 3氏分布羽定時新1. .
らかの方法で約を加えるととが跨えられる。）
また、試料の数材数盤の規模、時間によって共生るが、いま長盤を単気筒分（燃料弁５個）、時間を1-0カ月（迅速本？０日中１０カ月×２５日×土）とすれば、実組での６前神中（約２４０日）の数将社とれないととになる。したがつて味口答－国际数を変えるか、愛料カムを変える（現在サイクカル行程を認行量を増やす）かして時間をして採用されぜ、英協３６０日（＝９０日×４）相当の時間が得られる動画外の武斗性坂氏律られるととてなるが、単法律では３種の外で各る鶴の鉄幹（４０日、８０日、２４０日相当の鉄幹）しかとれない。これを数気筒に増やすこと社予算、場所の両iiiから英語圏圏である。また、前指での結果より、米年度の課題としてスピンドル外出部の海命短長の他にアトマイザの強調、海食対策、外本体の抜出し困難対策が生として考えられるので、これらを解決するためにも実物護護職業よりも英語試験のせうが適していなっ以上のような理由から、昭和4 6年度の誘線も昭和4 5年度と同様に英語でよる試験を行なうこととした。
5.結 結
前述の結果を要約上ればつきのようになる。 1 ）各領とも多少の噴口後、開弁証力、スピンドルリフト、スピンドルψ磁部の変化、アトマイザチツブへのカーボン付篇（スピンドル弁塔から映口までの容積の小さい１ビースコニカを形が限る少なかつた）があつたが、機関性能および味霧性能にはほとんど影響は認められなかつた。 2）外の寿命はアトマイザチップの焼損、冷却油産側面（フラット形、2ピースコニカル形の場合はアトマイザキマング、 １ピースコニカル形の場合はスピンドルガイドに属する）の腐食によつて決まり、１ピースコニカル形の場合は約2,400時間でプトマイザチップが使用不可能となつた。フラット形、２ビースコニカル形にも少々の統損、腐食が見られたが、１ビースコニカル形よりも相当長い期間の使用で耐久られる。 3 ）燃料外の開放は従来1就離（約8 0 0時間）ことに行なわれているが、令回の試験結果から見れば、横関に特に異常がなければ１ビースコミカル形であれば２００ ～２５００時間ごと、フラット形および２ビースコミカル形ではとれよりも相当我い時間どとに開放すればよく、したがつて現在の燃料弁を使用しても保守の間隔程現状エッ相当大幅に延寒可能であるととかわかつた。以上のように３強の弁のうちフラット形および２ビースコニカム形が耐久性にすぐれていることがわかつたので、来年度はとれらについてさらに耐久性向上のための研究を行なり。改指すべき点として、つきの３つがあげられる。 1）アトマイザチップの提供およびアトマイザキヤップ結婚2）ンピンドル外座部の刃耐煙民る）亦本体の数形し函雑とれらの試験方法としては実組試験または実物教型実験が発見られるが、我省では上連1）, 3 )の試験が確かしい。また、規模、時間の関係上試料がの数が限定されるなどの理由から英語圏圏であり、前者のほうが適しているので未年度も引き税を奨励依よる試験を行なうととにした。

良
政
排気弁および動弁機構の耐久性を向上させるには、動弁機構の宅貨機による解析が必要との観点から、その解析法を明らかにするためにつきのような研究を実施した。 (1)外系部品の特性の研究弁系の振動を解明する要点の１つは、弁系各部を構成する部品の静的および動的特性を把握することである。そこでB & W K 8  4形機関の弁系各部品の単独および合成の特性を理論的実験的に研究した。すなわち、    1）弁ばねの静特性2）外はねの筋特性3）オイルクツションの静特性4）弁矛全体の剛性および各部の剛性5）弁承の衝撃に対する応答6）カムリフトについて調べた結果、オイルクッションの複雑な特性と、弁茶名部の副性分布等が明らかになつた。 (2)　実機運転による方系撮動の測定弁系の取扱いの道否を論するには、詳細な実測データとの対比がぜひとも必要なので、Ｂ＆ＷＫ８４形機関について弁系の挙動を可能を関り入念に計測した。 4  5年1  2 月の計測に先立ち、同年9 月に予備計測を実施し、測定法の検討とともに、本番計測に遺構なきを期した。機関の運転条件は、ブロベラ特性線上、回転数一定線上、 Pm 。＝ 0線上のそれぞれ数点をとつた他、オイルクッションの働きをなくしたもの、弁ばね取付長を１０瞬長くしたものも実訓して、それぞれの効果を調べた。その結果、弁、レバーの運動ばかりでなく、弁系各部のひすみ、オイルクツシコン油圧、弁ばねのサージングが同時に把えられ、特にオイルクッションの挙動の重要性が実験的に明らかになつた。 (3) 外系等動の算定法の研究上記(1)、(2)項の架靖結果に基いて、船用機関の弁系の特徴をとらえ、計算の精旋等を考慮に入れて、動弁機構の振動系に対応する力学系を設定し、電算機による理論解析を行ない、弁系各部の設計法確立の質とするものである。本年度は放も簡潔な系である１質点系を設定し、計算結果を実訓催と対照した。との結果、１質点系を巡用するには、弁系の減務、特に中間だね受系の減務およびォイルクツションの動物性を的確に把握するととが先決であり、外ばねの援動等の考慮による計算精度向上はつきの段階であると考えられる。
1.弁系部品の特性の研究
1.1 弁ばねの静特性
・Ｂ＆ＷＫ８４形機関では、２重コイルバネを２組上下直列に配しているが、この２種のばねの静たわみ特性を実制した。小ばね（内側）の測定例を図１に示す。
1.2 弁ばねの動特性
小ばね（内類)および大ばね（外側)の両省に対して、加振機を用いて、サーシング特性を調べた。小ばねの測定例を図2に示す。
1.３　オイルクツション特性
ローラーガイドからオイルクッション部を取出し、ビストンに静荷重を加えて、ビストンの動きを把えた。図るにその例を示す。
1. 4
実機において弁権をとりはずし、かわりに油圧シリンダをおき、レバーを押すことによって弁承全体および各部の変形を測定した。その測定例を図４に示す。この測定に際して、オイルクツション部の油は除き、クツションの効果はなくした。系全体の茨形に対して、各部の容与する割合は、レバーおよびレバー支柱る５％、つき株２５％、ローラーガイトとカム軸1 0 %程度であつた。
1.5
弁をカムによつて押し、弁座からはなした状態で、レバーをヘンマーして、各部の動きを観測した。図５にその例を示すが、過渡振動にあらわれる振動の振動数は、運転時の弁系にあらわれるそれの2倍程度の大きさである。
1.6カムリフトの実測
弁、炎位、オイルクッション部相対炎位測定用ＰＵの核定も兼ねて、カムリフトを実測した。図るにその結果を示す。設計価とのすれは、制定設差内に収まつている。
2.実後運転による弁系振動の測定
本年度は、カム軸の券動の影響の少ないデータを得るため、駆動チェーンに扱る近いシリングについて計測を行なつた。 2.1 測定要目(1)　弁の動き……変位、速度（レバー回転角速度）、加速度（レバー角速度微分） (2)　井系各部の炎形……レバー、つき権のひざみ(3)　弁ばねの振動、変形……素搬のひずみ(4) ·オイルクツション作動……オイルクツション内抽庄、同部相対変位(5)その他……燃焼釜圧力、排気圧力、チェーン振動、カム軸ねじり振動、カム角マーク、クランク角マーク、同時計測マーク
2.2 運転条件
（I） 概準機関条件(a)  フロベラ特性級上……図1にその例を示す。 (b)   1  1  3  RPM 一定級上(c)  Pme = 0 線上……図8にその例を示す。 (2)   オイルクッション無効化試験……図9にその例を示す。 (3)　弁ばねの取付技を１０歳長くしたもの……図１０にその例を示す。
3. 弁系挙動の算定法の研究
B & W  K 8  4形機関の弁系の举動を扱う手初めとして、オイルクッションの効果を無視した1質点系を設定し計算を試みた。図１１に計算例を示す。図９のオイルクツションを無効化した試験結果と対比して、つきのようなととが指摘されよう。計算では、図４の券的なヒステレシスのみを滅貧として取り入れて計算しているが、実訓をみると、過陵振動の拡幅は計算値より小さく、実系では、弁に対して、図４のヒステレシス以外に大きな減衰が存在しているものと解される。その妖芸としては、図４の測定に入り込まなかつた外橡架内部の摩擦、外せねの妖芸、レバーと中間ばね受との結合による模鉄等が考えられるが、とのうち、弁権案内部の摩擦は、弁逃破が正から負、負から正に移り災るときに働く乾性摩物的な鍼贫であると想像されるから主要なものではない。また、外ばねの鍼贫もそれほど大きいとは考えられないので、残るレバーと中間ばね受の結合による波哀効果が成る大きいのではないかと推定される。そとで、中間はね受の举動を取り扱う系を設定するのが先決で、つきに外ばねのサージング、オイルクツションの特性ゲ:0 el Lif Tyい.7.芥图 4系全体関世??式.  to production . .  and services of the state of the state. . 図５　升系のハンコリングに対する心を運転時弁茶抜物(プロペラ特性上、 91g貨荷、計測1-4 ) ( 110rpm 、 8.48 Kg/cxT)図7 and the content of the M se Heartみリントきれたり、それVオリily IブルフルコンSPAP STRA2 2 -1/ 。とかカメやかないかないかないかないか>図8  運転時弁系振動( ne = 110rpm、 Pc = 0 Kg/cx、計測３−４ )を扱うととになろう。なお、過剰振動の振動数は実測とよく一致しており、ととで扱つたも領点系の妥当性は実証された。
4.研究計画道捗状況
本研究のうち、上記１，２前の実験的研究については、昭和４５年度計画を完全に失行し、終了した。ただ、２前の実後運転における制定項目のうち、チェーン振動が原因不明の事故により制定できなかつたが、とれは米年度実験のための予行であり、本年度の研究に支障性ない。 3前の理論的研究について社、オイルクッションの特性が予想以上に被雑であるとと、英被連転の日程が予定より大幅て湿れたとと等により、当初の計画である、ポイルクッション特性と完成ね等動の双方をとり入れた際所の完成まで到達できなかつたが、研究の性質上やむを得ない。傘いにして、４６年度に部脱する研究であるので、上記のことを解析、さらには外のおとりを含むた解析の成果が昭和４６年度以期得される。

1.日

的
船用ディーゼル機関は、最近、ますます高速、高過給の方向に向つている。このため、燃料噴射系の性能改築やよび輸久性向上は重要な課題の１つである。これらの問題を解決するためには、燃料噴射系内に生じる圧力変化などの諸我泉および燃料噴射率などの噴射特性を、正確に予測するということは、きわめて重要である。本研究の目的は、噴射射性の正硫な手測を可能とするため、燃料噴射系の電子計算機Kェるシミュレーションを確立することである。本研究社、民居・池上らによる計算プログラムにもとづいて計算を行ない、同時に実験を行なつて、計算結果と実験結果を比較し、計算プログラムの適否について、検討を行なつた。
2.燃料噴射系の諸元
研究に用いた噴射系の諸元を、装１〜３および図１〜５に示す。
. . . .と-49-
3.燃料噴射系のシミュレーション
3.1 従来の方法
ディーゼル機関用噴射装置では高圧管における波動現象が策要であり、従利からとれを考慮した解析が多い。代表的なものに中宮川および　DeJunas 21の図式もしくは数値解法があり、噴射過程に現われる語現象に定性的な見通しを与えるのに役立つている。もつと詳しい解忙は、たとえば、 sitke199の提示した計算法に従つて行なうか、実際の噴射過程を正確に計算するのは容易でなく、地子計算機に頼らなければならない。周知のどとく電子計算機にはディシタル型とアナログ型とがあり、噴射の弾折にはとのいずれも利用するととが可能である。後者では Vogell4)はわずか８０台程度の演算増幅器を持つもので実際に近い計算結果を得ており、との経か管路をインダクタンスとコンデンサをカスケードにしたネットワークで核擬するHuberとSchaffiz(5)の力法、その他61がある。アナコンによるシミュレーションでは噴射系の要素と演算要素との対応がきわめて明確であり、計算時間が一般に短く際の表示が答易であつて、いわば模擬実験を行なつているという色彩が減い。しかし、際の雑設を維持するのにかなり苦労するととがある。 of the context of the cいつ探う、デイジタル型を用いる場合は連絡となる方程式をステップバイステップに開いていくので気筒上の物度の間婚比少なくするととができるが、相当离湿度の処理能力を有するものでないと、テナミンをみの側側をは得られない。しかし、ディシタム型の塔うが手紙が使用できる場合も多く、FORTRANやAIGOLなどのグログラム用客器が強立されてきたので、汎用性欲高むグログラムを作るととが可能である。との場合、計算法材、 Sitkeiの階階法区類似した方法によればよく、Becchi(7), Knight(8),広安(9)、山岡(9)などはその方法に従つて計算を行なつている。との格か、Not tr odが叫社宿別K呼性血線法を適用して部へており、また、長尾・地上ら呼性宿部を有限個K区切つて集中党政策に近似し、常敬分力程式の形で裂わしてRunge-Kutta-gill法依よつて解いている。とのように、種々の方法が可能であるが、作成グログラムは常の相談もさることながら計算所要時間、グログラムの微薄さ、汎用性、応用の可能性なども重要であろう。
3. 2 本委員会の方法
本委員会で社上紀のうち長尾・池上もい2か行なつた計算ブログラムを提供してもらい、これに歩づいて行なうことKした。とのブログラムはSIS ( Simulation  of Injection Systemの略）とればれ、小形尚辺機関については計算結果と実測結果とかなり合致している。以下、とのプログラムの盐鏡理論と計算方法について述べなる
3, 3
計算に用いる記号をつきにポす（図６参照）。  -燃料の答理(cm／s)ばね定数(Kg /cm) C Fi F燃料の体植弾性率(Kg/cx) uli (PI ( cxs  ) h　介換程または行程（cm） K Is m自身の人良　は　(kg・s'/cx')ホンプほ分回転数近。力, (Kg / cx )
な
けeポンプ戦込口プランジヤおよびプランジヤ監K比出形および比比外窓V成外 宮L Q   味射鼓( cxt ) q   流量式を比噴射率(c粒/ s )正新立( cxf ) 3 s s間刻 （ s ） V体私 ( ಡ ) " "這路の幅流延抗係数燃料の粘性体数・ 7 0カム自定( r a d )かれた伝数S燃料の密度(Kg・s²/cm ' )カネ団振丹逐度(rad／s)い噴射ノズカおよびホンダーシリンダー・ !! o  max  成大（御限） 揚程との様か、( * )をるつて時間敵分を救わし、単位はとくK断わらないかさりKy , cm , secとし、工学単位を使う。
3.4
3, 4, 1施設式試合部の圧力、洗盤および可動部分の運動をそれぞれ象外方程式でお扱したものである。これらを記述するときの側面のため、液初に圧力と強粒粒ついてつきのような関数を定酸しておく。 B:カ：俳優Vの客器で体物V ＋ aの燃料を無理で押込んだとをに発生する圧力なはEs／Vに移しい。しかし、外の演黄係数(Kg・s／cx)時分管長( cm )ムにい図  ó s ＜0の場合には空洞（ポイド）ができるため圧力は0である。したがつて、圧力の計算には商接pを用いるよりも庄裕監』を集本量としておくぼうが便利で、これを使うと空禍の発生も考慮した計算ができる。すなわち、庄力は、
...と染わされるが、いちいちとのように書くのは不便であるから、さらにこれをつきのように書くととに約束する。 p = pres (s,V)流量；実効面積度の孔の前後に圧力差点pがあるとすれば、これを通過する流量は　q = ¥ ⁄ 2 dp/pで与えられる。 AP＜0の場合も考慮すると9は一般に、
... (2)と装わされるが、との式も簡便のためつきのように記述する。 q = flow (F, JP) ...なお、式(2)のままではףP→±0のときθq ／∂ףP→∞となつて計算のさい宛散することがあるが、 √ ρ/2・| dp| のかわりに、εを微小正数として√ ρ/2・| dp| + εを与えるととによって発散を避けるととができる。 3. 4. 2  ブランジヤ室プランジャ型の圧縮塩 εκはブランジャの行程 h xと吐出弁の運動および燃料の出入りによつて決まるから、
………ただし、 qek = flow ( fe Fe , Pe - Pk ) ... qxv=flow ( PfFf, Pk- Pv ) ... Pk = prcs (sk, Vko - Fkhk+Fyhy)なお、式(3)のh κ , d h κ / d tはカム角θの関数として与えられ、ポート面積ド。はh κの、吐出弁通過面積F rはhyの関数として与えられる。すなわち、
(7) , 181 Fe = Fe (hk) (9) , (10) ... Ff = Ff(hv) 3. 4.3 吐出并至吐出弁室の圧縮量ョッは弁の動きと流体の出入りで決まるから、
d hv + qkv -q, = Fv ...ただし、 9，は噴射管の航出流量。つきに、吐出弁の運動力程式は着座位置または制限揚程にないとき、 ・
d h y d t右辺第１項はプランジャ盆と吐出弁堂の圧力差によって受ける力であり、第２項ははねによる力（ｈv。は取付時のばれの炎位）、第３項は滅衰力を示す。常座時および制限揚程にあるときも考慮するため、つきの論理変数を導入する（図７参照）。 fvel = [hy>0] "外の運度hyが正である" lmax ↑ lsea:= [hy < ev ] (ev ;数小な正数) &max = [hy> hyaax] "落座している" "予約制限器程にある" ··· (12)  O
l vel lopen = [ Px - Pv ≥ Cv h vo / Fv ] "開示条件改達している" .fdesc = [ Pk - Pv <Cv (h vo th vmax)／Fv ]  "制限揚程から下降する"とれを用いると、つきの論理関数がtrueのときれhvのいかんにかかわらず、 h v は一定に保持されその微保数h v  h 0である。図 7 φ = ( l ve1 N l maz ) U ( ~ l ve1 N l sea t )とれを使うと、吐出外の完全な方程式はつきのようになる。
0.4
(15)ただし、 ~ ( L soni U Lmax ) U (Lopen N L soni ) U (L desc N Lmax ) (19なお、式向に現われるPVは、 pv = pres ( sv, Vvo - Fvhv + Fg L/2 N ) (17)式中のFe L／2 Nは次項でのべる。 3.4.4  卵射溶咲射管の所面積 F。粒一定とし、そのなかに空洞がないとすると、連続の式および運動の式はそれぞれつぎのようになる。
ただし、 ｗ杜流運、 Dは抵抗による単位長さあたりの庇力降下。この式を与えられた初期条件と境界条件のもとで解く正政法のもつた特性由線法があるが、実際の噴射管内圧力上昇速度はそれらど大きくなく、高調波成分比少ないので、有限個の条中定数系で近似しても英用上はさしつかえない。そとで図８のように皆をＮ分割しても密目の要素を通る統盛 91位落目すると、運動の式は、
ただし、くは抵抗係数。ここで、１番目の足締盤を91とすると、圧力P1は、 b! = pros (si , r e L / N ) ( i ~ 1 , 2 , ~~~~, N )図  8貨備においては、 Po = Pz , P N = Pgとし、式Wおよび式切の体筋にはそれぞれPg L／ 2 Xをふり分ける。また、式極のては应領援抗の働を使うとすればカを粘性係数として、 ... 20く= 16 η / ρい²つきに、 i浴目の要案の圧縮益s iは、 d 5 1 Qi - Qi + n (i = 1, 2,……, N-1 ) (20 d  t ... 3, 4, 5取引！ズル吐出弁と同じような考えにより、圧縮型 sa はつきの式によつて変わされる。 d h ς q a c = dN - g - bN - d t u t ... ...ととの式の９は映射率であり、つきのように変わされる。 q = flow ( fd Fc , pd - pz ) ... 29ただし、 rd = Fd (hd ) 241つきに、ニードルの運動は吐出存と同じような論理定数を使つて劣わすことができる。式協で約字ッをdに読みかえ、 'をつけておわすことに多れば、 d ha
...はd t
(2)ただし、 pd = pres ( sd, Vdo + FN ha + Fe L/2N)また、諏射旅駅は式盤の噴射率口を使うと、 d. Q d t ...  ブシンジャ溺程、孔通過面積など3. 4.6式(7)〜(9)のhk (8), dnx (8) ／d θ , Fe (hk)粒ポンツのカムおよびブランジャの幾何学的条件から定まる。また、式映のFr(hy)および式240のFd(hd)も吐出弁およびノメルの幾何学的条件によつて定まるが、実講価によることもできる。なお、ノズルをホーム形とした場合、貫通は弁座と噴孔による二重校りで近似するのが簡便である。啦袋に、時刻もとカム角度0との関係は、 d  θ 2 π n 300 d t 6 0 21
3.5 計算方法とプログラミング
前項の基礎式をみると、 εκ, εν, hν, hν, q, , q, ...... qk, θ, , εἰ, ....., εκ-ι, δα, hα, hα, Qに関する連立常微分方程式となつているととがわかる。すなわち、これらの変数をア」とすれば、
〔 i = 1 , 2 , …… , m ] = f i ( t , y i , y 2 , …… , y n ) ... d tの形に書き狄わすことができ、『』はy, ……, ym　およびもが定まれば求められる。いま、噴射音の分割数NをB − 5 4 −とすると、 y 」の個数性o 」 K関して7前、 e 」 K関して8掃で、とれに、 e r ,  e v ,  h y ,  h y ,  e c ,  h g ,  i c ,  Qの８個を加えて合計２３となる。すなわち、との場合には、２３完速立常散分方程式となる。したがつて、初期条件が与えられれば藩当た方法で数偏殺分を行なつて解を得ることができる。この政価器分は、Runge-Kutta-0111法て行なうう。しかし、強射系では双圧され粒粒神の症が不明であるから、狭腕の計算において体紋切強色な独胆を破定（通常0気床）しておいて計算を始め、頓射前の扱店（または空洞の金）が頭射線の値に等しくなるまで蘇り返す。実際には、不能噴射線、または、それぞ近い範囲でないかきり、たいてい４～５個の被延しによつて一定の残止（または翌週の位）に非常する5 1 5ブログラム社以上の方法で計媒を行なうようにしたもので、JIS- 7000レベルFOR TRAN (FORTRAN JY校相当）で記述され、主プログラムのだか、いくつかのサププログラムで物成されている。大まかな流れ函密9に示す。これによつて説明すると、つきのとふりである。 SIS-MAIN (主ブログラム)定数お1び初期条件を設定したのち、ステップバイステップにУ1 , У2 , … , Yoを計算する。残止（もしく社会制）が収束するまで上記の計算を繰り返したのち、精燥を由線印刷する。計算の住検にもし変更があれば上の手腹を擁り込す。 R K O Runge-Kutta-Gill法により、t,y,,y, y g , ……, y nを承める。これには、式陽の「」, 「 s , ……,ニューが必要であり、サブプログラムI h I E C をよんでけ$・・・ T M 1 E C与えられたｔ, ｙ, ｙ, , ……, ｙըに対するｆ, …… , ｆmの値を計算する。るる項の悲観式の大部分がとのなかに励んされており、各部の出力、施設をどが中間変数として見われる。このため、数値の記録は、このサププログラムを通過するとき印刷記録するとともに、曲数印刷用のデータを取録する。また、 h n ( 0 ) , h n ( 0 ) / d 0 , P 0 ( k z ) , Fr(hv), Fa(ha)が計算に必要であり、これをつきのGBOMをよんで計算する。 0  R  O Mポンプ、外などの機何学的要数を計算するサププログラムでユーザが作成する。 P  L  O ＩＮＩＥＣ RCて発められたデータを用いて曲線印刷を行なうサンプーグリムである。
4.計算結果
4.1 延準状態における計算
装１～３ｋよび図１～５に示した燃料噴射系の諸元の他に、燃料の特性質、各部の流量保数やその他計算に必要な諸数値を炎４枚示すように設定し、これを基準状態として計算を行なつた。
電子計算機の出力として、燃料噴射ポンプのプランジャ型内圧力Pk 、吐車弁室内圧力Pv 、噴射管内の圧力( P ) , P 2 , P ,のる点) 、吹射ノズル室内圧力P a 、吐出炸揚程なy 、ノズルニードル炸の揚程h a および噴射率9を求めた。図1 0は出力の曲線印刷の1例である。
4.2 基準状態の数値を変えた場合の計算結果
1）映油量の変更燃料噴射ボンブの有効圧縮行程を指準状態より増減した場合の計算器共を図１１に示す。 (2)　計算ステップおよび噴射管分割数の変更計算ステップを0.00025 K短縮した場合、味射管の分割数を1.2にした場合、および、噴射管を長くした場合の結果を図１２℃示す。 (3)　燃料油中の音速の変更音巡を1,250 m/s , 1,350 m/sに変更した場合の計算結果を図1 3に示す。 (4)　噴射弁の流量係数の変更ノズルの流拡張数を0.8に変更した場合の計算結果を図1 4に示す。 (5)　カムブロフイルの必要图15枚示する種のカムについて比較した場合の結果を図16と図17枚示す。
4.3 計算結果の形察
咲油量0.60 cc／s t （全出力時の噴油量）について比較すると、 1 ）基準状態では、噴油量が板落に少ない場合を除いて、いずれも2次噴射が認められる。 2）計算ステップを短くすると、圧力および噴射率の変動が小きさみになる。計算結果に大差はない。 3）噴射管を８分割して計算するのを悲戦としているが、これを１２分割にしても結果はなとんど同じである。しかし、ホップやシス750 rpm図1 1噴射量を変更した場合（基準状態）計算ステ,ファの0005 sec
Printer from 119.4 cm,
11.0万倍分割数: 8計算スチック°を充率くしには少し0.000255中
北計算ステップ、吹射管分割数、噴射管長を変更した場[図1  2 [2].1 3音達を変関した手公カムプロフィルの変質（ブランジヤ径16 $ ）図1 6カムブロフイルの変更（ブランジヤ径14 φ ）図1 7原材質の長さが長くなると、小制度による影響が明われる。現在よりも長くなった場合に性形制度を多くしたはうか4）官通の影響は、音通を滅する際したがつて、貨内の最高止力が上り、貨別側側が延長される。（音通1450 m/6と1,2,50-m²²ては、既射官网出力は2,000 kg/cx以下する。） 5）リオルの概要が数を取るエカロ8 ICけると、2次映術が少なくなる。頭射音内は高圧力を約190kg/sの組下する。 6)カタ湖版を巡見した場合、ブラシンで住の小さいともに社員進力とて社おすかじを心頭所が始められるが、カタ湖度の小さゆときには？次項前になくたる。基体カナの場合はやすれも２次項前を同定するととはできない。しかし、カテ連盟が低下すると、2次戦射無社低下する。
5.計算結果と実験結果との比較
5.1   天破装置および実験燃料噴射率を三相越外各戦線機（150 - 3,000 - pm - 0,275 - 5標)により、半期連続して失敗を行きつた。回18代実験装備の外観を示し、図１９校実験装備のデールを図を示す。関しもいて項分管に取り付けた絵壇対任省の家面観度制定用であつて、とれにより省内の油の平均温度が定常状速度をつたかどうかをみる。とれれ、定常状態になつた後のポンプの出口油温が通販病効時の耐震よりかなり弱くなつているからであり、たとえば、出出水室で発電対を挿入してሕ盟を割定したところ、 n = 7 5 0 r pn、ラック位位= 1 2時代かいて、融度上界は6 0で前後となつて、官内の番選にかなりの影響を及ぼすからである。図２０および２１比使用した斑油の比量および動粒性術数の満喫でよる変化を示した。図２２枚噴射ポンプのラック位置とプランジャの有効ストロークの関係を、図２３枚n = 750rpm Kわけるラック位置と噴池量の関係を示す。図２４はニードルダリフトとノズル南効画をの関係を示したものである。ただし、有効面積としてミードル外の問口面積とノズル孔硝粒との換算面積をとつており、ngは換算面積K関する施設積数である。因における融定値は定常流れのもとにおいて、ノズム部前後の近力差と液量とから実調して求めたものであり、計算のための１戦争として必要なものである。計測試噴射管内圧力、燃料噴射率およびニードルデリフトについて、つぎのようにして行なつた。 （1） 奥射管内圧力の測定ストレインゲージ式の圧力炎換器を噴射盤とノズルホンダの間に取り付け測定した。 (2)　ニードルダリフトの研究認済式刑後削振動ビックアップを利用してニードル弁リフトの検出を行なつた。 (3)　燃料時時の測定噴射率の調定方法は各種移発されているが、比較的簡単で補度が良いといわれているW , Boschの方法吗を用いた。との噴射率調定装置を函2 5 Kデチ。図において終り穴板柱反射波を減致させるためのもので、本失統では終か穴の種が1,120 φのものを用いた。とれによる模使状況を図２６箇示す。山記の総科陳射軍内組力、ニードルポリフトおよび戦争はは時間ドルスとともに、２要発４現象シンクロスコープに同時に描かせ、年末撮影をした。この１例を図２７に示す。 .隆測装燃料噴射率計: 2 5国. ... . .出力時
5. 2 計算結果と突験結果との比較
計算結果と実験結果との比較比、ノズルホルダ入口管内田力Ps、ニードルガリフトhttおよび燃料噴射率qについて行なつた。図2 8 (8)〜(8)℃とれらの比較を示す。図2 8 (8)の実物で示す計算程法は、 4.1所で示した類項状態についてのものである。噴射期間中の圧力は実験のほうががなり低くなつでおり、このため、ニードル外の下がり始めの時期は早くなり、また時財率も小さくなつている。２次敗射は両者とも発生しているが、ニードルチリフト、噴射率は契験のほうがかなり小さく、噴射振は計算でQ = 0.6 0.00 ／stに対し突破ではQ = 0.3 7 0 c c ／stでその型は大きい。娘殺は妥４℃示した基準状態の諸殺低のうち吐出刑の減貧係数K 。をΩ 1 Kg- s/cm、ノズル洗散係数RaをΩ 1 、音運なを1,400両／e 概変えた場合の計算能果を示したるのであつて、基準状態の計算能果に比べると実験補集に若干並づくが、その盗は大きい。この場合のポンプ国転数はn = 750 r p mであつて、この運転条件では噴射が異常領域に入つているととが実験で認められた。とのことが上述のように計算編果と実験編果との同じ大きな差違の生じる原因であると考えられる。ポンプ国転数500rpm以下で社正常時射領域に入るととが実現で確かめられたので、n = 500 rpm, 400rpm, 300rpm について比較したのが図２８(0)～(0)である。とれらの場合の計算は、図２８(n)(C示した改基準について行なつたもので、計算結果と実験結果社いられるかなりの一致を示す。以上の比較から、本研究に用いた計算方法でようで、実際の映射過程を完設的に十分解析できるととがわかつた。
6.ポ
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ディーゼル機関の燃料放射系を電子計算換によるシミュレーションによって無断した結果、吹射過程や噴射物性に及び2 8 (b)    計算結果と买験結果との. .す諸要業の影報を明らかにすることができた。また、計算結果を実験結果と比較したととろ、との計算方法は噴射過程などを予測するのに十分役立つことが明らかになつたので、今後、燃料噴射系の設計、性能改善および計久性向上に大いに寄与するものと思考される。
私
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文
装
(1)　中西　；　機械学会誌、３３巻２０１号、（昭９－１ ）、２１頁. K.J.DeJuhasz ; J.Franklin Inst., vol.223, (1937), p.463. 2) G.Sitkei ; Kraftstoffaufbereitung und Verbrennung bei Dieselmotoren, 3) (1964), s.7, springer. W. Vogel ; MTZ, Jg.24, Nr.1, (1963), c.7. (4) E.W.Hubor u, W.Schaffiz ; MTZ, Jg.27, Nr.4, (1966), s.166. (5) K, Molchel ; MTZ, Jg.24, Nr.8, (1963), g.277. . (6) P.I.G.Becchi ; Fiat Fech, Bull, vol.15, %2, (1962), p.33. (7) B.E.Knight ; Proc. Instn, Mech, Engrs, (A.D.), %1, (1960~61), p.25. (8)広安、松成　；　機械学会論文集、３４巻２６０巻、（昭４３）、７５５頁. (9)山岡 ；  機械学会講演論文架、1008、%217、(昭４４−10 )、177四& A. Nottrodt ; VDI, Forech. -h., 516, 8.31. W (2)　長尾、池上、堀家、松尾　；　後械学会関西支部第４９期総会講演論文楽、（昭４４－３ ）、 ４３頁. W. Bosch :  MTZ,  Jg.25,  Nr.7,  (1964),  s.268. 13