ストレストスキンパネル床（実大曲げ実験）
初期剛性
・接着ビス接合シリーズ一体断面の複合材と見なせるものとし、初等梁理論を適用することで、三等分点4点曲げにおいて総鉛直荷重Pを加えたときのスパン中央の曲げたわみδ μは式（1）として得られる。
また、LVL-SSPは断面形状からせん断たわみδ sの影響が無視できない。 δ sは、中立軸のせん断応力度を長さ方向に積分し、ウェブのせん断弾性係数で除して式（2）で得られる。
L s：せん断区間長さ、C：ウェブのせん断弾性係数S , ：中立軸からの等価断面一次モーメント（片緑から中立軸までの、ウェブEを基準としたもの） Igw：ウェブEを基準とした等価断面二次モーメント、 Σ b：ウェブ幅の合計上述よりスパン中央全体たわみδμαは式(3)、初期剛性Kは式(4)で表すことができる。
• • • (3)
・ビスのみ接合シリーズビスのみ接合部ではせん断すべりが生じるため、ウェブとフランジが一体断面としては挙動しない。ここでは蒲池によって示されたせん断接合具を用いた重ね梁理論式リを適用する。4点曲げ3等分点加力によるたわみを、各加力点のたわみの重ね合わせとみなし、スパン中央たわみが式（5）として得られる。以上から、初期剛性は式（6）によって表される。
ここで
Σ EI：ウェブ・フランジ曲げ剛性の総和、E r :ウェブの曲げヤング係数、E r :フランジの曲げヤング係数A r :フランジの断面積、H :上下フランジの芯間距離、 Γ ：上下フランジ間単位長さあたりの接合劑性s：ビスピッチ、k：ビスの一面せん断剛性
特性値（降伏耐力、最大耐力）
各試験体の破壊性状をBending型、Shear型、重ね梁型の3つに大別した。 • Bending型接着ビス接合の上フランジ型シリーズに該当。ウェブの曲げ破壊により最大耐力P —が決定される。また、荷重変形曲線の高い線形性から、降伏耐力P,とP …を同等とみなしてよいものとする。ウェブの引張側縁応力度が曲げ強度に達したときに破壊が生じるとして、P …は寸法効果（式（7））を考慮した上で式（8）によって与えられる。
• • • (8) ♂ ：寸法効果により低減した実大材ウェブの曲げ強度、γ 。：実大材の中立軸高さ♂。。要素試験により得られた曲げ強度、γ。。要素試験体の中立軸高さ、k：寸法効果に関する定数• Shear型接着ビス接合の上下フランジ型の試験体シリーズに該当。フランジ端部のウェブ側直交単板のローリングシアによってP —が決定される。中央たわみの荷重変位曲線から、P ,とP —を同等とみなしてよいものとする。フランジ表層の平行単板が幅方向への層内せん断をほぼ伝達せず、ウェブに働くせん断応力度がフランジのウェブ側の直交単板に直接伝達するという近似のものと、式（9）が導かれる。
r, ：フランジのウェブ側の直交単板に働くせん断応力度、S,：実大材の中立軸高さIgs：フランジEを基準とした等価断面二次モーメントこのτ,が直交単板のローリングシアー強度に達するときに破壊が生じるとして、P mmrは式（10）によって示される。社路ER
• • • (10) σ, ：フランジ直交単板のローリングシア一強度
•重ね梁型
ビスのみ接合シリーズに該当。初期剛性の場合と同様に重ね梁モデルを適用すると、P,は端部のビス降伏時として式（11）、最大耐力はウェブ曲げ破壊時として式（12）で示される。
• • • (11)
• • (12) f, ：ビス1本あたりの降伏耐力
推定式の照合
以上に示した推定式から得られた各推定値と実大試験のたわみ曲線との比較を行ったところ（下図）、概ね正しい値を得られていることが分かった。特に上下フランジ型接着ビス接合のカラマツ試験体の剛性に関しては高い一致を見せた。なお、本推定式の確認において必要としたLVL物性値、接合具のせん断性能に関しては、要素試験で得られた値の平均値を用いた。（せん断弾性係数Ｃに関してはE/15として求めた）また、有効フランジ幅に関しては、菊池式²³³から得られた値を用いた。 1)日本建築学会（2009)，木質構造接合部設計マニュアル  Design Manual for Engineered Timber Joints,丸善, 4.4.1せん断接合具を利用した組立梁,pp179- 2）菊池重昭他（2002）,曲げを受けるストレススキンパネルの実験的研究その5.有効幅算定式の提案,日本建築学会大会学術講演梗概集, pp.29-30 3）菊池重昭他（2007）,面外方向曲げを受ける木質接着パネル構法の有効幅に関する研究,日本建築学会構造系論文集, No.614, pp.77-84柱条動l R TMT筋卵
等分布荷重を受けるLVL-SSPたわみ式
これまでに提案してきた推定式に関してはある程度適合性の確認が取れたが、これらは三等分点4点曲げ加力時にのみ成立するものであり、実際の床構造設計で想定される荷重形式は主に等分布荷重であることが多い。そのため、ここでは、これまでの展開をもとに、等分布荷重wを受ける接着接合SSPのたわみについて示すこととする。等分布荷重を受ける単純梁のＱ図、Ｍ図は上図のようになるため、曲げのみを考慮したたわみ曲線式y ν、せん断のみを考慮したたわみ曲線式y sは式（13)、式（14）のように与えられる。
また、これらの重ね合わせとして、たわみ式は式（15）となる。
よって、この時の梁の中央（最大）たわみは式（16）で表されることとなる。
以上の実験・検証結果から、LVLストレストスキンパネルのスパン表を作成した。
スパン表
(1)仮定条件床荷重は、以下の条件とした。設計条件に応じて、適宜設定する。 ○固定荷重： 1300N/m²床下：石膏ボード9.5mm厚床上：9mm厚捨て合板＋ 50mm厚ALC ＋二重床＋仕上げ○積載荷重：事務室2900N/m²（建築基準法施行令第85条に定められた積載荷重）ストレストスキンパネルの構成は、構成材料がLVLの場合、上下のフランジに厚30mm ×幅1200mmのB種構造用LVL80Eを使用し、ウェブにはA種構造用LVL120E-1級の厚50mmとした。フランジLVL幅が1200mmのため、ウェブのピッチは２等分の600mmとした。ストレストスキンパネルの築せいは、ウェブがLVLのタイプについては全体梁せいが300mm ～ 650mmで100mm刻みの5種類とした。
(2)計算方法
上記仮定条件の居室用途による積載荷重＋固定荷重に、ウェブのピッチを乗じた等分布荷重が作用する単純梁に対する、長期の曲げ応力度の検定式とたわみの検定式を同時に満たすスパンの値を許容スパンとした。長期の曲げ応力度の検定に際してはウェブ材のみで曲げ応力を負担するものとして最大スパンを計算した。参考値として、フランジとウェブが一体断面であるとした場合の曲げ剛性によるたわみを示した。たわみ振動は木構造設計基準に示される振動数10Hz時の計算式からスパンを算出した。
T = W n π Elg社動ER
LVLストレストスキンパネル　スパン表
フランジウェブ|カラマツB種構造用LVL 80EカラマツA種構造用LVL 120E-1級55V-47Hスパン表(床)
スパン表(屋根)一般地域積雪30cm 5寸勾配以下
おさまり例1　梁上のせ
２　梁に落とし込み
ed by部組柱梁12離子改變奇恥9本他
水平構面剛性の取り方
1　パネル間、端を長ビス斜め打ち
2    9mm捨て合板をSSP上に貼る（N50@150）
材料・仕様について
ストレストスキンパネルは床・屋根を構成する構造材である。フランジとウェブを接着剤とビスで一体化し、より少ない部材で最大限の曲げ性能を確保する。工場生産により現場での施工日数を低減することができる。また、構造報体の軽量化により耐震要素と基礎構造の軽量化が図れ、コストダウンができる。
○フランジ
フランジは中立軸から一番離れている部材で曲げ性能に一番寄与することから、面材で全スパンに渡って離ぎ目のないLVLで構成する。LVLには直交層を入れ、スパン方向に対して90度方向の寸法安定性と曲げ性能を向上している。厚みは38mm（A種構造用LVL）、または30mm（B種構造用LVL）とした。長さは12000mmまで製造可能である。幅は外々寸法で1200mm以下とし、床幅に応じて任意寸法のフランジを貼ったストレストスキンパネルで補完する。強度区分は、90E-1級（A種）、80E（B種）を標準とする。 ○ウェブウェブは、継ぎ目のないLVLまたは集成材を使用する。寸法はLVLの場合、幅50mm ×築せい300mm ～ 600mm（まで50mm刻み）×最大長さ12,000mmである。集成材の場合、幅105mmまたは120mm ×梁せい450mmまでが入手しやすい。強度区分は、LVLはカラマツの120E-1級、集成材はカラマツの95E-270Fが入手しやすい。本実験では120E-1級（水平せん断性能区分50V-43H）のカラマツLVLおよび95E-270Fのカラマツ集成材を用いた。
○接着剤
フランジとウェプ間の接着が曲げ破壊時まで担保されている接着剤が望ましい。品質管理が容易である工場での接着を基本とし、圧縮後は接着力発現に必要な温度環境で養生する。現場で接着する場合は接着面のゴミ・ホコリ・油分・水分等のよどれを取り除き、養生に十分な温度環境で行う。本仕様では、ウレタン系現場用接着剤UR-70（（株）オーシカ製、F ☆☆☆☆相当）を用いた。
○ビス
接着剤を塗布したウェブにフランジからビスを打つことによりフランジとウェブを密着させ、接着性能を発揮するための十分な圧締力を得る。ビスを使わなければフランジ全面積に渡る大がかりな圧締装置を必要とし、大きな初期コストを必要とする。互いの材同士を引きつけるためにビスは雄ネジ部が先端のみに切ってある半ネジタイプがよい。雄ネジ部がフランジとウェプの界面をまたいでいるとフランジとウェプ間に際間ができ、圧縮力が得られにくい。そのため、雄ネジ部の長さは雄ネジ部がウェブに完全に入る必要がある。また、１面せん断性能に靱性があるタイプが望ましい。本仕様では、パネリードII + 90mm（東日本パワーファスニング（株）を用いた。
材料入手先：
UR-70            株式会社オーシカ   03-5916-8857パネリード：東日本パワーファスニング株式会社　022-351-7330社路EA 【使用材料】フランジ：カラマツLVL 90E-1級A種   45V-38H  厚38mm  直交層有ウェブ    ：カラマツLVL 120E-1級A種  50V-43H  厚50mm  直交層無接合具 ビス：パネリードII +   90mm   150mmピッチ     接着剤：ウレタン系現場用接着剤   UR — 70
●適用条件
建築基準施工令令85条(積載荷重)教室利用階の荷重（2100N/m²）を負担する築として、上階からの荷重に耐え得るような設計とした。
●概要
LVLで構成されたストレストスキンパネルの長期性能の検証を目的として、クリープ試験を行った。木賀材料の変形増大係数は製材の2.0と同等とされており、設計でもこの数値が使われているが、接着ビス止めした組立梁の長期性能は検証されていない。実大材のクリープ試験を行い、長期性能の安全性を検証した。 ●接合具（メーカー、入手方法等）接着剤：株式会社オーシカビ　ス：東日本パワーファスニング株式会社●問い合わせ先URL株式会社オーシカ03-5916-8851東日本パワーファスニンゲ株式会社 022-351-7330 http://www.oshika.co.jp http://www.e-jpf.co.jp/
●理論式
●計算式
建築基準法第37条に関する技術的基準（平成12年建設省告示第1446号）建築材料の性能評価方法リによりクリープ解析をつぎのとおり行った。 ①　経過時間t分ごとに測定されたたわみに対する載荷1分後のたわみの比（クリープたわみ比K,）を計算し，載荷後1分，5分，10分，100分，500分後および24時間ごとに5週間以上測定して、クリープたわみ比の常用対数log 10 K,と経過時間の常用対数log 10との関係について，回帰直線の切片及び傾きを算出する。 ②　回帰直線上の時間が50年に相当するクリープたわみ比K somerをクリープの調整係数として求める。 Kt = d 1min / d tmin log10K = e + f × log10t K50year = 10 e × t50yearf = 26280000fここで、K t ：t分後のクリープたわみ比d 1min ：1分後のたわみ(mm) d tmin ・t分後のたわみ (mm) e ：log 10K ,とlog 10kの回帰直線の切片f ：log10Ktとlog10tの回帰直線の傾きt 50year ：50年分の時間tで26280000分災越ER柱
●モデル化
●特性値
載荷重量を確認するために、荷重点やアームなどの装置の重量を300kNのロードセルを荷重点と床との間に入れて測定した。その後、20kgfの錐を1個ずつ計3個載荷した。クリープ試験の荷重レベルは、平成12年建設省告示第1446号別表第二に規定された指定建築材料の品質基準と測定方法りによると、下式で得られる応力σに相当する荷重をかけることになっている。 σ  = Acr × Kd1 × Kaw × (2/3) σここで、Acr:サイドマッチング用試験体2体の平均値Kai :荷重継続時間の調整係数Kaw:事故的な水掛りを考慮した調整係数今回は、いずれの調整係数とも得られていない段階でクリープ試験を実施することになったため、安全側評価となるように，かつクリープ限度²を考慮して荷重レベルを0.42に設定した。この結果長期荷重を112.4kNとし、図1 (データの解説)に示す試験条件から、クリープ試験に必要な鍵の重量を5.75kNと決定した。 1年間の長期クリープ試験により50年後の中央たわみの予測値は48.6mm、クリープ係数（変形増大係数）は2.10となった。クリープ試験の解析結果（12ヶ月経過時点）
※d 1men : 1分後の中央たわみ(mm), R 2 : log 10K, Elog 10tの回帰直線の決定係数, f : log 10K,  Elog 10tの回帰直線の傾き, e : log 10K, Elog 10tの回帰直線の切片, d some : 50年後の中央たわみの予測値(mm), K some :荷重継続時間50年に対するクリープたわみ比の予測値。荷重継続時間と中央変形量
●破壊性状
•荷重点の変形のみ
●文献
2）日本ツーバイフォー建築協会："2002年枠組壁工法建築物構造計算指針",工業調査会,東京,2002, pp.187. 3）杉山英男："建築構造学大系22木構造",彰国社,東京, 1971, pp.98-100. IOか流abiliステ根柱â |ブ
スレ離は反材ראר対變奇妙の本
SSPのクリープ性能
カラマツLVLで構成されたストレストスキンパネルの長期性能の検証を目的として、クリープ試験を行った。木質材料の変形増大係数は製材の2.0と同等とされており、設計でもこの数値が使われているが、接着ビス止めをした組み合わせ梁の長期性能は検証されていない。このため、実大材のクリープ試験を行い、長期性能の安全性を検証した。
(1)静的曲げ試験
試験は三等分点単調加力による四点曲げにより行った。荷重速度はPmax/10minとし、支点・加力点には幅拡張用治具のH鋼を取り付けた。これらの治具は何れも同じ仕様で1,300mmのスパンを持ち、加力点には試験体へのめり込みを緩和するために端部に丸みを持たせたプナ材が取り付けられた。支点・加力点は共にピン支点かつナイフエッジであり、前後左右にある程度自由回転が出来るような仕様のものを用いた。曲げスパンは6,00mm試験体が5,700mmとなるよう設定した。曲げ試験結果を表1に示す。3体の最大荷重平均値は265.8kNであった11。
–矢の修長
(2)クリープ試験
1)クリープ試験体
試験体はデータシートに示す。国産カラマツ、幅1,200mm、梁せい364mm、軸方向のスパン6,000mmである。上下フランジ有り接着ビス止め仕様で1体製作した。
2)クリープ試験装置の概要
広島県立総合技術研究所林業技術センター木材実験棟(温湿度の調整不可)内に曲げクリープ試験装置(図1）を設置した。曲げクリープ試験装置はモーメントアーム方式とし、錐を下げる位置までを4,500mm、支点から荷重点ピンまでの距離を300mmとした。荷重点は鋼材間にバネワッシャを入れてボルトを手締めにして、試験体の変形に対応できるように、また、荷重点の軸部をネジ方式で、ナットを回転させてアームを水平にできるようにした。 allow柱楽|ブ
スレ越はJVJ
(2/2,H26.7改)
クリープ試験では、載荷開始から1日後に中央で26mmのたわみが生じ、微増しながら、7か月後までに12mmたわみ量が増加して38mmとなったが、その後1年後までは変形が止まっている。変形増大係数の評価は、載荷後1分から5週間以上の期間で行うが、載荷後1日間はそれ以降の変形とは異なる挙動を示すことが明らかとなった²。また、5週間と1年間の評価と比べると、1年間で評価した変形増大係数の方が安全側の値となることが分かった。なお、接着剤に関する長期性能については、今後も調査・研究を継続する必要があると考えている。
3)クリープ試験方法
曲げクリープ試験は、3等分点4点荷重方式で、支点間距離5700mm、荷重点間距離900mmとした。 1） LVLで構成されたストレストスキンパネルの曲げ性能2）大橋義徳,松本和茂ほか：木材学会誌54(4), 174-182(2008). aliaストッ相柱梁|ブ
スレ離は反材TAT対奇ゆその作
木造戸建て住宅において、2階床などに広く使われているのが合板張りの床構面であり、住宅の品質確保の促進等に関する法律に基づく平成13年国土交通省告示第1346号「日本住宅性能表示基準」の評価方法基準でも、厚さ24mm以上の構造用合板を張った床の存在床倍率が3.0と最高の値を与えられている。しかし、戸建て住宅よりも大きな木造建築物の場合には、これでは性能的に不十分となる可能性が高い。中層大規模木造建築物においても、床構面は地震力などの外力に抵抗する耐震要素として重要な部材であり、戸建て住宅以上の高いせん断性能が要求されることから、より高剛性の床構面が必要となってくる。そこで、構造計算により任意仕様の床構面のせん断性能を算定する必要が生じるが、構造用合板を始めとする建築物に使われる構造用面材料（構造用合板、構造用パネル(OSB)、パーティクルボード(PB)、中密度繊維板(MDF)など）には、基準強度や許容応力度が定められていない。そのため、材料単体の強度や許容応力度を元に構造物の設計をすることはできず、面材張り耐力壁やストレストスキンパネルのように、構面としての性能を実験的あるいは理論的に求めて、それを元に許容耐力を設定、運用せざるをえない。一方、本項で扱う厚板集成材パネルは、集成材のJASに規定される材料を床下地材として用いるため、構造材料としての基準強度、許容応力度が既に与えられている点が大きく異なる。しかしながら、床構面を形成する際のビス留め接合部のせん断性能については、近年になって研究が盛んになってきたため理論式がまだ構築されておらず、やはり実験データを基にした運用に頼らざるを得ない。そこで本設計データ集では、中層大規模木造建築物に使用するための厚板集成材パネル張りの床構面の面内せん断性能について、実験的な検証を行った。集成材厚板パネル張り床構面に伝達された外力（せん断力）は、軸組材からビス接合部を介して厚板パネルに伝達される。変形は、軸組材の変形（柱・横架材の曲げ変形）、ビス接合部のせん断変形、厚板パネルの面内せん断変形の３種類が複合されたものとなるが、一般的にはビス接合部のせん断変形が最も大きく、ビス接合部の一面せん断性能を元にして構面のせん断性能を予測することが可能と考えられる。ただし、本項で扱うビスに関しては、まだ理論式が構築されておらず、実験的検討も不十分な点が多いため、理論式による計算値の算出は行わないこととした。本項で扱う接合具は、近年CLT（Cross Laminated Timber）の接合等に用いられる長めの構造用ビス（以下、長ビス）3種類と、接合金物の留め付けなどに使われる一般的なせん断接合用の構造用ビス（以下、せん断ビス）1種類である。長ビスは、国内ではまだあまり生産されておらず、欧州からの輸入品が中心であるが、胴部径が太く、全ネジあるいは半ネジタイプのものが用いられている。主にせん断接合に用いる長ビスはネジ頭が大きい半ネジタイプのビスを使い、主に引張接合に用い写真2　引張接合用の長ビス（ASSY plus VG）る場合にはネジ頭が小さい全ネジタイプのビスを使うようであるが、特に用途が限定されているわけではない。今回検討に用いた長ビスは、パネルー軸組接合部用にはネジ頭が大きく頭部のめり込み抵抗のφ6.0×90 (シルバーグリーン)大きい半ネジタイプ(WURTH社製ASSY 3.0SK)を、写真3　せん断ビス（YD-R90）胴部径を変えて2種類使用した。パネル間継ぎ手接合部には、主に斜めビス打ちに使用されるネジ頭の小さい全ネジタイプ（WURTH社製ASSY plus VG）と、国内で接合金物のせん断接合用に販売されているタイプ（(株)カナイ製YD-R90）の2種類を使用した。構造用ビスを用いた構面の設計に用いる接合部のせん断データは、まだそれほど蓄積が多くない。また、耐力壁や床構面のモデル化の手法については既に多くの研究実績があり、参考となる書籍12なども多いが、それらは全て釘打ち構面を想定しており、また基本的には一般的な住宅に適用する構面を想定してモデル化等されたものである。本設計データ集で扱っている中層大規模木造建築物に用いるような高強度構面についての検証はなされていないし、構造用ビスの適用性についても検証されているわけではない。よって、現段階では既往の計算式を適用するのは危険であると判断し、構面の計算値の掲載はとりやめることとした。研究の進展に伴い、ビス接合部の評価法とビス打ち構面の理論式が完成された暁には、ビスのせん断性能を基にした設計式が本設計データ集にも掲載できることとなろう。 1）（財）日本住宅・木材技術センター編：木造軸組工法住宅の許容応力度設計、2008. 2）（社）日本ツーバイフォー建築協会編：枠組壁工法建築物構造計算指針、2007.社路ER断面寸法：見付180 ×奥行150mm面材：1000 × 3000 × 90mm（JAS構造用集成材（同一等級構成）、E65-F255、スギ）接合具  ：ASSY 3.0 SK（胴部径8.0mm、全長160mm、胴部長さ60mm）、150mm間隔四周打ち仕口接合金物：四隅の仕口にはHD金物（YHDB-100kN）を使用。中央の梁端部仕口には羽子板ボルトを使用。集成材厚板パネルを床下地材として梁桁材にビス留めした床構面の設計に用いる。集成材厚板パネル自身のせん断破壊や梁桁材の曲げ破壊が卓越するような構面には適用できない。また、ビス接合部の留め付け間隔や緑端距離は、日本建築学会発行「木質構造設計規準・同解説」等を参考にして十分確保すること。集成材厚板パネルを梁桁材にビス留めした床構面の面内せん断性能を求める試験である。本仕様では、パネルの四周を"集成パネルー梁桁材"接合用のビスを用いて構面を形成した場合の面内せん断性能を検証している。 ASSY 3.0 SK・・・ドイツのWürth社の商品であるが、日本の正規代理店である「ウルトジャパン(株)」は建築関係の金物の取り扱いを休止しているため、現在は、東日本パワーファスニング(株)が代理店となっている。 ●問い合わせ先URL http://www.e-jpf.co.jp/ ＜東日本パワーファスニング(株)＞ http://www.wuerth.co.jp/ ＜ウルトジャパン（株）＞合板張り耐力壁と同様に、集成パネルと梁桁材が剛体、梁桁材同士はピン接合と仮定し、ビス1本のせん断データより床構面要素の許容せん断耐力と劑性を算定することが可能と考えられるが、ビス接合部の定量的な性能評価法がまだ定まっていないため、具体的な計算結果については記載しないこととする。計算方法については(財)日本住宅・木材技術センターの「木造軸組工法住宅の許容応力度設計」を参照のこと。 ●計算式
●荷重変形llivi 8143スト相柱â |ブ
スレ離はき受רלר対奇歇の水断面寸法：見付180 ×奥行150mm面材：1000 × 3000 × 90mm（JAS構造用集成材（同一等級構成）、E65-F255、スギ）接合具 ：ASSY 3.0 SK（胴部径8.0mm、全長160mm、胴部長さ60mm）、150mm間隔三辺打ち（パネル間接合無し）仕口接合金物：四隅の仕口にはHD金物（YHDB-100kN）を使用。集成材厚板パネルを床下地材として梁桁材にビス留めした床構面の設計に用いる。集成材厚板パネル自身のせん断破壊や梁桁材の曲げ破壊が卓越するような構面には適用できない。また、ビス接合部の留め付け間隔や緑端距離は、日本建築学会発行「木質構造設計規準・同解説」等を参考にして十分確保すること。集成材厚板パネルを梁桁材にビス留めした床構面の面内せん断性能を求める試験である。本仕様では、パネル間接合部を接合しない場合の面内せん断性能を検証している。外周接合部は四周ビス打ち仕様と同様である。 ●接合具（メーカー、入手方法等） ASSY 3.0 SK・・・ドイツのWürth社の商品であるが、日本の正規代理店である「ウルトジャパン(株)」は建築関係の金物の取り扱いを休止しているため、現在は、東日本パワーファスニング(株)が代理店となっている。 ●問い合わせ先URL     http://www.e-jpf.co.jp/ ＜東日本パワーファスニング(株) ＞ http://www.wuerth.co.jp/ ＜ウルトジャパン（株）＞合板張り耐力壁と同様に、集成パネルと築桁材が剛体、梁桁材同士はピン接合と仮定し、ビス1本のせん断データより床構面要素の許容せん断耐力と劑性を算定することが可能と考えられるが、ビス接合部の定量的な性能評価法がまだ定まっていないため、具体的な計算結果については記載しないこととする。計算方法については(財)日本住宅・木材技術センターの「木造軸組工法住宅の許容応力度設計」を参照のこと。 ●計算式
パネル間接合がないため、上下桁材のビス接合部が繊雑直交方向に変形することにより徐々に桁材が割裂IOか落BURIストッR根柱â |ブ
スレ離はき司רלר対奇妙その断面寸法：見付180 ×奥行150mm面材：1000 × 3000 × 90mm（JAS構造用集成材（同一等級構成）、E65-F255、スギ）接合具   ：外周部：ASSY 3.0 SK（胴部径8.0mm、全長160mm、胴部長さ60mm）、150mm間隔パネル間接合部：ASSY plus VG（胴部径6.0mm、全長120mm）、210mm間隔仕口接合金物：四隅の仕口にはHD金物（YHDB-100kN）を使用。集成材厚板パネルを床下地材として梁桁材にビス留めした床構面の設計に用いる。集成材厚板パネル自身のせん断破壊や梁桁材の曲げ破壊が卓越するような構面には適用できない。また、ビス接合部の留め付け間隔や緑端距離は、日本建築学会発行「木賀構造設計規準・同解説」等を参考にして十分確保すること。集成材厚板パネルを梁桁材にビス留めした床構面の面内せん断性能を求める試験である。本仕様では、パネル間接合部に引き抜き抵抗用のビスを斜め打ちし、製材によるサネを介して緊結した場合の面内せん断性能を検証している。外周接合部は四周ビス打ち仕様と同様である。 ●接合具（メーカー、入手方法等） ASSY 3.0 SK，ASSY plus VG・・・ドイツのWürth社の商品であるが、日本の正規代理店である「ウルトジャパン(株)」は建築関係の金物の取り扱いを休止しているため、現在は、東日本パワーファスニング(株)が代理店となっている。 ●問い合わせ先URL     http://www.e-jpf.co.jp/ ＜東日本パワーファスニング(株) ＞ http://www.wuerth.co.jp/ ＜ウルトジャパン（株）＞合板張り耐力壁と同様に、集成パネルと築桁材が剛体、梁桁材同士はピン接合と仮定し、ビス1本のせん断データより床構面要素の許容せん断耐力と劑性を算定することが可能と考えられるが、ビス接合部の定量的な性能評価法がまだ定まっていないため、具体的な計算結果については記載しないこととする。計算方法については(財)日本住宅・木材技術センターの「木造軸組工法住宅の許容応力度設計」を参照のこと。 ●計算式
●破壊性状パネル間接合部に変形が集中斜め打ちのビスは破断したものも多く見られた🌸🌸日本ストッ根柱â |ブ
スレ離歴き司רלר対奇妙の水断面寸法：見付180 ×奥行150mm面材：1000 × 3000 × 90mm（JAS構造用集成材（同一等級構成）、E65-F255、スギ）接合具   ：外周部：ASSY 3.0 SK（胴部径8.0mm、全長160mm、胴部長さ60mm）、150mm間隔パネル間接合部：カナイYD-R90（胴部径6.0mm、全長90mm）、180mm間隔仕口接合金物：四隅の仕口にはHD金物（YHDB-100kN）を使用。集成材厚板パネルを床下地材として梁桁材にビス留めした床構面の設計に用いる。集成材厚板パネル自身のせん断破壊や梁桁材の曲げ破壊が卓越するような構面には適用できない。また、ビス接合部の留め付け間隔や緑端距離は、日本建築学会発行「木質構造設計規準・同解説」等を参考にして十分確保すること。集成材厚板パネルを梁桁材にビス留めした床構面の面内せん断性能を求める試験である。本仕様では、パネル間接合部にせん断抵抗用のビスを用い、合板によるサネを介して緊結した場合の面内せん断性能を検証している。外周接合部は四周ビス打ち仕様と同様である。 ●接合具（メーカー、入手方法等） ASSY 3.0 SK･･･ドイツのWürth社の商品であるが、日本の正規代理店である「ウルトジャパン(株)」は建築関係の金物の取り扱いを休止しているため、現在は、東日本パワーファスニング(株)が代理店となっている。カナイYD-R90…(株)カナイで購入可能φ6.0×90(シルバ●問い合わせ先URL     http://www.e-jpf.co.jp/ ＜東日本パワーファスニング(株) ＞ http://www.wuerth.co.jp/ ＜ウルトジャパン（株）＞ http://www.kana-e.co.jp/ ＜ (株)カナイ>合板張り耐力壁と同様に、集成パネルと梁桁材が剛体、梁桁材同士はピン接合と仮定し、ビス１本のせん断データより床構面要素の許容せん断耐力と劑性を算定することが可能と考えられるが、ビス接合部の定量的な性能評価法がまだ定まっていないため、具体的な計算結果については記載しないこととする。計算方法については(財)日本住宅・木材技術センターの「木造軸組工法住宅の許容応力度設計」を参照のند
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●荷重変形(0.03rad以降はHD金物の引張による耐力上昇と判断し、特性値の評価からは除外している）パネル間接合に変形が集中し、ビス列に沿って厚板パネルが割裂下桁材も横引張を受けて徐々に割裂柱梁|ブ
スレ越はせ司רלר対變奇妙その厚板集成材パネル張り床構面は、厚板パネルを長ビスで梁桁材に留め付けるだけで、高度な加工や施工技術を必要とせず、容易に高耐力を得る事ができる耐震要素である。また、ビスの種類やピッチを変えることで性能をある程度自由に操作することが可能と考えられるため、中層大規模木造建築物のような高耐力部材を必要とする建築物には適した構造要素と言えよう。ただし、現時点ではまだ自由に設計が出来るだけの研究の蓄積がないため、当面は本設計データに掲載された仕様の範囲内で用いる事を原則とする。施工の際は、定められたビスのピッチを遵守すること、パネル材緑部からの距離（緑距離）を確実に確保すること、梁桁材側の緑距離も同様に確保すること、ビス頭を過度にめり込ませないことが重要である。また、厚板集成材パネル張り床構面が十分性能を発揮するために、仕口接合部が先行破壊しないよう、適切に金物を使用するなどして補強することが必要である。一方、軸組として用いる桁、胴差しに継手が存在する場合は、床構面が曲げ変形した際に継手部分に引張力が働くため、プレート金物やHD金物等で適切に補強することが肝要である。解析モデルとしては、軸組材接合部は回転抵抗不要なピン接合でよく、ビス接合部を含む厚板パネルは、等価軸剛性を持つブレースに置換することでモデル化が可能である。しかし、厚板パネル張り床構面は初期変形時より非線形な挙動を示し、厳密には直線域を持たない挙動を示すため、そのブレース置換時の剛性を、床構面の荷重変形関係のどの剛性を採用するかで解析結果も変わってくる。しかし、一般的には床構面は弾性範囲の解析で十分と思われるので、床構面の荷重変形関係を完全弾塑性モデル化（バイリニア化）した時の剛性を使うことで一応問題は無いと思われる。一般的にプレース置換は梁部材を剛体と考えるため、床構面に加わる水平力と床構面のせん断変形を考慮すると、外周軸組（前記実験の場合は桁材）が単一材であっても、分割された部材としてモデル化を行う方が良いだろう。外周軸組の曲げや継ぎ手の性能に関しては、別途構造安全性をチェックすれば良い。なお、本設計データでは、実験結果をバイリニア化して剛性、終局耐力、降伏点変形角、終局変形角等のデータを掲載したが、このデータは試験体1体の実験結果から導き出したデータであり、実験結果のバラツキや耐久性を考慮した低減、施工のバラツキなどを考慮した低減などを見込んでいない。よって、解析の際にはそれらを設計者の方で適切に判断して安全側の数値を用いることが重要である。 – 3の教長:壁長L (mm)、高さH (mm)の耐力壁のせん断剛性をKw（kN/mm）とすると、等価たすきブレースの軸剛性EAは、以下のようになる。 Kw・L EA = (kN)ただし、tanθ = H/L 2 •cos³θ住宅の床構面は梁間隔が0.9 ～ 1.0m程度の範囲内で使用することが多いが、中層大規模木造建築物では、梁間隔1m以上で使用される場合も考えられる。厚板集成材パネルは、一般的な小・中断面集成材工場の装置の関係から長さ4mまでは製造可能であり、梁間隔を4mまで確保することが可能である（パネルの幅は1.0 ～ 1.2m程度が限度)。ただし、用途に応じて鉛直荷重に対する安全性（たわみ）のチェックは別途確実に行わなければならないため、積載荷重を考慮する2階床構面等ではせいぜいスパン2m程度が限度であろう。スパン4mの厚板集成材パネル利用床構面の割り付け例(パネル間接合は、斜めビス打ち等を用いる事とする)柱楽|ブ
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