昭和62年度 研究幸浸告 大分県工業書式験場

ロストワックス法による精密鋳造部品の精度に関する研究
金属科

浦 洋 之

2．適性条件の要因と選定

1．ほじめに我国の基幹産業である鋳造業界も産業界の変革か

精密鋳造品は鋳放しで寸法精度が2／100〜5／

ら精密鋳造部品が飛躍的に生産量が増大しつつあ100に鋳造できるといわれているが，方案から鋳込みり，同時に自動車，自転車，ミシン及び一般産業機までの管理が十分でないと満足な数値は期待できな械分野でロストワックス鋳造品はますます拡大傾向い。

その中で設計段階での検討が重要であり，鋳物のにある。
このロストワックスによる精密鋳造品は，セラミ形状，方案の検討，ワックスツリ山の組立（脱ローックスを用いた鋳型で強度が高く，従来の鋳造法と時を考慮），更には鋳型材の選定及びその温度と湿度は根本的に異なった手法であり，機械加工の困難なの関係等から膨脹，収縮を考慮した金型の設計が重形状及び精度の要求される部品等は，この方法によ要なポイントとなる。って製作されている。特に難切削材で複椎形状品をそのため，膨脹，収縮を考慮した材質には，熱伝集積一体化構造で製造することが可能であるため，導性がよく放熱性のよいアルミ材の金型模型を用

機械加工数の節減や多数個部品を一体とした鋳造がい，ワックスにも膨脹，収縮の少ない材質を選定すできることによりコストダウンが図られている。
そこで，精密鋳造品の寸法精度について肉厚差にる必要がある。更に，鋳型強度を左右するコロイダ
ルシリカとスタッコ材，ジルコンフラワ山等の選定

よる面引け及び変形を主体とした階段型，金型及びも重要となってくる。ニの様な材料は恒温，恒湿の鋳型の拘束を主体としたコの字型及び溝付き十字型部屋でコントロールする必要があり，膨脹，収縮のと特殊ツメ型についてそれぞれ試作し，検討したの少ない管理をすることによって高精度な精密鋳造品で報告する。

を製造することが可能となる。匡Ilには適性条件の選定と要因について示す。

図1精密鋳造法による適性条件の要因と選定
34

昭和62年度 研究幸艮告 大分県工業罠式鍔藻場

ロストワックス精密鋳造法は，金型を使用して精3．実験方法

度の高いワックス模型を製作するため，機械加工に（1）ロストワックス鋳造工程

ロストワックス法は水溶性コロイダルシリカをバインダーとして用いる場合と水に不溶のエチルシリよる金型の製作が最も重要な要素となる。
金型に圧入されたワックスはぅ 型締圧力き 射出圧ケ山トをバインダーとして用いる場合の2通りに大力，ワックス温度及びワックスの材質によって収縮きく分類され，取扱易さの面から前者で実験を試み及びワックス肌の影響は大きく異なる。従ってこれた。

等の諸条件を満足する設定が必要である。更に，鋳設 計

注入金属を考慮した寸法の設計

分割雌型の製作

放電加工，ワイヤーカットその他機械加工②

低触点合金による雌型

機械加工の簡易化による合金使用（180DC）③

ワックスパターンの製作

600C前後による射出成型からの圧入④

ワックスパターンの組立

湯口棒及び湯道に模型を多数接着⑤

ワックスパターンの洗浄

有機溶剤による掛け流し⑥

第一層コーティング

コロイダルシリカ（30％SiO2）＋ジルコンフラワー

第一層サンディング

200meshのジルコンサンド（流動床）

⑦

①⑧

乾燥

第2層以後のバックアップコーティング
第二層以後のサンディング
乾燥

最終コーティング
終乾ロー燥

最脱

22DC±2Dc，湿度50％の自然乾燥
コロイグルシリカ（30％SiO2）十ムライトフラワー
50mesh以上のムライトサンド
220C±20C，湿度50％の自然乾燥
粘性の低いコロイグルシリカ＋ムライトフラワ山
昼夜の自然乾燥（24時間）
通常オートクレープ使用（又はヒートショック法）
10000Cで2時間のガス焼成

鋳 込 み

赤熱状態の鋳型に直接注入

鋳型バラシ，切断セラミック鋳型バラシ及び湯口，湯道の切断

ンドブラスト仕上げ

表面層及び中子部分のセラミック除去

製

寸法検査及び肉眼検査

図2［コストワックス鋳造法のフローチャート及びその用途
m 35

昭和62年度 研究報告 大分県工業書式験場型に用いるバインダ」の種類，スタッコ材の恒類及セラミックス材／をサンディングLづむ別学みを得

び拉度等が鋳型の強度に影響を及ぼすため，適正美る。サンディンブには。細粒，粗拉山二種額を描いる成形条件を定めるには，コーティング層の国数，たご〕焼成時に於ける膨脹，収縮を累小左するたタ〕9

コーティング層の厚さ，乾燥目寺聞及び焼成時間等が紙粒から柵粒へ順；欠積層する必要があり，サンデ必要条件となってくる。

ングの方法としてはブセワーで松子が浮上する流動

ロストワックス法は一般の砂型鋳造法に比較して床を用いた。

工程が複群であるから精度が高く小物製造に適した鋳型の焼成には，昇温速度が速く9 酸1′ヒ性雰国気方法である。その⊥程につし、て剋2に示す。

であることが条件であるた鉦，プロパンガスを燃湘（2）実験ノ弔機器の特徴

ヒするガス焼成炉を「廿）1，約3（）う卜ご川〔肝Cまで昇温

ロストソックス法による精密鋳造では，ワックスナる構造をノ明いた。招灘拍弓1時間以内で高速溶解模型をいかに精度よく造るかが最享．大きな要因であ出汁一束るサイリスク式高周波溶解′桓を片いた。鋳造るため，高性能な射出成形機を必要とし，また同時後の製品清浄にはサン‡ごブラストを同いて西安ノヒ物揖に金型の精度が最も大きな要因となる。更に模型の除去，セラミックスJリ除去を行える構造の機儲を便コーティングには，ロー一夕リ…∴スラリし椚タンクにて利した。機器前件能，特徴についてほ表iに示す。

模型の表面にコーティングを施し，流動底によって

表1 実験に使用した機器及びその用途

ソックス注入温度 58へ′6lOC（エアーノズル≠3）（3）供試材の選定用いられるワックスは収縮率が低く，軟化ノ如）比較的低い材料として，NF4‖を主に模型として用しによる方法で洗浄し／た。
（4）ワックス及び鋳型の成形条件

ワックスの成形には，射出混ノし窒，射出圧九 加圧い，湯追，湯［］等はNS112の軟化点の低い材料を用時間等を考慮したワックス成形条件を設定する必要いた。模型に使用した精密鋳造用ワックスの物性他があり，特に冷却時間の適≠が模型ぶ収縮に影響をについて表2に示す。また，ワックスを組立後，コ及ぼすため，表4のように7′、、ノ1（）秒に設定し．た。

ーティングが容易となる様ワックス模型を洗浄する

鋳型の成形には，便′弔するバインダーヒLてSiO。

ために表ニヨに示す浅村を用いて模型明上から掛け流含有量が3腔占のコロイド状を使用し，粒子径も.16ィ

昭和62年度 研究室拒告 大分県工業害式験場

10〜2仙mの細かい微粒であることが必要条件であ（表6）。またスタッコ材に用いられるサンドの粒度る（表5）。このバインダー材にスラリー材として1 分布及び特性値として，ジルコン系では40mesh以〜2層にはジルコン系を，3層以降にはムライト系 上を用い，ムライト系では40mesh以下を用いて鋳を混合して，初層及び積層用のバインダー材とした 塑を積層し，一定の厚みとした（表7）。
表2 模型に使用した精密鋳造用ワックスの物性値（メーカー提供）
使用ワックス名 軟化点（日本化成）（OC）

曲げ強さ
針入度（50g，5軌250C） （k／cm2）

粘 度

灰 分 使 用 目 的

NF−411

68．5

2．0

59．5

456．00．02

精密模型用NS112

67．0

9．3

34．0

109．00．01

工芸用模型

NC−586

68．5

3．8

30．1

80．0

0．02

精密模型

NN100

73．0

5．0

45．0

155．00．02

一般用

備

考

表3 模型洗浄液の物性値（メーカー提供）
品 名

密 度

引 火点

（DC）

（g／cc）（DC）

47−351．565

なし

射出圧力

型締圧力加圧時間

沸 点 凝固点（DC）

K445

毒性については米国国定衛生協会の定めた1000ppm以下（日本化成）

表4 ワックス成型条件
条 件（k／cm2）

測定値（短／c112）5035

冷却時間 射出温度
（秒）

（秒）

10

備

考（DC）

7〜1059′・、60表5 精密鋳造用バインダー剤の物性値（メーカー提供）

銘

柄 無水珪酸 酸化ナトリウム 水素イオン 粒子径 馨占 度 比 重 氷結点（日産化学）外 観

SiO2（％） Na20（％） （PH） （〃m） （250C） （200C） （Oc）

スノーテックス30 30〜31 0．6以下 9．5／、10．5 10へ／20 6cp以下 1．2√㌧1．22 0 透明性乳白色
表6 スラり山村として用いるフラワ凹の化学成分及び特性値
較消費量pH％ml′／50g

6．93，96．5

化 学 成 分（％）

350350

表7 スタッコ材に用いられるサンドの粒度分布及び特性値

サ品名ジルコン（％）拉度分布（IleSh） T一山肌…12妻4以喜下∈18203〔蓼4507日和15（）280以下真比重 2〔）30457（）1052（）ド… ∈柑 1．4 ムライト（％）0．5 264．13，290．
1848．2

39，4 1（）．2 0．88 田

2．537昭和62年度 研究幸巨告 大分県二工業討：験j易

ワックスの表面にはスラリーが粘着し易い様，界各層毎に3時間と最終工程でほ十一昼夜以上の乾燥を行った。その乾燥工程について表9に示す。

面活性剤を微量添加した。尚i〜2層鞘の粘性とし鋳型の最終工程として，鋳型を1（）000Cで封時間以て，ザーンカップ粘度計で30秒前後，3層以降は15秒前後になるよう調整した。調合割合について表上原成すると同時に㌍化性雰囲気にして9 鋳型内部の残ロ→部分を完全に焼成L，鋳型面をポーラスに8に示す。

更に積層工程軋 一層ごとに恒温 恒湿の部屋で自然乾燥することが鋳型強度の面から重要であり，することが重要な工程である。鋳型焼成方法及び鋳造条件について表10に示す。

表8 スラり鵬の調合割合及び適性粘度アップコ」卜用スラリー備考10 ．5′−01添加調合3〜4時間 イトフラワー（＃250）へノ3約1秒後から使用界面活性剤（ビクターウェット）

0．005／、0＿330′＼′38C（＃350）

粘ジルコンフラワー度 芦 3…秒（ザーンカップ粘度計No．5）

表9 サンディング方法

積層コート数 スラリ山の種類

乾燥時間 認・・扇 嘉

ス タ ッ コ 材

第1〜2層用ジルコンサンド細目 ＃70

3時間

バックアップコート用 ムライトサンド荒目 ＃20（0．7〜1．2mm）

3時間

3

バックアップコート用 ムライトサンド荒目 ＃20（0．7〜1．2mm）

3時間

4

バックアップコート用 ムライドサンド荒目 ＃20（0．7〜1．2mm）

3時間

5

バックアップコート用 ムライトサンド荒目 ＃20（0．7〜1，2mm）

3時間

6

バックアップコート用 ムライトサンド荒目 ＃20（0．7〜1．2mm）

3時間

バックアップコート用 ムライトサンド荒目 ＃20（0．7〜1．2mm）

3時間

【 7

バックアップコート用

22DCヘノ250C

50〜70％

スタッコなしスラリー浸潰のみ

48時間以上＿【」

表10 鋳型焼成方法及び鋳造条件
測定項目
測定値

鋳込材質

鋳型温度（OC）

溶解温度（〇C）

鋳込温度（OC）

FCD5590015501480

SC45800

17001630（5）試験片形状の選定

鋳型焼成温度（Oc）
1．000×3時間法，ワックスの外径寸法，FCDの外径寸法，SCの外試験片形状には，肉厚の変化による収縮を調査す径寸法をそれぞれ測定できる形状を選定した。測定る目的の階段型，コの字型による内側の収縮，その箇所は長芋，厚み，幅等を考慮してA，B，C，D，コの字型を小さくして，溝を付け収縮をおさえた溝Eの5カ所をそれぞれ測定箇所と定めた。形状及び付き型，更に特殊ツメ型では，ソリ，内側収縮等を測定箇所について図3に示す。

調査する目的の実用製品を使用して，金型の内径寸3とぅ日召和52年度 研究報告 大分県二葉喜式検量募

三臣

三 し 「 コ Am…−仙ん￣う の 書手 型書碧／「＋＋ 刊［＝諦1ヰ三］＋An

満付B

き型

A言刷特RCI〕

殊図3 試験片形状（階段型，コの字型，満付き型，特殊ツメ型）

二：ti

昭和62年度 研究報告 大分県工業試験場

4．実験結果及び考察

高温溶解によって脱炭されたものと考えられる。ま（1）化学分析及び顕微鏡組織面からた珪素も少なく流動性の悪さから鋳造には不向きな鋳造金属はFCD55とSC45の二種類について溶製材料となった。
組織面からはFC‡〕はブル血∵スアイ型の代表的組

し9 分析結果を表11に，顕微鏡組織写真を写真1に示した。分析結果及び引張強度から，FCD55相当で織であるがSCの鋳鋼では，炭素が少なく溶解温度あり，鋳型注入後も引けの割合少ない鋳造の容易なが高いため，大きな粒界となっており，軟材な組織材質であった。SCは45相当で炭素が極端に少なく，となっている。

表11分析結果成分（％）

CSiMnFCD

3．82

2．770．480・0380．019

テル試験片より採取

SC0．090．180．690．0290．016

切削にて採取P

FCD （腐食3％N‡iO。ナイタール）

備S

考SC

写真1球状黒鉛鋳鉄及び鋳綱の顕微鏡組織写真（2）材質別及び形状別による寸法差
球状黒鉛鋳鉄及び鋳鋼の二種類を選定し，形状のれもワックス9 鋳物，鋳鋼の順に収縮率が大きくなっている。測定箇所の形状からみると長手方「毎が最異な〆〕た階段型，コの芋型，溝付き型及び特殊、ソメも大きく，小さな寸法で厚みが薄しr程金型との差は塑の製品を伺いぅ 金型面が基本となるため内径を測小さくなっている。

定し，ワックス及び鋳物については外径をそれぞれ測定した結果を表ユ2に示す。

図5に示すコの手製では，長子方向J〕A測定ホが材質面からの寸法差及び形状による肉厚との関係金型寸法に対して収縮が大きくタ ワックスの3倍強でFCE〉9SC共1mm以上の収縮となっている。までは，FC王），SC村を階段型から金型をベースとしてた勘則定ノ［‡では，ワックスとI√CE〉，SCの割合が極ワックス，FCI）鋳物，SC鋳鋼J）3点より定められた

端にノ（きくFCD9 SC共ワックスレリ1〔）倍以上収縮虻

測定箇所から収縮差をみると図4に示すようにいずLているが，測定上によるノヾラッキとC測定′卓が形朝昭和62年度 研究率鼠告：大分県二こ業言責験場

衷12 材質及び形状別による寸法値「測 定 条 件トwr所

測てんT、ノゾ‥い」寸可蓑円法差皿旧云丁爪妄肌…Y電0叩．内径20・‖9j195．85書134。6u．7b円3Fワック0ス‖外径H∃19▲（）∃n．30岳075＝・切…WⅣm【5■洲4れ1】喜9．∠皇0∃02（）▲H‖・5け7湖円5C鋳物外径19．80】4（j3∠誓皇∴i5＝書9∃・69・8し7申招O（状きコ≦a）金型内径n50．296…∃り∃28j9＝∵持・ワックス0柑F495．50喜≡・3至26＝87。用ト9．5．i5∃ 引0．8∃ い草型c 鋳物金型 49．冊 円用至29・10い5 川 r28・5 藩 隼】菩鋳纏j喜 a 29．85 ∈ ニう9．70套 H い9▲65弼39．4
ト 巨呵差r 寸法萱莞」

】

∈法

寸

「 i9．50用．35型

験∃鉄＝uF特喜a金型内径 臨＼′ソ巨bメワックス外径恒7（）川。45‖．802∃軋45…・7≡20．8四C鋳物外径∃＝14．5川60】≦2975．31，60458．岳0，7喜2465ト片n形uH状…試 鉛115．15

ユ2，0538．90 0．75 ∃19・20い呵48・70
49・20トトz5・50
029・95い）・1519．85】軋85

0．35 0．75

内径 29．85」∃ 書状的に収縮し易い形状による原因と考えら衰L′る。特物と鋳鋼♂）収縮量は他レ」型と比較して0．5mlnに‡）測定点は9卜瑚別に収縮し易い形状から3点共収常に少なくなっており，図5全体と硯ニヒ較で平均値縮が大きくなっている。

が類似しているしっは形状の類似からくるものと思わ

図6に示す溝付き型では，測定箇所Dレ〕ワックスと非れる。

収縮量が他の箇所び）数倍になっている現象として9国7ぴ〕特殊ツメ型では，実際の製品であるため，内側に寄り易い形斗ノ津〕ためと思われるが∈嘉15の工）他び）型とは大きく異なり，変形を受け易い形状となと比較して特異な値を示Lているのはラ 形状的要因っている。特に測定／ホEのわん曲部はワックス，鋳とデ山夕〟ノ）バラツキに起因するものと思われる。鋳物，鋳鋼ともほとんど差がなく，ワックスの収縮が41

昭和62年度 研究報告 大分県工業書式瑳藻場
121119︹︺U00

金型との差︵mm︶

76

∩りnU

﹁〇4OADCIi

U平均値

図4 階段型に及ぼす各種材質と収縮との関係

1OE

閻ワックス 巡FCD 堕SC

2O

平均値

測定箇所

つJnEO

1．201．1
10．9
金型との斧︵m︶0．8
0．70．61l、10．40，30＿20．10A

BCD

測定箇所
オワックス 隈FCD 拉SC
図5 コの字型に及ぼす各種材質と収縮との関係
他の型と比較して0．2mm以上も大きくなっている

でバラツイているが大体各形状毎の傾向はでていのは，成型時の冷却温度と材質の選定を再度考慮する。

る必要があるものと考えられる。しかし鋳物では比図9には9 球状黒鉛鋳鉄に及ぼす各種形状と収縮較的収縮が少ないのは薄物のためである。また測定について示すが，0．3Illnlから1nl汀＝刀問で，各形状点Bの鋳鋼のみ特異な値となっているのは，形状的共バラツキが大きく傾向としてはつかみにくいが，な要因と材質的要因によるものと考えられる。

コの字型と溝付き型が最も大きい収縮を示し，特殊

図8には，ワックスに及ぼす各種形状と収縮との関係について示す。この図から階段型，溝付き型，ツメ型では比較的（ワックスに比較して）低い傾向にある。

コの字型，特殊ツメ型の順で収縮が大きくなる傾向

図10には，鋳鋼に及ぼす各種形状と収縮についてにあり，肉厚も100nllTl以上を除いて50mnlまでの問示すが，ここではコの字型の収縮が大きい傾向にあ42

昭和62年度 研究幸艮告 大分県工業昌式験場

2111190
ハリnハ︸
﹇′6nU

金型との差︵m︶

ハリ−LJ

O

4O

つJAr3

DC

︵ソ︼

nU

平均値

E

平均値

測定箇所

O

詔ワックス 田FCD 盟SC

O1E

図6 溝付き型に及ぼす各種材質と収縮との関係0ワ︺

1l1190000金型との差︵mm︶76nU⊂JO4ハUACBD3OO

測定箇所
詔ワックス 随FCD 圏SC

1O O2

図7 特殊ツメ型に及ぼす各種材質と収縮との関係
るのは，形状的に開こうとする部分の抑制効果が働

0り，形状的にはツメ状の板が長いことから内側に寄り易い状態と鋳鋼特有の収縮が大きいことがあげらいているものと考えられる。各種型とも肉厚が大きれる。更に，溝付き塾，特殊ツメ型，階段塾の順でくなるほど収縮幅が大きくなり右上がりのグラフと収縮幅が小さくなっている。

なる。

図11，図12，国13，図14には，階段型9 コの字型，

図15は，各材質に及ぼす肉厚寸法と収縮との関係

横付き型，特殊ツメ型の各種型に及ぼす材質の肉厚について示す。材質面からみた場合，ワックス収縮と収縮について示す。これ等の図からバラツキは大の平均は0．2〜0．5Inlll，球状黒鉛鋳鉄で0．5〜0．8きいものの鋳鋼が最も収縮が大きく，球状黒鉛鋳鉄，nl叫鋳鋼では0．8〜1．Ommの収縮を示しており，いワックスの順となっている。溝付き型のワックスはずれも肉厚が大きくなるほど収縮寸法も大きくなる

他の材質とは大きく異なり安定した収縮となってい傾向にある。
4:1 ‑昭和62年度 研究章最告 大分県工業喜式験場︵m︶

2
1 1 9 00 ︻′ノ ごU
1⊥l nU n り ∩ リ ハ リ

収縮寸法

△

□

rrJ 14
ハリ nU∴ニ壌□◇ ◇つJU十リム
1
ハリ 0020406080100△rJ120肉厚寸法
二階段塑 十 コ甘辛型 く○ 満付き塑 ∠△特殊ツメ型

0

図8 ワックスに及ぼす各種形状と収縮との関係

収縮寸法
︵mm︶
0204〔）

6080Ⅲn肉厚寸法
L＝階段型 十 コの字型ぐ）満付き型 △特殊ツメ製

図9 ∃御大黒鉛鋳鉄に及ぼす各種形状と収縮との関係
l1り﹂
l0nU O ハU︵‖U︵m︶nり ハU ‖U nリ・・⊥ 9 8 7 6 ﹁0 4 3 りん 1⊥ ハリ

収縮寸法

44（J204060酎〕

肉笹寸法
こ：1階段型 十 コの字型 0 満付き型∠ゝ畢婚軒ソメ塑

図10 鋳綱に及ぼす各種形状と収縮との関係

100120昭和62年度 研究報告 大分県工業喜式験場

1211100∩コ000☆U

収縮寸法

0700

仁U0︵mm︶54320406080

1110nUO120OO

100

図11階段型に及ぼす各材質の肉厚と収縮との関係

0 2 1 1 9 8 7 6 5 4 3︵mm︶

120

肉厚寸法
ロ ワックス ＋ FCD くO SC2

収縮寸法

100OO2O〇．

1ハリ20406080

肉厚寸法
ロ ワックス 十 FCD c〉 SC

図12 コの字型に及ぼす各材質の肉厚と収縮との関係
り⊥11110ハリ O︻ン〇 4 3 りム 1O O nリ nU

QU 7 仁U0 ハリ O

1 9収縮寸法 ︵nlm︶

204060801川〕

12〔）

肉厚寸法
ワックス ÷ FCD く）SC
図13 溝付き型に及ぼす各材質の肉厚と収縮との関係
45

昭和62年度 研究報告 大分県工業喜式験場

収縮寸法
︵m︶

2040608010〔）

肉厚寸法］ワックス †FCD く）SC

図14 特殊ツメ型に及ぼす各材質の肉厚と収縮との関係

収縮寸法
︵mm︶
02040806日

10日

ユ20肉厚寸法⊂ ワックス ＋ FCD く〉 SC

図15 各材質及び各形状毎の肉厚寸法と収縮との関係
5．まとめ（1）材質による収縮の関係（珂 コ0「）手型に及ぼすワックスでは，長芋方向放び内面たわみに対して変化が大きく，形状的には複球状黒鉛鋳鉄の55相当であれば鋳造性がよく，肉柁ではないが精度の出し難い形状であった。ワック

厚に対する収縮の関係からも比較的少なく，鋳造僅スに対するFCO，SC犬収縮が大きくバラツキも大からも容易な材質である。鋳鋼は，含有炭素が極端きい。に少なかったことから鋳造性が悪く，高温溶解によ（ノ→ 溝付き型に及ぼすワックスは，Dの測定箇所って結晶粒径も大きいため，引けむ大きい傾向を示ジ′〕み大きな収縮を示し，形状的に内面にたわみ易いし，肉厚に対する収縮も大きい傾向を示した。

形状から0．9mnlと他の箇所の4（）5倍になった。

（2）形状に及ぼす材質の関係

FCD，SCに／）いては大差はないがFCDに対して

川 階段塾に及ぼすワックスは，形状的に長芋方向になるほど収縮が大きく，金型との差から平均8．5％の収縮である。
〔⇒ 特殊ツメ聖では，形状的に複雑でワックス，0．24mmで，FCl）では0．31mm，SCでは0．62mmでFCD，SC共バラツキが人きい。特に長子方向及び歪あり，ワックスに対するSCは約3倍の収縮であっ易い形状は収縮が大きい。

た‥J（3）材質に及ぼす肉厚の関係
購昭和62年度 研究章臣告 大分県コニ薬害式験場

材質的に札 ワックスが（）。2〜0．4mmと平均的ないて調査した結果さ コの手製のような場合は内側へ収縮であるのに対しゥ形状的には0．05〜0．9mmとバの収縮が大きくぅ特殊ツメ型のような形状でほヲ外ラツキの幅も非常に大きく9 形状の違いによって起側へ揖ソリが認めらjLた。

こる内酢′＼し〕収縮9 外酢／＼しつソリ等が大きな瞑因で疋って実際の鋳物ではヲ より複雑な形状Ⅵ虜灘けある。

多いことからヲ；実験結果に基づいて方案の検討をすきい。また，SCでは0．翫Ⅵm以上となり，いずjLもる必要がある。

肉厚が大きくなるはど収縮の幅も大きくなる傾向に

今後，エチルシリケート材を用いた鋳型によってある〔軋矧時間の短縮ツリー形状による脱ローの適性化

6．おわりに造技術を確立する。

鋳型焼成プ）適ノ肘ヒ等によって不良J〕少ない鋳物の製

精密鋳造晶は小芋知二適しているため，集積ふ体化二の実験に使用した精密鋳造機器は自転車振興会

構造によ〉〕て機械加工を施さずに内部に組み込むこから9 競輪収益の一部である機械工業振興資金の補とができることから9 後加r二む少なく付加価値ら非助を受けて設置したものである。

常に高い。しかしその反面精度が要求されることからテ ロストワックス法では，ワックスぴ）選定9 成形

参考文献

条件の適性，注湯金鳳′こよる金型方案の検討等が重

1）鋳物第5∫i巻5号

要な要素となってくる。

2）鋳鍛造と熟処理84．9ロストワックス法のすすめ

今回の実験では，比較的単純な形状の試験片を用47