舞1編 化学混和剤

1．はじめにコンクリートは、荷重を受けたときの弾性変形
および時間に依存した塑性変形を生じることに加えて、外力によらないセメントの水和反応、硬化
体中の水分の移動、硬化体の温度変化、水和物の炭酸化などにより体積変化を生じる。コンクリー
トの置かれる環境や構造物の条件によっては、外力によらない体積変化が重要な意味を持つこともある。たとえば、硬化体に生じる負の体積変化が鋼材や近接部材に拘束された場合、コンクリートには引張応力が生じ、時にはひび割れ発生にいたり、機能上、美観上、かつ耐久性上、種々の弊害をもたらす。
コンクリートの体積変化は、表3−4−11）に示すよ
うに多くの種類があり、発生時期や原因は多岐に利用による体積変化制御の観点では、収縮低減剤と膨張材を取り上げ、それらの作用機構についての知見を記述する。

2．水和反応による収縮
未水和のセメントと水が反応して生成する水和物の固相としての体積は、前二者の体積の和より小さくなる。セメント硬化体の固相（未水和セメン
ト＋反応生成物）の体積と液相（未水和水）の休積の総和よりなる実質部分の体積減少が水和収縮であり、（1）式で表される（図3−4−12））。水和収縮は、
化学収縮または硬化収縮と呼ばれることもある。

もy＝渡る。実際には各々の体積変化が単独で生じることは稀で、いくつかの体積変化が複合して生じることが多い。
それぞれの体積変化が生じる機構、さらにはそれらを制御する手法は幅広く研究され、かなりの部分が解明されてきた。ここではセメントの水和反応に直接起因する収縮をはじめ、実用上、とくに重要な乾燥収縮、さらに、コンクリートの高強度化に伴ってクローズアップされた自己収縮に的を絞り、それらの物理化学的な機構について現在まで得られている知見を概説する。混和剤・材のⅣ。＋VJ−Vh， ×100
Ⅴ。iJl㌦（1）

Sh，：水和収縮率（％）
Ⅴ。−、Ⅴ∨∴練混ぜ直前におけるセメントおよび水の体積（cm3）
Ⅵ、Ⅴ∴水和したセメントおよび水の体積（cm3）
Vh，：水和生成物の固相としての体積（cm3）
水和収縮は、セメント系材料の体積変化を支配する重要な現象である。沈下は、疎漏ぜ後ごく初期のコンクリートがまだ可塑的な状態において、水との密度差により固体粒子が分離して沈降することに加え、水和収縮によっても生じると考えら

表3−4−1コンクリートの体積変化の特徴

78

種類

お もな 発 生 時 期

原因

お もな 影 響 要 因

オ ー ダー沈下

打 込 時 か ら2 時 間 程 度

重 力 、材 料 分 離

単 位 水 量 、打 込 み 高 さ

10 ・3

プ ラス テ ィック収 縮

打 込 後 か ら琴 時 間

水の 蒸 発 、
水和 収 縮10 ・3

音屋潤 膨 張音
屋潤 開 始 か ら数 時 間

水 の侵 入温 度 膨 張 ・収 縮

凝 結 〜 2 、3 週 間 程 度

水和 熱 による
温度 変 化

自己 収 縮凝 結 始 発 か ら数 ヶ月

水和 収 縮乾燥収縮

硬 化 後 、乾 燥 開 始 後 数 ヶ月

水 の逸 散水 セ メント比 、気 温 、
i星度 、風 速
水 セ メント比 、湿 度 、
部材寸法
単 位 セメント量 、
セ メントの 種 類 、湿 度
水 セ メント比 、
セ メントの 種 類 、温 度
単位 水 量 、湿 度 、
部材寸法

10 −
4
10 ￣
4
10 −
4
10 ￣
4

第3章 化学混和剤の物理と化学

表3−4−2 クリンカー鉱物の水和収縮の計算例（a）エーライト（C3S）

水 和 反 応 式 ＊C 3S

質 量 （g ）2 2 8 ．3 3

9 5 ．5 1

227．
5 1

96．
33

密 度 （g ／c m 3 ）3 ．1 2

1 ．0 0

1．
90

2．
24

73．
2

9 5 ．5119．
7

体 積 （c m 3 ）

←
水和収縮
に相当

＋ 5 ．3 H− C l．7S H ．
1．
0 ＋ 1 ．3 C H

1 68 ．
7
水 和 収 縮 率 （％ ）

43．
0
162．
7

（1 6 8 ．7 −1 6 2 ．
7 ）×1 0 0 ／1 6 8 ．
7 ＝3 ．
56（b）ピーライト（C2S）

水 和 反 応 式 ＊

図3−4−1（1）式中の記号の定義

質 量
密 度

水和時間（時間）
1

10

100

1000

■

＋ 4 ．3 H

一一 C l，
7S H ．
t．
0 ＋ 0 ．3 C H

172．
25

77．
4 9

227．
5 1

22．
23

（g ／c m 3 ）3．
28

1 ．0 0

1 ．9 0

2．
24

52．
5

7 7 ．5

1 1 9 ．7

体 積

（c m 3）1 3 0 ．0

へノ︼4︵辞︶ 掛貸与農嘉t

水 和 収 縮 率 （％ ）

l

6

W／
C＝
50％
養生温度：
20℃
l＝11川 lぎlliセメント
種類
普通
早
中強
庸熱
耐
硫酸塩
白
色
拓ピ
ー
ラ
イ
ll ll川 tt＝lt
…l
l

9．
9
129．
6

（1 3 0 ．0 −1 2 9 ．
6 ）×1 0 0 ／1 3 0 ．0 ＝0 ．3 1

（C）アルミネート相（C3A）

水 和 反 応 式 ＊

l

質量

（g ）

密 度 （g ／c m 3）
体 積

（C m 3）C 3A＋ C SH 2 ＋

10H− C 4A S H 12

27 0 ．
20

1 7 2 ．1 9

1 8 0 ．2 0

6 2 2 ．5 9

3 ．
03

2．
32

1 ．0 0

．1 ．
95

8 9．
2

74．
2

1 8 0 ．2

343．
6

暮

B o さue 式 よ り 求 め た 鉱 物 組 成
セ メ ン

C 3S

（g ）

（％）

水 和 収 縮 率 （％ ）3 1 9 ．3
3 1 9 ．3

（3 4 3 ．
6 −3 1 9 ．3 ）× 1 0 0 ／3 4 3 ．6 ＝7 ．0 7（＊）c＝CaO，S＝SiO2，A＝Al203，F＝Fe20。，H＝H20，盲＝SO。

ト種 類
C 3S

C ：S

C ユA

C dA F

普 通

5 8 ．8

1 6 ．5

8 ．4

9 ．1

早 強

6 4 ．0

10 ．
0

り．4

7．
9

相（C3A）は大きく、ピーライト（C2S）は小さい。

中 庸 熱

4 3 ．83 3 ，5

4 ．0

1 1．
9

耐硫 酸塩

図3−4−25）は、各種セメントの水和収縮率の測定例

6 2 ．9

16 ．
0

0 ．7

14 ，
0

6 7 ．2

ll ．
2

11，
6

0 ．
6

を示すが、早強セメントは大きく、高ピーライト

14 ．9

7 1．3

2．
0

6 ，
2

系のセメントは小さいことが分かる。

白 色．高 ピ ー ラ イト

図3−4−2 水和収縮に及ぼすセメント種類の影響

おける水和収縮率の計算例であり、アルミネート

3．乾燥収縮れている。プラスティック収縮は、ブリーディン
グ水の上昇速度に比較して表面からの水分の蒸発

3．1乾燥収縮現象

速度が速い場合に生じるが、水結合材比が小さい

コンクリートが乾燥を受けて硬化体中の水分が逸散し、収縮する現象である。乾燥収縮は変形に応じて発生する応力が大きく、ひび割れに直結するため、問題を生じることが多い。

場合には乾燥を受けない条件でも生じることがある。水和収縮は内部空隙の増加をもたらし、外部から水の供給がない場合や水の浸透速度が空隙形成速度に追いつかない場合は間隙水が不飽和となり、硬化体の内部は一種の乾燥状態となる。この現象は自己乾燥と呼ばれ3）、水分の逸散を伴う乾燥と区別される。この自己乾燥による毛細管張力の発生も、プラスティック収縮の原因になると考えられている。

図3−4−36）は、セメント硬化体を種々の相対湿度
下で平衡状態まで乾燥させたときの、乾燥収縮ひ
ずみと質量減少率を測定した例である。両者の関係は図3−4−47）のように模式的に表すことができ、加熱する場合を除くと、勾配の異なる4つの区間の相通、すなわちセメントの種類により異なる。

に分けることができる。①の区間は相対湿度＞
85％で起こり、質量減少の大きさの割に収縮量は小さい。②は相対湿度90〜40％の範囲で起こり、質量減少に対して収縮量が大きく、実用上重要な

表3Jト24）は、主要クリンカー鉱物の完全水和時に部分である。③は質量減少が起こるにも関わらず、水和収縮量は、各クリンカー鉱物が反応する際に生じる収縮量の和であり、セメントの鉱物組成

79

第1編 化学混和剤︵70−×︶ 舟鞍畠謹白惑壷

︵辞︶ 舟恵一ノ○埋設烹軍温
5

10

15

20

質量減少率（％）

図3−4−3 各種湿度下での乾燥収縮ひずみと質量減少率の関係

20

40

60

80

100

相対湿度（％）
図3−4−5 乾燥収縮ひずみと相対湿度の関係

％R．H．

へ

︿
O

d ．
O
O
6
一 R −

D乾燥
105℃乾燥

穂生台淀竪選⁚慮U︵辞︶ 舟午台仙貰堅盛︵温

湿度低下に
伴う収縮

一
h

加熱に
伴う収縮

▲ U

0

1．0

6

10

15

20

26

質量減少率（％）
図3−4−4 乾燥収縮一質量減少率関係の模式図

相対湿度
図3−4−6 乾燥収縮一相対湿度関係の模式図
縮の機構のおもな理論としては、毛細管張力機構、収縮はほとんど生じない。④の区間は相対湿度20〜0％で起こり、質量減少に比べて最も大きい収縮が生じる。
これらの現象は、硬化体中の水の役割と密接に関係している。①の区間は比較的大きな空隙からの水の脱離であり、水と固体表面との相互作用が弱く収縮に関係しない。②は毛細管空隙中の凝縮
水の脱離であり、毛細管張力に伴う収縮が顕著に現れる。③は毛細管空隙中の凝縮水がなくなり、乾燥により管壁の吸着水のみが失われ、収縮にはほとんど関係しない。④は、失われる水は吸着水ではなく、むしろ結合水のように化学的に強く結
びついた水と考えられる6）。
図3−4−58）は、乾燥収縮ひずみと相対湿度の関係である。模式的に図3−4−68）のように表すことができ、曲線が特異な形状を示すのは、乾燥収縮機構の遷移に伴うものであると受け取られている。

分離庄機構、表面張力機構、層間水の移動機構などがある。

3．2．1毛細管張力機構
この機構は、乾燥によるメニスカスの形成（図3−4⊥79））によって毛細管水中に引張応力が生じ、これが硬化体に弾性的な体積減少を生じさせるとするものである。基礎となる界面物理化学の法則より
毛細管張力機構を説明すると、以下のようになる。
凹面状の表面を持つ水は表面張力の影響により、平面状の表面を持つ水より蒸気庄が小さく、水面の形状を半円球とすると、気液界面の曲率半径と蒸気圧との関係は（2）式（Kelvin式）で表すことができる。rkはケルビン半径と呼ばれ、大気の相対湿度がp／poである時に円管内の水に対する相対湿度が100％となって、蒸発も凝縮もしない平衡状態となる円管の半径である。
2γM I
（2）

3．2乾燥収縮の機構
乾燥収縮は、セメント水和物の化学的、鉱物的な性質の変化ではなく、水分逸散に伴う物理的な挙動と考えられている。この考えに基づく乾燥収80

RTp rK

ここに、p：蒸気圧即／m2）
po：飽和蒸気圧即／m2）
γ：液の表面張力（N／m）

第3章 化学混和剤の物理と化学

M：液の分子量匝g／mol）
R：気体定数け／K・mOり
T：絶対温度（喝β‥液の密度極g／m3）
rK‥毛細管の半径（m）
この時毛細管水中に発生する引張応力（毛細管張力）は、（3）式げbung−bplace式）で与えられる。
2γ
△p＝岬
rK

（3）

ここに、△p：毛細管張力即／m2）

粒子内部に圧縮応力が生じて収縮する。
細孔壁への水分子の吸着量はたとえば（5）式（以汀式）で表され、相対湿度が高いほど増大する。

n∞K意

γ：液の表面張力即／m）
rK：毛細管の半径（m）（5）

卜訓1＋（K−1瑠（2）、（3）式より、（4）式を得る。

△p＝芸旦1n意3．2．3表面張力機構（表面エネルギーの変化機構）
この機構は、吸着水の脱離によるゲル粒子の表
面張力の変化が体積変化を引き起こすとするものである。図3−4−911）に示すように、ゲル粒子に吸着された水は固体の表面層の一部と見なされ、固体の表面張力は緩和されている。相対湿度の低下と共に吸着水が失われ、表面張力が増大し、固体（4）

これより、毛細管張力は相対湿度の低下に伴い増加する。この機構は、中・高湿度域で作用すると考えられている。
3．2．2分離圧機構（膨張圧機構）
ある湿度において、吸着水の層厚は周囲の蒸気圧によって決まる。しかし、粒子間の距離が比較的小さいと、吸着水の層厚は周囲の湿度ではなくこの距離によって決定されることがある。このよ
うな吸着が妨害される部分では分離庄（膨張庄）が作用し、ゲル粒子は引き離されている。分離庄機構は、乾燥時にその圧力の一部が解放され、ゲル粒子間距離が減少して収縮を生じるとするものである。PowerslO）は図3−4−8に示すモデル化を行い、全湿度領域に渡る収縮をこの機構で説明できるとしている。

ここに、n：吸着量（mソkg）
n∞：単分子層での飽和吸着量（mソkg）
p：平衡圧（N／m2）p。：飽和蒸気圧（N／m2）
K：平衡定数高湿度領域で蒸発する毛細管水の量が変化しても表面張力には影響せず、この機構は相対湿度が40％以下において有効であるといわれる12）。
3．2．4眉間水の移動機構
この機構は、カルシウムシリケート水和物（C−S
H）への水の出入りが層間隔に影響し、体積変化を引き起こすとするものである。Feldman−Sereda13）

吸着妨害傾城逓移領域

図3−4−81吸着遮断領域と分離圧

図3−4−7 セメント硬化体中の毛細管水

図3−4−9 表面張力機構の模式図
81

⊥
妬
野

策1編 化学混和剤

XXXXXXX〉く

××XXX

脱着過程
5
4
3
2

︵c占−×︶Sd

1

吸着過程

0

〆鞠（％）

××××XXXX△γ（cal／g）（a）ひずみと相対湿度の関係 （b）ひずみと表面エネルギーの関係

図3−4−10 層間水の挙動の模式図は、図3−4−10に示すように層間水の出入りは可逆性であるとしている。Ishai14）は、層閣内の水は非可逆性で、この機構によって生じる体積変化は収

図3−4・11C−S−H粒子への水分付着モデルとセメント硬化体の長さ変化
収縮

縮のみであるとしている。内川ら15）は、きわめて低い湿度領域でこの機構の生ずることを説明している。
現段階では全湿度城に渡り、セメント系材料の非回復性を含めた収縮挙動を十分に説明できる統一された理論はない。一般には複数のメカニズムが混在していると受け取られており、中・高湿度
域では毛細管張力機構と分離庄機構、低湿度城では表面張力機構と層間水の移動機構を有力とする説が多い。
Wi仕mann12）は、図3t4−11にその概念を示すように、2つの機構を組み合わせたモデル（ミュンヘン
モデル）を提案している。低湿度域では表面張力機
構を、高湿度域では分離圧機構を導入している。
図中仲）の直線は、ひずみと表面エネルギーの関係を描いており、相対湿度42％以下の範囲でよい一致をみる。それ以上の湿度城では、図中（a）の網掛
け部分で示される付加的なひずみが生じるが、これは分離庄の作用により説明される。
4一自己収縮4．1自己収縮現象
自己収縮はセメントの水和により巨視的に生じる体積減少であり、水分の侵入や逸散、温度変化、
外力や外部拘束に起因する体積減少を含まない。
この現象は古くから知られていたが、通常のコンク
82

乾燥開始

収縮

乾塊開始

材齢

図3−4−12 普通・高強度コンクリートの収縮性状リートで測定された自己収縮の大きさはたかだか50〜100×108程度18）であり、乾燥収縮と比べて1桁程
度小さいことから、実用上の目的では乾燥収縮と区別する必要はないとされてきた17）。しかし、水結合材比が小さく硬化体の組織が緻密になるほど自己収縮は顕著になり18）、場合によっては自己収
縮のみによりひび割れ発生にいたることもある19）。
図3−4−1220）は、普通および高強度コンクリートの収縮の特徴を模式的に示したものである。普通
コンクリートでは収縮の大部分は乾燥収縮が占め第3章 化学混和剤の物理と化学ており、全収縮＝乾燥収縮としても実用上大きな間題は生じないが、高強度コンクリートでは自己収縮の影響が相対的に大きくなる。図3−4−1321）はEas（り＝−0．012αC3S（り・（％C3S）−0．070αCヱS（り・（％C2S）＋2．256αC3A（り・（％C3A）＋0．859αCヰAF彬・（％C4Aり（6）

全収縮と自，己収縮の関係を示しており、自己収縮の寄与率は水結合材比の低下と共に大きくなり、
水路合材比0．17のコンクリートでは、収縮の大部

ここに、∈as（り：水セメント比30％のセメントペーストにおける材齢1日を原点分が自己収縮によって占められることが分かる。

とした自己収縮ひずみ（×10づ）

国3−4−1419）は、自己収縮による変形を完全に拘束した際に発生する拘束応力を示すが、水結合材比

t：樹齢（日）例として、αC3S（0：C3Sの反応率（％）

が小さいコンクリートでは、自己収縮のみによっ（％C3S）：C3Sの含有率（％）て大きな拘束応力が生じ、貫通ひび割れが発生し4．2自己収縮の機構得ることを示している。
自己収縮は、セメント種頬（その化合物組成）によって大きく異なる。（6）式22）は、セメントの化合物組成からペーストの自己収縮ひずみを予測するための垂回帰式を示す。間隙相のC3A、C4AFの係数は、ほかの鉱物の係数に比べて1〜2桁大きく、これらの反応が自己収縮に大きく関与する。また、間隙相に占めるC3Aの比率が大きいほど自己収縮は増大する23）。

自己収縮は、水和収縮が引き金になり生じる。
しかし、両者の大きさに一律の関係はなく、自己収縮による巨視的な体積減少は、水和収縮によるものより少なくとも1桁程度小さい（図3−4−152））。
自己収縮を生じさせる駆動力は、自己乾燥により間隙水に発生する毛細管張力であると考えられており、その機構は、水の移動や消失のメカニズ
ムは異なるものの、高湿度城における乾燥収縮の機構、すなわち毛細管張力機構と基本的に同じであると受け取られている24）。図3−4−1625）は、自己乾始発︵？OtX︶ 音別†台蟹竪朝￡諾讐一40％5d％

終結80％ 岬％
水和により形 成 され る空 隙●W／CO、17−SFlO％▲W／CO．23−SF10％lW／CO，30◆W／CO．40
自己収縮：封絨養生
全収縮：20℃，60％R．H．
0

100

200

300

400

500

l
T 、

水和収縮

自 己収 縮始発時点における
水和収縮材齢

図3−4−15 水和収縮と自己収縮の関係
600

O
O

O

D

︻b

ロ
7

5

︵M∈⊆＼N︶ ♪へ拍−伽碍︼等氾皿︵辞︶ 轡藍警品貰諒

自己収縮ひずみ（×10−6）
図3−4−13 全収縮に占める自己収縮の寄与率

95

100

密封容器中の相対湿度（％）

図3−4−14 コンクリートの自己収縮応力

図3−4−16 セメント硬化体の自己乾燥

83築1編 化学混和剤
材齢（日）0．10．2

0．51

2

4

28 70
7102142100

表面張力（dyn／cm）
500
3001000

30︵諜︶ ゴ貨堅盛衰︵ヱ0−×︶ 舟隼台資竪口皿

90

35

40

○アルキレンオキシド系△アミノカルポン酸系

○△込

80

45

△
△

○

C O
70

○

W／C＝65％

も

S／C＝2．0△60（⊃

収縮低減斉け＝CX2％○

図3−4−17 セメントペーストの自己収縮

図3−4−18 乾燥収縮此と表面張力の関係

燥の進行を毛細管の飽和度の減少として測定した剤である。化学混和剤では、単位水量の低減を期待する減水剤や流動化剤などを除くと、収縮ひび割れの実際的な対策は収縮低減剤に限定される。
現状では収縮低減剤の明確な定義はないが、後述
するように、その作用機構は膨張材のそれとは本結果である。水セメント此が」、さくなるほど、硬化体の自己乾燥状態が著しくなる様子がうかがえる。
図3−4−1726）は、水結合材比の異なるセメントペーストの自己収縮を測定した例である。材齢1日までの自己収縮は、水結合材比が小さいほど大きい。材齢1日以後になると、シリカフェーム無混
入では、逆に水セメント比が大きいほど自己収縮の増加速度が大きい。水結合材比0．17の場合、長期に渡り大きな自己収縮を生じている。水セメン
ト比の影響が材齢によって異なる機構は、次のよ
うに説明される。すなわち、材齢1日程度以前では、水結合材比が小さいほど間隙水のメニスカス
半径が減少し、毛細管張力が大きくなる影響が卓越する27）。しかし、材齢と共に硬化体の弾性係数が増加してくると、収縮力と抵抗力の兼ね合いがより重要になる。水結合材比が極めて小さい場合
は、長期材齢で水和が停滞することも自己収縮適度が減少する一因と考えられる28）。

5．乾燥収縮を低減する材料

質的に異なることより、「その膨脹によらず、セメント硬化体における空隙水の表面張力を持続的に低く抑える機能によってセメント系材料の収縮を低減する混和材料」とでも定義づけられよう29）。
5．1．2表面弓長力低減作用
図3−4−1830）は、20℃環境下における表面張力の測定値と乾燥収縮比（収縮低減剤無混和に対する混和セメントペーストの乾燥収縮の比）の関係を示す。表面張力は、収縮低減剤を2％含むセメント
ペーストから、2．5時間経過後に上澄み液を採取してウイルヘルミー表面張力計で測定している。これより、収縮低減剤混和液がセメント溶液中においても液相の表面張力を30〜45dyn／cm（純水の表
面張力は72．75dyn／cm）にまで低下している。また、両者の相関は高く、組成の異なるものであっても表面張力の低下機能により乾燥収縮を一元的に評価できることが分かる。
5−1．3収縮低減剤の作用機構

乾燥収縮ひび割れに対して有効な対策となる諸方法のうち、材料面からのアプローチ、特に混和材料を用いる方法は広く普及している。

図3−4−19呵ま、アルキレンオヰシド系の収縮低減剤を混和したセメントペーストを、種々の湿度下で平衡状態まで乾燥させ、その長さ変化と質量変化を測定した例である。収縮低減剤の混和によ

5．1収縮低減剤

り質量減少率が増し、逆に乾燥収縮は減少している。質量減少率と乾燥収縮の関係を示すと、図3−4−2030）のように収縮低減剤の有無および量によって明らかな遠いがある。硬化体の細孔構造は収縮5．1．1収縮低減剤の位置づけ
収縮低減剤は、乾燥収縮の発生機構を根拠に
1980年代初頭に開発・実用化された有機系の混和
84

策3章 化学混和剤の物理と化学低減剤によってさほど変化しないため、収縮低減剤の混和により硬化体空隙中の水の表面張力が低下し、質量減少と乾燥収縮の関係に変化が現れたことを示している。
3．2．1の（2）式によれば、ほかの条件が同一の場合、表面張力の低下に応じて相平衡となる液のケルビ
ン半径は小さくなる。このケルビン半径と質量減とができる。
（7）♂cp＝We・△p

ここに、♂。p：硬化体に生じる圧縮応力（N／m2）
We：残留揮発性水分匝g／m3・セメント硬化体）

る。

これより、同一ケルビン半径の条件では乾燥収
縮が単に表面張力の比で表せることから、基準セ
メントペーストの乾燥収縮に比表面張力を乗じた値を収縮低減剤混和ペーストの乾燥収縮と仮定できる。この仮定による計算値を実測値と対比して混和率ごとに示すと、図3−4−2230）のように、実測

水の表面張力に起因する毛細管張力は、先に示した（3）式で表され、硬化体に生ずる内部応力は、個々の空隙で生じた張力の和として（7）式で表すこ

値と計算値がよく一致する。これは、収縮低減剤の混和による毛細管水の表面張力の低下により、硬化体に作用する圧縮応力が理論上の値にまで低少率との関係を示すと、図3Jト2131）のように収縮低減剤量によらず一定の関係を示す。これは、収縮低減剤を混和した硬化体中の空隙水の表面張力が、長期に渡って低く維持されることを示してい︵寸・〇︷×︶ 舟生白漂竪壁意︵︷2＼幹ト︻︶櫛令鴬嘲観
0

20

40

0

80

100

0

20

40

0

＄0

100

相対湿度（％）

相対湿度（％）

図3−4−19 質量減少率および乾燥収縮と相対湿度の関係（材齢8週）

質量減少率（mg／血）

図3−4−20 乾燥収縮と質量減少率の関係

l

400

ハ U

320

0
l

240

︵ U

160

5
ー

80

︵ U

0

︵U
勺
ム

︵雇＼叫∈︶各令鴬嘲観︵†○︻×︶ J吋〃午くり濃聾埜碇

20

10

100

ケルビン半径（Å）

露3−4−21質量減少率とケルビン半径の関係85

策1編 化学混和剤
表3−4−3 セメント系膨張材の水和収縮の計算例（b）石灰系（a）エトリンガイト系

水和反応式＊

CaO

．

336．
48

6 1 0 ．2 7

1089．
2

1729．
9

3765．
87

質 量 （g ）

56．
08

18 ．
02

74 ．
1

密 度 （g ／c m 3 ）3．
34

2 ．6 1

2．
96

1，
00

1．
73

密度 （
g ／c m 3）

3．
34

1．
00

2．
24

100．
7

2 3 3 ．8

368．
0

1729．
9

2176．
8

16．
8

18 ．
0

33．
1

水 和 反 応 式 ＊質 量 （g ）体 積 （C m 3 ）6 C a O ＋ C 4A 3 S＋ 8C S＋ 96H− 3 （C 6A S 3H I2）

2 4 3 2 ．4
水 和 収 縮 率 （％ ）体 積 （cm 3）

2 1 7 6 ．8

＋

34．
8

（2 4 3 2 ．4 −．
2176．
8 ）× 1 0 0 ／2 4 3 2 ．
4＝10．
5 1

水 和 収 縮 率 （％）

H

一◆C H

33．
1

（
34．
8−
33．
1）×1 0 0／3 4 ．
8 ＝4 ．
89

C＝CaO，A＝Al208，H＝H20，S＝SO3

︵ h −
5
4
3
2
︐ l
ハ リ
一

1

︵求︶ 瓜W逆T尉繋輩

2
一
3
一
4
一

20・

50

1（）0 200
5001000
ケルビン半径（nm）

図3−4−22 乾燥収縮とケルビン半径の関係
減されていることを意味する。
毛細管張力理論以外の乾燥収縮低減の機構について、永稔ら32）は、毛細管張力の発生により分離圧の低下、層間水の逸散が生じ、粒子の接近によって収縮ひずみが発生すると述べている。また、佐久田ら33）は、毛細管張力だけでは収縮低減剤を多量に混和した場合の効果を説明することができず、セメントゲルの膨潤の影響を考慮する必要があることを示唆している。

5．2膨張材
5．2．1膨張材の位置づけ
膨張性の混和材には、セメント系膨張材、アルミナ粉系、鉄粉系、MgO系などが実用化されているが、最も一般的に使用されているのはセメント
系膨張材（以下、膨張材）である。膨張材は、エト
リンガイトを積極的に生成させて膨張性を付与するエトリンガイト系と、遊離石灰による膨脹を有効に利用した石灰系に大別される。1980年にJISA
6202（コンクリート用膨張材）が制定され、土木・建築の両学会からは膨脹コンクリートの設計施工指針が刊行されている34）・35）。膨張材は「セメントおよび水と共に疎漏ぜた場合、水和反応によって86

図3−4−23 膨張セメント（Gy）と普通セメント（PC）のモルタル体積変化率の比較
エトリンガイトまたは水酸化カルシウムなどを生成し、コンクリートを膨脹させる作用のある混和材料」と定義される。
5．2．2膨張材の作用機構
膨張材の水和に伴う膨張機構については、古くから多くの研究者により検討されているにも関わらず、未だに不明な点が多い。その最大の理由は、化学反応から膨張現象を説明できない点にある。
すなわち、膨張材の理論的な水和反応は表3−4−336）のように示されるが、いずれも水和収縮を伴うものである。
膨張材の膨張機構については粉化説37）、結晶成
長説3臥39）I40）、膨潤説41）などがあるが、いずれの説においても水和収縮しながら膨張しているという矛
盾を解消するためには、硬化体中での空隙の形成や密度が水に近いゲル状水和物の生成という仮定をしなければ説明できない。それぞれの説について概要を述べると、以下のようである36）。
＝）粉化説
膨張材の構成物質が溶解することなく、その固相の中に水を取り込んで水和した場合、固相が水和物に変化する時に体積が増大し、固相自ら崩壊し粉化する。この時の結晶は非常に小さく不溶性であるため、相互の結合による結晶成長は起こらず粉化状態のままである。このように粉化する時

策3章 化学混和剤の物理と化学められる。磯貝43）は膨張セメント硬化体の細孔径分布を測定し、膨張現象による空隙の増加は細孔
半径7．5〜140nmの細かい毛細管空隙の増大である
ことを示している。また、細孔半径0〜30nmの間のゲル（層間）空隙は逆に減少する傾向にあり、硬化体の組織としては好ましい傾向であるとしている。
材齢
図3−4−24 強度発現と膨張のタイミングの関係

なお、エトリンガイトや水酸化カルシウムの生成が、常に膨張現象を引き起こすわけではない。
たとえば、セメント中のエーライトが水和するとには多くの空孔が取り込まれるので、水和物となった固相としての見かけの体積は非常に大きくなり、膨張現象を引き起こすとした説である。表3−
4＿3の水和前後の体積比について、液相を含まない固相聞では、エトリンガイト系、石灰系それぞれの場合に約3倍および2倍と計算され、これが巨視的な膨張の原因となる。
（2）結晶成長説
セメント硬化体中に結晶が成長する時、その結晶を取り囲んでいる壁を押し広げることによって多量のC−S−Hと水酸化カルシウムを生成するが、膨弓長現象は生じない。この場合、水酸化カルシウ
ムは細孔溶液中から析出し、空隙を埋めるように生成する。超速硬セメントの水和から生成する多量のエトリンガイトは、空隙を埋めるように生成して硬化体を緻密化し強度を発現する44）が、膨張現象は観察されない。このようなことから、エト
リンガイトや水酸化カルシウムの生成によって膨張現象が現れる場合には、液相からの析出反応ではなく、膨張材の粒子表面に水和物が造膜するよ膨張現象が起こるとした説である。Chatte王ji39）らは、生石灰による膨張は、最初に生じたコロイド

うに生成する反応（トポケミカル反応）であるとい状のCa（OH）2が再結晶し、結晶成長することによると報告している。Okushima40）らは、C4A豆（アウイン）粒子は、CaOとCaSO。とが共存して水和する
時に粒子表面にエトリンガイトの針状結晶が成長し、これによって膨張が起こるとしている。
（3）膨潤説Mehta41）によって提案されているもので、一般にゲル状物質は膨潤性を示すことから推論している。たとえば、ゼラチンや粘土鉱物のある種のもまた、膨張材自身の水和反応のみならず、そのうのが多くの研究者の一致した見解である。
膨張力を伝達するための場の形成も重要な因子である36）。セメントが水和して硬化体組織が形成されなければ有効な膨張は付与されず、膨張材の膨張作用には、膨張材の水和反応とセメントの水和反応との時間的一致も重要である3句。図3−4−2445）は、
セメント硬化体の強度発現と膨張のタイミングを模式的に示したものである。塑性流動を生じるⅠ
期では効果的な膨張作用は得られない。十分に強のが水に入れられると、水分をt吸収して体積が増度が発現し脆性化したⅣ期では、膨張破壊を生じすのはこの類のものである。C4A京（アウイン）も、CaOとCaSO。とが共存して水和する時は高石灰溶てしまう。つまり、これらの間に有効な膨張性を

液中の反応のため結晶成長することなく、1〃m程度のコロイド状のエトリンガイトを生成し、ゲ付与できる期間が存在する。

6自己収縮を低減する材料

ル状態となる。このゲルが吸水することによって膨張圧が生じ、硬化体を押し広げるとした説であり、CaOの水和による膨張にも適用できるとしている。
図3−4−2342）は、水和初期におけるモルタルの体積変化性状を示したものである。セメント単体と膨張材を混和した系との空隙増加量の差は、両者の外形体積の差とほぼ等しい関係にあることが認

図3−4−2546）は、材料面からのアプローチによる自己収縮の低減方法を示す。汎用的な混和材料を用いる手法では、乾燥収縮対策として有効な収縮低減剤、膨張材が自己収縮の低減にも効果を発揮する。
図3−4−2628）は、自己収縮に対する収縮低減剤の効果を示したものである。明らかな収縮低減が認87

第1編 化学混和剤︵も︻×︶ 蕪サ忌慧罵㌫

400

︵
O
4
U
n
O
V
史U

図3−4−25 使用材料による自己収縮の低減方法

1

10

100

1000

図3−4−27 自己収縮に及ぼす膨張材の効果

0
O
2

2

︵U
O
／b

乾燥期間（週）00
0＄︵寸・〇︻×︶

4

8

12

16

20

、−−ミ・−、．．
●−・−・−−・−−●

一

挙璧十＋＋漣亘

0O
4︵号ロ︻×︶ 舟牛台密室氾皿

材齢（日）

膨張材＋収縮低減剤

−1000
−1200

1

10

100

1000

材齢（日）

、b、、、、●・−−・−しヽヽ

図3−4−26 自己収縮に及ぼす収縮低減剤の効果

められ、また、この比率は表面張力の低下に見合うものであると説明されている。毛細管張力機構
が高湿度城で適合性の高いことを考慮すれば、収縮低減剤の自己収縮低減への効果が十分に期待でき、逆にこの機構の妥当性を証明する現象ともとられている。
図3−4−2728）は、膨張材をボルトランドセメントに10％置換した際の自己長さ変化を測定した例で

、−●

収縮低減剤

ヽ

ヽ1 、

W／（C＋膨張材）＝60％
膨張材＝30kg／n13、、℃選準コざクリート
、一旦
、・く）

収縮低減剤CX4％（1l．9kg血3）

図3−4−28 膨張材と収縮低減剤を併用した
コンクリートの長さ変化
い。図3−4−2847）はコンクリートの長さ変化を測定した例であるが、膨張材による初期材齢での収縮補償効果、収縮低減剤による持続的な収縮低減効
果に相乗効果による膨張量の増加が累加され、ほある。いずれの膨張材を用いた場合も自己収縮の低減効果が認められるが、その効果は膨張材の種類により異なる。El、E2は、顕著な膨張を呈した
後は無混入の場合と同様に自己収縮を生じるが、E3は長期に渡り自己収縮を低減していることが分かる。

ぼ無収縮に近いコンクリートが得られている。こ7膨張材・収縮低減剤併用時の効果

1）土木学会：コンクリートのクリープおよび乾の併用による効果は、自己収縮に対してもほぼ成り立つことが確かめられている48）。

＜引用・参考文献＞

燥収縮Ⅱ，コンクリート技術シリーズ（39），

膨張材と収縮低減剤は併用されるケースも多い。両者の作用機構は全く異なるために、併用した場合も互いの効果が著しく損なわれることな88

pp．14−16（2000）

2）日本コンクリート工学協会：コンクリートの自己収縮研究委貝会報告書，pp．3−10（2002）

舞3章 化学混和剤の物理と化学

3）T．C・PowersandT・LBrownyard：Studiesof

Bebaviour of Cement Paste，Mortar andthePhysicalPropertiesofHardenedPortland

Concrete，ProceedingsofanInternational

CementPaste，Part9，Joumalof仇eAmericanCon飴rence onTheStmcture ofConcrete andConcreteInstitute，18（8），pp．984−987（1947）

ItsBehaviourunderLoad，London，pp．345−

4）日本コンクリート工学協会：コンクリートの自己収縮研究委員会報告書，pp．74−77（2002）

364（1965）

15）H．Uchikawa，S．HaneharaandDJsawaki：5）笠井哲郎：各種ボルトランドセメントの水和

StructuralChangeofHardenedMortarby

収縮に及ぼす温度の影響，コンクリート工学

Drying，3rdNCBInternationalSeminar，4，

年次論文報告集，19（1），pp．577−582（1997）

pp．1−12（1991）

6）H．Roper：DimensionalChangeandWater

16）H．E．Davis：AutogenousVolumeChangeof

Sorption StudiesofCementPaste，Special

Concrete，ProceedingsoftheForty−Third

Report90，SymposiumonStmctureofPordand

血nualMeeting，AmericanSocie叶わrTesting

CementPasteandConcrete．HighwayResearchMaterials仏m），40，pp．1103−1110（1940）

Board，NationdResearchCouncil，Wasbington，

17）A，M．Neville：PropertiesofConcrete，3rd

D．C．，Figure2，p．75（1966），Reprintedwith

Edition，LongmanScientific＆Technical，PermissionoftheTransportationResearch
Board7）S．Mindess andJ．F．Young：Concrete，Prentice−Hall，pp．48臥488（1981）

8）永松静也、佐藤嘉昭、大常好範：セメント硬pp．371−373（1981）18）田揮発一、宮澤伸吾、重川幸司：水和反応による硬化セメントペーストのマクロな体積減
少，セメント・コンクリート論文集，（45），pp．122−127（1991）

化体の乾燥の程度と乾燥収縮ひずみの関係一19）A．M．Pai11ere，M．BuilandJ．J．Serrano：E鮎ct

乾燥条件の影響，日本建築学会構造系論文報

OfFiberAdditionon仇eAutogenousShrinkage

告集，（439），pp．13−21（1992）

Of Silica Fume Concrete，ACIMaterials9）近藤実：硬化セメントペースト中の水の形態と水分の拡散を考慮した乾燥収縮の関係，セメント技術年報，（7），pp．136−149（1958）
10）T．C．Powers：MecbanismofShrinkageand
ReversibLe Creep of Hardened Cement，Joumal，86（2），pp．139−144（1989）

20）土木学会：2002年版コンクリート標準示方言
改訂資料，コンクリートライブラリー（108），
pp．13−16（2002）21）田澤柴一：水和反応によるセメントペースト

ProceedingsofanIntemationalConferenceonの自己収縮，セメント・コンクリート，（565），

The Structure ofConcrete andIts Behaviour

pp．35−44（1994）

underIヵad，bndon，pp．319−344（1965）11）日本建築学会：鉄筋コンクリート造建築物の収縮ひび割れ−メカニズムと対策技術の現状−，
pp．16−17（2003）

12）F．H．Wittmann：CreepandShrinkagein22）田澤発−、宮澤伸吾、佐藤剛：自己収縮に及ぼすセメントの化学組成の影響，セメント・
コンクリート論文集，（47），pp．528−533（1993）23）宮澤伸吾、黒井誉起雄、北田悦子：自己収縮に及ぼすセメントの鉱物組成および粒径の影

ConcreteStructures，Chapter6，Creepand

響，セメント・コンクリート論文集，（53），ShrinkageMechanisms，JOHNWILEY＆pp．543−249（1999）

SONS，pp．129−161（1982）

13）R．F．FeldmanandP．J．Sereda：AModelfor24）田澤柴−、宮澤伸吾：水和による自己収縮，コンクリート工学，32（9），pp．25−30（1994）

HydratedPortlandCementPasteasDeduced25）L．E．Copeland and R．H．Bragg：Self−

かomSorption−bngthChangeandMechanical

DesiccationinPoれ1andCementPastes，BUしProperties，MaterialsandStructures，1（6），pp．509−520（1968）
14）0．Ishai：′meTime−dependentDeformational∬N52，PCApp．1−11（1955）26）田澤柴…、宮澤伸吾、佐藤剛：セメントペー
ストの自己収縮，セメント・コンクリート論

89

舞1編

化学混和剤

文集，（46），pp，684−689（1992）
27）F．H．Wittmann：OntheActionofCapi11ary40）M．Okushima，R．Kondo，H．MugurumaandY．
Ono：DevelopmentofExpansiveCementwith

Pressurein Fresh Concrete，Cementand

CalciumSulphoaluminousCementClinker，ConcreteResearch，6，pp．49−56（1976）

Proceedingsof5thInternationalSymposium28）田澤栄一、宮澤伸吾：セメント系材料の自己

OntheChemistryofCement，Tokyo，4，pp．419−

収縮に及ぼす結合材および配合の影響，土木学会論文集，Ⅴ−25，（502），pp．43−52（1994）
29）日本建築学会：鉄筋コンクリート造建築物の収縮ひび割れ−メカニズムと対策技術の現状−，
pp．83−91（付録CD−ROM）（2003）30）富田六郎：コンクリート用有機系収縮低減剤の作用機構およびその効果に関する実証的研438（1968）

究，東京工業大学博士論文（1994）31）後藤孝治、酒井公弐、佐藤健：セメント硬化
体の乾燥収縮を低減する有機質混和剤，セメ
ント・コンクリート，（442），pp．9−15（1984）41）P．K．Mehta：Mechanism of Expansion
AssociatedwithE仕rimgiteFormation，Cement
andConcreteResearch，3，pp．1−6（1973）42）山崎之典、流洋、根本銀作、杉浦孝三：膨張セメントの初期膨張現象の観察，セメント・コ
ンクリート，（333），pp．9−12（1974）

43）磯貝純：3CaO・3A120。・CaSO。−CaSO。−CaO系
膨張セメント硬化体の長期材令での諸性状，
セメント技術年報，（29），pp．126−130（1975）44）N．Kondo，Y．Nikaido，S．Nakaya，M．Handa，T．

32）永松静也、佐藤嘉昭、異鍋宏司：セメント硬化体の乾燥収縮理論と乾燥収縮低減剤の効果

Ando，E，SakaiandM．Daimon：Relationshipについて（その2．乾燥収縮低減剤の効果），日
本建築学会大会学術講演梗概集，pp．485−

DevelopmentofStrengthforRapidHardening

486（1984）

CongressontheChemistryofCement，2，33）佐久田昌治、斉藤俊夫、大野定俊、嵩英雄：
コンクリート乾燥収縮低減剤の実用化に関する研究（その2．収縮低減剤の作用機構に関する一考察），日本建築学会大会学術講演梗概集，pp．489−490（1984）34）日本建築学会：膨張材を使用するコンクリー
トの調合設計・施工指針案・同解説（1978）
35）土木学会：膨脹コンクリート設計施工指針，

between Ettringite Formation and the

Cement，ProceedingsofthelOthInternational

2iiO17（1997）45）盛岡実、萩原宏俊、坂井悦郎、大門正機：膨張材の水和反応と材料設計，セメント・コン
クリート論文集，（54），pp．111−116（2000）
46）E（ed．）．Tazawa：AutogenousShrinkageof
Concrete，E＆FNSpon，pp．21−23（1999）47）富田六郎：超低収縮コンクリート、コンクリ
ート工学，32（7），pp．105−109（1994）

36）山崎之典：膨張性混和材を用いたコンクリー48）谷村充、兵頭彦次、大森啓至、佐藤良一：高強度コンクリートの収縮応力の低減化に関す

トの膨張機構，セメント・コンクリート，

る実験的検討，コンクリート工学年次論文集，

コンクリートライブラリー（75）（1993）

I（352），pp．10−18（1976）

23（2），pp．1075−1080（2001）37）Ⅴ．S．Ramachandran，P．J．SeradaandR且
Feldman：Mechanism of Hydration ofCalciumOxide，Nature，201（4916），pp．288−
289（1964）

38）S．ChatterjiandJ．W．Jeffery：A New
HypothesisofSulphateExpansion，Magazineof
ConcreteResearch，15（44），pp．83−86（1963）39）S．ChatterjiandJ．W．Jeffery：TheVolume
ExpansionofHardenedCementPasteDueto
thePresenceofllDead−burnt■■CaO，Magazine

OfConcreteResearcb，18（55），pp．65−68（1966）90

く谷村 充・富田 六郎〉