製品評価書

高強度せん断補強筋

UHYHOOP
国住指第353号
建築構造技術支援機構
日本建築総合試験所

MSRB-9004
SABTEC 評価 18-01R1
GBRC 性能証明第14-28号 改1

UHYフープのご注文は■本社・長岡工場〒 940-0028
新潟県長岡市蔵王 3 丁目 3-1
TEL. 0258-24-4540 FAX. 0258-24-7743
北越メタルホームページアドレス
http://www.hokume.co.jp/〒 101-0045
東京都千代田区神田鍛冶町 3-6-7 ウンピン神田ビル 3 階TEL. 03-6206-0511 FAX. 03-6206-0905
コーテックスホームページアドレス
http://www.kotecs.co.jp/2024/05/10

240531コーテックス̲UHYHOOPパンフ.indd 1-2

2024/05/22 15:45

UHYフープの概要

UHYフープの概要●はじめにUHY フープは 685N/mm² 以上の降伏点と、885N/mm² 以上の引張強さを持
つ非調質高強度鉄筋を、品質管理の行き届いた工場で加工製作される柱・梁部材のせん断補強筋です。
素材の製造メーカーは北越メタル株式会社であり、また加工工場は株式会社コーテックス・前橋工場と、北越メタル UHY フープ加工工場グループです。

製鋼

フラッシュバット溶接状況● UHY フープの開発
RC 構造の高層化により、加工性に優れ品質管理の行き届いた高強度せん断補強筋の開発が望まれていました。
北越メタル株式会社と株式会社コーテックスは、昭和 63 年に素材としての685N/mm² の高強度鉄筋の開発に成功しました。
実用化研究は、明治大学・東京理科大学・東北工業大学・日本大学を中心とする研究陣のご協力を得て実施致しました。研究成果は平成元年より、日本建築学会大会に、「高強度鉄筋の開発に関する研究」と題して 24 編の論文を発表させて頂きました。( 注 : 論文名等につきましては別資料をご参照下さい。)

連続鋳造設備

寸法検査

UHYフープに適している RC 構造物
低層 RC 住宅

中・高層 RC 住宅
高強度コンクリート

高強度コンクリートと組(Fc21〜 60) と 組 み 合 わみ合わせて使用することせることにより、柱・梁部に よ り、 今 ま で SRC 構材の耐久性が高くなり、部造の範囲であった中・高材の断面を小さく設計する層建築が RC 造で設計でことができ、構造部材のコきます。

ストが低減できます。
粗列圧延機

溶接部検査

超高層 RC 住宅

その他の用途：一般の建物
柱・梁部材のせん断補強

局部的に高強度せん断補筋 で あ る フ ー プ・ス タ ー

強筋を必要とする場合がラップの高強度化と品質あり、このようなところ精度の確保ができ、先組みに活用することによって工法が容易となります。

建物の多様化に対応することができます。

冷却ライン

240531コーテックス̲UHYHOOPパンフ.indd 3-4

製品

2024/05/22 15:45

優れた品質と技術で明日の都市空間を支える
UHYフープ

製品仕様
種類

UHY フープは、685N ／ mm² 以上の降伏点を持つ非調質の高強度鉄筋を品質管理の行き届いた工場で加工製作した、柱・梁部材のせん断補強筋です。

径UHD 6, 10, 13, 16 ( 異形 )成分の範囲

C 0.40 以下 , Ceq 0.70 以下

Fc の範囲

21N/mm² 〜 60N/mm²

注 )UHD6 は実験用の素材として供給。

特1

高強度

長

普通鉄筋

UHY フープ

普通鉄筋

形状・寸法
公称直径

公称周径（cm）

公称断面積
（cm²）

（kg/m）

UHD6

6.35

2.00.3167

0.249

-8%

UHD109.53

3.00.7133

0.560

± 6％

UHD13

12.7

4.0

1.267

0.995

± 6％

UHD1615.95.01.986

1.56

± 5％

記号の種類

UHY フープ

径

UHY フープに用いる素材は、熱処理を行わない非調質系であるため、SHD685

685N/mm² 以上の高強度であるにも関わらず普通鋼材と同様の扱いができます。ただし、品質の安定、 材料・手間の軽減性能を確保する点から現場溶接は（mm）

単位質量質量の許容差より広い空間が可能不可としています。

2

機械的性質
設計の多様化に対応

普通鉄筋

UHY フープ

従来設計

損傷制御

短期許容応力度が 590N/mm² とSD295 材の 2 倍の強度を持って降伏強度

引張強さ

685N/mm² 以上

885N/mm² 以上

伸び10％以上 ( 素材 )5％以上 ( 溶接部を含む )おり、鉄筋量が軽減でき、配筋が容易になります。
短期許容せん断設計では安全性確保の検討と損傷制御の検討に対応

注 )1) 降伏強度は降伏点又は 0.2％耐力とする。
2) 伸び測定の標点距離は公称直径の 8 倍とする。

耐震性の向上過密配筋の解消

しています。

3

化学成分（％）
CSiMnPSCu

炭素当量0.400.30

1.200.030.03

0.200.70

以下

以下

以下

以下

以下

以下

以下

フシ形状

UHY フープのふし形状は、JIS G
3112( 鉄筋コンクリート用棒鋼 )に準拠し、斜め筋を採用しており、

注 )1) 化学成分の値は取鍋分析の値とする。

他の鉄筋との混用を避けるため

2) 炭素当量 (%)=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14

ロールマークとして「UH」を表示しています。

使用されている加工形状となっています。

折り曲げ角度
鉄筋の記号
折り曲げ部の形状

余長

余

せん断補強筋として一般的によく

中間部

継手
溶接方法

溶接位置

バリの径

フラッシュバット溶接

辺の直線部

1.4 〜 2d 以内

余長

末端部

180°

135°

長4

折り曲げ形状90°

90°

SHD685 SHD685 SHD685 SHD685

内のり直径 (D)

4d 以上

4d 以上

4d 以上

余長

6d 以上

8d 以上

10d 以上

4d 以上注 ) 品質の安定性能を確保する点から現場溶接は不可とする

注）d は、径の呼び名に用いた数値とする。

240531コーテックス̲UHYHOOPパンフ.indd 5-6

2024/05/22 15:45

（SABTEC 評定）UHYフープ算定式
算定用許容引張応力度（GBRC 評定）UHYフープ算定式
算定用許容引張応力度

許容引張応力度（wft）

長期

195N／mm²

短期590N／mm²

許容引張応力度（wft）

200N／mm²

期

590N／mm²

使用性の確保のための検討（長期）柱
許容せん断力梁

せん断補強筋比 Pw

使用性の確保のための検討（長期）損傷制御のための検討
安全性の確保のための検討（短期）注）使用性の確保のための検討（長期）損傷制御のための検討
安全性の確保のための検討（短期）使用性の確保のための検討（長期）損傷制御のための検討
安全性の確保のための検討（短期）

柱

QAL=b・j ・α・fs
QAS=b・j・{ βco・fs+0.5wft・(Pw−0.001)}
βco=1-{1-(2/3)α}・(100Pw −0.2)

許容せん断力QAL1=b・j・α・fs
QAL2=b・j { α・fs+0.5wft(Pw−0.002)}
QAS=b・j・{ βc・α・fs+0.5wft・(Pw−0.001)}
βc=1−(100Pw −0.2)/3

0.2 〜 1.2% かつ

QAL1=b・j・α・fs
QAL2=b・j { α・fs+0.5wft(Pw−0.002)}

損傷制御のための検討

・fs+0.5wft・(Pw−0.001)}
QAS=b・j {2/3・α

安全性の確保のための検討（短期）QAS=b・j { α・fs+0.5wft(Pw −0.001)}

使用性の確保のための検討（長期）

0.2 〜 0.6%

損傷制御のための検討

0.2 〜 1.2%

安全性の確保のための検討（短期）

0.2 〜 1.2％

終局せん断耐力式①終局算定用許容引張応力度
685N/mm²

ただしσ wy ≦ 25Fc

②終局せん断耐力式● QSU か QBU のどちらか小さい方の値を採用する。

● QSU=b・jt・Pw・σ wy+k1・(1 ー k2)・b・D・ν・Fc⎧ただし、Pw・σ wy がν・Fc/2 を越える場合は Pw・σ wy= ν・Fc ／ 2 とする。
| k1= { ￣￣￣￣￣￣ ー (L/D)} ／ 2(L/D)² + 1⎨k2= 2Pw・σ wy ／ ( ν・Fc)|⎩ν = 0.7 (0.7− Fc ／ 200)

685N/mm²

ただしσ wy ≦ 25Fc

● QBU= β{jt・τ b・Σφ +k1・(1ー k3)・b・D・ν・Fc}②終局せん断耐力式⎧β=2 段目主筋の影響を考慮した低減係数● QSU か QBU のどちらか小さい方の値を採用する。
● QSU=b・jt・Pw・σ wy+k1・(1 ー k2)・b・D・ν・Fc|

2 段目主筋の本数が 1 段目主筋の本数の 80% 以上配筋される時 :0.90
その他：1.03=2τ b Σφ /(b・ν・Fc)k⎨τ b=ko・(0.0961bi+0.134+7.80aw・h ／ xNdb)・￣￣Fc
ko= 柱の場合1.22 梁の場合 1.00 とする。
⎩bi は bvi、bci、bsi の最小値とする。
bvi= ￣
3 (2Cmin/db+1)
bi=bvi の場合 h=0
bci= ￣
2 {(Cs+Cb)/db+1} ー 1
bi=bci の場合 h= ￣
2 、N=2
bsi=b/(N・db) ー 1
bi=bsi の場合 h=1+0.85(n ー 2)/N、n ≦ 4

修正塑性式

|

⎧ただし、Pw・σ wy がν・Fc/2 を越える場合は Pw・σ wy= ν・Fc ／ 2 とする。
| k1= { ￣￣￣￣￣￣(L/D)² + 1 ー (L/D)} ／ 2⎨k2= 2Pw・σ wy ／ ( ν・Fc)|⎩ν= 0.7 (0.7− Fc ／ 200)
● QBU=jt・τ b・Σφ +k1・(1ー k3)・b・D・ν・Fc⎧k3=2 τ b Σφ /(b・ν・Fc)| τ b=ko・(0.0961bi+0.134+7.80aw・h ／ xNdb)・￣￣Fc⎨ko= 柱の場合1.22 梁の場合 1.00 とする。
|
⎩bi は bvi、bci、bsi の最小値とする。

修正塑性式

荒川 mean 式

bvi= ￣3 (2Cmin/db+1)
bi=bvi の場合
bi=bci の場合

梁

QSU={ 0.068pt0.23(Fc+18)/[(M/Qd)+0.12]+0.85√(pw・σwy) }・b・jb・D
5p we・σwy)・・tanθ
λ2
μ =2 ー 20Rp ( ただし、Rp=0.02）
λ・ν・σB + p we・σwy
Vu2=・be・je3ν=(1 ー 20Rp）ν0 ( ただし、Rp=0.02）
λ・ν・σB
Vu3=・be・je
2
Vbu =min(Vbu1, Vbu2)
2.5TXb・D
Vbu1=TX・je+( ν・σB ー)・・tanθ
λ・be2
λ・ν・σB
Vbu2=・be・je
2
Vu1= μ・p we・σwy・be・je+( ν・σB ーh= ￣
2 、N=2h=1+0.85(n ー 2)/N、n ≦ 4柱QSU={ 0.068・pt0.23(Fc+18)/［(M/(Qd)+0.12)]+0.85√(pw・σwy)+0.1σo }・b・j
ただし、引張軸力を受ける場合は、QSU=(pw・σwy) ・b・j梁QSU={ 0.068pt0.23(Fc+18)/[(M/Qd)+0.12]+0.85√(pw・σwy) }・b・j

荒川 mean 式

QSU={ 0.068・pt0.23(Fc+18)/［(M/(Qd)+0.12)]+0.85√(pw・σwy)+0.1σo }・b・j
ただし、引張軸力を受ける場合は、QSU= √(pw・σwy) ・b・j

Vu =min(Vu1, Vu2, Vu3)

h=0

bsi=b/(N・db) ー 1
bi=bsi の場合

柱● Vu か Vbu のどちらか小さい方の値を採用する。

bci= ￣
2 {(Cs+Cb)/db+1} ー 1Pw

注）使用性の確保のための検討（長期）注）梁の安全性確保のために検討を行う場合、長期許容せん断力は QAL2 を採用できる。

終局せん断耐力式①終局算定用許容引張応力度
降伏強度 ( σ wy)

・fs+0.5wft・(Pw−0.001)}
QAS=b・j {2/3・αQAS=b・j {fs+0.5wft(Pw−0.001)}

降伏強度 ( σ wy)

Pw≦ 1.2% × (Fc/27)

QAL=b・j ・α・fs

安全性の確保のための検討（短期）

せん断補強筋比 Pw

QAS=b・j { α・fs+0.5wft(Pw −0.001)}
0.2 〜 0.6%

損傷制御のための検討

梁

QAS=b・j {fs+0.5wft(Pw−0.001)}注）梁の安全性確保のために検討を行う場合、長期許容せん断力は QAL2 を採用できる。

240531コーテックス̲UHYHOOPパンフ.indd 7-8

期

短許容せん断耐力式

許容せん断耐力式

せん断補強筋比

長0.2％以上

靭性指針式

せん断補強筋比Pw0.2％以上

2024/05/22 15:45