広島工業大学紀要研究編
第 41 巻（2007）pp. 53-60

論文

アルカリ骨材反応によるコンクリートの膨張に及ぼす温度の影響
米倉亜州夫＊・伊藤 秀敏＊・政所 暢利＊＊

（平成18年10月30日受理）

The Effect of Temperature on the Expansions of Concrete
Caused by Alkali-Aggregate Reaction
Asuo YONEKURA, Hidetoshi ITO and Nobutoshi MASADOKORO(Received Oct. 30, 2006)

Abstract
In this paper, the effect of environmental temperature on alkali-aggregate silica reaction (ASR)of the concrete using reactive coarse aggregate is described. The sodium hydroxide NaOH of 8.16
kg/m3 is added to the concrete in order to accelerate ASR.
The expansions caused by ASR of the concrete are measured at environmental temperatureof 80˚C hot water, 60˚C and 40˚C underwater and fog room, and 20˚C underwater for 180 days.
And, ASR repression effects by lithium nitrite under different temperatures are also examined.
As a result of this study, in case of concrete exposed in water at 80˚C, the expansion of concrete
caused by ASR occurred at earliest time, and reaction velocity was highest, too, but the quantityof expansion in the long term was smaller than that in case of concrete in water or fog roomat 60˚C and 40˚C. In case of concrete exposed in water at 20˚C, the expansion of concrete did
not occur. ASR repression effects caused by lithium nitrite were extremely large at all thetemperatures.
Key Words: alkali-aggregate reaction, ASR, environmental temperature, expansion, concrete,lithium nitrite

しての温度の影響が極めて大きいことが確認された。アル

１．は じ め に

カリ骨材反応を生じているコンクリート構造物において，近年わが国では，コンクリート構造物の劣化が問題と直射日光により高温となる箇所ではひび割れが顕著に現れなっている。この劣化には，塩害，中性化，凍害の他にアているのに対して，日陰となる箇所や擁壁の背面側，干満ルカリ骨材反応がある。アルカリ骨材反応は，反応性を有をくり返す部分や水中の岸壁ではひび割れが少ないことがする骨材，水分，アルカリ金属（Na，K）の３条件が揃っ確認されている。１），２），３），４），５），６）て初めて生じる化学反応であり，反応生成物が吸水すると擁壁では，直射日光を受ける前面側に多くのひび割れが膨張してコンクリートに亀甲状の膨張ひび割れが生じると生じているのに対して，背面部は水分の供給が十分である

共に，強度の低下および中性化等の２次劣化を引き起こす３），４）にもかかわらずひび割れが生じていなかった。
また，原因ともなる。アルカリ骨材反応の発生には，３条件が必

前面側から背面側まで水平方向に採取したコンクリートコ要不可欠であるとされているが，その伸展には環境条件とアの残存膨張量試験においては，背面側の残存膨張量が前＊＊＊

広島工業大学工学部都市建設工学科＊＊＊

極東工業株式会社― 53 ―

米倉亜州夫・伊藤秀敏・政所暢利
２），３）
面側の５倍であった。
海岸に接する岸壁では，直射日下に概説する。コンクリート中に供給された亜硝酸リチウ

光の影響よって高温となる気中部ではひび割れが顕著に表

ムは，リチウムイオン（Li＋）
・亜硝酸イオン（NO2）として，れているのに対し，干満を繰り返す部分や水中ではほとんコンクリート内部に浸透・拡散する。本研究の目的である

５）

どひび割れを生じていないことが確認された。 この干満

高温環境下でのアルカリ骨材反応抑制に作用するのは，リを繰り返す部分及び水中部では，夏場でもコンクリートチウムイオンである。ナトリウムおよびカリウムイオン

表面温度が 30℃程度までしか上昇しないものと思われる。とシリカ鉱物（SiO2）との反応生成物であるアルカリシリ以上のような事実は，高温であるほどアルカリ骨材反応がカゲルが水分を吸湿し膨張するのに対し，リチウムイオン進んでいることを示すと思われ，30℃程度以下の部分はアとシリカ鉱物との反応生成物は，水分に対し不溶性でありルカリ骨材反応が十分に起こっていないものと思われる。

図２−１に示すように水分の吸湿膨張を抑制するものであ

そこで，本研究ではコンクリート製造時からの温度の相る。

違がアルカリ骨材反応によるコンクリートの膨張やひび割

亜硝酸イオンは，中性化・塩害によって腐食した鉄筋のれに及ぼす影響について検討した。すなわち 20・40・60・不動態被膜を生成し，以後の鉄筋腐食を抑制する。

80℃の４種類の温度環境下でのアルカリ骨材反応の伸展状リチウムイオン及び亜硝酸イオンがコンクリート内部へ況を調査した。また，高温環境下での亜硝酸リチウムによ浸透・拡散する理由は，イオン単位が物質の最小構成粒子るアルカリ骨材反応抑制効果の検証も行った。亜硝酸リチである原子と同じくÅ（10 − 10m）単位であり，イオンのウムによるアルカリ骨材反応抑制方法として，コンクリー大きさが非常に小さいからである。

ト作製時に練り混ぜ水に混入する方法を用いた。アルカリ
骨材反応の伸展は，コンタクトチップをコンクリート供試体に貼付け，コンタクトゲージによって伸縮量を測定し，膨張ひび割れの発生状況を観察した。さらにアルカリ骨材反応の進展状況がコンクリートの圧縮強度・静弾性係数に及ぼす影響について調べた。

２．実 験 概 要2.1

図２−１

使用材料および配合条件

アルカリ骨材反応抑制メカニズム

以下に本研究で使用した材料と品質および配合について示す。

（4）配合（1）使用材料

本研究で用いたコンクリート配合条件の概略を表２−１

普通ポルトランドセメントに示す。

3

密度：3.15（g/cm ）
表２−１

骨材

コンクリートの配合条件

・細骨材
普通砕砂

密度：2.62（g/cm3）

・非反応性粗骨材
砕石

密度：2.65（g/cm3）

・反応性粗骨材（岐阜県産

養老チャート）

密度：2.64（g/cm3） 吸水率：0.74（％）（2）水酸化ナトリウム（粒状）水酸化ナトリウムは，アルカリ骨材反応を確実に発生させることを目的として，練混水に溶解して用いた。混入量（5）供試体寸法

3は，コンクリート中のアルカリ総量（Na2O）が 7（kg/m ）アルカリ骨材反応の伸縮量測定は，角柱供試体 10 × 10となるよう調整した。また，水酸化ナトリウムを練混ぜ水× 40（cm）で行い，圧縮強度試験は円柱供試体φ 10 ×に溶解すると水温が上昇するため，室温に低下した後にコ20（cm）で行った。

ンクリートの練混ぜを行った。
（3）亜硝酸リチウム（水溶液）
亜硝酸リチウムによるアルカリ骨材反応抑制の概要を以― 54 ―

アルカリ骨材反応によるコンクリートの膨張に及ぼす温度の影響

2.2

実験概要

（1）実験工程
本研究の実験工程を図２−２に示す。
（2）供試体種別
本研究では，表２−２に示す供試体種別によって，温度がアルカリ骨材反応に及ぼす影響について検証するとともに亜硝酸リチウムによる各環境下でのアルカリ骨材反応抑制効果の検証を行った。温度環境下として 20℃標準養生，40℃霧室中，40℃温水中，60℃霧室中，60℃熱水中，80℃
熱水中の６環境下に供試体を設置し進展状況を調査した。
アルカリ骨材反応を確実に発生させることを目的に水酸

図２−３化ナトリウムを添加し供試体を作製したが，その影響を考伸縮量測定状況慮するため水酸化ナトリウム無添加の供試体も一部作製しオン量に対し，リチウム／アルカリ（Li＋/（Na＋ ＋ K＋ ））た。のモル比が 0.5・1.0・1.5 になるようにした。また，本研

亜硝酸リチウムの使用量は，コンクリートのアルカリイ

究での亜硝酸リチウム混入量を表２−３に示す。
（3）伸縮量測定方法
アルカリ骨材反応による膨張量の測定は，図２−３に示すように角柱供試体側面（２面）に貼付けたコンタクトチップ間の長さ（100mm）変化をコンタクトゲージにより測定した。測定は各温度環境下にある供試体を徐冷し，コンクリート温度を 20℃の状態にして行った。
（4）圧縮強度試験方法
圧縮試験には，モールドに打ち込んだ円柱供試体を使用した。完成した供試体を石膏キャッピングしたものを圧縮強度試験機にかけ，圧縮強度を求めた。なお，圧縮強度試
験は JIS A 1108 に基づき実施した。

３．試験結果および考察
反応性骨材を含有するモルタルの膨張量は，骨材中の反応成分の割合がある値のとき最大となるペシマム量が存在
図２−２すると言われている７）。したがって，反応性骨材の種類や実験工程配合の相違によるモルタル中の水量およびアルカリ量，骨材粒子の大きさ，セメントペーストの強度と，反応性骨材

表２−２ 作製供試体パターンの内部構造の特性など様々な要因によって様々なペシマム量が存在する。以上のことから，本研究では，各温度環境下の供試体３個ずつの結果を平均することで，アルカリ骨材反応を生じるコンクリートの温度依存性について検討した。
3.1

環境温度の相違がアルカリ骨材反応に及ぼす影響

図３−１は，アルカリ骨材反応による膨張ひずみと各温度環境下での試験日数との関係を示したものである。
表２−３ 亜硝酸リチウム混入量（1）アルカリ骨材反応発現時期に及ぼす影響
図３−１より，最も早期にアルカリ骨材反応が起こるのは，80℃熱水環境下である。80℃熱水環境下では，他の温度環境下の場合より著しい膨張が初期に生じている。試験― 55 ―

米倉亜州夫・伊藤秀敏・政所暢利50n/ 日）であった。しかし，膨張速度が著しく増大する期間を長期にわたって継続する温度環境は 40℃霧室環境下であり，約 50 日であった。次いで，60℃熱水環境下の30 日，80℃熱水環境下の 10 日と高温環境下となると継続期間は短くなっている。
また，その後の膨張は緩慢となるが，80℃熱水環境下に比べ，40℃霧室および 60℃熱水環境下が長い。
（4） アルカリ骨材反応を生じたコンクリートの力学的性状に及す影響
図３−１

図３−２および３−３は，図３−１に示した各温度環境

各温度環境下でのアルカリ骨材反応下での試験材齢と圧縮強度および弾性係数の関係を示した
材齢７日の時点ですでに約 1400n の膨張量であった。次ものである。

いで 60℃熱水環境下でアルカリ骨材反応による膨張が生

一般的にアルカリ骨材反応が発生すると強度および弾性じている。80℃熱水環境下に比べ試験材齢７日までの初期係数は低下すると言われている。しかし，圧縮強度に関しの膨張量は低いが，それでも約 300n の膨張量であった。て，材齢経過とともにアルカリ骨材反応によって膨張して40℃霧室環境下では，上述した高温環境下のような初期にいるのにも関わらず，圧縮強度の明らかな低下傾向は認めおける著しいアルカリ骨材反応による膨張は，認められなられない。

いが，初期より緩やかながら膨張傾向が認められ，試験材

弾性係数に関して，材齢が経過することで膨張量が増大

齢 43 日で 340n の膨張であり，膨張が高温環境下より遅するとともに，弾性係数の低下傾向が認められる。高温環れて発生している。試験材齢 50 日前後より，高温環境下境下では，アルカリ骨材反応が早期に発生することから，で認められたような著しい膨張が生じた。20℃標準養生下弾性係数の低下傾向が大きい。しかし，80℃熱水環境下のでは，膨張はわずかであり，ほとんどアルカリ骨材反応はコンクリートの場合，長期材齢を経過することで弾性係数生じていない。の大きな増加が確認された。

以上より，温度の相違がアルカリ骨材反応発現時期に及本研究では，アルカリ骨材反応発生条件である反応性骨ぼす影響として，本研究の範囲内で高温環境下であるほどアルカリ骨材反応は早期に発現した。
（2）アルカリ骨材反応最大膨張量に及ぼす影響
アルカリ骨材反応による最大膨張量は，現時点までの研究範囲内で 80℃熱水環境下では約 2000n，60℃熱水環境下
では約 3000n，40℃霧室環境下では 2600n であった。20℃標準環境下での最大膨張量は，試験材齢 480 日で 850n であった。上述したように，温度環境下が高温であるほど早期にアルカリ骨材反応が起っているが，80℃熱水環境下での最大膨張量は，60℃熱水および 40℃霧室環境下での最大膨張量より小さくなっている。アルカリ骨材反応は化

図３−２

各温度環境下での弾性係数

図３−３

各温度環境下での圧縮強度学反応であるため，温度が高いほど反応速度が速くなる。
しかし，最大膨張量は 60℃熱水および 40℃霧室環境下が80℃熱水環境下の場合より大きくなったのは，反応生成物の組織が 80℃の場合粗大化したためと思われる。しかし，この点については走査顕微鏡等で一層検討する必要がある。
（3）アルカリ骨材反応の膨張速度に及ぼす影響
80 および 60℃熱水環境下では初期より，40℃霧室環境下では 50 日前後より大きな膨張が認められた。この時，膨張速度が最も大きいのは 80℃熱水環境下（約 160n/ 日）であり，次いで，60℃熱水（約 80n/ 日），40℃霧室環境下（約― 56 ―アルカリ骨材反応によるコンクリートの膨張に及ぼす温度の影響

3.2

材とアルカリ金属を揃えたコンクリート供試体を，水分が水セメント比の相違が各温度環境下でのアルカリ骨材反応に及ぼす影響

常に供給される一定の温度環境下に設置したものであり，実際の構造物の環境下とは異なる。したがって，以下に示

W/C ＝ 40％および 55％のコンクリート供試体を作製し，すものが，実際のコンクリート性状と異なる影響を与えた

水セメントの相違によるアルカリ骨材反応への影響についものと思われる。て，40℃霧室および 80℃熱水環境下で膨張量を調べた。

・水分が供給される影響

図３−４より，80℃熱水環境下では，水セメント比の相水分の供給は，アルカリ骨材反応発生条件であるが，コ違に関わらず，同様な膨張傾向を示している。また，膨張ンクリートの水和反応にも必要であり，強度増加の要因と量に関しても大きな差異は確認されなかった。一方 40℃なった。すなわち，アルカリ骨材反応によって膨張ひび割

霧室環境下では，試験材齢 40 日程度まで水セメント比のれが発生しても，ひび割れに水分が供給されることにより相違に関わらず，同様に緩やかな膨張傾向を表し，400nセメントの成分が溶出し，結晶が生成しひび割れを修復す程度膨張している。しかし，W/C ＝ 55％の場合，試験材ることが考えられる。また，写真３−１はアルカリ骨材反

齢 40 日以降の膨張傾向は，W/C ＝ 40％の場合に比べて応によるひび割れ部が白色析出物によって閉塞しているも大きいことが確認された。これは，80℃環境下では，40℃のである。の場合より水和反応が早く起こり粗大な組織が形成される・高温環境下の影響ため水セメントの相違によるアルカリ骨材反応に及ぼす影本研究では，アルカリ骨材反応に及ぼす温度の影響を検響が小さくなったと思われる。

証するため 40℃以上の温度環境下にコンクリートを設置3.3したが，コンクリートにとっては促進環境であり，水和反水中・霧室の環境条件がアルカリ骨材反応に及ぼす影響応が促進され強度増加した。

本研究では，アルカリ骨材反応を故意に発生させるコンクリート供試体を作製し，水中および霧室環境下へ移行し，アルカリ骨材反応による膨張を測定した。以下に環境条件の相違による影響について以下に示す。
図３−５より，40℃霧室環境下では，試験材齢 70 日程度まで霧室および温水の環境条件の相違による大きな影響は確認されない。60℃環境下では，アルカリ骨材反応による膨張傾向および膨張量に著しい差異が認められた。これは60℃霧室環境下に使用した恒温恒湿装置内の湿度が十分に得られなかったことが原因である。恒温恒湿装置では，40℃霧室環境下での装置内の湿度に比べ明らかに湿度が低いと判断された。以上のように温度条件が同様であっても，水分環境の相違によって生じるアルカリ骨材反応への影響は著しく大きいことが確認される。湿度が高く十分な水分が供給される環境の場合には，温度の相違の影響は無く水中環
写真３−１

図３−４

60℃熱水環境下圧縮供試体

境下と同様なアルカリ骨材反応の膨張傾向を示している。

促進 21 日水セメント比の相違がアルカリ骨材反応に及ぼす影響

図３−５― 57 ―環境条件がアルカリ骨材反応に及ぼす影響

米倉亜州夫・伊藤秀敏・政所暢利

3.4

水酸化ナトリウムの混入がアルカリ骨材反応に及ぼ膨張は認められず，試験期間中で約 70％の抑制効果が確す影響認された。80℃熱水および 60℃熱水環境下の場合，ごく本研究では，アルカリ骨材反応を確実に発現させるため，初期に膨張を生じることがあるが，その後はほとんど膨張水酸化ナトリウムを適量添加した供試体を作製した。このしていなことより，高温環境下における亜硝酸リチウムに添加した水酸化ナトリウムの影響について以下に示す。

よるアルカリ骨材反応抑制効果が大きいと言える。

図３−６は，80℃および 40℃環境下においての添加した水酸化ナトリウムの影響について示したものである。この図より，80℃熱水環境下において試験環境下移行後，水酸化ナトリウム添加の有無に関わらず，著しく膨張している。しかし，水酸化ナトリウムを添加した場合，試験材齢20 日程度まで膨張を続けるのに対して，無添加の場合では４日程度までしか膨張を起こしていない。現時点まで，アルカリを添加したものの最大膨張量は約 2000n であるのに対し，無添加のものでは 600n 程度である。80℃熱水環境下では，水酸化ナトリウム添加によって，最大膨張量または膨張継続期間が長くなると考えられる。40℃温水

図３−７環境下では，水酸化ナトリウムを添加した場合，試験材齢各温度環境下での亜硝酸リチウムによるアルカリ骨材反応抑制効果

40 日程度より明らかに膨張を示しているのに対し，無添加の場合では測定期間中に明らかな膨張傾向は確認されない。40℃温水環境下では，水酸化ナトリウム添加によって，3.6

高温環境下で亜硝酸リチウム混入量を変化させた場合の抑制効果アルカリ骨材反応の発現時期に影響を及ぼしている。

図３−８は，80℃熱水環境下で亜硝酸リチウム無混入の場合と混入量（モル比 0.5，1.0，1.5）を変化させた場合との膨張の相違を示したものである。
この図より，亜硝酸リチウムの混入量 1.5mol で最も膨張が小さい。次いで，混入量 1.0mol，0.5mol と混入量が減少するごとに膨張量が増大している。また，亜硝酸リチウム混入量 1.5mol では，初期において収縮する傾向が確認された。抑制効果は，0.5mol では試験材齢 42 日で約65％の抑制効果，1.0mol では試験材齢 93 日で約 70％の抑制効果がある。
図３−６

したがって，80℃熱水環境下では，亜硝酸リチウム混入水酸化ナトリウムの混入がアルカリ骨材反応に及ぼす影響

量を 0.5 〜 1.5mol の範囲で変化させた場合，混入量が増大するほど抑制効果は大きくなる。

3.5

亜硝酸リチウムによるアルカリ骨材反応抑制効果

図３−７は，亜硝酸リチウム混入量がモル比 1.0 の場合における，各温度環境下でのアルカリ骨材反応を示したものである。
この図より，40℃霧室環境下の場合，亜硝酸リチウムを混入した供試体の膨張は 300n 程度であったが，抑制剤無混入の場合では 2600n 膨張しており，約 90％程度の抑制効果が確認された。60℃熱水環境下の場合，亜硝酸リチウムが無混入の場合と同様，ごく初期に約 300n 膨張したが，その後はほとんど膨張せず，試験期間中に約 90％の抑制効果が確認された。80℃熱水環境下の場合，60℃熱水環境

図３−８下と同様な傾向で，初期に約 400n 膨張したが，その後も― 58 ―80℃熱水環境下における亜硝酸リチウム混入量の相違による抑制効果

アルカリ骨材反応によるコンクリートの膨張に及ぼす温度の影響

図３−９

圧縮強度（80℃・40℃）

図３− 10弾性係数（80℃・40℃）

アルカリ骨材反応を確実に発生する供試体を作製し，3.7

亜硝酸リチウム膨張抑制剤混入によるアルカリ骨材

80℃・60℃・40℃・20℃の４種類の異なる温度環境下に供反応の抑制効果と力学的性状試体を設置し，その後のアルカリ骨材反応挙動を観察した
結果，以下の知見が明らかとなった。

図３−９，10 は，80℃熱水及び 40℃霧室環境下での亜１．温度がコンクリートに生じるアルカリ骨材反応の伸展硝酸リチウム添加の有無での試験材齢と圧縮強度・弾性係に及ぼす影響数と膨張ひずみとの関係を示したものである。
図３−９より，膨張抑制剤を使用していない場合，試験

１）温度の相違がアルカリ骨材反応発生時期に及ぼす影響

材齢経過と共に膨張を起こしている。しかし，環境温度の最も早期にアルカリ骨材反応が生じたのは，80℃熱相違に関わらず圧縮強度は試験材齢の経過と共に増加傾向水環境下であり，次いで 60℃熱水環境下，40℃霧室を示している。しかし，長期材齢における圧縮強度は抑制環境下と，温度が低下するにつれてアルカリ骨材反応剤を添加した場合より無添加の場合が小さくなっている。の発現時期は遅くなった。
２）温度の相違がアルカリ骨材反応の膨張速度に及ぼす影

亜硝酸リチウム添加による膨張抑制効果で強度が発現した響ものと言える。
図３− 10 より，環境温度の相違に関係なく抑制剤無混

80℃・60℃・40℃環境下では，膨張が著しく増大す入の場合では膨張量増大と共に，弾性係数の低下傾向が確る期間が存在した。この期間で膨張速度が最も大きい認できる。また，抑制剤を混入した場合では，弾性係数ののは 80℃熱水環境下であり，低温環境になるにつれ増加傾向が確認できる。

膨張速度は小さくなった。しかし，膨張が大きくなる

４．結継続期間は，40℃霧室環境下で最も長く，高温環境に論なるにつれ期間が短縮された。また，膨張が緩慢となる期間では，40℃霧室および 60℃熱水環境下に比べ，本研究の目的は，１．環境条件としての温度が，コンクリートのアルカリ骨材反応の伸展に及ぼす影響の検討

80℃熱水環境下では膨張速度が緩慢になり，ほとんど２．高温度環境下での亜硝酸リチウムによるアルカリ骨材膨張しなくほぼ一定となるまでの期間が短くなった。

反応抑制効果の検討である。
― 59 ―

米倉亜州夫・伊藤秀敏・政所暢利て若干膨張する場合があった。

３）温度の相違がアルカリ骨材反応の最大膨張量に及ぼす

２）亜硝酸リチウム混入量の相違が，アルカリ骨材反応抑影響

制効果に及ぼす影響

高温であるほど早期にアルカリ骨材反応が起ってい80℃熱水環境下では，亜硝酸リチウム混入量が最大るが，80℃熱水環境下での最大膨張量は，60℃熱水おであるモル比 1.5 で全く膨張せず，亜硝酸リチウム混

よび 40℃霧室環境下に比べ小さくなった。

入量を増加させることで抑制効果が大きくなった。

４）水セメント比の相違がアルカリ骨材反応に及ぼす影響
80℃熱水環境下では，水セメント比の相違による文

アルカリ骨材反応への影響は確認されないが，40℃霧

献室環境下では，試験材齢 40 日以降において，W/C ＝

１）栗林健一，米倉亜州夫，伊藤秀敏，牛尾正孝：アル55％の場合の膨張速度が W/C ＝ 40％の場合に比べてカリ骨材反応を生じたコンクリート擁壁の劣化性状，大きくなった。

コンクリート工学年次論文，Vol.24，No.1，pp.100 〜

５）水中・霧室の環境条件がアルカリ骨材反応に及ぼす影105，（2002 年）

響２）釣田修宏

米倉亜州夫

伊藤秀敏

今田憲孝：アルカ

40℃霧室環境下で，湿度が十分得られた場合，水リ骨材反応を生じたコンクリート構造物から採取した中と霧室でのアルカリ骨材反応に大きな違いはなかっコアの残存膨張量，土木学会中国支部第 53 回研究発た。しかし，湿度が十分得られなかった 60℃霧室環表会

境下では，アルカリ骨材反応の反応速度および最大膨V-16

pp.613 〜 614（2001 年）

３）釣田修宏，米倉亜州夫，伊藤秀敏，万治孝治：アルカ張量が水中環境下に比べ著しく小さかった。

リ骨材反応を生じたコンクリート橋台の劣化性状，土６）水酸化ナトリウムの混入がアルカリ骨材反応に及ぼす

木学会第 55 回年次学術講演会，V-308，（2000 年）

影響４）鈴木充寛，米倉亜州夫，塩形幸雄，財津公明：アルカ

80℃熱水環境下では，水酸化ナトリウムを混入するリ骨材反応を起こした RC 橋台の CFRP 格子によることで最大膨張量が増加した。40℃霧室環境下では，補強，土木学会中国支部第 52 回研究発表会，V-23，水酸化ナトリウムを混入することで，無混入の場合よpp.613 〜 614，
（2000 年）

りアルカリ骨材反応が早期に発現し，膨張量も大きく

５）日本工学コンクリート協会：自然環境とコンクリートなった。

性能評価に関するシンポジウム，自然環境とアルカリ

２．高温度環境下での亜硝酸リチウムによるアルカリ骨材

骨材反応，pp.88 〜 123，
（2005 年）

反応抑制効果６）ASUO YONEKURA, HIDETOSHI ITO, KENICHI

１）亜硝酸リチウムを混入した場合のアルカリ骨材反応抑KURIBAYASHI, YUKIO FUJITA, MASATAKA

制効果

USIO: Eﬀ ect of Thermal Changes Expansion

60℃熱水および 40℃霧室環境下では，亜硝酸リチ

Caused by Alkali Aggregate Reaction in a Concrete

ウム混入量モル比 1.0 で，90％程度のアルカリ骨材反Retaining Wall, Special SP Publication ACI,（2003. 6）

応膨張抑制効果が認められた。80℃熱水環境下では，

７）中部セメントコンクリート研究会編：コンクリート構70％程度の抑制効果であった。亜硝酸リチウム混入量

造物のアルカリ骨材反応，pp.56 〜 61，理工学社発行，

モル比 1.0 でアルカリ骨材反応抑制効果は発揮される（1990 年）が，80℃および 60℃の高温環境下では，初期におい― 60 ―