広島工業大学紀要研究編
第 43 巻（2009）pp.173-183

論

文

ブレース付門型骨組みの復元力特性
高松隆夫＊・玉井宏章＊・福原章宏＊＊・山西央朗＊＊＊（平成 20 年 10 月 31 日受理）

Restoring Force Characteristics of Braced Frame
Takao TAKAMATSU, Hiroyuki TAMAI, Akihiro FUKUHARA and Teruaki YAMANISHI（Received Oct. 31, 2008）

AbstractA conventional brace member buckles in compression and shows slip behavior intension. The authors proposed a non-compression brace without buckling and slip.
Experimental studies were carried out on non-compression braced frames to clarify
restoring force characteristics of X-type or K type of braces. In this paper, anexperimental study was performed on portal frames with exposed column bases toverify influence of an axial force of the brace on performance of the column base

Key Words: exposed column-base, steel portal frame, brace

そのため，アンカーボルト降伏先行型露出柱脚では，柱脚1. はじめにに作用する軸力を考慮して設計する必要がある。

現在の耐震補強では，補強部材としてブレースが頻繁にこれら，アンカーボルト降伏先行型露出柱脚の特性より，使用されている。また，ブレースには，引張ブレース（引ブレースが設置されている露出柱脚では，ブレース軸力に張力のみ抵抗して圧縮力には抵抗しないものとして設計さよる影響を考慮する必要がある。また，著者等の提案するれるブレース）が使用されており，圧縮力が作用すれば座ノンコンプレションブレースは，座屈・塑性伸びによるス屈を起こし，そして引張力により塑性伸びをすることでスリップ現象が生じることなく，引張抵抗するため，従来型リップ現象が生じる。著者等は，楔デバイスを設置したブブレースを設置した場合と比べて，より厳しい応力状態にレースをと呼び提案して曝される。しかしながら，ブレースによる軸力を検討したいる。これは，従来と同様の細長比を有するブレースにお柱脚の研究，あるいは，柱脚の変形状態を考慮した上部構いて，座屈やスリップ現象を防ぐことができ，また，ブレ造を含む架構実験等の研究はあまり行われていない。そのースを X 型に配置することで，完全弾塑性型の復元力特ため，ブレースと柱脚との相互作用については明らかにさ性を示す

ノンコンプレションブレース

1）〜 4）。

れておらず，ノンコンプレションブレースのような新しい

一方，アンカーボルト降伏先行型露出柱脚では，側柱を想定した変動軸力

5）や，中柱を想定した一定圧縮軸力

6），7）性能を有したブレースに対する適切な設計法を検討するためのデータが不足している。などの軸力が作用することで，柱脚の曲げ抵抗，弾性回転そこで，本研究では，露出柱脚付門型フレームの載荷実剛性，復元力特性が変化することが明らかになっている。

験を行い，柱脚を有した場合のブレースの性能，及び柱脚

***
***

広島工業大学工学部建築工学科
広島工業大学大学院工学研究科建設工学専攻
広島工業大学大学院工学研究科知的機能科学専攻―173―高松隆夫・玉井宏章・福原章宏・山西央朗

表 1 素材特性
表 2 主要寸法（b）従来型ブレース（a）ラーメン架構（d）ベースプレート詳細（c）ノンコンプレションブレース（e）ガセットプレート詳細（f）ブラケット詳細

図 1 試験体概要に及ぼすブレース軸力の影響を明らかにする。但し，本試ーム及びブレースの素材特性，主要寸法を示す。

験体において柱脚の耐力は十分に大きく，ブレースの引張試験体は柱脚をスリップ型（S）（楔デバイス無し）とし軸力による柱脚への影響が小さい場合について検討する。

たもの及びノンスリップ型（NS）（楔デバイス有り）としたものに，従来型ブレース（G）及びノンコンプレションブ

2. 実験概要

レース（NC）を設置した計 4 種類とする。

本論文では，ブレース付架構について検討を行う。一般

ラーメン架構の鋼材はすべて SS400 とし柱には H-

的にブレース付架構は，H 型柱の弱軸方向の構面に設置さ200x200x8x12 を，ベースプレートには隅角部に 1 本づつれる（強軸方向は，ラーメン架構としている）。そのため，アンカーボルトを配置し，PL-400x400x50 を，梁には H-

本実験では露出柱脚を有する弱軸方向のブレース付門型ラ250x125x6x9 を使用している。柱にはブラケットを設けて，ーメン架構の水平載荷実験を行う。実験変数は柱脚の楔デ

柱梁接合部は梁ウェブのみを高力ボルトにより柱ブラケッバイスの有無及びブレースの楔デバイスの有無とする。

トに接合するピン接合とする。また，アンカーボルトには2.1 試験体

軸部の塑性伸びが十分に期待できる転造ねじアンカーボル

図 1 にラーメン架構及び各部詳細を，表 1，表 2 にフレト（M16）を使用している。アンカーボルトには降伏軸力の―174―

ブレース付門型骨組みの復元力特性

図 3 ノンコンプレションブレース設置状態
図 2 ノンコンプレションブレース，
楔・楔受け・楔台

図 4 ノンコンプレションブレース作動概念

30%を初期軸力として導入している。

面を，楔受けとの摩擦面，及び，楔台との接触面の 2 面に尚ベースプレートの孔とアンカーボルトとのクリアラン設ける。ブレース法線からの接触面角度を上下それぞれス部にセメントペースト（水セメント比 50%程度）を詰め22.5 度して，貫入角度を 45 度としている。ブレースに張ることでベースプレートのせん断スリップを抑制している。

力が導入された際，楔が押し戻されることを防ぐため，楔，ブレースには G ブレース及び NC ブレース共にターン

楔受け及び楔台接触面に発錆処理を施し静止摩擦係数を増バックル付転造ネジ付丸鋼ブレース M20 を使用している。

大させている。

初期載荷時に楔の貫入により弾性剛性が変化することを防ノンコンプレションブレースの上端部は従来型ブレース

ぐためにブレースの降伏軸力の 50%を初期軸力として導と同様に，羽子板をガセットプレートに高力ボルトにより入している。導入方法としてはブレースに取り付けられて接合する。下端部はガセットプレートにボルト接合されたいるターンバックルを締めることで軸力を導入している。

楔台にブレースを通し楔及び楔受けを設置しダブルナット尚，ターンバックル付転造ネジ付丸鋼ブレースは軸部ので固定する。楔の貫入がスムーズに行われるように楔に取十分な塑性伸び能力が確保できるものを使用している。

付けたプレートと楔台とを全ネジとナットを用い，楔の貫2.2 ノンコンプレションブレース入に支障がでない程度締め付けている。

図 2，図 3，図 4 にブレースの楔デバイス形状，楔デバイス設置状況，及び楔デバイス作動概念を示す。

ノンコンプレションブレースの特性を以下に示す。引張側のブレースでは引張力に抵抗する。しかし，圧縮側のブブレースの楔デバイスは，楔，楔受け，楔台及びバネかレースは端部が移動するために圧縮力に抵抗しない。そのら構成されている。ブレースを X 型に配置し，ブレースためノンコンプレションブレースでは座屈現象は生じな下端部に楔デバイスを設置する。また，楔デバイスの摩擦い。また，圧縮力によって端部が移動することで生じた間―175―

高松隆夫・玉井宏章・福原章宏・山西央朗

図 5 ノンスリップ露出柱脚，楔・楔受け

図 6 ノンスリップ露出柱脚

図 7 ノンスリップ露出柱脚作動概念

図 8 載荷装置

図 9 計測位置

隙部に楔が貫入することにより，構造物の変形状態にかかートに間隙が発生する。
この間隙部に楔が貫入することで，わらず，引張変形が作用すると直に引張力に抵抗する機構

再度柱脚に曲げモーメントが作用した時に，原点よりアンになっており，ブレース材の塑性伸びによる緩みも生じなカーボルトが抵抗する。故に一般的な露出柱脚で発生してい。よって，スリップ現象も防ぐことができる。

いたアンカーボルトの塑性伸びによるスリップ現象が生じ

2.3 ノンスリップ型露出柱脚ることはない。
2.4 載荷装置と載荷方法

図 5，図 6，図 7 に露出柱脚の楔デバイス形状，楔デバイス設置状況，及び楔デバイス作動概念を示す。

図 8 に本実験で使用する載荷装置を示す。反力柱の上部露出柱脚の楔デバイスはブレースの場合と同様に，楔，に設置した油圧ジャッキにより，試験体柱頭部に水平載荷

楔受け，楔台及びバネから構成されている。アンカーボルを行う。載荷は，層間変形角を制御値として 1/1000，トに引張軸力が作用した際，楔が押し戻されることを防ぐ

1/500，1/250，1/200，1/100 と漸増させて，正負で各 2ため楔及び楔受けに発錆処理を施し静止摩擦係数を増大さサイクル行う。

せた。

2.5 計測方法

ノンスリップ型露出柱脚の特性について記載する。アン

図 9 に計測位置を示す。変位計測は柱頭部水平変位 d よカーボルトに塑性伸びが生じた場合，ナットとベースプレり層間変形角 ri を，柱脚部の鉛直変位よりベースプレート―176―

ブレース付門型骨組みの復元力特性（a）柱脚モデル（b）ブレースモデル
図 10（a-1）柱脚モデル
NS 柱脚（a-2）柱脚モデル
S 柱脚解析モデル（b-1）ブレースモデル
NC ブレース
図 11（c）摩擦抵抗モデル（b-2）ブレースモデル
G ブレース（c-1）摩擦抵抗

復元力特性モデル

回転角 i を算出する。荷重計測は油圧ジャッキ先端に取り付けたロードセルにより水平荷重 P を，アンカーボルトは下部に取り付けたロードセルにより，アンカーボルト軸力

3.1 フレームの降伏耐力及び弾性剛性
フレームの降伏耐力： C Q y ，柱頭部の水平変位： C d H 及び弾性剛性： k C は以下の式より求められる。

T を計測する。柱のフランジに貼り付けたひずみゲージよりラーメン架構の負担する層せん断力 Q f を算出する。また，柱の材端モーメント M を算出する。更に，梁のフランジにひずみゲージを貼り付け，梁のせん断力を算出する。

My……………………………………………（1）
LC

Qy=

C

d H = d 1 + d 2 …………………………………………（2）d 1 = P : L2 :3. 復元力特性モデル

d2=

本論文で取り扱う試験体の評価にあたり図 10 に解析モ

2 : l AB……………………（3）A : n : E AB (d c + d t ) 2

P : L3………………………………………（4）3 : EC : I C

k C = P ………………………………………………（5）CdH

デルを，図 11 に復元力特性モデルを示す。
図 10（a）はフレームの解析モデルであり，柱梁接合部はここに， M y ：柱の降伏曲げ耐力， L ：柱部材長， d 1 ：ピン接合，柱脚部は弾塑性バネとして，柱のみが抵抗する柱の回転による変位， d 2 ：柱の曲げによる変位， P ：水平ものとしている。図 10（b）
はブレースの解析モデルであり，荷重， l AB ：アンカーボルトの有効長さ， A ：アンカーボ

柱梁接合部をピン接合,柱脚部もピン支持として，ブレールト軸部断面積， n：引張側アンカーボルト抵抗本スのみが抵抗するものとしている。また，実際の試験体の数， E AB ：アンカーボルトのヤング率， d c ：柱断面図心位

柱梁接合部は完全なピン接合でないため，ボルト接合によ置から圧縮合力点位置までの距離， d t ：柱断面図心位置かる摩擦抵抗等の影響が柱に伝播してくるため，図 10（c）にら引張側アンカーボルト中心位置までの距離， E C ：柱の示すフレームの解析モデルについても検討する。梁に生じヤング率， I C ：柱の断面 2 次モーメントである。

たモーメントが柱に伝播すると考えているため，柱と梁はフレームの弾性剛性を求める際，以下の仮定を設けてい剛接合とする。また，柱梁接合部の摩擦抵抗によって生じる。

たモーメントの大きさではベースプレートの回転は微少とi ）ベースプレートの板厚が 50mm と厚いため，圧縮合力点位置をベースプレート端部とする。

思われるので基礎と柱は剛接合とする。
これら，3 つの解析モデルより求めた復元力特性モデル

ii ）
（5）
式のフレームの弾性剛性は柱 1 本分の剛性のため，2 倍したものをフレームの弾性剛性とする。

を足し合わせたものにより本研究の試験体を評価する。
―177―高松隆夫・玉井宏章・福原章宏・山西央朗（a）試験体 S-G（b）試験体 S-NC（c）試験体 NS-G（d）試験体 NS-NC
図 12

水平荷重 P -水平変位d

3.2 ブレースの降伏耐力及び弾性剛性v ）弾性剛性は，従来型ブレース（G）では 1 本分の弾性剛ブレースの降伏層せん断力 BR Q y 及び弾性剛性 k BR は以下性，ノンコンプレションブレース（NC）では，2 本分の式で求められる。の弾性剛性が得られるとする。
vi ）ブレースの素材特性には，完全弾塑性型モデルを用BR

Q y = A BR : v y : cos i ………………………………（6）2k BR = n : E BR : A BR : cos i ……………………………（7）l BR
ここに， A BR ：ブレースの軸部断面積， v y ：ブレース材いる。
vii）従来型ブレース（G），ノンコンプレションブレース（NC）共に引張力のみに抵抗するものとする。
3.3 摩擦抵抗によるフレームの耐力及び弾性剛性の降伏応力度， i ：ブレース設置角度， n ：ブレース抵抗本数， E BR ：ブレースのヤング率， l BR ：ブレースの有効長

摩擦抵抗によるフレームの最大耐力 Fr QCY は実験値より算出し，弾性剛性 k Fr は以下の式で求められる。

さである。

k Fr = P ……………………………………………（8）Fr d H

ブレースの弾性剛性を求める際，以下の仮定を設けている。

ここで， P ：水平荷重， Fr d H ：水平変位である。

iii ）ブレースの有効長さは柱と梁の軸線との交点間距離

最大耐力 Fr QCY は実験により梁端部に発生したモーメンとする。
iv ）ブレースの断面性能はブレース軸部のものとする。

トを図 10（c）に示す解析モデルに置き換えた場合に柱に生―178―

ブレース付門型骨組みの復元力特性（a）試験体 S-G（b）試験体 S-NC（c）試験体 NS-G（d）試験体 NS-NC
図 13

ブレース負担せん断力Q BR -水平変位d

じるせん断力とする。また，梁端部のモーメントの値が最初に流れ始めた時点での柱に作用するせん断力を上限値と4. 実験結果と考察
図 12，図 13，図 14，図 15 に各実験結果を示す。図 12する。に水平荷重 P -水平変位 d の関係を，図 13 にブレース負担3.4 各種復元力特性モデル

せん断力 Q BR -水平変位 d の関係を，図 14 に曲げモーメン

図 11（a）に示すフレームの復元力特性モデルでは，ノン

ト M - ベースプレート回転角 i の関係を，図 15 に柱軸スリップ型の場合原点立上り型の復元力特性モデルを示力 N C -ベースプレート回転角 i の関係を示す。また，図し，スリップ型の場合スリップ型の復元力特性モデルを示

12，及び，図 13 には復元力特性モデルを併せてます。
尚，図 14，図 15 に示してある結果は，左右の柱で原点すとする。
図 11（b）に示すブレースの復元力特性モデルでは，ノン逆対称的な結果を示すため，載荷点側の柱の結果（正方向コンプレションブレースの場合完全弾塑性型の復元力特性で正の回転角）について示す。

モデルを示し，従来型ブレースの場合スリップ型の復元力

4.1 水平荷重−水平変位
図 12（a）に試験体 S-G，（b）に試験体 S-NC，（c）に試験特性モデルを示すとする。
図 11（c）に示す摩擦抵抗の影響によるフレームの復元力

体 NS-G，（d）に試験体 NS-NC の結果を示す。
従来型ブレースを用いた試験体 S-G，NS-G ではスリッ特性モデルはすべて完全弾塑性型とする。

プ型の履歴を描いている。それに対し，ノンコンプレションブレースを用いた試験体 S-NC，NS-NC では紡錘型の履―179―高松隆夫・玉井宏章・福原章宏・山西央朗（a）試験体 S-G（b）試験体 S-NC（c）試験体 NS-G（d）試験体 NS-NC

図 14

柱モーメント M -ベースプレート回転角i歴を示し，エネルギー吸収効率が良いといえる。また，常ためである。）載荷前にブレース材に初期軸力として，ブに一定の弾性剛性を示し安定している。更に，本論文で提レース降伏軸力の 50%を導入していたため，ブレース材案している復元力特性モデルは，実験結果と良好に対応しが弾性時の剛性はブレース材が降伏後の剛性に比べ高くなている。っている。

本実験で用いたブレースは，細長比が大きいために，従ノンコンプレションブレースでは，座屈，塑性伸びによ来型ブレースでは直ぐ座屈が発生し，更に，塑性伸びによる緩みを改善できる。このため，ブレースを X 型に配置り塑性伸びした量程，緩みが発生する。これらの影響によしている本試験体では，ブレースは完全弾塑性型の復元力

り，ブレースがスリップ型の復元力特性を示し（図 13（a），特性を示し（図 13（ b），（d）参照），また，架構の履歴は（c）参照），架構の履歴にもスリップ現象が現れている。一Bi-linear 型となっている。一方，柱脚では従来型ブレース方，S 型柱脚のアンカーボルトは，最終サイクルでのみスと同様に，S 型は最終サイクルでスリップ現象が生じ，リップ現象が生じており（図 14（ a）中の（i）参照），また，NS 型は原点立上り型の復元力特性を示し（図 14（b），（d）

NS 型柱脚はスリップ現象を改善し原点立上り型の復元力

中の（iii），（iv）参照），更に正負の降伏耐力に差異が生じ特性を示している。（図 14（c）中の（ii）参照）更に，ブレーている。これらの，柱脚の復元力特性は従来型ブレースをス軸力の影響により，正方向と負方向での降伏耐力に差異用いた場合と同様に，スリップ現象により履歴面積が現象が生じている。このように柱脚の復元力特性は，スリップしている（図 12（b），（d）参照）。正負の降伏耐力の差異に現象が発生することで，僅かではあるが架構の履歴面積がよる影響が現れない理由としては，従来型ブレースを用い減少し（図 12（a），（c）参照），正負の降伏耐力の差異によている場合と同様である。

る影響は現れていない。（左右の柱脚で影響を相殺し合う―180―

ブレース付門型骨組みの復元力特性（a）試験体 S-G（b）試験体 S-NC（c）試験体 NS-G（d）試験体 NS-NC
図 15

柱軸力 N C -ベースプレート回転角d4.2 ブレース負担せん断力−水平変位た，ブレース降伏後もブレース 2 本分の剛性を示す。これ

図 13（a）に試験体 S-G，（b）に試験体 S-NC，（c）に試験体 NS-G，（d）に試験体 NS-NC の結果を示す。

は，荷重を除荷する際，一方のブレースは除荷による抵抗を，除荷と同時に引張による抵抗をするため，ブレース 2従来型ブレースを用いた試験体 S-G，NS-G ではスリッ本分の剛性を示す。そのため，降伏耐力はブレース 1 本分プ型の履歴を描いている。弾性載荷，除荷時の剛性はブレではあるが，弾性剛性は，2 本分の値となる。

ース材の降伏軸力の 50%を初期軸力として導入している

4.3 柱脚の曲げモーメント−ベースプレート回転角

ため一方のブレースは載荷による抵抗，もう一方のブレースは除荷による抵抗を示すためブレース 2 本分の弾性剛性

図 14（a）に試験体 S-G，（b）に試験体 S-NC，（c）に試験体 NS-G，（d）に試験体 NS-NC の結果を示す。

を示している。しかし，ブレース降伏後は，載荷時，除荷従来型ブレースを用いた試験体 S-G，NS-G では正載荷時共に 1 本のブレースのみの抵抗となるため，ブレース 1時は柱脚には圧縮軸力が作用し，負載荷時は，柱脚には引本分の剛性を示している。

張軸力が作用する。このため，無軸力下の降伏耐力に比べノンコンプレションブレースを用いた試験体 S-NC，正載荷では耐力が増加し，負載荷では耐力が減少する。尚，

NS-NC では完全弾塑性型の履歴を描いている。また，全試験体 NS-G の最終サイクルでは前サイクルより高い値をてのサイクルの載荷時と除荷時の剛性は常にブレース 2 本示している。これは，ブレース材のスリップ現象により，分を示している。ブレース材の降伏軸力の 50%を初期軸ベースプレート回転角 0.006rad からブレースが抵抗し，力として導入することで，ブレース材が弾性時のときは一それまでは引張軸力が作用しないため柱脚が無軸力状態に方のブレースは載荷による抵抗，もう一方のブレースは除なるためである。このため，ブレース材が抵抗を開始する荷による抵抗を示すためブレース 2 本分の剛性を示す。まと材端モーメントは減少し，最大回転角時には前サイクル―181―

高松隆夫・玉井宏章・福原章宏・山西央朗と同じ値となる。

抗を始めるため柱脚には圧縮軸力が作用し，正載荷を開始

ノンコンプレションブレースを用いた試験体 S-NC，NS-NC では正載荷時では載荷点側の柱の柱頭部に取り付する前に，柱脚に圧縮軸力が作用する。

5. まとめけられているブレースが引張抵抗するため載荷点側の柱に本研究では，2 種類のブレースを用い，柱脚を有するブは圧縮軸力が作用し，無軸力下の降伏耐力に比べ最大耐力レース付門型骨組みの繰返し水平載荷実験を行った。得らは上昇する。

れた知見は以下となる。

また，ノンコンプレションブレースは，除荷と共に抵抗していなかった側のブレースが引張抵抗を開始するので，

1. ブレース軸力の影響により，各柱脚では付加曲げによ

正方向載荷除荷時（図 15 中，▲）から負方向載荷除荷開る耐力の低下，あるいは，上昇が見られたが，フレー始次（図中 15，△）の間は引張軸力が，逆に，△〜▲のム全体としてみれば，ブレース軸力の影響はない。

間は圧縮軸力が作用する。このため，引張軸力が作用する

2. 柱脚を有する門型骨組みの場合でも，ブレースの性能は文献の評価式を用い評価することができる。

正方向載荷除荷時には，柱脚の圧縮側のアンカーボルトが3. ブレース軸力により柱脚に作用する変動軸力を考慮し抵抗する場合（S-NC，NS-NC の層間変形角 1/100rad 時

た履歴性状を大まかに知ることができた。の 1 サイクル目）があり，回転角と逆向きの曲げ抵抗が発生し，正の回転角で負の曲げ耐力となる（図 14 中（v））。

謝

また，試験体 NS-G，NS-NC では，アンカーボルトが降伏

辞

本研究では，広島工業大学「高性能構造システム開発研しているものの，スリップ現象を起こすことなく，原点立上り型の復元力特性を示している。

究センター」（代表者高松隆夫教授）のプロジェクト研

4.4 柱軸力−ベースプレート回転角

究の一環として実施されました。
また，試験体作成にあたりフルサト工業株式会社には，

図 15（a）に試験体 S-G，（b）に試験体 S-NC，（c）に試験転造ネジアンカーボルト，並びに，ターンバックル付転造

体 NS-G，（d）に試験体 NS-NC の結果を示す。
すべての履歴はブレースの抵抗に大きく依存している。
従来型のブレースを用いている試験体 S-G，NS-G では，ネジ付ブレースを提供して頂きました。ここに記して謝意を表します。

ブレースに座屈，塑性伸びが生じることでスリップ現象が参考文献生じている。正載荷では柱頭部に設置しているブレースが引張抵抗するため柱脚には圧縮軸力が作用する。除荷によ1）高松隆夫，玉井宏章，小持明宏：ノンコンプレション

りブレースの軸力が減少するため柱脚の圧縮軸力は減少しブレースの履歴性状とエネルギー吸収性について，鋼ていき，ブレース軸力が 0 になると，軸力は一定でベース

構造年次論文報告集，第 11 巻 pp.129-136 : 2003. 11.

プレート回転角のみ進行する。負載荷になると柱脚に設置

2）玉井宏章，高松隆夫，松尾彰：ノンコンプレションブ

しているブレースが抵抗を始めるため柱脚には引張軸力がレースの耐震性能向上について，日本建築学会構造系作用する。除荷時は正載荷時の除荷時と同様で，除荷と同論文集，第 595 号，pp131-138 : 2005.9.

時にブレースの軸力が減少するため，柱脚の引張軸力は減

3）高松隆夫，玉井宏章，加藤孝昌，小畑寛行：ノンコン

少していき，ブレース軸力が 0 になると軸力は一定でベープレションブレースで補強した鋼構造骨組の復元力特スプレート回転角のみ進行する。

性，鋼構造年次論文報告集，第 14 巻 pp.429-436 : 2006.
11.

ノンコンプレションブレースを用いた試験体 S-NC，NS-NC も正載荷でも，柱頭部に設置しているブレースが4）高松隆夫，玉井宏章，加藤孝昌：ノンコンプレション

抵抗するため，柱脚には圧縮軸力が作用する。除荷と同時ブレースによる耐震補強工法に関する実験的研究，広に，ブレースの軸力が減少し，もう一方（抵抗していなか

島工業大学紀要・研究編，第 42 巻，pp.105-111 : 2008.

った側）のブレースが抵抗を始めるため，柱脚に引張軸力2.

が作用し始める。また，回転角が 0 に戻る前に抵抗するブ

5）山西央朗，高松隆夫，玉井宏章，松村高良，松尾彰：

レースが切り換わるため柱脚に作用する軸力は圧縮軸力か変動軸力を受けるアンカーボルト降伏先行型露出柱ら引張軸力に推移する。負載荷を開始した際，ブレースは脚の復元力特性，日本建築学会学術講演梗概集，構造既に降伏しているため，柱脚に作用する引張軸力の上昇は

Ⅲ-C1，pp.1079-1080 : 2008. 8.

緩やかとなる。除荷を開始すると柱脚に設置していたブレ

6）高松隆夫，玉井宏章，松村高良，山西央朗，松尾彰：ースの軸力は減少するが，柱頭部に設置したブレースが抵

一定軸力下の鉄骨露出柱脚の復元力特性モデル，鋼構―182―

ブレース付門型骨組みの復元力特性

造年次論文報告集，第 15 巻，pp.97-104 : 2007. 11.

出柱脚の復元力特性，日本建築学会学術講演梗概集，

7）松村高良，高松隆夫，玉井宏章，山西央朗，松尾彰：
一定軸力下におけるアンカーボルトを多数配列した露―183―

構造Ⅲ-C1，pp.1085-1086 : 2008. 8.