広島工業大学紀要研究編
第 ₄₆ 巻（₂₀₁₂）107 – 113

論文

楔デバイス付接合部を有する鋼構造架構の地震応答解析
高松隆夫*・澤田樹一郎**・山西央朗***・田邉真二郎****（平成₂₃年₁₀月₂₇日受付）

Earthquake response analysis of steel frame with wedge-device connection
Takao TAKAMATSU, Kiichirou SAWADA, Teruaki YAMANISHI and Shinjirou TANABE(Received Oct. 27, 2011)

Abstract
Earthquake response analysis of steel frames with wedge-device connections were carried out, andit was shown that non-slip-type restoring force characteristics of the connections worked upon reducing
the residual horizontal displacements of the frames after an earthquake oscillation. The number ofanalytical models was small and so application area of the conclusions was limited. The analytical study
on the influence of wedge-device beam joints on damage distribution of the frames to an earthquake
was not conducted. In this paper, analytical models are employed introducing column-bases and beamconnections as variables and earthquake response analysis of the models is carried out to clarify theinfluence of the connections on seismic behavior of the frames.
Key Words: non-slip-type resotoring force characteristics, wedge-device connection, earthquake responseanalysis
ボルト接合部の接合部係数を₀.₈程度しながらも，梁降伏型

₁ ．はじめに架構と同等の保有水平耐力を得られる工法を提案している

著者等はこれまでに，鋼構造架構の各接合部（柱脚部・（以降は，楔デバイス付梁継手と呼ぶ。また，楔デバイス付柱梁接合部）において，楔デバイス付接合部を導入すれ接合部とは，楔デバイスを用いたエンドプレート形式接合ば，原点立上り型および変形角を ₀ に戻す過程でエネル部の総称である）₁₀︶。

ギーを必要としない復元力特性を付与できることを載荷実

一方で，既報の地震応答解析における解析対象として験によって示してきた（以降は，柱脚部においてはノンスは，楔デバイス付接合部を各接合部もしくは柱脚部のみにリップ型露出柱脚，柱梁接合部においては楔デバイス付柱導入した架構と，従来型架構（柱脚部をアンカーボルト降₂-₈︶梁接合部と呼ぶ） 。

伏型露出柱脚もしくは固定柱脚とし，柱梁接合部を剛接合

また，楔デバイス付接合部を導入した鋼構造架構について，地震応答解析を行い，楔デバイス付接合部を導入するとした梁降伏型架構）とについて比較・検討を行っている₉-₁₁︶。

ことで，架構の地震後残留変位をほぼ ₀ にできることを明₉︶らかにしている 。

しかしながら，柱梁接合部形式を変数とした地震応答解析は行っていない。また，楔デバイス付接合部を導入する

更に，柱梁接合部において，ブラケット方式を採用し，ボルト接合部位置をスパン中央方向に移動させることで，ことで，架構の損傷分布に与える影響についても，十分な解析的検証は行われていない。

* 広島工業大学工学部建築工学科** 鹿児島大学大学院理工学研究科*** 東京工業大学都市地震工学センター**** 広島工業大学大学院建設工学専攻
─ 107 ─

高松隆夫・澤田樹一郎・山西央朗・田邉真二郎

本論文では，楔デバイス付接合部が鋼構造架構に与える地震時挙動特性（特に，残留変位や各層の損傷分布）を明場合においても，スリップ現象が起こらず，即座にボルトが抵抗する。

らかにすることを目的とする。

₃ ．地震応答解析

方法としては， ₆ 層 ₃ スパン鋼構造架構において，柱脚部形式・柱梁接合部形式を変数とした解析モデルを作製し，地震応答解析結果を示す。

本解析では， ₆ 層 ₃ スパンラーメン架構について，柱脚部形式と柱梁接合部形式を変数とした解析モデルを作製し，数値解析を行う。

₂ ．楔デバイス付接合部
図 ₁ に楔デバイスを，図 ₂ に楔デバイス付接合部（楔デ₃.₁

地震応答解析には，「CLAP. f ₁₂,₁₃︶」を原点立上り型復元

バイス付梁継手・ノンスリップ型露出柱脚）を，それぞれ，示す。

解析手法

力特性を有する回転ばねが利用できるようにコード修正し楔デバイス付接合部とは，エンドプレート形式の接合部おいて，ナット-エンドプレート間に楔デバイスを設置する

たものを用いる₉-₁₁︶。部材の塑性化は，一般化硬化ヒンジ法により考慮する。

ものである。また，接合部係数を₀.₈程度とすることで，接本解析例では，ニューマーク β 法の β 値₀.₂₅，数値積分合ボルト（エンドプレートを緊結するボルトを指し，以降時間間隔₁/₂₀₀ 秒，減衰のタイプは瞬間剛性比例減衰とは，ボルトと記す）のみを降伏させ，母材（柱・梁・ブラし，一次減衰定数は，一般的な構造物を想定して₀.₀₂ としケット）を弾性状態を保つ。このため，残留変形を生じなている。また，部材の応力度-ひずみ度関係は，bi-linear 型い機構となっている。

（降伏後剛性比₁/₅₀）としている。

作動概念としては，楔デバイス付接合部に曲げモーメン

入力波には，EL-centro 波と八戸波と TAFT 波を，それぞトが作用すると，ボルトが伸び変形し，降伏して塑性伸びれ，₁₀₀ kine 級となるように最大加速度を基準化した波をが生じる。ここで，除荷によりエンドプレート回転角が ₀用いる。に戻る場合，ナット-エンドプレート間に間隙が生じるが，この間隙にばねの復元力によって楔を貫入させることで間₃.₂ボルト接合部の評価式

図 ₃ に抵抗機構を，図 ₄ にボルト接合部の復元力特性モ隙が消滅する。このため，再び曲げモーメントが作用したデルを，図 ₅ に楔デバイス付接合部の寸法値概要を，それぞれ，示す。
本ボルト接合部に曲げモーメントが作用した場合，エンドプレート端部を圧縮合力点位置をとし，最外列および，
図₁

楔デバイス

図₃

抵抗機構

（a）楔デバイス付梁継手（b）ノンスリップ型露出柱脚
図₂

図₄

楔デバイス付接合部
─ 108 ─復元力特性モデル

楔デバイス付接合部を有する鋼構造架構の地震応答解析

MU = MY 1 + MY 2……（₆）

ここに，MYi：i 列目のボルトによる降伏曲げ耐力，ni：i列目のボルト本数，A: ボルトの断面積，σ Y：ボルトの降伏応力度，di：圧縮合力点位置から i 列目のボルト中心までの距離，K i：i 列目の弾性回転剛性，E：ヤング係数，R：ボ（a）楔デバイス付梁継手

ルト以外の要素の弾性変形を考慮した低減係数（＝₂）₁︶，
l b：ボルトの有効長さ（ナット間距離），K I：弾性剛性，
KII： ₂ 次勾配，MY：ボルト接合部の降伏曲げモーメント，MU：ボルト接合部の最大曲げモーメントである。また，最外列を ₁ 列目，中央列を ₂ 列目とする。
次いで，エンドプレート間に滑りが生じないように，必要静止摩擦係数 nμ を検討する。梁せん断力と，ボルトの曲げに対する抵抗で発生するエンドプレート間の接触反力と（b）ノンスリップ型露出柱脚
図₅の関係から，必要静止摩擦係数 n μ は以下の式で表現でき

楔デバイス付接合部る。
nµ =中央列のボルトが引張抵抗する。尚，最内列のボルトは，

2 d12 + d22⋅
B L d1 + d2・・・（₇）

ここに，B L: ボルト接合部間の距離である。

最外列と比較して， ₅ ％程度の回転剛性しか有していない
₁₄︶ため，考慮しない 。また，最外列が降伏した時点を降伏式（₇）より，一般的なディテールであれば，nμ ≦₀.₄と時，中央列が降伏した時点を最大耐力発揮時と考え，それなり，エンドプレート間に発錆処理等を施すことで，地震ぞれの時点のボルト接合部曲げモーメントを，降伏曲げ時に滑りは生じない事が分かる。

モーメント，最大曲げモーメントとする。
地震応答解析では，ボルト接合部を回転ばねとし，それ₃.₃ぞれの特性値は，以下の式を用いて算出した。
E ⋅ ni ⋅ A ⋅ di2R ⋅ lb
MYi = ni ⋅ A ⋅ σ Y ⋅ di・・・（₂）

K I = K1 + K 2・・・（₃）

K II = K 2・・・（₄）

dMY = MY 1 + 2 MY 2
d1・・・（₅）

K1 =（a）固定柱脚（剛接合）

解析対象架構

図 ₆ に解析モデルを，表 ₁ に部材リストを，表 ₂ に回転・・・（₁）

ばね特性値を，表 ₃ に各接合部寸法値を，表 ₄ に解析モデ
ルの各接合部形式と後述する ₁ 次固有周期を，それぞれ，示す。
尚，図 ₆ （a），（b）には，柱梁接合部を剛接合としたモデルを，図 ₆ （c）には，柱梁接合部を楔デバイス付梁継手した解析モデルを示している。
架構は，柱に角形鋼管を，梁に細幅 H 形鋼を用いて，各接合部を剛とした場合， ₁ 次設計用地震荷重と鉛直荷重を（b）アンカーボルト降伏型露出柱脚図₆解析モデル─ 109 ─（c）ノンスリップ型露出柱脚高松隆夫・澤田樹一郎・山西央朗・田邉真二郎
表₁部材リストEσy（N/mm₂） （N/mm₂）

Ix（mm₄）Zp（mm₃）Mp（kNm）

₂₀₅,₀₀₀
₂₀₅,₀₀₀
₂₀₅,₀₀₀

₁.₀₃×₁₀₉
₉.₂₂×₁₀₈
₈.₀₆×₁₀₈

₅.₄₉×₁₀₆
₄.₈₈×₁₀₆
₄.₂₃×₁₀₆

₁,₇₈₄
₁,₅₈₆
₁,₃₇₅

₃₂₅
₃₂₅

₂₀₅,₀₀₀
₂₀₅,₀₀₀

₇.₅₆×₁₀₈
₁.₀₅×₁₀₉

₂.₉₀×₁₀₆
₃.₅₀×₁₀₆₁,₁₃₈

H-₅₀₀×₂₀₀×₁₀×₁₆
BH-₅₀₀×₂₀₀×₁₆×₂₂₃₂₅
₃₂₅₂₀₅,₀₀₀
₂₀₅,₀₀₀

₄.₆₈×₁₀₈
₆.₂₉×₁₀₈

₂.₁₆×₁₀₆
₂.₅₂×₁₀₆₆₉₂₈₁₉

H-₄₅₀×₂₀₀×₉×₁₄
BH-₄₅₀×₂₀₀×₁₂×₁₉

₃₂₅
₃₂₅

₂₀₅,₀₀₀
₂₀₅,₀₀₀

₃.₂₉×₁₀₈
₄.₂₃×₁₀₈

₁.₆₅×₁₀₆
₁.₈₈×₁₀₆₅₃₆
₆₁₁

層種別

断面寸法

₁,₂
₃,₄₅,₆

柱□-₄₅₀×₂₂□-₄₅₀×₁₉□-₄₅₀×₁₆

₃₂₅
₃₂₅
₃₂₅

₂,₃

梁
ブラケット

H-₆₀₀×₂₀₀×₁₁×₁₇
BH-₆₀₀×₂₀₀×₁₆×₂₅

₄,₅

梁
ブラケット

₆,R

梁
ブラケット

₉₄₃

σ y：降伏応力度 E：ヤング係数 Ix：断面 ₂ 次モーメント Zp：塑性断面係数 Mp：全塑性モーメント表₂
脚

解析モデルは各接合部形式を変数としており，柱脚部に回転ばね特性値

KIKKII
MYMU（kNm/rad）（kNm/rad） （kNm） （kNm）

部

₁.₇₃×₁₀₅
₁.₈₂×₁₀₅
₁.₂₃×₁₀₅₈.₆₀×₁₀₄
₄.₃₉×₁₀₅

柱脚部
₂,₃層柱梁接合部
₄,₅層柱梁接合部
₆, R 層柱梁接合部
R 層柱頭部

₂.₁₂×₁₀₄
₈.₄₅×₁₀₄
₅.₀₆×₁₀₄
₃.₅₅×₁₀₄
₅.₃₇×₁₀₄

₁,₂₁₉₅₇₅
₄₂₃
₃₃₀
₈₉₂

₁,₃₉₇₆₆₀₄₉₂₃₈₄
₁,₀₂₂

は，固定柱脚（剛接合（Rtype）），アンカーボルト降伏型露出柱脚（Stype），ノンスリップ型露出柱脚（Ntype）を，柱梁 接 合 部 に は 剛 接 合（Rtype），楔 デ バ イ ス 付 梁 継 手（Wtype）を，それぞれ用いた，計 ₆ 種類のモデルを作製する。
Stype の柱脚部には，スリップ型復元力特性を有する回転ばねを，Ntype の柱脚部には，原点立上り型復元力特性

表₃部を有する回転ばねを，Wtype の柱梁接合部には，原点立上各接合部寸法値

d₁d₂lb（mm） （mm） （mm）

位

φ

り型復元力特性を有する回転ばねとブラケットとを配置す

lBR（mm）－る。また，ブラケットは Wtype にのみ配置するものとし，Rtype の梁は均一断面とする。

柱脚部

₅₂₅₂₂₅₁,₀₄₀

M₅₂

₂,₃層柱梁接合部

₄₄₀₃₀₀₃₀₀

M₄₅₈₅₀尚，Wtype 最上階の中柱接合部については，他の柱梁接₄,₅層柱梁接合部

₃₉₀

₂₅₀

₃₀₀

M₄₂₈₀₀合部とは異なり，柱頭部に回転ばねを配置している。これ

₆, R 層柱梁接合部

₃₅₀

₂₂₅

₃₀₀

M₃₉₈₀₀は，一般的な梁降伏型架構において，節点振り分け法にR 層柱頭部₅₂₅₂₂₅₃₀₀

M₄₈－

よって塑性ヒンジ生成位置を考慮した場合，柱頭部に塑性ヒンジが生成されるためである。

lBR：ブラケット材長，φ ：ボルト呼び径

また，スラブの合成効果等による耐力・梁の曲げ剛性の増加は考慮せず，純鉄骨架構としている。

表₄解析モデルと ₁ 次固有周期

柱脚形式－柱梁接合部形式

₁ 次固有周期（sec）

R type－R typeW type₁.₂₉₁.₃₅

S type－R typeW type₁.₃₆₁.₄₂

N type－R typeW type₁.₃₆₁.₄₂₄ ．結果と考察
表 ₄ に解析モデル毎の ₁ 次固有周期を，図 ₇ には最大層間変形角 max Ri を，図 ₈ には地震後残留変位 last δ i を，図 ₉にはエネルギー吸収量を，それぞれ，示す。
尚，図 ₉ のエネルギー吸収量は，各層の層せん断力-層間変形角関係の履歴面積から算出している。以降は，これを損傷量として取り扱う。

R type：剛接合，S type：アンカーボルト降伏型露出柱脚N type：ノンスリップ型露出柱脚，W type：楔デバイス付梁継手

表 ₄ より，剛接合となる箇所が増すことで， ₁ 次固有周期が短くなる傾向となっており，柱脚部と，柱梁接合部を作用させた時に全層 ₁/₂₀₀ rad 以内に収まり，梁崩壊型を剛接合とした R-Rtype が最も短い固有周期となっている。

示す架構である。構成要素としては，柱には ₂ 節点ビーム

図 ₇ より，柱梁接合部に楔デバイス付梁継手を導入した要素，梁には節点に質量を有する ₂ 節点ビーム要素を用い架構の最大層間変形角は，剛接合とした架構とを比較しる。また，各質点は，事務所ビルを想定して算出している。て，EL-centro 波と八戸波においては小さ目に，TAFT 波に─ 110 ─楔デバイス付接合部を有する鋼構造架構の地震応答解析（a）EL-centro 波（b）八戸波図₇（a）EL-centro 波（b）八戸波
図₈（a）EL-centro 波（c）TAFT 波

地震後残留変位 lastδ i（b）八戸波
図₉（c）TAFT 波

最大層間変形角 maxRi

エネルギー吸収量─ 111 ─（c）TAFT 波高松隆夫・澤田樹一郎・山西央朗・田邉真二郎

おいては大き目になっていることがわかる。これは，各接間変形角が大き目になる場合においても，地震後残留変位合部の復元力特性の違いによるものである。剛接合の場を大幅に低減できる。
₂ ）柱脚形式が損傷分布に与える影響として，アンカー合，塑性ヒンジの復元力特性は完全弾塑性型であるため，₁₀︶応答値が一方向に漸増する場合がある 。また，最大層間ボルト降伏型露出柱脚は ₁ 層に，固定柱脚では中間層に損変形角が生じる直前に，その反対方向に塑性変形を生じて傷集中する傾向がみられるが，ノンスリップ型露出柱脚をいた場合には，最大層間変形角が減少する。一方，楔デバ導入することで，損傷集中が緩和する。

イス付接合部の復元力特性は，原点立上り型であり，応答尚，本研究で提案・検討している接合部は，エンドプ値は常に原点から生じる。このため，柱梁接合部に楔デバレート間で接触・離間が発生する接合形式である。このた

イス付梁継手を導入した架構と，剛接合とした架構の最大め，床スラブの影響や，柱の拘束効果による圧縮軸力₁₅︶ が層間変形角を比較すると，地震波によって大き目になる場生じ，ボルト接合部耐力の上昇や母材（梁・ブラケット）合も小さ目になる場合もある。の降伏曲げモーメントが低下することが考えられる。その図 ₈ より，楔デバイス付梁継手を導入した架構の残留変場合，母材が降伏・塑性変形することで，崩壊機構が変化位は，ほぼ ₀ になっていることがわかる。また，柱脚部がする可能性があるが，本論文では，これらを考慮できてい剛接合である R-Wtype においても， ₁ 層目の残留変位が低ない。

減していることがわかる。これは， ₁ 層目の損傷として，今後，上述の影響を考慮した検討を行い，更に，一般的柱脚部よりも柱梁接合部の方が著しく大きく，柱脚部の復な復元力特性モデルの定式化を行って，数値解析等により元力特性が残留変位に与える影響が比較的少なかったため楔デバイス付接合部の有効性を明らかにしていく予定であである。

る。

図 ₉ より，地震波毎に総損傷量が大きく異なっている

謝が，解析モデルの損傷分布傾向は，概ね同様であることがわかる。

辞本研究は，広島工業大学「高性能構造システム開発研究

柱脚形式毎に比較すると，Rtype においては，下層の損傷が少なく，中間層の損傷が大きくなっている。これは，センター」（代表者高松隆夫教授）のプロジェクト研究の一環として実施されました。

Rtype の柱脚部では，柱にヒンジができるため，半剛接合文である Stype，Ntype よりも耐力・剛性が高いことに起因し献ている。また，Stype では， ₁ 層目に損傷が集中している

₁ ）秋山宏：鉄骨柱脚の耐震設計，技法堂出版，₁₉₈₅.₃.

ことがわかる。これは，柱脚部の復元力特性がスリップ型

₂ ）Takao TAKAMATSU, Hiroyuki TAMAI: Non-slip-typeであるため，柱脚部がスリップしている間， ₁ 層目の剛性

restoring force characteristics of exposed-type column率が著しく低下したためだと考えられる。一方，Ntype でbase, Journal of Constructional Steel Reserch, Vol. ₆₁,

は，上述の Rtype，Stype にみられた損傷集中傾向が緩和さ

pp. ₉₄₂ – ₉₆₁, ₂₀₀₅.

れていることがわかる。

₃ ）高松隆夫，玉井宏章，山西央朗：ノンスリップ型鉄骨

柱梁接合部毎に比較すると，Wtype の総エネルギー吸収量は，Rtype よりも低目となっているが，損傷分布の傾向

露出柱脚の復元力特性モデル，構造工学論文集，Vol.
₅₁ B, pp. ₂₉₃ – ₃₀₂, ₂₀₀₅.₄.

は概ね同様となっていることがわかる。総エネルギー吸収₄ ）高松隆夫，玉井宏章，山西央朗，松尾彰：ノンスリッ

量が低目となっている原因としては，Wtype は原点立上りプ型露出柱脚のセルフセンタリング性能に関する研型復元力特性であるため，Rtype の完全弾塑性型復元力特究，鋼 構 造 年 次 論 文 報 告 集，第 ₁₃ 巻，pp. ₁₇₃ – ₁₈₀,性と比較すると，履歴面積が生じる象限が半分であるため₂₀₀₅.₁₁.
₅ ）玉井宏章，高松隆夫，山西央朗，白木剛，多田元秀：だと考えられる。

₅ ．結

統合化評価法を用いた実大ノンスリップ型露出柱脚の論

仮動的実験，鋼構造年次論文報告集，第₁₄巻，pp.

本論文では，楔デバイス付接合部を導入した鋼構造架構の地震応答解析を行い，架構の地震時挙動の特徴を明らか

₂₆₉ – ₂₇₆，₂₀₀₆.₁₁.
₆ ）山西央朗，高松隆夫，玉井宏章，松尾彰 : アンカーボ
ルトを多数配列したノンスリップ型露出柱脚の復元力にした。得られた知見を，以下に示す。
₁ ）楔デバイス付梁継手を導入した架構は，柱梁接合部

特性 - 無軸力下の場合のセルフセンタリング性能，日を剛接合とした架構の最大層間変形角を比較すると，地震

本 建 築 学 会 構 造 系 論 文 集，第 ₆₂₁ 号 pp. ₁₅₅ – ₁₆₂，

波によって，大小関係が変化する。しかしながら，最大層₂₀₀₇.₁₁.

─ 112 ─楔デバイス付接合部を有する鋼構造架構の地震応答解析₇ ）山西央朗，高松隆夫，玉井宏章，松村高良，松尾彰：

朗：地震応答解析によるノンスリップ型露出柱脚付鋼

₂ 軸曲げを受ける従来型およびノンスリップ型露出柱構造骨組のセルフセンタリング性能と累積損傷応答評

脚に関する実験的研究，日本建築学会構造系論文集，

価，日本建築学会構造系論文集，第₆₂₉号，pp. ₁₁₅₁ –

第₇₃巻

₁₁₅₇，₂₀₀₈.₇

第₆₃₄号 pp. ₂₂₂₃ – ₂₂₃₀，₂₀₀₈.₁₂.

₈ ）高松隆夫，玉井宏章，山石健司，山西央朗：エンドプ

₁₂）小川厚治 , 多田元英 ,：柱・はり接合部変形を考慮したレート形式ト字型柱梁接合部のセルフセンタリング性

静的・動的応答解析プログラムの開発 , 第₁₇回情報・能，鋼構造年次論文法報告集，第₁₆巻，pp. ₂₃₇ – ₂₄₄，

システム・利用技術シンポジウム論文集，pp. ₇₉ – ₈₄,
₁₉₉₄.₁₂₂₀₀₈.₁₁.
₉ ）高松隆夫，玉井宏章，澤田樹一郎，田邉真二郎，山西₁₃）多田元英：CLAP.f 利用説明書・解析方法説明書，鋼材倶楽部

央朗：楔デバイス付柱梁接合部を有する架構の地震後

₁₄）山西央朗，高松隆夫，玉井宏章，松尾彰：アンカーボ残留変位，鋼構造年次論文報告集，第₁₈号，pp. ₄₇ –ルト降伏先行型露出柱脚の復元力特性モデル，鋼構造₅₄，₂₀₁₀.₁₁.

年次論文報告集，第₁₃巻，pp. ₁₈₁ – ₁₈₈，₂₀₀₅.₁₁.

₁₀）高松隆夫，玉井宏章，澤田樹一郎，田邉真二郎，山西央朗：楔デバイス付接合部を有した架構の保有水平耐

₁₅）吉敷祥一，山田哲：高力ボルト半剛接合部に対する柱力と最大層間変形角，鋼構造年次論文報告集，第₁₉の拘束効果に関する基礎検討，鋼構造年次論文報告号，No. ₁₁₂

集，第₁₇巻，pp. ₈₁ – ₈₆，₂₀₀₉.₁₁.

₁₁）澤田樹一郎，高松隆夫，玉井宏章，松尾彰，山西央─ 113 ─