55

動的吸着特性におけるゼオライト吸着剤のマクロ細孔の影響平

野茂

The Effect of Macropore of Zeolite Adsorbents for Dynamic Adsorption Properties
Shigeru Hirano

The effects of macropores upon oxygen pressure swing adsorption (PSA) performance were experimentallyinvestigated through the preparation of Li−exchange LSX zeolite adsorbents with varying macropore characteristics.
Basic calculations of intra−pore diffusion coefficients indicated that the mass transfer resistance within themacropores would decrease, particularly at the low pressure region, in an inverse proportion to the increase in themacropore diameter. Therefore, we concluded that the difference in the oxygen PSA performance of thoseadsorbents was affected by the diffusion resistance in the desorption process taking place within the macropores.

き、コスト面あるいは装置の簡便性などの利点から広1．はじめにく普及している。
酸素PSAは吸着剤を用いて、常温で空気中の窒素とゼオライトは多孔質の結晶性アルミノ珪酸塩の総称であり、以下の組成式で表すことができる。

酸素を分離する方法であり、吸着剤にはゼオライトが（Mn+）2/nO・Al2O3・xSiO2・yH2O使用される。ゼオライトによる空気分離の場合、ゼオ

n：カチオンMの価数

ライト中のカチオンの静電場と窒素の四重極子モーメ

x：2以上の数ントとの相互作用により窒素が選択的に吸着され、窒y：0以上の数

素と酸素の吸着容量の違いによって分離される。このゼオライトは結晶構造に由来するサブナノメートルサ

ため酸素PSAの性能は運転方法だけでなく、ゼオライイズの均一な細孔を有しており、アルミニウム部分のトの吸着性能に大きく依存する。1970年代には3塔式

n＋負電荷を補償するためにカチオンM が保持されていあるいは4塔式のPSA装置に、Ca交換されたA型ゼオる。この特異な構造に起因する吸着分離能・イオン交ライト（CaA）が吸着剤として使用され、操作圧力範換能・触媒能などを利用して、ゼオライトは様々な分囲は約3気圧〜大気圧であった。1990年代になって、野で利用されている。SiO2／Al2O3比が低いA型ゼオラ

CaAよりも窒素の吸着選択性が高いCa交換X型ゼオラ

イトあるいはX型ゼオライトは、極性ガスとの強い親イト（CaX）が開発され、これに伴って操作圧力は吸和性を利用して脱水あるいはガス分離などの分野で広着圧力が約1.5〜2.5気圧、脱着圧力が0.25〜0.35気圧へく使用されており、その中でも空気分離による酸素濃と低圧化し、装置も3塔式あるいは2塔式へと変化し縮は代表的な用途である。

た１）。90年代の後半には、CaA、CaXよりも窒素の吸酸素は鉄鋼、パルプ・製紙業、ガラス溶融、ごみ焼着選択性が高い吸着剤として、Li交換X型ゼオライト

却などにおいて重要なガスであり、特にNOxの発生（LiX）あるいは低シリカX型ゼオライト（LiLSX）がを低減させるために高濃度化された酸素が使用されて開発され、更に酸素コストが低減された。Li交換ゼオ

いる。酸素の工業的製造方法にはPSA（Pressure

ライトにおいて、その構造と窒素の吸着特性に関するSwing Adsorption）法あるいは深冷分離法がある。酸検討が行われている2）。

素PSAでは最大で約95％の酸素を発生させることがで（ 55 ）

LiXあるいはLiLSXが使用されるPSAプロセスでは、

56

TOSOH Research ＆ Technology Review Vol.52（2008）［2］物性評価

高い窒素の吸着選択性を生かして、吸着塔を小型化して酸素の生産性を高めるために短サイクル時間で運転

窒素、酸素、アルゴンの吸着等温線は定容法で測定されることが多い。短サイクル時間での運転では、ガした。前処理は350℃、2時間の真空活性化処理を行っ

ス流速が速くなるため動的な吸着特性が重要な性能要た。吸着等温線からClausius−Clapeyron式を用いて吸素となる。工業的な吸着プロセスでは、ほとんどが吸着熱を算出した。吸着剤のマクロ細孔物性は水銀圧入着剤粒子内部の物質移動速度（吸着速度）が律速であ法で評価した。

り、吸着剤の小粒化がよく知られた吸着速度の改善方［3］性能評価法であるが、吸着塔の圧力損失が大きくなってエネルギー消費量の増加を招くことがある3, 4）。圧力損失を酸素PSA性能は2塔式装置で行った（図１）。酸素変えないで吸着速度を改善するには吸着剤のマクロ細PSAプロセスは吸着工程、脱着工程、復圧工程の3工

孔物性を変化させる方法があり、マクロ細孔物性が吸程とし、各工程の時間は吸着60秒、脱着30秒、復圧30着速度に及ぼす影響が数値計算によって検討されて秒とし、吸着圧力142kPa、脱着圧力33.3kPaで行った。

5）

いる 。しかしながらマクロ細孔物性と酸素PSA性能吸着塔温度は25℃に制御した。酸素濃度はジルコニアの関連性を実験的に検証した例はほとんどない。

式酸素センサーでモニターし、濃縮酸素ガス量と排気ガス量は乾式ガスメーターで測定した。

本検討の目的は、Li交換ゼオライトのマクロ細孔物性と酸素PSA性能の関連性を実験的に明らかにするこ

吸着破過曲線の評価は真空ジャケットで断熱されたとである。本検討ではマクロ細孔物性が異なる吸着剤カラムを用いた。入口ガスはマスフローコントローラを調製し、酸素PSA性能ならびにマクロ細孔内の有効ーで21％酸素−79％窒素に調整し、空塔線速度拡散係数を評価した。さらに、酸素PSAの吸着あるい0.16m／sでカラムに導入した。吸着圧力は大気圧としは脱着工程における細孔内拡散プロセスの違いを考察た。出口ガス濃度はジルコニア式酸素センサーで測定した。

し、得られた破過曲線から破過帯長さを算出した7）。

2．実験方法

3．結果と考察［1］試料調製［1］細孔内拡散係数の圧力依存性（モデル計算）

マクロ細孔物性の異なる4種類のLi交換LSXゼオラ

細孔内の拡散において、径が大きい細孔では分子同イト吸着剤（LiLSX）を調製した。吸着剤の形状は球士の衝突（分子拡散）が支配的となる。これに対して、状（直径約1.5mm）とした。マクロ細孔物性は造粒方径が小さい細孔では分子と細孔壁の衝突が分子同士の6）法で制御した 。全ての吸着剤において、同一結晶粒衝突よりも支配的となり、これはKnudsen拡散として子径（5μｍ）のLSXゼオライトを使用し、成形する知られている。細孔内の拡散では、細孔径と分子の平時に使用するバインダーの種類と添加量は同じとし均自由行程の比によって、分子拡散とKnudsen拡散のた。また4種類の吸着剤でLi交換率も同じとした。

どちらが支配的であるかが決まる。経験的には、細孔径が分子の平均自由行程より10倍以上大きい場合は分

1：空気コンプレッサー
2：脱水塔3：減圧弁
74：露点計5−12：電磁弁
13，14：吸着塔
15，16：圧力計
17：製品ガスタンク
18：マスフローコントローラー
19：酸素濃度計
20：真空ポンプ521，22：ガスメーター
312Fig.１

158 1116131217146910181922420

The schematic diagram of O2−PSA apparauus（ 56 ）

21

東ソー研究・技術報告 第52巻（2008）

57

子拡散、細孔径が分子の平均自由行程の0.1倍以下のほど分子の平均自由行程が長くなり分子と細孔壁の衝場合はKnudsen拡散が支配的になることが知られてい突頻度が増加していることを表している。細孔径が大る。その中間領域では、分子拡散とKundsen拡散の両きくなるとD／DKは減少し、細孔径の増加が細孔壁と8）方が寄与する（図２） 。

分子の衝突頻度を減少させることを表している。これ
らの計算結果から、細孔径の増大によって細孔内の拡散プロセスにおいてKnudsen拡散の寄与を小さくでき、低圧領域では細孔径が物質移動抵抗に重要な影響

molecular diffusionを及ぼすことが推測される。
1,000
molecular diffusion
Knudsen diffusion

Diffusivity in single pore［m2／s］×10−5pore diameter d［nm］

10,000d＝10λ100d＝0.1λKnudsen diffusion

1010100

1,000

10,000mean free path of gas λ［nm］

Fig.２

Dominant diffusion process in single pore

101pore diameter : 150nm
pore diameter : 300nm
pore diameter : 430nm
0.1
10

分子の平均自由行程は圧力に反比例する。酸素PSAプロセスでは吸着工程と脱着工程で圧力が上下するのFig.３で分子の平均自由行程は変化し、そのために拡散プロ

100
pressure［kPa］

1000Pressure Dependency of diffusivity in single pore

セスにおける分子拡散とKnudesen拡散の寄与が変わることが予想される。例えば、吸着工程の条件（25℃、

1pore diameter : 150nm
pore diameter : 300nm
pore diameter : 430nm

142kPa）では窒素の平均自由行程は48nmであるのにD／DK［−］対して、脱着工程の条件（33.3kPa）では平均自由行程は205nmとなる。図２で示したように、吸着工程では分子拡散が支配的であるが、脱着工程ではKnudsen拡散がかなり影響を及ぼすようになる。
細孔内の拡散係数Dは分子拡散係数DMとKnudsen拡散係数D Kを用いた式（1）〜（3）で計算できる。な
おDMは圧力と温度の関数、DKは細孔直径と温度の関0.110数である。
11＝＋DDM

1DK100pressure［kPa］

Fig.４

（1）

1000

Pressure Dependency of D／DK0.5DM ＝30.002628｛T（M／2M1M2｝
1＋M2）
Pσ12 2ΩD

DK ＝d38RT0.5（ πM ）εPDP ＝
τ（ ）D（2）（3）

ゼオライト吸着剤には、ゼオライト結晶内のミクロ細孔とゼオライト結晶粒子間に形成されるマクロ細孔の2種類が存在する。検討したゼオライト吸着剤には、（4）全て同一結晶粒子径のLSXゼオライトを使用していることからミクロ細孔内の物質移動抵抗の影響は無視で細孔径を変化させて、細孔内拡散係数Dの圧力依存きるため、本稿の細孔とはマクロ細孔を表す。

性を計算した（図３）。それぞれの細孔径における細孔内拡散係数の差は、圧力が低くなるに従い大きくな［2］吸着等温線とマクロ細孔物性の評価ることがわかる。また細孔内拡散係数DとKnudsen拡調製した吸着剤のマクロ細孔物性、吸着剤の平均粒

散 係 数 D K の 比 （ D ／D K ） の 圧 力 依 存 性 を 計 算 し た子径、充填密度を表１に示す。4種の吸着剤でマクロ（図４）。低圧になるほどD／DKは増加しており、低圧細孔の平均細孔直径が大きく異なっており、気孔率は（ 57 ）58

TOSOH Research ＆ Technology Review Vol.52（2008）

おおよそ同じ範囲である。充填密度は平均細孔直径がこの酸素PSA性能の改善はマクロ細孔内でKnudsen拡増加すると小さくなる傾向にあった。吸着剤の粒子径散プロセスの寄与が小さくなって物質移動抵抗が改善

は約1.5mmで、粒度分布範囲は1.2−2.0mmであったこされたためと考えられる。更に、平均細孔直径が大きとから、酸素PSA性能へ及ぼす粒子径の影響は無視でくなることによってマクロ細孔は直線的な形状になるきる。これらの結果から、4種類の吸着剤ではマクロと予想され、式（4）の屈曲係数τが小さくなる効果

細孔の平均細孔直径だけが大きく変化していることがも考えられる。吸着剤の細孔内拡散係数Dpには気孔わかる。

率εpも関連するが、本検討に用いた吸着剤の気孔率

マクロ細孔直径が異なる4種のLiLSX吸着剤の吸着等温線を測定し（図５）、吸着等温線から窒素、酸素、はおおよそ同じ範囲にあることから、気孔率の影響は小さいと考えられる。

アルゴンの吸着熱を計算した（図６）。これらの結果

マクロ細孔内の物質移動抵抗を減少させるためにから、全ての吸着剤で吸着容量、吸着選択性、吸着親は、式（1）〜（4）に示すように、細孔直径あるいは和性は同じであることがわかる。

気孔率を大きくする必要があることがわかる。しかしながら、径の小さい細孔を増やして気孔率を大きくし［3］酸素PSA性能と破過曲線の評価
1.20.6素発生量（m 3（STP）／ton／hr）と回収率で評価した。
酸素PSA性能は、マクロ細孔の平均細孔直径が大きくなるに従って酸素発生量と回収率は増加した。図３と図４に示したとおり、細孔直径の増加とともに細孔内拡散係数Dは大きくなり、D／DKは減少することから、

Property of four adsorbents

adsorbents
1mean pore diameter［nm］
150
porosity［％］27
mean particle diameter［mm］ 1.5
bulk density［kg／m3］
680

2300
28
1.4
670

00.1

3400
28
1.5
690

4430
31
1.5
660

adsobent 1
adsobent 2
adsobent 3
adsobent 4

1.0

0.5
N2

0.8

0.4

0.6

0.3

0.4

0.2

0.1
Ar

0.0
0Fig.５20406080
pressure［kPa］

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

Heat of adsorption for O2, Ar［KJ／mol］

1928

1827
N21726

1625

1524O2142313221221Aradsobent 1adsobent 2adsobent 3adsobent 41110201991800.02

0.040.06

0.080.10.12

Adsorption capacity of O2, Ar［mol／kg］

Fig.６

Heats of adsorption on LiLSX adsorbents（ 58 ）

1000.0120Adsorption isotherm on LiLSX adsorbents at 298KAdsorption capacity of N2［mol／kg］
0.20.2

O20.14Heat of adsorption for N2,［KJ／mol］

Table１

Adsorption capacity of N2［mol／kg］

図７に示す。酸素PSA性能は酸素濃度93％における酸Adsorption capacity of O2, Ar［mol／kg］

4種類のLiLSX吸着剤における酸素PSA性能の結果を東ソー研究・技術報告 第52巻（2008）

5962
O2 product rate10461

recovery ratio
1026010059985896579456925590

O2 recovery［％］

93％O2 product rate［m3（STP）／ton／hr］

10654100150200250300350400450

mean pore diameter［nm］

Fig.７

Effect of mean pore diameter on O2−PSA performance

た場合、脱着工程のKnudsen拡散の寄与が大きいため圧下のため、マクロ細孔内で分子拡散の寄与が大きい

酸素PSA性能の改善は難しいと考えられる。酸素PSAためと考えられる。これは図３に示すとおり、細孔内の吸着剤としては、大きな径で直線的なマクロ細孔をの拡散係数に対する細孔径の影響は圧力が増加するに有するものが好ましいと考えられる。

従い小さくなっている傾向と一致している。これらの吸着剤1と4に関して、破過曲線の測定を行った。

結果から、酸素PSAの性能差は酸素PSAプロセスの吸図８に破過曲線を、表２にマクロ細孔内の有効拡散係着工程よりも、Knudsen拡散の影響が大きくなる脱着数を示す。破過帯長さはN2（out）／N2（in）＝0.1〜0.9の工程におけるマクロ細孔内の物質移動抵抗の差によっ範囲で計算した。吸着剤4の破過時間が吸着剤1よりもて生じていると考えられる。

短いのは吸着剤の充填量が少なかったためである。吸着剤4の有効拡散係数は吸着剤1のそれよりも大きいが、その差はあまり大きいものではなかった。有効拡4．ま と め散係数の差が小さかったのは、破過曲線の測定が大気吸着剤の粒子径が同じ場合、酸素PSAプロセスはマクロ細孔内の物質移動抵抗が律速であり、マクロ細孔の細孔直径を大きくすることが酸素PSA性能の改善に1.0N（out）／N（in）［−］
220.9は有効である。破過曲線の測定から算出した細孔内のadsorbent 1adsorbent 40.8

有効拡散係数は、細孔直径が大きい吸着剤で大きくな0.7った。細孔内の拡散係数の基礎的な計算から、低圧領

0.60.5域において細孔直径が大きくなるに従いKundsen拡散0.4の寄与が小さくなりマクロ細孔内の物質移動抵抗も小0.3さくなることが明らかとなった。同一粒子径の吸着剤

0.2の場合、酸素PSAの性能は、高い圧力の吸着工程より0.1も低い圧力で行われる脱着工程でマクロ細孔内の物質

0.095

100105110115120125

time［sec.］

Fig.８

移動抵抗が大きく影響すると考えた。

Breakthrough curves on adsorbent 1 and 4 system

5．謝Table２

本検討を行うにあたり、多大なご指導をいただいた

The results of breakthrough test

adsorbents
effective diffusivity×10−7［m2／s］
weight of adsorbent［g］

17.152348.4501

辞明治大学応用化学科
す。

（ 59 ）

古谷英二教授に深謝いたしま60TOSOH Research ＆ Technology Review Vol.52（2008）

記号D

単一細孔内の拡散係数［m2／s］

DKKnudsen拡散係数［m2／s］

参考文献
１）D.M.Ruthven, S.Farooq, K.S.Knaebel, Pressure

2

DM

Swing Adsorption, WILEY−VCH, U.S.A,（1993）

分子拡散係数［m ／s］
2DP

細孔内拡散係数［m ／s］

２）S.Yoshida, N.Ogawa, K.Kamioka, S.Hirano,d

細孔直径［m］

M

分子量［mol／kg］

N（out）
2

出口ガスの窒素濃度［％］

N（in）
2

入口ガスの窒素濃度［％］P

圧力［Pa］

R

気体定数［J／mol／K］

T

温度［K］

εP

気孔率［−］

σ12

衝突直径［m］

K.Yoshimura, United States Patent No.6, 171, 370

ΩD

衝突積分［−］（2001）

τ

屈曲係数［−］

T.Mori, Adsorption, 5, 57−61,（1999）
３）D.E.Earls, G.N.Long, United States Patent No.4,194, 891（1980）
４）R.L.Jones, G.E.Keller, R.C.Wells, United States
Patent No.4,194,892（1980）
５）S.Moreau, C.Barbe, United States Patent No.5,672, 195（1997）６）S.Hirano, T.Kawamoto, T.Nishimura,

７）M.Suzuki, Adsorption Engineering, KODANSHA
LTD., Tokyo, 1990
８）R.T.Yang, Gas Separation by Adsorption
Processes, Imperial College Press, London, 1997

著者

氏名 平 野茂Shigeru HIRANO
入社 平成 5 年 4 月 1 日
所属 南陽研究所
無機研究分野ゼオライトグループ
主任研究員（ 60 ）