マ イ ク ロ メ カ ト ロ ニ ク ス（日本時計学会誌）Vol. 65, No. 224

代表理事挨拶
大隅久

2021 年度より，日本時計学会代表理事を拝命いたしました。2017～2018 年度に引き続き，
今回は 2 度目の代表理事就任となります。今回は新型コロナウィルス感染症の影響により，
前回とは全く違った状況での就任となりますが，理事・運営委員の皆様と力を合わせてこの難局を乗り越えていく所存です。ご支援のほどよろしくお願い申し上げます。
さて，近年の世界の時計産業は，スマートフォン，スマートウォッチ等といった情報通信
機器に大きな影響を受けています。一方，その中で機械式高級時計の売り上げは伸びており，コロナ禍にあってもその流れは続いています。日本時計学会では 2018 年に，「スマートウォッチのこれから・腕時計のこれから」というテーマの座談会を行いました。その中で腕時計の存在意義について議論した際に，スマートウォッチは買い替え製品であるが，腕時計は買い増し製品であるとの話が出ました。機能という点では遥かに拡張性のあるス
マートウォッチに対して，腕時計は基本的に時刻を示すのみで，センサを搭載したものでも機能は限られます。しかし，様々なコンセプトの下に生み出された腕時計は，古くなっても捨てられずに手元に置いておかれ，TPO に合わせて使い続けられます。これからの日
本ではモノづくりよりコトづくりが大切であると言われますが，まさにモノづくりの技術を使って創り上げられたコトこそが，腕時計の存在意義であると言えます。時計メーカー
各社がどんなコトづくりをしていくのか，その中で学会はどのような役割を果たすことができるのか，議論を続けていきたいと思います。
最後になりますが，日本時計学会は日本で唯一の時計技術に特化した学術団体で，これまで毎年 9 月にマイクロメカトロニクス学術講演会を開催し，時計に関する研究や技術開発
成果の発表，製品展示等を行ってきました。また，多くの時計エンジニアが一堂に会する
貴重な交流の場となってきました。ところが，2020 年度はコロナ禍の影響で全てのイベン
トが中止となり，人々の集う場がなくなってしまったことは大きな痛手です。しかし，最近は多くの学会でオンラインでの学術講演会を開催しており，国際会議等も自宅から簡単に参加できるというメリットも生まれています。日本時計学会も，人の集まる集会事業に代わる方法を速やかに検討し，2021 年度は会員にとって魅力的な新たな取り組みを始めた
いと思います。皆様の積極的なご参加を，心よりお願い申し上げます。

－1－

マ イ ク ロ メ カ ト ロ ニ ク ス
マ イ ク ロ メ カ ト 65,
ロ ニス
No.ク224（日本時計学会誌）Vol.
（日本時計学会誌）Vol. 65, No. 224

技術報告

女性向けＧＰＳソーラーウオッチの開発
杉本亮，中島恭央
セイコーエプソン株式会社 WP 開発設計部，長野県塩尻市塩尻町 390，〒399-0796（2021 年 3 月 22 日受付，2021 年 5 月 10 日再受付，2021 年 5 月 13 日採録）

Development of GPS Solar Watch for Women
Ryo SUGIMOTO, Yasuo NAKAJIMAWP Development and Design Department, Seiko Epson Corporation,
390, Shojiri-machi, Shiojiri-shi, Nagano-ken 399-0796, Japan（Received March 22, 2021, Revised May 10, 2021, Accepted May 13, 2021）

ABSTRACT
We have developed a GPS solar watch for women, Cal.3X. Cal.3X has been downsized by developing asecondary battery and a planar antenna. In the development of the planar antenna, we tried to achieve both downsizing
and reception performance of the antenna. Also, the usability of the GPS solar watch has been simplified to realize asimple design. As a result, we have realized a GPS solar watch that is easy for women to use.

１．はじめに筆者らは、2012 年に地球上どこにいてもボタン操作ひとつで，いつでも現在地の正確な「時」を手にすることができる GPS ソーラーウオッチを開発した．それが GPS ソーラーアストロン第一世代に当たる Cal.7X である．さらに，2014 年に第二世代となる Cal.8X，2018 年には第三世代
Cal.5X を開発した．その過程では，GPS ソーラーウオッチの使い勝手を追及し，時計の省電力化，
小型・薄型化，そして，GPS 電波の受信性能向上を実現してきた．
今回は，女性向け GPS ソーラーウオッチとして Cal.3X（Fig. 1）の開発を行った．開発に当たり，女性向け GPS ウオッチとして，女性にとっても腕馴染みの良い時計
サイズや，シンプルなデザインを実現するために機能時計としての印象を抑えることが必要であった．そこで，Cal.3X について，以下の開発課題を挙げた．本論文では，これらの内容を中心に説明を述べる．
① 時計の小型化・薄型化② 操作性の簡易化
Fig. 1 SEIKO ASTRON Cal. 3X22.

－2－２．時計の小型化・薄型化
従来の GPS ソーラーウオッチのサイズを比較すると，まず，Cal.7X では⌀47 mm, t15 mm のサイズを有していた．続いて開発した Cal.8X では，⌀45 mm, t13.3 mm となったが，これらは，一般的な時計と比較するとまだ大きなサイズ感と言える．その後に開発した Cal.5X では，⌀42 mm, t12.2mm のサイズとなり，男性にとっては，腕馴染みの良い十分な小型化・薄型化を実現した．
今回の女性向け GPS ソーラーウオッチ Cal.3X の開発では，二次電池の薄型化と新アンテナの採用により，ムーブメントの大幅な小型化・薄型化を実現している．
Fig. 2，3，4 に従来機種 8X，5X と 3X それぞれの断面構造を示す．構造的な観点からアンテナを比較すると，まず，8X で使用したリングアンテナは，リング形状のアンテナが時計外周部にレ
イアウトされ，その上をダイアルリングが覆う構造となる 1)．リングアンテナは，受信性能への影
響から，ムーブメントのよりガラス側へ配置する必要があり，受信性能が十分に得られるアンテ
φ45 mmt13.3 mmRing antenna

secondary battery : CLB937

Fig. 2 Cross-sectional view of Cal. 8X.
φ42 mmt12.2 mmBox antenna

secondary battery : CLB937

Fig. 3 Cross-sectional view of Cal. 5X.
φ36 mm

t11 mmsecondary battery : CLB927

Fig. 4 Cross-sectional view of Cal. 3X.

－3－Planar antennaナのサイズ（外径寸法や厚み）が要求される．そのため，文字板見切り径が小さくなることや，
ムーブメントサイズがアンテナにより決まることで，時計の小型化へは制約を与えてしまう．次に，5X で使用した箱型アンテナは，ムーブメント内部にレイアウトされる構造をとる 2)が，二次電池同様のサイズを有するため，ムーブメント部品のレイアウトスペースと共存させる必要があった．
一方，3X で使用する平面アンテナは，カレンダー部品のレイアウトスペースに位置しており，
文字板／太陽電池の直下にムーブメント全体を覆うような構造をとる．二次電池とは平面的に重なりあうようにレイアウトされ，二次電池を薄くすることにより製品の薄さへ直接的に寄与する．
そこで 3X では，従来の 8X や 5X で使用されるリチウムイオン二次電池 CLB937 (⌀9.5 mm, t3.8mm) ではなく，新規に開発を行った CLB927 (⌀9.5 mm, t2.8 mm)を使用した．これにより二次電池
厚みを 1 mm 薄くすることができ，また，従来のアンテナと比べて薄い特徴を持つ平面アンテナと組み合わせることで，時計の大幅な薄型化（−1.2 mm）を実現した．これにより，設計値では⌀36mm，t11 mm の時計サイズを可能としており，世界最少サイズのムーブメントを搭載した GPS ソ
ーラーウオッチとなる．次章 3 では，平面アンテナの開発による時計小型化と GPS 受信性能の両立について詳細を述べる．

３．平面アンテナの開発
5X ではムーブメント内に箱型アンテナを組み込むことで 8X より小型化を実現した．しかし，さらなる小型化を試みた場合，・アンテナとムーブメント内時計部品との干渉の回避
・アンテナ小型化による受信性能低下の抑制という課題があった 3)．そのため女性向け GPS ソーラーウオッチ Cal.3X の実現には，小型化と受信性能を両立させた新アンテナの開発が必要であった．
新アンテナの開発は，EPSON が GPS ランニングウオッチ（WristableGPS）用に開発した円偏波
板状逆 F アンテナの技術を応用し，アナログ時計用として 3X のサイ

Date indicator maintaining plate

ズを満たすために，新たな平面ア（and Antenna radiator）

ンテナの開発を行った．

Date indicator
Antimagnetic plate

Fig. 5 にムーブメント内での 3X（and Antenna GND）の平面アンテナの構造を示す．新開発の平面アンテナは，樹脂でできた日車押さえにめっきを施してFig. 5 Planar antenna configuration of the movement.

－4－

電極を作成し放射部として利用するとともに，金属でできた耐磁板をアンテナの GND（グランド）として利用している．従来のムーブメント部品を利用してアンテナを構成することで，新たなアンテナ部品を不要とし，アンテナとムーブメント部品との干渉というレイアウト上の課題を解決
した．
Cal.

5X
Box antenna

3X
Planar antenna

10 mm×10 mm
t3.7mm

φ28 mmSpace of box antenna

AntennaSize

t1.25 mmFig. 6 Antenna comparison of GPS solar watch.

Cal. 3X
Cal. 5X
Fig. 7 Circuit board comparison of GPS solar watch.

Fig. 6 に従来機種 5X と 3X に搭載されている GPS 電波受信用アンテナの比較を示す．3X では
平面アンテナの開発により，箱型アンテナを収納するために必要であったスペースを回路基板の電子部品実装エリアとして利用できるため，5X と同等機能を維持しながら 5X 比 16%の回路基板
面積の小型化を可能とした（Fig. 7）．以上によって，ムーブメント外径の 4.6 mm 小型化を実現することができた．

３．１ 平面アンテナの原理
平面アンテナは，放射部，GND 部，両者を短絡する短絡部，及び放射部へ電力を供給する給電部から構成された，板状逆 F アンテナ(Planar inverted F antenna)の原理で受信を行っている 4)．5X
で使用した箱型アンテナは 1/2 波長で共振するのに対して，逆 F アンテナは 1/4 波長で共振するため，小型化に有利なアンテナである．この逆 F アンテナは主に携帯電話やスマートフォン等でも採用されており，Wi-Fi 等の直線偏波アンテナとして多く利用されている．
Fig. 8 に，(a)一般的な板状逆 F アンテナと(b)3X での板状逆 F アンテナの構成を比較した概略図を示す．3X においては，従来のムーブメント部品を利用し，放射部は日車押さえ，短絡部と給電部は日車押さえ側面の電極パターン，GND 部は耐磁板にて構成している．
逆 F アンテナは直線偏波アンテナとして利用されることが多いアンテナであるが，円偏波用としても利用できることが分かっている．ここで，板状逆 F アンテナの円偏波発生原理について説明する．一般的な円偏波用のパッチアンテナでは，パッチ電極上を流れる電流自体が回転し，これにより発生する電界で電波を送受信しているのに対し，板状逆 F アンテナは電極上の電流が回－5－(a) Typical configuration of planer inverted F antenna. (b) 3X configuration of planar inverted F antenna.
Fig. 8 Concept of inverted F antenna.

Radiator
Short circuit

GND
Fig. 9 Current analysis of planar inverted F antenna.

転する事なく円偏波を発生する．
Fig. 9 に板状逆 F アンテナの電流分布を示す．板状逆 F アンテナではアンテナ放射部に流れる
電流と，放射部と直交し放射部と GND を短絡する短絡部に流れる電流によって，二つの電界が発生する．この二つの電界は垂直，かつ直交し，位相差は 90°となる．これにより円偏波発生条件を満たすことで円偏波が発生する 4)．
3X の平面アンテナ兼日車押さえの樹脂材の選定には，誘電正接（tanδ）の値に注意する必要がある．tanδ の値が大きいほど高周波損失が増えてアンテナ利得は劣化するため，3X では tanδ の値が極めて小さい，環状オレフィンコポリマー（COC，誘電率 εr = 2.27，tanδ = 0.0006）を採用している．
平面アンテナとムーブメント部品とのレイアウトで特に注意が必要な部品は，太陽電池導通コ
イルばねである．平面アンテナの上部に位置する太陽電池と太陽電池導通コイルばね，及び回路基板の GND により寄生アンテナが形成され，感度が低下することが判明した．平面アンテナ短絡－6－Solar panel
Short-circuit of planar antenna
Solar panel conduction coil spring

Fig. 10 Position of short-circuit and solar panel conduction coil spring.

部の位置を固定し，太陽電池導通コイルばねの位置を変えて評価した結果，アンテナ短絡部の位置する時計の 12 時側（この位置に短絡部を配置した理由は後述）に太陽電池導通コイルばねを配置することで，感度低下を抑えられることが分かった（Fig. 10）．3X では，太陽電池導通コイル
ばねをアンテナ短絡部の外側に配置することにより，寄生アンテナによる影響を改善した．
Cal. 3X は，Fig. 11 に示すクオーツアストロン 35SQ 記念モデルにも搭載されるが，Fig. 1 のよ
うな一般モデルと同様の平面アンテナが採用されている．一般モデルと 35SQ モデルの外装における一番の違いは，一般モデルではセラミックベゼルを採用しているのに対し，35SQ モデルはベゼルレスのボックス型のガラス仕様となっている点である．Fig. 12 にボックス型ガラス仕様の構造断面を示す．セラ
ミックベゼルとボックス型のガラス仕様とでは外装部材による誘電率が異なるため，アンテナの共振周波数に与える影響が異なるが，平面アンテナは共振周波数の調整を，Fig. 13 に示す日車押さえ側面にある短絡部の電極パターン幅を変更することで行うことができる．これにより，モデル毎に変動する共振周波数を調整できるため，3X はモデル展開がFig. 11 35SQ model.

容易となる．
次に，3X 平面アンテナの特徴的なアンテナ指向性について説明する．板状逆 F 型アンテナのBox shape glass

Short-circuit

Fig. 12 Cross-sectional view of box shape glass model.

－7－

Fig. 13 Short-circuit in planar antenna.

指向性は上下の板状電極のサイズを概ね等しくすると特定の断面にて右旋円偏波（RHCP）と左旋
円偏波（LHCP）を 90°おきに交互に発生する特徴がある．Fig. 14 に 3X 平面アンテナの正規化した RHCP 指向性パターンを示す．
GPS 腕時計は人工衛星から送信される RHCP の GPS 電波を受信することで、時刻修正を行っており、天空全域に点在する人工衛星の信号を受信するためには，指向性を天頂に近づけることが最適な指向性だと言える．しかし，腕時計を左手に装着した状態では，腕時計の文字板面ではな
く，9 時側側面が天頂を向くこととなるため，時計を装着した状態で最適な指向性が得られるような設計を考えた場合に，アンテナ指向性を 9 時側（−X 方向）に傾ける必要がある．
3X の平面アンテナは，短絡部の配置によってこの傾きの方向を制御することが可能である．短絡部を 12 時位置に配置することで，RHCP の指向性を 9 時側に向けることができ，腕時計を装着
した歩行時に最適な指向性となるように設計されている．

-X
(9H)

[dB]

Z

Y(12H)

Z(Zenith)

X

-X

(3H)

（9H）

-Z(Back cover)

Y

X
[dB]

（3H）

X

-Y(6H)
Fig．14 Radiation pattern of planar antenna.

Z(Zenith)

-X
(9H)

X
[dB]

-Z(Back cover)(b) Antenna radiation pattern.
Fig. 15 Evaluation of the watch mounted on the phantom.

－8－

(3H)

もう一つの 3X 平面アンテナの特徴は，一般的な逆 F アンテナ同様 GND の影響を強く受けるア
ンテナであるということである．腕時計において逆 F アンテナの設計を行う場合，全ての時計部
品の GND 影響を考慮する必要があり，アンテナ設計の難易度は高い．しかし，3X ではその性質を利用することで性能の最大化を図っている．腕に装着した際に GND 電位である時計ケースと腕が接触し，アンテナの GND が強化され，アンテナ性能が最大化されている．Fig. 15 は，（a）人体の電気特性と等価な疑似的な腕（ファントム）に 3X を装着した評価例と，（b）アンテナ放射
パターンを測定した結果である．前述の Fig. 14 に示した指向性と比較し，時計の裏蓋側に逃げていた放射パターンが，時計の文字板方向への放射パターンに寄与することで，RHCP のピーク利
得を約 2dB 程向上させることができている．

３．２ 平面アンテナの受信性能評価
アンテナの受信性能評価は，4 つの衛星信号を受信させるタイムゾーン受信と，1 つの衛星信号のみを受信する時刻受信の評価を行っている 5)．初めにタイムゾーン受信について説明する．タイ
ムゾーン受信は，Fig. 16 に示すようなビルの谷間などの高い建物が周囲に立つ環境（アーバンキャニオン）にて静止した状態で実施する．アーバンキャニオンは一般的に，建物により GPS 衛星からの電波が遮断や反射されるため，受信が困難な場所での受信性能についての評価である．次に，時刻受信について説明する．時刻受信は，Fig. 17 に示すように時計を腕に装着した状態での歩行動作中に実施する．時計の実携帯使用を想定した受信性能の評価である．
それぞれの評価における受信成功率，受信が成功するまでの時間を記録し，Fig. 18 に従来機種
5X と 3X の受信評価結果を示す．受信時間は 5X の受信時間を 100 とした場合の割合で表している．受信評価の結果，5X，3X 共に受信成功率は全ての条件で 100%の受信ができている．タイム
ゾーン受信時の受信時間は 5X，3X ともほぼ同等の結果となった．3X の歩行中の時刻受信の平均

Fig. 16 Urban canyon.

Fig. 17 Walking experiment.

－9－所要時間は，5X との比較で 27%改善
する結果となった．
歩行中の時刻受信の時間が改善した理由は，3X に搭載されている平面
アンテナは，時計を腕に装着して歩行する状態でピークのアンテナ利得が天頂方向へ指向性を持つように設計しているためである．この受信評価の結果より，3X では小型化・薄型化を実現するとともに，従来の 5X と同等以上の受信性能が確保できていること

Fig. 18 Reception characteristics of GPS solar watch.

を示している．

４．操作性の簡易化
一般的に操作が複雑である GPS ウオッチでは，女性を含めたより幅広いユーザー獲得のために，機能時計としての印象を抑え，一般時計のようなシンプルなデザインと操作性へ落とし込む必要があった．そのために，3X では一般的な時計同様の操作で GPS ウオッチを扱えるよう，従来の操作性を簡易化し操作仕様を構築した．
従来のアナログ GPS ウオッチでは，時計外装に表記された都市やタイムゾーンを針で指示することにより時差修正を行っていた．一方，3X では Fig. 1 の外観からも分かるように，外装上の都市標記を廃止し，機能時計としての印象を抑えることを優先した．Fig. 19 に示すように，時刻修
正はりゅうず操作により行い，1 段引きの状態で 1 時間単位の修正ができ，また，2 段引きの状態
で 15 分単位の修正ができる仕様とした．これにより，りゅうず操作で時刻修正を行う一般的な時計と同様な操作感が得られる．さらに，この時刻修正方式にすることで，全てのタイムゾーンへの時差修正を網羅できることとなる．また，個々のタイムゾーンでのサマータイムの設定を行う
必要をなくし，操作の煩雑さを回避した．

５．まとめ
GPS ソーラーウオッチ Cal.3X では，新たに平面アンテナを開発し，二次電池を薄型化することで「時計の小型化・薄型化」を図り，「操作性－ 10 －

Fig．19 Time adjustment of Cal. 3X.

の簡易化」により機能時計の印象を脱却しシンプルデザインへ昇華させた，女性にとっても使い勝手のよい GPS ソーラーウオッチを実現することができた．今後は，さらなる柔軟な外装構造への展開と受信性能の両立を目指し，ユーザーにとって GPS ソーラーウオッチがよりスタンダードな時計となるよう開発を追求していきたい．

６．参考文献1） 三谷敏寛，田村修一，馬場教充：GPS ソーラーウオッチにおける小型化・薄型化技術の開発，マイクロメカトロニクス，Vol. 60, No. 214, pp. 21-26 (2016).
2） 秋山利一，木下英治，尾沼篤：GPS ソーラーウオッチにおける小型化・使用感向上技術の開発，マイクロメカトロニクス，Vol. 64, No. 222, pp. 12-20 (2020).
3) 馬場教充：「時計技術解説」クオーツ時計－ⅩⅣ．GPS 衛星電波時計－，マイクロメカトロニクス，Vol.
63, No. 220, pp. 71-87 (2019).
4) 相澤直：GPS 腕時計組み込みに適したリングを伴う板状逆 F 型アンテナ，電子情報通信学会論文誌 B，Vol. J102-B, No. 7, pp. 508-521 (2019).
5） 本田克行，柳澤利昭：GPS ソーラーウオッチの開発，マイクロメカトロニクス，Vol. 58, No. 210, pp. 1-6(2014).

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マ イ ク ロ メ カ ト ロ ニ ク ス
No.ク224（日本時計学会誌）Vol.
マ
イ ク ロ メ カ ト 65,
ロ ニス（日本時計学会誌）Vol．65, No．224

解 説「時計技術解説」 機械式時計－ Ⅲ．輪列（表輪列のレイアウト） －田中 佑弥 *

１． はじめに
13 世紀に生まれたばかりの機械式時計は，現在の機械式腕時計と，２つの点で大きく異なっていた．
第一の相違点は「針の数」である．初期の機械式時計には，針が時針１本しかなかった．21 世紀に暮らす我々には想像すら難しいが，何と当時の時計は一日数十分の誤差が当たり前であり，分針を取り付けるのがおこがましい精度だったのである．その後の技術開発に伴う精度向上により，時針，分針の２針となり，更に，精度が 100 倍以上向上し，一日数十秒の誤差レベルになることで，秒針がついて３針という現在のスタイルが確立されたのである．
第二の相違点は「大きさ」である．初期の機械式時計は，教会などに設置されることが多く，塔時計とも呼ばれているが，現在では同じ機能で腕に装着できる大きさになっている．塔時計の錘が落下する高さを除いても，軽自動車サイズの本体が腕時計サイズにまで，数千分の 1 の大幅なダウンサイ
ジングされていることに驚異の念を禁じえない．
高精度化と軽薄短小化の相反する要求に対して，動力により歯車を回転させ，その歯車の速度を制御することで時間として表示するという当初の機械式時計の基本構造は，変化していない．それどころか，１本だけの針が，時針，分針，秒針という３本にまで増やし，利便性の向上を図っている．本稿では，あまり光の当たってこなかった機械式時計の“歯車の連なり＝輪列”，とりわけ動力からつながるメインなる表輪列のレイアウトについてその変遷と特徴を解説する．

２． 表輪列とは腕時計の構造を簡単に説明すると，動力ぜんまいにより香箱車内に蓄えられた力によって回転しようとする歯車の回転速度を，てんぷの規則的な往復運動（周期運動）によって一定速度を保ち，輪列の途中にある歯車の軸に取り付けられた分針，秒針をそれぞれ 60 分で一回転，60 秒で一回転させる構造である．規則的に往復運動するてんぷを調速機と呼ぶ．また，香箱車内で巻き上げられたぜんま
いが，一気に巻き解けないようにストッパーの役割を果たしつつ，調速機の往復運動を定期的に解除することで輪列を等速で回転させる機能を持つアンクルとがんぎ車から成る機構を脱進機と呼ぶ．この香箱車と脱進・調速機の間にある輪列を表輪列という． 上に述べたことから表輪列は次のような機能を持つことがわかる．
*セイコーウオッチ株式会社－ 12 －

表輪列
香箱車

二番車

三番車

四番車

がんぎ車

アンクル てんぷ

エネルギーを伝達する
特定の歯車を所定の速さで回転させる
Fig.1 表輪列の構造(１） ぜんまいの持つ動力を脱進機まで伝える
てんぷが往復運動を持続するには小さな力で充分であり，香箱車内に蓄えられた力は非常に大きい．表輪列は，この大

かな

かな

歯車

きい力を少しずつてんぷに供給する為，動力側は高トルクで歯車緩やかに回転し，てんぷ側は低トルクで早く回転する．このような輪列を増速輪列と呼ぶ．また，表輪列の歯車には番号が付けられており，香箱車を一番車とし，そこから追番で番号が振られる．これら表輪列の歯車は“番車”と呼ばれておFig.2 番車の構造

り，歯数が多く径の大きい“歯車”と，歯数が少なく径の小さい“かな”によって構成されている．常に歯車からかなに回転が伝えられるように噛合わせることで増速輪列を実現させている．

(２) 時を示す指針（分針・秒針）に定められた回転速度を与える
現在市販されている機械式時計の多くが毎秒 5～10 振動である．振動数とは単位時間内の振動周期であらわされるが，時計の場合，がんぎ歯車の歯とアンクルの爪石との衝撃一回を一振動と呼び，毎秒の回数をその振動数と称する．がんぎ歯車の各歯は出入爪に衝撃を与える為，がんぎ車一回転する
間にてんぷは“がんぎ歯車の歯数×2”の振動をすることとなる．分針の付く車（二番車）は 60 分に一周，秒針の付く車（四番車）は 60 秒で一周することから，振動数を F(振動/sec)，表輪列の歯数をZ，がんぎ車の歯数を N と置くと振動数と歯数には以下の関係式があることがわかる．

二番歯車
三番かな

三番歯車
四番かな

－ 13 －

四番歯車
がんぎかなここで針の取り付けについても触れておく．秒
針，分針は表輪列の番車に取り付けられる．針の付く歯車は回転方向をそろえる為，１つ飛ばして配置されることになる．そのため一般的には二番

時針

分針

筒車

日の裏車

筒かな

地板

車に分針が，四番車に秒針が取り付けられる．分
針は二番車に弾性的にはめ込まれた筒かなに装着され，一方，時針はこの筒かなにかみ合う日の裏車により 1/12 に減速された同軸の筒車に取り二番車付けられる．これらの輪列を裏輪列と呼ぶ．

Fig.3 裏輪列の構造
３． 表輪列のレイアウト
時計の基本性能である“精度”と“持続時間”をつかさどる主たる部品は香箱車とてんぷである．
香箱車内に収納される動力ぜんまいは，厚みを増やす事で，ぜんまいが蓄えるエネルギー量を増やす事ができ，てんぷに伝える力を大きくすることができる．逆に薄く長くすることで持続時間を増やすことができる．また，てんぷは振動数を上げ，てん輪の慣性モーメントを大きくすると外乱に強くなり精度が良くなるといった特徴を持つが，てんぷの往復運動を持続するために必要な力が大きくなる
為，動力ぜんまいの蓄えるエネルギーを多く消費する．よって，決められた香箱の容積に対しては動力ぜんまいを厚く短くする必要があり持続時間の減少につながる．このように精度と持続時間はトレードオフの関係があるので，機械式時計ではてんぷの振動数・てん輪の慣性・香箱車の容積のバランスを考慮しながらムーブメントのサイズに合うよう設計している．
一般に表輪列の歯形効率は 95～99％程であるが，香箱車～がんぎかなまで 5 段の増速と仮定すると，伝達効率は 5 乗で効いてくる為，香箱が蓄えるエネルギーの 80％程しかてんぷに伝えることができない．また，番車は回転する際に回転軸に摩擦が生じる事，軸のがた分だけ中心距離の変動が起こる事もエネルギー損失となり，歯車を増やす分だけ損失エネルギーが大きくなるという側面を持つ．
時計の着け心地，様々なデザインに対応する汎用性といった点ではムーブメントは薄いほうが好ましい．ムーブメントの厚みを抑える為には断面的な歯車の重なりを避けて表輪列を配置することが望
ましいが，平面的に歯車を逃がすためには，歯車の数を増やさなければいけない．いかにエネルギー
損失を減らし，大きな香箱とてんぷを配置し，ムーブメントを薄くできるかが表輪列のレイアウトを決める肝となる．薄型化，小型化，長持続化，高精度化等，人々の要望に応えるべく生み出された輪列配置を表輪列レイアウトの開発された順に紹介していく．

－ 14 －

３．１ 二針
これは最も基本的な輪列構造であり，二番車に取り付けられた筒かなに分針を，裏輪列の筒車に時針がついており二針となる．この構造は二番車がムーブメントの中心に配置するだけの制約しかない
ため，小型化や薄型化に適していて，構成部品点数も最も少ない．

香箱車

二番車

三番車

四番車

がんぎ車

Fig.4 二針断面図

香箱車

香箱車

てんぷ

てんぷ
二番車

二番車

三番車
三番車

四番車

四番車
アンクル

がんぎ車

小秒針
アンクル

がんぎ車

Fig.6 三針（小秒針）平面図

Fig.5 二針平面図

３．２ 三針（小秒針）
機械式時計の精度が上がり，次第に秒の表示も求められてきた．二針構造とほとんど同じ構造であるが，一分間に一回転する四番車をムーブメントの任意の位置（通常は 6 時位置）に配置することで秒針を取り付けることができ，時分秒を確認できる時計となる．

－ 15 －

３．３ 中三針
時針，分針，秒針がいずれもムーブメントの中心に配置された輪列．ほとんどの機械式時計がこの構造であり，時計の中心に針を集めるという表示が一般的な時計の顔となっている．

３．３．１ 伝え中三針
上三番車式伝え中三針：三番真を延長して上三番車を取り付け秒かなを追加する事で二針構造を容易に中三針に変更できる．変更規模が少なく二針を三針にすることができる為，開発費用を抑えて製品展開の拡充が可能となる．しかし，二針に追加する構造の為，ムーブメントは厚くなってしまう．
また，秒かなは三番車のみで回転している為，バックラッシの分だけ容易にふらついてしまう．この秒かなのふらつきを抑える為，押さえばね等の対応が必要になるが，秒かな押さえばねは直接秒かなを押さえるので摩擦によりエネルギーロスが発生する．
秒かな
香箱車

秒かな押さえばね

三番車

二番車

Fig.7 上三番車式伝え中三針断面図－ 16 －

四番車

がんぎ車

秒かな押さえばね式伝え中三針：三番歯車が四番かなと秒かなを同時に動かす構造．歯車を平面的に配置できるため香箱を厚くすることができる．秒かなは三番車で回されているだけなのでバックラッシの分だけふらついてしまう．上三番車式と同様に秒かながふらつく為，押さえばね等が必要であ
る．
香箱車

二番車

秒かな

秒かな押さえばね

三番車

四番車

がんぎ車

Fig.8 秒かな押さえばね式伝え中三針
三番車往復駆動式伝え中三針：三番歯車を二枚重ねて秒かなと噛み合わせる．一枚がアイドラ（遊び車）となり四番かなを駆動する構造．秒かなも動力伝達経路内にある為バックラッシが生じず，ふらつきが少ないので押さえばねを必要としない．三番車に特徴があり，上三番歯車と下三番歯車が接触しないよう，スペーサーを間に挟んだ構造になっている．
香箱車

二番車

秒かな

上三番歯車

スペーサー 三番車

下三番歯車

Fig.9 三番車往復駆動式伝え中三針－ 17 －

四番車

がんぎ車

３．３．２ 本中三針
二番中心配置：二針構造の輪列の動力伝達経路をたどり，二番車の真を中空にし，ここに四番車真を貫通させた構造．秒かなや押さえばねが無く，最も無駄のない輪列といえる．輪列を中心に集めることで配置はコンパクトにできるが，二番歯車と四番歯車で香箱車を断面的に挟み込むので，香箱車を厚くした分，ムーブメントに厚みが出てしまう構造．

四番車

三番車

筒車

二番車

香箱車

Fig.10 二番中心配置 本中三針
三番かな分針駆動式二番偏心配置：二番車を時計中心から外し，三番車が四番車とムーブの中心に置いた分歯車（+筒かな）を同時に駆動する仕組みをもった輪列構造．二番車を中心から外すことにより大きな香箱と大きなてん輪の採用が可能であり，歯車の重なりも回避できるので薄型化にも適して
いる．
香箱車
香箱車

二番車

三番車

四番車

がんぎ車

二番車

三番車

四番車
がんぎ車
アンクル
てんぷ

Fig.11-a 断面図

Fig.11-b 平面図
Fig.11 三番かな分針駆動式二番偏心配置 本中三針

－ 18 －

摩擦かな駆動式二番偏心配置：二番車を時計中心から外し，二番車の軸に摩擦かなが，抵抗がかかるとスリップできるようにかしめられている（本中三針構造の筒かなと同様の働き）．この摩擦かなか
ら日の裏車を通じて筒かな，筒車を回し，分針，時針を動かす構造．Fig.11 の二番偏心配置よりも時計中心での車の重なりが少ない為，ムーブメントをより薄くすることができる．秒針が取り付けられる四番車に噛合う歯車（三番歯車）と分針が取り付けられる筒かなに噛み合う歯車（日の裏歯車）が異なるため，日の裏車に偏心があると一歯当たりの回転角度が変わり，分針と秒針にずれが生じ，指示誤差が発生してしまう．また，摩擦かなから日の裏車を介して分針・時針を回すが，この時，針のふらつきが出ないように日の裏車の一部をばねにより押さえ，バックラッシによる指示誤差をなくし
ている．
香箱車
四番車
がんぎ車

筒車

摩擦かな

てんぷ
二番車
三番車
摩擦かな
日の裏車

筒車

筒かな

アンクル
筒かな

日の裏車

Fig.12-b 日の裏車押さえばね機構

Fig.12-a 模型図
香箱車

日の裏車押さえばね

二番車

摩擦かな

三番車

四番車

日の裏車

がんぎ車

筒車

筒かな

Fig.12-c 断面図
Fig.12 摩擦かな駆動式二番偏心配置
４． 近年の傾向
近年ではより香箱の容積を増やす為，香箱を二つ組み込んだツインバレル構造や，シリコンによる超高振動脱進調速機等，新しい機構を持った時計が生まれている．新しい機構によって表輪列のレイ
アウトがどう変わっていくのか，その一例を紹介する．

－ 19 －

４．１ セイコー Cal.9SA5 水平輪列機構
二番車を中心から外すといった点は二番偏心配置と同様だが，二番車と香箱車の間にアイドラとなる中間車を設け二番車と香箱との断面的な重なりを外している．これにより香箱の容積を大きくしながらムーブメントの薄型化を実現している．
香箱車 B
二番中間車
二番車

香箱車 A

三番車
てんぷ

四番車
がんぎ車

がんぎ中間車アンクル
Fig.13 セイコー Cal.9SA5 水平輪列機構
５．まとめ
機械式時計に何が求められ，どう変化していったのか．表輪列のレイアウトに注目すると当時の時計士たちの思想が見えてくる．低コストや性能安定化の為，表輪列のレイアウトを兼用化することも多いが，機能が多様化する現代では，その機能に特化した輪列も存在する．表輪列のレイアウトに注目してみていくとメーカーの意思や設計者の苦労が見えてきて面白い発見があるかもしれない．時計の機構としては特殊機構のように派手さはないが，これを機に注目していただけると幸いである．

引用，参考文献
１）重城 幸一郎：機械式時計の高精度技術の動向と展望 日本時計学会誌 vol.53 No.200（2009）２）小牧 昭一郎：機械式時計講座 東京大学出版会（2014）３）酒見 鐐一郎：講座 新講機械時計学入門(2) 輪列系(1)，マイクロメカトロニクス（日本時計学会誌），43 巻，2 号，pp. 73-76，1999．
４）東谷 宗朗：機械式時計入門講座 第五回 輪列機構②，世界の腕時計，第 60 号，pp. 116-119，
2002．

－ 20 －

マ イ ク ロ メ カ ト ロ ニ ク ス
No.ク224（日本時計学会誌）Vol.
マ
イ ク ロ メ カ ト 65,
ロ ニス（日本時計学会誌）Vol．65, No．224

TECHNICAL LECTURE
Isochronism (2): As a Keyword of Japanese Mechanical Horology
Shoichiro KOMAKI
Former General Manager of R&D Department, Seiko Instruments Inc., Japan
PREFACEThis paper is an English version of the 2nd technical lecture(revised) that has been serialized four times1-4)
since 2000 in the Journal of the Horological Institute of Japan.
本稿は，日本時計学会誌に 2000 年から 4 回連載された技術講義 1-4)の第 2 回を改定し英訳版として発行するものである．
ABSTRACT
Among the adjustment of the balance-spring system of mechanical watches, the balancing of balance wheel iseasy to understand and well done in the world. But as far as the adjustment of hairspring, it is difficult to understand it’stheory, except only the centering of hairspring position is done as the general custom.
Suppose if the inner end starts from the just center of balance pivot, if the outer end reaches at infinite far distantpoint, and also if the material of hairspring has no problem as the elasticity quality, then the hairspring has the complete
isochronism. The restoring force of hair spring is completely proportional to the rotation angle of the balance wheel.
But if the hairspring starts at the collet inside and goes to the limited distant placed outside end as usual, thenthese two ends arise the not-proportional force to the angle of vibration. For these situations, the mathematical equationof vibration must have the precise correspondence to any case they will be. Here the several mathematical steps areproposed so as to have a precise solution for any case. This is the main purpose of this lecture. In last paragraph is shown
the result of the case of free outer end of hairspring.

「時計の調整作業のうち、テンワの片重りを取るという作業は欧米でも理解され、よく実行されているが、ひげゼンマイに関する等時性の修正に関しては、理論面での取り扱いが難しく、一般にはひげの振れ取りが行われているだけであるが、最近のメーカー仕様ではいろいろな開発も行われている。しかし、一般的にはひげの修正に関してあまり理解はされていない。
もしひげの内端が天真からスタートし、外端が無限遠にあるアルキメデス曲線であるとし、また、ひげ材料に問題がなければ完全にひげの復元力はテンプの回転角に比例し、理想的な等時性となるが、実際のひげは、内端がヒゲ玉で固定され、外端は有限な距離にあり、通常この内外端の部分からの復元力ではテンプの回転角度に比例しない力が発生する。
このような構造に対して、理論上の工夫をしてひげがどのような場合でも一般的な取り扱いができるような精密な振動方程式を作り、等時性の実際の姿を表現することを本稿の主眼としてここでは紹介し、外端が自由外端の場合の振動方程式の結果を示す。

－ 21 －

1. Theory of isochronism*Note
1.1

Isochronous errors
The basic equation of the factors which affects the vibration period of the balance-spring system is shown in Eq.

(1) of last lecture.

Here,

𝐼𝐼

d𝜃𝜃
d� 𝜃𝜃
+ 𝐹𝐹
+ 𝐾𝐾𝐾𝐾 ± 𝑅𝑅 = 0.
d𝑡𝑡 �
d𝑡𝑡

�1�

I ; moment of inertia of the balance wheel (kgm2),
F ; viscous damping coefficient (Nms),
K ; spring constant of hairspring (Nm/rad),R ; solid friction resistance of balance pivot (Nm).
The actual vibration also follows this equation, but in fact it is not clear in order to discuss it for the accuracy
required for the watch precise level only with the expression of Eq. (1). For example, the restoring force of hairspring
does not change as with the precise constant of K, and changes along with the two ending types.
This means K changes with the rotation angle of the balance wheel, with changing because of the type of bothendings. When to discuss this, we can recognize them as such errors as the result of external forces and make it possible
to discuss generally what kinds of effect these external forces perform. And let’s make a formula that can generally
express such external forces on the vibrating equation. Here it is necessary to change the form of equation (1).
When changing Eq. (1), first consider the case of F = R = 0.
The equation above becomes as follows:
𝐼𝐼

d� 𝜃𝜃
+ 𝐾𝐾𝐾𝐾 = 0
d𝑡𝑡 �

�2�

𝐼𝐼
𝑇𝑇� = 2π� .
𝐾𝐾�3�and the vibration period 𝑇𝑇� for this case is represented by Eq. (3)This Eq. (3) means that the vibration period is constant even if the amplitude changes any, then the isochronism
is maintained. When a disturbance torque is added to this, consider how the vibration period of the balance-spring system
will be. If the disturbance torque expressed as f(θ) arises, the equation of vibration at this time can be expressed as Eq.
(4) from Eq. (2). The physical meaning of Eq. (4) is the force added to the vibration system. Then when the outer force
comes here, such as the f(θ)is set to the right side of this equation.
𝐼𝐼

d� 𝜃𝜃
+ 𝐾𝐾𝐾𝐾 = 𝑓𝑓�𝜃𝜃�.
d𝑡𝑡 �－ 22 －

�4�

The solution form must be almost equal to the solution of Eq. (2) then it is expressed as Eq. (5).
𝐾𝐾𝜃𝜃 = 𝐴𝐴� sin �� �1 + 𝛿𝛿�𝑡𝑡� .
𝐼𝐼

�5�

𝐼𝐼
1
2π
� .
𝑇𝑇 =
1 + 𝛿𝛿 � 1 + 𝛿𝛿 𝐾𝐾

�6�

𝑇𝑇� − 𝑇𝑇.
𝑇𝑇

�7�And if the disturbance is sufficiently small and the period shift is also small, let us call the vibration period as T, then𝑇𝑇 =Eq. (7) can be calculated from Eq. (3) and Eq. (6).
𝛿𝛿 =Since δ is the ratio of the period deviation from the vibration system of f(θ) = 0 case, this must be called as theisochronous error. This expression is followed as the Japanese custom of The Institute of Horology of Japan. Multiplying
this δ by 86,400 gives a rate of a day. Next, let's find the relation of this δ to other items. Substitute Eq. (5) for Eq. (4).
�−𝐾𝐾�1 + 𝛿𝛿�� + 𝐾𝐾�𝜃𝜃 = 𝑓𝑓�𝜃𝜃�

is obtained. Since 𝛿𝛿 � is extremely small, it can be ignored, then this equation can be transformed into Eq. (8).
𝛿𝛿 𝛿 𝛿𝛿 = −On the other hand, Eq. (9) can be obtained from Eq. (5).

𝑓𝑓�𝜃𝜃�
.
2𝐾𝐾

�
�
�
𝐾𝐾
𝐾𝐾
1
1
� 𝜃𝜃 � d𝑡𝑡 = 𝐴𝐴�� � sin� �� �1 + 𝛿𝛿�𝑡𝑡� d𝑡𝑡 = 𝐴𝐴�� � �1 − cos �2� �1 + 𝛿𝛿�𝑡𝑡�� d𝑡𝑡 = 𝐴𝐴�� 𝑇𝑇
𝐼𝐼
𝐼𝐼
2
2
�
�
�

�8�

�9�

When both sides of Eq. (8) are multiplied by θ and integrated, it becomes

So, Eq. (10) is shown as:�𝛿𝛿 𝛿 𝐴𝐴�� 𝑇𝑇 = −�𝛿𝛿 = −� �∫ 𝜃𝜃𝜃𝜃 �𝜃𝜃�d𝑡𝑡.
�� �

1

�

� 𝜃𝜃𝑓𝑓�𝜃𝜃� d𝑡𝑡 .
𝐴𝐴�� 𝑇𝑇𝑇𝑇 �

�10�

If the disturbance is expressed by f(θ), it is possible to know the effect on isochronism by calculation of Eq.(10).
This is the common expression as hoped for any type of endings or problems inside of hairspring. Here, the disturbancedoes not necessarily have to be the torque from the outside as mentioned above. For example, if the hairspring is fixedat collet inside and limited outer place, the forces that is not proportional to the rotation angle appears from these fixation
portions, they are, non-linear parts. If these disturbances can be treated in the form as f(θ), the effect to the period ofvibration is analyzed as the solution of general Eq. (10) for any case.

－ 23 －

In the following chapters, we will clarify what kind of function this f(θ) is for each factor.

1.2

Introduction of the theory of the hairspringIf1) the hairspring is a perfectly elastic material,2) the shape is a complete theoretical Archimedes curve, and3) the inner end starts from the center of rotation and the outer end is also infinity aside,then a restoring force completely proportional to rotation angle is generated in the hairspring, Then the complete
isochronism is obtainedi. In reality, the hairspring is fixed with a certain radius point as collet at the inner end, and theouter end is also fixed at a finite point sometimes with a special curve.
Therefore, a torque component that is not proportional to the rotating angle of balance wheel is generated fromthese ends. In addition, when in the vertical position, the unbalance weight of hairspring causes a rotating torque, as the
positional error. This is the basic problem with hairspring.
It has not been confirmed whether the constant elastic material widely used for the hairspring which has elasticity
with the high precision level required for watches or not and is an elastic body that complies with Hook's law. This is
still interesting problem in the case of assemblies and services.

Fig. 1

Complex coordinate display of points on thehairspring.

Fig. 2Complex coordinate display (part 2).

And then, how to handle isochronous error with the hairspring has been analyzed by J. Haag5), S. Gouldsmit and
M. Wang6). I will describe their thinking way.
Consider the orthogonal coordinates where the center of rotation of balance is the origin point, where the distancefrom the inner end point to the arbitrary point of the hairspring is called as s, the coordinates of that point can be
represented by x(s), y(s). Since the arbitrary curve is a continuation of minute portion line segments shown in Fig. 2,
x(s) and y(s) can be expressed by Eq. (11) and Eq. (12), respectively.

－ 24 －

�𝑥𝑥�𝑠𝑠� = 𝑥𝑥�0� + � cos 𝜓𝜓�𝑠𝑠� d𝑠𝑠,

�11�

𝑦𝑦�𝑠𝑠� = 𝑦𝑦�0� + � sin 𝜓𝜓�𝑠𝑠� d𝑠𝑠.

�12�

�

�

�

Here, ψ is the angle between tangent of the arbitrary point and the positive direction of the x-axis (See Fig. 1).
That is, the arbitrary point of the hairspring is expressed as the tangent angle ψ and the distance s from the inner end
point of hairspring. Thus, any general shape is expressed. Subsequently analysis for all cases will be proceeded by thismethod.
Now, using this complex coordinate system above, assuming that z(s) can be written asz (s) = x (s) + iy (s).
Eq. (13) can be obtained.

d𝑧𝑧�𝑠𝑠� d𝑥𝑥�𝑠𝑠�
d𝑦𝑦�𝑠𝑠�=+i= cos 𝜓𝜓�𝑠𝑠� + i sin 𝜓𝜓�𝑠𝑠� = e����� .
d𝑠𝑠
d𝑠𝑠
d𝑠𝑠

�13�

Also, Eq. (14) can be obtained from Eq. (13).

�𝑧𝑧�𝑠𝑠� = 𝑧𝑧�0� + � e����� d𝑠𝑠.

�14�

�

This is the complex coordinate expression of hairspring. The curvature 1/ρ of the arbitrary position of thehairspring is expressed from Fig. 3.
Δ𝜓𝜓 d𝜓𝜓
1
= lim
=
.
d𝑠𝑠
𝜌𝜌 ���� Δ𝑠𝑠

Then, when the balance-spring system turns θ, the inner point ofyhairspring, the complex coordinate of inner point z(0) goes to z(0)eiθ
ΔsΔψand tangent angle at arbitrary position of the hairspring changes toψ(s) + φ(s), then the arbitrary position is expressed by Eq. (16)
ψ

ψ+Δψ
x

Fig. 3

�15�

Line segment Δs and angle ψ of hairspring.

�𝑧𝑧�𝑠𝑠� = 𝑧𝑧�0�𝑒𝑒 �� + � e������������ d𝑠𝑠.
�And Eq. (16) can be written as�𝑥𝑥�𝑠𝑠� = 𝑥𝑥�0� cos 𝜃𝜃 𝜃 𝜃𝜃�0� sin 𝜃𝜃 + � cos �𝜓𝜓 + 𝜑𝜑� d𝑠𝑠,
��𝑦𝑦�𝑠𝑠� = 𝑦𝑦�0� cos 𝜃𝜃 + 𝑥𝑥�0� sin 𝜃𝜃 + � sin �𝜓𝜓 + 𝜑𝜑� d𝑠𝑠.
�－ 25 －

�16�

Therefore, the change in the curvature of the hairspring when the balance-spring system rotates by θ can be
written as φ'(s). At this time, if the bending moment given to the hairspring is M and the moment of inertia of area of
hairspring is J, the energy stored in the hairspring is shown by Eq. (17).
1 � 𝑀𝑀�𝑉𝑉 = �
d𝑠𝑠.
2 � 𝐸𝐸𝐸𝐸

If EJ is constant, Eq. (18) is obtained7).

∵

�17�

𝑉𝑉 =

Here,

𝐸𝐸𝐸𝐸 � ��
� 𝜑𝜑 �𝑠𝑠� d𝑠𝑠 .
2 �𝑀𝑀 1 1= − = 𝜑𝜑 � �𝑠𝑠�.
𝐸𝐸𝐸𝐸 𝜌𝜌 𝜌𝜌�

�18�

�19�

L is the total length of the hairspring,
E is the Young's modulus of the hairspring material, and,

𝐽𝐽 = �ℎ𝑏𝑏 � �/12 is the moment of inertia of area related to
the neutral axis XX' of the hairspring (see Fig.4).

When the balance-spring system is rotated by anangle θ, the shape of hairspring should minimize the energy
Fig. 4stored in it.

Moment of inertia of area of the hairspring.

Therefore, the shape of hairspring is determined so
as to minimize Eq. (18).
In addition, the energy stored in the hairspring is expressed as a function, and the equation of vibration isdetermined. Then, Eq. (10) can be derived as a concrete function. As a result, the effect on isochronism should be clear.

1.3

In case of the hairspring with free outer end
The free outer end means that the outer end of the hairspring can be moved completely freely to the radial

direction but does not move to the tangential direction. The coordinates z(s) and the change of tangent angle φ(s) at any
place of the hairspring are written as 𝑧𝑧� �𝑠𝑠�, 𝜑𝜑� �𝑠𝑠� respectively. When the balance –spring system rotates by θ, the innerend point of hairspring is represented by 𝑧𝑧� �0� = 𝑧𝑧�0�𝑒𝑒 �� . The tangent angle of the outer end points do not change, but
the tangent angle of the inner end point changes by θ, resulting in Eqs. (20) and (21).
𝜑𝜑� �𝐿𝐿� = 0,𝜑𝜑� �0� = 𝜃𝜃.

(20)
(21)

By using this as the boundary condition and minimizing the energy of Eq. (18), the restoring force and shape ofthe hairspring can be calculated. Assuming that 𝜑𝜑� minimizes V, since δ𝜑𝜑� is an arbitrary function, the first-order－ 26 －

effect of δ𝜑𝜑� must be 0, that is, δV = 0. Of course, the boundary condition must be δ𝜑𝜑� �𝐿𝐿� = δ𝜑𝜑� �0� = 0.
With calculating the differential of Eq. (18), then,δ𝑉𝑉 = 𝑉𝑉�𝜑𝜑� �𝑠𝑠� + δ𝜑𝜑� � − 𝑉𝑉(𝜙𝜙� ) =𝐸𝐸𝐸𝐸 �� �(𝜑𝜑� ′(𝑠𝑠) + δ𝜑𝜑� ′)� − 𝜑𝜑� ′� �d𝑠𝑠
2 �

�
�
𝐿𝐿
1
1
1
= 𝐸𝐸𝐸𝐸 � �𝜑𝜑� ′δ𝜑𝜑� ′ + (δ𝜑𝜑�� )� � d𝑠𝑠 = 𝐸𝐸𝐸𝐸 �𝜑𝜑� ′δ𝜙𝜙� + δ𝜑𝜑� ′δ𝜑𝜑� � − 𝐸𝐸𝐸𝐸 � �𝜑𝜑��� δ𝜙𝜙� + δ𝜑𝜑��� δ𝜑𝜑� � d𝑠𝑠
0
2
2
2
�
�
�
1
= −𝐸𝐸𝐸𝐸 � �𝜑𝜑��� δ𝜑𝜑� + δ𝜑𝜑��� δ𝜑𝜑� � d𝑠𝑠.
2
�

∵

(22)

δ𝜑𝜑� (0) = δ𝜑𝜑� (𝐿𝐿) = 0.

In order for δ𝜑𝜑� to minimize V, only the micro change in the function of δ𝜑𝜑� is considered. Since the change

in V caused by this change needs to be small enough, then 𝜑𝜑��� = 0.
��Furthermore, since a high-order minute change amount ∫� (δ𝜑𝜑�� )� d𝑠𝑠 or ∫� δ𝜑𝜑��� δ𝜑𝜑� d𝑠𝑠 is positive function, aminimum amount of V is guaranteed. This is very similar to the condition f'(x) = 0, f''(x) > 0 for minimizing the function
y = f (x). Eq. (23) can be obtained from Eqs. (20), (21) and 𝜑𝜑��� (𝑠𝑠) = 0.
𝑠𝑠
(23)
𝜑𝜑� (𝑠𝑠) = 𝜃𝜃 �1 − �.
𝐿𝐿
Moreover, when the amount of movement of the outer end point is calculated using the relationship of Eq. (13) and Eq.
(24) can be obtained.

��

𝛥𝛥 = 𝑧𝑧� (𝐿𝐿) − 𝑧𝑧(𝐿𝐿) = 𝑧𝑧(0)e�� + � e����������� d𝑠𝑠 𝑠𝑠𝑠(𝐿𝐿)
�

�
� �
�
𝜃𝜃
= 𝑧𝑧(0)e�� + ��∫ e�� d𝑠𝑠�e������� � − � ∫ e�� d𝑠𝑠・ �−i � e������� d𝑠𝑠 𝑠𝑠𝑠(𝐿𝐿)𝐿𝐿��= 𝑧𝑧(0)e�� + 𝑧𝑧(𝐿𝐿) − 𝑧𝑧(0)e�� + i
=i

𝜃𝜃
𝐿𝐿

𝐿𝐿

𝑒𝑒i𝜃𝜃 � 𝑧𝑧(𝑠𝑠) e0�𝜃𝜃 �� ���� ��
e � 𝑧𝑧(𝑠𝑠) e � d𝑠𝑠.
𝐿𝐿�𝜃𝜃−i� �𝑠𝑠
𝐿𝐿 d𝑠𝑠 𝑠𝑠𝑠 𝐿𝐿( )Since 𝜑𝜑�� = − 𝜃𝜃 𝜃𝜃 from Eq. (23), this is substituted into Eq. (18), and the potential energy V becomes Eq. (25).
�

(24)

𝜃𝜃 �
𝐸𝐸𝐸𝐸 �𝐸𝐸𝐸𝐸𝜃𝜃 .
𝑉𝑉 = � � d𝑠𝑠 =
𝐿𝐿
2𝐿𝐿
2

(25)

d� 𝜃𝜃 𝐸𝐸𝐸𝐸
+ 𝜃𝜃 = 0.
d𝑡𝑡 �
𝐿𝐿

(26)

�

And the equation of vibration at this time is obtained from
𝐼𝐼

�

�

�

� 𝜃𝜃 � + 𝑉𝑉� = 0 and becomes Eq. (26).

�� �The left side of this equation is similar as the Eq. (2), then the vibration period is constant, and isochronism is－ 27 －

maintained. It is actually impossible to attach the free outer end and the inner end to the center of vibration as described
before.
When the hairspring is wound up, the pitch of the hairspring becomes narrow and contracted concentrically tothe inner end, and the outer end point approaches the balance pivot. When the hairspring is unwound, the outer end point
goes away to the balance wheel, but at that case the hairspring is unwound concentrically, so to speak, no uncentering
movement occurs. This is just like the rolled-up hairspring.
The rolled-up hairspring is a practical implementation of such free outer end mounting, this is why the rolled-up
hairspring shows good isochronism.

Acknowledgement: I would like to express the deepest appreciation to Mr. Ryuzo Okamoto and Mr. Kenji Noguchi forvaluable efforts in translating into English and to Mr. Takashi Sasaya for revisions over all

References
1) Shoichiro Komaki: Isochronism (1), Micromechatronics, Vol. 44, No. 4, pp. 86-90 (2000) , (in Japanese).
2) Shoichiro Komaki: Isochronism (2), Micromechatronics, Vol. 45, No. 1, pp. 48-52 (2001) , (in Japanese).
3) Shoichiro Komaki: Isochronism (3), Micromechatronics, Vol. 45, No. 3, pp. 43-49 (2001) , (in Japanese).
4) Shoichiro Komaki: Isochronism (4), Micromechatronics, Vol. 46, No. 1, pp. 67-75 (2002) , (in Japanese).
5) J. Haag: La Theorie du Spiral et ses Applications a la Chronometrie; Proceedings of 3rd International Congress forApplied Mechanics, 2, pp. 96-98 (1931)
6) S. Goudsmit and M. Wang: Introduction to the problem of the isochronous hairspring, Journal of Applied Physics,
Vol. 11, pp. 805-815 (1940).
7) T. Utoguti, Y. Kawada, and M. Kuranishi: Mechanics of Materials (Vol.1), The Japan Society of Mechanical Engineers,
p. 33 (1957), (in Japanese).

*Note:
Here, an explanation about the word “isochronism”. Original meaning would be a co-incidence of display of time
between clocks and the time of nature. But for such co-incidence of the display for the timepiece should have thetechnology. Thus it is necessary to have such technology of which name is easy to remind isochronism. Isochronism
became a name of technology around these area, Above all, for the mechanical timing equipment the amplitude ofregulating vibration system become the fundamental factor, then the difference of timing rate between two amplitudes
became to be said as a value of isochronism of two horizontal amplitudes or simply isochronism value.

－ 28 －

In case of watch technology, the gravity direction changes the period of regulating system, then the positional
errors will often occur. These regions must be taken into account in the technology of isochronism.
Thus the word isochronism became a technology term of horology.

注:
ここで等時性という用語について解説をしておきたい。”isochronism”とは本来の意味は時間がいつも合っている、時計の時刻表示がいつも正確な時刻となっている、が本来の意味である。これに対してこの講義ではそのような時計の状態となるような技術の総称と理解していただきたい。日本ではそうした理解がすでに一般化されているが、さらに用語が進化して、特に機械式時計にあっては歩度の振り角特性を等時性ある
いは等時性値ともいう。それが平姿勢に関していう場合は平等時性などと通称して表現する。腕時計の場合
は時計の姿勢を変えれば重力の方向が変化してテンプの振動周期が変化したりするからこうしたものも含
めて調速機系の振動周期に関する技術を等時性技術と理解すればよいであろう。

－ 29 －

マ イ ク ロ メ カ ト ロ ニ ク ス
No.ク224（日本時計学会誌）Vol.
マ
イ ク ロ メ カ ト 65,
ロ ニス（日本時計学会誌）Vol．65, No．224

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カシオ計算機株式会社

GST-B400

カシオ計算機は、耐衝撃ウオッチ“G-SHOCK”より、異素材の融合が特徴の“G-STEEL”シリーズの新製品として、シリーズ最薄※１の『GST-B400』を 5 月 21 日に発売しました。
※１ “G-STEEL”シリーズにおいて。2021 年 3 月 17 日現在、カシオ計算機調べ。

今回ご案内します『GST-B400』は、これまでの“G-STEEL”で最も薄型となるケース厚 12.9 ㎜とスタ
イリッシュなデザインを実現。モジュール内の部品数を減らし小型化すると同時に、配列を最適化し高さ方向を抑えた高密度実装により、薄型化と高機能を両立した新モジュールを搭載しています。また、新モジュールの採用によるシンプルな 2 針化と Bluetooth®システムのローパワー化で、従来モデル※2 に比べ消費電力を 55.7％低減させました。これにより、文字板に取り込む光が少なくなったた
め、ソーラー透過率を抑えた文字板への自由なデザインが可能となり、ブリッジパーツをあしらうな－ 30 －

どメタルの質感が増すフェイスの表現力が広がりました。さらに、9 時位置にはモードやバッテリー状態を表示するディスク針を備えるなど、視認性にもこだわっています。
※２ 「GST-B200」と比較して『GST-B400AD／B400BD』には、高発色で個性的なカラーリングを実現する多層膜蒸着文字板を採用しています。透明な膜を何層にも重ね合わせ、光の見え方をコントロールして蒸着色を表現する手法を用い、試作を重ねながらシックなブルーと新開発の深みのあるレッドの蒸着色を施しました。

機能面では、専用アプリとの連携による自動時刻修正機能や、ボタン操作で時刻と位置をアプリの地図上にログとして管理できるタイム&プレイス機能、アプリで作成した予定を時計がリマインド通知するリマインダー機能、暗所での視認性を確保する高輝度ダブル LED ライトなど、利便性にも優れています。

型番

フェイスカラー

バンド素材 メーカー希望小売価格

GST-B400

ブラック

樹脂

49,500 円（税込）

2021 年 5 月 21 日

GST-B400D

シルバー

ステンレス

55,000 円（税込）

2021 年 5 月 21 日

GST-B400AD

レッド×ブラックステンレス

59,400 円（税込）

2021 年 5 月 21 日

GST-B400BD

ブルー

ステンレス

68,200 円（税込）

2021 年 5 月 21 日

GST-B400

発売日

ケース側面

－ 31 －

GST-B400D

GST-B400AD

GST-B400BD

GST-B400の主な仕様
構造

耐衝撃構造

防水性

20 気圧防水

通信仕様

通信規格

Bluetooth® low energy（※）

通信距離～2m（環境により変化）

ワールドタイム

世界 38 都市（38 タイムゾーン、サマータイム自動設定付き）＋UTC（協定世界時）の時刻表示、ホームタイムの時刻入替機能

ストップウオッチ

1／100 秒計測（00'00"00～59'59"99）／ 1 秒計測（1：00'00"～23：59'59"）、24 時間計、ラップ／スプリット切替付き

タイマー

セット単位：1 秒、最大セット：60 分、1 秒単位で計測

アラーム

時刻アラーム 5 本、時報

その他の機能モバイルリンク機能（自動時刻修正、簡単時計設定、ワールドタイム
約 300 都市、タイム&プレイス、リマインダー、携帯電話探索）、針退避機能、パワーセービング機能、日付表示（月／日表示入替）、曜日表
示（英・西・仏・独・伊・露の 6 カ国語切替）、フルオートカレンダ
ー、12／24 時間制表示切替、操作音 ON／OFF 切替、バッテリーイ
ンジケーター、ダブル LED ライト（スーパーイルミネーター、残照機能付き、残照時間切替：1.5 秒／3 秒）

使用電源

タフソーラー（ソーラー充電システム）

連続駆動時間

フル充電時からソーラー発電無しの状態で機能使用の場合：約 7 ヵ月
パワーセービング状態の場合：約 18 ヵ月

大きさ

46.6×49.6×12.9mm

質量

GST-B400：約 80g
GST-B400D/B400AD/B400BD：約 160g

※ Bluetooth®ワードマークおよびロゴは、Bluetooth SIG, Inc.が所有する登録商標であり、カシオ計算機（株）はこれらのマークをライセンスに基づいて使用しています。

－ 32 －

マ イ ク ロ メ カ ト ロ ニ ク ス
マ
イ ク ロ メ カ ト 65,
ロ ニス
No.ク224（日本時計学会誌）Vol.
（日本時計学会誌）Vol. 65, No. 224

会 報

（自

一般社団法人

日本時計学会２０２１年度

事業計画書

2021 年 1 月 1 日～至 2021 年 12 月 31 日）

Ⅰ.事業計画１．学術講演会，研究会，見学会等の開催[１]

マイクロメカトロニクス学術講演会
マイクロメカトロニクス学術講演会を 9 月中旬，中央大学 後楽園キャンパスで開催する．
研究論文発表 12 件程度を予定する．

[２]

研究会
時計及び時計応用技術に係わる最先端のテーマを選定し，専門の講師を招いての研究会を，4 月

及び 11 月の 2 回，中央大学 後楽園キャンパスで開催する．
また，特別研究会を年 2 回程度開催する．
[３]

見学会
会員の研修のため，産業界，特に時計技術に関連する分野において顕著な業績を挙げている工場，

研究機関等の見学会を 6 月に行う．
２． 時計及び時計応用技術に関する研究調査分科会
時計及び時計応用技術に関する研究調査を行うため，過年度より進行中の研究調査分科会１件を継続して進める予定である．研究調査分科会の成果は報告書または学会誌の記事によって報告する．
[１]

名称：「機械式時計の組立・修理を行う AI ロボット」（主査：木村南

神奈川工科大学非常勤講師・本学会理事）「機械式時計の組立・修理を行う AI ロボットの可能性」をテーマとした先端技術研究・調査を継続して実施する．
2021 年度は AI 技術の応用事例・AI ロボット研究について特別研究会を実施する．
３．学会誌，学術図書等の刊行[１]

学会誌「マイクロメカトロニクス」を下記のとおり年 2 回発行する．
Vol. 65，No. 224：2021 年 6 月，280 部
Vol. 65，No. 225：2021 年 12 月，280 部
学会誌を魅力的なものとする取り組みとして特集記事を掲載する．

[２]

学術講演会講演論文集を年１回発行する．
マイクロメカトロニクス学術講演会講演論文集：2021 年 9 月，150 部

４．研究の奨励及び研究業績の表彰
[１]

青木賞．

－ 33 －

青木賞表彰委員会を設け，2019 年度および 2020 年度の日本時計学会誌「マイクロメカトロニクス」に掲載された研究論文の中から，当学会初代会長青木保博士を記念した第 55 回青木賞受賞の対象として研究論文を 1 編選考する．
マイクロメカトロニクス学術講演会の際，第 55 回青木賞贈呈式を行う．
[２]

ベストプレゼンテーション賞
マイクロメカトロニクス学術講演会における優秀な講演発表者に対し，第 3 回ベストプレゼンテーション賞をマイクロメカトロニクス学術講演会の技術交流会において授与する．
５．内外関係機関等との交流及び協力[１]

国内機関との交流
国立国会図書館へ学会誌「マイクロメカトロニクス」およびマイクロメカトロニクス学術講演
会講演論文集を納本する．
科学技術振興機構へ学会誌の電子データを提供する．
日本時計学会は平成 18 年 5 月 9 日付けで日本学術会議より協力学術研究団体として指定を受けている．

[２]

外国機関との交流
スイス時計学会 SSC: Société Suisse de Chronométrie との機関誌等の情報交換を行なう．

[３]

関係学会との協賛
研究会および学術講演会を，一般社団法人エレクトロニクス実装学会，一般社団法人日本機械学会，公益社団法人精密工学会，一般社団法人電気学会，公益社団法人応用物理学会，公益社団法人計測自動制御学会，一般社団法人電子情報通信学会，公益社団法人日本設計工学会，一般社団法人日本ロボット学会、公益社団法人日本磁気学会等，関係学協会の協賛を得て開催す
る．

Ⅱ.

会議に関する事項
１．理事会を 6 回以上開催する．
２．定時社員総会を 3 月に開催する．
３．各研究調査分科会を 4 回程度開催する．
４．企画委員会を 3 回程度開催する．
５．青木賞表彰委員会を 2 回程度開催する．
６．編集委員会を 4 回程度開催する．

－ 34 －

－ 35 －

一般社団法人 日本時計学会
２０２０年度 事業報告書（自 2020 年 1 月 1 日～至 2020 年 12 月 31 日）
Ⅰ.

事業の状況

１．学術講演会，研究会，見学会等の開催[１] マイクロメカトロニクス学術講演会
新型コロナウイルス感染症の影響により開催中止[２] 研究会
新型コロナウイルス感染症の影響により開催中止[３] 見学会：
新型コロナウイルス感染症の影響により開催中止
２． 時計及び時計応用技術に関する研究調査分科会
2020 年度は次の 1 件で，概要は以下の通りである．
「機械式時計の組立・修理を行う AI ロボット」[１] 名称：（主査：木村 南 神奈川工科大学・本学会理事）
2020 年度は，新型コロナウイルス感染症の影響により特別研究会の開催中止
３．学会誌，学術図書等の刊行[１] 学会誌「マイクロメカトロニクス」を下記のとおり年２回発行した．
Vol. 64，No. 222：2020 年 6 月，280 部
Vol. 64，No. 223：2020 年 12 月，280 部
学術講演会講演論文集の発行中止．
[２]
新型コロナウイルス感染症の影響に伴う，マイクロメカトロニクス学術講演会中止により発行中
止４．研究の奨励及び研究業績の表彰[１] 青木賞
第 54 回青木賞選考は，2018 年度および 2019 年度の日本時計学会誌「マイクロメカトロニクス」に掲載された論文 11 編に対して，選考委員 9 名による予備審査と表彰委員 4 名による本審査の 2段階で行われた．その結果，下記論文を第 54 回青木賞として推薦することで，表彰委員全員の賛同及び理事会の承認を得て，表彰した．
・第 54 回青木賞表彰論文：「新型時計用潤滑油“AO-オイル”の開発」- 学会誌掲載：Vol.62，No.219 (2018 年 12 月)- 著者: 赤尾 祐司氏 （シチズン時計（株））- 推薦理由：予備審査を通過した論文は，どれも優れたものであったが，本論文は，本学会の学術論文として独創性，有用性，困難性のすべてにおいて高い評価を受け，総合評価でも最高得点を得た．
[２] ベストプレゼンテーション賞
2018 年度より，優秀な講演発表者を表彰する日本時計学会ベストプレゼンテーション賞（英文名：
HIJ Best Presentation Award）を新設した．第 3 回ベストプレゼンテーション賞は，新型コロナウイ
ルス感染症の影響に伴う，マイクロメカトロニクス学術講演会中止により選出無し．
５．内外関係機関等との交流及び協力[１] 国内機関との交流
国立国会図書館へ学会誌「マイクロメカトロニクス」を納本した．また，科学技術振興機構へ学－ 36 －

会誌の電子データを提供した．
日本時計学会は平成 18 年 5 月 9 日付けで日本学術会議より協力学術研究団体として指定を受けている．
[２] 外国機関との交流
スイス時計学会(SSC: Société Suisse de Chronométrie)へ学会誌を寄贈した．
[３] 関係学会との協賛
研究会および学術講演会は，新型コロナウイルス感染症の影響により開催中止した為，協賛なし．
６．その他，学会の目的を達成する為に必要な事業
特に無し．

－ 37 －

Ⅱ.

処務の概要

１．役員等に関する事項
一般社団法人役職2020 年 12 月 31 日現在

日本時計学会 役員名簿

氏名

常・非常勤

就任年月日

年間給与

担当

所属

業務総括

シチズン時計（株）

代表理事

木原

啓之

非常勤

2019 年 3 月 4 日

無し

業務執行理事大隅久

非常勤2019 年 3 月 4 日

無し

代表理事補佐業務執行理事

常葉

輝久

非常勤

2019 年 3 月 4 日

無し

事務局（総務）

理事

足立

武彦

非常勤

2019 年 3 月 4 日

無し

編集担当

理事

飯田

謙司

非常勤

2019 年 3 月 4 日

無し

編集担当

理事

今村

美由紀

非常勤

2019 年 3 月 4 日

無し

2019 年 3 月 4 日

無し

2019 年 3 月 4 日

無し

理事

理事

梅田

和昇

大谷

親

非常勤

非常勤

中央大学

事務局（経理）編集委員長

カシオ計算機（株）

セイコーエプソン（株）

セイコークロック（株）

青木賞・企画担当

事業委員長

中央大学

企画担当
青木賞委員長
事業・企画担当

理事

木村

南

非常勤

2019 年 3 月 4 日

無し

企画委員長

神奈川工科大学

理事

佐々木

健

非常勤

2019 年 3 月 4 日

無し

編集担当

東京大学

理事

滝澤

勝由

非常勤

2019 年 3 月 4 日

無し

事業・企画担当

盛岡セイコー工業（株）

理事

中島

悦郎

非常勤

2019 年 3 月 4 日

無し

広報・企画担当

ョナル（株）

理事

増田

純夫

非常勤

2019 年 3 月 4 日

無し

監事

山本

尚

非常勤

2017 年 2 月 24 日

無し

監事

吉村

靖夫

非常勤

2019 年 3 月 4 日

無し

２．職員に関する事項
業務を担当する職員はいない．

３． 理事会及び総会に関する事項－ 38 －

ブイテックインターナシ

編集担当

一文機工（株）－

一般社団法人
日本時計協会

－

[１]

理事会

開催年月日
主な議事事項
第 1 回理事会
・定時社員総会議案についての確認
2020 年 2 月 28 日
- 1 号議案 2019 年度収支決算及び事業報告（定時社員総会前）- 2 号議案 2020 年度予算及び事業計画- 3 号議案 理事および監事の選任
・出版編集関係
・新入会員の承認
第 2 回理事会
・定時社員総会議案についての確認
同2 月 28 日
・新任の運営委員の選任（定時社員総会後） ・2020 年度の体制について
・出版編集関係・2020 年度春季研究会について
・2020 年度特別研究会について
・2020 年度見学会について
・2020 年度理事会の日程について
第 3 回理事会（WEB） ・出版編集関係
同
4 月 17 日
・企画委員会検討課題について・2020 年度春季研究会について
・マイクロメカトロニクス学術講演会について
・第 54 回青木賞選考について・2020 年度見学会について
・新任の運営委員の選任
・新入会員の承認
第 4 回理事会（WEB） ・出版編集関係
同
6 月 19 日
・第 54 回青木賞選考の経緯と表彰論文の推薦について・マイクロメカトロニクス学術講演会について
・企画委員会検討課題について・英語化された原稿の掲載について
第 5 回理事会（WEB） ・出版編集関係
同
9 月 18 日
・企画委員会検討課題について
第 6 回理事会（WEB） ・出版編集関係
同11 月 6 日
・定時社員総会議案検討・2020 年度事業報告，2021 年度事業計画
・青木賞規定改訂
・新任の運営委員の選任
・新入会員の承認
第 7 回理事会（WEB） ・出版編集関係
同12 月 18 日
・定時社員総会議案検討・2020 年度決算見込，2021 年度収支予算案
・2020 年度事業報告，2021 年度事業計画
・青木賞規定改訂
・2021 年度研究会・見学会幹事について
・新入会員の承認[２]

総会－ 39 －

会議の結果
提案内容承認

承認
承認
確認
承認
審議・承認
承認
審議・承認
審議・承認
審議・承認
承認
承認
継続審議
審議・承認
審議・承認
承認
審議・承認
承認
承認
承認
審議・承認
審議・承認
継続審議
継続審議
承認
継続審議
承認
継続審議
継続審議
継続審議
承認
承認
承認
継続審議
継続審議
継続審議
承認
承認
承認

開催年月日
定時社員総会2020 年 2 月 28 日

主な議事事項・1 号議案
2019 年度収支決算及び事業報告・監査報告
・2 号議案
2020 年度予算および事業計画
・3 号議案
理事および監事の選任

会議の結果
承認
承認
承認（選任）

４． 許可，認証，承認，証明などに関する事項
該当なし．
５．契約に関する事項
契約年月日 ：2019 年 5 月 23 日（2021 年 5 月 22 日まで）
相手方
：株式会社 エム・シーリース
契約の概要 ：事務局として朝日九段マンション 522 号室の賃貸借契約
６．主務官庁指示に関する事項
該当なし．
７．会員数動向
会員種別
正会員
賛助会員

2020 年度末
150（名）
16（社）

2019 年度末
161（名）
17（社）

増減数-11（名）
-1（社)

学生会員
計

1（名）
167

3（名）
181

-2（名）
-14

＊2020 度末の会員数は 12 月度理事会承認後
８．その他重要事項
該当なし．

－ 40 －

－ 41 －

－ 42 －

－ 43 －

－ 44 －

一般社団法人 日本時計学会 2020 年 11 月度 理事会議事録－ 2020 年度 第 6 回理事会 －（記録：常葉 輝久 2020 年 11 月 6 日）
１． 開催日時：2020 年 11 月 6 日（金）コロナウイルス影響によりＷＥＢミーティングでの開催 （事前メール共有）
２．場所：
３．出席者：WEB ミーティング<理事>木原，大隅，足立，飯田，今村，梅田，大谷，木村，滝澤，中島，増田，常葉（以上 12 名）<監事>山本，吉村（以上 2 名)
理事総数 13 名の過半数につき理事会成立<運営委員>岩崎，橘田，重城，鈴木，槌谷，土肥，永田，廣川，藤沢，横山（以上 10 名）
４．審議事項（１）2020 年 9 月度理事会議事録確認
9 月度（第 5 回）理事会の議事録（案）に問題無いことが確認された．
（２）出版編集関係（別紙資料配布：今村理事）
マイクロメカトロニクス 2020 年 12 月号(Vol.64，No.223)に向けて，今村理事（編集委員長）より入稿状
況等の説明がされた．
・投稿規定（原則 12 ページ）を超える 16 ページの入稿済み原稿に関して，検討の結果，掲載可能とすることが承認された（３）年度末に向けての確認
・定時総会、理事会の日程
2021 年 3 月 5 日（金），開催予定
・定時総会議題について2020 年事業報告、2021 年事業計画等の資料の初校が展開され，大きな問題が無い事が確認された．
次回理事運営委員会で，修正した内容を報告予定
・来期の理事，運営委員候補案に関して会話がなされた．
（４）青木賞規定改訂（別紙資料配布：大谷理事）
選考対象論文の定義が分かりにくい表現となっていた「2.3 審査対象」に関しての記述変更提案がされた．更に明確化に向けて，継続検討する事になった．
（５）新任の運営委員の選任
新たに以下の運営委員の選任が提案された．特に異議はなく一同これに同意し承認された．
新任運営委員 鴫野 彰從氏（リズム（株））（６）新入会員の承認
・1 名の正会員の入会申し込みがあり承認された．
正会員
鴫野 彰從 リズム（株）

10/7 届出（７）次回理事会
第 6 回理事会：2020 年 12 月 18 日（金）16:00～17:00
コロナウイルス影響により，ＷＥＢミーティングでの開催（事前メール共有）
または，会議室とＷＥＢの併用も検討
５．報告事項（１）会員数状況（2020 年 11 月 6 日承認後）・正会員 152 名（-2），
学生会員 1 名（±0），
・入会： 正会員 1 名
・退会： 正会員 3 名（２）その他－ 45 －

賛助会員 16 社（±0）（83 口（±0））

・日本学術会議の協力学術研究団体であることの明記に関して
今後，今まで記述の無かった、学会誌，事業報告書，事業計画書に明記することになった．
・持続化給付金の申請が完了した．
・2 月 15 日の週に，会計監査を行う予定．
・コロナ影響を見ながら，会議室とＷＥＢ併用での理事運営委員会の開催について議論がされた．
中央大学 製図室が，広い会議室として活用できる見込み．
以上

一般社団法人 日本時計学会 2020 年 12 月度 理事会議事録－ 2020 年度 第 7 回理事会 －（記録：常葉 輝久 2020 年 12 月 18 日）
１．開催日時：2020 年 12 月 18 日（金）コロナウイルス影響によりＷＥＢミーティングでの開催 （事前メール共有）
２．場所：
３．出席者：WEB ミーティング<理事>木原，大隅，足立，飯田，今村，梅田，大谷，木村，佐々木，滝澤，中島，増田，常葉（以上 13 名）<監事>山本，吉村（以上 2 名)
理事総数 13 名の過半数につき理事会成立<運営委員>岩崎，橘田，鴫野，重城，鈴木，槌谷，土肥，永田，廣川，藤沢，横山（以上 11 名）
４．審議事項（１）2020 年 11 月度理事会議事録確認11 月度（第 6 回）理事会の議事録（案）に問題無いことが確認された．
（２）出版編集関係（別紙資料配布：今村理事）
マイクロメカトロニクス 2021 年 6 月号(Vol.65，No.224)に向けて，今村理事（編集委員長）より入稿状
況等の説明がされた．
・技術報告論文の著者名の英語表記が間違っていた状態で製本がされた為，ご本人承諾の上，シールを貼る対応を行った．（印刷会社様ご厚意により，無償対応）
WEB 版は正しい名前表記に修正済み．
（３）定時社員総会議案確認 （別紙資料配布 常葉業務執行理事より説明）
・定時社員総会の議題，日程が確認された
日時：2021 年 3 月 5 日（金）17:00 - 18:00（４）2020 年度決算見込，2021 年度収支予算案 （別紙資料配布 大隅業務執行理事より説明）
・2020 年度決算見込，2021 年度収支予算案が展開され，問題無い事が確認された．
・新型コロナウイルス感染症影響
イベント未開催による事業収入減があったが，持続化給付金，家賃支援金をいただけた．
・賛助会費の内訳が見える記述に，資料フォーマットを変更する．
（５）2020 年度事業報告，2021 年度事業計画 （別紙資料配布 常葉業務執行理事より説明）
2020 年事業報告、2021 年事業計画等の資料の修正版が展開され，問題無い事が確認された．
（６）青木賞規定改訂（別紙資料配布：大谷理事）
選考対象論文の定義が分かりにくい表現となっていた「2.3 審査対象」に関しての記述変更提案がされ，議論の上、承認された．
（７）2021 年度の研究会、見学会幹事の件 （別紙資料配布 大谷理事より説明）
以下の幹事会社が提案され，承認された．

－ 46 －

・研究会（春）：シチズン時計（株）
・研究会（秋）：セイコーエプソン（株）
・見学会：カシオ計算機（株）（８）新入会員の承認
・1 名の正会員の入会申し込みがあり承認された．
正会員
小川 浩良 カシオ計算機（株）

12/15 届出

（９）次回理事会
・第 1 回理事会：2020 年 3 月 5 日（金）16:00～17:00
・定時社員総会：2020 年 3 月 5 日（金）17:00～18:00
・第 2 回理事会：2020 年 3 月 5 日（金）18:00～19:00
中央大学 後楽園キャンパス
５．報告事項（１）会員数状況（2020 年 12 月 18 日承認後）・正会員 150 名（-2），
学生会員 1 名（±0），
・入会： 正会員 1 名
・退会： 正会員 3 名賛助会員 16 社（±0）（83 口（±0））（２）その他
・中島理事が，スイスの時計雑誌 Europa Star に，日本時計学会のコロナ禍での活動についてのコメント投稿を行い，掲載記事に関して共有がされた．
以上

一般社団法人 日本時計学会 2021 年 3 月度 理事会議事録－ 2021 年度 第１回理事会 －（記録：常葉 輝久 2021 年 3 月 5 日）
１．開催日時：2021 年 3 月 5 日（金）16:00～17:00
２．場所：中央大学 後楽園キャンパス 2 号館 2 階 2221 号室（製図室） , オンライン同時開催
３．出席者：<理事>木原，大隅，足立，飯田，今村，梅田，大谷，木村，佐々木，増田，常葉（以上 11 名）<監事>山本，吉村（以上 2 名)
理事総数 13 名の過半数につき理事会成立<運営委員>岩崎，橘田，鴫野，重城，鈴木，槌谷，土肥，永田，廣川，藤沢，横山（以上 11 名）
４．審議事項（１）2020 年 12 月度理事会議事録確認12 月度（第 7 回）理事会の議事録（案）に問題無いことが確認された．
（２）定時社員総会議案について
下記，定時社員総会の議案について内容の確認を行った．
・１号議案：2020 年度決算及び事業報告（別途資料配布）2020 年度決算報告書について，経理担当 大隅理事より説明報告がされ，総会議題として承認された．
2020 年度事業報告について，総務担当 常葉理事より説明報告がされ，総会議題として承認された．
・２号議案：2021 年度予算及び事業計画（別途資料配布）
2021 年度収支予算書について，経理担当 大隅理事より説明があり，総会議題として承認された．
2021 年度事業計画について，総務担当 常葉理事より説明があり，総会議題として承認された．
・３号議案：理事及び監事の選任
理事 13 名並びに監事 1 名について，本定時社員総会の終結と同時に任期満了し，退任することとなった．ついては，理事改選の必要があり，議長より，別紙資料の通り，理事並びに監事候補が－ 47 －

提案され，総会議題として承認された．
新任理事：重城 幸一郎 氏
新任理事：鈴木 紀寿 氏
新任監事：岸 良一 氏退任理事（任期満了）：木原 啓之 氏
退任理事（任期満了）：滝澤 勝由 氏
退任監事（任期満了）：山本 尚 氏（３）出版編集関係 （別紙資料配布 今村理事より説明）
・マイクロメカトロニクス 2021 年 6 月号(Vol.65，No.224)に向けて，今村理事（編集委員長）より入稿
状況等の説明がされた．
・英訳して掲載予定の講座に関して，元となる和文の講座での誤記が見つかった．
- J-STAGE の電子データ：誤記が見つかった場合の訂正に関して編集委員で確認をする- 学会誌：英訳版のみ掲載- 時計学会 HP 掲載：和文の訂正版の掲載方法に関して，広報委員会のＷＥＢ担当で検討（４）新入会員の承認
・1 名の正会員の入会申し込みがあり承認された．
正会員
柳田 直人
（イビデン㈱）届出 1/17（５）次回理事会
第 2 回理事会：2021 年 3 月 5 日（金）18:00～19:00 （定時社員総会後）
中央大学 後楽園キャンパス 2 号館 2 階 2221 号室（製図室） ,オンライン同時開催

５．報告事項（１）会員数状況（2021 年 3 月 5 日承認後）・正会員 148 名（-2），
学生会員 1 名（±0），
・入会： 正会員 1 名
・退会： 正会員 3 名賛助会員 16 社（±0）（83 口（±0））（２）その他
・特になし

以上

一般社団法人 日本時計学会 2021 年度 定時社員総会議事録（記録：常葉 輝久 2021 年 3 月 5 日）
１．開催日時：2021 年 3 月 5 日（金）17:00～17:30
２．場所：中央大学 後楽園キャンパス 2 号館 2 階 2221 号室（製図室） , オンライン同時開催
３．出席状況：以下の出席状況であり，定款の規定により本定時社員総会は成立議決権ある社員総数 150 名，総社員の議決権の数 150 個，出席社員数 91 名（委任状 66 名を含む），
この議決権の総数 91 個，出席理事：木原，大隅，足立，飯田，今村，梅田，大谷，木村，佐々木，滝澤，増田，常葉出席監事：山本，吉村
４．議題（１）１号議案：2020 年度決算及び事業報告（別途資料配布）
1)2020 年度決算報告書について，経理担当 大隅理事より説明報告がされ，また，監事より適正であ－ 48 －

ることの監査報告があり，異議なく承認された．
2)2020 年度事業報告について，総務担当 常葉理事より説明報告がされ，異議なく承認された．
（２）２号議案：2021 年度予算及び事業計画（別途資料配布）
1)2021 年度収支予算書について，経理担当 大隅理事より説明があり，異議なく承認された．
2)2021 年度事業計画について，総務担当 常葉理事より説明があり，異議なく承認された．
（３）３号議案：理事及び監事の選任
理事 13 名並びに監事 1 名について，本定時社員総会の終結と同時に任期満了し，退任することとなった．ついては，理事改選の必要があり，議長より，別紙資料の通り，理事並びに監事が提案された．異議なく一同賛成したので可決確定した．
新任理事：重城 幸一郎 氏
新任理事：鈴木 紀寿 氏
新任監事：岸 良一 氏退任理事（任期満了）：木原 啓之 氏
退任理事（任期満了）：滝澤 勝由 氏
退任監事（任期満了）：山本 尚 氏
なお，被選任者は，席上その就任を承諾し，総会欠席者は理事就任承諾書を提出した．
以上

一般社団法人 日本時計学会 2021 年 3 月度 理事会議事録－ 2021 年度 第 2 回理事会 －（記録：常葉 輝久 2021 年 3 月 5 日）
１．開催日時：2021 年 3 月 5 日（金）17:40～18:30
２．場所：中央大学 後楽園キャンパス 2 号館 2 階 2221 号室（製図室） , オンライン同時開催
３．出席者：<理事>大隅，重城，足立，飯田，今村，梅田，大谷，木村，佐々木，鈴木，増田，常葉（以上 12 名）<監事>岸，吉村（以上 2 名)
理事総数 13 名の過半数につき理事会成立<運営委員>岩崎，小川，鴫野，槌谷，土肥，永田，廣川，藤沢，横山（以上 9 名）
４．審議事項（１）定時総会議案についての確認
定時社員総会で下記各議案が提案通りに承認されたことを確認した．
・1 号議案
2020 年度収支決算及び事業報告
・2 号議案
2021 年度予算及び事業計画
・3 号議案理事及び監事の選任（２）新任代表理事及び業務執行理事、新任運営委員の選任
新たに以下の代表理事，業務執行理事，運営委員の選任が提案された．
特に異議はなく一同これに同意し承認された．
新任代表理事大隅 久 氏（中央大学）
新任業務執行理事 重城 幸一郎 氏 （セイコーウオッチ（株））
新任運営委員小笠原 健治 氏 （セイコーウオッチ（株））
新任運営委員小川 浩良氏（カシオ計算機（株））（３）2021 年度の体制について （別紙資料配布 常葉理事より説明）
定時社員総会の議決に基づき 2021 年度の業務体制について協議した結果，別紙一般社団法人日本時計学会組織図，及び業務体一覧のとおり承認された．

－ 49 －

（４）2021 年度春季研究会について （鈴木理事より説明，幹事会社：シチズン時計（株））
昨年承認されたが，新型コロナウイルス感染症の影響により開催中止となった，
以下の内容で開催可能見込み．
- テーマ：光無線給電のインパクト －最新動向と課題，展望－
新型コロナウイルス感染症の状況に合わせて，第 3 回理事会(4 月 23 日)で開催タイミングを検討する．
（５）見学会について （廣川運営委員より説明，幹事会社：カシオ計算機（株））
昨年承認されたが，新型コロナウイルス感染症の影響により開催中止となった，
以下の内容で開催可能見込み．
- 見学先：「羽田クロノゲート」
現在，施設自体は見学中止となっているが，緊急事態宣言解除後に見学可能となる見込み．
新型コロナウイルス感染症の状況に合わせて，第 3 回理事会(4 月 23 日)で開催タイミングを検討する．
（６）2020 年度理事会の日程について
・2021 年 3 月 5 日（金）：第 1 回理事会，定時社員総会，第 2 回理事会
・2021 年 4 月 23 日（金）：第 3 回理事会，（春季研究会）
・2021 年 6 月 18 日（金）：第 4 回理事会，（見学会）
・2021 年 9 月 17 日（金）：第 5 回理事会，学術講演会
・2021 年 11 月 5 日（金）：第 6 回理事会，秋季研究会
・2021 年 12 月 17 日（金）：第 7 回理事会
（７）前期監事からの提案について
学会誌の状況を中心に監事から提案があり，第 3 回理事会(4 月 23 日)以降で，詳細を検討，審議を行っていくこととなった（８）次回理事会
第 3 回理事会：2021 年 4 月 23 日（金）16:00～17:00
中央大学 後楽園キャンパス※新型コロナウイルス感染症影響を考慮して，オンライン同時開催の可能性有り
５．報告事項（１）その他
・2021 年度日本時計学会メーリングリストの更新

以上－ 50 －

編集後記
2019 年に始まった新型コロナ感染症の拡大により，企業活動のあり方や、生活様式、消費行動などが新常態へ移行する中，時計業界も少なからず影響を受けています．
また，コロナを発端として半導体の需給バランスが崩れ，更に拍車をかけるように起きた
北米の大寒波や工場火災による操業停止により，半導体不足は深刻化しており，時計の製造にも影響が出始めています．
しかし，我々は困難に直面しても常に最適な解決手段を見出して，障害を乗り越える能力を備えていると信じています．ゲームチェンジャーと言われるウイルスの摂取も始まっており，この先は国内の景気も回復傾向になるものと期待しています。
時計学会においてもコロナ禍に適応すべく，研究会や学術講演会をオンラインで開催することで活動を再開しようとしています．
皆さまにおかれましても健やかに過ごされることをお祈りするとともに，論文の投稿や学術講演会での発表など時計学会の活動への参加を心よりお待ちしております。
（今村－ 51 －

美由紀

記）