平成22年３月23日
原子力安全対策課（２１－107）＜16時記者発表＞
高浜発電所４号機の定期検査状況について（蒸気発生器伝熱管の渦流探傷検査結果に対する原因と対策）

このことについて、関西電力株式会社から下記のとおり連絡を受けた。
記
高浜発電所４号機（加圧水型軽水炉；定格電気出力87.0万ｋＷ）は、平成
22年２月４日から第１９回定期検査を実施しているが、３台ある蒸気発生器（ＳＧ）の伝熱管全数 ※１ について渦流探傷検査(ＥＣＴ)を実施した結果、Ｃ－ＳＧの伝熱管１本の高温側管板部で、有意な欠陥信号が認められた。
Ａ，Ｂ－ＳＧの伝熱管では、有意な欠陥信号は認められなかった。
この事象による環境への放射能の影響はない。
※１ 既施栓管を除きＡ-ＳＧで3,247本、Ｂ-ＳＧで3,249本、Ｃ-ＳＧで3,261本、合計9,757本[平成22年３月16日記者発表済み]
１

原因調査
伝熱管１本の高温側管板部で有意な欠陥信号が認められた原因を調査するため、過去の調査結果や運転履歴の調査を実施した。

（１）過去の調査結果との比較
・高浜４号機では、第11回定期検査（平成11年）において、高温側管板拡管部で有意な欠陥信号が確認され、抜管調査の結果、ローラ拡管 ※２上端部付近の伝熱管内面で軸方向に沿った割れが認められた。原因は､管内面での引張り残留応力と運転時の内圧とが相まって生じた応力腐食割れであると推定された。
・その後、当該部の応力腐食割れの発生を予防するため、第13回定期検査（平成14年）でＳＧ伝熱管の高温側管板拡管部内面にショットピー
ニング ※３ を施工し、伝熱管内表面の残留応力を改善した。
・今回の欠陥信号は、①高温側管板部のローラ拡管上端部付近で、②伝熱管の軸方向に沿った内面傷を示す指示であるなど、過去に同機で検出された信号と類似の特徴が認められた。
※２

伝熱管内部に機械式ローラを通すことで伝熱管を押し広げて、伝熱管と管板を接合させる工程。

- 1 -

※３

伝熱管内に小さな金属球（ショット）を高速で叩き付けることにより、表面の引張り残留応力を圧縮応力に改善する工事。

（２）ショットピーニングの効果
・ショットピーニングでは、伝熱管内表面近傍（深さ約0.2mm）で引張り残留応力が緩和されるが、これより深い部分では効果が小さいことが知られている。
・このため、ショットピーニング施工時に、深さ約0.2mm以上で当時使用していたＥＣＴの検出限界未満（約0.5mm未満）の微少な傷が既に発生していた場合、時間の経過とともに傷が進展する可能性があることが推定された。
（３）運転履歴調査
・運転開始以降、今定期検査開始に至るまでの期間について、１次冷却水の主要なパラメータである温度、圧力、水質について調査を行った
結果、過大な応力を発生させる温度、圧力の変化はなく、水質も基準値の範囲内で安定していたことが確認された。
２

推定原因
欠陥信号が認められた原因は、過去の調査結果等から、蒸気発生器製作時に当該伝熱管を管板部で拡管する際、管内面で引張り残留応力が発生し、これが運転時の内圧と相まって、伝熱管内面で応力腐食割れが発生し、今回検出されたものと推定された。

３対策
欠陥信号が認められた伝熱管１本については、高温側および低温側管板部で閉止栓（機械式栓）を施工し、使用しないこととする。

（経済産業省によるＩＮＥＳの暫定評価尺度）
基準１
基準２
基準３
評価レベル
－－０－０－
問い合わせ先(担当：神戸)
内線2354・直通0776(20)0314- 2 -高浜発電所４号機の定期検査状況について（蒸気発生器伝熱管の渦流探傷検査結果に対する原因と対策）
発生箇所

蒸気発生器の概要図
蒸気出口

系統概要図
加圧器

：１次冷却材の流れ

Ａ・Ｂ・Ｃ蒸気発生器
蒸気タービンへ給水

原子炉容器

２次冷却水入口

１次冷却材
ポンプ

伝熱管
振れ止め金具約２１ｍ

原子炉格納容器

管支持板

蒸気発生器下部の断面図

伝熱管(低温側)

２次冷却
水

伝熱管
(高温側)
管板部
１次冷却材
ノズル

管板部
仕切板
１次冷却材出口（低温側）

１次冷却材出口（低温側）

１次冷却材入口（高温側）

１次冷却材入口（高温側）

C－蒸気発生器（高温側）上部より見た
伝熱管位置を示す図１次冷却材ノズル側管板部拡大図

伝熱管管板
約550ｍｍ

信号指示箇所

有意な信号指示管

管板部

伝熱管外径 ： 約２２．２ｍｍ〃 厚さ ： 約１．３ｍｍ〃 材質 ： ６００系ニッケル基合金（特殊熱処理＊）＊ 高温状態を一定時間保持（約700℃で約15時間）した後、徐冷することにより、耐食性の向上を図る。

●：有意な信号指示管（１本）●：既施栓管（１２１本）
マンホール側-3-

渦流探傷検査（ＥＣＴ）結果
ローラ拡管部（イメージ）

信号指示の位置
約22.2mm

液圧拡管境界部

ローラ拡管上端部（22ピッチ）

伝熱管上端

信号指示部

約550mm

ー

液圧
拡管
範囲

管板

ロラ
拡管
範囲

２２ピッチ

２１ピッチ下端

信号指示位置は22ピッチローラ拡管上端部であった

蒸気発生器製作時の管板部の伝熱管拡管方法
伝熱管
管板部でローラ拡管する際、伝熱管内面で局所的に引張残留応力が発生

管板

液圧拡管治具

液圧拡管

機械式ローラショットピーニングの効果と渦流探傷検査（ＥＣＴ）の検出範囲

ローラ拡管（1～２２ピッチ）対策（施栓方法）機械式栓

ショットピーニングの実施概要

中子

約22.2mm
伝熱管

管板

施栓装置の先端部を、中子にねじ込む
金属球

施栓装置の先端部

約550ｍｍ空気
空気によって、金属球（直径約０．２ｍｍの金属球）を打ち付け、伝熱管表面近傍の引張残留応力を圧縮応力に変化させる

機械式栓

伝熱管
ショットピーニングによる圧縮応力付与範囲

伝熱管管 板渦流探傷検査の検出範囲
管板

この範囲に、応力腐食割れの先端があった場合、割れが進展し、顕在化する可能性がある
引き下げる機械式栓を伝熱管に挿入し、施栓装置の先端部を引き下げることにより、中子も同時に引き下がり、機械式栓を押し広げ施栓する

約0.2mm
約0.5mm
約1.3mm-4-【参考】

高浜発電所４号機のＳＧ伝熱管の施栓履歴
Ａ－蒸気発生器 Ｂ－蒸気発生器 Ｃ－蒸気発生器合 計（3,382本）

79521

振れ止め金具部の摩耗減肉（振れ止め金具の取替実施）

100010

管支持板洗浄装置の接触痕を確認

0044

高温側管板部の応力腐食割れ

41611

高温側管板部の応力腐食割れ

1001

高温側管板部の応力腐食割れ（ショットピーニング施工）

1102

高温側管板部の応力腐食割れ

112122105339

旧振れ止め金具部の微小な摩耗減肉（新方式のＥＣＴ採用）

0011

高温側管板部の応力腐食割れ

0011

高温側管板部の応力腐食割れ

累積施栓本数

135133122390ー［施栓率］［ 4.0% ］［ 3.9% ］［ 3.6% ］［ 3.8% ］

第４回定期検査
H2.2～H2.5
第９回定期検査
H8.9～H8.11
第１１回定期検査
H11.4～H11.7
第１２回定期検査
H12.9～H12.11
第１３回定期検査
H14.1～H14.3
第１４回定期検査
H15.4～H15.6
第１５回定期検査
H16.8～H16.10
第１８回定期検査
H20.8～H20.12
第１９回定期検査（今回施栓予定）（3,382本） （10,146本）

施栓理由（3,382本）

注 （）内は伝熱管の設備本数、定検の下の年月は解列～並列を表す。
安全解析施栓率は１０％である。
（伝熱管の施栓率が１０％の状態において、プラントの安全性に問題が無いことが確認されている）-5-