2013年11月18日「鋼構造塑性設計指針」正誤表＊「修正刷」の欄は，以下を表す．
１：第１刷のみの修正
２：第２刷のみの修正
１，２：第１刷，第２刷ともに修正
１，２，３：第１刷，第２刷，第３刷ともに修正

修正刷

修正箇所

誤

正

1１頁24行目 旧版1.1)において塑性設計とは，初版1.1)において塑性設計とは，

1１頁28行目 旧版の方法と共に，初版の方法と共に，1２頁３行目 旧版によれば，初版によれば，1２頁10行目 設計指針として旧版をまとめた．

設計指針として初版をまとめた．

1

４頁７行目 機構による崩壊の起こる荷重を機構による崩壊を起こす荷重を1５頁14行目 せん断変形を考慮する．

せん断降伏を考慮する．

1

６頁囲み内 H形あるいは箱形などの充腹断面材および鋼管とする．

H形あるいは矩形および円形の中空充腹断面材とする．

1８頁２行目 旧版では，初版では，1９頁21行目 H形および箱形断面材に対してH形および矩形の中空断面に対して

1

10頁５行目 以上より旧版では，以上より初版では，

112頁14行目 フロアモーメント分配法2.4)等がる．

フロアモーメント分配法2.1)等がる．

1

12頁23行目 層モーメント分配法等の方法2.4)がある．

層モーメント分配法等の方法2.1)がある．

1

12頁25行目 本節では，仮想仕事法を用いた

本節では，仮想仕事法2.2)，2.3)を用いた

1

13頁11行目 仮想変形2.4)とも呼ばれ，仮想変形2.1)とも呼ばれ，

1

16頁４行目1

17頁６行目 解の差異が大きすぎる．

５つの塑性ヒンジ可能点（塑性ヒ ５つの塑性ヒンジ可能点（塑性ヒンジが発生する可能性がある点） ンジが発生する可能性がある点）には，AからEのあるファベット を，AからE点とする．
を付している．

-1-解の差異が大きい．

修正刷

修正箇所

１，２21頁図2.6.1(c)

誤正30 M p
12⋅⋅Mp − m，，7l
733⋅Mp + m
760 M p12⋅
， − ⋅Mp + m ，7 l733
⋅Mp − m7

125頁８行目 したがって曲率分布もわかってい 曲率分布もわかっているのである
るのであるから，から，125頁14行目 したがって，また，曲率分布も同 また，曲率分布も同じであるかじであるから，ら，126頁２行目 最大のものである」ことがわか 最大のものである」ことがわかる
2.4)．
る．

128頁25行目 たわみ角の連続条件より，

131頁
参考文献

たわみ角の連続条件2.5)より，

2 . 1 ) G r e e n b e r g ,	  H . J .	  a n d	  2.1)日本建築学会：建築耐震設計
Prager,	  W.：On	  the	  Limit	 
における保有耐力と変形性
D e s i g n	  o f	  B e a m s	  a n d	 
能(1990)，pp.104-109，pp.
Frames,	  Proc.	  ASCE,	  Vol.
310-322，1990
77,	 1951.92 . 2 ) G r e e n b e r g ,	  H . J .	  a n d	 2.2)田中	  尚：骨組の塑性力学，
Prager,	  W.：On	  the	  Limit	 
コロナ社，1963
D e s i g n	  o f	  B e a m s	  a n d	 2.3)Symonds,	  P.S.	  and	  Neal,	 Frames,	  Proc.	  ASCE,	  Vol.
B.G.：The	  Interpretation	 
77,	 1951.9of	  Failure	  Loads	  in	  the	  2.3)木原博監修・藤田瀼・楠田忠
Plastic	  Theory	  Continuous	 
雄・川井忠彦著：塑性設計
Beams	  and	  Frames,	  J.	 
法，森北出版，1960
Aeronaut.	  Sci.,	  Vol.19,	  2.4)Symonds,	  P.S.	  and	  Neal,	 
1952
B.G.：The	  Interpretation	 
2.4)日本建築学会：建築耐震設計
of	  Failure	  Loads	  in	  the	 における保有耐力と変形性
Plastic	  Theory	  Continuous	 能(1990)，pp.104-109，pp.
Beams	  and	  Frames,	  J.	 
310-322，1990
Aeronaut.	  Sci.,	  Vol.19,	 
2.5)木原博監修・藤田瀼・楠田忠
1952
雄・川井忠彦著：塑性設計 2.5)田中	  尚：骨組の塑性力学，法，森北出版，1960
コロナ社，1963
2.6)Hodge,	  P.G.	  Jr.：Plastic	 Analysis	  of	  Structures,	  2.6)は削除
McGraw-Hill,	 1959-2-    \{IYO{  R ~RW?QPYB¢ ¡ OHMSz{mDPR^Q[GQE[RW?QUOVXZY: <JR]M T
P\OYFOBNCY:IP[L

修正刷
１1Th
vjdgk
¨wl
^RW?
n¯ ILu誤 R£u\HKs|e
正 TnQ}NCY` StRmª

修正箇所

QE

5O
C

32頁４行目 崩壊機構をも異なったものにな
崩壊機構も異なったものになる．
 :  T
 7 Rる．
 5 122222222222222222
gX:.]
//////////////////////////////////  
32頁29行目 重心までの距離を
重心G1，G2までの距離を ;  T 8 R
32頁28行目 したがって
したがって，1QE
5OC_ 7 3 4 0i>:
22236頁10行目 高力ボルトMD20
高力ボルトM20
< _i //////////

138頁17行目 曲げ抵抗を分担すると考えると，曲げ抵抗を負担すると考えると，140頁11行目 軸力を分担すると考え，軸力を負担すると考え，142頁
図3.3.61#r¬­

9c\2 2TTgkfi

v
R
RxS2
|03n¯u
ejdh
/t
RR{mª`Qy
/s|t
3.1){mª相当に複雑な過程となる．
相当に複雑な過程となる ．
TV°J¨w
RTI£u «146頁６行目

149頁７行目 値よりも低下する3.5)．

150頁５行目 求めようとしているものが多い 求めようとしているものが多い3.2)，3.5)．
3.2)，3.3)．

150頁17行目 下界荷重が求められる．

下界荷重が求められる3.3)．

151頁
式3.5.7

M PS =

152頁
式3.5.8⎛23 d⎞⋅ σ Y ⋅ a 2 ⋅ ⎜ 1 − cos
⋅ ⎟⎝
32 a⎠
⎛
23 d⎞
Q = ⋅ σ Y ⋅ a ⋅ ⎜ 1 − cos
⋅ ⎟
⎝
32 a⎠
M PS =M PS =
Q=252頁
式3.5.8σY2⋅d ⎛π⎧⎞⎫⋅ d ⋅ ⎨1 −⎜⎝ − 1⎟⎠ ⎬33⋅a 2⎩⎭

M PS =
Q=σY2⋅d ⎛π⎧⎞⎫⋅ a ⋅ d ⋅ ⎨1 −⎜⎝ − 1⎟⎠ ⎬33⋅a 2⎩⎭σY2⋅d ⎛π⎧⎞⎫⋅ a ⋅ d ⋅ ⎨1 −⋅ ⎜ − 1⎟ ⎬⎝33⋅a 2 ⎠⎭⎩σY2⋅d ⎛π⎧⎞⎫⋅ d ⋅ ⎨1 −⋅ ⎜ − 1⎟ ⎬⎝33⋅a 2 ⎠⎭⎩-3-値よりも低下する3.2)．

Q=⎛⎛ 3 d⎞⎞
2⋅ σ Y ⋅ a ⋅ ⎜ 1 − cos ⎜⋅⎝ 2 a ⎟⎠ ⎟⎠⎝3M PS =Q=

σY2⋅a ⎛π⎧⎞⎫⋅ a ⋅ d ⋅ ⎨1 −⋅ ⎜ − 1⎟ ⎬⎝33⋅d 2 ⎠⎭⎩σY2⋅a ⎛π⎧⎞⎫⋅ d ⋅ ⎨1 −⋅ ⎜ − 1⎟ ⎬⎝33⋅d 2 ⎠⎭⎩M PS =
Q=⎛⎛ 3 d⎞⎞
2⋅ σ Y ⋅ a 2 ⋅ ⎜ 1 − cos ⎜⋅⎝ 2 a ⎟⎠ ⎟⎠⎝3σY2⋅a ⎛π⎧⎞⎫⋅ a ⋅ d ⋅ ⎨1 −⋅ ⎜ − 1⎟ ⎬⎝33⋅d 2 ⎠⎭⎩σY2⋅a ⎛π⎧⎞⎫⋅ d ⋅ ⎨1 −⋅ ⎜ − 1⎟ ⎬⎝33⋅d 2 ⎠⎭
⎩

修正刷

修正箇所

誤正

１52頁７行目 荷重に釣り合い

荷重に釣合い

154頁５行目 関係を表す実験値3.4)をプロット

関係を表す実験値 3.4)，3.5) をプロット

152頁
参考文献3.2)田中	  尚：構造物の極限解析，彰国社，1966
3.3)加藤	  勉・秋山	  宏：軸力，剪断力および曲げを受けるH形
断面部材の降伏耐力と変形性状に関する実験的研究，その１，その２，日本建築学会関東支部研究発表会，1972
3.4)高田弘志・藤原勝義ほか：溶接H形梁の耐力に関する研究，（その１），（その２），（その３）日本建築学会近畿支部研究発表会，
1972.63.5)近藤一夫：２次元弾塑性崩壊
解析における一離散化手法	  —平衡モデルとしての変位型有限要素モデル—，日本建築学会論文報告集，第305号，pp.
68-78，1981.7
3.6)日本建築学会：鋼構造限界状
態設計指針，pp.176-179，
1998.103.2)近藤一夫：２次元弾塑性崩壊
解析における一離散化手法	 
—平衡モデルとしての変位型
有限要素モデル—，日本建築学会論文報告集，第305号，pp.68-78，1981.7
3.3)田中	  尚：構造物の極限解析，彰国社，1966
3.4)加藤	  勉・秋山	  宏：軸力，剪断力および曲げを受けるH形
断面部材の降伏耐力と変形性状に関する実験的研究，
その１，その２，日本建築学会関東支部研究発表会，
1972
3.5)高田弘志・藤原勝義ほか：溶接H形梁の耐力に関する研究，（その１），（その２），（その３）日本建築学会近畿支部研究発表会，
1972.6600kN	 m600kN・m166頁
図4.2.6169頁
式5.1.6.b=1１，２1

1.77 × 10 6σY⎛ lb ⎞⎜⎝ i ⎟⎠y2lb ⋅ d f⎧⎫⎪⎪Af⎪⎪⋅ 1+ ⎨i ⋅d ⎬⎪15.14 ⋅ ⎛ y f ⎞ ⎪⎜⎝ A ⎟⎠ ⎪⎪⎩f⎭3.6)は削除

2=

1.77 × 10 6σY⎛ lb ⎞⎜⎝ i ⎟⎠
y2lb ⋅ d f
⎧
⎫⎪
⎪
Af
⎪
⎪
⋅ 1+ ⎨2 ⎬⎪15.14 ⋅ ⎛ iy ⋅ d f ⎞ ⎪⎜⎝ A ⎟⎠ ⎪⎪f⎩⎭

72頁６行目 Meを代入して得られる

Mcrを代入して得られる

74頁10行目 両側の区間の両側区間の80頁
図5.3.5(a)横軸

横軸

K/K0-4-k/K02

修正刷
１

修正箇所80頁

誤横軸

正kk/K0横軸

図5.3.5(b)１，２84頁４行目

5.10 × 10 5 mm 25.10 × 10 5 mm 3

１，２84頁５行目

5.42 × 10 5 mm 25.42 × 10 5 mm 3184頁８行目

M 1.00 × 10 8== 0.833 > 0.5
M p 1.20 × 10 8M
1.00 × 10 8=−= −0.833 < −0.5Mp
1.20 × 10 8

１，２84頁９行目

lb ⋅ h≤250
Aflb ⋅ H≤250
Af

１，２84頁16行目

21.3 N/mm

21.3 N/mm 2186頁２行目

M
5.4 × 10 7== 0.45 < 0.5M p 1.2 × 10 8M
5.4 × 10 7=−= −0.45 > −0.5
Mp
1.2 × 10 8

１，２86頁５行目

lb≤375
iylb ⋅ H≤375
Af

1,2,386頁19行目

δ = δ2 + δ2

δ = δ1 + δ 2

188頁６行目 連続編心補剛された

連続偏心補剛された

189頁11行目 支障を来したり支障をきたしたり

191頁６行目 柱降伏軸力

降伏軸力

92頁10行目

N 1+ β − λ≤NY 1 + β + λ1,2,3N 1+ β − λ≤NY 1 − β − λ193頁囲み内 柱圧縮軸力

圧縮軸力

193頁囲み内 柱降伏軸力

降伏軸力

194頁
図6.2.1

I型断面

I形断面

198頁
式6.3.3⎧⎛ − β − cos Z ⎞ ⎛ Z ⋅ x ⎞⎛ Z ⋅ x⎞ ⎫M 1 ⋅ ⎨⎜⎟⎠ sin ⎜⎝⎟⎠ + cos ⎜⎝⎟⎬
⎝sin Zll ⎠⎭⎩⎧⎛ − β − cos Z ⎞⎛ Z ⋅ x⎞
⎛ Z ⋅ x⎞ ⎫M 1 ⋅ ⎨⎜⎟⎠ ⋅ sin ⎜⎝⎟⎠ + cos ⎜⎝⎟⎬
⎝sin Zll ⎠⎭⎩1100頁
図6.3.4横荷重と軸圧縮力を受ける

横荷重と圧縮軸力を受ける

1108頁８行目 P≈Nとする．

P≒Nとする．
-5-

修正刷

修正箇所

誤1109頁９行目

MA正MA⎛ 11NN ⎞ ⎛ 1N ⎞⋅cot ⎜⋅−⎜⋅' ⎟' ⎟
0.86 N E'0.86
N0.86
N⎝⎝
E⎠E⎠



1112頁９行目 [図6.5.1(a)]１112頁
式6.5.2
第３項目22 ⋅ tan (π / ( 2 ⋅ k ))π / K  m ¢ 

2 ⋅ tan (π / 2 ⋅ k )π / K u e    

**&""


組合せに対して，118頁16行目 旧版では，初版では，

１，２ 121頁５行目 ラーメン構造の柱梁接合部パネルは，ラーメン構造の接合部パネルは，

１，２ 123頁２行目 ただし，Bc，tf，σY は，Bc，tf，σY は，

p9:@A`AgI
9:`A V=1@AgI 9:`A１，２vg 9:`A w
四面溶接組立鋼管や£]
123頁10行目
E7k qp|n1 '{
123頁14行目

１D@Ag I \  @AgI
溶接組立箱形断面や{ / >u ~}n  
なお，旧版に記述されていた

125頁13行目 旧版以降，127頁
図7.3.3(c)SGPS H

なお，初版に記述されていた
初版以降，h >_^ )

a 7YX ! 1i+©
x§¨RZ N*QVZ Or  } ir  } /{h <{| n '{n   ! l >h_^ f    d{ 7aYX 1



#
%


KS G
J PS H

130頁囲み内 FrY：主筋の降伏張さ

qC 

FrY：主筋の降伏強さ

1
135頁２行目 旧版に記述された
初版に記述された
YNQ VY O^ <5 H+B9q C
G.=56 h>_^?
6K SGJ2h 5. @#;.?&{ <RnPS HX=  }UX
= 5 G.=h >_^ ?r[^>ti
36
7H9D
66a1 ¢Jb
. ?&@2=f;?
8i
YXn
135頁６行目
曲げモーメントMs を算定するH形 曲げモーメントMsを算定する．

Q F BU 7aYX
Ft;?
 ¢f= 4Ht PWM J[¡ >h_^ <5_ 6 -@js I
js 48
{H+`|hw

断面柱強軸曲げの場合

H形断面柱強軸曲げの場合=0 H2<<5 H+LQ H

135頁22行目
Hc，Af にそれぞれO>ct TYSW 1 ! ¤e

Hc2，Af2 にそれぞれ137頁
表中の全て
表中の全てt・D2tD2
TYSW>
hAp 表7.A.3〜4
0ct
1A  J <5 H> a = 4:7 I8I
Hc8{ aB~ 5¤e[ 6r ,3.@7O$?
g'5'1   ª    } =GH+¥ (, ¦ Z > </ E Z%+ -     ¥ " ( % Z # > </-6 + -jzos'  , yjN#k  5'2

[図6.5.1]

１，２ 118頁15行目 組合せ状態に対して，
１⎛ 11NN ⎞ ⎛ 1N ⎞⋅⋅ cot ⎜⋅−⎜⋅'' ⎟' ⎟0.86 N E⎝ 0.86 N E ⎠ ⎝ 0.86 N E ⎠Z( % X > </   

修正刷
１

!


!
!
"
誤修正箇所

 


正 

 



163頁
図9.1.1      

１

180頁10行目

n=124 000= 0.019
235 × (18 820 + 18 × 478 )-7-n=   

( 0 + 124 000 ) / 2= 0.009
235 × (18 820 + 18 × 478 )