短 期 連 載：S A B T E C機 械 式 定 着 工 法 R C 構 造 設 計 指 針（ 2 0 2 2 年 ）第1 回

SABTEC指針 4 章と5 章の改定概要
益 尾 潔 （ 一 社 ）建 築 構 造 技 術 支 援 機 構 代 表 理 事の終局強度設計用せん断力を規定し，これらと関連

SABTEC 指針（2022 年）発刊の経緯

する7.1節の接合部横補強筋および14.1節の最下階柱基礎梁接合部のせん断設計を改定している。

当機構では，SABTEC技術評価を取得した機械式定着工法（写❶）の共通設計指針として，SABTECSABTEC 指針による設計フロー

機械式定着工法設計指針（2014年）発刊後，機械式定着工法の使用実績を基に判明した設計規定を盛り本設計指針による設計フローを，図1に示す。本

込んだRC構造設計指針（2017年）およびRC構造設指針による機械式定着工法の検定計算は，通常，ル計指針（2019年）を発刊した。

ート3の終局強度設計を基本とし，図1中の置き換また，当機構が組織した機械式定着工法実務研究え方式で行われる。

会では，機械式定着工法の技術的諸課題の解決に向置き換え方式は，SABTEC指針10章（1）で定義けて，2020〜2021年の間に，AIJ鉄筋コンクリートするように，一貫構造計算プログラムで技術基準解構造保有水平耐力計算規準（2021年）20条「柱梁接説書の接合部せん断設計条件を確認する検定方式で合部」提案の柱梁強度比を踏まえたSABTEC指針あり，一貫構造計算プログラムで作成された構造計検証報告 1）を公開した。

算書を提出して建築確認を取得している骨組は，す

同検証報告では，梁せい/柱せいとして定義

べて置き換え方式を適用することができる。

したアスペクト比ξが大きい場合を除き，AIJ規準に置き換え方式の場合，図1に示すように，SABTECよる柱 梁強 度 比および強 度 低 下 率に係わらず，指針10章（2）の構造規定より，SABTEC指針8.1節

SABTEC機械式定着工法RC構造設計指針（以下，〜8.3節の梁，柱主筋定着長さの検定およびSABTECSABTEC指針）の規定を満足する場合，設計で保証指針7.1節の接合部横補強筋比すべき終局耐力と変形性能が確保されることを明らる。図1中では，置き換え方式に関連する箇所を太かにした。SABTEC指針では，接合部せん断余裕度ゴシック体で表記している。の検定が行われλ ≧1を満足し，かつ，梁主筋定着長さおよび接合

本連載第1回ではSABTEC指針4章と5章の改定

部必要横補強筋比の規定を満足することとしている。

概要について執筆し，本連載第2回ではSABTEC指一方，田才ら 2）の実験では，アスペクト比が大き針7.1節の改定概要として，接合部必要横補強筋比

いト形接合部の終局耐力実験値が，梁曲げ終局耐力o の規定を示すとともに，SABTEC指針14.1節に達しないことがあることを明らかにしている。の改定概要を示す。

これらより，SABTEC指針（2022年）3）では，技術基準解説書 4）による保有水平耐力計算の原則に従SABTEC 指針 4 章の改定概要

い，4.1節の終局強度設計の基本方針および4.2節の接合部せん断力の設計条件を規定し，田才らの実

4 . 1 終局強度設計の基本方針験 2）で確認されたト形接合部のアスペクト比ξに関（1）柱梁接合部の目標性能①，②する知見を基に，5.2節ではξ≧1.3のト形接合部
3 6

4.1節の（1）項では，ト形，T形，L形，十字形接SABTEC機械式定着工法 RC構造設計指針（2022年）●

フリータイプ

メタルタッチタイプ

オニプレート（伊藤製鐵所）

タフネジナット（共英製鋼）
タフナット（共英製鋼）【ネジ節鉄筋型】

FRIP 定着板（伊藤製鐵所）

タフヘッド（共英製鋼）

ネジプレート（JFE 条鋼）

EG 定着板（合同製鐵）【円形定着板型】

DBヘッド（ディビーエス）❶SABTEC技術評価を取得した機械式定着金物
終局強度設計（ルート3）
4.1節「終局強度設計の基本方針」

許容応力度設計（ルート1，2‑1，2‑2）
9.1節
適用対象
9.2節
構造規定

性能検定方式

置換え方式（10章）

技術基準方式

接合部耐力余裕度（4.2節），主筋材料強度比（5.1節）

主筋定着長さ，背面かぶり厚さの検定（8.1節〜8.3節）

短期設計用せん断力（9.3節）

接合部終局強度設計用せん断力（5.1節，5.2節）

短期許容せん断力（9.3節）

接合部せん断終局耐力（6章）

接合部せん断検定（9.3節，4.2節）

接合部横補強筋比pjwhの検定（7.1節）

図1

SABTEC指針による設計フロー

形性能を保証する終局耐力を有することとしている。

保証メカニズム時
層間変形角
最大耐力

SABTEC指針では，RC純ラーメン架構の場合，max

梁または柱曲げ降伏後，早期の接合部せん断破壊防層せん断力0.8max

止の観点より，図2に示すように柱梁接合部の保証限界層間変形角
角80min は保証メカニズム時層間変形以上としている。

接合部実験によると，柱または梁の曲げ降伏後の柱梁接合部のせん断破壊は接合部横補強筋に依存す
層間変形角80min

るので，7.1節の接合部横補強筋では，保証限界層

図2 保証限界層間変形角 80minと保証メカニズム時層間変形角

間変形角合部について，目標性能①は接続する柱または梁ニズム時層間変形角の曲げ降伏を保証する終局耐力を有することとし，（2）設計で想定する破壊形式

目標性能②は接続する柱または梁の曲げ降伏後の変● 建築技術 2022.0780min を規定し，7.1節の解説で保証メカの算定式を定めている。

本設計指針で想定する破壊形式は，ト形，L形，
3 7

1.51.51.01.00.50.00.00.51.0max/max/

（高強度）
ネジ節型
円形定着板
（普通強度 ）

：2016，2017年：2018〜2021年

0.5
ξ＝1.9〜2.00.00.0

1.50.51.0/
max /−2.0（b）アスペクト比ξの影響を調べた田才らの実験 2）の場合（a）SABTEC 指針を満足するアスペクト比ξ=1 程度の場合

図3 ト形接合部の1.5//

関係

十字形接合部では梁曲げ降伏型，T形接合部では柱規定を満足する実験値については，耐力安全率曲げ降伏型としている。ただし，国交省告示 4）によmax /がおおむね1を上まわる 1）。

る部材種別FA〜FCの柱が接続するト形接合部およここで，は指針式（解5.15）のト形接合部終び下記1）のL形接合部は柱曲げ降伏型，下記2）の局耐力であり，同式中のT形接合部は梁曲げ降伏型としてもよい。

耐力時梁せん断力，

1)SABTEC指針12章による定着スタブを設けて柱時梁せん断力，は梁主筋掻き出し定着耐力時梁主筋定着破壊を防止するか，または7.1節（1）にせん断力を示し，max は最大耐力実験値，より接合部横補強筋比

梁曲げ終局耐力時梁せん断力を示す。

比を接合部必要横補強筋以上としたL形接合部=min（2)SABTEC指針7.1節，7.2節および8.2節の規定をは接合部せん断終局

は梁主筋側面剥離定着耐力，，）は（解5.15）

田才らによるアスペクト比ξが大きいト形接合部の実験

田才らによる実験 2）では，図3（b）に示すように，満足するT形接合部
4 . 2 接合部せん断力の設計条件

アスペクト比ξ=ト形，十字形接合部のせん断設計条件は，指針式率

max //が2程度の場合，耐力安全が0.6程度になることがある。また，（4.1）を満足することとし，引張柱軸力 を受ける

図4（a）のト形接合部の耐力安全率

ト形接合部の場合，上下柱とも， は0.75 ･σ o をスペクト比ξ関係によると，ξ=1.1の実験では，耐超えないこととしている。 は柱主筋の全断面積，力安全率

σ o は柱主筋の規格降伏点を示す。の実験では，耐力安全率＞λ ･（4.1）

λ ：接合部耐力余裕度で，λ ≧1とする。

max /

max /

−ア=0.97〜1.1となり，ξ=1.5〜2.0
max /の最小値は0.67となる。これらより，ξ=2の時，最小値γ min=0.6として，アスペクト比による曲げ耐力低減係数γ を指：水平方向の接合部終局強度設計用せん断力

針式（5.21）で評価している。
γ =1.74-0.57ξ：水平方向の接合部せん断終局耐力（5.21）

γ ：アスペクト比による曲げ耐力低減係数

SABTEC 指針 5 章の改定概要

ただし，0.6≦γ ≦1とする。
アスペクト比ξ≧1 .3 のト形接合部の終局強度設計

アスペクト比ξが 1 程度のト形接合部せん断終局耐力

用せん断力

アスペクト比ξ=1〜1.3の高強度主筋と高強度コン

図4（b）のmax /−/関係に示すよ

クリートを含めたト形接合部実験の関係を，図3（a）

うに，曲げ耐力低減係数γ を考慮した梁曲げ耐力に示す。同図では，接合部耐力余裕度

時梁せん断力/≧1は，指針式（解5.16）で評価でを満足する場合，SABTEC指針8.1節（1）の梁主筋きる。曲げ耐力低減係数γ の減少傾向は，ξ≧1.3

定着長さℓ と7.1節（1）の接合部横補強筋比の場合，ξの増加に伴い，接合部横補強筋比

3 8のがSABTEC機械式定着工法 RC構造設計指針（2022年）●

：2016，2017年：2018〜2021年

1.5＝γ ･ξ ･oℓo・ℓ（5.22）

ξ ：指針式（5.8）の架構形状による補正係数

1.0max/o：指針式（5.11）の梁の基準曲げ終局耐力ℓ：スパン長0.5

γE＝1.74−0.57ξ

γ min＝0.6ℓo：梁内法スパン長：階高0.01.01.5

また，図4（c）に示すように，ξ=1.5〜2.0の実2.0ξ（a） max/験の場合，接合部横補強筋比に対する接合部必要横−ξ関係

補強筋比倍率1.5/

o ≧1とすると，梁曲げ降伏後の変形性能が確保される。
o は，SABTEC指針（2019年）の指針式（7.1）

1.0と同じSABTEC指針（2022年）の指針式（解7.2）でmax/求めた接合部必要横補強筋比を表す。
0.5

おわりに
0.00.01.0（b）

2.0/−max//3.0

本連載第1回では，SABTEC指針（2022年）発刊

関係の経緯およびSABTEC指針による設計フローを示したうえで，SABTEC指針4章の改定概要として，終5：2016，2017年：2018〜2021年

4

局強度設計の基本方針を示すとともに，SABTEC 5章の改定概要では，アスペクト比 ξ≧1.3のト形接3/合部について，せん断設計条件を明らかにした。

2（ますお きよし）
【参考文献】

11）益尾潔：AIJ規準による柱梁強度比を踏まえたSABTEC指針検証報
01.01.5

告第1回SABTEC指針検証報告の概要，建築技術2021年5月号，2.0pp.54〜58，第2回SABTEC指針による柱梁接合部の終局耐力と変形ξ（c）/−ξ関係性能の評価，建築技術2021年6月号，pp.176〜180，第3回柱梁強図4 アスペクト比ξ≧1.3のト形接合部における梁曲げ耐力低減係数γ の検討結果

度比および強度低下率を踏まえた終局耐力と変形性能の評価，築技術
2021年7月号，pp.52〜56，東大実験によるト形接合部の終局耐力と変形性能の評価結果に関する修正報告，建築技術2021年11月号，

小さい場合における接合部横補強筋による横拘束効果の低下に起因すると考えられる。同式中の梁基準
曲げ終局耐力o はSABTEC指 針5.1.1項 の 式（5.11）で算定している。ℓo は梁内法スパン長を示す。
γ･＝ℓoo（解5.16）

これらより，SABTEC指針5.2節（2）では，ξ≧1.3pp.147.
2）田才晃ほか：RC造ト形柱梁接合部の構造性能に関する実験的研究接合部のアスペクト比，接合部せん断補強筋位置による影響の検証，その1その2，日本建築学会大会梗概集，構造Ⅳ，pp.663-666，2018年9月，アスペクト比の大きいRC造ト形柱梁接合部の構造性能に関する実験的研究，その1その2，日本建築学会大会梗概集，構造Ⅳ，pp.123126，2019年9月，RC造ト形柱梁接合部の構造性能に関する実験的研
究-接合部降伏破壊に及ぼすアスペクト比と補強量の検証，その1その2，日本建築学会大会梗概集，構造Ⅳ，pp.371-374，2020年9月，その3〜その5，日本建築学会大会梗概集，構造Ⅳ，pp.365-370，2021の場合，アスペクト比による曲げ耐力低減係数γ を年9月考慮した終局強度設計用せん断力

3）（一社）建築構造技術支援機構：SABTEC機械式定着工法RC構造を指針式（5.22）で 算 定 し，接 合 部 耐 力 余 裕 度 λ =≧1.5を規定している。
● 建築技術 2022.07/

設計指針（2022年），2022年4月
4）国土交通省国土技術政策総合研究所，国立研究開発法人建築研究
所監修：2020年版建築物の構造関係技術基準解説書，2020年

3 9