連 載： S A B T E C

高 強 度 せ ん 断 補 強 筋 設 計 施 工 指 針（ 2 0 2 3 年 ）第3
1 回

キョウエイリングSD490〜785組込
プログラムと溶接せん断補強筋
益尾 潔

一般社団法人建築構造技術支援機構 代表理事

はじめに

785N/mm2 級高強度せん断補強筋と同様，SABTEC

本連載第3回では，SABTEC指針（2023年）1）の適指針（2023年）4.2.2短期許容せん断力による梁横補用範囲SD490，685N/mm2 級，785N/mm2 級高強度せ強筋の補正係数β（図1）を用いた設計式の妥当性，

ん断補強筋に準拠したキョウエイリングSD490〜785

ならびに表1の実験によって短期許容引張応力度を組込プログラムがリリースされたことより，本組込プ490N/mm2 とすることの妥当性を確認している。

ログラムの概要について紹介するとともに，高強度せ2）高圧縮軸力下の長方形断面柱の曲げ変形性能ん断補強筋に係わる溶接せん断補強筋のA級継手性

SABTEC指針（2023年）1）関連資料2では，表2お能に関するSABTEC技術評価 2）について紹介する。

よび図2の実験によって，SD490と785N/mm2 級横SD490 せん断補強筋を用いた梁，柱の諸性能補強筋の直交方向中子筋本数が高圧縮軸力下での曲げ降伏後の変形性能に及ぼす影響を確認している。

1）梁の損傷短期許容せん断耐力
SABTEC指針（2023年）1）関連資料1では，キョ

正負繰り返し荷重による ／― 関係正加力時ウエイリングSD490を横補強筋としたRC梁の損傷包絡線を図3に示す。 は作用せん断力，短期許容せん断力については，685N/mm2 級および保持仮定による曲げ終局耐力時せん断力である。
同図によると，SD490，785N/mm2 級横補強筋と

表 1 キョウエイリング SD490 を用いた梁の実験計画 1）
Fc

試験体

梁主筋

（N/mm2）

KB490‑30‑H
KB490‑30‑C
KB490‑60‑H
KB490‑60‑C

主筋（ pt ）30
4+2‑D19（1.44%）60

横補強筋
鋼種SD390SD490

配筋pw（%）

は平面もに，最大耐力以降，横補強筋配置を4＋2と4＋3鋼種形式とした試験体では材端部かぶりコンクリートの剥落

135°
フック2‑D100.47@100

SD490に伴い，横補強筋で拘束されない柱主筋が湾曲し始

キャップタイ135°
フックめるのに対し，4＋4とした試験体では，実験終了

キャップタイ

まで材端部かぶりコンクリートの顕著な剥落や柱主（部材寸法）内法スパン長L＝1,200mm（L/D＝3.0），梁幅，せいB×D＝300mm×400mm， ：コンクリートの目標圧縮強度， ：横補強筋比， ：横補強筋比，キャップタイ：両側スラブ付き筋の湾曲が観察されず，変形性能が向上した。

表 2 キョウエイリング SD490と785N/mm2 級横補強筋を用いた長方形断面柱の実験計画 1）
横補強筋

N/σBbDp wx（%）

配筋

ρs（%）

KC490‑4+24+2‑D10@80

0.44

1.89

KC490‑4+34+3‑D10@80

0.67

2.140.89

2.39

0.44

1.89

KC490‑4+4
KC785‑4+230

0.5

4+4‑D10@80

1.18

4+2‑D10@80

KC785‑4+34+3‑D10@80

0.67

2.14

KC785‑4+44+4‑D10@80

0.89

2.39

C1,C2
H5‑H8C3,C4βc

断面詳細
2/3

H1‑H4
37 103 60 60 103 37p（w %）
0

図10.2

梁横補強筋の補正係数β 1）300
37 75 76 75 37（100pw‑0.2）/3βc＝1‑13 8p wy（%）

400

1.2

図2鋼種
：コンクリートの目標圧縮強度，
α：コンクリートSD490

785
級， ：加力平行方向の実圧縮強度，
N：軸力および直交方向の横補強筋比，：横補強筋体積比，（全試験体共通）
柱断面b×D＝300mm×400mm，
内法高さH＝1,200mm（H/D＝3），柱主筋：14 D19（S D345），
柱主筋比： ＝3．
35％，
b：柱幅，
D：柱せい

C1,C2
C3,C4
H5‑H8 H9‑H12

H1‑H437 103 60 60 103 37400

300
37 75 76 75 37Fc（N/mm2）300
37 75 76 75 37

試験体C1,C2C3,C4
H5‑H8 H9‑H12

H1‑H437 103 60 60 103 37400

長方形断面柱の形状寸法1）

SABTEC 高強度せん断補強筋設計施工指針（2023年）●

キョウエイリングSD490〜785 組込プログラム

内および上下階で主筋本数が異なる11層，9層と4層のト形，十字形接合部内で行われる。

1）SABTEC技術評価取得の組込プログラム
本連載第1回 3）で紹介したSABTEC技術評価取得

3）検討結果組込プログラムは，8社開発高強度せん断補強筋11算定用のA通架構ヒンジ図を図5，A通架構の種類を適用対象としている。その中で，キョウエイリ

増分解析による層せん断力 −各層重心位置の層間

ングSD490〜785組込プログラムは，NBUS―7（構造変形角 関係を図6に示す。

システム）が2023年11月リリース，BUILD.一貫Ⅵ

図5のヒンジ図と図6の ― 関係は685N/mm2（構造ソフト）が2024年3月リリース，SS7（ユニオン級高強度せん断補強筋を用いた場合であり，弾塑性システム）が2024年9月リリース予定である。

増分解析では，各架構の柱面と梁面を保有水平耐力

2）適用例

計算での危険断面位置とし，X方向A通，B通架構

本組込プログラムの適用例では，SABTEC機械式

では1F柱脚部と2F梁端部に降伏ヒンジの発生を仮定着工法BUILD.一貫Ⅵ組込プログラム取扱い説明定し， ＝0.3を直接入力で必要保有水平耐力を決書（2022年）4）の適用例と同じ図4の12階板状共同定している。
解析結果では，おおむね3層〜11層梁端部の降伏住宅・ラーメン架構を適用架構とし，材料諸元を表3ヒンジの発生で，X方向の保有水平耐力が決定し，に示している。
X方向梁主筋定着は，A，B通架構各層外端接合

保有水平耐力/必要保有水平耐力は1.04となった。

部内および5層〜10層の左右端部で主筋本数が異な

ここで，X方向梁断面リストを表4，柱断面リスる十字形接合部内で行われ，Y方向梁主筋定着は，

トを表5，X方向梁（G2，G4）およびX方向柱（C2，1，3，5，7通架構各層外端接合部内で行われる。

C4）の横補強筋比

1鋼種

呼び名ⒶSD345

D22D29D32,D35,D38（b）主筋の鋼種と呼び名
部位

SD390
SD490

柱，梁主筋

C5C1G1C5C2G2C4G3C2G2C5C2G2C3G11248G4C2G2C5G113C4G124G4G11542C4G116G4G12736C4G118G4G1133C4G1230G3G1112 11 10 92710,500

R

C310,500Ⓑ（a）コンクリート設計基準強度

G11柱，梁の材料諸元

表4のX方向梁断面リストによると，6層目より最上C2G1C18,000

9075

表375

また，柱主筋定着は，R層と1層L形，T形接合部

分布を図7に示す。

908,000

7,500

〃〃

7,500

（代表階伏図）〃 3,060

RFL

1.4/1.2

KC785‑4＋41.0
KC785‑4＋20.6

KC785‑4＋30.40.2

1.4

KC490‑4＋4

1.00.80.6

KC490‑4＋20.4
KC490‑4＋30.2
0

図3G.L.

3,200 3,060 〃〃/1.20.0〃204060【785N/mm2級横補強筋】〃0〃（×10‑3rad）
36,7100.0〃 3,010 〃0.8

G112FL
11FL

C19FL

C1C16FL

C1C1C1C1C1● 建築技術 2024.06

C2
G18,000①C2G27,500②C2G2〃④G1C2G2〃③C2G2C2G2G1C2G2C1C1G17,500⑤C1C2G2C2G2C1G1C2G2C2G2C2G2C2G2C2G11FLC2G2G1C2G2C1C2G2C2G2C2G12FL

C2G2G1C2G2C1C2G2C2G2C2G13FL

C2G2G1C2G2C1C2G2C2G2C2G14FL

C2G2G1C2G2C1C2G2C2G2C2G15FL

C2G2C160− 関係正加力時包絡線1）

C2G1G1C2G2C1C2G2C2G2C1G1C2G2C2G2C2G2C2G2C2G17FL

C2G2G1C2G2C1C2G2C2G2C2G18FL

C2G2C18,000⑥⑦（A 通軸組図）

SD490と785N/mm2級横補強筋の/C2G1G1C2G2C1C2G2C2G2G1C2G2C2G2G2C2G2C2C1G2C2G2G110FL

G2C2G1（×10‑3rad）2040【SD490横補強筋】

G2C1図4適用架構

3 9

11F

35,0003,005 3,010 3,060

RF12F

1保有水平耐力算定時2330,000

45〃

10F
25,0006〃

9F

7〃

（kN）

8F〃

7F

20,0008915,000〃

6F10算定時〃5F3F

3,110 3,060

4F

10,0005,000

11123,950

2F

00.0001F0.005

0.010

0.0150.020（rad）
7,360
1

図57,3002〃3〃4〃57,360
67

算定用のA通架構ヒンジ図（X方向正加力）

層階
13121211111010998785N級
877685N級 SD490
665544332pw（%） 2
110.20 0.25 0.30 0.35 0.400.2

図6 A通架構の増分解析による層せん断力 −各層重心位置の層間変形角関係（X方向正加力）

か，または既往溶接条件を基に標準溶接条件を変更する場合，簡易検知試験を行うことにしている。同図
中，○は周辺溶接条件，●は標準溶接条件であり，785N級

周辺溶接条件，標準溶接条件ともに，A級継手判定

685N級条件を満足しなければならない。なお，同図の横方SD490pwx（%）

向と縦方向の制御因子は，溶接機によって異なる。
当機構では，本要領書11.3節の溶接条件確認試

0.3
0.4
0.50.6（b）
X方向柱（C2，C4）

験に際し，試験データ整理EXCELプログラムを申層側ではせん断耐力に余裕があるため，図7（a）に示データを提出してもらっている。このEXCELプロ

すように，SD490，685N級，785N級ともに，X方向グラムによると，表8に示すように，溶接せん断補梁（G2，G4）の横補強筋比強筋の統計値が即座に表示される。

（a）X方向梁（G2，G4）

図7

横補強筋比

分布は0.2％となっている。

込者に提供し，EXCELプログラムに入力した試験

また，表5の柱断面リストによると，9階〜12階では，表8は，SD345溶接せん断補強筋D13の基本検知

柱幅を下階柱よりも絞り，横補強筋間隔を100mmと試験結果例であり，1号機から4号機の溶接機4台でしているため，図7（b）に示すように，SD490，685N製造した溶接せん断補強筋の降伏点，引張強さ，伸級，785N級ともに，X方向柱（C2，C4）の横補強筋

び，アプセット溶接膨らみ径φ ，溶接点からの破断位比置Ltの統計値を示している。その結果，試験データがは，0.25〜0.4％に増加している。

これらの点を考慮し，断面諸元に応じた適切な鋼判定基準を満足するか，否かを判別できる。もし，入種の横補強筋を選択することで，梁，柱の横補強筋力ミスなどによって試験データに異常値があれば判別量をバランスよく配置することができる。

でき，的確に試験データを検証することができる。

溶接せん断補強筋の S AB T E C 技術評価

おわりにSABTEC技術評価 2）では，表6の溶接せん断補強

本連載第3回では，SABTEC指針（2023年）1）に準筋（共通）標準製造要領書を基に，溶接せん断補強拠したキョウエイリングSD490〜785組込プログラム

筋の製造条件を踏まえ，告示（平12建告第1463号）の概要について紹介した。本組込プログラムによるによる判定基準 注1）と照らし合わせ，溶接せん断補と，高強度せん断補強筋を用いたせん断設計の自由強筋のA級鉄筋継手性能を判定している。SABTEC度が向上する。また，高強度せん断補強筋に係わる技術評価を取得した溶接せん断補強筋を表7に示す。

溶接せん断補強筋のA級継手性能に関するSABTEC

溶接せん断補強筋の基本事項として，本要領書11.4節では，図8に示すように，基本検知試験とする
4 0

技術評価 2）について紹介した。
（ますお きよし）
SABTEC 高強度せん断補強筋設計施工指針（2023年）●

表5

柱断面リストFc階（N/mm2）
1227113010930338337366365424423248148

表6

表4
位置

C1,C3

C2,C4

Dx×Dy（mm）

1,000×650

1,000×650

主筋

12‑D29

12‑D29Dx×Dy（mm）

1,000×650

1,000×650

主筋

12‑D29

12‑D29Dx×Dy（mm）

1,000×850

1,000×850

主筋

14‑D2914‑D29Dx×Dy（mm）

1,000×850

1,000×850

主筋

14‑D32

14‑D32

Dx×Dy（mm）

1,000×1,000

1,000×1,000

主筋

16‑D32

16‑D32

Dx×Dy（mm）

1,000×1,000

1,000×1,000

主筋

16‑D32

16‑D32

Dx×Dy（mm）

1,000×1,000

1,000×1,000

主筋

16‑D35

16‑D35

Dx×Dy（mm）

1,000×1,000

1,000×1,000

主筋

16‑D35

16‑D35

Dx×Dy（mm）1,000×1,000

1,000×1,000

主筋

16‑D35

16‑D35

Dx×Dy（mm）

1,000×1,000

1,000×1,000

主筋

16‑D35

16‑D35

Dx×Dy（mm）

1,000×1,000

1,000×1,000

主筋

16‑D35

16‑D35

溶接せん断補強筋（共通）標準製造要領書・目次

1章
2章

SABTEC 技術評価取得の溶接せん断補強筋
商品名

申込者・工場

キョウエイリング295〜490
キョウエイリング785
リバーボン785

鋼種

評価番号

SD295〜SD490 SABTEC評価23-03 2024年3月28日

共英加工販売785N/mm2 級 SABTEC評価23-01 2023年7月31日

TSリング

北豊鋼材

SD295,SD345 SABTEC評価21-03 2022年3月11日

HKリング490

共英製鋼
共英加工販売長谷工コーポレーション

キョウエイリング685

共英加工販売685N/mm2 級 SABTEC評価20-02 2021年1月22日

SABTEC評価21-02 2021年10月8日

図8（b）簡易検知試験

検知試験の溶接条件パターン

表8 SD345溶接せん断補強筋D13の基本検知試験結果例
試験 降伏点（N/mm2）
片数 max min COV
1号機 125 381 362 1.0%
2号機 125 384 363 1.0%
3号機 125 384 357 1.0%
4号機 125 382 365 1.0%
判定基準
345〜440

溶接機
基本検知

JFE条鋼・豊平製造所
785N/mm2 級 SABTEC評価22-01 2022年6月24日
北豊鋼材

G2,G4

熱制御目盛
下限 2 下限 1 中央値 上限 1 上限2−−−○
下限 2 ○
下限1 −
●
●
●
−
中央値 −
●
●
●
−
上限1 −
●
●
●
−
上限 2 ○−−−○（a）基本検知試験

評価日

共英加工販売

SD490

熱制御目盛
下限 2 下限 1 中央値 上限 1 上限2○○○○
下限 2 ○
下限1 ○
●
●
●
○
中央値 ○
●
●
●
○
上限1 ○
●
●
●
○
上限 2 ○
○
○
○
○

強加圧時間

表75 章 結束・表示・出荷
6 章 製造・検査・試験記録の保管
7 章 報告8 章 苦情処理
9 章 溶接せん断補強筋標準製造工程
10 章 溶接機一覧
11 章 溶接せん断補強筋検証試験要領
11.1 総則
11.2 基本事項
11.3 溶接条件確認試験
11.4 溶接せん断補強筋の溶接条件(1) 検知試験の溶接条件パターン(a) 基本検知試験(b) 簡易検知試験(2) 標準溶接条件の中央値(3) 検知試験・溶接条件の上下限値

G1,G3

Fc
位置
（N/mm2）外端中央内端端部
中央b×D（mm）
600×850600×850R
27上端筋3‑D293‑D294‑D294‑D293‑D29
下端筋
3‑D293‑D293‑D293‑D29
3‑D29b×D（mm）
600×850600×8501230
上端筋
3‑D32
3‑D32
4‑D32
4‑D32
3‑D32
下端筋
3‑D32
3‑D32
4‑D32
4‑D32
3‑D32
b×D（mm）
600×850600×850
1130
上端筋
4‑D32
3‑D32 4+1‑D32 4+1‑D32 3‑D32
下端筋
4‑D32
3‑D32
4‑D32
4‑D32
3‑D32
b×D（mm）
600×850600×8501033
上端筋
4+1‑D32 4‑D32 4+2‑D32 4+2‑D32 4‑D32
下端筋
4‑D32
4‑D32
4‑D32 4+1‑D32 4‑D32
b×D（mm）
700×900
700×900933
上端筋5‑D354‑D35 5+1‑D35 5+2‑D35 4‑D35
下端筋
5‑D354‑D355‑D35 5+1‑D35 4‑D35b×D（mm）
700×900
700×900836
上端筋
5+1‑D35 4‑D35 5+1‑D35 5+2‑D35 4‑D35
下端筋
5‑D35
4‑D35
5‑D35 5+1‑D35 4‑D35b×D（mm）
700×900
700×900736
上端筋
5+1‑D35 4‑D35 5+2‑D35 5+2‑D35 4‑D35
下端筋
5‑D35
4‑D35
5‑D35 5+1‑D35 4‑D35b×D（mm）
700×900
700×900642
上端筋5+1‑D38 4‑D38 5+2‑D38 5+2‑D38 4‑D38
下端筋
5‑D38
4‑D38
5‑D38 5+1‑D38 4‑D38b×D（mm）
700×900
700×900542
上端筋5+1‑D38 4‑D38 5+2‑D38 5+2‑D38 4‑D38
下端筋5‑D384‑D38 5+1‑D38 5+2‑D38 4‑D38b×D（mm）
700×900700×900448
上端筋5+2‑D38 5‑D38 5+3‑D38 5+3‑D38 5‑D38
下端筋5+2‑D38 5‑D38 5+3‑D38 5+3‑D38 5‑D38b×D（mm）
700×900
700×900348
上端筋5+3‑D38 5‑D38 5+4‑D38 5+4‑D38 5‑D38
下端筋5+3‑D38 5‑D38 5+4‑D38 5+3‑D38 5‑D38b×D（mm）
700×1,000
700×1,000248
上端筋5+3‑D38 5‑D38 5+4‑D38 5+4‑D38 5‑D38下端筋
5+3‑D38 5‑D38 5+3‑D38 5+3‑D38 5‑D38b×D（mm）
700×2,500
700×2,500
142
上端筋
5‑D32
5‑D32
5‑D32
5‑D32
5‑D32
下端筋
5‑D32
5‑D32
5‑D32
5‑D32
5‑D32

層強加圧時間総則
品質管理
2.1 品質保証
2.2 技術講習
2.3 定期監査
2.4 品質管理記録の保管
3 章 製品規格
3.1 材料3.2 製品寸法および許容差
3.3 溶接部の規格
4 章 製造・検査・試験
4.1 材料受入れ
4.2 切断加工
4.3 曲げ加工
4.4 溶接加工
4.5 溶接強度試験
4.6 製品検査

X方向梁断面リスト

引張強さ（Nmm2） 伸び（%）φ s/d Lt/d（A,B,C 破断）
minmax min COV max min max min max
539 530 0.3% −−539 533 0.3% −−539 531 0.3% −−538 531 0.3% 26.0 26.0
490以上
18以上

1.9 1.7
1.9 1.7
1.9 1.7
1.9 1.8
1.4〜2.2

9.3
8.9
8.2
8.2

6.0
5.5
5.3
4.9
1.0以上

TWリング

富田興業

SD295,SD345 SABTEC評価18-02 2019年3月29日

Jフープ 785

JFE 条鋼藤工業

785N/mm2 級 SABTEC評価16-08 2016年12月2日

2）（一社）建築構造技術支援機構HP：新工法のご紹介「溶接せん断

パワーリング685

東京鉄鋼
清水鋼鐵

685N/mm2 級補強筋」

パワーリング685

SABTEC評価16-03 2016年7月26日

東京鉄鋼685N/mm2 級 SABTEC評価16-01 2016年6月2日
エスパーフープ工業会

パワーリング685

東京鉄鋼OEM工場

685N/mm2 級

SABTEC評価15-05 2016年3月31日

Jフープ 785

JFE 条鋼富田興業

785N/mm2 級

SABTEC評価152023年9月22日
04R1【参考文献】
1）（一社）建築構造技術支援機構：SABTEC高強度せん断補強筋設計施工指針（2023年），（関連資料1）電炉・高強度せん断補強筋を用いたRC梁の損傷短期許容せん断力時せん断ひび割れ幅，（関連資料2）
SD490，685N/mm2，785N/mm2 級横補強筋を用いた高圧縮軸力下の● 建築技術 2024.06

RC長方形断面柱の曲げ変形性能，2023年8月

https://sabtec.or.jp/method̲welding.php
3）益尾潔：（連載）SABTEC高強度せん断補強筋設計施工指針（2023年）第1回 SABTEC指針（2023年）の概要，建築技術2024年1月号，
pp.48〜49
4）益尾潔：（連載）SABTEC機械式定着工法BUILD.一貫Ⅵ組込プログラム（2022年），第2回接合部せん断力検定と接合部横補強筋比検定およびプログラム適用例，建築技術2023年3月号，pp.50〜53【注】1）2020年版建築物の構造関係技術基準解説書に記載の建設省告示第1463 号（平成12年5月31日）に基づくA級継手性能

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