連 載：A I J 規 準 に よる 柱 梁 強 度 比 を 踏 ま え た S A B T E C 指 針 検 証 報 告最終回

101.481.0R80（/100）

柱梁強度比および強度低下率を踏まえた
終局耐力と変形性能の評価

gQmax/gQmu

1.20.80.6
0.4

0.00.8420.2

益 尾 潔 ◉（ 一 社 ）建 築 構 造 技 術 支 援 機 構 代 表 理 事

61.0Tgy ：梁引張主筋の上限引張力

1.2

1.4
βj

1.6

1.8

00.8

2.0

1.0

1.2（a）gQmax/gQmu－βj 関係

本稿では，本誌連載第2回のSABTEC指針による下率βj の間に，図1（c）では gQmax/gQmu と柱梁強度比

1.2柱梁接合部の終局耐力と変形性能の評価に引き続ΣMcu/Mgu の間に，有意な相関性は認められない。

1.0

き，SABTEC実験および東大実験とニューテック実②図 1（b）では限界層間変形角実験値 R 80 と強度験について，本誌連載第1回で定義した柱梁強度比低下率βj の間に，図 1（d）では R 80 と柱梁強度比および強度低下率を踏まえた終局耐力と変形性能のΣMcu/Mgu の間に，有意な相関性は認められない。

評価について執筆する。

⦿東大実験0.80.6および強度低下率を踏まえ，終局耐力と変形性能の東大実験の場合，大半の実験では限界層間変形角⦿ SA B T E C 実験

SABTEC実験によるト形接合部について，柱梁強R80 は±4%としているので，限界層間変形角R80 と度比および強度低下率を踏まえ，梁曲げ降伏後の接強度低下率βj および柱梁強度比ΣMcu/Mgu との関連

合部せん断破壊型の gQmax/gQmu－βj 関係を図1（a），性について言及できない。

R80－βj 関係を図1（b），gQmax/gQmu－ΣMcu/Mgu 関係①図 2（a）では，強度低下率βj ≦ 1 の場合，強度1.52.02.5
ΣMcu/Mgu

3.001.03.51.5

図12.02.5
ΣMcu/Mgu

3.03.5（d）R80－ΣMcu/Mgu 関係● 高強度○ 普通強度SABTEC・ト形接合部の柱梁強度比および強度低下率を踏まえた終局耐力と変形性能の評価結果

1.4

1.41.2

1.2

1.01.0gQmax/gQmu

評価結果を図2（a），（b）に示す。

4（c）gQmax/gQmu－ΣMcu/Mgu 関係

gQmax/gQmu

ト形接合部

620.20.01.02.080.4

東大実験によるト形接合部について，柱梁強度比1.810R80（/100）

1.4

gQmax/gQmu①図1（a）では終局耐力安全率 gQmax/gQmu と強度低1.6（b）R80－βj 関係

図1（a）～（d）より，下記の知見を得ている。

はじめに1.4βj0.8Dg/Dc＝0.50.8を図1（c），R80－ΣMcu/Mgu 関係を図1（d）に示す。

低下率βj の減少に伴い終局耐力安全率 gQmax/gQmu

gQmax は最大耐力実験値，gQmu は梁曲げ耐力時梁が減少する傾向があり，図2（b）では，柱梁強度比0.40.4

せん断力，βj は強度低下率，ΣMcu/Mgu は柱梁強度ΣMcu/Mgu が1.5以下の場合，柱梁強度比ΣMcu/Mgu

0.20.2

ΣMcu/Mgu＝0.98比であり，柱曲げ終局耐力ΣMcu は指針式（5.10），の減少に伴い，終局耐力安全率 gQmax/gQmu が減少す

0.00.40.00.51.0

梁曲げ終局耐力Mgu は指針式（5.11）で算定している。

る傾向がある。

0.60.60.8

βj

1.0

1.2

1.4（a）gQmax/gQmu－βj 関係

0.6

pt＝1.47%
Dg/Dc＝21.5

2.02.5ΣMcu/Mgu

lag/Dc＝0.5

3.0

3.5

4.0（b）gQmax/gQmu－ΣMcu/Mgu 関係

指針式（5.10）は，SABTEC指針5.1.1項の解説（5）②図2（b）では，梁主筋定着長さ比ℓag/Dc=0.5のに示すように，柱の中段主筋を考慮した平面保持仮Lシーズ，アスペクト比Dg/Dc=0.5のNシリーズお定による曲げ終局耐力の略算式，指針式（5.11）はよびDg/Dc=2のPシリーズでℓag/Dc=0.5の場合を除①アスペクト比ξ＞1.5で，梁主筋定着破壊の影るト形接合部の場合，設計で保証すべき梁曲げ降伏梁の曲げ終局耐力の略算式である。

くと，柱梁強度比ΣMcu/Mgu が1.3程度以上で梁曲響を受けたト形接合部を除くと，図3（a）では終局後の終局耐力と変形性能は，柱梁強度比および強度

ΣMcu=2（Tcye+Nc/2）
・jtco，Tcye=Tcy+Tcny/2

げ降伏型の場合，終局耐力安全率 gQmax/gQmu がおお

耐力安全率 gQmax/gQmu と強度低下率βj の間に，図3低下率に係わらず，接合部せん断余裕度λp ≧1，指針式（5.10）

むね1以上となる。

（c）では gQmax/gQmu と柱梁強度比ΣMcu/Mgu の間に，かつ，梁曲げ降伏型とし，指針式（7.1）の接合部必指針式（5.11）

⦿ニューテック実験

有意な相関性は認められない。

要横補強筋比を満足する接合部横補強筋を配置すれ

Mgu=Tgy ･ jtg



図2

東大実験・ト形接合部の柱梁強度比および強度低下率を踏まえた終局耐力と変形性能の評価結果ば確保される。

ニューテック実験によるト形接合部について，柱②図 3（b）では限界層間変形角実験値 R 80 と強度Nc ：柱軸力

梁強度比および強度低下率を踏まえ，終局耐力と変低下率βj の間に，図 3（d）では R 80 と柱梁強度比

ただし，東大実験とニューテック実験では，アスTcy ：柱引張主筋の上限引張力

形性能の評価結果を図3（a）～（d）に示す。

ΣMcu/Mgu の間に，有意な相関性は認められない。

ペクト比ξ＞1.5の場合，終局耐力安全率 gQmax/gQmu

Tcny：柱中段主筋の上限引張力

同図より，下記の知見を得ている。

SABTEC実験，東大実験とニューテック実験によが1を下まわり，アスペクト比ξ=2で接合部横補強

Tcye ：柱主筋の等価上限引張力

5 2○ Lシリーズ ● Mシリーズ ◆ Nシリーズ ◇ Pシリーズ

柱梁強度比および強度低下率を踏まえた終局耐力と変形性能の評価 ●● 建築技術 2021.07

5 3

筋量が少ないと，変形性能が不足するおそれがある。

ΣMgu/Mcu の間に，有意な相関性は認められない。

係わらず，接合部せん断余裕度λp ≧1かつ指針式

梁強度比Mcu/Mgu がそれぞれ1に近いと，限界層間②図4（b）では 限界層間変形角実験値R80 と強度（7.1）の接合部必要横補強筋比を満足する接合部横変形角実験値R80 が下限値に近いことが多い。

低下率βj の間に，図 4（d）では R 80 と梁柱強度比

T 形接合部補強筋を配置すれば確保される。

SABTEC実験およびニューテック実験によるL形接合部の場合，設計で保証すべき梁曲げ降伏後の終ΣMgu/Mcu の間に，有意な相関性は認められない。
⦿ SA B T E C 実験

局耐力と変形性能は，柱梁強度比および強度低下率

L 形接合部

⦿ニューテック実験に係わらず，接合部せん断余裕度λp ≧1，かつ，梁SABTEC実験による柱曲げ降伏後の接合部せん断

ニューテック実験によるT形接合部について，梁破壊型のT形接合部について，梁柱強度比および強柱強度比および強度低下率を踏まえ，終局耐力と変SABTEC 実験による梁曲げ降伏後の接合部せん

柱曲げ強度比≧1の梁曲げ降伏型とし，指針式度 低 下 率 を 踏 ま え，Qmax/Qcu－βj 関 係 を図4（a），形性能の評価結果を図5（a）～（d）に示す。なお，

断破壊型の L 形接合部およびニューテック実験によ（7.1）の接合部必要横補強筋比を満足する接合部横R80－βj 関係を図4（b），Qmax/Qcu－ΣMgu/Mcu 関係を

扁平梁 T 形接合部試験体 T-11～13 の強度低下率

る L 形接合部について，柱梁強度比および強度低下補強筋を配置すれば確保される。

図4（c），R80－ΣMgu/Mcu 関係を図4（d）に示す。

βj はニューテック研究会資料の値としている。

率を踏まえ，終局耐力および変形性能の評価結果

Qmax は最大耐力実験値，Qcu は柱曲げ耐力時柱せを図6（a）～（d）に示す。

同図より，下記の知見を得ている。

おわりにん断力，βj は強度低下率，ΣMgu/Mcu は梁柱強度比①図5（a）では終局耐力安全率Qmax/Qcu と強度低同図中，Qmax は最大耐力実験値，Qcu は梁またはである。柱曲げ終局耐力Mcu は指針式（5.10’），梁下率βj の間に，図5（b）ではQmax/Qcu と梁柱強度比

柱曲げ耐力時柱せん断力，βj は強度低下率，Mcu/

本稿では，SABTEC実験，東大実験とニューテッ

曲げ終局耐力Mgu は指針式（5.11）で算定している。

ΣMgu/Mcu の間に，有意な相関性は認められない。

Mgu は柱梁強度比であり，柱曲げ終局耐力Mcu は指ク実験によるト形，T形，L形接合部の場合，特殊指針式（5.10’）は，指針式（5.10）と同様，柱の中②図5（c）ではR80 と強度低下率βj との間に，図針式（5.10’），梁曲げ終局耐力Mgu は指針式（5.11）

条件を除き，設計で保証すべき終局耐力と変形性能段主筋を考慮した平面保持仮定による曲げ終局耐力5（d）ではR80 と梁柱強度比ΣMgu/Mcu の間に，有意で算定している。

は，柱梁強度比および強度低下率にかかわらずの略算式である。

な相関性は認められない。

図6（a）～（d）より，下記の知見を得ている。

SABTEC指針で規定する接合部せん断余裕度λp ≧SABTEC実験およびニューテック実験によるT形①図6（a），図6（c）では，強度低下率βj および柱1，かつ，指針4.1節（3）の設計で想定する破壊形

図4（a）～（d）より，下記の知見を得ている。

接合部の場合，設計で保証すべき柱曲げ降伏後の終梁強度比Mcu/Mgu がそれぞれ1に近いと，終局耐力式とし，指針式（7.1）の接合部必要横補強筋比を満①図4（a）では終局耐力安全率Qmax/Qcu と強度低局耐力と変形性能は，柱主筋定着長さℓac が短い扁

安全率Qmax/Qcu に余裕がないことが多い。

足する接合部横補強筋を配置すれば確保されること

下率βj の間に，図4（c）ではQmax/Qcu と梁柱強度比

平梁の場合を除き，梁柱強度比および強度低下率に
81.40.80.60.42

ξ＝1.9～2.0

1.0

1.5
βj

2.000.5

2.5（a）gQmax/gQmu－βj 関係

1.5
βj

1.2

2.00.6
ξ＝1.9～2.00.4

1.0

1.5

2.0
ΣMcu/Mgu

3.0

3.5（c）gQmax/gQmu－ΣMcu/Mgu 関係◆ 田才ほか2013～2017 年 ◇ 田才ほか2018～2020 年

1.2

1.4
βj

1.6

1.8

00.8

2.0（a）Qmax/Qcu－βj 関係

1.0

1.5

2.0
2.5
ΣMcu/Mgu（d）R80－ΣMcu/Mgu 関係● 前田ほか2014，2015 年

1.2

1.4
βj

1.6

1.8

2.0（b）R80－βj 関係

600.80.60.4

ξ＝1.9～2.0

1.080

1.0400.5

1.0

1.222.520

1.40.240200.2
3.0

3.50.01.0

柱梁強度比および強度低下率を踏まえた終局耐力と変形性能の評価 ●1.5

ΣMgu/Mcu

2.00
1.02.5（c）Qmax/Qcu－ΣMgu/Mcu 関係○ 前田ほか2016～2020 年

図3 ニューテック・ト形接合部の柱梁強度比および強度低下率を踏まえた終局耐力と変形性能の評価結果

5 4

0.00.82.5

Qmax/Qcu

R80（/100）0.8

400.261.00.6（b）R80－βj 関係

81.4

gQmax/gQmu

1.0

0.80.4

ξ＝1.9～2.00.2
0.0
0.560

1.04（ますお きよし）

80

1.2
Qmax/Qcu

1.0を明らかにした。

1.46R80（/100）

gQmax/gQmu

1.20.00.5②図6（b），図6（d）では，強度低下率βj および柱R80/1,000

指針式（5.10’）

R80/1,000

Mcu=Tcye･jtco，Tcye=Tcy+Tcny/2 ◆ 共英 1◇ 共英 2● EG○ 伊藤△ 朝日 □ DS

1.52.0ΣMgu/Mcu（d）R80－ΣMgu/Mcu 関係

2.5

▲ VSL

図4 SABTEC・T形接合部の梁柱強度比および強度低下率を踏まえた終局耐力と変形性能の評価結果● 建築技術 2021.07

5 5

80

1.460

1.0

R80/1,000

Qmax/Qcu

1.20.80.6
柱降伏型
扁平梁T形接合部

0.40.20.00.60.8

1.0βj40201.200.6

1.6

1.40.81.01.2

1.41.6（b）R80－βj 関係（a）Qmax/Qcu－βj 関係
801.41.260

1.0R80/1,000

Qmax/Qcu

βj0.8
柱降伏型
扁平梁T形接合部

0.60.440200.2
0.0
0.60.81.01.2
ΣMgu/Mcu

1.400.61.6（c）Qmax/Qcu－ΣMgu/Mcu 関係● 接合部補強筋の効果

0.8○ 扁平梁の効果

1.01.2
ΣMgu/Mcu

1.41.6（d）R80－ΣMgu/Mcu 関係

図5 ニューテック・T形接合部の梁柱強度比および強度低下率を踏まえた終局耐力と変形性能の評価結果
10080
R80（正）/1,000

Qmax/Qcu（正）1.51.00.560
4020

0.00.8

1.0

1.2

1.4

1.6
βj

1.8

2.000.8

2.2

1.0（a）正加力時 Qmax/Qcu－βj 関係

1.21.4

1.6
βj

1.8

2.02.2（b）正加力時 R80－βj 関係
100

1.5R80（正）/1,000

Qmax/Qcu（正）80
1.00.560
40
20

0.00.51.0

1.5Mcu/Mgu

2.02.5（c）正加力時 Qmax/Qcu－Mcu/Mgu 関係

00.5

1.0

1.5Mcu/Mgu

2.0

2.5（d）正加力時 R80－Mcu/Mgu 関係

普通強度：外定着 ● 内定着 ○，高強度 / 外定着：EG ▲ ネジ節 △，ニューテックL 形：■（普通強度）

図6 L形接合部の柱梁強度比および強度低下率を踏まえた終局耐力と変形性能の評価結果【参考文献】
1）（一社）建築構造技術支援機構：SABTEC機械式定着工法RC構造設計指針（2019年），2019年12月
2）日本建築学会:鉄筋コンクリート構造保有水平耐力計算規準・同解3）益尾潔： 第1回SABTEC指針検証報告の概要，建築技術2021年5月号，pp.54—58
第2回SABTEC指針による柱梁接合部の終局耐力と変形性能の評価，
建築技術2021年6月号，pp.176—180

説，20 条「柱梁接合部」，pp.181—209，2021年

5 6

柱梁強度比および強度低下率を踏まえた終局耐力と変形性能の評価 ●