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ドラフト：東京電力HD／日本原電
6/16会合後修正中（P.3,6,11,13,23,32,33）

BWR-ECCSストレーナ
下流側炉内影響について
2022年6月16日
東北電力株

式会

社

東京電力ホールディングス株式会社
中部

電力株

式会

社

北陸電力株

式会社

中国電力株

式会

社

日 本 原 子 力 発 電 株 式 会 社
電源

開発株

式会

社

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（公開の場での説明用に一部技術情報を附番しております。 例：技-①）

BWRプラントにおけるストレーナ等の閉塞事象の概要

1⚫ ストレーナ等の閉塞事象については、内規※の要求を踏まえ、主に以下の事象を想定してストレーナの性能評価を実施している※非常用炉心冷却設備又は格納容器熱除去設備に係るろ過装置の性能評価等について（内規）①一次冷却材喪失事故（LOCA）
時に最も影響が大きい配管の破断を想定すること②破断した配管の周囲にある保温材・塗料等が剥離して異物となり、それらがブローダウンでS/Cへ移行すること

ストレーナ性能評価の流れ(ABWRの例)③S/Cに移行したデブリがストレーナに付着することによる圧損評価等を実施
すること

2

規制に対するBWR事業者の取り組み⚫ BWRにおいては、デブリによるろ過装置への影響を低減するため、繊維質保温材の撤去※やストレーナの大型化、格納容器内の異物管理及び定期的な清掃等を実施⚫ 内規に従ったストレーナの圧損試験等を実施し、健全性を確認済み※繊維質保温材から主に金属保温材へ取り替えるため、ストレーナの閉塞に支配的である薄膜形成にほとんど寄与しない。
＜対策③＞
・格納容器内の異物管理
・起動前清掃＜対策①＞
繊維質保温材の撤去

繊維質保温材を撤去し、薄膜形成効果（流路閉塞）を防止
粒子状デブリ
繊維質デブリストレーナメッシュ

薄膜形成による粒子状デブリの捕捉効果のイメージディスクを積層させることで表面積を増加させ、閉塞に関する裕度を上げる＜対策②＞
ストレーナの大型化

ストレーナ大型化（例）ECCSストレーナを通過したデブリによる下流側への影響について説明

3

格納容器内で発生するデブリの整理⚫ LOCA（設計基準事故）時に格納容器内に発生するデブリを下表の通り整理➢ ECCSストレーナを通過したデブリによる各機器への影響はないと評価（LOCA（設計基準事故）時の安全評価結果に影響なし）
対象機器：ポンプ、弁、熱交換器、炉心（燃料）
デブリ種類
繊維質

影響なし

粒子／固形物・ケイ酸カルシウム
・金属・塗装片・スラッジ・錆片・塵土なし

理由
影響項目として閉塞が考えられるが、繊維質保温材を撤去しているため影響項目として閉塞、摩耗が考えられるが、薄膜効果の要因となる繊維質保温材を撤去しているため、閉塞の影響は小さい➢閉塞、摩耗について次頁以降で詳細を説明

化学析出物

なし

影響項目として閉塞や燃料表面の冷却性能低下が考えられるが、BWR冷却材は設計基準事故の環境では純水であり、格納容器内の機器・構造物、デブリ等と反応する可能性のある薬品等を添加していないことから、化学影響を考慮する必要はない (ストレーナの圧損評価においても考慮不要)

ウレタン

なし

影響項目として閉塞が考えられるが、ウレタン保温材はS/P水面に浮遊し、水中のストレーナに到達しないため (ストレーナの圧損評価においても考慮不要)

4

格納容器内で発生するデブリの影響整理

ストレーナ径より小さなデブリ（粒子／固形物）は、ストレーナを通過し、下流側へ移行する。
①下流機器（ポンプ、弁、熱交換器）への影響➢ 閉塞、摩耗：影響が小さいことを確認（31頁参照）②炉心（燃料）への影響➢ 閉塞：（ⅰ）燃料上部／（ⅱ）燃料下部に閉塞の影響がないことを確認（次頁以降詳細）➢ 摩耗：影響が小さいことを確認（30頁参照）②炉心（燃料）への影響①下流機器への影響
ウレタンはS/P
水面に浮く
設計基準事故時は純水環境

ストレーナで捕捉(内規に従った圧損試験を実施し閉塞しないことを確認済み）

ストレーナ径より小さな粒子／固形物が通過（ⅰ）燃料上部の閉塞の影響整理（１／２）

LOCA時 燃料上部へ冷却材が流入する際のイメージ【燃料上部（炉心内）への注水例】

燃料上部へ冷却材流入
漏えい

シュラウド

ABWR：高圧炉心注水系
炉心(燃料)

BWR5：高圧炉心スプレイ系
低圧炉心スプレイ系
低圧注水系
BWR5:燃料上部（炉心内）へ複数手段により注水

5

6（ⅰ）燃料上部の閉塞の影響整理（２／２）

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燃料上部への冷却材の流れ

燃料上部はECCSストレーナより間隙が大きいためストレーナを通過したデブリによる閉塞の影響はない⇒LOCA後の炉心の再冠水（BWR5）、炉心の冷却に影響はない
燃料上部間隙【メッシュサイズ】
ECCSストレーナ ＜ 燃料上部間隙【メッシュサイズの例（KK7、9×9A型燃料）】
ECCSストレーナ
技-①

燃料燃料棒間隙約3mm（隣接）

燃料上部間隙技-②

（ⅱ）燃料下部の閉塞の影響整理（１／２）
LOCA時 燃料下部へ冷却材が流入する際のイメージ

高圧炉心注水系
配管破断【炉心下部への注水例】
ABWR：低圧注水系

漏えい
シュラウド

燃料下部へ冷却材流入

炉心(燃料)

7

8（ⅱ）燃料下部の閉塞の影響整理（２／２）
燃料下部についても、薄膜効果の要因となる繊維質保温材を撤去していることから、ストレーナを通過したデブリによる閉塞の影響はないと評価⇒LOCA後の冷却に影響はない

下部タイプレート
燃料フィルタ

燃料下部への冷却材の流れ

燃料フィルタ（Defenderの例）
燃料下部には、ECCSストレーナよりメッシュサイズの小さな燃料フィルタ（Defener）を設置するプラントも有り【参考】燃料フィルタに対する圧損試験（１／２）

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⚫ 燃料下部についても、薄膜効果の要因となる繊維質保温材を撤去していることから、閉塞の影響はないと評価しているが、念のため、デブリが燃料フィルタに到達したと仮定し試験を実施⚫ デブリが燃料フィルタに到達したと仮定した圧損試験の結果からも、LOCA後の長期冷却に必要な流量が確保できることを確認➢ 試験①：繊維質デブリを投入した燃料フィルタの圧損試験の結果から、燃料下部へも必要な流量が確保できることを確認（19～22頁参照）➢ 試験②：繊維質デブリ及び粒子／固形物の代表としてケイ酸カルシウムを投入した燃料フィルタの圧損試験を実施し、試験①の範囲内であることを確認（23～27頁参照）[薄膜効果確認のため繊維質デブリも投入しているが、国内BWRは繊維質保温材撤去]• 燃料フィルタメッシュサイズ
Defender ＜ ECCSストレーナ ＜ 他タイプ燃料フィルタ• 燃料フィルタメッシュサイズの例 （KK7、9×9A型燃料※）
Defender
技-③

ECCSストレーナ

従来型フィルタ

技-①

技-④※9×9B型燃料の燃料フィルタメッシュサイズは以上
技-⑤

ECCSストレーナよりメッシュサイズの小さい
Defenderで試験実施

10【参考】燃料フィルタに対する圧損試験（２／２）（平成24年8月意見聴取会資料 P8,15,16）

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デブリが燃料フィルタに到達したと仮定した圧損試験の結果からも、LOCA後の長期冷却に必要な流量が確保できることを確認
技-⑥

試験①の結果から、局所圧力損失係数を算出：

cm-4 （20～24頁参照）
技-⑦

試験①の局所圧力損失係数を用いて実機冷却材流量を評価：

kg/s

技-⑧

LOCA後の長期的な冷却を行うために必要な流量kg/s 以下を上回る

なお、試験②についても、局所圧力損失係数が試験①の範囲内であることを確認（25～29頁参照）

試験①、②ともに、繊維質デブリを投入（試験②ではケイ酸カルシウムも投入）
実際は繊維質保温材を撤去するため、本評価よりもさらに安全裕度が高くなる（本評価は、条件を厳しく設定して実施したもの）
燃料フィルタにデブリを投入
燃料下部への流量を評価

まとめ

11

➢ 国内BWRプラントは、繊維質保温材の撤去※やストレーナの大型化、格納容器内の清掃等を実施しており、デブリによるストレーナ閉塞事象に対して裕度を向上させる取り組みを実施している※新規制基準対応の設工認においてSA時のECCSストレーナ圧損評価が審査対象となるため、繊維質保温材の撤去計画を反映した条件にて評価を実施している。プラント再稼働までに繊維質保温材を撤去予定➢ ストレーナを通過したデブリによる炉心への影響に関しては、燃料上部に閉塞の影響はないこと、燃料下部についても薄膜効果の要因となる繊維質保温材を撤去していることから、LOCA後の冷却に影響のないことを確認している（LOCA（設計基準事故）時の安全評価結果に影響なし）➢ 現状得られている知見から、安全上問題はないと考えているが、引き続き最新知見の収集を行い安全性の向上に関する取り組みを進めていく12参考13

【参考】LOCA（設計基準事故）時 被覆管温度の推移例（KK6/7）

被覆管温度

LOCA後冠水維持

低圧注水系
注水開始
（約6分後）

時間

燃料下部閉塞影響整理 対象過程
（設置許可記載被覆管温度の図の範囲外）

14【参考】流量関連 参考例（KK6/7）
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【運転中／LOCA直後 燃料集合体内流量（目安）】・運転中：17 kg/s程度 （定格炉心流量52200t/h÷872体＝16.6kg/s（バイパス流量無し））
・LOCA直後：7 kg/s程度（定格炉心流量52200t/h×0.4÷872体＝6.7kg/s（バイパス流量無し））➢LOCA（DBA）では外電喪失を仮定しているため、RIPが全台トリップし、炉心流量は定格比約0.4まで低下【LOCA後長期冷却 必要流量】【参考 注水流量】

0.07【低圧注水系1系統 定格流量】
・954m3/h➢燃料1体あたり約0.3kg/s（954m3/h÷872体×1000÷3600）

崩壊熱（運転時出力比）

0.060.05【LOCA後低圧注水系】
・LOCA約6分後に低圧注水系2系統注水開始
・LOCA約15分後に低圧注水系1系統で注水（1系統はPCVスプレイに切替え）

技-⑧
LOCA10分後 崩壊熱：約2%
崩壊熱相当の必要流量（燃料1体あたり）：
kg/s

0.04
0.03

技-⑨
LOCA1ヵ月後※崩壊熱：約0.2%
崩壊熱相当の必要流量（燃料1体あたり）：

0.02kg/s

0.0100102030405060708090100

LOCA後冷却時間（日）※LOCA解析（DBA）では、格納容器内圧力・温度・水素濃度等をLOCA1ヵ月後まで確認している

15【参考】LOCA（設計基準事故）時の炉心への注水状況例
LOCA後、一時燃料露出するが、スプレイ水の一部燃料内流入、燃料外側（バイパス領域）水位上昇後に燃料上部への冷却材流入（まわり込み）により、再冠水

LOCA後、冠水維持

高圧炉心
注水系
配管破断

低圧注水系

低圧炉心
スプレイ系

シュラウド

低圧注水系

PLR配管破断（大破断事故）シュラウド

バイパス領域

低圧注水系にてシュラウド外に注水
ABWR

バイパス領域

低圧炉心スプレイ系及び低圧注水系にてシュラウド内（炉心）に注水
BWR5

16

【参考】仮に炉心下部全体の圧損が上昇した場合のイメージ

気水分離器

気水分離器

高圧炉心
注水系
配管破断

低圧注水系

低圧炉心
スプレイ系

シュラウド

低圧注水系

PLR配管破断（大破断事故）シュラウド

バイパス領域

バイパス領域

シュラウド外水位が上昇

シュラウド内水位が上昇

ABWR

BWR517【参考】原子炉圧力容器断面図例

ABWR

BWR518【参考】 LOCA後の長期冷却性 補足

燃料集合体頂部からの冷却材の流れ(燃料集合体冠水時)• チャンネルボックス外側と燃料集合体内の水頭差により、チャンネルボックスと下部タイプレートの隙間からも、燃料集合体内へ冷却材が流入する• また、燃料集合体が冠水している場合は、燃料集合体頂部から燃料集合体内に冷却材が流入する
燃料フィルタチャンネルボックス下部タイプレートチャンネルボックスと下部タイプレートの隙間チャンネルボックスと下部タイプレートの隙間からの冷却材の流れ
通常の冷却材の流れ

19【参考】燃料フィルタに対する試験 ～Defenderによる代表性～

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⚫ 燃料フィルタの圧損試験については、Defenderの圧損試験で代表する燃料フィルタにはメーカ及びフィルタ設計の違いによりタイプが幾つかあるが、ECCSストレーナよりメッシュサイズが小さいのはDefenderのみ【メッシュサイズ比較】
Defender ＜ ECCSストレーナ ＜ 他タイプ燃料フィルタ、燃料棒間隙や上部タイプレート【メッシュサイズの例（KK7、9×9A型燃料※）】
DefenderECCSストレーナ
技-③

従来型フィルタ
技-④

技-①※9×9B型燃料の燃料フィルタメッシュサイズは

技-⑤

燃料棒間隙

上部タイプレート
技-②

約3mm（隣接）以上

技-④

9×9A型燃料 Defender

9×9A型燃料 従来型フィルタ

20【参考】燃料フィルタに対する試験①（１／５） ～試験結果～（平成24年8月意見聴取会資料 P11）

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・米国におけるDefender圧損試験の結果（繊維質異物・異物投入後、局所圧力損失は技-⑪程度（流量技-⑩技-⑫投入））

試験装置：試験②と同様（23頁）

21【参考】燃料フィルタに対する試験①（２／５） ～実機流量評価～（平成24年8月意見聴取会資料 P8,15,16）

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【LOCA後の長期冷却性について】
試験
試験①

流量 W[kg/s]

局所圧力損失 dP[kPa]

局所圧力損失係数 K/A2
[cm-4]

技-⑪

技-⑫

技-⑥

dP = W2×(K/A2) / 2ρg より、局所圧力損失係数K/A2を算出（密度ρ：1g/cm3）

技-⑥

・試験結果から求められた局所圧力損失係数
cm-4を用いて、LOCA発生後を模擬した実機評価条件（自然循環状態）での冷却材流量を評価。
技-⑦

・その結果、試験後の局所圧力損失係数を用いた場合もkg/s程度となり、LOCA発生後の長期的な冷却を行うために必要な流量（崩壊熱による蒸発分相当）のkg/s以下を上回る。
技-⑧

LOCA発生後の長期冷却に必要な流量を確保
試験では、繊維質デブリを投入している。実際は繊維質保温材を撤去するため、本評価よりもさらに安全裕度が高くなる（本評価は、条件を厳しく設定して実施したもの）

22【参考】燃料フィルタに対する試験①（３／５） ～実機流量評価～
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⚫ 異物到達前は、位置圧損（水頭圧）が支配的で、流れによる圧損は非常に小さい⚫ 試験後の局所圧損係数
cm-4を適用し評価 ⇒ 実機冷却材流量：kg/s
技-⑥

圧力損失(kPa）

技-⑦

注水流量例（KK6/7）【低圧注水系1系統 定格流量】
・954m3/h➢燃料1体あたり約0.3kg/s（954m3/h÷872体×1000÷3600）

異物到達前

試験後の局所圧損係数を用いた場合【LOCA後低圧注水系】
・LOCA約6分後に低圧注水系2系統注水開始
・LOCA約15分後に低圧注水系1系統で注水（1系統はPCVスプレイに切替え）

23【参考】燃料フィルタに対する試験①（４／５） ～圧損評価の流れ イメージ～
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（１）異物到達前の全圧力損失を算出（⇒冠水状態であり、ほぼ位置圧損）（２）試験後の局所圧力損失係数を使用し、全圧力損失が（１）と等しくなる流量まで反復計算【流量減時の圧損変化】（１）より全圧損が大きい⇒流量を下げて再計算

局所圧損：流量比の二乗分減少
dP = W2 × (K/A2) / 2ρg（例：流量1/3⇒局所圧損1/9）

全圧力損失

位置圧損：ボイド発生に伴い減少（１）と全圧損が等しい ⇒反復計算終了

流量減

仮流量①（１）

流量減

仮流量②

流量減

仮流量③（２）流量を仮設定し反復計算

【参考】燃料フィルタに対する試験①（５／５） ～実機流量評価方法～（平成24年8月意見聴取会資料 P15,16）

24

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・LOCA 発生後の状況を模擬する場合は、試験から求められた局所圧損係数K/A2を用い、異物到達前／試験後の局所圧力損失係数を用いた場合の炉心入口オリフィスから集合体出口までの圧力損失dP全体が等しくなるよう、試験後の状態を仮定した場合の冷却材流量を評価する。
・評価にあたって、全圧力損失dP全体は以下の式で与えられる。
dP全体＝dP水頭＋dP局所，入口＋ｄP局所，バンドル＋dP摩擦＋dP加速
dP全体：炉心入口オリフィスから集合体出口までの圧力損失
dP水頭：位置圧力損失（静水頭）dP局所，入口 ：下部支持板など入口部の局所圧力損失
ｄP局所，バンドル：スペーサなどの圧力損失
dP摩擦：摩擦圧力損失
dP加速：加速圧力損失【異物到達前 圧損評価結果】
・右辺の項のうち、水頭の項がほとんど全てを占めており、残りの４項はほぼ無視できる。
【試験後の局所圧力損失係数を用いた場合 圧損評価結果】
・燃料フィルタ部に異物が詰まると、入口部の局所圧力損失の項が増大する。
・しかし、同時に冷却材流量が減少するため燃料集合体発熱部のボイド率が増大し、位置圧力損失の項が減少する。
技-⑦・両者が相殺するため全圧力損失は変化せず、冷却材流量はkg/s程度となる。

【参考】燃料フィルタに対する試験②（１／５） ～試験条件～

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【試験の概要】⚫ 試験タンクに異物を投入し、ポンプで循環させて、燃料フィルタの局所圧損を測定（単チャンネル試験）【投入するデブリの条件】⚫ デブリ種類：繊維質 （繊維質保温材を撤去する（撤去完了プラントも有り）が、保守的に設定）
ケイ酸カルシウム （粒子/固形物の代表として設定）⚫ 想定デブリ発生量：保温材撤去前の集約結果※1より、Defender装荷の可能性があり保温材量の多い代表プラントについて、格納容器内の繊維質及びケイ酸カルシウム保温材全量がECCSストレーナ到達と仮定 (内規でのZOIや水源移行割合を考慮しない、保守的な値）➢繊維質：5600kg（70m3）➢ケイ酸カルシウム：3100kg（20ｍ3)⚫ ECCSストレーナ通過量：米国の試験※2を参考に、保温材全量のうち0.4%がストレーナを通過すると仮定➢繊維質：22kg➢ケイ酸カルシウム：12kg⚫ 投入デブリ量：ストレーナ通過量÷燃料体数（350体）の保温材量（均一に分布すると設定）を目安に、投入量を決定➢繊維質：64g/体 → 投入量120g➢ケイ酸カルシウム：35g/体 → 投入量50＋50g※1：「非常用炉心冷却系統ストレーナ及び格納容器再循環サンプスクリーン閉塞事象に関する報告徴収並びに沸騰水型原子力発電設備における設備上の対策状況に係る原子力安全委員会への報告について」 （平成18年7月3日 経済産業省 原子力安全・保安院）※2：NEDO-32686-A 「Utility Resolution Guide for ECCS Suction Strainer Blockage Volume2」 （October 1998 GE Nuclear Energy）

26【参考】燃料フィルタに対する試験②（２／５） ～試験結果～

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【試験内容】
以下のそれぞれの条件で流量を1,4,7kg/sに変化させて局所圧損を測定②-1 繊維質を120g投入②-2 ケイ酸カルシウムを50g追加投入②-3 ケイ酸カルシウムをさらに50g追加投入【試験結果】
異物投入②-1

質量流量W [kg/s]

局所圧力損失dP [kPa]

局所圧力損失係数K/A2[cm-4]

繊維質 120g

技-⑬
技-⑭

②-2

②-3

技-⑮

（追加）
ケイ酸カルシウム
50g（追加）
ケイ酸カルシウム
50g

技-⑯
技-⑰
技-⑱

技-⑲

dP = W2×(K/A2) / 2ρg より、局所圧力損失係数K/A2を算出 （密度ρ：1g/cm3）

技-⑳
技-㉑
技-㉒

27

【参考】燃料フィルタに対する試験②（３／５） ～試験結果～

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➢ ②-1投入後、1kg/sで投入した繊維質の異物が全量捕捉されたことを確認➢ ②-2、②-3投入後、 1kg/sで徐々に圧力損失が上昇していること、②-2投入後と比較し②-3投入後の方が圧力損失が高いことから、投入したデブリがフィルタに捕捉されている状況
技-⑲

技-⑱

【参考】燃料フィルタに対する試験②（４／５） ～長期冷却性評価～

28

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【LOCA後の長期冷却性について】
技-⑳
・試験②の結果から求めた局所圧力損失係数の最大値はcm-4
・試験②の局所圧力損失係数は、試験①の必要な流量が確保できることを評価済みの試験の範囲内であることを確認（試験①の局所圧力損失係数：cm-4）
技-⑥➢ 試験②ではケイ酸カルシウムに加え、事前に繊維質デブリを投入しているが、薄膜効果による閉塞などの状況は確認されなかった。
➢ 実際は繊維質保温材を撤去するため、ケイ酸カルシウムのみが燃料フィルタに到達したと仮定しても、さらに安全裕度が高くなると考えられる。

【参考】燃料フィルタに対する試験②（５／５） ～試験後のDefender外観～

29⚫ 試験後の外観写真から、ケイ酸カルシウムが燃料フィルタに到達した場合でも、薄膜効果による閉塞などの状況は確認されなかった

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30【参考】ストレーナを通過したデブリによる炉心（燃料）への影響整理⚫ 炉心（燃料）への影響を下表の通り整理

燃料フィルタ

影響項目

影響の整理

燃料集合体の閉塞• 燃料上部はECCSストレーナよりメッシュサイズが大きいため、ストレーナを通過したデブリによる燃料上部への冷却材の流入に影響はない。燃料上部への流入例を以下に示す。
ABWR：燃料上部へのまわり込みによる流入
BWR5：燃料上部へのスプレイ等での流入• また、燃料下部にはECCSストレーナよりメッシュサイズの小さな燃料フィルタを設置するプラントもあるが、薄膜効果の要因となる繊維質の保温材を撤去していることから、燃料下部への冷却材の流れは確保できると考えられる。
• なお、念のため、デブリが燃料フィルタに到達したと仮定した燃料フィルタの圧損試験の結果からも、LOCA後の長期冷却に必要な流量が確保できることを確認した。
試験①：繊維質デブリを投入した燃料フィルタの圧損試験の結果から、燃料下部へも必要な流量が確保できることを確認
試験②：繊維質デブリ及び粒子／固形物の代表としてケイ酸カルシウムを投入した燃料フィルタの圧損試験を実施し、試験①の範囲内であることを確認[薄膜効果確認のため繊維質デブリも投入しているが、国内BWRは繊維質保温材撤去]

燃料集合体の摩耗

金属デブリによる燃料棒被覆管へのフレッティング摩耗※の影響が考えられるが、上流のストレーナや燃料フィルタによる捕捉により影響は小さい。
また、燃料内部に捕捉された場合にもLOCA後の炉心冷却材の流量は運転中と比べ低いこと、LOCA後の長期冷却期間（1か月程度）は燃料の使用期間（4～5年程度）と比べ短いことから、影響は小さい。

※フレッティング摩耗：燃料内部に捕捉された金属デブリが流体により繰り返し振動することによって燃料棒被覆管が損傷する事象（過去原子炉運転中に発生）31

ストレーナを通過したデブリによる下流機器（ポンプ、弁、熱交換器）への影響整理⚫ 下流機器（ポンプ、弁、熱交換器）への影響を下表の通り整理
対象機器

ポンプ

弁熱交換器

閉塞

摩耗

✓ インペラ－ケーシングの摺動ギャップや軸受けのギャップはストレーナの最小部よりも矮小だが、高速回転するインペラ等が安定した閉塞部の形成を妨げること、デブリはインペラ等により細かく砕かれることから、閉塞する可能性は低い✓ 想定されるデブリのうち、比較的硬度が低いもの
は、異常摩耗の原因となる可能性は低い✓ 錆片や塵土については、高速回転するポンプインペラ等へ衝突することで摩耗を引き起こす可能性があるが、固形物は比重が高く、運転を継続するに従い、系統の各部に沈殿するため、異常摩耗を発生する可能性は低い✓ 事故時に注水経路を構成するECCS系の弁は、運転中は全開状態である為、弁の口径から、閉塞する可能性は低い✓ 弁箱の肉厚は配管よりも大きく、異物による摩耗の影響は問題ない範囲と考えられる✓ 伝熱管の間隙又は口径は、ストレーナを通過するデブリサイズよりも大きいため、伝熱性能に影響を与えるような閉塞の可能性は低い✓ 想定されるデブリのうち、比較的硬度が低いもの
は、異常摩耗の原因となる可能性は低い✓ 錆片や塵土については、比重が高く、運転を継続するに従い、系統の各部に沈殿して流入量が低下することから、有意な影響はないと考えられる

以上の理由からポンプ、弁、熱交換器への影響は小さいと考えられる

【参考】設置変更許可添付十への影響について

32➢ ECCSストレーナを通過したデブリによる設置変更許可添付十への影響は下記の通り✓ LOCA（設計基準事故）時：⇒設置変更許可添付十での評価に影響を及ぼすものではないと考える
・下流機器への影響（閉塞、摩耗）：影響が小さいことを確認（31頁参照）
・炉心（燃料）への影響（閉塞）：燃料上部／下部に影響がないことを確認（5～10頁参照）
・摩耗：影響が小さいことを確認（30頁参照）✓ LOCA（重大事故等）時：⇒新規制基準対応の設工認申請時にECCSストレーナ圧損評価結果を審査頂いている
・「炉心損傷防止」シナリオ（LOCA時注水機能喪失）：
有効性評価で示す事象発生から7日後までは，S/Cを水源とした注水・スプレイを実施しないことから影響ない。7日後以降の長期的な安定状態の維持のため代替循環冷却系又はRHRによりS/Cを水源とした操作を実施するが，炉心損傷前には格納容器内の機器・構造物と反応する可能性のある薬品等を添加しないことから、化学影響を考慮する必要はなく，上記「LOCA(設計基準事故）時」の評価と同様，影響はないと考える。
・「格納容器破損防止」シナリオ（格納容器過圧・過温破損）：
炉心損傷後の本シナリオにおいてECCSストレーナが使用されるのは、代替循環冷却系による格納容器除熱操作であるが、代替循環冷却系ポンプのNPSHが確保されることを設工認で審査頂いている。な
お、炉心損傷を判断した場合において、外部への放射性物質の放出低減の観点で薬品を添加しPH制御を行うことから、格納容器内の機器・構造物と反応し、発生する化学析出物についても考慮済。
また、このシナリオでは、燃料は損傷しており、炉心冠水維持が重要な状況。

【参考】 PWRとBWRにおけるECCSストレーナ大型化に対する設計の比較
PWR

33

BWR

・ 1次系全体(SG、加圧器等)を格納容器内に収容
・ 原子炉で直接蒸気を発生させることから、⇒CV内構造体、保温対象設備 が多い
SG/加圧器が不要⇒LOCA時ジェットによる破損塗装／保温材が多い⇒格納容器内構造体、保温対象設備 が少ない
⇒LOCA時ジェットによる破損塗装／保温材が少ない
設備構成（格納容器内）蒸気発生器

内部スプレイ
ポンプ

加圧器

一次冷却材
ポンプ
原子炉容器

余熱除去ポンプ

ECCS
ストレーナ
性能評価

破断口
デブリ
再循環サンプスクリーン

格納容器
再循環サンプ

規制要求

下流炉内
影響

燃料取替用水タンク

非化学デブリによる異物圧損は薄膜効果が発生する事を前提とする（繊維異物量を問わず）

設計対応

・ 粒子異物（破損塗装）が多く、薄膜効果発生点での繊維量は実機の繊維異物量以下⇒繊維系保温材量低減は不要
ストレーナ通過流速の低減が効果的（配置スペースあり）

・格納容器内構造体、保温対象設備が少ない
・圧損低減のためのストレーナ大型化は構造上の制約がある（配置スペース、耐震評価上）⇒繊維質保温材を撤去及び可能な範囲でストレーナ大型化を実施し、圧損低減を図る

設備対応
方針

・ ストレーナ大型化（スクリーン表面積拡大）で対応（繊維保温材の取替は実施しない）・ 繊維保温材を撤去
・ ストレーナ大型化の組み合わせで対応

燃料集合体• オープンチャンネル（局所から流入した冷却材が炉心全体へ広がる）• クローズチャンネル（他の燃料集合体との冷却材の移動はない）• 非化学デブリによる炉心入口部の圧損は小さい• 化学デブリ析出後は代替流路から冷却材供給可能• 非化学/化学デブリによるLOCA後の炉心長期冷却への影響ない• 燃料上部は流路が広く、デブリによる閉塞は生じない• 繊維保温材を撤去、LOCA後の炉心長期冷却性への影響はない• 燃料下部に仮に繊維デブリが到達したと仮定しても、冷却材を供給可能対応方針