淺沼組技術研究報告№30(2018)

２．透気試験の複合による仕上材付きコンクリートの中性化速度の評価手法に関する実験的検討
Experimental Study on Evaluation of Carbonation Rate of Concrete with Finishing Material
by Composite Method of Air Permeability Tests
加藤 猛＊１
山﨑 順二＊２

要 旨
透気試験によって仕上材付きコンクリートの中性化速度の評価を行うためには、仕上材およびかぶりコンクリートの透気性をそれぞれ適切に評価する必要がある。そこで仕上材付きコンクリートの透気性をダブルチャンバー法およびドリル削孔法により測定した。さらに両者の測定結果を複合させることを試みた。中性化速度評価手法の適用性を実験的に検討するために 4 種類の仕上材と 3 種類の基材コンクリートを組み合わせた試験体を作製した。検討の結果，ダブル
チャンバー法およびドリル削孔法の透気抵抗性を複合させた手法による中性化速度評価の可能性と評価区分案を示した。
キーワード：仕上材／ダブルチャンバー法／ドリル削孔法／複合法／中性化速度係数／透気抵抗

１．はじめに鉄筋コンクリート建築物に必要とされる耐久性能とを行う上で仕上材の透気性とかぶりコンクリートの透してかぶりコンクリートの品質の重要性は一般に知らそこで本研究では，4 種類の仕上材と 3 種類の基材コれている。材料そのものが耐久的であっても鉄筋コンク

ンクリートを組み合わせた試験体に対しダブルチャン

リート建築物は複数の施工プロセスを踏むため，施工プ

バー法に加え透気試験の中でも「削孔法」の位置付けに

ロセスにより耐久性能が左右されてしまう。よって耐久あるドリル削孔法を行った。そして両者の測定結果を複性を原位置で評価することが重要である。ダブルチャン

合させる手法を検討し，複合法による仕上材付きコンク

バー法はかぶりコンクリートにおける粗密の程度を非リートの中性化速度の評価方法について提案する。

気性の両者をそれぞれ適切に評価する必要がある。

破壊かつ原位置で評価する方法として用いられており，
２．透気試験

土木構造物では，かぶりコンクリートの施工中の品質確

これまで様々な透気試験の開発研究が行われている

認のための評価試験として適用されるようになってき

３）

。

た。
コンクリート面においてダブルチャンバー法から得

ここでは透気試験の中でも「表面法」のダブルチャンバられる透気係数と中性化速度係数には高い相関がある

ー法および「削孔法」のドリル削孔法を用いて仕上材付

１）

きコンクリートの測定を行った。この 2 つの透気試験とされているため，透気係数よりコンクリートの中を複合し評価する概念図 4)を図－１に示す。

性化進行予測をするといった用途として起用することが望まれる。仕上材が施されている際，仕上材は中性化抑制効果があり２），種類は多岐にわたるが仕上材の種類
によって中性化抑制効果は異なり，また同一の種類であっても施工方法，環境条件，劣化状態等によっても異なると考えられる。仕上材付きコンクリートの透気係数においても同様であり，ここでの透気係数は主に仕上材の中性化抑制効果の評価をしていると考えられるため，ダブルチャンバー法単体でかぶりコンクリートの評価は

図－１

難しい。しかし，仕上材付きコンクリートの中性化評価*１東京本店建築部*２技術研究所 兼 大阪本店建築部品質管理室
2-1

評価方法の概念４）

淺沼組技術研究報告
2.1 ダブルチャンバー法№30(2018)

2.2 ドリル削孔法

ダブルチャンバー法(以下，DC 法)は，透気性測定部

ドリル削孔法（以下：FIM 法）を図－３に示す。FIMの内部チャンバーと圧力調整用の外部チャンバーの独法は，試験位置に設けたドリル孔（直径 10mm×深さ 50mm）

立 2 重構造から成り立っている（図－２）。外部と内部をシリコン栓にて密封し，孔内を減圧後，孔内部の圧力がの圧力を等しく制御することで，外部から内部のチャン

21.3kPa から 25.3kPa の圧力に戻るまでに要する時間より

バーに空気の流入を物理的に排除し，シングルチャンバ

簡易透気速度（kPa/sec）を求めることで，かぶりコンクリートー法などで懸念される Skin の影響 を根本的に解決しの透気性を評価する。削孔することで，仕上材による影響をた試験方法である。内部チャンバー下からの栓流による大きく受けることなく削孔内のコンクリート部における透気性

チャンバー内の経過時間と気圧変化量からかぶりコンの評価ができると示唆されている ７ ） 。算出式を式(3)に示

クリートにおける透気係数および透気深さを式(1)，式す。

５）(2)より求める。なお，内部・外部チャンバーをコントロールすることで内部チャンバーにおける一次方向の透気速度＝透気性を評価している。このため，測定部における空気

25.3 − 21.3(kPa)(3)

圧力が戻るまでの時間(sec)

流は RILEM 法における気体の流れと近いものと報告されている６）。

=

ここに，
K
:
L
:
Vc
:
A
:
μ
:
ε
:
Pa
:
ΔP
:
tf
:
:
t０

2・

∙

2∙ ∙

・

・

∙

実験に用いる基材コンクリートの計画調合を表－１
(1)

透気係数
透気深さ
内部チャンバーの体積
内部チャンバーの断面積
空気の粘性
空隙率(0.15)
外気圧t0~ tf 間の圧力増分
計測の終了時間
測定開始時間(60 秒後)に，使用材料を表－２に，フレッシュ性状および圧縮強度を表－３に示す。基材コンクリートの水セメント比は(2)30，60，および 100%の 3 種類とし，打込み後 3 日ま[×10-16m2](温度 20℃，相対湿度 60％)に気中養生した。仕上材は

[mm]
[m3]
[m2]
[Ns/m2][－][N/m2][N/m2][s][s]

比較的使用頻度の多い複層塗材 E（以下，複層），外装

・

で 20℃封緘養生を行った後，材齢 28 日まで恒温恒湿室

薄塗材 E（以下，リシン）, 合成樹脂 EP（以下，ペイント）および薄付モルタル（以下，モルタル）の 4 種類とした。
基材コンクリートの違いによる水分の影響を考慮し，基材コンクリートの材齢が 84 日（仕上材の塗布まで恒温恒湿室で静置）で仕上材の塗布を行った。試験体の寸法は 200×200×200mm とした。

25mm 50mm 25mm

表－1 計画調合

Vacuum pump
Inner
chamberOuterchamberSoftrubber

W/C

s/a

30
60
100

46.8
48.8
54.5

図－２
Air flow

DC 法
Epoxy resinpump
NeedleSilicon tube

W

C

S

G

混和剤

175
180
200

583
300
200

720
857
973

840
922
835

7.00
3.90
2.00

材料名

種類および物性

セメント
細骨材

普通ポルトランドセメント(C)(密度 3.16g/cm3)
大井川陸砂(S)(表乾密度 2.58g/cm3，吸水率 2.07%)

粗骨材
混和剤

青海産砕石(G)AE 減水剤(表乾密度 2.65g/cm3，吸水率 0.50%)(リグニンスルホン酸系)

表－3 フレッシュ性状および圧縮強度

Vacuum pump
50 mm

Silicon plug

図－３

単位量 (kg/m3)

表－2 使用材料

Unidirectional air flow

10 mm

=

３．試験体概要
+Δ
−Δ
−

FIM 法
2-2

W/C

空気量
（%)

温度
(℃)

スランプ
(cm)

圧縮強度
(N/mm2)ヤング係数(kN/mm2)

30
60
100

7.0
3.6
4.4

24.5
24.7
24.3

12.2
17.8
18.5

44.6
30.2
9.5

27.1
25.4
14.2

淺沼組技術研究報告5

透気係数 (×10-16m2)

含水率 (%)

1000

表面含水率
質量含水率

4
3
2
1
0
W/C30

図－４

W/C60

№30(2018)

W/C100

表面含水率および質量含水率

基材コンクリート (DC法)

100
10
1
0.1
0.01
0.001

４．実験結果W/C30

4.1 透気試験時の表面含水率および質量含水率

図－５

W/C60

W/C100

基材コンクリートの透気係数(DC 法)

基材コンクリートの材齢 84 日時点において静電容量法による表面含水率および試験体を切断し，表面から1000

5cm まで試験体を 105℃の乾燥炉を用いて求めた質量100

透気係数 (×10-16m2)

含水率を図－４に示す。水セメント比が大きいほど表面
含水率および質量含水率が小さくなっており，含水率が一番高い水セメント 30%においても SIA262８）が定める
表面含水率 5.5%以下であったため透気試験時における水分の影響はほとんどないと考えられる。
4.2 透気試験結果

仕上材付コンクリート (DC法)

10
1

複層
リシン
ペイント
モルタル

0.1
0.01
0.001

材齢 84 日時点における仕上材を塗布する前のコンク

W/C30

リート面に対して DC 法で測定した結果を図－５に示

図－６

W/C60

W/C100

仕上材塗布後の透気係数(DC 法)

す。同一の水セメント比であればほぼ同程度の透気係数を示し，水セメント比が大きくなるにつれて透気係数も10

仕上材付コンクリート (FIM法)

大きくなる傾向がみられた。
透気速度 (kPa/sec)

仕上材塗布後に DC 法および FIM 法で測定した結果を図－６および図－７に示す。DC 法は図－５に示す基材コンクリートのみとは異なり同一の水セメント比であっても仕上材の種類によって透気係数が異なることが確認された。FIM 法については同一の水セメント比であれば表面の仕上材の種類によらずほぼ同程度の透

複層
リシン
ペイント
モルタル
打放し

1

0.1

気速度を示し，打放しの結果と比較してもほぼ同程度でW/C30あった。また，水セメント比が大きくなるにつれて透気

W/C60

W/C100

図－７ 仕上材塗布後の透気速度(FIM 法)

しの試験体と比べ中性化速度係数が小さいことから仕W/C 30上材による中性化抑制効果が確認された。中でも複層仕

打放し

モルタル

ペイント

複層

W/C 60

リシン

打放し

モルタル

ペイント

複層

促進中性化試験結果により得られた中性化速度係数を図－８に示す。仕上材が施されている試験体は，打放リシンの促進中性化試験方法に則り，促進中性化試験を行った。

打放し施した試験体(打放し含む)を JIS A 1153 コンクリート

モルタル

試験体寸法 100×100×200mm で同一種類の仕上材をペイント

4.3 促進中性化試験結果

複層

れる。

18
16
14
12
10
8
6
4
2
0
リシン

の基材コンクリートの透気性を評価していると考えら

中性化速度係数 (mm/√year)

速度が大きくなることから仕上材を介してもおおよそ

W/C 100

図－8 促進中性化試験結果

上による中性化抑制効果は顕著であった。基材コンクリ
ートの水セメント比 30%の試験体は基材コンクリート

4.4 表層透気性と中性化速度係数との関係

自体が中性化による抵抗が高かったため仕上材の種類

DC 法および FIM 法により得られた透気係数およびによらずほとんど中性化の進行が認められなかった。

透気速度と中性化速度係数の関係を図－９に示す。仕上
2-3中性化速度係数 (mm/√year)

淺沼組技術研究報告

18№30(2018)

FIM法

DC法

16

y = 4.61 ln(x) + 10.97
R² = 0.90

y = 2.35 ln(x) + 4.70
R² = 0.94

14
12
8
6

y = 0.74 ln(x) + 3.52
R² = 0.47

y = 1.91 ln(x) + 4.60
R² = 0.36

4
2
0
0.001

0.1

10

1000

0.01

0.1

透気係数 (×10-16m2)

18

DC法

16
12
10
8
6

10

(b)FIM 法透気速度と中性化速度係数の関係

y = 3.18 ln(x) + 9.29
R² = 0.76

y = 1.74 ln(x) + 3.31
R² = 0.69141

透気速度 (kPa/sec)

図－９ a)DC 法透気係数と中性化速度係数の関係

中性化速度係数 (mm/√year)

W/C30
W/C60
W/C100打放
対数 (仕上材)
対数 (打放)

10

FIM法
W/C30
W/C60
W/C100打放既往の研究I
既往の研究II
対数 (仕上材)
対数 (打放)y = 1.70 ln(x) + 4.36
R² = 0.35

y = 0.47 ln(x) + 2.79
R² = 0.36

4
2
0
0.001

0.1

10

1000

0.01

0.1

透気係数 (×10-16m2)

110透気速度 (kPa/sec)

図－10 (a)DC 法透気係数と中性化速度係数の関係(b) FIM 法透気速度と中性化速度係数の関係(既往の研究 I9)および既往の研究 II10)を含む)
10

材を塗布した試験体において DC 法と FIM 法の両者と透気速度 (kPa/sec)

も透気係数および透気速度が大きくなるにつれて中性化速度係数が大きくなる傾向を示すものの，透気係数および透気速度と中性化速度係数との相関は必ずしも高くない。
また，既往の研究 9)10)で DC 法および FIM 法を行ったものを含めた結果を図－10 に示す（図中に既往の研

y = 0.18 x0.48
R² = 0.81
1

0.1

究 I９），既往の研究 II10)と示す）。既往の研究 II10)にお

0.1

1

10

100

1000

透気係数 (×10-16m2)

いては FIM 法での測定は行われていないが，以下のよ
うに、

図－11 基材コンクリートおける DC 法と FIM 法の1)打放し面において FIM 法と DC 法の間に高い相関関係(既往の研究 I9)を含む)関係がある 11)，2)FIM 法は仕上材を介しても打放しの結果とほぼ同が確認された。一方，仕上材を塗布した試験体において程度である，

相関関係が高くないことが確認された。仕上材付きコン

3)既往の研究 II10)では基材コンクリートも DC 法でクリートの場合，DC 法による透気係数および FIM 法

測定している，ことから，本実験および既往の研究 Iによる透気速度と中性化速度係数の間には定性的な対により得られた

応はあるが，両者の方法においておおよそ 0.1 を起点と

図－11 に示す DC 法と FIM 法の関係（回帰式）を用いして透気係数および透気速度が大きくなるほど回帰線て，既往の研究 II10)における FIM 法の値とした。図－から広く分布している。これは，DC 法のみでは仕上材

10 の結果からサンプル数を増やした結果，打放しの試が中性化速度に及ぼす影響はある程度評価が可能であ験体において DC 法による透気係数および FIM 法によるが，仕上材付きのかぶりコンクリートの中性化速度のる透気速度と中性化速度係数の関係はある一定の相関評価は難しく，また FIM 法のみではかぶりコンクリー

９）

2-4

淺沼組技術研究報告№30(2018)

ト部の中性化速度の評価は可能であるが，仕上材が中性れることにより，透気係数と透気速度で簡易に耐久性評

化速度に及ぼす影響については評価が困難であるため価することを目的とする。検討するにあたり図－12 にと考えられる。透気試験機単体で仕上材付きコンクリー

示す透気抵抗と中性化速度係数の近似線のばらつきをトの中性化進行を精度よく予測するに至らない結果と考慮するとともに，安全側に評価を行うため近似線からなった。

標準偏差 1.40 を加えた式(5)を中性化速度係数の予測式として用いることとした。

５．複合法による中性化評価の提案= −1.67 ln( ) + 8.26

これまでの実験結果より，DC 法は測定結果に表面の仕上材の影響を受け，FIM 法では表面の仕上材の種類(5)によらずおおよそのコンクリートの透気性を評価して中性化が鉄筋に到達した時が供用年数とする考えのいることが確認された。しかし，透気試験単体では仕上

もと，JASS512)で検討された計画供用期間の級である

材付きコンクリートの中性化進行を精度よく予測する「短期：30 年」，「標準：65 年」，「長期：100 年」，「超に至らない。そこで，DC 法と FIM 法を複合させる手

長期：200 年」の各年数を供用年数として中性化が一般法を検討し，その手法を用いて中性化評価することを試的なかぶり厚さである 30mm に各計画供用期間で到達みた。

するとして中性化速度係数を√t 則により算出した。ま

5.1 複合法の検討

た，算出された中性化速度係数を上記の中性化予測式でDC 法における透気係数および FIM 法における透気

逆算して得られた透気抵抗を表－４に示す。式(4)で表

速度の逆数により仕上材付きコンクリートの透気抵抗

される透気抵抗を透気係数と透気速度のマトリックス

性を表す。すなわち，透気係数から得られる透気抵抗性で示した一例を表－５に示す。
表－４の各供用年数の透1/kT と透気速度から得られる透気抵抗性 1/API の和を

気抵抗を閾値として表－５の一例をもとに各供用年数

評価対象の透気抵抗 R と定義した。また，測定方法のの内 30 年，100 年および 200 年における境界線を選定

違いにより重みづけを行い，各係数は中性化速度係数とした結果を中性化速度による耐久性評価区分とし，横軸式(4)により算出された透気抵抗の関係において最も相が DC 法の透気係数，縦軸を FIM 法の透気速度とした関係数の高いα=0.5, β=2 とした。

グラフ中に示す（図－13）。また，図－８の促進中性化

1

+

1

透気抵抗
透気係数
透気速度
重みづけ係数(α=0.5,β=2)(4)

W/C 30
W/C 100
既往の研究II14中性化速度係数 (mm/√year)

ここに，
R
:
kT
:
API :
α, β :=[－][×10-16m2][kPa/sec][－]

透気抵抗と中性化速度係数の関係を図－12 に示す。
透気抵抗が大きくなるにつれて中性化速度係数が小さ

12
10
8
6
4
2
0

くなる傾向があり，両者の間には R2=0.78 の高い相関関W/C 60
既往の研究I
対数 (仕上材)

y = -1.67ln(R) + 6.86
R² = 0.78
0.1

1

10

100

1000

透気抵抗

係にあった。図－10 と図－12 を比較すると透気試験単体で評価することに比べ，複合法により仕上材

図－12 透気抵抗と中性化速度係数の関係

とかぶりコンクリートを総合的に評価したため

表－4 各供用年数の中性化速度係数と透気抵抗の結果と考える。以上のことから DC 法と FIM
法の透気抵抗性を複合して算出された透気抵抗
R によって仕上材付きコンクリートの中性化速

供用年数
中性化速度係数(mm/√year)
透気抵抗度評価の可能性を示すものであると考える。
前節 5.1 に示した複合法による中性化速度評う。中性化速度による耐久性評価区分が定めら

65 年
3.72
15.15

100 年
3.00
23.33

200 年
2.12
39.48

表－5 透気抵抗のマトリックス

5.2 複合法による耐久性評価区分の検討
価式を用いて耐久性評価区分について検討を行

30 年
5.48
5.29

透気速度
(kPa/sec)

2-5

0.01
0.1
1
10

0.001
10031
131.62
32.62
31.63

0.01
10010
110.0011.00
10.01

透気係数(×10-16m2)
0.1
1
10
10003
10001
10000
103.16 101.00 100.32
4.16
2.00
1.32
3.17
1.01
0.33

100
10000
100.10
1.10
0.11

1000
10000
100.031.03
0.04

淺沼組技術研究報告

200年
100年
30年以上100年未満

10№30(2018)とコンクリートが粗な場合であっても，DC 法において

30年
30年未満
100年以上0.001~0.005(×10-16m2)となるような仕上材を選定することにより，より等級の高い構造体とすることが可能

透気速度(kPa/sec)になるものと考えられる。しかし，現状の案では仕上材の経年劣化等による耐久性の低下が見込まれていない
1が，仕上材の定期的なメンテナンスにより，仕上材の改修を行うことで仕上材の耐久性が維持されることにな
る。

0.1

今後，仕上材の経年劣化による影響，仕上材の適切な改修時期の提案を含めさらに検討を進めたい。
0.01
0.001

0.1

10

1000

透気係数(×10-16m2)

６．まとめ

図－13 各供用年数の境界線および実験結果の分布

透気試験の複合法による仕上材付きコンクリートの中性化評価に関して，得られた知見を以下に示す。

透気速度(kPa/sec)

10(1) 仕上材付きコンクリートを DC 法および FIM 法で測定した時，DC 法は測定結果に仕上材の影響を受

等級：IV
1

けるが，FIM 法は仕上材を介しても，おおよそか

0.1

等級：III

ぶりコンクリートの透気性を評価していると考え

等級：II

られる。
(2) 透気試験単体で仕上材付きコンクリートの中性化

等級：I進行を精度よく予測するに至らず，DC 法および
0.01
0.001

0.01

0.1

1

10

100

FIM 法の透気抵抗性を複合させた透気抵抗で評価

1000

透気係数(×10-16m2)

することで，中性化速度係数との間に高い相関を得

図－14 仕上材付きコンクリートの耐久性評価区分(案)ることができた。
(3) 中性化が鉄筋に到達した時が供用年数とする評価試験の結果に対して表－４の各供用年数の中性化速度基準および本研究で提案する複合法にもとづき，仕係数から評価区分を 30 年未満，30 年以上 100 未満，

上材付きコンクリートの中性化評価区分の案を示および 100 年以上として図－13 に実験結果を併せて示した。今後さらにデータを集積して検討を進めたい。

す。実験結果の分布は概ね各供用年数の評価基準区分にあることが確認された。しかしながら，本検討結果は室内実験のみであるため，今後は実構造物の事例を蓄積し，[参考文献]

引き続き検討を行う予定である。

1) 田中章夫，今本啓一：表層透気性による既存 RC 構造

5.3 仕上材付きコンクリートの耐久性評価区分(案)

物の中性化予測に関する研究，日本建築学会構造系
論文集，Vol.78, No.691，pp.1539-1544，2013.9

図－14 に，前項で検討した仕上材付きコンクリートの耐久性評価区分(案)を示す。区分として等級 1：200

2) 建設大臣官房技術調査室監修，(財)国土開発技術セン

年以上，等級 II：100 年以上 200 年未満，等級 III：30

ター建築物耐久性向上普及委員会：鉄筋コンクリー

年以上 100 年未満，および等級 IV：30 年未満の 4 等級

ト造建築物の耐久性向上技術，技報堂出版，1986.6
3) 今本啓一：コンクリートの表層透気性試験方法の現を設けた。
例えば，図－10 に示したような表層が緻密で DC 法
において透気係数が状 と 課 題 , コ ン ク リ ー ト 工 学 , Vol.53, No.7,

0.1(×10-16m2)のように透気係数

pp.606-613, 2015.7が小さく，比較的中性化が進行しないと予想される場合

4) 加藤猛，今本啓一，清原千鶴，山﨑順二：仕上材をであっても，かぶりコンクリートが粗で FIM 法の結果有するコンクリートの透気性評価に関する実験的検が 0.5(kPa/sec)よりも大きく，比較的中性化の進行が速討，コンクリート工学年次論文報告集，Vol.39，No.1,

いと予想されるような場合，図－14 の評価では評価対pp.595-600, 2017

象は等級 IV の区分にあり，複合法による等級区分によ

5) Torrent, R.,and Ebensperger, L., Studie über Methodenって過大評価することを防ぐことが可能であると考え

zur Messung und Beurteilung der Kennwerte desられる。また，FIM 法による結果が 1.0(kPa/sec)以上

Überdeckungsbetons anf der Baustelle – Teil 1, p119,
2-6

淺沼組技術研究報告№30(2018)

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性化速度の評価方法に関する研究，日本建築学会構

クリートの性能評価方法に関する検討，コンクリー

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ト工学年次論文報告集，Vol.35，No.1, pp.2019-2024,

11) 田中章夫，今本啓一，湯浅昇，下澤和幸，山﨑順二，

2016本庄敬祐，加藤猛，蔵重勲，佐藤大輔，野中英：各

8) R. J. Torrent, F. Jacobs, Swiss Standard SIA 262:2003 A
step

towards

performance-based

specifications

種 試 験 方 法 に 関 す る 共 通 試 験 そ の 2.

for

RILEM-CEMBUREAU 法と各種透気試験の関係，日durability, concrete in aggressive aqueous environments,

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performance, testing and modeling, 3-5 June 2009,2016.8

Toulouse, France12) 日本建築学会：建築工事標準仕様書・同解説 JASS5

9) 山﨑順二，今本啓一，清原千鶴，下澤和幸，田中章

鉄筋コンクリート工事 2009, pp.148-154, 20092-7