ＢＲＩ－Ｈ２７講演会テキスト

建築材料・部材の物理的耐用年数と資源循環性に関する評価技術の開発
材料研究グループ目研究員

土屋 直子、山口修由

次Ⅰ

はじめに: 建物の長期利用と保全の考え方

ⅡRC 建物
１）研究背景と概要
２）RC 建物の耐久性研究
３）資源循環に関する評価方法およびデータ
４）物理的耐用年数を考慮した資源循環性評価
５）RC 建物まとめⅢ木建物１）研究背景と概要
２）木建物の耐久性研究
３）木建物まとめⅣ

おわりに参考文献Ⅰ

はじめに材など）を原料とする建築材料・部材は、再生産を阻害建築分野は膨大な量の資源を消費し、廃棄物を排出ししない（あるいは促す）ように、その利用方法を考えるている。この点において、建築分野が循環型社会の形成べきであり、場合によっては積極的に消費することも重に対して負う責任はきわめて大きい。近年、新興国にお要となる。

ける資源消費量が著しく増大しており、資源の調達が今

しかし一方で、材料・部材は経年劣化するものであり、後、一層難しくなることに対する懸念も拭えない。我が材料設計を行う際には要求する耐用年数を達成する部

国は、もともと資源が少ない国であり、海外からの輸入材設計を行う必要がある。図-１に、建物の耐用年数とに頼っているところが大である。今後も建築物の供給に環境負荷に関する概念図を示す。資源特性を考慮しながおける質と量を適切に確保するためには、建築ストックら、要求する供用年数を達成するような保全計画と材料に蓄えられている資源を含め、現在入手可能な資源をそ設計が必要である。

の資源特性に応じて最大限活用することを考えなければならない。

しかしながら、現在、建築物の設計においては、建築材料・部材を構成する原料の資源特性を考慮して、材したがって建築材料・部材においては、その資源特性料・部材を選択し、設計に反映するケースはほとんどなを考慮して設計・計画がなされることが望ましい。例えい。というのも、環境負荷評価については、これまでにば、枯渇型の資源（砕石など）を原料とする建築材料・いくつかの有用なツールが開発されているが[1]～[6]、部材はできるだけ長く使用し、使用後も再利用を行うな

材料の精緻な耐用年数の評価およびこれらを変数としどの対策を講じることが望ましく、再生産型の資源（木た資源循環性評価の計算手法がないことが一因と考え－ 77 －

られる。
そのため、建築に係る材料の資源循環性を的確に評価するためには、建物と建物を構成する部位の耐用年数を的確に推計し、推計した耐用年数を考慮して、資源循環性を評価するための手法が必要である。
本研究では、建築材料・部材の物理的耐用年数を評価する方法を開発し、建築材料・部材の製造と廃棄、並びに資源の再生に係る環境負荷データを収集し、その物理的耐用年数を変数とする環境負荷評価手法を提案することを主な研究目的とした。また対象は木建築およびRC 建物とし、RC 造建物と木造建物では、構造部材を構成する材料の劣化メカニズムが異なるため、それぞれの建物材料特性に従い研究を進めた。
図-１ 建物の耐用年数と環境負荷に関する概念図
ⅡRC 建物

１）研究背景と概要
RC 建物の耐久設計では、コンクリート中の鉄筋腐食によるコンクリートの損傷をさせないように行われてられている。中性化の進行深さ D は D=A√t として推定されることが一般的に知られる。ここで A は中性化速度係数であり、材料種類や調合、環境などをパラメーいる。現在の一般的な設計では、前者は水セメント比やコンクリート強度に置き換えられた仕様や指針が示さタとする係数であり、実験的に取得される。
②混和材使用時の耐久性評価のための実験れ、後者は JIS 仕様に従う生コンの発注を受け入れる

コンクリート用混和材料である高炉スラグ微粉末やことで達成している。

フライアッシュを対象とし、これらの耐久性（中性化速

しかし、近年使用が増加している資源循環性を考慮した材料の設計手法は、例えば高炉セメントやフライアッシュの一部など、仕様や指針などにより示されているが、まだ検討が不十分な部分も多い。また、RC 建物の経年劣化を低減させる効果が見込めかつ維持管理を遂行す度係数）の評価のための実験を行った。試験水準はフライアッシュ置換率 0, 15, 30％、高炉スラグ微粉末置換率 0, 20, 43, 60％、水セメント比 50, 55, 60％、養生期間とした。中性化深さの評価は、JIS A 1153 および JISA 1152 に従ってコンクリートの促進中性化試験方法にる上で重宝すると考えられる仕上げを含めた部位の保よる中性化深さを測定した。なお、ここでの実験検討お全計画ならびに設計手法も同様に十分な検討はされてよび結果については[9]において発表しているため、更いない。

なる詳細についてはこちらを参照されたい。

そこで、近年使用が増加している資源循環性を考慮した材料である混和材を大量使用したコンクリートの耐③混和材を使用したコンクリートの調合設計手法の提案

久性評価実験およびこれらに基づく調合設計の提案、また仕上げを施したコンクリートの耐久性評価式の提案

上記の実験結果から得た中性化速度係数を用いて高炉セメント A 種、B 種、C 種相当のコンクリートの中を行う。

性化の進行予測を行い、それにより推定されるコンクリ

次に、資源循環性に係るデータの収集を行い、耐用年数を考慮した資源循環性評価方法とそのツールを提案

ートの物理的耐用年数を鉄筋コンクリート部材のかぶり厚さごとに試算した。ここでは、品確法に則った方法した。

と耐久性指針の方法[7]により試算を行った。図-2 に、混和材置換率と耐用年数の試算結果を示す。図の横軸の２）RC 建物の耐久性研究

0～60 の数字は混和材の置換率（％）であり、置換率の①耐久設計の考え方
材料・部材の設計では、告示や指針[7]、仕様書[8]などを参考にすることができる。これらにおける供用期間を満たすための耐久設計の技術背景には、鉄筋の腐食確率が設定値に至るまでの期間を使用可能な期間と考え、より具体的な算定手法としてはコンクリートの中性化がかぶり厚さに到達するまでの時間とする手法が用い10％が高炉セメント A 種、43％が高炉セメント B 種、60％が高炉セメント C 種相当である。縦軸が耐用年数を示しており、例えばかぶり厚さ 3cm の屋内耐力壁に耐用年数 100 年を希望する場合には、耐久設計指針の方法の結果では、W/C50％で混和材置換率が 45％以下である高炉セメント A 種・B 種が使用可能であること－ 78 －

品確法

JASS5超長期→（200年）

等級4→長期→(100年超） （100年）
等級3→標準→(75～100年） （65年）
等級2→（50～60年） 短期→（30年）

品確法の方法（和泉式使用でW/Cを修正）
C=4cm（直接土に接する壁、柱、床、布基礎立上り） C=3cm
200

200

180180160160

140140120120

100

10080806060

404020200001020304050

60

等級4→長期→(100年超） （100年）
等級3→標準→(75～100年） （65年）
等級2→（50～60年） 短期→（30年）

200

180180160

160

140140120120

100

10080806060

4040202000102030405060

W/C45W/C50（耐力壁以外の壁、床：屋内）

180160140120

W/C55

1008060W/C604020W/C65
010203040A種

2000C=2cm200※ X軸：高炉スラグ分量、Y軸：耐用年数
AIJ耐久設計指針の方法（和泉式使用で修正係数α、屋外）
超長期→（200年）（柱、耐力壁：屋内）

50

B種

60001020304050600102030405060C種
200180W/C45160

W/C50

14012010080

W/C5560W/C60

4020W/C65
01020304050600

図-2 高炉セメント（A〜C 種）を用いたコンクリートの中性化の進行予測と推定されるコンクリートの物理的耐用年数（上図：品確法に則った方法、下図：耐久設計指針による方法、左図：かぶり厚さ 4cm、中図：かぶり厚さ 3cm、右図かぶり厚さ 2cm）がわかる。もう一例として、高炉セメント C 種を用い果がある訳ではない。これを踏まえ、モルタル仕上げのることができるのは、W/C45％とすればあぶり厚さ初期の湿潤養生、ポリマーの増量、塗り厚の増加などを3cm の屋内耐力壁・柱やかぶり厚さ 4cm の直接土に接水準として行った中性化促進実験の結果を図―4 に示する部分などがあることが分かる。また一方で、希望すす。これらの条件がモルタル仕上げのコンクリートの中る供用期間を満足すべき中性化速度係数の上限値を算性化抑制効果を有すことがわかる。なお、ここでの実験出し、これを達成する各材料の調合について検討した。

検討および結果の更なる詳細が必要な場合には文献

このような試算を行い、希望する供用期間中の材料の耐[10] [11]を参照されたい。

用年数が満足する設計方針の検討を行い、後述する物理⑤仕上げを含めた部材の耐久性評価式の提案

的耐用年数を考慮した資源循環性評価ツールに反映し仕上げを含めた部材の耐久性評価は、仕上げの中性化た。

抑制効果を、コンクリートの中性化速度係数と関連づけ④仕上げによる劣化抑制効果の検討ることで可能である。上記の結果および後述する保全と各仕上げ条件による劣化抑制効果（中性化抑制効果）

長期使用のための設計方針に基づき、仕上げ材の耐久性を検証するため実験を行った。仕上げ条件は、仕上げな評価を仕上塗材系とモルタル仕上げ系に区別して下記し（打放し）が 1 種類、タイル貼りが 5 種類、モルタの通り提案する。

ル塗りが 10 種類、外断熱材が 5 種類、仕上塗材が 5 種

仕上塗材の中性化抑制効果はコンクリートの中性化類とした。実験は、JIS A 1153 に倣って促進中性化試

速度係数 A の低減率を s として設定すると、仕上げを験を行い、JIS A 1152 に従って中性化深さを測定した。

含めたコンクリート部材の中性化速度係数 Af＝s・A と促進材齢 26 週における各仕上げを施した試験体の中して評価が可能である。中性化抑制効果は時間経過とと性化深さを図-3 に示す。長期の促進材齢でも、基本ともに線形的に低下するものと仮定する。
ここで、維持管理の周期 tm における平均的な s の値なる試験体 C1（打放し）に対し、モルタル以外の仕上材は、ほぼ 10mm 以上の中性化抑制効果があるというは、次式で求められる。

結果となった。一方、モルタルに関しては、1.0～2.0mmの下地調整塗材では 10mm 以上の中性化抑制効果を得ることはできず、少なくとも 10mm 程度の同等の厚さが必要であることがわかった。ただし、10mm 以上の塗り厚のある M5～M10 のすべてのモルタルに抑制効－ 79 －stp 

1  s0 (t m  t p )  1(1  s 0 )  t p2
 1tm2t m

C：標準コンクリート、IN：外断熱材、CM：仕上塗材

C：標準コンクリート、T：タイル、M：モルタル

図-3 各種仕上げを施した試験体の中性化深さ（材齢 26 週）

3025

基本コンクリート‐10mm2015

気中2日湿布

107日湿布5中性化深さ（促進26週）ｍｍ

中性化深さ（促進26週）ｍｍ3025

基本コンクリート‐10mm

200mm
155mm
10mm

1020mm
30mm

500
仕上無

普通
W/C=33%ﾎﾟﾘﾏｰ3%

普通
W/C=40%ﾎﾟﾘﾏｰ3%

普通
W/C=40%ﾎﾟﾘﾏｰ6%

図-4

普通W/C=50%
ﾎﾟﾘﾏｰ3%

仕上無

早強
W/C=40%ﾎﾟﾘﾏｰ3%

普通
W/C=40%ﾎﾟﾘﾏｰ3%

普通
W/C=40%ﾎﾟﾘﾏｰ6%

早強
W/C=40%ﾎﾟﾘﾏｰ3%

微粒子
W/C=40%ﾎﾟﾘﾏｰ3%

軽量
W/C=40%ﾎﾟﾘﾏｰ3%

モルタル仕上げを施した試験体の中性化深さ（材齢 26 週）

ここで、

３）資源循環に関する評価方法およびデータ

s0：中性化の低減係数（中性化率）の初期値（促進試

環境負荷量（原単位）は経産省や各分野の関連協会のHP や研究報告などで公開されている。後述する資源循験等で得られる値）
tp：躯体保護効果がなくなるまでの年数

環性評価ツールの開発にあたり、材料設計の際の詳細なtm：維持管理（塗替え等）の周期調合ごとに対応できるよう、混和材などの CO2 排出量

例えば、初期の低減率 s0 が 0.3、保護効果がなくなる原単位（kg-co2）や廃棄物・副産物利用量（kg/t）につ

年数 tp が 6 年、メンテナンス周期 tm が 12 年だとするいて整理し、データシートを作成した。シートの作成にと、低減率 s=0.825 となる。

は、参考文献[14]～[31]に示す参考資料を収集して行っ

s0 は促進中性化試験などから求めることが可能であた。

り、前述などの実験データが活用できる。tp については、既往の研究などによれば、外装仕上材（複層塗材）の躯4）物理的耐用年数を考慮した資源循環性評価体の保護効果がなくなる時点は種類によって異なり 4①保全と長期使用のための設計方針

年～14 年と推定しているが[12] [13]、今後のデータの蓄積が必要なところである。

建物を長期的に使用するための基本的な対策（考え方）として、鉄筋コンクリート造建築物を対象とした場合に一方、モルタル塗り仕上げの場合には、かぶり厚さのは次のような考え方が可能である。

一部とする考え方や、躯体コンクリートの中性化が開始

ⅰ.かぶり厚さを大きくする（初期性能の向上）する遅れ時間として表す考え方がある。後者については

ⅱ.材料を高耐久化する（劣化速度の低減）

例えば次式で示すような考え方である。

ⅲ. 積極的な維持保全による躯体性能（保護性能）の確

C A t  R)

保（健全な状態を保つ）

ここで、R：仕上材の仕様（種類およびその厚さ）にまた、長期使用のための設計方針として、一般的に定より決定する係数である。R の決定方法は、仕上材を施義される設計限界（構造性能などの性能低下を生じないした試験体の促進中性化試験の結果から求めることが限界の状態）および維持保全限界（維持保全段階においできる。

てそれ以上性能が低下すると維持保全が困難になる限－ 80 －

表-1 評価指標
評価指標＼
評 価 の段階
材料（生コ ン クリート）
製造
施工

コンクリートの資源量

コンクリー ト のCO2 排出量○（再生資○源使用量）

供用
維 持 管理解体

図-5 長期使用のための耐久設計の考え方の模式図

表-2

出し、結合材を入力することで、種類強度上必要な水セメント比（W/C）を算出する。

外装仕上
げ 等 のCO2 排出量

○

○

○

○

モデル建築物の概要
項目

図-6 基本条件の入力例：コンクリートの調合強度を算

外装仕上
げ等の資源量概要

用途

賃貸マンション（用途比率 100%）

構造RC

階数（地上）

3階数（地下）

0

建築面積

750 ㎡

述べ床面積

1,440 ㎡

基準階面積510 ㎡

建物形状（平面）

Ｌ形

軒高9.3m

階高2.9m

杭長
主な仕上
げなし
外装

外壁開口部

内装

床

タイル、複層塗材
アルミサッシ（セミエアタイト）
フローリング、長尺塩ビシート

壁ビニルクロス、せっこうボード下地

天井ビニルクロス、せっこうボード下地界の状態）に加え、予防保全の考え方を取り入れ、仕上いる。外装仕上げの維持管理に伴う補修・改修等の行為材の躯体保護効果にも期待するための設計限界（ここでを含めた建築物のライフサイクルを通じて投入されるは「性能保証限界」と呼ぶ）を定義し、それらを組み入資源の総投入量ならびにそのイニシャル CO2 排出量とれた設計の方針として、以下の３つの考え方を示した。

なっている。表-1 に本ツールにおいて加味している評

図-5 に設計の考え方を模式的に示す。

価指標を示す。施工、維持管理、解体行為に伴い使用すⅰ.高耐久型の耐久設計（図中①）：かぶり厚さの増加、る重機による CO2 排出量や、材料製造段階以降の輸送に伴う CO2 排出量は、建設物件固有の状況や立地によW/C の低減などを行い、初期性能の向上を目指す。
ⅱ.維持保全型の耐久設計＋維持保全（図中②）：モルり左右されるところが大きい。建築物の規模、用途、仕タル仕上げを施すなどにより、設計限界に至るまでの劣様を設定して算定をしている本検討では、これらは検討化速度の低減を目指す。

対象外とする。実際のプロジェクトに適用するコンクリ

ⅲ.性能保証型の耐久設計＋維持保全（図中③）：仕上ートの環境負荷評価においては、これらの要素を加味し塗材を定期的に施すなどにより、健全な状態を保つ。

て検討することが望ましい。また、評価においては関連②開発した評価ツール概要および使用方法

指針等に示されている既往のコンクリートの強度と建築物 1 棟分のコンクリート総量の資源投入量（t）

W/C の関係式や標準調合表を参照している。そのため、および再生資源投入量（t）、投入資源のイニシャル CO2

実際の評価においては、使用するコンクリート（生コン排出量（kg-C02/year）（建材製造段階までの CO2 排出工場）の製造実績等から定まる調合上の基準等を用いる量）の評価が可能である。外装仕上げの有無および仕上とよい。げの種類、維持管理の頻度を想定して調合設計を行って－ 81 －表-3

設計条件

記号

計画供用
期間（年）

ア

イ

ウ

エオ

カ

キク

ケ

コ

5075100507510050751005075100
50751005075100
50751005075
100
5075100
5075100

仕上
げかぶり
厚（mm）

Fc
(N/mm2)Fm(N/mm2)無し

302431.7無し

402431.7無し

502431.7有り

402431.7無し

402431.7有り

402431.7有り

402431.7有り

402431.7有り

402431.7有り

402431.7次の手順に従って計算を行う。

中性化速度係数 A
1.52
1.24
1.07
2.79
2.28
1.97
4.01
3.27
2.83
3.62
2.96
2.56
3.38
2.76
2.39
3.032.482.145.174.223.65
4.293.51
3.03
3.322.71
2.353.22.60
2.25

仕上材料の中性化率 S0

躯体保護効
果がなくなるまでの年数 tp

維持管理の周期 tm

0.08

6120.36120.68

6120.08

12120.3

12120.68

1212③ツール使用例：モデル建築物によるパラメトリックス

ⅰ. 基本条件：計画供用期間や維持保全周期、耐久設

タディ

計基準強度 Fd あるいは中性化速度係数 A の設定、入力

表-2 に示すモデル建築物によるパラメトリックスタデを行う。

ィを行い、各設計条件における 1 年あたりの CO2 排出ⅱ. コンクリートの基本条件：調合強度 F の決定から量を評価した。耐久設計による場合は計画供用期間を水セメント比を定める。

【50 年、75 年、100 年】の 3 種類、かぶり厚を【30mm、ⅲ. 部材の設計条件：設計かぶり厚さを定める。

40mm、50mm】の 3 種類とする。さらに、かぶり厚がⅳ. 仕上げによる躯体保護効果の考慮：仕上材料の選40mm の場合について、仕上げは、【仕上塗材 A（防水択と維持管理シナリオを選択する。

形複層塗材 RE、中性化率 S0 :0.08）、仕上塗材 B（複層ⅴ. 耐久設計の確認：要求する耐久性を満たすかの確

塗材 RE、中性化率 S0 :0.30）、仕上塗材 C（防水形外装認とともに仕上げ、かぶり厚さ、水セメント比あるいは薄塗材 E、中性化率 S0 :0.68）、モルタル塗り】の 4 種

中性化速度係数などの変更を行う。

類、仕上塗材 3 種については、維持保全効果を検証す

ⅵ. 調合計算：上記で定めた水セメント比を満たすよるため躯体保護効果がなくなるまでの年数 tp を【6 年、う資源投入量を設定する。

12 年】の 2 種類検討する。設計基準強度 Fc はいずれⅶ. 資源性評価：年あたりの CO2 排出量および再生資も 24N/mm2 とする。表-3 に設計条件を示す。結果を源投入量を算出する。

図-7 に示す。

図-6 に評価ツールの入力例を示す。

混和材料の置換率の影響について、混和材料の置換率－ 82 －アアアイイイウウウエエエオオオカカカキキキクククケケケ

コ

コ

コ

05,00010,00005,00010,00005,000CO2 排出量（kg-co2/year）

CO2 排出量（kg-co2/year）

CO2 排出量（kg-co2/year）

普通ポルトランドセメント

高炉セメント B 種相当

高炉セメント C 種相当

図-7モデル建築物における CO2 排出量の結果（ kg-co2/year））
凡例：計画供用期間■50 年■75 年■100 年が増加すると CO2 排出量が減少する。

性評価式の提案を通じ、耐用年数を考慮した資源循環性計画供用期間の影響について、計画供用期間が長くな評価方法とそのツールを提案した。ると、1 年あたりの CO2 排出量を評価基準とする場合、その削減効果が認められる。

Ⅲ

仕上げ材料や維持管理の影響について、仕上げ材料の木建物

１）研究背景と概要

選定においては、中性化率 S0 が低い仕上塗材を用いたRC 造建物と木造建物では、構造部材を構成する材料

場合、CO2 排出量の削減効果が期待できる。言い換えの劣化メカニズムが異なり、資源循環性の評価に向けたれば、CO2 排出量の削減効果を評価する場合、仕上げアプローチが異なる。木材の劣化は、外部から侵入する材料や維持管理の効果を考慮することは効果的である

雨水などの水分・腐朽菌やシロアリなどの生物等、外部ことがわかる。

環境の影響を大きく受ける。これらの外部環境の評価をかぶり厚さの変更等設計条件の影響について、コンク含めた総合的な耐久性能評価を行うためには、ファクタリートのかぶり厚さを増加させた場合、耐久性上必要なー・メソッドを用いることが有効である。本研究では、強度が減少するために、CO2 排出量が減少する。しか耐久性総プロ(1986)「木造建築物の耐久性向上技術のし、かぶり厚さの増加分の物量の増大の影響で CO2 排開発」で提案された「ファクター・メソッド」をベース出量が増大する場合もある。ここでの評価は、かぶり厚に、新しい劣化データを追加して「耐用年数の計算式」さの増減が CO2 排出量や資源投入量に及ぼす影響を把を見直し、設計者が設定した耐用年数を目標に、コンピ握するために検討を行ったが、実際の建築物の設計におュータを使って部位ごとに適切な材料・構法を選択できいては、かぶり厚さの増加・減少は設計変更を伴うため、る「木造住宅の耐久設計支援ツール」を最初に開発する。

現実的な対応となり得るかについては、検討必要である。

次に、「木造住宅の耐久設計支援ツール」の結果を「環なお、W/C が 40％以下となる場合、コンクリートに境負荷評価ツール」に適用して LCW やエンボディ CO2使用される材料（高性能 AE 減水剤）や要求されるフレを計算して、最終的に木造建物の資源循環性を評価できッシュ性状（スランプではなくスランプフロー）等が異るシステムを開発することを目標とした。

なるが、標準調合といえるものが調合指針等においても示されておらず、加えてコンクリートの中性化速度係数

２）木造建物の耐久性研究

は、W/C が 40％下回るとかなり小さくなるため、中性①物理的耐久性評価のためのツールの開発
木造建築物については、試作した「木造住宅の耐久設化速度係数に基づく耐久性上の評価は不要と考えてよいため、評価の対象外とした。

計支援ツール」を見直し、プログラム化を行った（図-8参照）。ツールの、ⅰ建設地の劣化外力（腐朽菌とシロ5）RC 建物まとめアリの生息）、ⅱ建物の部位に起因する劣化外力、ⅲ木RC 建築物の混和材を大量使用したコンクリートの質系の建築材料の物理的耐久性（耐腐朽性・耐蟻性）、調合設計の提案や仕上げを施したコンクリートの耐久ⅳ工法上の対策、ⅴ躯体保護に対する対策、ⅵ仕上げ材－ 83 －1

図-8 「木造住宅の耐久設計支援ツール」の入力例

図-10 エンボディ CO2 と廃棄物排出量を求めるための図-9 耐用年数の計算例

データベース

図-12 建物の維持補修の有無とエンボディード CO2 との関係を示す計算結果の例

図-11 「木造住宅の耐久設計支援ツール」を用いた
部位別の耐用年数計算例等の物理的耐久性、ⅶ施工管理水準、ⅷ維持管理水準、

図-11 に示す、建物又は建物を構成する部材の物理的について、木造建築物の物理的耐用年数に関する評価法

耐用年数に基づいて、建物のエンボディード CO2 との詳細について検討した。評価法に用いる計算方法は耐LCW を算定するためのツールを試作した。さらに試作

久性総プロにおいて提案された計算法を見直したものしたツールを用いたケーススタディを行った。各部の物であり、試作した木造建築物に対して試行し、試作した理的耐用年数を指標として、建物全体としての LCW 及算定手法の妥当性について検証した。計算した結果の表

びエンボディード CO2 を定量的に算出することができ示例を図-9 に示す。研究詳細は文献[32]を参照された

る環境評価システムを開発した。図-12 は、建物の維持い。

補修の有無とエンボディード CO2 との関係を示す一例②資源評価のためのデータベースである。

「木造住宅の耐久設計支援ツール」において使用資材のエンボディード CO2 を算出する際に用いる、ⅰ各種建

３）木建物まとめ

築材料の製造時における CO2 排出量、ⅱ 各種建築材料

木造建築物の耐久設計を支援するためのツールを作を製造する際に消費する資源の種類と量、ⅲ 建設／改成し、建物又は建物を構成する部材の物理的耐用年数に修／解体により発生する廃棄物の種類と量、ⅳ 各種木基づいて、建物のエンボディード CO2 と LCW を定量質材料が蓄積する炭素の量、のデータを収集し、資料と的に算出できるシステムを開発した。この結果を用いて、して取りまとめた。データの一部を図-10 に示す。

建物の維持補修の有効性をエンボディード CO2 と③資源循環の環境評価システム

LCW を用いて示すことができた。

－ 84 －

Ⅳ[13] 古賀順子他：建築物の長期使用に対応した外装・おわりに本研究では、建築材料・部材の物理的耐用年数を評価

防水の品質確保ならびに維持保全手法の開発に関するする方法を開発し、建築材料・部材の製造と廃棄、並び研究、建築研究資料、No.145,2013に資源の再生に係る環境負荷データを収集し、コンクリ[14] セメント協会ホームページ：

ート部材と木造建築物について、その物理的耐用年数をhttp://www.jcassoc.or.jp/cement/4pdf/

変数とする環境負荷評価手法を提案した。提案した評価[15] セメント協会：セメントの LCI のデータの概要、

ツールは、一定の環境配慮を満足させながら、建物ある

p.2、p.7、2011 年 8 月 1 日

いは部材に要求される性能を検証し、仕様を決定しなけ[16] 環境省：平成 23 年版環境・循環型社会・生物多様ればならないような設計行為の際のケーススタディの性白書、p.156

ためのプラットフォームとして活用可能である。

[17] 土木学会：コンクリート技術シリーズ 62 コンク
リートの環境負荷評価（その 2）、p.39 の差替え表、平参考文献

成 16 年 9 月 30 日"[1] 「コンクリート構造物の環境性能に関する研究委員[18] 鉄鋼スラグ協会：鉄鋼スラグ統計年報(平成 22 年会」報告書、（社）日本コンクリート工学協会、2008.8、度実績)、p.3、平成 23 年 7 月

pp.2-1～2-4[19] 日本フライアッシュ協会ホームページ：[2] 住宅・建築省エネルギー機構ホームページ、

http://www.japan-flyash.com/pdf/fcuse10.pdf

http://www.ibec.or.jp/CASBEE/[20] （社）日本コンクリート工学協会：コンクリート[3] 独立行政法人産業技術総合研究所ライフサイクル

セクターにおける地球温暖化物質・廃棄物の最小化に関アセスメント研究センターホームページ、する研究委員会報告書、p.52、2010 年 7 月 30 日"

http://www.aist-riss.jp/old/lca/ci/activity/project/lime/[21] 土木学会：コンクリートライブラリー125「コンク[4] 建築研究資料№91「建築のライフサイクルエネルギ

リート構造物の環境性能照査指針（試案）」、p.52、平成ー算出プログラムマニュアル」、小玉祐一郎、澤地孝男、

17 年 11 月 1 日

中島史郎、建設省建築研究所、1997.11[22] 土木学会：コンクリートライブラリー111「コンク[5] 国土交通省総合技術開発プロジェクト「持続可能なリートからの微量成分溶出に関する現状と課題」、社会構築を目指した建築性能評価・対策技術の開発」報pp.35～39、2003 年 5 月

告書、平成 20 年 12 月、国土交通省国土技術政策総合[23] 経済産業省ホームページ「平成 22 年砕石等統計年研究所

報」[6] 建物の LCA 指針第 3 版、2006 年 11 月、社団法人

http://www.meti.go.jp/statistics/sei/saiseki/result/xls/

日本建築学会agyear22.xls[7] 日本建築学会：鉄筋コンクリート造建築物の耐久設[24] （公社）日本コンクリート工学協会：平成 23 年度

計施工指針(案)・同解説、2004.3

コンクリート技師研修テキスト、p.12、平成 23 年 6 月[8] 日本建築学会：建築工事標準仕様書・同解説 JASS

1日

5 鉄筋コンクリート工事 2009、2009.2[25] 未踏科学技術協会：「環境負担性評価システム構築[9] 鹿毛忠継、棚野博之、濱崎 仁、古賀純子、土屋直のため基礎調査研究」調査報告書（別冊）－金属インベ

子、下屋敷朋千、コンクリートの中性化に及ぼすコンク

ントリーデータ－、1995. 11

リート用混和材料の影響 その 1 実験計画と試験結果[26] 国立環境研究所：産業連関表による環境負荷デー

その 2 中性化速度の評価、日本建築学会大会学術講演

ターブック（3EID）－LCA インベントリーデータとし

梗概集、2014.9て、2002[10] 仕上材によるコンクリートの中性化抑制効果に関[27] 土木学会：土木建設業における環境負荷評価（LCA）

する基礎的検討 その 4 ～その 8、日本建築学会大会学研究小委員会委員会報告、1997.8

術講演梗概集、2012.9 および 2013.9[28] 土木学会：コンクリート技術シリーズ 62「コンク[11] コンクリート造建築物の劣化対策に関する基準のリートの環境負荷評価（その 2）」、pp.32～40. 2004整備に資する検討報告書、平成 25.3

[29] （社）日本コンクリート工学協会：環境時代にお[12] 今本 啓一、本橋 健司、 兼松 学、楡木 堯、清原けるコンクリートイノベーション、pp.4-45～4-47、千鶴、越中谷光太郎、井上 照郷、：マルコフ連鎖モデル

2008に基づく外装材の劣化シミュレーション その 3、その[30] 日本鉄鋼連盟：鉄鋼業における地球温暖化対策の4、日本建築学会大会学術講演梗概集、2013、2014

取組、平成 21 年 11 月

－ 85 －

http://www.jisf.or.jp/business/ondanka/joukyo/docs/si

AND EMBODY CO2 OF WOODEN BUILDINGS,

ryou1.pdf

Proceedings of XIII International Conference on[31] kikuchi,T.and kuroda, Y.:Carbon Dioxide Uptake

Durability of Buiding Materials and Components,

in Demolished and Crushed Concrete, Journal of

2015, pp. 158-165

Advanced Concrete Technology,Vol.9,No.1,pp.115-124, 2011[32]

S. Nakajima: SERVICE LIFE PREDICTION－ 86 －