工Ｈ-１

法名ＮＳエコパイル工法

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類鋼管杭

概要

先端に螺旋状の羽根の付いた鋼管を回転させ、先端羽根のくさび効果により推進力を得て地盤中に貫入させる。土質柱状図と施工記録（施工トルクなど）との対比により、支持層を確認し、支持層への根入れを行って打ち止める。中・小径杭（Φ600 程度以下）の施工には小型杭打ち機、大径杭（Φ600～Φ1600）の施工には全旋回機を主として用いる。
①重機の移動②下杭建込み、把持 ③下杭の施工（全旋回機の設置） 杭の鉛直性を調整（回転施工）④中杭建込み、溶接 ⑤中杭（上杭）施工
ヤットコセット

⑥打止め

施工法
施 工 順

序

全旋回機使用時の施工手順
支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

先端羽根の拡底効果
土質柱状図と施工トルク・貫入量等の相対変化との比較

1{αβN(A p
3

Ra
α
β

qu
Lc ) }
2

eA wo ) (2 N s L s：先端支持力係数でα=200：羽根径Ｄw による係数。ただしＤw≦1.5m の場合は１とする。

β 1 0.（
3 D w 1.5）/2.5

支 持 力 算 定 方 式

N：杭先端から上下１Ｄw の間の平均Ｎ値（ N ≦60）

Ａp

：底板部の見付け面積(m2)ｅ：支持力に対する外側羽根の有効率（ｅ＝0.5）

Ａwo ：外側羽根面積(m2)

Ap
A wo

1/4･πD p

1 / 4･π(D w

2

2

2

Dp )

Ｄp

：杭径(m)

Ｄw：羽根径(m)Ns：杭の周面摩擦抵抗力を考慮する砂質土部分の平均Ｎ値（2 N s ≦100）

Ｌs：杭の周面摩擦抵抗力を考慮する砂質土部分の杭の長さ(m)qu：杭の周面摩擦抵抗力を考慮する粘性土部分の平均一軸圧縮強度(kN/m2)

q u /2 ≦ 100 (kN/m2)

施

工

公

害

施 工 地 盤施 工 能 率騒音（音源より 30m）
振動（振源より 10m）
他 の 事 項
会社名

日本製鉄㈱：大径
03-6259-1990
日鉄建材㈱：中・小径
03-6625-6310

Ｌc ：杭の周面摩擦抵抗力を考慮できる粘性土部分の杭の長さ(m)ψ：杭本体の周長(m)ただし、杭先端から上側 1Ｄw の範囲は周面摩擦抵抗を考慮しない
強固な中間層がある場合などは補助工法を用いる
小径（Φ400 未満）：100～150m/日 中･大径(Φ400 以上)：50～100m/日
70db 以下
70db 以下
無廃土
旧 38 条認定通達番号
技術指導証明建設省東住指発
第 238 号
(社)建築研究振興協会 技術指導証明

取得年月日
H12. 5.31
H15.10. 3

適用杭径
φ100～
1200
φ100～
1600

適用先端地盤砂質土・礫質土
砂質土・礫質土

適用杭長

備考

70m かつ130Dp 以下
70m かつ130Dp 以下

羽根径比：
1.5～2
羽根径比：
1.5～2.5

認 証 事 項
Ｈ-１Ｔ

工

法

引抜き抵抗

名

ＮＳエコパイル工法

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

概要

鋼管杭
先端に螺旋状の羽根の付いた鋼管を回転させ、先端羽根のくさび効果により推進力を得て地盤中に貫入させる。土質柱状図と施工記録（施工トルクなど）との対比により、支持層を確認し、支持層への根入れを行って打ち止める。中・小径杭（Φ600 程度以下）の施工には小型杭打ち機、大径杭（Φ600～Φ1600）の施工には全旋回機を主として用いる。
①重機の移動② 下 杭 建 込 み 、把 持（全 旋 回 機 の 設 置 ）杭の鉛直性を調整③下杭の施工（回 転 施 工 ）④ 中 杭 建 込 み 、溶 接 ⑤ 中 杭 （上 杭 ）施 工
ヤ ットコセット

⑥打止め

施工法
施 工 順

序

全旋回機使用時の施工手順
支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

先端羽根の拡底効果
土質柱状図と施工トルク・貫入量等の相対変化との比較
引抜き側支持力（短期）：Ra2{κN t A tp
3

(λN s L s μq u L c ) }

κ
λ
μ
Ｎt

施 工 地 盤施 工 能 率騒音（音源より 30m）
振動（振源より 10m）
他 の 事 項

：くい先端の引抜き方向支持力係数（κ＝92）：砂質地盤におけるくい周面抵抗力係数（λ＝1.13）：粘土質地盤におけるくい周面抵抗力係数（μ＝0.27）：杭先端から上方に２Ｄw の間の平均Ｎ値（Ｎt≦60：BL、10≦Ｎt≦56：GBRC）
Ａtp ：基礎ぐいの先端の有効断面積（m2）Ａtp＝Ｄwe 2･π/4
Ｄwe : 先端羽根の有効径（m）Ｄwe＝(Ｄp＋Ｄw)/２
Ｄp ：杭径（m）0.1m≦Dp≦1.6m だが 1.2m≦Dp の場合 Dp=1.2m:BL(GBRC:0.14m≦Dp≦0.9m)
Ｄw ：羽根径（m）1.5≦Dw/Dp≦2.5 であるが、2.0≦Dw/Dp の時 Dw=2.0×Dp:BL（GBRC:Dw）
Ｎs ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤のＮ値の平均値≦50:BL（GBRC:4≦Ｎs≦30）
Ｌs ：基礎ぐいがその周囲の地盤のうち砂質地盤に接する長さの合計（m）
ｑu ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤の一軸圧縮強度の平均値（kN/m2）≦200:BL（GBRC:108≦ｑｕ≦200）
Ｌc ：基礎ぐいがその周囲の地盤のうち粘土質地盤に接する長さの合計（m）
ψ：基礎ぐいの周囲の長さ（m）
ψ＝πＤp ここで用いるＤp の範囲は 0.1m≦Ｄp≦1.6m とする。
なお、支持層への根入れ長は、原則として１Ｄp 以上とする。
また、杭先端から上側２Ｄw の範囲は周面抵抗力を考慮しないものとする。
強固な中間層がある場合などは補助工法を用いる
小径（Φ400 未満）：100～150m/日 中･大径(Φ400 以上)：50～100m/日
70db 以下
70db 以下
無廃土

会社名

評定・性能証明番号

取得年月日 適用杭径

適用先端
地盤

(財)ベターリビング
評定 CBL FP004-06 号

H18.8.28

φ100～
1600

砂質土・
礫質土

最大：70m かつ 130Dp 以下、羽根径比：
最低：羽根径の 10 倍かつ
1.5～2.5
GL-10m(一財)日本建築総合
試験所 GBRC 性能証
明 第 16-32 号

H29.2.8

φ139.8
～900

砂質土・
礫質土

最大：55.2m かつ 130Dp 以下、最大羽根
最低：羽根径の 3.6 倍かつ 径：φ1350
GL-6m
㎜以下

引抜き方向の支持力算定式

施

工

公

害

日本製鉄㈱：大径
03-6259-1990
日鉄建材㈱：中・小径
03-6625-6310

適用杭長

備考

工
Ｈ-２

法

名

つばさ杭工法工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

鋼管杭概要

先端部に半円形の鋼板(先端翼)を互いに交差、または疑似螺旋状に取り付けた鋼管杭を３点式
杭打ち機または全周回転機にて回転させ、完全無排土で低騒音・低振動で地盤に貫入させる工法。先端翼は、杭径の 1.5～3.0 倍に拡翼されているため大きな先端支持力の発現に寄与し、施工時には回転貫入の際の杭に推進力を与える。なお、杭頭部の外径を 1.5 倍程度に拡大した
拡頭タイプの適用も可能である。鋼管杭は、SKK400 および SKK490 の他、JFE-HT590P（基準強度 440N/mm2）が使用できる。

三点式杭打ち機(φ318.5mm～φ600mm)
施工法
施 工 順

序

全周回転機
(φ600mm～φ1,200mm)

支持力発現方式

杭径の 1.5～3.0 倍の径を有する杭先端部に取り付けられた先端翼（杭径の 1.5～3.0 倍の径を有する鋼板）の支持層への貫入

支 持 層 の 確 認 方 法

硬さ指標(回転貫入トルクを１回転当りの管入量で除した値)による管理

支 持 力 算 定 方 式

長期許容鉛直支持力 ※開端タイプの場合
Ra = １/３ { α Ｎ Ａｗ ＋ ( β Ｎs Ｌs ＋ γｑuＬc )ψ } (kN)ただし、
α ： 基礎ぐいの先端支持力係数 α=150
β ： くい周囲の地盤のうち砂質地盤におけるくい周面摩擦係数 β=2.0
γ ： くい周囲の地盤のうち粘土質地盤におけるくい周面摩擦係数 γ=0.5
Ｎ ： くい先端から下方に 1Ｄｗ, 上方に 1Ｄｗの間の平均Ｎ値 (12≦Ｎ≦60)
Ap ： くい先端の有効断面積 (m2) Ap＝η×Aw
Aw ： 先端翼の実面積（m2）Aw＝π/4（Dw2－Dwi2）
η ： 翼径係数 η＝1.40－0.25Dw/Dp
Dw ： 先端翼径(m)Dwi ： 先端翼内径(m)Dp ：鋼管外径(m)Ns ： くい周囲の地盤のうち砂質地盤の平均Ｎ値（2≦Ns≦30）
Ls ： くい周囲の地盤のうち砂質地盤に接する長さの合計(m)qu ： くい周囲の地盤のうち粘土質地盤の一軸圧縮強度の平均値(kN/m2)（23≦qu≦200）
Lc ： くい周囲の地盤のうち粘土質地盤に接する長さの合計(m)ψ ： くいの周囲の長さ(m) ψ＝π×Dp

施

施 工 地

盤

強固な中間層がある場合などは補助工法を用いる

施 工 能

率

50～100m/日工

工法の概要が分かるホームページのアドレス等
会社名
ＪＦＥスチール（株）
03-3597-4469

https://www.jfe-steel.co.jp/products/construction/pile_foundation/tsubasa_k.html
認定番号

取得年月日

適用杭径

TACP-0413

H24.6.26

φ114.3～1200

TACP-0395

H24.2.8

φ114.3～1200

適用先端地盤

適用杭長

備考

砂質土
礫質土
砂質土
礫質土

130Ｄかつ87m 以下130Ｄかつ60m 以下

開端
タイプ
閉端
タイプ

Ｈ-２Ｔ

認 証 事 項

引抜き抵抗

工

名

つばさ杭工法工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

鋼管杭

法

概

要

先端部に半円形の鋼板(先端翼)を互いに交差、または疑似螺旋状に取り付けた鋼管杭を３点式
杭打ち機または全周回転機にて回転させ、完全無排土で低騒音・低振動で地盤に貫入させる工法。先端翼は、杭径の 1.5～3.0 倍に拡翼されているため大きな先端支持力の発現に寄与し、施工時には回転貫入の際の杭に推進力を与える。なお、杭頭部の外径を 1.5 倍程度に拡大した
拡頭タイプの適用も可能である。鋼管杭は、SKK400 および SKK490 の他、JFE-HT590P（基準強度 440N/mm2）が使用できる。

三点式杭打ち機(φ318.5mm～φ600mm)
施工法
施 工 順

序

全周回転機
(φ600mm～φ1,200mm)

支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

杭径の 1.5～3.0 倍の径を有する杭先端部に取り付けられた先端翼（杭径の 1.5～3.0 倍の径を有する鋼板）の支持層への貫入によるアンカー効果
硬さ指標(回転貫入トルクを１回転当りの管入量で除した値)による管理
短期引き抜き方向許容支持力
R = ２/３ { κ Ｎt Ａｗ ＋ ( λ Ｎs Ｌs ＋ μｑuＬc )ψ } (kN)ただし、
κ ： くい先端引き抜き支持力係数
鋼管外径 φ114.3～609.6：κ=63，φ700～1200：κ=44
λ ： 砂質地盤におけるくい周面摩擦係数
鋼管外径 φ114.3～609.6：λ=1.02，φ700～1200：λ=0.71
μ ：粘土質地盤におけるくい周面摩擦係数
鋼管外径 φ114.3～609.6：μ=0.04，φ700～1200：μ=0.03
Ｎt ： くい先端より上方 2Ｄｗの間の平均Ｎ値 (12≦Ｎ≦60)
Atp ： 先端翼張出面積（m2）Atp＝π/4（Dw2－Dp2）
Dw ： 先端翼径(m)Dp ：鋼管外径(m)Ns ： くい周囲の地盤のうち砂質地盤の平均Ｎ値（6≦Ns≦30）
Ls ： くい周囲の地盤のうち砂質地盤に接する長さの合計(m)qu ： くい周囲の地盤のうち粘土質地盤の一軸圧縮強度の平均値(kN/m2)（50≦qu≦200）
Lc ： くい周囲の地盤のうち粘土質地盤に接する長さの合計(m)ψ ： くいの周囲の長さ(m) ψ＝π×Dpt a

支 持 力 算 定 方 式

施

工

施 工 地

盤

強固な中間層がある場合などは補助工法を用いる

施 工 能

率

50～100m/日工法の概要が分かるホームページのアドレス等

https://www.jfe-steel.co.jp/products/construction/pile_foundation/tsubasa_k.html

会社名

性能証明番号

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤適用杭長

備考

ＪＦＥスチール（株）
03-3597-4469

GRBC 性能証明
第 12-13 号

H24.8.29

φ114.3～1200

砂質土
礫質土

最大 60m
最小 7Dw(5m 以上)

開端、閉
端タイプ

工
Ｈ-３

法

名

アルファフォースパイルⅡ工法

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

鋼管杭

概

要

施 工 順

序

本工法は、鋼管の先端部に翼を螺旋状に一体化して回転貫入し、杭として利用する技術です。
先端翼が先端閉塞蓋を兼ねることで、加工精度向上とコスト削減を実現。
また先端の掘削刃には、回転貫入による地盤の乱れを抑制しながら、杭の支持力向上、優れた貫入性能を可能とする独自形状を採用しています。
そして、多種多様な建物条件と地盤条件に対応できる豊富なラインナップを用意しました。

施工法

支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

先端支持力＋周面摩擦力
油圧抵抗値または回転トルクを地盤柱状図と比較し、支持層への貫入が確認出来たら、計測結果に基づいて打ち止め管理値（油圧抵抗値または回転トルク・ＰＲ値）を設定する。
先端地盤：砂質地盤（礫質地盤含む）及び粘土質地盤

Ra1

支 持 力 算 定 方 式

施

1
3

NAp

N S LSq u LC（ｋＮ）

ここで、式において、
α ：くいの先端支持力係数（α＝300）
β ：砂質地盤におけるくい周面摩擦力係数（β＝2.0）
γ ：粘土質地盤におけるくい周面摩擦力係数（γ＝0.2）
N ：基礎ぐいの先端付近（杭軸部鋼管先端より下方に１Dw（Dw：翼部の外径）、上方に１Dw の範囲）の地盤の標準貫入試験による打撃回数の平均値（回）。
ただし、2≦ N とし、上限は表 1.1 を満たす範囲とする。N 値算定に用いる個々の N 値については、N <1 のとき N =0、N >70 のとき N =70 とする。
Ap ：基礎ぐいの先端の有効断面積(㎡)
Ns ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤の標準貫入試験による打撃回数の平均値(回)ただし、3≦ Ns ≦30 とし、Ns 算定に用いる個々の N 値については、N <3 のとき N =0、N >30のとき N =30 とする。
Ls ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤に接する有効長さの合計(ｍ)ｑu ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤の一軸圧縮強度の平均値(kN/m2)
ただし、70≦ｑu ≦200kN/m2 とし、ｑu 算定に用いる個々のｑu については、ｑu <70kN/m2 のときｑu =0 , ｑu >200 kN/m2 のときｑu =200kN/m2 とする。
Lc ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤に接する有効長さの合計(ｍ)ψ ：基礎ぐいの周囲の有効長さ(ｍ) ψ＝πDo
なお、くい先端から上方 1Dw 及び先行掘削の区間については、周面摩擦力を考慮しない。

施 工 地

盤

Ｎ値の大きさや土質によって、中間層を貫くことが出来ない場合がある。

施 工 能

率

80～100ｍ／日工

工法の概要が分かるホームページのアドレス等

http://www.alphaforce.jp/

会社名

認定番号

エイチ・ジー・サービス㈱043-290-0112㈲天王重機
053-434-8788

TACP-0556
TACP-0558
TACP-0557
TACP-0559

取得年月日

適用杭径

2018/4/9

φ76.3mm～
φ609.6mm

適用先端地盤適用杭長

砂質地盤（礫質地盤を含む）

130Do
最大
砂 65ｍ/粘
59ｍ

粘土質地盤

備考

認 証 事 項
Ｈ-３Ｔ

工

法

引抜き抵抗

名

アルファフォースパイルⅡ工法

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

鋼管杭

概

要

施 工 順

序

アルファフォースパイルⅡ工法は、鋼管の先端に一体化した先端蓋と先端翼（特許出願済）を溶接接合したものを回転させることによって地盤中に貫入させ、これを引抜き方向のくいとして利用する技術である。先端蓋と先端翼を一体化する事で加工工程を省略し、加工コストを低減させるとともに、加工精度を向上させている。また、先端翼をなめらかな螺旋にする事でスムーズに回転貫入出来る。以上より、くいの品質向上、施工性の向上及び製品、施工両面からのコスト低減を図ろうとするものである。

施工法

支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

支 持 力 算 定 方 式

油圧抵抗値または回転トルクを地盤柱状図と比較し、支持層への貫入が確認出来たら、計測結果に基づいて打ち止め管理値（油圧抵抗値または回転トルク・ＰＲ値）を設定する。
短期に生ずる力に対する地盤の引抜き方向の許容支持力（kN）は次式による。
κ ：基礎ぐいの先端付近の地盤(地震時に液状化するおそれのある地盤※を除く)における引抜き方向のくい先端支持力係数、
砂質地盤（礫質地盤を含む）：κ＝53，粘土質地盤：κ＝61)
Nt ：基礎ぐいの先端付近(先端翼部位置より上方に3Dw(Dw：翼部の直径)の範囲)の地盤の標準貫入試験による打撃回数の平均値(回)ただし、Nt の範囲は3≦Nt≦60 とする。なお、
Nt＞60 の場合はNt＝60 とし、Nt＜3 の場合は本工法を適用しない。Nt 値算定に用いる
個々のＮ値については、Ｎ<2 のときＮ=0、Ｎ>70 のときＮ=70 とする。なお、Nt＜5 の場合は、くい先端から上方3Dw の範囲にN≦1 の粘性土層が鋭敏粘土でないことを確認して適用する。
tAp ：基礎ぐいの先端の有効断面積(㎡)tAp＝π/4（Dw2－Do2）
Ws ：浮力を考慮した基礎ぐいの有効自重(kN)

施

施 工 地

盤

Ｎ値の大きさや土質によって、中間層を貫くことが出来ない場合がある。

施 工 能

率

80～100ｍ／日工

工法の概要が分かるホームページのアドレス等
会社名
エイチ・ジー・サービス㈱043-290-0112㈲天王重機
053-434-8788

http://www.alphaforce.jp/
性能証明番号

GBRC 性能証明第17-35 号

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤適用杭長2018/4/9

φ76.3mm～
φ609.6mm

先端地盤：砂質地盤（礫質地盤を含む）、
粘土質地盤
周辺地盤：砂質地
盤、粘土質地盤130Do
最大
砂 65ｍ/
粘 59ｍ

備考

工
Ｈ-４

法

名

ｅ-ｐile next 工法

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

鋼管杭

概要

本工法は、先端に拡翼を取り付けた鋼管に同径及びテーパー管を用いた拡頭鋼管を接続しながら地盤に回転貫入させる無排土・低騒音・低振動の杭基礎工法です。先端拡翼部は菱形切削穴を設けた開放型であり、杭内部への排土により支持地盤への貫入性が優れるとともに、大きな押込み支持力、引抜き支持力を発揮することができます。杭の軸径はφ48.6 ㎜からφ508.0㎜であり、また拡頭鋼管は最大でφ812.8 ㎜であることから、幅広い構造物への適用が可能となります。
鋼 管杭 ： STK400 、 STK490 、 STKN490B 、 SKK400、 SKK490 、
SEAH590、HU590①杭の建て込み②杭芯セット

③回転貫入

④杭の接続

菱形切削穴

⑤回転貫入

⑥打設完了

施工法

施

工

順

序

支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

先端拡翼部の拡底効果
試験杭において土質柱状図と貫入計測値（回転トルク・貫入量）等の相関性を確認し、計測結果に基づき打ち止め管理値を設定する。

:杭の支持力係数(α=295) 砂質地盤(礫質地盤含む)、粘土質地盤
N :基礎杭の先端より下方に 1Dw、上方に 1Dw(Dw:拡翼径)の平均 N 値

1)砂 質 地 盤 4≦ N ≦602)粘土質地盤

3≦ N ≦60

Ap:基礎杭の先端の有効断面積(m2)
支 持 力 算 定 方 式

Ap＝π･D2/4＋0.44(π・Dw2/4－π･D2/4)

Dw：杭先端拡翼部径（m）、D：杭本体部径（m）

下記の周面摩擦については、安全を考慮し省略としています。
:砂質地盤における杭周面摩擦係数:粘土質地盤における杭周面摩擦係数
N s :基礎杭周囲の地盤のうち砂質地盤の標準貫入試験による打撃回数の平均値（回）Ls :基礎杭周囲の地盤のうち砂質地盤に接する有効長さの合計（m）
qu :基礎杭周囲の地盤のうち粘土質地盤の一軸圧縮強度の平均値（kN/m2）

Lc:基礎杭周囲の地盤のうち粘土質地盤に接する有効長さの合計（m）:基礎杭の周囲の有効長さ（m）ψ＝πD
盤

強固な中間層がある場合は補助工法を用いることがある。

施 工 能 率ホームページのアドレス等

φ406.4 ㎜未満：100m～150m φ406.4 ㎜以上：50m～100mhttps://www.e-pile.com

施

工

施

工

会社名

地

認定番号

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤

適用杭長

TACP-0483

H27.6.26

φ48.6～φ508.0
拡頭管 φ139.8～φ812.8

砂質地盤（礫質地
盤を含む）

6.3m～
61.5m

TACP-0484

H27.6.26

φ48.6～φ508.0
拡頭管 φ139.8～φ812.8

粘土質地盤

6.3m～
41.0m

株式会社 東部

備考

認 証 事 項
Ｈ-４Ｔ

工

法

引抜き抵抗

名

e-pile next 工法

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

概要

鋼管杭
本工法は、先端に拡翼を取り付けた鋼管に同径及びテーパー管を用いた拡頭鋼管を接続しながら地盤に回転貫入させる無排土・低騒音・低振動の杭基礎工法です。先端拡翼部は菱形切削穴を設けた開放型であり、杭内部への排土により支持地盤への貫入性が優れるとともに、大きな押込み支持力、引抜き支持力を発揮することができます。杭の軸径はφ48.6 ㎜からφ508.0㎜であり、また拡頭鋼管は最大でφ812.8 ㎜であることから、幅広い構造物への適用が可能となります。
鋼 管杭 ： STK400 、 STK490 、 STKN490B 、 SKK400、 SKK490 、
SEAH590、HU590①杭の建て込み②杭芯セット

③回転貫入

④杭の接続

菱形切削穴

⑤回転貫入

⑥打設完了

施工法

施

工

順

序

支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

先端拡翼部の拡底効果
試験杭において土質柱状図と貫入計測値（回転トルク・貫入量）等の相関性を確認し、計測結果に基づき打ち止め管理値を設定する。
t

支 持 力 算 定 方 式

地

N Ap

( N s LsquLc )

wp:引抜き方向の杭先端支持力係数 砂質地盤・礫質地盤（κ=52）、粘土質地盤（κ=47）
N :基礎杭の先端より下方に 1Dw、上方に 1Dw(Dw:拡翼径)の平均 N 値
1)砂 質 地 盤 5≦ N ≦602)礫 質 地 盤 26≦ N ≦60 ※平均算出 N 値：16≦ N ≦60 とする。
3)粘土質地盤
4≦ N ≦60
Ap:基礎杭の先端の有効断面積(m2)A p＝π（Dw2/4－D2/4） Dw：杭先端拡翼部径（m） D：杭本体部径（m）
下記の周面摩擦については、安全を考慮し省略としています。
:砂質地盤における杭周面摩擦係数:粘土質地盤における杭周面摩擦係数
N s :基礎杭周囲の地盤のうち砂質地盤の標準貫入試験による打撃回数の平均値（回）Ls :基礎杭周囲の地盤のうち砂質地盤に接する有効長さの合計（m）
qu :基礎杭周囲の地盤のうち粘土質地盤の一軸圧縮強度の平均値（kN/m2）
Lc:基礎杭周囲の地盤のうち粘土質地盤に接する有効長さの合計（m）:基礎杭の周囲の有効長さ（m）ψ＝πD
wp:基礎杭のうち浮力を考慮した有効自重（kN）
強固な中間層がある場合は補助工法を用いることがある。

施 工 能 率ホームページのアドレス等

φ406.4 ㎜未満：100m～150m φ406.4 ㎜以上：50m～100mhttps://www.e-pile.com

工

工

2
3

盤

施

施

Ra

会社名

評定番号

取得年月日

適用杭径

株式会社 東部(一財)日本建築
センター BCJ
評定-FD0540-02

R2.8.19

φ114.3～φ508.0
拡頭管 φ139.8～
φ812.8

適用先端地盤

適用杭長

備考

砂質地盤
礫質地盤
粘土質地盤

3.5m～
61.5m
(41.0m)( )は粘土
質地盤

工
Ｈ-５

法

安全 満足 絶好調

名Ａ.Ｍ. Ｚ 工法

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

鋼管杭
本工法に用いる基礎杭（Ａ.Ｍ.Ｚパイル）は、鋼管（φ101.6～457.2）の先端部に半円形の
よく

概

要

施工法

くみたていた

くっさくば翼を 2 枚と、組立板及び掘削刃を取り付けた形状とする。2 枚の翼はそれぞれが水平軸に対して 15°の勾配をもち、鋼管の軸方向中心線よりも鋼管側面方向寄りの位置にて交差するように溶接により取り付ける。
【特徴】① 翼の公差位置を軸方向中心線からずらすことにより、先端部の形状を螺旋翼状に近づけ、掘削刃との相乗効
果により優れた杭の貫入性能を発揮。
② 施工現場の土質の地域的要素に合わせて、必要な場合
は先端翼に「補助掘削刃」を取り付け掘削性を向上させることができる。
③ 支持力算定式における先端支持力係数 α は、
砂・礫・粘土どの地盤でも同じ値のため、支持力も地盤を問わず同じ値とすることができる。

施 工 順 序本工法の施工は次の工程にて行う。
① 杭の建込み （杭芯セット、杭の吊りこみ、鉛直確認）② 杭回転貫入 （杭を回転させ、地盤に貫入させる）③ 継手の施工（２本以上継ぎ杭となる場合は継手の施工を行う）④ 打ち止め管理 （打ち止め管理方法に基づき回転貫入完了とする）

支持力発現方式

先端部の翼による拡底によって大きな支持力を得る

支 持 層 の 確 認 方 法「打ち止め管理」または「深度管理」により確認する

支 持 力 算 定 方 式

地盤の長期許容支持力
1
Ra = α･N･Ap + β･Ns･Ls + γ･qu･Lc ψ}3
α=280, β=γ=0
N：杭の先端より下方に 1D 、上方に 1D の範囲の平均値
Nの範囲は 4≦N≦60 とし、Nを算定する時の個々の N 値は、N＜3 のとき N=0、72＜N のとき N=72 とする。
A ：杭の先端の有効断面積
A = D π 4 + 0.43 (DD )π 4(D:杭軸径、D :翼径)

施

施 工 地 盤地中障害や硬い中間層がある場合、先行掘削等の補助工法を検討する

施 工 能 率80～150m/日（地盤状況により変動する）

工

工法の概要が分かるホーム
ページのアドレス等
会 社 名
株式会社Ｅｄｇｅ（エッジ）
info@edge-amz.com
03-6666-9186

https://edge-amz.com/
認定番号

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤砂質地盤・礫質地盤
TACP 0632
粘土質地盤
TACP - 0633

令和 3 年(2021 年)
10 月 15 日

Φ101.6～
Φ457.2

砂質地盤
礫質地盤
粘土質地盤
泥岩

最大施工深さ130D
Min(130D,58m)

備考認 証 事 項
工
Ｈ-５Ｔ

法

引抜き抵抗
安全 満足 絶好調

名Ａ.Ｍ. Ｚ 工法

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

鋼管杭
本工法に用いる基礎杭（Ａ.Ｍ.Ｚパイル）は、鋼管（φ101.6～457.2）の先端部に半円形
よく

概

要

施工法

くみたていた

くっさくばの翼を 2 枚と、組立板及び掘削刃を取り付けた形状とする。2 枚の翼はそれぞれが水平軸に対して 15°の勾配をもち、鋼管の軸方向中心線よりも鋼管側面方向寄りの位置にて交差する
ように溶接により取り付ける。
【特徴】① 翼の公差位置を軸方向中心線からずらすことにより、先端部の形状を螺旋翼状に近づけ、掘削刃との相乗効果により優れた杭の貫入性能を発揮。
② 施工現場の土質の地域的要素に合わせて、必要な場
合は先端翼に「補助掘削刃」を取り付け掘削性を向上させることができる。
③ 支持力 算定式における先 端支持 力係数 κ は、
砂・礫・粘土どの地盤でも同じ値のため、支持力も地盤を問わず同じ値とすることができる。

施 工 順 序本工法の施工は次の工程にて行う。
① 杭の建込み （杭芯セット、杭の吊りこみ、鉛直確認）② 杭回転貫入 （杭を回転させ、地盤に貫入させる）③ 継手の施工（２本以上継ぎ杭となる場合は継手の施工を行う）④ 打ち止め管理 （打ち止め管理方法に基づき回転貫入完了とする）

支持力発現方式

先端部の翼による拡底によって大きな支持力を得る

支 持 層 の 確 認 方 法

支 持 力 算 定 方 式「打ち止め管理」または「深度管理」により確認する
地盤から決まる引抜き方向の短期許容支持力
2
・ ・
=
+
3
=60
κ ：引抜き方向の先端支持力係数：杭先端位置より上方に 3 （ ：先端部の直径）の範囲の 値の平均値で5≦ ≦60 とする。 <5 の場合は =0 とし、60< の場合は =60 とする。 <1 の場合は =0 とし、66< の場合は =66 とする。
：先端有効面積（㎡）=：翼の直径（m）、 ：軸部杭径（m）：杭の有効自重（kN）

施

施 工 地 盤地中障害や硬い中間層がある場合、先行掘削等の補助工法を検討する

施 工 能 率80～150m/日（地盤状況により変動する）

工

工法の概要が分かるホームページのアドレス等
会 社 名
株式会社Ｅｄｇｅ（エッジ）
info@edge-amz.com
03-6666-9186

https://edge-amz.com/
性能証明番号

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤

GBRC 性能証明
第 20-14 号 改 1

令和 3 年(2021 年)
10 月 15 日

Φ101.6～
Φ457.2

砂質地盤
礫質地盤
粘土質地盤
泥岩

最大施工深さ130D
Min(130D,58m)

備考

工
Ｈ-６

法

名

アーステンダーパイル工法

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類鋼管杭概要アーステンダーパイル工法は、鋼管の先端に円形の拡底翼と正三角形の補助掘削刃を溶接接合し、回転させることによって地盤中に貫入させ、これを杭として利用する技術となります。回転貫入時に大きな推進力が得られるように、拡底翼の一部を切り欠き、30°の勾配で上下に折り曲げていることに特徴があります。回転力が推進力となり地盤に貫入するので、騒音･振動が極めて少なく、通常の地盤での施工では発生土がありません。
また、コンパクトな施工機械のより狭小現場、高さ制限のある現場での工事が可能です。
①杭の建込み②杭芯セット③回転貫入④打ち止め管理

回転用
モータ

施工法

キャップ
アーステンダーパイル
杭打ち機

施 工 順 序

ヤットコ
振れ止め

支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

杭先端拡底翼の先端抵抗による支持力、及び周面摩擦抵抗による支持力
杭回転駆動装置のトルク値と地盤柱状図を対比してトルク値と N 値の相関性を確認し、その結果により打ち止め管理工法（トルク管理または深度管理）を設定します。
地盤から決まる長期許容支持力（kN）（先端地盤：砂質地盤（礫質地盤含む）、粘土質地盤）={ α・・Ap +（β・・Ls + γ・・Lc）ψ }

α：くい先端支持力係数 α=140
β：砂質地盤におけるくい周面摩擦力係数 β=2.0
γ：粘土質地盤におけるくい周面摩擦力係数 γ=0.3

支 持 力 算 定 方 式：基礎ぐいの先端付近（基礎ぐいの先端より下方に 1Dw（Dw：翼径）、上方に 1Dw の間）の地盤の標準貫入試験による打撃回数の平均値（回）ただし、先端翼が 3.25 倍径までは 10(5)≦ ≦50、他は 10(5)≦ ≦20※（）内は先端地盤：粘土質地盤の場合
Ap：先端翼の有効断面積（㎡） Ap =π × Dw / 4：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤の標準貫入試験による打撃回数の平均値
ただし、2≦ ≦30 の範囲：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤の一軸圧縮強度の平均値(kN/m2)
ただし、30≦ ≦200kN/m2 の範囲

Ls：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤に接する有効長さの合計(m)Lc：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤に接する有効長さの合計(m)：基礎ぐいの周囲の有効長さ (m)D：基礎ぐいの軸部径（m）
施 工 地 盤施 工 能 率工法の概要が分かる
ホームページのアドレス等

施

工

ψ=πD

強固な中間層がある場合には、補助工法を用いる。
80ｍ～150ｍ/日 ※地盤・くい径による。
http://www.kokuei.com/kairyo/earthtender/

会社名

認定番号

㈱コクエイ
086-264-5821

TACP-0589(先端地盤：砂質地盤(礫質地盤を含む))、TACP-0590(先端地盤：粘土質地盤)

取得年月日

2019.9.9

適用杭径

φ89.1～
φ457.2

適用先端地盤砂質地盤（礫
質地盤を含
む）
、
粘土質地盤

最大施工深さ130D 以下かつ59.4ｍ以下

備考

認 証 事 項
工
Ｈ-６Ｔ

法

引抜き抵抗

名

アーステンダーパイル工法

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

鋼管杭

概要

ＥＴＰ工法は、鋼管の先端に円形の拡底翼と正三角形の補助掘削刃を溶接接合し、回転させることによって地盤中に貫入させ、これを杭として利用する技術となります。回転貫入時に大きな推進力が得られるように、拡底翼の一部を切り欠き、30°の勾配で上下に折り曲げていることに特徴があります。回転力が推進力となり地盤に貫入するので、騒音･振動が極めて少な
く、通常の地盤での施工では発生土がありません。
また、コンパクトな施工機械のより狭小現場、高さ制限のある現場での工事が可能です。
①杭の建込み②杭芯セット③回転貫入④打ち止め管理

回転用
モータ

施工法

キャップ
アーステンダーパイル
杭打ち機

施 工 順 序

ヤットコ
振れ止め

支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

杭先端拡底翼の先端抵抗による支持力
杭回転駆動装置のトルク値と地盤柱状図を対比してトルク値と N 値の相関性を確認し、その結果により打ち止め管理工法（トルク管理または深度管理）を設定します。
地盤から決まる許容引抜き支持力（kN）（先端地盤：砂質地盤（礫質地盤含む）、粘土質地盤）=・・ tA pFs：安全率(長期 3、短期 1.5)
κ ：くい先端支持力係数 κ=64
：杭先端の N 値の平均値で、 の範囲は翼径 Dw と鋼管外径 D の比が 3.50～4.00 倍の場合は砂質地盤(礫質地盤を含む)で 10(5)≦ ≦20、その他の場合は砂質地盤(礫質地盤
支 持 力 算 定 方 式を含む)で 10(5)≦ ≦60、 の算定範囲は、杭先端から上方向に 3Dw(Dw は先端翼の直径)である。 ※（）内は先端地盤：粘土質地盤の場合
tAp：先端翼の有効断面積（㎡） Ap =π/4 × ( Dw2 -D2 )※浮力が杭自重を上回る場合があるので、必ず有効自重の確認を行い、有効自重が負の値になる場合はその値を支持力から差し引く。
※建築物・鉄塔については、短期許容引抜き支持力のみを適用する。

施 工 地 盤施 工 能 率工法の概要が分かる
ホームページのアドレス等
施

工

強固な中間層がある場合には、補助工法を用いる。
80ｍ～150ｍ/日 ※地盤・くい径による。
http://www.kokuei.com/kairyo/earthtender/

会社名

性能証明番号

取得年月日

適用くい径

適用先端地盤最大施工深さ㈱コクエイ
086-264-5821(一財)日本建築
総合試験所
GBRC 性能証明
第 12-20 号改 3

2019.9.27

φ89.1～
φ457.2

砂質地盤（礫質地盤を含む）、
粘土質地盤

130D 以下かつ59.4ｍ以下

備考

工
Ｈ-７

法

名

スクリューパイルＥＡＺＥＴ（イーゼット）

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類鋼管杭概 要スクリューパイル EAZET は、鋼管の先端部に杭本体部径の 2～3 倍のらせん状の羽根を取付けた羽根付き鋼管杭です。施工方法は、杭を回転させて杭先端羽根部を未掘削地盤に食い込ませながら掘進し、所定の支持地盤に設置します。杭本体体積分の土砂は杭側面方向に押圧するため、排土はありません。また、水を使用しないため現場を泥で汚すことはありません。専用の小型機械で施工するため、狭隘地や上空制限のある現場および屋内での工事が可能です。
1. 杭 の 建 込 み

2. 杭 の 固 定

3.回 転 埋 設

4.埋 設 完 了

施工法
施工順序

支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

杭先端羽根部の先端抵抗および杭周面摩擦力（支持杭）土質柱状図と杭回転駆動装置のトルク値もしくは回転貫入量との比較

Ra

1
3

N Ap

N sLs

qu Lc

Ra ：長期に生じる力に対する地盤の許容支持力（kN）：くい先端支持力係数（300 ）：砂質地盤におけるくい周面摩擦力係数(15 を満たすNs：粘土質地盤におけるくい周面摩擦力係数（ q u)

15 を満たす）N ：基礎ぐいの先端付近の地盤の標準貫入試験による打撃回数の平均値（回）先端羽根部位置より下方に1DW 、上方に1DW の範囲（ DW ：くい先端羽根部径(m)）（15≦ N s ≦60）
支 持 力 算 定 方 式

2

Ap ：基礎ぐいの先端の有効断面積(m ) ( A pe ：有効面積率（ eAD e )

0.5 ）, A D ：くい先端平面積( ADDW

2

4 （m2）)

N s ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤の標準貫入試験による打撃回数の平均値（回）（0＜ N s ≦30）

Ls ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤に接する有効長さの合計(m)qu ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤の一軸圧縮強度の平均値（ｋN/m2）（0＜ qu ≦200）

Lc ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤に接する有効長さの合計(m)：基礎ぐいの周囲の有効長さ (m)(施工D0 , D0 ：くい本体部径（m）)

施 工 地

盤

N 値の大きさや土質によって、中間層を貫くことができない場合がある。

施 工 能

率

(267.4φ-10m) 100～150m／日工法の概要が分かるホーム
ページのアドレス等
会社名
旭化成建材株式会社
03-3296-3544

http://www.eazet.com
認定番号

取得年月日

TACP-0621

R2.7.28

TACP-0353

H23.12.8

適用杭径

適用先端地盤最大施工深さ114.3～
406.4mm
114.3～
355.6mm

砂質地盤(礫質地盤を含む)

14.85～51.37m

粘土質地盤

14.8～45.8m

備考認 証 事 項
Ｈ-７Ｔ

工

法

引抜き抵抗

名

スクリューパイルＥＡＺＥＴ（イーゼット）

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

鋼管杭スクリューパイル EAZET は、鋼管の先端部に杭本体部径の 2～3 倍のらせん状の羽根を取付けた羽根付き鋼管杭です。施工方法は、杭を回転させて杭先端羽根部を未掘削地盤に食い込ませながら掘進し、所定の支持地盤に設置します。杭本体体積分の土砂は杭側面方向に押圧するため、排土はありません。また、水を使用しないため現場を泥で汚すことはありません。専用の小型機械で施工するため、狭隘地や上空制限のある現場および屋内での工事が可能です。

概 要

1. 杭 の 建 込 み

2. 杭 の 固 定

3.回 転 埋 設

4.埋 設 完 了

施工法
施工順序

支持力発現方式
支持層の確認方法

支 持 力 算 定
方 式

施工地盤
施工能率
工法の概要が分かるホーム
ページのアドレス等
施

工

会社名
旭化成建材株式会社
03-3296-3544

杭先端羽根部の先端抵抗および杭周面摩擦
土質柱状図と杭回転駆動装置のトルク値もしくは回転貫入量との比較

Ra ：短期に生じる力に対する地盤の引抜き方向の許容支持力（kN）：くい先端の引抜き方向支持力係数（杭先端が砂質地盤 =80 杭先端が粘土質地盤 =27.5 ）：砂質地盤におけるくい周面摩擦力係数（杭先端が砂質地盤 = 1.3 杭先端が粘土質地盤 = 0.563 ）：粘土質地盤におけるくい周面摩擦力係数（杭先端が砂質地盤 = 0.08 杭先端が粘土質地盤 = 0.043 ）1Dw 間の地盤の標準貫入試験による打撃回数（回）：基礎ぐいの先端羽根上面より上方にN（杭先端が砂質地盤 15≦ N ≦60 杭先端が粘土質地盤 17≦ N ≦60）
Atp：基礎ぐい先端の有効断面積(ｍ2)
杭先端が砂地盤 Atp＝e×π×(Dw2－Dp2)/4
e：有効面積率（e＝Dp/Dw） Dw：杭先端羽根部径（ｍ） Dp:杭本体部径（ｍ）
杭先端が粘土質地盤 Atp＝π×(Dw2－Dp2)/4
N s ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤の標準貫入試験による打撃回数の平均値（回）(杭先端が砂質地盤 N s ≦ 15
杭先端が粘土質地盤 3≦ N s ≦ 15)
Lc：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤に接する長さの合計(m)qu ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤の一軸圧縮強度の平均値（kN/㎡）(杭先端が砂質地盤 qu ≦ 200（kN/㎡） 杭先端が粘土質地盤 26≦ qu ≦ 120)
：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤に接する長さの合計(m)Lc：基礎ぐいの周囲の長さ (m) (DP ) 、 Dp：杭本体部径（m）
Wp：基礎ぐいの有効重量（kN）
N 値の大きさや土質によって、中間層を貫くことができない場合がある。
(267.4φ-10m) 100～150m／日
http://www.eazet.com
評定番号

取得年月日

CBL FP004-07

H30.7.25

BCJ 評定FD0579-01

H30.4.13

適用杭径

適用先端地盤最小施工深さ

最大施工深さ114.3～355.6mm
114.3～355.6mm

砂質地盤(礫質地盤を含む)

4.0～5.4m

14.8～41.0m

粘土質地盤

6.1m

14.8～45.8m

工
Ｈ-８

法

名

Ｇ－ＥＣＳパイル工法

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

鋼管杭

概要

本工法は杭先端に 2 枚の平板と組立板で構成された翼部をもつ鋼管杭に、回転トルクを与えることで地盤中に回転埋設する工法である。
非対称でシンプルな翼部形状により、地盤への貫入効率を高め、支持層へ確実に到達させることができる。
〇通常の地盤では残土が発生しない〇狭小敷地・狭い搬入路の現場でも施工が可能〇杭 1 回転あたりの貫入量（PR 値）を管理し、確実に支持層に到達しているか確認しながら施工できる〇杭を逆回転することで、引抜きも容易
先端翼部イメージ

施工法

施 工 順 序支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

先端翼部による拡底効果
試験杭において決定した杭 1 回転あたりの貫入量（PR 値）の管理値により確認

R =支 持 力 算 定 方 式

施1
αNA + (βN L + γq L )ψ3

R ：長期に生ずる力に対する地盤の許容支持力（kN）
α ：砂質地盤（礫質地盤を含む）のとき 184，粘土質地盤のとき 150、β：0、γ：0
N ：杭の先端から下方に 1D （D ：翼部の実断面積と等価な円の直径），上方に 1D の範囲の地盤の平均 N 値※砂質地盤（礫質地盤を含む）のとき 5 N 60、粘土質地盤のとき 10 N 50
A ：杭先端の有効断面積（㎡）
杭径D (㎜)

114.3

139.8

165.2

190.7

216.3

A （㎡）

0.05140.07800.10890.15620.1993 0.2884 0.4058 0.4228 0.5105※粘土質地盤の適用杭径は 114.3~267.4 まで

267.4

318.5

355.6

406.4

施 工 地 盤大きな地中障害が存在する場合は先行掘削が必要、または施工困難となる可能性がある

施 工 能 率100m～150m/日工

工法の概要が分かる
ホームページのアドレス

https://sansei-inc.co.jp/

会社名

認定・評定番号

取得年月日

TACP-0585

R1.7.23

BCJ 基評-FD0178-01

H20.3.21(株)三 誠03-3551-0211

適用杭径

適用先端地盤適用杭長

φ114.3～406.4
φ114.3～267.4

砂質地盤（礫質地盤を含む）

130D 以下

粘土質地盤

130D 以下

備考

認 証 事 項
工
Ｈ-８Ｔ

法

引抜き抵抗

名

Ｇ－ＥＣＳパイル工法

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

鋼管杭

概要

本工法は杭先端に 2 枚の平板と組立板で構成された翼部をもつ鋼管杭に、回転トルクを与えることで地盤中に回転埋設する工法である。
非対称でシンプルな翼部形状により、地盤への貫入効率を高め、支持層へ確実に到達させることができる。
〇通常の地盤では残土が発生しない〇狭小敷地・狭い搬入路の現場でも施工が可能〇杭 1 回転あたりの貫入量（PR 値）を管理し、確実に支持層に到達しているか確認しながら施工できる〇杭を逆回転することで、引抜きも容易
先端翼部イメージ

施工法

施 工 順 序支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

先端翼部による拡底効果
試験杭において決定した杭 1 回転あたりの貫入量（PR 値）の管理値により確認

2
R = κN A + W
3

R ：引抜き方向の短期許容支持力（kN）
κ ：先端抵抗係数（κ＝56）
N ：杭の先端から上方に 3D （D ：翼部の実断面積と等価な円の直径）の範囲の地盤

引 抜 き 方 向 の 支
持 力 算 定 方 式の平均 N 値※砂質地盤（礫質地盤を含む）のとき 10 N 60、粘土質地盤のとき 5 N 50
A ：杭先端の有効断面積（㎡）
W ：浮力を考慮した杭の有効自重（kN）
杭径D (㎜)
114.3
139.8
165.2
190.7
216.3
267.4
318.5
355.6
406.4
A （㎡） 0.0416 0.0624 0.0874 0.1277 0.1625 0.2323 0.3388 0.3366 0.3966※粘土質地盤の適用杭径は 114.3~267.4 まで

施

施 工 地 盤大きな地中障害が存在する場合は先行掘削が必要、または施工困難となる可能性がある

施 工 能 率100m～150m/日工

工法の概要が分かる
ホームページのアドレス

https://sansei-inc.co.jp/

会社名

性能証明番号(株)三 誠03-3551-0211

GBRC 性能証明
第 11-05 号改 2

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤適用杭長

砂質地盤（礫質地盤を含む）

130D 以下

R1.12.4

φ114.3～406.4
φ114.3～267.4

粘土質地盤

31.7m かつ130D 以下

備考

工
Ｈ-９

法

名

Ｎ－ＥＣＳパイル工法

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

鋼管杭

概要

本工法は杭先端に 2 枚の平板と組立板で構成された翼部をもつ鋼管杭に、回転トルクを与えることで地盤中に回転埋設する工法である。
先端翼部の掘削面を一部折り曲げることで地盤への貫入効率を高め、支持層へ確実に到達させることができる。
〇通常の地盤では残土が発生しない〇狭小敷地・狭い搬入路の現場でも施工が可能〇杭 1 回転あたりの貫入量（PR 値）を管理し、確実に支持層に到達しているか確認しながら施工できる〇杭を逆回転することで、引抜きも容易
先端翼部イメージ

施工法

施 工 順 序支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

先端翼部による拡底効果
試験杭において決定した杭 1 回転あたりの貫入量（PR 値）の管理値により確認

R =支 持 力 算 定 方 式

1αNA + (βN L + γq L )ψ3

R ：長期に生ずる力に対する地盤の許容支持力（kN）
α ：150、β：0、γ：0
N ：杭の先端から下方に 1D （D ：翼部の実断面積と等価な円の直径），上方に 1D の範囲の地盤の平均 N 値※5 N 50
A ：杭先端の有効断面積（㎡）

杭径D (㎜)
A （㎡）
施

165.2
0.1103190.7
0.1578216.3
0.2010267.4
0.2905318.50.4206355.6
0.4382406.4
0.5294

施 工 地 盤大きな地中障害が存在する場合は先行掘削が必要、または施工困難となる可能性がある

施 工 能 率100m～150m/日工

工法の概要が分かる
ホームページのアドレス

https://sansei-inc.co.jp/

会社名

認定番号

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤適用杭長(株)三 誠03-3551-0211

TACP-0584

R1.7.18

φ165.2～406.4粘土質地盤

47.5m かつ130D 以下

備考

認 証 事 項
工
Ｈ-９Ｔ

法

引抜き抵抗

名

Ｎ－ＥＣＳパイル工法

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

鋼管杭

概要

本工法は杭先端に 2 枚の平板と組立板で構成された翼部をもつ鋼管杭に、回転トルクを与えることで地盤中に回転埋設する工法である。
先端翼部の掘削面を一部折り曲げることで地盤への貫入効率を高め、支持層へ確実に到達させることができる。
〇通常の地盤では残土が発生しない〇狭小敷地・狭い搬入路の現場でも施工が可能〇杭 1 回転あたりの貫入量（PR 値）を管理し、確実に支持層に到達しているか確認しながら施工できる〇杭を逆回転することで、引抜きも容易
先端翼部イメージ

施工法

施 工 順 序支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

先端翼部による拡底効果
試験杭において決定した杭 1 回転あたりの貫入量（PR 値）の管理値により確認

2
R = κN A + W
3

引 抜 き 方 向 の 支
持 力 算 定 方 式

R ：引抜き方向の短期許容支持力（kN）
κ ：先端抵抗係数（κ＝70）
N ：杭の先端から上方に 3D （D ：翼部の実断面積と等価な円の直径）の範囲の地盤の平均 N 値
※5 N 50
A ：杭先端の有効断面積（㎡）
W ：浮力を考慮した杭の有効自重（kN）

杭径D (㎜)
A （㎡）
施

165.2
0.1103190.7
0.1578216.3
0.2010267.4
0.2905318.50.4206355.6
0.4382406.4
0.5294

施 工 地 盤大きな地中障害が存在する場合は先行掘削が必要、または施工困難となる可能性がある

施 工 能 率100m～150m/日工

工法の概要が分かる
ホームページのアドレス

https://sansei-inc.co.jp/

会社名（電話番号）

性能証明番号

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤適用杭長(株)三 誠03-3551-0211

GBRC 性能証明
第 19-24 号

R2.3.17

φ165.2～406.4粘土質地盤

130D 以下

備考

工
Ｈ-１０

法

名

Ｋ・ＷｉｎｇＺパイル工法

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

鋼管杭概要

開端鋼管の先端部に、2 枚のらせん翼を円錐状に取り付けた鋼管ぐいを、翼の推進力を利用して直接、地盤中に回転貫入させる工法である。2 枚翼と先端開放の効果により、無排土でありながら硬質地盤への貫入を比較的容易にするとともに、先端部を突出させることで杭芯ずれを防止し、良好な施工精度を実現した。支持地盤に定着した後は、2 枚翼での地盤反力と先端閉塞効果により、効率良く鉛直支持力を得ることができる。また、拡頭ぐいとすることで経済的に水平抵抗力を増すことも可能である。

杭建込み・位置確認⇒ 回転貫入（接合）⇒ ヤットコ施工
⇒ 完了
施工法
施 工 順

序

杭形状
支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

翼部および先端部の閉塞効果で得られる地盤反力
土質柱状図と施工時貫入トルク等の深度方向記録との比較
長期に生ずる力に対する地盤の許容支持力(kN)：

Ra

1
3

N Ap

N sLs

qu Lc

ここに、α：基礎ぐいの先端付近の地盤における杭先端支持力係数：α＝295

β, γ：基礎ぐいの周囲の地盤におけるくい周面摩擦力係数：β＝γ＝0

N ：鋼管先端の下方 1D0 から第二翼上方 1Dw2 までの区間の地盤の平均 N 値
砂質地盤・礫質地盤：20≦ N ≦60
Ap ：基礎ぐい先端の有効断面積(m2)： Ap =0.7A0+0.43Aw1+0.19Aw2（m2）

支 持 力 算 定 方 式

Ls ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤に接する有効長さの合計(m)Lc ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤に接する有効長さの合計(m)：基礎ぐい周囲の有効長さ(m)

施

施 工 地

盤

玉石混じり地盤が連続する場合や軟岩の場合、要検討

施 工 能

率

50m/日～

工

工法の概要が分かるホームページのアドレス等

https://www.chiyodakouei.com

会社名

認定番号

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤

適用杭長

千 代 田 工 営 ㈱048－642－4191

TACP-0192

H.17. 9. 12

φ114.3～
406.4

砂質土
礫質土

3～36m

備考

認 証 事 項
Ｈ-１０Ｔ

工

法

引抜き抵抗

名

Ｋ・ＷｉｎｇＺパイル工法

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

鋼管杭概要

開端鋼管の先端部に、2 枚のらせん翼を円錐状に取り付けた鋼管ぐいを、翼の推進力を利用して直接、地盤中に回転貫入させる工法である。2 枚翼と先端開放の効果により、無排土
でありながら硬質地盤への貫入を比較的容易にするとともに、先端部を突出させることで杭芯ずれを防止し、良好な施工精度を実現した。支持地盤に定着した後は、2 枚翼での地盤反力と先端閉塞効果により、効率良く鉛直支持力を得ることができる。また、拡頭ぐいとすることで経済的に水平抵抗力を増すことも可能である。
杭建込み・位置確認⇒ 回転貫入（接合）⇒ ヤットコ施工⇒ 完了

施工法
施 工 順 序杭形状
支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

翼部および先端部の閉塞効果で得られる地盤反力
土質柱状図と施工時貫入トルクの深度方向記録との比較
短期に生ずる力に対する地盤の引抜き方向の許容支持力(kN)：
t

2
3

Ra

ここに、

N Ap

N sLs

qu Lc

：くい先端付近の地盤の引抜き方向の支持力係数：,：くい周面摩擦力係数：

＝

ws
＝71

＝ 0

N ：第一翼から第二翼上方1.5Dw2までの範囲の地盤の平均N値：16≦ N ≦46

Ap ：基礎ぐいの先端の有効断面積(m2)：

支 持 力 算 定 方 式

Ap

DW 1

DW 2 / 2
42

A 0 (m2)

N s ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤の平均N値
q u ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤の一軸圧縮強度の平均値(kN/m2)

Ls , Lc ：基礎ぐいの周囲の地盤に接する有効長さの合計(m)：基礎ぐいの周囲の有効長さ(m)ws ：基礎ぐいの有効自重(kN)： ws ＝0
施

施 工 地 盤

玉石混じり地盤が連続する場合や軟岩の場合、要検討

施 工 能 率50m/日～

工

工法の概要が分かるホームページのアドレス等

https://www.chiyodakouei.com

会社名

評定番号

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤

適用杭長

千 代 田 工 営 ㈱048－642－4191

BCJ 評定-FD0536-01
BCJ 評定-FD0537-01

H.27. 6. 19

φ114.3～
406.4

砂質土
礫質土

7.5～36m

備考

工
Ｈ-１１

法

名

ＡＴＴコラム工法

工 法 の 種 類

コラム回転貫入工法

杭 の 種 類

鋼管杭概要

ＡＴＴ(アット)コラム は、高品質の「地盤改良コラム」に「多翼式羽根付き鋼管」を回転埋設することにより築造するハイブリッド杭です。コラムと羽根付き鋼管が一体化することにより、大きな鉛直支持力・引抜き支持力・水平抵抗力が発現されます。施工機械は小型機が中心で狭隘地でも施工可能です。発生残土量も少なく、振動・騒音も低レベルです。
①

②

③

地盤改良
施工機

④

羽根付き鋼管⑤⑥⑦羽根付き鋼管施工法
施 工 順

撹拌混合装置序

ソイルセメント
コラム

ＡＴＴコラム① 撹拌混合装置の杭芯セット② セメントミルクを吐出しながら地盤と撹拌混合しコラムを築造③ コラムの築造完了④ 羽根付き鋼管の建て込み⑤ 羽根付き鋼管の杭芯を合わせ、鉛直性の確認⑥ 羽根付き鋼管を回転させながらコラム中に埋設⑦ 羽根付き鋼管の杭頭レベルを確認してＡＴＴコラムの築造完了
支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

先端抵抗と周面摩擦抵抗
土質柱状図とコラム築造時の電流値あるいはトルク値との比較

Ra
Ra
α
β
γ
N

支 持 力 算 定 方 式
D

Ap
Ns

Ls
qu

Lc
ψ
施

1
3

N Ap

N sLs

qu Lc

： 地盤から決まる長期許容支持力 (kN)
： 先端支持力係数 (α = 250)
： 砂質地盤における杭周面摩擦力係数 ( N s 10 N s 50 を満たすβ)： 粘土質地盤における杭周面摩擦力係数 ( qu 0.8qu 10 を満たすγ)：杭の先端より下方に 1D,上方に 1D 間の地盤の標準貫入試験による打撃回数の平均値（回）(砂質地盤： N ≦ 22、粘土質地盤： N ≦ 22、礫質地盤： N ≦ 50): 羽根径 (m)
： 先端羽根面積 (m2)
： 周囲の地盤のうち砂質地盤の標準貫入試験による打撃回数の平均値（回）( N s ≦22)
： 周囲の地盤のうち砂質地盤に接する有効長さ(m), 但し杭先端部は無視する： 周囲の地盤のうち粘土質地盤の一軸圧縮強度の平均値 ( qu ≦200 kN/m2)： 周囲の地盤のうち粘土質地盤に接する有効長さ(m), 但し杭先端部は無視する： 羽根の周長 (m)

施 工 地

盤

伏流水（流速 3m/分以上）や被圧水の存在、PH＜4 の酸性土地盤、玉石等を含む地盤は要検討

施 工 能

率

267.4φ－6m ： 60m～100m／日（施工条件、地盤条件による）工工法の概要が分かるホームページのアドレス等

http://www.attc.jp

会社名

認定番号

取得年月日

適用杭径

旭化成建材㈱03-3296-3544㈱テノックス
03-3455-7790

TACP-0165,0166,0167
TACP-0515,0516,0517

H17.3.2
H29.2.22

114.3～
355.6mm

適用先端地盤

最大施工
深さ

砂質地盤

27m

礫質地盤

30m

粘土質地盤

25m

備考

認 証 事 項
Ｈ-１１Ｔ

工

法

引抜き抵抗

名

ＡＴＴコラム工法

工 法 の 種 類

コラム回転貫入工法

杭 の 種 類

鋼管杭概要

ＡＴＴ(アット)コラム は、高品質の「地盤改良コラム」に「多翼式羽根付き鋼管」を回転埋設することにより築造するハイブリッド杭です。コラムと羽根付き鋼管が一体化することにより、大きな鉛直支持力・引抜き支持力・水平抵抗力が発現されます。施工機械は小型機が中心で狭隘地でも施工可能です。発生残土量も少なく、振動・騒音も低レベルです。
①

②

③

地盤改良
施工機

④

⑤

羽根付き鋼管⑥⑦

羽根付き鋼管

施工法
撹拌混合装置施 工 順 序ソイルセメント
コラム

ＡＴＴコラム① 撹拌混合装置の杭芯セット② セメントミルクを吐出しながら地盤と撹拌混合しコラムを築造③ コラムの築造完了④ 羽根付き鋼管の建て込み⑤ 羽根付き鋼管の杭芯を合わせ、鉛直性の確認⑥ 羽根付き鋼管を回転させながらコラム中に埋設⑦ 羽根付き鋼管の杭頭レベルを確認してＡＴＴコラムの築造完了
支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

先端抵抗と周面摩擦抵抗
土質柱状図とコラム築造時の電流値あるいはトルク値との比較
1)長期に生ずる力に対する引抜き方向の許容支持力

Ra

支 持 力 算 定 方 式

1
κ N A tp3

λN sLsμq u L c

(kN)

W p

2)短期に生ずる力に対する引抜き方向の許容支持力
2
(kN)
Ra
W p
κ N A tp
λ N sLsμquLc
3κ ：くい先端の引抜き方向支持力係数 ( κ = 0 )λ ：砂質地盤における杭周面摩擦力係数 ( λN s 8 N s 40 を満たすλ )γ ：土質地盤における杭周面摩擦力係数 ( μqu 0.64qu 8 を満たすμ)N ：基礎杭先端付近の地盤の標準貫入試験による打撃回数の平均値（回）( N ≦60)
Atp ：基礎杭の先端有効断面積(m2) Atp =（D 2・π）/4 , D：羽根径
N s ：周囲の地盤のうち砂質地盤の標準貫入試験による打撃回数の平均値（回）(1≦ N s ≦23)
Ls ：周囲の地盤のうち砂質地盤に接する有効長さ(m)2
qu ：周囲の地盤のうち粘土質地盤の一軸圧縮強度の平均値(30≦ qu≦ 200 kN/m )Lc ：周囲の地盤のうち粘土質地盤に接する有効長さ(m)ψ ：基礎杭の周囲の長さ(m) ψ =π・D ,D：羽根径

Wp ：基礎杭の有効重量(kN) 基礎杭には鋼管杭とコラムを含む
施

施 工 地 盤伏流水（流速 3m/分以上）や被圧水の存在、PH＜4 の酸性土地盤、玉石等を含む地盤は要検討

施 工 能 率267.4φ－6m ： 60m～100m／日（施工条件、地盤条件による）工工法の概要が分かるホームページのアドレス等
会社名
旭化成建材㈱03-3296-3544㈱テノックス
03-3455-7790

http://www.attc.jp
評定番号

CBL FP004-08 号

取得年月
日

適用杭径

H31.1.16

114.3～
355.6mm

適用先端
地盤

最小施工
深さ

最大施工
深さ

砂質地盤

3m

27m

礫質地盤

3m

30m

粘土質地盤

3m

25m

備考
羽根径は
250～
700mm

工
Ｈ-１２

法

名

ＡＬＫＴＯＰⅡ工法（拡底型）

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

鋼管杭

概

本工法は、鋼管の先端に鋳鋼製先端部品を溶接接合したものを回転させることによって地盤中に貫入し、これを基礎ぐいとして利用する工法です。安定した品質と最適な寸法形状を確保するために、先端部品を一体成型の鋳鋼品としました。先端部は一定ピッチのスパイラル状の２枚翼とすることで、地盤の乱れを抑え、安定した支持力の発揮を追及すると同時に、施工時の回転トルクを押さえ施工性の向上を図りました。
軸部径に対して先端部直径は、φ89.1～165.2 では最大で 4.5 倍、φ165.2～355.6 では最大 3.0 倍の先端部品を揃えています。豊富なラインナッ
プにから最も経済的な杭の提案が可能です。

要

施工法

施

工

順

序

①くいの建て込み ②くいの回転貫入
支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法③継手の施工④打設完了

先端部の先端抵抗による支持力
くいの回転貫入時の回転トルク値またはくい 1 回転あたりの貫入量
長期許容鉛直支持力(kN)

Ra

1
3

N AP

※短期許容鉛直支持力は長期の 2 倍

α ：先端支持力係数 (α=260)
N ：基礎ぐいの先端付近の N 値の平均（回）(基礎ぐいの先端付近:くい先端位置より下方に１Dｗ、上方に１Dｗの範囲)( N 値:地盤の標準貫入試験による打撃回数) (Dｗ:先端部の直径）
支 持 力 算 定 方 式
先端地盤の種類

N

の適用範囲

砂質・礫質

5≦

N

≦60

粘土質

3≦

N

≦60

A p ：基礎ぐいの先端の有効断面積（㎡）

Ap

施

d2
4

0 .5

DW 2
4

d2
4

（ d ：軸部の外径(m)）

施

工

地

盤

大きな礫や玉石がある場合には、先行掘削などの対策が必要

施

工

能

率

100m～200m/日

工

ホームページアドレス
会社名大和ランテック株式会社

https://www.daiwalantec.jp/reinforcement/alktop.html
認定番号

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤TACP-0551
TACP-0552

2018/4/9

φ89.1～355.6

砂質土地盤(礫質地盤含む)
粘性土地盤

適用杭長
130ｄ（粘土質地盤は130d かつ 35m）以下

備考―

認 証 事 項
工
Ｈ-１２Ｔ

法

引抜き抵抗

名

ＡＬＫＴＯＰⅡ工法（拡底型）

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

鋼管杭

概

本工法は、鋼管の先端に鋳鋼製先端部品を溶接接合したものを回転させることによって地盤中に貫入し、これを基礎ぐいとして利用する工法です。先端部の掘削刃は打設時の回転力に対して剛性を高めた形状とし、翼は一定ピッチのスパイラル状 2 枚翼とすることで、地盤の乱れを抑え安定した支持力を発揮します。また、独自の先端形状により施工時の回転トルクを抑え施工性の向上を図っています。
軸部の径に対して先端部の直径は、φ114.3～φ165.2 では最大で 4.5倍、φ165.2～355.6 では最大 3.0 倍の先端部品ラインナップにより、最も経済的な杭を提案します。

要

施工法

施

工

順

序

①くいの建て込み ②くいの回転貫入
支持力発現方式③継手の施工

④打設完了

先端部翼の抵抗による引抜支持力

支 持 層 の 確 認 方 法

くい回転貫入時の回転トルク値またはくい 1 回転あたりの貫入量
引抜き方向の短期許容支持力(kN)
t

Ra

t

2
W
t Ru
3
t Ru ：地盤の極限引抜き抵抗力

Ru κ Nt t AP

：引抜き方向の先端支持力係数 （砂質・礫質地盤：56 粘土質地盤：90）：くい先端位置より上方に 3Dｗ（Dｗ：先端部の直径）の範囲のＮ値の平均
Nt
Nt（砂質・礫質地盤：3≦ ≦54
粘土質地盤：2≦ ≦26）
：基礎ぐいの先端の有効断面積（㎡）t ApNt

支 持 力 算 定 方 式

t

Ap

π 2 2
Dw d
（ d ：軸部の外径(m)）
4W：くいの有効自重（kN）

W・ t (d t・
) L・
U Ww
t
：78.5（kN/
L ：軸部の厚さ（m） ：軸部鋼管の長さ（m））

U ：浮力(kN)

Ww ： 浮力を考慮した先端部の重量(kN)

U

施

2
Lw・ w
・d・
4
Lw ：くい先端から地下水位面までの距離(m)w：9.8 (kN/

施

工

地

盤

大きな礫や玉石がある場合には、先行掘削などの対策が必要

施

工

能

率

100m～200m/日)

工

ホームページアドレス
会社名大和ランテック株式会社

https://www.daiwalantec.jp/reinforcement/alktop.html
性能証明番号

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤

適用杭長

備考

GBRC 性能証明
第 17-37 号

2018/4/9

φ114.3～355.6

砂質地盤(礫質地盤含む)
粘土質地盤

130d（粘土質地盤は130d かつ 35m）以下

―

工
Ｈ-１３

法

名

イシジプラス工法

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

鋼管杭
本工法は、鋼管に 2 枚の半円状の翼を取りつけ、回転貫入装置を備えたくい打ち機によって鋼管を回転させて地盤中に貫入し、これをくいとして利用する工法である。くい先端部をピース化することにより材料コストの低減と性能の両立を図っている。

概要①くいの固定

②回転貫入

③貫入完了

④打ち止め

施工法

施 工 順 序支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

杭先端拡翼の先端抵抗による支持力
試験杭において決定した回転トルク値の管理値により確認

Ra =支 持 力 算 定 方 式

施

・ ・

+

・ ・

+ ・

・

・ }

ここで、式において、
α：くい先端支持力係数（α＝150）
β：砂質地盤におけるくい周面摩擦力係数（β＝0）γ：粘土質地盤におけるくい周面摩擦力係数（γ＝0）：基礎ぐいの先端付近の平均 N 値（くい軸本体下端から下方へ 1Dw、上方へ 1Dw の範囲の標準貫入試験による打撃回数の平均値(回)）Ap：基礎ぐいの先端有効断面積（m2） Ap=Dw2・π/4
ψ：基礎ぐいの軸径の周長（m） ψ＝D・π （D：基礎ぐい軸径）
β、Ns、Ls、γ、qu、Lc＝0 としているため考慮しない

施 工 地 盤強固な中間層がある場合などは補助工法を用いる

施 工 能 率50ｍ～80ｍ/日工

工法の概要が分かるホームページのアドレス等
会社名㈱E・E フロンティア
098-923-5961

http://frontier.eartheco.co.jp/
認定番号

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤

適用杭長

TACP-0591
TACP-0592

R1.9.24

φ139.8～355.6

砂質・礫質
粘土質

130Dp

備考

認 証 事 項
Ｈ-１３Ｔ

工

法

引抜き抵抗

名

イシジプラス工法

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

鋼管杭
本工法は、鋼管に 2 枚の半円状の翼を取りつけ、回転貫入装置を備えたくい打ち機によって鋼管を回転させて地盤中に貫入し、これをくいとして利用する工法である。くい先端部をピース化することにより材料コストの低減と性能の両立を図っている。

概要①くいの固定

②回転貫入

③貫入完了

④打ち止め

施工法

施 工 順 序支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

杭先端拡翼の先端抵抗による支持力
試験杭において決定した回転トルク値の管理値により確認

tRa

支 持 力 算 定 方 式

施

2
κ Nt
3

Apt

λ Ns

Ls

μ qu

Lc

ψ

＋ Wp

ここで、式において、
κ：くい先端支持力係数(κ=70 )Nt：基礎ぐいの先端付近の平均 N 値(くい軸本体下端から上方へ 3Dw(翼部径)の範囲の標準貫入試験による平均 N 値
Apt：翼部の有効面積 (m2)
Apt = π ( Dw2 － D2)／4
Wp ：浮力を考慮したくい有効自重 (kN)：λ＝μ＝0 としているため考慮しない。
Ns、Ls、qu、Lc、

施 工 地 盤強固な中間層がある場合などは補助工法を用いる

施 工 能 率50ｍ～80ｍ/日工

工法の概要が分かるホームページのアドレス等
会社名㈱E・E フロンティア
098-923-5961

http://frontier.eartheco.co.jp/
性能証明番号

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤

適用杭長

GBRC 性能証明
第 19-11 号

R1.9.24

φ190.7～355.6

砂質・礫質
粘土質

130Dp

備考

工
Ｈ-１４

法

名

ＴＧパイル工法

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類鋼管杭

概要

鋼管の先端に独自形状のスパイラル状の先端翼と掘削刃を有する杭状体を回転貫入し、これを杭材として利用する技術である。
本工法の特徴は、施工に際し杭周辺の地盤を乱す影響が少ない独自形状のスパイラル状の先端翼を持たせ、掘削刃は、推進力を高めるだけでなく、荷重がかかった場合に、支持地盤にロックし、支持力に寄与する形状としている。

施工法
施 工 順 序支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

支 持 力 算 定 方 式

施先端支持力＋周面摩擦力
トルク管理
本工法により施工される基礎ぐいの地盤の許容支持力は長期に生ずる力に対する地盤の許容支持力(kN)
1
Ra＝ {α･￣
N ･Ap＋(β･￣
Ns ･Ls＋γ･￣qu ･Lc)ψ}3
短期に生ずる力に対する地盤の許容支持力(kN)
2
Ra＝ {α･￣
N ･Ap＋(β･￣
Ns ･Ls＋γ･￣qu ･Lc)ψ}3
α ：基礎ぐいの先端付近の地盤におけるくい先端支持力係数 (α＝280)
β ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤におけるくい周面摩擦力係数 (β＝0.9)
γ ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤におけるくい周面摩擦力係数 (γ＝0.15)￣
N：基礎ぐいの先端付近(基礎ぐいの先端より下方に 1Dw，上方に 1Dw の間)の地盤の標準貫入試験による打撃回数の平均値(回)Ap：基礎ぐいの先端の有効断面積(m2)D2
Dw2－D2Ap＝ π＋0.43π44￣Ns ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤の標準貫入試験による打撃回数の平均値(回)Ls：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤に接する有効長さの合計(m)￣qu ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤の一軸圧縮強度の平均値(kN/m2)
Lc：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤に接する有効長さの合計(m)ψ ：基礎ぐいの周囲の有効長さ(m)

施 工 地

盤

建駐車、クローラー式、小型バックホウで施工できる

施 工 能

率

小型機械のため高効率工

工法の概要が分かるホームページのアドレス等
会社名
タイガー産業株式会社
http://www.tiger-sg.co.jp

http://www.tg-pile.jp
認定番号

取得年月日

国土交通大臣認定：
2015 年TACP-0469、
3 月 25 日
ACP-0470

適用杭径
鋼管外径：
139.8～318.5 mm

適用
先端地盤
砂質地盤(礫質地盤を含む)，
粘土質地盤

適用杭長
鋼管外径の
130 倍以内備考

認 証 事 項
Ｈ-１４Ｔ

工

法

引抜き抵抗

名

ＴＧパイル工法

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類鋼管杭

概要

鋼管の先端に独自形状のスパイラル状の先端翼と掘削刃を有する杭状体を回転貫入し、これを杭材として利用する技術である。
本工法の特徴は、施工に際し杭周辺の地盤を乱す影響が少ない独自形状のスパイラル状の先端翼を持たせ、掘削刃は、推進力を高めるだけでなく、荷重がかかった場合に、支持
地盤にロックし、支持力に寄与する形状としている。そのため、引抜き抵抗力が大きくなる。

施工法

施 工 順 序支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

支 持 力 算 定 方 式

施先端支持力＋周面摩擦力
トルク管理【短期に生ずる力に対する地盤の許容支持力】
2{κ･￣
N t･tAp＋(λ･￣Ns ･Ls＋μ･￣qu ･Lc)ψ}＋Wp (kN)・・(エラー! 指定したスタイルは使
tRa＝3κ ：基礎ぐいの先端付近の地盤における引抜き方向の先端支持力係数
砂質地盤(礫質地盤を含む)：κ＝45，粘土質地盤：κ＝45￣
N t ：基礎ぐいの先端付近(基礎くいの先端より上方に 3Dw の間)の地盤の標準貫入試
験による打撃回数の平均値(回)：基礎ぐいの先端の有効断面積(m2)tApπ(Dw2－D2)
tAp＝
4
Wp：基礎ぐいの浮力を考慮した有効自重 （ｋN）
以下の係数等は，周面摩擦力を無視するため，考慮しない。
λ ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質土地盤におけるくい周面摩擦力係数
μ ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘性土地盤におけるくい周面摩擦力係数￣
Ns ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤の標準貫入試験による打撃回数の平均値(回)￣
qu ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤の一軸圧縮強度の平均値(kN/m2)
Ls：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質土地盤に接する有効長さの合計(m)Lc：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘性土地盤に接する有効長さの合計(m)ψ ：基礎ぐいの周囲の有効長さ(m)

施 工 地 盤

建駐車、クローラー式、小型バックホウで施工できる

施 工 能 率小型機械のため高効率工

工法の概要が分かるホーム
ページのアドレス等

http://www.tg-pile.jp

会社名

性能証明番号

取得年月日

適用杭径

タイガー産業株式会社
http://www.tiger-sg.co.jp

GBRC 性能証明
第 15-26 号

平成 28 年 2
月 24 日鋼管外径：139.8～318.5 mm

適用
先端地盤
砂質地盤(礫質地盤を含む)，
粘土質地盤

適用杭長
鋼管外径の
130 倍以内

備考

Ｈ１５

工
法
名
工 法 の 種 類
杭 の 種 類

概要

施工法
施 工 順 序支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

支 持 力 算 定 方 式

施 工 地 盤施 工 能 率工法の概要が分かるホームページのアドレス
会社名
施

工株式会社シグマベース

ダイナメガプレス工法
回転貫入工法鋼管杭
本工法は円形平板翼の中心に圧抜き穴と窓あきハウス型コーンを装着し、平板翼の一部に角度を付けることにより鋼管杭を回転圧入し施工する工法である。圧抜き穴が空いていることにより、貫入推進力が高く、また窓あきハウス型コーンの掘削力により、地層の変わり目でのスリップによる貫入不能を起こさず、軟岩層での貫入推進も可能とする工法である。適用できる建物は、延べ面積
50,000 ㎡以下の建築物とする。
補強材の建て込み→杭芯セット→逃げ芯確認｛±30 ㎜以内｝→鉛直確認（傾斜 1/100 以内）→回
転貫入→打ち止め→補強材頭部処理→頭部高さ・芯ずれ確認→施工完了
杭先端翼の先端抵抗による支持力
設計深度付近の回転トルク値が標準回転トルク値以上であること、この回転トルク値と標準回転ト
ルク値の平均以上を管理回転トルク値とする。
地盤の許容鉛直支持力（１）長期に生ずる力に対する地盤の許容支持力(kN)・式（１）（２）短期に生ずる力に対する地盤の許容支持力(ｋN）・式（２）ここで、（１）、（２）において、
α：基礎杭の先端付近の地盤（地震時に液状化する恐れのある地盤※1 を除く）における杭先端支持力係数（α＝150）β：基礎杭の周囲の地盤（地震時に液状化する恐れのある地盤※1 を除く）のうち砂質地盤における杭周面摩擦力係数（β=1.0 但し、プレボーリングを行った区間は、β=0 とする）。
γ：基礎杭の周辺の地盤（地震時に液状化する恐れのある地盤※1 を除く）のうち粘土質地盤における杭周面
摩擦力係数 （γ=0.2 但し、プレボーリングを行った区間は、γ=0 とする）。
：基礎杭の先端付近の平均Ｎ値（杭軸本体下端から下方へ１Ｄｗ、上方へ１Ｄｗの範囲の標準貫入試験による打撃回数（Ｎ）の平均値）但し、 は表 の適用範囲に示す範囲とする※2。 を求める個々のＮ値については、Ｎ＜4 の時はＮ＝0、Ｎ＞100 の時はＮ＝100 とする。なお、杭先端以深の地盤においては、「３．施工における確認事項、（1）地盤調査」の内容に留意する。
Dw：基礎杭翼部径（ｍ） Ap：基礎杭の先端有効面積（㎡）Ap＝Dw ・π 4：基礎杭の周囲の地盤のうち砂質地盤の標準貫入試験による打撃回数の平均値（回）。但し、
7≦ ≦30 とする。 の算定に用いる個々の N 値は N＜2 の時は N＝0、N＞5 では N＝50 とする。
Ls：基礎杭の周囲の地盤のうち砂質地盤に接する有効長さの合計（ｍ）。
qu：基礎杭の周囲の地盤のうち粘土質地盤の一軸圧縮強度の平均値（kN/㎡）。但し、45≦qu≦200 とする※4。qu の算定に用いる個々の qu(kN/㎡)は、qu＜45 の時は qu＝0、qu>250 の時は qu＝250 とする。
Lc：基礎杭の周囲の地盤のうち粘土質地盤に接する有効長さの合計（ｍ）。
Φ：基礎杭の軸径の周長（ｍ） Φ＝Ｄ・π（Ｄ：基礎杭軸径)※1 ここでの「地震時の液状化する恐れのある地盤」とは建築基礎構造設計指針（日本建築学会：2001
改定）に示されている液状化の発生の可能性の判定に用いる指標値(F1 値)により、液状化発生の可能性があると判断される土層(F1 値が 1 以下となる場合)及びその上方にある土層をいう。
※2 全ての杭仕様において、 値が下限値に満たない場合は、 =0 として地盤の許容支持力の計算を行い、 値が上限を超える場合は上限値を用いて地盤の許容支持力の計算を行う。
※3 全ての杭仕様において、 値が下限値に満たない場合は、 =0 として地盤の許容支持力の計算を行い、値が上限を超える場合は上限値を用いて地盤の許容支持力の計算を行う。
※4 全ての杭仕様において、 値が下限値に満たない場合は、 =0 として地盤の許容支持力の計算を行い、値が上限を超える場合は上限値を用いて地盤の許容支持力の計算を行う。

砂質地盤（礫質地盤含む）・粘土質地盤
100m/日U R L : http://www.sigmab.co.jp
認定番号

取得年月日

TACP-0568
TACP-0569

2019/3/29

適用杭径
Φ165.2 ㎜
Φ216.3 ㎜
Φ267.4 ㎜
Φ318.5 ㎜

適用杭長
21.4m
28.1m
34.7m
41.4m

適用先端地盤砂質地盤（礫質地盤含む）
粘土質地盤

備考

Ｈ-１５Ｔ認 証 事 項工法
名
工 法 の 種 類
杭 の 種 類
概要

施工法
施 工 順 序支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

引抜き抵抗
ダイナメガプレス工法
回転貫入工法鋼管杭
本工法は、杭の押込み方向の地盤の許容支持力に関して、大臣認定(TACP0568～0581)を取得している回転貫入杭工法であり、この証明内容は杭の引き抜き方向の地盤の許容支持力に関するものである。本工法の適用範囲は、杭径、地盤種別等、押込み方向と同様である。
適用できる建物は、延べ面積 50,000 ㎡以内の建築物とする。
補強材の建て込み→杭芯セット→逃げ芯確認｛±30 ㎜以内｝→鉛直確認（傾斜 1/100 以内）→
回転貫入→打ち止め→補強材頭部処理→頭部高さ・芯ずれ確認→施工完了
杭先端翼の先端抵抗による支持力
設計深度付近の回転トルク値が標準回転トルク値以上であること、この回転トルク値と標準回転トル
ク値の平均以上を管理回転トルク値とする。
地盤で決まる引き抜き方向の許容鉛直支持力
ダイナメガプレス工法により施工される引き抜き方向の地盤の許容支持力 tRa(kN)は、下式で計算する。
+ ( ・ ・ + ・ ・ )・ } +tRa= {k・ ・・・・(41)
ここで、式(41)において
κ：基礎ぐいの先端付近の地盤（地震時に液状化のおそれのある地盤※1 を除く）でのくい先端支持力係数(κ=70)

支 持 力 算 定 方 式

施 工 地 盤施 工 能 率工法の概要が分かるＵＲＬ
施工λ：基礎ぐいの周囲の地盤（地震時に液状化するおそれのある地盤※1 を除く）のうち砂質地盤におけるくい周面摩擦力係数（λ＝1.0。ただし、プレボーリングを行った区間は、λ＝0 とする。なお機械式継手を用いる場合は、機械式継手の第三者評価内容に従う。）
μ：基礎ぐいの周囲の地盤（地震時に液状化するおそれのある地盤※1 を除く）のうち粘土質地盤におけるくい周面摩擦
力係数（μ＝0.2。ただし、プレボーリングを行った区間は、μ＝0 とする。なお機械式継手を用いる場合は、機械式継手の第三者評価内容に従う。）
N t ：基礎ぐいの先端付近の平均 N 値(くい軸本体下端から上方へ 3Dw(翼部径)の範囲の標準貫入試験による打撃
回数の平均値(回)。ただし、 N t は表の適用範囲に示す範囲とする*2。 N t を求める個々の N 値については、砂質(礫質を含む)地盤においては、N＜5 のときは N＝0、N＞100 のときは N＝100 とする。また、粘土質地盤においては、N＜2 のときは N＝0、N＞100 のときは N＝100 とする。
Apt：翼部の有効面積 (m2)
Apt = π ( Dw2 － D12 )／4( Dw：翼部径(m)、D1：先端ピースの軸径(m) )Wp ：浮力を考慮したくい有効自重 (kN)
Ns :基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤の標準貫入試験による打撃回数の平均値(回)。 ただし、6≦Ns≦30とする*3。Ns の算定に用いる個々の N 値については、N ＜3 の場合は N =0、N ＞50 の場合は N = 50 とする。
Ls：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤に接する有効長さの合計 (m)。
：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤の一軸圧縮強度の平均値 (kN/m2)。ただし、45≦ ≦200 とする*4。 の算定に用いる個々の 値 については， ＜45 のときは =0， ＞250 のときは =250 とする。
Lc：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤に接する有効長さの合計 (m)。
ψ：基礎ぐい軸径の周長 (m) ψ＝πD (D：基礎くい軸径(m))※1 ここでの「地震時の液状化するおそれのある地盤」とは建築基礎構造設計指針（日本建築学会：2001 改定）に示されている液状化の発生の可能性の判定に用いる指標値（Fl 値）により、液状化発生の可能性があると判断される土層（Fl 値が 1 以下となる場合）及びその上方にある土層をいう。
※2 すべてのくい仕様において、 N t 値が下限値に満たない場合は、Ｎ＝0 として地盤の許容支持力の計算を行
い、Ｎ値が上限を超える場合は上限値を用いて地盤の許容支持力の計算を行う。
※3 すべてのくい仕様において、 値が下限値に満たない場合は、 ＝0 として地盤の許容支持力の計算を行い、 値が上限を超える場合は上限値を用いて地盤の許容支持力の計算を行う。
※4 すべてのくい仕様において、 が下限値に満たない場合は、 ＝0 として地盤の許容支持力の計算を行い、 が上限を超える場合は上限値を用いて地盤の許容支持力の計算を行う。

砂質地盤（礫質地盤含む）・粘土質地盤
100m/日U R L : http://www.sigmab.co.jp

会社名

性能証明番号

取得年月日(株)シグマベース

GBRC 性能証
明 第 18-25 号

2019/3/29

適用杭径
Φ165.2 ㎜
Φ216.3 ㎜
Φ267.4 ㎜
Φ318.5 ㎜

適用杭長
21.4m
28.1m
34.7m
41.4m

適用先端地盤砂質地盤（礫質地盤含む）
粘土質地盤

備考

工
Ｈ-１６

法

名

ＮｅｗＰＰＧ工法

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

鋼管杭

概

要

施 工 順

序

本工法は、杭の先端支持地盤を有効に利用するため、杭軸部に鋼管径の３倍程度の先端翼を取り付けた杭基礎工法である。拡翼部の下に掘削翼を取り付け、貫入性能を高めることで、Ｎ値５０以上の硬質地盤への貫入を実現している。低騒音・低振動による施工が可能であり、現場発生土がないことから環境負荷に配慮した工法である。

施工法

支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

先端抵抗と周面摩擦抵抗
標準貫入試験を行い地盤状況を確認

Ｒa＝1
α N AP＋ β NS LS＋γ qu LC
3

α
β
γ

ψ

：基礎ぐいの先端付近の地盤における先端支持力係数
砂質地盤(礫質地盤を含む)：α＝250、粘土質地盤：α＝240：基礎ぐいの周囲の地盤周面摩擦力係数（β＝1.4）：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤におけるくい周面摩擦力係数（γ＝0.13）―

N：基礎ぐいの先端より下方に 1Dw、上方に 1Dw の範囲の標準貫入試験による打撃回数―

支 持 力 算 定 方 式

AP―の平均値（回）砂質土：11≦N ≦50, 粘性土：10≦N ≦30 ただし、先端：拡翼の下端、Dw：拡翼径(ｍ)：基礎ぐいの先端有効断面積(m2)AP＝π･D2／4+0.5(π･Dw2／4-π･D2／4)
ここに、D：くい軸径（ｍ）

―

Ns
Ls

：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤の標準貫入試験による打撃回数の平均値（回）：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤に接する長さの合計(m)
ただし、くい先端より上方に 1Dw の区間を除く。

―：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤の一軸圧縮強度の平均値（kN/m2)：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤に接する長さの合計(m)
ただし、くい先端より上方に 1Dw の区間を除く。
ψ：基礎ぐいの周囲の有効長さ（m） ψ＝π×D
玉石混じり地盤の場合、要検討。
150m～300m／日
70 ホン以下
60 デシベル以下
無廃土
qu
Lc

施

工

公

害

施 工 地 盤施 工 能 率騒音（音源より 30m）
振動（振源より 10m）
他 の 事 項
会社名㈱トラバース047-359-4111

認定番号
国土交通大臣認定
TACP-0593,594

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤適用杭長

R1.9.24

φ139.8～
φ318.5

砂質土,礫質土
粘性土

130D 以下

備考

認 証 事 項
Ｈ-１６Ｔ

工

法

引抜き抵抗

名

ＮｅｗＰＰＧ工法

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

鋼管杭

概要

本工法は、杭の先端支持地盤を有効に利用するため、杭軸部に鋼管径の３倍程度の先端翼を取り付けた杭基礎工法である。拡翼部の下に掘削翼を取り付け、貫入性能を高めること
で、Ｎ値５０以上の硬質地盤への貫入を実現している。低騒音・低振動による施工が可能であり、現場発生土がないことから環境負荷に配慮した工法である。

施工法
施 工 順 序支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

先端抵抗と周面摩擦抵抗
標準貫入試験を行い地盤状況を確認
地盤の引抜き方向の短期許容支持力（kN)

R ＝2/3κ・ ・AtP＋Wp
tRa:短期荷重に対する地盤から決まる引抜き方向の許容支持力（kN)κ：基礎杭の先端付近の地盤における先端引抜き方向支持力係数（砂質地盤（礫質地盤含む）、粘土質地盤κ＝70）t a

支 持 力 算 定 方 式

施

工

公

害

施 工 地 盤施 工 能 率騒音（音源より 30m）
振動（振源より 10m）
他 の 事 項

：基礎杭先端付近（先端部位置より上方に3Dw（Dw：拡翼径( )）の範囲の標準貫入試
験による打撃回数の平均値（回）ただし、砂質地盤(礫質地盤を含む)：3≦ ≦50 とし、 を算出する時の個々の N 値は、
N＜3 のとき N＝0、N＞72 のとき N＝72 とする。
粘土質地盤：5≦ ≦30 とし、 を算出する時の個々の N 値は、N＜3 のとき N＝0、N＞
30 のとき N＝30 とする。
AtP：基礎杭の引抜き方向に対する先端有効断面積(m2)AtP＝π（Dw2－D2）／4
D：杭軸径（ｍ）
Wp:杭の有効自重（kN)
ただし、実況により求めた浮力が杭の自重を上回る場合（Wp＜0）のみ考慮する。
玉石混じり地盤の場合、要検討。
150m～300m／日
70 ホン以下
60 デシベル以下
無廃土

会社名

認定番号

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤適用杭長㈱トラバース047-359-4111

GBRC 性能証明
第 22-09 号

2022 年
7月6日

φ139.8～
φ318.5

砂質土,礫質土
粘性土

130D 以下

備考

Ｈ-１７

工

法

名

ＡＬＫＴＯＰ工法（拡底型）

工

法

名

回転貫入工法工 法 の 種 類

概鋼管杭
本工法は、鋼管の先端に鋳鋼製先端部品を溶接接合したものを回転させることによって地盤中に貫入し、これを基礎ぐいとして利用する工法です。安定した品質と最適な寸法形状を確保するために、先端部品を一体成型の鋳鋼品としました。先端部は一定ピッチのスパイラル状の２枚翼とすることで、地盤の乱れを抑え、安定した支持力の発揮を追及すると同時に、施工時の回転トルクを押さえ施工性の向上を図りました。
軸部径に対して先端部直径は、φ89.1～165.2 では最大で 4.5 倍、φ165.2～267.4 では最大 3.0 倍の先端部品を揃えています。豊富なラインナッ
プにから最も経済的な杭の提案が可能です。

要

施工法

施

工

順

序

①くいの建て込み ②くいの回転貫入
支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法③継手の施工④打設完了

先端部の先端抵抗による支持力
くいの回転貫入時の回転トルク値またはくい 1 回転あたりの貫入量
長期許容鉛直支持力(kN)Ra

支 持 力 算 定 方 式

1
3

N AP

※短期許容鉛直支持力は長期の 2 倍とする

α ：先端支持力係数 (α=260)
N ：基礎ぐいの先端付近の N 値の平均（回）(基礎ぐいの先端付近:くい先端位置より下方に１Dｗ、上方に１Dｗの範囲)( N 値:地盤の標準貫入試験による打撃回数) (Dｗ:先端部の直径）
先端地盤の種類

N の適用範囲

砂質・礫質

5≦

N

≦60

粘土質

3≦

N

≦60

A p ：基礎ぐいの先端の有効断面積（㎡）
Ap

施

d 2
4

0 .5

DW 2
4

d 2
4

（ d ：軸部のくい径）

施

工

地

盤

大きな礫や玉石の層がある場合には、先行掘削などの対策が必要

施

工

能

率

100m～200m/日

工

ホームページアドレス

会社名大和ランテック株式会社
ポーター製造株式会社
有限会社 愛協
株式会社協伸建材興業
東洋電業株式会社

大和ランテック株式会社 https://www.daiwalantec.jp/reinforcement/alktop.html
ポーター製造株式会社 http://porter-pack.com/service.html
株式会社協伸建材興業 http://kyoshin-k.com/product/process/alk.php
認定番号

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤

適用杭長

備考

TACP-0382・0383
TACP-0384・0385
TACP-0386・0387
TACP-0388・0389
TACP-0391・0392

2011/12/13

φ89.1～267.4

砂質土地盤(礫質地盤含む)
粘性土地盤

130ｄ（粘土質地盤
は 130d かつ 32m）
以下―

認 証 事 項
工
Ｈ-１７Ｔ

法

引抜き抵抗

名

ＡＬＫＴＯＰ工法（拡底型）

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類

鋼管杭

概

本工法は、鋼管の先端に鋳鋼製先端部品を溶接接合したものを回転させることによって地盤中に貫入し、これを基礎ぐいとして利用する工法です。先端部の掘削刃は打設時の回転力に対して剛性を高めた形状とし、翼は一定ピッチのスパイラル状 2 枚翼とすることで、地盤の乱れを抑え安定した支持力を発揮します。また、独自の先端形状により施工時の回転トルクを抑え施工性の向上を図っています。
軸部の径に対して先端部の直径は、φ165.2～267.4 では最大 3.0 倍）の先端部品ラインナップにより、最も経済的な杭を提案します。

要

施工法

施

工

順

序

①くいの建て込み ②くいの回転貫入
支持力発現方式③継手の施工

④打設完了

先端部翼の抵抗による引抜支持力

支 持 層 の 確 認 方 法

くい回転貫入時の回転トルク値またはくい 1 回転あたりの貫入量
引抜き方向の短期許容支持力(kN)
t

2
t Ru
3

Ra
t

W

Ru ：地盤の極限引抜き抵抗力tRu κ Nt t AP

：引抜き方向の先端支持力係数 （砂質・礫質地盤：56 粘土質地盤：90）：くい先端位置より上方に 3Dｗ（Dｗ：先端部の直径）の範囲のＮ値の平均
Nt
Nt（砂質・礫質地盤：3≦ ≦54
粘土質地盤：2≦ ≦26）
t A p ：基礎ぐいの先端の有効断面積（㎡）Nt

支 持 力 算 定 方 式

t

Ap

π 2 2
Dw d
（ d ：軸部の外径(m)）
4

W ：くいの有効自重（kN）
W

) L・
U Ww
・ t (d t・t：78.5（kN/
L ：軸部の厚さ（m） ：軸部鋼管の長さ（m）

U） ：浮力(kN)

Ww ： 浮力を考慮した先端部の重量(kN)
2
・d・
Lw・ w
4
Lw ：くい先端から地下水位面までの距離(m)

U

施

w

：9.8 (kN/

施

工

地

盤

大きな礫や玉石がある場合には、先行掘削などの対策が必要

施

工

能

率

100m～200m/日)

工

ホームページアドレス
会社名大和ランテック株式会社
ポーター製造株式会社

大和ランテック株式会社 https://www.daiwalantec.jp/reinforcement/alktop.html
ポーター製造株式会社 http://porter-pack.com/service.html
性能証明番号

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤

適用杭長

備考

GBRC 性能証明
第 17-16 号

2017/9/14

φ165.2～267.4

砂質地盤(礫質地盤含む)
粘土質地盤

130d（粘土質地盤は130d かつ 32m）以下

―

工
Ｈ-１８

法

名

回転貫入工法工 法 の 種 類

スクリューパイルＥＡＺＥＴ－Ⅱ（イーゼットツー）

杭 の 種 類鋼管杭概 要スクリューパイル EAZET－Ⅱは、鋼管の先端部および中間部にらせん状の羽根を取付けた
羽根付き鋼管杭です。施工方法は、杭を回転させて杭先端羽根部を未掘削地盤に食い込ませながら掘進し、所定の地盤に設置します。杭本体体積分の土砂は杭側面方向に押圧するため、排土はありません。また、水を使用しないため現場を泥で汚すことはありません。専用の小型機械で施工するため、狭隘地や上空制限のある現場および屋内での工事が可能です。
1.杭 の 建 込 み

2 .杭 の 固 定

3.回 転 埋 設

4 .埋 設 完 了

施工法
施工順序

支持力発現方式
支持層の確認方法

杭先端羽根部の先端抵抗および中間羽根部の抵抗
土質柱状図と杭回転駆動装置のトルク値もしくは回転貫入量との比較
標準貫入試験値を採用する場合

Ra

1
3

9 . 81

m

N Ap

si

n

L si

cj

i 1

L cj

j 1

Ra ：杭の長期許容鉛直支持力（kN）：先端支持力係数（30 ）
N ：杭先端平均 N 値
先端翼部位置より下方に1D 、上方に1D の範囲（ D ：羽根部径(m)）
ただし、平均 N 値は 5 以上とし、50 を超える場合は 50 とする。
AD e )

Ap ：杭先端有効平面積(m2) ( A pe ：有効面積率（ esi

D 2 4 （m2）)：砂質土層の i 層目の杭周面摩擦応力度(kN/m2)
1≦ Nsi ＜8 のとき

支 持 力 算 定 方 式0.5 ）, A D ：杭先端平面積( AD

ただし、

12 .56 、sisi

N si ≧8 のとき

si

1.57 N si

49 .05

N si ：i 層目の砂質土層の平均 N 値
L si ：砂質土層に i 層目に接する杭の長さ (m)m ：摩擦を考慮する砂質土層の数
cj：粘性土層の j 層目の杭周面摩擦応力度(kN/m2)
cj

3.04 N cj

6.28

ただし、 cj

49.05

N cj ：j 層目の粘性土層の平均 N 値

Lcj ：粘性土層に j 層目に接する杭の長さ (m)n ：摩擦を考慮する粘性土層の数：羽根の周長 (m) (
施工地盤
施工能率
工法の概要が分かるホーム
ページのアドレス等
施

工

会社名
旭化成建材株式会社
03-3296-3544,：羽根部径(m))

N 値の大きさや土質によって、中間層を貫くことができない場合がある。
(267.4φ-10m) 100～150m／日
http://www.eazet.com
旧 38 条認定工法
通達番号
建設省東住指発
第 449 号

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤

最小杭実長

最大杭実長

H11.9.28

114.3～
267.4mm

砂質土、礫質土、粘性土

3～5m

12～29m

認 証 事 項
工
Ｈ１７Ｔ

法

引抜き抵抗

名

スクリューパイルＥＡＺＥＴ-Ⅱ（イーゼットツー）

工 法 の 種 類

回転貫入工法杭 の 種 類鋼管杭概 要スクリューパイル EAZET－Ⅱは、鋼管の先端部および中間部にらせん状の羽根を取付けた
羽根付き鋼管杭です。施工方法は、杭を回転させて杭先端羽根部を未掘削地盤に食い込ませながら掘進し、所定の地盤に設置します。杭本体体積分の土砂は杭側面方向に押圧するため、排土はありません。また、水を使用しないため現場を泥で汚すことはありません。専用の小型機械で施工するため、狭隘地や上空制限のある現場および屋内での工事が可能です。
1.杭 の 建 込 み

2. 杭 の 固 定

3. 回 転 埋 設

4.埋 設 完 了

施工法
施工順序

支持力発現方式
支持層の確認方法

杭先端羽根部の先端抵抗および中間羽根部の抵抗
土質柱状図と杭回転駆動装置のトルク値もしくは回転貫入量との比較ｔｔ：短期に生じる力に対する地盤の引抜き方向の許容支持力（kN）：引抜き方向の杭先端支持力係数（= 61.7)：砂質地盤におけるくい周面摩擦抵抗力係数（= 1.64）：粘土質地盤におけるくい周面摩擦抵抗力係数（= 0.29）：基礎ぐいの先端羽根ストローク中心より上方に 3ＤW 間の地盤の標準貫入試験による打撃
回数の平均値（回）（5≦ ≦ 50）

Ap：基礎ぐい先端の有効断面積(ｍ2)

支 持 力 算 定 方 式

Ap =π×(Dw 2 Dp 2) / 4：杭先端羽根部径（ｍ）:杭本体部径（ｍ）：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤の標準貫入試験による打撃回数の平均値（回）
(0＜

22)

：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤に接する有効長さの合計(m)（杭先端から上方へ１Dw の区間は除く）：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤の一軸圧縮強度の平均値（kN/㎡）(0＜133）：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤に接する有効長さの合計(m)（杭先端から上方へ１Dw の区間は除く）：羽根の周長 (m) (φ＝π×Dw )
施工地盤
施 工
施工能率
工法の概要が分かるホームページのアドレス等

Ws ：基礎ぐいの有効自重（kN）
N 値の大きさや土質によって、中間層を貫くことができない場合がある。
(267.4φ-10m) 100～150m／日

http://www.eazet.com

会社名

評定番号

取得年月日

適用杭径

旭化成建材株式会社
03-3296-3544

BCJ 評定FD0512-02

R1.7.12114.3～267.4mm

適用先端
地盤
砂質地盤
礫質地盤

最小施工
深さ
4.5m

最大施工
深さ
14.8～
29.7m

最小杭実
長
4.0m

工
Ｈ-１９

法

名

ＳＣＨパイル工法

工 法 の 種 類

回転貫入根固め工法

杭 の 種 類

鋼管杭

概

要

施 工 順

序

先端近傍に螺旋状の翼を有する鋼管ぐいを支持層まで回転貫入させた後、杭体を上下に回転させて地盤を空練りした後、杭先端部から水・セメント比 60%、根固め体積の 80％に相当す
る量の根固め液を吐出し、再度、杭体を上下に回転往復させて攪拌混合することでソイルセメ
ントから成る根固め体を翼周囲に造成する根固め式回転貫入鋼管ぐいである。
根固め部を築造することにより、一般的な１翼の回転貫入ぐいに比べ、大きな支持力、特に大きな引抜き抵抗力が得られる。

施工法①回転貫入 ②支持層到達 ③上下空練り ④注入管挿入 ⑤攪拌混合 ⑥根固め定着 ⑦注入管撤去

支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

翼部と翼周囲の一体化した根固め部による地盤反力と摩擦抵抗力
土質柱状図と施工時貫入トルク等の深度方向記録との比較
長期に生ずる力に対する地盤の許容支持力(kN)：

1
3

Ra

N Ap

N sLs

qu Lc

ここに、α：基礎ぐいの先端付近の地盤における杭先端支持力係数：α＝182

β, γ：基礎ぐいの周囲の地盤におけるくい周面摩擦力係数：β＝γ＝0

N ：鋼管先端の下方 1Dw から根固め部上端までの区間の地盤の平均 N 値
砂質地盤：17≦ N ≦51、礫質地盤：15≦ N ≦60
Ap ：基礎ぐい先端の有効断面積 m2）： Ap =π・Dw 2 /4（m2）

支 持 力 算 定 方 式

N s ,：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤の平均N値
q u ：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤の一軸圧縮強度の平均値(kN/m2)

Ls , Lc ：基礎ぐいの周囲の地盤に接する有効長さの合計(m)：基礎ぐい周囲の有効長さ(m)
施

施 工 地

盤

玉石混じり地盤の場合、要検討

施 工 能

率

～50m/日工

工法の概要が分かるホームページのアドレス等

https://www.chiyodakouei.com

会社名

認定番号

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤

適用杭長

千 代 田 工 営 ㈱048－642－4191

TACP-0498
TACP-0499

H.28. 2.26

φ114.3～
267.4

砂質地盤
礫質地盤

5～34m
5～33m

備考

認 証 事 項
Ｈ-１９Ｔ

工

法

引抜き抵抗

名

ＳＣＨパイル工法

工 法 の 種 類

回転貫入根固め工法

杭 の 種 類

鋼管杭概要先端近傍に螺旋状の翼を有する鋼管ぐいを支持層まで回転貫入させた後、杭体を上下に回転させて地盤を空練りした後、杭先端部から水・セメント比 60%、根固め体積の 80％に相当
する量の根固め液を吐出し、再度、杭体を上下に回転往復させて攪拌混合することでソイルセメントから成る根固め体を翼周囲に造成する根固め式回転貫入鋼管ぐいである。
根固め部を築造することにより、一般的な１翼の回転貫入ぐいに比べ、大きな支持力、特に大きな引抜き抵抗力が得られる。

施工法
施 工 順 序

①回転貫入 ②支持層到達 ③上下空練り ④注入管挿入 ⑤攪拌混合 ⑥根固め定着 ⑦注入管撤去

支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

翼部と翼周囲の一体化した根固め部による地盤反力と摩擦抵抗力
土質柱状図と施工時貫入トルク等の深度方向記録との比較
短期に生ずる力に対する地盤の引抜き方向の許容支持力(kN)：
t

2
3

Ra

ここに、

N Ap

N sLs

qu Lc

：くい先端付近の地盤の引抜き方向の支持力係数：,：くい周面摩擦力係数：

＝

ws
＝132

＝ 0

N ：鋼管の下端と、根固め部上端から上方1Dwまでの範囲の地盤の平均N値
支 持 力 算 定 方 式

砂質地盤・礫質地盤：16≦ N ≦48

Ap ：基礎ぐいの先端の有効断面積(m2)： Ap =π/4・（Dw2-D02）(m2)
N s , q u ：基礎ぐいの周囲の地盤の平均N値もしくは一軸圧縮強度の平均値(kN/m2)

Ls , Lc ：基礎ぐいの周囲の地盤に接する有効長さの合計(m)：基礎ぐいの周囲の有効長さ(m)ws ：基礎ぐいの有効自重(kN)： ws ＝0
施

施 工 地 盤

玉石混じり地盤の場合、要検討

施 工 能 率～50m/日工

工法の概要が分かるホームページのアドレス等

https://www.chiyodakouei.com

会社名

評定番号

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤

適用杭長

千 代 田 工 営 ㈱048－642－4191

BCJ 評定-FD0543-01
BCJ 評定-FD0544-01

H.27.10.16

φ114.3～
267.4

砂質地盤
礫質地盤

7～34m
7～33m

備考

工
Ｈ-２０

法

名

ＤＫ－ＳＳパイル工法

工 法 の 種 類
杭 の 種 類

回転貫入杭周充填工法
鋼管杭

概

要

施 工 順

序

施工法

支持力発現方式
支 持 層 の 確 認 方 法

正六角形の鋼製先端翼の中心に軸鋼管を溶接し、先端翼と鋼製のケーシング（φ318.5mm）を結合後、所定の深度まで、ケーシングおよび軸鋼管を繋ぎながら所定深度まで回転貫入後、ケーシングと軸鋼管との隙間にセメントミルクを注入し、ケーシングを引き抜くことにより築造される軸鋼管の周囲をセメント
ミルクで満たした先端翼を有する鋼管ぐいである。
①回転駆動装置にケーシングを取り付けて、ケーシングを引き上げる。
②先端翼部付き軸鋼管を建て込む。
③ケーシングと先端翼を結合し、くい芯へセットする。
④ケーシングに回転力と圧入力を加えて地盤に貫入させる。
⑤所定の深度まで回転貫入したら、回転駆動装置とケーシングを切り離し、軸鋼管の継ぎ足しを行う。
⑥回転駆動装置にケーシングを取り付ける。
⑦地盤に貫入済みのケーシングと新たに回転駆動装置に取り付けたケーシングをジョイントさせる。
⑧ケーシングの鉛直性を確認後、継続してケーシングを回転貫入させる。
（計画施工長を実施するまで⑤～⑧を繰り返す）⑨所定の施工深度まで回転貫入させたら、打ち止め管理値を超えていることを確認して回転貫入を完了し、回転駆動装置をケーシングから切り離す。
⑩軸鋼管とケーシング間の空隙に、セメントミルクを充填する。
⑪回転駆動装置を再度ケーシングに取り付け、ケーシングを回転させながら引き抜く。セメントミルクの天端が所定深度より下がった場合は、セメントミルクを追加注入する。
⑫くいの天端レベル、セメントミルクの天端レベルを確認し、施工を完了する。

杭先端拡底翼の先端抵抗および杭周面摩擦力による支持力
試験ぐいにて計測されたトルク値と N 値（標準貫入試験）を対比し、トルク値と N 値の相関性を調べる。その結果により打ち止め管理工法（トルク管理または深度管理）を決定する。
1）長期に生ずる力に対する地盤の許容支持力（kN）

2）短期に生ずる力に対する地盤の許容支持力（kN）

α：先端支持力係数（先端付近地盤 砂質α＝130 粘土質α＝87）
β：砂質地盤におけるくい周面摩擦力係数 β＝3.5×（318.5/D1）
γ：粘土質地盤におけるくい周面摩擦力係数 γ＝0.48×（318.5/D1）
N ：基礎ぐいの先端付近(先端翼部位置より下方に 1Dw、下方に 1Dw 範囲)の平均Ｎ値
ただし、先端付近地盤が砂質地盤の場合は下表の範囲とする。
先端付近地盤が粘土質の場合は 3≦N≦27 とする。

支 持 力 算 定 方 式

Ap：先端翼の有効断面積（㎡）Ap＝π×Dw /4（Dw：先端翼面積を等価の円としたときの直径）
Ns：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤の標準貫入試験による打撃回数の平均値
ただし、3≦Ns≦14 の範囲とする。
qu：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤の一軸圧縮強度の平均値(kN/㎡)
ただし、30≦qu≦150kN/㎡の範囲とする。
Ls：基礎ぐいの周囲の地盤のうち砂質地盤に接する有効長さの合計 (m)Lc：基礎ぐいの周囲の地盤のうち粘土質地盤に接する有効長さの合計(m)ψ：基礎ぐいの周囲の有効長さ (m) ψ＝πD1
D1：鋼管杭の直径（m）

施 工 地 盤施 工 能 率工法の概要が分かるホームページのアドレス等
施工

掘削が困難な地盤が存在する場合は、先行掘削などを行う。
40m/日程度
https://www.kentaku.co.jp/estate/dk-select/tech/safety/

会社名

認定番号

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤最大施工深さ大東建託株式会社（03-6718-9355）

TACP-0525
TACP-0526

H29 年
9月8日

φ139.8
φ190.7
φ216.3

砂質地盤（礫質地盤を含む）、粘土質地盤

砂質 28.0m 以下
粘土質 23.0m 以下備考認 証 事 項
Ｈ-２０Ｔ

工

法

引抜き抵抗

名

ＤＫ－ＳＳパイル工法

工 法 の 種 類

回転貫入杭周充填工法

杭 の 種 類

概要

鋼管杭
正六角形の鋼製先端翼の中心に軸鋼管を溶接し、先端翼と鋼製のケーシング（φ318.5mm）を結合後、所定の深度まで、ケーシングおよび軸鋼管を繋ぎながら所定深度まで回転貫入後、ケーシングと軸鋼管との隙間に
セメントミルクを注入し、ケーシングを引き抜くことにより築造される軸鋼管の周囲をセメントミルクで満たした先端翼を有する鋼管ぐいである。

施 工 順 序①回転駆動装置にケーシングを取り付けて、ケーシングを引き上げる。
②先端翼部付き軸鋼管を建て込む。
③ケーシングと先端翼を結合し、くい芯へセットする。
④ケーシングに回転力と圧入力を加えて地盤に貫入させる。
⑤所定の深度まで回転貫入したら、回転駆動装置とケーシングを切り離し、軸鋼管の継ぎ足しを行う。
⑥回転駆動装置にケーシングを取り付ける。
⑦地盤に貫入済みのケーシングと新たに回転駆動装置に取り付けたケーシングをジョイントさせる。
⑧ケーシングの鉛直性を確認後、継続してケーシングを回転貫入させる。
（計画施工長を実施するまで⑤～⑧を繰り返す）⑨所定の施工深度まで回転貫入させたら、打ち止め管理値を超えていることを確認して回転貫入を完了し、回転駆動装置をケーシングから切り離す。
⑩軸鋼管とケーシング間の空隙に、セメントミルクを充填する。
⑪回転駆動装置を再度ケーシングに取り付け、ケーシングを回転させながら引き抜く。セメ
ントミルクの天端が所定深度より下がった場合は、セメントミルクを追加注入する。
⑫くいの天端レベル、セメントミルクの天端レベルを確認し、施工を完了する。

支持力発現方式

杭先端拡底翼の先端抵抗および杭周面摩擦力による支持力

施工法

支 持 層 の 確 認 方 法

試験ぐいにて計測されたトルク値と N 値（標準貫入試験）を対比し、トルク値と N 値の相関性を調べる。その結果により打ち止め管理工法（トルク管理または深度管理）を決定する。
杭の引抜き方向の許容支持力（kN）

Fs：安全率（短期 1.5）
κ：先端支持力係数κ＝60
Nt：基礎杭先端から上方 3Dw の範囲の平均Ｎ値。ただし、下表の範囲とする。

支 持 力 算 定 方 式

施 工 地 盤施 工 能 率工法の概要が分かるホームページのアドレス等
施工

tAp：先端翼の有効断面積（㎡）tAp＝π×（Dw -Dp ）/4（Dw は先端翼面積を等価の円としたときの直径、Dp はケーシング径 318.5mm とする。
）
Wp：基礎杭の有効重量（kN）
掘削が困難な地盤が存在する場合は、先行掘削などを行う。
40m/日程度
https://www.kentaku.co.jp/estate/dk-select/tech/safety/

会社名

性能証明番号

取得年月日

適用杭径

適用先端地盤最大施工深さ大東建託株式会社（03-6718-9355）

GBRC 性能証明
第 17-15 号

2017 年
9月8日

φ139.8
φ190.7
φ216.3

砂質地盤（礫質地盤を含む）

28.0m 以下地盤と接する最小
長さ 6.3m 以上

備考