９．大規模学校建築における工業化・省力化への取組み

社名：戸田建設㈱氏名：吉田 徹事 例 概 要項目

内

容

１．工事概要（１）工事名称東海大学湘南校舎理工系施設整備事業１９号館新築工事（２）規模（延床面積、階数）

延床面積：２７，８３９㎡、地上１０階、搭屋１階

（３）用途

学校

（４）主要構造

ＲＣ造（一部Ｓ造）、基礎免震構造（５）建設地神奈川県平塚市（６）施工期間

２０１５年７月～２０１６年１２月（７）工事費－（８）設計者

基本設計・実施設計監修・監理監修：㈱日本設計
実施設計・監理：戸田建設㈱一級建築士事務所

２．改善概要（１）問題点・背景（施工上あるいは従来工法の・ 既存建物の解体や学校行事による工事不能日等を考慮すると、厳しい工程であり、構造体の工業化や省力化が必要であった。

問題・課題など改善前の状況）（２）改善の目的

・ 設計施工の利点を生かし、設計段階から実践したフロントローディングにより、構造の変更や施工省力化等を含め工程の大幅な短縮を図る。
・ 仮設計画の見直しによる省力化を図る。

（３）改善概要

・ 車両乗り入れ構台の見直しと構台支柱のアンカーの工夫による根切工事の施工効率向上を図った。
・ 積極的なＰＣａ化採用（柱・大梁・小梁・バルコニー床版）により、工期の短縮を図った。
・ 借地を利用した鉄筋の地組やサイトＰＣａ化（免震上部基礎、外構階段他）
採用により工期の短縮を図った。
・ ロングスパンの大梁施工の省力化により、工期の短縮を図った。

（４）改善による効果
・Ｑ（品質）・Ｃ（コスト）・Ｄ（工期）・ ＰＣａ化により躯体の精度が確保できた。
－
・ 在来ＲＣ造を基本として、大スパン大梁を鉄骨造とした当初計画と比較し、３．５ヶ月の短縮することができた。

・Ｓ（安全）

・ 工業化・省力化による高所作業の削減、作業員数の低減による安全性の向上が図れた。

・Ｅ（環境）
・その他の効果・ サイトＰＣａを含む工業化に伴う南洋材（ベニヤ）の使用削減することができた。
－

63

大規模学校建築における工業化・省力化工法への取組み
戸田建設㈱横浜支店

吉田 徹

１．はじめに本⼯事は、神奈川県平塚市の 55 万㎡を超える広⼤な東海⼤学湘南キャンパス内における理⼯系学部の⽼朽化した校舎の建替え⼯事である。
本建物は⼤学の情報理⼯学部・⼯学部が主に使⽤する研究室、実験室、ラウンジを中⼼に構成される地上１０階建の校舎である。建物中央部には 19.2ｍのロングスパンを有しており、その南側には⼤きな吹抜けを設けると共に、外壁⾯のスリットにより、平⾯ボリュームを分割しつつ、共⽤部の採光と全館の⾃然換気に利⽤している（写真－
1、写真－2 参照）。
構造的特徴として、柱・梁架構を外郭に限定し、床組を鉄⾻⼩梁

写真－１ 竣⼯時写真（南東⾯）+4ｍスパンの合成床で構成するなど、免震構造の利点を⼗分に⽣かし、上部躯体の⼤幅なスリム化が図られている（図－1 参照）。また
前述のロングスパン部分には当社開発の「TO-RCSB 構法（端部をRC 造、中央を S 造としたハイブリット⼤梁）」を採⽤し、ロングスパン部
分の振動抑制についても配慮している。
本⼯事では外装のユニット化に伴う無⾜場化など、⼯程短縮・⽣産性向上を⽬的とした各種の取組みを実施したが、本報では施⼯計画全般について記載すると共に、⼟⼯事および PCa 化を含めた躯体⼯事について報告する。

２．⼯事概要名：東海⼤学湘南校舎

写真－2 竣⼯時写真（東正⾯）

理⼯系施設整備事業 19 号館新築⼯事
CG8

G2

G1

G12

G11

RSG11

G11

RSG11

RSG11

SB450

G1

G1

G1

G12

G11

G11

SB450

G3

G1

G4

G11

G12

SB700

G16

G16

建 築 ⾯ 積： 3,125.33 ㎡

SB450

SB450
RSG11

SB350

G4
G11

G11

SB350

SB700

SB250

G1

G12

G1

G14

G13

SB450

SB450

SB450

SB450

SB450

G13

SB450
G1

SB700

G5

構 造 形 式：免震構造（基礎免震）

G4

SB700

G12

構 造 種 別：鉄筋コンクリート造（⼀部鉄⾻造）

SB250

G6

SB300

G2

G2

G2

CG3

CG4
G16

SB700

SB700

G15

SB700

SB700
G2

X

有孔ガルバリウム鋼板、亜鉛メッキ鋼製ルーバー
校 舎 ⼯ 期：2015 年 7 ⽉ 1 ⽇〜2016 年 12 ⽉ 31 ⽇
（延べ 18.0 ヶ⽉）
図－1 基準階構造伏図

64

B1
G4

P11

P11

Y

外 装 仕 様：リブ付プレキャストコンクリート フッ素樹脂塗装仕上げ

B1
G1

SB700

CG3
SB700

SB700

SB700

U

B1
G1

G2

G4
CG8

基 礎 形 式：杭基礎（既製コンクリート杭）

SB250

G15

SB250
CG8

階段2
D

G14

4.00ｍ

G14

6,400

SB700

B1
G1

CG8

SB300

G11

G12

46.20ｍ

SB300

G1

CG3

B1
G3

G5

SB700

G11

G12

SB700

延 床 ⾯ 積：27,839.00 ㎡
基準階階⾼：

G2

SB350

SB700

途：学校（⼤学・渡り廊下）

最 ⾼ ⾼ さ：

SB300

SB500

SB700(-250)

SB350

⽤

G2

SB250

G3

SB350

数：地上 10 階 搭屋 1 階

G2

EV
SB250

SB350

SB450

階

D SB250
SB350

G5

G12

⼯：⼾⽥建設株式会社 横浜⽀店

U

SB350

G12

施

G2

SB250

SB350

SB300

G14

実施設計・監理： ⼾⽥建設株式会社⼀級建築⼠事務所

G6
SB250 SB250

基本設計・実施設計監修・監理監修 ： 株式会社 ⽇本設計G14

⼯ 事 場 所：神奈川県平塚市北⾦⽬

SB350

事

SB450

⼯

３．本⼯事の課題と対策
本⼯事の構造形式は、当初は在来⼯法を基本として、ロングスパン
部分は鉄⾻造となっており、指定⼯期から 3.5 ヶ⽉間が不⾜すると考えられた。また、キャンパス内⼯事のため、学校⾏事などの⼯事不能⽇を考慮すると更に厳しい全体⼯程となっていた。
そこで、⼯程短縮を念頭に、実施設計の初期段階から⼯事部⾨が参画したフロントローディング活動を実践し、⼯業化・省⼒化・省⼈化
⼯法、ならびに当社独⾃⼯法を積極的に採⽤した各種図⾯の作込みを⾏うと共に、仮設計画のスリム化を推進した。

４．総合仮設計画

写真－3 基礎⼯事中状況写真

⼯期短縮、施⼯効率向上を念頭に、実施した施⼯計画について、

4.2 総合仮設計画（地上階施⼯時期）

基礎躯体⼯事時期と地上階施⼯時期について記載する。

地上階のタワークレーン（以下「TC」と称す）計画は⼤梁 PCa 重

4.1 総合仮設計画（基礎躯体⼯事時期）

量から JCL-720NK（14.5ｔ×40.0ｍ吊り）を2基計画した。内1

本⼯事敷地は北側と南側で 3.9ｍのレベル差を伴う地盤である。

基を東側に外建て、1 基を 3 階床から吹抜けになる部分の 1 階⼤梁

地盤構成は⽐較的良質で安定した関東ローム層が堆積し、以深に間に架台を架設し配置した（図－3 参照）。

洪積砂礫層が出現する。
この敷地のレベル差と地盤構成に鑑み、⼭留めの計画は、北側については⾃⽴⼭留め（⼭留め⾼さ 4.3ｍ）として、南側（⼭留め⾼さ

15007.7m）については地盤アンカーを採⽤し、その偏⼟圧に対処することとした（図－2 参照）。
基礎⼯事期間中の状況写真を写真－3 に⽰す。中央に⼗字状の56000

乗⼊構台を配置した。設置した乗⼊構台⾯を有効に利⽤できるよう、
スロープを有しないフラットな構台を計画し、天端レベルは南側の地盤⾯（≒2FL）とした。
乗⼊構台の幅は、コンクリート打設時のアジテーター⾞ 2 台の並列
配置時においても、搬⼊⽤トラックがその脇を通⾏できるよう、9.0m 幅1500を確保した。
1

揚重機は 65t クローラークレーンを 2 機、必要に応じラフターをスポット配置できるよう、強度検討を⾏った。

54400

図－3 総合仮設計画図（地上⼯事）

図－2 南北⽅向⼭留め概要断⾯図

65

2

3

4

なお、1 階躯体上に TC を配置するに伴い 1 階⼤梁の構造補強を検討したが、当該⼤梁が 12.8ｍのロングスパン RC 造梁のため、配筋補強のみでは対応できず、TC 架台直下に束柱が必要となった。しかし、本建物は基礎免震構造のため、1 階⼤梁〜基礎躯体間に配置される束柱はその上下間を⽔平拘束することができない。そこで、束柱は頂部となる 1 階⼤梁側のみをアンカーボルト固定とし、束柱のベースプレート裏⾯には滑り板（t2.4PTFE）を取り付け、基礎躯体（マットスラブ）天端にはステンレス板を配置し、仮設のすべり⽀承を構成した（写真－4 参照）。なお、すべり幅は中規模地震（0.2G）を想定
し 150 ㎜としている。

写真－5 下段腹起しの不連続設置

5.2 乗⼊構台⼯事計画
⼀般的に乗⼊構台直下の掘削⼯事は施⼯効率が低下してしまう。
1 階大梁

そこで、本⼯事では現状地盤レベルが⾼い南側から低い北側に向かっアンカーボルて掘削⼯事を進めることにより、終始ダンプトラックへの直積みで掘削⼯

ベースプレー

事を⾏う計画とし、乗⼊構台架設は⼟⼯事完了後に⾏うこととした。
また、良質な関東ローム層であることを活⽤し、地中埋込みの構台

SUS 板

杭から、床付けレベルを天端とする仮設の独⽴ RC 基礎躯体を構築し、アンカーボルトによる構台⽀柱（丘建ち形式）に変更した（写真－6
写真－4 すべり⽀承仕様とした TC 束柱参照）。
これらの改善により、2 万 m3 を超える⼤規模掘削⼯事の⼤幅な効

また、1 階⼤梁から設置する⼤型 TC に対し、免震アイソレーターへ率向上につなげることができた。

の引抜⼒が懸念された。当該 TC は⾃⽴可能⾼さが⾼く、本来はクライミングの必要はなかったが、順次構築される躯体重量と TC の引張⽅向反⼒との荷重バランスから、合計 2 回のポストクライミングを⾏った。

５．⼟⼯事・基礎躯体⼯事計画
5.1 ⼭留め⼯事計画
⼭留め計画にあたっては、⽐較的側圧が⼩さい良質地盤であることから地盤アンカー打設間隔を⼤きくして、打設⼯期の短縮、ならびにコストの削減を図った。
また、上下 2 段で構成される腹起しについて、通常の場合、⽔平⽅
向反⼒は主に上段腹起し、鉛直⽅向反⼒は下段腹起しのみが負担

写真－6 構台⽀柱独⽴ RC 基礎配筋状況している。⼀⽅、下段腹起しが負担する鉛直⽅向反⼒に伴う曲げ応

なお、丘建ち形式の構台⽀柱の建⽅に関しては、0 節鉄⾻建⽅な⼒は、地盤アンカー際のブラケット〜ブラケット間のみで負担するため、

どでも利⽤される「建⼊れ調整治具」を採⽤することにより、歪直しワイ

地盤アンカーが設置されていないスパンについては極めて⼤きな耐⼒上ヤーの架設を中⽌し、作業性の向上、並びに安全性の向上を図ったの余裕がある。そこで、（写真－7 参照）。

・⽔平⽅向反⼒は上段腹起しのみで負担させる
・鉛直⽅向反⼒は下段のブラケット間のみで負担させることとし、下段腹起しは地盤アンカー設置部分の必要最低限部分のみとする「不連続設置」とした。また通常は台座形状から上下段の腹起しサイズを統⼀する。そのため本物件においては上下とも H-350×350の⼭留め主材が必要となるが、先の考え⽅と共に、腹起し裏込め材に⼯夫を凝らし、上段腹起しについてはH-300×300を、分割設置する
下段については H-350×350 として、コストを削減すると共に、重量物の⼤幅な削減による安全性の向上を図った（写真－5 参照）。
写真－7 構台杭脚部建⼊れ調整治具セット状況

66

5.3 鉄筋⼯事計画
本⼯事の 1 階⼤梁は梁成が 1,500 ㎜、梁幅が 800 ㎜を基本とし、６．PCa ⼯事計画
6.1 PCa 化範囲

主筋は上下共12-D38（上下2 段筋）となっている。⼩梁鉄⾻⽤のガセットプレートの打込みが梁側にあることなどから通常の落とし込み⼯⼊札段階においては、コスト削減から柱については在来⼯法としてい法が採⽤できないため、1 階⼤梁の地組を検討した。

たが、更なる⼯程の安定化や、労務の平準化、⽣産性の向上を図る

敷地内では全ての⼤梁鉄筋を地組するスペースがなかったものの、ため、柱についても PCa 化することとした。

⼯事エリアから約 500ｍ先の空地（約 1,000 ㎡）を⼤学から作業

また、最上階の RC 造⼤庇については、庇床版下端と取り合う⼩梁

員駐⾞場として貸与頂いており、その場を地組ヤードとして活⽤できた

下端が同⼀⾯であったため、PCa 化する場合は庇と⼩梁を⼀体化したことが、基礎躯体⼯事の⼯程短縮に⼤きく寄与した（写真－8、写真

フル PCa でしか構造的に計画することができないが、全幅が 2.5ｍを－9、写真－10 参照）。

超えることから運搬することが難しく、在来⼯法では無⾜場化の採⽤も難しくなる点や全体⼯程への影響も強く懸念された。 そこで、意匠設計者と協議を重ね、図－4 に⽰す形状に変更することにより PCa 化が可能となり、先の懸念事項の解決を図ることができた。
なお、これらの積極的な PCa 化採⽤は品質⾯（躯体精度）や環境⾯（南洋材の使⽤削減）での効果にも寄与できた。

写真－8 地組ヤード施⼯状況

図－4 屋上階⼤庇断⾯の形状変更対応図

6.2 PCa 定例会議の開催
全体⼯期の⼤幅な短縮の要となる「PCa 化」について、受注後速やかに PCa 定例会議を⽴ち上げ、最上階の⼤庇 PCa の図⾯確定まで
計38回の会議を開催した。初期段階は基本構造架構、PCa化範囲、
TO-RCSB 構法施⼯性検証等を協議し、その後 PCa メーカーの確定

写真－9 地組梁⼩運搬（外部地組ヤード → 場内）

以降は基本ディテールの詳細検討、PCa ⼀般図検討、各社取合い調
整を協議した後、PCa 詳細図検証を定例会議を通して実施した。
今回の構造設計はコスト削減に主眼が置かれ、柱断⾯に減幅・拡幅があった。また、外装取合いで⼤梁が柱芯に対し偏芯している部分があるなど、その納まりは⾮常に複雑であった。そのため配筋ディテールの検証には⾮常に多くの時間を要した。また、鉄⾻⼩梁のガセットやPCCW のファスナー、⼤梁ピン接合に伴う埋込み鉄⾻、仕上げに伴う打込み⾦物など、PCa への打込み物が⾮常に多く、関連図⾯の早期整合と共にディテール検証にも多くの時間が必要となった。
なお、⼤梁下端 2 段筋を伴う仕⼝作業については、過去事例がな
いほど柱サイズが⼩さいため、PCa をベニヤで製作した実物⼤モックアッ

写真－10 地組梁セット状況

プで仕⼝部を再現し、⼤梁鉄筋継⼿作業の施⼯性を事前検証した（写真－11 参照）。

67

７．TO-RCSB 施⼯計画
7.1 構法概要
TO-RCSB 構法は当社の保有技術である。端部を RC 造、中央部を S 造化することにより構造の軽量化を図り、主体構造が RC 造の建物においても容易にロングスパン化が図れる技術である（図－6 参照）。
当該構法について、端部 RC 部分は在来⼯法を採⽤することが⼀般的であったが、⼯程短縮や品質向上を念頭に本物件では PCa 化とした。
写真－11 仕⼝モックアップ

6.3 ⼤梁 PCa 基本⽅針
⼤梁 PCa の基本⽅針を以下の通りとした。
① 在来型枠⼯事を減らすため PCa ジョイントはセンタージョイントを避け仕⼝内ジョイントとする。
② ネジ鉄筋を採⽤し、カプラーはカブリ厚に応じ有機系と無機系を併⽤する（PCa 施⼯図に区分を明記する）。
③ 継⼿箇所数および建⽅フック数を減らすため単スパン梁も極⼒

図－6 TO-RCSB 概要図

連梁として製作し、現場の施⼯性を向上させる。
④ 上端主筋は⼯事エリア内では挿⼊するスペースがないことから

7.2 製造・建⽅⽅法

PCa ⼯場にて挿⼊する（現場作業員の削減）。
⑤ 建⽅に伴う上端筋の横移動がない「後置き側」の⼤梁主筋は、施⼯上可能な範囲まで PCa ⼯場にて配筋結束を⾏い、現場での作業量を削減する（図－5 参照）。

A工区 B工区

端部 RC 造部分を PCa 化した「TO-RCSB ⼤梁」の製造から施⼯への過程を以下に記載する。
①

鉄⾻⼯場にて端部ブラケット鉄⾻および中央材を製作する。

②

端部ブラケット鉄⾻のみを当社運営 PCa ⼯場へ納⼊する。

③

PCa ⼯場にて、端部ブラケット鉄⾻を含め端部 PCa を製作する。

④

建⽅の前⽇に、TO-RCSB 端部 PCa を PCa ⼯場から、鉄⾻⼤梁中央材を鉄⾻ FAB から各々現場に納⼊する。

⑤

地組ヤードまたはスラブ上にて連結し、建⽅する（写真－12
参照）。

※凡例
先置き大梁PCa

連梁

後置き大梁PCa

工場配筋範囲小梁PCa

写真－12 TO-RCSB 梁地組後揚重状況

図－5 梁 PCa 割付図

68８．地上躯体サイクル⼯程
当現場の地上躯体サイクル⼯程を図－7 に記載する。
階⾼も⾼く（基準階 4.0ｍ）、かつロングスパン梁も有することから、在来⼯法の場合では 1 フロアー当りに要する⽇数は 20 ⽇程度が想定されたが、積極的な⼯業化・省⼒化の採⽤から 13 ⽇/F とし、やや余裕のあるサイクル⼯程にて躯体⼯事を進めることができた。
また、PCa 化に伴い、型枠建込などの⾼所作業を⼤幅に削減できたことは安全性にも⼤きく寄与し、無災害で上棟することができた。

STEP-1

養生・柱PCa建方

STEP-2

大梁PCa建方

３日間

STEP-3２日間

鉄骨小梁建方STEP-4

デッキ敷込み２日間STEP-5２日間

バルコニーPCa床版敷込み

STEP-6スラブ配筋・コンクリート打設

３日間

1日間

図－7 躯体サイクル概要図

９．まとめ
当物件は、学校運営から定まる厳しい⼯期設定の中、積極的な⼯業化・省⼒化・省⼈化⼯法や当社開発技術の採⽤ならびに⽣産性向上に向けた施⼯計画の実践を通し、3.5 ヶ⽉の⼯期短縮を実現し、⾼品質な建物を期⽇通りにお客様に提供できる結果となった。
今後、当作業所で実践した各種取組みを⽔平展開すると共に、より良いものへとスパイラルアップさせていきたい。

69

１０．バルコニー等鼻先ＰＣａ化による躯体工事の改善

社名：三井住友建設㈱氏名：桑田 陽平事 例 概 要項目

内

容

１．工事概要（１）工事名称

綱島５丁目・６丁目計画新築工事（２）規模（延床面積、階数）

延床面積：（５丁目）１８，６５２㎡・（６丁目）５，２５７㎡、各地上７階

（３）用途

共同住宅

（４）主要構造

ＲＣ造（５）建設地神奈川県横浜市（６）施工期間

２０１５年１０月～２０１７年８月（７）工事費－（８）設計者

三井住友建設㈱ 一級建築士事務所

２．改善概要（１）問題点・背景（施工上あるいは従来工法の問題・課題など改善前の状況）

・ 建設業界の動向を睨み、市街地の現場に於いて出来る限り躯体工事のＰＣａ化を推進したい。
・ バルコニーや廊下の鼻先部位はその形状も複雑で、型枠大工の手間もかかり、また鉄筋工事に於いては被り不足を招きやすい等の理由から、ＰＣａ化す
るメリットが多い。また、開口（外壁側）端部での作業となるため、危険度も高い。

（２）改善の目的

・ ＰＣａ化する事により、躯体精度の向上、在来型枠の削減、外部足場の削減、工期の短縮、安全性の向上、環境面での貢献。

（３）改善概要

・ 現場内で、バルコニー及び廊下鼻先部分の躯体をＰＣａ化して取り付けた。先行した５丁目は６丁目に比較して敷地に余裕があり、６丁目で使用するＰＣａ
部材も、５丁目敷地内で製作可能な総合仮設と工程計画とした。
・ 主にバルコニー側の外部足場を、枠組足場から、簡易的な垂直養生ネットに変更した。

（４）改善による効果
・Ｑ（品質）

・ 複雑な躯体形状部位をＰＣａ化する事で、施工精度を向上

・Ｃ（コスト）・ ＰＣａ化により、在来型枠を４００㎡削減し、コスト１％削減。
・ 主にバルコニー側の外部足場を８，６００㎡削減し、コスト５％削減。

・Ｄ（工期）

・ クリティカル工程内での型枠作業が削減され、工期短縮を実現（１フロア１６
日掛かる予定を１０日で施工）。

・Ｓ（安全）

・ 外部足場上での在来型枠建込み作業が無くなり、墜落の可能性が低下。

・Ｅ（環境）・ ベニヤ型枠の削減と、ＰＣａ部材を現場内製作とする事で、運搬車両削減によるＣＯ２削減。

・その他の効果－70バルコニー等鼻先ＰＣａ化による躯体工事の改善

三井住友建設㈱

横浜支店
桑田

陽平

１．はじめに

２．工事概要本物件は、交差点を挟む形で対面に位置する二敷地

工事名称：(仮称)綱島東 5 丁目 6 丁目計画新築工事に、総戸数 311 戸（5 丁目敷地 3 棟全 243 戸、6 丁目敷

建設場所：神奈川県横浜市港北区

地 2 棟全 68 戸）の板状集合住宅を建設する計画である。

設計監理：三井住友建設株式会社一級建築士事務所

図－１に敷地配置を示す。

施

工：三井住友建設株式会社横浜支店

5 丁目と比較すると 6 丁目は敷地も狭く、5 丁目の躯

全体工期：H27 年 10 月 1 日～H29 年 8 月 31 日

体工事にはシステム施工を採用したが、6 丁目の躯体(5 丁目:H29 年 3 月 15 日引き渡し)

工事は在来工法で行う事になった。

(6 丁目:H29 年 8 月 31 日引き渡し)

今回、主に 6 丁目計画の生産性向上を目的に、二敷

敷地面積：5 丁目:8,419.00 ㎡

6 丁目:2,352.51 ㎡

地継続施工という特性を活かしながら、出来るだけ軽建築面積：5 丁目:3,499.14 ㎡

6 丁目:1,243.95 ㎡

微な施設で採用出来る躯体 PCa 化を検討・実施する事

延床面積：5 丁目:18,651.92 ㎡ 6 丁目:5,257.32 ㎡となった。

構造規模：地上 7 階(RC 造)、5 棟
最高高さ 19.99ｍ

本報告では、市街地に計画された、敷地に余裕の少用ない現場に於ける、サイト製作 PCa 化を実施した改善

途：分譲集合住宅（311 戸）

事例について報告を行う。

(サイト PCa ヤード位置)

C棟

B棟

5 丁目敷地

5 丁目完成予想パース

A棟

6 丁目敷地
E棟
D棟

図－１

敷地配置

6 丁目完成予想パース

71

３．計画概要
３．１

敷地面積を最大限有効活用し、また継続して６丁目

バルコニー等鼻先 PCa の採用経緯

計画の鼻先 PCa の製作にも使用出来るよう、サイト PCa

当工事では、同じ発注者による 5 丁目 6 丁目の二敷

ヤードは敷地北側の平置き駐車場となる位置に設け、6地を続けて施工出来る状況にあった。

丁目の鼻先 PCa 製作終了まで移設せずに使用出来るよ

表－１に全体工程を示す。

うに計画した。

5 丁目の地上躯体工事を終えると、ほぼ継続して 65 丁目で製作した 6 丁目の鼻先 PCa 部材は、5 丁目の丁目の地上躯体工事に移行する全体工期設定であった。

ストックヤードの状況、及び 6 丁目の取付けタイミン

当初は 6 丁目敷地内完結でのサイト PCａ化も検討しグに応じて、４ｔまたは６ｔユニック車で運搬を行ったが、今回は躯体工程の流れが 5 丁目から 6 丁目へとた。

丁度継続していく状況であった事、両敷地が近接していた事等から、どの躯体部位を PCa 化するのが一番効
率的かを検討した結果、躯体形状が複雑であり、また複数の工種が絡むバルコニー及び廊下先端部のみ（以後は鼻先 PCa と表示）を、出来る限り躯体形状を統一して製作する事とした。
また、6 丁目敷地だけではサイト PCa 製作ヤードが十分に確保出来ないという判断より、5 丁目敷地のサ
イト PCa をそのまま 6 丁目躯体工事時にも継続して使用し、製造・ストックする計画とした。
３．２

総合仮設計画（１）重機・サイト PCa ヤード配置計画
5 丁目躯体工事の大きな流れとして、Ａ・Ｂ棟を先図－２行施工し、Ａ・Ｂ棟上棟後にＣ棟を施工する順序とした。
図－２に、5 丁目Ｃ棟躯体施工時の総合仮設計画を
示す。
表－１

５丁目
６丁目
72

全体工程

5 丁目総合仮設計画（Ｃ棟躯体施工時）

（２）足場計画

PCa ヤードの東側には、Ｂ棟・Ｃ棟兼用のロングス

外部足場は、外壁部分等の最小限の範囲に設置する

パンＥＬＶが位置しており、仕上げ材の搬入車両がヤ

事とし、鼻先 PCa を採用した部位では無足場とした（写ードを通行する計画であった。

真－１）。

鼻先 PCa 製作工程で、型枠脱型・鉄筋ユニット設置

全体の約７割に渡る無足場範囲においては、下地を作業の８：３０～１０：００と、生コン打設作業の１

単管パイプで組立て、垂直養生ネット張りとした。各

３：００～１５：００に通行規制を設けた仕上げ材搬

下地の単管パイプ組立て時に、SL+550mm、SL+1,000mm

入計画とし、場内動線の錯綜を回避した。

の高さに横地を設け、手摺用とした。下地の単管パイ
プの控えは、鼻先 PCa の上げ裏にインサートを打ち込

表－２に、1 日当りの鼻先 PCa 取付数量・生産数量

み、壁繫ぎ金物で固定した。

と、合計生産数量を示す。

鼻先 PCa の塗装仕上げでは、PCa 製作ヤードで先行して塗装を行う場合、コンクリートの乾燥期間・塗装

表－２

仕上げの養生期間を要し、PCa の大容量のストックヤードが必要になるため、仕上げ工事は施工階にて行っ
た。
5 丁目

A・B
棟
C棟

6 丁目

鼻先 PCa 取付け・生産数量
１日当り平均取付け P 数

1 日当りの
生産数量

13Ｐ

13Ｐ

10Ｐ
14Ｐ
（在来工法）

11Ｐ
12Ｐ
合計

合計生産
数量

1,312
282
1,594

部材によって差はあるが、鼻先 PCa 部材１Ｐ当りの製造コストは、概ね以下の通りである。
材料費：
生コン＋鉄筋＋鋼製型枠＋打込金物≒１０，０００円
労務費：
PCa 工＋鉄筋工≒２０，０００円
写真－１

無足場部垂直養生

４．鼻先 PCa の製造について
４．１（２）鼻先 PCa 製作計画図

製造計画

図－４と図－５に、基準階の鼻先 PCa の平面と基本（１）サイト PCa ヤード配置計画

断面を示す。

図－３に、5 丁目計画敷地内のサイト PCa ヤード配

打込み金物類は、以下とした。

置計画を示す。

・ ドレイン

計画においては、鼻先 PCa 製作ベッド１５Ｐ分の配（第一機材：RSDEM－K）

置位置と、生コン打設時のミキサー車の寄り付きを考・ 縦樋支持金物用インサート

慮し、動線計画を立てた。

（ジャパンライフ：JL－P SUS w3/8）

また、サイト用の揚重機は５．５t ミニクローラ１

・ 外部足場壁繫ぎ用インサート

台と３．０ｔフォークリフト１台とし、製作ヤードか（ジャパンライフ：JL－PT W1/2）

ら補修ヤードまでの作業動線を出来るだけ直線上に配・ 吊り上げ用インサート

置し、作業・運搬に支障のない動線計画とした。

(ジャパンライフ：JL－O M－16)

鼻先鉄筋ユニット組立ヤードは、鋼製型枠と平行に

・ 消火線ＢＯＸへの引込み配線用ＣＤ管設け、運搬は人力で計画した。

73

養生ボイラー

補修ヤード

PC
ストックヤード

鉄筋ユニット組立ヤード
鋼製型枠ヤード

工事車両・重機動線
ロングスパン ELV
鋼製型枠ヤード

図－３5 丁目敷地内サイト PCa ヤード配置計画

図－６・図－７に、ＲＦの鼻先 PCa の形状を示す。
PCa 化する範囲を、基準階で使用した型枠の部分的な型変えで対応出来る形状に設定した。
廊下側は、高さ４９０mm でアゴなしパラペット形状とした。
バルコニー側に関しては、高さ２６０mm で建物側にアゴなしパラペットを在来工法で施工する形状とし、ルーフドレインの外側の立上り部分のみを PCa で計画した。
１Ｐの長さは、誘発目地（＠３，０００内外）に合

図－６

ＲＦ鼻先 PCa（廊下側）断面詳細

図－７

ＲＦ鼻先 PCa（ﾊﾞﾙｺﾆｰ側）断面詳細

わせて設定した。そのため、１Ｐあたりの重量は約５００kg（基準階）～８００kg（RF）となり、揚重計画に盛り込んだ。

図－４

鼻先 PCa 吊り上げ用インサート位置（３）PCa 蒸気養生計画
当工事では、Ａ・Ｂ棟の鼻先 PCa 製作着手が２月中旬からであり、冬季の製造スタートとなった。PCa 製
造においては蒸気養生を行い、PCa 部材の初期強度発現を促進させる計画とした。
加熱蒸気養生の管理点・留意点としては、以下の３点が上げられる。
① 加熱蒸気養生時間は、６Ｈ～９Ｈとする。
② 加熱上昇温度勾配は２０℃／Ｈ以下とする。
図－５③ 加熱停止後の降下温度は１５℃／Ｈ以下とする。

鼻先 PCa 基本断面

74

表－３

圧縮試験管理分類表

管理項目

確認
強度

材齢

養生方法

試験方法

脱型強度
（兼吊り上げ強度）

12N/ｍｍ2

1日

PCa 部材同一養生(蒸気加熱養生)

JIS A 1108 による（簡易アムスラー）

構造体コンクリート
強度確認用

Fc
以上

28 日

標準養生

JIS A 1108 による（第三者機関検査）

この 3 つを管理するため、温度上昇の調整方法はコンクリート養生制御盤にマイコン搭載の養生シス
テムを組込み、温度センサーと電磁弁により制御する方法で施工を行った。
図－８に、加熱蒸気養生パターンを示す。

（５）鼻先 PCa 製作準備
①型枠組立
鋼製型枠のベッドの下地は、敷鉄板とした。
鋼製型枠のベッドに振動が伝わらないように、下地の敷鉄板と車両動線の敷鉄板の固定はせず、隙間を空けて設置した。
蒸気養生のボイラーからの配管を含め、全１５ベッドの組立てに２日間を要した（写真－２）。

図－８

加熱蒸気養生パターン

また、ボイラー用の燃料タンク容量は、消防への申請が簡易ボイラーとなる１８８ℓ のものを使用した（燃料タンク容量が２００ℓ 以上となった場合、小型ボイラーや小規模ボイラー等に分類され、それぞれ特別教育やボイラー取扱技能士の資格が必要となるた
め）。

写真－２

（４）コンクリート品質管理計画

鼻先 PCa 型枠組立完了状況

レディーミクストコンクリートは、住棟等と同じプラントから出荷した。
②鉄筋組立

住棟の設計基準強度Ｆｃは、２Ｆ床がＦｃ＝３０Ｎ

鉄筋ユニットの組立ては、本体工事と同じ鉄筋業者／mm2、３Ｆ～ＲＦはＦｃ＝２７Ｎ／mm2 であったが、にて行った。

PCa の配合計画としては、２Ｆ～ＲＦまでの内床 PCa

組立てに際しては、鉄筋材と鋼製アングル材を溶接も含め、監理者協議の上で設計基準強度より高い強度

固定して製作した、組立て専用のユニット架台を使用（呼び強度３６Ｎ／mm2）で統一した。

した。

表－３に、採取したテストピースの管理方法を示す。

バルコニーのアルミ手摺の取付けには後打ちアンカ
ー工法を用いるため、アンカー削孔時に鉄筋との競りを防止する目的で立上り主筋方向の幅（間隔）を５１mm に設定し、
Ｄ１０＋２５mm アングル＋Ｄ１６で幅を確保するように計画した（図－９・写真－３）。
写真－４に、鼻先鉄筋ユニットの組立て状況を示す。

75

（６）鼻先 PCa 製作フロー
鼻先 PCa の製作スケジュール、製作フローチャート、及び製作状況写真を、図－１０・図－１１・写真－５～１１に示す。
PCa ヤードでの製造工程は日々同じ内容になるが、鋼製型枠の配置・ベッド数の関係で、工区毎に製造する流れとならないため、製造する順番を PCa 業者と鉄筋業者とで打合せを行いながら施工を進めた。
敷地境界際での作業であり、近隣への配慮として、
型枠脱型は８時３０分からを遵守した。コンクリートの打設は１３時から開始し、蒸気養生開始は、冬季期
間は１８時、夏季期間で１６時に設定した（夏季の方
D10mm

がコンクリートの硬化が早く、その分金鏝仕上げが早まるため）。

L=25 ｱﾝｸﾞﾙ

図－９

鼻先鉄筋ユニット架台詳細

図－１０

鼻先 PCa 製作スケジュール（冬季）（PCa 製造業者）（PCa 製造業者）

写真－３

鼻先鉄筋ユニット架台（PCa 製造業者）（PCa 製造業者）（PCa 製造業者）

写真－４

鼻先鉄筋ユニット組立て状況

図－１１

76

鼻先 PCa 製作フローチャート

写真－５型枠脱型・出来型

写真－６

型枠清掃・剥離材散布

写真－７

鼻先鉄筋ユニットセット

写真－９

コンクリート打設

写真－１０

写真－１１
４．２

表面仕上

シート閉め・蒸気養生

鼻先 PCa 取付け計画（１）事前準備作業
部材セットに先行して、スラブ型枠上に、PCa 部材
位置及び PCa 部材番号を記入し、PCa 部材と RC の打継
ぎ目地、PCa 部材間の目地棒の取付けを行った。
また、垂直養生の壁繋ぎを鼻先 PCa の下端部からとるために、スラブ型枠に開口を設け、金物とスラブ型枠が干渉しないようにした（写真－１２赤丸部）。

鼻先 PCa の小口には、製作図の PCa 部材番号を印字
写真－８

鋼製型枠セット

して管理し、部材の取付け間違いを防止した。

77

（２）揚重・その他計画

５.改善による効果
今回、鼻先 PCa を採用したことによる改善効果を、

6 丁目の鼻先 PCa は、定置式クレーン（雑揚重用、

以下にまとめる。

３０ｍ×１ｔ吊り）を用いて２Ｐずつ提灯吊りし、PCa
部材に傷をつけないように玉掛けワイヤーロープとナ
イロンスリングを併用して揚重・建込みを行った（写・品質：施工精度の向上（在来１０㎜から PCa 化５㎜）

真－１３）。

・コスト：在来型枠４００㎡、外部足場８，６００㎡
削減

また、Ｈ－ＣＯＮの打継ぎ位置を鼻先 PCa 間の目地

・工期：１フロア１６日から１０日に短縮（表－４）

位置に合わせて計画し、打継ぎ目地兼用とした。
（３）取付け精度の確保について
鼻先 PCa 取付け時には、ジョイント目地にアングル

表－４の挟み金物を用いて通りを確保した。また、滑落防止

躯体サイクル工程比較表

処置として、部材セット後に外部側に桟木を取付けた。
鼻先 PCa の取付け精度は、スラブ型枠の水平精度に左右される。そこで、揚重の鳶工に相番して型枠大工がスラブ型枠の水平確認を行い、水平精度を確保した。

・安全：外部足場上での在来型枠建込み作業が無くな
り、墜落災害の可能性が低下
・環境：ベニア型枠削減、運搬車両削減によるＣＯ２
削減効果
６.まとめ
二物件を並行して施工する中、空きスペースを有効活用し、手間暇のかかる鼻先躯体部位に限定してサイ
ト PCa 化する事により、高精度の躯体品質確保と、工
写真－１２

外床スラブ型枠状況

期短縮を実現する事が出来た。
また、在来型枠の削減や、外部垂直養生ネットの採用によって、コストダウンも実現出来た。
昨今建設業では作業員不足から生産性の向上が謳われているが、特に市街地の狭隘な現場に於いては軽微
な PCa 化は有効な手段の一つであると考えられる。
PCa 化する部位によっては、狭い製作スペースと、
比較的小型の揚重機で製作・建込みが可能なケースが想定され、本報告がその際の参考となり、応用・展開
して頂ければ幸いである。

写真－１３

鼻先 PCa 取付け状況

78

１１．屋上から吊下げるアルミカーテンウォールの施工における工夫

社名：西松建設㈱氏名：斉木 健次

事 例 概 要項目

内

容

１．工事概要（１）工事名称

学校法人常翔学園梅田キャンパス（仮称）新築工事（２）規模（延床面積、階数）

延床面積：３３，３２９㎡、地上２２階、地下２階（３）用途

学校（大学）（４）主要構造

Ｓ造、ＳＲＣ造（５）建設地大阪府大阪市（６）施工期間

２０１３年９月～２０１６年１０月（７）工事費１７，４９４（百万円）（８）設計者

服部・石本・安井設計監理共同企業体

２．改善概要（１）問題点・背景・ 通常の建物では、外装材は躯体に続き、下階から順次施工するが、本建物で（施工上あるいは従来工法のは最上階の鉄骨からアルミカーテンウォール（ＡＣＷ）下地鉄骨が吊下げら問題・課題など改善前の状況）れているので、本体鉄骨建て方と同時に施工ができず、品質確保や手順の効率性に不具合が発生する。

（２）改善の目的

・ ＡＣＷ下地鉄骨ディティール、補強方法、及び取付方法を検討し、品質確保と施工手順の改善を図る。

（３）改善概要

・ 本体鉄骨と下地鉄骨との振止め接合部のディティール改善。
・ ＡＣＷ下地鉄骨を仮受けする斜吊材の取付。
・ 自重による軸伸びを考慮して、下地鉄骨とＡＣＷ本体設置時のあげ越しによる取付。

（４）改善による効果
・Ｑ（品質）

・ 鉄骨及びACWの最終的な位置精度は、設計目標値とおりにできた。

・Ｃ（コスト）・ 下地鉄骨の精度が向上した為、ACWファスナーの再製作がゼロであった。

・Ｄ（工期）
・Ｓ（安全）
・Ｅ（環境）
・その他の効果－・ 全てスラブ上から作業ができたので、危険要因が減少した。
－
・ ACWの位置調整がほぼなく、取付工の歩掛りが上がった。

79

屋上から吊下げるアルミカーテンウォールの施工における工夫
西松建設株式会社
斉木 健次
要

約

本工事は，地下 2 階，地上 22 階建の超高層建築（大学）の建設工事である．外装材として，北面の高層部にはシンボリックな外観をもつアルミユニットカーテンウォール（ACW801）が配置されており，その取付け下地である鉄骨は，屋上の鉄骨から吊り下げるという特徴的な構造部材となっている．本報では，ACW801 の吊構造に関する施工方法の検討と工夫を報告するものである．
はじめに
学校法人常翔学園は，創立 100 周年記念事業の取り組
みで同学園が運営する大阪工業大学の教育・研究活動の拠点として，2017 年 4 月に梅田キャンパスを開設する（写真―１）．
梅田キャンパスの高層階（8 階より上階）北面外装は，オープンマインドの象徴として透明性を強調するために
幅 42m，高さ 87mにわたり全面ガラスカーテンウォールで構成されており，室内側は各階で部分的に床がある不規則な吹抜け空間となっている（図―１）．
この大吹抜け空間『コミュニケーションボイド』（図－２）は，オープンミーティングができる場となり，リフレッシュスペースやプロジェクターを使ったオープンな報告会や講演などにも供され，当キャンパスの学生間のフレキシブルなコミュニケーションエリアとして重要な一端を担う．

図－１ 北面パース

写真－１ 航空写真

図－２ 大吹抜け空間パース

80

§１.

工事概要
工
期：平成25年9月30日～平成28年10月31日
建物規模：延床面積：33,329.89 m2
軒高：125.1m
構造種別：S,SRC造階
数：B2階／22階
建物用途：学校（大学）

工事件名：学校法人常翔学園梅田キャンパス（仮称）新築工事
発 注 者：学校法人常翔学園
設 計 者：服部・石本・安井設計監理共同企業体
工事場所：大阪市茶屋町地区土地区画整理事業
街区番号１画地番号③④§２. 地上工事の基本施工計画
外装材は，東西のコア周りに石打込み PCa 版，東西面と北面にアルミユニットカーテンウォール，南面は太陽光パネル付 GRC庇であり、多様な構成となっている．
地上躯体の施工は狭い敷地を有効に利用するため，高層直下以外の低層階はあと施工として，上棟後に着手する手順とし，高層階は東西 2 工区に分割したうえで各々にタワークレーン 1・2 号機を配置し，鉄骨と外装材を 11 日サイ
クルで組立てる計画とした．
通常、超高層建築物では，外装材は躯体に続き下階から順次施工するが，北面の ACW801 は下地鉄骨が最上階から吊下げられた構造であるため，上棟前に取付けることができない．
よって，ACW801 の取付け工程は全体のサイクルから外し上棟後に内装工事が迫るさなか，急速施工をする必要があった．
上棟後には ACW801 を施工しながら低層のあと施工鉄骨を建て，屋上機器類の揚重完了をもって 2 基のタワーク
レーンを解体し，ヘリポートに設置するタワークレーン 3 号機で屋上周りのユニットカーテンウォールを施工する計画とした（図－３）．
基本施工サイクルは，鉄骨建て方と外装工事を各工区とも 5日とし，1サイクルを 11日とした．なお，このサイク
ルには ACW801 は含んでいない（表－１）．

図－３ 仮設計画

81表－１ 鉄骨・外装工事施工サイクル
日

1

2

92

2工区
ピース

§３.

4

5

6

7

鉄骨建て方

1工区
ピース

3

53
PC版

9

87

PC版

44

8

88

11

11

12

10

9

10

ACW

GRC

16

12

90

85

鉄骨建て方

GRC

ACW

9

8

12

76

87

80

11
ACW801
吊材設
置

ACW801における課題とその背景

ACW801 は，屋上階鉄骨トラス架構（ハットトラス）から 6.2m 間隔で吊下げた,全長 72.545m，厚さ 80mm，幅450mm の鋼製フラットバーとそれらを水平方向につなぐ φ318.5mm の円形鋼管梁を支持部材とし，各階の本体鉄骨とは 2 フロアおき程度に水平方向の振止めを取るのみで上下方向にはフリーな関係にある,特徴的な支持方法をもつ．
建物本体は施工が進むにつれ自重により軸縮みしていくが，ACW801 の支持部材である吊材は，逆に自重により軸方向に伸びていくため高さ方向の精度確保が難しい．
さらに，完成後にも地震や建物内外の温度差による挙動が建物本体と吊材とで異なるため，それに追随できるディテールが求められる．
また，吊材は屋上のハットトラスから支持されるが，鉄骨の建て方は下から組立てられるため，吊材を鉄骨建て方と同時に施工するためにはハットトラスが構築されるまで,これを仮受けする部材が必要となる．
この ACW801 の内部空間であるコミュニケーションボイドは，大きな吹抜けにキャンティスラブや鉄骨階段が不規則に点在する配置となっており，階ごとに異なる ACW801のヤード計画が必要となる．
また ACW801 の施工時には，東西コアや南面の外装，内部間仕切壁，中央部では耐火被覆吹付けや天井配管工事までが進捗している状況であり，施工ヤードは限られたスペースを利用して計画する必要がある．
このような背景から抽出した課題を以下に示す（図－４）．

１
２
３
４

図－４ 課題の抽出

82

吊材と本体鉄骨の接合部ディテール検討
ACW801の高さ方向の精度確保
吊材取付け時の仮受け部材の検討
ACW801吊出し計画及びヤード計画

§４.

ACW801工事の対策と施工計画

４－１ 吊材と本体鉄骨の接合部ディテール検討
本体鉄骨と吊材は図－５の●部で接合されており、水平方向は拘束され，鉛直方向には自由として設計されている．

図－５ 本体鉄骨と吊材振れ止め配置

ACW801とその下地鉄骨は，地震時や建物本体との温度差が著しい時に建物本体と異なる挙動を示すことが想定されるため，本体鉄骨と吊材振止め部の接合部詳細について検討を行った.
吊材の支持条件を以下に示す.
・常時鉛直荷重→ 屋上ハットトラスより支持(吊材には圧縮力をかけない)

・地震時水平荷重 → 本体鉄骨より接合部で支持

・地震時鉛直荷重 → 屋上ハットトラスより支持(吊材には圧縮力をかけない)

・吊材の熱伸び以上 4 点について検討し，外力を以下のように定め解析を行った．
・短期荷重： X，Y方向 1G ，Z方向 0.5G
・温度
： 本体鉄骨と吊材の温度差 15℃

83→ 本体鉄骨と吊材との温度差による熱伸び量の差に追随

解析結果より，建物完成後，接合部は上下方向に最大 30mmのルーズが必要であると考えられた．（表－２）
そこで，接合部は上下にルーズホールとし，スプライスプレートにはフッ素樹脂シートを貼り付け，中ボルトにて手締めの上、ロックナットにてゆるみ止めとするディテールを採用した（図－６）．
表－２ 地震時、温度変化時の吊材の軸伸び

階

21F
20F
19F
18F
17F
16F
15F
14F
13F
12F
11F
10F
9F
8F

地震時
ハット
トラス
先端
たわみ(mm)

地震時
吊材
軸伸び
(mm)
4.28
4.28
4.28
4.28
4.28
4.28
4.28
4.28
4.28
4.28
4.28
4.28
4.28
4.28

吊材の
熱伸び
(15℃)
(mm)
0.29
0.52
0.70
0.87
1.02
1.15
1.28
1.39
1.48
1.56
1.63
1.69
1.73
1.77

施工
誤差
(mm)
1.26
2.34
3.24
4.14
5.04
5.94
6.84
7.74
8.64
9.54
10.44
11.34
12.24
13.68

挙動
範囲
(mm)
10.00
10.00
10.00
10.00
10.00
10.00
10.00
10.00
10.00
10.00
10.00
10.00
10.00
10.00

図－６ 振れ止め部ディテール

84

15.83
17.14
18.22
19.29
20.34
21.37
22.40
23.41
24.40
25.38
26.35
27.31
28.25
29.73

４－２ ACW801及び下地吊材の高さ方向の精度確保（１）建物本体の軸縮みと吊材の軸伸び,ハットトラスのたわみを考慮した精度確保計画
ACW801 は、最下階の 8 階から順次図面どおりの高さ寸法で施工した場合，最上階の取付け完了時点で自重により8 階で約 12mm，建物本体と相対変位が発生すると予想された．
さらに、建物完成時は、床荷重を 40kg/m2 とした場合で相対変位が約 20mm となる計算結果が得られた．これらをふまえたうえで，完成時に相対変位がおおむねゼロに近づくような精度確保計画が必要となった．
そこで、自重により下がることをふまえて，ACW801 の取付け高さを各階必要量を上げ越すこととした．具体的には，最大変位が見込まれる 8F で+15mm，以降 1 フロアごとに 1mm ずつ減らし，最上階では±0 で取付ける計画とした．
なお，ACW801 のファスナーの調整しろは，製作･施工誤差吸収用で±27mmとなっているが，8F で 15mm上げて取付けるために，鉄骨ブラケット自体の高さも各フロアで適宜上げて製作した．
（２）ACW801 の妻側ユニットレベル管理計画
ACW801には，図－７のような本体建物と直行する構面を持つユニットが両妻側に存在する．
妻側の ACW801 は，下地鉄骨の元端が本体鉄骨に接続されているため元端側では相対レベルは下がらず，先端に近付くにしたがって先程の相対変位を生じることになる．このため，妻側ユニットは取付け時には左右にレベル差を持たせ，平行四辺形に取付けざるを得ない（図－８）．
当社においてはカーテンウォールユニットを平行四辺形で取付けた実績がなく，施工上の不安があったため，実際のユニットを先行製作し施工試験を行った．
その結果，ユニットがゆがんだ状況では枠内でガラスが強制ロッキングするが，平行四辺形を長方形に戻したときに，ガラスの脱落やガスケットの抜けなどの支障は見られず，実施工に採用できると判断できた（写真－３）．

図－７ 妻側ユニット位置

図－８ 妻面概念

写真－３ 施工試験状況85

４－３ 吊材取付け時の仮受け部材の検討
ACW801 の支持鉄骨はフラットバー（FB-80×450）であり，位置精度確保が難しいが，そのまま仕上材となるため高い精度での取付けが求められる．このため，各節の本体鉄骨が固まり，精度が確保できたのちに吊材を取付ける計画とした（図－９）．
吊材には構造上圧縮力をかけられないため，この時点では継手部は接合せず，各節ごと仮設の斜吊材により位置を保持する計画とした（図－１０）．
斜吊材は 2層分の吊材重量および床先端のキャンティスラブハーフ PCa 荷重を負担するものとし，ターンバックル付ブレスを奇数階に配置する計画とした．

図－９ 鉄骨建て方、吊材取付け順序

仮設斜吊材

図－１０ 吊材取付状況

写真－４ 吊材▽8F
86

コミュニケーションボイドに点在する床は 800mm 以上突出したキャンティスラブとなっており，ACW801 支持鉄
骨の円形鋼管梁上に位置する．これを安全かつ効率的に施工するためにハーフ PCa 化し，コンクリートの強度が発現するまでは円形鋼管梁から支持する計画とした．
鉄骨建方時に仮設斜吊材で仮受した吊材は，上棟後に屋上のハットトラスに吊り替える必要がある．吊り替えは，
最上階の床コンクリート打設後，レベル・位置の再調整を行ったうえで，上階から順に吊材をハットトラスにつなぎながら，斜吊材を切断する手順とした．
４－４ ACW801吊出し計画及びヤード計画（１）吊出し計画
ACW801 ユニットは，ガラスを現場取付けとしており，そのヤードはユニット取付け階およびその上階と設定している．
ガラス取付け後，フォークリフトとテルハクレーンにより，各フロアから吊出し，所定の位置にテルハクレーンで移動させ据付ける．テルハクレーンで取付けることができない妻面のユニットは，タワークレーンを使用する計画とした．
テルハクレーンは揚程の関係で 14 階に設置したのち，設置階の 2 フロア下までのユニットを吊込み，20 階，PHR
階と順次盛替える計画とした．
なお，屋上部分の ACW801 はヤードを 19・20 階に設け，タワークレーン 2 号機撤去後の開口を利用しタワークレーン 3号機にてユニットの吊出しを行う計画とした．
揚重計画図を図－１１に示す．

図－１１ 揚重計画

87

（２）ヤード計画
各階の ACW801 の施工に必要なヤードとして，吊出しスペース，ユニット敷並べスペース，ガラス取付けスペー
ス，ACW801 とガラスの空パレット置場等があり，全体で 1,000m2 程度を要する．ところが，ヤードとして有効なスペースが 1フロアあたり 700m2 程度しかない．
また，12～20 階では，吊出しスペース付近には 100～335mm のスラブ段差があり，ユニットを吊出し場所に移動するために勾配のゆるい大きめのスロープが必要となる。
ガラスの仮置きについては，1 パレット当りの重量が約 600kg になることから，構造体への負担を最小限とするため大梁端部付近に配置する必要があり，レイアウトの制限となった．
ACW801 は 1 フロアあたり 40 ユニットあるが，上記をふまえると 1 フロアに敷並べできるユニット数は最大 25 ユ
ニット程度であったため，取付けフロアと直上階の 2 フロアをヤードとする計画とした．基準階のヤード計画図を図－１２に示す．

図－１２ ヤード計画（３）ACW801工程計画
ACW801 のサイクル工程は，ユニット敷並べ 1 日，ガラスの取付け 1 日，ユニット吊出し 1 日の 3 日間とした．表－３にサイクル工程を示す．
ACW801の工程は，8階から PHR階ユニットの 17フロアを 3日サイクル，途中テルハクレーンの盛替えで 2 日間が2 回，監理者及び施主立会検査で 2日間と，実働で 57日間の工程とした．
人員配置は，テルハクレーンリモコン操作 1名，フォークリフト運転 1名，ユニット下端取付け 2名，ユニット上
端取付け 2名の計 6人体制で計画した．
ACW801のヤードとして各フロアを占有する期間は，ユニット搬入から吊出し完了に予備日 1 日を加え，5日間の計画とした（写真－５～８）．
表－３ サイクル工程
日
階

1

2

3

4

5

6

N +3階
N +2階

8

CW搬入

CW敷並べ
ガラ ス搬入CW搬入

CW敷並べ
ガラ ス 搬入

ガラ ス取付

CW搬入
CW吊出し

CW敷並べ
ガラ ス搬入ガラ ス取付

CW吊出し

調整

N +1階

CW搬入

CW敷並べ
ガラ ス搬入ガラ ス取付

CW搬入
CW吊出し

CW敷並べ
ガラ ス 搬入

N

CW搬入
CW吊出し

CW敷並べ
ガラ ス搬入ガラ ス取付

CW吊出し

調整

階

7

88

§５.

写真－５ 敷並べ

写真－６ ガラス取付

写真－７ 吊出し

写真－８ 取付

まとめ

５－１ Ｑ（品質）高層部の鉄骨建方では，精度向上のために建方エリアごとに 3 回(本締め前,溶接前,溶接完了後)の建入れ検査を行った．これには，職員･作業員共に根気強さが求められたが，今更ながら鉄骨を精度良く建てるためには作業員の意
識を向上させ，まとまりのある組織を作ることがとても重要だと感じさせられた．
吊材の取付けには，吊材の仮固定と最終のレベル調整に使う仮設の支持部材として M－27 ターンバックル付ブレスを採用した．吊材の建方時（仮取付時）は，それほど荷重がかかっていないため調整が可能でありスムーズに建方を進めることができたが，吊材の最終調整時は荷重がかかり，人力ではターンバックルの調整が難しく，チェーンブ
ロックで 1 本ずつ調整を行うこととなった．これら熟練した鳶工・鍛冶工等の地道な苦労の結果,ACW801 支持鉄骨
をとても精度良く納めることができた.
その結果，ACW801の高さ精度は，下階では想定値の-5㎜以内，上階では-2㎜以内となり，解析結果は概ね妥当であり，施工計画が適当であったといえる．
５－２ Ｃ（コスト）
前述のような鉄骨建て方のプロセスでの苦労により，ACW801のファスナーは製作図上の誤差範囲内に全箇所が納まり，ファスナーの再製作がゼロであった．
５－３ Ｄ（工期）
ACW801 の施工サイクルは，計画通り 3 日で実施した．サイクル厳守はヤードの占有期間や ACW ユニットやガラス等の搬入予定の問題のみならず，全体工程に影響する非常に重要なポイントであった．
ACW801 ヤード計画では，ユニットの搬入前に資機材を一斉に片付け，フロアを明けわたしてもらう必要があった．
ACW801 の取付けが上棟後となることや必要となるスペースについて協力をあおぎ，工種を問わず関係者が一丸となることではじめて，計画どおりにヤードを確保することができ，ACW801の全体工程通りに完了することができた．
ACW801の歩掛りは，680ユニットに対し合計 319人であり，ほぼ計画通りの人工で施工を完了できた．

89

５－４ Ｓ（安全）
一般的に，超高層建築物の外壁カーテンウォールの取付け作業は，躯体のサイクルに組み込み，躯体・外装仕上げと同時に上階へと上がって行くが，今回のACW801ではそれが不可能であった．
あと施工にしたことにより，ACW801の下地鉄骨の位置調整ならびに本締め作業が，すべて打設完了後のスラブ上や，スラブ上から組んだ安定した足場上ででできたことで，鉄骨工の足元が非常に安全な状態であった．

写真－９ 外観

写真－１０ 内部吹抜（コミュニケーションパレット）90１２．集合住宅における戸境壁のひび割れ制御
および補修コストの低減

社名： ㈱淺沼組
氏名： 中村 友紀

事 例 概 要項目

内

容

１．工事概要（１）工事名称

某 集合住宅新築工事（２）規模（延床面積、階数）

延床面積：３,９９１㎡、地上７階

（３）用途

集合住宅

（４）主要構造

ＲＣ造（５）建設地京都府京都市（６）施工期間

全体工期：２０１６年５月 ～ ２０１７年５月（７）工事費－（８）設計者－

２．改善概要（１）問題点・背景

・ ＲＣ造マンションの戸境壁では、経年後に乾燥収縮や温度応力による斜め（施工上あるいは従来工法のひび割れが発生しやすく、入居者からのクレームにつながることが多い。

問題・課題など改善前の状況）

・ 一般的なクレーム対応では、クロス貼替えの是正処置を実施しているが、ひび割れの再発リスクが高く、対応費用が大幅に膨らむおそれがある。

（２）改善の目的

・ ひび割れ発生位置を制御するため、戸境壁に目地が設置できるようにする。
・ 目地部の非コンクリート率を高めて、ひび割れが確実に生じるよう制御する。
・ 増し打ちコンクリートを削減する。
・ 新築時・経年後の補修コストを低減する。

（３）改善概要・ 異形鉄筋のひび割れ誘発材を用いた、改良型鉄筋挿入工法を用いる。
・ ひび割れ誘導率の高い工法を用いて、目地内にひび割れを確実に誘導する。
・ 異形鉄筋のひび割れ誘発材を用いることで、構造壁厚＝全壁厚とでき、目地設置に必要な増し打ちコンクリートを削減する。
・ ひび割れを目地内で適正に処置することで、経年後の補修コストを低減する。
・ 目地部にハット目地を使用することで、ひび割れ挙動に仕上げ材が追従する。

（４）改善による効果
・Ｑ（品質）

・ 総数１６９箇所の誘発目地を設置し，概ね目地内にひび割れを誘導した。
・ ひび割れ誘導率９８．２％（通常は目地設置もなく、不規則に発生する）。

・Ｃ（コスト）・ 増し打ちコンクリート費を削減し、対策費・トータルコストを低減した。
・ アフターサービスの対応時間、補修コストを低減した。

・Ｄ（工期）

・ 専用固定ジグを用いることで変わらなかった。

・Ｓ（安全）

・ 火気の不使用により、安全性が向上した。

・Ｅ（環境）

・ 必要コンクリート量が少なく、搬入ミキサー車数の減によりＣＯ２量を低減した。

・その他の効果

・ 竣工後のクロス亀裂発生リスクを大幅に低減した。

・ コンクリート用骨材の有効利用につながった。
・ 積極的なひび割れ制御により、施主および設計者からの信頼が向上した。

91

集合住宅における戸境壁のひび割れ制御および補修コストの低減
株式会社

淺沼組 大阪本店
中村友紀

１．はじめに
近年，高強度コンクリートを用いた中高層建物が建設され，コンクリートの材料特性である乾燥収縮や材料組織構造の緻密化による自己収縮に起因するひび割れ発生の危険性が従来のコンクリート配合よりもさらに高まっている。また，施工技術面においても，コン
クリートの強度打分けの現実性から，壁に柱梁と同強度の高強度コンクリートが使用されている例も少なくない。
RC 造マンションの戸境壁では，経年後に乾燥収縮や温度応力による斜めひび割れが発生
し，入居者からのクレームを受けてクロス貼替えのアフターサービスを実施しているが，抜本的な処置は未済のままであり，再発リスクが高いのが現状である(図１)。
膨張材や収縮低減剤などの混和材料をコンクリートに混入することで，ひび割れ発生の低減効果が期待できるが，完全にひび割れ発生を無くすことは困難である。一方，壁の横方向筋を密に配筋することでひび割れを分散させ，ひび割れ幅を小さくする方法も提案されているが，かえってひび割れ本数が増えるなど，これも完全にひび割れ発生を無くすことはできない。
そこで，本工事では無開口耐震壁のひび割れ誘発目地構法：改良型鉄筋挿入工法を初適用し，RC 造７階建て分譲マンション戸境壁のひび割れ制御対策を積極的に行い，竣工間際までの目地内へのひび割れ誘導率の調査を実施した。本工法の特長は，ひび割れ誘発材に付着が良好な異形鉄筋を用いることで，従来の目地底間寸法＝構造壁厚ではなく，壁板の厚さ＝構造壁厚とすることができ，誘発目地設置の際に必須条件であった増し打ちコンク
リートが不要となる点である。本報では，改良型鉄筋挿入工法によるひび割れ制御事例を紹介するとともに，今後の物件の参考となるよう，本工法を適用する際の注意事項ならびに補修コストの低減効果等について述べる。

図１

他物件における経年後の戸境壁ひび割れ発生例（2 年点検時）

92

２．概要
２．１工事概要
工事名称：某分譲マンション新築工事
構造規模：RC造７階建て（全51戸）
建築面積：712m2

延床面積：3,991m2

施工：株式会社

淺沼組

大阪本店

工

期：2016年5月～2017年5月（13ヶ月間）

２．２対策概要
戸境壁の基準階寸法は，壁内法高さ 2,200mm，壁内法長さ約 10,000mm，壁厚 180mm(目地深さ：両面 10mm)，柱断面 900mm×800mm，梁断面 360mm×600mm である。図２に示すように，戸境壁の EW18()に改良型鉄筋挿入工法を適用した。目地位置(▼)は，3m間隔程度となるよう両柱際と壁中央および柱から 1.5m 程度の位置の計 5 箇所とした。目地部には，壁縦筋 D13 を 2 本とひび割れ誘発材 D19 を一直線上に配置する計画とし，専用の固定ジグで緊結した(図３,図４)。その結果，誘発材率 11.9％，非コンクリート率(以下，総断面欠損率と称す)32.7％，鉄筋のあき 28.5mm となり，構造規定値を全て満足した。なお，それぞれの目地部の対策区分を図２に示している。コンクリートの設計基準強度は 1 階が36N/mm2，2～3 階が 30N/mm2，4～7 階が 27N/mm2，EW18 の壁筋比は縦横ともに 0.55%であった。ここで，①誘発材率，②総断面欠損率の算出方法を図５に示す。

図３

目地部の断面詳細（EW18）

北棟

①②③

図４

①②③④⑤

南棟 A-2

①②③⑤

対策区分

C-4

B-2

誘発材率 Rsd：目地底間寸法 t s に対する誘発材の呼び径の総和  d t との比R sd   d t t s・・・・・・・・・・・・・①

総断面欠損率 e Rwd：全壁厚 t w に対する誘発目地深さの総和  d j と，
誘発目地と同一方向の鉄筋呼び径（壁縦筋の総和  d ws と①②③④⑤

断面中央の誘発材の総和  d t ）の合計との比

①②③

図２

同上配筋例

e

Rwd   d j   d ws   d t  t w

・・・・・・・・・・・・②

基準階目地配置図

図５93

誘発材率および総断面欠損率の算出方法

２．３工法概要
改良型鉄筋挿入工法とは，RC 造および SRC 造無開口耐震壁の収縮ひび割れ発生位置を制御する工法で，確実に誘発目地内へひび割れを誘導させると同時に，目地部以外の壁面にひび割れをほとんど発生させないことを可能とするものである。本工法の特長は，目地位置でのコンクリート比率を減らす手段として，目地に沿って太径異形鉄筋のひび割れ誘発材および壁縦筋を直線状に配置する点である（図６）。一般に，誘発目地を設けて構造躯
体のコンクリートを欠損させた耐震壁はせん断耐力の低下が懸念されるが，改良型鉄筋挿入工法は目地部を異形鉄筋のひび割れ誘発材で補強しているため，耐震壁としての構造性能が低下しない。これにより，壁の増打ちコンクリートが不要となり，コストを低減できるだけでなく，打ち増しによる重量増がなくなる。ひいては建物軽量化に伴う耐震安全性の向上および室内空間におけるプランニングスペースの拡大をもたらす。なお，本工法は（一財）日本建築総合試験所の建築技術性能証明を取得している。

型枠
目地棒

梁

固定ジグ

柱

誘発材

誘発材
（異形棒鋼）

柱

誘発材
目地

Ａ部

目地

目地

目地

Ａ部 躯体断面図

梁

縦筋

横筋

(

固定ジグ

全壁厚 構造壁厚

目地

誘発材（太径異形棒鋼）

壁

ひび割れ誘発材

太径
異(太径異形棒鋼)
形棒鋼

横筋

縦筋

)
目地

平面図

断面図

無開口耐震壁の表面に設けた欠き込み目地と壁

ひび割れ誘発材は，床スラブ天端

断面中央部のひび割れ誘発材および壁縦筋を直から上階梁下端までの間とし，上線状に配置し，コンクリート打設中に誘発材が移

下階の梁内には定着しないよう動しないよう，専用の固定ジグを用います。

に配置します。

図６ 改良型鉄筋挿入工法概要図

２．３．１工法の特長(1) ひび割れを目地内に誘導できるため，防水処理が容易になり，美観を損なわない。
(2) 通常の耐震壁と同等の強度を持つため，雑壁をはじめさまざまな箇所に使用できる。
(3) 特殊材料を使用しない(JIS の異形棒鋼)ため，品質や耐久性等に関する懸念がない。
(4) 専用固定ジグを使用することで，簡易ながらも精度の高い施工を可能にしている。

94

(5) 鉄筋工による一連の作業の中でひび割れ誘発材の取り付けが可能であり，類似工法と比較して作業効率に優れ，対策費用が安価である。

(6) 改良型鉄筋挿入工法を用いた耐震壁の耐力は，構造壁厚を目地底ではなく全壁厚として評価できるため，これまでに必要であった目地深さ厚の増打ちコンクリートが不要になる。

２．３．２適用範囲(1) ひび割れ誘発目地の深さの総和は，壁厚の 20%以内。
(2) 誘発材率（目地底間寸法に対するひび割れ誘発材の呼び径の比率）は，7.5%以上かつ 20%
以下。

(3) 総断面欠損率（全壁厚に対する目地深さおよびひび割れ誘発材と壁縦筋の呼び径の合計の比率）は，25%以上かつ 48%以下。

(4) 施工者は，工法協会に入会し，工法研究会（正・限定会員）に所属することで使用できる。
また，事業主・設計監理者等は，工法協会に入会（賛助会員）することで使用できる。

(5) コンクリート 普通コンクリート(JASS５) 設計基準強度 Fc(N/mm2)：21≦Fc≦48(6) 鉄筋(誘発材) 異形鉄筋：SD295A、SD295B、SD345、SD390 (JIS G 3112)(7) 固定ジグ工法協会が指定する専用固定ジグ

２．４使用材料
南棟基準階の柱，梁および壁に使用したコンクリートの配合例を表１に，材齢 28
日時点でのコンクリートの力学的特性を

表１
配合の設計条件

コンクリートの配合例（南棟）
s/a 単位水量 セメント 細骨材

W/C

粗骨材 混和剤（kg/m3 ）（%）（%） （kg/m3） （kg/m3） （kg/m3）（kg/m3） 高性能AE減水剤

普通 30-18-20N 44.5 42.6

185

416

699

985

4.16

2，3階

普通 27-18-20N 48.0 44.5

184

383

743

968

3.83

4～7階

表２

表２にそれぞれ示す。

南

コンクリートの力学的特性
棟

北

階
数

管理
打設日 材齢
(日)

設計
基準
強度

管理
呼び 圧縮強度 平均圧縮強度
打設日 材齢2
強度 (N/mm2)(N/mm )
(日)

1

10/5

28

36

39

2 10/24

28

30

33

脱型時強度を確認のうえで壁型枠を脱型

3 11/10

28

30

33

し，それ以降のひび割れ発生状況を調査し

4 11/28

28

27

30

た。壁表面のひび割れ幅は，クラックスケ

5 12/14

28

27

30

ール(最小計測幅：0.05mm)で計測した。

6 12/29

28

27

30

7

28

27

30

２．５計測概要
柱，梁および壁のコンクリート打設後，

備 考

1/25

57.5
56.6
42.8
44.1
52.0
52.3
47.5
47.6
46.5
44.2
44.6
46.3
41.9
41.5

棟

設計
基準
強度

呼び 圧縮強度 平均圧縮強度2
強度 (N/mm2)(N/mm )

57.1

10/11

28

36

39

43.5

10/29

28

33

36

52.2

11/16

28

33

36

47.6

12/2

28

27

30

45.4

12/19

28

27

30

45.5

1/10

28

27

30

41.7

1/30

28

27

30

50.6
51.4
42.1
44.6
45.0
45.7
47.4
44.1
45.9
46.7
42.2
42.9
37.3
39.0

３．対策結果３．１ひび割れ発生状況
戸境壁に対して，総数 169 箇所の改良型鉄筋挿入工法を適用した目地を設置し，概ね目地内にひび割れを誘導できた（図７）。一方，目地部以外の壁面に生じたひび割れは 3 箇所のみで，ひび割れ誘導率
は 98.2%という高い結果となった。目地および誘発
鉄筋の直線精度を確実に確保できたことが，高いひび割れ誘導率の要因と考えられる。

図７95

目地内に誘導したひび割れ

51.0
43.4
45.4
45.8
46.3
42.6
38.2

目地部以外に発生したひび割れを図８に示す。南棟 2 階で 2 箇所，南棟 3 階で 1 箇所であり，全て南棟の壁であったが，発生位置がそれぞれ違うことから，相関性はないと推察された。図９に南棟 3 階（B-2 面）LD 壁のひび割れ計測結果を示す。

（B-2 面）
目地部

図８

（南棟

2 階）

（南棟

2 階）

（南棟

3 階）

目地部以外

（目地部以外：最大幅 0.25mm） （目地部：最大幅 0.15mm）

目地部以外に発生したひび割れ

図９

南棟 3 階（B-2 面）LD 壁に発生したひび割れ

目地部を外れたひび割れの最大幅が 0.25mm に対し，目地内の最大幅は 0.15mm と抑制されていた。この傾向は，これまでに屋内でひび割れ誘発実験を行った結果と同様であった。目地部の鉄筋量が多いことが，最大ひび割れ幅抑制の一因と考えられる。
３．２目地部の仕上げ方法

シーリング充填

一般に，目地内に誘導されたひび割れは，
日々の建物の伸縮によって動きが生じる。目
地内にモルタル等の硬い材料を充填してククロス巻き込み

ロスを仕上げた場合は，経年後のクロス表面に亀裂が生じる可能性が高まる。そこで，本工事では目地内にシーリングを充填し，クロ

図１０

戸境壁のハット目地による対策例

スはハット目地による対策を行った（図１０，
図１１）。本対策では，クロス仕上げ面の鉛

ハット目地（塩化ビニル製）

直方向に 1mm 幅程度の隙間が生じるが，経年後も意匠性を維持するための防止策として，事前に発注者および設計監理者への説明

２成分形ポリウレタン系シーリング材を行い，モデルルーム対応を実施した。

図１１

96

目地部の仕上げ方法

３．３失敗事例
図１２に本工事での失敗事例を示す。
a．細寸法のプラ製目地を使用したため，目地棒にゆがみが生じ，その形状に沿ってひび割れが生じた。
b．壁セパレーター（以下，セパと称す）が目地部に近接しており，ひび割れがセパ部に流れた。
c．梁側セパが目地部に近接していたため，目地

a.目地棒ゆがみb.壁セパが近い

図１２

内のひび割れが梁側セパ部に延伸した。

c.梁側セパが近い

本工事での失敗事例※b．c．については，目地に対するセパの位置を 200mm 程度離すことが望ましい。
３．４対策費例
改良型鉄筋挿入工法による対策費（材工）は，誘発材10万円，固定ジグ21万円，壁スペーサー16.8万円，ハット目地21.6万円，シーリング18.5万円の計87.9万円であり，約220円/m2（延床面積3,991m2）となった。今後は，本対策費が見積もり時点で計上できるよう，
構造特記仕様書への本工法の掲載が望まれる。対策費詳細を下記に示す。
①誘発材（異形鉄筋）D19：2.25kg/m，長さ2.2m，5本×壁35枚＝0.87t：10万円（材工）②固定ジグEW18用：@400円×3本×5箇所×壁35枚＝21万円③壁スペーサー（目地底かぶり確保用）：@100円×3×8×壁35枚×2（両面）＝16.8万円④ハット目地（塩ビ製）：@700円×2.2m×2箇所×壁35枚×2（両面）＝21.6万円⑤シーリング（ウレタン）：@400円×2.2m×3箇所×壁35枚×2（両面）＝18.5万円①～⑤合計：87.9万円/3,991m2＝約220円/ m2※対策の色分けについては，図２参照

４．効果
４．１壁自重の低減
改良型鉄筋挿入工法は，従来の増し打ち対策と比較した場合，今回の建物 1 棟あたりの壁コンクリート量の 30%（壁自重 138t，コンクリート費 90.3 万円）を削減することが可能となるため，環境面においては地球資源節約のための一助となることが分かった（図１３）。

258

180

39

【壁コンクリート量/枚の⽐較】
壁内法⼨法：10.0m(W)×2.2m(H)39

増し打ち対策：10.0m×2.2m×0.258m=5.68 ㎥
改良型鉄筋挿⼊⼯法：10.0m×2.2m×0.18m=3.96 ㎥

増し打ち対策30%減

180【今回の建物 1 棟：7 階建ての場合】
増し打ち対策：5.68 ㎥×5 枚/階×7 階=198.8 ㎥
改良型鉄筋挿⼊⼯法：3.96 ㎥×5 枚/階×7 階=138.6 ㎥

改良型鉄筋挿入工法

60.2 ㎥（138t）減コンクリート単価@15,000 円（材⼯）×60.2 ㎥＝90.3 万円減

図１３

改良型鉄筋挿入工法による壁自重の低減効果例

97４．２補修コストとの比較
図１に示した一般的なひび割れ制御対策を施した他物件（5 階建て，計 82 戸：延べ床面
積 7,700m2）において，竣工 2 年目までの戸境壁直貼りクロスに生じたひび割れによってクロス 1 面張替えを行った住戸数は計 10 戸（クレーム発生率 12%）であり，そのうちの 1
戸は 1 年目アフターサービスの再発であった。抜本的なひび割れ処置は未済のままである
ことから，再発住戸の建物使用者の信用も失墜し，3 年目以降の対応も必至と考えられる。
また，クレームのあった裏面側の住戸からの指摘はなかったため，本ひび割れ指摘数は氷山の一角と推察され，対応いかんによっては大幅に補修コストが膨らむおそれもある。
☆補修コスト（実績および予測）・・・処置内容：ひび割れ部パテ処理＋クロス 1 面張替え

実績

1～2 年点検：｛クロス 1 面張替（材工 3 万円，家具養生・移動 1 万円）＋社員立会・調整 6.4 万円｝×5 戸×2 年間＝104 万円
3～5 年経過：｛クロス 1 面張替（材工 3 万円，家具養生・移動 1 万円）＋社員立会・調整・見解 9.6 万円｝×3 戸×3 年間＝122.4 万円

図１に示した他物件の補修コスト：計 226.4 万円＝約 300 円/ m2，本建物：80 円/ m2 減（32 万円減）

予測

５．まとめ
本報で得られた知見を以下に示す。
(1) 戸境壁に対して，総数 169 箇所の改良型鉄筋挿入工法を適用した目地を設置することで，概ね目地内にひび割れを誘導できた。一方，目地部以外の壁面に生じたひび割れは 3 箇所のみで，ひび割れ誘導率は 98.2%という高い結果となった。目地および誘発鉄筋の直線精度を確実に確保できたことが，高いひび割れ誘導率の要因と考えられる。
(2) 目地部を外れたひび割れの最大幅が0.25mmに対し，目地内の最大幅は0.15mmと抑制されていた。この傾向は，これまでに屋内でひび割れ誘発実験を行った結果と同様であった。目地部の鉄筋量が多いことが，最大ひび割れ幅抑制の一因と考えられる。
(3) 本工事では目地内にシーリングを充填し，クロスはハット目地による対策を行った。ク
ロス仕上げ面の鉛直方向に1mm幅程度の隙間が生じるが，経年後も意匠性を維持するための防止策として，工事着手前に発注者および設計監理者への説明を行うことで，理解を得ることができた。
(4) 本工事での失敗事例を紹介したが，今後も情報共有化およびFBが必要と考えられる。
(5) 改良型鉄筋挿入工法による対策費（材工）は，約 220 円/m2（延床面積 3,991m2）となった。今後は，本対策費が見積もり時点で計上できるよう，構造特記仕様書への本工法の掲載が望まれる。
(6) 従来の増し打ち対策と比較した場合，本建物 1 棟あたりの壁コンクリート量の 30%（壁自重 138t，コンクリート費 90.3 万円）を削減できる。また，一般的なひび割れ制御対策を施した他物件の補修コストと本建物の対策費を比較した場合，約 80 円/m2 が低減できることが分かった。
【性能証明など】
建築技術性能証明 ：改良型鉄筋挿入工法(一財)日本建築総合試験所 GBRC 性能証明 第 14-24 号改 1
関連特許

：No.4719032

お問い合わせ：ＣＣＢ工法協会 http://www.ccb-koho.com

98１３．高層RC造におけるコア部鉄骨のユニット化による工期短縮 社名：㈱熊谷組
氏名：鈴木 雄大事 例 概 要項目

内

容

１．工事概要（１）工事名称(仮称)柏の葉三番街西棟賃貸住宅計画（２）規模（延床面積、階数）

延床面積：２９，７４７㎡、地上３６階、塔屋２階

（３）用途

共同住宅

（４）主要構造

RC造、一部S造(コア部分)、中間免震（５）建設地千葉県柏市（６）施工期間

２０１５年１０月 ～ ２０１８年１月（７）工事費１１,２００（百万円）（８）設計者㈱熊谷組一級建築士事務所

２．改善概要（１）問題点・背景（施工上あるいは従来工法の・ 建物コア部が鉄骨梁+デッキスラブとなっており、予定サイクル工程(６日)に納まらない。

問題・課題など改善前の状況）
・ ＰＣａトップコンの強度発現を確認してからの鉄骨取付けでは、コア部のスラブコンが２～３フロア下層での施工となってしまう。

（２）改善の目的
・ コア部を含めたサイクル工程を６日以内とする。
（３）改善概要
・ コア部鉄骨大梁やデッキプレートなどを地組し、ユニット化した。
・ 鉄骨大梁の両端支持用として四角支柱を使用し、ＰＣａ躯体と同一フロアで施工可能とした。
（４）改善による効果
・Ｑ（品質）

・ 地上にて鉄骨大梁、小梁の組立てができ、大梁のむくり管理も精度向上した。
・ デッキ、コン止め等の精度向上が図れた。

・Ｃ（コスト）・ 工程短縮に伴い、タワークレーンリース費が約８００万円低減できた。

・Ｄ（工期）・ サイクル工程の短縮により、３０フロアで３０日短縮できた。

・Ｓ（安全）

・ 地上で鉄骨本締め、デッキの溶接、各種のスリーブ取り付けができ、高所作業の大幅な低減が図れた。

・Ｅ（環境）－

・その他の効果－99

高層ＲＣ造におけるコア部鉄骨のユニット化による工期短縮
株式会社熊谷組首都圏支店
鈴木 雄大

１．はじめに本工事は、つくばエクスプレス線の柏の葉キャンパス駅前の開発地区での工事であり、駅前から歩いて３分、ホテルやカフェの連なる非日常空間を抜けた街の中央に計画されたツインタワーである。
駅前から北へ街を貫くグリーンアクシスに対して、シンメトリーにそびえるツインタワーの東側が分譲住宅、西側が賃貸住宅となる免震構造、36階建ての共同住宅を新築する工事である。
(図－１、写真－１参照)

図－１ 全体配置図

２．工事概要

東棟
西棟

工事名称：(仮称)柏の葉三番街西棟賃貸住宅計画
工事場所：千葉県柏市
設計監理：株式会社熊谷組一級建築士事務所
工期：平成２７年１０月１日 ～平成３０年１月３１日(２８ヶ月)
主要構造：ＲＣ造一部Ｓ造 ２階下部に免震層
階
数：地上３６階、塔屋２階
用
途：共同住宅(４９１戸)
敷地面積： ６，０９４．９㎡
建築面積： １，９２３．９㎡
延床面積：２９，７４７．８㎡

写真－1 航空写真（2017.6.26撮影）

100

エレベーターシャフトユニット

32，900
階段シャフトユニット
ＷＡ

今回のタワー棟は、センターコア形状が採用され、図－２に示すコア部分（赤いハッチング部分）は、鉄骨梁＋デッキスラブとなってる。
鉄骨梁は図－３に示すようにＰＣａ
梁にアンカーボルト８－Ｍ24で取り付く構造となっており、アンカーボルト
８本のうち４本はＰＣａ梁に埋め込まれているが、残り４本は現場打ちコン
クリートでの固定となっている。
そのため、鉄骨梁のアンカーボルトが取り合うＰＣａ梁の現場打ちコンク
リートの強度発現を確認してからの鉄骨梁取り付けでは、コア部のスラブコ
ンクリートが２～３フロア下層での施工となり、ＰＣａ施工フロアではコア部が開口となる為、安全性・施工性が低下する。
このためコア部鉄骨梁は、ＰＣａ施
工フロアと同時に取り付ける必要があった。
また、鉄骨梁を個別に取り付け、デッキプレート敷き込み⇒鉄骨スタッ
ド施工⇒スラブ配筋ではサイクル工程（６日）におさまらない為、コア部鉄骨梁を地組み、ユニット化する施工方法を検討した。

ＷＩ

３．施工上の課題

32，900Ｗ1

図－2 基準階平面

Ｗ9

現場打ちコンクリート

PCa梁Ｈ-692×300×13×20

アンカーボルト４．コア部鉄骨のユニット化
コア部の中でエレベーターシャフトと階段シャフトを構成する鉄骨大梁をそれぞれユニット化した。
コア部のスパンは１３.２ｍと長い為、鉄骨大梁はセンタージョイントとなっており、鉄骨自重や長期荷重等を考慮し、地組
み時のむくりを１５ｍｍとして施工した。
鉄骨大梁の地組み後、小梁取り付け⇒
デッキプレート敷き込み⇒コンクリート止めプレートの取り付けを行った。
尚、鉄骨大梁上のスタッドは予め鉄骨工場で取り付けを行ってから現場搬入とした。
また、ＰＣａ施工フロアでの作業をできる限り低減させる為、写真－２に示すように、このユニット内に配置されるダクトス
ペース・ＥＰＳの開口においても開口部ユニットを製作し、先行取り付けとした。
ユニット化された鉄骨のＰＣａ梁への取り付け後の安全面にも配慮し、水平ネッ
ト・親綱においても、予め仕込みを行っ
た。

8-Ｍ24

図－3 鉄骨大梁とＰＣａ梁取り合い詳細

写真－2 ダクトスペース・ＥＰＳ開口のユニット化

101５．ユニット化された鉄骨の取り付け
ユニット化された鉄骨は、吊り込
み時や取り付け後の長期荷重等で予め中央部に設けたむくりが元に戻らなければならず、かつ先述のように
鉄骨アンカーボルトの８本のうち４本は現場打ちコンクリートの強度発現を待たねばならない為、ユニット化された鉄骨は写真－3に示すように大梁両端の４ヶ所を四角支柱で受ける計画とした。

四角支柱

写真－3 ユニット化鉄骨を受ける四角支柱

６．施工状況
エレベーターシャフト・鉄骨階段シャフトを構成する鉄骨部のユニット化状況、及びユニット化された鉄骨の取り付け状況を写真－４から写真－７に示す。

写真－4 鉄骨梁の地組状況

写真－5 デッキプレート敷き込み
安全設備（ネット・親綱）セット状況

写真－7 ユニット化された鉄骨の取り付け状況

写真－6 安全設備（ネット・親綱）
セット状況

102

７．ユニット化による効果
ユニット化された鉄骨による効果としては、下記の通りである。
１）.品質
・地上にて鉄骨大梁の地組みを行う事でむくりの精度管理を行うことができた。
・デッキプレート敷き込み、コンクリート止めの施工精度が向上した。
２）.コスト・工程の短縮に伴い、タワークレーンのリース期間が短縮され、約８００万円低減された。
３）.工期
・サイクル工程を６日で計画していたが、コア部鉄骨のユニット化により５日サイクルを達成
でき、８階からの約３０フロアで３０日短縮できた。表－1に概略工程表を示す。
４）.安全・地上での鉄骨組立て・本締め、デッキプレートの溶接、ダクトスペース・ＥＰＳ製作ユニットの取り付けを行うことができ、高所作業の大幅な低減が図れた。

表－1 概略工程表

８．まとめ
サイクル工程については、ユニット化により当初計画の６日工程から５日工程へ短縮できた。高層棟での「サイクル工程１日短縮」の効果は非常に大きく、結果的に１ヶ月という大幅な工期短縮となり、後続する外構工事に余裕が生まれた。
また、繰り返し作業により熟練化された各業種は、天候等のトラブルがあった場合でも優先されるべき作業が何かを理解して工事を進め、サイクル５日工程を崩すことなく上棟を迎えることができた。
この工期短縮は本プロジェクトのコスト低減に大きく貢献した。
最後にさまざまな施工条件の中、各担当が前向きな思考を継続させたことが成果の要因であり、施主、設計・監理、協力業者ともに日常のコミュニケーションを図り、良い関係を維持できたことも目標達成の要因になったと考えられる。
ＰＣａ工事に携わった全ての関係各社へ御礼を申し上げます。

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