江木・中島・高橋・大塚・木村・掘江：規格外瓦粉砕物を骨材とした鉄筋コンクリート製床版の試作および設置資料

規格外瓦粉砕物を骨材とした鉄筋コンクリート製床版の試作および設置
江木俊雄＊・中島剛＊・高橋

１. 目青磁＊・大塚浩＊＊・木村克志＊＊・掘江広人＊＊

ンクリート二次製品を製造する場合, 生産規模に依存する的が, 非JIS材料専用の貯蔵用サイロ, 秤量ビンを所有して島根県の石見地方で製造されている石州瓦は1200℃近傍で焼成され, 吸水率が４％台 (2006〜2010年の石州瓦製品いなくても非JIS製品の無筋および鉄筋コンクリート製品の製造が可能である.の平均値１)) と低いことから, 他産地の瓦よりも凍害や塩２)

佐藤らは, 瓦粉砕物を内部養生材として利用してコンク害に対して高い耐久性を示す . しかしながら高温で焼成

リート構造物の性能向上を実現している６),７). さらに電気するために変形や切れが生じ易く, そのために規格外瓦が泳動試験により各種コンクリートの塩化物イオンの侵入深近年13,000〜16,000t/年生じている. これら大量の規格外さを調査し, 瓦粉砕物を内部養生材として利用したコンク

瓦を積極的に循環再利用するシステムを構築することは喫リートでは塩化物イオンの侵入量が極めて少なく, 鉄筋コ緊の課題となっている. そこで我々は平成21年度及び22年

ンクリートのライフサイクルコストを低減できる, と報告

度に規格外瓦の粉砕物が漁礁コンクリートの骨材として利し８), 鉄筋コンクリート用骨材として瓦粉砕物を活用する用が可能かを, 各種骨材試験, 供試体の圧縮強度試験等にことを目指している.

より検討した３),４). 平成22年度の評価において, 高炉セメ

また高田らは, 瓦粉砕物を粗骨材として使用した空気量ントを使用し, 砕石の全量を瓦粉砕物で置換した水セメンが4.5％のコンクリート供試体に対して, JIS A 1148の水ト比が55%の封緘養生 (28days) した供試体の圧縮強度は中凍結融解試験 (A法) を実施し, 凍害が生じないことを35.3N/に達し, 漁礁用コンクリートへの瓦粉砕物の利用確認している９).

４)には問題がないことを明らかにした . この結果を基にしところで, 浜田県土整備事務所は平成24年度に江津市江て, 平成23年度には浜田県土整備事務所と共同で, 江津市

津本町地区の本町川の改修工事を実施中で, 川幅が３m弱

波子海岸の浸食を防ぐために海岸から約100ｍ沖に建設をの本町川に架かっている施工後約40年が経過している鉄筋進めている人工リーフに用いられている被覆ブロック (商コンクリート橋の架け替えを計画していた. 当初は砕石を品名：ペルメックス, NETIS登録番号：KT-090024-A) の使用した通常の鉄筋コンクリート橋 (以後, 床版と表記す

試作により, 規格外瓦粉砕物のコンクリート用骨材としてる) を予定していたが, 二次製品用コンクリートへの瓦粉の実用性と課題の調査, および被覆ブロックの品質につい砕物の適用の容易性, 昨年度に試作した被覆ブロックの強て評価試験を行った. その結果, １) 瓦粉砕物をコンクリー

度試験結果や佐藤ら６) ,７)および高田ら９)の報告を鑑み, 規ト用骨材として利用するためには, 瓦粉砕物を表乾状態に格外の瓦粉砕物を骨材とした床版を試作し設置することに保つ管理方法と吸水率を短時間で測定する技術の確立が必変更した. 以下に, 瓦粉砕物を鉄筋コンクリート用骨材と要となる. ２) 瓦粉砕物はJIS規格製品ではないため, コして使用したコンクリート供試体と試作した床版の品質にンクリート用骨材として利用するためには, 専用の貯蔵用ついて報告する.

サイロ, 秤量ビン, 撹拌設備が必要となる. ３) 被覆ブロッ

２. 方クに要求されるコンクリートの強度については砕石を用いた標準コンクリートと規格外瓦粉砕物を用いたコンクリー
５)

2.1

法

床版の仕様

2.1.1 床版の寸法

トでは差異が無いことが判明した .
上記の被覆ブロックでは, 工場で配合した生コンクリー

試作する床版の外寸は, 有効幅 (B) が3.00m, 厚さ (T)トをミキサー車で輸送し, 工場とは別の場所にある型枠にが0.150m, 有効長 (L) が1.00m, 支点長 ( ) が2.85mで,生コンクリートを流し込む手法で試作を行った. これとは６tの荷重に耐える仕様となっている. 図１に床版の寸法

別に工場で配合した生コンクリートを工場内で型枠に流し図を示す.

込み､ 速乾養生を行って短期間で製品を製造する手法があ2.1.2 型枠および鉄筋量

り, その製品はコンクリート二次製品と呼ばれている. コ＊

無機材料・資源科,＊＊

浜田県土整備事務所

型枠のフランジ幅 (be) は1.000m, フランジ高 (t) は0.150m, 有効高 (d) は0.115m, 鉄筋被り (d0) は0.035m,― 45 ―

島根県産業技術センター研究報告第50号(2014)

鉄筋量 (As) は0.001986㎡となる. なお鉄筋はSD295材を(kN/ｍ) となる.

使用した. 図２に鉄筋の配置図を示す.

b) 単位長さ当たりの蓋荷重

2.1.3 応力度の算出とコンクリートと鉄筋に要求される床版の自重による単位長さ当たりの蓋荷重は, 次式で表仕様される. ここでγcは, コンクリートの単位体積重量を示

床版への活荷重が6t (以下T-6と表記する.), 衝撃係数

す.

を0.3とした床版について, コンクリート製品JIS協議会の団体規格JPCS-RC72E3 : 2010 (落ちふた式U形側溝) に準拠して, コンクリートの曲げ圧縮応力度σc (N/ンクリートのせん断応力度τ (N/応力度σs (N/２) 断面力計算), コ

図４より, 蓋荷重Wの床版に輪荷重Qが載荷された時の) および鉄筋の引張曲げモーメントMとせん断応力SはJPCS-RC72E3 : 2010に) を求めた. これらの値をコンクリート準拠し, 下記の式で表される. ただし, a2≧とする.の設計基準強度などにより決定される許容応力度と比較することによりコンクリートおよび鉄筋に要求される仕様をのときa2＝a) 曲げモーメント満足しているかを照査した.
１) 荷重計算b) せん断力a) 単位長さ当たりの輪荷重
図３の床版に載荷される輪荷重QはJPCS-RC72E3 : 2010に準拠し, 以下の式で表される. ただし, a1＝0.20 (m),b1＝0.50 (m) とし, a2≧＞a1のときa2＝, a1≧のときa2＝a1, またb2≧Lのときb2＝Lとする. また, iは衝３) 応力度の算出
a) コンクリートの曲げ圧縮応力度
コンクリートの曲げ圧縮応力度σcは次式で表わされる.

撃係数 (＝0.3) を示す.

ここで, T-6の後輪一輪の荷重qは次式から算出される.
ただし, 後輪一輪への荷重は前後輪の荷重比を１：４とすることから全荷重の40％となる.
q (後輪一輪の荷重) ＝６×9.81×0.4＝23.5 (kN)
こ れ か ら 今 回 の 床 版 に お け る 輪 荷 重 Q は , Q＝87.42

図３

図１

床版の寸法図図２

鉄筋の配置図

図４― 46 ―

輪荷重方法

輪荷重の分布図江木・中島・高橋・大塚・木村・掘江：規格外瓦粉砕物を骨材とした鉄筋コンクリート製床版の試作および設置
ここで,で行った粗骨材のすり減り試験やアルカリシリカ反応性試
験などは省略した.
2.2.2 標準および床版試作用生コンクリートの配合
表１に砕石を利用した床版用の標準生コンクリートの示方配合を示す. 設計基準強度はσ14 (養生期間：14days)で30N/以上で, セメントには普通ポルトランドセメンとなり, nはコンクリートと鉄筋のヤング係数比＝15.0をトを使用した. 細骨材には混合砂を, 粗骨材には大きさが示す. T-6の後輪一輪が載荷された時のQ値より算出した５〜20mmの砕石を用いた. 単位水量は175㎏/Mを用いると, コンクリートの曲げ圧縮応力度σc (N/ )メント比は44.0％とした. 標準生コンクリートのスランプが得られる.

が6.0±２㎝で空気量が２％であることから, 混和剤は使b) コンクリートのせん断応力度用していない.とし水セ

表２に規格外瓦粉砕物を利用した床版用の生コンクリー

コンクリートのせん断応力度τは下記の式より算出されト (以後, (瓦2005) と表記する) の示方配合を示す. 阿る.

部ら４) は粗骨材を砕石, 砕石の50および100％を瓦粉砕物に置換した供試体を作製し, 蒸気養生を施した供試体の圧
ここでT-6の後輪一輪が載荷された時のQ用いて算出したSを用いると,コンクリートのせん断応力度τ (N/)

縮強度 (σ14) を比較すると, 瓦粉砕物100％の供試体は砕石の供試体よりも約8.3％圧縮強度が低いと報告していが得られる.

る. そこで, 今回の規格外瓦粉砕物を使用するコンクリーc) 鉄筋の引張応力度

トの設計基準強度は, σ14で標準配合よりも16％強高い35鉄筋の引張応力度σsは下記の式より算出される.

N/とした. セメントには普通ポルトランドセメントを使用し, 細骨材には混合砂を, 粗骨材には大きさが20〜５mmの規格外瓦粉砕物を用いた. 単位水量は174㎏/ とし,ここでT-6の後輪一輪が載荷された時のQ用いて算出し水セメント比は40.0％, 生コンクリートのスランプは8.0±) が得られ2.5㎝とした. また, 一般に蒸気養生を加えない生コンクる. 上記a) 〜c) の式を用いて, 標準および規格外瓦粉砕

リートでは, 凍害に対する耐性を高めるためにAE混和剤物を骨材とした床版の各応力度を算出し, 各許容応力度とを用いてコンクリート内部にエントレインドエアを導入す

比較して要求される仕様値を満たすかを確認した.

る. 導入量は用途により異なるが4.5％以上が大半となっ2.2ている. 他方, エントレインドエアによりコンクリート強たMを用いると, 鉄筋の引張応力度σs (N/使用原材料および試験項目2.2.1 規格外瓦粉砕物

度は低下することから, 今回の床版試作にあたっては強度使用する規格外瓦粉砕物は, 表乾状態でコンクリート二低下を避け, かつ凍害耐性を担保するために空気量の仕様次製品工場に提供する必要があり, その対応が可能な島根を4.0％±1.0と定め, AE混和剤を使用した.

県浜田市にある株式会社石州川上窯業の５〜20mmの粒度2.2.3 規格外瓦粉砕物の表乾状態の調整に調整した規格外瓦粉砕物 (以下, 瓦粉砕物 (2005) と表規格外瓦粉砕物は普通骨材である砕石と比較して吸水率記する.) を使用した. 瓦に使用される粘土および焼成条が高いことから, 練り混ぜ時に瓦粉砕物が練混ぜ水を吸水件に大きな変更がなく, 規格外瓦粉砕物の骨材としての物し, 流動性が著しく低下 (スランプロス) するとともに,性値はほぼ一定と考えられることから, 今回は瓦粉砕物水セメント比を変化させることが推察された. そのため予(2005) に対して, JIS A 1102による骨材のふるい分け試

め水に浸漬し十分に吸水をさせた後に, セメントと練混ぜ験およびJIS A 1103による微粒分量試験とJIS A 1110にる必要がある. そこで必要量の規格外瓦粉砕物を透水性の３) ,４)ある袋に詰め, 水に24時間浸漬した後に取り出し８時間のよる粗骨材の密度及び吸水率試験のみを実施し, 前報
表１

表２

粗骨材に砕石を使用した標準コンクリートの示方配合粗骨材に規格外瓦粉砕物を使用したコンクリートの示方配合― 47 ―

島根県産業技術センター研究報告第50号(2014)

水切りを行い, これを表乾状態として使用した. 乾燥を防トの単位体積重量γcは21.07kN/

ぐためにブルーシートで梱包した状態で保管し, 保管期間に, 蓋荷重を算出し, 輪荷重と使用した鉄筋量を用いて,は４日以内とした.

コンクリートの曲げ圧縮応力度, せん断応力度, 鉄筋の引2.2.4 供試体および試作床版の作製方法と試験項目張応力度を算出した.

生コンクリートの練り混ぜは, 容量が1.0の２軸強制となった. 上記と同様

標準および (瓦2005) の床版の各応力度および2.1.3に示練ミキサーを用い, １バッチ当たりの練り混ぜ量は0.55

したT-6の後輪一輪が載荷された時の各許容応力度の値をとした. 先ず細骨材, セメント, 練混ぜ水を自動で秤量し表３に示す. なお, これら各許容応力度の値は生コンクリーミキサー内に投入し, 次に必要量を計量した規格外瓦粉砕

トの設計基準強度および鉄筋材質等から定まる値で, 道路物とAE剤を手動でミキサー内へ投入した. なお, 表１に

橋示方書・同解説10)に示されている. この表から, 標準お示した砕石を使用した標準コンクリートの場合は自動で秤よび (瓦2005) の床版の全ての応力度は, 許容応力度を下量および投入を行った. 材料の投入後, 本練りを60秒間行っ回っており, 仕様値を満足することが分かった. ただし,た. 練り混ぜ終了後, 鉄鋼製トレイに生コンクリートを流(瓦2005) の床版に用いる規格外瓦粉砕物を粗骨材としたし込み, フォークリフトを利用して所定の位置に運搬した.

コンクリートを, 砕石を用いるコンクリートの基準で評価運搬した生コンクリートは直ちに切り返しを行い, JISして良いかとの課題が生じたが, 算出した各応力度の値はA 1101のスランプ試験と空気量の測定を実施した. 所要許容応力度に対して十分に低い値であることから, 表２にの状態を確認した後に円柱状の型枠に生コンクリートを流示した配合のコンクリートで製作する床版は強度的に問題し込み, 圧縮強度試験用の円柱供試体 (φ10×20㎝) を作ないと判断した.

製した. 並行して生コンクリートを鋼鉄製トレイから鉄筋3.2

規格外瓦粉砕物の物性が組み込まれている型枠にバイブレーターを使用しながら床版の試作に使用した瓦粉砕物 (2005) についてJIS A流し込み, 表面を整えた後にコテ掛けを行った. 供試体お1102の骨材のふるい分け試験, JIS A 1103の微粒分量試

よび床版は2時間以上静置した後にブルーシートで全体を験とJIS A 1110の粗骨材の密度および吸水率試験を行っ

覆い, 水蒸気をシート内に供給しながら温度勾配が20℃/た結果を表4に示す. 瓦粉砕物 (2005) の粒度曲線は, 土h以下で65℃まで昇温して蒸気養生を行い, その後常温ま木学会の標準粒度範囲内に収まった. 表４に示す粗粒率,で放冷した. 蒸気養生後の供試体および床版は気中で養生

表乾密度, 絶乾密度, 吸水率の値は, 前年度に行った被覆を行い, 養生期間14日と28日の供試体についてJIS A 1108

ブロックの試作に使用した瓦粉砕物 (2005) と同等５)であっの圧縮強度試験を行った.

た.

３. 結3.1

コンクリートの耐久性に影響を与える規格外瓦粉砕物の果

アルカリシリカ反応性については, 株式会社石州川上窯業

応力度の算出の別ロットの瓦粉砕物 (2005) についてJIS A 1146のモ

表１に示した標準の生コンクリート用の示方配合から,ルタルバー法による測定を行い, ６ヶ月後の膨張率は0.02

設計基準強度30kN/㎡の生コンクリートの単位体積重量γc9となり ｢無害｣ と判定された. 瓦の原料および焼成条件は23.03kN/㎡となった. この値と図１, ２の寸法を用いてには変化がなく, 表４の物性値にも変わりがないことから,

2.1.3 1) -b) 蓋荷重を算出し, 2.1.3 1) -a) の輪荷重と使今回使用した瓦粉砕物も ｢無害｣ と考えられる.

用した鉄筋量を用いて, コンクリートの曲げ圧縮応力度,3.3標準および試作床版用生コンクリートの試験結果せん断応力度, 鉄筋の引張応力度を算出した. 次に表２に

図５に標準および規格外瓦粉砕物を使用した (瓦2005)

示した瓦粉砕物を利用した床版用の (瓦2005) 生コンクリー

生コンクリートのスランプ量を示す. スランプの規格値は,トの示方配合量から, 設計基準強度35kN/㎡の生コンクリー

標準では6.0±2.0, (瓦2005) では8.0±2.5㎝であり, 数値

表３

標準および試作床版用コンクリートの応力度照査に使用したパラメーター値と算出した応力度および許容応力度― 48 ―

江木・中島・高橋・大塚・木村・掘江：規格外瓦粉砕物を骨材とした鉄筋コンクリート製床版の試作および設置
表４

本報で使用した規格外瓦粉砕物の物性値が大きいと生コンクリートの流動性が高く, 小さいと流動ト強度の低下を避けるために0.5％低い値とした. この図性が低いことを示している. この図から, 標準および (瓦から, 標準および (瓦2005) のコンクリートは全て規格値

2005) の生コンクリートの全てが基準値を満たしているこを満足し, 空気量を高めるために添加したAE剤の添加量とが分かる. しかしながら, (瓦2005) ②のスランプ量はは適量であることが確認された.

他より大きい値を示した.

3.4

標準および試作床版作製時の供試体の試験結果

図６に (瓦2005) ②から (瓦2005) ⑦で使用した規格外

図８に床版試作時のσ14での供試体の圧縮強度試験結果

瓦粉砕物の吸水率を示す ((瓦2005) ①のデータは未採取).

を示す. 標準および (瓦2005) の圧縮強度は, それぞれの表３の吸水率の6.26％と約３％の差異が全ての規格外瓦粉設計基準強度の30kN/と35kN/の値を満足しているこ砕物において生じている. これは, 表４の微粒分測定で計測された瓦粉砕物の表面に付着した３％の微粒分による水分の吸収によると推測される. 図５の (瓦2005) ②のスランプ量は他より大きいが, 図６に示す吸水率は他の吸水率と同程度となっている. このことから, 瓦粉砕物による水分の持ち込みによりスランプ量が大きくなったとは考え難い. しかし, 袋詰めの規格外瓦粉砕物に付着した微粒分量が袋の上部と下部とで違った可能性があり, 微粒分の付着防止あるいは微粒分による水分吸収量の測定が必要と思われる.
図７に図５の生コンクリートの空気量を示す. 標準と(瓦2005) の生コンクリートの空気量の規格値は, それぞれ2.0％, 4.0±1.0％であり, 数値が大きいと生コンクリー
トの中に含まれる空気の割合が多く, 小さいと生コンクリー試験体の名称ト中の空気の割合が少ないことを示す. 通常, コンクリー
ト二次製品用以外の生コンクリートの空気量は4.5±1.5と図６

試作床版に使用した規格外瓦粉砕物の吸水率定められているが, 空気量が増えることによるコンクリー試験体の名称試験体の名称

図５

試作床版用生コンクリートのスランプ量

図７― 49 ―

試作床版用生コンクリートの空気量島根県産業技術センター研究報告
3.6とが分かる. 標準と (瓦2005) の圧縮強度を比較すると,第50号(2014)

まとめスランプ量が大きい (瓦2005) ②を除いた供試体では, 標規格外の石州瓦粉砕物を粗骨材として使用した鉄筋コン準の供試体の圧縮強度よりも20%以上高い値を示した. 前

クリート製床版の試作を通じて, 規格外瓦粉砕物と標準骨５)報 の試験結果から, 規格外瓦粉砕物を使用するコンクリー材を用いた生コンクリートのスランプ量と空気量, およびトの設計基準強度を16％高めたが, それ以上の向上が認め供試体の圧縮強度を比較した. 以下に, 本試験で得られたられた. 本実験では規格外瓦粉砕物の利用による圧縮強度知見および課題を示す.の低下は認められず, 添加により圧縮強度がむしろ向上す１) 規格外瓦粉砕物を用いた生コンクリートのスランプ量５)ることが確認された. 前報 と異なる結果が生じた要因とと空気量は, 表乾状態の規格外瓦粉砕物の保管期間の短期して, 水セメント比の違いが考えられ, 今後明らかにする化とAE剤の使用により, 設定した基準値を満足した.

予定である.

２) 規格外瓦粉砕物を用いたコンクリートの供試体の圧縮

図９にσ28での圧縮強度試験結果を示す. 標準および強度は, 予想された強度低下は発現せず, 標準骨材を用い(瓦2005) の圧縮強度は, 図８のσ14の圧縮強度よりも最たコンクリートの供試体よりも向上した. 水セメント比や大で20.6％, 最小で2.6％の増加が認められ, スランプ量が蒸気養生条件の違いに起因すると思われ, 今後の課題であ大きい (瓦2005) ②を除いた供試体では, σ14の結果と同る.

様に, 標準の供試体の圧縮強度よりも20％以上高い値を示

３) 試作に使用した微粒分を含む規格外瓦粉砕物の吸水率した. 圧縮強度の推移と図５に示した (瓦2005) のスランは, 規格外瓦粉砕物のJIS A 1110の試験方法による吸水プ量の推移を比較すると, スランプ量が小さいほど供試体率よりも約３%吸水率が高かった. 微粒分に起因すると思の圧縮強度が高い傾向があり, 圧縮強度はスランプ量, すわれるこの吸水率の増加は, 水セメント比や圧縮強度に影なわち練混ぜ水量に依存していると考えられる. このことから, 細骨材と同様に, 規格外瓦粉砕物の含水量, 特に微粒分による含水に注意を払う必要性が高いと考えられる.
3.5

床版の設置製作後１か月が経過した時点で (瓦2005) ①〜 (瓦2005) ⑥の６枚の床版を, 本町川の所定の位置に設置した. 図10に試作した床版６本の設置完了後の写真を示す. 瓦粉砕物を利用したコンクリートであるが, 表面にレイタンス処理(骨材の洗出し処理) を行わなかったために, 外見は標準コンクリートの床版と違いが無かった. 江津本川地区は｢石州赤瓦と歴史的なまち並みを大切にするまちづくり｣を目指していることから, 今後同様の工事が行われる場合は, レイタンス処理を行い, 瓦粉砕物が表面に露出した意
匠性のある床版が望ましいと思われる.
試験体の名称図９

試作床版作製時の供試体のσ28での圧縮強度試験体の名称

図８図10

試作床版作製時の供試体のσ14での圧縮強度― 50 ―

試作した床版の設置後の写真

江木・中島・高橋・大塚・木村・掘江：規格外瓦粉砕物を骨材とした鉄筋コンクリート製床版の試作および設置響を及ぼす可能性があるため, セメントの配合時に考慮する必要がある.
４) 規格外瓦粉砕物を利用したコンクリートは, 表面処理により標準コンクリートと異なる意匠性を示す. 使用する周辺環境に応じて, コンクリート表面の仕様を定めることが望ましい.

謝辞

本報告は､ 平成24年度資源循環技術基礎研究実施事業による研究成果の一部である. 本研究での床版の試作において, 永井建設株式会社, 江津コンクリート工業株式会社,和光産業株式会社, 株式会社石州川上窯業の各社に多大な協力を頂きました. ここに記して謝意を表します.

文献１) 中島剛, 原田達也, 江木俊雄. 石州瓦坏土および瓦製品の品質調査 (2006年〜2010年) . 島根県産業技術センター研究報告.
2012, no. 48, p. 39-42.
２) 江木俊雄, 原田達也, 中島剛. 粘土瓦の耐凍害性と耐塩害性.
島根県産業技術センター研究報告. 2012, no. 48, p. 28-33.
３) 阿部公平, 安藤邦広, 江角典弘, 原田達也, 江木俊雄. 瓦粉砕物を骨材としたコンクリートの製造並びに評価試験. 島根県産業技術センター研究報告. 2011, no. 47, p. 11-15.
４) 阿部公平, 安藤邦広, 江角典弘, 原田達也, 江木俊雄. 瓦粉砕物を骨材とした高炉セメントコンクリートの製造並びに評価試験. 島根県産業技術センター研究報告. 2012, no. 48, p.
34-38.
５) 江木俊雄, 中島剛, 高橋青磁, 宇名手環, 堀江広人. 瓦粉砕
物を骨材とした被覆ブロックの試作. 島根県産業技術センター
研究報告. 2013, no. 49, p. 33-41.
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７) Masahiro Suzuki; Mohammed SeddikMeddah; Ryoichi Sato.
Use of porous Ceramic waste aggregates for internal curing high-performance concreate. Cement and Concrete
Research. 2009, vol. 39, no. 5, p. 373-381.
８) 小川由布子, 大西裕士, Macharia M.M., 河合研至, 佐藤良
一. 急速塩分浸透性試験を用いた廃瓦骨材混入コンクリートの塩分浸透性の検討. 第67回土木学会年次学術講演会講演概要集. 2012, vol. 67, no. 5, p. 1109-1110.
９) 高田龍一. ｢廃瓦リサイクル骨材を活用したコンクリート製品｣ の開発について. 月刊コンクリートテクノ. 2007, vol.
26, no. 1, p. 17-21.
10) 道路橋示方書・同解説 Ⅰ共通編Ⅲコンクリート編. 社団法人日本道路協会. 2012, p. 126, 131, 155.

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