平成 16 年 5 月 砂防学会研究発表会要旨

急傾斜地崩壊対策事業における風化土層厚の把握と対策検討例
神奈川県県土整備部 砂防海岸課
神奈川県厚木土木事務所 河川砂防第二課
ジオグリーンテック株式会社
国土交通省 国土技術政策総合研究所

山下 勝○吉岡 英幸
漆崎 隆之
内田 太郎

長谷川秀三

1．はじめに土砂災害防止法の制定（平成 13 年度）を受け、急傾斜地崩壊危険箇所の指定や避難対策等、ソフト面からの土砂災害の予防に従来以上の力点が置かれるようになった。しかし一方で、対策工の実施等ハード面からの対応が必要な箇所も多く、そうした箇所ではこれからも、斜面規模や崩壊土層厚等を調査・把握し、個々の斜面状況に応じた対策が必要である。この対策検討のために、対象斜面について把握すべき内容は、①崩壊可能性のある風化土層の厚さ及び硬さ、②斜面形状（傾斜・地形）、③土質・地質の状況、湧水の状況等である。特に風化土層の厚さについては、同一斜面内においても地形や位置により異なるため、面的な把握が必要である。
これまでの急傾斜地崩壊対策事業における対策工法は、対象斜面において実施されたボーリング結果から、斜面の地層状況を推定したデータを基に検討・設計されることが多かった。こうしたボーリング結果からは、調査地点における地質状況や標準貫入試験による N 値が得られるが、ボーリング調査の費用が高いため調査点数が限られ、また急傾斜のため機械の設置が難しく、斜面の上端・下端部での調査データに偏りがちである。そのため斜面上の風化土層厚の分布を面的に把握できず、また貫入力が強すぎるため斜面崩壊の大部分が発生する表層 1〜2ｍ程度の土層状況の把握には適さない面があった。一方、斜面の土層調査用機器として「斜面調査用簡易貫入試験機」1),2)（通称、土研式簡易貫入試験機：以下、簡易貫入試験機と呼ぶ）が開発されているが、重錘が 5ｋｇと重いため斜面表層の軟らかい土層状況を詳細に捉えることは難しかった。
以上のことから、今回、従来の簡易貫入試験機を改良した「SH 型簡易貫入試験機」を使用し、急傾斜地における土層厚分布調査を面的に実施し、その結果を基に対策工法の検討を行ったのでその概要を報告するものである。
2．SH 型簡易貫入試験機の概要
SH 型簡易貫入試験機は、簡易貫入試験機の改良型 3)で、表層崩壊と関係の深い斜面表層の比較的軟らかい土層の硬さを調査し、風化の程度を的確に把握することを図った機器である。
従来の簡易貫入試験機は 5kg の重錘を 50cm の高さから落下させ、先端角 60°でφ25mm の円錐コーンを地中に貫入させて土層の硬さ（貫入抵抗）を求めるもので、コーンが 10cm 貫入するのに要した重錘の打撃回数を Nc 値として表す。SH 型簡易貫入試験機は重錘を 3kg＋2kg の着脱式としたことにより、3kg 重錘では貫入力が約半分となり、軟らかい土層の構造を高分解能で把握可能とした。なお、3kg 重錘使用時の Nc 値を Nc’値と呼び、両者の関係は Nc＝0.5Nc’となる 3）。ある程度硬い土層では、2kg 重錘を付加し 5kg とすることで従来型と同じ貫入力で調査が行える。また、SH 型簡易貫入試験機は一打撃毎（Nc’(Nc)/drop）に測定するため、薄い軟弱層や礫の影響が判る詳細なデータが得られる。またボーリングやスウェーデン式サウンディングと比較して本体が軽量であるため移動・設置が比較的容易で急斜面でも調査が可能であり、加えて試験時間が短い
凡例：ボーリング箇所
ため短期間で多点の調査ができる。この試験機の弱点として、：SH 型簡易貫入試験箇所
D−1
重錘が軽いため土中の大礫に当たると貫入不能となることがあり、この場合にはその箇所での調査続行は不可能なため、近くで再度試験を行う。
051015202530m

C−1
B−1

A−13．調査地及び調査方法
本調査地は、厚木市山際地内で、水平距離約 90m、高さ 35m、斜面平均角度30°（斜面下部角度45°）で、斜面下に人家があり、平成15年5月に急傾斜地崩壊危険区域の指定を受けている。
調査地である中津原台地は段丘群からなり、相模川と中津川による中〜大礫を主とする砂礫層（緑色凝灰岩・頁岩・砂岩・チャート）を基盤とし、その上位をローム層が整合に覆っている。
ここでは平成14年度にボーリング調査を2箇所実施しており、このデ−タの補完と斜面状況の面的な把握のため、SH 型簡易貫入試験を斜面 4 断面（各断面約 10〜15m ピッチで 3〜4 箇所ずつ）と既存ボーリング箇所直近（1m 以内）の計 16 箇所で実施
し（図 1）、ボーリング調査結果と SH 型簡易貫入試験による Nc値との関係を合わせて風化土層厚の検討を行った。

D−2

A−2
C−2

B−2

D−3

A−3

B−3

ﾎﾞｰﾘﾝｸﾞ
No.1

D−4C−3

B−4
A 測線
B 測線

ﾎﾞｰﾘﾝｸﾞ
No.2

C−4

C 測線

図 1 調査地及び貫入試験位置図

D 測線

ボーリング結果（ボーリングNo.2） SH型簡易貫入試験結果（C-4）
4．調査結果と土層状況の把握
深 土色 地記標準貫入試験
SH 型簡易貫入試験結果とボーリング調査結果の対比を図度 質
Nc値(Nc'値)
区
N値2 に示した（ボーリング No.2 地点：斜面下部）。
事(m) 分 調 層
表 黒表a) ボーリング結果では、地表から 1.3m までは風化した礫混じ層
土0.30 土 灰り粘土で N 値 2 となった。1.3m から 4.5m までは、粘土混じ0.50 礫
黒混
粘り砂礫で、2．3m 付近で N 値 6、3．3m 付近では N 値 18、
灰表土層
じ性り土
4.3m 付近で N 値 19 となった。
1.00
茶膨軟な土層で、粘層
灰礫・転石の混入も
土b) SH型簡易貫入試験結果では、地表から1.9mまでは膨軟な
1.30
ほとんどない1.50
土層で Nc 値1〜3、深度1.9m〜2.3m までは転石等の影響Nc'(3kg)が見られ Nc 値 5〜10 となった。2.3m 以深では礫の影響で
2.00
崩積土層
Nc/drop の振幅が激しく Nc 値 11〜41 となったが、礫の間転石等の影響でNc/dropが上昇のマトリックスは Nc 値 10〜15 である。
2.504)
Nc(5kg) 砂礫層強風化部c) 対比結果及び過去の簡易貫入試験による調査事例 より、
粘土 茶
深度2.2m程度から
Nc 値 0〜5 が表土層、Nc 値 5〜10 がローム層または崩積
3.00 混 灰Nc/dropの挙動がじ激しくなり、土層中土層、Nc 値10〜20 が深部ローム層または砂礫層風化部とり 黄 第に礫が多いことが
砂 灰 一
礫多い伺える。
考えられた。また、軟らかい土層ではほぼ Nc＝N に近い砂3.50 礫
ただし、礫の間の礫マトリックス自体の関係が得られた。
層
硬さはNc＝10程度
4.00d) 結果を基に、推定土層厚断面図を作成した（図 3）。Nc 値＜10 相当の土層厚を見ると、斜面上部〜中部でおよそ4.502.5m、中部〜下部で 1.9〜3.6ｍ程度となり、緩い土層が斜4.75
面全体を厚く覆っている（Nc 値と表層崩壊及びその抑止
5.00
Nc'/dropに寄与すると考えられる樹木根系との調査事例を挙げると、
砂 黄深度
深度
Nc/drop
礫 灰(cm)(cm)5）
0.5Nc'
崩壊可能性のある表層土の硬さを Nc 値 10 とした事例 をNc
5.50始め、Nc 値 10 前後で崩壊の可能性が高いとする報告が
図 2 ボーリング結果との対応多い。またコナラの根系は Nc’値 20（＝Nc 値 10）以上の土層にはほとんど侵入しないことが報告されている 6)）。斜面上〜中部は傾斜が緩いのに対し、斜面下端部の急傾斜部では、斜面傾斜の大きさと土層厚の大きさを持っているため、何らかの対策を講じる必要が考えられた。
01020304050005050100100150150200200250250300300350350400400450450500

500

1020304050

60〜

0〜5．対策工の検討
調査結果から、斜面上部〜中部は傾斜角度 30°程度以下でほぼ安定しているため、現況樹林を残したままとし、斜面下端部（傾斜角度 45°）の法長 10ｍを現場打ち法枠工で対策することとした。

C測線
Nc
00G.L.

204060C-1
傾斜 ∠＝14°土層厚
Nc 0- 5 ＝1.90m
Nc 0-10 ＝2.60m
Nc 0-20 ＝4.40m

100

Nc=5Nc=102007570C-3
傾斜 ∠＝30°
土層厚
Nc 0- 5 ＝1.70m
Nc 0-10 ＝1.90m
Nc 0-20 ＝2.50m

Nc

Nc=2002040600300

100400200500Nc020406560C-4
傾斜 ∠＝45°
土層厚55
Nc 0- 5 ＝2.10m
Nc 0-10 ＝3.60m
Nc 0-20 ＝4.00m
50

60

0300

100
400
200
500
300

Nc
02040600400

45

100
500
20040300
400

35

500

308075706560555045403530

2520151050

水平距離（m）

図 3 推定土層厚断面図（C 測線）※土層厚のスケールは標高の 3 倍

参考文献
1)大久保駿・上坂利幸(1971)：簡易貫入試験機による地盤調査，土木技術資料，13(2)，83-87
2)大久保駿・上坂利幸・船崎昌継(1971)：簡易貫入試験機による地盤調査(2)−試験機の性能−，土木技術資料，13(8)，403-4093)吉松弘行･川満一史･瀬尾克美ら(2002)：斜面の表層構造調査用の簡易貫入試験機について，平成 14 年度砂防学会研究発表会概要集，392-393
4)逢坂興宏(1996)：斜面土層構造の測定，恩田裕一・奥西一夫・飯田智之・辻村真貴編「水文地形学」，古今書院，16-235)日浦啓全･大手桂二･日置象一郎･村上公久(1978)：山地における土砂生産に関する研究（Ⅰ），京都府立大学農学部演習林報告，No.226)福永健司･石塚望･富樫勇介･槇島朋子･漆崎隆之･長谷川秀三(2003)：コナラの根系分布と土壌硬度の関係，日本緑化工学会誌，29(1)，261-264

標高（m）

6．おわりに急傾斜地崩壊対策工事箇所の斜面において、ボーリング調査の補完として SH型簡易貫入試験を実施したが、斜面土層状況・厚さ・硬さ等を把握できた。
今後もこの調査を行いデータを蓄積し、これからの設計に役立てていくと共に、施工時の安全管理上からも斜面土層状況を十分に把握しておく必要がある。また今後の課題として、土層状況把握に必要十分な測定地点間隔の検討等が挙げられる。

80C-2
傾斜 ∠＝30°
土層厚
Nc 0- 5 ＝2.30m
Nc 0-10 ＝2.50m
Nc 0-20 ＝2.70m