技術者のためのねじの力学
福岡俊道 著

コ

ロ
ナ

工学博士

社

― 材料力学と数値解析で解き明かす ―コロナ社

ま え が き
ねじは，さまざまな機械構造物，機器類の締結にもっとも広く使用されている機械要素である。その一方で，破壊・破損事故の多くはねじ部から発生しており，1 本のねじの破断が大事故につながることがある。これらの事故やトラブルのほとんどは，ねじを目標軸力で締め付けて，使用状態における軸力変化
が設計段階で予測した値以下であれば防ぐことができる。そのためには締結部

社の形状と材料，使用状態に応じたねじの締め付け方法を選択しなければならない。また，ねじの破壊・破損を防止するためには，ねじのゆるみ現象，疲労強
ある。

ロ
ナ

度の指標となる，ねじ谷底の応力振幅とその軽減方法に関する知識が不可欠で従来のねじに関する研究は，実験と材料力学，さらには高度な弾性学を組み合わせるという手法が中心であった。コンピュータ解析による本格的なねじの研究は 1960 年代後半から始まり，CAE（computer aided engineering）が一般化した 1990 年代に入って実際の設計に応用できるレベルに到達したといえる。

コ

しかしながら，複雑な接触問題であるねじの力学特性は，昨今の高度な汎用構
造解析用ソフトウェアを使用しても解明が困難なケースが多い。
本書は，ねじ締結部の設計を担当する技術者，現場の締め付け作業を統括する技術者，ねじ部品の製造に携わる技術者まで，さまざまな形でねじに関わる技術者を対象として，従来の専門書では扱われていなかった現象も含めて，＂壊れないねじ締結体＂を設計するために必要な知識をまとめたものである。
ねじ谷底に沿った応力や応力振幅の分布，多数のボルトを逐次締め付けたときに発生するボルト軸力のばらつき，接触熱抵抗を考慮したねじ締結体の詳細な
熱・力学挙動など，高度なコンピュータ解析によってはじめて明らかにされた現象から，締め付け方法の選択，ゆるみの防止策など，通常の設計業務や現場の締め付け作業でしばしば直面する問題について可能な限り平易に解説してい

ま

ii

え

が

き

る。ねじの寸法・形状，使用目的，作用する荷重の形態は千差万別である。そのために，設計の段階で個々の締結部に応じてわずかな工夫を施すことにより，大幅に強度を改善できることがある。本書ではその点を考慮して，詳細な解析を実施することなしに，ねじ固有の現象を材料力学，伝熱工学などの初歩的な知識で理解できるように配慮している。また，技術者にとって，ねじ締結部の力学特性に関連するさまざまな因子の概略の数値を知っておくことは重要である。
各章に設けた〈数値で学ぶ〉では，読者が理解を深めるために重要と思われる具体的な数値を紹介している。本書をまとめるにあたり，多数の研究論文，

社

著書を引用させていただいたが，特に山本晃先生と酒井智次博士の著書は，全般にわたって参考にさせていただいたことを記しておきたい。
ねじの力学を有限要素解析により解明するという課題は，三十数年前に大阪

ロ
ナ

大学の濵田實先生からいただいたテーマである。研究の中核をなす数値解析手法については，当時，濵田研究室で助教授を務めておられた北川浩先生から懇切丁寧なご指導をいただいた。ミシガン大学の菊池昇先生には，文部省の在外研究員として受け入れていただき，滞在した期間は計算力学分野における当時の最先端研究に触れる貴重な機会となり，その後の研究を進める原動力となっコた。以上 3 名の先生方は，著者がこれまでねじの研究を続けてこられた恩人である。また，神戸商船大学（当時）の古川守先生には，数値解析による材料力学の研究分野に導いていただいた。本書に示した計算結果，実験結果の多く
は，神戸大学海事科学研究科，神戸商船大学の設計加工システム学研究室に所属された卒業生，修了生の方々の研究業績と教職員のご協力に負うところが多い。本書をまとめる機会に，以上の皆様方に心からお礼を申し上げたい。
2015 年 8 月

著

者

記

号

本書で取扱う記号とその意味について，以下にまとめる。
A：ボルト円筒部断面積，その他断面積
A1，A2，A3：ねじの真の断面積（部分）dbt ：ボトミングトルクの等価直径
dc ：ボトミングスタッド先端の直径

AⅠ，AⅡ：真直棒の断面積

de ：真の有効径

Aap，Are：dh ：ボルト穴径

見かけの接触面積，真実接触面積
Acn：接触面面積

dnu：ナット座面の等価摩擦直径

Aex，Ain：おねじ，めねじの断面積

おねじ谷底の直径とその最大値
drm：リーマボルトの直径
ds ：有効断面積の直径
E，EⅠ，EⅡ：ヤング率

ロナ

Af ：被締結体の断面積
Afk ：ねじ面の接触面積

dr，dr | max：社

Ae ：おねじの真の断面積

Ains：めねじ内側の真の断面積
An ：ナット座面面積

Ar ：おねじ谷底の断面積
As ：ねじの有効断面積a，b：

中空ボルト，中空軸の内半径，外半径

ボルト・ナット，被締結体のヤング率
Eex，Ein：おねじ，めねじのヤング率

F：軸方向荷重，はめあいねじ部に作用する荷重F0 . 2：0 . 2％耐力に対する軸力
Fb ：ボルト軸力

コa1，a2：荷重分布を表すための定数
ap ：微小突起の接触面半径Eb，Ef：

B ：ボルト頭部，ナットの平均直径
Bp：ボルトのピッチ円直径

多数ボルト締結体のボルト軸力
Fbi ：初期ボルト軸力

b1，b2：接触面の近寄り量を表す定数

Fbt ：ボトミングトルクによる圧縮力

C1，C2，C3，C4，C5，C1n，C2n：真の断面積を表す定数c，c1，c2，c3：定数
co，mo：オストロフスキーの式の定数

Fb1，Fb2，Fb3：

Fc ：外力による被締結体圧縮力の減少分
Fcn ：ボルト穴底面に作用する圧縮力
Ff ：油圧テンショナの目標軸力
Fi ：ボルト i の初期軸力，ボルト i に作用する力

csp：比熱D，D1，D2：めねじの谷の径，内径，有効径
Do：被締結体（円筒）の外径
d ：おねじの外径，呼び径，丸棒の直径
d1，d2：おねじの谷の径，有効径

Fi ，Fin：N

ボルト i が受け持つ支圧力と摩擦力
Finn，Fout：Tinn，Tout により発生する軸力
Fn：面に作用する垂直力

記

iv

号

Fnu，Fhd，Fpl：
継手の接触面に作用する摩擦力
Fo，f1，f2：アウターナット締め付け時の
軸方向力

khd：ボルト頭部のばね定数
kn，kt：接触面剛性に起因するばね定数
ks ：遊びねじ部のばね定数
kpt：引張荷重に対する被締結体ばね定数

Frm1，Frm2：リーマ面に垂直に作用する力

kth：はめあいねじ部のばね定数

Fs ：せん断力，せん断荷重

ktotal：ボルト締結体全体のばね定数
L：ねじのリード，真直棒の長さ
L1，L2，La：

Fth ：ボトミングスタッドねじ部に作用する軸力
Fz ：へたりによる軸力低下量
f ：曲げ振動の固有振動数
H ：とがり山の高さ
H1 ：ひっかかり高さ
Hnu：ナットの高さ

HV，HV1，HV2：ビッカース硬度

hcv：対流熱伝達率

Lf ：グリップ長さ
Lfk ：らせんの長さ
Lhd ：ボルト頭部の等価長さ
Ls ：遊びねじ部の長さ

Lth ：はめあいねじ部の等価長さ
［K］，
［M］：
剛性マトリクス，質量マトリクス
m ：並列ボルト列数
mh，nh：接触熱伝達率評価式の定数ロ
ナ

h ：板厚，はりの高さ
hc：接触熱伝達率

偏心荷重が作用する締結体の各部寸法

Lcyl：ボルト円筒部の長さ
Lex ：締結体端部の延長部分の長さ

社

Ft ：油圧テンショナの初期張力

he：見かけの接触熱伝達率
hr：ふく射熱伝達率

コ

I ：断面 2 次モーメントi ：ねじの条数，ボルト番号，固有振動の次数
K：トルク係数―：拘束係数K
Kcn，Kth，Knu，Khd，Kf：

接触面剛性を表すばね定数
Kinn，Kout： イン ナーナット，ア ウ タ ー
ナットのトルク係数k：ばね定数，真直棒のばね定数
kA，kB：平板と細円筒のばね定数kb：ボルト・ナット全体のばね定数
kbm，kplc，kple：せん断荷重を受ける締結部のばね定数
kcyl：ボルト円筒部のばね定数
kex，kin：おねじ，めねじ 1 山当りのばね定数kf，kf*：被締結体のばね定数

N：外力の繰返し数，微小突起の数
n：ボルト本数，ボルト列数，接触面の対応節点数
np ：1 ピッチらせんモデルの軸方向分割数

P ：ねじのピッチ
pm ：材料の塑性流動応力
pn ：接触面面圧
pnu：ナット座面面圧
pt ：せん断方向の応力
Qtotal，Qth，Qshk，Qhd，Qf：
ボルト締結体を流れる熱量
q ：熱流束
R，S：Back の式の定数{R }：荷重ベクトル
Ra1，Ra2：対応表面の算術平均粗さ

Rat：対応表面の算術平均粗さ Ra の和
Rcn ：接触熱抵抗
R i：ボルト i のせん断荷重分担率

記
N

n

荷重分担率
Rrm，Rn：リーマ面と摩擦力よるせん断力分担率
Rzt：対応表面の最大高さ粗さ Rz の和
Rz1，Rz2：対応表面の最大高さ粗さ

r，r1，r2：半径座標ri ：節点の半径座標s，e：ボルト，ナットの二面幅と対角距離
T：温度
T1，T2：ねじ部トルク，ナット座面トルクTb，Tf：ボルト温度，被締結体温度
Tbt：ボトミングトルク

Tinn，Tout： イ ン ナ ー ナ ッ ト，ア ウ タ ー
ナットの締め付けトルク
Tl ：ゆるめトルク

a ：ねじ山の角度，応力集中係数
a1 ：フランク角（ねじ山半角）
a1l：ねじ山直角断面のフランク角

aⅠ～ aⅣ：切欠き底の応力集中係数

ab，af：ボルト・ナット，被締結体の線

膨張係数
aex，aexⅠ，aexⅡ：線膨張係数b ：ねじのリード角，切欠き係数
c ：張力法における有効張力係数
cc：接触比DFb：ボルト軸力変化量
Dri ：節点間の平均幅
DT，DTⅠ，DTⅡ：温度変化，温度差

DTb，DTf：ボルト，被締結体の温度変化
DTe ：対応表面間の温度差
DTm：微小突起の平均温度上昇
Dvb ：ボルト軸応力の変化量
Dvf ：被締結体圧縮応力の変化量

ロナ

Tl1，Tlbt：ボトミングスタッドのゆるめ
トルク
Tsng：弾性域回転角法のスナグトルク

v

社

Ri ，Ri ：支圧力，摩擦力によるせん断

号

Tt：締め付けトルク

U：ひずみエネルギー
Uf：ねじ部の円周方向に作用する力

Dvrm：温度差 1℃当りの軸応力低下量
Dz ：戻り回転角
d：ボルトの伸び量，熱膨張量，熱収縮量
dair：空気層の厚さ

db ：ボルト・ナットの伸び
dc ：リーマボルトのはめあい

u ：ボルト円筒部に与える一様変位
uhd，unu：ボルト頭部座面，ナット座面

dpl：油圧プラグ座面のすきまコ

u ：変位，真直棒の軸方向変位‥{u}，{u}：変位ベクトル，加速度ベクトルの平均変位
ui：節点変位

uup，udw：ボルト円筒部に与える一様変位
V ：ナット座面が押しのけた体積
v ：すべり速度
W：外力
Wtrq，Wth，Wnu：締め付けエネルギー
wfk：おねじとめねじの接触幅
Z ：へたり係数
z ：軸方向座標

df ：被締結体の縮み
dz ：へたり量
fp：塑性ひずみ
g ：接触面の近寄り量
gmax：接触面の最大近寄り量
gt ：接触面のせん断方向変形量
gth，gnu，ghd，gf：

締結部各接触面の近寄り量
h：切欠き感度係数，単位回転角当りの発生軸力
h3，h4：三角ねじと四角ねじの効率
i：角度，円周方向座標
i1 ~i6：ねじ山形状を規定する角度

記

vi

号

icn：影響円すいの角度

va ：応力振幅

itp：ナット座面の傾斜角度

vB：引張強さ

m，m1，m2：熱伝導率vb ：ボルト軸応力

mair：空気の熱伝導率

vbi：初期ボルト軸応力

mi：i 次モードの固有値
n，nr，ni：摩擦係数
nith，ninu ：インナーナット締め付け時のvbnd：ボルトに発生する曲げ応力
vIN，vOUT：
半径方向のボルト表面軸方向応力
vL，vR：

noth，nonu：アウターナット締め付け時の摩擦係数
nth，nnu：ねじ面とナット座面の摩擦係数
o：ポアソン比t：おねじ谷底の丸み半径
tdn：密度tmax，tn | max：t，tn の上限値
tn：めねじ谷底の丸み半径
tth，tthl：

円周方向のボルト表面軸方向応力
vmax：切欠き底に発生する最大応力
vmax：最大ミーゼス応力
vn：切欠き断面の平均応力
vth：ボルトねじ部の引張応力vY ：降伏応力
vw：疲労限度社

摩擦係数

vw0：平滑試験片の疲労限度
vz ：軸方向応力

x ：せん断応力
xth ：ねじ部トルクによるせん断応力ロ
ナ

四角ねじと三角ねじのねじ面摩擦角
v：応力，真応力，熱応力v：ミーゼス応力v1，v2，v3：主応力の 3 成分

コ

vⅠ，vⅡ：棒Ⅰ，棒Ⅱに発生する熱応力

xw ：せん断応力の疲労限度
z，Dz：ナット回転角，戻り回転角
zu：内力係数（内外力比）

目

1.

次

ねじの規格と種類

1.1

ねじとねじ研究の小史 ……………………………………………………… 1

1.2

ねじ山の形状と使用目的 …………………………………………………… 3

社

1 . 3 ね じ の 規 格 ……………………………………………………………… 5
1 . 3 . 1 ねじの標準規格 ………………………………………………………………… 5
1 . 3 . 2 ねじの基準山形 ………………………………………………………………… 6

ねじのピッチと条数 ………………………………………………………… 9

ロ
ナ

1.4

1 . 4 . 1 つる巻線の数式表示 …………………………………………………………… 9
1 . 4 . 2 並目ねじと細目ねじ ………………………………………………………… 10
1 . 4 . 3 ねじの条数とリード角 ……………………………………………………… 11
1 . 4 . 4 おねじとめねじの接触面積 ………………………………………………… 14
1 . 4 . 5 ねじ部品の非相似性 ………………………………………………………… 15

ねじの締め付け形態とねじ部品 ………………………………………… 16

コ

1.5

1 . 5 . 1 ボルト・ナットと植込みボルト …………………………………………… 16
1 . 5 . 2 ねじの力学特性に影響する幾何学的因子 ………………………………… 18
1 . 5 . 3 被締結体界面の面圧分布と影響円すい …………………………………… 20

1.6

ねじ材料の強度と熱・力学特性 ………………………………………… 21

1 . 6 . 1 ねじ部品の材料 ……………………………………………………………… 21
1 . 6 . 2 材料の選択と考慮すべき因子 ……………………………………………… 26

2.

ね じ の 基 本

2 . 1 ね じ の 強 度 …………………………………………………………… 27

目

viii

次

2 . 1 . 1 ねじ部品の破壊・破損の発生箇所 ………………………………………… 27
2 . 1 . 2 締め付け時の強度 …………………………………………………………… 28
2.1.3

使用状態における強度 ……………………………………………………… 29

2 . 1 . 4 ボルト締結体の力学と摩擦係数 …………………………………………… 31

2.2

ね じ の 剛 性 …………………………………………………………… 33

2 . 2 . 1 ボルト締結体の剛性と力学挙動 …………………………………………… 33
2 . 2 . 2 一次元ばねモデルによる剛性の評価 ……………………………………… 36
2 . 2 . 3 はめあいねじ部とボルト頭部の等価長さ ………………………………… 38
2 . 2 . 4 被締結体の圧縮剛性 ………………………………………………………… 41
2 . 2 . 5 有限要素解析によるボルト締結体のばね定数の評価 …………………… 46
2 . 2 . 6 ボルト締結体各部のばね定数と力学挙動 ………………………………… 52

ねじの真の断面形状 ……………………………………………………… 53

社

2.3

2 . 3 . 1 三角ねじの断面形状 ………………………………………………………… 53
2 . 3 . 2 さまざまなねじの断面形状 ………………………………………………… 56

ねじの真の断面積 ………………………………………………………… 58

2.5

ねじ山のらせん形状を再現した有限要素モデル ……………………… 61

ロ
ナ

2.4

2 . 5 . 1 種々のらせんモデル作成方法 ……………………………………………… 61
2 . 5 . 2 断面の数式表示を用いたらせんモデルの作成 …………………………… 63

2.6ボルト締結体と接触面剛性 ……………………………………………… 66

2 . 6 . 1 界面における接触面剛性 …………………………………………………… 66

コ

2 . 6 . 2 法線方向と接線方向の接触面剛性 ………………………………………… 68
2 . 6 . 3 法線方向剛性の簡易計算式 ………………………………………………… 69

2.7ボルト締結体と接触熱抵抗 ……………………………………………… 70

3.

ねじの締め付けの力学

3.1

各種締め付け方法とその特性比較 ……………………………………… 73

3.2

ト

ル

ク

法 …………………………………………………………… 76

3 . 2 . 1 トルク ⊖ 軸力関係式 ……………………………………………………… 76
3 . 2 . 2 トルク ⊖ 軸力関係の簡易式と摩擦係数 ………………………………… 81
3 . 2 . 3 トルク法の長所と締め付け精度に影響する因子 ………………………… 83

目

次

ix

3 . 2 . 4 ねじの自立条件と効率 ……………………………………………………… 88
3 . 2 . 5 軸力，トルク，摩擦係数の測定方法 ……………………………………… 90
3 . 2 . 6 締め付けトルク解放時の軸力とトルクの挙動 …………………………… 93
3 . 2 . 7 ボトミングスタッドの締め付け特性と強度 ……………………………… 95
3 . 2 . 8 ボルト締め付け時の強度 …………………………………………………… 98

3.3

弾性域回転角法 …………………………………………………………… 100

3.3.1

締 め 付 け 原 理 ……………………………………………………………

100

3 . 3 . 2 表面粗さを考慮した軸力 ⊖ 回転角関係式 ………………………………

103

3 . 3 . 3 適用範囲と締め付け指針 …………………………………………………

105

3.4

張

力

法 …………………………………………………………… 108

締 め 付 け 原 理 ……………………………………………………………

108

3.4.2

有 効 張 力 係 数 ……………………………………………………………

110

3 . 4 . 3 表面粗さと着座トルクの影響 ……………………………………………

112

3 . 4 . 4 適用範囲と締め付け指針 …………………………………………………

115

熱

3.5.1

膨

張

法 …………………………………………………………… 117

ロ
ナ

3.5

社

3.4.1

締 め 付 け 原 理 ……………………………………………………………

117

3 . 5 . 2 締結部形状を簡略化した締め付けモデル ………………………………

119

3 . 5 . 3 軸力 ⊖ 加熱温度関係式 …………………………………………………

120

3 . 5 . 4 適用範囲と締め付け指針 …………………………………………………

122

3.6

多数ボルトの逐次締め付けと弾性相互作用 …………………………… 125
125

3 . 6 . 2 締結部形状と弾性相互作用 ………………………………………………

127

3 . 6 . 3 軸力のばらつきの推定と最適な締め付け手順 …………………………

129

コ

3 . 6 . 1 ボルトの締め付けと弾性相互作用 ………………………………………

3.7

ねじの締め付けに要するエネルギー …………………………………… 132

3 . 7 . 1 トルク法における締め付けエネルギー …………………………………

132

3 . 7 . 2 締め付けエネルギーに影響する因子 ……………………………………

135

4.
4.1

ねじの静的強度と疲労強度

はめあいねじ部の荷重分布とねじ山荷重分担率 ……………………… 137

4 . 1 . 1 ボルト・ナットにおける荷重分布 ………………………………………

137

x

目

次

4 . 1 . 2 アイボルト，アイナットにおける荷重分布 ……………………………

139

4 . 1 . 3 有限要素法によるねじ山荷重分担率の解析 ……………………………

141

4.2

ねじの静的強度と応力集中 ……………………………………………… 143

4 . 2 . 1 応力集中と応力集中係数 …………………………………………………

143

4 . 2 . 2 ねじ部品における応力集中 ………………………………………………

145

4 . 2 . 3 ねじ谷底の応力集中現象 …………………………………………………

146

4 . 2 . 4 ねじ谷底応力集中の定量的評価 …………………………………………

148

4 . 2 . 5 応力集中とねじの塑性変形 ………………………………………………

150

4 . 2 . 6 ねじ谷底応力集中の軽減方法 ……………………………………………

155

4.3

ねじ谷底に沿った応力分布 ……………………………………………… 157
157

4 . 3 . 2 ねじのピッチと条数の影響 ………………………………………………

161

4 . 3 . 3 本体側はめあいねじ部の応力集中 ………………………………………

163

4.4

社

4 . 3 . 1 ボルト・ナット締結体の応力集中 ………………………………………

ねじの疲労破壊 …………………………………………………………… 166
166

4 . 4 . 2 ねじ部品における疲労破壊 ………………………………………………

169

4 . 4 . 3 ねじの疲労強度に影響する因子 …………………………………………

170

4.5

ロ
ナ

4 . 4 . 1 金属疲労と応力振幅 ………………………………………………………

ねじの疲労強度の評価方法 ……………………………………………… 175
175

4 . 5 . 2 ボルト締め付け線図の問題点 ……………………………………………

177

4 . 5 . 3 有限要素解析による締め付け線図の検証 ………………………………

179

4 . 5 . 4 ボルト軸力 ⊖ 外力線図 ……………………………………………………

182

4 . 5 . 5 ねじの疲労強度と応力振幅の推定方法 …………………………………

183

コ

4 . 5 . 1 ボルト締め付け線図の概要 ………………………………………………

4.6

被締結体界面の離隔と応力振幅 ………………………………………… 185

4 . 6 . 1 偏心外力を受ける締結部の応力振幅 ……………………………………

185

4 . 6 . 2 有限要素解析による界面離隔現象の検証 ………………………………

188

4.7

ねじ谷底に沿った応力振幅 ……………………………………………… 190

4 . 7 . 1 ねじ山らせんモデルによる解析 …………………………………………

190

4 . 7 . 2 ボルト・ナット締結体の応力振幅特性と疲労破壊 ……………………

191

4 . 7 . 3 本体側はめあいねじ部の応力振幅特性と疲労破壊 ……………………

194

4 . 7 . 4 応力振幅と塑性変形 ………………………………………………………

199

目

4.8

xi

ねじの疲労強度の向上策 ………………………………………………… 201

5.
5.1

次

熱負荷を受けるボルト締結体

ボルト締結体の熱・力学挙動の基礎 …………………………………… 208

5 . 1 . 1 熱変形と熱応力 ……………………………………………………………

208

5 . 1 . 2 ボルト軸力変化の発生メカニズム ………………………………………

211

5 . 1 . 3 ボルト軸力変化の簡易推定式 ……………………………………………

213

5.2

接触面を伝わる熱の評価方法 …………………………………………… 216
216

5 . 2 . 2 同種材界面における接触熱伝達率 ………………………………………

217

5 . 2 . 3 異材界面における接触熱伝達率 …………………………………………

219

社

5 . 2 . 1 接触熱伝達率の測定方法 …………………………………………………

小さなすきまを流れる熱の評価方法 …………………………………… 2205.4ボルト締結体における接触熱伝達率と見かけの接触熱伝達率 ……… 222

5.5

有限要素法による熱・力学挙動の解析 ………………………………… 224

ロ
ナ

5.3

5 . 5 . 1 軸対称モデルによる熱・力学特性の評価 ………………………………

224

5 . 5 . 2 三次元モデルによる熱・力学特性の評価 ………………………………

227

5.6

ねじの焼き付き …………………………………………………………… 231

コ

5 . 6 . 1 焼き付きが発生しやすい条件 ……………………………………………
5 . 6 . 2 焼き付きの発生に関する一仮説 …………………………………………

6.

231
233

ねじのゆるみ6.1

回転ゆるみと非回転ゆるみ ……………………………………………… 236

6.2

ゆるみが発生しやすい締結部 …………………………………………… 236

6.3

回転ゆるみによる軸力低下 ……………………………………………… 238

6 . 3 . 1 回転ゆるみの発生メカニズム ……………………………………………

238

6 . 3 . 2 ナットの戻り回転と軸力低下 ……………………………………………

242

6 . 3 . 3 回転ゆるみの防止策 ………………………………………………………

243

目

xii

6.4

次

非回転ゆるみによる軸力低下 …………………………………………… 246

6 . 4 . 1 非回転ゆるみの発生メカニズム …………………………………………

246

6 . 4 . 2 へたり量の推定方法 ………………………………………………………

248

6 . 4 . 3 へたりによる軸力低下 ……………………………………………………

250

6 . 4 . 4 非回転ゆるみの抑止策 ……………………………………………………

253

6 . 4 . 5 締結部の熱膨張差によるゆるみ …………………………………………

254

7.

管フランジ締結体の熱・力学挙動

管フランジ締結体固有の力学特性と熱挙動 …………………………… 256

7.2

ガスケットの圧縮特性とフランジローテーション …………………… 257

7.3

ガスケット圧縮特性の温度依存性 ……………………………………… 258

7.4

有限要素法による運転時とシャットダウン時の挙動解析 …………… 260

ロ
ナ

社

7.1

8.

ねじのトラブル事例から学ぶ ―原因の究明と解決策―

8.1

は

じ

8.2

JIS 方式大型車ホイールボルトの構造と疲労破壊 …………………… 264

めに …………………………………………………………… 263

264

8 . 2 . 2 締結部の構造，締め付け方法とねじ部品の疲労破壊 …………………

265

8 . 2 . 3 締め付け過程の力学と問題点 ……………………………………………

267

8 . 2 . 4 軸力と摩擦係数のばらつきとその軽減方法 ……………………………

271

8 . 2 . 5 ホイールボルトの応力振幅の測定 ………………………………………

274

8 . 2 . 6 ホイールボルトの応力振幅の有限要素解析 ……………………………

277

8 . 2 . 7 トルク制御機能付き多軸同時締め付け装置の開発 ……………………

278

コ

8 . 2 . 1 車輪脱落事故の概要 ………………………………………………………

8.3

ジェットコースター車軸の疲労破壊 …………………………………… 280

8.4

せん断荷重を受ける多数ボルト締結体の力学特性 …………………… 282

8 . 4 . 1 摩擦接合と支圧接合された多数ボルト締結体 …………………………

282

8 . 4 . 2 支圧接合におけるせん断荷重の伝達メカニズム ………………………

283

8 . 4 . 3 支圧接合された多数ボルト締結体の有限要素解析 ……………………

284

目

次

8 . 4 . 4 ばねモデルによるせん断荷重分担率の評価 ……………………………

8.5

xiii
288

フランジ形固定軸継手用リーマボルトの強度と負荷特性 …………… 290

8 . 5 . 1 リーマボルトの形状と破断現象 …………………………………………

290

8 . 5 . 2 リーマボルトの力学特性と問題点 ………………………………………

291

8 . 5 . 3 せん断力分担率と曲げ応力 ………………………………………………

293

8 . 5 . 4 リーマ部のはめあい，摩擦係数，軸応力の影響 ………………………

294

8 . 5 . 5 軸力のばらつきとミスアライメントの影響 ……………………………

296

8.6

冷やしばめによるリーマボルトの締め付け …………………………… 298
298

8 . 6 . 2 温度上昇による軸力低下量の推定 ………………………………………

299

8 . 6 . 3 締め付け指針の提案 ………………………………………………………

303

8.7

社

8 . 6 . 1 締め付け方法と問題点 ……………………………………………………

油圧機器用シールプラグのシール性能 ………………………………… 304
304

8 . 7 . 2 座面面圧の分布特性とシール性能 ………………………………………

306

8 . 7 . 3 一次元ばねモデルによる動的効果の評価 ………………………………

307

8.8

ロ
ナ

8 . 7 . 1 プラグの締め付け特性と形状誤差 ………………………………………

ボルト締結体の固有振動解析 …………………………………………… 309

8 . 8 . 1 ボルト軸力と固有振動数 …………………………………………………

309

8 . 8 . 2 接触面剛性を考慮した固有振動解析 ……………………………………

311

8.9

ボルト締結体の効率的な有限要素解析 ………………………………… 313
313

8 . 9 . 2 はめあいねじ部の簡易モデル ……………………………………………

317

8 . 9 . 3 軸力発生を目的とした二次元ボルトモデル ……………………………

318

8 . 9 . 4 対称性の活用による計算効率の改善 ……………………………………

319

コ

8 . 9 . 1 ボルト締結体の有限要素モデル …………………………………………

あとがき―むすびにかえて…………………………………………………… 322

引用・参考文献………………………………………………………………… 323

索………………………………………………………………… 333

引１

ねじの規格と種類
1.1

ねじとねじ研究の小史

ねじの歴史は古く，その起源は紀元前のアルキメデスのねじポンプにまでさ社

かのぼるといわれている。その後，ねじプレスなど木製の大型運動用ねじが使われるようになり，16 世紀になると金属製のねじが登場する。日本にねじが持ち込まれたのは，1541 年に種子島に鉄砲が伝来したときであり，当時の鉄ロ
ナ

砲鍛冶は尾栓部分に使われていたねじの加工に苦労したと伝えられている。
1800 年代の産業革命の時代になると，イギリスのモーズレー（H. Maudslay）
は，旋盤を用いた近代的な方法によるねじの加工に成功している。モーズレーの工場で働いていたクレメンテ（J. Clement）は，めねじを切削できるタップを考案した。モーズレーの弟子であるウィットウォース（J. Whitworth）は，

コ

産業革命初期の 1841 年，ねじの規格を初めて提案した「近代ねじの父」と呼べる人物である。その頃に考案されたねじ切り旋盤は，現在のものとほとんど形式が同じであり，運動伝達用，締結用ねじの大量生産が可能となった。ねじの転造盤は，1851 年にイギリスのブルーマン（Broomann）によって設計され，1938 年にはドイツの PW 社によって現在のようなねじ転造盤が製作されている。ねじの詳しい歴史については，文献 1），2）などに解説されているので参考にしていただきたい。
本書の目的は，安全で効率的な締結部を設計するために，ねじの力学をできる限り平易に解説することである。以下に，その基礎となったねじの研究がどのように進展してきたのか，時代を追って簡単に振り返ってみたい。
ねじが壊れるおもな原因は金属疲労である。金属疲労の研究は，S⊖N 曲線で

1.

2

ねじの規格と種類

有名なヴェーラー（A. Wöhler）によって 1860 年頃から始められた。締結用ね
じの疲労強度については 1930 年代にツーム（A. Thum）によって開始された。
わが国では『ねじ接手の疲れ』として昭和 18 年に翻訳書が出版されている3）。
ねじ部品の疲労強度の評価方法として，今日広く使用されているボルト締め付
け線図の考え方は，レッチャー（F. Rötcher）の書物4）に記載されたのが始まりである。レッチャーは，ボルトの締め付け力によって被締結体界面に面圧が及ぶ範囲について影響円すいという考え方を提案している。ティモシェンコ（S.P. Timoshenko）とともに，材料力学分野における歴史的名著『Theory of
Elasticity』の共著者として有名なグーディア（J.N. Goodier）は，ボルト・ナッ

社

トのはめあいねじ部における特徴的な荷重分布を，ナット外表面の変位の測定
値に弾性論を適用して求めている5）。Sopwith は弾性論によるねじの研究を
した6）。

ロ
ナ

さらに発展させ，はめあいねじ部の荷重分布を改善できるナット形状を提案
わが国では 1970 年代になると，今日につながる特筆すべき研究が発表されるようになった。沢らは，三次元弾性論の高度な応用により，一連の研究を通してはめあいねじ部，ボルト頭部の等価長さをはじめ，ねじ締結体のさまざまな力学特性を明らかにしている7）。大滝は，複素応力関数を用いてねじ谷底のコ

応力集中8），疲労強度9）に及ぼす呼び径やピッチなど諸因子の影響を明らかにしている。丸山は，数値解析による先駆的な研究として，はめあいねじ部の形状を考慮した解析モデルを用いて，ポイントマッチング法と有限要素法を併用
して応力分布を求め，ねじ谷底の応力集中を定量的に評価している10）。同じく
Bretl らは，はめあいねじ部を層状の有限要素に置き換えて荷重分布を求めている11）。Miller ら12）は，本書でも扱うばねモデルを用いてはめあいねじ部の荷重分布を計算する方法を提案している。田中らは，接触問題を扱うことができる有限要素法の一解析手法を提案して，ねじ締結体のさまざまな力学特性を解析し13），ばねモデルを用いて，各ねじ山が受け持つ荷重の割合を計算している14）。
実験によりねじの応力分布を求めた研究としては，応力凍結法光弾性実験によって，さまざまな形状のナットの荷重分布を明らかにした Hetenyi の報告15）1.2

ねじ山の形状と使用目的

3がある。Hetenyi の研究成果は，はめあいねじ部の荷重分布の平滑化とねじ谷
底の応力集中の緩和を目指して，今日までさまざまな形状のナットが考案されるようになった出発点といえる。実際のねじ部品におけるねじ谷底の応力は，銅めっき法と呼ばれる手法により求められている。丸山10），16）は，有限要素法
により求めたねじ谷底の応力集中係数を実験値と比較しており，清家ら17）は，
ねじ谷底の最大応力がナット座面から 2 / 3 ピッチ離れたおねじ谷底で発生するという結果を得ている。
欧米では，ねじで締め付けた締結部を bolted joints と呼び，一つの研究分野として位置付けられている。ねじの基本的な形状や使い方は，産業革命の時

社

代からさほど大きく変化していないにもかかわらず，ねじに関する研究は世界各国で継続的に進められている。その第一の理由は，ねじ部品に作用する荷重

ロ
ナ

が，とどまることなく厳しくなり続けているためである。

1.2

ねじ山の形状と使用目的

ねじは，使用目的から締結用ねじと運動伝達用ねじに大別される。ボルト・ナットなどほとんどのねじ部品は，機械や構造物を構成する多数の部品を締結コするために使用されている。これに対して運動伝達用ねじは，ねじ山のらせん形状を利用して運動を伝達する。運動伝達用ねじには，ジャッキのようにねじの斜面を利用して大きな力を発生することを目的としたねじ，および工作機械の送りねじのように，回転運動を直線運動に変換できる機能を利用したねじがある。寸法計測に使用されるマイクロメータは，大きな回転角を軸方向の小さな動きに変換して，10 µm の精度で測定が可能であり，ディジタル表示タイプ
では 1 µm まで計測できるものがある。
図 1 . 1 は，さまざまな形状のねじを示している。三角ねじ（triangular screw
thread）は，締結用としてもっとも広く使用されているねじである。これに対して台形ねじ（trapezoidal screw thread）は運動伝達用に使用される。欧米では運動伝達用のねじを power screw と呼ぶことがある18）。ねじ山の形状と用41.

ねじの規格と種類（ a ） 三角ねじ

（ b ） 台形ねじ

（ c ） 管用平行ねじ（おねじ）（ d ） 管用テーパねじ（ e ） 四角ねじ

（ f ） 丸ねじ

図 1.1

（ g ） のこ歯ねじ

各種ねじ山の形状

社

途の関係は 3 . 2 . 4 項で詳述するが，簡単に説明すると，三角ねじは，ゆるみにくいため締結用に，台形ねじや四角ねじは，ねじの効率が高いので運動伝達用
くだ ようとして使用される。管用ねじ（pipe thread）には管用平行ねじ（parallel pipeロナ

thread）と管用テーパねじ（taper pipe thread）がある。前者は管状構造物の機械的な接合，後者は内部流体のシールなど耐密性が必要な配管の締結部に使用される。管用テーパねじの場合，ねじ山は 1 / 16 テーパに沿って切られており，おねじをめねじにねじ込んでいくことにより，ねじ面を密着させる。管用
ねじの形状は三角ねじに近いが，ねじ山の角度（thread angle）が，三角ねじ

コの 60° に対して 55° である。

そのほかの形状のねじとして，四角ねじ（square thread），丸ねじ（roundthread），のこ歯ねじ（buttress thread）などがある。ねじ山形状が正方形の四角ねじは，台形ねじに比べてねじの効率がさらに高い。しかしながら加工が難しいために，ねじ面に 5° 程度の傾斜を設けて製作されることがある18）。丸ね
じは，台形ねじの山の頂（crest）とねじ谷底（root）に大きなアールを付けたねじである。ねじ谷底の応力集中は小さくなるが，ねじ山のひっかかり高さが小さくなるという欠点がある。のこ歯ねじは，ねじ山の形状が左右非対称で，のこぎりの歯のような形状をしており，片側から大きな力が作用する場合に使用される。のこ歯ねじのねじ面には，四角ねじと同じ理由で 7°程度の傾斜を

1.3

ね じ の 規 格

5付けることがある18）。
米国の国家規格である ANSI（American National Standards Institute）では，台形ねじと類似の形状を持つアクメねじ（Acme thread）や，のこ歯ねじなど，
動力伝達用のねじが規格化されている。図 1 . 1 には示していないが，タッピン
ねじ（tapping screw）は，三角形のねじ山を持つ締結用ねじ部品の一種であり，本体にめねじを加工（タップ立て）しながら締め付けていくおねじである。締め付け対象が木材や金属の薄板など，めねじが加工しやすく，効率の高い締め付け作業が要求される締結部に使用される。タッピンねじの締め付け過程は，めねじを加工するためのねじ込みトルク，頭部を着座させて締結力を発社

生する締め付けトルク，タッピンねじが破断する締め付け破断トルクの 3 種類のトルクによって評価される19）。締め付け作業の観点からは，少々締めすぎても破断しないように，ねじ込みトルクに対して破断トルクが大きいことが望まロナれる。上記のねじは，いずれも JIS において規格化されている。
本書では，締結用ねじ部品としてもっとも広く使用されている，ねじ山形状
が三角形のボルト・ナットを中心に解説する。

ね じ の 規 格

コ

1.3

1 . 3 . 1 ねじの標準規格
ね じ に 関 す る さ ま ざ ま な 規 格 は， 日 本 工 業 規 格（Japanese Industrial
Standards，JIS）において詳細に規定されている。ねじは，あらゆる機械構造
物，機器類に対して共通に使用されることから，規格に関してもっとも国際的な整合性が必要とされる機械要素である。ねじの JIS 規格は，ほとんどの点において国際標準化機構（International Organization for Standardization，ISO）
が制定している ISO 規格に対応しているが，ISO と完全に一致させることが困難なため，対応する ISO 規格との整合性の程度が示されている。以上の状況
から，ねじの JIS 規格は重要な点において ISO 規格に対応しているので，本書では JIS 規格を中心に解説する。

1.

6ねじの規格と種類

ねじには寸法の表示方法により，メートルねじ（metric thread）とインチねじ（inch thread）がある。通常のねじはメートルねじであるが，配管を中心に使用されている管用ねじはインチねじである。それ以外のインチねじとして，
JIS B 0206 と JIS B 0208 にユニファイねじ（unified thread）の規格が示されている。ユニファイねじは航空機などに使用されている。
1.3.2

ねじの基準山形

図 1 . 2 は JIS B 0205 に規定されている一般用メートルねじの基準山形（basic
profile）を示している。

H/4

P/2

コ

H/4

ds

d1 , D1d 2 , D2

t

H

ロ
ナ

d,D

60°
30°

（5/8）H

H/8

社

P

P/8

P/4
図 1.2

三角ねじの基準山形

おねじ（external thread）は円柱，円すいの外表面に加工されるねじ，めねじ（internal thread）は円筒，中空円すいの内表面に加工されるねじの総称である。おねじの外径（major diameter of external thread）d は，めねじの谷の径（major diameter of internal thread）D に等しく，ねじの寸法を示す基本的な数値であり，呼び径（nominal diameter）と呼ばれている。おねじとめねじの有効径（pitch diameter）d2 ，D2 は，ねじ溝の幅がねじ山の幅に等しい仮想的な直径であり，ねじ山の強度評価や，ねじのつる巻線（helix）の角度である
リ ー ド 角（lead angle） の 算 出 な ど に 使 用 さ れ る。 ま た， お ね じ の 谷 の 径

1.3

ね じ の 規 格

7（minor diameter of external thread）d1 は，めねじの内径（minor diameter ofinternal thread）D1 と等しい。三角ねじの各部の寸法は，呼び径 d，正三角形であるとがり山の高さ（fundamental triangle height）H，ピッチ（pitch）P を用いて，以下の式で表すことができる。
3
P＝0.866 0P23
d2 ＝D2＝d－ H＝d－0 . 649 5P
45
d1 ＝D1＝d－ H＝d－1 . 083P
45
H1 ＝ H8

H＝（1 . 1）（1 . 2）社（1 . 3）（1 . 4）

ピッチ P は，隣のねじ山との対応する 2 点間の距離，H 1 は，おねじとめね
じがかみ合っている基準のひっかかり高さ（basic thread overlap）である。ねロ
ナ

じ山は，らせん状に切欠きが連続しているので，その形状を考慮した厳密な強度評価式を導くことは困難である。そこで，強度が問題となるおねじについて
は，JIS B 1082 に示された有効断面積（stress area）As を持つ円柱に置き換えて応力や剛性を評価する。

（

r d2＋d3
4
2

）
2

コ

As＝
＝

r
4

2
ds2＝0.785 4（d－0 . 938 2P）（1 . 5）d3 は，丸み半径を H / 6 としたときのねじ谷底における直径と一致する。ここ
で，強度評価の基準となる ds を有効断面積の直径と呼ぶこととする。ds は呼び径 d とピッチ P から算出できる。
ds＝d－0.938 2P（1 . 6）式（1 . 6）を式（1 . 2），式（1 . 3）と比較すると，ds は谷の径 d1 と有効径 d2 の間に位置することがわかる。ds の位置は図 1 . 2 中に示している。
ねじの谷底は鋭い切欠きとなっているために，大きな応力集中が発生する。
そこで，応力集中を緩和するために適当な大きさの丸みが設けられている。お1.

8

ねじの規格と種類

ねじ谷底の丸み半径（root radius）t について，1 . 6 . 1 項で説明する強度区分
が 8 . 8 以上の場合，JIS B 0209⊖1 では，0 . 125P より大きくとるように推奨している。
t ≧ 0 . 125P

（1 . 7）

図 1 . 3 は JIS B 0216 で規定されているメートル台形ねじの基準山形を示している。ねじ山の角度は，三角ねじの 60° に対して 30° である。図 1 . 4 は JIS
B 0202 と JIS B 0203 に規定されている管用平行ねじと管用テーパねじの基準山形である。管用ねじの場合，1 . 2 節で説明したように，ねじ山の角度は三角
ねじよりやや小さい 55° であり，管用テーパねじでは，軸方向に 1 / 16 のテー社

ロナ
0.366Pコ

d1 , D1

H
H/2

15° 15°30°
おねじ0.366Pd2 , D2
d,D

めねじ

H1
H1/2 H1/2

H/2

パが付けられている。

P
図 1.3

台形ねじの基準山形

H＝1.866P
H1＝0.5P
d2＝d－0.5P
d1＝d－Pねじのピッチと条数

9

H/2

H/6

1.4

r

H

27.5°
h

55°

H/2
H/6

P

d1 , D1d,D

d 2 , D2r

H＝0.960 5P
h＝0.640 3P
r＝0.137 3P
d2＝d－hd1＝d－2hP＝25.4/（1 インチ当りのねじ山数）（ a ） 管用平行ねじ社

H＝0.960 2P
h＝0.640 3P
r＝0.137 3P

h/2

ロ
ナ

r

H/2

H

27.5°
55°

h

H/2

h/2

r

P

コ

P＝25.4/（1 インチ当りのねじ山数）

図 1.4（ b ） 管用テーパねじ

管用平行ねじ，管用テーパねじの基準山形

1.4

ねじのピッチと条数

1 . 4 . 1 つる巻線の数式表示
ねじのつる巻線であるらせんの形状は，らせんの直径を d として，以下の式で表すことができる20）。
x＝

d
d
d
cos i，y＝ sin i，z＝ i tan b
2
2
2（1 . 8）

図 1 . 5 は式（1 . 8）を用いて描いたらせんである。直径 d の円柱に直角を挟

10

1.

ねじの規格と種類

L

b

b
rd

L

d
らせんのリードとリード角

社

図 1.5

む 2 辺の長さが rd と L の直角三角形を巻き付けると，三角形の斜面がらせんとなる。らせんが 1 回転するときに進む距離をリード（lead）L，らせんと水とおりである。
tan b＝Lrd

ロナ

平面がなす角をリード角（lead angle）b と呼ぶ。d と L と b の関係は次式の（1 . 9）1 . 4 . 2 並目ねじと細目ねじ

コ

ねじ部品は，三角形，台形，四角形など基本となる図形を，円筒，円すいの外表面，内表面に，らせん状に巻き付けたものである。例えば，管用テーパね
じのおねじは，中空円すいの外表面に三角形を巻き付けたものである。ねじの種類は 1 . 2 節で紹介したねじ山の形状だけでなく，ピッチの大きさと条数によっても分類できる。ピッチ P の大きさにより，並目ねじ（coarse thread）と細目ねじ（fine pitch thread）がある。図 1 . 6 に示すように，並目ねじは，ある呼び径 d に対して標準的に使用されるピッチを持つねじであり，細目ね
じはそれよりピッチが小さいねじである。
例 え ば，M16 の 場 合， 並 目 ね じ の ピ ッ チ は 2 mm， 細 目 ね じ の ピ ッ チ は
1 . 5 mm と 1 mm である。細目ねじはリード角 b が小さくゆるみにくいので，

索
【か】

【あ】
139
139
5
14，13728
97
14，137

回転角法
回転ゆるみ
回転ゆるめトルクガウス点
ガスケット要素
片当り
完全積分

【き】

【い】
一次モードの固有振動数

【う】

16
246
66
3

コ

植込みボルト
上ナット正転法
うねり
運動伝達用ねじ

309
11
310
310
6

【え】

影響円すい

機械的まわり止め方式
基準山形
切欠き
切欠き感度係数
切欠き係数

ロ
ナ

1 条ねじ
一体の片持ばり
一体はり
インチねじ

2，20，
218

245
6
143
168
168

【く】

管フランジ
管フランジ締結体
管用テーパねじ
管用ねじ
管用平行ねじ口開き変形
クリープ
グリップ長さ

26
35
4
4
4
127
30
16

【こ】

【お】
応力集中
応力集中係数
応力振幅
遅れ破壊
おねじ
―の外径
―の谷の径

74
30，
236
241
316
258
309
312

143
143
166
29
6
6
7

三次元そろばん玉モデル
61，
316
3 条ねじ
11

【し】
四角ねじ
軸方向剛性
下ナット逆転法
しまりばめ
しめしろ
締め付け三角形
周期対称境界自由膨張
真実接触面積

社

アイナット
アイボルト
アクメねじ
遊び側フランク
遊びねじ部
圧縮応力
圧力側フランク

引

剛 性
降伏応力
固 着

33
22
31，
317

【さ】
座面の陥没
三角ねじ

246
3

4
36
246
290，
293
303
176
321
208
233

【す】
すきまばめ
スナグトルク
すべり
すべり面温度
寸法効果

290
74
31，
317
233
168

【せ】
接触熱抵抗
30，71
接触熱伝達率71
接触面剛性66，102，309
接触面の近寄り量
67
接触面面圧
67
セレーション318
選択低減積分312，318
せん断荷重分担率 284，
314
せん断力分担率
293
線膨張係数
22

【そ】
相対すべり

238，239，
245

索

334

塑性域回転角法

引
74

並目ねじ

【た】

【に】
18
3
11
13
125，
296
5
4
74，
100
101
125，
272
239

【ち】
着座トルク

109

【つ】
つる巻線

6

【て】

3
213

コ

締結用ねじ
定常状態

【と】

等価長さ
通しボルト
とがり山の高さ
共あけ
トルク係数
トルク勾配法
トルク法

37
16
7
292
81
73
73

【な】
内力係数

11
18

【ね】
ねじ込みボルト
ねじの効率
ねじの自立条件
ねじの真の断面形状
ねじ部品
ねじ山荷重分担率
ねじ山の角度
ねじ山らせんモデル
熱伝導率
熱ひずみ
熱膨張法
熱流束

177

ナット座面の等価摩擦直径
19，77
ナットの高さ
14

16，
33
88
88
62
15
139
4
158
22
209
29，
75
71

【の】

ロ
ナ

中空のらせん形状のねじ山
62
超細目ねじ
194
108
張力法
29，70，74，

2 条ねじ
二面幅

疲労強度
疲労限度
疲労破壊

のこ歯ねじ
伸びボルト

4
280

フックの法則
太円筒
フランク角

34
20
14

フランジ付き六角ナット
85，244
フランジ付き六角ボルト
244
フランジローテーション
フリースピニング形

127244

プリベイリングトルク形
ナット
244

【へ】

平 板
20
へたり 31，
41，236，
246，
248
へたり係数
251
ヘルツの接触問題
274

【は】

ばね定数
ばねモデル
はり要素

166
167
166

【ふ】

社

対角距離
台形ねじ
多条ねじ
多条の三角ねじ
多数ボルト締結体
タッピンねじ谷 底
弾性域回転角法
弾性域締め付け
弾性相互作用
弾性ねじれ

10

【ほ】
34
2
314

【ひ】
非回転ゆるみ 30，
236，
248
ヒステリシス特性
52
ピストン抜き
318
非線形ばね
112
ひっかかり高さ
7
ピッチ
7
引張応力
97
引張強さ
22
被締結体
16
非定常状態
213
比 熱
24
冷やしばめ
263
表面粗さ
66

ポアソン比
22
細円筒
20
細目ねじ
10
ボトミングスタッド 17，95
ボルト軸応力28ボルト軸力
28ボルト軸力⊖外力線図
182
ボルト締め付け線図 34，
175
ボルトヒータ75
本体側はめあいねじ部
本体側めねじ

17，41
17

【ま】
丸ねじ
丸み半径

4
8

索
【み】
見かけの接触熱伝達率72，220
見かけの接触面積
233
密 度
22

【め】
6
6
6
7
272

呼び径

【ゆ】

6

9

【り】
リード
リード角

ロ
ナ

74

コ

油圧テンショナ

らせん

335
244
32，317【る】
ルーズボルト291【ろ】
六角低ナット
六角ナット
六角ボルト

18
18
18

【英字】

【ら】
4
22

リード差利用方式
離 隔

【よ】

【や】
山の頂
ヤング率

6
7
7
110
6
236
316
243
237
243

bolted joints
complete slip
partial slip
power screw
S⊖N 曲線社

メートルねじ
めねじ
―の谷の径
―の内径
面のあたり

有効径
有効断面積
有効断面積の直径
有効張力係数
ユニファイねじ
ゆるみ
ゆるみ現象
ゆるみ止め
ゆるみ止め性能
ゆるみにくさ

引

10
7，10

3
287
287
3
1，
166

── 著 者 略 歴 ──1975 年
1978 年
1978 年
1984 年
1987 年
1997 年
2003 年

神戸商船大学商船学部機関学科卒業
神戸商船大学大学院修士課程修了（機関学専攻）
神戸商船大学助手
神戸商船大学助教授
工学博士（大阪大学）
神戸商船大学教授
神戸大学教授
現在に至る社

技術者のための ねじの力学― 材料力学と数値解析で解き明かす ―ロナ

Threaded Fasteners for Engineering and Design―Solid Mechanics and Numerical Analysis―
2015 年 10 月 7 日

2015★

初版第 1 刷発行

ふく

おか

福

とし

印 刷 所
112⊖0011

東京都文京区千石 4⊖46⊖10

者

発 行 者

発行所

岡

みち

俊
道
株式会社
コロナ社
代 表 者
牛来真也
萩原印刷株式会社

著

コ

検印省略

Ⓒ Toshimichi Fukuoka

コ

株式会社

ロ

ナ

社

CORONA PUBLISHING CO., LTD.
Tokyo

Japan

振替 00140⊖8⊖14844・電話（03）3941⊖3131（代）ISBN 978⊖4⊖339⊖04644⊖1
Printed in Japan（安達）（製本：愛千製本所）

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