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柏崎刈羽原子力発電所6号及び7号炉審査資料
資料番号
KK67-0098 改03
提出年月日
平成28年5月31日

柏崎刈羽原子力発電所 6号及び7号炉津波による損傷の防止について（指摘事項に対する回答）

平成28年5月
東京電力ホールディングス株式会社

目
No.

1

管理番号317-1

指摘区分

指摘日

ヒアリング

H28.2.10

次
指摘事項

備考

津波の遡上及び浸水経路を踏まえて今回の新規制基準適「回答資料 1」

合性審査の対象となるＳＡ，ＤＢ施設及びアクセスルートので回答済み範囲について整理した上で説明すること。
2317-2

ヒアリング

H28.2.10

緊急時対策所等ＤＢとＳＡを兼ねた設備について津波防護の考え方を説明すること。

（H28.02.25）「回答資料 1」
で回答済み
（H28.02.25）「回答資料 1」3317-3

ヒアリング

H28.2.10

地下電気洞道について津波防護の考え方を説明すること。

で回答済み（H28.02.25）

4317-4ヒアリング

H28.2.10

津波の遡上経路に影響（津波集中等）を及ぼす斜面崩落等「回答資料 2」の障害要因について整理し入力津波への影響を含め評価で一部回答済み

結果を説明すること。
5317-5ヒアリング

H28.2.10（H28.02.25）

船舶の漂流想定について防波堤の施設区分や他条文との整合をとった上で説明すること。

317-6

ヒアリング

H28.2.10

ある地盤に設置されているか，防潮堤間の継ぎ手部等における浸水防止機能の妥当性確認の方法の考え方を含めて説明すること。

7333-1

ヒアリング

H28.2.25

365-7

ヒアリング

H28.5.13

365-8

ヒアリング

H28.5.13

で一部回答済み(H28.05.13)

防潮堤と V 系断層との位置関係についても説明すること。

ヒアリング

H28.5.13「回答資料 6」
で回答を実施する

弱面上のずれ等が発生しないことを含め，防潮堤を十分に支持することができる地盤であることを示し説明すV 系断層ジョイントをモデル化するためのボーリングデ

365-10（H28.03.02）の砂層部の液状化現象による影響等を含めて保守性を確ること。
10で回答済み「回答資料 5」基準地震動 Ss が作用した場合でも，V 系断層における9「回答資料 4」

液状化現象による地盤沈下量の評価について，古安田層認すること。
8で一部回答済み（H28.02.25）

荒浜側防潮堤の設計の妥当性について，十分な支持力の6「回答資料 3」ータ等を示し説明すること。

「回答資料 6」
で回答を実施する「回答資料 6」
で回答を実施する

本日のご説明範囲

回答資料 6
指摘事項 No.8（管理番号 365-7）
防潮堤と V 系断層との位置関係についても説明すること。

回

答
防潮堤と V 系断層との位置関係について別紙に示す。

指摘事項 No.9（管理番号 365-8）基準地震動 Ss が作用した場合でも，V 系断層における弱面上のずれ等が発生しないことを含め、防潮堤を十分に支持することができる地盤であることを示すこと。

回

答
基準地震動 Ss が作用した場合でも、防潮堤を十分に支持することができる地盤であることを別紙に示す。

指摘事項 No.10（管理番号 365-10）
V 系断層ジョイントをモデル化するためのボーリングデータ等を示し説明すること。

回答
V 系断層ジョイントをモデル化するためのボーリングデータ等を別紙に示す。

以上

別紙
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柏崎刈羽原子力発電所６号炉及び７号炉

耐津波設計に関するコメント回答

平成28年 5月 31日
東京電力ホールディングス株式会社※安田層下部層のMIS10～MIS7とMIS6の境界付近の堆積物については，本資料では『古安田層』と仮称する。

1

No.

365-7
本日回答

365-8
本日回答

365-9

365-10
本日回答

H28.5.13

ヒアリング コメント

防潮堤とV系断層との位置関係について，説明すること。

基準地震動Ssが作用した場合でも，V系断層における弱面上のずれ等が発生しないことを含め，防潮堤を十分に支持することができる地盤であることを示すこと。

傾斜，撓み，不等沈下等の変形に対して，防潮堤に要求される機能が損なわれるおそれがないことを示すこと。

V系断層をジョイント要素でモデル化するための，ボーリングデータ等を示すこと。

2No.

365-7

H28.5.13

ヒアリング コメント

防潮堤とV系断層との位置関係について，説明すること。

コメント 365-7

防潮堤と断層の位置関係について【全体位置図】

第281回審査会合資料を一部修正

荒浜側には防潮堤及び３号炉原子炉建屋内緊急時対策所が位置しており，高角度な断層（Ｖ系断層）及び低角度な断層（Ｆ系断層）等が分布している。
1.耐震重要施設

2.重大事故等対処施設

1-1.原子炉建屋（主排気筒含む）

2-1.廃棄物処理建屋

1-2.タービン建屋

2-2.３号炉原子炉建屋内緊急時対策所

1-3.コントロール建屋

2-3.格納容器圧力逃がし装置

1-4.軽油タンク

2-4.常設代替交流電源設備

1-5.貯留堰

2-5.取水路

1-6.荒浜側防潮堤

敷地内の地質構造図

3

コメント 365-74防潮堤と断層の位置関係について【防潮堤断面図】
防潮堤付近の断層としては，３号炉～４号炉の海側（後谷背斜のＢ

ＤＣＡ西翼部）に高角度な断層（Ｖ系断層）及び低角度な断層（Ｆ系断荒浜側防潮堤層）等が分布している。

Ｅ断面図位置図

荒浜側防潮堤断面図（Ｃ－Ｄ）
盛土・埋戻土荒浜側防潮堤断面図（Ｄ－Ｅ）

コメント 365-7

5

断層の活動性評価について【断層の活動性評価の位置付け】
施設の基礎地盤の安定性については，以下の２項について評価を実施する必要がある。
① 断層が介在する地盤に対して，発電所構築物が建設される以前の地盤そのものが安定であること② 施設の設置により影響を受けた地盤が地震に対して安定であること①については，地質的な評価（断層の活動性評価）に基づき地盤の安定性を確認する。
②については，施設が設置されたことにより影響を受けた地盤に対して，解析的な評価を実施して地盤の安定性を確認する。

施設の基礎地盤の安定性評価の流れ※※ 土木学会原子力土木委員会：原子力発電所の基礎地盤及び周辺斜面の安定性評価技術＜技術資料＞，2009年２月

コメント 365-7

断層の活動性評価について【敷地内断層と褶曲構造との関係（成因）】第281回審査会合資料 再掲

敷地内断層は，褶曲軸や層理面との関係から，おもに褶曲軸に直交する「高角系断層（Ｖ系断層）」，層理面に平行な「低角系断層（Ｆ系断層）」等に分類され，地層が褶曲する際に形成された断層であり，地震を起こすようなものではないと考えられる。
プランジに伴う断層のイメージ

褶曲に伴う断層のイメージ

低角系断層（Ｆ系断層）

敷地内断層と褶曲構造と関係図

6

コメント 365-7

断層の活動性評価について【敷地内の断層関係模式図】

第281回審査会合資料 再掲

大湊側及び荒浜側の敷地に分布する原子炉施設設置位置付近の断層については，少なくとも古安田層堆積終了以降の活動は認められず，将来活動する可能性のある断層等ではないと判断される。

新期砂層・沖積層

敷地内の断層関係模式図7

コメント 365-7（参考）敷地内断層の性状及び活動性

第281回審査会合資料 再掲

荒浜側の西山層中に分布する断層の性状及び活動性
分類

Ｖ系断層

断層名

走向傾斜

3Ｖ-1断層破砕帯の規模変位

粘土幅（cm）

破砕幅（cm）

センス

変位量（ｍ）

N26W80W

f～0.75[0.1]

0～44[15]

正約4.6

3Ｖ-2断層N19W67Wｆ

3～33[15]

正約5.3

3Ｖ-3断層N35W80Wｆ～0.1[ｆ]2～16[8]

正約4.0

3Ｖ-4断層N15W73W

ｆ～0.15[ｆ]

0～28[8]

正約3.1

3Ｖ-5断層N36W69Eｆ～0.1[ｆ]1～32[13]

正約1.1

切り合い関係活動時期

備考

近傍に同系の断層が分布し，合計の変位量は約6.3ｍ。
破砕帯の規模，変位量及び連続 南東延長のA-S坑には当該断層の分布は性から，3V-1断層を荒浜側V系 確認されない。
断層の代表と判断。
南東延長のA-S坑には当該断層の分布は3V-1断層は，3V-1坑において古確認されない。
安田層に変位・変形を与えていないことを確認。
①断層に切られる。

Ｆ5立坑調査で確認されたＦ 5断層，高Ｆ系断層

Ｆ 5断層

N69W16S

0.5～18[6.6]0～40[5]－－①断層

N49W50E

ｆ～0.4
[0.1]

270～300[280]

正約29②断層

N47W81W

ｆ～0.1[ｆ]

180～310
[220]

正約29

α断層

N13E84E

0.1～20～50

正約6.2

F5立坑において，古安田層に逆 角度断層及び低角度断層の正断層セン断層的な変位・変形を与えてい スの活動については，F5立坑付近のボーリング調査において，MIS7の古安ないことを確認。
田層に変位・変形を与えていないことを確認。
3Ｖ-4断層を切る。

①・②断層

α・β断層
β断層

N12E83E

0.1～40～50

正約7.2

NW-SE走向高角度小断層と分岐・合流関係にある。

①断層及び②断層は，側方断層 ①・②断層は互いに連続し，平面的にを介して連続する一連の断層とは環状を呈し，断面的にはＦ 5断層より判断。
①断層は，①坑において古安田 下位には連続しない。
層に変位・変形を与えていない 変位センスは南東側側方断層では逆断層性を示す。
ことを確認。
１号炉北側法面において，古安田層中で止まっており，大湊砂 最大変位量（約6.2ｍ）は２号炉基礎掘層基底面に変位・変形を与えて 削南側壁面のデータによる。
いないことを確認。
１号炉北側法面及び1号炉8ｍ坑において，古安田層中で止まっ最大変位量（約7.2ｍ）は２号炉基礎掘ており，大湊砂層基底面に変削南側壁面のデータによる。
位・変形を与えていないことを確認。

※走向・傾斜は偏角補正済み[ ]の数値は平均値
f：フィルム状8コメント 365-7（参考）Ｖ系断層の性状

第281回審査会合資料 再掲

V系断層の一例
西山層

破砕部

西山層

3V-1断層（3V-1坑9基目切羽）

Ｖ系断層の分布と性状

Ｖ系断層については，3Ｖ-1，3Ｖ-2，3Ｖ-3，3Ｖ-4及び3Ｖ-5断層からなる。
Ｖ系断層は，３号炉試掘坑調査で確認している。
Ｖ系断層は，NNW-SSE走向で高角度西傾斜の断層（3Ｖ-1～3Ｖ-4断層）と，NNW-SSE走向で高角度東傾斜の断層（3Ｖ-5断層）からなる。
いずれも破砕部と薄い粘土を伴い，破砕部は平均幅8cm～15cm程度，粘土は平均幅フィルム状～0.1cm程度である。破砕幅は3Ｖ-1断層で最も厚く，最大44cmを示している。

9コメント 365-7（参考）防潮堤付近Ｆ５断層の性状

第330回審査会合資料 再掲

追加ボーリング調査位置

西山層

黒色粘土
深度42.30ｍ
標高-36.99ｍ

走向・傾斜：N68W18S
西山層（割れ目発達）
走向・傾斜：N54W20S
西山層※走向・傾斜は偏角補正済み

Ｆ５断層（Ｆ5-17孔標高-36.99ｍ付近）

西山層

西山層

破砕部

黒色粘土

破砕部

試掘坑位置

黒色粘土

破砕部

破砕部
ノジュール
西山層

西山層

10cm

調査位置及びＦ５断層等高線図

Ｆ５断層（Ｆ５ 試掘坑）

F5断層は，F5-16孔及びF5-17孔で確認された。
確認された断層は，黒色粘土を伴い，走向・傾斜がN68W18Sを示し層理面に平行であり，既往ボーリングデータによるＦ５断層等高線図と分布標高が調和的である。

1011No.

365-8

H28.5.13

ヒアリング コメント

基準地震動Ssが作用した場合でも，V系断層における弱面上のずれ等が発生しないことを含め，防潮堤を十分に支持することができる地盤であることを示すこと。

コメント 365-8

防潮堤の支持性能について【代表断面の選定】
荒浜側は，各施設の配置，規模，地質等を考慮して，原子炉建屋（３号炉原子炉建屋内緊急時対策所）の評価断面を代表断面として選定した。

第336回審査会合資料 再掲

施設

支持地盤

2-2.
原子炉建屋
（３号炉原子炉建屋内緊急時対策所）

３号炉原子炉建屋
汀線直交断面

３号炉原子炉建屋
汀線平行断面

評価方針

・原子炉建屋近傍に設置されており，原子炉建屋評価断面に含まれていること
西山層

1-6.
荒浜側防潮堤12

・ 原子炉建屋と比較して，規模，重量等が小さいこと
以上より，原子炉建屋の汀線直交断面，汀線平行断面を代表断面として選定した。

コメント 365-8

防潮堤の支持性能について【解析用要素分割図】

第336回審査会合資料に追記

13埋戻土新期砂層

緊急時対策所 汀線平行断面 A-A’番神砂層
古安田層

１号炉
タービン建屋

３号炉
原子炉建屋

２号炉
タービン建屋

灰爪層

４号炉
原子炉建屋

標高(ｍ)
90

① ②西山層
へき開含有帯※-50-100-150

3V-4

断層

解放基盤表面（荒浜側）

-200

施設

標高T.M.S.L.(m)

1号炉

-284m

2号炉

-250m

3号炉

-285m

4号炉

-285m

-250

F53V-2

3V-1

3V-3※へき開含有帯：西山層中にへき開が多く見られる箇所をへき開含有帯と区分している。

3V-5-3001425ｍ

緊急時対策所 汀線直交断面 B-B’
３号炉

３号炉
タービン建屋 原子炉建屋

標高(ｍ)
35B

0-50

①F5-100-150

AA’-200

3V-1 3V-4-250

3V-2 3V-33V-5-300

B’

960ｍKeyplan

コメント 365-814

防潮堤の支持性能について【代表断面選定に関する補足】
対象施設規模の比較
3号炉原子炉建屋内緊急時対策所は，防潮堤と比べて施設の規模（大きさ，重量）が十分大きいことから，原子炉建屋の汀線平行・直交断面を代表断面に選定した。
３号炉原子炉建屋
埋戻土

防潮堤

新期砂層
番神砂層
古安田層
灰爪層
西山層
へき開含有帯

3V-1

3V-4

F5
3V-2

3V-3

3V-5

３号炉原子炉建屋 汀線直交断面
防潮堤と３号炉原子炉建屋の規模比較

比較項目

防潮堤（上部工）

３号炉原子炉他建屋

大きさ

幅約15m，高さ約13m

幅約80m，高さ約75m

重量約150 tf/m

約4,700 tf/m

接地圧約10 tf/m2

約60 tf/m2

断層コメント 365-8

防潮堤の支持性能について【入力地震動】

第336回審査会合資料 再掲

最大加速度値 (Gal)
基準地震動

検討用地震

荒浜側
NS方向

Ss－1
F－B断層による地震応答スペクトルに基づく地震動評価

Ss－2

断層モデルを用いた手法
による地震動評価

Ss－3

応答スペクトル 応力降下量1.5倍及びに基づく地震動 断層傾斜角35°ケー
評価
スを包絡

Ss－4

Ss－5

Ss－6

Ss－7

Ss－8

長岡平野西縁断層帯による地震

断層モデルを用いた手法による
地震動評価

EW方向

2300
1240

大湊側
UD方向

NS方向

1050
1703

600

711

EW方向

1050
848

400

UD方向

650
1209

600

466

400

応力降下量1.5倍

589

574

314

428

826

332

断層傾斜角35°

553

554

266

426

664

346

連動＋
応力降下量1.5倍

510

583

313

434

864

361

連動＋
断層傾斜角35°

570

557

319

389

780

349

2004年留萌支庁南部地震を考慮した地震動－－650

330

15

コメント 365-8

防潮堤の支持性能について【３号炉汀線直交断面の基礎地盤のすべり評価】

第336回審査会合資料 再掲

すべり安全率は，評価基準値1.5以上であることを確認した。
すべり線形状のパターン

Ss-1

Ss-2

2.5

Ss-3

1.6(正,逆)3.3(正,逆)

2.3

3.6
2.2

建屋底面のすべり

1.6(正,逆)3.4(正,逆)

2.4

3.5
2.4

建屋底面のすべり

1.7(正,逆)3.5(正,逆)

1.8

2.9
3.6

Ｆ５断層のすべり

1.8(逆,逆)2.9(正,逆)

2.0

3.5
4.6

Ｆ５断層＋Ｖ系断層のすべり

2.0(正,逆)

Ss-5

Ss-6

Ss-7

4.1

4.8

3.8

3.6

3.7

4.1

3.4

3.6

3.8

4.1

3.5

3.63.7

3.0

3.0

3.0

4.6

3.3

3.2

3.2

3.6
3.0

建屋底面のすべり

Ss-4

3.4(逆,逆)※ 下線は，最小すべり安全率を示す。
※ Ss-1，3の上段に，位相反転なしの場合のすべり安全率を記載。
※ Ss-1，3の下段に，位相反転ありの場合のすべり安全率が位相反転なしの場合のすべり安全率を下回った場合の最小すべり安全率を記載。
※ Ss-1，3の下段に記載の，(逆,正)は水平反転，(正,逆)は鉛直反転，(逆,逆)は水平反転かつ鉛直反転を示す。

16コメント 365-817防潮堤の支持性能について【防潮堤支持地盤の安定性】
防潮堤支持地盤の安定性について
防潮堤支持地盤の安定性を確認することを目的に，防潮堤付近にＶ系断層及びＦ系断層が位置する４号炉原子炉建屋直交断面の既往評価を用いて検討を実施した。
基礎地盤の安定性評価の流れに従い，施設が設置されたことにより影響を受ける範囲を解析的に検討し，その影響範囲における地盤の安定性を確認する。

＃４T/B

＃４R/B

F53V-53V-3 3V-2

3V-1

3V-4960ｍ

４号炉原子炉建屋汀線直交断面

施設の基礎地盤の安定性評価の流れ※※ 土木学会原子力土木委員会：原子力発電所の基礎地盤及び周辺斜面の安定性評価技術＜技術資料＞，2009年２月

コメント 365-818

防潮堤の支持性能について【防潮堤支持地盤の安定性】
防潮堤支持地盤の安定性について

最大せん断応力比算定式

防潮堤が設置されたことによる影響について，防潮堤のある場合とない場合の動的解析を行い，最大せん断応力比より影響範囲を検討した。なお，杭基礎部の地盤を剛体相当に設定することで，地盤への影響範囲が保守的に広く評価されるよう検討を行った。

最大せん断応力比 ＝建屋ありのτmax－建屋なしのτmax

50%
40%
30%
20%
10%
0%

×100 (%)

建屋なしのτmax

影響範囲（約100m）

防潮堤設置による地盤への影響範囲は保守的な検討において100m程度であり，この範囲の地盤安定性について確認した。
防潮堤の影響範囲における西山層及びＶ系断層は，概ね地震時に破壊していないことから，十分な支持性能を有しており安定であると判断できる。
最大せん断応力比分布〔防潮堤あり・なし〕

影響範囲（約100m）

2.0＜Fs
1.5＜Fs≦2.0
1.0＜Fs≦1.5

2.0＜Fs

防潮堤

1.0＜Fs≦1.5

せん断破壊
引張破壊
複合破壊

西山層

地盤の局所安全係数（防潮堤付近拡大）

1.5＜Fs≦2.0
せん断破壊
引張破壊

Ｖ系断層

断層の局所安全係数（防潮堤付近拡大）

19

No.

365-10

H28.5.13

ヒアリング コメント

V系断層をジョイント要素でモデル化するための，ボーリングデータ等を示すこと。

コメント 365-10

基礎地盤安定性評価における断層物性値について【設定根拠】

第336回審査会合資料 再掲

20

荒浜側の解析用物性値は，下表に示す試験・調査結果に基づき設定した。
地層区分
物性値
物理特性
静的変形特性西山層（へき開含有帯）

番神砂層

密度試験結果（土質工学会編「土質試験法」に準拠）

静弾性係数

三軸圧縮試験結果（土質工学会編「土質試験法」に準拠）

静ポアソン比三軸圧縮試験結果
ＰＳ検層によるＳ波速度（土質工学会編「土質調査法」に準拠），密度により算定

動せん断弾性係数のひずみ依存特性
動ポアソン比σt

残留強度

新期砂層，埋戻土断層部

動的単純せん断試験結果

西山層（へき開含有帯）と同じ方法で設定

動的単純せん断試験結果
ＰＳ検層によるＰ波速度，弾性波速度測定試験によるＰ波速度，Ｓ波速度（物理探鉱技術協会編「岩石試料の速度測定要綱」
Ｓ波速度（土質工学会編「土質に準拠），密度により算定調査法」に準拠）により算定

ＰＳ検層によるＰ波速度，Ｓ波速度（土質工学会編「土質調査法」に準拠）により算定

西山層（へき開含有帯）と同じ方法で設定

動的単純せん断試験結果

Ｃuピーク強度

ＰＳ検層によるＳ波速度（土質工学会編「土質調査法」に準拠），密度により算定

弾性波速度測定試験によるＳ波速度（物理探鉱技術協会編「岩石試料の速度測定要綱」に準拠），密度により算定

減衰定数の歪み依存特性

強度
特性

古安田層

密度

初期動せん断
弾性係数

動的
変形
特性

西山層（泥岩）三軸圧縮試験結果（土質工学会編「土質試験法」に準拠）
圧裂引張強度試験（JIS M 0303に準拠）

－

－

－

三軸圧縮試験結果（土質工学会編「土質試験法」に準拠）－－

コメント 365-10

基礎地盤安定性評価における断層物性値について【解析用物性値】
断層部

地層区分
物性値
物理特性

静的
変形特性

変形
特性

動的
変形特性

第336回審査会合資料 再掲

※

Ｆ ５断層

Ｖ系断層，α・β断層(g/cm3)

粘土部：1.95，破砕部：1.58
層厚の重み付き平均＝1.77

1.58

1.59

Ｅ0(Ｎ/mm 2)

粘土部：96.1＋147･ Ｐ
破砕部：135＋159･ Ｐ

135＋159･ Ｐ

118＋135･ Ｐ

ν0.46

0.46

0.44

Ｇ0(Ｎ/mm ２)

粘土部:108，破砕部:228
層厚の重み付き平均＝147

228158νd

粘土部:0.49，破砕部:0.45
層厚の重み付き平均＝0.47

0.45

0.45

1/(1＋2.80γ 0.77)

1/(1＋2.68γ 0.75)

12.7γ 0.57＋1.8

11.0γ 0.55＋2.0

0.40＋0.06･ Ｐ

低圧部：0.32＋0.61･ Ｐ
高圧部：0.73＋0.18･ Ｐ

0.41＋0.19･ Ｐ

000－－－

0.23＋0.24･ Ｐ

低圧部：0.31＋0.61･ Ｐ
高圧部：0.54＋0.19･ Ｐ

0.40＋0.18･ Ｐ

ρt①・②断層0.00134 Ｇ 1・ Ｇ 2/( Ｇ 1＋ Ｇ 2)

Ｇ / Ｇ 0～γ

粘土部： Ｇ 1＝1100/(1＋2.94γ 0.99)
破砕部： Ｇ 2＝2320/(1＋2.80γ 0.77)( ｈ 1Ｇ 2+ ｈ 2Ｇ 1)/( Ｇ 1＋ Ｇ 2)

ｈ ～γ
(％)

粘土部： ｈ 1＝21.3γ 0.96＋2.8
破砕部： ｈ 2＝12.7γ 0.57＋1.8

Ｃu(Ｎ/mm 2)
強度
特性

ピーク強度

φu(°)
σt(Ｎ/mm 2)

残留強度

Ｃ ur(Ｎ/mm 2)
2

注：Ｐ は，平均有効拘束圧(Ｎ/mm )を示す。
注：γは，せん断歪み（％）を示す。

※ α・β断層は，同じ高角度のＶ系断層の物性値を用いた。

21コメント 365-10

基礎地盤安定性評価における断層物性値について【試掘坑調査位置】

３号炉

第336回審査会合資料 再掲

４号炉

３，４号炉 試掘坑調査位置図22

コメント 365-10

基礎地盤安定性評価における断層物性値について【断層の概要】

第336回審査会合資料 再掲

23

Ｆ5断層は，試掘坑調査より，粘土幅及び破砕幅がそれぞれ5cm程度であることから粘土部及び破砕部両方の物性値を設定する。なお，破砕部のサンプリングが難しいことから，破砕部の物性値には初期接線弾性係数とせん断強度の圧密圧力依存性が比較的よく一致しているＶ系断層の物性値を用いた。
Ｖ系断層は，連続性が最も良い3V-1断層を代表とした。なお，試掘坑調査より， 3Ｖ-1～3Ｖ-5断層で粘土幅がフィルム状～0.1cm程度，破砕幅が8～15cm程度であることから破砕部のみ物性値を設定した。
①・②断層は，両断層の成因がほぼ同じであり，規模，性状等の地質特性がほぼ同様であることから同一の材料として評価した。なお，試掘坑調査より，粘土幅がフィルム状～0.1cm程度，破砕幅が220～280cm程度であることから破砕部のみ物性値を設定した。
試掘坑調査による断層の性状※東京電力：柏崎刈羽原子力発電所原子炉設置変更許可申請書（3，4号原子炉の増設），昭和60年4月（昭和62年2月一部補正）からの引用。

コメント 365-10

基礎地盤安定性評価における断層物性値について【動的変形特性１】

第336回審査会合資料 再掲

Ｖ系断層の初期動せん断弾性係数G0は， 3Ｖ-１断層の試掘坑内のブロック試料を用いた弾性波速度測定試験
によるS波速度Vs，密度ρに基づき式(1)により設定した。
Ｖ系断層の動ポアソン比νdは， 3Ｖ-１断層の試掘坑内のブロック試料を用いた弾性波速度測定試験によるS
波速度Vs，P波速度Vpに基づき式(2)により設定した。
G0=ρ･Vs2

・・・(1)

νd=1/2･{(Vp/Vs)2-2}/{(Vp/Vs)2-1}

・・・(2)

Ｆ5断層（粘土部），３Ｖ－１断層，①・②断層の初期動せん断弾性係数及び動ポアソン比24コメント 365-10

基礎地盤安定性評価における断層物性値について【動的変形特性２】

第336回審査会合資料 再掲

25

Ｆ5断層（粘土部）の初期動せん断弾性係数G0は，試掘坑内のブロック試料を用いた弾性波速度測定試験によるS波速度Vs，密度ρに基づき式(1)により設定した。
Ｆ5断層（粘土部）の動ポアソン比νdは，試掘坑内のブロック試料を用いた弾性波速度測定試験によるS波速度Vs，P波速度Vpに基づき式(2)により設定した。
Ｆ5断層（破砕部）の初期動せん断弾性係数G0及び動ポアソン比νdは，Ｖ系断層の物性値を用いる。
G0=ρ･Vs2

・・・(1)

νd=1/2･{(Vp/Vs)2-2}/{(Vp/Vs)2-1}

・・・(2)

Ｆ5断層（粘土部），３Ｖ－１断層，①・②断層の初期動せん断弾性係数及び動ポアソン比※Ｆ5断層は，粘土幅と破砕幅の層厚を考慮した積層異方性の考え方による等価な値を用いる。

コメント 365-10

基礎地盤安定性評価における断層物性値について【動的変形特性３】

第336回審査会合資料 再掲26

Ｖ系断層の動的変形特性は，３Ｖ-１断層の試掘坑内のブロック試料による動的単純せん断試験に基づき設定した。

，密度より算定

３Ｖ－１断層の動的変形特性，密度より算コメント 365-10

基礎地盤安定性評価における断層物性値について【動的変形特性４】

第336回審査会合資料 再掲

27

Ｆ5断層（粘土部）の動的変形特性は，試掘坑内のブロック試料による動的単純せん断試験に基づき設定した。
Ｆ5断層（破砕部）の動的変形特性は，Ｖ系断層の物性値を用いる。

，密度より算定，密度より算F5断層（粘土部）の動的変形特性※Ｆ5断層は，粘土幅と破砕幅の層厚を考慮した積層異方性の考え方による等価な値を用いる。

コメント 365-10

基礎地盤安定性評価における断層物性値について【強度特性１】

第336回審査会合資料 再掲

28

F5断層のせん断強度は， F5断層（粘土部）の試掘坑内のブロック試料による三軸圧縮試験（CU条件）に基づき設定した。
Ｖ系断層のせん断強度は，3V-１断層の試掘坑内のブロック試料による三軸圧縮試験（CU条件）に基づき設定した。
低圧部

高圧部

9.5kgf/cm2

Ｆ5断層（粘土部）のせん断強度

Ｆ5断層（破砕部），３Ｖ－１断層のせん断強度※Ｆ5断層のせん断強度は，解析で対象とする圧密圧力の範囲では．粘土部の強度が破砕部の強度を下回るため粘土部の強度を用いる。

コメント 365-10

基礎地盤安定性評価における断層物性値について【強度特性２】

第336回審査会合資料 再掲

V系断層の残留強度は，3V-１断層の試掘坑内のブロック試料による三軸圧縮試験（CU条件）に基づき設定した。
低圧部

高圧部

残留強度 ｃｕｒ (kgf/cm2)20
V系断層
低圧部 ｃｕｒ=3.2+0.61･P
高圧部 ｃｕr=5.5+0.19･P

15

10

55.5kgf/cm2
00102030

圧密圧力 Ｐ (kgf/cm2)

３Ｖ－１断層の残留強度

405029

コメント 365-10

基礎地盤安定性評価における断層物性値について【強度特性３】

第336回審査会合資料 再掲

30

F5断層の残留強度は，F5断層（粘土部）の試掘坑内のブロック試料による三軸圧縮試験（CU条件）に基づき設定した。

Ｆ5断層（粘土部）の残留強度※Ｆ5断層の残留強度は，せん断強度において解析で対象とする圧密圧力の範囲では．粘土部の強度が破砕部の強度を下回るため，同様に粘土部の強度を用いる。

コメント 365-10

基礎地盤安定性評価における断層物性値について【補足：破砕幅１】
V系断層の破砕幅は，試掘坑調査に基づき中央値及び平均値より，破砕幅：12cmに設定した。

V系断層の層厚31

コメント 365-10

基礎地盤安定性評価における断層物性値について【補足：破砕幅２】

第336回審査会合資料 再掲

Ｆ5断層の粘土幅及び破砕幅は，試掘坑調査に基づき中央値及び平均値より，粘土幅：5cm，破砕幅：5cmに設定した。

Ｆ5断層（粘土部と破砕部の合計）の層厚

Ｆ5断層（粘土部）の全層厚に対する割合

32