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東海第二発電所 工事計画審査資料
資料番号

工認-972 改 2

提出年月日

平成 30 年 9 月 14 日

NT2 補③ Ⅴ-2-3-3-2-4 R1Ⅴ-2-3-3-2-4 上部格子板の耐震性についての計算書

目次

NT2 補③ Ⅴ-2-3-3-2-4 R2

1.

一般事項

11.1 記号の説明

11.2 適用基準

11.3 形状・寸法・材料

11.4 解析範囲

11.5 計算結果の概要

12.

計算条件

42.1 設計条件

42.2 運転条件

42.3 重大事故等時の条件

42.4 荷重の組合せ及び許容応力状態

42.5 材料

42.6 物性値

42.7 荷重の組合せと応力評価

42.8 許容限界

42.9 応力の記号と方向

43. 外荷重の条件

53.1 死荷重53.2 地震荷重

54.

応力計算

54.1 応力評価点

54.2 差圧による応力54.2.1荷重条件（L02）

54.2.2

計算方法

564.3 外荷重による応力4.3.1

荷重条件（L04，L14 及び L16）

64.3.2

計算方法

64.4 応力の評価

75.

8

応力強さの評価

5.1 一次一般膜応力強さの評価

8

5.2 一次一般膜＋一次曲げ応力強さの評価

8目−1

図表目次
2

図 4-1 応力計算モデル

9表 1-1 計算結果の概要

3表 4-1 断面性状10表 5-1 一次一般膜応力強さの評価のまとめ

11

表 5-2 一次一般膜＋一次曲げ応力強さの評価のまとめ

11NT2 補③ Ⅴ-2-3-3-2-4 R2

図 1-1 形状・寸法・材料・応力評価点

目−2

1.

一般事項
本計算書は，上部格子板の耐震性についての計算書である。
上部格子板は，炉心支持構造物であるため，添付書類「Ⅴ-2-3-3-2-1 炉心支持構造物の応力解析の方針」（以下「応力解析の方針」という。）に基づくものとする。

1.1 記号の説明
記号の説明は，「応力解析の方針」の 2 章に示す。
さらに，本計算書において，以下の記号を用いる。

NT2 補③ Ⅴ-2-3-3-2-4 R2

記号記

号 の 説 明単 位

Ａ

断面積mm2ｂ

グリッドプレートの厚さmm

ｈａ

グリッドプレートの高さmm

Ｉｙ

断面二次モーメントmm4ＩＺ

断面二次モーメントmm4Ｌ

最長グリッドプレートの長さmm

グリッドプレート1スパンの長さmm

1.2 適用基準
適用基準は，「応力解析の方針」の 1.3 節に示す。
1.3 形状・寸法・材料
本計算書で解析する箇所の形状・寸法・材料を図 1-1 に示す。
1.4 解析範囲
解析範囲を図 1-1 に示す。
1.5 計算結果の概要
計算結果の概要を表 1-1 に示す。
なお，応力評価点の選定に当たっては，形状不連続部及び厳しい荷重作用点に着目し，応力評価上厳しくなる代表的な評価点を本計算書に記載している。

1ｚ
P01,P01’
ｙｘP02,P02’

ｚｙ

Ａ〜Ａ断面図
P01,P01’

Ａｂ

グリッドプレート〔SUS304 相当〕ｈａNT2 補③ Ⅴ-2-3-3-2-4 R2ｘ＝
ｂP02,P02’

＝
ｈａ ＝

Ａ

：応力評価点〔〕：ＪＩＳ相当材（）：材

図 1-1 形状・寸法・材料・応力評価点（単位：mm）

2料

NT2 補③ Ⅴ-2-3-3-2-4 R1

表 1-1 計算結果の概要

部分及び材料

許容応力状態

一次一般膜応力強さ

一次一般膜＋一次曲げ応力強さ

（MPa）

（MPa）

応力強さ

グリッド

許容値

応力

応力評価面

強さ

許容値

応力評価点

ⅢＡＳ7172P01-P0282258P01ⅣＡＳ11260P01-P02136391P01プレートSUS30432.

計算条件

2.1 設計条件
設計条件を「応力解析の方針」の 4.1 節に示す。
2.2 運転条件
考慮した運転条件を「応力解析の方針」の 4.2 節に示す。
2.3 重大事故等時の条件
重大事故等時の条件を「応力解析の方針」の 4.3 節に示す。
2.4 荷重の組合せ及び許容応力状態
荷重の組合せ及び許容応力状態は，「応力解析の方針」の 3.4 節に示す。
2.5 材料NT2 補③ Ⅴ-2-3-3-2-4 R2

各部の材料を図 1-1 に示す。
2.6 物性値
物性値は，「応力解析の方針」の 3.3 節に示す。
2.7 荷重の組合せと応力評価
荷重の組合せと応力評価は，「応力解析の方針」の 4.5 節に示す。
2.8 許容限界
許容限界は，「応力解析の方針」の 3.5 節に示す。
2.9 応力の記号と方向
応力の記号とその方向は，以下のとおりとする。
なお，主応力の算出は，「応力解析の方針」の 5.4.1 項に示される式において，σt，σ ，σｒ，τｔ ，τｒｔをそれぞれσｘ，σｙ，σz，τｘｙ，τｚｘに添字を置き換えて求める。

σｘ：ｘ方向応力

σｙ：ｙ方向応力

σz：ｚ方向応力σzσｙ

τｘｙ ：せん断応力σｘ

τｚｘ ：せん断応力

43.

外荷重の条件

3.1 死荷重
上部格子板の評価に用いる死荷重を「応力解析の方針」の 4.4.1 項に示す。
3.2 地震荷重
上部格子板の評価に用いる地震荷重を「応力解析の方針」の 4.4.3 項に示す。
4.

応力計算

4.1 応力評価点
応力評価点の位置を図 1-1 に示す。また，各応力評価点の断面性状を表 4-1 に示す。
4.2 差圧による応力4.2.1

荷重条件（L02）
各運転条件による差圧を「応力解析の方針」の 4 章の図 4-1 に示す。

NT2 補③ Ⅴ-2-3-3-2-4 R2

計算は，設計差圧に対して行い，各許容応力状態での応力は，比例計算により求める。
4.2.2

計算方法
差圧Ｐ34 による応力は，以下により求める。なお，計算は，最大応力の発生する最長のグリッドプレートについて行う。応力計算モデルを図 4-1 に示す。

(1) 一次応力
a. 差圧Ｐ34 による荷重
ＷP＝−Ｐ34 ・ｂ・Ｌ

b. 端部におけるモーメント

ＷP・Ｌ
Ｍ＝12c. 曲げ応力Ｍ ｈa
σx＝ ・Ｉy
2d. せん断応力

τzx＝

ＷP
2・Ａ5

4.3 外荷重による応力4.3.1

荷重条件（L04，L14 及び L16）
上部格子板に働く外荷重を「応力解析の方針」の 4.4 節に示す。

4.3.2

計算方法
外荷重による応力は，以下により求める。

(1) 一次応力
a. 鉛直方向荷重による応力(a)

グリッドプレートの端部における鉛直方向荷重Ｗ v＝ Ｖ(b)グリッドプレートの端部におけるモーメントNT2 補③ Ⅴ-2-3-3-2-4 R2

Ｍv＝

(c)

Ｗv・Ｌ
12

曲げ応力

Ｍv ｈ aσx＝・Ｉy2(d)

せん断応力

τzx＝

Ｗv
2・Ａb. 水平方向荷重による応力(a)

格子１個当たりの水平方向荷重

ＷH＝(b)

4・Ｈ
764

格子の端部におけるモーメント

ＭH＝

ＷH・
126

(c)

曲げ応力

ＭH ｂσx＝ ・Ｉz 2(d)

せん断応力

τxy＝

ＷH
2・Ａ

4.4 応力の評価
各応力評価点で計算された応力は，応力を分類ごとに重ね合わせ，組合せ応力を求め応力強NT2 補③ Ⅴ-2-3-3-2-4 R2さを算出する。応力強さの算出方法「応力解析の方針」の 5.4 節に示す。

75.

応力強さの評価

5.1 一次一般膜応力強さの評価
各許容応力状態における評価をまとめて，表 5-1 に示す。
表 5-1 より，各許容応力状態の一次一般膜応力強さは，「応力解析の方針」の 3.5 節に示す許容値を満足する。
5.2 一次一般膜＋一次曲げ応力強さの評価
各許容応力状態における評価をまとめて，表 5-2 に示す。
表 5-2 より，各許容応力状態の一次一般膜＋一次曲げ応力強さは，「応力解析の方針」の 3.5

NT2 補③ Ⅴ-2-3-3-2-4 R2節に示す許容値を満足する。

8ｚｙ＝

ｈａｂ＝ｘＶ

ｈａＬｚ

Ｍ＝Ｐ34ｂＬ

NT2 補③ Ⅴ-2-3-3-2-4 R2

図 4-1(1) 応力計算モデル（鉛直方向荷重）（単位：mm）

ｙｘＭＨｂ＝＝ｈａ＝ｈａｂ

図 4-1(2) 応力計算モデル（水平方向荷重）（単位：mm）

9表 4-1 断面性状

応力評価点ｂ(mm)ｈａＡＩｙＩｚ(mm)24(mm4)(mm )NT2 補③ Ⅴ-2-3-3-2-4 R2P01，P0210(mm )表 5-1 一次一般膜応力強さの評価のまとめ（単位：MPa）
許容応力状態

許容応力状態

ⅢＡＳ

ⅣＡＳ

応力
評価面

応力

許容値

強さ
P01
P02
P01’
P02’

応力

許容値

強さ

7172

11260

617211260

NT2 補③ Ⅴ-2-3-3-2-4 R2E

表 5-2 一次一般膜＋一次曲げ応力強さの評価のまとめ（単位：MPa）
許容応力状態

許容応力状態

ⅢＡＳ

ⅣＡＳ

応力
評価点

応力

許容値

強さ

応力

許容値

強さ

P0182258136

391

P01’

64258118391

P0264258

118

391

P02’

82258

136

391

11