技術論文

Fe-Si合金扁平粉末における透磁率の周波数特性評価
Characterization of frequency dependences of permeability in flaky powders of Fe-Si alloy
三浦 滉大*1

澤田 俊之*2

Kodai MIURA and Toshiyuki SAWADA

Synopsis: Effects of Si content on frequency dependences of permeability in flaky powders were investigated. 0 to 11 %Si
powders were manufactured by gas atomizing process and flattened by attrition mill. Frequency dependences ofpermeability were characterized in the range of 1 MHz to 9 GHz.
Real part of permeability μ’ decreased at a certain frequency owing to eddy current loss or magnetic resonance. μ’
at 10 MHz before magnetic resonance increased with Si content and decreased after taking a maximum at 9% Si.
This behavior was discussed from correspondence with coercivity. As a result, in the magnetic sheet of 6.5 % Si or
less, the orientation deterioration of the flaky powder due to excessively large powder particle size was inferred.
Evaluating the degree of orientation of flaky powder as an apparent aspect ratio according to the Ollendorff
equation, it was suggested that the magnetostatic couplings should be less than 2 powder particles at 6.5% Si or
less and were more than 2 particles at 9% Si or more.
Profiles of imaginary part of μ” were discussed from the viewpoints of resonance frequency fr around 100 MHz andtype of profile. Assuming that magnetization process is the movement of magnetic domain wall, fr around 100 MHz
was explained by parameter Ms/μt1/2. On the other hand, new dispersion observed in μ” profile between 2~3 GHz
and μ” profile varied from unimodal type to bimodal one with increase of Si content. Based on the model offlattening process in Fe-Si-Al alloy, change of profile was attributed to micro-strain ε calculated by Williamson-Hallanalysis as well as saturation magnetostriction λs. Therefore, it was speculated that increase of |λs|×ε should inducechange of μ” profile derived from magnetic resonance of magnetostriction effect.

Key words: Fe-Si alloy; magnetic flaky powder; frequency dependence of permeability; magnetostatic coupling; magnetostriction
effect1. 緒言

界的な通信システムの高速化・大容量化により3）、使用される周波数域の高周波化が予測されるため、ノイズ抑制

電子機器の内部および電子機器間で電磁波ノイズが生じ

シートの磁気共鳴周波数も高周波化する必要がある。ここ

る場合、電子機器の誤作動を起こすため、電子回路の設計で代表的な磁気共鳴は、磁壁および磁気モーメントの運動を変更するといった電磁波ノイズに対する対策が必要となに関係し、それぞれの交流磁場中の運動方程式から4）、共る1）。このような電磁波ノイズ対策の1つとして、例えば鳴 周 波 数 f r と 透 磁 率μの 積 は、μ n f r ∝Ms（ 磁 壁 の 移 動 は

金属扁平粉末をフィラーとしたノイズ抑制シートが使用さ

n=1/2、磁気モーメントの歳差運動の場合はn=1）の関係れている 。このノイズ抑制シートのノイズ吸収特性は、で表わされる。したがって、同じμの場合、高い飽和磁化

磁性体の磁気共鳴による磁気的損失の大きさに比例するとMsを有する材料を使用することで、共鳴周波数を高周波言われている2）。したがって、交流磁場における透磁率

化でき、それに伴いシート吸収域も高周波化できると考え

μ=μ’+jμ”（jは虚数単位）で表される透磁率の周波数特性の

られる。

2）

制御が必要となる。特に、使用周波数域のμ’、μ”の大きさ、本研究では高Msを有する材料という観点から、Fe-Si-Al

磁気共鳴周波数および周波数に対するμ’、μ”プロファイル

やFe-Ni系合金を代表とする軟磁性材料よりも高いMsを有の形状制御が重要である。

するFe-Si合金に着目した。Feに対するSiの添加は、結晶
磁気異方性定数K1、飽和磁歪定数 λsおよび材料強度に大き近年の第5世代移動通信システム（5G）に代表される世
*1
*2

粉末事業部
粉末事業部

粉末技術部
粉末技術部

技術3グループ
技術3グループ長、博士（工学）33Sanyo Technical Report Vol.26 (2019) No.1

Fe-Si合金扁平粉末における透磁率の周波数特性評価

く変化をもたらす5）。特に、扁平形状の磁性フィラーでは、トを333 K、50 MPaの条件でプレスした。得られた磁性加工によって付与される磁気異方性や加工状態の影響に

シートについて、PMM-9MG1（凌和電子製）6）を用いてよって、μ”の周波数特性が大きく変化するので 、Si量の1 MHz〜9 GHz域の複素比透磁率の周波数特性評価を行

効果を系統的に評価することは重要であると考えられる。

なった。

2）

したがって、本研究では μ’および μ”の周波数特性に与え3. 結果および考察

るSiの影響を明らかにするため、Fe-Si-Al合金よりも3〜4
割 程 度 高 いMsを 有 す るSi量11 mass%（ 以 降%は、

3.1 μ’の周波数特性

mass%を示す）まで添加したFe-Si系2元合金扁平粉末を作製し、透磁率の周波数特性変化について考察した。本論

Fig.1（a）にAs-attoritedの μ’の周波数特性を示す。Feの文中では、特にノイズ吸収特性に影響を与える3点についμ’ は、約70 MHzまでフラットであるが、周波数の増加にて考察した。3.1節にて磁気緩和が生じる以前の10 MHz

伴い減少した。この μ’プロファイルは渦電流損失が一部重における μ’値について取り扱った。保磁力Hcとの対応と畳した磁気緩和であると考えられる。一方、3%Si以上のμ’

Ollendorlfの式を用いたシート中の粉末配向性を考慮した

プロファイルは、30〜60 MHz近傍で磁気共鳴と推測され反磁界係数の観点から考察した。3.2節以降では、主にμ”

る極大値を示し、周波数の増加に伴い減少した。Fig.1（b）

プロファイルについて取り扱った。3.2.1にて磁気共鳴周に熱処理した6.5%〜11% Siの μ’の周波数特性を示す。熱波数 f r を磁壁の共鳴と仮定し考察を行なった。3.2.2では、処理することで、共鳴周波数は低周波側にシフトし、かつ

9〜11% Siにおいて生じた μ”プロファイルの形状変化にμ’の値が増加した。これは、主に焼鈍による残留応力の低ついて、磁気弾性効果の観点から考察した。

減によると推測される7）。

2. 実験方法
Table 1に検討した計6組成を示す。扁平化の原料粉末
はガスアトマイズ法にて作製し、所定の粒度に分級した。
扁平加工は、一般的なアトリッションミルを使用し、原料
粉末、溶媒、加工ボールを撹拌して行なった。本実験では、
タップ密度約0.9 Mg/m3が得られた時間を加工終了条件とした。得られた扁平粉末について、レーザー回折・散乱法に よ り 平 均 粒 子 径（ メ ジ ア ン 径 D50 ）、 タ ッ プ 密 度TD、BET流動法により比表面積Sをそれぞれ測定した。Table 1に測定した結果をまとめて示す。9% Si量以上において微粉化しており、これは合金のSi量増加に伴う靱性の変化に起因していると考えられる。一部の扁平粉末には、Ar雰囲
気 中 に て、 焼 結 温 度 以 下 の873お よ び1073 K、3.6×103 s、炉冷の条件で熱処理を施した。
Table 1 Flaky powders prepared in this study

Fig.1 Frequency dependences of real part of permeability,(a)As-attrited and (b)anneled at 873 and 1073K.

HcおよびMsは、Hcメータ（Qumano製HC801）およ

ここで、得られた μ’値について考察するため、Fig.2にびVSMを用いて測定した。ここで記載するHcは扁平粉末

磁気緩和以前の10 MHzにおける μ’およびHcをSi量でプの長軸方向に対し平行に励磁したときの値である。また、ロットした結果を示す。μ’ はHcに逆相関するので、Fig.2

扁平粉末と樹脂を混練してスラリーを作製し、ドクターブ

中の両値の挙動は概ね対応している。しかし、As-attrited

レード法により、シート状に成形した。作製した磁性シー

試料の μ’ 極大値は9% Si、Hc極小値は6.5%Siであり、こ34

Sanyo Technical Report Vol.26 (2019) No.1

Fe-Si合金扁平粉末における透磁率の周波数特性評価

こに対応の不一致がある。μ’ に影響を与える要因として、反磁界の影響が考えられるので、磁性シート中の扁平粉末の配向を確認した。

Fig.4 Variations of median diameter in as-attrited samples
as a function of Si content.

さらに、上記したシート中の反磁界係数をOllendorffの式を用いて定量的に考察する。以下に反磁界係数の算出式8）を式（1）、およびOllendorffの式9）を式（2）に示す。

Fig.2 Variations of permeability and coercivity in as-attrited
samples as a function of Si content.

Fig.3にAs-attritedの扁平粉末を使用した磁性シートの…（1）

断面図を示す。0〜6.5% Siのシート中の扁平粉末は、一部に屈曲や磁性シート面に対し傾斜している様子が多く観察された。一方、9% Si以上のシートには上記した現象は………（2）

少なく、比較的扁平粉末が同一方向に揃う良好な配向性である。したがって、Fig.2の μ’とHc の極大および極小の不一致は、6.5% Si以下の扁平粉末の配向性劣化による、反ここで、式（1）の m は粉末粒子の形状が扁平回転楕円磁界係数の増大に起因すると推測される。また、Fig.4に体である場合の粒子径と厚さの比として定義されるアスペ示すように、この配向性の劣化は、90 μm以上のD50 を

クト比を表す。アスペクト比は、光学顕微鏡にて扁平粉末

有する扁平粉末において生じていることが示唆される。しの厚さを50個以上測定し、算出した厚さの平均値でD50

たがって、本条件ではD50 が過度に大きいと、粉末がお互を除した値を簡易的に用いた。また、扁平粉末の反磁界のいに重なり合い屈曲することで、配向性が低下することが影響を無視した真の透磁率μ tは、扁平粉末のHcから見積も考えられる。

Fig.3 Optical micrographs of cross sectional view of magnetic sheet, (a)Fe, (b)3Si, (c)6.5Si, (d)9Si, (e)10Si and (f)11Si.

35

Sanyo Technical Report Vol.26 (2019) No.1

Fe-Si合金扁平粉末における透磁率の周波数特性評価り10）、シート中の扁平粉末の充填率Pは、磁性シートのMs

填率に依存した磁気的結合11） は同程度として考える。こを扁平粉末のMsで除して求めた。

の 仮 定 を も と に、 実 測 し た μ’ に 対 し て ア ス ペ ク ト 比 をFig.5にOllendorffの式を用いたμ’の計算値と実験値の相フィッティングパラメータとして算出した見かけのアスペ

関 を 示 す。90 μm以 上 のD50 を 有 す る0〜6.5% Siの

クト比 m aを、実測した粉末自体のアスペクト比 mと比較す

As-attrited試料は、おおよそ計算値と一致する。一方でることで、配向性や熱処理による影響を評価することがで

D50<80 μmの9〜11% SiのAs-attrited試料および熱処理

き る。 ま ず、D50 ≧90 μm以 上 で あ る0〜6.5% Siの試料は、計算値から13以上の差異がある。また、熱処理

As-attrited試料は、配向性に劣るため（Fig.3）、maは低い

温度が高い試料は、計算値との差異が顕著である。本解析傾向であると推測される。見かけのアスペクト比を測定値の結果および計算に用いたパラメータをTable 2にまとめで除したm a/mは2未満であることから、mを扁平粉末1個て示す。

の値として代表させると、0〜6.5% Si試料では粉末2個未満の磁気的結合状態であることが示唆される。一方、9〜11% SiのAs-attrited試料のma/m>2であり、粉末2個以上の磁気的結合が示唆される。この結果から、たとえ粉末自体のmが小さくとも、シート中の配向性が良好であれば、
m aを増大できると考えられる。また、熱処理を加えること
で、m aはさらに増加する傾向にあり、残留応力の低減による μ’の増大が磁気的結合をより強化することが示唆される。
3.2 μ”の周波数特性
3.2.1 共鳴周波数 fr

Fig.5

Fig.6（a）にAs-attoritedのμ”の周波数特性を示す。Fe

Relation between calculated permeability and measured
one at 10MHz. Colors indicate Si content.

の μ”は、10 MHz近傍から立ち上がり、他の試料に比べて分散がブロードであった。3.1で述べたように、Feのプロ

ここで、磁性シート中の扁平粉末は、磁性を持つ微粒子

ファイルは渦電流損失が一部重畳した分散と推測される。

材料の集合体とみなすことができ、外部磁場を加えた時、Siを添加した扁平粉末は、100 MHz前後に磁性共鳴と推粒子間に静磁気的結合が生じ、反磁界の影響を低減すると測される分散が観測された。Si量の増加に伴い共鳴周波数推測される 。この磁気的結合の観点から、前述した計算

f r（ここで、分散のピーク値を共鳴周波数とする）は低周値との差異を考察する。また、シート中の扁平粉末充填率

波域にシフトする傾向であった。また、Fig.6（b）に示すは33〜36%と試料間の差異は小さいので（Table 2）、充ように、熱処理によって、分散のピーク値は増加し、f r は

11）

Table 2Analytical parameters of Ollendorff equation

36

Sanyo Technical Report Vol.26 (2019) No.1

Fe-Si合金扁平粉末における透磁率の周波数特性評価

ここで、Ms、S w、δおよび χr はそれぞれ飽和磁化、磁壁の面積、磁壁の幅および比磁化率を表す。χr =μ r -1である

低周波域にシフトした。これら f r の変化をFig.7にまとめて示す。

ので、μ r >>1のときfr は、fr ∝Ms/μ r1/2の相関を持つ。Fig.8に各μ”プロファイルから得られた fr をMs/μ t1/2でプロットした結果を示す。Fig.8に示すようにMs/μ t1/2によって概ね整理することができる。この近似直線の傾きから磁壁の体積を求めると、1.1×10-2 m3が得られた。この値は、フェライトにおける磁壁の共鳴周波数の算出に用いられた値4）よりも約10倍大きい値であり、扁平粉末中では磁壁の体積がより多いことが示唆される。しかし、扁平粉末中の磁区構造の詳細は不明であり、この点については今後の詳細な検討が必要である。

Fig.8
Fig.6

Frequency dependences of imaginary part ofpermeability, (a)As-attrited and (b)anneled at 873
and 1073K.

Relation between Ms/μ t1/2and f r. Colors indicate Sicontent.

3.2.2 μ”プロファイルの形状変化
本項では、μ”プロファイルの形状変化に着目する。3.2.1
項で述べたように、100 MHz前後に磁性共鳴と推測される分散が観測された。ここで、0〜6.5% Siでは、μ”の分散は1つのみ観測されていることから（Fig.6（a））、単峰型と分類する。一方、9〜11% Siでは、2〜3 GHzにおいてμ”の増加が観測された。特に10および11% Siでは、μ”の増加が顕著である。ここで、2〜3 GHzにおけるμ”の増加を1つの分散であるとし、9〜11% Siのプロファイルを双峰型と分類する。また、熱処理を加えると、9〜11% Siに現れた高周波域の分散は消滅し、単峰型へ変化した（Fig.6（b））。
Fig.9にSi量の増加に伴うμ”プロファイルの変化を整理す

Fig.7

るため、低周波域の分散のμ”ピーク値をμ”L 、高周波域のVariations of resonance frequency as a function of Si
content.

それをμ”Hとして（分散が無いプロファイルについては、
2 GHzのμ”の値を用いた）、分散比μ”H /μ”L をSi量で整理し齋藤らは、Fe-Cr合金扁平粉末における低周波域の分散た結果を示す。Fig.9に示すように、Si量の増加に伴いμ”H /μ”Lについて、磁壁共鳴の観点から考察した 。磁壁の共鳴周は増加し、この増加はμ”プロファイルの単峰型から双峰型

波数 fr は以下の式で表される 。

への変化を示す。

12）4）

このSi量の増加に伴うμ”プロファイルの形状変化につい………（3）て、扁平粉末における磁気共鳴の発現原理から考察する。
吉田は、Fe-Si-Al合金の扁平化プロセスにおけるμ”プロ

37

Sanyo Technical Report Vol.26 (2019) No.1

Fe-Si合金扁平粉末における透磁率の周波数特性評価

ファイルの変化を4つのステージに分類した2）。このモデ

プロファイルの双峰化に必要な要因を考察するため、双ル中で、μ” の分散は、主に3つの要因によって生じる。1峰型である9〜11% Siにおける μ”プロファイルの熱処理

つめが渦電流損失による分散DI であり、主に球状粉末にお前後の形状変化に着目した。Fig.6（b）より、熱処理によっいて生じる。2つめは、磁性粉末が加工によって、扁平状て、高周波域の分散は消滅し、単峰型へ変化した。熱処理の異方的な形状になることで発現する磁気共鳴による分散によって、扁平粉末中のひずみが低減されることが推測さ

DII である。本研究において100 MHz域に現れた分散は、れるので、プロファイルの双峰化の要因としてひずみ量を

この分散DIIに相当すると考えられる。そして、3つめが磁評価した。

気弾性効果によって粉末表面近傍に発現する磁気異方性の扁平粉末中に蓄積されたミクロひずみ量はXRD測定によ

磁気共鳴による分散DIII である。9〜11% Siの2〜3 GHz

りWilliamson-Hall法を用いて求めた17）。ここでミクロひずに発現した分散は、この分散DIII であると想定して以降考み ε は、転位密度、転位の性質や分布18）、または弾性ひず察を行なう。なお、DII はK1および λs 、DIII はλsと残留応

み19） に依存するパラメータであると言われている。本研力の大きさ14）に影響されると推測されている。

究で扱うFe-Si合金扁平粉末は、扁平加工により強加工さ7）れた状態であるので、本測定で得られた ε は、転位を反映したパラメータであるとして考察する。
Fig.11にSi量および扁平時の加工時間に対してε とλsをプロットした結果を示す。Si量の増加に伴い ε は単調に増加した。Si量の増加に伴い扁平加工時間も増加しており、加工時間に依存して ε が増加していると考えられる。ここで、高周波域の分散が生じた9〜11%Siの3つの試料は、εが大きくかつ¦λs¦も高い領域であることがわかった。一方で、単峰型である0〜6.5 %領域では、3%Siのλsが高くな
るが、ε は低い状態である。したがって、プロファイルの双峰化は、¦λs¦に加えε の大きさも起因していると推測されFig.9 Variations of μ”H /μ”L in as-attrited samples as a functionof Si content.

る。

さらにIgarashiらによって、正のλsを系統的に変化させた合金について透磁率の周波数特性を解析した結果から、μ”DIII /μ”DII∝λsの関係を示すことが報告された（ μ”DII とμ”DIII はそれぞれ分散DIIおよびDIIIにおけるμ”ピーク値を表す）15）。
こ の 相 関 関 係 に 基 づ き、μ”DIII /μ”DIIに 相 当 す るμ”H /μ”L（Fig.9）を¦λs¦16）で整理した。Fig.10に、μ”H /μ”L と¦λs¦の相関を示す。3% Siは9〜11% Si以上のλsを有するが、μ”H /μ”L が低く、単峰型である。したがって、9〜11% Siのプ
ロファイルが双峰化する要因として¦λs¦のみでは不十分であることがわかった。
Fig.11 Variations of micro-strain and saturation magnetstriction16)
in as-attrited samples as functions of Si content andprocessing time.

この仮定に基づいて、Fig.12（a）にμ”H /μ”L を¦λs¦×ε のパラメータで整理した結果を示す。
¦λs¦とε の積をパラメータとすることで、プロファイル形状の単峰型と双峰型を分けることができる。さらに、¦λs¦×ε のパラメータでプロファイル形状が変化するのであれば、εを高めることで、プロファイル形状は双峰型へ変化することが予測される。この予測を確認するため、高い正のλsを有する3% Siについて長時間加工を加え、ε を高めた試料
Fig.10 Relation between ¦λs¦16) and μ”H / μ”L in as-attrited
samples.

3Si-LPを作製した。Fig.12（a）（b）に3Si-LPの透磁率を測定した結果をそれぞれ示す。長時間加工を加えた試料に

38

Sanyo Technical Report Vol.26 (2019) No.1

Fe-Si合金扁平粉末における透磁率の周波数特性評価

4. 結言

おいて3 GHz近傍に分散を観測した（Fig.12（b））。また、その時の¦λs¦×ε の値は、μ”プロファイルの双峰化を示す9

本研究で得られた知見は以下の通りである。

〜11% Siのレベルにまで増加した（Fig.12（a））。この結果は、プロファイル双峰化の要因として、¦λs¦とε の2つの

（1） μ’の周波数特性は、渦電流損失または磁気共鳴によ因子が寄与するという仮説を支持すると考えられる。なお、り、ある周波数から磁気緩和を生じ μ’が減少した。

ここで用いた ε から、転位密度を算出することができ20）、

磁気緩和が生じる以前の μ’はSi量と共に増加し、9%を用いる

で極大値を取ったのち減少した。この挙動は、Hcのことで、加工硬化量を求めることができる。したがって、挙動と一致しなかった。磁性シート中の扁平粉の配転位の動きに対する内部応力σを表すパラメータとしてε向を観察した結果、6.5% Si以下の磁性シートにおを考えれば、¦λs¦×ε （またはσ）は磁気弾性エネルギーをいて、過大なD50 による扁平粉末の配向性劣化が観表すと考えられるが、今後さらに理論的な検討をする必要察された。したがって、μ’とHc の挙動の不一致は、がある。

粉末の磁気特性の他に、シート中の配向性が μ’ に寄そして、その転位密度からBailey-Hirschの式

21）

与したことで生じたことが推測される。また、この配向性の程度をシート中の見かけのアスペクト比としてOllendorffの式を用いて評価した結果、6.5% Si
以下では扁平粉末2個未満、9% Si以上では2個以上の磁気的結合状態であることが示唆された。
（2）μ” プロファイルにおける100 MHz域の分散の磁気共鳴周波数 f r は、Si量の増加と共に減少し、また、熱処理によってさらに減少した。f r について磁壁共鳴の理論から考察した結果、Ms/μ t1/2のパラメータで概ね整理することができた。
（3）9〜11%Siにおいてμ”プロファイルの形状が単峰型から双峰型に変化した。この形状変化には、Fe-Si-Alの扁平化モデル、μ”DIII /μ”DII∝λsの関係、熱処理前後のプロファイル変化を考慮した結果、¦λ s¦に加えWilliamson-Hall法により求めたミクロひずみ ε 量が寄与することが推測された。これにより、μ”H /μ”L を¦λ s¦×ε のパラメータで整理することができた。また、単峰型を示した3% Siに対し、長時間加工を加えて ε を高めた結果、μ”プロファイルは双峰型を示した。この結果は¦λ s¦×ε のμ”プロファイル形状変化（磁気弾性効果による分散DIII ）への寄与を支持すると考えられる。

Fig.12 (a) Relation between ¦λs¦×ε and μ”H /μ”L in as-attrited
samples. (b) Frequency dependence of imaginary part ofpermeability in 3Si and long processed one (3Si-LP).

参考文献
本研究では、Fe-9〜11% Siの負のλsを有する磁性材料
1）小暮裕明,小暮芳江: 電磁波ノイズ・トラブル対策,誠において、磁気弾性効果によって発現する分散DIII と推測

文堂新光社,（2010）, 22-40.

される分散を観測した。過去の研究として、正のλsを有する 材 料 に つ い て、 深 瀬 ら のFe-13Crの 結 果 、 そ し て

2）吉田栄吉: まぐね, 3（2008）3, 134-141.

Igarashiらによる系統的な研究15）がある。本研究の結果を

3）岸山祥久, 永田聡, 中村武宏: NTT技術ジャーナル, 122）

加えるとλsの正負に関わらず、分散DIII が発現する可能性（2017）, 13-17.

が考えられるが、その発現メカニズムの詳細は不明であり、

4）太田恵造: 磁気工学の基礎Ⅱ, 共立全書,（1973）,

さらなる研究が望まれる。

313-366.
5）R. Bozorth: “Ferromagnetism”, D. Van
Nostrand Company, New York,（1951）andreferences therein.

39

Sanyo Technical Report Vol.26 (2019) No.1

Fe-Si合金扁平粉末における透磁率の周波数特性評価

6）宮澤安範, 上西克二, 山口正洋, 安藤仁司: 日本応用磁気学会誌, 28（2004）
3, 222.
7）吉田栄吉, 安藤慎輔, 小野裕司, 島田寛: 日本応用磁気学会誌, 26（2002）
6, 843-849.
8）太田恵造:磁気工学の基礎Ⅰ, 共立全書,（1973）,35.
9）von F. Ollendorff: Magnetostatik der Massekerne,archiv für Elektrotechik. X X V Band,（1931）.
10）近角聡信: 強磁性体の物理（上）, 裳華房,（1978）,32.
11）島田寛: まぐね, 5（2010）2, 74-81.
12）齋藤章彦, 小川道治, 矢萩慎一郎: 電気製鋼, 69（1998）3, 195-200.
13）太田恵造: 磁気工学の基礎Ⅱ, 共立全書,（1973）,
268-271.
14）吉田栄吉, 安藤慎輔, 島田寛, 山口正洋, 鈴木圭, 野村
貴美, 深道和明: 日本応用磁気学会誌, 26（2002）
6,
850-854.
15）T. Igarashi, K. Kondo, S. Yoshida: J. Magn.
Magn. Mater, 444（2017）, 390-393.
16）T. Yamamoto, “The development of Sendust andother ferromagnetic alloys”, Chiba, Japan,
Komiyama printing,（1980）, pp.27-29
17）中島孝一, 二村裕一, 飛鷹秀幸, 土山聡宏, 高木節雄:
CAMP-ISIJ, 17（2004）, 396-399.
18）高木節雄, 増村拓朗, 土山聡宏, 鉄と鋼, 105（2019）
6, 648-654.
19）前島健人, 米村光治, 河野佳織, 宮本吾郎, 鉄と鋼,
104（2018）
11, 673-682.
20）G. K. Williams and R. E. Smallman: Philos. Mag.,
8（1956）, 34.
21）J. E. Bailey and P. B. Hirsch: Philos. Mag., 5（1960）53, 485-497.
22）深瀬美紀子, 武本聡: 電気製鋼, 82（2011）
1,
23-30.

■著者

三浦 滉大

澤田 俊之

40

Sanyo Technical Report Vol.26 (2019) No.1