技術論文

Fe-C-Cr系扁平粉末の周波数特性に及ぼすC, Cr, Si, Mn添加の影響
Effects of C, Cr, Si and Mn Additions on Frequency Characteristics of Fe-C-Cr Flaky Powders
細見

凌平*1

三浦

滉大*2

澤田

俊之*3

HOSOMI Ryohei, MIURA Kodai and SAWADA Toshiyuki

Synopsis: Fe-C-Cr alloy flaky powders were investigated as materials used for magnetic sheets for RFID applications.
Test powders were prepared by the gas atomizing process followed by flattening process by an attrition mill toobtain flaky powders. The permeability, coercivity Hc and saturation magnetization Ms of the flaky powders were
measured, and the effects of C, Cr, Si and Mn on the frequency characteristics and magnetic characteristics
were discussed.
Regarding the amount of C addition, it was confirmed that the 0.4C composition increased gradually in imaginary
part of frequency μ” on the low frequency side. This phenomenon is thought to be caused by eddy current loss.
Furthermore, the median diameter D50 of the 0.4C composition was larger than that of the 1.0C composition.
This is thought to be due to the high ductility of martensite of the 0.4C composition.
It was confirmed that resonance frequency fr was increased by adding C, Cr, Si, and Mn, which have the effect oflowering the martensitic transformation start temperature. As a result of calculating the micro strain ε of the flaky
powders, it became clear that the powders with a large amount of retained austenite γR in the spherical powders
also have a large ε. As ε increases, Hc increases and μ’ decreases. So, it was suggested that spherical powders
with a large γR contribute to the increase of fr.
From the relationship between fr and Ms/μt1/2, it was found that there is a difference in domain wall volume Swδbetween 1.0C and 0.4C compositions. Furthermore, it was found that S wδ increased as the crystallite size ddecreased. The 1.0C composition was able to reduce d and increase fr.
Keywords: magnetic powder; magnetic sheet; flaky powder; RFID; retained austenite; micro strain; resonance frequency.

1. 緒言

どで期待されている．
一方で IC タグの近傍に金属がある状態で通信を行うと，スマートフォンやパソコンなどの電子機器の小型化，

データ送信側から発した電磁波が金属部で渦電流として損高密度化により，電磁波ノイズによる電子機器の誤作動が失することで，データの送受信が困難になる問題がある．

問題となっている．このような電磁波ノイズ対策の一つとそこで，IC タグと金属の間を磁性シートで挟むことによして，金属扁平粉末を樹脂と混錬させて作製する磁性シー

り，金属による渦電流の影響を受けずにデータの送受信が1）

トが用いられる ．また，磁性シートは電磁波ノイズ対策

可能になる．

に用いられるだけでなく，電磁波を利用した非接触通信のRFID 用途において求められる磁性シートの特性は，使RFID（Radio Frequency Identification）用途にも用いら

用周波数における低い磁性損失 tanδ（=μ”/μ’）である．こ2）れる ．RFID にはいくつか周波数帯があり，現在最も普こで，μ’ は透磁率 μ の実部，μ” は μ の虚部を表す．これ及している HF 帯（13.56 MHz）は，交通系 IC カード等

によって電磁波の収束効果を高め，通信距離を改善するこで利用されており，今後さらなる普及が見込まれる UHFとができる．低周波の HF 帯に加えて高周波の UHF 帯の帯（860 ～ 960 MHz）は，HF 帯と比較して長距離通信普及が見込まれていく中で，高周波帯まで低い磁性損失のが可能であることから，物流における在庫管理での活用な扁平粉末を開発することは重要である．

*1
*2
*3

粉末事業部 粉末技術部 技術3グループ
研究・開発センター 新商品開発室 商品開発2グループ
粉末事業部 粉末技術部 技術2グループ長，博士（工学）62Sanyo Technical Report Vol.30 (2023) No.1

にデータの送受信が可能になる。
RFID 用途において求められる磁性シートの特性は、使用周波数における低い磁性損失
Fe-C-Cr系扁平粉末の周波数特性に及ぼすC, Cr, Si, Mn添加の影響
tanδ(=μ”/μ’)である。ここで、μ’は透磁率 μ の実部、μ”は μ の虚部を表す。これによって電磁波の収束効果を高め、通信距離を改善することができる。低周波の HF 帯に加えて高周波
そこで本研究では高周波帯においても低い磁性損失を
3. 実験方法の UHF 帯の普及が見込まれていく中で、高周波帯まで低い磁性損失の扁平粉末を開発する

維持できる扁平粉末について検討を行うため，原料粉末をことは重要である。
アトリッションミルで加工した
Fe 基合金扁平粉末を作製

Table 1 に 検 討 し た 計 8 組 成 の 分 析 値 を 示 す． 本 実

そこで本研究では高周波帯においても低い磁性損失を維持できる扁平粉末について検討
Hc や飽和磁化 Ms の磁気特性評価を実施した．
験では，添加元素量の影響を調査するため C 量は 0.4，
し，保磁力
さらに磁性シートを作製し，透磁率の周波数特性に及ぼす（以降 % は，mass% を示す）の 2 水準を作を行うため、原料粉末をアトリッションミルで加工した1.0mass%
Fe 基合金扁平粉末を作製し、保磁添加元素の影響について考察した．

製し，Cr 量は 2.0，4.0%透磁率の周波の 2 水準を作製した．Si，Mn
力 Hc や飽和磁化 Ms の磁気特性評価を実施した。さらに磁性シートを作製し、に 関 し て は Si を 1.0%，Mn を 0.5% 添 加 し た 組 成 と，数特性に及ぼす添加元素の影響について考察した。
2. 添加元素の選定

無添加の組成をそれぞれ作製した．扁平加工の原料粉末はガスアトマイズ法にて作製し，-106 μm に分級した．分

2.高周波帯においても低い磁性損失を維持するためには，
添加元素の選定

級後の球状粉末について，粉末を樹脂に埋め込み研磨した

fr
磁壁共鳴周波数を高くする必要がある．磁壁共鳴周波数後，ビッカース硬さ測定を荷重 0.98N にて実施した．構
高周波帯においても低い磁性損失を維持するためには、磁壁共鳴周波数を高くする必要は以下の式で表される 3）．

がある。磁壁共鳴周波数 fr は以下の式で表される 3)。 成相の同定および γR の評価は，X 線回折装置（ターゲット Cu-Kα線）を用いて測定した．γR は直接比較法により，

4

𝑓𝑓𝑟𝑟 = 1.0 × 10 𝑀𝑀𝑠𝑠 √𝑆𝑆𝑤𝑤 𝛿𝛿𝜒𝜒𝑟𝑟（211）および（220），（311）
          （1）    αFe（200）    ，      γFe（200）   (1) ，の合計 5 本のピークを用いて算出した．また，Hc および

ここで、S
δ および
χr はそれぞれ磁壁の面積、磁壁の幅および比磁化率を表す。ただし、χ
w、r
χr はそれぞれ磁壁の面積，磁壁の幅
Ms は VSM を用いて測定した．Table 2 に球状粉末の測定
および
ここで，S
w，δ
および比磁化率を表す．ただし，χ
結果を示す．
r =μt -1 である．ここで=μt -1 である。ここで μt は扁平粉末の真の透磁率を表す。この式から、高い磁壁共鳴周波数μt は扁平粉末の真の透磁率を表す．この式から，高い磁壁

扁平加工は，一般的なアトリッションミルを使用し，原を得るためには、高 Ms かつ低 μt を有する材料が必要であることが分かる。そこで本研究でμt を有する材料
共鳴周波数を得るためには，高 Ms かつ低4)

料粉末，溶媒，加工ボールを撹拌して行なった．得られは高 Ms を有する Fe-C 系合金 をベースに検討した。Fe-C 系合金の μt を低下させるためのが必要であることが分かる．そこで本研究では高 Ms を有た扁平粉末について，レーザー回折・散乱法により平均手段として、磁壁のピンニングサイトを増加させることが挙げられる。磁壁のピンニング
する
Fe-C 系合金 4）をベースに検討した．Fe-C 系合金の粒子径（メジアン径 D50）を測定した．構成相の同定おρ を大きくすることにより増加させることができる。ここで、加工誘起
μtサイトは、転位密度を低下させるための手段として，磁壁のピンニングサイ
よび Hc，Ms は，球状粉末の測定時と同様の手法で測定しトを増加させることが挙げられる．磁壁のピンニングサイ
た．ただし扁平粉末の Hc は，扁平粉末の長軸方向に対し
マルテンサイトは焼入れ処理によって得られる同組成のマルテンサイトよりもρ が高いこトは，転位密度 ρ を大きくすることにより増加させること5)とが報告されていることから 、残留オーステナイト量平行に励磁したときの値である．また，扁平粉末と樹脂を
γR が多い球状粉末に扁平加工を施ができる．ここで，加工誘起マルテンサイトは焼入れ処理

すことにより、加工誘起マルテンサイト変態し、ρ が高い扁平粉末が得られると予想した。

によって得られる同組成のマルテンサイトよりも ρ が高い

Table 1

Chemical compositions of spherical powders of Fe-

そこで本研究では鋼に添加される代表的かつ安価な元素であり、マルテンサイト変態開始
5），残留オーステナイト量ことが報告されていることから
C-Cr alloy in mass%.

Table 1 Chemical compositions of spherical powders of Fe-C-Cr alloy in mass%.

γR が多い球状粉末に扁平加工を施すことにより，加工誘起

Alloy

Fe

C

Cr

Fe-0.4C-2Cr

Bal.

0.37

1.98

-

-

Fe-0.4C-2Cr-Si, Mn

Bal.

0.39

1.99

0.89

0.50

な元素であり，マルテンサイト変態開始温度を下げる効果

Fe-0.4C-4Cr

Bal.

0.38

4.00

-

-

を有する Cr，Si，Mn 6）を添加することとした．なお，本Fe-0.4C-4Cr-Si, Mn

Bal.

0.38

4.00

0.88

0.51

研究において球状粉末は製造時の急冷凝固を特徴とするガ

Fe-1.0C-2Cr

Bal.

0.97

2.00

-

-

スアトマイズ法で作製することを前提としており，マルテ

Fe-1.0C-2Cr-Si, Mn

Bal.

0.98

2.00

0.82

0.51

ンサイト変態開始温度の低温化により，γR の増加が見込ま

Fe-1.0C-4Cr

Bal.

0.99

3.98

-

-

Fe-1.0C-4Cr-Si, Mn

Bal.

0.98

3.97

0.80

0.50

マルテンサイト変態し，ρ が高い扁平粉末が得られると予想した．そこで本研究では鋼に添加される代表的かつ安価

れる．

Si

Mn

細見 凌平

Table Table
2 Characteristics
ofFe-C-Cr
Fe-C-Cr
spherical
powders.
2 Characteristics ofspherical
powders.
Alloy

Vickers hardness
HV0.1

Phase

Amount of

Coercivity

Saturation magnetization

retained austenite γR(%)

Hc (A/m)Ms (T)

Fe-0.4C-2Cr

630

γ, α’

2.4

4100

1.86

Fe-0.4C-2Cr-Si, Mn

650

γ, α’

5.1

4700

1.77

Fe-0.4C-4Cr

590

γ, α’

5.4

5000

1.76

Fe-0.4C-4Cr-Si, Mn

630

γ, α’

7.0

5500

1.64

Fe-1.0C-2Cr

810

γ, α’

22.6

5300

1.32

Fe-1.0C-2Cr-Si, Mn

740

γ, α’

28.3

5000

1.15

Fe-1.0C-4Cr

660

γ, α’

34.7

5400

1.00

Fe-1.0C-4Cr-Si, Mn

690

γ, α’

46.5

5600

0.77
細見 凌平

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Sanyo Technical Report Vol.30 (2023) No.1

Fe-C-Cr系扁平粉末の周波数特性に及ぼすC, Cr, Si, Mn添加の影響

混練してスラリーを作製し，ドクターブレード法により，細は不明であるが，固溶元素も結晶内に応力場を形成す

シート状に成形した．作製した磁性シートを 333 K，50

る 13）と考えられることから，固溶 C を含んだ ε で磁気特MPa の条件でプレスした．磁性シート中の扁平粉末の充性を説明できると考えた．よって，本研究で取り扱う ε は填率はおよそ 30 ～ 35 vol% であった．得られた磁性シー

固溶 C を含んだ値であることを考慮する必要がある．

トについて，PMF-3000（凌和電子製）を用いて 1 MHz

4.結果と考察～ 1.8 GHz 域の複素比透磁率（μ’, μ”）の周波数特性評
価を行なった．

4.1透磁率の周波数特性

ミクロひずみ ε の評価は，X 線回折装置（ターゲット
7）

Fig. 1 に各組成の扁平粉末により作製された磁性シーにより，αFe の（110），（200），
（211）
，
（220）
，
（310）

トの μ’，μ” の周波数特性を示す．Fig. 1 は特に C 量の影の 5 本を用いて解析した．装置起因の幅広がりの影響は響について検討するため，Cr，Si，Mn 添加量が同一の組

標準試料 Si を用いて補正した．

成毎に整理している．いずれの結果も 0.4C 組成は 1.0C

Cu-Kα線）を用いて測定した．ε は DF（Direct fitting）法

ここで ε は，Williamson-Hall プロットから得られる傾組成と比較して低周波側で緩やかに μ” が増加した．μ” プ

きのことである．この ε は，転位密度，性質，分布 8），界

ロファイルの形状について吉田は，球状粉末においては面の弾性ひずみ 9） を反映するパラメータであるとされて渦電流による分散に起因して緩やかに μ” が増加するこいる．一方で，本研究で用いた球状粉末および扁平粉末と，球状粉末が加工によって扁平状の異方的な形状になのマルテンサイト中の C は固溶していると考えられ，こることで，磁壁共鳴により μ” の極大を取ることを報告し．本研究ている 14）．Fig. 1（a）～（d）の 0.4C 組成において 10では，この固溶 C の影響を含んだ ε を用いて，磁気特性，

MHz 付近から見られる μ” の緩やかな増加は渦電流損失に

特に Hc，μ を議論する．磁化過程において磁壁移動が支配よるものと考えられる．なお，磁性粉末の厚みが表皮深因子と考えれば，磁壁移動は結晶内の応力場によって妨さより小さくなることで，μ” の増加は抑制される．また，の固溶 C は回折ピークの幅広がりに影響する

10）

11）

．この応力場の由来として転位

0.4 C，1.0 C 組成において，それぞれ 200 MHz，300

が挙げられる 12）．一方で，磁壁と固溶 C の相互作用の詳MHz 付近に現れた μ” のピークは磁壁共鳴のピークである

げられると考えられる

Fig.1 Frequency dependences of real part and imaginary part of permeability, (a)Fe-0.4C-2Cr and Fe-1.0C-2Cr, (b)Fe-0.4C-2Cr-Si, Mn
Fig. 1 Frequency dependences of real part and imaginary part of permeability, (a)Fe-0.4C-2Cr andand Fe-1.0C-2Cr-Si, Mn, (c)Fe-0.4C-4Cr and Fe-1.0C-4Cr and (d)Fe-0.4C-4Cr-Si, Mn and Fe-1.0C-4Cr-Si, Mn.

Fe-1.0C-2Cr, (b)Fe-0.4C-2Cr-Si, Mn and Fe-1.0C-2Cr-Si, Mn, (c)Fe-0.4C-4Cr and Fe-1.0C-4Cr and(d)Fe-0.4C-4Cr-Si, Mn and Fe-1.0C-4Cr-Si, Mn.
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Sanyo Technical Report Vol.30 (2023) No.1

細見 凌平

Fe-C-Cr系扁平粉末の周波数特性に及ぼすC, Cr, Si, Mn添加の影響と考えられる．Fig. 2 に扁平粉末の断面図を示す．1.0 C

また Table 3 において示された結果から，Cr，Mn，Si

組成が一様に扁平化されているのに対して，0.4 C 組成で添 加 に よ る μ’ や fr へ の 影 響 に 注 目 す る と，4Cr 組 成 はは厚みを持った扁平粉も確認された．これらの厚みを持っ2Cr 組成と比較して μ’ が低下し，fr が高周波化した．一た扁平粉末が表皮深さより大きい粉末であり，μ” が緩や方 Si，Mn 添加による μ’ や fr への影響は明確ではなかっ

かに増加したものと考えられる．

た．なお今回作製した 8 種の扁平粉末のうち，最も fr の大きい組成は高 C，Cr 組成でかつ Si，Mn を添加した Fe-

Table 3 に扁平粉末の各特性の評価結果を示す．なお，
fr は μ” がピークの値を取る周波数とした．fr が高周波側と1.0C-4Cr-Si, Mn であった．

なったのは 1.0C 組成であった．また，0.4 C 組成の D50
4.2磁気特性と材料パラメータの関係

は 1.0 C 組成と比較して大きいことが分かった．XRD の結果から，すべての扁平粉末において構成相はマルテンサ

C，Cr，Si，Mn 添加による周波数特性の変化について

イト単相であることが分かったが，C 添加量でマルテンサ

考察するため，各組成の扁平粉末の ε を評価した．ε が変イトの延性が異なり，1.0 C 組成は適度な粉砕と扁平化に化する因子を調査するため，Fig. 3 に ε と加工時間 T のより均一に薄い扁平粉末となった．一方，0.4 C 組成はマ関係をプロットしたグラフを示す．ε と T は相関しており，

ルテンサイトに延性があり，1.0 C 組成より粉砕が生じにT が長時間の 1.0 C 組成の ε が大きいことが分かった．T

くくなったことから，アトリッションミル中のスラリー粘の長時間化は扁平加工時に粉末に与えるエネルギーが大き度が上昇し，大きく，厚い粉末が残存したと考えられる．

くなることから，それに伴い ε が大きくなったと考えられ

0.4 C 組成は 1.0 C と同程度の D50 を有する扁平粉末をる．さらに T が比較的近い値となる 0.4 C 組成と 1.0 C作製する予定であったが，アトリッションミル中のスラ組成に分けて，扁平粉末の ε と加工前球状粉末の γR の関リー粘度の上昇により，扁平加工が途中で停止した．

係をプロットしたグラフを Fig. 4，
Fig. 5 にそれぞれ示す．

Fig.2Fig.2
Opticalmicrographs
ofofcross
view
flaky
powders.
Opticalmicrographs
crosssectional
sectional view
of of
flaky
powders.
Table 3Alloy

Median diameter

Characteristics of Fe-C-Cr flaky powders.
Phase

Hc

細見 凌平

Ms

Real part of permeability

Resonance frequency

(A/m)

(T)

μ’ (at 13.56MHz)

fr (MHz)Fe-0.4C-2Cr

82

α’

2700

1.79

20.3

232

Fe-0.4C-2Cr-Si, Mn

111

α’

2600

1.78

20.0

241

Fe-0.4C-4Cr

83

α’

2800

1.76

18.6

260

Fe-0.4C-4Cr-Si, Mn

102

α’

2800

1.71

15.4

250

Fe-1.0C-2Cr

8.4

α’

3400

1.64

19.6

320

D50 (μm)

Fe-1.0C-2Cr-Si, Mn

10.0

α’

3700

1.63

20.1

320

Fe-1.0C-4Cr

10.4

α’

3900

1.64

17.7

326

Fe-1.0C-4Cr-Si, Mn

10.8

α’

4200

1.58

16.3

332

Table 3 Characteristics of Fe-C-Cr flaky powders.

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細見 凌平
Sanyo
Technical Report Vol.30 (2023) No.1

Fe-C-Cr系扁平粉末の周波数特性に及ぼすC, Cr, Si, Mn添加の影響

Fig. 6 Relationshipbetweencoercivity HcHc
and micro
ε. strain ε.
Fig.6 Relationshipbetweencoercivity
andstrain
micro

Fig. 3 Relationship between micro strain ε and processing time T.
Fig.3 Relationshipbetween micro strain ε and processing time T.
細見 凌平

細見 凌平

Fig. 7 Relationshipbetweenresonance frequency
fr and Ms/μt fr. and Ms/μt1/2.
Fig.7 Relationshipbetweenresonance
frequency
1/2

Fig. 4 Relationshipbetween micro
strain ε andamount strainof retainedεaustenite
R of 0.4C compositions.
Fig.4
Relationshipbetweenmicro
and γamountofretained austenite γR of 0.4C compositions.

細見 凌平

細見 凌平

止め効果が大きくなることから Hc が増加すると考えられる．特に，Hc ∝ ρ1/2 と 12），ρ1/2 ∝ ε 15）の 2 つの関係から，
Fig. 6 の Hc ∝ ε の相関は妥当であると考えられる．
Fig. 7 に fr と Ms/μt1/2 の関係をプロットした結果を示す．
扁平粉末の反磁界の影響を無視した μt は，扁平粉末の Hc
から見積もった値である 16）．式 1 より χr =μt -1 であるので，
μt>>1 のときは fr ∝ Ms/μt1/2 の相関を持つ．なお Fig. 7 中には今回作製した 8 組成だけでなく，Fe および Fe-Si 系
扁平粉末の結果 17）もプロットしている．さらに磁壁体積
Swδ を 2.0 × 10-2m3，1.0 × 10-2m3，1.0 × 10-3m3 とFig. 5 Relationship between micro strain ε and amount of retained austenite γR of 1.0C compositions.
Fig.5
Relationship between micro strain ε and amount ofretained austenite γR of 1.0C compositions.

したときの fr と Ms/μt1/2 の関係を線でそれぞれ示している．

細見 凌平

Fig. 7 より，1.0C 組成において Swδ が 2.0 × 10-2 m3 の
0.4 C 組成，1.0 C 組成ともに ε の増加に伴い γR も単調線に近い箇所にプロットされているのに対して，その他のに増加する結果となった．すなわち今回得られた ε は T と組成において Swδ が 1.0 × 10-2 m3 や 1.0 × 10-3 m3 のγR の影響を受けていることが分かった．ε と γR の関係につ線の周辺にプロットされていることから，1.0 C 組成はいて，Table 3 より扁平粉末はすべてマルテンサイト単相

その他の組成と比較して Swδ が大きいことが確認された．

となることから，球状粉末において γR が多い粉末は扁平

さらに ε と同様の評価方法にて扁平粉末の結晶子サイズ d 7）

粉末において加工誘起マルテンサイトの割合が多いといえを評価した結果，1.0 C 組成は 20 nm 未満，その他の組

る．すなわち，加工誘起マルテンサイトは焼入れ処理によっ成は 30 nm を超える大きさであることが分かった．すなて得られる同組成のマルテンサイトよりも ρ が高いことをわち d が小さくなるに伴い，Swδ が大きくなることが示さ

6）と同様に，γR の増加に伴い，εれた．以上より，1.0 C 組成で d が小さくなり，Swδ を大も増加したと考えられる．ここで球状粉末に存在していた

きくし，fr を高周波化することが可能であると分かった．

明らかにした過去の報告

マルテンサイトは，ガスアトマイズ時の急冷により生成し5.結言ているため，焼入れ処理によって得られるマルテンサイトに近い性質を有していると想定した．
Fig. 6 に Table 3 に示した Hc と ε の関係をプロットし本研究で得られた知見は以下の通りである．

たグラフを示す．ε の増加に伴い Hc も単調に増加した．

（1）C 添加量の違いによる透磁率の周波数特性について，同じ C 量で比較すれば，ε の増加は ρ の増加と対応すると0.4 C 組成は低周波側における μ” の緩やかな増加が考えられ，ε の増加すなわち ρ の増加により，磁壁のピン確認された．これは，表皮深さより大きい厚みの粉末

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Sanyo Technical Report Vol.30 (2023) No.1

Fe-C-Cr系扁平粉末の周波数特性に及ぼすC, Cr, Si, Mn添加の影響の存在が渦電流損失を招いたと推測される．さらに，

14）	‌吉田栄吉：まぐね，3（2008）3，134-141．

C 添加量でマルテンサイトの延性が異なり，1.0 C 組

15）	‌G. K. Williams and R. E. Smallman: Philos. Mag.,

成は均一に薄い扁平粉末となった一方，0.4 C 組成

8（1956）, 34.

はマルテンサイトに延性があり，大きく，厚い粉末が16）	‌近角聡信：強磁性体の物理（上），裳華房，（1978），

残存した．

32．

（2）‌マルテンサイト変態開始温度を下げる効果がある C，

17）	‌三浦滉大，澤田俊之：山陽特殊製鋼技報，26（2019）

Cr，Si，Mn を添加することで，fr の高周波化を確認

1，33-40．

した．扁平加工により残留オーステナイトから加工誘
起マルテンサイトに変態した扁平粉末の ε を評価した
結果，球状粉末の γR が多い粉末は ε も大きいことが明らかになった．ε の増加に伴い Hc は増加し，μ’ は減少することから，γR が多い球状粉末（原料粉末）がfr の高周波化に寄与することが示唆された．
（3）f‌r と Ms/μt1/2 の関係から，1.0 C 組成と 0.4 C 組成の
Swδ に違いが存在することが明らかになった．さらに
扁平粉末の d を評価した結果，d の変化に伴い，Swδ
が変化することも分かった．1.0 C 組成は d が小さ
くなり，Swδ が大きくなることにより fr が高周波化した．

参考文献
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7）	‌高木節雄，赤間大地，Jiang Fulin，土山聡宏：材料，
67（2018）3，383-388．
8）	‌高木節雄，増村拓朗，土山聡宏：鉄と鋼，105（2019）
6，648-654．
9）	‌前島健人，米村光治，河野佳織，宮本吾郎：鉄と鋼，
104（2018）11，673-682．

■著者

10）
	‌岩村真歩，塚原真宏，井戸原修，三阪佳孝，高木節雄：
鉄と鋼，107（2021）10，853-862．
11）	‌太田恵造：磁気工学の基礎Ⅱ，共立全書，（1973），
299-304．
12）	‌ H. Trauble: Magnetism and Metallurgy Ⅱ , edited by A. E. Berkowitz and E. Kneller, Academic
Press, New York,（1969）, 622.

細見

13）
	‌牧正志：鉄鋼の組織制御，内田老鶴圃，（2015）
，110．

67

凌平

三浦

滉大

澤田

俊之

Sanyo Technical Report Vol.30 (2023) No.1