技報

第 1 号(2003 年)

東北支店
東北支店
東北支店
東北支店

五十嵐史郎
三浦 義弘
杉本亨
五十嵐 亮

岩川大橋上部工の撤去工事

概要：岩川大橋は，山形県温海町に位置し，日本海の海岸線に沿って架かる国道７号線の橋梁である．構造形式は９径間単純ＰＣポステンＴ桁橋で，昭和４１年に竣工した．この地域は，全国的にも特に厳しい環境条件にあり，本橋においても塩害により過去に何度も防食塗装や外ケーブル補強等を行ってきたが，新橋の完成により上部工を撤去する事となった．
撤去工事にあたっては，本橋が海水浴場に沿って架橋されていることから，撤去工法と施工期間の制約を受けた．そのために，主桁架設機を用いた撤去工法等の技術提案を行って施工した．
キーワード：上部工撤去，外ケ−ブル補強，架設機（PSK‑08），ワイヤーソーイング工法，濁水処理
１．はじめに本工事は，塩害を受けて損傷した橋長３３６．９４ｍ，全幅８．８０ｍ，平面線形Ｒ＝４００ｍ，１径間５主桁のポストテンションＴ桁橋の上部工撤去工事である．
工事に際しては，以下に示す制約条件を考慮しなおかつ省力化を図ることを目的に工法の検討を行い，主桁架設機（ＰＳＫ‑０８）を使用した撤去工法により施工した．
① 破砕材・部材等が海岸に飛散流出しないこと② 工期は４月から１０月までの７ヶ月とし，海水浴シーズンまでに３径間の撤去を終えること
また，主桁は塩害により損傷を受けており，主ケ−ブルが切断されている主桁もあった．そこで，施工中の主桁の応力状態に関して，予め調査された資料や外ケ−ブル補強時の設計資料等に基づき応力の照査を行った．その結果により，補強外ケーブルの再緊張，桁下からの支柱による補強，横桁切断順序等の撤去手順を決定した．
２．橋梁概要工 事 名 ： 岩川大橋上部撤去工事
施
主 ： 国土交通省東北地方整備局酒田工事事務所
工事箇所 ： 山形県西田川郡温海町大字大岩川
構造形式 ： ポストテンション方式単純Ｔ桁橋
橋
長 ： ３３６．９４ｍ
桁
長 ： ２＠２９．４６０ｍ＋７＠３９．６６０ｍ
幅
員 ： 全幅員８．８０ｍ 有効幅員７．６０ｍ
平面線形 ： Ｒ＝４００．００ｍ

五十嵐史郎

ＰＣ事業部
工事部

三浦義弘
ＰＣ事業部
工事部

-1-

杉本亨
ＰＣ事業部
工事部

五十嵐亮
ＰＣ事業部
工事部

技報

第 1 号(2003 年)

表−1 解体撤去数量表
名称

橋面アスファルト
伸縮継手装置
既設高欄撤去地覆・落橋防止コンクリート撤
去
主桁撤去

細別

単位
ｔｍｔ

コンクリート殻鉄筋屑
コンクリート（有筋）
ＰＣ鋼材
鉄筋屑

写真−１ 撤去前

写真−２ 撤去後

-2-ｔｔ
ｔ
ｔｔ

数量

備考

３５０７６
１７３３９
１３
３，９８５
１１４８４４５本

技報

図−１ 一般図-3-

第 1 号(2003 年)

技報

第 1 号(2003 年)

３．施工手順足場，防護工を施工後，橋体工の撤去に先行して橋面工の撤去を行った．
主桁の撤去は，横桁コンクリ−トをワイヤ−ソ−により切断解体，支承部縁切り，床版縦目地をブレ−ドカッタ−により切断後，大型架設機にて行った．撤去した主桁は，Ａ１側に設置したヤ−ドにおいてワイヤ−ソ−によって運搬可能なブロックに切断し，解体ヤ−ドまで運搬して解体した．
施工フロ−図を，以下に示す．

施工順序
準仮備

設工

備

機

手配工

橋台・橋脚足場工

吊り足場・防護組立工

橋面舗装撤去工
大型切削機
伸縮継手撤去工
ブレーカー
軌道設備組立工撤 去 前 調 査 工

架 設 機 組 立 工

墜落防止措置工

解体ヤード設備組立工

︵各径間
先行施工

材︶

９
径間

落橋防止撤去工
高 欄 撤 去 工
地 覆 撤 去 工
ジャンボブレーカー
主桁外ケーブル解放工
横桁外ケーブル解放工
横 桁 切 断 工
ワイヤーソー
主桁転倒防止工支 承 部 縁 切 工ブレードカッター

吊り足場・防護解体工

落橋防止コンクリート ーブレーカーによる手ハツリ
アンカーバー ーコア切削機による︵床版縦目地切断工

各径間
順次施工︶

９径
間

主 桁 撤 去 工
主桁小割・運搬工
架 設 機 移 動 工

解体ヤード設備撤去工
仮 設 備 解 体 工
跡 片 付 け 工

図−２ 施工フロ−図

-4-

技報

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４．解体ヤード設備
主桁の切断搬出には，Ａ１背面旧橋すりつけ区間（長さ約４２．０ｍ 幅員約６．０ｍ）を利用した．
幅員が狭いので，ヤード部のレール固定には鉄板を利用し、工事車両の通行を可能とした．

図−３ 解体ヤード図

写真−３ Ａ１解体ヤード

-5-

技報

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５．主桁の検討（外ケーブルによる補強）
主桁の撤去はＡ２側から行い，撤去する主桁は橋体上を重量トロリ−にてＡ１側のヤ−ドまで移動する計画であった．しかし，全４５主桁のうち２２主桁の主ケ−ブルが塩害により破断しており，撤去桁移動時の既設主桁の耐荷力不足が懸念された．
したがって，撤去桁移動時の既設主桁の応力検討を行い，耐荷力の不足する主桁には補強を行った．
補強方法は，外ケ−ブルにより補強されている主桁に関しては再緊張を行う方法とし，外ケ−ブルによる補強がない主桁に関しては地上より四角支柱を組み上げて主桁を直接支持する方法とした．
(１)補強前の主桁の状況
各主桁の主ケーブルの状況と，すでに施工されている外ケーブル補強状況を下表に示す．
表−２ 各主桁の主ケ−ブル破断調査結果

G1
G2
G3
G4G5
全ケ−ブル本数(本）
第１径間 第２径間 第３径間 第４径間 第５径間 第６径間 第７径間 第８径間 第９径間
(A1‑P1) (P1‑P2) (P2‑P3) (P3‑P4) (P4‑P5) (P5‑P6) (P6‑P7) (P7‑P8) (P8‑A2)
なし
35 なし
なし
1 なし
なし
なし
124454〃〃〃1なし
2111〃〃〃なし
231 なし2〃〃〃〃
1
145 なし〃〃〃669999999

表−３ 各主桁の外ケ−ブル補強の有無

G1
G2
G3G4
G5

第１径間 第２径間 第３径間 第４径間 第５径間 第６径間 第７径間 第８径間 第９径間
(A1‑P1) (P1‑P2) (P2‑P3) (P3‑P4) (P4‑P5) (P5‑P6) (P6‑P7) (P7‑P8) (P8‑A2)
なし
なし
なし
なし
なし
なしなしなしなし〃〃○○○〃〃〃〃〃〃○○○〃〃〃〃〃〃○○なし〃〃〃○〃〃○○○〃〃〃○(２)撤去桁移動時の主桁合成応力度
補強の必要な主桁の合成応力度を下表に示す．
なお，撤去時の合成応力度は，撤去桁移動時の荷重を版理論によって荷重分配した結果である．
表−４ 各主桁の合成応力度（応力度 kgf/cm2）
第３径間 第４径間 第５径間 第６径間 許容値(P2-P3) (P3-P4) (P4-P5) (P5-P6)
Ｇ２
Ｇ２Ｇ２Ｇ２死荷重時 上縁65.065.071.1
65.0 ≦175（自重+ﾌﾟﾚ） 下縁-11.4-11.4-43.3-11.4 ≧-25
撤去時
上縁94.894.8
100.994.8 ≦175
下縁-54.8-54.8-86.7-54.8 ≧-25
破断PC鋼材本数4454補強外ケ−ブルの有無○○○
×炭素繊維補強の有無○○○
×-6-技報第 1 号(2003 年)

第３〜第５径間Ｇ２桁に関しては，既設外ケーブル（Ｆ１３０Ｔ）の導入緊張力に余裕があったので，撤去桁移動時の合成引張応力度が−２５kgf/cm2 以下となるよう，再緊張により緊張力を増加させることで補強した．
第６径間Ｇ２桁に関しては，地上より四角支柱を組み上げて直接支持する事とした．
(３)外ケーブル再緊張フロ―
主桁の検討結果より，対象径間の前径間の主桁引出し終了までは荷重分配を考慮し横桁切断を一切行わないこととして，下図に示す外ケ−ブル再緊張と横桁，床版切断の施工フロ−を決定した．

図−４ 外ケ−ブル再緊張施工フロ−図(４)主桁補強図第３〜第５径間（Ｐ２〜Ｐ５）部において，既設外ケ−ブルの導入緊張力を上げて再緊張するにあたり，既設コンクリ−ト定着部が耐力不足であった．そのために，鋼製ブラケットを新たに設置して再緊張することとした．
外ケ−ブル配置図と定着部概要図を以下に示す．
主桁外ケーブル（Ｆ１３０Ｔ）

図−５ 主桁外ケ−ブル配置図

図−６ 定着部概要図

-7-

技報

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６．撤去用架設機の選定及び撤去手順(１)撤去用架設機の選定
撤去用架設機は，平面線形がＲ＝４００ｍで現国道７号が本橋に隣接しているという条件と，以下に示す制約条件を考慮して，ＰＳＫ―０８を使用することとした．
① 破砕材・部材等が海岸に飛散流出しないこと② 工期は４月から１０月までの７ケ月とし，海水浴シーズンまでに３径間の撤去を終えること

写真−４ 主桁撤去状況 全景

写真−５ 主桁撤去状況

写真−６ 主桁撤去状況

撤去用架設機の選定は，① ＰＳＫ−０８型新型架設機下吊り式架設工法② ２組架設桁架設抱込み式横取り架設工法③ １組架設桁架設下吊り式架設工法④ １組架設桁架設上路式架設工法の４案の安全性，施工性，経済性について比較検討して行った．選定表を次ペ−ジに示す．

-8-

架P4

後方横行ﾚｰﾙ

PC桁

後方横 行台 車

39700

架設桁

架設桁

桁吊 り装 置設P5

工

前方横行ﾚｰﾙ

前方横行台車

アタッ チメン ト法

手延桁

39700

手延桁

先端ｻﾎﾟｰﾄ-9-

ＰＣ桁

後方横 行ベン ド

架設桁

架設桁

ＰＣ桁

桁吊 り装 置

門型 架設 機架設桁

４、１組架設桁架設上路式架設工法

後方 ベン ド

架設桁

３、１組架設桁架設下吊り式架設工法

桁吊 り装 置桁吊 り装 置桁吊 り装 置ＰＣ桁

桁吊 り装 置桁吊 り装 置

門型 架設 機２、２組架設桁架設抱込み式横取り架設工法

控えワ イヤ ー

前方 ベン ド手延桁

前方横 行ベン ド

手延桁

手延桁

横取りは、エレクションガーダー本体が移動する構造である。

手延桁

控えワ イヤ ーを必要としない架設機である。デッキ式時の脚受けブラケット等を不要にして、※ＰＳＫ−０８型架設機は、従来のＰＣ桁架設機（デッキ式）の控えﾜｲﾔｰ（ﾄﾗﾜｲﾔｰ）

後方ﾍﾞﾝﾄﾞ桁吊 り装 置

１、ＰＳＫ−０８型新型架設機下吊り式架設工法

去R=40 0m

撤P6

全性
施 工 性

経 済 性

である

（各移動時の反力点は回転従って安全であるの強度により決められる）が低く転倒の心配が無い据付が出来る）

材により桁架設、移動、に常設された機器及び機去順序の検討が必要である

備が複雑になるに対して対応可能だが、設２、架設機の移動は、線形R400２、移動設備が必要である
３、控えﾜｲﾔｰ(ﾄﾗﾜｲﾔｰ)がで第１、２、案と比較すれば不安定である

ば不安定であるで第１、２、案と比較すれﾜｲﾔｰで受ける構造形式なの

４、架設機の脚受けﾌﾞﾗｹｯﾄが必要である

３、控えﾜｲﾔｰ(ﾄﾗﾜｲﾔｰ)が必要次径間の桁撤去が必要）（架設桁の移動の為には１、門型架設機移動時は、危険 １、門型式なので吊り上げは安定している
度が高い
２、発生する水平力は全て控え ２、架設桁の移動手順が複雑必要である桁から撤去となる

撤去は架設桁の真下の桁ﾜｲﾔｰで受ける構造形式なの

２、発生する水平力は全て控えｱﾝｶｰが必要であるは新設時のｱﾝｶｰと同じ

１、脚受けﾌﾞﾗｹｯﾄのｱﾝｶｰ

２、移動設備が必要である

１、架設桁が高く安定度が悪い １、横取りは別の段取りとなり １、横取り設備が別途必要少ない

ので水平力に対して影響は

１、機械高が低く安定度が良い １、耳桁撤去は、１組桁で吊り １、第１案と比較すると２組桁では設備過大である
上げ盛り替えが必要で、撤２、前後方ﾍﾞﾝﾄﾞは比較的低い（移動の為の軌道は、既設桁のﾛｰﾗｰで受けている）
３、移動時の前方ﾛｰﾗｰの高さある為）

水平移動可能な構造で位置もどこでも可能である

水平力が発生しない（後方ﾍﾞﾝﾄﾞは荷重をｺﾛ式に対して対応可能で、移動構造なのでｻﾝﾄﾞﾙ材等に後方横行部のﾛｰﾗｰで受ける ２、架設機の移動は、線形R400

２、吊上時の架設桁のﾀﾜﾐは、

１、架設機本体の安定度が良い １、撤去の順番はどこからでも １、他の機材等が必要ない
良く、耳桁の撤去も容易（全ての作業は、架設機（ｱｳﾄﾘｶﾞｰｱｰﾑ、後方ﾍﾞﾝﾄﾞ等）

安
総合評価

技報
第 1 号(2003 年)

表−５ 撤去用架設機選定表

ﾘﾌﾀｰ

３、引き出し方向の調整

２、撤去桁の吊り上げ

１、ｶﾞｰﾀﾞｰ、吊り金具のｾｯﾄ

各 部 名 称00

- 10 -

自走台 車

４、撤去桁の縦移動１引き出し軌 条R. G. 15

吊り金 具

後方横行台車、ﾚｰﾙ走行装 置

走行装 置

後方横行台 車
解放、移 動後方横行台 車
横移 動

撤去 桁

45mｶﾞｰﾀﾞｰﾌﾟﾚｰﾄ+ﾎﾞｯｸｽ造

吊り金 具

走行装置、吊り装 置
70tｾﾝﾀｰﾎｰﾙｼﾞｬｯｷ×2台

後方ﾍﾞﾝﾄﾞﾍﾞﾝﾄﾞ伸ば し後方ﾍﾞﾝﾄﾞ

70tｾﾝﾀｰﾎｰﾙｼﾞｬｯｷ×2台

走行装置、吊り装 置

構

ﾓﾉﾚｰﾙ

移動ﾛｰﾗｰ

ｱｳﾄﾘｶﾞｰｼﾞｬｯｷ
100t×2台

ｱﾀｯﾁﾒﾝﾄ

20t×2台電動ﾁｪｰﾝﾌﾞﾛｯｸ

前方横行台 車
横移 動

走行装置、吊り装 置
70tｾﾝﾀｰﾎｰﾙｼﾞｬｯｷ×2台

吊り金具

前方横行台車、ﾚｰﾙ

吊り金 具

70tｾﾝﾀｰﾎｰﾙｼﾞｬｯｷ×2台

走行装置、吊り装 置

図

手延べ 桁

手延べ先端サポー ト順

１、走行装置２台を同時に走行させ、撤去桁を縦移動する

２、後方ﾍﾞﾝﾄﾞのｼﾞｬｯｷ付き脚を伸ばし、後方横行台車を解放、横移動する

調整する

１、ｶﾞｰﾀﾞｰの前後方横行台車を個々に横行させ、撤去桁を引き出し方向に１、ｾﾝﾀｰﾎｰﾙｼﾞｬｯｷ４台を使用し、撤去桁を所定の高さまで吊り上げる

２、吊り金具を降下させ、撤去桁と固定する

１、前後方横行台車にて撤去桁上にガーダーを横行させ方向を調整する

各 部 名 称

手技報(２)主桁撤去１サイクル手順
表６−１ 主桁撤去１サイクル手順(１/２)
第 1 号(2003 年)

- 11 -

１サイクル完了

１０、後方台車のｾｯﾄ

９、ｶﾞｰﾀﾞｰ上昇

８、移動７、移動ﾛｰﾗｰのｾｯﾄ

６、ｶﾞｰﾀﾞｰの降下

自走台車

５、撤去桁の縦移動２

ﾘﾌﾀｰ

後方ﾍﾞﾝﾄﾞ後方ﾍﾞﾝﾄﾞ

ﾘﾌﾀｰ

ﾘﾌﾀｰ

ﾘﾌﾀｰ

後方ﾍﾞﾝﾄﾞﾘﾌﾀｰ

構図

後方横行台車、ﾚｰﾙ走行装置

造

後方横行台 車前方横行台車、ﾚｰﾙｱｳﾄﾘｶﾞｰｼﾞｬｯｷ

連結ﾋﾟﾝ

電動ﾁｪｰﾝﾌﾞﾛｯｸ

前方横行台車、ﾚｰﾙ

１サイクル完了

ｾｯﾄする
２、後方ﾍﾞﾝﾄﾞ、ﾘﾌRﾀｰを解放する

１、走行装置を使用し、後方横行ﾚｰﾙ、横行台車を所定位置まで移動、６、４同様電動ﾁｪｰﾝﾌﾞﾛｯｸを使用し、ｶﾞｰﾀﾞｰ連結ﾋﾟﾝ４本をｾｯﾄする

1.5m上昇する

４、ｱﾀｯﾁﾒﾝﾄ部の電動ﾁｪｰﾝﾌﾞﾛｯｸを使用し、ｶﾞｰﾀﾞｰ連結ﾋﾟﾝ４本を撤去する
５、後方はﾘﾌﾀｰ、後方ﾍﾞﾝﾄﾞ、前方は電動ﾁｪｰﾝﾌﾞﾛｯｸを使用し、ｶﾞｰﾀﾞｰを３、ｱｳﾄﾘｶﾞｰｼﾞｬｯｷを縮めｱﾀｯﾁﾒﾝﾄを前方横行台車上にｾｯﾄする

２、ｱｳﾄﾘｶﾞｰｼﾞｬｯｷ(100t)を伸ばし、後方横行台車を解放する

１、後方ﾍﾞﾝﾄﾞを伸ばし、ｶﾞｰﾀﾞｰを安定させる

３、再度ﾘﾌﾀｰを走行させ、ｶﾞｰﾀﾞｰを所定位置まで移動する

２、前方横行ﾚｰﾙ、横行台車をﾋﾟｱｰ上にｾｯﾄする

１、ﾘﾌﾀｰを走行させ、ｶﾞｰﾀﾞｰをﾋﾟｱｰ手前まで移動する

４、ﾘﾌﾀｰをｶﾞｰﾀﾞｰに利かせ後方ﾍﾞﾝﾄﾞを解放する

ｱｳﾄﾘｶﾞｰｼﾞｬｯｷ

側面ﾄﾛﾘｰにつり下げる

２、ｱｳﾄﾘｶﾞｰｼﾞｬｯｷ(100t)を伸ばし、前方横行ﾚｰﾙ、横行台車を後方へｽﾗｲﾄﾞし

１、中間ベンドを撤去し、後方横行台車をセットする

３、移動ﾛｰﾗｰをｱﾀｯﾁﾒﾝﾄ下へｾｯﾄする

先端ｻﾎﾟｰﾄ

先端ｻﾎﾟｰﾄ

１、ガーダー後方にリフターをセットする
２、手延べ先端サポートを利かせる
３、ｱﾀｯﾁﾒﾝﾄ部の電動ﾁｪｰﾝﾌﾞﾛｯｸを使用しｶﾞｰﾀﾞｰ連結ﾋﾟﾝ４本を撤去する
４、後方はﾘﾌﾀｰと後方ﾍﾞﾝﾄﾞ、前方は電動ﾁｪｰﾝﾌﾞﾛｯｸを使用しｶﾞｰﾀﾞｰを1.5m降下する
５、３同様、電動ﾁｪｰﾝﾌﾞﾛｯｸを使用し、ｶﾞｰﾀﾞｰ連結ﾋﾟﾝ４本をｾｯﾄする
６、手延べ先端サポートを解放する※手順１から手順５を繰り返す（Ｇ１〜Ｇ５桁）

３、自走台車にて撤去桁を解体ﾔｰﾄﾞまで運搬する

２、前方吊り装置を降下させ、撤去桁を重量台車にのせる

移動ﾛｰﾗｰ連結ﾋﾟﾝ

電動ﾁｪｰﾝﾌﾞﾛｯｸ順

１、自走台車と前方走行装置を同時に走行させ、撤去桁を縦移動する

手技報
第 1 号(2003 年)

表６−２ 主桁撤去１サイクル手順(２/２)

技報

第 1 号(2003 年)(３)架設機の移動（後退）一般的に，架設桁（ガ−ダ−）および移動支保工等架設機の次径間への移動には，方向修正（スライド）を行ってから直線的に移動する方法が用いられている．
しかし，本橋における移動時の条件は，国道７号線に近接していること，平面線形がＲ＝４００ｍであること，Ｒ３移動方向がＧ２−Ｇ３の主桁上に敷設したレ−ルゲ−ジ１５００ｍｍの軌道方向となることであったため，曲線的な移動を行う必要があった．
そのために，Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３支点を回転，スライド（横行）を同時に行うこととした．また，Ｒ２においては，架設機の移動による横方向位置変化に対し後方横行台車を順次横行することで対応できた．
架設機の移動時の軌跡（回転、シフト(ﾚｰﾙｹﾞｰｼﾞの変化)）
移動ﾛｰﾗｰ
R1（ｼﾞｬｯｷ付ﾛｰﾗｰの回転、 後方横行台車のシフト ）（ﾍﾞｰｽﾌﾟﾚｰﾄ回転、ｽﾗｲﾄﾞｼﾞｬｯｷによるシフト ）R2 後方横行ﾍﾞﾝﾄﾞ
移動用 リフタ ー
R3Ｒ＝架設機の移 動の時軌 道

４００ｍ

ＰＳＫ−０８新型架設機

移動用リフター後方横行ﾍﾞﾝﾄﾞ
移動ﾛｰﾗｰ

L

後方横行台車部のシフト量
国道 ７号 線

台車位 置回転 角
P8P7ｼﾌﾄ量P61474A22.

31 51ﾟ

P8‑P7〜P7‑P6移動時

国道 ７号 線G3→G4方 向

図−７ 移動時の軌跡および後方台車部のシフト量
事前に予測した移動時における各支点の挙動と，それに対して施した対策を以下に示す．
Ｒ１：手延桁部受けロ―ラ―で，移動とともに回転によりレ−ルゲ−ジが変化する．
対策として，ロ−ラ−にテフロン板を組み込むことにより，回転，スライドが可能な構造とした．
Ｒ２：ジャッキ付ロ―ラ―部は回転し，所定のシフト量分横行を行う．
対策として，反力を確認しながら，各点の反力及び高さ関係を調整する．
Ｒ３：Ｇ２−Ｇ３主桁上に敷設された軌道上を移動（後退）する．
対策として，移動用駆動装置を回転およびスライドベ―ス付の構造とした．
施工時においても，各支点は予測どおりの挙動を示した．
図−８ 前方ロ−ラ−構造図- 12 -

技報

７．主桁の切断（ワイヤーソーイング工法）(１)横桁及び床版の切断
横桁および床版のワイヤ−ソ−イング工法による切断施工の状況を，下図に示す．

図−９ 横桁及び床版切断施工状況図- 13 -

第 1 号(2003 年)

技報

第 1 号(2003 年)(２)主桁の切断
主桁は, 最大重量が普通トラックの最大積載量１４．７トン以内となるように，ワイヤーソーイング工法にてブロックに切断した.

図−１０ 主桁小割切断図

写真−７ 主桁切断状況- 14 -

技報

第 1 号(2003 年)

８．濁水処理橋梁下が海水浴場であることから，制約(条件)として特に汚水等の海への流出防止(義務)が付けられた．そのため，ワイヤ−ソ−イング工法による切断作業時に発生する濁水の処理を行った．
濁水の集水には，橋軸方向にはプラスチック波トタンを用いて両支点方向に流し，橋軸直角方向にはプラスチック雨樋とＶＰ１００を接続して集水タンクに集める方法を採用した．
集水した濁水は，強力吸引作業車（モ−ビルバック２．５ｍ3 積）にて処分場へ搬出した．
搬出した濁水は汚泥粒固化材により区分第２種建設発生土の土質区分第２種改良土（「建設発生土利用技術マニュアル」の土質区分基準より）として処理した．
また，今回の撤去工事においては，コンクリート切断により約６７０m3 の濁水が発生した．内訳を以下に示す．
内訳：ワイヤーソーイング工法による濁水量
０．０３０ ｍ3／ｍｉｎ
ブレードカッターによる濁水量（床版目地部）０．０１０ ｍ3／ｍ
各径間部およびＡ１ヤードの排水管設置図を，下図に示す．
切断排水養生側面図

大型雨樋

大型雨樋

波板（タキロン）

塩ビパイプ

塩ビパイプ

貯水タンク

貯水タンク横桁・床版切断養生図

波板（ﾀｷﾛﾝ）
吊りチェーンブルーシート

大型

雨樋
塩ビパイプ

貯 水 タ ン ク

図−１１ 切断排水養生図- 15 -

技報

図−１２ Ａ１解体ヤード・濁水・吸排水管設置図- 16 -

第 1 号(2003 年)

技報

第 1 号(2003 年)

９．撤去桁の調査撤去した主桁のグラウト充填度を，目視により調査した．調査主桁は塩害による損傷の大きいＰ２〜Ｐ３径間のＧ２桁とし，調査項目は定着部および切断面の各ケ−ブルグラウト充填状況とした．
39660

Ｐ２
定着 部 ①3600

5030

5500

5500

5500

5500

5430

①②③④⑤⑥⑦

切断 位置 ①

切断 位置 ②

切断 位置 ③

切断 位置 ④

切断 位置 ⑤

切断 位置 ⑥3600⑧

切断 位置 ⑦Ｐ３
定着 部 ②

図−１３ 調査位置図

写真−８ 定着部充填状況

写真−９ 定着部充填状況

写真−１０ 切断面充填状況
写真−１１ 切断面充填状況
定着部のグラウトは半数以上の供試体に空隙が見られたが，ＰＣ鋼材の腐食は観測されなかった.
また，切断面の各ケ−ブルのグラウト充填状況は，切断面③のＣ４ケ−ブルにおいてコンクリ−ト打設時にシ−ス中にコンクリ−トが入ったことが原因と思われる空隙があったが，その他の切断面においては全ケ−ブル良好であった．
調査の結果より，グラウトの空隙が塩害によるＰＣ鋼材の損傷を助長することは無かったと判断できた．
１０．おわりに本工事は，現道と近接し平面線形を有する橋梁を，周囲の環境に配慮しながら短期間に撤去するというものであり，当初の予定通り平成１４年１２月に無事竣工した．
本報告が，今後増えると思われる既設ＰＣ桁撤去工事の一助となれば幸いである．

- 17 -