参考 1

日本原子力研究開発機構（JAEA）原子力科学研究所の周辺監視区域境界の変更における東海第二発電所原子炉設置変更許可申請書（新規制基準適合性に係る変更申請）の変更箇所について
国道 245 号線の拡幅工事が計画されており，工事に伴い JAEA 原子力科学研究所の国道 245 号線沿いの周辺監視区域境界を最大で 10m 程度後退させる予定となっている。周辺監視区域境界の変更に伴う東海第二発電所の設置変更許可申請書の変更内容について以下に示す。
今回変更される周辺監視区域境界は，東海第二発電所の原子炉設置変更許可申請書の周辺公衆の被ばく評価地点となっており，周辺監視区域境界の変更に伴い評価点は図１のとおり変更となる。
周辺監視区域境界の変更により原子炉設置変更許可申請書に記載している評価点Ｈ（ＳＷ方位）の評価距離が変更（1300m→1280m）となる。
評価距離の変更に伴う原子炉設置変更許可申請書の本文の変更がないことを以下のとおり確認している。また，添付書類については，周辺公衆の被ばく評価結果について変更となる箇所があるが，平常時の線量目標値（50μSv／y），各種事故時の線量基準（5mSv）等を満足しており，結論は変わらないことを以下のとおり確認している。
1．周辺監視区域図について
周辺監視区域境界は，添付書類に周辺監視区域図，発電所敷地付近地図等に記載されている。
また，本文には，参考図表に周辺監視区域図が記載されているが，参考図表は添付書類の図表を参考として転載しているもので，本文に直接係る図表ではない。
なお，周辺監視区域境界の変更は最大でも 10m 程度であり，周辺監視区域図に大きな変更はない。

参考 1−1

2．平常運転時の周辺公衆の被ばく評価結果について
a.東海第二発電所における実効線量今回の変更における本文九号の記載に変更はない。また，添付書類九の平常運転時の線量評価結果のうち，人の居住に着目した場合の希ガスのγ線に起因する実効線量のＳＷ方位の評価距離の変更（評価点Ｈ(ＳＷ方位)1300m→1280m）となるが，実効線量の記載値（約 2.8×10０（μSv／y））に変更はない。
なお，本文九号，添付書類九に記載している人の居住を考慮した被ばく評価結果には，希ガスのγ線以外によう素及び液体廃棄物に起因する実効線量，全被ばく経路の合計線量があるが，記載値に変更はない。

本文九号 抜粋

線量目標値に係る実効線量（μSv／y）
希ガス：約 2.8【変更前】約 2.8【変更後】
よう素：約 0.4【変更前】
約 0.4【変更後】
液 体：約 5.2【変更前】
約 5.2【変更後】
合 計：約 8.4【変更前】約 8.4【変更後】参考 1−3

添付書類九 抜粋

評価点Ｈ（ＳＷ方位）
評価距離：1300m【変更前】1280m【変更後】実効線量（μSv／y）：
約 2.8×10０【変更前】約 2.8×10０【変更後】参考 1−4

添付書類九 抜粋

将来の集落の形成を考慮した地点の希ガスによる被ばく線量
評価距離：1300m【変更前】1280m【変更後】実効線量（μSv／y）：
約 2.8×10０【変更前】約 2.8×10０【変更後】
添付書類九 抜粋

線量目標値に係る実効線量（μSv／y）
希ガス：約 2.8【変更前】約 2.8【変更後】
よう素：約 0.4【変更前】
約 0.4【変更後】
液 体：約 5.2【変更前】
約 5.2【変更後】
合 計：約 8.4【変更前】約 8.4【変更後】参考 1−5

ｂ.東海発電所における実効線量
添付書類九の平常運転時の線量評価結果のうち，人の居住に着目した場合の希ガスのγ線に起因する実効線量のＳＷ方位の評価距離の変更（評価点Ｈ(ＳＷ方位)1130m→1110m）となるが，実効線量の記載値（約 1.5×10１（μSv／y））に変更はない。
なお，添付書類九に記載がある東海発電所の人の居住を考慮した被ばく評価結果には，希ガスのγ線以外に液体廃棄物に起因する実効線量，全被ばく経路の合計線量があるが，記載値に変更はない。

添付書類九 抜粋

将来の居住を考慮した地点の希ガスによる被ばく線量
評価点Ｈ（ＳＷ方位）
評価距離：（東海第二発電所）

1300m【変更前】1280m【変更後】（東海発電所）

1130m【変更前】1110m【変更後】実効線量（μSv／y）：
約 1.5×10１【変更前】
約 1.5×10１【変更後】参考 1−6

添付書類九 抜粋

将来の居住を考慮した地点の希ガスによる被ばく線量
評価距離：（東海第二発電所）

1300m【変更前】1280m【変更後】（東海発電所）

1130m【変更前】1110m【変更後】実効線量（μSv／y）：
約 1.5×10１【変更前】
約 1.5×10１【変更後】

添付書類九 抜粋
将来の居住を考慮した地点の被ばく線量（μSv／y）
希ガス：約 15【変更前】
約 15【変更後】
液 体：約 6.2【変更前】約 6.2【変更後】
合 計：約 21【変更前】
約 21【変更後】

参考 1−7

ｃ.東海第二発電所及び東海発電所の合算の実効線量
今回の変更では添付書類九の平常運転時の線量評価結果のうち，人の居住に着目した場合の希ガスのγ線に起因する実効線量のＳＷ方位の評価距離の変更（評価点Ｈ(ＳＷ方位)1300m→1280m）となり，東海第二発電所及び東海発電所の合算の実効線量が変更（約1.7×10１→約 1.8×10１（μSv／y））となる。
なお，東海第二発電所及び東海発電所の人の居住を考慮した全被ばく経路の合計線量に記載値の変更はない。
添付書類九 抜粋

将来の居住を考慮した地点の希ガスによる被ばく線量
評価点Ｈ（ＳＷ方位）
評価距離：1300m【変更前】1280m【変更後】実効線量（μSv／y）：（東海第二発電所）
約 2.8×10０【変更前】約 2.8×10０【変更後】（東海発電所）
約 1.5×10１【変更前】
約 1.5×10１【変更後】（合算）
約 1.7×10１【変更前】
約 1.8×10１【変更後】

将来の居住を考慮した地点の被ばく線量
評価距離：（東海第二発電所）
添付書類九 抜粋

1300m【変更前】1280m【変更後】（東海発電所）

1130m【変更前】1110m【変更後】実効線量（μSv／y）：（希ガス）
約 1.7×10１【変更前】
約 1.8×10１【変更後】（合算）
約 24【変更前】
約 24【変更後】
参考 1−8

3．相対濃度（χ／Ｑ）及び相対線量（Ｄ／Ｑ）のグラフ（添付書類六）の影響について
添付書類六に設計基準事故時の被ばく評価に使用する相対濃度及び想定線量の評価値とグラフが記載されている。評価値は最大となる代表方位の値が記載されており，今回変更ある
ＳＷ方位は代表方位となっていないため記載に変更はない。また，グラフについては方位ごとの評価結果をグラフ化し示しているため，評価距離の変更にともないＳＷ方位の結果が僅かに変更となる。なお，評価距離の変更に伴う有効高さへの影響はないことを確認している。
（例として主蒸気管破断におけるＤ／Ｑのグラフを下図に示す。設置許可申請書には事故事象ごとに記載されている。
）
添付書類六 抜粋（変更なし）

ＳＷ方位の評価

参考 1−9

4．設計基準事故時及び重大事故時の周辺公衆の被ばく評価結果（添付書類十）について
添付書類十に記載のある設計基準事故時及び重大事故時における周辺公衆への被ばく評価結果は，線量が最大となる方位の線量を記載しているが今回変更となるＳＷ方位は何れの事故事象においても評価方位となっていないため，線量の記載の変更はない。また，周辺監視区域境界の変更に伴いＳＷ方位の評価距離を変更（1300m→1280m）しても各事故事象の最大線量の評価方位に変更がないことを確認している。
＜設計基準事故＞（申請書記載値）
・放射性気体廃棄物処理施設の破損 約 5.3×10−２mSv【WSW 方位】
・燃料集合体の落下

約 1.8×10−２mSv【W 方位】

・制御棒落下

約 3.2×10−３mSv【WNW 方位】

・原子炉冷却材喪失約 2.7×10−４mSv【W 方位】

・主蒸気管破断

約 1.8×10−１mSv【NW 方位】＜重大事故（全交流動力電源喪失）＞（申請書記載値）
・格納容器圧力逃し装置によるベント時 約 0.12mSv【NW 方位】
・耐圧強化ベント系によるベント時

約 0.10mSv【W 方位】
以

参考 1−10上