第八回道路橋床版シンポジウム論文報告集

土木学会

論文

CFRP格子筋下面増厚補強したRC床版の補強効果および耐疲労性の評価
永井幸太*
*
**
***

阿部忠**

小森篤也***

日本大学大学院 生産工学研究科土木工学専攻（〒275-8575 千葉県習志野市泉町1-2-1）
日本大学 生産工学部土木工学科（〒275-8575 千葉県習志野市泉町1-2-1）
新日鉄住金マテリアルズ株式会社コンポジットカンパニー 社会資本材料事業部 技術部（〒103-0024 東京都中央区日本橋小舟町3-8）
RC 床版の下面増厚補強に用いる引張材には鉄筋が用いられている．最近では，炭素繊維で一体形成された CFRP 格子筋が用いられている．そこで本研究では，引張材に鉄筋と同等な性能を有するワイヤーメッシュと CFRP 格子筋を配置した
下面増厚補強におけるそれぞれの補強効果および耐疲労性を評価した．その結果，同一寸法を有する RC 床版供試体に比してワイヤーメッシュを用いた供試体は 3.1
倍，CFRP 格子筋を用いた補強法は 3.8 倍の補強効果が得られた．よって，下面増厚補強の引張材に CFRP 格子筋を配置した補強法は有効的であるといえる．
キーワード：RC 床版，CFRP 格子筋，下面増厚補強

1. はじめに
近年，高度経済成長期に建設された道路橋は老朽化が進み，その維持管理が重要な課題となっている 1)．
道路橋長寿命化修繕計画における橋梁点検結果では，橋梁部材の中で損傷が著しいのは道路橋 RC 床版である．現在，供用されている RC 床版の設計基準においては昭和 31 年，39 年，48 年の基準で設計された床版が多く，平成 6 年改定の道路橋示方書・同解説（以下
道示と称す）では，設計活荷重が 100kN へ増大された．
また，昭和 30 年代の設計基準に比して床版厚が厚くなり，鉄筋量も多い．したがって，平成 6 年改定の道示に規定する B 活荷重に対応させるためには，耐荷力性能および耐疲労性の向上を図るための補強対策の検討が必要となる．一方，老朽化した RC 床版は，2 方
向のひび割れの発生や，鉄筋の露出などの損傷に加え，塩害・凍害の複合劣化など多種にわたっている．これ
らの損傷を受けた RC 床版の耐荷力性能の向上を図る
ため補強法対策として，RC 床版上面，あるいは下面からの補強法が提案されている．上面からの補強法には，鋼繊維補強コンクリート（SFRC）を既設 RC 床版の上に厚さ 60mm 程度増厚する補強法が採用され，多くの施工実績がある．また，下面からの補強法には引張補強材に鉄筋を配置し，ポリマーセメントモルタル（PCM）の吹き付けにより 40mm ～ 50mm 程度増厚補強が施され，いずれにおいても施工実績がある．最近
では，鉄筋に変わる引張補強材として軽量で施工性に優れ，鉄筋と同等以上の材料特性を有する炭素繊維（CFRP）格子筋が開発された．これは，鉄筋を用いた場合は軸直角方向と軸方向に配置することから，交差部は鉄筋径の 2 倍の厚さとなる．また，CFRP 格子筋は一体形成されていることから，鉄筋を配置した場合に比して増厚層が薄くなり，死荷重が軽減される．
しかし，CFRP 格子筋は比較的新しい材料であることから，耐疲労性の評価，破壊メカニズムの検証については，あまり行われていないのが現状である．
そこで本研究は，実験供試体に鉄筋と同等な材料特性を有するワイヤーメッシュと CFRP 格子筋を配置して PCM 吹付け工法により施工した下面増厚補強床版を用いて輪荷重走行疲労実験を行い，同一寸法を有す
る RC 床版と比較して補強効果および耐疲労性を評価する．また，たわみと等価走行回数の関係から下面増厚補強法における健全度評価を行い，下面増厚補強法の維持管理手法の構築への一助としたい．
2. RC床版下面の損傷状況および補強対策
2.1 RC床版の設計基準
昭和 31 年，39 年改定の設計基準では，設計活荷重が 80kN，RC 床版厚は有効高さ 11cm 以上とされ，主鉄筋の許容応力度は 1200kg/cm2，配力筋は主鉄筋の 25％が配置されている．一方，平成 6 年改定の道示では，活荷重が 100kN，床版厚は do ＝ 30L+110 に，大型車両量の計画交通量を考慮した割増係数 k1 が適用され，
昭和 30 年代の床版に比して大幅に厚く設計されている．したがって，B 活荷重に対応させるためには床版
厚を厚くする補強対策が必要となる．

- 115 -

表－ 1 コンクリート示方配合スランプ 空気量(cm)(%)

W/C s/a(%) (%)

C

配合表 (kg/m)
W
S
G

Ad

8.0±2.5

39.0

403 158 726 1094

4.0

2.0±1.0

表－ 2(1)鉄筋露出(2)塩害によるはく離写真－ 1 RC 床版の下面損傷状況

RC 床 版 の 材 料 特 性 値

供試体

コンク
リート圧
縮強度

RC床版

(N/mm )
35

2

2.2 RC床版の下面の損傷事例
道路橋 RC 床版の損傷状況を分類すると，塩害・凍害による上面損傷と車両の走行疲労によるひび割れや鉄筋の露出などの下面損傷がある．ここで，下面損傷が著しい RC 床版の損傷事例を写真－ 1 に示す．写真－ 1(1)に示す RC 床版は，海岸線から数キロの位置に建設された床版であり，鉄筋が露出し，発錆が見られ，かぶり厚も不足している．次に，写真－ 1(2)の床版は，積雪寒冷地域の床版であり，融雪剤散布による塩害で鉄筋に発錆が見られると同時に，かぶりコンクリートのはく離や漏水も著しい．
以上のように，床版下面の損傷状況には，2 方向のひび割れの他に，かぶり不足による鉄筋の露出，塩害により鉄筋が腐食し，かぶりコンクリートが剥落するなどの損傷も多い．これらの下面損傷に対す補強対策として下面増厚補強が施されている．
2.3 RC床版の下面補強法
RC 床版の劣化過程が加速期（前期）に相当する床版には，炭素繊維シート（CFS）を用いた接着補強や
2)3)
鋼板接着補強法が多く採用されてきた ．一方，鉄筋の露出や漏水，コンクリートのはく離など，劣化過程が加速期（後期）に相当する床版には，下面増厚補強法が採用されている．下面増厚補強法は引張補強材に鉄筋を用い，PCM 吹付けによる増厚を行う工法が一般的である．しかし，引張補強材に配置する鉄筋は，
主鉄筋方向と配力筋方向に交差して配置することから，交差部の断面が鉄筋径の 2 倍となる．さらに，増厚かぶりを考慮すると増厚層が厚くなり，死荷重の増加も懸念されている．一方，CFRP 格子筋は一体形成されていることから厚さが 4.5mm 程度であり，鉄筋を格子状に配置した場合と比較すると，厚さが減少し，死荷重の軽減が図られる．本研究では，鉄筋と同等な性質を有するワイヤーメッシュと新材料である CFRP
格子筋を配置した下面増厚補強法における補強効果および耐疲労性，破壊メカニズムを検証する．
3. 供試体概要および使用材料
3.1 供試体概要2)
本実験に用いる供試体は，2002 年の道示 の規定に40.0

鉄筋(SD295A)
使用
鉄筋

降伏強度 引張強度 ヤング係数

D10

2

2

2

(N/mm )

(N/mm )

(N/mm )

368

516

200

表－ 3 引張部材の材料特性値
引張弾性率
2(kN/mm )ワイヤーメッシュ
200
CFRP格子筋103.7
補強材の種類

断面積
2
(mm )
8.04
17.50

本数/m

引張剛性
(kN･m)

20
20

32.15
36.30

基づいて設計し，供試体寸法を 1/2 モデルとする．供試体は基準となる RC 床版供試体，下面増厚においてはワイヤーメッシュ，CFRP 格子筋を，それぞれ引張補強材として用いた下面増厚補強供試体を 2 体製作する．
3.2 使用材料（1）RC床版
RC 床版供試体のコンクリートには，普通ポルトラ
ンドセメントと 5mm 以下の砕砂および 5mm ～ 20mmの砕石を使用する．設計基準強度は道示に規定に基づいて 24N/mm² 以上とした。配合条件を表－ 1 に示す．
鉄筋には SD295A，D10 を用いた．ここで，RC 床版
コンクリートおよび鉄筋の材料特性値を表－ 2 に示す．下面増厚補強に用いる引張補強材にはワイヤーメ
ッシュおよび CFRP 格子筋を配置する．補強法は RC
床版下面に引張補強材を設置し，PCM 吹付工法けによる下面増厚補強を施すものとする．
(2）ワイヤーメッシュおよびCFRP格子筋
本実験供試体に用いるワイヤーメッシュは φ3.2mm
網目寸法 50mm×50mm を用いる．ワイヤーメッシュの22
引張強度は縦 653N/mm ，横 630N/mm である．
次に，CFRP 格子筋は，ワイヤーメッシュと同等な格子間寸法を考慮することから網目寸法を 50mm×50
mm，厚さ 4.2mm の CFRP 格子筋を用いる．CFRP 格
2
子 筋 の 引 張 強 さ は 1,902N/mm ， 引 張 弾 性 率2103.7kN/mm である．ここで，ワイヤーメッシュと
CFRP 格子筋の剛性比較を表－ 3 に示す．
(3）ポリマーセメントモルタル
下面増厚補強法に用いられる PCM の要求性能は，
22
付着強度 1.7N/mm 以上，圧縮強度が 27N/mm 以上が5)要求されている ．そこで，本供試体の下面増厚補強
材には，吹付け施工が可能な繊維混合プレミックス型
ポリマーセメントモルタルを用いる．この材料は，流動性にも優れた材料であり，吹付けにおいて格子筋隙間などへの充填性も良い．ここで，繊維混合プレミッ- 116 -

Ｃ

クスの配合を表－ 4，材齢 4 日の圧縮強度は 32.7N/mm
2
で あ り ， 実 験 時 の 圧 縮 強 度 は 44.3 N/mm ．
なお，輪荷重走行疲労実験は材齢 28 日以降に実施す
る．
(4）増厚界面に用いるプライマー
6)
榊 原 ら は ， PCM と既設床版コンクリートの付着性を高めるため，プライマーの塗布が好ましいとされている。よって，本実験供試体においても既設RC 床版と下面増厚層の界面にはアクリルエマルジョ
ン系プライマー（以下，プライマーとする）を塗布す
る．ここで，プライマーの引張試験における付着強度
を表－ 5 に示す．引張試験にはインストロン万能試験機を使用し、引張試験は材齢 28 日で実施した。引張2
り試験での付着強度は 2.61N/mm であり，要求性能で2ある付着強度 1.7N/mm 以上が確保されている．
2

3.3 供試体寸法および鉄筋の配置(1) RC床版供試体
RC 床版供試体の寸法は，全長 1,470mm，支間1,200mm，床版厚 130mm とする．鉄筋は複鉄筋配置とし，引張主鉄筋に D10 を 100mm 間隔で配置し，有効高を 105mm とする．また，圧縮側には引張鉄筋量の 1/2 を配置する．供試体名称は RC-1 とする．ここで，RC 床版供試体の寸法および鉄筋配置を図－ 1（1）に示す．
(2) 下面増厚補強床版供試体
下面増厚補強床版供試体における鉄筋配置，概略寸法を図－ 1（2）に示す．また，本供試体におけるワイ
ヤーメッシュ，CFRP 格子筋の配置および下面増厚寸法を図－ 2 に示す．ワイヤーメッシュを配置した場合の供試体寸法は図－ 2(1)に示すように，既設 RC 床版
供試体に直接ワイヤーメッシュを配置した場合の格子部の厚さは 6.4mm となる．増厚層の厚さを 25mm とした場合のかぶりは 18.6mm となる．一方，CFRP 格
子筋を配置した場合は図－ 2(2)に示すように格子部の厚さが 4.2mm である．よって，下面増厚を 25mm とした場合は 20.8mm となる．供 試 体 の 諸 元 と 名

12 ＠100 ＝1200
1470

135

Ｂ

12 ＠100 ＝1200
D10

Ｄ 135

D10

Ｄ 135

下面増厚補強 (1)RC床版
Ｃ

12 ＠100 ＝1200
1470

135

12 ＠100 ＝1200

圧縮鉄筋

Ａ

支点材

250

Ａ

0.82
0.64
0.47
0.64

35 60 35130

35 60 35
130 10(2)下面増厚補強床版

図－ 1 供試体寸法および鉄筋配置

PCM

140

5
25 115105

固定用アンカー

ワイヤーメッシュ(1)ワイヤーメッシュ

PCM

140

105

固定用アンカー25 115

2.33
3.00
2.49
2.61

6.4

4573.05888.14895.15118.7

5

75.0
75.0
75.0
75.0

変位量
(mm)

4.2

No.1
No.2
No.3
Ave.

試験体厚 接着荷重 接着応力
2
(mm)
(N)
(N/mm )

引張鉄筋

試験体

25 80 25130

表－ 5 プライマーの付着強度

25 80 25
10 130

水結合比
（％）
32

たわ み 計測 点

PCM

単位量(kg/m )プレミックス粉体
水
1860
595

疲労実験による走行範囲

3

項目

Ｂ

表－ 4 PCM 配合表

CFRP格子筋(2)CFRP 格子筋
図－ 2 下面増厚寸法
表－ 6

供試体
RC-1
RC-W
RC-C

供試体条件

界面処理
補強材
無補強
－
プライマー ワイヤーメッシュ
プライマー CFRP格子筋

称を表－ 6 に示す。
4. 補強方法
4.1 下面増厚補強床版の概要
下面増厚補強用供試体は，床版のかぶり不足や下面
コンクリートのはく落などの 15mm 程度の下面損傷を想定する．その表面を研掃し，PCM で厚さ 25mm 増
厚する．よって，供試体下面かぶり内の幅 1,100×1,100mm の範囲に引張補強材を配置する．

- 117 -

(1)表面研掃(2)アンカー取付(3)引張材取付取 (4)PCM 吹き付け (5)吹き付け完了 (6)表面処理
プライマー塗布
図－4 下面増厚補強手順表－7 実験走行回数および等価走行回数
供試体

RC-1
RC-W
RC-C1

実験走行回数
等価走行回数
実験走行回数
等価走行回数
実験走行回数
等価走行回数80 kN20,000772,240
20,000772,240
20,000772,240荷重
100 kN
10,0106,575,264
20,00013,137,391
20,00013,137,391

荷重（kN）

120
110
100
90
80
0

10000

20000
30000
実走行回数（回）40000

等価走行回数
合計
7,347,504

1,340
8,922,976
4,100
14,086,838

22,832,607
27,996,469

走行
回数比
―
3.1
3.8

験による等価走行回数 Neq は，マイナー則に従うと仮定すると，式(1)で与えられる．なお，式(1)に適用す
る S-N 曲線の傾きの逆数 m には，松井らが提案する
7)
RC 床版の S-N 曲線の傾きの逆数 12.7 を適用する ．
基準荷重 P は，本供試体は 1/2 モデルであることから，
活荷重 100kN の 1/2 に安全率 1.2 を考慮して 60kN と
する．

130

70

120 kN50000

図－5 荷重載荷条件

nNeq ＝∑ (Pi/P)m×ni
4.2 下面増厚補強法の施工手順
CFRP 格子筋を用いた下面増厚補強法は「CFRP グ
リッド増厚・巻立て工法によるコンクリート構造物の5)
補修・補強 設計・施工マニュアル（案）」 に準拠して製作する．ここで，下面増厚補強法における施工手
順を図－ 4 に示す．これらの施工手順は実橋 RC 床版の下面増厚補強法と同等である．
5. 実験方法および等価走行回数
5.1 実験方法と荷重条件
補強効果および耐疲労性の評価は，供試体の設計荷重である基準荷重と実験走行回数の関係から等価走行回数を得て評価する．たわみ計測は，輪荷重走行 1，10，
100，1,000，5,000 回，以後 5,000 回走行ごと計測する．
本実験の荷重載荷条件を図－ 5 に示す．供試体 RC-1
における破壊時の等価走行回数を基準に，下面増厚補強床版供試体の補強効果および耐疲労性を評価する．
5.2 等価走行回数
輪荷重走行疲労実験では，20,000 回走行ごとに荷重を増加させることから，基準荷重と載荷荷重および実験走行回数の関係から等価走行回数 Neq を算出して補強効果および耐疲労性を評価する．輪荷重走行疲労実

i =1

(1)

ここで Neq：等価走行回数（回），Pi：載荷荷重（kN），P：基準荷重 60kN，ni：実験走行回数(回），m：S-N 曲
線の傾きの逆数(=12.7）
6. 結果および考察
6.1 等価走行回数
本実験における RC 床版供試体および下面増厚補強床版供試体の等価走行回数 Neq を表－ 7 に示す．
(1) RC床版
6
供試体 RC-1 の等価走行回数は 7.34×10 回である．
この RC 床版供試体の等価走行回数 Neq を基準に下面増厚補強床版の補強効果および耐疲労性を評価する．
(2) 下面増厚補強床版
6
供試体 RC-W の等価走行回数は 22.83×10 回であり，無補強 RC 床版の 3.1 倍の等価走行回数が得られた．
6
供試体 RC-C の等価走行回数は 27.99×10 回であり，無補強 RC 床版の 3.8 倍の補強効果が得られた．また，供試体 RC-W の 1.2 倍の等価走行回数が得られた．
6.2 たわみと等価走行回数の関係
本実験における等価走行回数とたわみの関係を図－6 に示す．土木研究所では，RC 床版の疲労破壊実験- 118 -

8.0
7.0

たわみ（mm）

6.0

RC-1
RC-W
RC-C

5.0
4.0
3.0
2.0
1.0
0.0
1.E+00 1.E+01 1.E+02 1.E+03 1.E+04 1.E+05 1.E+06 1.E+07 1.E+08 1.E+09
等価繰り返し走行回数（Neq）

図－6 たわみと等価走行回数の関係に基づく研究成果を報告している．これによると，疲労損傷度と床版の総たわみ率（総たわみ量/載荷荷重）の関係について劣化過程と疲労損傷度（潜伏期：0.0～ 0.2，進展期 0.2 ～ 0.5，加速期：0.5 ～ 0.8，劣化期
8)：0.8 ～ 1.0）の関係を示している．また，玉越ら は，
疲労損傷度 D（＝ N/Nf，N：繰返し回数，Nf：破壊に至る繰返し回数（以下，破壊走行回数とする）から健全度区部（健全度Ⅰ（潜伏期）：D ＜ 0.1，Ⅱ（潜伏期）：0.1 ≦ D ＜ 0.2，Ⅲ（進展期）：0.2 ≦ D ＜ 0.5，Ⅳ（加速期）：0.5 ≦ D ＜ 0.8，Ⅴ（劣化期）：0.8 ≦ D ＜ 1.0）を設定し，破壊走行回数に乗じて，健全度を評価している．一方，阿部らの既往の研究によるとたわみが床
版支間 L の 1/400 に達した付近で補強対策をする必要
9)，10)．そこで，本実験では RCがあると提案されている
床版のたわみが 3mm となる等価走行回数を，前後のたわみと等価走行回数の関係から補間法により算出
し，この時点の等価走行回数と破壊時の等価走行回数の比から RC 床版および下面増厚補強床版の健全度および，補強効果を評価する．
(1) RC床版
RC 床版供試体 RC-1 のたわみは，図－ 4 に示すように荷重 80kN 載荷時の初期たわみは，供試体 RC-1 が0.95mm である．たわみが 3mm，すなわち床版支間 Lの 1/400 を超えた付近からたわみの増加が大きくなり，
その後の走行により破壊に至っている．供試体 RC-1のたわみが 3mm に達した時点の等価走行回数は
6
1.98×10 回である．破壊時のたわみは等価走行回数
67.34×10 回で 6.86mm である．ここで，疲労損傷における累積損傷度の関係から健全を評価するとたわみが3mm に 達 し た 時 点 の 累 積 損 傷 度 は 0.27（ ＝6
6
1.98×10 /7.34×10 ）となり，進展期に相当する損傷である．
(2) 下面増厚補強床版
供試体 RC-W のたわみと等価走行回数の関係は図－4 に示すように，80kN 時の初期たわみは 1.0mm であり，その後の走行で徐々にたわみが増加している．たわみが 3.0mm を超えた付近から急激に増加している．
これは，増厚界面のはく離が開始されたものと考えられる．たわみが 3mm に達した時点の等価走行回数は
6
13.00×10 回であり，供試体 RC-1 の 6.6 倍である．
その後，荷重を 120kN に増加し，走行した後，たわみ
6が急激に増加し，破壊時の等価走行回数は 22.83×10
回で，最大たわみは 4.6mm である．たわみが 3mm に達した時点の破壊走行回数との比は 0.56 であり，健全度ランクはⅣ，劣化過程は加速期の前期に相当とする．
一方，供試体 RC-C のたわみと等価走行回数の関係
は，供試体 RC-W とほぼ同等な増加傾向を示している．
供試体 RC-C は，荷重 80kN 時の初期たわみは 0.91mm
であり，その後の走行で徐々にたわみが増加している．
他の供試体と同様にたわみが 3mm を超えた付近から急激に増加している．これは，供試体 RC-W と同様に増厚界面ではく離が開始されたものと考えられる．た6
わみが 3mm に達した時点の等価走行回数は 13.91×10回であり，RC 床版供試体の 1.07 倍であり，わずかに上回っている．その後，荷重を 120kN に増加し，走行した後，破壊に至った．破壊時の等価走行回数は
6
27.99×10 回で，最大たわみは 5.14mm である．たわみ
が 3mm に達した時点の破壊走行回数との比は 0.50 であり，健全度ランクはⅢ，劣化過程は進展期に相当とする．
以上より，供試体 RC-W および供試体 RC-C は，それぞれの材料の引張抵抗によりたわみの増加が抑制され，耐疲労性が向上している．また，たわみが床版支間 L の 1/400 を越えると，たわみの増加 が著しくなり，はく離と同時に押抜きせん断破壊に至っている．
劣化過程は進展期から加速期（前期）に達する前に，次期の補強対策の検討が必要になるものと考えられ
る．
6.3 破壊状況
本実験における破壊時の損傷状況を図－ 5，切断面の破壊状況を図－ 6 に示す．
( 1) RC床版（RC-1）
RC 床版の破壊時の損傷状況は図－ 6（1）に示すよ
うに，床版上面には軸直角方向にひび割れが発生している．床版下面には 2 方向ひび割れが発生している．
また，輪荷重位置から 45 度底面に押抜きせん断破壊に伴うはく離が見られる．
(2) ワイヤーメッシュ下面増厚補強床版（RC-W）
供試体 RC-W の破壊時の損傷状況は図－ 6（2）に示すように，輪荷重走行面には，押抜きせん断破壊に伴うひび割れが見られる．下面増厚部のひび割れ状況
は，RC 床版下面のひび割れ状況とは異なり，不規則に 2 方向ひび割れが発生している．破壊後に打音法を行いはく離状況を確認すると，輪荷重走行位置から 45
度底面の外側のはく離が著しい． 次に，切断面の破壊状況を図－ 7(1)に示す．軸直角は輪荷重走行位置か- 119 -

1)軸直角方向2)軸方向(1)ワイヤーメッシュ
1)軸直角方向2)軸方向(1)RC-1(2)RC-W図－6 破壊状況(2)CFRP格子筋(3)RC-C図－7 切断面ら 45 度のせん断ひび割れが発生している．また，増厚界面のはく離状況は，輪荷重直下では,はく離がみられない．
( 3) CFRP格子筋を配置した下面増厚補強床版(RC-C)
供試体 RC-C の破壊状況は図－ 6(3)に示すように，上面には押抜きせん断破壊に伴う損傷が見られるものの貫通ひび割れの発生は見られない．下面には 2 方向のひび割れが発生している．図－ 7(2)より，供試体
RC-W と比較してひび割れが多く発生しており分散されている．床版中央で押抜きせん断破壊となり，増厚部は完全にはく離している．
8. まとめ本研究では従来の鉄筋と同等な性質を有するワイヤーメッシュを配置した供試体と比較的新しい材料である CFRP 格子筋を配置した下面増厚補強法における補強効果および耐疲労性の検証を行った結果，以下の知見が得られた．
(1)RC 床版下面に引張補強材としてワイヤーメッシュを配置して増厚補強した供試体は，同一寸法を有する
RC 床版供試体の 3.1 倍の補強効果が得られた． 同様に，CFRP 格子筋を配置して増厚補強した供試体は 3.8
倍の補強効果が得られた．また，ワイヤーメッシュの供試体の 1.2 倍の補強効果が得られた．
(2)たわみと等価走行回数の関係においては，RC 床版
供試体，ワイヤーメッシュおよび CFRP 格子筋を配置した供試体ともにたわみが床版支間 L の 1/400 を超えた付近から急激な増加が見られる．維持管理においての健全度評価では RC 床版，下面増厚床版ともに，累積損傷度から算定される健全度評価では進展期で次期の補強対策の検討が必要となる．
(3)破壊時のひび割れ状況は RC 床版の輪荷重走行範
囲から45度で押抜きせん断破壊となる．一方，ワイヤーメッシュ，CFRP 格子筋を配置し，PCM を吹付けにより下面増厚補強した供試体は，破壊時には完全にはく離し，押抜きせん断破壊となる．したがって，健全度ランクⅢ，劣化過程は進展期に達した付近から打音法によるはく離の診断が必要になるものと考えられる．
参考文献：
1）土木学会：道路橋床版の維持管理マニュアル、2012.6.
2）日本道路協会：道路橋示方書・同解説Ⅰ，Ⅱ，Ⅲ，
2002.
3）土木学会：道路橋床版の維持管理マニュアル，
2012.6.
4）山崎淳，池田甫：道路橋補修・補強事例集，「道路橋補修・補強事例集」編集委員会，pp.71-72，
2013.5.
5） FRP グリッド研究会：CFRP グリッド増厚・巻立て工法によるコンクリート構造物の補修・補強設計・施工マニュアル(案)，2001.4.
6）榊原弘幸ほか：ポリマーセメントモルタルの接着強度に及ぼすコンクリート下地処理法の影響，材料，Vol.52，No.9，pp.1082-1088，2003.9.
7）松井繁之：道路橋床版 設計・施工と維持管理，
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8）玉越隆史ほか：道路橋の計画的管理に関する調査
研究－橋梁マネジメントシステム(BMS），国土交
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床版上面増厚補強法の耐疲労性の評価法，構造工学論文集，Vol. 56A，pp. 1270-1281，2010.3.
10) 阿部忠ほか：SFRC 上面増厚補強 RC 床版の輪
荷重走行疲労実験による S-N 曲線式の提案，
構造工学論文集，Vol. 58A，pp. 1156-1165，2012.3- 120 -