報 告

場所打ち PC 床版を有する連続合成鈑桁橋の設計・施工報告（西黒田第一高架橋）
Design and Construction of a Continuous Composite Steel-Plate Beam Bridge with
Cast-in-Place PC Slabs- Nishi-Kuroda Daiichi Elevated Bridge
桑

山

豊

六＊ 1

Toyomu KUWAYAMA

上

原

正＊ 2

Tadashi UEHARA

佐

藤

正

勝＊ 3

Masakatsu SATO

Summary
The Nishi-Kuroda Daiichi Elevated Bridge is a part of the route connecting the Tomei Expressway Mikkabi JCT andthe Daini Tomei Expressway Inasa JCT. For this bridge, ramp girders branch from the main road girders, and the widthof the road varies along with the change in the number of the main girders. For the forking section of the main girders,steel cross beams were installed to transfer the sectional force of the main girder with the torsional resistance of thesteel cross beams. Cast-in-place PC floor slabs with a maximum slab span of 10 m were adopted. As it is feared that theprestress of slabs is not effectively introduced in the vicinity of the cross beam section, we discussed arranging PC
cables to reflect the results to the actual construction
キーワード：連続合成桁、長支間場所打ち PC 床版、幅員変化、主桁分岐、鋼製横梁

１．はじめに
西黒田第一高架橋は、中日本高速道路株式会社が建設を進める東名高速道路三ヶ日 JCT 〜第二東名高速道路引佐 JCT を結ぶ連絡路の一部として計画された橋長 412.2mの橋梁である。橋梁位置図を図−１に示す。

西黒田第一高架橋

構造形式は鋼 10 径間連続合成鈑桁橋であり、本線部
は上下線それぞれ 2 主桁であるが、ランプ部への幅員変化にあわせて 3 主桁、4 主桁に分岐している。主桁分岐部にはいずれも箱断面の鋼製横梁を配置して、横梁のね
じり抵抗によって主桁応力を伝達する構造としている。
図−１ 橋梁位置図

構造一般図を図−２に示す。

図−２ 構造一般図＊1＊2㈱宮地鐵工所 技術本部設計部設計グループ課長代理㈱宮地鐵工所 工事本部工事計画部次長＊3㈱宮地鐵工所 工事本部工事部副参与（現場代理人）

35

床版は場所打ち PC 床版とし、床版支間は 7.5m 〜
10.0m の長支間床版である。床版の断面形状は第二東名
高速道路

藁科川橋などで実績のある下面を放物線形状とした形式を採用している。横梁部近傍は、床版のプレストレスが有効に導入されないことが懸念されたため、FEM 解析による PC ケーブル配置の検討を行い、実施工に反映させた。
本稿では、鋼桁および PC 床版の設計・施工について

図−４ 床版打設順序報告する。
（2）腹板少補剛設計の採用
正曲げモーメントを受ける支間中央部において、水平２．工事概要補剛材を省略し、さらに垂直補剛材間隔を拡げることに発 注 者：中日本高速道路株式会社
工 事 名：第二東名高速道路

横浜支社

西黒田第一高架橋

た、圧縮側となる上フランジはコンクリート床版による拘束効果が期待できるため、座屈係数および幅厚比パラ（鋼上部工）工事
路 線 名：第二東海自動車道

より、小型材片を削減し、桁製作の省力化を図った。ま横浜名古屋線

施工箇所：静岡県浜松市北区引佐町西黒田

メータの見直しにより、腹板厚を低減した。腹板少補剛
設計の概念図を図−５に示す。

橋梁形式：鋼 10 径間連続合成鈑桁橋
床版形式：場所打ちＰＣ床版（下面放物線形状）
橋

長： 412.2m

支 間 長： 44.5m+5*45.5m+40.0m+35.0m+35.0m+28.0m
有効幅員：（標準部）本線 12.250m、ランプ 6.000m
工期：平成 16 年 10 月〜平成 19 年 11 月

本線部の標準断面を図−３に示す。

図−５ 腹板少補剛設計概念図（3）床版形状の選定
図−３ 標準断面図

床版支間が 7.5m 〜 10.0m に変化し、最大床版支間部に３．鋼桁および PC 床版の設計

ついて道路橋示方書の床版厚の算出式を適用すると床版
厚が非常に厚くなるため、床版形状は床版の下面形状を（1）逐次合成設計の採用

二次放物線としたパラボラタイプを採用することとし

連続合成桁は、床版コンクリートの打設順序、クリー

た。一方、床版支間が変化することにより、放物線の曲

プ、乾燥収縮の進行などによって構造系が変化し、主桁率も変化してしまい、床版型枠の製作が非常に煩雑とな応力に影響をおよぼす。これらを考慮した逐次合成設計

ることが懸念された。そこで、標準支間 7.5m の場合のを行い、現状に近い状態を再現して主桁設計を行った。

放物線形状を基本とし、床版支間が広くなる部分につい解析で考慮した床版の打設順序を図−４に示す。

ては、床版支間中央部に水平区間を設けて調整する疑似

36

宮地技報 No.23

放物線形状とした。床版下面形状の比較を図−６に示す。

念される。そこで、FEM 解析によりプレストレスロスの

なお、放物線形状と疑似放物線形状の違いによる床版応影響を確認し、適切な PC ケーブル配置の検討を行った。

力を FEM 解析により比較したところ、両者に大差がないことを確認した。FEM 解析結果を図−７に示す。

１）解析方針・床版：橋軸直角方向のプレストレスロスの平面分布を検討対象としているため、厚さ一定（340mm）のシェ
ル要素にてモデル化した。
・PC 鋼線：トラス要素でモデル化し、床版にプレストレス力を導入させた。
・主桁：上フランジの面外曲げによる床版の拘束を反映させるため、上フランジの断面をビーム要素でモデル化した。
・横梁：横梁全断面を有効とし、橋軸直角方向のビーム要素でモデル化した。

図−６ 床版下面形状の比較

・橋軸方向モデル範囲：横梁部近傍の床版と一般部の床版の橋軸直角方向プレストレス導入率を比較するため、横梁間隔 1 径間分をモデル化した。
解析モデルの対象とした断面図を図−８に示す。

図−８ 解析モデルの対象とした断面図

２）FEM 解析結果
FEM 解析の着目点を図−９に示し、解析結果による床版の橋軸直角方向応力度を図− 10 に示す。応力の着目点は、①横梁中央部、②横梁端部、③主桁間隔（G1 〜G4）の 1/4 点、④主桁間隔（G1 〜 G4）の 1/2 点、⑤一般部（横梁中央から 12m）の 5 点とし、横梁の影響が小さ
図−７ 床版下面形状の違いによる応力比較

い⑤一般部の応力を 100%としたときの各着目点位置での応力の割合をプレストレス導入率として比較した。

（4）横梁部近傍の床版プレストレスロスの検討
PC 床版にプレストレスを導入する際、近傍に横梁などの剛性の高いものがある場合、プレストレスの一部が解析結果より、横梁部近傍の床版に導入されるプレス
トレス量の低下が確認できたため、これを補う量の PC
ケーブルを適切に配置することとした。

横梁に流れてしまい、床版へのプレストレスの低下が懸場所打ち PC 床版を有する連続合成鈑桁橋の設計・施工報告（西黒田第一高架橋）

37

部の供試体を製作し、現場従事予定の溶接工による溶接施工試験を行った。
溶接作業は風防設備の中で行い、継手部の非破壊検査
は AUT（自動超音波探傷試験）を基本とし、AUT 試験装置が構造寸法上セットできない範囲は MUT（手動超音波探傷試験）でカバ−した。

図−９ FEM 解析着目点
図− 11 鋼桁の溶接方法（2）鋼桁の架設
１）架設工法本橋は、県道、市道および水路と平面交差および並列
してはいるものの、その直下の利用は可能であったことから、トラッククレーンによるベント工法を採用した。
図− 12 に架設順序の概要を示す。

図− 10 FEM 解析結果（床版の橋軸直角方向応力度）

４．鋼桁の現場施工（1）現場溶接

図− 12 架設順序概要図

主桁の現場継手は耐久性が高く、美観に優れた現場溶
接継手を採用した。図− 11 に各部材の溶接方法を示す。

２）横梁、平面交差部の架設

なお、下フランジに上向き溶接を採用したのは、下向本橋と鋭角に平面交差する県道交差部の鋼桁（P1 〜

き溶接ではウェブ位置が溶接始終端部となり、欠陥が生

P4）および横梁は、県道通行車両、歩行者および近隣住

じやすく、これに比べ上向き溶接の場合、連続溶接が可民への社会的影響の軽減、高所作業の軽減による安全性能で、溶接始終端部はエンドタブ内となるため、欠陥がの向上および工程短縮等の観点より、400t 吊トラックク発生しにくいことによる。

レーンによる大ブロック（足場防護工含む）架設とした

また、現場施工に先駆け、溶接継手の性能および健全（写真−１）。

性を確認するため、製作工場において、主桁上向き溶接38

宮地技報 No.23

写真−１ 県道交差部鋼桁の大ブロック架設

写真−３ 鋼桁ブロックの構内運搬

３）市道並列部の架設
P1 〜 P3 間の鋼桁は、並列市道の通行止め期間の短縮に配慮し、A1 橋台背面の作業ヤードにて、100t 吊クローラークレーンによる主桁地組立（2 ブロック地組立て→現場継手部溶接・塗装）を行った後、25t ポールトレーラーを用いて架設地点までの小運搬を行い、面材ブロック架設を実施した（写真−２〜４）。

写真−４ A1 〜 P3 間の鋼桁架設

写真−２ A1 橋台背面ヤードでの鋼桁地組立

４）セッティングビームによる架設
主桁の現場継手部が公道上に位置する箇所やその近傍にベントを設置できない箇所では、写真−５に示すセッティングビームを利用し、主桁の仮受けおよび目違い調整を行うことにより、道路および河川の固定占用を回避した。

写真−５ セッティングビームによる鋼桁高さ調整

５．PC 床版の施工（1）支保工設備
PC 床版の施工は、横梁を介した主桁本数の増減および主桁間隔の変化に対応できる固定式の型枠支保工設備

場所打ち PC 床版を有する連続合成鈑桁橋の設計・施工報告（西黒田第一高架橋）

39

（以後、固定型枠という）を採用した。

偶数径間を後施工とする。これは、先行支間部の施工

桁間部固定型枠は、横桁間に設置した仮設縦桁を支保完了後、隣接支間部の施工に着手した場合、先行支間工梁としたミニサポートとペコビームによる設備とし、部のコンクリ−トは若材齢（3 日〜 5 日）であり、主張出し部固定型枠には、組立精度の向上、組立・解体作

桁作用の負曲げモ−メントにより生じる引張力に対す業の工程短縮および安全作業の向上に配慮した軽量のπる抵抗性が低いことから、若材齢コンクリートの初期形支保工を採用した（写真−６）。

ひび割れ防止を図るものである。床版コンクリートの基本施工順序を図− 13 に示す。

図− 13 基本施工順序③

全ての支間部ブロックの施工完了後、中間支点部ブロックの施工を行う。ただし、P2，P3 横梁部は上下
写真−６ 床版型枠支保工

線が一体構造となっているため、上り線の P2，P3 中間支点部ブロックは、下り線 P1 〜 P4 支間部ブロック（2）ブロック割り

施工後にコンクリートの打込みを行う。これは下り線

PC 床版のブロック割りは、主桁の曲げモ−メント図

P1 〜 P4 支間部ブロックのコンクリート打込みによりにおける正曲げから負曲げへの変化位置を各ブロックの発生する横梁断面力（ねじりモーメント、曲げモーメ

境界位置として設定した。

ント）に起因するひび割れを上り線ブロックに発生させないことによるものである。P2、P3 横梁部の施工（3）施工ブロック長

順序を図− 14 に示す。

PC 床版の施工ブロック長は、コンクリ−トの打込み作業を午前中に完了し、養生作業を夕方までに完了（特に表面仕上げ時間確保）することができるかを検討した上で設定した。
（4）施工順序
PC 床版の施工順序は、施工時は勿論、施工完了時のいずれにおいても全ての床版ブロックに有害な引張力が発生しないよう、以下に示す順序とした。
①

本橋は、上下線が近接した橋梁構造であり、PC 鋼

材の千鳥緊張を確実に実施するため、上下線の同時施工ではなく、上り線先行、下り線後施工を基本とする

図− 14 上り線 P2、P3 横梁部の施工順序（下り線 PC 鋼材緊張時は、上り線が施工完了後のため、
千鳥緊張は不可）。
②

床版自重一括載荷による主桁の曲げモ−メント図の正曲げ範囲（支間部）を先行施工する。正曲げ範囲

なお、施工ステップの検討には専用のプログラムを使用し、各ステップにおける全てのブロックの引張応力度
は 1.0N/mm2 以下に抑えることとした。

（各支間部）における施工順序は、奇数径間を先行し、40

宮地技報 No.23

（5）使用材料

温度硬化型プレグラウト PC 鋼材（緊張可能日数に応１）コンクリ−ト

じて通常、暑中、高温、超高温の計４タイプから選定可）

コンクリ−トの設計基準強度は材齢 28 日で 40N/mm 2の緊張可能日数は、現場で使用する季節、現場保管期間、とし、普通ポルトランドセメントを使用した。また、単コンクリ−ト硬化時の温度履歴および緊張作業までの期

位水量を減じることで耐久性の向上と温度応力を低減さ間に受ける環境温度の影響により決定されるため、本橋

せ、加えてフレッシュコンクリ−トの良好なスランプ保では、これらの種々の条件を PC 鋼材製作メ−カ−に与持性能を確保する目的から、高性能 AE 減水剤を添加す

えて、理論上の緊張可能日数を算出してもらい、各施工ることとした。さらにコンクリ−ト硬化時の温度ひび割

ブロックの施工時期に配慮し、使用する樹脂のタイプをれ、乾燥収縮を鋼桁が拘束することに起因するひび割れ

選定することとした。

の発生を防止するため、膨張材（低添加型）を収縮補償

なお、緊張可能日数とは樹脂が硬化するまでの期間でとして使用した。また、スランプは過去の実績と試し練はなく、PC 鋼材のプレストレッシングの計算においてり結果より、荷下ろし時で 13cm（筒先 12cm）とした。

使用する PC 鋼材とシ−スとの摩擦係数値を確保できる

表−１に床版コンクリ−トの示方配合表を示す。

期間を示している。

表−１ 床版コンクリートの示方配合（6）鉄筋・ PC 鋼材の組立
１）鉄筋の組立
下段鉄筋は、防錆仕様（エポキシ粉体塗装）の段取り
鉄筋（D10）とモルタルスペ−サ−を用いて所定高さに組み立てた。また、上段鉄筋は棚筋を利用して PC 鋼材

２）PC 鋼材の組立後に所定高さに組み立てた（写真−７）。

PC 鋼材は、グラウト作業を省略できるプレグラウト
タイプのシングルストランド（1S28.6、1S21.8）を使用した。PC 鋼材のプレグラウト樹脂タイプは、原則として、その硬化が環境温度の影響を受けにくいとされる
湿気硬化型とした。ブロックの端部 2 本の PC 鋼材は、打継目近傍の導入プレストレスの均等化に配慮し、後施工となる隣接ブロックの PC 鋼材緊張時期に合わせてプレストレスを導入する計画とした。この 2 本に湿気硬化型の樹脂を使用した場合、PC 鋼材の緊張可能日数を守れなくなる場合がある。したがって、この端部 2 本のPC 鋼材は温度硬化型の樹脂を使用することとした

写真−７ 鉄筋・ PC 鋼材の組立状況（図− 15）。
鉄筋組立完了時においては、表−２に示す管理シート
で鉄筋の出来形管理を実施した。
また、横梁上は各種の補強鉄筋が密となる配筋構造であったため、PC 鋼材との干渉の有無に十分な検討を加えた上で鉄筋の組立を行った。

図− 15 プレグラウト PC 鋼材種類の使い分け

場所打ち PC 床版を有する連続合成鈑桁橋の設計・施工報告（西黒田第一高架橋）

41

表−２ 鉄筋出来形管理シート

また、PC 鋼材は表−３に示す品質管理シートを該当
床版ブロックに設置し、その品質確保に努めた。
PC 定着部のグリッド筋（背面補強鉄筋）を含めた PC
定着具は、PC 鋼材軸心と直角となるよう側枠の底枠への鉛直方向の取付け角度を確認するとともに、床版拡幅
範囲においては PC 支圧板と側枠の間に調整板を挿入し、橋軸方向の設置角度を調整した。

２）インサ−トアンカ−の設置
FRP 排水管および壁高欄の支保工梁を固定するためのインサ−トアンカ−（本橋ではセラミックインサ−トア
ンカ−を使用）は、鉄筋の組立に先駆け、型枠上にボルトで固定した。インサ−トアンカ−を先行設置としたのは、本橋の PC 床版鉄筋は非常に密な配置となっており、加えて高強度のコンクリ−トは非常に堅いことから、コ

写真−９ PC 鋼材設置高さの確認状況
表−３ PC 鋼材品質管理シート

ンクリ−ト硬化後のインサ−トアンカ−の打込み作業は極力、避けるのが望ましいと判断したことによる。
３）PC 鋼材・定着具の組立
PC 鋼材は、下段鉄筋上に固定した市販の架台で支持したφ 16mm の丸鋼上にビニール被覆番線で所定の高さに固定した。PC 鋼材の設置高さの確認は、図− 16、写真−８に示す装置（既製品を改良したもので確認時間が従来より大幅に短縮）を用いて、全ての PC 鋼材に対して行った。PC 鋼材設置高さの確認状況を写真−９に示
す。

図− 16

42

写真−８ 高さ測定装置

図− 17 PC 定着具の設置要領

宮地技報 No.23

４）コンクリ−トの打込み、締固めおよび仕上げ

き、乾燥するまでの間（本橋で使用したコンクリートはａ）型枠内の清掃

高性能 AE 減水剤による単位水量を抑えた配合のため、

コンクリ−トの打込み作業に先駆けて、型枠内に落ち

ブリージング水はほとんど発生しない）にトロウェルやている結束線、木片類を磁石やマジックハンドで拾い上

金ゴテで 2 次仕上げを行い、床版厚は、上段鉄筋に機械げるとともに、高圧エア−を用いて集めた砂や塵を掃除的に固定した市販の検測棒（コンクリート荒仕上時に撤機で入念に除去した。特に PC 支圧板近傍は鉄筋が密に去）により管理した。

配置されていることから、入念に確認作業を行った。
また、清掃作業と併せて鉄筋・ PC 鋼材の固定状態（緩みの有無）を手で確認した。
ｂ）品質管理試験
コンクリ−トの品質管理は、コンクリートの荷下ろし
場所に仮設の試験小屋（写真− 10）を設置し、その中でスランプ、空気量および塩化物含有量等の試験を実施した。供試体はσ 7、28 で 6 本、緊張確認で 6 本（内 3 本は予備）の計 12 本を採取した。

図− 18 コンクリートの打ち込み要領

写真− 10 仮設試験小屋ｃ）打込み・締固め
コンクリ−トの打込み方向は、固定型枠の鉛直変位に伴う打継目部の沈下ひび割れを防止するため、打継目側を最終施工とする橋軸直角方向の片押しを標準とした。
コンクリートの打ち込み要領を図− 18 に示す。

写真− 11 トロウェルによる表面仕上げ

なお、アジテ−タの現場到着時間は、品質管理試験に
絡む 1 台目から 6 台目までは 1 時間あたり約 7 台、その後については 1 時間あたり約 9 台の間隔とした。
また、コンクリ−トの締固めは、計 4 台のφ 50mm 高周波バイブレ−タを用いて入念に行った。

壁高欄打継面の処理（レイタンス処理）のために散布した凝結遅延剤が、PC 床版上面部に流れてこないように、コンクリ−ト表面に桟木を設置した。施工期間中の止水板としては、横断勾配の低い側の壁高欄打継面にメッキ板を設置した（写真− 12）。

ｄ）仕上げ

コンクリ−トの材齢初期における保湿保水効果を高コンクリ−トの締固めに引き続いて、トンボによる荒め、セメントの水和反応を最適環境下で進行させるとと仕上げを行った後、コンクリ−トが沈降して十分落ち着

もに、仕上げ作業効率を高める目的で、仕上げ補助剤を場所打ち PC 床版を有する連続合成鈑桁橋の設計・施工報告（西黒田第一高架橋）

43

兼ねた被膜養生剤をジョウロを使用し、荒均し時と 2 次
仕上げ時に散布した。

なお、初回ブロックのみコンクリート材齢 1 日の圧縮強度試験を行い、側枠および妻枠の解体に問題ないことを確認した。
ｇ）コンクリート打込み全般の管理
コンクリ−トの打込み全般作業は、表−４に示す管理
項目についてチェックを実施した。
表−４ コンクリート打込み管理項目

写真− 12 止水板の設置状況ｅ）養生
コンクリ−トの打込みから硬化までの間、床版表面と床版内部の温度差を極力小さくするとともに、緩やかに
コンクリ−ト温度を降下させることが温度応力への対処として非常に重要となることから、本橋では（養生マット＋エアーキャップシート＋ブルーシート）養生を冬期に実施し（写真− 13）、この時期以外は、（養生マット＋ブルーシート）養生を実施した。養生期間は最低 7日間とし、必要に応じて 9 日間とした。
なお、コンクリート打込み当日の夜から朝にかけての外気温が 0 ℃を下回ることが予想される場合は、練炭による寒中養生も併せて実施した。

写真− 13 コンクリート養生ｆ）打継目の処理
コンクリ−トの打込み作業の翌日に、妻型枠および側型枠の撤去を行うとともに、ワイヤーブラシによる打継
目処理を行った。

44

宮地技報 No.23

また、コンクリート材料の計量確認は、生コン印字データを基に、各材料の計量設定値および実計量値について確認した（表−５）。
なお、膨張材は手投入による練り混ぜ作業であったた

側のみからの緊張とした。
また、ブロック両端部が打継目となる中間支点上ブロ
ックは、緊張順序を工夫することで、打継目に引張力が発生しないように配慮した（図− 19）。

め、その計量確認は、膨張材の空袋による確認とした。
表−５ 生コン印字データ照査シート

図− 19 中間支点上ブロックの PC 鋼材緊張要領

PC 鋼材の緊張管理シートを表−６に示す。
表−６ PC 鋼材緊張管理シート

５）PC 鋼材の緊張
ａ）シ−スの除去
緊張作業に先駆けて、定着部のポリエチレンシ−スを除去し、PC 鋼材に付着している樹脂をアセトンとウエスを用いて取り除いた。
ｂ）PC 緊張
6 日材齢のコンクリ−ト供試体（現場養生）の圧縮強度が 32.5N/mm2 以上であることを確認した上で、PC 鋼材に緊張力を導入した。PC 鋼材１本当たりの導入緊張力ｃ）切断部の養生

は、設計値（初期緊張力）にジャッキの内部摩擦による緊張作業完了後、グラインダ−カッタ−（樹脂が可燃損失（2%）を考慮した値とした。

性のため、ガス切断は避ける）を用いて PC 鋼材余長部PC 鋼材の緊張順序は、打継目に橋軸直角方向の引張の切断を行った。定着具の保護および樹脂の漏れ出し防力を発生させないように、先行施工ブロック側の端部 2止のため、定着具前面部を含めた PC 鋼材切断部にエポ

本残し部から後施工ブロックの自由端に向かい、1 本飛

キシパテを充填したグリップキャップを鉄製リングと木

ばしの交互緊張としたが、後施工となった下り線は、先槌等で打ち込み固定した（写真− 14）。エポキシパテを行施工した上り線と近接しているため、1 本飛ばしの片確実に充填させるため、材料１袋あたりの使用量を計算

場所打ち PC 床版を有する連続合成鈑桁橋の設計・施工報告（西黒田第一高架橋）

45

するとともに、写真− 15 に示す計量台を用いて、充填

ンプ桁が接続する複雑な平面骨組を有し、また、床版は量を管理した。さらに、PC 鋼材切断部におけるエポキ

長支間の場所打ち PC 床版を採用した連続合成桁であっ

シパテの充填確認のため、抜き取りでグリップキャップ

た。

を外し、その充填状況を確認した。

鋼桁の設計では、PC 床版のブロック段階施工に配慮

なお、エポキシ樹脂の充填に先駆けて、グリップキャ

した逐次合成設計の検討を行い、PC 床版の設計では、

ップ先端部にキリで穴をあけることで、エポキシ樹脂充

特に横梁近傍における導入プレストレスの損失量の把握

填部に空気が残らないようにした。

を目的とした FEM 解析を実施した。
現場施工においては、基本施工計画に現場施工詳細条
件を考慮した変更施工計画を作成し、実施工に臨んだ。
特に、長支間の場所打ち PC 床版は、過去に施工した第二東名高速道路 藁科川橋や中ノ郷第一高架橋の経験を十分に活用するとともに、本橋の構造特性に配慮した施工を実施したこともあり、平成 19 年 11 月現在、PC 床版の何れの箇所においても、有害と考えられるひび割れは皆無であり、良好な外観を呈していることから、本橋の設計手法および現場施工方法は適正であったと確信している。
最後に、西黒田第一高架橋の設計・施工を進めるにあたり、ご指導をいただいた NEXCO 中日本横浜技術事務

写真− 14 PC 鋼材切断部の養生所、同浜松工事事務所の関係各位に誌面を借りて、厚く御礼を申し上げるとともに、本報告が今後の同種橋梁の建設の一助になれば幸いである。

＜参考文献＞
１）本間淳史，長谷俊彦，榊原和成，中村和己，上原正，河西龍彦：長支間場所打ち PC 床版の設計と施工−第二東名高速道路藁科川橋−，橋梁と基礎，pp.2〜 10，2002.10.
２）河西龍彦，本間淳史，上原正，松井繁之：鋼 2 主桁橋長支間場所打ち PC 床版の合理的施工法に関する
写真− 15 エポキシパテの計量状況

研究，鋼構造年次論文報告集，2002.11.
３）猪熊康夫，本間淳史，丸山勝，河西龍彦：長支間場所打ち PC 床版の設計と施工計画（第二東名高速道

６．あとがき路藁科川橋），第二回道路橋床版シンポジウム講演論
文集，土木学会，pp.1 〜 6，2000.10.

本橋は、平成 16 年 11 月の設計着手から平成 19 年 10 月のしゅん功に至る大規模工事であり、鋼桁は中間支点上

2008.1.11

受付の横梁を介して主桁本数が変化するとともに、2 本のラ

46

宮地技報 No.23