組積造構造実験データベース解説書
Masonry Experimental Database －User’s Guide－
組積造構造実験データベース解説書では、組積造構造実験データベースのデータ化について詳細に示しております。本データベースを利用する際は、本解説書をよくお読みください。なお、本データベースの詳細や研究成果については、文献 1), 2)を参照してください。

目次
1.

シートの全体構成 ........................................................................................................... 22.

各組積造の構造形式........................................................................................................ 33.

各シートの構成 (1)：A～C 列........................................................................................ 44.

各シートの構成 (2)：D～AT 列 ...................................................................................... 55.

シートを構成する諸項目の説明 ..................................................................................... 7

5.1 試験体の材料、寸法に関する項目.................................................................................. 75.2 既往の評価式による耐力計算値に関する項目 ............................................................. 105.3 実験値に関する項目....................................................................................................... 11

参考文献 ............................................................................................................................... 13

1

1. シートの全体構成
Sheet 1

RMF

全充填型補強組積造（RMF）壁のデータ表

Sheet 2RMP

部分充填型補強組積造（RMP）壁のデータ表

Sheet 3CM

先積型枠組組積造（CM）壁のデータ表

Sheet 4MI

後積型枠組組積造（MI）壁のデータ表

Sheet 5References

文献リスト（RMF、RMP、CM、MI）

2

2. 各組積造の構造形式
RMF、RMP、CM、MI は、組積造の構造形式で、説明は以下の表 1、図 1 の通りです。
表 1 組積造壁の構造形式ごとの説明

補強組積造壁（RM）
Reinforced
Masonry Wall

枠組組積造壁（FM）
FramedMasonry Wall

全充填型補強組積造壁（RMF）
Full-Grout
Reinforced Masonry Wall
部分充填型補強組積造壁（RMP）
Partial-Grout
Reinforced Masonry Wall
先積型枠組組積造壁（CM）
Before-Cast
Framed Masonry Wall
後積型枠組組積造壁（MI）
After-Cast
Framed Masonry Wall

全ての組積造ブロックがコンクリートで充填されている構造

鉄筋で補強された部分のみコンクリートで充填されている構造

先に組積造を配置し、その後に拘束鉄筋コンクリート造フレームを施工する構造

先に拘束鉄筋コンクリート造フレームを設置した後に組積造を施工する構造※なお、先積型枠組組積造（CM）壁は「Confined Masonry」、後積型枠組組積造（MI）壁
は「Masonry Infill」が広く用いられている名称であるため、略称を CM、MI としました。
全充填型補強組積造（RMF）壁(Full-Grout Reinforced Masonry Wall)
コンクリート

鉄筋補強組積造（RM）壁(Reinforced Masonry Wall)

部分充填型補強組積造（RMP）壁(Partial-Grout Reinforced Masonry Wall)
コンクリート組積造壁(Masonry Wall)

鉄筋

先積型枠組組積造（CM）壁
(Confined Masonry Wall)(Before-Cast Framed Masonry Wall)

枠組組積造（FM）壁
(Framed Masonry Wall)

後積型枠組組積造（MI）壁
(Masonry Infill Wall)(After-Cast Framed Masonry Wall)

図 1 組積造壁の構造形式

33. 各シートの構成 (1)：A～C 列

A列

「No.」

B列

「Specimen」

論文番号
本データベースの「List of Papers」を参照してください。

論文に記載されている試験体名「せん断破壊型（S）」
C列「Mode」「曲げせん断破壊型（FS）」「曲げ破壊型（F）」
図 2 に破壊形式ごとの復元力特性を示します。

※なお、「せん断破壊型（S）」と分類した実験データには、降伏点があるものも含まれます
が、著者の破壊形式の判定を尊重し、論文中に記載されている破壊形式を採用しました。

V(kN)

V(kN)
最大強度点

Vmax
Vy
Vc

降伏点
C

Y

20%耐力低下

Max

限界点

ひび割れ点

最大強度点

Vmax
Vy
Vc

降伏点

20%耐力低下

Max

C

限界点

ひび割れ点

Ult

Ult

C→Y→Max→Ult（曲げ） ：曲げ破壊（F）
C→Y→Max→Ult（せん断）：曲げせん断破壊（FS）

C→Max→Ult：せん断破壊（S）

Rc

Ry

Rmax

Ru

R(rad.)

Rc

Ry

Rmax

Ru

R(rad.)

δcδyδmax

δu

δ(mm)

δc

δyδmaxδu

δ(mm)V(kN)(a) 曲げ破壊・曲げせん断破壊(b) せん断破壊（S）（F・FS）

図 2 破壊形式ごとの復元力特性

44. 各シートの構成 (2)：D～AT 列列

No.

記号

D①𝐹𝑚 （N/mm2）説明

2組積体の圧縮強度E②𝐹𝑐 （N/mm ）F③𝐿（mm）

試験体長さ

G④𝑡（mm）

壁厚H⑤𝐵（mm）

柱幅I⑥𝐷（mm）柱せいJ⑦ℎ（mm）

反曲点高さ（せん断スパン）

K⑧𝐴𝑤 （mm2）

全断面積

L⑨𝑁（kN）軸力M⑩𝜎 （N/mm2）N⑪∑ 𝑎𝑡 （mm2）

O

⑫𝑝𝑡𝑒

P

⑬𝜎𝑦 （N/mm2）Q⑭∑ 𝑎𝑣 （mm2）

壁の縦補強筋の全断面積

R⑮（N/mm2）

壁の縦補強筋の降伏強度

S

⑯𝑝𝑤𝑒

壁の横補強筋の鉄筋比

T⑰𝜎𝑤𝑦 （N/mm2）

壁の横補強筋の降伏強度

U

⑱𝑐 𝑝𝑤

V

⑲

𝜎𝑐𝑦 （N/mm2）

柱の横補強筋の降伏強度

W⑳

𝑉𝑚𝑎𝑥 （kN）

最大耐力

X

㉑

𝜏𝑚𝑎𝑥 （N/mm2）

最大強度

Y

㉒𝑅𝑚𝑎𝑥 （×10-3 rad.）Z㉓（×10-3 rad.）

限界変形

AA

㉔

𝑉𝑐𝑟 （kN）

ひび割れ耐力AB㉕

𝜏𝑐𝑟 （N/mm2）

ひび割れ強度AC㉖

𝜏𝑐𝑟 ⁄𝐹𝑚

AD㉗

𝑅𝑐𝑟 （×10-3 rad.）AE㉘

𝑉𝑦 （kN）

降伏耐力

AF

㉙

𝜏𝑦 （N/mm2）

降伏強度

AG

㉚

𝜏𝑦 ⁄𝐹𝑚0𝜎𝑣𝑦𝑅𝑢コンクリートの圧縮強度

軸応力度
引張鉄筋の全断面積（RM）
柱主筋の全断面積（FM）
引張鉄筋比（RM）、柱の主筋比（FM）
引張鉄筋の降伏強度（RM）
柱主筋の降伏強度（FM）

柱の横補強筋比

最大強度時変形

基準化ひび割れ強度
ひび割れ変形

基準化降伏強度

5AH㉛𝑅𝑦 （×10-3 rad.）AI㉜𝜏𝑚𝑎𝑥 ⁄𝐹𝑚

AJ㉝√𝐹𝑚

組積体の見掛け上の引張強度を表す変数

AK㉞ℎ ⁄𝐿

せん断スパン比

AL㉟𝐴𝑐 ⁄𝐴𝑤

柱と壁の断面積比AM㊱𝜎0 ⁄𝐹𝑚

軸応力度と組積体強度の比AN㊲𝐹𝑐 ⁄𝐹𝑚

コンクリートと組積体の圧縮強度の比AO㊳𝑝𝑡𝑒 ∙ 𝜎𝑦 ⁄𝐹𝑚

基準化引張鉄筋強度AP㊴𝑝𝑤𝑒 ∙ 𝜎𝑤𝑦 ⁄𝐹𝑚

基準化壁横補強筋強度

AQ㊵𝑐 𝑝𝑤 ∙ 𝜎𝑐𝑦 ⁄𝐹𝑚

基準化柱横補強筋強度AR㊶

𝑉𝑠𝑢 （kN）

せん断耐力

AS㊷𝑉𝑚𝑢 （kN）

曲げ耐力

AT㊸

𝜏𝑠𝑢 ⁄𝜏𝑚𝑢

せん断強度と曲げ強度の比

降伏変形
基準化最大強度6

5. シートを構成する諸項目の説明
以下は、各項目のうち、特に定義、算出方法等について確認が必要と思われるものについての説明となります。式中の記号については、適宜、図 3 を参照してください。なお、壁の強さを表す力学量として、単位が kN のものを「耐力」と、これらを面積で除したものを「強度」と表記しています。また、「変形」は、変形量を⑦反曲点高さ（せん断スパン）h で除した変形角（rad.）としています。

5.1 試験体の材料、寸法に関する項目①⑦⑧組積体の圧縮強度 Fm
反曲点高さ（せん断スパン）h

全断面積 Aw

組積造を構成するレンガとモルタル目地からなる集合体を指す。
両端固定型と片持ち型の 2 つの加力方法による実験結果が含まれる。（図 4 参照）［RM］

𝐴𝑤 = 𝐿 × 𝑡［FM］

𝐴𝑤 = (𝐿 − 2 × 𝐷) × 𝑡 + 2 × 𝐵 × 𝐷

𝐴𝑤：全断面積（mm2）

𝐿：試験体長さ（mm）

𝑡：壁厚（mm）

𝐵：柱幅（mm）

𝐷：柱せい（mm）
𝜎0 =⑩

軸応力度 σ0

𝑁 × 103
𝐴𝑤

𝜎0：軸応力度（N/mm2）

𝑁：軸力（kN）
𝑝𝑡𝑒 =⑫

引張鉄筋比（RM）pte
柱の主筋比（FM）pte

𝑝𝑡𝑒：

𝛴𝑎𝑡：

7

∑ 𝑎𝑡
𝐴𝑤

引張鉄筋比（RM）
柱の主筋比（FM）
引張鉄筋の全断面積（RM）
柱主筋の全断面積（FM）（mm2）

𝑝𝑤𝑒 =⑯

壁の横補強筋の鉄筋比 pwe

𝑎𝑤𝑒
𝑡 × 𝑠𝑤𝑒𝑝𝑤𝑒：壁の横補強筋の鉄筋比

𝑎𝑤𝑒：1 対の壁の横補強筋の面積（mm2）𝑠𝑤𝑒：壁横補強筋の間隔（mm）※なお、枠組組積造（FM）壁の場合は、幅 t を等価
幅 te に読み替える。
𝑡𝑒 =𝑐 𝑝𝑤 =⑱

柱の横補強筋比 cpw

𝐴𝑤
𝐿𝑐 𝑎𝑤

𝐵 × 𝑐𝑠𝑤

𝑐 𝑝𝑤：柱の横補強筋比𝑐 𝑎𝑤：柱の横補強筋の断面積（mm2）𝑐 𝑠𝑤：柱の横補強筋の間隔（mm）

8

N

引張鉄筋

Σawe , pwe , σwy：壁横補強筋
Σav , σvy ：壁縦補強筋

圧縮鉄筋

Vt
L
Σat , pte , σy：引張鉄筋
hΣat：引張鉄筋 の全断面積

swe

awe ：1対の壁の横補強筋 の面積
Σav：縦補強筋 の全断面積(a) 補強組積造（RM）壁
N

引張鉄筋

awe , pwe , σwy ：壁の横補強筋
Σav , σvy ：壁の縦補強筋

D

圧縮鉄筋

teV

Dt

B

Lcsw

Σat , pte , σy ：柱主筋
cpw , σcy：柱の横補強筋

hswe

Σat：柱主筋の全断面積：柱の横補強筋

caw,の断面積

awe ：1対の壁の横補強筋
Σav：壁の縦補強筋の面積の全断面積(b) 枠組組積造（FM）壁
図 3 組積造壁の諸元

NNMVVhhhM

M(a) 両端固定型(b) 片持ち型
図 4 載荷図95.2 既往の評価式による耐力計算値に関する項目

𝑉𝑠𝑢 = {0.23(𝐹𝑚 + 18)
0.053𝑝𝑡𝑒
𝐴𝑤+ 0.85√𝑝𝑤𝑒 ∙ 𝜎𝑤𝑦 + 0.1𝜎0 } × 0.9 × 𝐿 ×⁄ℎ 𝐿 + 0.12𝐿

ここで、コンクリートの圧縮強度 Fc を組積体の圧縮強度 Fm に読み替えている。

㊶

𝑉𝑠𝑢：せん断耐力（kN）

𝑝𝑡𝑒：引張鉄筋比（RM）、柱の主筋比（FM）

𝐹𝑚：組積体の圧縮強度（N/mm2）

せん断耐力 Vsuℎ ⁄𝐿：せん断スパン比

𝑝𝑤𝑒：壁の横補強筋の鉄筋比

𝜎𝑤𝑦：壁の横補強筋の降伏強度（N/mm2）

𝜎0：軸応力度（N/mm2）

𝐿：試験体長さ（mm）

𝐴𝑤：全断面積（mm2）

𝑉𝑚𝑢 = (𝛴𝑎𝑡 ∙ 𝜎𝑦 + 0.5𝛴𝑎𝑣 ∙ 𝜎𝑣𝑦 + 0.5𝑁) × 0.9 × 𝐿⁄ℎ㊷

曲げ耐力 Vmu

せん断強度と㊸

曲げ強度の比τsu／τmu𝑉𝑚𝑢：

曲げ耐力（kN）

𝛴𝑎𝑡：

𝜎𝑦：

𝛴𝑎𝑣

：

壁の縦補強筋の全断面積（mm2）𝜎𝑣𝑦：

壁の縦補強筋の降伏強度（N/mm2）

𝑁：軸力（kN）

𝐿：

試験体長さ（mm）ℎ：

反曲点高さ（せん断スパン）（mm）

引張鉄筋の全断面積（RM）
柱主筋の全断面積（FM）（mm2）
引張鉄筋の降伏強度（RM）
柱主筋の降伏強度（FM）（N/mm2）

せん断強度 τsu と曲げ強度 τmu の比である。
𝜏𝑠𝑢 = {0.23 (𝐹0.053𝑝𝑡𝑒𝑚 + 18)+ 0.85√𝑝𝑤𝑒 ∙ 𝜎𝑤𝑦 + 0.1𝜎0 } × 0.9ℎ⁄𝐿 + 0.12

𝜏𝑚𝑢 = (𝛴𝑎𝑡 ∙ 𝜎𝑦 + 0.5𝛴𝑎𝑣 ∙ 𝜎𝑣𝑦 + 0.5𝑁) × 0.9⁄ℎ⁄𝑡𝑒10

5.3 実験値に関する項目㉔ひび割れ耐力 Vcr、㉗ひび割れ変形 Rcr、㉘降伏耐力 Vy、㉛降伏変形 Ry、⑳最大耐力 Vmax、㉒最大強度時変形 Rmax、㉓限界変形 Ru は、構造実験により得られる実験値です。
本データベースでは、枠組組積造壁を対象とした Elwood3)及び Zavala4)による研究等に倣
い、組積造壁の復元力特性を図 5 に示すようにモデル化しました。組積造壁の復元力特性
は、ひび割れ点、降伏点、最大強度点、限界点で構成され、それぞれの点で、剛性が変化します。なお、限界点は、強度が最大強度の 80%に低下する点としました。

㉔

ひび割れ耐力 Vcr㉗

ひび割れ変形 Rcr
降伏耐力 Vy㉘

文献中に実験結果の値が明記されている場合はその値を採用し、文献中に耐力（強度）、又は、変形のどちらかの値が示されている場合は、図 6 のように、実験結果である履歴曲線のグラフから記載がない方のデータを読み取った。
※なお、本データベース及び文献 1), 2)の分析では、文献中に記載のあるデータと履歴曲線のグラフから読み取っ

降伏変形 Ry㉛たデータの区別はしておりません。
文献中に実験結果の値が明記されている場合はその値を最大耐力 Vmax⑳採用した。文献中に実験値の記載がない場合は、実験結果である履歴曲線のグラフから値を読み取った。グラフから値を読み取る場合、以下に示す 4 つのパターンに履歴最大強度時変形 Rmax

㉒曲線を分類した（図 7 参照）。
※なお、本データベース及び文献 1), 2)の分析では、文献中に記載のあるデータと履歴曲線のグラフから読み取ったデータの区別はしておりません。また、図 7 に示す限界変形 Ru㉓

4 つのパターンについて区別しておりません。
V(kN)
V(kN)

Vmax
VyVc

最大強度点
降伏点

20%耐力低下

Vy

限界点

ひび割れ点

Vc

Rc

RyRmaxRu

R(rad.)

δcδyδmax

δu

δ(mm)

Rc

図 5 組積造壁の復元力特性 3), 4)

Ry

R(rad.)

図 6 Vcr, Rcr, Vy, Ry の読み取り方法
11

実験が試験体の最大耐力に至らず終了した場合である。この場合、最（パターン 1）

大耐力 Vmax、最大強度時変形 Rmax を実験終了時の耐力と変形とした。
また、限界変形 Ru は最大強度時変形 Rmax とした。
実験が最大耐力に至ったものの、その後、急激に耐力が低下し、試験（パターン 2）体が破壊した場合である。この場合、最大耐力 Vmax、最大強度時変形
Rmax は最大耐力時、限界変形 Ru は最大強度時変形 Rmax とした。
実験が最大耐力に至った後、耐力が低下し、破壊した場合である。こ（パターン 3）の場合、最大耐力 Vmax、最大強度時変形 Rmax は最大耐力時、限界変形Ru は耐力が 80%に低下した時の変形とした。
実験が最大耐力に至った後、緩やかに耐力が低下し、耐力が 80%に低（パターン 4）

下する前に実験が終了または破壊した場合である。この場合、最大耐力 Vmax、最大強度時変形 Rmax は最大耐力時の値とし、限界変形 Ru は実験が終了または破壊した時の変形とした。

Vmax

Ved

V80

(Rmax＝Rend )(Rmax＝Rfail )(Ru＝Rmax)(Ru＝Rmax)

Rend Rmax

Rmax＝Rfail(a) パターン 1(b) パターン 2

Vmax

Vmax

V80

V80

(Ru＝R80)(Ru＝Rend)
Rmax

R80 RfailRmax Rend(c) パターン 3(d) パターン 4Vmax
V80
破壊実験終了

実験終了又は破壊

図 7 実験結果履歴曲線パターン（Vmax, Rmax, Ru）
12

㉕

ひび割れ強度 τcr

文献から読み取った㉔ひび割れ耐力 Vcr、㉘降伏耐㉙

降伏強度 τy

力 Vy、⑳最大耐力 Vmax に対し、これらを⑧試験体㉜

最大強度 τmaxの全断面積 Aw で除した値とした。

㉖

基準化ひび割れ強度 τcr/Fm

𝜏𝑐𝑟 𝑉𝑐𝑟 ∙ 103=
𝐹𝑚𝐴𝑤 ∙ 𝐹𝑚

基準化降伏強度 τy/Fm

𝜏𝑦 𝑉𝑦 ∙ 103=
𝐹𝑚 𝐴𝑤 ∙ 𝐹𝑚

基準化最大強度 τmax/Fm𝜏𝑚𝑎𝑥 𝑉𝑚𝑎𝑥 ∙ 103=
𝐹𝑚
𝐴𝑤 ∙ 𝐹𝑚㉚㉜

材料強度の影響を、極力、排除できるよう強度を材料強度で基準化した値とした。

参考文献
1)

菅野俊介, 大塚悠里, 小豆畑達哉：水平力を受ける組積造壁の強度と変形－既存の実験データの分析－, 建築研究資料, 2022.3(英語版については、建築研究所より BRI Research Paper として、出版する予定です。)

2)

Sugano S., Otsuka Y., Azuhata T. : Strength and deformation of masonry walls subjected to lateralforces - review of existing test data, 17WCEE, 2021.9-10

3)

Riahi Z., Elwood K.J., Alcocer S.M. : Backbone model for confined masonry walls for
performance-based seismic design, Journal of Structural Engineering, Vol.135(6), pp.644-654,
2009.64)

Diaz M., Zavala C., Flores E., Cardenas L. : Development of analytical models for confinedmasonry walls based on experimental results in Lima city, Journal Tecnia, Vol.29, No.2, pp.2329, 2019.7

13