Vol. 54, No. 227
2015. 4

◆特集：空調冷熱研究の最新動向

http://www.htsj.or.jp/dennetsu/dennetsu54-j.html

写真 1 エアコン性能評価装置

写真 2

Energy flow+M の GUI 画面

冷凍サイクル制御の最新技術
Latest technology for control method of refrigeration cycle
写真 1 はエアコン性能評価装置の外観写真であり，エアコンの制御性能まで含めた実運転性能を評価できる新たな装置である．仮想の空調空間の空調状態をコンピューターで計算し，室内機を複数台有するマルチエアコンの非定常性能まで評価可能である．
写真 2 は空調システム挙動解析ソフト Energy flow+M の GUI 画面である．エネルギーシステ
ムの非定常な挙動を解析するには，複雑な非線形連立偏微分方程式を解析する必要がある．この解析ソフトは，数学を意識すること無く GUI 上で熱交換器や圧縮機といった要素アイコンを接続するだけでシステムの非定常な挙動を解析することが可能である．解析結果は，MS Excel のシート上に出力される．
齋藤潔（早稲田大学）

Kiyoshi SAITO (Waseda University)e-mail: saito@waseda.jp
伝熱2015 年 4 月

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

Vol.542015

No 227

April

伝
目

熱
次

〈巻頭グラビア〉
冷凍サイクル制御の最新技術············································· …齋藤 潔（早稲田大学） ··········· 表紙裏〈特集：空調冷熱研究の最新動向〉
冷凍サイクル制御の課題と最新技術 ······································ 齋藤 潔（早稲田大学） ···········

1

室内環境はどうあるべきか··················································· 山中 俊夫（大阪大学） ···········

8

熱交換器の高性能化および伝熱促進の最新動向 ······················· 宮良 明男（佐賀大学） ··········· 12
カーエアコン用エジェクタシステム ECS および ECS 用エバポレータの紹介······················································· 尾形 豪太，西野 達彦（株式会社 デンソー） ··········· 19
空調用ファンの空力騒音の予測と低減に関する研究······································································ 岩瀬 拓（株式会社 日立製作所）） ··········· 25
環境規制と家庭用冷媒圧縮機の技術動向 ···················· 横山 哲英（三菱電機株式会社） ··········· 31〈会議報告〉The 25th International Symposium on Transport Phenomena (ISTP-25) 報告··············································································· 矢吹 智英（九州工業大学） ··········· 37
1985 年 (PC システム導入) 以後の日本伝熱学会事務局の歴史 ─ 倉水裕子さんへの感謝 ─··································································································· 現・元理事会 ··········· 39〈行事カレンダー〉 ········································································································· 41〈お知らせ〉
第 52 回日本伝熱シンポジウムのご案内 ·············································································· 42
第 52 回日本伝熱シンポジウムプログラム（暫定版）···························································· 47
優秀プレゼンテーション賞（第 52 回日本伝熱シンポジウム）について ··································· 62
事務局からの連絡・編集出版部会からのお知らせ······················································································ 63
・新入会員一覧 ··········································································································· 64〈編集出版部会ノート〉 ·································································································· 67

Vol.54，No.227，April 2015
CONTENTS＜Opening-page Gravure:heat-page＞
Latest Technology for Control Method of Refrigeration Cycle
Kiyoshi SAITO (Waseda University) ····················································

Opening Page

＜Special Issue : Latest Trend of Study on Air conditioning and Refrigeration＞
Latest Technologies for Control Methods of Refrigeration Cycle
Kiyoshi SAITO (Waseda University) ····································································· 1
How should be Indoor Environment?
Toshio YAMANAKA (Osaka University) ································································ 8Recent Directions in Heat Exchanger and Heat Transfer Enhancement
Akio MIYARA (Saga University) ······································································· 12
Ejector Cycle System for Auto Vehicle Air-Conditioner and Heat Exchanger for ECS
Gota OGATA, Tatsuhiko NISHINO (DENSO Corporation) ········································· 19
Study on Prediction and Reduction of Aerodynamic Noise for Fan System of Air-Conditioner
Taku IWASE (Hitachi, Ltd.) ·············································································· 25
Environment Refrigeration and Technical Trend of Consumer Refrigerant Compressor
Tetsuhide YOKOYAMA (Mitsubishi Electric Corporation) ········································· 31＜Report＞
Report on the 25th International Symposium on Transport Phenomena
Tomohide YABUKI (Kyushu Institute of Technology) ··············································· 37
History of the HTSJ office after 1985 when a PC-based management system was first installed:
Gratitude to Ms. Hiroko Kuramizu
Present & Past Board of Directors ······································································· 39＜Calendar＞ ···················································································································· 41＜Announcements＞ ·········································································································· 42＜Note from the JHTSJ Editorial Board＞ ········································································· 67

特集：空調冷熱研究の最新動向

冷凍サイクル制御の課題と最新技術
Latest Technologies for Control Methods of Refrigeration Cycle

齋藤 潔（早稲田大学）
Kiyoshi SAITO (Wasedau University)e-mail: saito@waseda.jp
性能を把握する取り組みもなされている[2]．このような取り組みにより，エアコンも実運転性能とカタログ性能にはやはり乖離があるということが徐々に明らかにされてきている．
日本においては，冷凍空調機器には，圧縮機の回転数を機器の運転状態によって可変にできるよ
うにインバーターが導入され，多様な運転条件でも機器を安定して駆動することが可能となった（それまではオンオフ運転であり，性能が低かった）．もちろん，熱交換器や圧縮機の性能が非常に高いため，安定して機器が駆動できれば大変高い性能を発揮することが可能なのである．しかし，現実的には，インバーターを生かし切れず，断続運転がしばしば発生してしまっている．
この要因の一つとして，規格そのものが抱えている課題もある．APF は年間性能を表す指標であるが，実は圧縮機の周波数を固定させて，自動制
御系を取り除いて，数点の定常運転データから年間性能を推定したものにすぎないのである．
このため，機器自身が搭載している自動制御系を使って運転させた機器の実運転性能は，例えそれを向上させたとしても APF には，ほとんど反映
されないのである．これでは，メーカーが機器の制御性能向上に投資するインセンティブが働かな
いため，機器の性能を多少犠牲にしても，機器が壊れないように，圧縮機の保護制御等に制御設計の重点が置かれている状況のように思われる．
私も規格の策定委員のメンバーであり，規格が何かごまかしでもしようと考えられたものでは決して無いことは付記しておきたい．エアコンの実運転性能を計測すること自体が非常に難しいのである．
実運転性能を向上させるためには，きちんとした制御系の実装が必要不可欠であるが，空調制御
は，非線形性の強い多変数制御系となるばかりでなく，制御対象の室内の状態が多様に変わるため，

１．はじめにヒートポンプ，エアコン，冷蔵庫をはじめとした冷凍空調機器においては，伝熱技術が最重要技術の一つであることは，誰もが疑いがないであろう．しかし，最近の伝熱技術の進展はすさまじいものがあり，これ以上伝熱性能を向上させてもこれらの機器の性能は，もはやあまり向上させることは困難な状況となってきている．
例えば，エアコンの年間性能を表す APF は，現在すでに 7.0 を超え，その限界は 8 程度とも言われており，性能向上は，限界に来ているともいわ
れている．
このため，例えば，NEDO において「次世代ヒートポンプ研究委員会」が 2009 年に開催され，その中では，今後は未利用エネルギーの利用や他のシステムとの組み合わせ等により，ヒートポンプ
だけでなくそれを含む周辺技術まで含めたトータ
ルシステムとして性能を向上させることが不可欠であるとの認識にいたっている．
このようなことを書くとヒートポンプ単体として性能を向上させるためにもうやることはないのか？との質問を当然受けることになる．まだまだいくらでもやることはありますよ・・・，というのが著者の答えである．
例えば，自動車では，カタログに書かれている
燃費と実運転燃費には大きなかい離があることは誰もが知っているところである．これは，車の場
合には，燃費の把握が容易だからであろう．
一方で，冷凍空調機器の場合には，機器単体の電力使用量は一般家庭では知ることはできないし，一体どの程度の効率で機器が駆動しているかなど
当然知る由もない．コンプレッサーカーブ法等により，機器の実運転性能を把握するための努力はなされているが[1]，まだ，ほとんど実情はわかっていないのが現状である．
このような状況であるため，エアコンの実運転

伝熱2015 年 4 月-1-

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向

制御設計が厄介である．さらに厄介なことは，操作部である空調機器自体も外気温度状態の変化等
による外乱によって特性が大きく変わってしまうのである（以降の図 1 の説明をご一読頂きたい）．
このため，低負荷になったような時には，機器が連続運転ができず，断続運転に簡単に入ってしま
い，機器の性能が大きく低下しているのである．
この背景には，冷凍サイクルを行う機器設計の立場の技術者と機器の制御を行う電気系の技術者との分業が進んでしまったことがあるのではないかと考えている．
このように，機器の制御設計をきちんとして実運転性能を向上させる立場に立てば，まだまだ機器の性能向上の余地は十分にあるということである．
今回，伝熱の研究者，技術者があまりすることがない発想で原稿の執筆いただきたいとのお言葉をいただいたので，思い切って制御系の立場を前面に出して解説をしてみたい．

分な認識がないままに，ノウハウに基づいて調節器のゲインマップ等を作成し，ゲイン調整を行っているようである．このため，複雑な制御コードになってしまうため，製品が変わるとだれも手が付けられないような状況となっていると聞いている．
この背景には，機器設計と制御系設計の分業が進んでしまったことも一つの大きな要因と考えている．また，大学においても機械系にプロセス制
御の分野がほとんどなくなってしまったことによって，プロセス制御のわかる技術者，研究者が大幅に減っていることも大きいかもしれない．

外乱：外部条件，人数
外乱：外気条件
設定：室温

調節器

+‐

圧縮機
回転数
膨張弁

設定：過熱度+‐調節器 弁開度

図1２．冷凍空調システムの制御上の課題
冷凍サイクルを採用した代表格はエアコンであるので，ここでは，エアコンについて制御上の課
題を説明していきたい．エアコンでは，膨張弁の操作による過熱度制御，圧縮機の操作による室内機吸い込み空気温度制御の 2 変数制御が基本となる．この基本制御のブロック線図を書くと図 1 のようになる．
過熱度制御では，圧縮機の吸い込みの冷媒の過熱度が一定となるように電子膨張弁の弁開度が操作される．例えば，電子膨張弁では，パルスと弁開度は基本的にはリニアな特性となっているが，システムの特性となる電子膨張弁の弁開度と過熱度の関係は，非線形となる．
このようにプロセスや操作部のゲインが非線形性により，運転状態によって変わってしまえば，調節器のゲインもこれに呼応するように変化させる必要がある．図 2 に例えば，外気温度が変化した場合の，エアコンのゲインの変化の様子を示しておく．このように本来一定であってほしいゲイ
ンが外気温度のような運転条件の変化によって，変わってしまうだけでなく，両操作量が相互影響していることもわかる．
現状では，プロセスのゲイン特性についての十伝熱2015 年 4 月

調節部：
エアコン

吹き出し
空気温度

制御対象：
室内

過熱度

ブロック線図

0.20

∂T/∂n

0.15

0.10

0.05

0.00
25

30

35

Outer temperature oC(a) 回転数に対する吹き出し温度ゲイン
5∂ΔT/∂a

4
3
2
1
0
25

30

35

Outer temperature oC(b) 弁開度に対する過熱度ゲイン-2-

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

室温

特集：空調冷熱研究の最新動向

術は確立されている感が強いが，実運転性能をじっくり分析してみると，制御上には課題が多いことがわかる．

5∂ΔT/∂n43

３．実運転性能の新たな評価方法の検討
以上のように制御系による自動運転がなされた
ときの機器の実運転特性は，把握が非常に困難である．
そこで，筆者の研究室では，図 3 に示すような機器の実運転を評価できる新たな評価装置の開発を進めているので簡単にご紹介したい．

2
1
0
25

30

35

Outer temperature oC(c) 回転数に対する過熱度ゲイン
0.20

∂T/∂a

0.15

0.10

0.05

0.00
25

30

35

Outer temperature oC(d) 弁開度に対する吹き出し温度ゲイン
図 2 外乱に対するゲインの非線形性

図3

この装置では，図 4 に示すように 3 セットの通風経路があり，この途中に室内機，室外機を想定した熱交換器が設置できるようになっている．通風経路が 3 セットあることから，3 つの熱交換器を設置することが可能となっている．これは，1基の室外機と 2 基の室内機を設置可能なビル用マ
ルチエアコンの特性評価を可能とするためである．
このシステムでは，それぞれの通風経路入口に空気の温湿度，送風量を自由に決められる条件発生器が設置されている．
これにより，条件が適切に設定された空気を熱交換器に供給することができる．熱交換器を通過して加熱や冷却された空気は，排気される．この
排気の温湿度が計測できるようになっている．
実機では，室内機を想定した熱交換器を通過した排気空気は，室内へ供給される空気となる．この評価装置の大きな特徴は，この排気の状態から，室内の温湿度がどのようになるかをバーチャルにコンピュータで計算する．これの計算を瞬時に実行し，エアコンでの吸い込み空気の状態を予測する．そして，この予測された空気条件となるように条件発生器を操作して，その状態の空気を生成

また，冷凍サイクルで特に問題となっているのが，部分負荷運転時の運転性能である．本来であれば 20%程度まではインバーターによって機器を連続的に運転できるのであるが，負荷量が 40%程
度となると連続運転ができなくなり，断続運転に入ってしまう機器が多い．
これは，負荷が低下してくれば，圧縮機の回転数も小さくなるため，無駄時間等の影響で少しでも行き過ぎれば，圧縮機を止めざるを得なくなってしまうためである．
このほかにも機器の安定運転を難しくしているのがオイル戻し制御である．特にマルチ型のエアコンでは，圧縮機の潤滑油が配管や熱交換器にまで流出してしまうとそれを圧縮機に戻すことが困難となる．
このため，圧縮機の回転数を一気に上げ，冷媒の高低圧差をつけて油戻し運転をする必要がある．
特に負荷が軽いときにこの運転となると性能が出過ぎてしまい，機器が停止し，断続運転になり，機器性能が大きく低下する．断続運転の発生は，
このオイル戻し制御によるところも大きい．
以上のように一般的には冷凍サイクルの制御技

伝熱2015 年 4 月

評価装置写真-3-

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向

た現在能力と次ステップの室温，室内機の吹出温度の予測値から，空調負荷の変化をリアルタイムに推定する．
そして推定された負荷に対し，室温または室内機の吹出温度を設定値に速やかにかつ安定的に収束させるために必要な室内機能力を算出し，室内機のファン風量と冷媒の蒸発温度または凝縮温度の目標値を最適値に設定する．
圧縮機回転数は，この最適値に蒸発温度または凝縮温度を保つように制御される．また室内機の膨張弁開度は，室内熱交換器の効率が最大となる
よう熱交換器出口の冷媒温度を制御する．
このような制御によって，冷媒高低差圧が減少
して圧縮機動力が低減できる．また，圧縮機回転数が滑らかに変化することにより，低負荷時の圧縮機の断続運転抑止による発停ロスが低減できる
ため，大幅な省エネを図ることができる．図 6 に新制御と従来制御の比較を示す．従来の制御では25％程度の負荷まで COP が向上している．
なお，外調機のビル用マルチエアコンは，室内風量一定で吹出温度を制御するため，蒸発温度または凝縮温度の設定値を空調負荷に応じて最適化
して大幅な省エネルギーを図っている．

する．それを各熱交換器に連続的に供給していく．
この装置があれば，大きな室内空間を設置することもなく，エアコンの非定常の実運転性能を予測することができる．また，室内の条件はコンピュータで計算しているだけであるから，バーチャ
ルに様々な室内状況を想定した機器の運転特性も容易に知ることができる．
この装置を用いて機器の運転特性を明確化しているところである．これについては，追って報告していきたい．
エアコン
室内供給
想定空気

室内想定
空気
室外機

室内供給
想定空気

条件発生器3
室内想定
空気

室内機1

温湿度，風量
計測データ

空気条件発生器2

外気想定
空気

外気供給
想定空気

空気

空気

室内機2

条件発生器１

ＰＣよる
室内想定空気条件のバーチャル計算必要な空気条件

図4

装置の仕組み４．最新の制御技術
ここでは，提案されている最新の制御技術を紹介したい．本来であれば，ここで紹介される制御技術が本質的にどのように実現されているのかを紹介したい．しかし，制御ロジックの詳細は，企業秘密であり，ほとんど公表されることもない．
このため，筆者が説明したいこととは若干ギャップがあること認識しつつも，上手な制御を行え
ば，大変な省エネルギー効果があるので，ここで紹介させていただくこととした．
4.1 ビル用マルチエアコンの最新制御
年間を通じて出現時間が多い低負荷領域では，
室内機と室外機の制御が独立しているため，条件によっては，制御のミスマッチが発生し，図 5 に示されるように圧縮機の発停が繰り返され，COPが大幅に低下していた．そのため，従来の制御では，原理的に低負荷領域での COP 向上に限界があった．
そこで，センサで測定された冷媒圧力・温度，
室温や室内機の吹出温度等を室内機能力の算出モ
デルと室温変化の予測モデルに代入し，計算され伝熱2015 年 4 月

図5

図6

-4-

ビルマルの断続運転

最新制御を導入した効果

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向

4.2 ターボ冷凍機の最新制御
図 8 に示されるようなインバータターボ冷凍機の性能を十分に発揮させる熱源システムの制御コ
ントローラとして，熱源システムを簡単に一括制
御可能な熱源総合制御システム“エネコンダクタ”
が 2010 年に製品化され，市場投入された．
熱源システムの制御プログラムは，現地設備の接続構成から設計者が都度プログラミングすることが多いが，エネコンダクタは一つの標準制御プ
ログラムを持つのみである．実装対象とした制御機能は，冷凍機台数制御，冷水変流量制御，冷却水変流量制御，冷却塔制御に加え，システムの安定運用に必要な機能である冷却水バイパス弁制御，主管バイパス弁制御などで，汎用プログラムとして組み込まれた．顧客のシステム構成に応じて，制御機能要否や機種選定，冷凍機の台数等が，設定パラメータと冷凍機との通信にもとづき自動で構成される．
想定される熱源システム構成は何パターンもあり，実機での検証には限界があった．そのため，発電プラント等の動特性解析に実績のあるシミュ
レーションコード PRANET を用いて，検証システ
ムを構築し，複数パターンの熱源システムをコン
ピュータ上に構成することにより，物理モデルとして再現できる環境とした．この検証システムにて制御ロジックとの結合検証を実施した．
検証データを評価した結果，図 9 に示すように2012 年度には年平均システム COP 7.7 という高性能な結果が得られた．リニューアル前も年平均シ
ステム COP5.9 と性能は良かったが，更に 23％の
省エネとなっている．特に，外気温度が下がり熱負荷も低くなる冬期に性能差が明らかになっており，エネコンダクタによる低負荷時の制御が効果的であることがわかった．

図8

エネコンダクタのハードウエア構成

伝熱2015 年 4 月

図9

エネコンダクタ導入前後の熱源システム COP

4.3 ショーケースの最新制御
ショーケース・冷凍機連携制御機能とは，シス
テムコントローラにてマイコン制御のインバータ
冷凍機を総合的にコントロールする機能である．
年間の負荷変動の大きいショーケースは，夏場の最大負荷に基づき冷凍機が選定されるため，冬場には時として冷凍能力が過分の状況になっている．
システムコントローラはショーケースコントロー
ラから個々のショーケースの運転状況を確認し，総合的に必要な冷凍能力を判断し，冷凍機の容量を制御することで，適正な冷凍能力を維持する（需給連携制御）．
ショーケース・冷凍機連携制御アルゴリズムの概略ブロックを図 10 に示す．個々のショーケース
の負荷は，ショーケースの温度制御を行なっている電磁弁の ON/OFF 情報から判断する．電磁弁ON（冷却 ON）時間が長い場合は，「ショーケー
ス負荷＞冷凍能力」，電磁弁 OFF（冷却 OFF）時
間が長い場合は，「ショーケース負荷＜冷凍能力」，
それ以外は「ショーケース負荷≒冷凍能力」と判断する．
インバータ冷凍機は，冷媒の圧縮機吸入圧力値
を圧力設定値になるように周波数制御しており，
圧力設定値を上げると冷凍能力と消費電力が減少
し，下げると冷凍能力と消費電力が増加する特性を持っている．そこで，複数のショーケースの負荷のうち，1 台でも冷凍能力不足と判断すると圧力設定値を下げて冷凍能力を増加させ，逆に全てのショーケースが冷凍能力過剰と判断すると圧力設定値を上げて冷凍能力を減少させ，冷凍能力に過不足がないと判断すると圧力設定値を維持する．
このアルゴリズムにより，複数のショーケース
の負荷に対する冷凍能力を常に最適に保ち，省エネを実現している．

-5-

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向
る．
このような背景のもと，熱源内部の挙動から空間の温度・気流分布までを含めた，空調システム
全体の特性把握が可能であり，かつ制御検討が可
能なシミュレータ（マルチフィジックス連成シミュレータ）が構築された．
ここでは，図 12 に示すように熱源の解析には物理モデルベースのシミュレータを用い，部屋には分布定数の CFD を用いるなど，サブスシステムごとに適切なシミュレータを採用し連成された．
この連成解析により，図 13 に示されるように空調制御の挙動から，部屋の温度分布に至るまでそれぞれが相互干渉するシステム全体の特性を把握することが可能となった．

図 10 ショーケース・冷凍機
連携制御アルゴリズムの概略ブロック
図 11 は，2005 年に省エネルギー効果を計測した実測結果である．店舗内の 4 つの系統で検証を行なった．冬期，中間期，夏期のそれぞれ約 1 週間程度，固定運転を行ない，データを計測した．
ショーケース・冷凍機連携制御運転のデータは，固定運転を行なった日と同じような気象状況の日を抽出し，データ比較を行なった．この店舗では，年間平均省エネルギー率 30.7%であった．

図 12 マルチフィジックス解析

室内温度制御

6400

過熱度制御

28
室内温度設定 24 ℃, 冷媒流量 0. 073 k g /s

27

3200

制御出力（ 圧縮機回転数）

14

50

12

800

室内温度設定 26 ℃, 冷媒流量 0 . 109 k g /s

150

200

250

300

比エ ン タ ルピ

350k J/k g

400

30

24

20

室内温度設定値

23

R410A

400

25

450

室内温度平均

22
500

10
0

-10

0

10

20

30

40

50

60

70

時

間

m in

80

90 100 110 120

100
90

10

過熱度 ℃

1600

40

圧縮機回転数 rp s

室内温度 ℃26

圧 力 k Pa

60

室内温度

過熱度

制御出力（ 膨張弁開度）

60

6
4

50

過熱度設定値

40

2

30

0
-10

0

10

20

30

40

50

60

70

時

間 m in80

90 100 110 120

図 11 スーパーマーケットでのショーケース・冷凍機連携制御実証結果
4.4 最新の制御解析技術
制御を検討する上で，対象となる空調システム
全体の特性を把握することは重要である．システ
ムの制御検討には，熱源・空調機・部屋などのすべての特性を統合して把握する必要がある．トー
タルのシステムはこれらのサブシステムの組合せ
により多種多様であり，その特性を実験で網羅的に把握することは困難であるため，シミュレーシ
ョンにより把握することが有効である．
例えば室内温度制御を考えるとき，空間の必要な位置だけを空調し，処理負荷を最小限に抑える制御などが求められる．このようなシステムの制御検証には，設備と空間の両方で精度の高い数理モデルとシミュレーション技術の融合が求められ

伝熱2015 年 4 月

図 13 解析の様子
５．新たな制御技術確立へ向けた展望
これまで冷凍空調機器では，冷凍サイクルの性能を向上させることを主眼に要素開発がなされてきた．当然であるが，熱交換器であれば，伝熱性能を向上させ，圧力損失を低減させること，圧縮機であれば，断熱効率，体積効率を向上させることが最重要な開発課題となってきた．これらはあくまで定常的な性能向上に関するものである．

-6-

80
70

8

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膨張弁開度 p u l se

冷媒サイクル特集：空調冷熱研究の最新動向

すでに述べたが，定常的な性能を向上させることはすでに限界に近い．しかし，実際には，機器は常に非定常に動いており，断続運転が行われていることも多い．
このため，従来のような冷凍サイクルの性能を向上させるための要素開発だけではなく，機器の制御を容易とする要素開発のような発想の転換が必要ではないかと考えている．
例えば，システムの定常ループゲインが運転状態によらず一定となり制御性がよくなる膨張弁，圧縮機の開発（パルスに対する開度は非線形となる），さらに例えば機器が停止しているときに熱交換器に冷媒液が均等に分布して，断続運転の起動時に COP を向上させる熱交換のように・・・．
もちろんこのような熱交換器を作るのは容易ではないことは重々承知しているが，言いたいことは，非定常に運転されている実運転性能を向上させる方策を考えることが必要ということである．
そうでなければ，もう機器の性能をこれ以上改善することは困難であろう．日本の技術者の方々はどんな困難も乗り越えてきた．
ぜひ，ここで，改めて次の大きな課題を乗り越え，引き続き，日本のヒートポンプが世界最高レベルを維持し続けることを期待する．

ただ，従来の延長線上の発想では，ヒートポン
プやエアコン，冷蔵庫等の機器のこれ以上の性能向上は困難であることは，この分野の専門家はだ
れもが理解していると思っている．
やはり，著者がここで述べたように制御がしやすい機器の開発のような大きな発想の転換が必要であろう．これにより，単に規格上だけではなく
真に効率の良い機器が開発されていくことをただただ期待するばかりである．
参考文献[1] 鹿園，齋藤他，高効率冷凍・空調・給湯機
器の最新技術，CRC 出版，(2011)247-257．
[2] 岡本 洋明, 田中 千歳, 飛原 英治，家庭用
ルームエアコンの使用実態調査，日本冷凍空調学会論文集，Vol. 30，No. 2１(2013)
169-179.
[3] 二階堂智，上田憲治他，ターボ冷凍機からなる熱源システムを最適制御するコントローラ”エネコンダクタ“，三菱重工技報，Vol.51, No. 2 (2014)4 .
[4] 次世代型ヒートポンプシステム研究委員会
最終報告書，NEDO (2010.3).
[5] 笠原，木保，岡，藪，岩田，櫻庭，永松，
ビル用マルチエアコンの革新的省エネ制御の研究開発，2012 日本冷凍空調学会年次大会(2012).
[6] 伊藤 卓，斎数 由香子，三枝 隆晴,大野 慶
祐,齋藤 潔,空間-熱源-制御のマルチフィジ
ックス連成シミュレーションに関する研究(2014).

６．おわりに
以上，冷凍サイクルの制御上の課題，最新の制御技術，今後の展望について述べさせていただいた．冷凍サイクルの研究開発をなされてきた方々が読まれたら，不快な思いをされることも書いたように思っている．この点については是非ともお許し頂きたい．

伝熱2015 年 4 月-7-

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向

室内環境はどうあるべきか
How should be Indoor Environment?

山中 俊夫（大阪大学）
Toshio YAMANAKA (Osaka University)e-mail: yamanaka@arch.eng.osaka-u.ac.jp
いう合理的な発想であるが，環境を温度だけで評価している点で，望ましい室内環境と言えるのか，
疑問の声がある．新鮮外気の供給量である換気量についても，現在は建築物衛生法により室内の二酸化炭素濃度は 1000ppm と規定されているが，守れない建物も多く，室内環境は悪化しつつあるのではないか，という疑念，一方で，快適性だけに注目するのではなく，在室者の仕事効率，即ち知的生産性（Workplace Productivity）について配慮することが必要であるという考え方が欧米で普及しつつある．
本稿では，これら，近年話題になっている室内環
境，特に空調設備に関連の強い熱環境と空気環境を対象として，目標とする環境評価の考え方や評価方
法の最新動向について紹介することとしたい．

１．はじめに特集「空調冷熱研究の最新動向」にあたって，室内快適性に関する最新研究について，執筆のご依頼をいただいた．筆者は，建築環境工学の範疇
で，建物室内の空気環境の制御技術や，環境と人間との関係について研究を行っているので，同分
野における研究動向についてご紹介させていただ
くことで，読者の方々に建築に関わる分野での考え方をご理解いただき，空調・冷凍機器などの建築設備の技術開発のご参考になればと思う．
「室内環境はどうあるべきか」，昔よりこの命題について，様々な議論と研究が行われてきた．建物の用途によって，理想とする室内環境条件は異なるとはいえ，多くの場合，そこには人間が在室しており，何らかの活動を行っている．この人間，
つまり在室者が空間の評価者であり，人間とって望ましい環境が実現維持されなければならない．
ところで，人間を対象として望ましい環境を考える場合には，在室者の感覚器官による分類から，視覚，嗅覚，温冷感，聴覚など，特定の器官或いは，体全体として感じる感覚について，「刺激−反応関係」を基に評価される特異的評価が多く用いられる．これらは，例えば，温冷感における寒暑感や熱的快適性，嗅感覚におけるにおいの強さやにおい不快感などの様に特定の刺激に対する強度，
快適性，受容性によって評価できる．これらは，温湿度，気流速度，周壁平均放射温度，臭気濃度，
騒音レベル，輝度などの環境要素の条件から求める手法が種々開発されており（例えば SET*やPMV），設備設計や建築設計に多く利用されていることは周知のことである．
しかし近年では，建物の省エネルギーに対する要求に呼応して，様々な試みや議論が行われている．例えば，日本独自の「クールビズ+28℃」や「ウォームビズ＋20℃」は，服装を変えることで設定温度を上げ（夏期），快適性を維持しよう，と伝熱2015 年 4 月

２．温熱環境の視点から
2.1 知的生産性からみたクールビズ
知的生産性とは，”Workplace Productivity”のことであり，事務室での作業効率を意味している．知的生産性については，REHVA のガイドブック[1]に詳しいが，空気調和・衛生学会では，日本の夏の 28℃設定に対して，様々な観点から調査・検討を行い，実際の建物内の温度は 28℃設定では快適な環境とはならず，知的生産性の低下を引き起こしていることを指摘し，クールビズ化したオフィスにおいても 27℃設定とすることを提案している．同学会報告書[2]で紹介されている図 1[3]は，13,169 人を対象としたコールセンターでの実測調査により得られた日平均室内気温と平均応答件数との関係を示したものである．図から，両者に明らかな負の相関関係が見られ，例えば日平均室内
気温が 25℃から 26℃に一度上昇すると，平均応答件数が 2%低下する傾向が見られる．暑い環境では快適性が低下し，知的生産性が低下するのは明
白である．

-8-

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向

評価する方法がいくつか開発されている．日本では，（財）建築環境・省エネルギー機構（IBEC）
で 開 発 さ れ た 測 定 法 と し て ， SAP （ Subjective
Assessment of workplace Productivity）[6]が用いられることが多い．簡易な方法で知的生産性の評価ができる点で優れているが，あくまで主観的方法であり，限界もある．図 2 は，SAP におけるオフ
ィスの知的活動モデルの構成図である．執務者の知的活動は多層で多岐にわたることから，これらをすべて評価することは容易ではない．
図 1

コールセンターにおける日平均室内温度と平均応答件数との関係[3]ここで，いくつか疑問もあるかもしれない．コールセンターではクールビズではなかったのか？
じつはこの調査は 2004 年の夏であり，小泉内閣が
クールビズを提案した 2005 年の 1 年前で，まだクールビズという概念は浸透していなかった．では，クールビズにより，着衣量を減らせば，温度が高くても快適性は維持でき，その結果，知的生産性も維持できるのではないか？夏期の室内で，着衣量調節によってどの程度温冷感の維持ができるかついては，中村[4]により，着衣の低減と等価な温度上昇の値についての式が提案されている．
いま，着衣の熱抵抗である clo 値が 0.1 低下した
場合に，それと等価である温度上昇 R は次式で求められるとされる[4].

図2

他に，羽田ら[7]は，被験者を使った知的生産性の評価として，乗算作業，校正作業，アイデア創出作業を課して，測定を行っている．だが，被験者を使う場合には，被験者達の意欲の程度が結果を大きく左右することもまた知られている．このことは，知的生産性評価は，実地かつ長期の測定を必要とする理由とも言える．

R  0.57 [K/0.1clo]
クールビズ室内での着衣量の平均は，男性で0.55clo，女性では 0.44clo との報告もある[5]が，例えば，着衣を通常の 0.7clo から 0.5clo にしたとして，その場合の温度上昇は 1.1℃，通常オフィスの 26℃から言えば，せいぜい 27℃である．つまり，着衣の調整には限界があり，さらに温度を上げよ
うと思えば，湿度低下や，シーリングファンの利用による風速上昇などを考えなければならないのである．

３．空気環境の視点から
3.1 換気量と知的生産性
1980 年代，省エネルギーを目的として，換気量を削減したことがシックビルディングシンドロー
ムをもたらしたことは，その後の換気に関する考え方の変化を生み，Fanger [8]はこれを空気質に関するパラダイムシフトと呼んだ．図 3 は換気に関する考え方の変遷を，アメリカでの換気量基準の変化と共に記したものであるが，1980 年代のシッ

2.2 知的生産性の評価方法
図 1 では，知的生産性を応答件数で評価した．
しかし，この様に生産性が数値で評価できるとは限らない．そこで，主観的に自身の知的生産性を

伝熱2015 年 4 月

オフィスの知的活動モデル[6]-9-J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向
3.2 換気量と CO2 濃度
ところで，居室の換気量は様々な空気汚染物質のなかで，CO2 濃度で決まることが多い．これは，室内で発生する様々な汚染物質のなかで，CO2 が最も良い空気汚染の代表指標であるからであり，決して CO2 が 1000ppm 程度の濃度で明確な人体影響を与えるからではない．図 3 に示す通り，19 世
紀から室内における最も重大な汚染源は他ならぬ人間であった．故に人の呼気に含まれる CO2 が指標物質として長年用いられてきたわけであるが，CO2 濃度を 1000ppm に維持しておけば，外来者が入室時に感じる体臭の強度を許容限界以下に抑えることができることから，長く CO2 は不動の地位を築いてきたとも言える．だが，産業の発展とともに外気の CO2 濃度が上昇を続けており，それに伴って換気量は増加の一途を辿るため，CO2 の濃度基準は外気濃度基準であるべきとの声が高くなっており，現在空気調和・衛生工学会や日本建築学会の委員会で，検討が進められている．
CO2 の有害性の観点からは，1000ppm にこだわ
る必要はないとも言えるが，最近話題になっている の が ， Satish ら [11] が 提 唱 し て い る decision
making と呼ばれる「意志決定能力」である．

クビルディングシンドローム以降，換気の考え方が変化し，室内の人間だけが発生源ではなく，様々な建材や空調設備など，建物自身が発生源と考えられる様になったことを示している．

図3

換気哲学と必要換気量の変遷 [8][9]

図 4 は，後藤ら[10]によって求められた，換気量と学習効率との関係である．換気量は一人当たりの換気量で示されているが，換気量が少なくな
ると，どの様な年齢であっても，学習効率が低下する傾向が認められる．建築物衛生法では CO2 濃
度が 1000ppm と規定されているため，ある程度規模以上（3000m2 以上）の特定建築物では，一人当たり 30〜33m3/h の換気量が供給されている筈であり，建築基準法でも最低値として 20 m3/h が規定されているので，ここに示される様な換気不足の状況は多くは起こらないと思うが，いたずらに換気量を削減することの危険性を示していると言えよう．この知的生産性の低下は，換気量の削減に伴う，二酸化炭素をはじめとする様々な汚染物
質（体臭，建物からの発生汚染物）などが原因となっていることは明らかである．

図4

伝熱

図5

ここでは，人体発生の CO2 だけの 600ppm の室
内空気と，その空気にボンベから発生させた CO2を付加して作成した 1000ppm と 2500ppm の 3 種類の CO2 濃度の基で，被験者を用いて意志決定能
力を測定した結果が示されている．意志決定能力は，パソコンを使った戦略マネジメントシミュレーション（Strategic Management Simulation ; SMS）
試験が使われ，9 種類の意志決定能力が測定された．図 5 から，意志決定能力への影響をまとめる

換気量と学習効率との関係[10]2015 年 4 月

様々な意志決定能力に対する CO2 の影響- 10 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向と以下の通りである．
 CO2 の影響が大きいもの
Basic Activity（基本的な行動）
Initiative（統率力）
Information Utilization（情報の利用方法）
Breadth of Approach（取り組み方法の幅）
Basic Strategy（基本的戦略）
 CO2 の影響が認められるもの
Applied Activity（応用的な行動）
Task Orientation（仕事の方向付け）
 CO2 の影響がみられないもの
Focused Activity（目的のはっきりした行動）
Information Search（情報検索）
図 5 からは，1000ppm 程度の濃度でも 600ppmと明らかな差異が見られるものもあり，CO2 濃度の知的生産性への影響について，慎重な検討の必要性があることを示唆していると言えよう．
ち な み に ， ASHARE の 換 気 基 準 ASHRAE
Standard 62.1-2013 では，CO2 濃度に基づいて換気量を決める場合には，外気濃度＋700ppm とするべきであるが，CO2 は信頼できる空気質指標ではないと明記されている． 日本の換気基準は CO2
濃度 1000ppm 一辺倒であるが，ヨーロッパの空気質基準である CR 1752 では空気質にグレードを設けるなど，多様性を持つ環境設計を可能にしている．今後，日本の換気基準も進化する必要がある
ことは間違いのないところである．

参考文献[1] Wargocki P, Seppanen O, Anderson J, Boerstra A,
Clements-Croome DJ, et al. Indoor climate andproductivity in offices : guide book 6, REHVA,(2006).
[2] 空気調和・衛生工学会，我慢をしない省エネ
へ －夏季オフィスの冷房に関する提言―
温熱環境委員会報告書，(2014).
[3] Tanabe S, Kobayashi K, Kiyota O, Nishihara N,
Haneda M, The effect of indoor thermal
environment on productivity by a year-longsurvey of a call centre, Intelligent BuildingsInternational, 1-3 (2009) 184.
[4] 中村泰人，夏の空調に我慢は必要か？，第 44回空気調和衛生工学会近畿支部研究発表会論文集，(2015) 113.
[5] 榎本ヒカル，池田耕一，東賢一，栃原裕，「クールビズ」オフィスにおける勤務者温熱環境
評価，労働安全衛生研究，2-1 (2009) 5.
[6] (財)建築環境・省エネルギー機構，誰でもできるオフィスの知的生産性測定 SAP 入門，テツ
アドー出版，(2010).
[7] 羽田正沖，西原直枝，川口玄，田辺新一，夏季に室温を高めに設定したオフィスにおける知的生産性 −採涼手法の導入による温熱満
足度の向上と作業効率および疲労への影響−，
日本建築学会環境系論文集，646 (2009) 1329．
[8] P. O. Fanger, THE PHILOSOPHY BEHINDVENTILATION : PAST, PRESENT AND
FUTURE", Proceedings of INDOOR AIR '96,
Vol.4 (1996) 3.
[9] Hazim B. Awbi, Chapter 7 Ventilation,
ARCHITECTURE : COMFORT AND ENERGY,(1998) 157[10]後藤伴延，伊藤一秀，若年層（16～22 歳）を対象とした温熱・空気環境の質が学習効率に及ぼす影響の検討，日本建築学会環境系論文
集，655 (2010) 767.
[11]Usha Satish, Mark J. Mendell, Krishnamurthy
Shekhar, Toshifumi Hotchi, Douglas Sullivan,
Siegfried Streufert and William J. Fisk, Is CO2 an
IndoorPollutant?
DirectEffectsof
Low-to-Moderate CO2 Concentrations on Human
Decision-Making Performance, Environmental
Health Perspectives, 120-12, (2012)

４．おわりに本稿では，主として熱環境と空気環境に関して，
知的生産性を中心に最近の話題を紹介した．ここで紹介できなかった観点としては，長期曝露による人体影響がある．それは熱環境に関して言えば，
馴化やアダプティブモデルに代表される適用性の観点であり，空気環境については，PM2.5 や低濃度化学物質の人体影響である．より安全で快適な室内環境の創造は，これからも建築技術者の責務であり，我々研究者は常に答えを探さなければならないだろう．
末筆になってしまったが，この寄稿の機会を頂いた関係各位に深謝申し上げたい．

伝熱2015 年 4 月- 11 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向

熱交換器の高性能化および伝熱促進の最新動向
Recent Directions in Heat Exchanger and Heat Transfer Enhancement

宮良 明男（佐賀大学）
Akio MIYARA (Saga University)e-mail: miyara@me.saga-u.ac.jp

２．技術課題
図 1 は宮良・小山[5]が行った冷凍空調機用熱交換器に係わる技術課題の調査結果をまとめたものである．
調査は 2010 年から 2011 年にかけて行い，
冷凍空調分野で活躍している技術者および研究者

伝熱2015 年 4 月- 12 -に課題名とその重要度および開発完了時期についてのアンケート調査を実施し，結果を集約した．
詳細については文献[5]を参照されたい．低 GWP
冷媒は次世代冷媒として開発されている R1234yf
や R1234ze(E)などの HFO 系冷媒であり，その物性研究の重要度と緊急度が最も高い．低 GWP 冷媒はその後もいくつか開発され，現在も開発途上にあるが，当時主要とされていた冷媒の熱物性の測定はほぼ完了しており，この調査結果と一致し
ている．
5
4
重要度

１．はじめに冷凍空調分野で使用される熱交換器は，多くの場合，冷媒と空気との熱交換を行う役割を担っており，閉流路内を凝縮または沸騰・蒸発を伴いな
がら冷媒が流れ，流路外面に取り付けられたフィンに沿って空気が流れる．フィンアンドチューブ型またはクロスフィンチューブ型と呼ばれる熱交換器がその代表例である．そのため，古くから管内冷媒側の沸騰・蒸発伝熱や凝縮伝熱の促進[1,2]，
空気側の伝熱促進[3]に関する研究が盛んに行われてきた．また，冷媒単位流量当たりの伝熱面積の拡大や空気側の伝熱と圧損の改善，熱交換器の小型化などを目的として，伝熱管の細径化が進められ，2007 年頃にはそれまで主流で使用されていたφ9.52mm の管に代わりφ7mm の管が室内機に多く使用されるようになった[4]．一方，ターボ冷凍機などの熱源機から熱媒体を介して熱輸送が行われる場合は，シェルアンドチューブ型熱交換器が多く使われるが，熱媒体が管内を流れ冷媒がシ
ェル側に溜められるため，システム内に多量の冷媒を保有することになる．
フロンによるオゾン層破壊や，その後に開発された代替フロンによる地球温暖化への影響により，環境負荷の小さい冷媒の開発が現在盛んに行われているが，冷媒の選定は熱交換器の性能や設計にも大きく影響するため，次世代冷媒を視野に入れた熱交換器，伝熱促進技術の開発が必要となる．
ここでは，空調分野で使用される熱交換器の開発に関して，過去の歴史を概観しながら，最近の動向に重点をおいた調査結果を報告する．

二次冷媒側（着霜・除霜・結露）

伝熱面（微細流路・溝付管）

低GWP冷媒（熱物性・全般）

熱交換器（フィンチューブ・
マイクロ・分配）

冷媒伝熱（低GWP）

応用新規分野（排熱，自然エネルギー）
ナノテク（微細加工）

3
2
1
2013

冷媒伝熱
（CO2）

1.冷媒の種類
2.冷媒側伝熱形態
3.伝熱面
4.二次冷媒側伝熱
5.熱交換器
6.熱交換器技術応用新規分野
7.ナノテクノロジー等の応用技術
8.上記以外のその他の課題

2014

2015

2016

低GWP冷媒（可燃・混合・高温）

2017

2018

2019

完了の時期

図1

技術課題の重要性と研究開発完了時期

冷媒側の伝熱課題を見ると，微細流路化やマイクチャンネル熱交換器の開発の重要度が高いが，従来から使用されている溝付管の更なる改善やフィンアンドチューブ型熱交換器の新たな技術開発が重要であることもわかる．また，低 GWP 冷媒には可燃性を有するものや，混合物として使用することが提案されているものもあり，それらに対応した熱交換器・伝熱促進技術の開発も長期的な課題として考えられている．エコキュート用冷媒として広く使用されている CO2 の伝熱は，その開発が盛んであった 2005 年頃の調査[6]では最も重J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向

要度が高かったが，その後多くの研究成果が報告されたこともあり，この調査では重要が少し低くなった．しかし，CO2 の低環境負荷性や安全性，熱物性の特徴により，自販機やショーケース，カスケードサイクルの冷媒としての使用も進められており，今後も重要な研究課題である．
空気側では，結露や着霜・除霜の課題が上げられており，その重要度は冷媒側伝熱より少し高い．
空気中には必ず水分が存在し，伝熱面温度の低下
による結露や着霜は避けられない現象であるため，これらの問題は古くから存在している．しかし，技術的な解決方法は未だ十分ではない．
３．熱交換器の開発動向
近年の熱交換器の開発では，省エネルギー性の向上や冷媒充填量の削減を目的としたものが最も大きな動きであると考えられる．
熱交換器の性能向上による省エネは古くからの課題であるが，トップランナー方式の導入なども影響してさらなる向上が求められ，伝熱管やフィンの伝熱促進だけでなく，サイズや構造の見直しも行われている．
冷媒充填量削減の目的は，地球環境負荷の低減，
従来冷媒と比べて高価な低 GWP 冷媒の使用量の削減，毒性や微燃性・可燃性のある冷媒を少しでも安全に使うための対策などである．このような動向は冷凍空調機器の展示会でも窺えた．
図 2 は筆者が参加した 2015 AHR EXPO の様子である．この展示会はアメリカの 2015 年 1 月 26
日～28 日にシカゴで開催されたこの展示会は2015 年 1 月 26 日～28 日にシカゴで開催され，2100
社以上の企業展示と 140 以上の国から約 62000 人の参加者があった[7]．この展示会では，暖房・冷凍・空調に関わる様々な業種の大小様々な規模の企業が出展しており，熱交換器関連企業も多い．
もちろん日本企業も出展しているが，アジア地区
からは中国や韓国からの出展が目立つ．
熱交換器に関しては，銅管を細径化したフィン
アンドチューブ熱交換器やアルミ製の扁平多孔管を使用したマイクロチャンネル熱交換器の展示がここ数年で増えてきたようである．
図 3 は外径 5mm の銅製円管とアルミフィンで構成されたフィンアンドチューブ熱交換器である．
前述したように，日本では 2007 年頃には管径 7mmの管が多く使用されるようになり，その後 5mm
や 4mm の細径伝熱管が開発され既に広く使用されているが，中国の研究者と国際銅協会との研究
プロジェクト[8]で精力的に 5mm の細径伝熱管を用いた熱交換器開発が行われたことにより，世界的な普及が進められていると考えられる．なお，
5mm の伝熱管の開発の目的には可燃性を有する冷媒を使用する際の危険性低減も含まれている．
細径化による伝熱促進は周知のことであり，更なる細径化も検討されているが，フィンを取り付ける際の拡管やその他の熱交換器製造プロセスにおける課題を解決する必要がある．

図3

管径 5mm の伝熱管を用いたフィン
アンドチューブ熱交換器

アルミ製の扁平多孔管は 1980 年代にカーエア
コン用の伝熱管として開発され，広く使用されており，伝熱性能も高いが，結露や着霜，冷媒分配，
運転条件，使用期間などの違いなどのため，家庭用や業務用のエアコンではあまり使用されていなかった．しかし，近年，熱交換器のオールアルミ
化による軽量化やリサイクル性の向上，冷媒充填
図2

伝熱2015 AHR EXPO の様子[7]2015 年 4 月- 13 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向

量の低減などの理由からその開発が進み，室外機での使用が増えている．今後，室内機への応用も進められると考えられる．
プレート式熱交換器は液体の熱交換器として広く使用されており，単位体積当たりの伝熱面積が大きいのが特徴である．蒸発器や凝縮器としても一部では以前から使用されていたが，耐圧性能や圧力損失の問題から広くは普及していない．しかし，冷媒充填量削減の要求や耐圧性能の向上など
により，その使用が広がっている．図 4 は，空気との熱交換にはマイクロチャンネル熱交換器を熱媒体（液体）との熱交換にはプレート式熱交換器を使用した熱源機の写真である．フィンアンドチ
ューブ型熱交換器とシェルアンドチューブ型熱交換器を使用するシステムに比べると冷媒充填量の大幅な削減がなされていると考えられる．

表面張力効果により溝内およびフィン周りの液膜が薄くなることや，溝に沿って液が管頂部まで供給されることが伝熱促進効果の大きな要因であるが，主流の液流れは主に蒸気せん断力と重力の影響を受ける．らせん溝付管の支配因子には，管径，
溝ピッチ（溝数），溝深さ，溝のリード角，フィン
頂角などがあるが，加工精度や実験条件にも依存するため，従来の研究の結果は必ずしも明確には一致していない．一方，ヘリンボーン溝付管では溝形状の影響が明確に現れる．筆者らは，蒸発・凝縮の実験を行い，溝深さやリード角，質量速度条件による伝熱促進効果の違いなどを示した[10,11]．また，管の出口端で管内を流れる液分布を測定し，溝による液膜形成と液滴発生の機構を明らかにした[12]．
6.0使用冷媒 R22
5.5＜ヘリンボーン溝付管展開図＞

凝縮温度 50℃

ヘリンボーン溝

蒸発温度 5℃
5.0

冷媒側伝熱促進率4.5＜らせん溝付管展開図＞

クロス溝付
台形深溝

4.0
台形深溝

3.5
3.0

台形溝

2.5

山形溝

2.0
1.5

平滑管

凝 縮

図4

1.0

マイクロチャンネル熱交換器とプレート式熱交換器で構成された熱源機

蒸 発
‘70

‘75

‘80

‘85

年

４．伝熱促進4.1 銅製伝熱管の伝熱促進
一般的な銅製伝熱管の伝熱促進は，内面に微細な溝加工を施した内面溝付管（マイクロフィン管）
が主流である．1970 年代にらせん溝付管が開発されて以降，クロス溝付管，ヘリンボーン溝付管などが開発されたが，製造コストや生産プロセスなどの問題から，現在もらせん溝付管が主流である．
図 4 に 2000 年頃までの溝付管の形状とその性能の変遷を示す．管径が 4～16mm の内面溝付管の管
内蒸発・凝縮の促進については，本田の研究レビ
ュー[9]に詳しく記載されている．内面溝付管では，

伝熱2015 年 4 月- 14 -

図4

‘90

‘95

‘00

度

溝付管の溝形状と性能変遷

管径 4～16mm 程度の銅製伝熱管の伝熱促進技術は発達した段階にあると考えられ，新たな展開は見られないが，低 GWP 冷媒化を目的とした混合冷媒の実験も報告されており，混合冷媒に適した伝熱促進技術の開発が必要である．また，管径4mm 以下の細径管の利用も検討されており，細径管の伝熱促進技術の開発が期待される．最近，Kajiら[13]は，混入した油による超臨界 CO2 の伝熱劣化の抑制にヘリンボーン溝が有効であることを報告している．このような従来技術の新たな応用方

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向

法の開発も期待したい．
なお，管径 1mm 以下の銅管または銅製流路を用いた研究も行われているが，マイクロチャンネ
ル熱交換器の開発を目的としたものが多いので，次節で説明する．

最近，微細流路内の気液二相流に関して，吉永ら[22]は流動様相を観察するとともにスラグ流域の液膜厚さを測定し，表面張力の影響などの特性を示している．
これらの研究成果は微細流路の伝熱特性をより明確にするものであり，更に伝熱性能の高い微細流路の開発に結びつくものと期待できる．

4.2 微細流路の伝熱促進
気液二相流において，管径が小さくなると表面張力の効果が支配的となることが知られており，
微細流路，ミニチャンネル，マイクロチャンネルなどの名称で呼ばれているが，その分類・定義は明確ではなく，研究者によって異なる[14-16]．ここでは，冷凍空調分野の熱交換器で応用されている，または今後応用されると考えられる，水力直径 0.5～1mm 程度の微細流路を考える．なお，内径が数百 μm 以下の流路をマイクロチャンネルと定義することも多いが，前述したマイクロチャン
ネル熱交換器の冷媒流路は水力直径が 1mm 程度の扁平多孔管を使用したものであり，流路は微細
流路（ミニチャンネル）に分類される．
微細流路に関する研究は多いが，水力直径が1mm 程度の種々の断面形状の単管を用いた森らの沸騰や流動様相に関する研究[17-19]によれば，表面張力効果で辺部の液膜が薄くなる矩形管や三角形管の熱伝達が円管より良好な結果を示す．
凝縮に関しては，Wang-Rose[20,21]が液膜厚さを解析的に解いて伝熱促進メカニズムを明らかにしている．図 5 は円管と矩形流との解析結果であり，微細流路内の液膜厚さ分布のクオリティに対する変化を示している．矩形管では表面張力効果
で液膜が四隅に集められることにより辺部での伝熱促進が行われていることが分かる．
1.0

R134a
D = 1.0 mm
Ts = 50 oC
T = 6 K
G = 500 kg/(m2·s)

0.8

0.6

0.4

図6

扁平多孔管の断面写真の例

流路内の伝熱促進メカニズムは前述の微細流路と同様であり，水田-柿山[23]は，円形，矩形および三角形の断面流路の扁平多孔管を用いた 3 種類のマイクロチャンネル熱交換器を製作して熱交換性能を測定し，三角形流路の扁平多孔管を用いた熱交換器の性能が高いことを示している．扁平多孔管の伝熱に関する代表的な研究としては，
Tanaka et al. [24]や地下－小山[25]の研究がある．
Tanaka et al.は片面をガラス面にして図 7 に示すような沸騰二相流の観察を行い，核沸騰発生や液膜流動の特性から熱伝達に関する考察を行っている．

1.0
R134a
Dh = 1.0 mm
Ts = 50 oC
T = 6 K
G = 500 kg/(m2·s)

g0.8
x z mm0.99
1.0
0.93 29.0
0.85 89.0
0.62 309.0
0.34 609.0
0.10 909.0g

x z mm
0.98
4.5
0.95 14.5
0.86 54.5
0.60 184.5
0.30 394.5
0.18 574.5

0.6

0.4

0.2

0.2

0

4.3 扁平多孔管
扁平多孔管は図 6 の様に，前述の微細流路を連
続的に 10～20 程度配置した形状を有するものである．前述したマイクロチャンネル熱交換器の冷媒流路にはこの扁平多孔管が使用される．

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

0

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

(a) 円形断面流路(b) 矩形断面流路
図 5 微細流路内の液膜厚さ分布のクオリティに対する変化[20,21]

伝熱2015 年 4 月

図7- 15 -

矩形流路内沸騰二相流の観察結果[24]J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向
図 8 は地下－小山が提案したプラグ流の伝熱モデルであり，蒸気プラグ部の薄液膜による伝熱促進メカニズムを考察するとともに熱伝達率の相関式を提案している．

Flow direction

LVp
図8

Vapor
plug

より，プレート式熱交換器の高性能化が図られると考えられる．
4.5 空気側の伝熱促進
図 9 に示すように，フィンアンドチューブ熱交換器の空気側フィンは，1980 年頃から 2000 年にかけて，平板フィンから波形フィン，ルーバーフ
ィン，スリットフィンなどが開発され，伝熱性能が改善された[3]．また，近年の数値計算ソフトやコンピュータ性能の向上により，更に詳細な形状の検討がなされているが，現行の方法での伝熱促進は発達した段階にあると考えられる．

Liquidslug

LLs

プラグ流の伝熱モデル[25]

扁平多孔管を熱交換器に組み込んだ際の課題は冷媒の分配である．熱交換器では複数の扁平多孔
管はヘッダー管に垂直に取り付けられて冷媒が分配されるため，気液二相流で流入する蒸発器では特に大きな不均等分配が発生する．この問題を解決する目的で研究も行われているが，十分な解決策はまだ見いだされていない．今後，冷媒分配の研究が重要課題となる．
4.4 プレート式熱交換器
プレート式熱交換器の伝熱特性に関する研究では，熱交換器全体の伝熱性能から冷媒の蒸発や凝縮の熱伝達率を算出してその特性が議論されることが多い[26,27]．しかし，伝熱促進技術を開発するためには流動や熱伝達の局所的な特性を把握する必要がある．筆者ら[28,29]はプレート式熱交換器における気液二相流の流動観察，ボイド率測定，
局所熱伝達率測定を行っている．研究は緒に就いたばかりであるが，プレート式熱交換器の性能向上に繋がる結果が出ることを期待している．
また，プレート式熱交換器では，ヘッダーから
プレート流路内への冷媒の均等分配が課題である．
浅野－竹中[30]は中性子ラジオグラフィ法を用いて空気－水二相流のプレート流路への偏流の状態を観察するとともに，偏流の改善方法を提案している．また，最近，片島－田中[31]は新しい冷媒
分配構造を有するプレート式熱交換器を提案している．
今後，プレート流路内およびヘッダー内における冷媒分配の改善，プレート面形状の改良などに

伝熱2015 年 4 月- 16 -

図9

空気側フィン性能の推移[3]冷凍空調機用熱交換器の空気側熱伝達における大きな課題は，結露および着霜であり，対策に必要な知見は未だ十分には得られていない．結露については表面処理により親水性を高めて結露水の排水性を良くする方法がとられており，親水処理の方法が検討されている[32]．着霜は熱交換器の性能を大きく低下させるため，効果的に除霜する方法や除霜のタイミングなどが考えられている．
霜が付きにくい伝熱面の検討も行われているが，未だ十分ではない．大久保ら[33]は，微細加工面により着霜が低減できることを報告している．
マイクロチャンネル熱交換器では，伝熱性能の高さとコンパクト性も起因して，空気側フィンの結露と着霜の問題は更に深刻である．鎌田ら[34]は，水はけ性の良いフィン形状を有し，フィンの前縁を扁平多孔管より風上側に突き出すことにより着霜分布を制御することを目的として，図 10に示すフィンを開発している．

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向

図 10 差込式ワッフルルーバーフィン[34]５．おわりに冷凍空調分野の熱交換器に関する研究の歴史は長く，ある面においては十分に発達した段階にある．しかし，残された課題は多く，現在でも盛んに研究開発が行われている．また現在，冷媒問題という危機に直面し，解決に向けた様々な努力が成される中で，新しいアイディアが出てきている．
「危機をチャンスに変えろ」はよく使われる言葉であるが，緊急な課題となった冷媒問題に後押しされながら，伝熱促進および熱交換器技術が改善される方向に向かっている．熱交換器性能を飛躍的に高める技術が開発されることを期待している．
2014 年 11 月末に執筆の打診があり，日頃から関わっている分野でもあるので，なんとかなるだ
ろうと安易に引き受けた．全体的な構成はすぐに頭の中にイメージできたが，いざ筆を進めてみると，先達の研究成果の多さやレビュー記事，また現在活躍されている研究者・技術者の様々な試みと成果があり，調査時間の短さと，まとめの困難
さに気がついた．本稿の調査不足やまとめの不十分さは否めないが，今後の発展につがなる情報が
少しでも発信できたのであれば幸いである．
参考文献[1] 吉田駿，森英夫，伝熱促進技術の研究・開発
動向―沸騰・蒸発熱伝達―，冷凍，76-874 (2000)
649.

[3] 笠井一成，空調用熱交換器の変遷，冷凍，76-878 (2000) 1052.

2015 年 4 月[9] 本田博司，管内蒸発・凝縮熱伝達の促進，日本冷凍空調学会論文集，23-4 (2006) 341．
[10] Miyara, A, et al, Effects of fin shape on
condensation in herringbone microfin tubes, Int. J.
Refrig., 26 (2003) 417.
[11] Miyara, A., et al., Evaporation heat transfer of
R410A in herringbone micro fin tubes, Proc. IIR
Conf. Thermophysical Properties and Transfer
Processes, Paderborn, Germany, (2001) B2.9.
[12] Islam, M.A., Miyara, A, Liquid film and droplet
flow behaviour and heat transfer characteristics ofherringbone microfin tubes, Int. J. Refrig., 30-8
(2007) 1408.
[13] Kaji, R., et al., The effect of inner grooved tubes
on the heat transfer performance of air-cooled heatexchangers for CO2 heat pump system, Proc. 14th
Int. Refrigeration and Air-Conditioning Conf. atPurdue, (20012), 2347.
[14] Kandalikar, S.G. and Grande, W.J., Evolution of
microchannel glow passages –thermohydraulicperformance and fabrication technology, Heat
Transfer Engineering, 24-1, (2003) 3.
[15] Kawaji, M. and Chung, P.M.-Y., Uniquecharacteristics of adiabatic gas-liquid flows in
microchannels: diameter and shape effects onflow patterns, void fraction and pressure drop,First Int. Conf. on Microchannels and
Minichannels, New York., (2003) 115.
[16] Kew, P.A. and Cornwell, K., Correlations for the[2] 小山繁，宮良明男，伝熱促進技術の研究・開発動向―凝縮熱伝達―，冷凍，76-874 (2000)
654.

伝熱

[4] 柴田豊，空調機用熱交換器の高性能化における研究開発，日本機械学会熱工学コンファレ
ンス 2007 講演論文集，(2007) 25．
[5] 宮良明男，小山繁，冷凍空調用熱交換器に係
わる技術課題の調査―熱交換器技術委員会活動報告―，冷凍，88-1025 (2012) 215.
[6] 小山繁，森英夫，澤田範雄，冷凍空調用熱交換器に係わる技術課題の調査―熱交換器技術委員会活動報告―，冷凍，82-952 (207) 154.
[7] http://www.ahrexpo.com/, http://www.ahrexpome
dia.com/2015-SHOWFLOOR/[8] Gao, Y. et al., Fin design for fin-and-tube heatexchanger with microgroove small diameter tubes
for air conditioner, Proc. 4th Conf. on TPTPR,
Delft, The Netherlands, Paper No. TP-071 (2013).

- 17 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向
prediction of boiling heat transfer in smalldiameter channels, Applied Thermal Engineering,[26] Yan, Y-Y., et al., Condensation heat transfer andpressure drop of refrigerant R-134a in a plate heatexchanger, International Journal of Heat and Mass

17-8-10 (1997) 705.
[17] 榎木光治，森英夫，宮田一司，濱本芳徳，微細流路内気液二相流の流動様相，日本冷凍空調学会論文集，20-2 (2013) 155.
[18] Enoki, K., et al., Boiling heat transfer andpressure drop of a refrigerant flowing in small
horizontal tubes, Proc. 3rd Int. Forum on Heat
Transfer, (2012) Paper No.193.

Transfer, 42 (1999) 993.
[27] Longo, G.A., et al., A new computational
procedure for refrigerant condensation inside
herringbone-type brazed plate heat exchangers, Int.

[19] 中津留拓也，松瀬裕大，平田健人，森英夫，
水平微細倒立三角形流路における沸騰熱伝達，2014 年度日本冷凍空調学会講演論文集，(2014)
C144.
[20] Wang, H.S. and Rose, J.W., A theory of film
condensation in horizontal noncircular section
microchannels, J. Heat Transfer, 127-10 (2005)
1096.
[21] Wang, H.S. and Rose, J.W., Film condensation inhorizontal circular-section microchannels, 5thInternational Symposium on Multiphase Flow,Heat Mass Transfer and Energy Conversion, Xi’an,
China. (2005).

[30] 浅野等，竹中信幸，実用プレート熱交換器内
空気－水気液二相流の流動特性に関する研究―単流路内流動特性と多流路分岐―，日本冷凍空調学会論文集，24-4 （2007）389．
[31] 片島左帆里，田中信雄，新しい冷媒分配構造を採用したプレート熱交換器，2014 年度日本
冷凍空調学会年次大会論文集（2014）C113．
[32] 世古佳也，佐藤隆宏，上田薫，熱交換器用フィン材における親水性に及ぼす表面処理の影
響，2014 年度日本冷凍空調学会年次大会論文集（2014）C341．
[33] 大久保英敏，松下将，池本駿，微細加工面を利用した着霜の低減化，日本冷凍空調学会論文集，31-1 (2014) 19.
[34] 鎌田俊光，金鉉永，藤野宏和，空調用オール
アルミマイクロチャンネル熱交換器の開発，，2012 年度日本冷凍空調学会年次大会論文集（2012）37.

[22] 吉永祐貴，党超鋲，飛原英治，水平微細流路における気液二相流の流動様式とスラグ流における液膜厚さ，日本冷凍空調学会論文集，
31-4 (2014) 383.
[23] 水田貴彦，柿山史郎，パラレルフロータイプ
オールアルミ熱交換器の開発，2012 年度日本
冷凍空調学会講演論文集，(2012) A145.
[24] Tanaka, C., et al., Characteristics of flow boilingheat transfer in rectangular minichannels, Proc.
15th Int. Heat Transfer Conf. (2014) No.9589.
[25] 地下大輔，小山繁，純冷媒の水平微細流路内
凝縮 －矩形流路内熱伝達の予測モデル－，
日本冷凍空調学会論文集，29-4 (2015) 421.

伝熱2015 年 4 月

J. Heat and Mass Transfer., 82 (2015) 530.
[28] 江島大和，M.A. Mustaghfirin, 宮良明男，プレート式熱交換器内の気液二相流に関する実験的研究，2013 年度日本冷凍空調学会年次大会
講演論文集（2013）331.
[29] 河添章寿, 江島大和, 宮良明男, 仮屋圭史，プ
レート式熱交換器内における R1234ze(E) の蒸発および凝縮熱伝達率分布の測定，2014 年
度日本冷凍空調学会年次大会論文集（2014）．
C111.

- 18 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向

カーエアコン用エジェクタシステム ECS および ECS 用エバポレータの紹介
Ejector Cycle System for Auto Vihicle Air-Conditioner and Heat Exchanger for ECS

尾形 豪太，西野 達彦（株式会社 デンソー）
Gota OGATA, Tatsuhiko NISHINO (DENSO Corporation)
１．はじめに近年，地球環境保護の観点から CO2 排出量の削減，省エネルギ化のニーズは益々高まっており，自動車に関しても国内外を問わず燃費規制が強化されている．一例として欧州の乗用車におけるCO2 排出規制を図 1 に示す．欧州では，2020 年には 2012 年比 30％以上の CO2 排出量削減が求められている．

ており，冷風を送り出す室内機に相当する部分はHVAC（Heating Ventilation ＆ Air-Conditioning）と呼ばれ，エバポレータや膨張弁，送風機などが一つのユニットになっている．この HVAC がダッシ
ュボードのすぐ背後に設置され，車室内に冷風を送り出している（図 2）．

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図1

図2

欧州 CO2 排出規制

さらに，2020 年に向けては，カーエアコンなどを加味した実用燃費低減の取り組みが全世界で検討されている．このような状況に対し当社では，独自の冷凍サイクル省動力技術であるエジェクタ
をカーエアコンに適用し実用燃費の向上に貢献できる，ECS（Ejector Cycle System）を製品化してきた [1，2]．
本稿では ECS，およびエジェクタを一体化した蒸発器（ECS エバポレータ）を中心に，その機能や構造について紹介する．

なお，暖房についてはエンジン排熱を利用して循環水により温風をつくりだすのが一般的だが，近年の PHV，EV など排熱が少ない低熱源車ではルームエアコン同様ヒートポンプによる暖房を行う車両も出始めている．
３．ECS
ECS は従来のカーエアコンに当社独自の省動力技術であるエジェクタを追加したものである．エ
ジェクタはエバポレータに一体化されており，
ECS エバポレータと称する．さらに，ECS エバポ
レータは，省動力効果を最大化するために ARC（Active Flow Ratio Control）と称する機構を搭載している．以下に，システム全体・エジェクタ単体・ARC・ECS エバポレータについて説明する．
3.1 ECS の作動と効果

２．カーエアコンの概要
まず，今回の対象であるカーエアコンの概要を述べる．
カーエアコンはルームエアコンなどと同様に蒸気圧縮冷凍サイクルにて車室内の冷房を可能にしている．ルームエアコンの室外機にあたる各機能品（コンプレッサなど）はエンジンルームに設置され

伝熱2015 年 4 月

カーエアコン概要

当社の従来型エバポレータは，風上側と風下側に 2 枚のエバポレータが重なった構造をしており，- 19 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向
ECS の作動を図 5 にて説明する．膨張弁で高圧と低圧の中間の圧力（以降 中間圧）まで減圧された冷媒は気液分離され，風下側エバポレータにつながる固定絞り側には液冷媒が優先的に流れ，
固定絞り側に流れずに残った液冷媒とガス冷媒は，二相の状態でエジェクタの駆動ノズル側へと流れる．この機構を ARC と称する．ここで，固定絞り側に流れた冷媒（風下側エバポレータに流れる冷媒）を吸引流 Ge，エジェクタの駆動ノズル側に流れる二相冷媒を駆動流 Gn と呼ぶ．風下エバポ
レータにて空気と熱交換した吸引流 Ge は，エジェクタに吸引され駆動流 Gn と合流する．合流した冷媒 Gr（＝Gn＋Ge）は，エジェクタの昇圧作用により混合・ディフューザ部で圧力上昇し，風上側エバポレータに流れる．この冷媒は空気と熱交換しコンプレッサへと流れる（エジェクタ，
ARC の詳細は後述するのでここでの説明は割愛する）．

これにエジェクタを一体化したものが ECS エバ
ポレータである（図 3）．

図3ECS エバポレータ

ECS の省動力効果について説明する（各文字の説
明は図 6 も参照）
．冷凍サイクルの効率を表す指標
として，成績係数 COP（Coefficient of Performance）
がある．これは冷房時においては，冷房能力 Q と冷凍サイクルを作動させるために必要な動力 L の比であり，従来サイクルではそれぞれシステム構成は，通常のエバポレータをこのECS エバポレータに置き換えた形となり図 4 に示
すようになる．また，冷凍サイクルの挙動を p-h
線図上であらわすと図 5 のようになる．図 5 中の〝駆動ノズル″と〝混合部・ディフューザ″はエジェクタの構成部品である．
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図4
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(1)

L従来  Gr  L

(2)

となるため

COP従来 

ie
L

(3)

と表せる．
一方，ECS における冷房能力，動力はエジェク
タの昇圧によって増える冷凍効果 Δir，動力低減効
果 Δic などを用いて以下のように表せる．
（導出過程はここでは割愛する）

従来型と ECS の冷凍サイクルの機器構成

QECS  (Gn  Ge )  (ie  ir )(4)

LECS  (Gn  Ge )  (L  ir  ic)

(5)

従って，ECS における COP は

COPECS 
図5

伝熱Q従来  Gr  ie

ie  ir
L  ir  ic(6)

ECS の p-h 線図上の挙動

2015 年 4 月- 20 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向
3.2 エジェクタ[3，4]エジェクタは，図 8 に示すように駆動ノズル・混合部・ディフューザ・吸引ノズルより構成される．膨張弁後流の気液二相冷媒（駆動流 Gn）は，駆動ノズル内で風下側エバポレータ出口圧力 PL以下まで減圧・加速する（図 8 中①）．これにより吸引流 Ge が発生する．駆動ノズルで超音速まで加速した駆動流が，混合部・ディフューザにおいて亜音速の吸引流と混合し，徐々に減速し圧力が上昇する．

と表すことができる．(3)，(6)式から従来サイクルに対する ECS の COP の向上効果は，

1
COPECS  ir   1 

COP従来  ie   1  ir  ic 


L 


(7)

となる．エジェクタの昇圧量は，後述するエジェ
クタ効率 ηeje が向上するほど大きくなる．そして，エジェクタでの昇圧量が増えるほど Δir，Δic が増加する．式（7）からわかる通り，Δir，Δic が増加するほど COP が向上する．すなわちエジェクタ効
率 ηeje が大きいほど COP が向上する．

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図8

図6

このエジェクタ単体のエネルギ変換効率を示す
指標として，エジェクタ効率 ηeje がある（図 9）．
これはノズルに流入する駆動流 Gn が持つ圧力エネルギを，どれだけ昇圧の圧力エネルギに変換できたかを示すものである．また，エジェクタ効率
ηeje は，ノズル効率を ηnoz，混合部・ディフューザ
効率を ηdif とすると

ECS の COP 向上効果

さらに実使用上においては，エジェクタの昇圧によりコンプレッサでの圧縮比が低減されコンプ
レッサ自体の効率向上が見込める．また，エバポ
レータも風下側の冷媒流量が少なくなることにより低圧損化されエバポレータ自体の効率向上効果が見込め，これらからも COP が向上する（図 7）．

 eje   noz  dif(8)と表せる．ノズル効率 ηnoz は，圧力エネルギをどれだけ運動エネルギに変換することができたかを表し，

コンプレッサ自体の効率向上

 v2 d1  2  eje  2dP  hmax 
2エジェクタ昇圧に圧縮比の低減

COP向上効果

エジェクタ内の流体挙動

エバポレータ自体の効率向上
・流量分配による風下側流量減少による低圧損化・昇圧による風下側温度低下による高効率化

エジェクタによる性能向上

1・昇圧によるコンプレッサ動力の低減（Δi r、Δi c の増加)
・昇圧によるエバポレータ冷凍効果増加（Δi r の増加)

 速度 
 圧力 

(9)



となる．
（添え字 1 はノズル入口，添え字 2 はノズ
図7

伝熱ECS の COP 向上効果内訳

2015 年 4 月- 21 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向

ル出口）
一方，混合部・ディフューザ効率 ηdif は，
4dP

 dif  3s4

   h 
min

v 
3 d  2 
2 圧力 
 速度 

少ない流量で最大化することができれば，エジェ
クタも昇圧量が高いところで使うことができ，システム性能（COP，冷房能力）を最大化できる．図
10 は以上のイメージであり，図中の流量比 Ge/Gr
は，冷凍サイクルの全体冷媒流量 Gr に対する風下
エバポレータに流れる冷媒流量 Ge の比である．

(10)

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と表せる．
（添え字 3 は混合・ディフューザ部入口，
添え字 4 は混合・ディフューザ部出口）．よって，
エジェクタ効率 ηeje は，ノズル・混合部・ディフ
ューザでのエネルギー変換効率を上げることで向
上する．
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図9

この“風下エバポレータの冷房能力を，より少ない流量で最大化する”を実現するために ECSに採用されているのが，ARC（Active Flow Ratio
Control）である．ARC の有無によるサイクル状態
を p-h 線図上で示す（図 11）．図 11 に示すように，
ARC とは分岐部の二相冷媒を気液分離し，液リッ
チな冷媒を Ge 側へ，残りの気液二相冷媒をノズル側に流すものである．
風下側エバポレータの冷房能力は，エジェクタ効率 ηeje の定義

Q風下  Ge  h風下

3.3 ARC（Active Flow Ratio Control）
ECS では図 5 などに示したとおり，冷媒をサイ
クルの途中で 2 つに分岐するという特徴があり，その分配割合には最適値が存在する．例えばエジェクタの昇圧作用により，風下側エバポレータの圧力は低く，温度は低い．そのため，もしエジェ
クタでの昇圧が一定であれば，温度の低い風下側
エバポレータに流れる流量 Ge を増やしたほうが冷房能力は増大する．しかし，エジェクタは流体ポンプであるため，吸引する冷媒 Ge が増えると駆動流 Gn が減少し，昇圧の原資となるエネルギ
ーが減少する．よって，昇圧が低下してしまい
COP 向上効果が低下してしまう．こういった，相反する特性があるため分配割合には最適値が存在することになる．
従って，風下エバポレータの冷房能力を，より

伝熱2015 年 4 月

図 10 流量比と冷房能力・COP の関係(11)と表せる．ARC により，風下側エバポレータの入口のエンタルピが減少するため，Δh 風下が増加できる．その分 Ge を低減でき，より少ない流量比で作動させることが可能となり，エジェクタをより効率を出しやすい条件で作動させることができる．
また，ARC によりエジェクタの駆動ノズルでの減圧過程が ARC なしの状態よりもガス割合が大きく，膨張エネルギーの大きいところで使えるよ
うになる．膨張エネルギーとは，等エンタルピに減圧した時のエンタルピと等エントロピに減圧した時の減圧後のエンタルピの差である．このエネ
ルギは，エジェクタの昇圧の原資となるエネルギ
ーであり，この膨張エネルギーが大きくなるほど昇圧も大きくなり，より COP が向上する．

- 22 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向

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図 12

図 11

2 分岐するため，風下側エバポレータへ供給する
冷媒流量は通常エバポレータの半分以下となる．
その少ない冷媒流量で風下側エバポレータの冷房
性能と温度分布を確保する必要がある．そのために，冷媒流速 UP による冷媒側熱伝達率の確保および冷媒分配性向上を狙い，風下側エバポレータには W ターン（通常は U ターン）を採用し，冷房性能および温度分布を成立させた（図 13）．
また，カーA/C 用の冷凍サイクルでは，膨張弁でエバポレータ出口のスーパーヒート（過熱度）を感知し，その値がほぼ一定になるように冷媒流量を制御している．エバポレータの気液二相域では冷媒温度が一定であるが，エバポレータ出口部
ではスーパーヒートを取るため，冷媒温度が高くなり温度分布が発生する．このスーパーヒート部の温度分布を吹出し空気に影響を与えないようにするために，温度分布が発生しない風下側エバポ
レータと重ね合わせることで，吹出し温度分布発生を抑制している．
通常のエバポレータの冷媒は直列流れであるため，風上側エバポレータの冷媒出口部のみでスーパーヒートを取るのに対し，ECS エバポレータでは，前述のように風下側エバポレータとエジェク
タへ冷媒を 2 分岐するため，通常エバポレータ同様の風上側エバポレータの冷媒出口部に加えて，
風下側エバポレータの冷媒出口部においてもスーパーヒートを取る可能性がある．このスーパーヒート部の温度分布を抑制するには，風上側エバポ
レータと風下側エバポレータのスーパーヒート部
を重ね合わせさせないことが必要があり，風上側
エバポレータと風下側エバポレータの冷媒ターンを対向流とするタンク構造とすることで，吹出し温度分布を成立させた．

ARC の p－h 線図上の挙動

この ARC における気液分離には，流体の旋回力を利用した．ECS エバポレータでは，膨張弁から出た気液二相冷媒をエジェクタ入口部に導くた
めに，冷媒流路を形成している．図 12 に示すように，エジェクタ入口部直前の冷媒流路を偏心させることで冷媒に旋回力を発生させ，エジェクタ流
入部で気液二相冷媒を旋回分離する構造とした．
これによりエジェクタ内に設けた風下側エバポレ
ータへとつながるオリフィス（絞り）には，液リッチな冷媒が流すことができ，風下側エバポレー
タの Δh 風下増加および Ge 低減ができ，前述のよ
うにエジェクタをより高効率で作動させることが可能となる．
3.4 ECS エバポレータの構造
エバポレータは乗員の快適性向上，冷房性能確保の観点より，温度分布の成立がとても重要である．前述のように ECS エバポレータでは，冷媒を伝熱2015 年 4 月

ARC の具体的構造- 23 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向





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
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



図 14
図 13

今後も新技術の開発をすすめ，低炭素化社会の実現に貢献していきたい．

ECS エバポレータの構造

４．ECS の効果
ECS の省動力効果を図 14 に示す．省動力を比較する条件としては，自動車工業会が TEWI（Total
Equivalent Warming Impact：生涯温暖化影響）検討した際の車両走行／環境パターンをベースに，当社が独自に規定している年間省動力条件である（複数条件に時間重みづけ）．
この条件においては，従来のエジェクタを使用しないカーエアコンに対し，約 20％の省動力を達成している．

[1]

５．おわりに[3]

当社独自の技術であるエジェクタによりカーエ
アコンの消費動力低減を実現した．これにより，実用燃費の向上，ひいては地球温暖化抑制に貢献
している．

[4]

伝熱

2015 年 4 月

ECS の年間省動力効果※ 本製品はプリウス・クラウン HV 等にて流動中

[2]- 24 -

参考文献
尾形豪太 他，ECS STEP2 システムの開発，
DENSO TECHNICAL REVIEW Vol．19 2014，p.110-p.116(2014)
五丁美歌 他，エジェクタを適用した高効率
カーエアコンシステム，自動車技術会学術講
演会前刷集 No．80-10，（2010）
武内裕嗣 他，二相流エゼクタを適用した冷凍サイクル，空気調和・衛生工学会論文集
No．70，p.31-p.37，(1998)
中川勝文 他，冷凍サイクルに適用される二相流エジェクタの流動特性，日本機械学会論文集 B 編 64 巻 第 625 号，p.304-p.311，（1998）J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向

空調用ファンの空力騒音の予測と低減に関する研究
Study on Prediction and Reduction of Aerodynamic Noise for Fan System of Air-conditioner

岩瀬 拓（日立製作所）
Taku IWASE (Hitachi, Ltd.)e-mail: taku.iwase.mf@hitachi.com
１．はじめに住環境や職場環境における快適性への要求の高まりから，空調機の静音化は重要である．空調機の騒音におけるファンの占める割合は大きく，ファンの低騒音化は製品の静音化に直接寄与する．
空調機に搭載されているファンは吸込側や吐出し側が広い空間に開放されて動作する場合が多いため，その流れ場は複雑な三次元性を有している．
これまでのファンの低騒音化開発は実験と経験則に基づいた方法[1][2]が主体であり，事前の空力
騒音の予測は定常のファン特性や流れ場から推定する手法を用いてきた．しかし，抜本的なファンの低騒音化は従来の方法だけでは困難であり，新しい騒音予測手法とそれを用いた低騒音化手法の開発が課題である．この課題の解決策としては数値流体解析 CFD（Computational Fluid Dynamics）
を活用することが有効であり，その中でも LES（Large Eddy Simulation）が最も有望な手法として近年盛んに研究されている[3]．
一般に，ファンの空力騒音は回転騒音と乱流騒音に大別することができる．回転騒音は吸込流れの非軸対称性と回転する翼によって生じる流れや，
翼と静止流路の干渉に起因する．このような現象
では流れ場の空間スケールが大きいため，比較的小規模の非定常計算により予測が可能である[4][5]．
しかしながら本研究の対象である空調機用ファンは主に開放空間で使用される場合が多く，吸込流
れの非軸対称性や翼と静止流路の干渉は少ないため，流れ場から発生する乱流騒音が支配的である．
そこで本報では，当社において取り組んでいる
CFD による空調用ファンの空力騒音の予測の研究 [6]と空力騒音低減に関する研究[7]の事例ついて
紹介する．

伝熱

2015 年 4 月- 25 -

２．空力騒音予測の研究
ここでは乱流騒音を CFD により直接予測する研究の事例について紹介する．
2.1 乱流騒音の予測
乱流騒音は翼からの剥離や渦による揚力変動，翼面に形成される乱流境界層の変動に起因している．これらの騒音を予測するためには，翼面上の乱流境界層を正確に捉える必要がある．数値計算
で乱流境界層を捉えるということは，翼面上の乱流境界層内に発生する縦渦を捉えるということである．ここで縦渦とは翼面上において主流方向と同一方向に渦心を有する渦のことである．
縦渦の寸法はレイノルズ数に依存し，本研究で対象とする空調用ファンの場合は，直径が 1mm
オーダーである．そのため縦渦を解像するためには数億～数十億規模のメッシュによる大規模な流体計算が必要である．そこで本研究ではスパコン「京」の計算機リソースを活用することで，従来実現できなかった流体計算の実行を試みた．
2.2 空調用室内機の遠心ファン
図 1 に対象とする空調用室内機を示す．遠心ファンの外側に熱交換器を有する形態であり，空気はグリル・フィルターを通って，遠心ファンで昇圧され，熱交換器・吐出し流路を通る．図 2 に対象とする遠心ファンの外観を示す．図 1 に示すようにベルマウスは，遠心ファンのシュラウドにオーバーラップした状態で配置される．そのためベルマウスとシュラウドの間に漏れ流れが生じ，複雑な流れが形成される．

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向

2.3 計算方法
流体計算のためのソフトウェアは FrontFlow/blue(FFB)[8]を用いた．FFB は乱流中の主要なダイ
ナミクスをメッシュにより解像し直接計算することにより乱流現象を高精度に予測することができる LES をベースとする有限要素法コードである．
図 3 に遠心ファンの流体計算に用いたメッシュを示す．計算領域は入口領域，羽根車領域，出口
領域の三つから構成した．羽根車領域は回転場，入口領域と出口領域は静止場とした．図 3 に示す
メッシュの要素数は 6000 万メッシュ（60Mgrid）
であり，60Mgrid をリファインすることでメッシ
ュの解像度を上げた．ここでリファインとは FFBの特長であるメッシュを細分化する機能である．
具体的には，メッシュの分割数を縦横高さ方向に半分に，すなわち，メッシュ数を 8 倍にする機能である．本研究では 60Mgrid と，60Mgrid を 1 回
リファインした 5 億メッシュ（500Mgrid）を用い空力騒音をどこまで定量的に予測できるかを確認した．

Rotating

図2

対象とする遠心ファンの外観

Impeller

Outlet

Inlet(a)Construction of computational grids

Rotating(a)Photograph of indoor unit
Impeller
Motor
Heat

(b)Grids of blade

exchanger

図3

Sound pressure level[dB/Hz]

Flow path
Louver
Leakageflow

Grill,
FilterFlow direction

ShroudBell mouth(b)Sectional view
図1

遠心ファンの流体計算に用いたメッシュ

対象とする空調用室内機

60Mgrid
10dB

Exp.

0

図4

伝熱

2015 年 4 月- 26 -

500Mgrid

500

1000
1500
Frequency[Hz]2000

遠心ファンの騒音スペクトラムの計算結果と実験結果の比較

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向

方向の本数が増加している．このような縦渦を捉えられたことが，計算精度の向上に寄与した．
以上により，スパコン「京」を用いて初めて実現できる 5 億メッシュ規模の流体計算を実行する
ことにより，空力騒音の計算精度の向上を確認できた．

X

３．空力騒音低減の研究
ここではファンの低騒音化手段のひとつである
翼枚数低減を空調機用室外機のプロペラファンに適用した場合の空力騒音低減効果の要因分析に関する研究の事例について紹介する．

Streak60MgridFlow

3.1 空調用室外機のプロペラファン
図 6 に対象とする空調用室外機を示す．供試フ
ァンは空調機の室外機に使用される翼枚数の異なる 2 種類のプロペラファンとした．図 7 に対象とするプロペラファンの外観を示す．2 枚翼プロペ
ラファンは動作する流量で 4 枚翼プロペラファンに比べて 5.9dB 低騒音である．

X

500Mgrid
図 5 翼面上の瞬時渦度の60Mgrid と 500Mgrid の計算結果の比較
2.4 結果及び考察
図 4 に遠心ファンの騒音スペクトラムの計算結
果と実験結果の比較を示す．騒音は羽根車の吸込側 1m の距離の位置での計算結果と実験結果である．騒音は Curle の式[10]を用いて計算した．
図 4 において，60M-grid の音圧レベルは比較した周波数の全域で過大評価した．一方で，500Mgridの音圧レベルは 60Mgrid に比べて低減し，1000Hz
以下では実験結果とほぼ同等のレベルとなった．
図 5 に翼面上の瞬時渦度の 60Mgrid と 500Mgridの計算結果の比較を示す．図中の矢印で示した渦度が高くなっているのが縦渦（Streak）であり，
縦渦は翼のスパン方向に複数本確認できる．
500Mgrid は 60Mgrid に比べて，メッシュの解像度
が 2 倍である．そのため例えば○で囲んだ X 部を比較すると，500Mgrid の縦渦は 60Mgrid に比べて細かく捉えられている．その結果，縦渦のスパン

伝熱2015 年 4 月(a)Outdoor unit of
Package air-conditioner
プロペラファン
PropellerfanCasing

ベルマウス

空気の流れ
Flow

Heat
exchanger

熱交換器

圧縮機

Compressor(b)Cross sectionof outdoor unit

図6

- 27 -

対象とする空調用室外機

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向

Rotating

D: Propeller diameter

Outlet part

Trailing
edge

20D

10D

Leadingedge(a)2-blade
Rotating

Inlet part

Propeller part(a)Construction of computational parts
Rotating
Trailingedge

Leadingedge(b)4-blade

図7

対象とするプロペラファンの外観(b)Grids of blade and hub surfaces
図 8 プロペラファンの流体計算に用いたメッシュ伝熱2015 年 4 月

10dB

Sound pressurelevel [dB/Hz]

3.2 計算方法
翼枚数低減による翼間流れ場と空力騒音の関係を調べるために，LES による非定常計算を実施した．ソフトウェアは遠心ファンと同様に FFB を用いた．
図 8 にプロペラファンの流体計算に用いたメッシュを示す．計算領域は入口領域，プロペラ領域，
出口領域の三つから構成した．プロペラ部は回転場，入口部と出口部は静止場とした．メッシュの要素数は 1000 万メッシュである．
本研究では詳細な流れ場を分析するために，古川が提案している特異点理論に基づく知的可視化手法を用いた[11]．具体的には流れの特徴を捉えるために渦中心を可視化した．可視化した渦中心に
無次元ヘリシティーHn を表示した．騒音の大小関係を評価する目的で，Curle の式を用いて騒音を計算した．Curle の式では騒音源は物体壁面における静圧変動である．そこで本研究では翼面の静圧変動を可視化することにより騒音源の位置を評価し
た．

0

図9

500
1000
Frequency [Hz]2-blade exp
4-blade exp
2-blade cal
4-blade cal

1500

プロペラファンの騒音スペクトラムの計算結果と実験結果の比較

3.3 結果及び考察
図 9 にプロペラファンの騒音スペクトラムの計算結果と実験結果の比較を示す．本計算は，遠心ファンの事例で述べたほどの大規模計算ではないため，縦渦が十分に解像出来ていない．そのため計算結果は実験結果に対して過大評価したが，周波数に対する音圧レベルの定性的な傾向と，翼枚数の違いによる音圧レベルの差は概ね捉えた．
図 10 に渦中心の可視化結果を示す．翼端前縁から巻き上がる翼端渦（TV）が確認できた．ひとつ- 28 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向の翼端渦のまわりに流線を表示した．翼端渦は無次元ヘリシティーHn の変化はなく 1（ピンク）を保ったまま翼間を通過した．このような流れ場は
半開放形プロペラファンにおける静圧効率が高い状態の典型的な翼間流れ構造である．以上により，
2 枚翼プロペラファンと 4 枚翼プロペラファンの両方で翼間流れ場を支配するのは翼端渦であることがわかった．以降では翼端渦に着目して流れ場と乱流騒音の関係について考察する．
図 11 に翼端渦周辺の流線と隣の翼との関係を示す．流線には渦度を表示した．2 枚翼プロペラ
ファンは 4 枚翼プロペラファンに比べて翼弦長が長いため翼端渦が翼間を通過する軌跡が長い．そのため 2 枚翼プロペラファンの翼端渦周辺の渦度
は 4 枚翼プロペラファンに比べて減衰が大きい．
更に 2 枚翼プロペラファンは 4 枚翼プロペラファンに比べて翼間のピッチが広い．そのため 2 枚翼
プロペラファンの翼端渦と隣の翼の最も近い距離
L は 4 枚翼プロペラファンの約 4 倍である．
図 12 に翼圧力面側の静圧変動の可視化結果を示す．4 枚翼プロペラファンは 2 枚翼プロペラフ
ァンに比べて，翼端渦周辺の渦度が大きくかつ隣の翼と距離 L が近いため，隣の翼の圧力面との干渉が強い．図 12 での 4 枚翼プロペラファンの翼端後縁付近の静圧変動が大きいことは，翼端渦と隣の翼の圧力面との干渉の強さを示している．
以上により，翼端渦は隣の翼の静圧変動に強い影響を及ぼしているといえる．Curle の式から騒音
は壁面の静圧変動に起因するため，翼端渦は空力騒音に強い影響がある．2 枚翼プロペラファンは 4
枚翼プロペラファンに比べて，翼端渦が翼間を通過する軌跡が長く，翼間のピッチが広いため，翼端渦は隣の翼との干渉が抑制される．そのため 2
枚翼プロペラファンは 4 枚翼プロペラファンに比べて翼面の静圧変動が抑制される．以上の要因により 2 枚翼プロペラファンは 4 枚翼プロペラファンに比べて低騒音であるといえる．

を活用することで，従来実現できなかった大規模な流体計算を実行し，乱流騒音の定量的な予測ができることを確認した．

Rotating

TV
Streamline (a) 2-blade Normalizedaround TV
helicity HnTV(b) 4-blade
図 10 渦中心の可視化結果

Stream line around TV

L2-blade
Vorticity(a) 2-blade
Stream line around TV

４．おわりに
空調用ファンの空力騒音の予測と低減を目的として，室内機の遠心ファンと室外機のプロペラフ
ァンを対象とした研究の事例について紹介した．
遠心ファンについては，翼面に発生する縦渦を解像するためにスパコン「京」の計算機リソース

伝熱2015 年 4 月

L4-blade≒L2-blade/4(b) 4-blade
図 11- 29 -

翼端渦周辺の流線と隣の翼との関係

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向

Tipの課題を解決するために開発を継続する必要があると考える．

Trailingedge

参考文献[1] 渡邉，高田，佐藤，大田黒，送風機流体騒音の予測，日本機械学会論文集 B 編，Vol.66,
No.642(2000).

Pressure
Fluctuation

Leadingedge[2] 袴家，船橋，高田，空調用プロペラファンの騒音発生モデルの検討，日本機械学会論文集 B
編，Vol.65,No.640(1999 年 12 月).
[3] 加藤，数値解析による空力音の予測～その現状 と 今 後 の 課 題 ～ ， 計 算 工 学 ，Vol.10,No.2(2005).

ΔCp(a) 2-blade Increaseof ΔCp[4] 岩瀬，日沖，加藤，旦野，関口，古川，小型
軸流ファンにおける前進翼と箱形ケーシングの干渉が翼通過周波数騒音に与える影響，日本機械学会論文集 B 編，Vol.77,No.780(2011).
[5] Gerhard Algermissen, Raimund Siegert, Thomas
Spindler(DaimlerChrysler,Germany),
NUMERICALSIMULATIONOFAEROACOUSTIC SOUND GENERATED BY
FANS UNDER INSTALLATION CONDITIONS,AIAA-2001-2174(2001).

(b) 4-blade
図 12 翼圧力面側の静圧変動の可視化結果[6] 米山，空調機用ファンの大規模数値流体計算，
平成 24 年度・平成 25 年度 HPCI 利用研究課
題 利用報告書, 課題番号 hp130043.
[7] 岩瀬，岸谷，古川，半開放形プロペラファンの翼枚数が空力騒音に与える影響，日本機械学会 2012 年度年次大会, (2012).
[8] 東京大学生産技術研究所 革新的シミュレー
ション研究センター，イノベーション基盤シミュレーションソフトウェアの研究開発，平成
24 年度年報(2013.3).
[9] 加藤，直接シミュレーションによる乱流解析，
ターボ機械，42-5(2014), 290.
[10] Curle, N., The Influence of Solid Boundaries
upon Aerodynamic Sound; Proc. Roy. Soc. ,London, Series A, 231, 505-514(1955).

プロペラファンについては，翼端渦が翼間流れ場において支配的であることを確認した．さらに
翼端渦と隣の翼との干渉が抑制できる 2 枚翼プロ
ペアファンにより大幅な低騒音化が実現できることを確認した．
以上の研究成果により，従来困難であった騒音の定量的な予測と，騒音低減のための分析ができる見通しがたった．これにより製品設計時の試作
コスト低減と製品の設計サイクルの短縮への貢献が期待できる．さらに将来的には，騒音の定量予測と数値最適化アルゴリズムを組み合わせた最適設計が可能となると期待される．
一方で，このような技術を製品設計で広く活用するためには，さらに多くのケース（他形状，他形式）のベンチマークの実施と，性能や騒音以外の流れ場の詳細なデータの設計への反映方法の検討，などが課題として挙げられる．今後はこれら

伝熱2015 年 4 月[11] 古川雅人，“ターボ機械における流動現象の知的可視化”，可視化情報，Vol.23, No.91(2003),
pp.206-213.

- 30 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向

環境規制と家庭用冷媒圧縮機の技術動向
Environmental Regulation and Technical
Trend of Consumer Refrigerant Compressor

横山 哲英（三菱電機株式会社）
Tetsuhide Yokoyama (Mitsubishi Electric Corporation)e-mail: Yokoyama.Tetsuhide@ak.MitsubishiElectric.co.jp
１．はじめに始まり，2020 年に全廃のスケジュールとなってい気候変動に関する政府間パネル（IPCC）の第 5
る．この規制を受けて，国内は代替冷媒 HFC に置
次評価報告書[1] によると, 大気や海洋の世界平き換えられた．さらに，1997 年に採択された京都議定書[6]では，1990 年を基準年として，二酸化炭
均温度の上昇と, 雪氷の広範囲にわたる融解が観測され，気候システムの温暖化は今や明白であり，素，HFC 他 6 種類の温室効果ガスの削減が先進国に義務付けられ，日本は第一約束期間（2008～2012
人類の活動と生存を脅かす脅威との見解が示され年）の排出量を平均で 6%削減が義務付けられた．
ている．地球温暖化が世界的な関心事となり，各この規制を受けて，低 GWP 冷媒化の技術開発と国で温室効果ガス排出量を抑制する環境規制が強施策が進められ，既に一部用途では以下の自然冷化されている．
媒 が 採用 され て いる [7]． 冷 蔵庫 でイ ソ ブタン
空調冷熱分野の研究開発においても，近年，地（R600a），ヒートポンプ給湯機で CO2，自動販売
球温暖化対策として温室効果ガスの削減が緊急の課題となった．一般的に，冷媒圧縮機で駆動する機で CO2 や HC 冷媒（R600a，R290），冷凍機でア
蒸気圧縮式ヒートポンプが広く用いられており，
ンモニアが使用されている．また，カーエアコン
大気中に直接放出されるフロン冷媒と，エネルギ
では，欧州 F-Gas 規制に対応した新冷媒が開発さー消費により間接に放出される二酸化炭素の排出れ，HFO-1234yf が有力候補になっている．さらに，量を削減することが求められている[2]．そのため，
エアコン一般用途では，省エネ性と安全性を改善
以下の研究開発が進められている[3]．
する低 GWP 冷媒の研究開発が進められている．
①ヒートポンプの高効率化：従来のヒートポン
プ機器の効率改善による省エネルギー化，
表 2.1 冷媒圧縮機を取り巻く環境規制の動向②低 GWP 冷媒化：ヒートポンプ機器に使用されるフロン冷媒を，地球温暖化係数（GWP） 冷媒の低い物質に転換，
規制③ヒートポンプの利用温度域拡大：従来困難で省エネあった給湯・寒冷地暖房機器への応用拡大．
規制
本稿では，国内家庭用・業務用で主要なエネル
注）GWP: Global Warming Potential, CFC: Chlorofluorocarbon,
ギー消費対象である空調・給湯分野[4]に用いられHCFC: Hydrochlorofluorocarbons, HC: Hydrocarbon
る冷媒圧縮機について，環境規制と技術動向を紹HFC: Hydrofluorocarbon, HFO: Hydrofluoroolefin
介する．
COP: Coefficient of Performance,
APF: Annual Performance Factor

２．環境規制の動向
2.1 冷媒規制
表 2.1 に冷媒圧縮機を取り巻く環境規制の動向を示す（文献[5]改筆）．1987 年に採択されたモン
トリオール議定書に基づき，オゾン層破壊係数の大きい特定フロン（CFC）は 1995 年に全廃された．
また，指定フロン（HCFC）も 1996 年から規制が

伝熱2015 年 4 月

2.2 省エネ規制
これと並行して省エネ規制も強化されている．
国内では，1999 年に省エネ法が改正され，トップランナー方式によるエネルギー消費効率（COP）の改善が求められた．エアコンでは冷房能力 4kW
以下（ただし，冷暖房兼用，直吹き型，壁掛け型）- 31 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向の機種は 2004 冷凍年度，その他の機種は 2007 冷
凍年度が目標年度に制定され，既に目標 COP が達成されている．さらに，2010 年度に向けて APF（通年エネルギー消費効率）が導入され，より実使用に近い条件で省エネルギー化が図られることになった．一方，冷房能力 4kW 以上の業務用エアコンについても，2010 年の省エネ法改正に伴い，2015 年度達成目標値（トップランナー基準値）が設定され，各メーカはより省エネ性能の高い製品の開発により，2015 年 4 月以降の出荷分より加重平均で目標 APF の達成が義務付けられている．
また，欧州ではErP（エネルギー関連製品のエコデザイン）指令[8]により，13年度から家庭用エア
コンに実負荷を考慮した期間エネルギー消費効率の表記が開始された．さらに，空調機省エネ規制強化の動きは北米，中国等各国に広がっている．

～1970 年代に家庭用エアコン向けにロータリ式
が，1970～1980 年代にチラー・冷凍機向けにスク
リュー式とターボ式が，1980 年代に店舗・オフィ
ス用エアコン向けにスクロール式が採用されてきた．冷媒圧縮機は，用途や容量により使い分けられているが，近年，インバータによる高速運転が可能となり，振動騒音低減に有利な回転式が，一部用途を除いて主流になっている．特に，家庭用や中小規模店舗用のエアコン用途においては，ロータリ式とスクロール式がほぼ独占している．
スクロール式は，低振動化と高速化においてロータリ式より優位であるが，圧縮開始時と終了時の内部容積比（圧縮比）が設計で決まる形式のため，使用目的（温度）に合せた設計が必要となる．
一方，ロータリ式は，シリンダ内の圧力が高圧側圧力に達する吐出弁が自動的に開くため，使用目

３．冷媒圧縮機の用途と形式
3.1 冷媒圧縮機の分類
表 3.1 に蒸気圧縮式ヒートポン
プに用いる冷媒圧縮機形式と用途を示す（文献[5,9]から著者改筆）．
大別すると容積式とターボ式とに分かれる．ターボ式は速度エネル
ギーを与えた流体の動圧を静圧に変換する方式である．容積式は冷媒を一定の空間に閉じ込めてから，その空間の容積を縮めて圧縮を行う方式である．容積式は，さらに，ピストンの運動形態で往復（レシプロ）式と回転式に分類され，回転式には，ロータリ式，スクロー
ル式，スクリュー式などの形態がある．さらに，ロータリ式には，ローリングピストン式，ロータリ
ベーン式，ローリングピストンとベーンを一体構造にしたスイング
式などの形態がある．圧縮機は，
蒸気圧縮式ヒートポンプの心臓部として消費電力の大部分を占め，省エネルギー化には圧縮機入力の低減が不可欠である．このため，黎明期のピストン往復式から始まり，より高効率化を目指して，1960

表 3.1 冷媒圧縮機形式と用途

伝熱2015 年 4 月

圧縮比
組込み

- 32 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向

的に関係なく使える利点があり汎用性が高い．現
在，家庭用エアコン用途では，ローリングピスト
ン式およびスイング式が最も大きな割合を占めている．また，ロータリベーン式もカーエアコンや冷凍冷蔵庫などの用途に用いられている．
密閉構造としては，カーエアコン用がエンジンで駆動される開放形であり，冷蔵庫やエアコン用などはモータ一体となった全密閉形である．冷凍機やチラー用などは機種によってはメンテナンスを行うため，半密閉形も用いられている．
以下，ロータリ圧縮機とスクロール圧縮機について説明する．
3.2 圧縮機の基本構成と動作原理（1）ロータリ圧縮機
ロータリ圧縮機を代表するローリングピストン
式について，圧縮機の基本構成と動作原理について説明する．図 3.1 にロータリ圧縮機の全体構成（縦断面）を示す[11]．図 3.2 にローリングピスト
ン式圧縮機構の構成と圧縮動作（横断面）を示す．
低圧状態の冷媒ガスは吸入マフラを通って，圧縮機構のシリンダ内に吸入され，圧縮された高圧冷媒はシリンダ内から密閉容器の内部空間に吐出される．モータの隙間や流路を通って上昇し，圧縮機の吐出管から排出し熱交換器まで搬送される．

モータで発生した駆動力は，両端を軸受で支持された駆動軸を介して連結した圧縮機構の回転ピストンに伝達される．圧縮機構のシリンダ内では，往復動自在に設置されたベーンの先端が回転ピストンに接することで，シリンダ内は吸入室と圧縮室の二つの部屋が形成され，駆動軸の回転とともに回転ピストンが偏心回転することで，圧縮室の容積を減少させて圧縮する．シリンダ内は１回転ごとに圧縮過程（吸入・圧縮・吐出）を終了して吸入圧に戻るので，トルク変動が比較的大きい．
通常，1 個のシリンダで圧縮するものをシングル
ロータリ式といい，2 個のシリンダを並列につな
いで，逆位相で圧縮することでトルク変動を打ち消す特長を有するものをツインロータリ式という．

吐出弁＜閉＞(a) 吐出弁が閉じた状態
ベーン
吸入口

吸入管

圧縮バネ
吐出冷媒
吐出弁＜開＞

回転ピストン

吐出管

吐出口

シリンダ
吸入
マフラ

密閉容器

吸入室
（シリンダ内）駆動軸
軸偏心部(b) 吐出弁が開いた状態

ロータ
Discharge
muffler

モータ

モータ流路
ステータ

回転ピストン

シリンダ
駆動軸

軸受

油溜め

図 3.1 ロータリ圧縮機の全体構成（縦断面）

伝熱2015 年 4 月

Vane
Cyliner

圧縮室（シリンダ内）- 33 -

図 3.2 ローリングピストン式圧縮機構の構成と圧縮動作（横断面）（2）スクロール圧縮機
スクロール圧縮機の基本構成と動作原理について説明する． 図 3.3 にスクロール圧縮機の全体構
成（縦断面）を示す．図 3.4 にスクロール式圧縮機構の構成と圧縮動作（横断面）を示す．一対の同一形状の渦巻状歯先（スクロールラップ）を異なる位相で噛み合わせて三ヵ月形状の圧縮室を形成する．一般的に，固定スクロールは密閉容器側

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向
ながら，図 3.4 左上の位相 270deg では圧縮室を中心の吐出口まで移動させて（圧縮終了），吐出口から圧縮した冷媒ガスを吐出する．このとき，スク
ロール式では，圧縮開始時と終了時での圧縮室内部容積比（圧縮比）が一定で設計されており，運転条件がこの圧縮比からずれると，無駄な圧縮動力を生じる原因となる．一方で，1 回転中で複数の圧縮室を形成し，順番に圧縮開始・終了する設計が可能であり，トルク変動を小さくできる．

で固定し，もう一方の揺動スクロールはその中心を軸偏心部と嵌合した状態で，駆動軸の回転により自転しないで偏心移動させる．図 3.4 右上の位
相 0deg の状態（圧縮開始）で圧縮室に閉じ込めた
冷媒ガスを，駆動軸を反時計周りに回転し圧縮し

吐出口
圧縮室
軸方向
高さ

４．技術開発動向
冷媒や省エネの規制強化に対応して，冷媒圧縮機には新しい冷媒に対する適合性と，同時に高い性能が要求され，高効率化が急速に進められている．以下，ロータリ圧縮機とスクロール圧縮機で最近の技術開発事例について紹介する．
4.1 ヒートポンプ給湯機用 CO2 冷媒圧縮機
国内外で，自然冷媒 CO2 冷媒の遷臨界サイクルの特性を活かしたヒートポンプの研究開発がなされてきた．国内では，高効率な電気式ヒートポン
プ給湯機が開発され[12]，省エネルギー化の比較的遅れていた給湯分野に普及させる施策が進められてきた．
CO2 冷媒圧縮機は，高圧側が 10MPa 以上で，従来冷媒（R410A）の約 3 倍の動作圧となり，高性能と高信頼性を確保するため，各種圧縮機が開発された．ロータリ式とスクロール式の共通課題は，軸受や摺動部の信頼性および耐圧の確保と，圧縮室の漏れ量低減と密閉容器外部へ流出する油量低減[11]であった．図 4.1 に CO2 冷媒ロータリ圧縮機のカットモデルを示す．ローリングピストン式の課題であったベーン先端の摺動耐力を DLC-Si（Diamond Like Carbon - Silicon）コーティングにより向上した点に特徴がある[13]．
4.2 インジェクション対応二段圧縮機
上記の CO2 冷媒圧縮機において，圧縮機構に加わる荷重の低減と，圧縮室の漏れ量低減を図るた
め，圧縮部を低段側と高段側の二つに分けて，これを直列に二段階で圧縮する二段ロータリ圧縮機が開発されている．さらに，低段圧縮後の中間連結部に中間圧冷媒をインジェクションすることで，低外気温環境での圧縮機温度上昇の抑制と，加熱能力の向上を図ることができる．図 4.2 にインジェクション対応 CO2 冷媒二段ロータリ圧縮機の構

図 3.3 スクロール圧縮機の基本構成（縦断面）

吸入
圧縮室

吐出口
吐出
＜270deg＞＜180deg＞＜0deg＞

揺動
スクロール
ラップ
固定スクロールラップ＜90deg＞

図 3.4 スクロール式圧縮機構の圧縮動作

伝熱2015 年 4 月- 34 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向

成を示す[14]．これは密閉容器内圧が高圧の例であるが，密閉容器内圧を中間圧にすることで容器の薄肉厚化を可能にした製品開発例[15]もある．
さらに，低段側圧縮部をロータリ式圧縮機構で，差圧の大きい高段側圧縮部をスクロール式圧縮機
構で構成して組み合わせることで，低外気温環境の高差圧動作時での効率改善を図ったスクロータ
リー圧縮機が開発されている[16]．
また，上記の CO2 冷媒圧縮機と同様な目的に加えて，中間圧の冷媒をガスインジェクションする効果により，蒸気圧縮式冷凍サイクルの COP を改善する目的で，家庭用エアコンに搭載する二段ロ
ータリ圧縮機が開発された[17]．
4.3 機械式容量制御技術
空調機は外気温の変化や使用条件の変化によって，年間を通して負荷の変動が大きい．現在の空調機はインバータ制御により回転数を可変して能力を制御するが，発生頻度の高い低能力域では圧縮機効率が低下する．さらに，最低能力域では発停を繰り返すために電力が浪費され効率がさらに低下する課題が残っている．今後，実負荷での省エネルギー化を図るため，負荷に合わせて圧縮室の圧縮排除容積を可変する機械式容量制御技術の開発が行われている．
スクロール圧縮機では，圧縮室に吸入したガスを圧縮せず吸入管に戻すバイパス回路を搭載し，負荷率 10%以下の低能力で連続運転を実現している [18]．
一方，ロータリ圧縮機では上記のような吸入バ
イパス回路を設けると定格時の損失が増大するため，異なる改善策が必要であった．そこで，二気筒ロータリ圧縮機を用いて，低負荷時に一方のシリンダ内でベーン（圧縮室を閉じ込める仕切り板）を停止し，二気筒のうちの片側を圧縮運転することにより，連続運転可能な下限領域を拡大する気筒可変技術が開発されている[19]．
4.4 その他の圧縮機構の開発例
図 4.3 にフレームコンプライアンス機構を備えたスクロール圧縮機のカットモデルを示す．スクロール圧縮機では，一対のスクロールラップの歯先を噛み合わせて圧縮室を形成するが，歯先の先端部と側面部がそれぞれ接触することで大きな摩擦損失を生じることが課題であった．歯先を軸方向に押付ける荷重を適正化することで，この摩擦

伝熱2015 年 4 月

吸入管

吐出管
密閉容器

ステータ
ロータ
圧縮機構
吸入
マフラ

図 4.1

CO2 冷媒ロータリ圧縮機カットモデル[13]
吸入管

吐出管
密閉容器

高段側
圧縮部
低段側
圧縮部
冷媒注入口
吸入
マフラ
中間連結部
図 4.2 インジェクション対応 CO2 冷媒
二段圧縮機の構成（縦断面）
吸入管

スクロール
圧縮機構
フレーム
コンプライ
アンス機構

吐出

ロータ
ステータ

図 4.3 フレームコンプライアンス機構を備えた
スクロール圧縮機カットモデル[20]- 35 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

特集：空調冷熱研究の最新動向

損失を低減するフレームコンプライアンス機構が開発されている[20]．
また，一般的なスクロール圧縮機では，圧縮室を形成する三日月形状の面積を減少させて圧縮す
るが，さらに，軸方向高さも減少させながら 3 次
元的に圧縮することで圧縮機効率を改善するスク
ロール圧縮機が開発されている[21]．
4.5 モータ・インバータ制御技術
モータおよびインバータの技術動向を簡単に説明する．1980 年代になってインバータ圧縮機が導入され，1990 年代以降急速にインバータ化が進み，大幅な省エネルギー化が図られている．また，インバータ化と並行して，モータを高効率化する開発も進められてきた．初期は交流誘導モータが用いられていたが，1990 年代に入ってより，ロータに永久磁石を内蔵した高効率なブラシレス DC モータが普及し，省エネルギー化が進められた[22]．
近年，モータに集中巻線方式の採用や希土類材料の永久磁石の採用が行われ，さらに，インバータ
駆動制御技術[23]の進歩によって，ブラシレス DC
モータの高効率化と運転能力範囲の拡大とが図られている．

[4] 経産省資源エネルギー庁：「2013 年度エネルギーに関する年次報告書」（2013），pp.100-110．
[5] 空気調和・衛生工学会：空気調和・衛生工学便
覧，第 14 版（2010），第 2 編，第 1 章．
[6] United Nations: “Kyoto Protocol to the UN
Framework Convention on Climate Change, 20”(1998).

５．まとめ
本稿では，家庭用・業務用の空調・給湯分野で用いられるロータリ圧縮機とスクロール圧縮機について，低 GWP 冷媒化と高効率・省エネルギー化，さらにはヒートポンプ用途の拡大に関連した技術開発事例について紹介した．
冷媒圧縮機は，熱・流体力学等の機械技術をはじめ多くの科学技術分野に支えられている．歴史は長いが，解明すべき物理現象も多く残っており，
今後，関連技術分野の進歩と社会的ニーズに歩調
を合わせながら，さらなる技術進歩が図られ，地
球温暖化対策に貢献することが望まれる．

[15] 山口賢太郎，富宇加明文，簗島俊人：“CO2
ヒートポンプ式給湯機用圧縮機の開発”，日本
冷凍空調学会年次大会講論（2005），pp.117-120．

2015 年 4 月[9] 日本冷凍空調学会編：「上級標準テキスト 冷
凍空調技術 冷凍編」
（2006）．
[10] 日本冷凍空調学会編：「冷媒圧縮機」（2013）．
[11] Yokoyama, T. et al.: 21th Int. Compressor
Engineering Conference at Purdue (2012), 1230.
[12] 斎川路之，橋本克己：“給湯用CO2ヒートポ
ンプサイクルの効率評価理論効率の評価と特徴把握”，日本冷凍空調学会論文集，Vol.18,
No.3（2001）．
[13] Maeyama, H. et al.: 18th Int. Compressor
Engineering Conference at Purdue, (2006), C056.
[14] Yokoyama, T. et al.: 19th Int. Compressor
Engineering Conference at Purdue, (2008), 1193.

[16] Hotta, Y. et al.: 21th International Compressor
Engineering Conference at Purdue, (2012), 1162.
[ 17 ] 久 保 田 淳 ， 野 中 正 之 ， 飯 塚 義 典 ，大郷賢一：“ルームエアコン用二段圧縮ガスイン
ジェクションサイクルの性能特性”，日本機械学会論文集 B編，Vol.75，No.753（2009）．
[18]Iijima, R. et al.: 22th Int. Compressor Engineering
Conference at Purdue (2014), 1142.
[19] Hirano, K., et al.: 21th International Compressor
Engineering Conference at Purdue (2012), 1349.
[20] Fushiki, T. et al.: 16th International Compressor
Engineering Conference at Purdue (2002), C18-9.

参考文献[1] 環境省：｢IPCC 第 5 次評価報告書の概要」（2014 年 12 月）．
[2] 西村伸也：“冷凍空調分野における地球温暖化・都市温暖化対策の展望”，日本機械学会関西支部第 87 期定時総会，基調講演（2012）．
[3] ヒートポンプ・蓄熱センター編：「ノンフロン
技術－自然冷媒の新潮流－」,オーム社（2004）

伝熱[7] 経産省製造産業局：｢冷媒フロンの現状と今後の課題について」（平成 24 年 2 月）．
[8] Commission REGULATION (EU) No206/2012.

[21] Sato, H. et al.: 20th International Compressor
Engineering Conference at Purdue, (2010), 1105.
[22] Oikawa, T. et al.: 16th International Compressor
Engineering Conference at Purdue, (2002), C12-4.
[23] 篠本洋介：“ブラシレス DC モータ駆動の高性能化”，冷凍，Vol.86, No.1003（2011），pp. 24-26．

- 36 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

報告

The 25th International Symposium on Transport Phenomena (ISTP-25) 報告
Report on the 25th International Symposium on Transport Phenomena

矢吹 智英（九州工業大学）
Tomohide YABUKI (Kyushu Institute of Technology)
e-mail: yabuki@mech.kyutech.ac.jp
表1１．はじめに2014 年 11 月 4 日から 7 日までの 4 日間にわたってタイのクラビにある Aonang Villa Resort で
The 25th International Symposium on Transport

講演者名（Prof. 省略）

Phenomena（ISTP-25）が開催されました．議長はタイの KMITL の Charoenphonphanich 先生が，副議長は東工大の花村先生が務められました．ISTP
はシンポジウム名の和訳から想像されるとおり，輸送現象に関わる幅広い研究発表を対象としています．また，PCTFE（Pacific Center of Thermal-Fluids
Engineering）が主催する五つの国際会議のうちの一つで，世界中の国々を開催国とし，一昨年の第24 回会議は山口県の山口東京理科大学で開催されました．クラビはタイの南部に位置するビーチ
リゾート地であり，バンコクから空路で約 1 時間
半の場所にあります．出発直前の天気予報では開催期間中，雨天が予報されておりましたが，時折通り雨に見舞われたものの幸運にも好天に恵まれ，海に近いリゾートホテルで開催された学会で有意義な時間を過ごすことができました．
２．会議の概要
会期四日間のうち初日はレジストレーションに充てられ，残りの三日間で学会発表が行われました．一般セッションに先駆けてプレナリー講演セ
ッションが開かれ，日本，タイ，米国からそれぞれ一件ずつ，相変化伝熱，燃焼，電子機器の熱マ
ネジメントに関する内容の講演がなされました（表 1）．図 1 はプレナリー講演セッション時の会場の様子です．
表 2 に二日目の午後から始まった一般セッショ
ンのセッション名と講演件数，表 3 に所属の所在
国ごとの論文筆頭著者の数をまとめました．図 2
は会場のホテルの玄関で撮影された学会参加者の集合写真です．講演件数は合計 131 件で，セッシ
ョン名を眺めますと，伝熱シンポジウムと同様に

伝熱 2015 年 4 月

Y. Utaka
S. Jugjai
Y. Joshi

図1

プレナリー講演一覧
講演タイトルBehaviors of micro-liquid-film andtheir contributions concerning phasechange heat transfer
Combustion in Porous Media: Researchthrough innovation
Air Flow Management in Raised Floor
Data Centers

プレナリー講演時の会場の様子[1]表 2 セッション名と各セッションの講演件数
セッション名件数
Experimental and Computational Fluid
27
Dynamics I-VI
Heat and Mass Transfer I-V
23
Micro- and Nano-Scale Transport I-III
20
Electronics Packaging and Thermal
10Management I & II
Boiling and Multi-phase flow I & II
10
Sustainable and Renewable Energy I & II
9Visualization / Imaging Techniques I & II
9
Bioengineering and Bio-Thermal Fluid
5
Dynamics
Combustion and Reacting Flows5
Fuel Cells and Battery Technology
5
Heat Exchangers
4Transport in Porous Media
4
131
合計

- 37 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

報告
表 3 国別の論文数
人数 国名
87 USA
9 Czech Republic
8 Germany
5 Indonesia
5 Iran3 Malaysia
3 Saudi Arabia
2 Ukraine

国名Japan
Thailand
Korea
TaiwanRussiaChina
FranceAustralia

著者は明石高専の田中先生と東北大学の岡島先生と三人で島の周囲を一周するシーカヤックに挑戦しました．不覚にも島のサイズを推し量らずに挑んだ島一周の旅は肉体的にも精神的にも過酷なものでした．今になっては良い思い出です．後から出発した私の研究室の学生のチームは転覆して途中で引き返す羽目になり，島一周を果たせません
でした．
会議最終日の次の日には東京で熱工学コンファ
レンスが開催されるため，参加者の多くが深夜便などを利用してすぐに東京へ帰国しなければなりませんでした．クラビで得られた充足感をバネに過密スケジュールをなんとか乗り越えられました．

人数
2
1
1
1
1
1
1
1

幅広いスケールの多岐にわたる分野の研究発表があったことが分かります．日本のグループからの研究発表が 87 件と一番多く，地元タイのグループ
から二番面に多い 9 件の発表がありました．日本
から参加した講演者数が圧倒的に多いものの，リゾート地での開催ということも手伝ってか，欧米や中東など世界各地域からも講演者が参加していることが分かります．ISTP は日本からの参加者が多く，発表・議論が日本人にとっては比較的聞き取りやすい英語で行われ，心配であった初めての座長も無事に務め上げることができました．
休憩時間にはコーヒーやフルーツジュースなどのドリンクに加え，ドラゴンフルーツやパイナッ
プルなどの果物が用意され，昼食では会場のホテルにてビュッフェスタイルでタイ料理中心のメニ
ューがふるまわれました．
本会議では，サイズが東西，南北それぞれ 1kmに満たないホン島（Hong Island）に 2，3 時間滞在するツアーが企画され，参加者はビーチで泳いだり，日光浴をするなどして大自然を満喫しました．

図2

３．おわりに本 稿 で は ISTP-25 の Facebook ア カ ウ ン ト（https://www.facebook.com/istp25）より写真を転載させていただきました．学会参加者の様子を撮影した写真が多数アップされているので，ご興味ある方はご覧になってください．次回の第 26 回会議
はオーストリアのレオーベンにて 9 月 27 日から
10 月 1 日の会期で開催されます．
最後に，ISTP-26 の成功を願うとともに，ISTP-25の運営に携わってくださった方々に感謝の意を表
します．
参考文献
[1] ISTP-25，Facebook アカウントより転載，URL:
https://www.facebook.com/istp25．

ISTP-25 参加者の集合写真．タイ，クラビの Aonang Villa Resort 玄関にて[1]

伝熱 2015 年 4 月- 38 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

報告1985年(PCシステム導入)以後の日本伝熱学会事務局の歴史
─ 倉水裕子さんへの感謝 ─
History of the HTSJ Office After 1985 when a PC-based Management System was First Installed:
Gratitude to Ms. Hiroko Kuramizu
現・元理事会
Present & Past Board of Directors

22年間の長きにわたって日本伝熱学会事務局にご貢献いただいた倉水裕子（ひろこ）さんが2015年
3月ご退職されるにあたり，今からちょうど30年前のPC導入期（当時はNEC PC9801独占状態）以降の事務局の歴史を年表として記録させていただきました．伝熱シンポジウムの受付や総会で倉水さん

西暦
1985
1986
1987
1988
1989
1990
1991
1992
1993
1994
1995
1996
1997
1998
1999
2000
2001
2002
2003
2004
2005
2006
2007
2008
2009
2010
2011
2012
2013
2014
2015

年号
S60
S61
S62
S63
H01
H02
H03
H04
H05
H06
H07
H08
H09
H10
H11
H12
H13
H14
H15
H16
H17
H18
H19
H20
H21
H22
H23
H24
H25
H26
H27

期
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54

のお姿はほぼ全会員がご存じと思いますが、学会誌に掲載された唯一の写真は2008年10月号巻末にあります（その写真を拡大して以下の表中にペーストしました）．倉水さん，法人化当時から今日までの日本伝熱学会の発展を支えていただきまして，
誠にありがとうございました．

表 歴代総務担当副会長と事務局関係の出来事（敬称略）
総務担当副会長（年度）
事務局関係の出来事（年）
小竹副会長がdBASE IIIで事務局ソフト自作
小竹 進（東京大学）
以後このソフトを用いて小竹・越後・黒崎研究室スタッフが会
越後亮三（東京工業大学） 計管理や名簿管理を行った（8 → 5 → 3.5インチフロッピーディ
スク；インターネット普及以前で，昨今のような「個人情報」
黒崎晏夫（東京工業大学） への気遣いもほとんどなかった）井上 晃（東京工業大学）
土方邦夫（東京工業大学）
斎藤彬夫（東京工業大学）

1991年9月30日 ㈱NTS（文京区本郷5-25-18）に業務委託
5月11日 倉水裕子事務局に9月28日 社団法人に認定
1995年3月 文京区湯島2-16-16に移転（㈱NTS内）

飯田嘉宏（横浜国立大学）
庄司正弘（東京大学）
望月貞成（東京農工大学）
笠木伸英（東京大学）
宮内敏雄（東京工業大学）
森

康彦（慶應義塾大学）

宇高義郎（横浜国立大学）
飛原英治（東京大学）
佐藤 勲（東京工業大学）

伝熱 2015 年 4 月

2007年6月9日 文京区本郷2-27-16に移転．2008年3月 石塚健（たけし）事務局長就任，4月 千代田区内神田1-18-11-513に移転
10月 大澤毅士事務局に学会50周年記念，3月 石塚健退職，4月 大澤毅士事務局長就任
4月1日 公益社団法人に認定
12月 村松佳子事務局に
3月 倉水裕子退職- 39 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

行事カレンダー
本会主催行事開催日
2015 年
6月

3(水)
～
5(金)

行事名
第 52 回日本伝熱シンポジウム（開催場所：福岡国際会議場）

本会共催，協賛，後援行事
開催日
2015 年

行事名

申込締切

原稿締切

問合先

2015.1.16

2015.3.13

実行委員会委員長 高松 洋
九州大学 大学院工学研究院機械工学部門内
Email: symp2015@htsj-conf.org
Fax: 092-802-3127

申込締切

原稿締切

問合先

日本冷凍空調学会／第 49 回空気調和・冷凍連
合講演会係
Tel: 03-5623-3223 Fax: 03-5623-3229
E-mail: GSP01434@nifty.com
ICONE23 事務局
E-mail: info@icone23.org
URL: http://www.icone23.org/

4月

15(水)
~
17(金)

第 49 回空気調和・冷凍連合講演会（開催場所：東京海洋大学海洋工学部
85 周年記念会館）

2015.1.9

2015.2.27

5月

17(日)
～
21(木)

2014.9.20

2014.11.29

5月

20(水)
～
22(金)

23rd International Conference on Nuclear
Engineering(ICONE-23/2015)
第 23 回原子力工学国際会議（開催場所：幕張メッセ国際会議場）
TECHNO-FRONTIER 2015
（開催場所：幕張メッセ国際会議場）

6月

16(火)
～
18(木)

2014.12.15

6月

18(木)
～
19(金)

6月

18(木)
～
19(金)

8月

4（火）
～
6（木）

5th International Conference on Jets,
Wakes
and
Separated
Flows(ICJWSF-2015)（ 開 催 場 所 ： Royal Institute ofTechnology, KTH, Stockholm, Sweden）
No.15-12 第 20 回動力・エネルギー技
術シンポジウム（開催場所：東北大学工学研究科 青葉記念館および中央棟）
No.15-43 講習会 流体力学基礎講座－
基礎学理から数値流体力学・流体計測の基礎と実例まで－（開催場所：東京大学生産技術研究所）
日本混相流学会混相流シンポジウム
2015（開催場所：高知工科大学）

8月

28(金)
～
29(土)

9月

26(土)
～
28(月)
27(日)
～
10 月
1(木)
10(土)
～
11(日)

9月

10 月

11 月

15(日)
～
20(金)

11 月

29
（日）
～
12 月
2（水）
30(月)
～
12 月
4 (金)

11 月

2015.1.30

2015.4.30

2015.6.8

日本実験力学会 2015 年度年次講演会（開催場所：新潟大学工学部）

2015.4.30

2015.6.30

日本流体力学会年会 2015
（開催場所：東京工業大学大岡山キャンパス）
The 26th International Symposium on
Transport Phenomena （ISTP-26）（開催場所：オーストリア･レオーベン）

2015.6.14

2015.7.25

事前登録
2015.7.10

Abstract2015.5.1
Manuscript
2015.8.1

可視化情報学会全国講演会（京都2015）（開催場所：京都工芸繊維大学松ヶ崎キャンパス）
International Gas Turbine Congress 2015
Tokyo (IGTC2015 Tokyo)
2015 年国際ガスタービン会議東京大会（開催場所：虎ノ門ヒルズ）
World Engineering Conference andCongress 2015 (WECC 2015)
第 5 回世界工学会議（開催場所：京都国際会館）

2015.6.5

2015.7.31

伝熱 2015 年 4 月

掲載号

TECHNO-FRONTIER 2015 事務局
一般社団法人日本能率協会 産業振興センター内
Tel: 03-3434-0587 Fax: 03-3434-8076
E-mail: tf@convention.jma.or.jp
URL: http://www.jma.or.jp/tf
ICJWSF-2015 組 織 委 員 会 副 議長 内 山 知 実（名古屋大学エコトピア科学研究所）
Tel&Fax: 052-789-5187
E-mail: uchiyama@is.nagoya-u.ac.jp(URL: http://www.icjwsf2015.com)
実行委員長 橋爪秀利（東北大学）
幹事 江原真司（東北大学）
Tel: 022-795-7905 Fax: 022-795-7906
E-mail: shinji.ebara@qse.tohoku.ac.jp
日本機械学会流体工学部門事務担当 田中克
Tel: 03-5360-3500 Fax: 03-5360-3509
E-mail: tanaka@jsme.or.jp

2015.3.16

The 12th International Conference onPower Engineering 2015 (ICOPE2015)
第 12 回動力エネルギー国際会議（開催場所：パシフィコ横浜）掲載号

日本混相流学会混相流シンポジウム 2015 実行委員会事務局 辻智宏（高知工科大学）
Tel: 0887-57-2319 Fax: 0887-57-2320
E-mail: konsosymp@jsmf.gr.jp
田邊裕治（新潟大学工学部機械システム工学科）
Tel: 025-262-6806 Fax: 025-262-6806
E-mail: y.tanabe@eng.niigata-u.ac.jp
日本流体力学会年回 2015 実行委員会
実行委員長 灘岡和夫
E-mail: nenkai15@navier.mes.titech.ac.jp
幹事 伏見一慶（東京工業大学）(Email:fushinok@mech.titech.ac.jp)
URL: http://www.istp26.at/
Email:istp26@unileoben.ac.at
可視化情報学会全国講演会（京都 2015）実行
委員長 村田滋（京都工芸繊維大学）
Tel: 075-724-7363 Fax: 075-724-7300
E-mail: murata@vsj.or.jp
公益社団法人日本ガスタービン学会事務局
Tel: 03-3365-0095
E-mail: igtc2015@gtsj.org

2015.3.10

2015.6.1

WECC2015 運営事務局(株式会社コングレ内)
Tel: 03-5216-5303
E-mail: wecc2015-reg@congre.co.jp(URL:http://www.aimehq.org/events/event/wecc-2
015)

2014.11.30

2015.3.31

ICOPE-15 実行委員会委員長 刑部真弘（東京海洋大学）
E-mail: icope15@jsme.or.jp(URL: http://www.jsme.or.jp/pes/ICOPE-15/)- 41 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

お知らせ

第 52 回日本伝熱シンポジウムのご案内
第 52 回日本伝熱シンポジウム実行委員会
委員長 高松 洋
幹事
藏田耕作
開催日： 平成 27 年 6 月 3 日（水）～6 月 5 日（金）会 場： 福岡国際会議場（http://www.marinemesse.or.jp/congress/）
所在地〒812-0032 福岡市博多区石城町 2-1 電話 092-262-4111（代表）アクセス 福岡空港より呉服町駅まで福岡市営地下鉄で約 10 分，呉服町駅より徒歩約 12 分．
JR 博多駅より西鉄バスで約 12 分，サンパレス前下車すぐ．
ホテル日航福岡（http://www.hotelnikko-fukuoka.com/）
所在地〒812-0011 福岡市博多区博多駅前 2-18-25 電話 092-482-1111（代表）アクセス 福岡空港より JR 博多駅まで福岡市営地下鉄で約 5 分，JR 博多駅より徒歩約 3 分．
特別講演：平成 27 年 6 月 4 日（木） 15 時 20 分～16 時 10 分（福岡国際会議場メインホール）
講演者：九州旅客鉄道株式会社 代表取締役社長 青柳 俊彦 氏
題 目：
「ななつ星が九州を変える（仮題）」
総会： 平成 27 年 6 月 4 日（木） 16 時 20 分～17 時 50 分（福岡国際会議場メインホール）

事前参加申込締切：

平成 27 年 4 月 10 日（金）ホームページ URL：http://htsj-conf.org/symp2015/【シンポジウムの形式】∙ 講演発表形式としてa) 通常の一般セッション（口頭発表）b) オーガナイズドセッション（口頭発表）c) 学生および若手研究者を対象とする優秀プレゼンテーション賞セッションを実施します．
∙ 1 講演あたりの割当時間は，一般セッションでは 15 分（発表 10 分，個別討論 5 分）で，各セッションの最後に総合討論の時間（5 分×セッション内の講演件数）を設ける予定です．オーガナイズドセッションについては，オーガナイザーの指示に従って下さい．
∙ 優秀プレゼンテーション賞セッションについては，本号掲載のお知らせ「優秀プレゼンテーション賞（第52 回日本伝熱シンポジウム）について」をご参照下さい．
【参加費等】∙ シンポジウム参加費
会員一般 （事前申込：12,000 円，会場申込：15,000 円）
非会員一般（事前申込：15,000 円，会場申込：18,000 円）
会員学生 （事前申込： 6,000 円，会場申込： 7,000 円）
非会員学生（事前申込： 7,000 円，会場申込： 8,000 円）※特別賛助会員は 1 口につき 3 名，賛助会員は 1 口につき 1 名，参加費が無料になります．
∙ 講演論文集（CD-ROM 版）
日本伝熱学会会員：無料（講演論文はウェブ上で事前に公開します．参加者には当日，講演論文集（CD-ROM
版）を配布します．参加されない会員のうち希望者には講演論文集（CD-ROM 版）を事後にお送りします．）
非会員：9,600 円：会場受付にて日本伝熱学会に入会を申し込まれる場合は無料となります．
（年会費：正会員 9,600 円
シニア正会員 4,800 円
学生会員 4,000 円
特別賛助会員 100,000 円
賛助会員 30,000 円）

伝熱2015 年 4 月- 42 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

お知らせ
【懇親会】
∙ 開催日：平成 27 年 6 月 4 日（木） 18 時 30 分～20 時 30 分
∙ 会 場：ホテル日航福岡
総会後，福岡国際会議場からホテル日航福岡まで無料貸切バスをご利用になれます．
∙ 参加費：一般（事前申込：8,000 円，会場申込：10,000 円 同伴配偶者無料）
学生（事前申込：4,000 円，会場申込：5,000 円）【参加費等の支払い方法】
・シンポジウムのホームページから事前参加登録を行った後に，学会誌 2015 年 1 月号に挟み込まれた「払込取扱票」を用い，以下の記入例を参考にしてお支払い下さい．なお，郵便局にある一般の「払込取扱票」，
またはネットバンキングでもお支払い頂けます．その際は，記入例に準じた内容（参加登録 ID，参加者氏名，支払い内容，金額，代表者名，連絡先など）を記入して下さい．
・参加費等の払い込みをもって「事前申込完了」とします．ホームページからの登録だけでは「完了」ではありません．払い込みが平成 27 年 4 月 11 日以降になった場合は会場当日申し込み扱いとし，会場受付にて差額をお支払い頂きます．
・4 月 11 日以降も 5 月 22 日までは，当日申し込み扱いでウェブからの参加登録および払い込みを受け付けます．当日に受付でお渡しすべきものを予め準備しておく等の作業を行いますので，できるかぎりウェブ
からの登録および事前の払い込みを行って下さいますようご協力をお願いいたします．なお，例年のように，シンポジウム当日の参加申し込みもできます．
・銀行より振り込まれる場合は，下記のゆうちょ銀行口座にお振り込み下さい．その際，必ず 1 件ずつとし，
氏名の前に参加登録 ID 番号を付けて下さい．
店名（店番）：一七九（イチナナキユウ）店（１７９）
預 金 種 目：当座
口 座 番 号：０１２８０５６
口座名称（漢字）：第 52 回日本伝熱シンポジウム実行委員会
口座名称(カナ)：ダイゴジュウニカイニホンデンネツシンポジウムジッコウイインカイ伝熱2015 年 4 月- 43 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

お知らせ【講演論文集（電子版）】

講演論文集として電子版（CD-ROM 版）のみを発行し，印刷版は発行しません．
講演論文はウェブ上で一定期間公開します．
∙ 講演論文集（電子版）は，日本伝熱学会会員（2015 年度会員）の皆様に対し，シンポジウムのホームペー
ジにリンクされたウェブサイトを通じで公開します．公開日は 2015 年 5 月 27 日（水）を予定しています．
∙ 電子版は，シンポジウムのホームページより「講演論文集」のページに入り，以下の閲覧 ID とパスワードを用いてログインの後，閲覧・ダウンロードすることができます．なお，このサイト上での講演論文公開
は，従来から行ってきました日本伝熱学会会員への郵送による講演論文集 CD-ROM 事前配布に代わるものです．
∙ 講演論文集（電子版）閲覧 ID：nhts52fukuoka，パスワード：2015fukuoka∙ シンポジウムで座長ご担当の皆様におかれましては，この電子版を当日のセッションの参考資料として下さい．
【講演論文の公開日】∙ 講演論文集（電子版）の公開日は，2015 年 5 月 27 日（水）を予定しています．特許に関わる公知日もこの日になります．シンポジウム開催日よりも早くなりますので，ご注意下さい．
【交通と宿泊】∙ 交通と宿泊につきましては，本シンポジウムのホームページをご参照下さい．
【ご注意】∙ 口頭発表用として実行委員会事務局が準備する機器は，原則としてプロジェクタのみとさせて頂きます．
パーソナルコンピュータは各自ご持参下さい．
∙ 参加費，懇親会費等は参加取り消しの場合でも返金いたしません．
∙ 本シンポジウムに関する最新情報については，随時更新するホームページでご確認下さい．
∙ その他，ご不明な点がありましたら，実行委員会事務局まで e-mail または FAX でお問い合わせ下さい．
【お問い合わせ先】
第 52 回日本伝熱シンポジウム実行委員会事務局
九州大学 大学院工学研究院 機械工学部門内
E-mail：symp2015@htsj-conf.org
FAX：092-802-3127

伝熱2015 年 4 月- 44 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

お知らせ

伝熱

2015 年 4 月- 45 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

お知らせ

伝熱

2015 年 4 月- 46 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

お知らせ

第 52 回日本伝熱シンポジウムプログラム（暫定版）
このプログラムは 2 月 26 日現在の暫定版です．修正・変更する場合があります．必ず，最新版を本シンポジウムホームページでご確認ください．著者として登録された方が同一時間帯のセッションで重複しないようにしておりますが，それ以外の個別のご要望には応じられないことをご了承ください．

第１日

＜A 室＞
A11 9:00 - 10:40
A111

A112

A113

A114

A115

A12

A133

６月３日（水）OS 水素・燃料電池・二次電池 1A134

固体高分子形燃料電池における膜厚方向の水輸送
現象*西崎柾峻(神戸大院)，澤田将貴，村川英樹，杉本
勝美，浅野等，竹中信幸，齊藤泰司(京大)
固体高分子形燃料電池における触媒層作製条件による主要構造変化および電池性能解析
赤堀渉(北大)，鈴木研悟，*田部豊，近久武美
新形式ガス流路構造による固体高分子形燃料電池の発電特性向上*是澤亮(横国大)，今井貴司，宇高義郎
ぬれ性分布を有するガス拡散層と液水排除機構を有するガス流路の組合せによる固体高分子形燃料
電池の発電特性向上
是澤亮(横国大)，今井貴司，*宇高義郎
親水性 MPL を有する固体高分子形燃料電池の発電および生成水分布特性*青山祐介(北大院)，鈴木研悟(北大)，田部豊，近久武美，田沼敏弘(旭硝子)
10:50 - 12:10

OS 水素・燃料電池・二次電池 2A121

高分子電解質膜内におけるクラスター構造がイオン伝導性に与える影響の分子論的解析*馬渕拓哉(東北大)，徳増崇A122 分子動力学法による PEFC 電解質膜内酸素分子輸送特性の評価* 加 藤 万 裕 ( 東 工 大 ) ， 大 石 誠 人 ， Henry Asegun(Georgia Tech)，Samuel Graham，ドアン ホン ドク，
伏信一慶(東工大)
A123 アイオノマ表面の液水輸送抵抗が PEFC の性能に与える影響に関する非定常数値解析*宮川聖史(横国大)，峰岸泰之，荒木拓人
A124 触媒活性が高電流密度時のセル性能に与える影響*池田修久(日産自動車)，田渕雄一郎，小髙敏和A13

13:40 - 15:20

A131

カーボンスラリーを用いたダイレクトカーボン燃料電池の発電特性*渡部弘達(東工大院)，木村明宏(東工大)，岡崎健(東工大院)PEFC 微細多孔質層のカーボン担持量が水分輸送及び発電性能に与える影響*田中健太郎(京工繊大)，奥畑剛，西田耕介

A132

伝熱

2015 年 4 月

OS 水素・燃料電池・二次電池 3- 47 -

A135

A14

三相界面におけるナノ・マイクロ構造とマイクロ燃料電池の発電性能*松永健汰(九工大院)，金田雅史，長山暁子(九工大)，
鶴田隆治
マイクロ電極と重量法による触媒層乾燥形成過程のセンシング*鈴木崇弘(東京理科大)，小林雅迪，田中宏輝，早瀬仁則
SOFC に向けたランタンドープセリア水素分離膜に関する研究* 蟹 江 優 ( 東 工 大 ) ， Warit Ua-amnueychai ， Merika
Chanthanumataporn，花村克悟
15:30 - 18:00 日 本 伝 熱 学 会 特 定 推 進 研 究 特 別セッション「エネルギー・環境戦略と特定推進研
究による伝熱研究の展開」
総合司会：宗像 鉄雄(産業技術総合研究所)＜B 室＞
B11 9:00 - 10:40

OS 燃焼研究の最前線 1

B111

脂肪酸メチルエステル液滴燃焼時の二次微粒化（ミクロ爆発発生に対する添加成分の影響）*池谷洋平(Nihon)，鈴木圭(JX 日鉱日石)，今村宰(Nihon) ，山﨑博司
B112 1-ブタノール液滴の燃焼速度に及ぼす周囲微速流の影響に関する研究*片岡秀文(大阪府立大)，SHAN Yao，瀬川大資，中谷辰爾(東大)，津江光洋，角田敏一(大阪府立大)B113 点火限界近傍の二液滴の自発点火における液滴間干渉*森上修(九大)，米康太，岩本武尊，杉原正興，橋本英樹，村瀬英一，野村浩司(日大)B114 負の伸長を受けた予混合火炎の局所燃焼特性*大上泰寛(秋田県立大)，恩田貴浩
B115 壁面の化学的消炎効果における吸着ラジカル種の影響*齋木悠(名工大)，鈴木雄二(東大)B12

10:50 - 12:10

B121

Triple flame の非定常挙動とヒステリシス性に関する数値解析（CH4 および H2 の場合）
*堰勇人(名大)，山下博史，林直樹
Experimental and analytical study of thermo-diffusive
effects in spherically propagating H2/CH4/air
premixed flames*Ekenechukwu Okafor (九大)，長野幸秀，北川敏明

B122

OS 燃焼研究の最前線 2

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

お知らせ
B123

B124

層流対向流場に形成される拡散火炎のすす生成特性に及ぼす水蒸気・二酸化炭素の影響*中塚記章(阪大)，川瀬誠実，則武卓志，林潤，赤松史光
Wall chemical effect on weak flame in a micro channel
with a streamwise temperature gradient*万遂(東大)，範勇，丸田薫(東北大)，鈴木雄二(東大)B1314:00 - 15:20

B131

等方性乱流場中における固体燃焼の直接数値計算*丹野賢二(電中研)，渡邊裕章(九大)定容容器内における水素・空気乱流予混合火炎の熱伝達特性*ヤナルダウ バスミル(東工大院)，中吉嗣，志村祐康，店橋護DNS による超希薄・高 EGR 率メタン・空気予混合
気の着火特性の解明*齋藤尚幸(東工大)，ヤナルダウ バスミル (東工大院)，中吉嗣，志村祐康，店橋護
水素・空気乱流平面噴流予混合火炎の Large Eddy
Simulation*平岡克大(東工大院)，志村祐康，中吉嗣，店橋護，
宮内敏雄(明治大)

B132

B133

B134

C124

蒸気生成吸着式ヒートポンプにおける吸着材再生速度向上の検討*中曽浩一(九大)，江島匠太郎，小林俊介，深井潤

C13

14:00 - 15:20
OS 熱エネルギー材料・システムのための熱・物質輸送促進 3

C131

糖アルコール系相変化物質のガラス転移現象を応用した潜熱蓄熱法*能村貴宏(北大)，田渕一希，朱春宇，沖中憲之，
秋山友宏
Effect of thermal conductivity enhancement in apacked bed reactor for chemical heat storage by
utilization of an expanded graphite-magnesiumhydroxide composite.
*ザメンゴ マッシミリアーノ(東工大)，劉醇一，森川淳子，加藤 之貴
酸化カルシウム/水系の化学蓄熱材料の開発*苅谷潤(東工大)，加藤之貴，劉醇一
デシカント調湿システムにおける直交流熱交換器
型吸着器の熱・水蒸気移動特性*窪田光宏(名大)，花岡範子，松田仁樹，児玉昭雄(金沢大)OS 燃焼研究の最前線 3
C132

C133
C134

＜D 室＞
D11 9:00 - 10:40＜C 室＞
C11 9:20 - 10:40 OS 熱エネルギー材料・システムのための熱・物質輸送促進 1

D111

C111

D112

C112

C113

C114

吸着冷凍システム（材料冷媒違いによるサイクル
検証）*前多信之介(カルソニックカンセイ)，丸山智弘，
川俣達，恩田忠義
吸着剤を用いた折り返し流路型熱交換器の熱・物質移動特性の予測*宮崎隆彦(九大)，小山繁A study on phenol resin based adsorbent/ethanol pairs
for cooling application*Ibrahim El-Sharkawy(Kyushu University)，宮崎隆彦，
Bidyut Saha，小山繁
カーボンファイバー含有シリカゲル層による吸着速度の促進効果に関する研究*大坂侑吾(金沢大)，成宮一哉，辻口拓也，児玉昭雄C12

10:50 - 12:10
OS 熱エネルギー材料・システムのための熱・物質輸送促進 2

C121

塩化カルシウム／シリカコンポジットの吸収特性*鈴木洋(神 戸 大院)，澤尚希 ，藤岡恵子(フ ァンクショナルフルィッド)，日出間るり(神戸大)，菰田
悦之(神戸大院)
疎水性膜を通じた臭化リチウム水溶液の水蒸気吸収特性に関する研究*Hong Sung Joo(東大)，党超鋲，飛原英治
PTFE 添加高密度活性炭の調製とメタノール蒸気
吸着特性*諏訪祐司(金沢大)，河上昇平，汲田幹夫，大谷吉生，辻口拓也

C122

C123

伝熱

2015 年 4 月- 48 -

D113

D114

D115

D12

沸騰・凝縮 1

高圧域における垂直面上の飽和プール沸騰限界熱流束*坂下弘人(北大)
ハニカム多孔質体とナノ流体が飽和プール沸騰限界熱流束に与える影響*栁沢隆太(横国大)，森昌司，スアズラン ビン エ
ムティ アズナム，奥山邦人
高発熱素子のプール沸騰冷却に関する研究（ピラ
ミッド形伝熱面の形状適正化）*森雄斗(日大院)，松島均(日大)
リボン発熱体における過渡プール沸騰限界熱流束
及び沸騰熱伝達特性について*Htet Min Han(神戸大)，福田勝哉，劉秋生
狭隘流路内サブクール沸騰流の DNB でのボイド率変動と伝熱面構造の影響*中村友彦(神戸大院)，吉留隼平，浅野等
10:50 - 12:10

沸騰・凝縮 2

D121

擬二次元沸騰現象の解析と熱力学的考察*小川慶太(京大)，安本悠一，松本充弘
D122 非共溶性混合液体のプール沸騰熱伝達*岩田圭介(九大院)，喜多祥太，新本康久，大田治彦
D123 非共溶性混合液体の強制流動沸騰熱伝達*山本大輔(九大院)，山崎優佑，新本康久，大田治彦
D124 特殊コーティングアルミ伝熱面におけるアンモニ
アのプール沸騰熱伝達*有馬博史(佐賀大)，緒方大智，小山幸平，井上利明(久留米工大)

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

お知らせ
D13

13:40 - 15:20

沸騰・凝縮 3
E124

D131

D132

D133

D134

D135

サブクール状態における撥水斑点上の単一気泡の挙動におよぼす溶存空気の影響*山田将之(九大院)，古里健登，SHEN Biao(九大)，日高澄具，河野正道，高橋厚史，高田保之
高温面上への液滴列衝突時の非定常遷移沸騰過程の計測*光武雄一(佐賀大)，副島久義，吉村純平，椿耕太
郎，門出政則(九大)サブクールプール中に射出した蒸気泡の凝縮・崩壊過程*上野一郎(東京理科大)，小岩裕介(東京理科大院)，
安藤洵，金子敏宏(東京理科大)
放射温度計による瞬時伝熱面温度分布測定によるプール沸騰熱伝達機構解明に関する研究*小泉安郎(日本原子力研究開発機構)，高橋和希(信州大院)，上澤伸一郎(日本原子力研究開発機構)，
吉田啓之，高瀬和之
非経験的沸騰・凝縮モデルに対するサブクール核
沸騰中の伝熱面温度評価方法の改良*小瀬裕男(大和システムエンジニア)，功刀資彰(京大)E13

13:40 - 15:20

E131

ウィック式ヒートパイプの内部における熱流動のPIV 観察*中村仁(芝浦工大)，小野直樹，山田崇，星洋輔
JEST 型ループヒートパイプの熱輸送特性（第 3 報）
*鈴木彩加(熊本大)，佐藤郁(パナソニック エコシ
ステムズ)，小糸康志(熊本大)，富村寿夫
高速回転ヒートパイプの熱輸送性能に及ぼす回転数の影響
井上剛良(東工大)，*松宮宏明，鈴木祐二，肥塚洋
輔(日産自動車)，中山達臣
ポアネットワークモデルを用いたループヒートパ
イプ蒸発器の気液熱流動挙動の解析（多孔体内気
液分布と熱伝達特性）*西川原理仁(名大)，長野方星
トップヒート BACH によるボイラー排熱利用融雪システムの検討渡辺翔太(福井大)，坪田 和士，*永井二郎，池田倫史(共和製作所)，福島研一(JR 東日本)

E132

E133

E134

E135
＜E 室＞
E11
9:00 - 10:40
E111

E112

E113

E114

E115

ヒートパイプ 1

直管型自励振動ヒートパイプの振動モデルによる解析*廣兼悠磨(横国大院)，池尻諭史，奥山邦人(横国大)GAPS 用大型自励振動ヒートパイプのリザーバが動作性能に及ぼす影響と機能の定量的理解*岡崎峻(JAXA)，福家英之，清水憲政(東海大)，増山陽介，河内明子，宮崎芳郎(福井工大)，小川博之(JAXA)
加振機構を用いた自励振動ヒートパイプの熱輸送特性に関する基礎的研究（蒸気圧力変動の測定）*三浦正義(東工大院)，長崎孝夫(東工大)，伊藤優
GAPS 用大型ヒートパイプ加熱部の温度均一化に関する研究
井上剛良(東工大)，*安部拓洋，鈴木祐二，福家英之(JAXA)，岡崎峻
平板状自励振動型ヒートパイプの熱輸送特性に関する研究*大西元(金沢大)，濱谷和樹(金沢大院)，多田幸生
(金沢大)

＜F 室＞
F11 9:00 - 10:40
F111

F112

F113

F114

F115
E12

10:50 - 12:10

E121

プラスチック平板に形成したベーパーチャンバー
に関する研究（熱輸送特性に関する基礎実験）*秀山文彦(熊本大)，野々下衆人，小糸康志，富村寿夫
Advantages of Using Vapor Chamber Heat Spreader
in Cooling Solution for High Power Processors*Phan Thanh-Long(Fujikura)， Saito Yuji， Mashiko
Koichi，Mochizuki Masataka
熱サイフォン型ヒートパイプの伝熱特性（傾斜及び形状の影響）

E122

E123

伝熱

2015 年 4 月

ヒートパイプ 2- 49 -*佐藤京介(日大院)，松島均(日大)
電気自動車用電池向けの相変化材料を用いた冷却システムの開発*工藤和宏(芝浦工大院)，尾城拓哉，野中厚佑，山田達也(芝浦工大)，山田崇芝(芝浦工大院)，小野直樹
ヒートパイプ 3

バイオ伝熱 1高温ストレスに曝された付着培養細胞の挙動と特徴的な形態変化（デジタルホログラフィー顕微鏡による時系列計測）*石黒博(九工大)，植村真，長崎高平，長尾大輔
高温ストレスに曝された付着培養細胞の特徴的な形態変化の定量的特性（デジタルホログラフィー
顕微鏡による時系列計測）石黒博(九工大)，*植村真，長崎高平，長尾大輔
不凍タンパク質水溶液の適切な加熱による氷成長抑制の向上*宮本拓弥(京工繊大)，西真人，萩原良道
ギャップ結合を介した細胞内凍結の伝播に関する研究*福永鷹信(九大)，南島茂枝，平原豪人，藏田耕作，
高松洋
メダカ卵の液体メニスカスを用いた冷凍保存法の検証*佐野広樹(九工大)，鶴田隆治

F12

10:50 - 12:10

F121

近赤外温度イメージング法を応用した高周波磁場下における微小磁性球の発熱量算定と理論的考察*山田健太(首都大院)，角田直人(首都大)，藤岡良太(首都大院)，近藤克哉(鳥取大)，有本英伸(産総研)，山田幸生(電通大)
医療画像に基づくボクセルモデルを用いた鼻腔内
熱流体シミュレーション

F122

バイオ伝熱 2

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

お知らせ

F123

F124

*磯部光基(千葉大院)，木村祐介，木村真也，世良俊博(九大)，横田秀夫(理研)，小野謙二，田中学(千葉大)
着衣人体熱負荷量の予測*後藤昭治郎(岡山県立大院)，島﨑康弘 (岡山県立大)，野津滋ユッケ用牛肉の加熱滅菌処理法に関する研究*江崎秀司(鹿児島高専)，山下大三(ケイフーズ)，
江口要一(カミチク)，上村昌志

F13

13:40 - 15:20

F131

温度制御型臼式粉砕装置による木質系セルロースの非晶化条件*志村良一郎(山形大院)，高橋潤(山形大)，鹿野一郎 (山形大院)，香田智則，西尾太一(山形大)，西岡昭博(山形大院)
水の三態の比熱 III*田中修(三木再生エネ研)
走査型熱顕微鏡の開発（自動シーケンスによる高精度化と熱コンダクタンス計測）*溝部雅恭(明治大院)，中里拓也，新倉祥弘，中別
府修(明治大)近赤外レーザー誘起表面波法を用いた非ニュートン流体の流動特性評価への応用*滝口広樹(慶応大院)，長坂雄次(慶応大)
熱駆動型 MEMS ミラーを用いた低電圧マイクロ拡散センサーの開発（FEM 解析に基づくミラーデザ
インの検討）*木内祐樹(慶応大)，田口良広，長坂雄次

F132
F133

F134

F135

SP1

熱物性

15:30 - 16:20 優秀プレゼンテーション賞ショー
トプレゼンテーション －バイオ・熱機器－

SP101 経皮的椎体形成術における骨セメント重合時の熱伝導解析*古野篤史(九大)，松下純平，藏田耕作，藤野淳市(福岡大)，福永鷹信(九大)，高松洋
SP102 海藻の成長に及ぼす流れ速度の影響*川嶌達也(琉球大)，瀬名波出
SP103 パルスレーザー粘度計を用いた血液凝固過程セン
シングに関する研究（血液抗凝固剤が血液粘性率に及ぼす影響）*大屋温輝(慶応大院)，宮本駿(慶応大)，長坂雄次(慶応大)SP104 高精度温度プローブによる皮膚がんの早期発見手法の検討*岡部孝裕(東北大)，岡島淳之介，小宮敦樹，円山重直
SP105 ヒトの皮膚の光学特性を有する擬似皮膚*サラスック ガンタワン(芝浦工大)，河野貴裕，
中村嘉恵，山田純
SP106 分割スタックによる熱音響システムの高効率化に向けた検討*加藤文乃(同志社大)，坂本眞一(滋賀県立大)，渡辺好章(同志社大)SP107 湿度操作空気清浄法における加湿と SPM 除去性能に関する研究*芳賀俊行(明治大院)，長坂圭輔，中別府修(明治大)SP108 液中プラズマ水蒸気改質法による水素製造

伝熱2015 年 4 月- 50 -

野村信福(愛媛大)，*川向浩司，向笠忍，豊田洋通
SP109 ホットプレス法による高熱伝導性相変化複合材の開発*田渕一希(北大)，能村貴宏，朱春宇，秋山友宏
SP110 太陽光で駆動する熱音響原動機の開発（第 2 報：
ふく射と流体抵抗を考慮したスタックの選定）*松本航平(明治大院)，小林健一(明治大)SP111 多成分溶媒の乾燥プロセスにおけるマイクロ粒子の堆積パターン*山口裕吾(東大)，長谷川洋介
SP112 Self-rewetting 溶液を用いた自励振動型ヒートパイ
プの熱輸送特性（伝熱面近傍の流動沸騰挙動）*山上廣城(弘前大)，麓耕二，川南剛(神戸大)，稲村隆夫(弘前大)SP113 超高出力 LED 型投光器用ヒートスプレッダーに関する実験的研究*橋本哲太(北九州市立大)，山神成正，井上浩一＜G 室＞
G11 9:40 - 10:40

ふく射 1

G111 植物工場において照明の熱および光エネルギーが収穫量に及ぼす影響*森内浩史(精研)，上田 保司，吉田篤正(大阪府立大)，木下進一
G112 ピラーアレイ構造による回折限界波長近赤外光の透過増強*藤田一慧(東工大院)，平島大輔(東工大)，花村克
悟
G113 近接場遷移領域における金属面間ふく射輸送の実験的検証*釣巻瑶一郎(東北大院)，小針達也，岡島淳之介(東北大)，小宮敦樹，円山重直
G12

10:50 - 12:10

ふく射 2

G121 放射体近傍における熱ふく射近接場成分分布の計
測金コーティング自己組織化微粒子配列構造体による波長選択的熱ふく射特性制御*柏木誠(九工大)，鄭卓亜，矢吹智英，宮崎康次
G122 表面微細構造による放射波長制御に及ぼす形状の効果*戸谷剛(北大)，色川俊雄，脇田督司，永田晴紀
G123 二酸化バナジウム薄膜を用いた熱輻射の整流*伊藤晃太(豊田中研)，西川和孝，飯塚英男，年吉洋(東大)G124 メタサーフェスによる熱ふく射制御
山田真(新潟大院)，富樫駿輔，*櫻井篤(新潟大)SP2

15:30 - 16:20 優秀プレゼンテーション賞ショー
トプレゼンテーション －マイクロ・計測－

SP201 時間領域サーモリフレクタンス法を用いた固液界面の熱輸送評価*小宅教文(東大院)，坂田昌則，谷田進，塩見淳一
郎
SP202 レーザーアブレーションによる MgSnO 薄膜の合成とフォトクロミズムの発現*松井聡記(広島大)，井上修平，松村幸彦

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

お知らせSP203 温度勾配によるマイクロ液滴操作の３次元数値シミュレーション
*数野信夫(東京理科大)，塚原隆裕，元祐昌廣
SP204 ポリマー発泡溶液を用いた中空マイクロカプセルの製造*櫻井大地(東大)，モリノ ジェイ，大宮司啓文，竹村文男(産総研)
SP205 多孔質内部におけるディーゼル微粒子捕集のコマ落としＳＥＭ像可視化*讃井涼子(東工大)，花村克悟
SP206 蛍光偏光法を用いたマイクロ流路内の流体温度計
測*鈴木淳史(京大院)，HSU CHI HSUAN，巽和也(京大)，中部主敬SP207 超音波シフト法を用いた気体流量計におけるシフ
ト量測定方法に関する比較検討*蔵本圭(東工大)，川口達也，佐藤勲，齊藤卓志
SP208 蛍光異方性を用いた流体温度場イメージング法の開発*相田拓也(東京理科大院)，亀谷雄樹(東京理科大)，
元祐昌廣SP209 各種燐光体の温度および酸素濃度変化に対する発光特性*長井晴子(慶応大院)，荻真太郎(慶應大)，横森剛
SP210 バックグランドノイズ除去を考慮した CARS による電解質溶液中イオン濃度非侵襲計測*皆見貴幸(慶応大院)，野口健之，栗山怜子，山本
憲 (慶応大)，佐藤洋平
SP211 液液流動界面におけるイオン拡散に伴う電位形成の解明に向けたナノ・カラーイメージング*渡邉菖平(慶応大院)，佐藤悠，佐藤洋平(慶応大)，
菱田公一
SP212 マイクロ波照射下における液体サンプルの加熱挙動に関する研究*鷲見卓也(上智大)，堀越智
SP213 水－アルコール混合系の固液間速度すべりに関する分子動力学解析*中岡聡(阪大)，山口康隆，香川勝(大日本印刷)，
中島但，藤村秀夫
SP214 近赤外域の多波長を利用した酸・アルカリ中和反応の可視化*川嶋大介(首都大)，角田直人，有本英伸(産総研)，
近藤克哉(鳥取大)，山田幸生(電通大)SP215 新たな干渉励起方法を用いた高感度光 MEMS 拡散センサーの開発*深田一路(慶応大院)，田口良広(慶応大)，長坂雄
次＜H 室＞
H11 9:20 - 10:40 OS ナノス ケール伝熱機 能発現とその応用への展望 1
H111 実用環境を念頭においた TIM の研究*塩見淳一郎(東大)，大堀真直，谷田進，二田智史，
坂田正則，三浦飛鳥，小宅教文
H112 Si マルチスケール構造による熱伝導制御*野村政宏(東大)，Jeremie Maire，中川純貴，堀琢磨，塩見淳一郎，Dominik Moser(フライブルク大)，Oliver Paul伝熱2015 年 4 月- 51 -

H113 熱伝導制御に向けたフォノンのコヒーレンス長の評価*志賀拓麿(東大院)，塩見淳一郎(東大)H114 分子動力学によるナノ焼結体の熱伝導率評価*高岸洋一(コベルコ科研)，古賀健治，金築俊介，
松原智行
H12

10:50 - 12:10 OS ナノスケール伝熱機能発現とその応用への展望 2

H121

極薄液膜破裂のエネルギー散逸過程*高野晋(東京理科大)，金子敏宏，上野一郎
H122 ミクロおよびマクロスケールの界面モデル（第 2報: ミクロスコピックな応力について）*山口康隆(阪大)，新垣英亮
H123 ナノスケール気泡の崩壊過程の分子動力学的解析*津田伸一(九大)，兵頭弘真，片山千春(九大院)，
渡邉聡(九大)H124 自己拡散係数の計算系形状効果に関する流体力学的考察*菊川豪太(東北大)，鈴木城，成毛陽一(東北大院)，
中野雄大(東京エレクトロン)，小原拓(東北大)H1314:00 - 15:20 OS ナノスケール伝熱機能発現とその応用への展望 3

H131

シリンダー型細孔をもつメソポーラスシリカの水の吸脱着動特性*黄晙浩(東大)，坂本数貴，山下恭平，片岡祥(産総研)，遠藤明，大宮司啓文(東大)H132 シリンダ型細孔をもつメソポーラスシリカの内部
および周囲におけるエリスリトールの結晶化と融解の挙動*中野晃太(東大)，大宮司啓文
H133 親水性ナノ細孔薄膜に吸着した水の毛管蒸発過程の分子シミュレーション*山下恭平(東大)，大宮司啓文
H134 燃料電池内部の物質輸送現象の分子論的解析*徳増崇(東北大)

＜I 室＞
I11
9:00 - 10:40
I111
I112

I113

I114

I115

多孔質体の伝熱 1

高熱伝導ポーラス体を用いたガス衝突噴流冷却*川本誠(山口東京理科大)，結城和久，鈴木康一
銅粒子ポーラス体を用いた高熱流束除去デバイスの検討*高井貴生(山口東京理科大)，結城和久，鈴木康一
粒状保水性材料の水分蒸発挙動に及ぼす空隙構造の影響*木下進一(大阪府立大)，吉田篤正，安井頼一
吸着式酸素濃縮器用ゼオライト充填層内の酸素・窒素濃度および温度分布の解析*小川邦康(慶応大)
膨潤性粒子層の凍結による凍上圧の発生機構
青木和夫(長岡技科大)，奥井信行(長岡技科大院)，*増田健太，大関拓郎

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

お知らせ
I12
I121

I122

I123
I124

10:50 - 12:10 多孔質体の伝熱 2
点集光ソーラーレシーバ評価システムの開発*松原幸治(新 潟大)，中倉満 帆，吉田一雄(エネルギー総合工学研究所)，Hyun Seok Cho(新潟大)，児玉竜也，郷右近展之平行平板型ナノ細孔に閉じ込められた分子の融点変化メカニズムの研究*金子敏宏(東京理科大)
ナノ流体に満たされた発泡金属内の対流伝熱促進*張文浩(静岡大)，中山顕
エンタルピー流計測による振動流場の熱交換の観測*琵琶哲志(東北大)，兵頭弘晃，河村憲一

I13

13:40 - 15:20

I131

微細流路を用いたソーレ効果ガス分離器の性能改
善*日暮智博(芝浦工大院)，吉川雄也(芝浦工大)，渡邊辰矢(茨城大)，松本壮平(産総研)，小野直樹(芝浦工大)
気液界面におけるメタンハイドレートの生成および解離の濃度場計測*神田雄貴(東北大)，江目宏樹，岡島淳之介，小宮敦樹，塚田隆夫，円山重直(東北大/CREST)
大規模ネットワーク構造による流体成分分離デバ
イスの性能向上の検討*松本壮平(産総研)，渡邊辰矢(茨城大)，日暮智博(芝浦工大)，吉川雄也，小野直樹
電気透析による脱塩のイオンの輸送モデル*酒井文香(IDT)，佐野吉彦(岡山大)，田渡賢史(静岡大)，中山顕
揮発性液滴の温度分布および蒸発速度に及ぼす周囲水蒸気の影響*喜多由拓(九大院)，深谷侑輝，Daniel Orejon(九大)河野正道，高田保之，Khellil SEFIANE(エディンバラ大)，Jungho KIM(メリーランド大)

I132

I133

I134

I135

SP3

物質移動

15:30 - 16:20
優秀プレゼンテーション賞
ショートプレゼンテーション －相変化－

SP301 静電圧力効果と接触角変化による沸騰熱伝達の促進*岡本直樹(山形大)，佐藤貴仁，鹿野一郎
SP302 気泡微細化沸騰に及ぼす伝熱面濡れ性の影響*刀塚淳(京大院)，加藤真裕，伊藤大介(京大)，齊
藤泰司
SP303 底面形状の異なる銀垂直円柱周りのサブクール膜
沸騰冷却における固液接触様相の観察*九村真生(長崎大)，桃木悟，戸高大地，江川晃一，
森高秀四郎，近藤智恵子
SP304 ハニカム多孔体を用いた飽和プール沸騰限界熱流束向上に与える毛管力による液供給効果*丸岡成(横国大)，森昌司，奥山邦人
SP305 気泡微細化沸騰の冷却技術への応用*古性恭(山口東京理科大)，結城和久，鈴木康一
SP306 ハイスピードマイクロスコープによる水中の沸騰面の温度測定上村光宏(東大)，岩下義之(アイデック企画)，*上村龍永(北里大)伝熱2015 年 4 月- 52 -SP307 MEMS 技術を用いた沸騰熱伝達の機構とその促進*小田奎(工学院大院)，井上将志(工学院大)，大竹浩靖，長谷川浩司
SP308 シリコン表面におけるサブミクロンスケールの水滴成長の解析
*本多拓哉(東大)，藤本研也，茂木克雄(東工大)，
杵淵郁也(東大)，杉井康彦，高木周SP309 静磁場重畳電磁浮遊技術による溶融 CuCo 合金の相分離構造に及ぼす融体内対流の影響の検討*多奈田紘希(東北大)，北原翼，杉岡健一(富山県立大)，久保正樹(東北大)，塚田隆夫，打越雅仁，福山博之
SP310 水中に静置された非水溶性物質の融解現象と伝熱
特性*曽田剛(神戸大)，平井良太，川南剛，麓耕二(弘前大)，白井克明(神戸大)，平澤茂樹
SP311 ナノ粒子を添加した作動媒体の諸特性*橋本竜瑠(日大)，桃井康成，長谷川幸司，齋藤亮
輔(ショーワ)，井上行雄，田中三郎(日大)，佐々木直栄
SP312 微細管内気液二相流の液膜厚さと圧力損失及び表面状態に関する研究*吉永祐貴 (東大院)，党亜固(東大)，党超鋲，飛原
英治

＜J 室＞
J11
9:00 - 10:40
J111

J112
J113

J114

J115

OS 非線形熱流体現象と伝熱 1

発熱反応中に生じるレーリーテーラー不安定性およびフィンガー型対流に関する研究*田之上健一郎(山口大)，岩元祐健，松本康平，西村龍夫
回転球殻内における非圧縮性流体の熱対流解析*大塚慶彦(首都大)，柴田佑樹，田川俊夫
環状液層の曲率が 3 次元表面張力対流発生条件に及ぼす影響* 今 石 宣 之 ( 九 大 ) ， Mikhail Ermakov(Inst. Prob.
Mechanics, RAS)，石万元(重慶大)
振動する立方体内熱対流の固有直交分解*延原正起(同志社大)，立元恵祐，谷川博哉(舞鶴高専)，平田勝哉(同志社大)
感温性ハイドロゲルを用いた熱対流実験*熊谷一郎(明星大)，栗田敬(東大)J12

10:50 – 12:10

J121

ガスタービン燃焼不安定の非線形ダイナミックスに及ぼす酸素濃度の影響*木下聡(立命館大院)，上中佑馬，林健太，後藤田浩(立命館大)ガスタービンモデル燃焼器で発生する燃焼振動と吹き消えの非線形ダイナミックス*下野良太(立命館大院)，道免昌平，後藤田浩(立命館大)固体表面の構造および電荷による動的濡れ制御*二田智史(東大)，汪家瑜，Minh DO-QUANG (KTH)，
陳昱中(東大)，鈴木雄二，Gustav AMBERG (KTH)，
塩見淳一郎(東大)

J122

J123

OS 非線形熱流体現象と伝熱 2

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

お知らせ
J124

水平面内の循環流による流れ場の反転と長周期変動*柳澤孝寿(海洋機構)，浜野洋三，櫻庭中(東大)，田坂裕司(北大)

J13

14:00 - 15:20

J131

液柱マランゴニ対流における表面での熱授受が流動に与える影響の数値解析*森康太(筑波大院)，松本聡(JAXA)，上野一郎(東京理科大)，金川哲也(筑波大)，金子暁子，阿部豊
フルゾーン液柱内温度差マランゴニ対流における周囲気体の影響*工藤正樹(産業技術高専)，秋山祐樹，武井将吾，
茂木孝介(東京理科大)，上野一郎
高温度差における液柱内粒子集合現象の発現条件と形成過程*外山亜郎(東京理科大院)，後藤田将和，金子敏弘(東京理科大)，上野一郎
水平磁場内に置かれた液体金属層の振動対流開始条件について*藤田広大(北大)，田坂裕司，エッカート スベン(ヘルムホルツセンター)，山口勝大(北大)，柳澤孝寿(海洋機構)

J132

J133

J134

SP4

OS 非線形熱流体現象と伝熱 3

15:30 - 16:20
優秀プレゼンテーション賞
ショートプレゼンテーション －反応・熱流動・電池－

SP401 揮発分放出過程が微粉炭粒子表面への酸化剤の物
質移動に及ぼす影響の数値解析的検討 -雰囲気温度の影響*赤尾津翔大(東北大)，谷本惇一，相馬達哉，齋藤泰洋，松下洋介，青木秀之，村尾明紀(JFE スチール)
SP402 複雑ネットワーク理論を用いたガスタービン燃焼
不安定の事前検知と回避*衣川輝(立命館大)，奥野佑太(立命館大院)，道免
昌平，後藤田浩(立命館大)
SP403 化学平衡論に基づく液中プラズマ還元プロセスの解析
向笠忍(愛媛大)，*土井信行，豊田洋通，野村信福
SP404 超高温ガス炉の炉心燃料要素体における伝熱と流動の数値シミュレーション*王麗(神戸大)，劉秋生，福田勝哉
SP405 ヘテロ特性を持つ多孔体界面乱流の PIV 計測による乱流統計量の議論*中村清太郎(大阪府立大)，許雄大，金田昌之，須賀一彦
SP406 正方形管内ナノ流体強制対流熱伝達の実験的研究*杉野陽亮(静岡大)，内藤翔太，中山顕SP407 円管オリフィス下流における熱伝達構造の挙動*椎原尚輝(防衛大)，中村元，山田俊輔
SP408 磁性流体乱流における強制対流熱伝達の磁場による抑制とその回復*武田孝介(静岡大院)，本澤政明(静岡大)，川口靖夫(東京理科大)，澤田達男(慶応大)，福田充宏，(静岡大)SP409 じゃばら管群の強制対流熱伝達特性

伝熱2015 年 4 月- 53 -*西木智哉(関西大院)，松本亮介(関西大)，若林努(大阪ガス)，白神洋輔
SP410 大 気 安 定 度 を 考 慮 し た 都 市 気 象 場 の 数 値 シ ミ ュレーション*岩井仁志(静岡大院)，桑原不二朗(静岡大)SP411 二台カメラを有する DHPTV 法による水中におけるペブル充填された円管内流れの三次元可視化*國安政孝(東京理科大)，青柳湧介，海野徳幸，佐竹信一，関洋治(日本原子力研究開発機構)，榎枝幹男
SP412 断面可視化セルを用いた PEFC 蛇行流路内の液水挙動と電池性能の相関性評価*河野佑大(京工繊大)，儀俄亮，西田耕介，佐藤正洋(KRI)，北島さつき
SP413 ３Ｄ全固体電池の反応物質輸送解析と最適構造設計に関する検討*伊藤郁哉(京大)，安東恵，井上元(京大/JST さきがけ)，河瀬元明(京大)SP414 PEFC の氷点下起動特性に及ぼす触媒層内カーボ
ンブリッジ構造影響*西川浩至(北大)，鈴木研悟，田部豊，近久武美

第２日

６月４日（木）＜A 室＞
A21

9:00 - 10:40

A211

圧力や水流量の適正化による高温 PEM 水電解の濃度過電圧の抑制*李樺(九大)，稲田顕子，藤ヶ谷剛彦，伊藤衡平
高温発電条件における PEFC 単セル内熱・物質移動現象の解明*西村顕(三重大院)，馬場雅，長田康太郎，Mahadi
Hakimi(三重大)，廣田真史(三重大院)
高圧水電解セルからのガスリークに影響を及ぼす
物理因子の評価*槌谷勇太(九大)，坂口拓也，伊藤衡平
PEFC 触媒層内における酸素濃度依存の分極現象
解析*伊藤俊(東工大)，加藤万裕，伏信一慶
PEFC 触媒層内における酸素濃度依存の分極現象
解析*伊藤陽(早稲田大院)，松岡建人(早稲田大)，中垣隆雄，勝田正文

A212

A213

A214

A215

A22

10:50 - 12:30

OS 水素・燃料電池・二次電池 4

OS 水素・燃料電池・二次電池 5A221

水系電解質物質移動現象の MRI 計測
千葉弘樹(東工大)，入口紀男，*平井秀一郎
A222 PEFC 実触媒層内水分布の軟 X 線可視化解析*笹部崇(東工大)，盛山浩司(本田技術研究所)，吉田弘道，饒庭竹(東工大)，植村豪，平井秀一郎
A223 SO 2 混入 PEFC における発電・液水分布の軟 X 線
イメージング*饒庭竹(東工大)，山口貴大，笹部崇，植村豪，平井秀一郎

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

お知らせA224 液水分布の X 線 CT 可視化および薄膜熱電対を用いた触媒層表面温度の in situ 同時測定
*辻川順(横国大院)，渡邊健太郎，荒木拓人(横国大院/JST さきがけ)
A225 PEFC アイオノマーの構造が酸素溶解性に与える影響についての分子動力学的解析*栗原祐也(東北大院)，馬渕拓哉，徳増崇(東北大)A23

13:30 - 15:10

A231

バイオ電池酵素固定化電極における多孔質カーボン層が発電特性に及ぼす効果*中村拓也(京工繊大)，藤田健介，宮原宏美，坂本
一希，西田耕介
バナジウムレドックスフロー電池の電極特性とセル性能評価*津島将司(阪大)，近藤史也(東工大)，平井秀一郎
レドックスフロー電池の活物質輸送が電流密度分
布に及ぼす影響解析*内山真理(北大院)，嶋田遼，鈴木研悟(北大)，田部豊，近久武美高出力リチウムイオン電池の動的構造変形と電池特性の相関評価*井上元(京大)軟 X 線顕微鏡技術によるリチウムイオン電池の
in-situ 可視化*植村豪(東工大)，笹部崇，田渕雄一郎(日産自動車)，宮窪博史(オートモーティブエナジーサプライ)，栗原淳子，饒庭竹(東工大)，平井秀一郎

A232

A233

A234

A235

＜B 室＞
B21 9:00 - 10:40
B211

B212

B213

B214

B215

B224

狭い空間内における可燃性固体の燃え拡がり挙動と対流場*高橋智浩(秋田県立大)，大徳忠史，鶴田俊
温度分布制御型マイクロフローリアクタを用いた簡略化反応機構の構築*大西正悟(東北大)，手塚卓也，中村寿，丸田薫
Sooting tendencies of propane and n-butane in a micro
flow reactor with a controlled temperature profile*Ajit DUBEY(東北大)，手塚卓也，長谷川進，中村
寿，丸田薫

B23

13:30 - 15:10

B231

円筒形状の燃焼室を有する旋回流燃焼器におけるアンモニア／空気予混合火炎の燃焼特性に関する研究*荒川善行(東北大)，三本連太郎，早川晃弘，工藤琢，小林秀昭内部急速混合型油水噴霧ノズルの噴霧特性がバイオマスバーナー燃焼の排気に及ぼす影響*芳 村 伸 一 郎 (徳 島 大 )， 小 野 田 勝 希 ， 浅 雄 大 輔 ，Aizam Shahroni Mohd Arshad，名田譲，木戸口善行
フレームレットモデルによる石炭ガス化ガス火炎
内 NOx 生成予測
*渡邊裕章(九大)，河井辰彦(東芝)，Ahn Seongyool(電中研)
渦流燃焼器による小型発電システムの開発*下栗大右(広島大)，松本亮介(関西大)，石塚悟(広島大)ディーゼル機関排出ガス加熱用再生加熱蒸発方式
小型軽油バーナの開発*齋藤郁(日大)，野村浩司，津曲一郎(日野自動車)

B232

B233

B234

B235

OS 燃焼研究の最前線 6

OS 燃焼研究の最前線 4ポリイミド基板を用いた可撓性を有するワイヤレ
ス温度センサの開発*李敏赫(東大)，森本賢一，鈴木雄二
X 線ラジオグラフィによる木材内部の非定常熱分
解挙動計測*大徳忠史(秋田県立大)，大上泰寛，押部聖也，鶴田俊
自動車用三元触媒の白金族元素上での NO，CO 触媒反応の解析（第二報）*石本尚基(広島大)，下栗大右，王艶雷，村上浩(マツダ)，松本有平，竹林広行
ガソリンエンジン気筒内の残留ガス割合推定法を用いた燃焼変動の改善*一柳満久(上智大)，鈴木隆
マイクロ波外部印加が対向流拡散火炎の燃焼特性に及ぼす影響*今村宰(日大)，小泉賢人，福見侑也，秋濱一弘，
山﨑博司
10:50 - 12:10

B221

重力の減少に伴う電線試料の消炎限界変化に対する被覆材料影響：通常重力下と微小重力下の間で生じる消炎限界酸素濃度の差に対する考察*水谷拳(北大)，宮本恭輔，藤田修2015 年 4 月

B223

OS 水素・燃料電池・二次電池 6

B22

伝熱

B222

OS 燃焼研究の最前線 5＜C 室＞
C21 9:20 - 10:40 OS 熱エネルギー材料・システムのための熱・物質輸送促進 4
C211
C212

C213
C214

C22

10:50 - 12:30

C221

湿式空気清浄機による大気中の放射性物質濃度低減に関する研究*矢嶌健史(東京電力)，土井雄太(オルガノ)，藤田雅司，山中弘次，中別府修(明治大)
微小粒子状物質の粒径分布がミスト発生現象に及ぼす影響*杉山純也(山形大)，安原薫
流下液膜式蒸発器の伝熱性能に及ぼす冷媒散布方
法の影響

C222

- 54 -

SrCl 2 アンミン錯体形成時の熱・物質移動速度*桑田和輝(名大)，小林敬幸，布施卓哉(デンソー)
傾斜した加熱円管内に生じる自然対流熱伝達の数
値解析*鳥山孝司(山梨大)，鈴木亘
多孔質金属フィンの圧力損失特性*近藤義広(日立)，越田博之(日立化成)
循環流型自励振動ヒートパイプの研究*宮崎芳郎(福井工大)，小川博之(JAXA)，岩田直子

C223

空調・熱機器１

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

お知らせ

C224

C225

渡邊真司(日大)，渡邉拓夢，佐藤弘樹，*田中三郎，
佐々木直栄
超薄型扁平多孔管の蒸発熱伝達率に関する実験的研究
新山周史(東大院)，*李霽陽，党超鋲(東大)，飛原
英治
多分岐管における冷媒気液二相分配に関する研究*野田尚希(三重大)，野本秀隆(デンソー)，中尾祐樹(三重大)，廣田真史

D223

D224

D23
C23

13:50 - 15:10

C231

エアコンの冷房 COP に及ぼす室外条件の影響（第1 報：室外温度および湿度の影響）*藤澤悠(日大院)，井上行雄(ショーワ)，田中三郎(日大)，佐々木直栄
階層構造型磁気再器を有する磁気ヒートポンプの特性予測*川南剛(神戸大)，麻生将弘，平野繁樹(道総研)，
戸羽篤也，白井克明(神戸大)，平澤茂樹
四流体からなる熱交換器の特性に及ぼす伝熱面数の影響
青木和夫(長岡技科大)， *大平翼(長岡技科大院)，
石川信幸(仙台高専)
スプリッタープレートを有する極低温冷却円管の着霜環境下における伝熱特性*吉村祐亮(静岡大)，吹場活佳(静岡大院)*副島光洋(東北大院)，野島清志，久保徳嗣，石﨑慎，富岡定毅(JAXA)，櫻中登
レシプロ型膨張機内の気液断熱二相膨張における断熱効率に関する研究*菅野普(鉄道総研)，鹿園直毅(東大)
微小矩形断面多穴蒸発管内における R1234yf/潤滑
油の流動沸騰に対する油の影響*斎藤静雄(東大)，党超鋲，飛原英治
13:30 - 15:10

沸騰・凝縮 6

空調・熱機器２
D231

C232

C233

C234

＜D 室＞
D21 9:00 - 10:40

沸騰・凝縮 4

D211

冷媒 R32 の水平溝付細管内蒸発に関する実験的研
究*地下大輔(東京海洋大)，佐川賢太郎，井上順広，
羽場恒夫(コベルコマテリアル銅管)
D212 R1234ze(Z)のチタン製伝熱管上におけるプール沸騰熱伝達特性
*手嶋健一郎(九大)，永田龍一，仁位矩子，近藤智恵子(長崎大)，小山繁(九大)D213 プレート式熱交換器における局所蒸発・凝縮熱伝
達特性*仮屋圭史(佐賀大)，河添章寿(佐賀大院)，
Mohammad MAHMUD，宮良明男(佐賀大)D214 プ レ ー ト 式 熱 交 換 器 に お け る 蒸 発 /凝 縮 過 程 の 可視化に関する研究*池 上 康 之 (佐 賀 大 )， 川 畑 佑 介 ， 森 﨑 敬 史 ， Sami
Mutair，中村真嘉
D215 並流型および向流型プレート式熱交換器の流動沸騰特性の比較
小山幸平(佐賀大)，*中村友哉，有馬博史
D22

10:50 - 12:10

気泡の合体過程における気泡間液膜の破断時厚さ
特性*諸隈崇幸(横国大)，宇高義郎
D232 マイクロ管内非定常スラグ流の液膜厚さに関する
数値解析*村松憲志郎(デンソー/東大)，尹永直(東大)，韓栄培(弘益大)，長谷川洋介(東大)，鹿園直毅
D233 減速する細管内スラグ流の液膜厚さに関する研究*尹永直(東大)，村松憲志郎，韓榮培(弘益大)，鹿園直毅(東大)D234 濡れ性勾配を有するマイクロ複合伝熱面における凝縮熱伝達率の測定
徳永敦士(宇部高専)，*平野貴憲(九工大)，長山暁子，鶴田隆治D235 凝縮熱伝達に及ぼす MEMS 加工面（微細加工面）の影響*矢部朋裕(工学院大院)，御子柴友貴(工学院大)，大竹浩靖，長谷川浩司＜E 室＞
E21 9:00 - 10:40
E211

E212
E213

E214

E215

電子機器の冷却１

非軸対称エンクロージャ内の積層回転ディスクによる複雑せん断流れの解明*白井克明(神戸大)，多田遼，石村尚平，川南剛，
平澤茂樹
簡易解析モデルによる放熱シートの性能評価
山口義幸(兵庫県立大院)，*俵充史
傾斜ループ管式ヒートパイプ利用大容量ヒートシンクの開発*山蔭久明(山蔭技術士事務所)，大串哲朗(広島国際大)，竹市剛志(悠高)
酸化膜制御による濡れ性促進と熱輸送機器への応用*結城和久(山口東京理科大)，福島克樹，鈴木康一，
竹村明洋(津山高専)
細管内固液混相流を利用した電子機器冷却の基礎研究*入山卓(富山県立大)，中川慎二，畠山友行

沸騰・凝縮 5E22

10:50 - 12:30

バイナリー発電システムの作動条件に対応した
HFC245fa の沸騰熱伝達実験*大久保正基(兵庫県立大)，上村涼太，河南治，佐々木斉人(日阪製作所)，楠健司
D222 宇宙輸送用推進システムの要素試験のための高温高圧燃料供給装置の開発

E221

ハイパワー系車載用素子用ヒートパイプの開発：
車載用太径ヒートパイプの開発*土手郁裕(古河電工)，平澤壮史，池田匡視
モバイル機器向けマイクロループヒートパイプの熱輸送特性*塩賀健司(富士通研究所)，水野義博，阿部知行

D221

伝熱

2015 年 4 月- 55 -

E222

電子機器の冷却 2

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

お知らせ
E223

E224

E225

二相式自然循環型 CPU 冷却システムの性能評価伝熱面形状および作動流体の影響*林田瑞樹(九大)，呂智原，小山繁
相変化を利用した溝型熱輸送デバイスの内部流動と熱輸送性能*安孫子和沙(東京農工大)，村田章，齋藤博史，岩本薫
ポンプ駆動による二相流サーモサイホン*松田将宗(フジクラ)，望月正孝，齋藤祐士，益子
耕一， Thang Nguyen

E23

13:30 - 15:10

E231

非対称縮小拡大ノズルを有するマイクロチャネル
内超音速流を用いた高熱流束ヒートシンクの冷却性能の検討*髙橋佑弥(東北大)，岡島淳之介，伊賀由佳，小宮敦樹，円山重直微小発熱体に対する高圧噴流空冷の研究*田中誉大(日大院)，松島均(日大)
矩形狭流路内部におけるふく射を考慮した伝熱特性*小澤樹太郎(明治大院)，小林健一(明治大)
波長選択性熱放射による樹脂パッケージされた電子デバイス冷却技術*津田慎一郎(東北大)，清水信，井口史匡，湯上浩
雄
感温磁性流体を用いた中低温熱輸送用小型デバイ
スに関する研究*小川将平(弘前大)，麓耕二，川南 剛(神戸大)，片岡秀文(大阪府立大)，稲村隆夫(弘前大)

E232
E233

E234

E235

＜F 室＞
F21 9:00 - 10:40
F211

F212

F213

F214

F215

F222

F223

F224

電子機器の冷却 3
F225

F23

13:30 - 15:10

F231

電場付与による TBAB 水溶液の過冷却解消効果に関する研究*後藤陽紀(青山学院大院)，外山泰弘(デンソー)，
川北美香，熊野寛之(青山学院大)，岩瀬勝則(デンソー)
固液界面のみを有する系での界面活性剤混合液の過冷度の支配因子の検討*古舘優太(中央大院)，松本浩二(中央大)，椿大輔(中央大院)，村瀬允嗣
食品凍結時の組織破壊を抑制する過冷却を利用した冷却条件の検討*森義樹(東工大)，小山内泰亮，大河誠司，宝積勉
随伴解析を用いた凝固プロセスの最適熱制御に関する研究*森本賢一(東大)，杉浦冬木，阿部佑太朗，鈴木雄
二
不凍タンパク質を基にしたポリペプチドと塩を含む混合水溶液の一方向凍結における界面温度と界面形状に関する研究*貝島正(京工繊大)，西真人，萩原良道

F232

F233

F234

融解・凝固 1

IPF の変動がアイススラリーの流動挙動に及ぼす影響*田島淳(信州大)，浅岡龍徳，熊野寛之(青山学院大)水平円管内を流れるアイススラリーの凝固挙動*水井温子(青山学院大院)，東直矢，熊野寛之(青山学院大)アイススラリーの流動特性におよぼす初期水溶液
濃度の影響*牧野裕樹(青山学院大院)，山名田勇志，富樫憲一(青山学院大)，熊野寛之
水酸基の数が冷却固体面への氷の付着力に及ぼす影響の検討*椿大輔(中央大院)，松本浩二(中央大)，南谷和行(中央大院)，古舘優太
金属箔ベルト製氷システムによる凍結濃縮と生成される板状氷の結晶状態*田村亮(金沢大院)，寺岡善和(金沢大)，土田稜(金
沢大院)

F235

＜G 室＞
G21 9:00 - 10:40
G211

G212
G213

G214

F22

10:50 - 12:30

融解・凝固 2

F221

潜熱蓄熱技術を用いた色素増感太陽電池の温度制
御伝熱2015 年 4 月- 56 -*春木直人(岡山大)，堀部明彦，佐野吉彦，田口友章
Effect of perforated lattice for direct contact heatstorage with mixed sensible-heat heat-storage material*Akihiko HORIBE( 岡 山 大 ) ， Naoto HARUKI ，
Yoshihiko SANO ， Than Tun NAING ， Yoshitaka
TAKASE
ステンレス鋼と炭化ホウ素との共晶溶融自然対流の観察と三次元ラマン分光分析*古谷正裕(電中研)，師岡愼一(早稲田大)
可視化手法を用いた酢酸ナトリウム三水和物の結晶成長仮定に関する研究
大内康記(産総研)，宗像鉄雄，*染矢聡
セミクラスレートハイドレートの熱伝導率に関する研究：パリレン絶縁プローブを用いた非定常細線法による TBAB，TBAC，TBPB ハイドレートの絶対測定*中本雄(慶応大院)，藤浦京介(慶応大)，田口良広(慶応大)，大村亮，長坂雄次
融解・凝固 3

計測技術 1

Light field PIV における受光光学系が空間分解能に与える影響*川口達也(東工大)，小川翔，佐藤勲，齊藤卓志
高解像度 3-D 3-C PIV による三次元乱流計測*河野大輝(宇都宮大院)，二宮尚燐光減衰を用いた加熱円柱周りの気体の温度速度同時計測*藤森千晴(産総研)，染矢聡，宗像鉄雄
位相シフトエリプソメータによる液滴先行薄膜のナノ計測*小宮敦樹(東北大)，中村槙悟，岡島淳之介，円山重直

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

お知らせ
G215

相変化エマルションの分散安定性評価にむけたゼータ電位計測システムの構築*辰已裕亮(神戸大)，白井克明，川南剛，平澤茂樹

G22

10:50 - 12:10

G221

燃料電池内部の温度計測向けインライン型熱電対の製作方法の検討*松本篤磨(九大)，水谷千晶，伊藤衡平
界面熱流動計測用組込デバイス”Evanescent wave
for a chip”の開発*漆谷真帆(慶応大院)，牧野秀介(ニイガタ)，渡辺学，佐藤洋平(慶応大)，菱田公一
ナノカロリメトリ用多点温度較正試料の高温相転移に関する研究*大聖多郎(明治大院)，中別府修(明治大)
乾湿計原理に基づくマイクロ湿度センサの開発：
測定環境がセンサへ与える影響について*加藤泰生(山口大)，和田博憲，葛山浩

G222

G223

G224

計測技術 2

G23

13:30 - 15:10

G231

バックステップを通過する粘弾性流体乱流の緩和過程における伝熱特性に関する実験的研究*伊井隆介(東京理科大院)，原峻平，塚原隆裕(東京理科大)，川口靖夫
バックステップ流れを利用した伝熱促進技術（第3 報）－インバータ冷却器による伝熱促進表面の放熱性評価*肥塚洋輔(日産自動車)，中山達臣，大井靖之(カルソニックカンセイ)
三次元熱伝導を考慮した過渡応答法によるティア
ドロップディンプル付きカットバック面のフィル
ム冷却性能評価－ディンプル面回転角度の影響*村田章(東京農工大)，矢野幸汰，関島峰秀，齋藤博史，岩本薫
随伴解析を用いたセンサー情報に基づくスカラー源 強 度 推 定 ―チ ャ ネ ル 乱 流中 の 物 質 濃 度拡 散 における検証
関口航(東京理科大)，ダビデ チェリッツァ(東大)，塚原隆裕(東京理科大)，*長谷川洋介(東大)角柱群内乱流熱輸送における二重平均相関量の挙動*桑田祐丞(大阪府立大)，桜井洋太，須賀一彦

G232

G233

G234

G235

強制対流・噴流 1

＜H 室＞
H21

9:00 - 10:40 OS ナノスケール伝熱機能発現とその応用への展望 4

9:00 - 9:40 【招待講演】
室温以上で動作する固体熱整流材料の開発*竹内恒博(豊田工大)
H212 フォノン輸送計算による熱整流デバイスの設計
萩野春俊(九工大)，*宮崎康次
H213 亜鉛シリコン酸化物の粒径及び組成とフォトクロ
ミズム発現の関係*井上修平(広島大)，川本貴弘，松村幸彦，高田啓二(関西大)，富田健太郎(九大)，内野喜一郎，梶山博司(徳島文理大)
H214 ナノカーボン薄膜および原子膜材料の熱電変換シ
ミュレーション：基礎物性研究から実用デバイスへの橋渡し*小鍋哲(東京理科大)，加藤哲平．臼井信志(QuantumWise Japan)，山本貴博(東京理科大)H2210:50 - 12:10 OS ナノスケール伝熱機能発現とその応用への展望 5H221

垂直配向単層カーボンナノチューブ膜における水分子吸脱着現象のラマン分光計測
諸泉博之(九大)，千足昇平(東大)，丸山茂夫，本間芳和(東京理科大)，高田保之(九大)，*河野正道
H222 近接場偏光を用いたナノスケール温度測定手法の開発*岸本祥(慶応大院)，前田琢眞(慶応大)，田口良広，
斎木敏治，長坂雄次
H223 時間相関単一光子計数法を用いた近接場蛍光寿命測定によるナノスケール温度分布イメージング
瀬戸大地(慶応大)，*西尾昌悟，田口良広，斎木敏
治，長坂雄次H224 マイクロビーム MEMS センサによる液体の熱伝導率測定*王海東(九大)，乾健人，福永鷹信，藏田耕作，高松洋
H23

13:30 - 15:10

分子動力学 1

H231

計算科学によるアルコール水溶液の伝熱機能の制
御性評価*カノン ジェームズ(東大)，川口暢(デンソー)，金子卓，布施卓哉，塩見淳一郎(東大)H232 NIPAM 水溶 液の 気 液 界 面 構造 に 関 す る 分子 動 力
学解析*出口将嗣(九工大院)，長山暁子(九工大)，鶴田隆
治
H233 周期的凹凸のある壁面上におけるナノスケールの液滴の分子動力学解析*古田悠真(阪大)，スルブリス ドナタス，山口康隆，香川勝(大日本印刷)，中島但，藤村秀夫
H234 ナノ液滴の三相接触界面と接触角に関する分子動力学的研究*竹内光裕(九工大院)，西原啓介，長山暁子，鶴田隆治
H235 スリット状微細構造が固液界面エネルギー輸送に及ぼす影響に関する分子動力学的研究*芝原正彦(阪大)，戸田亮平，植木祥高，小原拓(東
北大)

H211

伝熱

2015 年 4 月- 57 -＜I 室＞
I21

9:20 - 10:40

マイクロ伝熱 1

I211

金属単層カーボンナノチューブ選択的燃焼の長尺
化

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

お知らせ

I212

I213

I214

*大塚慶吾(東大)，下村勇貴，井ノ上泰輝，千足昇
平，丸山茂夫
ナ ノ 粒 子 / 高 分 子 コ ン ポ ジ ッ ト 薄 膜 の thermal
dewetting 挙動に及ぼすナノ粒子空間構造の影響*加藤巧(東北大)，劉洋，久保正樹，杉岡健一(富山県立大)，塚田隆夫(東北大)，高見誠一，阿尻雅文
三重項-三重項消滅を用いた光アップコンバー
ジョンのイオン液体依存性解明*村上陽一(東工大院)，伊藤寿之，河合明雄
イオン液体ゲル光アップコンバーターの発明とその分子輸送特性*氷室佑樹(東工大)，福井一輝，伊藤寿之(東工大院)，
森田陵太郎(日本化薬)，新見一樹，清柳典子，村上陽一(東工大院)

I22

10:50 - 12:30

I221

FIB を用いた撥水・親水複合面での液滴核生成*山田寛(九大院)，生田竜也(九大)，高橋厚史，高田保之
超純水および水溶液中におけるナノバブルの実験
観察*有田圭佑(九工大院)，中尾政也，長山暁子(九工大)，
鶴田隆治
Influence of surface wettability on gas-liquid twophase flow in micro-channel*彭浩(東大)，吉永祐貴(東大院)，党超鋲(東大)，飛原英治
マイクロチャンネルの対流熱伝達特性と固液界面抵抗*松本武徳(九工大院)，樋口純，長山暁子(九工大)，
鶴田隆治
ファンデルワールス相互作用に由来する界面熱抵
抗の計測
桑田祐輔(九大)，*西山貴史，生田竜也，高橋厚史

I222

I223

I224

I225

I231

異なる加熱体制におけるフォノン群速度とのグラ
フェンの熱伝導率に及ぼす影響*前田貴将(富山大)，ゾロツキヒナ タチアナ
TIM/固体界面の熱輸送測定*谷田進(東大)，小宅教文，坂田昌則，塩見淳一郎
固体中のエネルギー輸送のマイクロスケールモデ
リング*向井峻介(京大)，妹尾悟史，松本充弘
第一原理計算にもとづいた SrTiO3 のフォノン輸
送解析*馮磊(東大)，志賀拓磨，塩見淳一郎
ナノ多結晶シリコンにおけるフォノンの平均自由行程*堀琢磨(東大)，塩見淳一郎，クリス デームス(カリフォルニア大 バークレー校)

I234

I235

＜J 室＞
J21
9:00 - 10:40

J214

J215

J22

10:50 - 12:30

J221

アモノサーマル法による GaN バルク単結晶時の流動伝熱解析*増田善雄(産総研)，金久保光央，冨田大輔(東北大)，
横山千昭
マルチグリッド法を用いた KH 不安定波の高速数
値計算*玉山祐輔(首都大)，安西洋平，柴田祐樹，田川俊夫
冷却材喪失時における板状燃料体の自然対流熱伝
達特性*伊藤大介(京大)，齊藤泰司
ふく射要素法（REM2）を用いたキャビティ内の三次元自然対流-ふく射連成伝熱解析*古川琢磨(東北大)，岡島淳之介，小宮敦樹，
Armfield Steven(University of Sydney)，円山重直(東北大)高圧水素急速充てん中の容器内温度予測に関する研究*田中誠一(明石高専)，村田 将宏，藤原誠之，國峰寛司，門出政則(九大)

J222

J223

J224

J225

13:30 - 15:10

I233

J213

マイクロ伝熱 2

I23

I232

J212

マイクロ伝熱 3*櫻井尭規(神奈川工大)，鳴海明，小西忠司(大分高専)
POD 解析を援用した PIV データが捉えた水平加熱
円板上自然対流境界層の時空間構造*服部康男(電中研)，須藤仁，中尾圭祐，江口譲
垂直方向に等間隔配置された水平加熱円柱列まわりの自然対流の流動と伝熱*北村健三(豊橋技科大)，光石暁彦，木村文義(兵庫県立大)
粘度が異なる液体中の微小発熱球周りの自然対流*藤岡良太(首都大)，角田直人，山田健太，近藤克哉(鳥取大)，有本英伸(産総研)，山田幸生(電通大)
円筒発熱体を設置した水平発熱面の自然対流熱伝
達：水平発熱面の寸法効果*下山力生(岡山工技)，堀部明彦(岡山大)，春木直人，佐野吉彦，白澤昇太
自然対流・複合対流 2

J23

13:50 - 15:10

J231

温度速度同時計測法を用いた T 字サブミリチャネ
ルにおける 温度差対向流の混合に関する研究*石井慶子(産総研)，染矢聡，宗像鉄雄
DNS による逆圧力勾配温度成層乱流境界層の乱流
構造解析*服部博文(名工大)，河野周(名工大院)，保浦知也(名工大)，田川正人
鉛直加熱平板に発達する自然対流境界層における乱流拡散に関するラージエディシミュレーション*中尾圭佑(電中研)，服部康男，須藤仁
鉛直二平板間密度成層内自然対流層列の熱・物質伝達に関する研究*姫野修廣(信州大)，中嶋峻大，東川真也

J232

J233

J234

自然対流・複合対流 3

自然対流・複合対流 1

J211

垂直平板上端部に平板を設置した場合の角部の熱
伝達特性

伝熱

2015 年 4 月- 58 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

お知らせ

第３日

＜A 室＞
A31 9:00 - 11:00
A311

A312

A313

A314
A315

A316

B312

B313

B32

OS 水素・燃料電池・二次電池 7

C312

燃料極支持ハニカム固体酸化物形燃料電池の物質輸送および性能評価*池田聡(九大)，高武翔太，中島裕典，北原辰巳
吸着化学種領域モデルによる SOFC 燃料極反応の理論解析*長澤剛(東工大)，花村克悟
オフガス再循環による定置型 SOFC システムの高効率化*鳥居凌平(九大)，立川雄也，伊藤衡平
負荷変動時における小型円筒 SOEC の温度応答*水澤竜也(横国大)，荒木拓人，森昌史(電中研)
固体酸化物形燃料電池の電極微構造最適化に向けて（含浸法の応用）* 岸 本 将 史 (Imperial College London) ， Marina
LOMBERG，Enrique Ruiz-Trejo，Nigel Brandon
SOFC 用 LSM 空気極の多孔質微構造にもとづく交換電流密度の定式化*三好航太(京大)，宮前卓磨，岩井裕，齋藤元浩，
吉田英生

＜B 室＞
B31 9:40 - 10:40
B311

C311

６月５日（金）2015 年 4 月＜D 室＞
D31 9:40 - 10:40
D311

D313

- 59 -

ソーラー・ヒートポンプ支援による自立型融雪横山孝男(山形大)，*武田和樹，鹿野一郎，髙橋隆
一(アイジー工業)，大塚光(山形大)
太陽熱と雪の融解潜熱を用いた木材乾燥施設の実
証実験*青池祐樹(山形大院)，安原薫(山形大)，ムハマド
ファイズル，沼澤貞義(沼澤工務店)
相変化物質を含有する作動流体の加熱・冷却特性に関する研究*森田慎一(米子高専)，谷村幸太，早水庸隆，山田貴延(北見工大)，堀部明彦(岡山大)，春木直人
10:50 - 11:50

D321

ペア浅井戸化による採熱促進とエントロピー考察*横山孝男(山形大)，鈴木浩(尾花沢市役所)，鎌田義則，大山彰，菅野他人男(山形大院)，王欣
隣接して構築された構造の異なるボアホールの熱抽出・放熱特性*山口正敏(日本地下水開発)，沼澤喜一，堀野義人
直接膨張方式地中熱ヒートポンプの熱交換性能*武田哲明(山梨大)，田中大輔(山梨大院)，石黒修平(山梨大)，舩谷俊平，一宮浩市

D323

＜E 室＞
E31 9:00 - 10:40
E311

E312

E313
空調・熱機器 3

自然エネルギー1

D32

D322

反応・燃焼

マイクログローコロナと微量ガスの反応に関する
分光学的調査*遠藤真太郎(首都大)，角田直人
B322 光触媒充填層を用いた誘電体バリア放電によるオゾン生成に及ぼす電源周波数の影響*石丸和博(岐阜高専)，野原彬生
B323 酸化被膜 SiC ナノ粒子表面におけるディーゼル微
粒子の酸化過程
木下雄大郎(東工大)，*中村真季，中村圭介，日高宣浩(住友大阪セメント)，花村克悟
B324 エタノール熱分解によるカーボンブラックの表面
処理*林拓宏，亀谷雄樹，元祐昌廣(東京理科大)

伝熱

C315

OS 燃焼研究の最前線 7

B321

＜C 室＞
C31 9:00 - 10:40

C314

D312

水素－酸素－希釈ガス理論混合気の微小球状伝ぱ
層流火炎の燃焼速度特性に関する実験的研究*中原真也(愛媛大)，丸山勇太(愛媛大院)，池上航，阿部文明(愛媛大)旋回流中に形成される超希薄水素火炎*上道茜(東大)，香崎謙人(筑波大)，蕨一実，嶋村耕平，西岡牧人
PIV を用いた希薄水素予混合火炎における速度場の測定*勝身俊之(長岡技科大)，中谷勇貴，門脇敏
10:50 - 12:10

C313

相変化を利用した熱音響エンジンにおける音波発生機構*多田幸生(金沢大)，吉田拓馬(金沢大院)，大西元(金沢大)，経田僚昭(富山高専)
ループ型熱音響冷凍機に関する性能解析*藤原誠之(明石高専)，加納隆貴，田中誠一，國峰寛司
加熱面上に平板を乗せた時に生じる温度変動の検討*平澤茂樹(神戸大)，川南剛，白井克明
省エネ型照明が空調負荷に与える影響に関する研究－第 2 報 空調負荷への影響評価*中山浩(中部電力)，宮岡洋一，大西学，吉澤望(東京理科大)，田所拓也(日本郵政)，廣田真史(三重大)The Study on Thermal Effect of Sunagoke Used in
Roof Greening*ビン カリド ムハマド アミル アイサル(山口大)，
加藤泰生，葛山浩

自然エネルギー2

電子機器の冷却 4

赤外線サーモグラフとメッシュスクリーンによる
気流温度場の簡易可視化法*鳥越圭(熊本大)，富村寿夫，小糸康志
熱サイクルに伴うグリースポンプアウトの可視化
試験方法*小西祐一郎(日立製作所)，堀内敬介，西原淳夫
水冷ヒートシンク熱伝達率測定手法に関する考察*堀内敬介(日立製作所)，小西祐一郎，西原淳夫

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

お知らせ
E314

E315

電子機器内部の扁平曲がり部における空気の流動特性のモデル化手法の検討*日下部文亮(岩手大)，畑陽介(ブラザー工業)，福江高志(岩手大)，廣瀬宏一，石川博幸(ブラザー工業)
半導体パッケージ２抵抗熱解析モデルの解析誤差の検討*北城栄(NEC エンジニアリング)

E32

10:50 - 12:30

E321

熱伝導率が小さく厚い試験片の厚さ方向定常熱伝導率測定法：直線フィン温度分布の適用*大串哲朗(広島国際大)，岩本直樹(三菱電機)，村
上泰城，村上政明(アドバンスドナレッジ研究所)，
池島薫，高野公敬
導体と絶縁材からなる材料の熱伝導率測定法の研究：測定精度の実験的検証*岩本直樹(三菱電機)，大串哲朗(広島国際大)，村上政明(アドバンスドナレッジ研究所)，村上泰城(三菱電機)，池島薫(アドバンスドナレッジ研究所)，
高野公敬
炭素繊維のオンサイト複合化による熱界面材料の開発*大堀真直(東大)，二田智史，三浦飛鳥，塩見淳一郎
モンテカルロシミュレーションと熱・電気連成解析を併用したパワーSi MOSFET の熱特性予測*木伏理沙子(富山県立大)，畠山友行，中川慎二，
石塚勝
高熱伝導性材料の熱物性測定と加速器検出部電子回路冷却への適用の検討*石田賢治(佐賀大)，原口貴昭，鈴木元輝，宮良明
男，椿耕太郎

E322

E323

E324

E325

＜F 室＞
F31 9:20 - 10:40
F311

F312

F313

F314

F322

F323

F324

電子機器の冷却 5＜G 室＞
G31 9:00 - 10:40
G311

G312

G313

G314

G315

G32

混相流 1

加圧流動層内単一水平円管周りの伝熱特性に関する研究*中川浩介(山口大)，加藤泰生，葛山浩
超音波照射下の液中の気泡と液の速度同時測定－
MB とキャビテーション気泡*垣内裕貴(福井大)，阿部一帆，酒井直紀，太田淳
一
マイクロバブル／粒子添加による垂直チャネル内
乱流抵抗の変化*三戸陽一(北見工大)
模擬メタンハイドレート貯留層内の相変化流動現象可視化計測に関する研究*江目宏樹(東北大)，佐々木淳，岡島淳之介，小宮敦樹，円山重直(東北大/CREST)

F32

10:50 – 12:10

混相流 2

F321

超音速ノズルの末広部角度がイソブタン冷媒の加速性能に及ぼす影響について*生谷健(豊橋技科大院)，中川勝文(豊橋技科大)伝熱2015 年 4 月- 60 -

超音速ノズルの出口での炭酸ガス二相流の膨張現象に関する研究*Krishna MORRTHY(豊橋技科大院)，川村洋介，中川勝文(豊橋技科大)異なる音速をもつ流れが共存する場に発生する膨張波に関する解析的研究*川村洋介(豊橋技科大院)，中川勝文(豊橋技科大)スマートフォン冷却モジュール向け超薄型ヒート
パイプの開発*横山雄一(フジクラ)，Thanh-Long Phan，Mohammad
Shahed Ahamed，川原洋司，齋藤裕士，益子耕一，
望月正孝

強制対流・噴流 2

界面活性剤水溶液流れにおける温度境界層の内層に溶液濃度が及ぼす影響*渡邉可奈(東京理科大院)，原峻平，塚原隆裕(東京理科大)，川口靖夫
界面活性剤水溶液流れにおける準秩序構造のパターン認識法による分析*原峻平(東京理科大院)，伊井隆介，塚原隆裕(東京理科大)，川口靖夫
低レイノルズ数領域における管内脈動流の熱伝達特性*崎道哲(デンソー)，小原公和，西島義明，岩本薫(東京農工大)蛇行流路内における低レイノルズ数粘弾性流体流れの乱れと伝熱特性－第 5 報 発達遷移領域における局所伝熱特性
木村隆一(京大)，篠塚尚明，*巽和也，中部主敬
高速赤外線カメラとステレオ PIV を用いた壁付近の熱伝達と速度変動の同時測定*山田俊輔(防衛大)，中村元
10:50 - 12:30

強制対流・噴流 3

G321

凸型湾曲口から半円筒面に衝突する噴流の可視化（噴出口近傍に設置した 2 枚の拘束半円板の影響）*羽田喜昭(長野高専)，相馬顕子，飯尾昭一郎(信州大)G322 軸対称噴流と旋回噴流の共存場に関する実験研究*粟田浩平(名大)，伊藤靖仁，李銘淏，酒井康彦，
長田孝二，岩野耕治，丹野賢二
G323 微細ミスト冷却の Eulerian-Lagrangian 法による噴霧流解析*三浦祐揮(九大)，吉野翔，山本剛
G324 細線温度センサによる壁乱流変動温度場の高精度測定
保浦知也(名工大)，*田川正人
G325 非一様加熱壁面上を発達する乱流温度境界層の条
件付き構造解析*保浦知也(名工大)，田口翔太，田川正人，長野靖尚(名産研/名工大)J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

お知らせ
＜H 室＞
H31

9:00 - 10:40

分子動力学 2

I324

H311

レ ナ ー ド •ジ ョー ン ズ 流 体 のナ ノ ク エ ッ ト流 れ の
粘度. 2D と 3D の平行平板モデルの過渡グリーン 久保定義の比較.
*山本洸敬(富山大)，ゾロトキヒナ タチアナ
H312 メニーコアプロセッサを用いた並列 MD 計算による擬 2 次元流体の相変化シミュレーション*粟生貴志(京大)，松本充弘
H313 関節の潤滑機構を調べるための粗視化分子動力学
モデルの開発*佐野晃二郎(京大)，井手満帆，松本充弘
H314 冬ガレイ由来不凍タンパク質とイオンが氷水界面に与える影響の分子動力学解析*安井達也(京工繊大)，寺井航，萩原良道
H315 冷 媒 /潤 滑 油 混 合 物 の 相 溶 性 お よ び 相 溶 構 造 の 分
子動力学解析:冷媒分子構造の影響* 杉 井 泰 介 ( 日 立 ) ， 石 井 英 二 ， FlorianMüller-Plathe(ダルムシュタット工科大)

＜I 室＞
I31
9:00 - 10:40
I311

I312

I313

I314

I315

10:50 - 12:10

I321

単層カーボンナノチューブが正孔輸送層と電極を兼ねるペロブスカイト型太陽電池の作製*坂口貴寛(東大)，千葉孝昭，Albert Nasibulin (Aalto
Univ.)，Esko Kauppinen，Rong Xiang(東大)，千足
昇平，丸山茂夫
ns パルスレーザを用いた薄膜シリコン太陽電池溝加工におけるレーザ空間強度分布の影響*飯田亮一(東工大)，キムビョンギ，ドアンホンド
ク，伏信一慶熱電場を考慮したフェーズフィールド法による絶縁破壊シミュレーション

I323

伝熱

2015 年 4 月

J31

9:00 - 10:40

J311

カーボンナノチューブ分散流体の熱物性と水平密閉矩形容器内の自然対流熱伝達*稲垣照美(茨城大)，李艶栄，鈴木慎太郎，山内紀子(福島高専)矩形容器内における O/W エマルションの自然対流*權田泰久(青山学院大院)，富樫憲一(青山学院大)，熊野寛之
鉛直磁場下における磁性流体の熱物性と水平密閉矩形容器内における自然対流熱伝達*李艶栄(茨城大)，阿部将史(茨城大院)，斎藤光，
稲垣照美(茨城大)円管内流れの温度境界層発達域におよぼす熱磁気効果*金田昌之(大阪府立大)，辻章良，須賀一彦
空気中における水平加熱正方形角柱まわりの強制－自然対向流共存対流の流動と伝熱*木村文義(兵庫県立大)，藤本慎也,北村健三(豊橋
技科大)

J312

J313

J314

I32

I322

＜J 室＞

マイクロ伝熱 4

分子動力学シミュレーションによる高品質な単層
カーボンナノチューブ成長*吉川亮(東大)，高木勇海，千足昇平，丸山茂夫
高温超伝導 YBCO 薄膜の周期加熱サーモリフレク
タンス法による熱伝導率測定－厚み方向の膜厚・温度依存性の考察および面内方向測定へ向けた検討*村上友介(慶応大院)，後藤春菜(慶応大)，田口良広，長坂雄次超低熱伝導率ナノ構造化バルクシリコン熱電材料の開発*三浦飛鳥(東大院)，周述(東工大院)，野崎智洋，
塩見淳一郎(東大院)
再構造化グラフェンの熱伝導および整流性*アローラ アヌージ(東大院)，三橋史樹，堀琢磨，
志賀拓麿，塩見淳一郎
カーボンナノチューブ薄膜のガスセンサーへの応用*古株拓弥(広島大)，井上修平，松村幸彦*曽我宏輔(東工大院)，齊藤卓志(東工大)，佐藤勲，
川口達也
レーザー誘起熱き裂進展のフェーズフィールドモ
デル*ドアンホンドク(東工大)，Quoc Tinh Bui，佐藤勲，
伏信一慶

J315

自然対流・複合対流 4

マイクロ伝熱 5- 61 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

お知らせ

優秀プレゼンテーション賞（第 52 回日本伝熱シンポジウム）について
日本伝熱学会
委員長

学生会委員会
桑原 不二朗第 52 回日本伝熱シンポジウムでは，下記の要領で学生・若手研究者を対象とした優秀プレゼンテーショ
ン賞セッションを設けます．企業・大学・研究機関等の多数の皆様にご参加いただきたく，お願いいたし
ます．
開
発

催
表 形

象：企業・大学・研究機関等の技術者・研究者で，平成 27 年 3 月 31 日現在で 28 歳以下の者，または，申込当日に学生である者（ただし，社会人大学院生を除く）．

対

応日：平成 27 年 6 月 3 日（水） シンポジウム第 1 日
式：発表者 1 名あたり 3 分のショートプレゼンテーションとポスタープレゼンテーションを行っていただく予定です．各プレゼンテーションは，以下の内容を予定しています．
〇ショートプレゼンテーション（SP）15:30～16:20
・1 人あたりの発表時間は 3 分です．スケジュールがタイトなため，発表時間厳守ですので注意してください．なお，SP では質疑応答の時間は設けません．
・発表資料は PDF ファイル（動画不可，上限 3MB/人）を事前提出していただきます．学生会委員会側でノートパソコンを用意し，その中にファイルをコピーして発表時に使用する予定です．なお，PDF ファイルのページ送りは学生会委員が担当する予定です．
〇ポスタープレゼンテーション（PP）16:30～17:50
・講演番号により，前半および後半の発表時間帯を設定します．詳細な時間スケジュール
は後日連絡します．
・ポスターを貼るパネルのサイズは，縦 1700 mm×横 900 mm で，縦長に設置されます．
A0 サイズのポスターが最適サイズです．また，貼り付けには画鋲を用います．
〇アピールスライド（AS）
・第 52 回伝熱シンポジウムでは，初日の休憩時間にアピールスライドを各会場で使用します．A4 横サイズ 1 ページのアピールスライドを PDF 形式で事前提出していただきます．

募

資

格：発表時（＝審査時）に，日本伝熱学会の会員（正員・学生員），または入会申込中であること（事前の入会を強く推奨）．注：本セッションで発表する方は，応募資格を必ず満たす必要があります．また，過去に本賞を受賞された方は応募できません．

審査・選考方法：複数名の審査員による評価に基づいて選考し，受賞者を決定します．
表

彰：受賞者はシンポジウム第 2 日の学会総会で表彰します．
＜最新情報はシンポジウムのホームページに公開します＞

伝熱2015 年 4 月- 62 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

事務局からの連絡

伝熱2015 年 4 月- 63 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

事務局からの連絡
53 期入会（2014.12.19～2015.3.4）正 3 名、学生 8 名
資
正
正
学
学
学
学

氏 名
中道 徳馬
渋谷 仁志
神田 雄貴
川向 浩司
宮本 駿
土井 信行

伝熱

2015 年 4 月

所 属（株）安川電機富士高分子工業（株）
東北大学工学部
愛媛大学工学部
慶應義塾大学理工学部
愛媛大学大学院

資
学
学
学
学
正

- 64 -

氏 名
佐藤 愛光
橋本 哲太
橋本 竜瑠
後藤 昭治郎
山田 寛

所 属
北九州市立大学
北九州市立大学大学院
日本大学工学部
岡山県立大学大学院
九州大学

J. HTSJ, Vol. 54, No. 227

編集出版部会ノート
Note from the JHTSJ Editorial Board

今月号の特集は，空調機に関する最新の研究動向です．基本デバイスである圧縮機，熱交換器，送風機の開発状況，それらのデバイスが搭載される空調機のハードウェアシステ
ムの制御技術，空調される建物内の温熱環境などに関して，第一線で活躍されている大学，
企業の研究者の方々に概説いただきました．空調システムは人々の健康で快適な暮らしに欠かせない一方で，電力量消費に占める割合が大きいため，要素デバイスの高性能化と快適性を損なわない効率的なシステム制御の取り組みが大変重要です．
「空気調和」にかかわる基本的な物理現象は，熱伝導，対流熱伝達，二相流，沸騰・凝縮，物質移動，乱流混合など多岐にわたり，システムの高効率化と高付加価値化を支える技術領域は冷凍サイクル
制御，各種伝熱制御，空間の温熱環境制御などであって，それらすべてが本会会員の方々の研究分野です．今回の特集企画を通じて，空調機技術のさらなる向上のために伝熱学の貢献できる余地がまだまだ多く残されていることを会員の皆様に再確認いただければ幸いです．
加賀邦彦（三菱電機）Kaga, Kunihiko (Mitsubishi Electric Corporation)
E-mail: Kaga.Kunihiko@cw.MitsubishiElectric.co.jp

副会長

圓山 重直（編集出版担当，東北大学）

部会長

中部 主敬（京都大学）

委

員

（理事）

高橋 厚史（九州大学），二本柳 保（東北電力（株）），野村 信福（愛媛大学），
山田 雅彦（北海道大学）（協議員） 加賀 邦彦（三菱電機（株）），澤井 徹（近畿大学），白樫 了（東京大学），
鈴木 雄二（東京大学），中村 元（防衛大学校），早坂 洋史（北海道大学），
松原 幸治（新潟大学），吉田 敬介（九州大学）
TSE チーフエディター

花村克悟（東京工業大学）

編集幹事

伏信一慶（東京工業大学）

編集出版部会 連絡先： 〒615-8540 京都市西京区京都大学桂ＣⅢ
京都大学大学院工学研究科機械理工学専攻
中部主敬
Phone & Fax: 075-383-3605 / E-mail: nakabe@me.kyoto-u.ac.jp

伝熱2015 年 4 月- 67 -J. HTSJ, Vol. 54, No. 227