2013年度バックエンド週末基礎講座

地層処分の安全性を評価するための取り組みと核種移行研究の例
2013年10月27日
独立行政法人日本原子力研究開発機構
地層処分研究開発部門 核種移行研究グループ

北村 暁

No. 1

内容
1. 地層処分における安全確保の考え方
2. 地層処分の長期安全性の確認
3. 核種移行研究の例− 熱力学データベースの整備− 炭酸共存下におけるネプツニウム(IV)の溶解度測定− 黄鉄鉱に対するセレン(IV,VI)の還元性収着− 幌延深地層研究所におけるデータ取得
4. まとめNo. 2

高レベル放射性廃棄物の処分方法の検討
制度的管理

永久隔離（処分）

宇宙空間

海洋底下

地層中

極地の氷床

長期管理貯蔵
長期管理貯蔵・現状施設で対応可能
・無期限には困難
・いずれ処分が必要

・地層中以外は国際条約で禁止• 地層中に埋めるのが技術的・社会的に最も現実的

No. 3

隔離・閉じ込めを重視したシステム
 安定な地質環境に適切に工学的対策を施すことにより，地質環境が本来有する隔離性と多重の対策（天然の地層＋人工バリア）による閉じ込めにより安全性を確保
 地層処分システムは処分後長期において放射性物質を閉じ込めるため，人間環境への影響は遠い将来において極めてわずかしか見込まれないと考えられる

ガラス固化体オーバーパック
母岩
緩衝材

母岩

一定期間，頑健な容器で放射性物質を閉じ込め 安定な地質環境
安定な地質環境ておくものの，未来永劫地層処分システムから放射性物質の漏洩がないことを示すことはできない
評価上の想定として，いつかは廃棄物中の放射性物質が漏れ出すことを仮定（原子炉の評価との相違）

隔離

人工バリアシステム
人工バリアシステム

閉じ込め
No. 4

実物大の模擬人工バリア

日本原子力研究開発機構
地層処分基盤研究施設（東海）http://www.jaea.go.jp/04/tisou/shisetsu/entry_01.html

原子力環境整備・資金管理センター
地層処分実規模試験施設（幌延）http://www.rwmc.or.jp/institution/project/No. 5

地層処分の安全性とは？
処分場閉鎖前の安全性（操業安全性）：処分場の建設，操業，閉鎖〜事業廃止までの数十年〜約百年程度の期間• 放射線安全の確保（通常の原子力施設での経験を活用）• 一般労働安全の確保（通常の土木工事での経験を活用）

処分場閉鎖後の長期安全性：廃棄物を定置してから閉鎖後以降数万年以上の長期にわたる期間• 適切なサイト選定• 天然の岩盤を含む処分場システムによる工学的対策• 長期間の安全性の評価
人類がかつて経験したことのない巨大システムと評価期間
 地層処分に特有なものとして考慮する必要がある！
No. 6

内容
1. 地層処分における安全確保の考え方
2. 地層処分の長期安全性の確認
3. 核種移行研究の例− 熱力学データベースの整備− 炭酸共存下におけるネプツニウム(IV)の溶解度測定− 黄鉄鉱に対するセレン(IV,VI)の還元性収着− 幌延深地層研究所におけるデータ取得
4. まとめNo. 7

どのように安全性を確認するのか？
• 地層処分の特有の問題を考慮すれば，（一般的な人工構造物のように）試作品による実験を積み重ね，その安全性を直接確認するということは不可能– 将来の状態を想像し，それを定量的に表現するモデルを開発し，それらを用いて予測解析すること（安全評価）によって安全性を確認

システム
長期挙動の理解

シナリオ構築「もし地層処分システムがこうなったら…」という筋書き
そのために将来起こりうると考えられる‐特質（Feature）‐事象（Event）‐プロセス（Process）

モデル化

解析・評価

シナリオを定量的に表現するための- 概念モデル- 数学モデル

データ整備モデルで使用するパラメータの値を設定するための実験・調査等を通じたデー
タの取得
データベースの整備

評価の信頼性
安全基準への適合性
No. 8

地層処分システムがどのように機能するか？
(システム長期挙動の理解)
処分後 ０年
母岩帯水層緩衝材（ベントナイト+ケイ砂）

地下水流動

オーバーパック
崩壊熱

地下水流動
断層
破砕帯

ガラス固化体
処分場

浸入

No. 9

地層処分システムがどのように機能するか？
(システム長期挙動の理解)
処分後 数十年
種々の仮定に基づく目安

崩壊熱による影響（≦100℃）
緩衝材は地下水で飽和帯水層

地下水流動

地下水流動

断層
破砕帯

崩壊熱
浸入
処分場
オーバーパックの段階的な腐食（酸素の消費）No. 10地層処分システムがどのように機能するか？
(システム長期挙動の理解)
処分後 数百年
種々の仮定に基づく目安

温度低下

帯水層

地下水流動

地下水流動

断層
破砕帯

処分場
オーバーパックの段階的な腐食（水の還元腐食）

No. 11

地層処分システムがどのように機能するか？
(システム長期挙動の理解)
処分後 数千年
種々の仮定に基づく目安
人工バリアの運度は初期地温にほぼ戻る

帯水層

ガラス固化体の溶解
地下水流動

核種の緩衝材への移行

地下水流動
断層
破砕帯

溶解・沈殿

拡散・収着

処分場

オーバーパックに亀裂発生

No. 12

地層処分システムがどのように機能するか？
(システム長期挙動の理解)
処分後 数万年種々の仮定に基づく目安

帯水層

ガラス固化体の溶解
地下水流動

核種の天然バリアへの移行
マトリクス
拡散・収着

溶解 拡散・沈殿 ・収着地下水流動
断層
破砕帯

移流・
分散

処分場

オーバーパックの腐食による膨張

No. 13

地層処分システムがどのように機能するか？
(システム長期挙動の理解)
処分後 数十万年
種々の仮定に基づく目安
岩盤亀裂への緩衝材侵入

核種の生物圏への移行
帯水層

沈殿核種の溶解
地下水流動

核種の天然バリアへの移行
マトリクス
拡散・収着

溶解

拡散・収着

地下水流動
断層
破砕帯

移流・
分散

岩盤亀裂への緩衝材侵入

処分場

オーバーパックの腐食による膨張
岩盤亀裂への緩衝材侵入No. 14

地層処分システムがどのように機能するか？
(システム長期挙動の理解)
処分後 数百万年種々の仮定に基づく目安
岩盤亀裂への緩衝材侵入

核種の生物圏への移行
帯水層

沈殿核種の溶解地下水
流動

核種の天然バリアへの移行

地下水流動

マトリクス
拡散・収着

溶解

拡散・収着

処分場

断層
破砕帯

移流・
分散

オーバーパックが全て腐食
岩盤亀裂への緩衝材侵入No. 15

システムに期待する主な安全機能・半減期の10倍の期間
で約1/1000

1000年

1万年

10万年

熱・放射線影響 ・地下水の遮断
廃棄体・オーバーパック
腐食生成物

閉じ込め
還元環境の維持

オーバーパックの破損（処分後1000年）

ガラス
固化体

緩衝材

・ガラス固化体の低溶解速度・溶解度

放射性物質の保持
廃棄体の保持・拡散・収着・コロイドろ過

放射性物質の移行遅延
岩盤
（母岩）

地表環境

100万年

廃棄体の隔離・地質環境の安定性

放射性物質の移行遅延

・応力緩衝性・小さい地下水流量・流速・収着・マトリクス拡散・希釈

No. 16

核種移行評価モデル
地層処分研究開発第２次取りまとめ（H12)での例

・廃棄体は処分
後1000年で全て破損
・断層に最も近い廃棄体（１本）のみ評価

帯水層

地下水流動

断層破砕帯

モデルチェイン
オーバーパックによる閉じ込め
廃棄体
オーバーパックの破損（処分後1000年）

処分場
ガラス
固化体

緩衝材

岩盤（母岩）

人工バリアから放出された核種は最短距離（100m）を通って全て断層に移行
断層

生物圏

No. 17線 量 [mSv/y]
線量（μSｖ/年）

10410310210110010-110-210-310-410-510-610-710-810-910

第２次取りまとめの結果（レファレンスケース）
わが国の自然放射線レベル （900〜1200 µSv/年）
諸外国で示されている安全基準（100〜300 µSv/年）

Total

0.005
0.005 µSv/年µSv/年
解析条件（レファランスケース）
・処分場容量：4万本
・1,000年後に全オーバパックが破損
・処分場深度： 1,000m
・地形：平野・岩種：花崗岩
・地下水：降水系還元性高pH型
・地表への流入：河川

Pb-210Th-229
Np-237

Se-79
Cs-135

80万年後
80万年後U-238
U-234-1010010110210341010
処分後の時間 [y]
処分後の時間（年）5106107108No. 18

諸外国およびわが国における安全評価結果
410▼ わが国の自然放射線レベル (900〜1,200 mSv y )-1▼ 諸外国で提案されている安全基準 (100〜300 mSv y )-1

2Gewahr 85 (DE)SKB-91 (CH)
TVO92 (FI)TILA-99 (FI)EIS (CA)
Kristallin-I (CH)H3 (JP)
H12 (JP)
EN2002 (HLW) (CH)
EN2002 (SF) (CH)SAFIR2 (HLW) (BE)SAFIR2 (SF) (BE)SR97 (Aberg) (SE)YMP (mean) (US)SR-Can (SE)D2005 (Argile) (FR)-1

年間の放射線量 [mSv y ]10010-210-410-610110210310410
処分後の時間 [y]510610107No. 19安全評価の信頼性は？
安全評価の結果だけで，遠い未来の安全性を判断できるのか
セーフティケースの概念
A safety case is the synthesis of evidence, analyses
and arguments that quantify and substantiate aclaim that the repository will be safe after closureand beyond the time when active control of thefacility can be relied on.
セーフティケースは，閉鎖された後の制度的な管理の維持が保証できないような時間枠においても，処分場が安全であり続けるとする主張を定量化し立証するための証拠，解析さらには論拠の統合体である。
Post-Closure Safety Case for GeologicalRepositories: Nature and Purpose (NEA, 2004)

No. 20内容1. 地層処分における安全確保の考え方
システム
2. 地層処分の長期安全性の確認
長期挙動の理解
3. 核種移行研究の例
シナリオ構築
モデル化
データ整備− 熱力学データベースの整備− 炭酸共存下におけるネプツ
解析・評価
ニウム(IV)の溶解度測定
評価の信頼性− 黄鉄鉱に対するセレン(IV,VI)
安全基準への適合性の還元性収着− 幌延深地層研究所におけるデータ取得
4. まとめNo. 21

核種移行挙動について
核種移行プロセスの概念図
ガラス固化体収着

オーバーパック
緩衝材

充填鉱物

地下水への溶解移流

地下水流動

分散

放射性同位元素の移行
マトリクス拡散岩盤• 放射性同位元素は地下水に溶出して移行（地下水シナリオ）• 移行挙動は元素ごとに異なるうえ，地下水条件によっても変動種々の条件における移行挙動の評価が必要データベース化
No. 22

核種移行データベース（熱力学，収着，拡散）の整備
文献情報
熱力学データ
取得実験熱力学データベース（TDB）- 熱力学データの選定- 利用環境整備・公開処分環境条件

地球化学計算コードによる熱力学計算

溶解度制限メカニズムに関する知見（溶解度制限固相の安定性，固溶体）

評価対象元素の溶存化学種および溶解度の決定

種々の反応の平衡定数等の熱力学データを矛盾なく組み合わせたもの
収 着 分 配 係 数 や拡 散 係数を，種々の環境条件とともにまとめたデータ集

収着データベース（SDB）
拡散データベース（DDB）

緩衝材/岩盤中での収着拡散モデル

評価対象元素の収着拡散パラメータの決定

地層処分
性能評価へ反映

TDBは核種移行パラメータの根幹を成すもの

No. 23

熱力学データベースの整備• わが国の地層処分性能評価用の熱力学データベース（TDB）– 第1次取りまとめ用：1992年公開– JNC-TDB（第2次取りまとめ用）：1999年公開– JAEA-TDB：2010年公開，2012年に更新，2013年度末にも更新予定• OECD/NEAによるTDB国際プロジェクト（原子力機構も参加）– Ni, Zr, Se, Tc, Sn, Th, U, Np, Pu, AmのTDBを整備（Sn以外はJAEA-TDB採用済）– 網羅性より科学的信頼性を重視，信頼性の低いデータは不採用• 対象元素や化学種が限定的で，地層処分性能評価には不十分• スイス，フランス等，諸外国でも性能評価用TDBを整備– 諸外国でも溶解度評価のためにTDBを利用• 信頼性はさまざまであり，安易な導入は禁物

最新情報の信頼性を確認しつつTDBを整備することが重要
No. 24

JAEA-TDB整備（JNC-TDB更新）の基本方針• 整備対象元素– JNC-TDB対象21元素– TRU廃棄物対応でCo, Sr, Mo, Iを追加（全25元素）• 熱力学データ選定方針

1234567891011121314151617181HHe

2Li BeB

CNO

F Ne3Na Mg

Al SiP

SCl Ar

4K Ca Sc Ti

5Rb Sr Y Zr Nb Mo Tc Ru Rh Pd Ag Cd In Sn Sb Te

6Cs BaV Cr Mn Fe Co Ni Cu Zn Ga Ge As Se Br KrHf Ta W Re Os Ir

IXePt Au Hg Tl Pb Bi Po At Rn– 標準状態の平衡定数を選定
7 Fr RaRf Db Sg Bh Hs Mt Ds Rg– OECD/NEAガイドライン準拠
La Ce Pr Nd Pm Sm Eu Gd Tb Dy Ho Er Tm Yb Lu• 選定値の誤差評価
Ac Th Pa U Np Pu AmCm Bk Cf Es Fm Md No Lr• 活量補正方法の統一
赤字 ：JAEA-TDB対象元素(HLW/TRU)：NEA整備済元素：NEA整備中元素：PSI整備済(NEA未整備)元素：JNC-TDB整備済(NEA/PSI未整備)元素（SIT法：塩水系対応）– 独自ガイドラインの制定（暫定値の採用，化学的類似性の利用，等）• OECD/NEAが整備した熱力学データ選定値の取り込み– 新規：Ni, Se, Zr, Tc, Sn, Th, Np, Puおよびアクチニド等の有機物錯体（Snは今年度更新予定）– JNC-TDB選定値からの更新： U (19922003), Am (19952003)• 新規文献調査（全25元素），レビューおよびデータ選定– オリジナル文献の実験結果の妥当性を含め詳細な調査を実施– 新規文献が見つからなかった元素ではJNC-TDB選定値を採用

No. 25

熱力学データベースの整備• 熱力学データレビューの例

Co2+ + H2O(l) Û CoOH+ +H+手法

塩濃度pot, sol 0.56 M NaClO4

温度(℃)

log10 β
文献値

log10 βm
採用値

文献25- 8.96±0.15-9.0±0.319pot

1 M NaClO415-9.95±0.15-9.93±0.15

17pot

1 M NaClO425-9.89±0.02-9.87±0.02

17

 レビュー視点1：pcH = –log[H+]（≠ pH）の測定（補正）の正確（適切）さ– 多くの文献ではpHのみを報告– 測定（補正）の信頼性が十分でないものは大きめの誤差を付与
pot
1 M NaClO435
17-9.60±0.04-9.58±0.04
 レビュー視点2：データ取得時のイオン
pot
1 M NaClO440
17-9.50±0.04-9.48±0.04
pot
1 M NaClO42818-9.82±0.05-9.80±0.05
強度調整の適切さ
pot
0.1 M KCl30-8.90
66-8.88±0.02
 文献67：実験点数が不十分，イオン強pot
1 M KCl
2520- 9.82±0.02 - 9.81±0.02
度調整なし，pHpcHへの補正なしとpot
1 M KCl
100 - 7.62±0.03
20- 7.6±0.1
いう理由で，熱力学データ不採用
pot
1 M KCl
150 - 6.59±0.02
20- 6.6±0.1
pot
1 M KCl
200 - 6.02±0.04
20- 6.0±0.1
 文献68：硫酸錯体の影響の考慮なし，
pot
I=025-12.267
pHpcHへの補正なしという理由で，
pot
0.5 M Na2SO4
2568-9.93±0.4
熱力学データ不採用
 NaClO4系，KCl系それぞれでlog10 β0mを導出し，両者の平均値を選定値として採用
No. 26
 レビューの詳細を元素ごとに報告書にまとめて公開

炭酸共存下におけるネプツニウム(IV)の溶解度測定• 背景– Np-237(T1/2=2.14×106y)：性能評価上の重要核種– 大気環境では5価だが，還元環境では4価できわめて難溶性– Np(IV)は炭酸イオン等との錯生成で溶解度上昇のおそれ– 該当の熱力学データは少なく，データの検証と拡充が必要
Ar雰囲気 (O2<0.1ppm)• 実施内容– 炭酸共存下におけるNp(IV)の溶解度測定を実施（過飽和（os）および一部不飽和（us）実験）– Np(IV)溶解度のpHcおよび全炭酸濃度依存性の溶解度曲線を取得– 支配的な溶存化学種の推定– 支配溶存化学種の熱力学データ（平衡定数）の導出

ポリプロピレン 製容器(30ml)

pHc = -log [H+] : 8~13 (NaOH or HClO4)
CT (全炭酸濃度): 5x10-2~7x10-1 M(Na2CO3)
Na2S2O4 (還元剤) : 0.05 M
イオン強度(I) : 0.5~2.9 M (NaClO4)
Np-237沈殿（生成物もしくは出発物質）
2週間振とう (22±3ºC)
ガラス複合電極 (pH)測定
○pHc
○Eh (vs.SHE)○CT○[Np] (total)

ガラス複合電極 (ORP)

炭酸ガス電極 (CO2)分画分子量104 等の限外ろ過
Np-237の放射能測定（半導体検出器
もしくは液体シンチレーション検出器）
さらに振とう（最長1.6年間） (22±3ºC)

No. 27

炭酸共存下におけるネプツニウム(IV)の溶解度測定
10-41.6y(os)
0.5mon(us)1mon(us)
3mon(us)
5mon(us)10-510-6(a) pHc = 12.0 at I = 2.0 M(a) Np(CO3)2(OH)22-2.0

NpCO3(OH)42fitting

10-710-3(a)10-810-4

Np(CO3)2(OH)22-log K122' - 2 D

0.5mon(os)1mon(os)3mon(os)6mon(os)9mon(os)
1y(os)-2.5-3.0
log K1220 = -3.0 0.2

Np(CO3)44-10-7

fitting

10-5

Np(CO3)2(OH)22NpCO3(OH)42-10-8

10-6(b) pHc = 13.0 at I = 2.0 M-5.0 (b) NpCO (OH) 234

NpCO3(OH)42fitting

log K114'

10-6

Np(CO3)44-[Np] (M)[Np] (M)

10-5

10-7
10-8
Np(CO3)2(OH)22-(b)NpO2CO3--0.2

Eh(V)

Np(CO3)2(OH)22-10-5(c) pHc = 12.9 at I = 2.9 M

10-710-8-0.6

NpCO3(OH)42Np(CO3)2(OH)22-10-9-0.8
891011pHc121314

図 I=2MにおけるNp(IV)の(a)溶解度，(b)酸化還元電位（Eh）の水素イオン濃度指数（pHc）依存性

log K1140 = -6.2±0.2
12Im(mol kg-1)

3

図 イオン強度0における平衡定数の導出

fitting

Np(OH)4(aq)-7.00

NpO2(OH)2-

10-6-0.4-6.010-1100
CT (M)

図 Np(IV)の全炭酸濃度（CT）依存性• 得られた溶解度のpHc, CT依存性から各イオン強度における見かけの平衡定数を導出• SIT法を用いて見かけの平衡定数からイオン強度ゼロの平衡定数を導出

No. 28

黄鉄鉱に対するセレン(IV,VI)の還元性収着
pyrite powderpolished chips
収着実験(< 63 V m)
(7 x 7 x 2 mm)• 手法：バッチ法
HuanzalaNavajun• 雰囲気：N2 （O2 < 3 ppm）
• 黄鉄鉱：• 研磨スペイン産ブロック40 ml• ペルー産チップを粉砕，~10 g/ldegassed
粒径を<63 µm orMilliQ ®
40/80 mlwater
63-250 µmに調整• 初期Se酸化状態：4 or 6価• 初期Se濃度：10-3 or 10-2M
decantation
suction (tissue)• 液相pH：約8に調整=>XAS/XRD• 共存物質：なし，mild washing
Ultrafilter
4
NaHCO3 or NaHS
with ethanol
MWCO = 50 kD• 試験温度：80℃
4• 試験期間： 1週間，2か月
XAS/XRD（，3.5か月）
ICP-OES• Se等濃度分析：ICP-OES

NavajunHuanzala
pyrite (Spain) pyrite (Peru)

No. 29

黄鉄鉱に対するセレン(IV,VI)の還元性収着（マイクロ）XRF/XAS測定• 場所：スイス放射光施設（SLS），マイクロXASビームライン（X05LA）• ビーム径：マクロXAS…約2 mm，
マイクロXAS …約1 μm• 測定エネルギー：SeのK吸収端（12.658 keV）近傍• 測定試料• マイクロXAS：スペイン産黄鉄鉱ブロック（5試料） （蛍光測定）• マクロXAS：ペルー産黄鉄鉱粉（3試料） （蛍光測定）• 標準試料：Na2SeO4, Na2SeO3, SeO2,Se(gray), ZnSe, FeSe（透過&蛍光測定）• 雰囲気：不活性ガス（He or N2）フローNo. 30黄鉄鉱に対するセレン(IV,VI)の還元性収着Se2

normarised mue(E) (arb. unit)

Fe

試験前のFe/Seの分布は均一

Se(0)Se(IV) Se(VI)1Spot 1
Spot 5
Spot 8Spot 10

0-1-2
12650

12655

12660

12665

1267012675

12680

E (eV)• 80℃において最長3.5か月にわたる黄鉄鉱-Se(IV,VI)反応試験を実施• [Se] + [S] ≒ [Se]init

 Seの収着分だけSが溶出した可能性
 SeとSが長期間の試験で交換した可能性を示唆• Se(IV,VI)は黄鉄鉱表面に不均一に分布

試験後はSeがスポット状にFe表面をカバー

 Se(IV)の大半は0価に還元，NaHS共存下で収着量が増大 Se(VI)も大半は0価に還元，NaHSの影響小No. 31

幌延深地層研究所における核種移行試験の例• 地下水中の無機・有機コロイド-岩石-希土類元素相互作用試験
実施内容
・地下水，希土類元素-地下水，岩石-希土類元素-地下水を原位置の地球化学条件下でろ過および限外濾過し，コロイドを各分画サイズ毎に分画，濾液とフィルター上の懸濁物を観察・分析してそれぞれの相互作用について評価した。

限外ろ過

限外ろ過

限外ろ過

ろ過

1kDa

3kDa
電子線分析

10kDa

0.2μm

ICP-MS分析

岩石粉末
カラム

ステンレス耐圧容器

地下水湧水圧〜5気圧

ステンレス耐圧容器←嫌気的条件下にて，終濃度10ppbで希土類元素を添加。
添加後，約18時間静置。

カラム：HPLC用耐圧カラム（カラム両端のフィルター径：10mm）
岩石：声問層（深度140ｍにて採取）
岩石粉砕粒子サイズ：2 mm
通水時間：約24時間かけて6Lを通水

No. 32

幌延深地層研究所における核種移行試験の例• 試料採取場所および原位置のpH, Eh値

V-Shaft

E-Shaft地下施設内でのコロイド・有機物・微生物特性調査試験140m
調査坑道07-V140M03

2009

2010

2011

2012

pH

6.9

7.2

7.4

7.6

ORP vs SHE(mV)-228-222-249

Salinity
（g/L)

6.5

6.2

6.4

6.5

壁面近傍ではpHの上昇が確認されている。
ORPは立坑近傍でも変化しておらず，岩盤中では還元状態が維持されている。

250m
調査坑道

水質の変化は認められない。

• 原位置試験と室内試験の差異を理解し，より現実的な核種移行挙動評価ができることが重要。

No. 33

まとめ• 地層処分の安全評価では，システムの長期挙動の理解を基本に，シナリオ構築，モデル化およびデータ整備を組み合わせたうえで解析・評価を実施。
• すべての環境条件に対応できるような実測データの取得は事実上不可能。実測データの取得とモデル化・データベースをうまく組み合わせて，種々の環境条件に応じた核種移行パラメータの設定を行うのが現実的。
• 原位置試験と室内試験の差異を理解し，より現実的な核種移行挙動評価ができることが重要。
No. 34

グローバルな人材育成に向けた提言• 英語で損をするのはもったいない。
（日本の技術レベルは世界トップクラス）• 積極的に海外へ行くべき。
– 英語での情報発信は必須！
– 英語に触れる機会を習慣化– 全ては経験値！

• 地層処分は人類最大級のチャレンジングな問題。国境を越えた協働が必要。そのためには文化の違いを超えて多様な人と議論すること。国際貢献は我々に与えられた義務！
No. 35

ご静聴ありがとうございました。
（連絡先：kitamura.akira@jaea.go.jp）
No. 36