JFE 技報 No. 33（2014 年 2 月）p. 37-42

バラストタンク耐食鋼 JFE-SIP®-BT 適用船の塗装劣化挙動と腐食挙動
Coating Deterioration and Corrosion Behavior of®

the Corrosion Resistant Steel for Ballast Tank “JFE-SIP -BT” Application Ship
塩谷和彦

SHIOTANI Kazuhiko

JFE スチール スチール研究所

中村雅美

NAKAMURA Masayoshi

JFE スチール 西日本製鉄所

耐食材料研究部主任研究員（課長）

鋼材商品技術部厚板・鍛造室（現東日本製鉄所

厚板部厚板技術室主任部員（課長）

主任部員（課長））

要旨®

バラストタンクの塗装劣化を抑制し，塗装寿命を延長するバラストタンク耐食鋼（JFE-SIP -BT）を開発した。
本報では，開発鋼を実船（VLOC：Very large ore carrier）のバラストタンクに適用し，約 5 年経過後，塗装の劣化，ならびに鋼材の腐食挙動を調査した結果を報告する。適用部材は上甲板と上甲板ロンジである。上甲板では，鋼板サンプル（ダブリングプレート）を上甲板に溶接後，船体と同時塗装し，塗装スクラッチからの劣化挙動を観察した。
5 年経過後，開発鋼における塗装劣化面積，腐食深さ，腐食体積は，従来鋼に対し，それぞれ，75％，84％，58％であった。上甲板ロンジでは，エッジ部における塗装劣化長さ率を評価した。その結果，開発鋼の平均塗装劣化長さ率は従来鋼の約 65％であった。開発鋼の塗装劣化進展抑制効果を実船で確認することができた。

Abstract:®

The corrosion resistant steel for ballast tank “JFE-SIP -BT”, which prolongs coating life by preventing coating
deterioration, has been developed. The developed steel has been applied to ballast tanks of a VLOC (Very large orecarrier). This paper reports evaluation results on coating deterioration and corrosion behavior of the developed steel
after 5-year use. The parts applied were upper deck plates and longitudinal members of upper deck of ballast tanks.
Doubling plates were welded to upper deck plates of ballast tanks and were coated simultaneously with the upper
deck plates. The coating deteriorated area, corrosion depth and corrosion volume of the developed steel were 75%,84%, and 58% of those of the conventional steel, respectively. The deteriorated length at the edge of longitudinal
members in the developed steel was about 65% of that in the conventional steel. The prevention effect of coating
deterioration by the developed steel was confirmed under the actual ballast tank condition.

1． はじめに塗装の劣化過程は，塗装の劣化がない段階（1st Stage）と，鋼材が腐食し，塗装が劣化していく段階（2nd Stage）に分船舶が空荷状態で航行するとき，船舶の安定のために，けられる。耐食鋼は後者の段階において，鋼材の腐食を抑バラストタンクには海水を積載する。そのため，バラストタ制することで，塗装の劣化を抑制し，塗装寿命を延長する。

ンクは海水による腐食に耐えるよう，重防食塗装が施される

腐食を抑制するコンセプトは，図 1 の右に示すように，鋼材

1）が，塗装は錆生成や塗膜膨れなどの経年劣化を生じる 。そきくなるという問題がある。また，補修再塗装には足場が必要だが，場所によっては足場が組みにくく，再塗装が難しい場合もある。そこで，ライフサイクルコスト低減の観点か
ら，塗装劣化（錆生成や塗膜膨れ）を抑制し，塗装寿命（再塗装までの期間）の延長を可能とする耐食鋼の開発に着手した。

Coating deterioration areaのため，補修再塗装を必要とすることがあり，その費用が大図 1 にバラストタンク耐食鋼の開発コンセプトを示す。

Ship design life
Extension ofTarget useful life ofcoating life
present coating (PSPC)
RecoatingDecrease of coating
Protectivedeterioration
Coating film rust layer
Corrosion resistantsteel
2nd Stage
Fe, Alloying elements
Corrosion resistant Steel1525
Age of ship (year)

Conventionalsteel
1st Stage0

図 1 開発コンセプト
Fig. 12013 年 9 月 2 日受付－ 37 －

Corrosion factors

Concept of development®

バラストタンク耐食鋼 JFE-SIP -BT 適用船の塗装劣化挙動と腐食挙動中の合金元素の作用により，地鉄表面への腐食性物質の透WBT：Water ballast tank

過を抑制する保護性の錆層を形成することである。塗装寿No. 5WBT (P)No. 3WBT (P)No. 5WBT (S)No. 3WBT (S)命は，現状の塗装寿命を 15 年（PSPC に規定される塗装仕2）様の目標耐用年数 ）としたとき，一般的な船舶設計寿命の25 年

3, 4）まで延長することを目標としている。
Corrosion
resistantsteel

バラストタンクで最も塗装劣化の激しい部位は上甲板近5）傍である 。そこで，JFE スチールでは，まず，実際のバラConventional
steel

図 2 耐食鋼適用タンクと従来鋼の調査タンク

ストタンクの上甲板近傍における腐食環境調査を行なっ6）た 。その結果，乾湿繰り返しの腐食環境であることが明ら

Fig. 26）かになった 。この測定結果をもとに，実験室腐食試験条件6）を決定し ，種々の成分を有する鋼材の塗装劣化挙動を観察・Application tank of corrosion resistant steel andinvestigation tank of conventional steel(a) Installation position of doubling plate

評価し，さらに，最長 2 年間の実船バラストタンク内での小7）型サンプル暴露試験でその効果を確認し ，開発されたの®

Doubling plate(Conventional steel)がバラストタンク耐食鋼（JFE-SIP -BT）である。
本報では，開発鋼を実船に適用し，約 5 年経過後の塗装
Ballasttankの劣化挙動，ならびに，鋼材の腐食挙動を評価した結果を報告する。適用部材は，バラストタンクの上甲板，ならびに，Cargo tank

Ballasttank

Doubling plate(Corrosion resistant steel)

バラストタンク上甲板のロンジ材である。また，サンプル板（ダブリングプレート）をバラストタンクの上甲板に溶接し，(b) Shape of doubling plate

塗装スクラッチからの塗装劣化挙動，腐食挙動を観察した。

Corrosion resistant steel
300100100100

ロンジ材ではそのエッジ部における塗装劣化挙動を観察した。

2． 実験方法
2.1

Conventional steel
28610011175100200200

適用船およびダブリングプレート
ScratchPlate thickness : 12t

適用船は超大型鉱石船（VLOC）であり，バラストタンク耐食鋼は，海水積載タンクとしては，図 2 に示す No. 5WBT

ScratchPlate thickness : 12t(mm)

図 3 ダブリングプレートの設置位置とその形状に適用された。適用部材は上甲板と上甲板ロンジであり，Fig. 3塗装仕様はタールエポキシ 150 mm×2 回塗りである。本船

Installation position and shape of doubling plateの航路は主にフィリピンとブラジルの往来であり，空荷時には海水を積載し，積荷時は海水を積載しない。

2.2

上甲板では，塗装損傷部からの塗装劣化進展（塗膜膨れや錆生成の進展）を模擬するために，図 3 に示す楕円状の塗装劣化および腐食挙動の評価

2.2.1

ダブリングプレート

ダブリングプレートを作製し，No. 3WBT および No. 5WBT竣工約 5 年後，全ダブリングプレートの写真撮影を行ない，の上甲板に設置した。作製，設置工程は次のとおりである。

また，隅肉溶接部を切断して全プレートを回収し，プレート（1）プレートにショッププライマーを膜厚 15 mm 目標で塗の除膜，除錆を行なった。評価として，スクラッチ部の塗装布し，隅肉溶接で上甲板へ取り付けた。
（2）タールエポキ

劣化面積，腐食深さ，腐食体積を測定した。評価範囲を図 4

シ塗料を 150 mm×2 回塗り仕様で，船体と同時塗装した。に模式的に示す。塗装劣化面積は，図 4（a）のように，ス（3）地鉄に至る 100 mm 長さのスクラッチを各 3 本付与した。

クラッチ長さ 100 mm の範囲において，錆および塗膜膨れの両側 2 本はエヌティー（株）製 BM-2P アクリルカッターを面積を測定した。腐食深さは，除膜，除錆後のプレートを用い，比較的広幅のスクラッチを付与し，中央 1 本はオルファ用い，図 4（b）のように，スクラッチ長さ 100 mm の範囲（株）製 HB5K カッターを用い，比較的狭幅のスクラッチをにおいて，腐食領域を 20 mm 長さごとの 5 領域に分割し，付与した。ダブリングプレートは，図 2 に示す 4 タンクにそ各領域の最大腐食深さをデプスゲージで測定した。そして，れぞれ従来鋼 2 個，耐食鋼 2 個，合計 16 個を設置した。

各腐食領域の最大腐食深さの平均を腐食深さとした。腐食体積は，図 4（c）のように，スクラッチ長さ 100 mm の範囲において，レーザ粗さ計（（株）キーエンス製 LJ-V7200）
により，スクラッチに平行および直角方向に 0.3 mm ピッチ

JFE 技報 No. 33（2014 年 2 月）

－ 38 －®

バラストタンク耐食鋼 JFE-SIP -BT 適用船の塗装劣化挙動と腐食挙動(a) Coating deterioration area(b) Corrosion depth
Evaluation range
100 mm20 20 20 20 20

Evaluation range
100 mmCoating deterioration
・Rust (Corrosion), Swelling

050

Coating deterioration area
(Per 10 mm length of scratch) (mm2)
100 150 200 250 300 350

400

450

Conventional
steel
Corrosion
resistant
steel

ScratchCorrosion

Plot: Each
Bar: Average

Scratch part(c) Corrosion volume
Evaluation range
100 mm

Doubling plateCorrosion

図4 ダ ブリングプレートスクラッチ部の塗装劣化面積，腐食深さ，腐食体積の評価範囲
Fig. 4 Evaluation range of coating deterioration area, corrosion
depth and corrosion volume at scratch part on doublingplate

図5 ダ ブリングプレート広幅スクラッチ部の塗装劣化面積と塗装劣化の典型的外観（No. 3WBT，No. 5WBT）で腐食深さを測定し，それらを足し合せることで求めた。なお，上記の塗装劣化面積と腐食体積は，測定した値をスクラッチ長さ 10 mm 当たりの値に換算した。
2.2.2

Fig. 5 Coating deterioration area at wide scratch part of doubling
plate and typical appearance (No. 3WBT, No. 5WBT)

上甲板ロンジ材

ンジエッジを連続的に写真撮影し，その写真からエッジ部における個々の塗装劣化長さと塗装劣化個数を測定した。
そして，個々の塗装劣化長さに対する塗装劣化個数頻度，エッジ総長さに対する塗装劣化長さ率を求めた。評価タンクは従来鋼の No. 3WBT と耐食鋼の No. 5WBT であり，評
価エッジの総長さは従来鋼，耐食鋼ともに 172 m である。

2.3錆粒子の観察

従来鋼と耐食鋼のダブリングプレート塗膜下に形成されCorrosion volume(Per 10mm length of scratch) (mm3)船体の評価として，竣工約 5 年後，検査路上の上甲板ロ
360

Corrosion
depth (mm)180

Corrosion resistant steel
900

Conventional Corrosion
steelresistantsteel

3D form

図6 ダ ブリングプレート広幅スクラッチ部の腐食体積（No.
3WBT, No. 5WBT）

3． 実験結果

Fig. 6

塗装劣化および腐食挙動

3.1.1

Conventional steel

270

た錆を採取し，透過電子顕微鏡でその錆粒子を観察した。

3.1

Plot: Each
Bar: Average

Corrosion volume at wide scratch part of doubling plate(No. 3WBT, No. 5WBT)

ダブリングプレート

図 5 にダブリングプレート広幅スクラッチ部の塗装劣化

図 6 は従来鋼と耐食鋼のダブリングプレート広幅スクラッ

面積と塗装劣化の典型的外観を示す。スクラッチ部で錆，チ部の腐食体積測定結果である。3D 画像で示した図は最も塗膜膨れの塗装劣化が生じているが，耐食鋼の塗装劣化面腐食体積が大きかったものについて，耐食鋼と従来鋼を比積の平均値は従来鋼の 75％であった。なお，狭幅スクラッ

較したものであり，耐食鋼の腐食体積は従来鋼の約 50％でチの塗装劣化面積は，広幅スクラッチの 5％程度の減少に留あった。また，耐食鋼の腐食体積の平均値は従来鋼の 58％まった。

であった。
3.1.2

また，広幅スクラッチ部の腐食深さは，従来鋼において平均値で約 1.8 mm であった。一方，耐食鋼の腐食深さは，8）

従来鋼の 84％の約 1.5 mm であった 。

上甲板ロンジ材

図 7 に上甲板ロンジ材エッジ部における（1）個々の塗装劣化長さの累計，（2）総エッジ長さに対する塗装劣化長さ－ 39 －JFE 技報 No. 33（2014 年 2 月）

®

バラストタンク耐食鋼 JFE-SIP -BT 適用船の塗装劣化挙動と腐食挙動

超え 80 mm 以下の塗装劣化長さの個数頻度は耐食鋼が小さ

Deterioration length(Rust, Swelling)

43210展を抑制しており，耐食鋼は人為的に塗装損傷を与えていConventional steel
Corrosion resistant steel Edge of longitudinal member
9 000

458 000

40

Coatingdeterioration
length

7 000
6 000

65％

3530

5 000

25

4 000

203 000

152 000

Coating deterioration number

1051 000

00020 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260

Frequency of coating deterioration number (％)

5Accumulation of coating deterioration length (mm)

Accumulation of ratio of coating deterioration length
to total edge length(％)

い。以上のことから，耐食鋼はエッジ方向での塗装劣化進

Coating deterioration length (mm)ない船体においても，塗装劣化抑制効果を発現することが分かった。

3.2

従来鋼と耐食鋼の錆粒子

写真 1 に従来鋼と耐食鋼のダブリングプレート塗膜下に形成された錆粒子の透過電子顕微鏡像を示す。図中の白い破線で囲んだ部分が 1 個の錆粒子であり，耐食鋼の錆粒子は従来鋼のそれよりも微細であった。この錆粒子の微細化が，鋼材腐食減耗の抑制，塗装劣化の抑制に寄与していると考えられる。

図7 上
 甲板ロンジ材エッジ部における塗装劣化長さ，塗装劣化長さ率，塗装劣化個数頻度

4． 考察

Fig. 7 Coating deterioration length, ratio of coating deterioration
length and frequency of coating deterioration number atedge of upper deck longitudinal member

4.1 船と実験室腐食試験における
実
塗装劣化と腐食挙動の比較

4.1.1
Conventional steel

塗装劣化進展挙動の比較

塗装スクラッチ部からの塗装劣化進展を評価する実験室

Corrosion resistant steel

腐食試験条件を，（1）35℃，5％ NaCl 水溶液噴霧，2 h →（2）60℃，20～30％ RH，4 h →（3）50℃，＞95％ RH，2 h（（1）に戻る）の塩水噴霧乾湿繰返しとし，その条件で従来
6）鋼と耐食鋼の塗装劣化進展挙動を調査した 。その結果，
100 nm

耐食鋼の塗装劣化面積は従来鋼の約 70％であり，耐食鋼の100 nm2ある塗装劣化面積（600 mm ）に至る時間は，従来鋼の 1.7

写真 1 従 来鋼と耐食鋼のダブリングプレート塗膜下に形成された錆粒子の透過電子顕微鏡像（白破線で囲んだ部分が 1 個の粒子を示す。
）
Transmission electron microscope images of rustparticles formed under coating film on conventionaland corrosion resistant doubling plates (The partenclosed by the white dotted line shows one rustparticle.)

Coating specification(Actual film thickness)

Laboratory test Actual operation
condition
Modified epoxy
Tar epoxy
160 μm×2 coats 150 μm×2 coats(350 μm)(460 μm)

Conventional steel
Corrosion resistant steel

率の累計，（3）個々の塗装劣化長さに対する塗装劣化個数頻度を示す。
（3）に関しては，従来鋼，耐食鋼の塗装劣化個数が，それぞれ 209 個，187 個と 10％程度の違いがあったので，従来鋼，耐食鋼それぞれの塗装劣化長さに対する個数頻度は，該当塗装劣化長さにおける塗装劣化個数を，従来鋼，耐食鋼それぞれの全塗装劣化個数で割り付けた。

Coating deterioration area
(Per 10 mm length of scratch) (mm2)

Photo 1倍であることが分かった。図 8 にその実験室腐食試験でのなお，横軸に関して，たとえば，10～20 mm のプロットは，

1 0000900
8007006005004003004.8 years

200(Actual operation condition)

10000

10 mm 超え 20 mm 以下を示している。

Period equivalent to actual condition (year)
510152025

100 200 300 400 500 600 700 800 900 1 000
Laboratory test period (day)

図 7 から，塗装劣化長さの総計は，従来鋼で約 8 400 mm，化長さ率は，従来鋼で 4.9％，耐食鋼で 3.2％であった。す図8 実
 験室腐食試験（塩水噴霧乾湿繰返し試験）と実船における従来鋼と耐食鋼の塗装スクラッチ部からの塗装劣化
面積の経時変化

わなち，耐食鋼の塗装劣化長さ率は従来鋼の約 65％に抑制

Fig. 8

耐食鋼で約 5 600 mm であり，総エッジ長さに対する塗装劣されている。塗装劣化個数の頻度について，20 mm 以下の塗装劣化長さの個数頻度は耐食鋼が大きく，一方，20 mm
JFE 技報 No. 33（2014 年 2 月）

－ 40 －

Transition of coating deterioration area at scratch parton conventional and corrosion resistant steels in cycliccorrosion test with salt spray and actual operation
condition®

バラストタンク耐食鋼 JFE-SIP -BT 適用船の塗装劣化挙動と腐食挙動

塗装劣化面積の経時変化と，以下に述べる実験室腐食試験となる。耐食鋼を適用した場合，塗装の性能に依存する aの加速倍率を考慮した本実船での塗装劣化面積測定結果をは従来鋼と同じであるが，耐食鋼では塗装劣化開始後の腐併せて示す。ここで，本実船のダブリングプレート広幅スク
2食速度が小さいため，b は大きくなる。図 8 で検討したように，ラッチにおける塗装劣化面積は，従来鋼で 297 mm /4.8 年

塗装劣化開始後，ある塗装劣化面積に至る時間について，（1 748 日），耐食鋼で 223 mm /4.8 年（1 748 日）であった。

2耐食鋼は従来鋼の 1.7 倍となる結果が得られた。したがって，一方，実験室腐食試験で，それらの面積に至る時間は，従耐食鋼を適用した場合の塗装寿命（B）は次式のようになる。

来鋼が 167 日，耐食鋼が 206 日である。したがって，実験室腐食試験は，本実船に対して，約 10 倍の加速倍率であり，

B＝a＋1.7×b …………………………………… （2）本実船の 4.8 年（1 748 日）の結果は，実験室腐食試験の175 日にプロットできる。

一方，図 7 のように，本実船において適用後 5 年経過時

図 8 に示すように実験室腐食試験における塗装劣化進展点ですでに耐食鋼適用の効果が現れていることから，a は 5挙動と実船における塗装進展劣化挙動はほぼ一致した。こ年より小さいと考えられる。また，本船塗装仕様に近いターのように，本塩水噴霧乾湿繰返し試験の妥当性が示される

ルエポキシ塗装 250 mm（2 回塗り）において，塗装状態がとともに，耐食鋼の塗装劣化進展抑制効果を本実船においFAIR になる時期は約 15 年であり ，IACS（国際船級協会て，定量的に確認することができた。また，このことから，連合）では塗装状態が FAIR になった時，再塗装を推奨して本実船において，塗装劣化開始後に，耐食鋼の塗装劣化面いることから積がある面積に至る時間は，従来鋼の約 1.7 倍になると考え（2）式に代入すると，B＝25.5－0.7a となり，本船評価結果られる。

より，a＜5 なので，22＜B≦25.5 と見積もられる。このこと

なお，JFE スチールでは，小型サンプルを用い，別船で 27）年間の暴露試験を行なっている 。この暴露試験では，開発

1）

10）

，a＋b＝15 と仮定する。b＝15－a なので，から，耐食鋼適用により，22.5 年のドック時においても，塗り替え基準に達しないことも期待でき，一般的な設計寿命鋼の塗装劣化面積が従来鋼の約 30％であった。すなわち，25 年まで塗り替えなしとする可能性も十分あると考えられ耐食鋼の塗装劣化進展抑制効果が，本船および実験室腐食る。

試験でのそれよりも大きい。この理由として，別船での塗膜膨れ機構が，本船および実験室腐食試験と異なる事が原因5． おわりにと考えられる。本船および実験室腐食試験における塗膜膨れ先端での塗膜膨れ形態はブリスター状であった。一方，バラストタンク耐食鋼を実船に適用し，竣工後約 5 年の別船での塗膜膨れ形態は，フィリフォーム（糸状）であった。

塗装劣化挙動および腐食挙動を調査し，さらに，実験室腐

9）ブリスターとフィリフォームの塗膜膨れ機構は異なる 。し食試験と比較した結果，以下のことが分かった。

たがって，この塗膜膨れ機構の違いにより，別船では，耐（1）実船バラストタンク上甲板に設置したダブリングプレー

食鋼の効果が異なった（より効果を発現した）ものと考えら

トスクラッチ部の塗装劣化面積について，耐食鋼の塗装れる。

劣化面積は従来鋼の 75％に抑制されていた。また，ダブ

4.1.2

鋼材腐食減耗挙動の比較

リングプレートスクラッチ部の腐食減耗について，耐食鋼実験室腐食試験において，鋼材の腐食減耗を調査した結の腐食深さは従来鋼の 84％に抑制され，耐食鋼の腐食体果，従来鋼では試験片板厚 3 mm を超える腐食貫通孔が広い領域で見られたが，耐食鋼ではそれが顕著に少なく，耐積は従来鋼の 58％に抑制されていた。
（2）耐食鋼の実船上甲板ロンジエッジの塗装劣化長さ率は6）

食鋼による腐食深さの抑制効果が示唆された 。一方，本従 来 鋼 の 約 65 ％ に 抑 制 さ れ て い た。ま た， 耐 食 鋼 は実船においても，耐食鋼の腐食深さは従来鋼の 84％に抑制

20 mm 以下の塗装劣化個数頻度が従来鋼よりも大きく，されていた。このことから，実験室腐食試験での耐食鋼の20 mm 超え 80 mm 以下の塗装劣化個数頻度が従来鋼より腐食減耗抑制効果についても本実船で確認できたと考えらも小さかった。これらのことから，耐食鋼は人為的に塗装れる。

損傷を与えていない船体においても，塗装劣化抑制効果4.2を発現することを確認した。

耐食鋼による塗装寿命延長効果（3）耐食鋼の錆粒子は従来鋼のそれよりも微細であった。

耐食鋼適用による塗装寿命延長効果について，図 1 をも（4）実験室腐食試験である塩水噴霧乾湿繰返し試験におけとに検討する。図 1 の 1st Stage で示される塗装劣化なしのる塗装劣化進展挙動と実船における塗装進展劣化挙動が期間を a，2nd Stage で示される塗装劣化開始から再塗装まほぼ一致した。
（5）（4）の結果から，本塩水噴霧乾湿繰返し試験の妥当性での期間を b とすると，従来鋼における塗装寿命（A）は，が示されるとともに，耐食鋼の塗装劣化進展抑制効果をA＝a＋b ………………………………………… （1）－ 41 －

本実船において，定量的に確認することができた。また，
JFE 技報 No. 33（2014 年 2 月）

®

バラストタンク耐食鋼 JFE-SIP -BT 適用船の塗装劣化挙動と腐食挙動

本実船において，塗装劣化開始後の耐食鋼のある塗装劣

3）IACS. Common Structural Rules for Double Hull Oil Tankers. 2006.
4）IACS. Common Structural Rules for Bulk Carriers. 2006.
5）恵美洋彦，熊野厚，有馬俊朗，湯浅通史，山本規雄，海野昌俊．日本

化面積に至る時間は，従来鋼の約 1.7 倍になると考えられる。
（6）バラストタンク耐食鋼の適用により，一般的な船舶設計

造船学会論文集．1993, no. 174, p. 735.
6）Shiotani, K.；Samusawa, I.；Tachibana, S.；Komori, T. Proc. ICSOT,Ambon, Indonesia, The Royal Institution of Naval Architects, 2012, p. 27.

寿命の 25 年まで塗り替えなしにできる可能性は十分あると考えらえる。

7）塩谷和彦，小森務，星野俊幸，西村公宏，中村雅美，潮海弘資．日本

今後，塗装寿命の延長によるライフサイクルコストの低減

船舶海洋工学会講演会論文集．2010，no. 11，論文番号 2010K-G10-3，p. 481.の観点から，本耐食鋼の適用拡大をはかっていくとともに，塗装の簡易化（たとえば，PSPC 塗装基準の 2 回塗り回塗りに低減）や，鋼材腐食予備厚8）塩谷和彦，橘俊一，寒沢至，潮海弘資，秋山治之，平沢宏章．日本船舶海洋工学会講演会論文集．2013，no. 17，論文番号 2013A-GS4-5, p. 97.

2）を13, 4）の低減を目的として，検討を加えていきたい。

9）Funke, W. Progress in Organic Coatings. 1981, no. 9, p. 29.
10）IACS. Recommendation 87 Guidelines for Coating Maintenance &Repairs for Ballast Tanks and Combined Cargo/Ballast Tanks on OilTankers, Rev. 1. 2006.

耐食鋼の実船への適用およびその評価は，川崎汽船株式会社，太洋日本汽船株式会社，ジャパンマリンユナイテッド株式会社のご協力により行なわれたものであり，関係各位に深く感謝いたします。
参考文献
1）Nippon Kaiji Kyokai. Guidance for Corrosion Protection System of Hull
Structures - For Water Ballast Tanks and Cargo Oil Tanks - Secondrevision . 1995.
2）Nippon Kaiji Kyokai. Guidelines for Performance Standard for Protective
Coatings Contained in IMO Resolution MSC. 215（82）, 2007.

JFE 技報 No. 33（2014 年 2 月）

－ 42 －塩谷和彦

中村雅美