JFE 技報 No. 33（2014 年 2 月）p. 1-6

JFE スチールの TMCP 技術の進歩とそれによる高性能厚板
Development of Thermo-Mechanical Control Process (TMCP)
and High Performance Steel in JFE Steel遠藤茂

ENDO Shigeru

JFE スチール

スチール研究所

鋼材研究部長・工博

中田直樹

NAKATA Naoki

JFE スチール

スチール研究所

圧延・加工プロセス研究部長

要旨
TMCP（Thermo-mechanical control process：加工熱処理，熱加工制御）は，制御圧延技術と制御冷却技術を組み合わせ，優れた機械的性質を引き出す鋼材の製造技術体系である。JFE スチールは 1980 年に厚板のオンライン®

加速冷却装置（OLAC ：On-Line Accelerated Cooling）を西日本製鉄所（福山地区）にて世界で初めて実用化して以来，TMCP の高度化に向けた取組みを続けている。1998 年には均一冷却，高冷却速度による加速冷却が可能なSuper-OLAC® を開発，稼働させ，2011 年には Super-OLAC® を発展させた Super-OLAC®-A を導入し，高度な要求®

特性に対応している。また，TMCP のオンライン化を追求し，2004 年には，オンラインの誘導加熱装置（HOP ：Heat-treatment On-line Process）を世界で初めて実用化した。さらに，2009 年には制御圧延の高能率化と Super®

OLAC との組合せによる新しい材質制御が可能となる Super-CR を京浜地区で実用化している。本稿では，これら技術を活用した最近の TMCP の展開と高性能厚板の開発について概説する。

Abstract:
Thermo-mechanical control process (TMCP) is one of microstructural control techniques, combining controlled
rolling and controlled cooling, to obtain excellent properties of steel plates, such as high strength, excellent toughness
and weldability. JFE Steel has continued efforts to develop TMCP technologies, ever since JFE Steel started operation®

of the accelerated cooling equipment, OLAC (On-Line Accelerated Cooling) , in the plate mill at West Japan Works®

(Fukuyama) in 1980, which was the first industrial accelerated cooling system in the world. OLAC has continued to®

®

®

evolve to Super-OLAC and Super-OLAC -A, in 1998 and 2011. In 2004, HOP (Heat-treatment On-line Process) wasalso installed in the plate mill at Fukuyama. Super-CR enabling quite unique cooling patterns during controlled rolling
has also installed at East Japan Works (Keihin) in 2009. This paper describes features of those leading facilities andthe recent development in TMCP with some examples of new products in JFE Steel.

1． はじめにできなかった高強度と高靭性の両立を可能にした。JFE ス®

チールは世界で初めてオンライン加速冷却設備 OLAC を厚板製造ラインに実用化して以降，たゆまない技術開発により溶接鋼構造物の設計・製造技術の進歩とトータルコスト削減の要求から，そこに用いられる厚板には常に高強度化・冷却設備の高性能化を追求している

1, 2）。さらにオンライン®

高施工性が求められてきた。さらに，近年では構造物の大加熱設備 HOP により焼き戻しプロセスの連続化を行な型化と使用環境の苛酷化が進むと同時に，安心・安全設計

い ，より高強度の厚板のオンライン製造を実現した。また，が重要視される傾向にあり，厚板に要求される性能は高度制御圧延の連続化という新しい概念を提案し

2）

3）圧延機直近化かつ複合化している。このような要求性能を満足するため

強冷設備 Super-CR を実用化している。このような，プロセには，精緻な材料設計技術とともに高度な製造技術が必須

スの連続化は工業製品に常に求められる高生産性と工期短となってくる。

縮にも応えている。

厚 板 の 高 性 能 化 は 合 金 設 計 技 術 と と も に，TMCP

一方，溶接構造用鋼としての厚板には，溶接施工性の向（Thermo-mechanical control process：加工熱処理，熱加工上が求められる。高強度化に伴う溶接低温割れ性の低下と制御）のたゆまない進歩によって支えられている。TMCP

溶接熱影響部（HAZ：Heat affected zone）靭性の劣化といの発展は連続化，オンライン化の追及のたまものともいえる。

う課題は，TMCP を適用することによる低合金成分での高制御圧延・制御冷却技術はオフラインの熱処理でしか製造強度化によって解決された。また，大入熱溶接に対応した厚板は，析出物，介在物の制御技術の進歩によってその性能は大きく向上したが，その根底にはやはり TMCP を前提

2013 年 8 月 27 日受付－1－

JFE スチールの TMCP 技術の進歩とそれによる高性能厚板2）入し，2004 年に稼動させた 。とした低合金設計がある。

®

本論文では，TMCP の技術革新を中心に JFE スチールのHOP はソレノイド式電磁コイル（インダクター）によっ厚板製造技術の進歩をレビューする。また，これらプロセスて，鋼板に誘導電流を流して，抵抗発熱により加熱を行な技術を最大限に活用して開発された，さまざまな分野で使う誘導加熱方式である。鋼板の内部で発生する熱量は投入用されている高性能厚板の特長について概説する。

する電力で厳密にコントロールして均一かつ高精度な温度®

管理を実現している。設備の配置を図 1 に示す。HOP はホッ

2． JFE スチールの TMCP 技術の進歩
2.1

トレベラーの直後に配置され，冷却後の鋼板が持つ顕熱を有効に活用して加熱の効率化も図られた一貫加熱プロセス

オンライン加速冷却設備 Super-OLAC®

として設計されている。

加速冷却は制御圧延とともに TMCP の根幹をなす技術でこれにより，従来は主に焼入れ-焼もどしプロセスで製造ある。JFE スチールは 1980 年に厚板のオンライン加速冷却されていた引張強度 600 MPa 以上の高強度ハイテンがオン®

装置（OLAC ：On-Line Accelerated Cooling）を西日本製鉄ラインで製造できるようになり，製造能力の増強，リードタ所（福山地区）にて世界で初めて工業的に実用化して以来，イムの大幅な短縮を実現している。同時に，誘導加熱なら加速冷却設備の高度化に向けた取組みを続けている。

ではの急速加熱により，焼もどし過程で形成される炭化物独自の水流制御技術により理論限界相当の高冷却速度に®

が均一かつ微細になるため，オフラインで焼もどししたもの

1）

4）よる加速冷却を実現した Super-OLAC を開発し ，1998 年と比較して，特に靭性が向上することが見い出されている 。に西日本製鉄所（福山地区）で稼動させた。従来の冷却方さらに，Super-OLAC の優れた温度制御性と相まって，従式では核沸騰と膜沸騰とが混在した遷移沸騰領域が存在す

来の TMCP では不可能だった水冷停止直後の再加熱が可能

るため，冷却は不安定となって，冷却の進行にともなって温となり，これに基づく新しい組織制御技術を開発して，特長度偏差を増大させ，鋼板の品質が安定しないという問題がある高強度ハイテン商品に適用している

®

5, 6）

。

®

あった。Super-OLAC では全面核沸騰による冷却を追及し，

2.3

収束冷却による均一冷却を達成するとともに，高冷却速度2）も実現し，TMCP 鋼の品質を格段に向上させた 。

圧延機直近強冷設備 Super-CR

制御圧延は，オーステナイトの未再結晶温度域で加工を®

Super-OLAC は西日本製鉄所（倉敷地区）（2003 年稼働）
，加えることによって転位を蓄積し，結晶粒界だけでなく結晶東日本製鉄所（京浜地区）（2004 年稼働）の 3 厚板工場へ粒内にも変態の核生成サイトを発生させて組織を微細化さの展開を完了して，TMCP を最大限に活用する体制を完了せて強度の向上を図る技術であり，制御冷却よりも早くから，®

7）している。さらに，2011 年には福山地区に Super-OLAC を実機に適用されている 。

®

発展させた Super-OLAC -A を導入し，近年の高度な要求特制御圧延材の製造では，一般の圧延材よりも仕上圧延温性に対応している。

2.2

度を低く設定しているので，多くの場合，圧延の途中で温度調整のための冷却待ちが発生し，その時間は製品板厚がオンライン加熱設備 HOP®

厚いほど長くなる傾向にある。冷却待ちの時間を短縮する

調質鋼の製造は，従来から圧延ラインとは切り離した熱手段としては，従来からシャワー状の水を供給して冷却する処理設備において行なわれてきた。このオフライン処理をオ技術があるが，鋼板を搬送する時間，水冷を行なう時間，ンライン化して効率化を図る目的で，西日本製鉄所（福山復熱させて目標の温度まで冷却できたことを放射温度計で®

確認するまでの時間がかかり，一般の圧延材に比べて生産HOP （Heat treatment On-line Process）を世界で初めて導能率を低下させる原因であった。また，水量密度が少ない地 区 ） に お け る Super-OLAC の 後 段 に， 誘 導 加 熱 装 置®

ゆえ冷却速度が限られ，鋼板上面の滞留水が過大な冷却を引き起こし，全体を均一に冷却することが難しいという問題
3）

Super-OLAC®-A(On-line Accelerated Cooling)
Rougher Finisher

Hot Levelerが指摘されていた 。
このような課題を解決するために，また制御圧延と冷却をCooling Bed組み合わせることによる TMCP の高度化を実現するために，
圧 延 機 直 近 の 急 冷 設 備 とし て は 世 界 初 となる Super-CRFurnace

HOP®
(Heat treatment On-line Process)（Super-Controlled Rolling）を，東日本製鉄所（京浜地区）に導入し，2009 年に稼動させた。
図 2 に設備の配置を示す。Super-CR は圧延機直近に設置

図1 西 日本製鉄所（福山地区）厚板工場のオンライン加速冷
却-熱処理設備のレイアウト
Fig. 1

した強冷却設備であり，厚板のようなリバース式で圧延と水冷を同時に行なうことを初めて可能とした。水量密度が極Layout of on-line accelerated cooling and heat-treatment
facilities of West Japan Works (Fukuyama)

JFE 技報 No. 33（2014 年 2 月）

めて高い冷却を多パスで適用して，冷却の累積効果を得て，－2－JFE スチールの TMCP 技術の進歩とそれによる高性能厚板鋼の開発が望まれた。さらに，コンテナ船の厚肉材の溶接

Cooling bed
Hot leveler

Super-CR Shower
coolingFinisherには高能率立向き溶接方法であるエレクトロガスアーク溶接（EGW：Electrogas arc welding）が適用されおり，大入熱溶接部の品質も満足することが要求された。

®

FurnaceSuper-OLAC(On-line Accelerated Cooling)

また，板厚 50 mm を超える極厚鋼板を使用した大型コン

Shower cooling
Conventional
CR process⇔Oscillation

テナ船の強力甲板において，鋼材および溶接構造の脆性破壊に対する安全性の観点からアレスト靭性も具備すること

Low coolingrateが求められた。この様にコンテナ船用 YP460 MPa 級鋼には高強度化とともに大入熱溶接への対応そしてアレスト靭性Super-CR
New CR process
by Super-CRという複合的かつ高度な要求特性が課せられた。

Intensive
water cooling®

JFE スチールは，JFE EWEL 技術8, 9）の深化により，高強度化と大入熱溶接部の高品質化を両立した YP460 MPa 級鋼を開発，実用化している

10）®

。JFE EWEL 技術において重図2 東 日本製鉄所（京浜地区）厚板工場のレイアウトとSuper-CR による制御圧延の高能率化

要な基 本 技 術 要 素 のひとつ Super-OLAC の 適 用による，Fig. 2

Ceq の低減とともに，マイクロアロイング技術にさらなる改®

Layout of plate mill of East Japan Works (Keihin) andnew controlled rolling process by Super-CR

良を加えて，粗粒域幅極小化と内部の組織の微細化により大入熱溶接部の優れた靭性を達成した。

生産の高能率化を図ることに成功した。水冷に関しては，特また，制御圧延の高度化によって 60 mm 以上の極厚鋼板殊な水流制御により，鋼板全体を均一かつ急速に冷却するにおいても高いアレスト靭性を有した鋼板の製造技術も確技術を確立した。しかも，操業中はオンラインで鋼板温度を正確に把握し，必要な冷却量に応じて水冷パス数や圧延

表 1 造船 YP460 MPa 級鋼の化学成分例

速度の最適値を求めて温度制御を行なっている。また，圧延で反りが発生しないよう，鋼板上下面の温度差は常に適正な範囲内に抑えている。Super-CR 技術の確立により，制Table 1

Chemical compositions of YP460 MPa class steel plate

GradeThickness(mm)

YP460

60

御 圧 延 材 の 圧 延 能 率 が 格 段 に 向 上 し，JFE ス チ ー ル のTMCP 型高強度鋼の供給能力が向上した。稼動以来の生産

C

SiMn

Nb

Ti

Others0.05 0.07 1.55 0.01 0.01＊

量は累積で 150 万トンを超えている。

Chemical composition (mass%)＊Ceq

Cu, Ni, Ca,
0.39
B, etc.

Ceq = C + Mn/6 + (Cr + Mo + V)/5 + (Cu + Ni)/15®

また，Super-CR と加速冷却設備 Super-OLAC を組み合わせることによる 2 段階の冷却を適用することが初めて可能と表 2 造船 YP460 MPa 級鋼の機械的特性例なり，TMCP の自由度が高まった。造船用，建築用，パイTable 2

プ素材向けなどで従来よりも変形特性に優れた高強度鋼板の製造への応用や，表面温度の制御によるスケール密着性の向上などの効果も期待されている。

Mechanical Properties of YP460 MPa class steel plate

Grade

YP (MPa)TS (MPa)El (%)

vE−40 (J)YP460

50865421282

YP: Yield point
El: Elongation

TS: Tensile strengthvE: Absorbed energy

3． 高性能厚鋼板への展開
造船用鋼板

Absorbed energy at −20℃,vE−20(J)3.1

造船用鋼板の高性能化は TMCP の発展の歴史である。初期 の TMCP の 工 業 化 に よ り 1980 年 代 に 実 用 化 さ れ たYP390 MPa 級鋼板は船舶の軽量化に寄与するとともに，低い炭素当量（Ceq）で高強度化しているため，高能率の大入熱溶接も適用できることから，船舶建造の効率化にも大きく貢献した。
さらに，近年，海上輸送の効率化，燃料費削減，環境負荷の軽減に対するニーズが高まり，造船用鋼板とその適用

350

2 min under surface

300250200150

Open: Each
Solid: Average

100500WM Bond HAZ1 HAZ3 HAZ5

WM: Wild metal

技術も大きく進歩している。コンテナ船の大型化は使用鋼

HAZ: Heat affected zone

図 3 造船 YP460 MPa 級鋼の EGW 継手特性例

材の厚手化を招き，軽量化のためにさらなる高強度鋼のニー

Fig. 3ズを生み，YP390 MPa 級鋼の強度を超える YP460 MPa 級－3－Charpy impact properties of electrogas arc welding(EGW) welded joint of YP460 MPa class steel plate
JFE 技報 No. 33（2014 年 2 月）

JFE スチールの TMCP 技術の進歩とそれによる高性能厚板立している。開発された造船用 YP460 MPa 級鋼の化学成分，(2) During HOP® heating
C diffusion into austenite

機械的特性，EGW 継手特性の例を表 1，表 2，図 3 に示す。

Temperedbainite

Acceleratedcooling(ACC)
Reheattreatment

高強度と造船 E グレードの母材低温靭性および大入熱溶接継手の低温靭性を満足している。
JFE スチールでは，コンテナ船に使用される厚板への高度(1) Acc stop andisothermal holding

で複合化したニーズに応えるべく，YP355～YP460 MPa 級(3) After coolingの極厚鋼板に対して，大入熱溶接仕様，高アレスト靭性仕様の製造体制を整えている3.211, 12）。

Temperedbainite
Martensite-Austenite
constituent (M-A)

Bainite

建築用鋼板

Untransformed austenite

近年の高層建築物では，大スパン化や構造の複雑化が進み，このため，高強度の厚肉鋼材が求められている。また，建築用鉄骨材料では，耐震性要求から降伏比（降伏点 / 引

図4 H
 OP®を活用したオンライン型低降伏比高張力鋼のミクロ組織制御の考え方
Fig. 4張強さ）が低くかつ高靭性で，しかも溶接性の良い高性能

Schematic illustration of microstructure change by®
HOP for dual phase microstructural control

鋼材のニーズが高まっている。
JFE スチールは耐震性に優れる TMCP 型建築用低降伏比®

高張力鋼 HBL シリーズを幅広い強度グレードと板厚にお大 1 000 kJ/cm にもなる大入熱溶接であり，特別な対策を施いて開発，商品化している。表 3 にそのラインアップを示す。

さない鋼材では HAZ の靭性が著しく劣化し，高層ビルの耐®

HBL 385 は経済性，耐震性，溶接性のバランスに優れた震性能が低下する。JFE スチールでは，大入熱溶接熱影響

引張強さ 550 MPa 級の TMCP 鋼として開発され，業界の先部の品質向上技術 JFE EWEL を適用した高 HAZ 靭性鋼を®

陣 を 切 っ て 2002 年 に 国 土 交 通 大 臣 認 定 を 取 得 し た。
®

®

®

®

9）

HBL 325～HBL 440 のグレードにおいて商品化している 。

HBL 385 は，Super-OLAC を活用した高精度 TMCP 技術

また，同様にこれまでオフライン多段熱処理の適用が不を駆使することによって，従来の 520 MPa 級 TMCP 鋼（基可欠であると考えられてきた低降伏比 780 MPa 級鋼板の製準強度 355 MPa）と同等の溶接性を保持したまま，80％以造に関してもオンライン製 造 化が 達 成されている 。

6）®

下の低降伏比と 385 MPa の基準強度を実現したものであ®

HBL 630L は TMCP と HOP を活用し，鋼板のミクロ組織

13, 14）をベイナイト主体組織と，微細な島状マルテンサイト（M-A：

さらに，従来は多段熱処理で製造されていた SA440（引Martensite-Austenite constituent）の複相組織とすることに張強度 590 MPa 級）の機械的特性をオンラインで製造するより（図 4），建築構造用鋼として優れた母材部の機械的特る。

®

技術を確立し，HBL 440 として商品化を完了している。制性 と 優 れ た 溶 接 性 お よ び 溶 接 部 靭 性 を 達 成 し て い る。

®

®

御圧延条件の厳格な管理と Super-OLAC の優れた温度制御性により開発，実用化されたものである

HBL 630L は，至近，新宿東宝ビルの溶接 4 面ボックス柱15, 16）。

用鋼材として，約 250 トン採用された。

建築用高強度厚板は四面ボックス柱に使用されることが3.3多いが，その組立てには，高能率のサブマージアーク溶接（SAW）やエレクトロスラグ溶接（ESW）が適用される。こ建機・産機用鋼板

建設・産業機械分野では軽量化のニーズが強く，高強度～超高強度鋼が積極的に用いられているが，使用環境の過酷れらの溶接は，入熱量が SAW で 600 kJ/cm，ESW では最化にともない加えて低温靭性も要求されている。一般的に高強度化と靭性の向上は相反するものであり，これらの特表 3 建築用 TMCP 鋼 HBL®シリーズのラインアップ
Table 3性を両立させるためには特別な製造技術が必要になる。

Lineup of thermo-mechanical control process (TMCP)®
steel plate HBL for building structure®

JFE スチールでは，制御圧延技術および Super-OLAC と®

GradeThickness(mm)YS(MPa)TS(MPa)HOP による連続化プロセスの特長を最大限に活用し，優れYR (%) vE0 (J)た低温靭性を有する建設・産業機械用超高強度厚板を開発，®

HBL 32540≦t≦100 325-445 490-610

≦80

≧27

商品化している®

40≦t≦100 355-475 520-640

≦80

≧27

熱焼入れ-焼もどしであるが，連続化プロセスを適用するこHBL 385L 12≦t≦ 19385-505 550-670®
HBL 38519≦t≦100≦80≧70とにより，供給能力の向上と工期短縮とともに，合金成分の19≦t≦100 440-540 590-740

≦80

≧70

HBL 630L 12≦t≦ 40 630-750 780-930

≦85

≧70

HBL 355®

®

HBL 440®

YS: Yield strength
YR: Yield ratio。従来の高強度鋼の製造プロセスは再加削減，高強度と低温靭性の両立を達成している。
これらの厚板においては，制御圧延による加工オーステ
ナイトからの直接焼入れ（オースフォーム）による高強度化

TS: Tensile strengthvE: Absorbed energy

JFE 技報 No. 33（2014 年 2 月）

17）®と，HOP を用いた焼もどしによる低温靭性の向上効果を活－4－

JFE スチールの TMCP 技術の進歩とそれによる高性能厚板: 0.3℃/s: 5―100℃/s−70

表 4 海洋構造物用鋼板のラインアップ

0.3℃/s−75

Table 4−80

Trs (℃)

300−85−90250v

Hardness, HV10350

5―100℃/s
Trs: Fracture appearance
transition temperature−100200
16 16.5 17 17.5 18 18.5 19
16 16.5 17 17.5 18 18.5 19
3Tempering parameter×103
Tempering parameter×10

HV10: Vickers hardness (98N)(a) Strength−95v(b) Toughness

図5 7
 80 MPa 級鋼の焼もどしパラメータと（a）強度，（b）靭性の関係
Fig. 5

Available strength and thickness of steel plates foroffshore structures

YP Class(MPa)Charpy temp.
(℃)

CTOD Testtemp. (℃)

Thickness (mm)355

−40−10≦101.6−40−10≦101.6−60−40≦ 76.4

500

−40―

≦108

550

−40―

≦108

620

−40―

≦108−40―≦180420690Relationship between tempering parameter andmechanical properties of TS780 MPa class steel

YP: Yield point®

CTOD: Crack tip opening displacement

用している。HOP による加熱は従来のオフライン熱処理の力 学 ア プ ロ ー チ の 一 つ で あ る CTOD（Crack tip opening

場合に比べ，昇温速度が 1～2 桁大きいため，セメンタイトdisplacement）特性が要求される。

が均一微細に析出し，この効果により靭性の向上が達成さJFE スチールは，マイクロアロイ技術を活用した高度な材れる。これらの組織制御により，図 5 に示すように優れた質設計や製鋼技術と加速冷却装置 Super-OLAC を用いた最低温靱性を有するとともに，超高強度鋼の実用化に重要な新鋭の制御圧延・制御冷却技術との組合せにより要求特性耐遅れ破壊特性に優れ，かつ低成分設計のため優れた溶接を十分に満足する厚板を実用化している。優れた溶接性を®

性を実現している。

有する低 PCM（溶接割れ感受性組成）の成分設計と厚肉材®

での母材特性の両立を達成するとともに，Ca 系非金属介在HOP によるこのような炭化物の形態制御技術と材質制御®

技 術 を 適 用 し て，JFE-HITEN 780LE，HYD 960LE，®

CTOD 特性を向上させている

HYD 1100LE などの特長ある商品を提供している。

3.4

物 を 活 用した 組 織 微 細 化 により溶 接 継 手 の 靭 性 および18, 19）。

一方，ジャッキアップリグのラック材，コード材には極低エネルギー用鋼板

温靭性仕様の降伏強度 690 MPa 級の極厚鋼板が用いられる。

エネルギー資源の開発，生産，輸送および利用に関わる

JFE スチールは，これら熱処理型の厳格仕様極厚鋼板におプラント構造物には厚板が重要な役割を果たしている。こいても独自の製造プロセスにより高品質厚板の製造技術をれらのプラントで求められるのは，建設コストおよび運転コ確立しておりストの低減であり，コストを低減するひとつの手段が高強度構造物用鋼板の例を示す。

20），多数の実績がある。表 4 に開発した海洋材料の適用である。高強度材料を使用することによって，設4． おわりに備の大型化，運転条件の高圧化，高温化が実現できる。同時に使用材料の削減が可能となり，これにともなって設備の軽量化や設備工事の削減などが可能となる。

TMCP 技術に関連した JFE スチールの最新鋭設備である

一方で，高いエネルギー密度を持つ石油や天然ガスを取Super-OLAC® ならびに Super-OLAC®-A，HOP® さらに制御り扱うために，材料に対して高度の安全性，信頼性が求め圧延の高能率化と Super-OLAC との組合せによる新しい材られている。これは，設計条件に対して十分な安全性を確質制御が可能となる Super-CR に関しての基本技術について保するばかりではなく，自然災害や腐食など外的な要因に紹介した。また，これら世界最先端の設備を活用するととも対しても十分な安全性を確保する必要があることを意味すに，製鋼技術や冶金現象を組み合わせることによって商品る。

化された，高性能ハイテンについていくつか概説した。

®

極寒地で使用される採掘リグやプラットフォームに使用さJFE スチールは，今後もプロセス開発と冶金原理を有機れる厚板には，厳しい低温靭性が要求される。船級規格の的に結びつけた TMCP を発展させ，「ものづくり」技術をさ高張力鋼板である EH36，FH36 などが使用される他，生産らに高度化し，お客様のニーズに応えるとともに，社会に貢プラットフォームではジャケットをはじめ，TLP（Tension

献する厚板新商品の開発を強力に推進していく。

leg platform）のトップサイド，パイル，SPAR のトップサイ
ド で は，API 2W 50（ 降 伏 点 355 MPa 以 上 ），60（ 同参考文献
1）小俣一夫，吉村洋，山本定弘．NKK 技報．2002, no. 179, p. 57-62.
2）藤林晃夫，小俣一夫．JFE 技報．2004, no. 5, p. 8-12.

410 MPa 以上）に代表される TMCP 型高張力鋼が使用される。さらに，これらの厚板の溶接継手部には，厳格な破壊－5－

JFE 技報 No. 33（2014 年 2 月）

JFE スチールの TMCP 技術の進歩とそれによる高性能厚板

3）中田直樹，黒木高志，藤林晃夫，宇高義郎．鉄と鋼．2013, vol. 99, no.

16）大森章夫ほか．JFE 技報．2014, no. 33, p. 25-31.

11, p. 1-7.
4）長尾彰英，大井健次，三田尾眞司，梶田恭之，杉岡正敏．まてりあ．

17）長尾彰英，伊藤高幸，小日向忠．JFE 技報．2007, no. 18, p. 29-34.
18）柚賀正雄，橋本正幸，鈴木伸一．JFE 技報．2012, no. 29, p. 41-47.
19）一宮克行ほか．JFE 技報．2014, no. 33, p. 19-24.

2005, vol. 44, no. 2, p. 148-150.
5）石川信行，遠藤茂，近藤丈．JFE 技報．2005, no. 9, p. 19-24.
6）植田圭治，遠藤茂，伊藤高幸．JFE 技報．2007, no. 18, p. 23-28.

20）JFE 技報．2014，no. 33, p. 72-74.

7）小指軍夫．制御圧延・制御冷却．東京，地人書館，1997. p. 47.
8）鈴木伸一，大井健次，一宮克行，木谷靖，村上善明．まてりあ．2004,
vol. 43, p. 232-234.
9）鈴木伸一，一宮克行，秋田俊和．JFE 技報．2004, no. 5, p. 19-24.
10）一宮克行，角博幸，平井龍至．JFE 技報．2007, no. 18, p. 13-17.
11）西村公宏，半田恒久，橋本正幸．JFE 技報，2007, no. 18, p. 18-22.
12）長谷和邦，半田恒久ほか．JFE 技報．2014, no. 33, p. 13-18.
13）林謙次，藤沢清二，中川一郎．JFE 技報．2004, no. 5, p. 45-50.
14）中川佳，植木卓也，難波隆行．JFE 技報．2013, no. 31, p. 8-15.
15）大森章夫，中川佳，中川郷司，室田康宏，石川操．まてりあ．2012,

遠藤

vol. 51, p. 111-113.

JFE 技報 No. 33（2014 年 2 月）

－6－茂

中田直樹