ゴム弾性を活用した水路目地補修工法の開発
長束勇* 渡嘉敷勝** 森充広** 石神暁郎****島根大学生物資源科学部（前（独）農業工学研究所），〒690-8504**（独）農業・食品産業技術総合研究機構

島根県松江市西川津町 1060

農村工学研究所，〒305-8609***ショーボンド建設株式会社，〒305-0003

要

茨城県つくば市観音台 2-1-6

茨城県つくば市桜 1-17

旨既設コンクリート躯体を活用して水路を更新しようとする場合，目地部における効果的な漏水防止補修技術が必要となる．筆者らは，合成ゴムの有する高弾性に着目し，目地材の断面形状を工夫することにより，目地機能の安定性・持続性，目地補修の省力化が可能な工法開発を進めている．多様な断面形状の目地 材 に つ い て 目 地 挿 入 完 了 時 お よ び 最 大 圧 縮 変 形 時 の 応 力 状 態 を FEM 解 析 に よ り 調 べ た と こ ろ ，適 切 な 空
隙量を有する中空リム構造とすれば，目地が伸縮しても目地材の水路側表面には引張応力が発生しないことが判明した．一般にゴムが引張された状態では大気中のオゾンによる劣化を受けるが，オゾンにさらされる目地の水路側表面は常に圧縮応力状態に維持されることから，高耐久性が期待できると考えられる．
キーワード：水路，目地，補修，合成ゴム，FEM，オゾン劣化

1．はじめに修目地材が追従できず再損傷を生じる事例（石神ら，2006）もあることから，目地機能の安定性・持続性，さ水利施設の更新を事業目的とする幾つかの国営土地改良事業全体実施設計地区あるいは事業着工地区においてらには目地補修の省力化が可能な工法開発が望まれている．

筆者らが行った現地調査によると，水路目地材の劣化やそこで，筆者らは，前（独）農業工学研究所が 30 数年欠損により漏水が発生し，水路の水利用機能が著しく損にわたって研究開発を行ってきたジオメンブレンを用いなわれている事例が多く見受けられる（Fig.1）．従来，こた表面遮水工法における知見（長束，1999）と，共同研のような状況において，現状のコンクリート水路躯体そ究の相手方である民間会社が開発した高弾性ゴムとエポのものには補修や補強を必要とする変状がみられない場

キシ樹脂との組み合わせによるゴムの残留応力を利用し合，あるいは水路躯体を補修すれば既設躯体を活用できた目地止水工法（以降，残留応力目地工法と呼ぶ）の施る場合には，目地部近傍の躯体を取り壊して止水板を再工経験（小俣ら，2004）に基づき，新たな水路目地補修設置し躯体の部分再打設を行うといった方法（Fig.2）や，工法（以降，応力機能目地工法と呼ぶ）の開発を進めてまた近年では，劣化した目地材を取り除いてセメント系いる（長束ら，2006）．その特長は，目地が伸縮しても高モルタル材や弾性シーリング材を充填するといった比較

弾性ゴムを使用した目地材の水路側表面には引張応力が的簡易な方法，あるいは FRP 板などの材料により目地部発生しないこと，かつ残留応力目地工法における接着剤全体を被覆する方法などにより補修されている．しかし，固化待ちという工程を省略できることである．なお，前これらの補修方法では，躯体の温度変化による伸縮に補者の高耐久性は，一般にゴムが引張された状態では大気

Fig.1

目地材の欠損と目地部からの漏水

Defect of joint filler and water leakage through the joint of canal

Fig.2

目地部補修の例

Example of repair for joint of canal

中のオゾンによる劣化を受けるが，オゾンにさらされるが全バレル数の 2.8％と低いため，全体実施設計 A 地区の目地の水路側表面は常に圧縮応力状態に維持される断面

ように目地部のみ補修すれば概ね施設更新の目的を達す

形状を数値解析で追求した結果により得られた性能であることにはならない．しかし，目地の A 評価は 24 バレルる．

のみであるので，躯体を補修することを含めて現況躯体

本論は，応力機能目地工法の開発の背景と目地に使用した材料の選定理由を述べた上で，多様な断面形状の目を活用するバレル数 221 の少なくとも 89％で目地部の補修がなされると想定される．

地の挿入完了時および最大圧縮変形時の応力状態を FEM

以上の事例は，筆者らが比較的容易に現況確認を行え解析により調べ，目地が伸縮しても目地材の水路側表面る中国四国農政局管内の事例である．しかし，現在，農には引張応力が発生しない断面形状の決定方法を論じた

林水産省農村振興局が検討部会（委員長：青山咸康京都ものである．

大学大学院農業研究科教授）を設けて策定を進めている

2．新しい目地補修工法開発の背景

7.23

87

2.1 目地補修工法開発の必要性
Fig.3 は，中国四国農政局が四国地方において全体実施延べ延長(km)6設計中である A 地区管内の 3 幹線水路（総延長 10,180m，重力式無筋コンクリート擁壁型水路）について，所管の541べた結果を整理したものである．なお，それぞれのラン0.43Ⅲ00Ⅱ0Ⅰされている．この調査結果によれば，A 地区では，ひび0.09

0.090クⅠ，Ⅱ，Ⅲの劣化状況区分指標は，Table 1 のとおりと74.7%が目地状況評価ではランクⅢと判定されているこ

0.32

2

調査管理事務所が目地の状況と側壁のひび割れ状況を調割れ評価がランクⅠと判定された総延長のうち，その

2.02

3ⅠⅡ

目地状況評価Ⅲ

ひび割れ評価Fig.3 目地の状況と側壁のひび割れ状況の評価結果（A 地区）
Assessment results of joint fillers and cracks in the canal wallin A irrigation projectとから，側壁に補修を要する変状が発生していない水路
350と極めて多いことがわかる．

300

目地

250

本体

また，Fig.4 は，同じく中国四国農政局が中国地方において最近事業着工した B 地区管内の 1 幹線用水路（延長バレル数区間のうち目地を補修する必要がある水路区間が約 3/4

14215050について，所管の事業所が目地部および本体躯体の機能

24 1030Ａ評 価

Ｂ評 価0診断を行った結果である．なお，それぞれの劣化状況区
本体躯体の“既施設の現況利用”である A 評価バレル数

2112001005,437m，363 バレル，重力式無筋コンクリート擁壁型水路）

分指標は，Table 2 のとおりとされている．この地区では，

309

Ｃ評 価

Fig.4 目地とひび割れの状況評価結果（B 地区）
Assessment results of joint fillers and cracks in the canal wallin B irrigation project

Table 1 目地とひび割れの劣化状況区分指標（A 地区）
Classification indices of the deterioration conditions about joint fillers and cracks in the canal wall in A irrigation project
ランクⅠ
目地の状況

ひび割れ（側壁）

止水板あり
目地切れなし

ランクⅡ止水板あり
目地切れあり（目地板なし）

側壁背面まで貫通した鉛直ひび割れなし，または貫通していても幅 1mm 未満

側壁背面まで貫通した鉛直ひび割れが幅 1mm 以上 3mm 未満，または貫通した
水平方向ひび割れ延長 2m 未満

ランクⅢ
止水板なし（欠損）
目地切れあり（目地板なし）
側壁背面まで貫通した鉛直ひび割れが
幅3mm 以上，または貫通した水平方向ひび割れ延長 2m 以上

Table 2 目地とひび割れの劣化状況区分指標（B 地区）
Classification indices of the deterioration conditions about joint fillers and cracks in the canal wall in B irrigation projectA 評価
目地目地の開きがない状況

本体

既施設の現状利用

B 評価

C 評価

目地材が剥離しているが，目地の開きは貫通していない状況

目地材が欠損あるいは散逸し，目地に貫通した開きがある状況

補修が必要

改修が必要注）本体については，ひび割れ幅 0.6mm，変形・沈下 25mm，欠損・洗掘の深さと部材厚さの比較，磨耗最大深さ 30mm，躯体からの漏水の有無，推定圧縮強度 18N/mm2を評価指標として，評価点の合計点により総合評価している．

「農業水利施設の機能保全の手引き（案）」においても，工法選定上の留意事項として特に目地補修工法を挙げて目地材いることからも，今後，水利施設の更新を事業目的とする事業地区においては，目地部の補修が重要な工種になってくると考えられる．このような事情が，止水性や耐久性の面で優れ，工期短縮が可能な目地補修工法の開発が望まれている背景となっている．

コンクリート水路躯体

2.2 残留応力目地工法における課題
既に施工実績のある残留応力目地工法の概要は Fig.5

Fig.6 応力機能目地工法の概要（石神ら，Single piece filler of high elastic rubber2006）のとおりである．施工手順は，①コンクリートの目地漏水部を図のような断面にはつり取る，②U 字形をした高法では Fig.6 に示すように，次の施工手順で行うことを前弾性ゴム（クロロプレンゴム）製の残留応力目地本体両提として，これ以降の研究開発を進めることにした．①側のリップ溝にエポキシ樹脂接着剤を塗布する，③接着両刃間隔を 5cm に固定した 2 枚刃ダイヤモンドカッター剤を塗布した目地本体を目地部にはめ込んで接着固定すを用いて，既存目地部を挟んだ幅 5cm，深さ 5cm の切りる，④接着剤が固化後に，残留応力目地用のジッパーを込みをコンクリート躯体に入れる．②コンクリート躯体打ち込む，である．ジッパーを打ち込むことによって，を箱抜き状にはつる．③目地材両側のリップ溝に接着剤

目地本体に長期に渡って膨張しようとする残留応力が発を塗布する．④はつった目地部に目地材を圧縮状態で挿生することが期待でき，その残留応力が止水性を高める入して躯体と接着一体化する．と考えられている．
この残留応力目地工法の現場施工経験を通じて，次の 2点を改善する必要性が判明した．

3.2 目地材料の選定
コンクリート水路に要求される性能は，水理性能，水課題 A：残留応力目地工法の設置工程は，大別して目利用性能，構造性能の 3 つである．したがって，目地補地本体設置，ジッパー打込みの 2 工程となっている．目修工法に使用する目地材料には，水路に要求される性能

地本体が十分に接着固定された後でなければジッパーのを損なわない性能を有する必要があり，特に，止水性，打ち込みができない．施工性を改善するためには，目地耐久性が重要となる．この前者の止水性については，躯設置工程を 1 工程に短縮する必要があり，ジッパー打ち体の温度変化による伸縮に追従できる弾性体，例えば合込みが省略できないか．なお，ジッパーの打ち込み作業成ゴムが有利である．また，2.2 における課題 B である自体が相当に困難な作業である．

後者の耐久性については，1967 年 12 月に農業土木試験場

課題 B：目地の高弾性を確保するためにクロロプレン（現農村工学研究所）に設置された表面遮水壁型実験池

ゴムを使用しているが，より長期の耐久性を確保する観（Fig.7）からのサンプリング試験から明らかとなってい点からみた材料の選定，断面形状の決定に改善・工夫のる次の 2 つの結果（長束，2000）に着目した．

余地はないのか．

結果 a：実材令 30 年を経過しても常に水中に没する部分のジオメンブレンの劣化はほとんど認められない．
結果 b：ジオメンブレンは引張状態で曝露されるとオゾンによる劣化が促進される．

ジッパー
リップ溝

なお，この実験池は，現存するジオメンブレンを用いた貯水池としては日本最古のものであり，ブチルゴム目地本体

Fig.5 残留応力目地工法の概要
Two piece filler of synthetic rubber

3．応力機能目地工法の開発
3.1 施工手順
2.2 における課題 A に対処するため，応力機能目地工

Fig.7 合成ゴム系ジオメンブレンで遮水された実験池
Test pond for the lining system with synthetic rubber geomembranes

（IIR）75%，エチレンプロピレンゴム（EPDM）25%を成（NX Nastran Advanced Nonlinear Solver を使用）．また，分とする合成ゴム系ジオメンブレンを表面遮水材に用いエポキシ樹脂の材料特性は，実験による実測値である弾ている．また，容量は約 40 m3，敷設面積は 48 m2である．

性係数 4,000MPa，ポアソン比 0.38 を用いた．目地断面のそこで結果 a を踏まえて，応力機能目地工法の目地材形状に修正を加えた都度に解析メッシュを変更したため料には，適度の弾性を有するとともに，農業用貯水池の節点数などは異なるが，最終応力検討段階における解析

表面遮水工法で汎用され実材令 30 数年の耐久性が実証さ条件を Table 3 に示す．なお，Fig.8 は挿入完了までの応れている EPDM を選定した．また結果 b については，次力検討モデルの例，Fig.9 は最大圧縮までの応力検討モデに述べる断面形状の検討における主題とした．

ルの例である．
Table 3 解析条件
Analysis conditions

3.3 目地断面形状の検討
3.3.1 検討モデルと解析条件

耳つき（Type-A）

EPDM は主鎖に二重結合を有しないことから，化学的安定性は極めて良好である．しかし，副鎖には二重結合使用プログラムを有するため，ゴムが引張された状態では大気中のオゾ要素タイプ

ンによる劣化が促進される．したがって，より長期的耐久性を確保する観点からは，大気中のオゾンにさらされる目地の水路側表面は常に圧縮応力状態に維持することが望ましい．
そこでFEM解析により，目地断面の形状を検討した．
検討したモデルは，中空部分を有するリム構造を基本とし，はつった目地部に目地材が過挿入状態とならないようにするために水路側位置にリップを設けた耳付タイプ（Type-A，Fig.10 を参照），はつり底面位置にもリップをﾒｯｼｭ
ｻｲｽﾞ
節点数

要素数
材料
物性

足つき（Type-B）

日本 MSC 社製 Marc
四辺形平面ひずみ要素

挿入時

最大 1.6 ㎜×1.7 ㎜

最大 1.4 ㎜×1.6 ㎜

圧縮時

最大 1.6 ㎜×1.7 ㎜

最大 1.5 ㎜×1.6 ㎜

挿入時

1,336

1,431

圧縮時

1,7741,759

挿入時

1,1601,252

圧縮時

1,4721,484

ゴム材

ＥＰＤＭソリッドゴム（硬度 70 度）

エポキシ樹脂弾性係数4,000ＭＰa

ポアソン比

0.38

設けた足付タイプ（Type-B，Fig.11 を参照）の 2 タイプである．両タイプ共に基本形状を少しずつ変化させた多様な断面形状について検討した．その初期検討モデルの断面寸法はType-A，Type-B共に左右のリム部外縁の幅が53mm，奥行きがType-Aは 50mm，Type-Bは 44mmである．
また，全体断面積（ゴム部材の外縁で囲まれた面積）お目地材

よび空隙率（全体断面積に対する内部の中空面積の百分率）は，Type-Aが 1,959.1mm2，18.1%，Type-Bが 1,862.9 mm2，28.7%である．
解析では，先ず，はつり断面に目地材を挿入完了するまでの応力状態を把握した．その後，挿入完了状態で，かつ目地材側面のリップ空洞部に塗布したエポキシ樹脂が硬化した条件下で，目地の幅が 7mm縮小するまでの応剛体壁
Fig.8 挿入完了までの応力検討モデルの例（Type-B）
Example of the stress analysis model through the insertion

力の状態を調べた．7mmという縮小量は，例えば，1 バレル長さが 10mのコンクリート製水路（熱膨張係数 10×エポキシ樹脂10-6/℃）において，冬季（最低水路躯体温度-20℃）に施工された補修目地が夏季（最高水路躯体温度 50℃）に圧3.5 ㎜3.5 ㎜縮される状態を想定した値である．
解析においては，目地材およびエポキシ樹脂は 4 節点平面要素で表現した．また，はつり部のコンクリート壁は剛体とし，ゴムとの接触は摩擦係数 0.4 の摩擦モデルとした．この摩擦係数 0.4 は，常温時における平板ゴムの静摩擦係数（藤島ら，1995）を採用した．一方，挿入完了

剛体壁目地材

Fig.9 最大圧縮までの応力検討モデルの例（Type-B）
Example of the stress analysis model under the largest compression

後の解析では，エポキシ樹脂と剛体壁および目地材は接着モデルとした．ここで，目地材の材料特性は，ゴムの材料非線形性を考慮できる Mooney-Rivlin モデルとした

3.3.2 初期検討モデルの解析結果
Fig.10(a)は，Type-A の目地材挿入完了時の応力状態をことである．しかし，後者の場合，施工時の成形精度にMPa大きく左右されるため確実な対策とはなり得ない．そこで，挿入時に水路側表面に圧縮力を強制的に導入できるフタコブラクダ状の断面（Fig.12(a)を参照）を検討した．
また，空隙率を初期検討モデルの 18.1％から徐々に大きくして検討した．
Type-B については，挿入時には下方にのみ押し込まれるように変形すると予想していたが，上方にも浮き上が(a) 目地材挿入完了時
Fig.10(b) 最大圧縮時るように変形している．また，エポキシ樹脂を充填する

初期検討モデルの応力分布（Type-A）

ことにより側圧が均等に導入された結果，圧縮時にも意図した下方にのみの変形ではなく上下方向に変形していMPaる．そこで，上段リップの水路側表面をアーチ状（Fig.12(b)を参照）とし，目地の幅が 7mm 縮小してもアーチ表面に引張力が発生しない形状を検討した．空隙率を 15～45%まで変化させた各種断面を検討するとともに，アーチ端部における引張応力発生を防止するため，コンクリートと接する端部の立ち上がりに上部に開く傾斜を(a) 目地材挿入完了時(b) 最大圧縮時

Fig.11 初期検討モデルの応力分布（Type-B）
Stress distribution at the initial stage（Type-B）

設けることにした．
以上のように，目地材断面の形状を種々変更し，水路側部材の表面が常に圧縮応力状態になる形状を FEM 解析により探った．これらの解析結果により改良を施した断示したものである．ただし，引張力を正として表示して面寸法を Fig.12 に示す．

おり，引張領域は図中では白色となっている（以降の各4511.1538

526411.1538

単位：mm

プ上面に引張応力が発生している．これは，下側の 2 枚

R1 .2R62R15R2R1R0.

12R444.1

近傍に引張応力が発生している．これは，内部の空隙がR5R4R2

一方，Fig.11(a)は，Type-B の目地材挿入完了時の応力R2状態を示したものである．水路側となる上段リップ表面

40

中央部に引張応力が発生している．これは，奥側となる(a) Type-A’

部材の変形と中央部材の変形による影響と考えられる．
また，Fig.11(b)は，Type-B のエポキシ樹脂充填後の最大R26R1潰されたためであると推察される．

R2549.8態を示したものである．上段耳つきリップ上面の中央部

R224.5は，Type-A のエポキシ樹脂充填後の最大圧縮時の応力状R8.8のリップの変形の影響によるものである．また，Fig.10(b)R19.

452.8R4図においても同様である）．水路側となる上段耳つきリッ(b) Type-B’

Fig.12 改良後の断面寸法
Section shape of improved model

圧縮時の応力状態を示したものである．上段リップの表面全域に引張応力が発生している．これは，エポキシ充填により側圧が均等にかかり，目地材が上下方向に変形したためであると推察される．
3.3.3 断面の改良

3.3.4 改良断面の解析結果
Fig.13(a)は，Type-A’の目地材挿入完了時の応力状態を示したものである．水路側表面に適切な突起を設ける

解析結果より，両タイプとも水路側部材表面に引張力ことにより，リップ上面の引張応力領域が消失し挿入時が発生することが判明した．このため，両タイプの断面の応力状態が改善される結果となった．また，Fig.13(b)改良を試みた．

は，Type-A’のエポキシ樹脂充填後の最大圧縮時の応力

Type-A について，目地材挿入時から上段リップ上面に状態を示したものである．空隙率を 22.1%と増加したこ

引張力が発生している要因は，下の 2 枚のリップが目地とにより，水路側表面に引張応力が発生しなくなった．

挿入時に圧縮されたことに伴い，その上方にある上段リ

ただし，水路表面側への浮出量が初期検討モデルに比べップには引張力が導入されたものと考えられる．この改大きくなる結果になった．

善策としては，上段リップに強制的に圧縮力を与えるか，一方，Fig.14(a)は，Type-B’の目地材挿入完了時の応力

はつり断面の上側の形状を変更し上段リップを拘束する状態を示したものである．断面の改良により，水路側表

4．まとめMPa

水路目地材の劣化や欠損により漏水が発生し，水路の水利用機能が著しく損なわれている事例が多く見受けられる．したがって，今後，水利施設の更新を事業目的とする事業地区においては，目地部の補修が重要な工種になってくると考えられる．しかし，従来の目地補修方法
では，躯体の温度変化による伸縮に補修目地材が追従で(a) 目地材挿入完了時
Fig.13(b) 最大圧縮時

改良後モデルの応力分布（Type-A’）

Stress distribution of improved model（Type-A’）

きず再損傷を生じる事例もあることから，目地機能の安定性・持続性，さらには目地補修の省力化が可能な工法開発が望まれている．
そこで筆者らは，一般にゴムが引張された状態では大気中のオゾンによる劣化を受けるが，常に圧縮応力状態MPaに維持されれば劣化を受けず高耐久性が期待できるという知見に着目し，目地が伸縮しても目地材の水路側表面には引張応力が発生しない目地材断面形状を FEM 解析により検討した．検討したモデルは，中空部分を有するリム構造を基本とし，はつった目地部に目地材が過挿入状態とならないようにするために水路側位置にリップを設けた耳付タイプと，はつり底面位置にもリップを設けた(a) 目地材挿入完了時(b) 最大圧縮時

Fig.14 改良後モデルの応力分布（Type-B’）Stress distribution of improved model（Type-B’）

足付タイプの 2 タイプである．なお，目地材料は表面遮水材として実材令 30 数年の耐久性が実証されている
EPDM を選定した．
基本の形状を少しずつ変化させた多様な断面形状の目面に引張力が発生しなくなり，挿入時の円滑性も改善さ地材について，目地挿入完了時および最大圧縮変形時のれた．また，Fig.14(b)は，Type-B’のエポキシ樹脂充填応力状態を FEM 解析により調べたところ，両タイプそれ後の最大圧縮時の応力状態を示したものである．水路側

ぞれ適切な空隙量を有する中空リム構造とすれば，目地表面をアーチ形状としたことにより，水路表面側に引張が伸縮しても目地材の水路側表面には引張応力が発生し力は発生しなくなった．なお，本構造においてリム部材ない断面形状が提案できた．ただし，耳付タイプについ肉厚が 6mm 以上の場合，空隙率が 40%以下であれば水路ては，最大圧縮時に目地が表面側に突出する傾向が見ら

表面側に引張力は発生しないが，空隙率が大きくなるにれ，改善に向けてさらに検討が必要であることが判明し従って下方への変形が大きくなる．

た．

3.3.5 形状検討結果に対する考察

なお，応力機能目地として採用した足付タイプは，そType-A’については，水路表面側に引張力が発生しなの後，室内実験により止水性および耐久性が調べられてくなったが，最大圧縮時に目地が表面側に突出する傾向いる（石神ら，2006）．それら結果によると，少なくともが見られる．耳つきタイプの場合，はつった目地部に目0.10 MPa の水圧抵抗性を有し，引抜き抵抗性 2.0 MPa，押地材が過挿入状態とならないようにストッパの働きをす

抜き抵抗性 1.2 MPa，さらに，目地材の耐候性および促進るリップを設けていることから，このリップが圧縮され耐候性，耐薬品性においても良好な結果が得られることると前面に膨らむ傾向は避けられないようである．水路が示されている．

側への目地材の突出は円滑な流水を阻害し許容されないことから，圧縮を受けると目地材が水路背面側に確実に謝辞：引き込まれるように変形する断面形状を見出さない限り，機構農村工学研究所（前（独）農業工学研究所）とショーボン

Type-A’を現場で採用することは困難であると考えられ

ド建設株式会社補修工学研究所および化成工業株式会社との共る．

同研究「農業用コンクリート製開水路および水路トンネルの目

本論文は，独立行政法人農業・食品産業技術総合研究

Type-B’については，Type-A’と同様，水路表面側に地部における漏水防止技術の開発」（平成 15 ～16 年度）で実施

引張力が発生しなくなった．最大圧縮時の水路背面側へした研究成果である．研究を進めるにあたっては，共同研究にの変形がかなり大きくなったが，十分使用に耐えられる参画された農工研の増川結果と考えられる．したがって，本モデルを応力機能目ーボンド建設の江口和雄，高橋地工法の目地断面形状として採用した．

部一成，江坂昌己，中川拓之，近藤和夫の各氏のご尽力を賜っ

晋，石村英明（現北陸農政局），ショ晃，安東祐樹，化成工業の河た．また，現地施工試験に当たって，東海農政局新濃尾農地防長束地改良区などの関係各位のご協力を得た．記して深く感謝の意を表する．

勇（2000）：合成ゴム系ジオメンブレンの力学的物性値の経年変化特性，農土誌，68(1)，59-65.

災事業所，近畿農政局新湖北農業水利事業所，香川県満濃池土

長束勇，石村英明，渡嘉敷勝，森充広，江口和雄，高橋晃，安東祐樹，河部一成，江坂昌己，中川拓之，近藤和夫（2006）：
コンクリート構造物の漏水防止用シール材，意匠登録第1277504 号
藤島勝美，作田庸一，宮田恵一，赤澤敏之，田中伸幸，佐藤信

引用文献
石神暁郎，長束勇，渡嘉敷勝，森充広（2006）：ゴム弾性を活用した水路目地補修工法の止水性と耐久性，農土論集，245，一，野口達夫（1995）：ホタテ貝殻のスリップ防止材としての応用（第 2 報），北海道立工業試験場報告，No.294，7-12.

101-107.
小俣富士夫，岡上[2006.11.13 受稿，2007.4.2 閲読了]宏，滝澤雄三，澤村光治郎（2004）：ゴムの反発力を利用したコンクリート水路の補修用目地工法の開発，[この研究論文に対する公開の質疑あるいは討議（4,000 字以内，性能設計に関する勉強会報告及び研究発表会講演集，農業土農業土木学会論文集編集委員会あて）は，2007 年 12 月 24 日ま木学会，39-42.

で受付けます．]長束勇（1999）：ジオメンブレンの貯水池表面遮水工法への合理的な適用法，ジオシンセティックス論文集, 14，370-379.

Development of Repair Method for Joint of Canal
Making Use of Rubber ElasticityNATSUKA Isamu *, TOKASHIKI Masaru **, MORI Mitsuhiro ** and ISHIGAMI Akio ****Faculty of Life and Environmental Sciense,Shimane University,1060 Nishikawatsu,Matsue,Shimane 690-8504,JAPAN**National Institute for Rural Engineering,2-1-6 Kannondai,Tsukuba,Ibaraki 305-8609,JAPAN***SHO-BOND Corporation,1-17 Sakura,Tsukuba,Ibaraki 305-0003,JAPANAbstract
For repair and longer use of existing concrete canals， an effective method to prevent water leakthrough joints of canal is needed. Authors have developed a repair method which enhances stability,
durability and watertightness of joints with a newly invented section shape of the filling material madeof synthetic rubber with high elasticity. Stress distributions in the joint material of various section
shapes are examined by FEM analyses for the cases with and without compression from the canal. It is
proved that the tensile stress on the surface of the joint material can be prevented for all the cases witha hollow rim structure and appropriate shape and size of apertures. Since the compression state isalways maintained on the joint surface exposed to the atmosphere, ozone will not deteriorate thesynthetic rubber and high durability of the joint material is expected.

Key words: Canal, Joint, Repair, Synthetic Rubber, FEM, Deterioration by the ozone