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日本建築学会大会学術講演梗概集（北海道） 2013 年 8 月

CPT 結果から推定する細粒分含有率の評価精度について
正正正
細粒分含有率小規模建築物1.

三成分コーン貫入試験
地盤調査○ 加藤清次 1*
高田徹 2*
須々田 幸治 3*

液状化判定
土質判別

はじめに三成分コーン貫入試験（以下，CPT）結果を用いた液状標）Ic（式 1）を用いた判別法（図 1 中の表）3)があり，最近ではこれらの手法が一般的である。

化判定手法は，日本建築学会編「建築基礎構造設計指1)

針」 に示されており，東日本大震災後，宅盤調査においIc = {(3.47 - log Qt)2 + (log Fr + 1.22)2}0.5(1)

ここに，ても利用頻度が増えつつある。しかしながら判定精度やQt：基準化先端抵抗{ = (qt - vo) / vo’}

対費用効果の問題で，CPT が敬遠されることも少なくな

Fr：基準化フリクション比{ = fs / (qt - vo)×100 (%) }い。これは，実測データ等との精度把握が十分に行われvo：当該深さの鉛直全応力
vo’：当該深さの鉛直有効応力ていないからと考えられる。
そこで本稿では，液状化を評価する上で重要な地盤定数の一つである細粒分含有率 Fc に着目し，過去に実施し實松・鈴木 4)は，この Ic が大きくなると Fc が増加する傾向を実験的に求め，式 2 を提案している。

た CPT と粒度試験結果を比較した。
2.

Fc = Ic4.2

CPT 結果による細粒分含有率の評価
CPT 結果（先端抵抗 qt，周面摩擦抵抗 fs，間隙水圧 u）から土質を判別する手法には，Robertson が提案する土質2)

分類判別図（図 1） や土質分類指数（土の挙動特性指

3.

(2)

比較データ
表 1 に CPT の調査地と概要を示す。これら調査の大半は，住宅地で行われており，新規住宅建設の基礎設計資料とすることを目的として実施されたものである。粒度試験は，CPT を行ったポイントから 1～3 m 程度離れた箇所でボーリングを行い，各深度で土質試料を採取して実施した。
CPT 結果は，土質試料を採取した深度区間で，平均値にて整理した。
表 1 調査地点と調査概要

Zone No.
98765432
1Ic－－
1.31 以下
1.31～2.05
2.05～2.60
2.60～2.95
2.95～3.60
3.60 以上
－

図1

調査地
No.
12345678
9101112131415161718

土質分類
非常に硬質な土
非常に硬質な砂
礫質土
砂～シルト質砂
シルト質砂～砂質シルト
砂質シルト～シルト質粘土
シルト質粘土～粘土
有機質土
鋭敏粘土

土質分類図

Estimation accuracy of fine fraction content estimated from theCPT results― 795 ―

調査地
東京都足立区
千葉県浦安市
千葉県八潮市
埼玉県草加市
佐賀県佐賀郡佐賀県杵島郡石川県小松市
千葉県我孫子市
茨城県神栖市
茨城県神栖市
茨城県神栖市
茨城県神栖市
茨城県神栖市
山形県酒田市
静岡県駿東郡茨城県神栖市
新潟県柏崎市
新潟県柏崎市
合計

粒度試
験数
10
9
3
42
2
4
2
3
3
2
3
3
2
1
4
8883

採取深度
(m)
1.3～12.4
2.0～10.0
4.1～11.2
2.0～6.8
3.5，8.5
2.8，8.5
1.6～7.5
3.3，4.3
1.3～3.3
1.3～4.3
1.25，3.3
1.3～4.3
1.3～4.3
2.4，6.4
6.4
1.3～4.3
3.3～13.3
3.3～10.3

KATO Seiji, TAKATA Toru
SUSUDA Kouji

10090908080を利用）と実測値の深度分布の代表例（調査地 No.1）を7070示す。図 2 中の⑤を見て分かるように，CPT で推定したFc と実測値は概ね類似した深度分布傾向を示している。

Fc 推定値 （％）

100

Fc 推定値 （％）

4.結果と考察
図 2 に CPT 結果および CPT で求めた Fc の推定値（式 2605040ただし，大きくばらついている測点も見られた。
図 3 に全調査地点の Ic と Fc（実測値）の比較を示す。

605040303020201010000

図中には，式 2 の直線および当調査結果で得られた近似

10203040 50 60 70
Fc 実測値 （％）

8090100010203040 50 60 70
Fc 実測値 （％）

80線（Fc = 4.136 Ic2.555 …(3)）を記した。図より， Ic と Fc と(1)間には相関係数 r = 0.812 と高い正の相関が見られており，

図 4 CPT 結果から求めた Fc と実測値の比較

式 2 による推定

90100(2) 式 3 による推定

Ic から Fc を推定できる可能性は高いことが分かった。
図 4 に Fc の実測値と推定値を 1:1 スケールで示した。
図より実測値と推定値が大きくばらついている測点が見

5.まとめ
本稿では，合計 18 調査地，83 測点の CPT 結果から推られる。この要因には，推定式の精度や鉛直有効応力に定した Fc と実測値を比較しその評価精度を考察した。Ic起因した Ic の算出精度によると思われるが，調査測点にと Fc と間には高い正の相関が見られるが，Fc 値としてよっては互層地盤で層の境界付近で試料採取したものも12.6～19.8 ％の標準誤差が認められた。

含めていることが上げられる。これらを踏まえた結果で今後，調査を蓄積しながら精度を再評価していくと共はあるが，CPT で求めた Fc の推定値には， Fc = 19.8 ％に，そのばらつきが液状化判定にどの程度影響を及ぼす（式 2），Fc = 12.6 ％（式 3）の標準誤差が認められた。

かを見極めたいと考えている。
謝辞
本稿をまとめるにあたって，Soil-i 技術研究会の会員の皆様，ならびに当該データに携わった多くの関係各位に感謝の意を表します。
参考文献

100

1) 日本建築学会偏：建築基礎構造設計指針，日本建築学会，pp. 6172，1988.
2) Robertson, P. K. et al. : Soil classification using the cone penetration test
Canadian Geotechnical Journal, Vol. 27, No. 1, pp. 151-158, 1990.
3) Robertson, P. K. et al. : Liquefaction of sands and its evaluation,
Proceedings of the First International Conference on Earthquake
Geotechnical Engineering, IS TOKYO’95, Vol.3, pp. 1253-1289, 1995.
4) 實松俊明，鈴木康嗣：コーン貫入試験結果と地盤物性との関係（その 1 土質判別と標準貫入試験の N 値の評価），第 40 回地盤工学研究発表講演集, pp. 59-60，2005.

10Fc ＝Ic＾4.2 …… (2)1132Ic

図3Ic と Fc の比較

qt （kN/m2）
12345×1000
6 0ｆｓ （kN/m2）
10203040u （kN/m2）
50

60-101234Ｉｃ×1000
56
百1022446688

深 度 （m）

深 度 （m）

0010122121416164020ＣＰＴ
実測値

静水圧

1818①②③④2020

図 2 CPT 結果と CPT 結果から推定した Ic，Fc の調査例（調査地 No.1）*1 アキュテック
*2 設計室ソイル*3 アースリレーションズ*1 Accutech*2 Soil Design*3 Earth Relations― 796 ―

406080

CPT-MINI

1014Fc （％）
3深 度 （m）

Fc （％）

Fc ＝4.136・Ic＾2.555
y = 4.1365x2.5553⑤100