JP 2022-170219 A 2022.11.10(12)公開特許公報(A)(19)日本国特許庁(JP)(43)公開日(51)国際特許分類
Ｇ０１Ｎ
21/72 (2006.01)

ＦＩ
Ｇ０１Ｎ

特願2021-76206(P2021-76206)(22)出願日

令和3年4月28日(2021.4.28)

テーマコード（参考）
２Ｇ０４３

21/72

審査請求
(21)出願番号(11)公開番号
特開2022-170219(P2022-170219A)
令和4年11月10日(2022.11.10)

未請求(71)出願人

請求項の数

16

ＯＬ

（全21頁）

501204525
国立研究開発法人 海上・港湾・航空技術研究所
東京都三鷹市新川６丁目３８番１号(74)代理人

110001210弁理士法人ＹＫＩ国際特許事務所(72)発明者

今井 康雄
東京都三鷹市新川６丁目３８番１号 国立研究開発法人 海上・港湾・航空技術研究所内(72)発明者

高木 正英
東京都三鷹市新川６丁目３８番１号 国立研究開発法人 海上・港湾・航空技術研究所内(72)発明者

川内 智詞

最終頁に続く(54)【発明の名称】

すすの排出特性評価方法及びすすの排出特性評価システム(57)【要約】【課題】燃料を噴射させて燃焼させた際のすすの生成量を適切に推定する。
【解決手段】燃料を所定の噴射条件のもとに噴射して燃焼させ、燃料の組成により異なる活性化学種のＣ２ラジカル及びＯＨラジカルの自発光による時空間的な発光強度分布に基づいて、燃料のすすの生成量を推定する。
【選択図】図１
10

20

(2)

JP 2022-170219 A 2022.11.10【特許請求の範囲】【請求項１】
燃料のすすの排出特性を光学的に評価する方法であって、前記燃料を所定の噴射条件のもとに噴射して燃焼させ、前記燃料の組成により異なる活性化学種のＣ２ラジカル及びＯＨラジカルの自発光による時空間的な発光強度分布に基づいて、前記燃料のすすの生成量を推定することを特徴とするすすの排出特性評価方法。
【請求項２】
請求項１に記載のすすの排出特性評価方法であって、前記発光強度分布として前記Ｃ２ラジカル及び前記ＯＨラジカルの各々の積算輝度値の最大値と、発光時間とにより前記すすの生成量を推定することを特徴とするすすの排出特10

性評価方法。
【請求項３】
請求項２に記載のすすの排出特性評価方法であって、前記すすの生成量は、下記の推定式【数１】

ただし、Ｓｅｓｔは１回の噴射量当りのすすの生成量、α、β、γ、δは係数、Ｒｍａｘ
Ｃ２は１回の噴射量当りの前記Ｃ２ラジカルの積算輝度値の最大値、ＴＲＣ２は前記Ｃ２

20ラジカルの発光時間、ＲｍａｘＯＨは１回の噴射量当りの前記ＯＨラジカルの積算輝度値の最大値、ＴＲＯＨは前記ＯＨラジカルの発光時間、に基づいて推定することを特徴とするすすの排出特性評価方法。
【請求項４】
請求項３に記載のすすの排出特性評価方法であって、前記推定式における前記係数α、β、γ、δを実測したすすの値を用いて設定することを特徴とするすすの排出特性評価方法。
【請求項５】
請求項４に記載のすすの排出特性評価方法であって、前記係数α、β、γ、δは、前記燃料として複数種の炭化水素系燃料を選定し、前記噴30射条件として噴射量を揃えて燃焼させ、時空間的な前記発光強度分布と前記実測したすすの値に基づいて最小二乗法を用いて設定することを特徴とするすすの排出特性評価方法。
【請求項６】
請求項５に記載のすすの排出特性評価方法であって、前記係数α、β、γ、δは、前記すすの排出特性の評価に使用されるすすの排出特性評
価システムを用いて設定することを特徴とするすすの排出特性評価方法。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか１項に記載のすすの排出特性評価方法であって、
前記Ｃ２ラジカル及び前記ＯＨラジカルの時空間的な前記発光強度分布は、前記燃料の
前記Ｃ２ラジカル及び前記ＯＨラジカルの前記自発光を高速度カメラで分光撮像した画像

40

データのピクセルごとの輝度値を積算し、時系列データとしたものであることを特徴とす
るすすの排出特性評価方法。
【請求項８】
請求項１〜７のいずれか１項に記載のすすの排出特性評価方法であって、
前記噴射条件は、少なくとも噴射空間の圧力と、前記燃料の噴射圧力とを含むことを特徴とするすすの排出特性評価方法。
【請求項９】
請求項８に記載のすすの排出特性評価方法であって、
前記噴射条件は、前記燃料の前記噴射圧力を変える条件、又は、前記燃料を複数回にわたって噴射する条件を含むことを特徴とするすすの排出特性評価方法。

50

(3)

JP 2022-170219 A 2022.11.10【請求項１０】
燃料のすすの排出特性を光学的に評価するシステムであって、前記燃料を所定の噴射条件のもとに噴射して燃焼させる燃焼手段と、前記燃料の組成により異なる活性化学種のＣ２ラジカル及びＯＨラジカルの自発光を測定する発光測定手段と、測定された前記自発光の時空間的な発光強度分布を解析する発光強度分布解析手段と、
前記発光強度分布に基づいて前記燃料のすすの生成量を推定するすす生成量推定手段とを備えることを特徴とするすすの排出特性評価システム。
【請求項１１】
請求項１０に記載のすすの排出特性評価システムであって、10

前記すす生成量推定手段は、前記発光強度分布として前記Ｃ２ラジカル及び前記ＯＨラジカルの各々の積算輝度値の最大値と、発光時間とにより前記すすの生成量を推定することを特徴とするすすの排出特性評価システム。
【請求項１２】
請求項１１に記載のすすの排出特性評価システムであって、前記すす生成量推定手段は、前記すすの生成量を下記の推定式【数２】20
ただし、Ｓｅｓｔは１回の噴射量当りのすすの生成量、α、β、γ、δは係数、Ｒｍａｘ
Ｃ２は１回の噴射量当りの前記Ｃ２ラジカルの積算輝度値の最大値、ＴＲＣ２は前記Ｃ２ラジカルの発光時間、ＲｍａｘＯＨは１回の噴射量当りの前記ＯＨラジカルの積算輝度値の最大値、ＴＲＯＨは前記ＯＨラジカルの発光時間、に基づいて推定することを特徴とするすすの排出特性評価システム。
【請求項１３】
請求項１０〜１２のいずれか１項に記載のすすの排出特性評価システムであって、前記発光測定手段は、前記Ｃ２ラジカルと前記ＯＨラジカルの前記自発光を分けて計測するための２分岐光学系を有する、又は、前記Ｃ２ラジカルと前記ＯＨラジカルをそれぞれ撮像する複数の撮像手段を有することを特徴とするすすの排出特性評価システム。

30【請求項１４】
請求項１０〜１３のいずれか１項に記載のすすの排出特性評価システムであって、前記発光測定手段は、高速度カメラを有し、前記高速度カメラは、前記燃料の前記Ｃ２ラジカル及び前記ＯＨラジカルの前記自発光を撮像することを特徴とするすすの排出特性評価システム。
【請求項１５】
請求項１４に記載のすすの排出特性評価システムであって、前記発光強度分布解析手段は、前記Ｃ２ラジカル及び前記ＯＨラジカルの時空間的な前記発光強度分布を、前記高速度カメラで撮像した画像データのピクセルごとの輝度値を積算し時系列データとすることを特徴とするすすの排出特性評価システム。

40【請求項１６】
請求項１０〜１５のいずれか１項に記載のすすの排出特性評価システムであって、前記燃焼手段は、ディーゼル機関の１サイクルの燃焼を模擬できる急速圧縮装置を用いて、前記急速圧縮装置では前記噴射条件として少なくとも噴射空間の圧力と、前記燃料の噴射圧力とが変更可能であることを特徴とするすすの排出特性評価システム。
【発明の詳細な説明】【技術分野】【０００１】
本発明は、すすの排出特性評価方法及びすすの排出特性評価システムに関する。
【背景技術】50

(4)JP 2022-170219 A 2022.11.10【０００２】
２０２０年１月から一般海域における舶用燃料油の硫黄分規制が厳しくなり、その規制対応のために芳香族成分が多いとされる分解軽油（Ｌｉｇｈｔ

Ｃｙｃｌｅ

Ｏｉｌ：Ｌ

ＣＯ）の利用の増加が見込まれている。燃料油の燃焼によって排出されるすすは燃料組成の影響を受けることが知られている。すすの生成量は、一般的に、ノルマルパラフィン、
イソパラフィン、芳香族の順番に増加するとされている。
【０００３】
分解軽油は芳香族成分を多く含んでおり、分解軽油中の芳香族の量は原油に含まれている芳香族の量によって決定される。したがって、原油の産出国によって多様な分解軽油が存在する。そうすると、排出ガス中のすすの排出特性は、混合される分解軽油の種類に大10きく影響される。また、すすの生成量を低減させるためには燃料の噴射特性が重要であり、高圧燃料噴射や多段噴射等の効果が示されている。
【０００４】
一方、内燃機関から排出されるすすの生成には、燃焼によって生じる中間生成物の一つであるＣ２ラジカルが寄与していることが知られている。また、すすの酸化には同じく中間生成物の一つであるＯＨラジカルが寄与している。
【０００５】
燃料の燃焼によるすすの粒子の計測手法として、すす粒子に高強度のレーザ光を照射し、赤熱したすす粒子からの信号を計測してすすの粒子の濃度を求めるレーザ有機赤熱法（
Ｌａｓｅｒ

ＩｎｄｕｃｅｄＩｎｃａｎｄｅｓｃｅｎｃｅ）が知られている（非特許文20献１）。また、２本のレーザ光を用いた二色温度計の原理によって粒子や液滴の温度を求める技術が開示されている（特許文献１）。２色法では、２波長の黒体放射強度を画像の輝度として捉え、黒体放射強度がすすの濃度と火炎温度の関数で表されることを利用してすすの温度を求めることができる。
【０００６】
また、燃料を燃焼させたときの火炎の発光スペクトルを測定し、ＯＨ、Ｃ３、ＣＨ、Ｃ
Ｈ２Ｏ、ＣＨＯ、Ｃ２、スート、Ｈ２Ｏ、ＣＯ２等の燃焼生成物から燃焼の診断を行う方法が開示されている（特許文献２）。また、火炎の発光スペクトルからＣＨラジカル、Ｃ
２ラジカル等の発光強度を測定し、燃料の燃焼状態を診断する燃焼状態診断装置が開示されている（特許文献３）。また、燃焼場を撮像し、撮像画像のピクセル毎のスペクトルを30示すハイパースペクトルデータを用いて燃焼場における燃焼状態を解析する燃焼解析装置が開示されている（特許文献４）。
【先行技術文献】【特許文献】【０００７】【特許文献１】特開昭６１−１３８００２号公報【特許文献２】特開２０１２−１３５８０号公報【特許文献３】特開２０１３−７２５７４号公報【特許文献４】特開２０１５−２１８６９９号公報【非特許文献】

40【０００８】【非特許文献１】「ＬＩＩ法によるすす計測とディーゼル排気ガスへの適用」、山本和弘
他、日本機械学会論文集(Ｂ編)７４巻７３８号(２００８-２)【発明の概要】【発明が解決しようとする課題】【０００９】
ところで、実際に内燃機関を用いた燃焼試験を行って燃料に対するすすの生成量を評価する方法では、排出ガス中に含まれるすすを捕集して評価が行われるため、燃焼評価のための装置が大掛かりになってしまうという問題がある。
【００１０】50

(5)JP 2022-170219 A 2022.11.10

また、従来の２色法は、軽油相当の着火性の良い燃料の燃焼解析には適しているが、舶用燃料や一部の代替燃料のように着火性が低い燃焼解析には適していない。また、燃焼条件によっては輝炎が観測されないがすすの生成が多くなる場合があり、２色法によるすすの評価には限界がある。
【００１１】
また、従来の画像解析によるすすの評価では、すすの生成に寄与すると考えられている
燃焼中間生成物の一つであるＣ２ラジカルの自発光分布や、燃焼中に生成されるすすの黒体放射の空間分布を計測する。しかしながら、あくまでもすすの生成に関与した物質の発光強度の計測である。すなわち、すすの生成過程は、燃料の熱分解から始まり、芳香族の生成、すすの核生成、凝集・酸化といった時間変化を伴うものであり、すすの生成に関連10する物質の発光強度のみですすの生成量を評価する手法には限界がある。特に、ディーゼ
ル機関等に代表される間欠燃焼から排出されたすすの生成を評価した事例は知られていな
い。
【００１２】
本発明は、燃料組成や燃料の噴射特性に対するすすの生成量を適切に推定するためのす
すの排出特性評価方法及びすすの排出特性評価システムを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】【００１３】
請求項１に対応した燃料のすすの排出特性を光学的に評価する方法は、前記燃料を所定の噴射条件のもとに噴射して燃焼させ、前記燃料の組成により異なる活性化学種のＣ２ラ20

ジカル及びＯＨラジカルの自発光による時空間的な発光強度分布に基づいて、前記燃料のすすの生成量を推定することを特徴とするすすの排出特性評価方法である。
【００１４】
ここで、前記発光強度分布として前記Ｃ２ラジカル及び前記ＯＨラジカルの各々の積算
輝度値の最大値と、発光時間とにより前記すすの生成量を推定することが好適である。
【００１５】
また、前記すすの生成量は、下記の推定式（１）【数１】30

ただし、Ｓｅｓｔは１回の噴射量当りのすすの生成量、α、β、γ、δは係数、Ｒｍａｘ
Ｃ２は１回の噴射量当りの前記Ｃ２ラジカルの積算輝度値の最大値、ＴＲＣ２は前記Ｃ２ラジカルの発光時間、ＲｍａｘＯＨは１回の噴射量当りの前記ＯＨラジカルの積算輝度値の最大値、ＴＲＯＨは前記ＯＨラジカルの発光時間、に基づいて推定することが好適である。
【００１６】
また、前記推定式における前記係数α、β、γ、δを実測したすすの値を用いて設定することが好適である。

40【００１７】
また、前記係数α、β、γ、δは、前記燃料として複数種の炭化水素系燃料を選定し、前記噴射条件として噴射量を揃えて燃焼させ、時空間的な前記発光強度分布と前記実測したすすの値に基づいて最小二乗法を用いて設定することが好適である。
【００１８】
また、前記係数α、β、γ、δは、前記すすの排出特性の評価に使用されるすすの排出特性評価システムを用いて設定することが好適である。
【００１９】
また、前記Ｃ２ラジカル及び前記ＯＨラジカルの時空間的な前記発光強度分布は、前記
燃料の前記Ｃ２ラジカル及び前記ＯＨラジカルの前記自発光を高速度カメラで分光撮像し

50

(6)

JP 2022-170219 A 2022.11.10

た画像データのピクセルごとの輝度値を積算し、時系列データとしたものであることが好適である。
【００２０】
また、前記噴射条件は、少なくとも噴射空間の圧力と、前記燃料の噴射圧力とを含むことが好適である。
【００２１】
また、前記噴射条件は、前記燃料の前記噴射圧力を変える条件、又は、前記燃料を複数回にわたって噴射する条件を含むことが好適である。
【００２２】
請求項１０に対応した燃料のすすの排出特性を光学的に評価するシステムは、前記燃料

10を所定の噴射条件のもとに噴射して燃焼させる燃焼手段と、前記燃料の組成により異なる
活性化学種のＣ２ラジカル及びＯＨラジカルの自発光を測定する発光測定手段と、測定された前記自発光の時空間的な発光強度分布を解析する発光強度分布解析手段と、前記発光
強度分布に基づいて前記燃料のすすの生成量を推定するすす生成量推定手段とを備えることを特徴とするすすの排出特性評価システムである。
【００２３】
ここで、前記すす生成量推定手段は、前記発光強度分布として前記Ｃ２ラジカル及び前記ＯＨラジカルの各々の積算輝度値の最大値と、発光時間とにより前記すすの生成量を推定することが好適である。
【００２４】

20

また、前記すす生成量推定手段は、前記すすの生成量を下記の推定式（２）【数２】

ただし、Ｓｅｓｔは１回の噴射量当りのすすの生成量、α、β、γ、δは係数、Ｒｍａｘ
Ｃ２は１回の噴射量当りの前記Ｃ２ラジカルの積算輝度値の最大値、ＴＲＣ２は前記Ｃ２ラジカルの発光時間、ＲｍａｘＯＨは１回の噴射量当りの前記ＯＨラジカルの積算輝度値の最大値、ＴＲＯＨは前記ＯＨラジカルの発光時間、に基づいて推定することが好適であ30る。
【００２５】
また、前記発光測定手段は、前記Ｃ２ラジカルと前記ＯＨラジカルの前記自発光を分けて計測するための２分岐光学系を有する、又は、前記Ｃ２ラジカルと前記ＯＨラジカルをそれぞれ撮像する複数の撮像手段を有することが好適である。
【００２６】
また、前記発光測定手段は、高速度カメラを有し、前記高速度カメラは、前記燃料の前
記Ｃ２ラジカル及び前記ＯＨラジカルの前記自発光を撮像することが好適である。
【００２７】
また、前記発光強度分布解析手段は、前記Ｃ２ラジカル及び前記ＯＨラジカルの時空間

40

的な前記発光強度分布を、前記高速度カメラで撮像した画像データのピクセルごとの輝度値を積算し時系列データとすることが好適である。
【００２８】
また、前記燃焼手段は、ディーゼル機関の１サイクルの燃焼を模擬できる急速圧縮装置
を用いて、前記急速圧縮装置では前記噴射条件として少なくとも噴射空間の圧力と、前記
燃料の噴射圧力とが変更可能であることが好適である。
【発明の効果】【００２９】
請求項１に対応した燃料のすすの排出特性を光学的に評価する方法は、燃料を所定の噴射条件のもとに噴射して燃焼させ、燃料の組成により異なる活性化学種のＣ２ラジカル及

50

(7)

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びＯＨラジカルの自発光による時空間的な発光強度分布に基づいて、燃料のすすの生成量を推定することによって、所定の噴射条件における燃料の燃焼によるすすの生成量を適切に推定することが可能になる。
【００３０】
ここで、発光強度分布としてＣ２ラジカル及びＯＨラジカルの各々の積算輝度値の最大値と、発光時間とによりすすの生成量を推定することによって、ディーゼル燃料等の炭化水素系の燃料の燃焼によるすすの生成及び酸化に寄与する燃焼中間生成物を考慮して、す
すの生成量を適切に推定することが可能になる。
【００３１】
また、すすの生成量は、下記の推定式（３）

10

【数３】

ただし、Ｓｅｓｔは１回の噴射量当りのすすの生成量、α、β、γ、δは係数、Ｒｍａｘ
Ｃ２は１回の噴射量当りのＣ２ラジカルの積算輝度値の最大値、ＴＲＣ２はＣ２ラジカルの発光時間、ＲｍａｘＯＨは１回の噴射量当りのＯＨラジカルの積算輝度値の最大値、Ｔ
ＲＯＨはＯＨラジカルの発光時間、に基づいて推定することによって、これらのパラメー

20タに基づいてすすの生成量を適切に推定することが可能になる。
【００３２】
また、推定式における係数α、β、γ、δを実測したすすの値を用いて設定することによって、実測したすすの値に基づいて最適化された係数を用いた推定式に基づいて燃料の燃焼によるすすの生成量を適切に推定することが可能になる。
【００３３】
また、係数α、β、γ、δは、燃料として複数種の炭化水素系燃料を選定し、噴射条件
として噴射量を揃えて燃焼させ、時空間的な発光強度分布と実測したすすの値に基づいて最小二乗法を用いて設定することによって、複数種の炭化水素系燃料の燃焼によるすすの生成量に関連した係数を適切に設定することが可能になる。

30【００３４】
また、係数α、β、γ、δは、すすの排出特性の評価に使用されるすすの排出特性評価システムを用いて設定することによって、同一のすすの排出特性評価システムを用いて最適化された係数に基づいて燃料の燃焼によるすすの生成量を適切に推定することが可能になる。
【００３５】
また、Ｃ２ラジカル及びＯＨラジカルの時空間的な発光強度分布は、燃料のＣ２ラジカ
ル及びＯＨラジカルの自発光を高速度カメラで分光撮像した画像データのピクセルごとの輝度値を積算し、時系列データとしたものであることによって、高速度カメラによって得られた高い精度を有する時系列データを用いて燃料の燃焼によるすすの生成量を適切に推40定することが可能になる。
【００３６】
また、噴射条件は、少なくとも噴射空間の圧力と、燃料の噴射圧力とを含むことによって、例えば噴射空間の圧力及び燃料の噴射圧力との差圧、すなわち燃料噴射圧に基づいて燃料の燃焼によるすすの生成量を適切に推定することが可能になる。
【００３７】
また、噴射条件は、燃料の噴射圧力を変える条件、又は、燃料を複数回にわたって噴射する条件を含むことによって、燃料の噴射圧力を変える条件、又は、燃料を複数回にわたって噴射する条件に基づいて燃料の燃焼によるすすの生成量を適切に推定することが可能
になる。

50

(8)

JP 2022-170219 A 2022.11.10【００３８】
請求項１０に対応する燃料のすすの排出特性を光学的に評価するシステムは、燃料を所定の噴射条件のもとに噴射して燃焼させる燃焼手段と、燃料の組成により異なる活性化学
種のＣ２ラジカル及びＯＨラジカルの自発光を測定する発光測定手段と、測定された自発光の時空間的な発光強度分布を解析する発光強度分布解析手段と、発光強度分布に基づいて燃料のすすの生成量を推定するすす生成量推定手段とを備えることによって、燃料の燃焼によるすすの生成量を適切に推定することが可能になる。
【００３９】
ここで、すす生成量推定手段は、発光強度分布としてＣ２ラジカル及びＯＨラジカルの各々の積算輝度値の最大値と、発光時間とによりすすの生成量を推定することによって、

10

ディーゼル燃料等の炭化水素系の燃料の燃焼によるすすの生成及び酸化に寄与する燃焼中間生成物を考慮して、すすの生成量を適切に推定することができる。
【００４０】
また、すす生成量推定手段は、すすの生成量を下記の推定式（４）【数４】20
ただし、Ｓｅｓｔは１回の噴射量当りのすすの生成量、α、β、γ、δは係数、Ｒｍａｘ
Ｃ２は１回の噴射量当りのＣ２ラジカルの積算輝度値の最大値、ＴＲＣ２はＣ２ラジカルの発光時間、ＲｍａｘＯＨは１回の噴射量当りのＯＨラジカルの積算輝度値の最大値、Ｔ
ＲＯＨはＯＨラジカルの発光時間、に基づいて推定することによって、これらのパラメー

タに基づいてすすの生成量を適切に推定することが可能になる。
【００４１】
また、発光測定手段は、Ｃ２ラジカルとＯＨラジカルの自発光を分けて計測するための２分岐光学系を有する、又は、Ｃ２ラジカルとＯＨラジカルをそれぞれ撮像する複数の撮像手段を有することによって、１つの被写体を２つ又は複数に分けて、Ｃ２ラジカルとＯ
Ｈラジカルの自発光に基づいてすすの生成量を適切に推定することが可能になる。

30【００４２】
また、発光測定手段は、高速度カメラを有し、高速度カメラは、燃料のＣ２ラジカル及びＯＨラジカルの自発光を撮像することによって、高速度カメラによって得られた高い精度を有する時系列データを用いて燃料の燃焼によるすすの生成量を適切に推定することが可能になる。
【００４３】
また、発光強度分布解析手段は、Ｃ２ラジカル及びＯＨラジカルの時空間的な発光強度
分布を、高速度カメラで撮像した画像データのピクセルごとの輝度値を積算し時系列デー
タとすることによって、高速度カメラによって得られた画像データに含まれるピクセル毎の輝度値に基づいた時系列データを用いて燃料の燃焼によるすすの生成量を適切に推定す

40ることが可能になる。
【００４４】
また、燃焼手段は、ディーゼル機関の１サイクルの燃焼を模擬できる急速圧縮装置を用いて、急速圧縮装置では噴射条件として少なくとも噴射空間の圧力と、燃料の噴射圧力とが変更可能であることによって、大掛かりな設備や、大量の試験燃料を用いなくても燃料の燃焼によるすすの生成量を適切に推定することが可能になる。
【図面の簡単な説明】【００４５】【図１】本発明の実施の形態におけるすすの排出特性評価システムの構成を示す図である
。

50

(9)

JP 2022-170219 A 2022.11.10【図２】本発明の実施の形態における光学系装置の構成を示す図である。
【図３】本発明の実施の形態における燃料に含まれる成分例を示す図である。
【図４】芳香族の含有率と燃料の着火遅れ時間との関係を示す図である。
【図５】燃料噴射開始からの経過時間に対するＣ２ラジカル及びＯＨラジカルの自発光の変化を示す図である。
【図６】燃料噴射開始からの経過時間に対する熱発生率の変化を示す図である。
【図７】燃料噴射開始からの経過時間に対するＣ２ラジカル及びＯＨラジカルの自発光の変化を示す図である。
【図８】燃料噴射開始からの経過時間に対する熱発生率の変化を示す図である。
【図９】燃料噴射開始からの経過時間に対するＣ２ラジカルに対する積算輝度値の変化を10示す図である。
【図１０】燃料噴射開始からの経過時間に対するＯＨラジカルに対する積算輝度値の変化を示す図である。
【図１１】燃料噴射開始からの経過時間に対するＣ２ラジカルに対する積算輝度値の変化を示す図である。
【図１２】燃料噴射開始からの経過時間に対するＯＨラジカルに対する積算輝度値の変化を示す図である。
【図１３】燃料噴射量当たりのＣ２ラジカル積算輝度値の最大値とすすの生成量との関係を示す図である。
【図１４】燃料噴射量当たりのＯＨラジカル積算輝度値の最大値とすすの生成量との関係20を示す図である。
【図１５】燃料噴射量当たりのＣ２ラジカルの発光時間とすすの生成量との関係を示す図である。
【図１６】燃料噴射量当たりのＯＨラジカルの発光時間とすすの生成量との関係を示す図である。
【図１７】すすの生成量に対する各パラメータの影響の関係を示す図である。
【図１８】すすの生成量の推定値とすすの生成量の実測値との関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】【００４６】
本発明の実施の形態におけるすすの排出特性評価システム１００は、図１に示すように

30、燃焼手段である急速圧縮装置１０、乾燥空気ボンベ１２、乾燥空気タンク１４、加熱加圧手段１６、燃料供給手段１８、排気手段２０、捕集用フィルタ２２及び観察窓２４を含んで構成される。
【００４７】
急速圧縮装置１０は、シリンダ内にピストンを配置した構成を備える。急速圧縮装置１０は、ピストンを油圧で駆動することによってシリンダ内に所定の噴射条件のもとに供給された燃料と空気の混合気を急速に圧縮することで燃焼させることができる。急速圧縮装
置１０によってディーゼル機関の１サイクルの燃焼を模擬することができる。なお、急速圧縮装置１０の代わりに、燃焼の全体像が可視化可能な定容燃焼容器や可視化機関等を用いることもできる。

40【００４８】
乾燥空気ボンベ１２は、急速圧縮装置１０へ供給される乾燥空気を貯蔵するボンベである。乾燥空気タンク１４は、乾燥空気ボンベ１２から急速圧縮装置１０へ供給される乾燥
空気を一時的に貯えるタンクである。乾燥空気は、乾燥空気ボンベ１２から乾燥空気タン
ク１４を介して加熱加圧手段１６へ供給される。
【００４９】
加熱加圧手段１６は、乾燥空気を加熱及び加圧して急速圧縮装置１０へ供給するための手段である。加熱加圧手段１６は、ヒータにて乾燥空気を加熱することで吸気温度を調整する。また、加熱加圧手段１６は、コンプレッサによって乾燥空気を所望の圧力に加圧し、所望のタイミングで吸気弁を開弁することによって急速圧縮装置１０へ導入する。燃料

50

(10)

JP 2022-170219 A 2022.11.10の噴射条件として少なくとも噴射空間の圧力と、燃料の噴射圧力とが変更可能であること
によって、大掛かりな設備や、大量の試験燃料を用いなくても燃料の燃焼によるすすの生成量を適切に推定することが可能になる。
【００５０】
燃料供給手段１８は、燃料を急速圧縮装置１０へ供給する手段である。燃料供給手段１８は、加圧器及び電磁式燃料噴射弁等を備え、外部から供給される燃料を加圧して所望のタイミング及び噴射量で急速圧縮装置１０内へ噴射する。燃料供給手段１８は、例えば、コモンレール式インジェクタ（デンソー製）を備えるようにしてもよい。
【００５１】
排出特性評価システム１００の評価対象とする燃料は、ディーゼル燃料とすることがで

10

きるが、ディーゼル燃料以外の炭化水素系燃料も評価対象とすることができる。
【００５２】
排気手段２０は、急速圧縮装置１０内で燃焼させた混合気の排気ガスを急速圧縮装置１０から排気するための手段である。排気手段２０は、排気弁を所望のタイミングで開弁させることによって、急速圧縮装置１０内の排気ガスを外部へ排気する。
【００５３】
捕集用フィルタ２２は、排気ガス中の粒子状物質を捕集するフィルタである。捕集用フィルタ２２は、排気手段２０の排気管途中に設けられる。捕集用フィルタ２２によって粒子状物質に基づいてフィルタスモークメータによってすすの生成量等の汚染度を計測することができる。

20【００５４】
観察窓２４は、急速圧縮装置１０内を観察するための窓である。観察窓２４は、急速圧縮装置１０の燃焼室正面に設けられたフランジに嵌め込まれた石英ガラス製の窓とすることができる。観察窓２４から急速圧縮装置１０の燃焼室内の燃料の燃焼の様子を観察することができる。なお、観察窓２４は燃焼の全体像が見えることが大事である。これは、排出特性評価システム１００が、輝度値を積算することですすの排出特性と関連性のある各ラジカルの総量を推定し、その総量の最大値(積算輝度値の最大値)と発光時間がすすの排出量と相関があるということを利用しているため、例えば観察窓２４が小さいと燃焼の全体像の一部が見切れてしまい、排出量推定の精度が悪くなるおそれがあるためである。
【００５５】

30

本実施の形態における排気評価試験では、乾燥空気の吸気温度をヒータにて調整したう
えで急速圧縮装置１０内へ導入した後、急速圧縮装置１０の油圧ピストンで圧縮した。燃料の噴射及び燃焼時は、ピストンは上死点位置に固定し、急速圧縮装置１０内の燃焼室の容積は一定となるようにした。また、加熱加圧手段１６による吸気圧力及び温度の設定により、燃料の噴射開始時の急速圧縮装置１０の燃焼室内の雰囲気圧力は４．８ＭＰａ及び温度は９１５Ｋであった。燃料の噴孔は、単孔とし、噴孔径は０．２ｍｍとした。燃料の噴射期間は、燃料の噴射圧力との差圧、すなわち燃料の噴射圧力に関係なく３．０ｍｓとした。また、燃料の噴射圧力（Ｐｉｎｊ）は、４０ＭＰａから１３０ＭＰａまで３０ＭＰ
ａ刻みに設定した。燃料噴射から燃焼までの様子は、観察窓２４から撮影した。
【００５６】40

図２は、燃焼を観察するための光学系装置２００の構成を示す。本研究では、炭化水素の反応領域に存在するＣ２ラジカルと酸化領域に存在するＯＨラジカルの空間的な分布を観察対象としている。これら２つの現象を同時に撮影するために２分岐光学系を製作し、イメージインテンシファイア（Ｉｎｖｉｓｉｂｌｅ

Ｖｉｓｉｏｎ製、ＵＶｉ）付き高速度ビデオカメラ（ナックイメージテクノロジ製、ＨＸ−３）で撮影した。Ｃ２ラジカルは可視光域（撮影波長５２０ｎｍ）の光を発光するのに対し、ＯＨラジカルは紫外光域（撮影波長３１０ｎｍ）の光を発光する。したがって、ＯＨラジカルを撮影する光路においてはすべて紫外光に対応する光学素子を使用した。
【００５７】
光学系装置２００は、図２に示すように、紫外光ハーフミラー３０、ミラー３２、ミラ

50

(11)

JP 2022-170219 A 2022.11.10

ー３４、ＮＤフィルタ３６、バンドパスフィルタ３８、ミラー４０、ミラー４２、紫外光
ミラー４４、ＮＤフィルタ４６、バンドパスフィルタ４８、紫外光ミラー５０、紫外光ミ
ラー５２、紫外光レンズ５４、画像増強部５６及びカメラ５８を含んで構成される。
【００５８】
紫外光ハーフミラー３０は、排出特性評価システム１００の観察窓２４から観察される光を受光し、Ｃ２ラジカルに起因する光（５２０ｎｍ）を含む可視光域の光をミラー３２側へ分離し、ＯＨラジカルに起因する光（３１０ｎｍ）を含む紫外光域の光を紫外光ミラー４４側へ分離する。
【００５９】
ミラー３２、ミラー３４、ＮＤフィルタ３６、バンドパスフィルタ３８、ミラー４０及

10

びミラー４２は、Ｃ２ラジカルに起因する光を含む可視光域の光に対する光学系を構成する。ミラー３２及びミラー３４は、ＮＤフィルタ３６及びバンドパスフィルタ３８を通過するように紫外光ハーフミラー３０によって分離された可視光域の光を反射させる。ＮＤ
フィルタ３６は、通過する光の光量を減らすためのフィルタである。ＮＤフィルタ３６は、Ｃ２ラジカルに起因する光とＯＨラジカルに起因する光の光量のバランスを取るために設けられる。したがって、Ｃ２ラジカルに起因する光とＯＨラジカルに起因する光の光量のバランスが取れている場合にはＮＤフィルタ３６は設けなくてもよい。バンドパスフィ
ルタ３８は、紫外光ハーフミラー３０によって分離された光からＣ２ラジカルに起因する
光（５２０ｎｍ）に近い可視光域のみを透過させるフィルタである。ＮＤフィルタ３６及びバンドパスフィルタ３８を通過した光は、ミラー４０及びミラー４２へ入射する。ミラ20

ー４０及びミラー４２は、紫外光レンズ５４及び画像増強部５６を通じてカメラ５８へ向
かうようにＮＤフィルタ３６及びバンドパスフィルタ３８を通過した光を反射させる。
【００６０】
紫外光ミラー４４、ＮＤフィルタ４６、バンドパスフィルタ４８、紫外光ミラー５０及び紫外光ミラー５２は、ＯＨラジカルに起因する光を含む紫外光域の光に対する光学系を構成する。紫外光ミラー４４は、ＮＤフィルタ４６及びバンドパスフィルタ４８を通過す
るように紫外光ハーフミラー３０によって分離された紫外光域の光を反射させる。ＮＤフ
ィルタ４６は、通過する光の光量を減らすためのフィルタである。ＮＤフィルタ４６は、
Ｃ２ラジカルに起因する光とＯＨラジカルに起因する光の光量のバランスを取るために設けられる。したがって、Ｃ２ラジカルに起因する光とＯＨラジカルに起因する光の光量の30

バランスが取れている場合にはＮＤフィルタ４６は設けなくてもよい。バンドパスフィル
タ４８は、紫外光ハーフミラー３０によって分離された光からＯＨラジカルに起因する光（３１０ｎｍ）に近い紫外光域のみを透過させるフィルタである。ＮＤフィルタ４６及び
バンドパスフィルタ４８を通過した光は、紫外光ミラー５０及び紫外光ミラー５２へ入射する。紫外光ミラー５０及び紫外光ミラー５２は、紫外光レンズ５４及び画像増強部５６を通じてカメラ５８へ向かうようにＮＤフィルタ４６及びバンドパスフィルタ４８を通過した光を反射させる。
【００６１】
紫外光レンズ５４は、Ｃ２ラジカルに起因する光（５２０ｎｍ）近傍の可視光域及びＯ
Ｈラジカルに起因する光（３１０ｎｍ）近傍の紫外光域の光を所望の焦点位置に収束させ40る。本実施の形態では、紫外光レンズ５４のｆ値を１０５ｍｍとした。画像増強部５６は、微弱な光を検知して、増倍するための素子を含んで構成される。画像増強部５６は、高速現象の観察等に用いられる。具体的には、画像増強部５６は、光電子増倍管や光電変換素子及び電子を増幅させるマイクロチャネルプレート（ＭＣＰ）を組み合わせた構成を含む。カメラ５８は、画像増強部５６によって増倍された画像を撮像する。カメラ５８は、排出特性評価システム１００における燃料の燃焼の状態を高速で撮像できる高速度カメラとすることが好適である。画像増強部５６及びカメラ５８は、例えば、イメージインテン
シファイア（Ｉｎｖｉｓｉｂｌｅ

Ｖｉｓｉｏｎ製、ＵＶｉ）付き高速度ビデオカメラ（

ナックイメージテクノロジ製、ＨＸ−３）とすることができる。
【００６２】50

(12)JP 2022-170219 A 2022.11.10

なお、本実施の形態では、光学系装置２００として燃料を燃焼させたときの中間生成物である活性化学種の自発光を計測するための２分岐光学系を設けた構成とした。すなわち、光学系装置２００は、芳香族成分を含む燃料を燃焼させたときのＣ２ラジカルとＯＨラ
ジカルの自発光を分けて計測するための２分岐光学系を有する構成とした。ただし、光学系装置２００は、これに限定されるものではなく、燃料を燃焼させたときの中間生成物の自発光をそれぞれ計測するための複数の撮像手段を備える構成としてもよい。例えば、光学系装置２００は、芳香族成分を含む燃料を燃焼させたときのＣ２ラジカルとＯＨラジカ
ルの自発光をそれぞれ撮像する複数のカメラ５８を備える構成としてもよい。これによって、１つの被写体を２つ又は複数に分けて、Ｃ２ラジカルとＯＨラジカルの自発光に基づ
いてすすの生成量を適切に推定することが可能になる。

10【００６３】
図３は、本実施の形態における燃焼試験で使用された燃料の基材を示す。芳香族の環数がすすの生成に及ぼす影響を観察するために着火遅れ時間ができるだけ近い燃料を使用することが好適である。そこで、ｎ−ヘキサデカン（Ｃ１６Ｈ３４）をベースとなる燃料とし、セタン価が近い芳香族である単環のトルエン（Ｃ７Ｈ８）と二環のα−メチルナフタ
レン（Ｃ１１Ｈ１０）をそれぞれベースとなるｎ−ヘキサデカン（Ｃ１６Ｈ３４）と調合したものを試験燃料とした。調合割合は、芳香族含有率を５０、６０、７０ｖｏｌ％とした。
【００６４】
図４は、試験燃料の芳香族含有率に対する着火遅れ時間を示す。着火遅れ時間は、雰囲

20

気圧力４．８ＭＰａ、温度９１５Ｋ、燃料噴射期間３．０ｍｓ及び噴射圧力１３０ＭＰａの条件下で計測した。図４では、６回の試験の平均値をプロットしている。
【００６５】
いずれの芳香族においても含有率の増加に伴って着火遅れが増加した。芳香族の種類で比較すると、いずれの含有率においてもα−メチルナフタレン（Ｃ１１Ｈ１０）を調合した場合の方がトルエン（Ｃ７Ｈ８）を調合した場合よりも着火遅れ時間は長くなり、その差は最大でおよそ０．２ｍｓであった。
【００６６】
図５及び図６は、ｎ−ヘキサデカン（Ｃ１６Ｈ３４）をベースとなる燃料としてトルエン（Ｃ７Ｈ８）を５０、６０、７０ｖｏｌ％で調合した燃料を用いた場合における燃焼時

30のＣ２ラジカル及びＯＨラジカルの自発光の時間変化及び熱発生率を示す。図５において、上段はＣ２ラジカルの自発光画像、下段はＯＨラジカルの自発光画像である。また、図５において、急速圧縮装置１０の燃焼室の形状を白破線で示した。試験条件は、雰囲気圧
力４．８ＭＰａ、温度９１５Ｋ、燃料噴射期間３．０ｍｓ及び噴射圧力１３０ＭＰａとした。
【００６７】
燃料噴射開始から２．０ｍｓが経過したときのトルエン（Ｃ７Ｈ８）の各濃度における熱発生率と各ラジカルの自発光の様子を比較する。図６に示した熱発生率では、トルエン（Ｃ７Ｈ８）の濃度が５０％、６０％では燃料は燃焼し、トルエン（Ｃ７Ｈ８）の濃度が５０％において熱発生率はピークに達した。ただし、図５に示した各ラジカルの自発光画

40

像では、トルエン（Ｃ７Ｈ８）の濃度５０％ではＣ２ラジカル及びＯＨラジカルともに自発光分布は確認できたが自発光強度は弱かった。また、トルエン（Ｃ７Ｈ８）の濃度が６０％では、ＯＨラジカルについては自発光分布が観察できたが、Ｃ２ラジカルについて自発光分布はほとんど確認できなかった。その後、燃料噴射開始から３．０ｍｓから４．０ｍｓでは、トルエン（Ｃ７Ｈ８）の濃度が５０％、６０％のときの熱発生率はピークを過ぎ、緩やかな変化がみられた。Ｃ２ラジカルの自発光強度は強く、特にトルエン（Ｃ７Ｈ８）の濃度が５０％では非常に強かった。また、ＯＨラジカルは、Ｃ２ラジカルの発光領域よりも概ね一回り大きい分布を示した。同時刻におけるトルエン（Ｃ７Ｈ８）の濃度が７０％の場合、図６において熱発生率はピークに到達した。この時、図５に示すように、
Ｃ２ラジカルの自発光は微かに確認できる程度であり、ＯＨラジカルの自発光の強度分布

50

(13)

JP 2022-170219 A 2022.11.10

のみにおいて燃焼領域が確認できた。その後、いずれのトルエン（Ｃ７Ｈ８）の濃度においても燃料噴射開始から４．５ｍｓ付近から熱発生率は減少し始め、その減少の傾きはほぼ一致した。燃料噴射開始から５．０ｍｓ以降では、Ｃ２ラジカルは急激に発光領域が狭くなり、特にトルエン（Ｃ７Ｈ８）の濃度が高い条件ではほぼ消滅した。一方、ＯＨラジ
カルは、熱発生率の減少傾向と同様に、トルエン（Ｃ７Ｈ８）の濃度の違いによる自発光領域の顕著な違いは見られなかった。
【００６８】
図７及び図８は、ｎ−ヘキサデカン（Ｃ１６Ｈ３４）をベースとなる燃料としてトルエン（Ｃ７Ｈ８）及びα−メチルナフタレン（Ｃ１１Ｈ１０）を５０ｖｏｌ％で調合した燃料を用いて、燃料の噴射圧力（Ｐｉｎｊ）を１３０ＭＰａ及び４０ＭＰａとしたときの燃10

焼時のＣ２ラジカル及びＯＨラジカルの自発光の時間変化及び熱発生率を示す。図７において、上段はＣ２ラジカルの自発光画像、下段はＯＨラジカルの自発光画像である。また、図７において、急速圧縮装置１０の燃焼室の形状を白破線で示した。これらの条件においても、燃焼時におけるＣ２ラジカル及びＯＨラジカルの自発光画像を明確に撮像することができた。
【００６９】
図８に示した熱発生率と図７に示した各ラジカルの自発光画像を比較すると、熱発生率の立ち上がり開始は、図４で示した着火遅れ時間の範囲に収まった。すなわち、各試験条
件の違いによる初期のラジカルの自発光画像の差は、着火遅れの差によるものと推察される。一方、燃焼の終了付近に着目すると、燃料噴射圧力が１３０ＭＰａに対して４０ＭＰ

20ａの方が熱発生率の減衰が緩やかであった。さらに、トルエン（Ｃ７Ｈ８）に対してα−メチルナフタレン（Ｃ１１Ｈ１０）の方が熱発生率の減衰がより緩やかであった。
【００７０】
図７に示したＣ２ラジカル及びＯＨラジカルの自発光画像では、燃料の噴射圧力（Ｐｉｎｊ）が１３０ＭＰａに対して４０ＭＰａの方がＣ２ラジカルの自発光領域が広くなった。さらに芳香族の種類で比較すると、α−メチルナフタレン（Ｃ１１Ｈ１０）ではＣ２ラ
ジカルの自発光領域がノズル近傍まで延在した。
【００７１】
燃料の噴射開始から熱発生率の立ち上がりまでの時間、すなわち着火遅れ時間が長い、又は、燃料の噴射圧力が高いといった空気と燃料の混合が促進される条件下では、Ｃ２ラ

30

ジカルの自発光は強度が弱く、領域が狭くなった。また、燃料の噴射圧力が低い条件下では、ＯＨラジカルの自発光が消滅するまでの時間が長くなった。芳香族の種類の違いについて、Ｃ２及びＯＨラジカルともに、単環のトルエン（Ｃ７Ｈ８）よりも二環のα−メチ
ルナフタレン（Ｃ１１Ｈ１０）の方がラジカルの自発光が消滅するまでの時間が長くなった。
【００７２】［すすの排出特性評価方法］
以下、本実施の形態におけるすすの排出特性評価方法について説明する。燃焼時の中間生成物（ラジカル等）の自発光画像から得られる１ピクセル当りの輝度値は、中間生成物
自体の発光強度、中間生成物の密度及び奥行き方向の分布の積を示している。そこで、す40

すの生成及び酸化に寄与する燃焼時の中間生成物の空間的な積算発光強度の最大値と発光時間をパラメータとして、これらのパラメータを用いたすすの排出量推定法を考案した。
【００７３】
燃焼時の中間生成物（ラジカル等）の自発光画像の各ピクセルの輝度値を画像全体で積算することで当該画像に存在する中間生成物の総数に相当する積算輝度値（Ｒ）を算出する。当該処理を各時刻の画像に施すことで中間生成物の積算輝度値（Ｒ）の時間変化、すなわち中間生成物の総数の時系列データを求めることができる。
【００７４】
芳香族成分を含む燃料の燃焼を解析対象とする場合、燃焼時の中間生成物はＣ２ラジカ
ルとＯＨラジカルとすることが好適である。Ｃ２ラジカル及びＯＨラジカルに対する積算

50

(14)

JP 2022-170219 A 2022.11.10

輝度値（ＲＣ２，ＲＯＨ）の時系列データを求めることで、燃料の噴射特性及び燃料に含まれる芳香族の種類がＣ２ラジカル及びＯＨラジカルに対する積算輝度値（ＲＣ２，ＲＯ
Ｈ）に及ぼす影響を定量的に評価することができる。

【００７５】
図９及び図１０は、燃料に含まれる芳香族成分の濃度が５０ｖｏｌ％における燃料の噴
射圧力（Ｐｉｎｊ）を変えた場合のＣ２ラジカルに対する積算輝度値ＲＣ２及びＯＨラジカルに対する積算輝度値ＲＯＨの時間変化を示す。
【００７６】
燃料の噴射圧力（Ｐｉｎｊ）が４０ＭＰａに対して１３０ＭＰａの方がＣ２ラジカルに対する積算輝度値ＲＣ２及びＯＨラジカルに対する積算輝度値ＲＯＨともに増加の速度は10速く、また、Ｃ２ラジカルに対する積算輝度値ＲＣ２及びＯＨラジカルに対する積算輝度
値ＲＯＨともに減少が開始される時期も早くなった。
【００７７】
また、燃料の噴射圧力（Ｐｉｎｊ）に拠らず、燃料に含まれる芳香族がトルエン（Ｃ７Ｈ８）に対してα−メチルナフタレン（Ｃ１１Ｈ１０）の方がＣ２ラジカルに対する積算
輝度値ＲＣ２及びＯＨラジカルに対する積算輝度値ＲＯＨともに減少が遅かった。Ｃ２ラ
ジカルに対する積算輝度値ＲＣ２の最大値（ＲｍａｘＣ２）を比較すると、燃料の噴射圧
力（Ｐｉｎｊ）や芳香族の種類によって顕著な差はなかった。これに対して、ＯＨラジカ
ルに対する積算輝度値ＲＯＨの最大値（ＲｍａｘＯＨ）を比較すると、燃料の噴射圧力（Ｐｉｎｊ）が低い条件において低く、芳香族の種類ではトルエン（Ｃ７Ｈ８）に対してα20−メチルナフタレン（Ｃ１１Ｈ１０）の方が低かった。
【００７８】
図１１及び図１２は、燃料に含まれる芳香族成分の濃度が７０ｖｏｌ％における燃料の噴射圧力（Ｐｉｎｊ）を変えた場合のＣ２ラジカルに対する積算輝度値ＲＣ２及びＯＨラ
ジカルに対する積算輝度値ＲＯＨの時間変化を示す。
【００７９】
燃料の噴射圧力（Ｐｉｎｊ）が４０ＭＰａに対して１３０ＭＰａの方がＣ２ラジカルに対する積算輝度値ＲＣ２は小さくなった。燃料に含まれる芳香族がトルエン（Ｃ７Ｈ８）に対してα−メチルナフタレン（Ｃ１１Ｈ１０）の方がＣ２ラジカルに対する積算輝度値
ＲＣ２は高く、発光の開始から消滅までの時間（ＴＲＣ２）は長くなった。一方、燃料の30

噴射圧力（Ｐｉｎｊ）が高い条件下においてＯＨラジカルに対する積算輝度値ＲＯＨは大きくなった。また、燃料の噴射圧力（Ｐｉｎｊ）が低い条件下ではＯＨラジカルが消滅するまでの時間（ＴＲＯＨ）が長くなった。さらに、トルエン（Ｃ７Ｈ８）に対してα−メ
チルナフタレン（Ｃ１１Ｈ１０）の方がＯＨラジカルが消滅するまでの時間（ＴＲＯＨ）
が長くなった。
【００８０】
以上のように、燃料の噴射特性や燃料の成分の違いによってＣ２ラジカルに対する積算
輝度値ＲＣ２の最大値（ＲｍａｘＣ２）及びＯＨラジカルに対する積算輝度値ＲＯＨの最大値（ＲｍａｘＯＨ）やＣ２ラジカル及びＯＨラジカルの発光時間（ＴＲＣ２，ＴＲＯＨ）に違いが見られた。

40【００８１】
図１３〜図１６は、燃料の噴射圧力（Ｐｉｎｊ）、燃料に含まれる芳香族の種類及び濃度に対するＣ２ラジカルに対する積算輝度値ＲＣ２の最大値（ＲｍａｘＣ２）及びＯＨラ
ジカルに対する積算輝度値ＲＯＨの最大値（ＲｍａｘＯＨ）並びにＣ２ラジカル及びＯＨ
ラジカルの発光時間（ＴＲＣ２，ＴＲＯＨ）に対するすすの生成量との関係を示す。図１３〜図１６において、燃料の噴射量が異なることの影響を避けるために、Ｃ２ラジカルに対する積算輝度値ＲＣ２の最大値（ＲｍａｘＣ２）及びＯＨラジカルに対する積算輝度値
ＲＯＨの最大値（ＲｍａｘＯＨ）に対するすすの生成量との関係において燃料の噴射量で除した結果を示した。
【００８２】50

(15)JP 2022-170219 A 2022.11.10

図１７は、図１３〜図１６に示した結果から導出した各パラメータに対するすすの生成量の関係を示す。燃料の噴射圧力が低く、着火遅れが短いといった条件下では、燃料の噴
霧の微粒化の悪化や燃料の運動量の低下によるエントレイメント量の減少により空気と燃料との混合が不十分となり、すすの生成量が多くなった。すなわち、このような条件下では、すすの元となり得るＣ２ラジカルの存在を示す積算輝度値ＲＣ２の最大値（Ｒｍａｘ
Ｃ２）は高くなると推察される。一方、空気量が少ないためにＯＨラジカルの発生量は少なくなり、ＯＨラジカルに対する積算輝度値ＲＯＨの最大値（ＲｍａｘＯＨ）は低くなると推察される。また、燃焼期間の長期化することによって、Ｃ２ラジカルの発光時間（ＴＲＣ２）及びＯＨラジカルの発光時間（ＴＲＯＨ）も長期化した。これとは逆に、燃料の噴射圧力が高く、着火遅れが長いといった条件下では、すすの生成量が少なくなった。す10

なわち、Ｃ２ラジカルの存在を示す積算輝度値ＲＣ２の最大値（ＲｍａｘＣ２）は低く、ＯＨラジカルに対する積算輝度値ＲＯＨの最大値（ＲｍａｘＯＨ）は高くなると推察される。また、燃焼期間が短いためにＣ２ラジカルの発光時間（ＴＲＣ２）及びＯＨラジカルの発光時間（ＴＲＯＨ）は短期化した。
【００８３】
これらの関係に基づいて、Ｃ２ラジカル及びＯＨラジカルの積算輝度値の最大値（ＲｍａｘＣ２，ＲｍａｘＯＨ）及び発光時間（ＴＲＣ２，ＴＲＯＨ）の４つのパラメータからすすの生成量を推定することが可能である。すなわち、１回の噴射量当りのすすの生成量Ｓｅｓｔは、数式（５）に示す推定式によって推定することができる。ここで、係数α、β、γ、δ、１回の噴射量当りのＣ２ラジカルの積算輝度値の最大値ＲｍａｘＣ２、Ｃ２ラ

20

ジカルの発光時間ＴＲＣ２、１回の噴射量当りのＯＨラジカルの積算輝度値の最大値Ｒｍ
ａｘＯＨ、ＯＨラジカルの発光時間ＴＲＯＨとする。
【数５】【００８４】
係数α、β、γ、δは、実測のすすの生成量に対して数式（５）を適用して最小二乗法30

により重回帰分析を行うことによって決定することができる。すなわち、係数α、β、γ、δは、燃料として複数種の炭化水素系燃料を選定し、噴射条件として噴射量を揃えて燃焼させ、時空間的な発光強度分布と実測したすすの値に基づいて最小二乗法等の重回帰分析を適用することで決定することができる。このとき、噴射条件は、少なくとも噴射空間の圧力と、前記燃料の噴射圧力とを含むことが好適である。また、噴射条件は、燃料の噴
射圧力を変える条件、又は、燃料を複数回にわたって噴射する条件を含むことが好適である。
【００８５】
図１７の実測例に基づいて係数α、β、γ、δを決定すると、すすの生成量Ｓｅｓｔを示す数式（５）は数式（６）に示す推定式として表すことができる。なお、排出特性評価

40

システム１００に適用した光学系装置２００の仕様によって数式（５）の係数α、β、γ、δは異なる可能性があるので、光学系装置２００の構成を変更した場合には係数α、β、γ、δに対する重回帰分析をやり直すことが好適である。
【数６】【００８６】
図１８は、数式（６）を用いて算出したすすの生成量と実測のすすの生成量との相関関

50

(16)

JP 2022-170219 A 2022.11.10

係を示す。図１８において、横軸は数式（６）を用いて算出したすすの生成量、縦軸は実測のすすの生成量を示す。図１８では、数式（６）を用いて算出したすすの生成量と実測のすすの生成量は概ね一致しており、数式（６）を用いることによってすすの生成量を適切に推定することができた。
【００８７】
このように、実測したすすの値を用いて推定式（５）における係数α、β、γ、δを設定することによって、実測したすすの値に基づいて最適化された係数α、β、γ、δを用いた推定式（６）に基づいて燃料の燃焼によるすすの生成量を適切に推定することが可能になる。
【００８８】

10以上のように、本実施の形態における排出特性評価システム１００によれば、すすの生成及び酸化に寄与する燃焼中間生成物を考慮して、すすの生成量を適切に推定することが可能になる。特に、Ｃ２ラジカル及びＯＨラジカルの積算輝度値の最大値（ＲｍａｘＣ２，ＲｍａｘＯＨ）及び発光時間（ＴＲＣ２，ＴＲＯＨ）の４つのパラメータからすすの生成量を推定することで、ディーゼル燃料等の炭化水素系の燃料の燃焼によるすすの生成及び酸化に寄与する燃焼中間生成物を考慮してすすの生成量を適切に推定することが可能になる。
【産業上の利用可能性】【００８９】
本発明は、舶用ディーゼル機関等の間欠燃焼を伴う内燃機関におけるすすの生成量を推20定するために適用することができる。例えば、本発明におけるすすの排出特性評価方法及びすすの排出特性評価システムは、内燃機関メーカーや石油会社等での燃料の燃焼に対す
るすすの排出特性の評価に適用することができる。
【符号の説明】【００９０】
１０

急速圧縮装置、１２手段、１８０

紫外光ハーフミラー、３２

ンドパスフィルタ、４０
ルタ、４８

乾燥空気ボンベ、１４

燃料供給手段、２０

排気手段、２２
ミラー、３４

ミラー、４２

バンドパスフィルタ、５０外光レンズ、５６

画像増強部、５８

乾燥空気タンク、１６
捕集用フィルタ、２４

ミラー、３６

ミラー、４４
カメラ、１００

ＮＤフィルタ、３８

紫外光ミラー、４６

紫外光ミラー、５２

加熱加圧
観察窓、３
バ

ＮＤフィ

紫外光ミラー、５４

紫30

排出特性評価システム、２００

光学系装置。
【図面】
【図１】

【図２】

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50

(17)

【図３】

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【図４】

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【図５】

【図６】

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【図７】

【図８】

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(18)

【図９】

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【図１０】

10

【図１１】

【図１２】

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(19)

【図１３】

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【図１４】

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【図１５】

【図１６】

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【図１７】

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【図１８】

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(21)

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東京都三鷹市新川６丁目３８番１号 国立研究開発法人 海上・港湾・航空技術研究所内
Ｆターム（参考）

2G043

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