研究報告

特集：道路橋の維持管理・更新

既設 PC 橋の性能評価法に関する共同研究— 既設 PC 橋の補修補強技術の高度化に関する研究 —山本

将＊1・石田雅博＊2・北野勇一＊3・櫻井義之＊4

劣化が顕在化した既設 PC 橋の維持管理にあたっては，構造物の安全性を工学的に検証するため，PC 鋼材破断やプレストレスの減少などの劣化・損傷状態を調査により把握し，耐荷性能を評価することが望まれる。本研究では，既設 PC 橋の撤去桁を用いて非破壊・微破壊調査の適用性を検証した結果，残存プレストレスと PC 鋼材破断位置を精度良く推定できることを明らかにした。また，非破壊・微破壊調査により取得した情報を活用できるよう既設 PC 橋の耐荷性能評価法について整理した。
キーワード：既設 PC 橋，耐荷性能評価，非破壊調査，微破壊調査整理した。

1．は じ め に

2．非破壊・微破壊調査の適用性に関する検討

プレストレストコンクリート（以下，PC）構造物は，緻密な高強度コンクリートを使用し，かつ，プレストレス2.1を導入しひび割れを制御しているため，外部からの劣化因調査対象橋梁（以下，本橋）は 1962 年に海岸から約 70

概要子侵入に対して高い抵抗性を有する。しかし，厳しい塩害m の河口上に建設された 3 連のポストテンション方式 PC環境や想定外の水分浸入などによる PC 鋼材の腐食・破断

単純 T 桁橋である。本橋においては，1976 年から塩害補などの劣化・損傷が生じると耐荷性能が低下して重大な事修が実施されてきたが，のちに点検で PC 鋼材破断が確認象に至ることもある。

されたため，1996 年に外ケーブル補強が行われた。2017

このように一部の構造物において安全性が損なわれた構

年の新橋建設に伴う撤去に合せて，外ケーブル補強された造物群を適切に維持管理するためには，供用中である既設

第 3 径間 G4 桁（以下，撤去桁）を受領した（写真 - 1，PC 橋の劣化・損傷状態などを精度良く把握できる非破壊・

図 - 1）。

微破壊調査技術を確立することが望まれる。また，非破壊・微破壊調査などで取得した情報を用い，既設 PC 橋の耐荷性能を工学的な信頼性を有し，かつ効率的に評価する方法も整理し，一般化することが望まれる。
国立研究開発法人土木研究所構造物メンテナンス研究センターと一般社団法人プレストレスト・コンクリート建設業協会は，撤去橋梁を用いた既設 PC 橋の補修補強技術の高度化に関する共同研究の一環として，劣化・損傷を有する既設 PC 橋を対象に非破壊・微破壊調査の適用性を検証してきた。また，非破壊・微破壊調査などで取得した情報
写真 - 1を活用できるよう，既設 PC 橋の耐荷性能評価法について＊1

Susumu YAMAMOTO（国研）土木研究所構造物
メンテナンス研究センター
主任研究員

Vol.62, No.6, Nov. 2020

＊2

Masahiro ISHIDA＊3（国研）土木研究所構造物
メンテナンス研究センター
上席研究員

調査対象橋梁全景（撤去前）

Yuichi KITANO（一社）プレストレスト・コンクリート建設業協会（川田建設 ㈱）67＊4Yoshiyuki SAKURAI（一社）プレストレスト・
コンクリート建設業協会（昭和コンクリート工業 ㈱）特集 / 研究報告表- 110 500
400

1 500600

8 000
3 750

山側

3.0 %

解体調査位置4 250

第 3 径問（P2 ～ A2）
撤去桁

CL項目
PC 鋼材 12φ5 における素線φ5 の破断本数
解体調査位置

海側

2.0 %
1 200

2.0 %

FLOW

G1G2G3G4G5G6G7G8G4 桁以外の桁は全て鋼板接着により補修。
5＠1 200＝6 000

2＠900＝1 800

図- 1

支間中央からの距離（mm）※1－1 600 －1 100 ＋1 000 ＋1 225
4本

2本

12 本

No.27本No.3 ※2※ 1 P2 側を（－），A2 側を（＋）として表記した。
※ 2 解体調査位置 No.3 では上記以外に 1 本の PC 鋼材が消失。

G9外ケーブル
補強 F30T

解体調査結果9002.2

調査対象橋梁断面図

残存プレストレスの調査

図 - 4 にコア応力解放法の概要図を示す。本手法は，コンクリート表面に応力方向（ x 方向）および直角方向（ y

既設 PC 橋の耐荷性能評価に重要な情報として，PC の方向）にひずみゲージを貼り付け，コア切込み前と後のひ特徴から残存プレストレス，PC 鋼材破断位置，およびグずみを計測する手法である。乾燥収縮による内外拘束などラウトの有無（平面保持の仮定の是非）の 3 項目があげらの影響を打ち消す目的で，応力推定には 2 方向のひずみ差れる。各情報を取得するための非破壊・微破壊調査は多数を利用する。また，乾燥収縮，クリープおよびこれらに起提案されている。本研究では，劣化が顕在化した既設 PC因する鋼材拘束ひずみなどの時間依存ひずみを考慮した提橋の曲げ耐荷性能評価に用いる情報取得を目的として，撤案式からプレストレスによる応力を算出する。

去桁を用いて以下に示す 3 種類の調査手法の適用性を検証した。
残存プレストレス：コア応力解放法 1）

有効応力度x 方向PC 鋼材の破断位置：漏洩磁束法 2）
グラウトの有無：SIBIE 法 3）
検証に際して，撤去桁の解体調査を実施して復元図を作成し，非破壊・微破壊調査と照合して推定精度を整理した。

ひずみゲージ

復元図を図 - 2，非破壊・微破壊調査と解体調査位置を図

図- 4- 3，解体調査結果を表 - 1 に示す。解体調査により，調y 方向

コア応力解放法の概要図 1）

査位置 No.2 および No.3 にて素線の破断が確認された。な調査状況を写真 - 2，結果を表 - 2 に示す。PC 鋼材のお，本章の内容は，共同研究での既報告 4） をもとに再整

破断本数・損傷本数は，素線の破断本数の割合を考慮した理したものである。

「破断本数」と，素線の破断がある場合に 1 本と数える「損傷本数」に区別した。たとえば，12 φ 5 の素線が 6 本破800
90 15020160⒜54123276
山側80 80⒝下フランジ部拡大

海側外ケーブル

単位：mm

断面全体

図- 2670 60 60160 150350ートに生じる有効プレストレスによる応力を指す。
87既設鋼材12φ595本とした。また，表 - 2 における応力度とは，コンクリ● 引張鉄筋

φ9630

1 200

230 90

断していた場合，「破断本数」は 0.5 本，「損傷本数」は 1PC 鋼材配置

撤去桁復元図（支間中央断面）

写真 - 2

桁長 22 200

P219 100350

8 450 1 650 221 650

CL2 000

11 10031 000 1 000

A243 120

コア応力解放法の調査位置（図中の△）

9 100

3 1 660 41 8607 5801807 800

①400
500

No.22 000200②
はつり位置
No.1No.3

コア応力解放法の調査状況

図- 3

SIBIE 法の調査位置（図中の〇）

③No.4

870

2 400

漏洩磁束法による調査の結果，破断が懸念される調査位置（図中の◇）解体調査（はつり調査）位置（図中の□）※寸法値の単位は「mm」で表記する。

500

非破壊・微破壊調査と解体調査の調査位置

68

プレストレストコンクリート

特集 / 研究報告表- 2

コア応力解放法による調査結果

表- 3

解体調査
コア応力解放法による調査
設計値
計測値
位置
PC 鋼材
設計値
番号 破断本数※ 1，※ 2 （応力度）（応力度） との比較
σc1
σc2
σc2 ／σc1（損傷本数）
N/mm2
N/mm20.5 本
13.9
78 %
1，210.9（ 2 本）（11.3）（96 %）
2.6 本
10.382 %3，4 ※ 38.5（ 3 本）
（9.6）
（89 %）

位置番号※1※2PC 鋼材は 12φ5 の 1 束を 1 本「シース 1 本分」とした。
破断本数と損傷本数については以下の定義とした。
上段：破断本数：素線の破断数を考慮。
下段（ ）内：損傷本数：素線の破断があれば，1 本と表記。
※3 解体調査位置 No.3 において消失していた PC 鋼材 1 本も含む本数とした。

漏洩磁束法による調査結果

解体調査

漏洩磁束法による調査
推定損傷計測値
本数（ピーク値の差）
1本
45μT
1本
120μT
255μT（上段）
2本
145μT（中段）
110μT（中段）
2本
95μT（下段）

損傷本数

120本
2本

32 本※40本※解体調査位置 No.3 において 1 本消失していた PC 鋼材については，漏洩磁束法では消失は把握できないため，損傷本数に含んでいない。

調査結果より，支間中央付近（位置番号 2 および 3）では，解体調査と本手法による PC 鋼材破断位置は同様の位

調査は断面修復部以外の既設桁下フランジ下面 P2 側と置であることが確認された。ただし，位置番号 2 についてA2 側でそれぞれ 2 箇所ずつ計測し，その平均値を計測値

は，表 - 2 の位置番号 1 および 2 での PC 鋼材破断本数でとした。コア応力解放法による残存プレストレス計測値は，示したとおり，素線の破断本数が少ない PC 鋼材が存在し設計値の 10 % 程度以内で推定できることが確認された。

たことから，明確なピーク値の差が表れなかったと推測さ

2.3PC 鋼材の破断調査れる。一方，計測結果におけるピーク値の差に着目すると，漏洩磁束法は，PC 鋼材が磁性体であることを利用し，位置番号 1 の 45μT では解体調査による PC 鋼材の破断がコンクリート表面から PC 鋼材を専用磁石により磁化し（図確認されなかった。したがって，今回の計測では 120μT- 5 ⒜），磁化された PC 鋼材による残留磁束密度を測定（図以上のピーク差を破断とみなすことで，破断位置をおおむ- 5 ⒝）することにより，PC 鋼材の破断の有無およびそね推定できる結果となった。
2.4の位置を検知する手法である。

グラウト充填調査

SIBIE 法は，インパクトエコー法の原理を利用して反射専用磁石

N

磁気計測ユニット

SNてグラウト充填状況を判定する手法である（図 - 6）。

磁束線

鋼材

S

波の周波数スペクトルを算定し，SIBIE 解析により図化し

漏洩磁束S

NS

N

破断箇所
鋼材

コンクリート⒜

鋼材の磁化

図- 5

波形記録
衝撃入力
波形記録

コンクリート磁束線⒝磁束密度の測定

波形記録
衝撃入力
波形記録

漏洩磁束法の概要図 2）

グラウト未充填部
画像化範囲

シース

グラウト充填部
画像化範囲

漏洩磁束法の調査状況と結果を写真 - 3，表 - 3 に示す。
本手法では PC 鋼材の破断状況を計測波形から判断するた

桁側面

図- 6

め，波形ピーク値の差の大小により素線破断数の大小は推桁側面

SIBIE 法の概要図 3）測できるが，素線本数まで把握することは困難である。そのため，波形ピーク値が小さく，素線破断であると判断さ

なお，本手法は充填不足が生じやすい上縁定着されたれる場合でも PC 鋼材 1 本（12φ5 の 1 束）の破断とし，PC 鋼材の曲げ上げ部となるウェブ側面などに適用される

表 - 2 と同様に損傷本数とした。

ことが一般的であるが，今回の調査では曲げ耐荷性能への影響が大きい支間中央部への適用を目的として，PC 鋼材が密に配置されており，かつ断面形状が複雑である撤去桁下フランジ部を調査対象とした。
SIBIE 法の調査状況と結果を写真 - 4，表 - 4 に示す。
解体調査ではグラウト充填が確認されたが，非破壊調査では異なる判定結果となった。要因としては，センサーの位置が PC 鋼材直上に一致しなかったこと，衝撃弾性波は内⒜鋼材の磁化

写真 - 3Vol.62, No.6, Nov. 2020⒝

部の浮きや空洞の影響を受けること，下フランジでは衝撃磁束密度の測定

弾性波の入射面と反射面が平行でないこと，およびシース

漏洩磁束法の調査状況が密に配置されていることがあげられる。

69

特集 / 研究報告
補強設計（要求性能に対し不足する耐荷性能を補強するための設計）を実施するために必要となる，当初の耐荷性能評価および現況の耐荷性能評価について整理する（各耐荷性能評価の定義については後述）。既設 PC 橋の耐荷性能評価フロー例を図 - 7 に示す。
要措置の既設 PC 橋

【調査項目】

当初設計

写真 - 4表- 4

劣化なし① 下フランジハンチ面：充填不良の可能性あり②：SIBIE 法
調査位置※

グラウト充填状況：
全て充填

NG

・補強工法の適用可否
・既存耐力式の適用可否

補強設計② 下フランジ側面：未充填補強の耐荷性能評価
OK③ 下フランジ下面中央：判定困難

補修補強の実施図- 7NG・補強工法の見直し
・要求性能の見直し
・供用制限，更新

既設 PC 橋の耐荷性能評価フロー例

図 - 7 の各耐荷性能評価については以下の定義とする。

非破壊・微破壊調査の適用性

当初の耐荷性能評価：当初設計（建設当時に行われた設計）

本研究における非破壊・微破壊調査の精度について解体調査と照合し整理した（表 - 5）。
表- 5・PC 鋼材の破断本数（残存プレストレス）・PC 鋼材の破断位置
・グラウト充填不足

現況の耐荷性能評価
OK※ SIBIE 法による調査位置は，A2 側から 7 800 mm 付近の断面。

2.5

劣化あり
現況再現設計SIBIE 法による調査①③

当初の耐荷性能評価

SIBIE 法による調査結果

PC 鋼材配置図

・材料強度・部材寸法
・鋼材配置（種類，径）・プレストレス

復元設計

SIBIE 法の調査状況

解体調査

・当初設計時の設計図書

無有図書が無い場合は，机上調査および現地調査によって得られた情報に基づき設計条件の整理および復元図の作成

非破壊・微破壊調査の精度を行い，復元設計（当初設計を後から復元した設計）を調査項目

調査手法 適用上の留意点
精度
断面修復部を避残存
コア応力け，支間中央下 10 % 程度の誤差
プレストレス 解放法
面に適用する
PC 鋼材
漏洩
表面側の PC 鋼 破断 1 本
破断位置
磁束法
材に適用する （全数の 12.5 %）T 桁下フランジ
グラウト－SIBIE 法には適用困難
充填不足

実施して当初の要求性能に対し照査を行う。
現況の耐荷性能評価：劣化が顕在化した既設 PC 橋に対し，非破壊・微破壊調査などにより得られた情報に基づき現況再現設計（経年影響がある現況を再現するための設計）を実施して，不足耐荷性能の推定を行う。なお，図 - 7のフロー例では，現況の耐荷性能を満足している場合でも，劣化の発生または進行に伴う耐荷性能低下を抑制す

残存プレストレスと PC 鋼材破断位置に関しては，10 %るため補修補強を実施することが望ましいものとした。

程度の誤差に収まるものの，グラウト充填不足については，補強の耐荷性能評価：現況の耐荷性能評価にて推定した不PC 鋼材が密に配置され，かつ断面形状が複雑な PC 桁下足する耐荷性能に対し，有効な補強方法の選定および補フランジへの適用は困難であることが確認された。下フラ強量の仮定を行い，これに基づき補強設計を実施して目ンジ部のグラウト充填状況を確認するには，ウェブ部のグ標とする要求性能に対し照査を行う。

ラウト充填不足を確認して間接的に推測する方法や，削孔

なお，本章の内容は，共同研究での既報告 4，5）をもとににより直接目視するなど，ほかの手法を併用した調査が必再整理および追加整理したものである。
3.2

要となる。

3．既設 PC 橋の耐荷性能評価法の整理
3.1

概当初の耐荷性能評価

当初の耐荷性能評価において，当初設計図書が無い場合は，維持管理記録資料，対象橋梁の竣工年に近い過去の技要術基準，標準設計および過年度調査記録などを机上調査に

2 章では非破壊・微破壊調査が一定の条件のもとで有効て確認し，材料強度，部材寸法，鋼材配置，プレストレスであることを検証したが，調査から得られた情報を有効になどを推定することになる。しかし，机上調査のみで推定活用してはじめて適切な維持管理を実施することができできない場合は，非破壊・微破壊・その他調査方法を活用る。そのためには，取得した情報を橋の耐荷性能評価に取した現地調査を実施する必要がある。実施手順例を表 - 6

り入れる手順も合せて整理する必要がある。このことを踏に，現地調査の一例を表 - 7 に示す。

まえ，ポストテンション方式の既設 PC 桁を対象として，70

プレストレストコンクリート

特集 / 研究報告
表- 6手順項

当初の耐荷性能評価の実施手順例

目

断面寸法・鋼材配置の設定

2

断面諸定数の計算

3断面力の計算（曲げモーメント等）

5

机上調査での情報が不十分と考えられる場合には，現地調調査により得られた情報の活用事例
復元図により設 ・桁高定する・PC 鋼材種別・本数
手順 1 の設定値 ・断面積を用いて断面諸 ・断面 2 次モーメント定数を算出する ・断面係数
手順 1 および手順 2 に基づき格 ・格子解析モデル：支子解析モデルを間長，主桁および横構築し，荷重を桁配置載荷させ断面力 ・荷重：TL - 20 などを算出する
プレストレスを ・プレストレス（緊張設定し，プレス力）：曲げモーメント
トレスの計算をに よ る PC 部 材 断 面実施
応力度の算出に使用・コンクリート圧縮強当初の要求性能度に応じた基準を・PC 鋼材の引張強度お用いた耐荷性能
よび断面積評価を実施
・有効高
設計内容

14比較の結果，本橋では PC 鋼材配置本数に差異が生じた。

プレストレスの計算
耐荷性能の照査（耐荷性能評価）

表- 7査が必要であることが再認識された。なお，電磁波レーダ法を用いて非破壊調査を行う場合，下フランジ支間中央部のように鋼材の配置が密な場合には内部に電磁波が届かず，測定精度が低下する 6）ことに注意しなければならない。
当初の耐荷力評価を適切に実施するためには，たとえば支間 1/4 から支点ウェブにおける曲げ上げ状況も非破壊・微破壊調査対象とするなど，調査範囲を広げてより多くの情報を取得し復元図の精度を向上させることが必要となる。
3.3

結果などを用い耐荷性能の照査を行う。実施手順例を表- 9 に，評価に必要となる非破壊・微破壊調査（調査の詳細は 2 章参照）の一例について表 - 10 に示す。表 - 10は塩害による劣化を想定した一例であり，耐荷性能への影響が大きい調査項目として，残存プレストレス，PC 鋼材現地調査の一例

破断位置，グラウト充填不足を取り上げている。

耐荷性能評価への調査項目
調査手法得られる情報活用方法
構造形式や建設 設計基準強度 設計基準強度の設定
コンクリ 年代による推定 の推定
ートの材
設計基準強度の設
コンクリート料強度
コア強度測定定または実強度の強度設定
PC 鋼 材PC 鋼材の断面積・構造形式や建設の 種 別・PC 鋼材の種類
引張強度等の設定
年代による推定
材料強度
スケールや測量
外形寸法
部材寸法 による測定
断面寸法の設定
弾性波法
部材厚
電磁波レーダ法 鋼材の位置，鋼材配置
鋼材配置の設定
本数
はつり調査
プレスト
プレストレス プレストレスの設復元設計の実施
レスの推定値定表- 9
手順

また，現地調査の必要性を検証するため，本橋にて机上調査のみで復元図を作成し，図面と解体調査結果を比較した。併せて，当初設計図面のある別橋についても同様に図面と解体調査結果を比較した（表 - 8，図 - 8）。
表- 8

図面と解体調査結果との比較項目

本橋
12φ5 mm ※ 1
同上
9 本※ 18本
45 mm ※ 170 mm ± 15.0 %図面
解体調査
図面
配置本数
解体調査
図面
鋼材位置
（最下段） 解体調査※ 2842－

2断面諸定数の計算（復元図利用）－

3断面力の計算（復元図利用，必要に応じて要求性能を変更）－

4

プレストレスをプレストレス 設定し，プレスの計算
トレスの計算を実施

5・PC 鋼材破断が影響する
補修補強時の要設計断面では，PC 鋼材
耐荷性能の照 求性能に応じた本数を低減して曲げ耐荷査（耐荷性能 基準を用いた耐性能を評価評価）
荷性能評価を実 ・グラウト充填不足が影響施する設計断面では，曲げ耐荷性能を低減

非破壊・微破壊調査の一例（塩害劣化想定）
調査手法

得られる情報耐荷性能評価への活用方法

PC 鋼材破断
漏洩磁束法
位置

破断位置，本 PC 鋼材本数・緊張力数の低減

グラウト充SIBIE 法
填不足

充 填 不 足 箇 曲げ耐力の低減とそ
所，本数の本数本橋の解体調査にて確認された材料強度のばらつきおよび，PC 鋼材などの損傷程度を変動要因として，それらが撤去桁の破壊抵抗曲げモーメント（以下，曲げ耐力）に与える影響を試算した（表 - 11，12）。撤去桁の曲げ耐力は，平成 29 年道路橋示方書Ⅲ 5.8.1 7）をもとに算出した。曲げ復元図（机上調査のみで作成）

図- 8・残存プレストレスが復元
設計より低下する設計断面では，プレストレスを低減し，プレストレスの計算を実施

また，耐荷性能への影響が大きい要因を検証するため，

100 1007575350⒜調査により得られた情報の活用事例

残存プレス コア応力解 残存プレスト
プレストレスの低減
トレス放法
レス

60 60
4515180963

設計内容（復元図利用）調査項目

別橋（比較）
12φ7 mm
同上
10 本
同上80 mm
81 mm± 6.1 %目

断面寸法・鋼材配置の設定

表 - 10※ 1 机上調査から鋼材配置等を推定した復元図より引用。
※ 2 最下段の鋼材図心の実測は平均値±変動係数で表示した。
751項

現況の耐荷性能評価の実施手順例

1注）現地調査を実施したうえ，推定する方法も含む。

PC 鋼材の種類

現況の耐荷性能評価

現況の耐荷性能評価では，復元図や非破壊・微破壊調査⒝

耐力比は，表 - 11 の設計値を入力して計算した曲げ耐力

切断面状況（PC 鋼材に〇を記入）

PC 鋼材配置（本橋下フランジ支間中央）

Vol.62, No.6, Nov. 2020（＝3 071 kN・m）に対する，各変動要因の変動領域の値71

特集 / 研究報告
⑴を入力し計算した曲げ耐力の比率（%）として求めた。
表 - 11

ついて，残存プレストレスと PC 鋼材破断位置は 10 % 程

材料強度のばらつきが曲げ耐力に与える影響

変動要因

強度（N/mm2）

標準偏差度の誤差に収まったが，下フランジ部のグラウト充填状

曲げ耐力比（%）［曲げ耐力（kN･m）］

況を確認するにはほかの手法を併用した調査が必要とな※2非超過
確率 5 %－側60.7

5.21102 %
101 %
102 %
［3 110］［3 128］［3 142］

PC鋼材（健全なも1 715 1 740の）引張強度

27.2

104 %
99 %
101 %
［3 038］［3 114］［3 190］

コンクリート
圧縮強度

※1
※2

設計値

平均値※ 140.0⑵

置本数に差異が生じた。当初の耐荷力評価を適切に実施するためには，調査範囲を広げてより多くの情報を取得し，復元図の精度を向上させることが必要となる。
⑶

現況の耐荷力評価について，曲げ耐力に最も影響を与える変動要因は PC 鋼材破断（約 24 % 減少）であった。

損傷の程度が曲げ耐力に与える影響

現況の耐荷力評価を適切に実施するためには，影響の大曲げ耐力比（%）［曲げ耐力（kN･m）］

変動要因

当初の耐荷性能評価について，机上調査のみで作成した復元図と解体調査結果を比較したところ，PC 鋼材配

本橋解体調査時に実施した材料試験値の平均値。
材料試験値の標準偏差。

表 - 12

きい PC 鋼材破断に関係する，残存プレストレス，PC0本1本2本

PC 鋼材の破断本数

100 %［3 071］88 %［2 711］76 %［2 319］

グラウト充填不足の本数

100 %［3 071］96 %［2 956］

93 % ※［2 841］※る。

非超過
確率 5 %＋側平均値

本研究で検証した非破壊・微破壊調査手法の適用性に鋼材破断位置，グラウト充填不足の調査が重要であることを明らかにした。なお，合理的な耐荷性能評価を実施するためには，各種調査により把握した劣化事象を適切に耐荷性能評価へと反映させることが課題となる。

本橋での解体調査結果では，PC 鋼材破断本数は最大 2 本，グラウト充填不足本数は最大 1 本相当であったが，参考として記載。

謝辞

本研究は土木研究所とプレストレスト・コンクリート建設業協会との共同研究の成果の一部である。本研究に際し本橋での解体調査においては，曲げ耐力に最も影響を与てご協力をいただいた関係各位に感謝の意を表します。

える変動要因は PC 鋼材破断（約 24 % 減少）であった。
現況の耐荷力評価を適切に実施するためには，影響の大参考文献

きい PC 鋼材破断に関係する，残存プレストレス，PC 鋼材破断位置，グラウト充填不足の調査が重要となる。調査

1 ）二井谷教治，渡瀬博，阪田憲次，綾野克紀：コンクリート部材の有効応力の推定手法に関する研究，コンクリート工学論文の際は，2 章で検証した非破壊・微破壊調査の適用性に留集，Vol.20，No.2，pp.27-37，2009.5

意することが重要である。

2 ）廣瀬

さらに，残存プレストレス，PC 鋼材破断位置，および誠，青木圭一，宮川豊章：漏洩磁束法によるポストテン

ション実橋における PC 鋼材破断調査，第 23 回プレストレスト

グラウト充填不足の劣化事象をより精緻に評価する方法のコンクリートの発展に関するシンポジウム論文集，pp.467-470，

事例を以下に示す。

2014.103 ）山田雅彦，大津政康，友田祐一，徳光

残存プレストレス：復元設計を 100 とした場合の低減量とその範囲を把握し，その調査範囲が設計断面に影響してストレストコンクリートの発展に関するシンポジウム論文集，いる場合は，その設計断面のプレストレスを低減する。

pp.365-370，2015.10

PC 鋼材破断：グラウト充填されている場合は PC 鋼材破4 ）櫻井義之，國富康志，山本

断位置の緊張力をゼロとし，PC 鋼材破断位置から一定

将，大島義信：非破壊調査による既設 PC 橋の性能評価に関する検討，第 28 回プレストレストコ
ンクリートの発展に関するシンポジウム論文集，pp.393-398，の距離まで緊張力の低減が影響すると考える（プレテン2019.11

ション部材における PC 鋼材の定着長の考え方 を準用）。
8）5 ）北野勇一，國富康志，山本

グラウト充填不足：グラウト充填不足区間にわたり耐荷性将，大島義信：既設 PC 橋の耐荷力評価に必要な調査方法に関する考察，コンクリート工学年次能に影響すると考える。影響の考え方として，グラウト

論文集，Vol.42，No.2，pp.445-450，2020.7

充填不足区間の耐荷性能は，グラウトによる付着がない

6 ）土木学会：2018 年制定コンクリート標準示方書維持管理編，ことを考慮して，その本数分の曲げ耐荷性能を低減する（PC 鋼材とコンクリートとの付着がない場合の考え方

卓：改良 SIBIE 法を用いた新設橋梁における PC グラウト充填度の評価，第 24 回プレp.58，2018.10
7 ）日本道路協会：道路橋示方書・同解説Ⅲコンクリート橋・コン

9）

クリート部材編，pp.152-156，2017.11を準用）。

8 ）日本道路協会：道路橋示方書・同解説Ⅲコンクリート橋・コン

なお，これらの評価方法に関しては，さまざまな研究 10）

クリート部材編，pp.100-102，2017.11がなされている。合理的な耐荷性能評価を実施するために9 ）日本道路協会：道路橋示方書・同解説Ⅲコンクリート橋・コンは，各種調査により把握した劣化事象を適切に耐荷性能評

クリート部材編，p.151，2017.11
10）たとえば，横田敏広，Isuru WIJAYAWARDANE，睦好宏史：腐価へと反映させることが課題となる。

食した PC 鋼材を有する PC 梁の耐荷力特性と解析的性能評価手

4．お わ り に法 の 検 討， 土 木 学 会 論 文 集 E2（ 材 料・ コ ン ク リ ー ト 構 造 ），Vol.74，No.4，pp.218-233，2018.

既設 PC 橋の性能評価法に関する検証および整理を実施【2020 年 9 月 18 日受付】

した結果，次のことが確認された。

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プレストレストコンクリート