Proceedings of the 11th Annual Meeting of Particle Accelerator Society of Japan
August 9-11, 2014, Aomori, Japan

PASJ2014-MOOL01

クライオ電子リニアックを基盤とするコンパクト空間干渉性Ｘ線源の開発
DEVELOPMENTS OF COHERENT X-RAY SOURCE BASED ON CRYOGENICELECTRON LINAC
佐藤 勇＃Ａ），新富孝和Ａ），早川 建 B)，田中俊成 B)，早川恭史 B)，境 武志 B)，中尾圭佐 B)，野上杏子 B)，
稲垣 学 B)，諏訪田剛 C)，佐藤政則 C)，道園真一郎 C)，福田茂樹 C)，吉田光宏 C)，山口誠哉 C)，岩瀬 広 C)，
和気正芳 C)，高富俊和 C)，上野健治 C)，遠藤克巳 D)，中川 潤 D)，望月哲朗 D)，竹中久貴 D)，畑中宏之 D)，
飯野晃弘 D)，玄 知奉 D)，丸山敏征 D)，植竹卯一郎 D)，篠原己抜 E)，三浦 厚 E)，坂本敏夫 F)，諸橋宣州 F)
Isamu Sato #,A), Takakazu Shintomi A), Ken Hayakawa B), Toshinari Tanaka B), Yasushi Hayakawa B), Takeshi Sakai B),
Keisuke Nakao B), Kyoko Nogami B), Mamabu Inagaki B), Takeshi Suwada C)、Masanori Satou C),
Shinichiro Michizono C)、Shigeki Fukuda C), Mitsuhiro Yoshida C), Seiya Yamaguchi C), Hiroshi Iwase C),
Masayoshi Wake C), Toshikazu Takatomi C), Kenji Ueno C), Katsumi Endo D), Jun Nakagawa D),
Tetsuro Mochijuki D),Hisataka Takenaka D), Hiroyuki Hatayaka D), Akihiro Iino D), Jibong Hyun D),
Tochimasa Maruyama D), Uichiro Uetake D), Batsuki Shinohara E), Atsuchi Miura E), Toshio Sakamoto F),
Yoshikuni Morohashi F)A)
ARI, Nihon-University, 12-5 5Buncho, Chiyoda-Ku, Tokyo, 102-8251 JapanB)
LEBRA, Nihon-University, Narashinodai 7-24-1, Funabashi-Shi, Chiba-Ken 274-8501, JapanC)
KEK, Oho 1-1, Tsukuba-Shi, Ibaragi-Ken 300-0801, JapanD)
Toyama Co., Ltd, 4-13-16, Hibarigaoka, Zama-Shi, Kanagawa-Ken 252-0003, JapanE)
Nihon Koshuha Co., Ltd, 1119, Nakayama-Cho, Midori-Ku, Yokohama-Shi Kanagawa-Ken 226-0011 JapanF)
Mitsubishi Materials Co., 1-3-2, Ohtemachi, Chiyoda-Ku, Tokyo 100-8117 Japan
Abstract
It generates the coherence monochrome x-rays to be irradiated on the single crystal with the electron beams of highenergy. These x-rays can be focused by a special optical lens, and also demonstrate the contrast excellent in the penetration
image. These characteristic have suggested the possibility of new progress to cancer medical treatment and medical
diagnosis. However, in order to demonstrate the characteristic which was excellent in these x-rays, irradiation withelectron beams of 100MeV is the necessary condition. On the other hand, there is a policy objective of this project inrealizing the x-ray generating equipment which is a low radiation level without producing radioactivity. The model
equipment is examined based on energy recovery type cryogenic electron linear accelerator, and is under manufacture.
After a completion of the model equipment has tried the actual proof experiment by beam acceleration. This society
reports the outline of this project, performance specification, the progress situation that is a plan, etc.

１．はじめにコンパクト空間干渉Ｘ線源の開発研究は日大量科
研の電子線利用研究施設（ＬＥＢＲＡ）を基盤に進展して来た。ＬＥＢＲＡでは、１９９０年代後半、現高エネルギー加速器研究機構（ＫＥＫ）から移設
した１２５ＭｅＶ電子リニアックを基軸に、短波長
自由電子レーザーの基礎研究を進め、私立大学学術
研究高度化推進事業の研究拠点に選定された。２０００年には、短波長自由電子レーザー（ＳＦＥＬ）とパラメトリックＸ線放射（ＰＸＲ）を主軸に「可変波長高輝度単色光源の高度利用に関する研究」をテーマに学術フロンティア推進事業に応募し採択され、２００４年、ＳＦＥＬとＰＸＲ［1-2］の共同利用を開始した。２００７年、ＰＸＲの基礎実験では、ＰＸＲが空間干渉性単色Ｘ線［3-4］であることを実証した。Ｘ線源の小型化の開発研究に着手し、空間干
渉性単色Ｘ線源の特性を活用する応用研究を開始した。また、位相の揃ったＸ線は集束が可能であり，その透過Ｘ線像はコントラスに優れ、生体軟組織の内部構造を浮き彫りに出来ることから、これらの事
象は、がん治療や医療診断に新たな展開の可能性を示唆［5-6］した｡小型空間干渉性単色Ｘ線源の開発研究
は、日本大学、高エ研(ＫＥＫ)、関連企業の研究者・技術者が連携して、２００９年、産学官の共同プロ
ジェクトとして推進することになった。
空間干渉性Ｘ線は単結晶の薄膜に電子線を照射して発生させるが、しかしながら、Ｘ線の特性を発揮するには、照射電子線エネルギーが１００ＭｅＶ級であることが必要条件である。一方、低価格のコン
パクトＸ線源の実現には、電子加速器が稼働状態に於いても、放射能を産出せず、放射線レベルがコン
クリート・シールドを不要とする位に低いことが望ましい。そこで、本プロジェクトは、不要な放射線の排出を防止するために、入射部にビームチョッパ
ー方式［7］を採用した。また、不要な放射能の排出を避けるために、エネルギー回収型（ＥＲＬ）クライ
オ電子リニアック［8］を基盤とするコンパクト空間干- 176 -

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渉性Ｘ線装置の実用化を検討し、企業((株)トヤマ)の強力な支援の下に、コンパクトＸ線源モデルの具体的な設計・製造を開始した。装置の一部はまだ制作中であるが、装置の大部分は制作が完了し、完成部品を 1 カ所に集約して組み立て、開発要素の性能テストを実施中である。今年度末までには装置制作を完了させる予定である。また、開発要素のテスト
終了後、モデル装置を放射線シールドのある施設に設置して、総合テストを行い,放射線発生装置の許可申請を得て、ビーム加速を実施し、モデル装置が放射能を産出せず、且つ、低放射線レベルにあることを実証して、本装置は分厚いコンクリート・シール
ドが不要であることを提示する予定である。しかし、現実には実証実験場所がなかなか定まらず、実証実験環境を探索中である。

２.

クライオ電子リニアック

超高純度銅材を超低温（２０Ｋ）に冷却すると、常温における直流抵抗が数千～数万分の１に減少する優れた特性[9]（図１を参照）を示す。

数 f(Hz)とすると、δ=(ρ / f μ)１／２で与えられ、高周波に於ける銅の抵抗は、表皮の深さ δ に逆比例して上昇）が強くなること以外に、特に、表皮の深さが金属中の伝導電子の平均自由行程より小さくなる周波数帯域（マイクロ波領域）では、異常表皮効果現象[10]が発現し、高周波抵抗値が更に上昇し複雑な値を示すことにあると考えられていた。
しかし、超高純度銅線材に僅かな応力歪みを加えると、超低温の直流抵抗特性が著しく劣化することが明らかになり、（超伝導にも同様な特性がある）こ
れまでの高純度銅材で制作したマイクロ波高周波テ
スト空洞の極低温高周波特性が優れない理由の１つに、制作時の応力歪みが影響しているのでは考えた。
一方、超低温における銅の熱伝導率は常温の百倍程度に増大する。そこで、超高純度銅材（RRR-6000:7N
相当品）で C バンド高周波テスト空洞（2a=13.5mm、
t=2.5mm、3 空洞）の部品を製作し、異種金属を含まない接合（拡散接合）で高周波空洞[11]に組み立て（写真１を参照）、常温から極低温 10K に冷却して、低電力に於ける高周波特性を計測した。

純銅比抵抗の温度依存性
1.00E-01

1.00E-02

比抵抗（μΩ･m)

1.00E-03

1.00E-04
RRR-30
RRR-100
RRR-300
RRR-1000
RRR-3000
RRR-10000
RRR-30000

1.00E-05

1.00E-06

写真１: 拡散接合で製作した C バンド 2π/3 モ
ード.

1.00E-07
1

10

100

1000

温度（Ｋ）

図１: 純銅比抵抗の温度依存性（直流抵抗）.
RRR-30：常温抵抗と低温残留抵抗の比率.
しかしながら、Nb などの超伝導材で制作した空洞の極超低温高周波特性（Q 値）と高純度銅材で制作したマイクロ波高周波テスト空洞の極低温 Q 値を比較すると、後者の高周波特性が理論的な計算値より著しく劣っていた。その原因が、高周波では電流が金属中を一様に流れず、周波数が高くなる程、金属表面に密集して流れる性質（表皮効果：高周波電流
が表面電流値の 1/e に減少する深さ（表皮の深さ δ）
は、銅の透磁率 μ、抵抗率 ρ (導電率 σ＝１/ρ)、周波その結果、
図２に示すような高周波特性 QL の温度依存性[12]が得られ、且つ、真空漏れも無かった。
一方、QL 特性データを使って C バンド加速管 2 本（29 空洞：全長～60cm）を立体回路で接続した共鳴閉回路（レゾナントリング［13］：図３参照）のモデルを想定し、20K の温度に冷却後に、レゾナントリン
グ に 方 向 性 結 合器 を 介 して 高 周 波 電 力 を供 給 し22.5MW の RF 電力が環流させ、入射部から電子ビームを入射して定常状態になった場合を想定し、その時の電子ビーム負荷に対する加減速管中の RF 電
力と電子ビームのエネルギーの相関 [14]を計算した。
その結果を図４に示す。図４は、QL が 3.5×10４程度の加速空洞で形成される加速管は、エネルギー回収型電子リニアックを実現する可能性を有することを示唆している。

- 177 -

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PASJ2014-MOOL01時の高周波電力流(P)とビーム加速エネルギー(E)の表示を意味する。
先ず、コンパクト空間干渉性Ｘ線装置の目標性能
仕様を表１の如くに定めて、次に、50MW クライス
トロン 1 本を用いて 75MeV の加速エネルギーが得られ、且つ、加速器が放射能を排出せず、低放射線レベルで稼働するコンパクトなエネルギー回収型(ERL)C バンドクライオ電子リニアックが実現する
ように、技術的検討・精査をしながら基本設計を進めた。
表１ 空間干渉Ｘ線源の目標性能仕様
Ｘ線発生方式
電子ビームで単結晶照射
エネルギー可変単結晶面の回転による可変エネルギー範囲（keV）
5～50
最大線束数
～1011 s-1

テスト空洞Q L の温度依存性
40000
35000
QL

テスト空洞のＱ Ｌ

30000
25000
20000
15000
10000
5000
0
100
温度（ Ｋ）

101000

図２: C バンドテスト空洞 QL の温度依存特性.
方向性結合器

クライストロン

無反射終端器

高周波電力
導波管

環流高周波電力

ビーム
ダンプ

入射部
電子ビーム

加速管

減速管

図５には、参考資料として、高周波環流システムの常温に於ける電子ビーム負荷に対する加減速特性
分布を示す。常温では、加速管の高周波電力損失が大きいために、減速管に於ける環流高周波電力が減
少し、減速管に於ける電子ビームの減速が不十分であることを示している。
図４から明らかなように、エネルギー回収型クライオ電子リニアックでは、ビーム加速電流が大きいほど、クライストロンから供給電力が減少する傾向にあることが分かる。一方、75MeV の加速エネルギ
ーを得るには、図３システムを 3 セット必要となる。
そこで、加速器の建設費を軽減するために、加速管の長さを延長したレゾナントリングが 1 セットと50MW クライストロン１本で構成される 75MeV ク
ライオ電子リニアックのパラメーターを詳細に検討した。

図３: 高周波環流型加速システムのモデル.
常温に於ける還流型ERLシステム（２２.５ＭＷ）

還流電力（ ＭＷ） と エネルギ ー利得（ ＭｅＶ）

25

２０Ｋに於ける還流型ＥＲＬシステム(２２.５ＭＷ）
還流電力（ＭＷ）とエネルギー利得（ＭｅＶ）

25

20

P-0.2
E-0.2
P-0.4
E-0.4
P-0.6
E-0.6
P-0.8
E-0.8
P-1.0
E-1.0

15

10

5

20

40

60

80

100

15

10

5

0
0

0
0

P-0.2
E-0.2
P-0.4
E-0.4
P-0.6
E-0.6
P-0.8
E-0.8
P-1.0
E-1.0

20

20

40

60
80
加速管の長さ（ｃｍ）

100

120

図５: C バンドクライオ電子リニアックの常温に於ける加減速特性.

120

加速管の長さ（ｃｍ）

図４: 高周波環流システムの定常状態に於ける電子ビーム負荷に対する加減速特性分布.
此処で P-0.2、E-0.2 はビーム負荷電流が、0.2A の一方、加速管２本をビーム加速とビーム減速に機能分けたレゾナントリング方式を採用することによ- 178 -

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り、クライオ電子リニアックの外観はリング形状であるが、ビーム輸送路は非常に単純な 1 本軌道であり、輸送途中でのビーム損失が出来るだけ抑えるように設計[15]された。その結果、クライオ電子リニア
ック本体は、3 極管電子銃、チョッパー、プレバンチ
ャー、バンチャー、1.2m 加減速管 2 本を内蔵したクライオスタット、90 度偏向電磁石 4 台、トリプレッ
ト集束電磁石 5 台、ダブレット集束電磁石 4 台で形成され、50MW クライストロン、立体回路、20K 冷
凍機 4 台、80K 冷凍機 1 台、パラメトリックＸ線発生装置[16]を含む全体配置は図６の如き構成になり、その鳥瞰を図７に示す。

図６: 75MeV クライオ電子リニアックと空間干渉Ｘ
線発生装置の配置図.

表２: C バンドクライオ電子リニアックの基本仕様
入射部
電子銃電圧（-kV）～100
電子銃（3 極管）
グリッド制御熱陰極
周波数（GHz）
5.712
高周波入力電力（MW）~5電子ビームパルス化
ダブルチョッバー方式
プレバンチャー
単空洞
バンチャー（13 空洞）
2a=12mm､2b=43.8mm
加速部
加速方式
進行波共振環流型
加速管冷却温度（k）
～20
加速管構造
デスク負荷テーパー型進行波管
加速周波数（GHz）
5.712
加速モード
2π/3
加減速管空洞数75
加減速管の全長（mm）
1300
加減速管デスク穴径 (mm)16.000~13.225
加減速管空洞のＱ０（at 10~20K） 74200~73500
環流周回時間（ns）
250
積算電界減衰量（αL）
0.06
入力高周波電力（MW）
45
パルス電力幅（μS）～3.5
環流尖頭電力（MW）
135
環流尖頭電力損失（MW）
14
最大繰り返し数 (Hz)～50
ジュール損失（W）～700
加速エネルギー（MeV）～75
パルス尖頭ビーム電流（A）～1.0
パルスビーム幅 （μS）
～2
平均ビーム電流 （μA）
～50

図７: ERL 型コンパクトコヒーレントＸ線発生装置の鳥瞰図.
表２には、モデル C バントクライオ電子リニアッ
クの基本仕様を示す。
クライオ電子リニアックでは、その機能を図８に示 す よ う に 、 クラ イ ス トロ ン の 出 力 高 周波 電 力
50MW を方向性結合器で 5MW と 45MW に分割し、5MW は入射部に、45MW は加速部にそれぞれ供給する。

図８: 75MeV クライオ電子リニアックの機能構成.
クライストロンから供給される高周波電力 45MW
は方向性結合器を介してレゾナントリングに供給されるが、レゾナントリングの環流高周波電場のビル
ドアップ時間は、図９に示すように、方向性結合器の結合度に依存し、結合度が大きいほど立ち上がり
時間は早いが、環流高周波電場は小さくなる。ここ- 179 -

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で、C10 は方向性結合器の結合度が 10%を意味する。
環流高周波電力は環流高周波電場の 2 乗に比例し、設計では高周波電力増幅度 3 を予定しており、図９に点線で示してある。図８に於いて、レゾナントリ
ングと方向性結合器の結合度を決め、クライストロ
ンから高周波電力を供給すると、レゾナントリングにビーム負荷がない場合、レゾナントリングの高周
波電場は図９の該当曲線に沿って立ち上がる。リングに 135MW が周回する時点で、入射部からリング
加速管に微少な電子ビームを入射し、リングの高周
波電場が一定になるように、入射電子ビーム電流を増加させると、入射電子ビームの加速エネルギーは一定になる。
図１０: レゾナントリングに電子ビーム電流負荷を伴った場合に於ける加減速管中の環流高周波電力流と電子ビームエネルギーの相関.

図９: レゾナントリング電場のビルドアップ時間.
レゾナントリングに供給高周波電力 45MW の 3 倍の 135MW 高周波電力が周回する状態に於ける、電子ビーム負荷電流に対するリング加減速管中の環流
高周波電力流とビームエネルギーの相関を計算した
結果を図１０に示す。この加速システムでは、加速管は 1A の電子ビームを約 70MeV 加速し、減速管は
1A の電子ビームから 60MW の高周波電力を回収し、電子ビームのエネルギーは約 70MeV 減速され、ほぼ入射時の状態に戻る。環流高周波電力 135MW は１周する間にリングで約 35MW 消費するが、この消費高周波電力はクライストロンから供給される。図１０から明らかなように、環流高周波電力が一定の場合、ビーム電流の増減によって、加速エネルギーも増減する。従って、レゾナントリングに於いては、ビーム加速エネルギーを一定にするには、環流高周波電力がビルドアップする状態で、電子ビーム電流を増加させる必要がある。即ち、環流高周波電力の過渡状態に対応できる電子ビームの電流制御を行う必要がある。特に、ビーム輸送の途中でビーム損失
しないようにするには、環流高周波電力の過渡現象
予測と過渡現象に対応できる高速電子ビーム電流制御技術が最も重要となる。

一方、ビーム輸送の途中でビームが損失する原因
は、輸送路のアクセプタンスよりビームエミッタス
が大きいことによる。電子ビームのエミッタンスはそのエネルギー分散に大きく依存する。電子リニアックに於いて加速電子ビームのエネルギー分散を小さくするには、バンチ長が短い電子ビームを加速位相の中心に入射することである。特に、偏向電磁石
や集束電磁石が設置されている輸送路では、エネル
ギー分散が大きいとアクセプタンスの小さい場所で、電子ビームは集中的消失する。この事態を避けるに
は、入射部でバンチ長が短く、且つ､エネルギー分散が小さい入射ビームを生成することにある。

３ 入射部のビームトレース
図６～８に示すように、-100kV 直流電源、3 極管
電子銃、ダブルチョッパー、プレバンチャー、バン
チャー、集束コイル、トリプレット集束電磁石の構成で設計された。プレバンチャー、バンチャーは、既に制作済みで納入されている。
本プロジェクトに於ける入射部の役割は、電子ビームのエネルギー分散が小さく、且つ、バンチ長の短いビームを生成することにある。そのためには、
電子銃から紐状に加速される電子ビームを、ビーム
チョッバーの電磁場でビームの進行方向と垂直方向に蛇行させ走行させると電子ビームの蛇行運動振幅が増大し、大部分の電子ビームは軌道上に設置されたスリットに衝突するが、スリットの制限幅を通過した電子ビームは矩形状に整形される。矩形状の電子ビームを、更に、チョッパーの電磁場で蛇行運動成分を打ち消してやると、ビームのエミッタンス増
大は避けられる。矩形状に切断された電子ビームは、
バンチングシステムに輸送され、プリバンチャーの
高周波電場で進行方向に加減速振動を与え集合運動
させ、ある距離を走行すると、電子ビームは団子状- 180 -

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PASJ2014-MOOL01に凝縮する。凝縮電子ビームをバンチャーに輸送し、凝縮作用（バンチ作用）を継続しながら高周波電場
で進行方向に加速させて、電子ビームの速度を光速度に近づけると、電子ビームのバンチ状態は固定される。ここでは、納入されたプレバンチャー[17]、バンチャー[18]の設計値や測定データ（デスク穴径：2a、
空洞内径：2b、デスク間隔：D、Qo 値、シャントイ
ンピーダンス：ro、群速度：Vg/c）を参考に、チョッバーの機能を示すためのビームトレースを行った。
その結果を図１１、図１２、図１３、図１４に示す。
但し、電子銃には－100kV を印加し、0.2A の電子ビーム電流をビームチョッパーシステムに輸送し、プ
レバンチャー、バンチャーには、10KW、5MW の高周波電力の供給を想定している。また、プレバンチ
ャーの出口とバンチャーの入り口のドリフトスペー
スは 100mm、バンチャーの出口と加速管の入り口までのドリフトスペースは 400mm として仮定している。
ビームチョッパーでは、稼働しない状態：(1)、稼働している状態(2)、(3)、(4)の 4 つのケースに分類し、(1) 紐状電子ビーム ：高周波位相角±180 度(2) 矩形状電子ビーム：高周波位相角±120 度(3) 矩形状電子ビーム：高周波位相角±60 度(4) 矩形状電子ビーム：高周波位相角±30 度の電子ビーム生成を仮定している。
電子ビームのバンチングの様子をビームトレース
した図１１～１４の縦軸は、加速高周波の１波長（位相角 2π：π~－π）を基準にしたビームサイズ、横軸は走行する電子ビームの位置をそれぞれ示している。

図１１: 紐状ビームのビームトレース.
表３には、入射部のチョッパー効果を示す。表３はチョッパーの出力ビームを条件に、図１１、図１２、図１３、図１４の終端に於ける電子ビームのエ
ネルギー分散幅とバンチ幅を示す。エネルギー分散△E は最大エネルギー(E max)と最小エネルギー (Emin)の差、バンチ幅は加速位相角で規格化している。

図１２ ±120 度の矩形状ビームのビームトレース

図１３: ±60 度の矩形状ビームのビームトレース.

図１４: ±30 度の矩形状ビームのビームトレース.
表３ 入射部のチョッパー効果
E max
E min
△E
W in
Degree (MeV)
(MeV)
(MeV)
360
2.909
0
?
240
2.914
2.090
0.824
120
2.726
2.649
0.077
60
2.671
2.658
0.013

W out
Degree
?
59.7
17.3
8.0

このビームトレースは、チョッバー効果を示すた- 181 -

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めのデモンストレーションであり、ビームチョッパ
ーの出力ビームの長さ方向の中心が高周波位相(0度)の基準にしている。従って、プリバンチャーに供給する高周波電力や、バンチャーに供給する高周波
電力位相などのパラメーターを変えると△E や W outの最適条件がサーチできることを申し伝えて置く。

４.

おわりに

RRR-6000 相当の純銅で制作したＣバンドテスト
空洞の部品を拡散接合方式で組み立て、応力歪みを除去した極低温に於ける高周波損失特性 QL は、これまでに技術的に不可能と思われたエネルギー回収型クライオ電子リニアックと、放射能を産出しない
低放射線レベルの電子加速器実現に一歩近づいたことを示唆し、これは、これまでに通用した加速器の常識と概念への挑戦でもあった。また、PXR に於けるコヒーレントＸ線の発生は、単結晶に入射する個々の電子のウェーク場と単結晶の周期構造結晶場と相互作用による振動波のドップラーシフトに由来
するが、これは原子配列の周期構造がÅオーダーであり、近接場効果が効果的に発揮出来る環境を高エネルギー電子が通り抜けることが優位に働き、PXRの輝度を高める要因であると考えている。
一方、高齢化が進む日本では、ガン患者が急増し、ガンは死因の主な要因であり、ガン対策は大きな社会問題である。特に、若い年代のガン患者は進行が早く、ガン腫瘍を早急に除去し、完治できる方策を確立しなければならない。空間干渉単色Ｘ線源によるガン治療・診断の接点は始まったばかりであり、
放射線、医学物理、生命科学、加速器などに係わる多くの研究者や技術者の力を結集し、これから派生する諸問題と真摯に対峙することが重要である。
Ｘ線、γ 線、中性子線、陽子線、炭素線などによる定位照射を中心に放射線治療が盛んに行われ、γナ
イフ、サイバーナイフ、或いはブラックピーク特性を活用した粒子線など高尚な定位照射には、それぞれ特長があり、優劣を比較することは難しいが、がん患者が急増する格差社会に於いて、コストも考慮した理想的な放射線治療とは何かを、もう一度詳細に真摯に検討する時期に来ていると思われる。

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Nihon University at a wavelength of 1.5μm”,
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[6] 佐藤 勇,「コヒーレント単色Ｘ線の医療応用」
OHO12 “加速器の基礎と医療応用～医療のための加速」p1-28[7] Y. L. Wang, et al., ”A New Chopper System with low
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[9] 低温工学協会編、「超伝導・低温工学ハンドブッ
ク」、オーム社（１９９３年）を参照。
[10] S. Inagaki, et al, "Thermal expansion andmicrowave surface reactance of copper from thenormal to anomalous skin effect region",
J.Appl.Phys.82 (11), (1997) pp 5401-5410. [10][11] Ｃバントテスト空洞の制作：KEK 高富俊和。
[12] Ｃバンドテスト空洞の高周波特性の温度依存性の計測：KEK 吉田光宏。
[13] Y. Wang and I. Sato, “Study of characteristics oftraveling wave resonant ring for high power cw
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Proceedings of the 17th Linear Accelerator Meeting inJapan (1993) p100-105.
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Meeting of Particle Accelerator Society of Japan(2011).
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Meeting of Particle Accelerator Society of Japan(2014).
[16] Y. Hayakawa, et al., “Compact and Spatially
Coherent X-ray Source based on Cryogenic ERL :Basic Design of the X-ray Radiator ” Proceeding of
the 11th Annual Meeting of Particle Accelerator
Society of Japan (2014).
[17] M .Yamamoto, et al., “Development of a C-band
Pre-buncher. ” Proceeding of the 11th Annual
Meeting of Particle Accelerator Society of Japan(2014).
[18] K. Kaneda, et al., “Development of Reliable C-band
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