壁式プレキャスト接合部の力学性能に関する研究（その 3）T 形、L 形実験の計画および結果
213-137

南野花瑠

１．はじめに
本報では、壁式プレキャスト接合部の T 形、L 形実験

筋 4-D10 を配したシアコッターを 2 個有する。の詳細計画および実験結果について報告する。

(2) L 形

２．実験計画

全試験体ともに、壁厚は 200ｍｍ、高さは 900ｍｍ、2.1 試験体

加力板長さは 1050ｍｍ、支持板長さは 1393ｍｍである。

試験体は、T 形 4 体(内壁型 T-1、T-2、T-3、外壁型 T-4)、

L-1 はコッター筋をフレア溶接で接続し、T-2、T-2a はコL 形 3 体(外壁型 L-1、L-2、L-2a)である。L-2 と L-2a はッター筋をフープ筋で接続している。3 体の試験体とも同じ試験体を 2 体製作したものである。図-1 に、T 形おに、コッター筋 4-D10 を配したシアコッター2 個有する。

よび L 形試験体(T-2、T-3、L-2)の形状および配筋詳細を2.2 使用材料示す。

コンクリートは、粗骨材の最大径 20ｍｍの普通コンク(1) T 形リートである。表-１に材料試験結果を示す。

T-1 の壁厚は 150ｍｍ、加力板長さは 1000ｍｍ、支持2.3 加力方法

板長さは 1410ｍｍである。T-2、T-3、T-4 の壁厚は 200

図-2 に加力方法を示す。架台の上に試験体を設置したｍｍ、加力板長さは 1050ｍｍであり、支持板長さは T-2、後、加力板に取り付けた油圧ジャッキにより水平力を加T-3 が 1410ｍｍ、T-4 が 1500ｍｍである。T 形全試験体力した。反力は、反力架台を用いて T 形では左右の支持ともに、加力板と支持板の高さは 900ｍｍである。T-1、板に支点を設けて行った。負加力は加力板の側面に取りT-3、T-4 のコッター筋はフープ筋形式で、T-3 のコッタ付けた鉄骨を、PC 鋼棒を介して引くことで加力した。まー筋はフレア溶接である。T-1 はコッター筋 2-D10 を配た、試験体の上部に平行保持装置を設置し、水平にずれしたシアコッターを 2 個有し、T-2、T-3、T-4 はコッター変位を生じるようにした。接合部は加力治具で拘束しな

40 120 40 147 147 200 53
200 44575

40 120 40 141 141 180 69
20044
575

平面図

平面図

35 212.5 75 325

支持板側面図T-3(フープ筋)

T-2(フレア溶接)
図-1

T 形・L 形配筋詳細図

加力板側面図L-2(フープ筋)

3535315360675

3575 212.5900

支持板側面図125 120 105
35036035655700

143.5107120 55 170 143.5 150 69
44300
720

35

10303035

40 120 40 141 141 180 69
200 445575

94 6 100 141 141 180 69
200 445575

69 81 200 100100 200 8169

35

380

530

35

10300

300

200

900

575
110

125395

505

505
35

205

530

35

75 212.5

10325
212.5 75

900

575
105

350 190540
69140162 162 162 162 162 16244167.535
57.5.551393
15 92.5

平面図

900

500
395

300

125 120 55500

接合部

145

35

加力板

69 81 200 100 100 200 81 69

支持板

150
700
44 150 143.5 150 69
505 143.5

35 80 8510125 375

720

35 80 85200

130

100 150 153.5
150 6930 44153.5

35 80 85

（N/mm2）

試験体

圧縮強度

ヤング係数

割裂強度

T 形、L 形40.730952

3.24Qj(kN)

表-1 接合部コンクリートの材料試験結果)550Nk(500jQ
450400350・4 回試験結果の平均値

300250200

いようにしている。上部に設置した鉛直方向のジャッキ

T-2(フレア溶接)

150は加力治具の重量を支えるものである。

T-3(フープ筋)

100

加力サイクルは、原則として長期許容せん断力、短期50許容せん断力、せん断終局耐力を順次載荷するものとし、

0 (mm)0

各荷重においては 1 サイクルの正負繰り返し載荷を行っ12345678910た後、最終破壊までの一方向への単調載荷とした。
３．実験結果図-3 に Qj-関係の正荷重時包絡線(T-2・T-3)、図-4 にQj-関係包絡線(L-1・L-2)を示す。縦軸は接合部に作用すT-2(フレア溶接)

図中には各試験体の最終破壊状況を示す。

図-3

T 形試験体は、ともに長期許容せん断力までひび割れは生じなかったが、短期許容せん断力を少し超えたところで接合面に沿ってひび割れが生じ、剛性が低下した。

Qj(kN)
Qj(kN)

るせん断力 Qj(kN)、横軸は接合部のずれ変位を示す。

500
450
400で最大耐力 Qj=416.7kN となった。これに対して、T-3 は350

250200溶接)の方が大きくなった。その後 T-2 の耐力はさらに増150まで変位したが、その後徐々に荷重低下した。最終破壊状況は、加力版と支持板のシアコッターを結ぶ斜めひび

L-1(フレア溶接)
L-2(フープ筋)

300

最大耐力 Qj＝388.2kN に達した。最大耐力は T-2(フレア大し、また T-3 は最大耐力を保持したまま=5mm くらい

Qj-関係包絡線および最終破壊状況

550

T-2 は Qj=390kN 付近でさらに剛性が低下し、=1.62mm
Qj＝380kN 付近で剛性がほぼ水平となり、=1.69mm でT-3(フープ筋)

100(mm)

5000123456789割れと、壁板と接合部の界面に入る接合面のひび割れに沿って、加力板が水平ずれを起こした。
L 形試験体は、T 形と同様な破壊経過を示し、両試験体とも Qj=260kN 付近でひび割れが発生し、剛性が大きく低下して、この時点でほぼ最大耐力を発揮した。
図-3 および図-4 中には、その 1 に示した計算式による終局耐力の計算値のラインを示す。いずれの試験体も計

L-1(フレア溶接)
図-4L-2(フープ筋)

Qj-関係包絡線および最終破壊状況

算値が大きくなり、加力点と支持点の高さ方向および水平方向の偏心を耐力計算に考慮し低減する必要がある。
４．まとめ
平行保持装置T 形、L 形実験の結果より以下のことがわかった。
(1) T 形、L 形両試験体とも長期許容せん断力まではひび割れは生じなかったが、短期許容せん断力で若干ひびロードセル割れが生じた。
1050

ジャッキ

反力梁

(2) 最大耐力はフレア溶接の方が大きくなったが、剛性が大きく低下する点の耐力は、フレア溶接とフープ筋でさほど変わらなかった。

試験体
200250 250200
150

図-2900150

架台

T 形実験加力装置(3) 終局耐力の計算値が実験値より大きくなった。計算
反力架台

方法については引き続き検討が必要である。
（宮内研究室）10