義歯床用軟質リライン材のクリープ挙動の温度依存性

原

著

247

日本歯科理工学会誌 Vol. 37 No. 4 247‑254（2018）

義歯床用軟質リライン材のクリープ挙動の温度依存性
渡

辺

崇

文1

井

上

勝一郎2

鱒

見

進

一1

Temperature dependence of creep behaviors of soft denture liners
Takafumi WATANABE1, Katsuichiro INOUE2 and Shin‑ichi MASUMI1
Keywords：Soft denture liner, Creep, Creep compliance, Temperature dependence
The purpose of this study was to examine the effects of temperature on the viscoelastic properties of soft
denture liners. The materials used were 3 acrylic‑type materials（Comfortner, COE‑SOFT, and PHYSIO SOFTREBASE）and 4 silicone type materials（GC RELINE Ⅱ，Mollosil plus, GC Silfy, and SOFRELINER TOUGH）.
The apparatus used was a modification of the instrument for impression materials in JIS. Creep measurement
was performed under a 200‑g load for 300 seconds for each specimen in water（23, 28, 37, and 42℃）and air（23℃）. The weight change characteristics with time of soft denture liners in water were determined to examine
the waterʼs influence. Each specimen was immersed in a constant‑temperature water bath maintained at 23 or
37℃. The weight of the specimen was recorded after immersion for 0.17, 0.25, 0.5, 1, 3, 6, 12, 24, 72, 168, and 336
hours. As the results, acrylic‑type materials exhibited various viscoelastic properties, but they were easily affected by water and temperature. The viscoelastic properties of silicone‑type materials were more stable comparedwith those of acrylic materials.
キーワード：軟質リライン材，クリープ，クリープコンプライアンス，温度依存性
本研究の目的は義歯床用軟質リライン材のクリープ挙動の温度依存性を調べることである．使用した材料
はアクリル系材料 3 種類（コンフォートナー，コーソフト，フィジオソフトリベース），シリコーン系材料 4種類（ジーシーリラインⅡ，モロジルプラス，ジーシーシルフィ，ソフリライナータフ）である．実験装置
は JIS に示される印象用弾性ひずみ試験器を改良して使用した．クリープ試験において，測定温度は水中 23，
28，37，42℃および空気中 23℃の 5 種類とし，荷重 200 g，荷重時間 300 秒とした．さらに，水の影響を調べるため，水中における重量変化を測定した．測定温度は 23，37℃で，浸漬時間は 0.17，0.25，0.5，1，3，6，12，
24，72，168，336 時間とした．その結果，アクリル系材料は弾性，粘性において幅広い値を持つが，水や温度の影響を受けやすい性質であった．シリコーン系材料は，水の存在や温度に対する粘弾性的性質の変化は小さく，安定した挙動を示すことがわかった．

緒言

通常使用されているアクリルレジンでは，咀嚼時疼痛が生じてしまう，このような義歯難症例に対する疼痛緩和

歯の喪失や加齢による歯槽骨の著明な吸収が認められを主目的に，日常臨床において義歯床用軟質リライン材たり，顎堤上の鋭利な骨縁の局在や顎堤粘膜が菲薄し弾が使用されている 1〜7）．また，軟質リライン材が有する性が失われている症例においては，義歯床用材料として

粘弾性的性質を利用して，義歯の維持力改善や顎補綴の原稿受付 2018 年 7 月 3 日，受理 2018 年 8 月 27 日
1九州歯科大学口腔機能学講座顎口腔欠損再構築学分野（〒803‑8580 福岡県北九州市小倉北区真鶴 2 丁目 6‑1）
2
バイオマテリアルリサーチラボラトリー（〒751‑0872 山口県下関市秋根南町 1 丁目 3‑1‑308）
1
Division of Occlusion & Maxillofacial Reconstruction Department of Oral Function, Kyushu Dental University（2‑6‑1 Manazuru, Kokurakita‑ku,
Kitakyushu, Fukuoka 803‑8580）
2
Biomaterials Research Laboratory（1‑3‑1‑308 Minamimati, Akine, Shimonoseki, Yamaguchi 751‑0872）

日本歯科理工学会誌 Vol. 37 No. 4

248

Table 1
CodeMaterials used

Material

Type

Manufacturer

Lot No.

CF
CS
PS

Comfortner
COE‑SOFTPHYSIO SOFT REBASE

Photo polymerization acrylate
Plasticing acrylate
Heat‑curing acrylate

KAMEMIZU CHEM
GC America
NISSIN

14092321506051
127065P

GR
MP
SI
SR

GC RELINE Ⅱ（Extra Soft）
Mollosil plus
GC Silfy
SOFRELINER TOUGH（M）

Self‑curing silicone（R.T.V）
Self‑curing silicone（R.T.V）
Self‑curing silicone（R.T.V）
Self‑curing silicone（R.T.V）

GC
DETAX
GC
Tokuyama Dental

170601
5D2364780
14121212813

オブチュレータなどにも応用されている 8, 9）．
これまで様々な軟質リライン材が開発され，過去には
フルオロ系，オレフィン系の材料も存在していたが 7），
取扱いの煩雑さから広範に使用されることはなく，現在ではアクリル系，シリコーン系の 2 種類の材料が主流となっている．しかしながら，依然として市販軟質リライ
ン材の数は多く，同系材料であってもその物性は一様ではない．
軟質リライン材硬化物の物性に関しては，これまでに数多くの研究がなされているが 10〜23），水中でのクリー
プ特性や温度依存性に関する報告はほとんどみられな

Fig. 1

Schematic representation of instrument used

2．方法

い．そのため，温度変化に富む口腔内でリライン材がどのような挙動を示すかについては不明な点も多い．
そこで本研究では，軟質リライン材硬化物の水中におけるクリープ挙動や重量の温度特性を調べ，力学模型を使用してその特徴を明確にすることを目的とした．

材料および方法
1．材料

1）クリープ測定
クリープ測定に使用した装置は，JIS（T6505‑1995）に示される印象用弾性ひずみ試験器を改良したものである．Oil bath（HOB‑50D，AS ONE）を利用し，改良型
クリープ試験器を Oil bath 中に置き，水中での測定を可実験に使用した材料は，現在市販されているアクリル能にした．その原理図は Fig.1 に示す．本装置は，アク系材料 3 種類，シリコーン系材料 4 種類である．それら

リル製の上部プラタン（f 20 mm）とステンレス製の下のコード，製造元，Lot No.，硬化方法について Table 1部プラタン（f 30 mm）の間に試験片を介在させ，荷重に示す．試験片は，各材料の練和物を直径 20 mm，厚に よ り 生 じ た 試 料 の 変 位 を 差 動 ト ラ ン ス（AC‑5 L，

さ 2 mm の塩化ビニル製モールドに流し込み，モールド

Shinko Denshi）で捉え，アンプ（M‑5，Shinko Den-

上下をガラス板で圧接し，f 20 mm×2 mm の円板状にshi）を介してレコーダ（SS・250F，SEKONIC）で記録成形した．それぞれの重合条件は以下の通りとした．

する仕組みとなっている．

CF は技工用光重合器（a ‑LIGHT Ⅱ，モリタ東京製作所）

測定温度は，口腔内で容易に起こりうる温度範囲で，を用いて 15 分光照射を行った．PS は練和開始から 20

水中 23，28，37，42℃および空気中 23℃の 5 種類とした．

分まで室温に放置したのち，70℃の熱湯中に 30 分係留

各材料は離型後，23℃デシケーター中に 1 時間放置した．

してから 60 分煮沸させ，その後室温まで徐冷した．SI

その後下部プラタン上に移し，10 分間水中に浸漬しては 70℃の熱湯中に 30 分係留し重合させた．CS，GR，から測定に供した．クリープ測定は荷重 200 g，荷重時

MP，SR は室温にて 30 分ゲル化あるいは重合させた．

間 300 sec とした．

試験片は各条件に対し 5 個ずつ作製した．すべての材料の練和および試験片の作製は 23±0.5℃の室温環境で行った．

2）クリープコンプライアンスの決定
5 回のクリープ測定を行い，得られた g ‑時間( t )曲線をもとにクリープコンプライアンス（ J ( t )）を次式を用いて算出し，平均値を求めた．
J ( t )＝g ( t )/fc

義歯床用軟質リライン材のクリープ挙動の温度依存性

249で近似させ，シリコーン系は流動変形要素のない 3 要素
力学模型（B）で近似させた．
4）水中における重量変化
先に示した方法と同様にして作製した試験片を各試料10 個ずつ準備した．すべての試験片をシリカゲルの入った乾燥器（23℃）の中で 1 時間乾燥させたのち，各試料
5 個は 23℃，残りの 5 個は 37℃の恒温水槽中に浸漬した．
重量の測定は，クリープ試験開始から終了までの時間を含め，経時的に測定するため，0.17，0.25，0.5，1，3，6，
12，24，72，168，336 時間後に，5 個の合計重量について電子天秤（AEX‑180，SHIMADZU）を用いて 0.1 mgの精度で行った．乾燥直後の重量を初期重量 W とし，指定した時間水中に浸漬したのち，試験片を恒温水槽から取り出し，濾紙（定性濾紙 No.1，アドバンテック東洋）
を用いて表面を軽く拭き取ったものを浸漬後の重量 W tとした．試験片の重量変化は次式を用いて求めた．
Weight change(％)＝(Wt−W )×100/W
5）統計処理統計処理は，統計解析ソフト（SPSS statistics ver.22，
IBM）を用いて行った．5 回の測定で得られた E1，E2，
h 2，h 3 の温度間における有意差検定については，一元
配置分散分析後，Bonferroni 法で有意差検定を行った．
また，空気中と水中の比較では，対応のない t 検定を行った．有意水準は p＝0.05 とした．

結果

1．クリープコンプライアンス J（ t ）各試料の J ( t )‑時間曲線を Fig.3〜9 に示す．アクリル
系材料では，測定開始から 60〜100 秒後，J ( t ) は t に対して直線的に増加した．CF と PS 間の比較では，CF のFig. 2Elements model and creep curve（A）：4 elements，（B）：3 elements

J ( t ) は PS よりも幾分大であったが，挙動は類似しており，温度に対する同一時間での J ( t ) は PS よりも小さかった．これに対し，CS の各温度間における J ( t ) の差

3）力学模型解析は大であり，28℃以上の温度では特に大となることがわ

本研究で用いた力学模型を Fig.2 に示す．クリープ曲

かった．シリコーン系材料では，SI は他のシリコーン線をもとに，次式を用いて瞬間弾性（E1），遅延弾性（E2，材料と比較して同一時間での J ( t ) はやや大であるもの

h 2），流動変形（h 3）を求めた．

の，いずれの材料も J ( t ) の温度依存性は小さく，また，g ＝g 1＋g 2＋g 3

測定開始後 50 秒付近から J ( t ) はほぼ一定値を示した．

＝f c /E1＋(f c /E2)(1−e‑t/t )＋f c t /h 3

t＝300 の と き の 各 試 料 の ク リ ー プ コ ン プ ラ イ ア ン ス

ただし，f c は一定荷重によって生じる応力，g は全ひJ (300) を Fig.10 に示す．CS および CF は他の試料よりずみ，g 1，g 2，g 3 は各要素におけるひずみ，E1，E2 はも J (300) は大であり，温度が高いほど大となる傾向を弾性率，h 2，h 3 は粘性係数，t は遅延時間（h 2/E2）で示した．PS およびシリコーン系材料の J (300) は同程度ある．

の値であり，温度による変化はほとんど認められなかっアクリル系材料では，荷重負荷後 60〜100 秒で g ( t )が直線的に増加したが，シリコーン系材料では，荷重負た．
2．力学模型解析

荷後 50 秒付近からは g ( t ) に変化がみられなかった．そ

力学模型解析の結果を Table 2 に示す．アクリル系材のため，アクリル系は Fig.2 に示す 4 要素力学模型（A）

料では，CF では E1 および h 3 の要素において，温度が日本歯科理工学会誌 Vol. 37 No. 4

250

Fig. 3

Variation of creep compliance J ( t ) withtime of CF

Fig. 6

Variation of creep compliance J ( t ) withtime of GR

Fig. 4

Variation of creep compliance J ( t ) withtime of CS

Fig. 7

Variation of creep compliance J ( t ) withtime of MP

Fig. 5

Variation of creep compliance J ( t ) withtime of PS

Fig. 8

Variation of creep compliance J ( t ) withtime of SI

義歯床用軟質リライン材のクリープ挙動の温度依存性

Fig. 9

Table 2
Code
CF

CS

PS

GR

MP

SI

SR

Fig. 10

Variation of creep compliance J ( t ) withtime of SR

251

Variation of creep compliance J (300) inwater with temperature

Temperature dependence of elastic modulus and viscosity coefficient

Temperature
℃

E1
MPa

E2
MPa

h2
MPa･s

h3
GPa･s

23a
23w
28w
37w
42w
23a
23w
28w
37w
42w
23a
23w
28w
37w
42w
23a
23w
28w
37w
42w
23a
23w
28w
37w
42w
23a
23w
28w
37w
42w
23a
23w
28w
37w
42w

0.78（0.043）
0.68（0.016）
0.62（0.060）
0.57（0.066）
0.53（0.035）
0.56（0.056）
0.55（0.054）
0.49（0.055）
0.41（0.053）
0.32（0.020）
1.23（0.129）
1.05（0.086）
0.86（0.066）
0.73（0.097）
0.65（0.034）
0.55（0.071）
0.52（0.049）
0.52（0.085）
0.50（0.047）
0.50（0.040）
0.57（0.068）
0.58（0.069）
0.55（0.067）
0.52（0.033）
0.55（0.038）
0.55（0.032）
0.52（0.060）
0.49（0.036）
0.47（0.051）
0.45（0.056）
0.56（0.052）
0.54（0.049）
0.52（0.057）
0.50（0.040）
0.48（0.036）

0.53（0.055）
0.52（0.020）
0.55（0.022）
0.54（0.022）
0.58（0.060）
0.67（0.057）
0.62（0.033）
0.56（0.030）
0.51（0.026）
0.50（0.031）
0.60（0.051）
0.61（0.024）
0.66（0.048）
0.76（0.043）
0.79（0.050）
1.67（0.119）
1.64（0.073）
1.59（0.136）
1.74（0.147）
1.66（0.132）
1.47（0.171）
1.39（0.116）
1.51（0.252）
1.56（0.169）
1.47（0.151）
1.51（0.078）
1.41（0.046）
1.46（0.128）
1.49（0.061）
1.40（0.117）
1.84（0.288）
1.82（0.105）
1.81（0.135）
1.86（0.178）
1.87（0.146）

21.5（1.40）
21.9（1.80）
20.8（0.73）
19.7（2.42）
20.7（2.20）
26.6（2.24）
22.4（2.23）
20.1（3.09）
14.1（1.30）
14.7（1.61）
18.8（2.17）
17.1（2.16）
17.7（0.79）
22.4（3.97）
23.3（3.09）
30.5（2.75）
28.7（1.88）
30.9（2.36）
30.0（1.66）
30.7（1.85）
23.8（3.72）
22.3（3.21）
22.6（1.11）
23.5（3.25）
23.1（1.76）
22.7（1.45）
21.2（1.83）
20.8（1.07）
20.8（1.21）
22.7（2.02）
24.7（3.30）
24.5（2.22）
23.6（1.52）
24.6（2.02）
22.9（2.35）

0.94（0.030）
1.00（0.079）
0.91（0.053）
0.77（0.044）
0.74（0.055）
0.81（0.036）
0.80（0.048）
0.62（0.048）
0.32（0.031）
0.22（0.018）
1.87（0.145）
1.83（0.043）
2.05（0.164）
2.07（0.248）
2.24（0.302）
‑
‑
‑
‑
‑
‑
‑
‑
‑
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‑
‑
‑

Connecting bar indicates significant difference（p＜0.05）
a：measured in air w：measured in water（ ）：SD日本歯科理工学会誌 Vol. 37 No. 4

252

Fig. 11Percentage weight change in water at 23℃

Fig. 12Percentage weight change in water at 37℃

高いほど値が有意に小さくなったが，CS では E2，h 2，

差は少なく，温度依存性は小さかった．また，100 秒以

E1 および h 3 すべての要素において，温度が高いほど有後の時間に対する勾配は温度に対して差はほとんどみら

意に小さくなった．PS の E1 は温度が高いほど有意に小れなかった．これに対し CS は，CF，PS とは挙動が異さくなったが，他の要素は大となる傾向を示した．一方，なり，J ( t ) の温度依存性は大であり，特に 28℃以上でシリコーン系材料では，温度依存性はどの要素においては温度の影響を受けやすいことがわかった．また，CSも極めて小さく，すべての材料で同程度の値を示した．

の J (300) は，3 種の材料の中で温度依存性が最大であっアクリル系とシリコーン系を比較すると，E2 はシリコー

た（Fig.10）．CS が CF，PS に比べて J ( t ) の温度依存性

ン系の方がアクリル系と比較して約 3 倍大きく，中でもが大である理由の一つとして，前者がポリマーを有機溶

SR が最大であった．23℃における空気中と水中の各要媒で可塑化し，弾性に富む均一な餅状物（高粘度溶液）

素を比較すると，CF および PS の E1 および CS の h 2 は，として使用するのに対し，後者の 2 材料は重合操作を加空気中の方が水中よりも有意に大であった．シリコーン

えることにより，分子量を高め，前者よりも僅かにガラ系材料では，どの要素においても有意差は認められな

ス転移温度（T g）の高いゴム状態になっていることにあかった．

ると推察された．CS は他の 2 種の材料よりもひずみや3．水中における重量変化

すく，温度依存性があるため，リライン時に咬合力によ

23℃および 37℃の水中における試験片の 0.17，0.25，

る応力集中が生じる部位が存在すると，同部位の材料の0.5，1，3，6，12，24，72，168，336 時間後の重量変化を

厚みが薄くなり，顎堤粘膜の疼痛を惹起することとな

それぞれ Fig.11，12 に示す．シリコーン系材料は，浸漬り，さらに温度依存性があることから，口腔内環境温度

直後からわずかに増加し，その後変化は小さくなった．

が高いほどその傾向は強くなることが推測された．一アクリル系材料は，浸漬初期は一時的に増加するもの

方，シリコーン系材料では，SI を除きいずれも J ( t ) のの，その後減少する傾向が認められた．アクリル系材料

温度依存性は小さいため，温度変化による影響は少ない

はシリコーン系材料よりも重量変化の増減が大であり，材料であるといえる．また，シリコーン系材料では測定

23℃よりも 37℃の方がその増減は大となる傾向であっ

開始後 50 秒付近から J ( t ) が一定値を示したことから，た．アクリル系材料のうち，37℃の水中で重量変化が最弾性体に近い挙動であることがわかった．アクリル系材も小さいのは PS であった．なお，23℃の水中における料の CF，PS はシリコーン系材料の J ( t )‑時間曲線と類0.17 時間後のすべての材料の重量変化は，CF：0.072％，

似した挙動を示したが，これらの材料はいずれも重合操

CS：0.043％，PS：0.068％，GR：0.012％，MP：0.024％，

作により分子量を高めて使用する材料であるため，CS

SI：0.017％，SR：0.021％であった．

よりも安定した挙動を示したものと推察された．

考察

2．力学模型解析について
疼痛緩和を目的とした軟質リライン材の有効性は，主1．クリープコンプライアンス J ( t )に衝撃緩衝効果と咬合圧の分散に依存する 13, 14, 25, 26）．こJ ( t ) は時間 t におけるひずみと応力との比として定義

れは，軟質リライン材が有する粘弾性特性によって左右される ．アクリル系材料の CF，PS の J ( t )‑時間曲線

されるところが大きい．本研究では，粘弾性特性を分析

は比較的類似しており，23〜42℃の温度差による J ( t ) のするために力学模型を用いた解析を行った．瞬間弾性24）

義歯床用軟質リライン材のクリープ挙動の温度依存性

253（E1）は衝撃緩衝効果に関与し，遅延弾性（E2，h 2）や（TCH）やブラキシズムといった長時間の持続的な力が流動変形（h 3）のような時間に依存する要素は，主に咬想定される症例では，この傾向はより顕著に生じること

合圧の分散に関与していると考えられる．解析の結果，が予想されるため，流動変形が大である材料を使用する

CF は E1，h 3 において，また CS，PS はすべての要素に際には注意が必要である．一方で，流動変形がほとんど

おいて温度依存性がみられた．CF，CS は温度が高いほないシリコーン系材料は，顎補綴のオブチュレータのよ

ど変形しやすくなるような傾向を示したが，PS は瞬間

うにアンダーカットを維持に利用するような場合に，着弾性部では変形しやすく，遅延弾性部では変形しにくく

脱時に生じる材料の変形に伴う維持力低下は少ないと考なり，流動変形量は小さくなる傾向があった．そのため，えられる．

PS は温度が高いほどシリコーン系材料の物性に類似し3．水中における重量変化

た挙動を示す傾向があることがわかった．シリコーン系

軟質リライン材は，水中で吸水や可塑剤の溶出が起こ

材料は，いずれも温度に伴う 3 要素の変化はほとんど認り，しだいに物性が変化する 19, 28〜30）．アクリル系材料のめられなかった．口腔内は温度変化に富む環境であるた

重量は，浸漬初期は一時的に増加するものの，その後減め，軟質リライン材の物性は，温度依存性ができる限り少する傾向が認められたことから，吸水と同時に可塑剤

小さく，安定した粘弾性を有する材料が望ましいと考えやアルコール成分等の溶出が生じていることが推測されられる．

る．23℃ に お け る 0.17 時 間 後 の 重 量 変 化 は，CF：

アクリル系材料の 23℃の空気中と水中での各要素を0.072％，CS：0.043％，PS：0.068％ で あ り， シ リ コ ー

比較すると，CF および PS の E1 および CS の h 2 は，空ン系材料よりも初期の重量変化の増減が大きかった．そ気中の方が有意に大であった．この理由については，本のため，本研究における力学模型解析において，アクリ

研究では明らかにすることができなかったが，アクリル

ル系材料が空気中と水中で異なる物性を示したのは，吸系軟質リライン材に関して，乾燥した状態では本来の性

水や可塑剤の溶出に起因するものであると推察された．

能が発揮されないと推察された．

アクリル系材料のうち 37℃の水中で重量変化が最も安

口腔内温度（37℃）におけるアクリル系およびシリ

定していたのは PS であった．

コーン系試料の E1 は，それぞれ 0.41〜0.73 MPa，0.47〜

アクリル系材料は，温度が高いほど重量の増減の幅が0.52 MPa と，ほぼ同程度であった．理想的な瞬間弾性大となる傾向があった．Ogawa ら 31）は，アクリル系軟率がどの程度かについて明確な結論は出ていないが13），

質リライン材の経時的な劣化の重要な予測因子は，喫軟質リライン材は菲薄した粘膜を補塡するものであると

煙，睡眠中の義歯装着，義歯洗浄剤の使用，義歯の種類

するならば，口腔粘膜の弾性率と近似した値であること

および唾液の pH であると報告しており，アクリル系軟が望ましい．さらに，粘膜の弾性率よりも材料の弾性率

質リライン材の変質を避けるためには，就寝時は義歯をが大きいと，粘膜の方がひずみやすくなってしまうた

外し，義歯洗浄剤を用いた清掃を行ったのち，できるだめ，軟質リライン材の弾性率は粘膜よりも小さい方がよけ温度変化が小さい場所で，口腔内温度よりも低い水中り疼痛緩和に対して効果的であると考えられる．Inoueに保管するよう患者教育する必要があると思われる．

は口腔粘膜の弾性率を 6.6×10 〜4.4×10 dyne/cm

シリコーン系材料は重量変化が小さかったことから，と報告しているが，本研究で得られた 37℃の水中におアクリル系材料に比べてシリコーン系材料の方が水中にける E1 は，口腔粘膜よりもやや小さい値であり，どのおいて初期の粘弾性挙動を長期にわたって維持するもの

材料も効果的な疼痛緩和能を有すると推察された．

と推察された．

ら

27）

6

7

2

E2 については，シリコーン系材料はアクリル系材料の約 3 倍であったが，これは，シリコーン系材料は時間

結論に依存する弾性変形が小さいということを示している．

アクリル系材料は，ポリマーに有機溶媒を用いること

本研究で使用した材料の中では SR が最大であり，他のにより粘稠な可塑性物質を作り出して流動性を期待する

材料よりも瞬間弾性の要素が強い材料であることがわものから，重合操作を加えてシリコーンゴムに近い粘弾

かった．

性挙動を示すものまで物性が幅広いことから，その応用

流動変形を示す h 3 では，アクリル系材料すべてに温範囲は広い．しかし，アクリル系材料は温度依存性があ

度依存性が認められた．CF，CS は，温度が高いほど流るため，温度変化に富む口腔内では物性変化が起こりや動変形が大となる傾向が認められ，CS は 3 種の材料のすく，加えて，温度が高いほど吸水や溶出が生じやすい中で最大であった．流動変形が大であると，咀嚼時などため，その使用については注意が必要である．本研究にの咬合力のような繰り返し荷重によって，リライン材の使用した材料のうち，PS は流動変形が少なく，吸水や厚みが薄くなる可能性がある．Tooth Contacting Habit

成分溶出が比較的小さいため，シリコーン系材料に近い

日本歯科理工学会誌 Vol. 37 No. 4254

使用が可能であると考えられる．一方，シリコーン系材
料は，水分の影響や温度変化に対する粘弾性的性質の変化は小さいため，長期に安定した挙動を期待できることがわかった．本研究で使用したシリコーン系材料の中では，SR が最も遅延弾性変形が小さく，瞬間弾性要素が強い材料であることがわかった．これらの結果は，義歯難症例に対する材料選択の一助となると同時に，さらなる材料の改良や開発に対し，有用であることが示唆された．
文

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