一般社団法人鋼管杭・鋼矢板技術協会「改訂 鉄道構造物等設計標準・同解説（基礎構造物）」設計計算例－鋼管矢板基礎－
正誤修正表 【Edition 1.0】⇒【Edition 1.1】の修正点 （2017 年 11 月現在）
【Edition 1.0】(印刷製本版、pdf 版)
ページ

箇所

正誤表、
【Edition 1.1】 (pdf 版)

元表記

修正

932.8.4

E ：偏心量 ｅ＝0.6

e ：偏心量 ｅ＝0.694

表 2-61

Me の値が間違い（ｅ＝0.5 で計算）

Me の 値 を 訂 正（ ｅ ＝0.6 で の 計算

2,147.0，2,058.0，2,124.0，1,815.0

値）

Ｍf，M の値 6,109.9 タイプミス

2,576.4，2,469.6，2,548.8，2,178.0
Ｍf，M の値 6,108.995

数値

ns ：せん断鉄筋の本数 = 40

ns ：せん断鉄筋の本数 = 6096

表 2-63

Mr の値 6861，6595

Mr の値 6,972，6,764

γaγbγi M/Mr の値 0.14，0.28

γaγbγi M/Mr の値 0.14，0.27

96

記号説明

ns ：せん断鉄筋の本数 = 40

ns ：せん断鉄筋の本数 = 6096

表 2-64

Rr の値 127,887，114,425

Rr の値 163,411，146,210γaγbγi R/Rr の値 0.52，0.68

γaγbγi R/Rr の値0.41，0.53

97

記号説明

ns ：せん断鉄筋の本数= 40

ns ：せん断鉄筋の本数 = 6097

表 2-65

Hr の値 9616，9616

Hr の値 12,287，12,287

γaγbγi H/Hr の値 0.07，0.11

γaγbγi H/Hr の値 0.05，0.08104～
107
108
108
109

3.2.1
式の記号－3/4

kho＝5.1×ρgk×kd×kh
記号 kd，kh は間違い

kho＝5.1×ρgk×Ed×Bh－3/4
kd→Ed，kh→Bh1) 項 題 及 全体の水平地盤ばね定数の算定

全体の前背面の外周面の水平地盤ばね

び文章定数の算定

表 3-4

表 3-4

前背面の外周面の全体の水平

表 3-4

全体の前背面の外周面の水平表題

地盤ばね定数

地盤ばね定数２）

n：全外壁鋼管矢板本数（＝68 本）

n：前背面部を構成する外壁鋼管矢板本数（＝36 本）

109

表 3-5

鋼管矢板 1 本当りの水平地盤ばね定数値は 68 本／36 本＝1.889 倍が正が誤り

120→227，240→453
以下各層とも同様に 1.889 倍が正…
4,302→8,125，8,603→16,251

109

3.2.1(2)3.2.1(2)全体が抜け落ち(2)側面の外周面の水平せん断地盤反力係数の算定 の項を追加（別紙 1）

110

表番号

3.2.1(2)追加挿入に伴い、以降のペー

以降
115

ジで表番号は＋３される
項 題 及 び 鋼管矢板本管 1 本当りの前背面の内周

鋼管矢板本管 1 本当りの前背面と側面文章の内周面の鉛直せん断地盤ばね定数

面の鉛直せん断地盤ばね定数

一般社団法人鋼管杭・鋼矢板技術協会「改訂 鉄道構造物等設計標準・同解説（基礎構造物）」設計計算例－鋼管矢板基礎－
正誤修正表 【Edition 1.1】⇒【Edition 1.2】の修正点 （2024 年 04 月現在）
【Edition 1.1】
（pdf 版)
ページ箇所

65

表 2-37

正誤表、【Edition 1.2】 (pdf 版)

元表記
鋼管矢板応力度σx=214.6N/mm2

修正（残留応力度加算評価不要）

残留応力度σs=80.1N/mm2（照査結果）0.98⇒cf.解説文書 (別紙 2)
鋼管矢板応力度σx=214.6N/mm2（照査結果）0.72

939494

記号説明
記号説明
記号説明

モーメント鉄筋段の中心間隔 h =上側と下側のモーメント鉄筋配置図心3.45間の間隔 h = 3.45

Am：上側あるいは下側のモーメント

Am：上下片側のモーメント鉄筋の総鉄筋の断面積

断面積

Ab：モーメント鉄筋の断面積

Ab：モーメント鉄筋１本あたりの断面積

9494

記号説明
記号説明

Ns：モーメント鉄筋の材料係数 γs =γs：モーメント鉄筋の材料係数 γs1.0= 1.0

Tsp：水平力によるモーメント鉄筋のTsp：モーメント鉄筋全体の引張耐力

引張耐力
9595

記号説明
記号説明

As：せん断鉄筋の 1 本あたりの断面積

As：せん断鉄筋 1 本あたりの断面積

As = 0.000387

As = 0.0003871

(m )
2(m2)

Ns：モーメント鉄筋の材料係数 γs =γs：モーメント鉄筋の材料係数 γs1.0= 1.095

記号説明

ｎba：モーメント鉄筋本数

ｎba：上下片側のモーメント鉄筋本数

95

記号説明

Ab：モーメント鉄筋 1 本の断面積 =Ab：モーメント鉄筋 1 本あたりの断面0.0003871

積 = 0.0003871

ｈ：モーメント鉄筋の中心間隔

ｈ：上側と下側のモーメント鉄筋配置

95

記号説明

図心間の間隔95

数値

AS：・・・・＝0.000387

AS：・・・・＝0.0003871

96

記号説明

ｎba：モーメント鉄筋本数

ｎba：上下片側のモーメント鉄筋本数

97

記号説明

ｎba：モーメント鉄筋本数

ｎba：上下片側のモーメント鉄筋本数

97

記号説明

Ab：モーメント鉄筋 1 本の断面積 =Ab：モーメント鉄筋 1 本あたりの断面0.0003871

積 = 0.0003871

102

補足追加

＜橋軸直角方向の照査＞
前背面部に相当する円弧部の鋼管矢板本数 18 本×2，前背面の抵抗幅14.524m
両側面部を構成する直線部の鋼管矢板本数 16 本×2，側面の抵抗長21.213m109109２）
表 3-5

113
113

記号説明

水平地盤ばね定数を全外壁鋼管矢板本

水平地盤ばね定数を前背面部の外壁鋼数で等分

管矢板本数で等分

鋼管矢板 1 本当りの前背面の外周面の前背面部の外壁鋼管矢板 1 本あたりの水平地盤ばね定数

水平地盤ばね定数

鋼管矢板 1 本当りの側面の外周面の水側面部の鋼管矢板１本あたりの外周面

平せん断地盤ばね定数の水平せん断地盤ばね定数n：全外壁鋼管矢板本数（＝32 本）

n：片側の側面部を構成する外壁鋼管
矢板本数（＝16 本）

113

表 3-8

1 本当りの長期短期のばね定数値の誤

片側側面幅に対して求めた KsB0 を片側り 54,109／78,156・・・・

本数ｎ＝16 で割る。
109,217／156,313／・・・／
3,895,7,791 となる。

135

図 3-5

解析モデル図 掲載図取り違え

補足

正しいフレーム図に置き換え「モデル化、地盤抵抗についての補足解説」文（202404）書作成（別紙 3）★2024 年修正作業において、【Edition1.1】について、鋼管杭・鋼矢板技術協会ホームページ公開 pdfが【Edition1.0】になっていました。pdf 公開、ホームページの一新、日常的な更新・修正等の作業経緯など十分に遡及出来ない状況ですが、長きに渡りこうした状態であった可能性があります。旧版をダウンロード、閲覧いただいた方にはお詫び申し上げます。

【別紙１】 【Edition 1.0】⇒【Edition 1.1】 （2017 年 11 月）
３．２．１ 水平地盤ばねの算定（１）略以下（２）全文を追加挿入（２）側面の外周面の水平せん断地盤反力係数の算定
側面の外周面の水平せん断地盤反力係数は次式により求めます。
ksBo＝0.1×ρgk×Ed（中掘り根固め杭工法）
ここに、
ksBo ：水平せん断地盤反力係数(kN/m3)

ρgk ：地盤反力係数に関する地盤修正係数
Ed ：地盤の変形係数の設計用値
各層毎に，長期・短期で使用する地盤反力係数を計算します。
① 第 1 層 （粘性土層，層厚 ℓ1＝5.96m)
地盤の変形係数の設計用値：Ed＝1,640 kN/m2(a)長期
地盤反力係数に関する地盤修正係数：ρgk=0.5
ksBo1＝0.1×ρgk×Ed＝0.1×0.5×1,640＝82 kN/m3(b)短期
地盤反力係数に関する地盤修正係数：ρgk=1.0
ksBo1＝0.1×ρgk×Ed＝0.1×1.0×1,640＝164 kN/m3② 第 2 層 （粘性土層，層厚 ℓ2＝6.00m）
地盤の変形係数の設計用値：Ed＝2,360 kN/m2(a)長期
地盤反力係数に関する地盤修正係数：ρgk=0.5
ksBo2＝0.1×ρgk×Ed＝0.1×0.5×2,360＝118 kN/m3(b)短期
地盤反力係数に関する地盤修正係数：ρgk=1.0
ksBo2＝0.1×ρgk×Ed＝0.1×1.0×2,360＝236 kN/m3(kN/m2)

③ 第 3 層 （粘性土層，層厚 ℓ3＝4.00m）
地盤の変形係数の設計用値：Ed＝2,720 kN/m2(a)長期
地盤反力係数に関する地盤修正係数：ρgk=0.5
ksBo3＝0.1×ρgk×Ed＝0.1×0.5×2,720＝136 kN/m3(b)短期
地盤反力係数に関する地盤修正係数：ρgk=1.0
ksBo3＝0.1×ρgk×Ed＝0.1×1.0×2,720＝272 kN/m3④ 第 4 層 （粘性土層，層厚 ℓ4＝5.00m）
地盤の変形係数の設計用値：Ed＝2,360 kN/m2(a)長期
地盤反力係数に関する地盤修正係数：ρgk=0.5
ksBo4＝0.1×ρgk×Ed＝0.1×0.5×2,360＝118 kN/m3(b)短期
地盤反力係数に関する地盤修正係数：ρgk=1.0
ksBo4＝0.1×ρgk×Ed＝0.1×1.0×2,360＝236 kN/m3⑤ 第 5 層 （粘性土層，層厚 ℓ5＝5.10m）
地盤の変形係数の設計用値：Ed＝3,080 kN/m2(a)長期
地盤反力係数に関する地盤修正係数：ρgk=0.5
ksBo5＝0.1×ρgk×Ed＝0.1×0.5×3,080＝154 kN/m3(b)短期
地盤反力係数に関する地盤修正係数：ρgk=1.0
ksBo5＝0.1×ρgk×Ed＝0.1×1.0×3,080＝308 kN/m3

⑥ 第 6 層 （粘性土層，層厚 ℓ6＝6.10m）
地盤の変形係数の設計用値：Ed＝10,920 kN/m2(a)長期
地盤反力係数に関する地盤修正係数：ρgk=0.5
ksBo6＝0.1×ρgk×Ed＝0.1×0.5×10,920＝546 kN/m3(b)短期
地盤反力係数に関する地盤修正係数：ρgk=1.0
ksBo6＝0.1×ρgk×Ed＝0.1×1.0×10,920＝1,092 kN/m3⑦ 第 7 層 （砂質土層，層厚 ℓ7＝3.00m）
地盤の変形係数の設計用値：Ed＝19,760 kN/m2(a)長期
地盤反力係数に関する地盤修正係数：ρgk=0.5
ksBo7＝0.1×ρgk×Ed＝0.1×0.5×19,760＝988 kN/m3(b)短期
地盤反力係数に関する地盤修正係数：ρgk=1.0
ksBo7＝0.1×ρgk×Ed＝0.1×1.0×9,760＝1,976 kN/m3⑧ 第 8 層 （砂質土層，層厚 ℓ8＝1.44m）
地盤の変形係数の設計用値：Ed＝58,760 kN/m2(a)長期
地盤反力係数に関する地盤修正係数：ρgk=0.5ksBo8＝0.1×ρgk×Ed＝0.1×0.5×58,760＝2,938 kN/m3(b)短期
地盤反力係数に関する地盤修正係数：ρgk=1.0
ksBo8＝0.1×ρgk×Ed＝0.1×1.0×58,760＝5,876 kN/m3
各層における側面の外周面の水平せん断地盤反力係数を表 3-6 にまとめます。

表 3-6 側面の外周面の水平せん断地盤反力係数
層番号

土質名

層厚

地盤の変形係数

長期

短期

Ed

ksBo

ksBo

(kN/m2)(kN/m3)(kN/m3)の設計用値
(m)
第1層

粘性土

5.96

1,640

82

164

第2層

粘性土

6.00

2,360

118

236

第3層

粘性土

4.00

2,720136

272

第4層

粘性土

5.00

2,360

118

236

第5層

粘性土

5.10

3,080154308

第6層

粘性土

6.10

10,920546

1,092

第7層

砂質土

3.00

19,760

988

1,976

第8層

砂質土

1.44

58,7602,9385,876１）鋼管矢板基礎の全体の側面の外周面の水平せん断地盤ばね定数の算定
鋼管矢板基礎の全体の側面の外周面の水平せん断地盤ばね定数は、次式で算定します。
KsBo＝ksBo×Uo×Δℓ
ここに，
KsBo ：側面の外周面の水平せん断地盤ばね定数 (kN/m)
ksBo ：側面の外周面の水平せん断地盤反力係数 (kN/m3)
Uo ：鋼管矢板基礎の側面の外周面の長さ(＝21.213)
Δℓ ：鉛直せん断地盤ばね定数を算定する区間の長さ(m)(m)

表 3-7 に鋼管矢板基礎全体としての側面の外周面の水平せん断地盤ばね定数を示します。全背面の外周面の水平地盤ばね定数と同じように，『Δℓ＝1D＝1.0m』として側面の外周面の水平せん断地盤ばね定数を算定します。
表 3-7

層番号

層厚(m)

鋼管矢板基礎の全体の側面の外周面の水平せん断地盤ばね定数

水平せん断地盤反力係数

水平せん断地盤ばね定数

ksBo (kN/m )KsBo (kN/m)

3

長期

短期

長期

短期

第1層

5.96

82

164

1,739

3,479

第2層

6.00

118

236

2,503

5,006

第3層

4.00

136

272

2,885

5,770

第4層

5.00

118

236

2,503

5,006

第5層

5.10

154

308

3,267

6,534

第6層

6.10

546

1,092

11,582

23,165

第7層

3.00

988

1,976

20,95841,917

第8層

1.44

2,938

5,876

62,324

124,648２）鋼管矢板本管 1 本当りの側面の外周面の水平せん断地盤ばね定数の算定
鋼管矢板本管 1 本当りの側面の外周面の水平せん断地盤ばね定数は次式により算定し、その結果を表 3-8 に示します。
鋼管矢板本管 1 本当りの側面の外周面の水平せん断地盤ばね定数＝KsBo÷n
n：全外壁鋼管矢板本数（＝36 本）

表 3-8

層番号

層厚(m)

鋼管矢板本管1本当りの側面の外周面の水平せん断地盤ばね定数
鋼管矢板基礎の全体としての鋼管矢板本管1本当りの側面の外周面の側面の外周面の水平せん断地盤ばね定数

水平せん断地盤ばね定数

KsBo (kN/m)

KsBo (kN/m)

長期

短期

長期

短期

第1層

5.96

1,739

3,479

4897

第2層

6.00

2,503

5,006

70

139

第3層

4.00

2,885

5,770

80

160

第4層

5.00

2,503

5,006

70

139

第5層

5.10

3,267

6,534

91

182

第6層6.1011,582

23,165322643

第7層

3.00

20,95841,917

582

1,164

第8層

1.44

62,324

124,648

1,731

3,462

※ 上記に誤りが発見されました。 n=18 本、表の数値も倍になる。 【Edition1.2】で再修正（別紙１ 以上／2017 年 11 月／2024 年 4 月）

【別紙２】

技術資料内容訂正のお知らせ「改訂 鉄道構造物等設計標準・同解説（基礎構造物）」設計計算例－鋼管矢板基礎－
掲題の資料において、「合成応力度の照査」に関して、平成 24 年 1 月に改訂された「鉄道構造物等設計標準・同解説 基礎構造物」（以下、H24 基礎標準）の内容に対して、間違った表記がございました。誤解が生じやすい部分でもあるので、内容について記述するとともに訂正させていただきます。
記◎ 「H24 基礎標準」記載内容・P3654）

地震時の安全性、復旧性に関する鋼管矢板本管の破壊の照査、損傷の照査では、打込み杭工法
による場合の鋼管矢板打設時および仮締切時に発生した断面力は、鋼管矢板の揺れにより解放されるものとして、当面の間、無視して設計応答値を算定してよい。
・P548 ３．（２）完成後の鋼管矢板基礎の性能照査のうち、地震時以外の照査においては、仮締切り完成後の鋼管矢板に残留する応力度を初期応力として考慮しなければならない。
◎ 設計計算例での表記
・ed1.0／ed1.1 の P65 （４）表 2－37
赤枠部は地震時の照査であるにもかかわらず、仮締切時の残留応力度を加える形で照査をしており、「H24 基礎標準」の記載と不整合のため訂正致します。
旧標準では地震時にも残留応力度を考慮する規程となっていたものが改訂された部分であり、対象とした元設計等の内容等もあって誤った表記をしてしまったものです。
なお、2.7 合成応力度の照査の項（P89）では、「H24 基礎標準」に準拠した形で地震時以外を対象とした照査について正しく記載されています。

修正 表 2-37
表 2-37 基礎の復旧性の照査：性能レベル 1
L1 地震動の所要換算水平震度 0.370
要求性能

鋼管矢板基礎の性能項目

残留鉛直変位

復旧性
性能レベル 1

基礎の残留変位

着目位置

杭頭部

残留水平変位

頂版天端

残留傾斜頂版天端

基礎部材等の損傷

鋼管矢板
本管照査指標
設計応答値
IRd
押込み側杭頭部の設計鉛直力
Vd=10,628kN
引抜き側杭頭部の設計鉛直力
Vud=1,852kN
最大応答水平変位
47.1mm
最大応答回転角3.4/1000
設計曲率
損傷レベル 1
鋼管矢板応力度
σx=214.6N/mm2

照査結果
設計限界値
ILd
設計鉛直支持力
Rvd=11,736kN
設計引抜き抵抗
Rud=2,223kN
1.2～2%LA≦100mm
1.2%LA=170mm⇒
100mm

IRd／ILd

判定0.91

OK0.83

OK0.47

OK6～10/1000 rad0.58(3.4/6)

OK損傷レベル 1

損傷レベル 1
≦損傷レベル 1

OK

応力度の制限値
σu=±300N/mm20.72

OK（別紙２ 以上 ／2024 年 4 月）

【別紙３】

モデル化、地盤抵抗についての補足解説「鉄道標準」では、立体構造の鋼管矢板基礎を、立面で構成される群杭状の２次元骨組モデルに置き換えて応答計算することが標準的な扱いとなっている。フレームモデルは鋼管矢板の鋼管本体部分を立面に投影させる形で２次元群杭フレームを構成する。２次元化するため、奥行方向の２本の鋼管が同じ立面位置に重なる場合、フレームモデルの１つの杭部材は２本の鋼管を表現することになることに注意が必要である。
地盤からの抵抗は部材のバネ支持条件としてモデル化するが、そのモデル化、設計用値の詳細は資料本編に記載した通りである。鋼管矢板基礎の基本的な地盤抵抗要素として、鋼管先端部の鉛直反力、基礎外周面の鉛直せん断反力、水平せん断反力、基礎の変形方向の前背面に当たる部分の水平反力があり、さらに条件に応じて内面側の鉛直せん断反力を考慮する場合がある。
地盤からの抵抗は、基礎の前背面部と側面部で異なる扱いになる。
ここで、円形基礎の場合は、「側面」という部分は考えず、半円上の前背面のみとみなす。すなわち、水平抵抗は、前背面の水平地盤反力のみを考慮して、側面の水平せん断地盤反力は考えない（Ｂe＝０）。
小判型では、荷重方向（照査方向）に応じて前背面と側面を考える。上図の中央の小判短辺方向（橋軸方向）への変形を照査する場合、長辺部Ｌの部分が前（背）面に該当し、円形の場合と同様に円弧部は前背面に含まれ、側面部という抵抗はないもの（Be＝０）と考える。
一方、右図の長辺方向（橋軸直角方向）への変形を照査する場合には、図の L の部分（円弧部分となる）が前（背）面部、上下両側のＢｅと示された直線的な部分が側面部としての抵抗を考える部分となる。抵抗要素（バネ）の算定は、鋼管矢板基礎全体が受ける抵抗を離散化した群杭モデルの各杭部材部に均等に分配設定することを標準としている（等分することは工学的な割り切り）。
例えば基礎前面の水平地盤反力については、抵抗幅Ｌの基礎全体が受ける水平地盤反力を表現する地盤反力係数を、離散化されたｎ本の群杭に等分する形で各モデル部材の水平地盤反力係数を設定する。この際、上述のように２次元化に伴って奥行方向の鋼管の重なりがあるので、フレームの１つの杭部材モデルには２本分のバネを設定することで、全体が整合することになる。

側面部の水平せん断抵抗は、Ｂｅの部分が受ける水平抵抗を表現するもので、地盤から決まる抵抗度（反力係数）に抵抗幅 Be を乗じ、Be 部（直線部）を構成する鋼管矢板本数で除したものが、鋼管１本当りのせん断抵抗（反力係数）となる。側面は２面あり、モデルの重なりがあれば、１部材に２面分の反力係数を設定することになる。基礎の平面形状、鋼管矢板の割付によって、Be の値と、鋼管矢板の中心位置は完全には一致しない場合があるが、基礎全体として生じる抵抗を第一義として、モデル部材に抵抗要素を均等に分配するという基本的な取り扱いで大きな齟齬は生じないと考えられる。
鉛直せん断抵抗については、前背面、側面という使い分けは無く、基礎周面に地盤から作用する鉛直せん断抵抗（地盤から定まるバネ）を鋼管矢板本数で除す形で、鋼管矢板１本あたりの鉛直せん断ばねを設定する。
（別紙 3 以上／2024 年 4 月）