コンクリート工学年次論文集，Vol.32，No.1，2010

論文

吹付け ECC による水路補修に関する研究
前山篤史*1・林大介*2・渡嘉敷勝*3・長束勇*４

要旨：ECC は，微細なひび割れを発生させながら大きく変形する性能を有し，かつセメント系材料としての高い耐久性を併せ持つ材料である。農業用水路の目地およびひび割れからの漏水や，摩耗による通水性能の低下に対して ECC が有効と考え，適用性を検討した。その結果，ECC に微細ひび割れが発生しても止水性が保持されることや，ECC が高い凍結融解抵抗性を有すること，ECC を補強材で補強することによって目地の開閉挙動に対する高い疲労耐久性を付与できること，ECC が従来のポリマーセメントモルタルやコンクリートと同等の耐摩耗性を有すること，実施工から 5 年間にわたって止水性を保持していることなどを確認した。
キーワード：ECC，農業用水路，補修，吹付け工法，ひび割れ分散，止水，漏水
1. はじめに凍結融解抵抗性，耐摩耗性および疲労耐久性の 4 項目を，老朽化した農業用水路において，摩耗による通水性能以下のとおり評価した。の低下や，目地およびひび割れからの漏水が問題となり，2.2 ひび割れ発生状態における ECC の止水性

これまでに各種の補修工法が適用されてきた。しかし，水路補修では，ECC にひび割れが発生した状態で供用

従来のセメント系材料による補修では，ひび割れや目地することを想定しているため，ひび割れ発生状態におけの開閉挙動に対する追従性に劣り，樹脂系材料による補る ECC の止水性を評価した。

修では，紫外線劣化を生じて追従性が損なわれやすいた

ECC と，水セメント比が 50％で，セメントと細骨材め，いずれを適用した場合でも，補修後の早期にひび割の比が 1：3 のモルタルの 2 種類の材料についてφれが発生し，漏水することが問題となっている。

100mm×厚さ 15mm の供試体を作製し，割裂試験でひび一方，近年，高靭性セメント複合材料 ECC（Engineered割れを発生させた。ここで，割裂試験の際，ECC 供試体Cementitious Composite）と呼ばれる新材料が開発され，についてはパイ型ゲージを取り付け，ひずみが 1000μ，1）実用化されつつある 。これは，モルタルと補強用短繊

2000μおよび 5000μに達するまでの 3 通りの載荷を行っ維によって構成される複合材料であり，引張力に対してた。その結果，これらの供試体には複数の微細ひび割れ微細なひび割れを発生させながら，大きく変形するといが発生し，マイクロスコープによって確認された平均ひう特徴を有する材料である。結果として，優れた変形性

び割れ幅は，それぞれ 0.023mm，0.033mm および 0.054mm

能と，セメント系材料としての高い耐久性を併せ持つとであった。また，モルタル供試体については，割裂後，いう従来の材料では達成できなかった性能を実現して
表－1 吹付け用 ECC の配合いる。この ECC の適用により，農業用水路における高耐補強用繊維
繊維
繊維
繊維
繊維長直径
混入率
種類(mm)(mm)(vol%)
PVA 0.04122.0

久な補修工法が実現できるものと考え，ECC の吹付け工法の適用性に関する検討を行った。
本報では，ECC の性能確認試験結果，水路補修工法の概要，実構造物における長期耐久性評価の経過について述べる。

マトリックス
水結合 単位 細骨材
材比
水量 結合材(%)(kg/m3) 容積比
32.03600.45

表－2 室内試験結果（材齢 28 日）
項目

2. ECC の性能確認試験

実験値

試験方法
2

圧縮強度40.3N/mm

JIS A 1108

吹付け用の ECC の配合は，表－1 に示すとおりであり，引張降伏強度

3.3N/mm2

本検討では，粉体および繊維がプレミックスされた製品

引張終局ひずみ3.9％

土木学会
HPFRCC 設計施工指針（案）を使用した。この ECC について，表－2 に示す室内試験

付着強度

2.5N/mm2

建研式引張試験

粗度係数0.010

50m 水路での計測

2.1 性能確認試験の項目結果を得た。また，ひび割れ発生状態における止水性，*1 カジマ・リノベイト（株）*2 鹿島技術研究所

技術部

土木材料グループ

課長代理

工修

主任研究員

*3 農研機構

農村工学研究所

施設資源部*4 島根大学

生物資源科学部

地域開発科学科

(正会員)
(正会員)

博士（工学）

水利施設機能研究室教授

主任研究員

博士（農学）-1643-

(正会員)

園修

(正会員)

上記の 1000μ，2000μおよび 5000μの各ひずみに相当す
る幅 0.04mm，0.08mm および 0.20mm のひび割れが確保されるように供試体を作製した。その後，農業用水路における水深を 1.5m と想定して設定した 15kPa の圧力を作用させて透水試験を行った。
透水試験では，アウトプット法を採用し，試験時間を24 時間以上として，時間当たりの透水量が安定するまで試験を継続した。
ECC 供試体およびモルタル供試体の時間当たりの透図－1 ECC の時間あたりの透水量と経過時間

水量と経過時間の関係を，それぞれ図－1 および図－2に示す。ここで，図－2 では，供試体間の透水量の差が大きいため，縦軸を対数で表示した。これらの図より，モルタルに比べて ECC の透水量は，微量であった。これ
ﾓﾙﾀﾙ-1000µは，同一ひずみで生じる ECC のひび割れ幅が微細な範囲ﾓﾙﾀﾙ-2000µに制御されたためと考えられる。また，ECC の場合，全ﾓﾙﾀﾙ-5000µての供試体において透水量が開始直後から減少し，24 時間後にほぼ一定となった。写真－1 に，ひずみを 5000μまで導入した ECC 供試体における試験終了後のひび割
図－2 モルタルの時間あたりの透水量と経過時間れ拡大状況を示す。同写真に示すように，ECC の場合，全ての供試体において，ひび割れが白色の析出物で充てんされている状態であった。このことより，ECC 供試体
では，微細なひび割れが析出物で充てんされたことにより，透水量が経時に伴って減少したものと考えられる。
なお，析出物については詳細な分析を行っていないが，セメント中の可溶成分に由来するものと推察される。一方，モルタル供試体の場合は，ひび割れ幅が，ECC と同等の 0.04mm の供試体以外，透水量の減少が認められな

写真－1 ECC の試験終了後のひび割れ状況

かった。
生した場合でも，水路の止水性は保持されるものと考え

100

相対動弾性係数（％）

以上の試験結果より，ECC に複数の微細ひび割れが発120られる。
2.3 ECC の凍結融解抵抗性
JIS A 1148 A 法に準じて，ECC の凍結融解試験を実施した。試験結果を図－3 に示す。本試験は，通常，300806040200サイクルにおける相対動弾性係数によって評価される

0500

凍結融解サイクル数（回）ものであるが，寒冷地の水路が厳しい凍害条件となるこ図－3 ECC の凍結融解試験結果とを考慮して，より長期間の試験を行うこととした。
14.0していることが確認された。これは，水結合材比が 32％と低いために細孔中の凍結水量が少ないこと，凍結による圧力を緩和する役割を果たす空気量が 10％程度と多いこと，さらには高強度の短繊維の架橋による補強効果によるものと考えられる。

摩耗による平均深さ（mm）

同図より，ECC は，3400 サイクル程度まで相対動弾性係数が 85％以上となり，極めて高い凍結融解抵抗性を有1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000

2.4 ECC の耐摩耗性

ECC
ﾎﾟﾘﾏｰｾﾒﾝﾄﾓﾙﾀﾙ
ｺﾝｸﾘｰﾄ
ﾓﾙﾀﾙ

12.0
10.0
8.0
6.0
4.0
2.00.0

ECC の耐摩耗性について，ウォータージェットによる水流摩耗試験を実施した。

70-16.7

60-13.3

50-10.040-7.1

図－4 水流摩耗試験結果-1644-

30-4.7圧力(MPa)－ｳｫｰﾀｰｼﾞｪｯﾄﾉｽﾞﾙ移動速度（mm/sec）

100mm100mm

ECC，ポリマーセメントモルタル，コンクリート（水セメント比が 65％）およびモルタル（水セメント比が補強材65％）の 4 種類の材料を用いて，300×300×600mm の供試

400mm

400mm体を作製した。ここで，コンクリートは用水路を想定した圧縮強度 24 N/mm2 を目標とし，ポリマーセメントモ
ルタルは 40N/mm2 を目標とした。本試験では，ウォータージェットの圧力を 30，40，50，60 および 70MPa とし，幅 100mm のノズルを，それぞれ 4.7，7.1，10.0，13.3 お

25mm

よび 16.7mm/sec の速度で移動させて摩耗深さを評価し

図－5 試験体（左：平面図，右：断面図）た。
水流摩耗性試験の結果を，図－4 に示す。同図より，
ECC の平均深さは，圧力が 60 および 70MPa の場合，コンクリートおよびモルタルよりも浅く，ポリマーセメン

表－3 一軸正負交番疲労載荷試験の載荷方法
ステップ
12

トモルタルと同等であった。また，50MPa 以下の場合，モルタルよりも浅く，コンクリートおよびポリマーセメ

変位量(mm)
圧縮側引張側1～5静的載荷 -0.075※1 +0.150※2
6～破断まで 動的載荷 -0.075※1 +0.150※2サイクル載荷方法※1：実構造物の目地の圧縮ひずみ-0.05％より算出※2：実構造物の目地の引張ひずみ+0.10％より算出

ントモルタルと同程度であった。ECC には粗骨材が含まれていないが，水結合材比が低く，また短繊維の架橋が8あるため，コンクリートと同等の平均深さになったもの

NO-2
ECCのみと考えられる。なお，ECC の場合には，コンクリートの同等の平均深さであっても，より高い通水性能を保持していることが考えられる。
2.5 ECC の疲労耐久性

6応力(N/mm²)ような粗骨材の露出がなく，表面の凹凸が小さいため，

EX-2ECCとｴｷｽﾊﾟﾝﾄﾞﾒﾀﾙ

42ECC は水路の目地やひび割れの幅が温度変化に伴っ0て開閉するため，ECC には圧縮側および引張側の両方の1変位が発生する。既往の研究 2）により，ECC 自体が，疲労に対して高い耐久性を有する材料であることが確認

101001000サイクル(回)

10000100000

図－6 引張応力とサイクル数されているが，エキスパンドメタルなどの補強材を配置することによって，より高い疲労耐久性を確保できるも補強材のと考えられる。この効果について，圧縮および引張のECC により，図－5 に示す試験体を作製した。図中の10mm

厳しい条件となる。
補強材について，エキスパンドメタルを配置する供試体

既設ｺﾝｸﾘｰﾄ止水板

既設ｺﾝｸﾘｰﾄ

40mm

試験は，通常の引張載荷のみによる疲労載荷試験よりも150mm

一軸正負交番疲労載荷試験により確認した。なお，この縁切り材(幅 100mm)

目地 10mm

一般部

目地部 300mm(箱抜き部)

一般部

ECC

図－7 ECC による水路補修工法の断面図と配置しない供試体の 2 通りを作製した。
その後，実構造物の測定結果を基に設定した表－3 に縮側への載荷によってひび割れが閉じる際に，ひび割れ示す載荷方法によって正負交番疲労載荷を行った。変位を架橋する短繊維が折り曲げられ，さらには潰されて損量は，実構造物の測定結果より圧縮および引張のひずみ傷する可能性があるが，補強材で補強することによって，をそれぞれ-0.05％と+0.10％とした。また，載荷速度につこの損傷が軽減されるためと考えられる。

いては，静的載荷を 0.005mm/sec とし，動的載荷の周波数を 1Hz とした。

以上の結果より，ECC をエキスパンドメタルなどの補強材で補強することにより，目地部における疲労耐久性

引張応力と疲労サイクルの関係を図－6 に示す。同図を著しく向上させることができるものと考えられる。に示すように，ECC に補強材を配置しない場合，1000回程度で応力が低下したが，補強材を配置した場合には，3. ECC による水路補修工法

8000 回程度まで応力が低下しなかった。これは，ECC

3.1 工法の概要のような短繊維で補強された材料の場合，引張側から圧-1645-ECC による水路補修工法の概要を図－7 に示す。ここで，目地を挟む 300mm の範囲を「目地部」とし，そ目地部はつり工・アンカー設置工

れ以外の範囲を「一般部」とする。本工法で意図している効果については，以下に示すとおりである。

既設コンクリートの表面処理工（劣化部の除去および表面洗浄）

一般部については，厚さ 10mm の ECC で被覆し，表面を平滑にして通水性能の回復を図る。また，一般部に無付着区間の設置工

ひび割れが発生している場合には，ECC のひび割れ分散
散水またはプライマー塗布工性によって開閉に追従させ，止水性を保持する。
目地部については，深さ 50mm の箱抜き区間を設けてECC 吹付け工

ECC による断面修復を施し，さらにエキスパンドメタルなどの補強材を配置することにより，剛性を向上させて疲労耐久性を確保する。また，目地を挟んだ 100mm の完成

区間には，グリスの塗布などによって，ECC と既設コン

図－8 ECC による水路補修工法の施工手順

クリートとの無付着区間を設け，より確実に ECC のひび割れ分散性を確保する。
この方法により，一般部および目地部を同一の材料で連続させた改修を行うことができる。
3.2 施工手順
施工手順を図－8 に示す。
事前処理として，まず目地部を深さ 50mm まではつる。
次に，ECC の反上りを防止するためにアンカーを設置し写真－2 ECC の吹付け状況

た後，高圧水によって施工面を洗浄し，劣化部を除去する。このアンカーについては，φ100mm で深さ 50mm の孔を空け，その中心に芯棒打込み式のステンレスアンカーを設置する方法とする。
はつった目地部に縁切りシートを貼り付け，グリスを塗布して無付着区間を設けた後，既設コンクリートへの吸水を防止するために水を散布する。以上の処理の後，

写真－3 つくばみらい市（左：補修前，右：補修後）現場で ECC を練り混ぜて湿式吹付け施工を行う。目地部については，施工厚さが 40mm となった段階で，補強材目地を設置し，その上から残りの 10mm の吹付けを行う。
ECCの吹付け状況例を写真－2 に示す。
4. 実構造物における長期耐久性評価

ひび割れ

4.1 長期耐久性評価の概要

損傷

関東地方の 2 箇所（茨城県つくばみらい市，茨城県水戸市），東北地方（岩手県花巻市）および近畿地方（和写真－4 水路の損傷状況（左：目地，右：側面）

歌山県紀の川市）の合計 4 箇所において実施工を行い，経過調査を実施している。

幅 0.6mm 程度

天端

4.2 茨城県つくばみらい市における長期耐久性評価

既設ｺﾝｸﾘｰﾄ
3）(1) 対象構造物
対象とした水路は，内寸の幅および高さが，それぞれECC1910mm および 970mm の開水路であり，昭和 40 年代に側面建設されたものである。この水路のうち，3 ヵ所の目地を連続化する延長約 26m の範囲を施工対象としている。
補修前後の状況を写真－3 に示す。
補修前に目視観察を行ったところ，施工対象の範囲で-1646-

写真－5 補修より 2 年後の状況

3.0

よび側面における縦方向のひび割れが確認された。ひび2.0

割れについては，幅 0.20mm 以上のものが 30 本以上発生しており，中には，幅 1.30mm に達するものもあった。
また，目地については，0.30mm から 0.90mm 程度の範囲で開いている状況であった。

パイゲージ変位(mm)は，写真－4 に示すように，目地の損傷，表面の摩耗お本工法適用目地

1.00.0-1.0
計測を中断(2) 経過調査方法-2.0

補修後，ECC の表面観察および目地幅の変動の計測を-3.0
07/4/20

行った。目地幅の計測では，パイ型ゲージを既設コンクリートに直接設置した。また，比較のため，本工法によ

本工法非適用目地

07/10/20

08/4/20
日付08/10/20

09/4/21図－9 目地幅の計測結果

る補修が行われていない目地でも計測を行った。経過観
察の実施時期は，施工から約 3 ヵ月後，約 9 ヵ月後および約 2 年後とした(3) 経過調査結果
一般部の目視観察を行った結果，補修後の 2 年間にわたり，ECC 表面に，既設コンクリートのひび割れに沿ったひび割れは確認されなかった。その状況の一例を写真－5 に示す。これらの箇所に，アセトンを噴霧したとこ
ろ，幅 0.04mm から 0.06mm 程度の微細なひび割れが発

写真－6 水戸市（左：補修前，右：補修後）生していた。前述の透水試験により，この範囲であれば，止水性が保持されることが確認されていることから，
ECC は，既設コンクリートのひび割れの開閉に対し，止水性を確保しながら追従しているものと考えられる。
目地部について，南に面した目地幅の変動計測結果を，
図－9 に示す。ここで，同図では，引張側を正，圧縮側を負としており，測定開始時期は，施工完了から 20 日後である。同図より，本工法の補修が行われていない箇所の目地では，幅の変動が 3.0mm 程度であったのに対し，写真－7 花巻市（左：補修前，右：補修後）

本工法の適用箇所は，幅の変動が 0.2mm 程度に抑制された。これは，目地を跨いで ECC を連続的に施工したことにより，目地の開閉の際に生じる圧縮力および引張力をECC が負担したためと考えられる。また，目地部では，補修後の 2 年間にわたり，目視で確認できるひび割れが発生せず，アセトンの噴霧によって無付着区間に 1 本および天端に 2 本の微細ひび割れが確認された。これらのひび割れについても，一般部と同様，止水性が確保される範囲であることから，ECC は，目地幅の変動に対して，

写真－8 紀の川市（左：補修前，右：補修後）止水性を確保しつつ追従しているものと考えられる。
以上の結果より，本工法の適用後の 2 年間にわたって水路の健全性が保持され，止水性が確保されていることて 10～20mm 程度喪失し，粗骨材が露出している状況でが確認されている。

あった。また，一部の目地に損傷が認められた。
44.3 茨城県水戸市における長期耐久性評価 ）補修前後の状況を写真－6 に示す。補修後の約 3 年間対象とした水路は，内寸の幅および高さが，いずれもにわたって目視による経過観察を行った結果，数本の微1000mm の開水路であり，昭和 54 年に建設されたもので細ひび割れが確認されたのみであり，止水性を確保してある。この水路のうち，2 ヵ所の目地を連続化する延長いる状況が確認されている。

約 15m の範囲を対象としている。

4.4 岩手県花巻市における長期耐久性評価

補修前に目視観察を行ったところ，側面が摩耗によっ-1647-

対象とした水路は，内寸の幅および高さが，それぞれ1500mm および 950mm の開水路であり，昭和 41 年に建設されたものである。この水路のうち，1 ヵ所の目地を数が 80％以上である。
(3) ECC は，ポリマーセメントモルタルおよびコンクリ連続化する延長約 5m の範囲を対象としている。

ートと同等の耐摩耗性を有している。

補修前に目視観察を行ったところ，底面および側面が(4) ECC は疲労耐久性が確認された材料であるが，さら摩耗と凍結融解作用によって 10～20mm 程度喪失し，粗にエキスパンドメタルなどの補強材で補強すること骨材が露出している状況であった。

によって，疲労耐久性が約 8 倍に向上する。

補修前後の状況を写真－7 に示す。補修より約 5 年後

(5) 実際の水路における経過調査の結果，補修から 3 年に，目視による経過観察を行った結果，ひび割れは確認間にわたり，ECC が，既設コンクリートのひび割れされず，止水性を確保している状況が確認されている。

および目地の開閉に対して，微細ひび割れを発生さ4.5 和歌山県紀の川市における長期耐久性評価

5）せながら追従し，止水性を保持していることが確認対象とした水路は，内寸の幅および高さが，それぞれされた。このことより，本工法は，水路の補修工法

2780mm および 1400mm の開水路であり，昭和 20 年代にとして有効であるものと考えられる。

建設されたものである。この水路のうち，延長約 20m の範囲を対象としている。

参考文献

補修前に目視観察を行ったところ，施工対象の範囲で

1)は，表面の摩耗および側面における縦方向のひび割れが合材料設計・施工指針（案），コンクリートライブ確認された。ひび割れについては，幅 0.60mm 以上のものが 10 本以上発生しており，中には，幅 1.80mm に達す

土木学会：複数微細ひび割れ型繊維補強セメント複ラリー127，2007.3

2)るものもあった。

湯室貴章，平城弘一，福田一郎：一軸引張試験における高靭性セメント系複合材料（ECC）の耐疲労評

補修前後の状況を写真－8 に示す。補修より 2 ヵ月後

価，土木学会第 62 回年次学術講演会概要集，第Ⅴに実施した目視観察では，数本の微細ひび割れが確認されたのみであり，止水性を確保している状況が確認され部，pp.447-448，2007.93)ている。

内田雄士，平石剛紀，坂田昇，渡嘉敷勝，森丈久：
高靭性セメント複合材料を用いた吹付け補修工法の農業用水路への適用，H20 農業農村工学会大会講5. まとめ

演会講演要旨集，pp.472-473，2008.8

農業用水路の補修工法として，ECC の吹付け工法の適

4)平石剛紀，坂田昇，閑田徹志，渡嘉敷勝，長束勇：

用性を検討した結果，以下のことが明らかとなった。

農業用水路の補修における高靭性セメント複合材(1) ECC に微細ひび割れが発生した場合でも，析出物に料の適用性検討，コンクリート構造物の補修，補強，よってひび割れが閉塞することから，止水性が保持

アップグレード論文報告集， No.6，pp.179-185，される。

2006.10(2) ECC は，水結合材比が低く，また高強度の短繊維の5)井上公輔：老朽化した農業用用水路における表面補架橋があるために高い凍結融解抵抗性を有しており，修工法の実施事例，農業農村工学会京都支部大会，凍結融解試験の 3500 サイクルにおける相対動弾性係2008.11-1648-