国立防災科学技術センター研究報告第44号

1989年

10月

621，867．8：624，144．5

雪の空気輸送．実験（その1）
水平直管部の圧力損失

小林俊市＊・熊谷元伸＊
国立防災科学技術センター長岡雪氷防災実験研究所

Experimemts

ofSmow

RemovalBasedonPressure1ossin

Horiz011ta1StraightatheUseofa

B1ower（1）

Pipe

By

Toshiichi

Kobayashi

amd

Motonobu

KumagaiN螂o肋〃∫〃肋ぴ∫〃oτoα〃肋∫左〃伽∫，ルκo〃α／地∫θακ乃C〃θプ
カ7Dゴ∫α∫加γ。pκoθ〃〃o〃，∫zαo∫〃，！Vαgαo左α，」V〃gα〃一冶θ〃940，ノ4カα

Abstmct
Inorder

toobtainblower，experiments

werehorizonta1straightThe（1）

resu1tsThe

winddata

concerning

outoutsidethetests

are

inas

to

that

velocityinpipe30m／s

forof

ine−grained

critical（2）

The

pipe

dependedonthesnowsnow

and25m／s

forgranu1ar（3）Themixingconcentrations

wereremova1based

using

awind

the

snow

types

of

less

than

pipe

sing1e−phasearevelocities

ratiosstraight
as

when

How

for

snow

use

of

a

with

afor

which

nosnowwasi．e、，10m／s

for

new

snow，15m／s

was

fed

was

pressure1osses

newgranu1ar

atsnow，5〜

snow．

conveyedinside

for

of

the

ine−grained

snow．

snow

to

air

rangedfrom0．18to1．6，and

thevolumetric

O．01．

（4）

Snow

massesfornewsnow，5〜7t／h

forfine−grained

snow

and9〜11t／h

（5）

The

temperatureof

theHowpipe

when5℃compared

with

the

air

temperature．The

concluded

the

state

changebaffletheequipment

air，Thefol1ows：3．5mmAq／m

and6．5mmAq／m

under

newof

has

on

test

foIlows：

the

equaI

5．3mmAq／m

snow

bypipe（length：about7m）．

ofpressureloss

approximate1y

the

the

carriedtransported

byofthisinair

equipment

thebywerereason

Polytropicca1culated

snowofthischangewasas

forfedfol1ows：2t／

granu1arrose

temperatureandthesnow．

by1〜3．

riseeffectof

wastheplate．

Keywords：PneumaticConveyingof‡第3研究室一105一Snow，Snow

Remova1，PipeforSnow国立防災科学技術センター研究報告第44号

1989年10月

Transport．
キーワード：空気輸送（雪），除雪，輸送管（雪の）．

1．まえがき
国道など幹線道路の除雪については，除雪機械の整備が進み，大雪に際しても充分対応できる体制が整えられつつある．

これに対して，除雪機械が入れないような都市の狭い街路の除雪，あるいは家屋の周辺に堆積した雪の処理方法としては，これまで散水消雪（消雪パイプ），流雪溝，雪の水力輸送など水を用いる方法が多く実施されてきた．

そのうち，散水消雪は，地下水の持つ熱で雪を融かす方法であり，降雪の多い時には大量の地下水をくみ上げることとなり，地下水の枯渇を来す．さらに，地盤の悪い地域では，地盤沈下を引き起こすなどの弊害が現われており，最近では増設を規制する方向にある．

」方，流雪溝は，水流により雪を輸送するため，地下水のような高い温度の水を必要とはしない．ただ，その設置に際しては1／50〜1／500程度の勾配が必要とされ（建設省北陸地方建設局，1983），長岡市街地のような平坦地には不向きとされてきた．

しかし，最近では材料の進歩により，例えばフッ素樹脂のような滑雪性の材料を溝の壁面にはり付けたり，滑雪性の塗料を塗布したりして，雪の溝壁面への付着を防止することにより，1／1000程度の緩勾配でも設置可能とする説もある（大熊ほか，1985）．

さらに，ネットコンベヤとポンプとを組み合わせたブーストステーションを流雪溝に付設することにより，多少逆勾配の地域でも設置可能な方法が開発されている（建設省，1988）．

また，当所において昭和53〜58年度に実験を行い技術開発した雪の水力輸送方式は，勾配に関係なく雪を輸送できるため，現在JR福井駅構内，及び富山県魚津市内の県道において，いずれも流雪溝との組み合わせで実用化されている（小林・栗山，1987）．

このように，水を用いて雪を輸送する方法は，狭い地域の雪処理に有効な手段であると考えられる．

しかしながら，問題は水源をいかに確保するかということである．その手段の一つとして，山問地に降る雪をダムでせき止め，融解水を克雪用水として利用する「雪対策ダム事業」が，一部の地域において着手されている．

以上のようなことを背景にして，当所では水を用いないで雪を輸送する方法を検討した結果，円管内で空気力により雪を圧送する方法に着目し，昭和60年度から研究を開始した．

「空気輸送技術」そのものは新しい技術ではなく，粉粒体の輸送方法として各分野で応用

一106一

雪の空気輸送実験（その1）一小林俊市・熊谷元伸

されている．身近な例としては，長岡ニュータウンのゴミ処理システムに空気輸送技術が採用され，昭和63年度から実際に稼動を始めている．

しかし，この技術を雪に応用することは，本来不適とされている付着，凝集の著しい粉粒体を取り扱うことになるため，管内で閉塞の恐れがある．すなわち，管内の圧力損失という本質的な問題のほかに，解決しなければならない問題がいくつか存在する．
一般に，空気輸送装置は空気源（airsource），粒子供給部（feeder），管路（pipe1ine），粒子回収部（receiver）からなり，粉粒体の空気輸送を実施する場合には，次の3つの問題が存在す
る（辻，1984）．
（1）供給

（2）回収

（3）輸送管

雪の空気輸送の場合，当面（2）については実用化の段階で検討することになろう．また（1）については，次章で述べるように，今回は管内に「じゃま板」をさし出す方法を採用した．しかし，後述するような問題点もあるので，次年度以降に他の供給法を検討したいと考えている．

以上のことから，今回は（3）の輸送管の問題，すなわち管路内における固体（雪）と気体（空気）の流動について実験を行った結果を述べる．

2．実験方法
実験装置は，図1及び写真1に示すように，コンクリート舗装の試験道路上に，送風機

ベルトコンベヤ
雪の投入

雪投入用ホッパー

1㌔；セ整流管o．o●↓○いo・O・…

◎o圧力計

送風機

5m2m（22kW）
図1

実験装置の略図

Fig．1

Schematic

diagram

of

the

一107一

experimental

equipment．

．o．

国立防災科学技術センター研究報告

写真1

実験装置全景Photo．1

Thewholeview

of

the第44号

1989年10月

experimental

equipment．

リ雪一投／

450

450

300
雪投入用ホッパー

空気⇒◎。411｛∠ll。

■羽mN

1！1，l

じゃま板

空気十雪

（バッフルプレート〕廿

⇒Ω
ω

N

（正面図）

単位：mm

図2

雪の投入部詳細

Fig．2

The

partdrawing

l・of

thefeederof

（側面図）

snow．

（ターボファン，22kW），整流管（内径O．25m，長さ2m，鋼管），雪投入用ホッパー及び輸送管（内径O．25m，全長約7m，透明アクリル製）を直列かつ水平に連結したものである．
このうち，雪投入部は，図2に示すように，輸送管内にじゃま板（バッフルプレート，深さ82mm，幅150mm，厚さ4，5mm）をさし出し，その下流側に負圧を発生させる．そして，上から雪を投入した時に，雪が吹き上がるのを防止する構造とした．雪の投入は，いずれも雪の一108一

小林俊市・熊谷元伸

雪の空気輸送実験（その1）体積でほぼ0．1〜0．13m自になるようベルトコンベヤ上に雪を積み上げて行った．投入量は，ベルトコンベヤの送り速度を変えることによって，任意に設定できる．

実験における計測項目及び使用計測器を表1に示す．このうち，管内圧力及び管内温度については，図！に示したように，雪投入口から2m及び7mの位置にそれぞれセンサーを設置し，増幅器又は変換器を介して記録計に接続した．また，管内風速は雪投入時の測定が困難なため，投入前に空気のみを流送させた時点で，雪投入口から2m及び7mの位置に熱線風速計を設置して測定を行った．

なお，実験時の気温は一3．4〜一0．6℃，投入雪の含水率は新雪，こしまり雪，しまり雪については0％，ざらめ雪はいくらか水分を含む状態であった．

表1

計測項目及び使用計測器

Tab1e1

Items

measuredandtheinstruments．

計測項目

使用

管内風速

熱線風速言十（0〜40m／s）

管内圧力

圧力変換器（0．1kgf／cm！）

管内温度

サーミスタ温度計（一10〜10℃）

雪

温

雪密度

〃計測器

（一43．2〜120．τC）

100ccサンプラ，電子天秤

3．実．験結果
3．1輸送管内の圧力損失
輸送管内の圧力損失と管内風速（雪投入口から2m及び7mの位置で測定した値の平均値）との関係を図3に示す．但し，ここでの圧力損失は次式（1）により求めた．

助＿力r力。
一五（1）

ム

∠1力

ここに，「「：単位長さ当りの圧力損失（mmAq／m），∠1力：圧力損失（mmAq），力1：雪投入口から2mの位置での管内圧力（mmAq），力。：雪投入口から7mの位置での管内圧力（mmAq），
ム：力、と力。の問の距離（m）．

一109一

国立防災科学技術センター研究報告第44号

1989年10月！
！

！

13雪x新質密度（g18C㎡）

雪α07，O．10！

△こしまり雪α20，023

ε10｝◎しまり雪021−029●ざらめ雪

α45、α47

台

〈ε／ε、

■●

ボ5／

理R出

1、α、沓

／！、／X

xaX／X

芸ノレ／
O

010

図3

圧力損失と管内風速の関係

Fig．3

Relation

between402030管内風速（m1S）
thepressureloss

andthewindvelocity

inpipe。

図中の各記号は，雪質のちがいを表わし，密度の値は，ベルトコンベヤ上に雪を積んだ時のかさ密度を示す．また，投入雪の体積がほぼ一定のため，混合比〃（後述する）の値は管内風速によって変動する．

図3から明らかなように，圧力損失は管内風速が速くなるほど大きく，また雪密度が高くなるほど増大する傾向が見られる．図中実線で示したのは，空気だけを流送させた場合，すなわち単相流としての圧力損失曲線である．

雪を投入した場合の圧力損失の大きさは，新雪では空気だけの単相流の場合とほとんど変わらず，管内風速30m／sの時約3．5mmAq／mとなっている．これは，後述する管内体積濃度が0．01以下と小さく，かつ新雪の場合密度がO，07〜0．1g／cm3と他の雪質に比べて1／2〜1／5と低いことに起因すると考えられる．目視観察結果によると，新雪を投入した時に輸送管の出口から排出される雪は，管内につまりを生じた管内風速10m／sの場合を除いては，すべて細かい粒子となっていた．

これに対して，こしまり雪，しまり雪での圧力損失は，共にほぼ同じような値を示しており，管内風速30m／sの時5〜5．3mmAq／mで，新雪に比べて約1．5倍であった．目視観察結果によると，30m／s以上の管内風速では，新雪同様細かい粒子となって排出されるが，20m／sに低下すると，直径2〜3cmの雪塊となって出てくるという状態であった．
一方，ざらめ雪の場合は他の雪質に比べて最も大きな圧力損失を示しており，管内風速30m／sの時6．5mmAq／mと，新雪の場合の約2倍となっている．目視観察結果でも，いずれの管内風速においても直径3〜5cmの雪塊の状態で輸送管出口から排出されている．

一ユ10一

雪の空気輸送実験（その1）一小林俊市・熊谷元伸

写真2

輸送管内の雪の堆積状況

Photo．2

Theconditionof

heapofsnowinpipe．

次に，図3の中で矢印を添えた4つの記号は，輸送管内につまりを生じた時の圧力損失の値で，この時の管内風速が本実験装置における限界風速と考えられる．但し，ここでのつまりというのは，写真2に示したように，輸送管内全体に雪が充満して閉塞した状態とは異なる．すなわち，図2に示したように，本装置における雪の供給方法は，重力により落下させるのみで，強制的に加速させているわけではない．したがって，管内風速が小さい場合には，空気力によるせん断応力が雪と管壁との付着力に抗し切れなくなって，管底に雪が堆積し始める．いったん堆雪が始まると，管の有効断面積が小さくなり，一定量の雪を供給し続けるための雪投入部からの供給量が輸送可能量を上回ってしまう．そのしわ寄せは，まず雪投入部の出口付近の閉塞という形であらわれ，次いでホッパー内に雪が充満して供給不能となってしまう．それ故，限界風速というよりも，むしろ富田（1982）の指摘するように，浮遊限界状態を示すサルテーション速度に，より近いのかもしれない．しかしながら，前述のように今回は管内の雪の動きを直接観測していないので，ここではあえて限界風速と呼ぶことにする．

図3から明らかなように，本実験における限界風速の大きさは雪質によって異なり，新雪で10m／s，こしまり雪，しまり雪では15m／s，またざらめ雪では25m／s程度であることがわかった．したがって，管内につまりを生じさせず，かつ効率よく雪を輸送できる風速としては，30m／s程度が望ましいものと思われる．

3．2混合比円管内の粒体量を定量的に表わす手段として混合比があり，次のように求められる．

■111一

国立防災科学技術センター研究報告第44号1989年10月

G。
刎＝一G。

（2）

ここに，〃：混合比，G、：固体粒子（雪）の質量流量（kg／s），
G。：気体（空気）の質量流量（kg／s）．

空気輸送においては，後述する体積濃度よりも混合比の方が一般的に用いられている．
式（2）により求めた混合比刎と管内風速との関係を図4に示す．図4から明らかなように，混合比刎は雪質によって異なる．例えば，管内風速30m／sの時の刎の大きさは，新雪で0，26，こしまり雪ではO．83，しまり雪ではO．9，ざらめ雪では1．6となっている．雪に似たような物

性の輸送材料を空気輸送している例は見当らないが，やや近いと思われる例を上滝（1979）の報告から引用したのが付表1である．条件が異なるので，同一線上で比較するのは無理であろうが，オーダー的にはほぼ近い値が出ているといえそうである．

2．O

去＼1，5●↓＼1｛↓雪O

しまり雪●ざらめ雪●

■X

く口1・O

質

新こしまり雪△吉◎

雪△＼XO贈＼、O．5△＼XO0

10O、＼△、＼X＼・＿、一203◎40

管内風速（m！S）
図4

混合比と管内風速との関係

Fig．4

Relation

betweenthemixingratio

and

the

windvelocity

inpipe、3．3体積濃度
体積濃度は，固体一気体混合物の全体積に対する固体体積の比率として，次のようにあらわされる．

γ。

C＝11；。十K（3）ここに，C：体積濃度，■112一

雪の空気輸送実験（その1）一小林俊市・熊谷元伸

K：固体粒子（雪）の体積流量（m3／S），
篶：気体（空気）の体積流量（m3／S）．

式（3）により求めた体積濃度Cと管内風速との関係を図5に示す．前述したように，投入した雪の体積がほぼ一定であったため，体積濃度は雪質には依存していない．また，管内風速が低下すると粒子速度も減少するため，体積濃度は増加する．但し，前述のように，投入雪質によって輸送管の出口から排出される雪の形状が異なるため，実際の粒子速度は雪質によって異なるものとみられる．しかし，今回は粒子速度の測定を行っていないので，管内風速を基準に考えた．

図5から明らかなように，Cの大きさは，矢印を添えた4つの記号（輸送管内につまりを生じた時の値，以後の図中の矢印も同様のことを表わす）を除く順調に雪を輸送できた実験の範囲では，最大でほぼ0．01である．

ステパノフ（1979）は，固体一空気混合物の体積濃度は一般に1％に満たないとしている．また，上滝（1979）も，管内で粉粒体が占める体積は，多くの場合数％以下であると述べている．

したがって，今回の実験から得られた体積濃度は，ほぼ妥当な数値であるように思われる．

しかし，前述のように雪投入部に改善の余地があるとみられるので，それによっては体積濃度もさらに高め得るものと考えられる．これは今後の大きな課題であるといえる．

x1O・2

↓

X

1・8工X

去

1．O

質雪△こしまり雪＼。

幽襲鰹阜雪新○

しまり雪

●ざらめ雪

X＼・

吉O．5

消＼紅＼弘X■、
X＼8●OO

10204030

管内風速（m！S）
図5

体積濃度の変化

Fig．5

Variationofthevo1umetricconcentration■1！3一against

thewindvelocity

inpipe．

国立防災科学技術センター研究報告3．4

第44号1989年10月

雪輸送量

図6は，空気輸送した雪の質量流量G。と管内風速との関係を示したものである．前述のように，実験ではすべて0．1〜O．13m3とほぼ一定体積の雪を投入しているので，図6における各雪質問の質量流量の差は，雪密度のちがいによると見なすことができる．
ところで，図6のたて軸の質量流量というのは，投入雪量（kg）を輸送時問（sec）で除した値であるが，実際の輸送に要した時問は，せいぜい15〜20sec程度である．そこで，図6の流量で1時問連続して雪を輸送し続けた場合の輸送量を表2に示した．表2から明らかなように，

本実験装置による雪輸送量は，新雪で2t／h前後，こしまり雪では5t／h程度，しまり雪で6〜7t／h，またざらめ雪では9〜11t／hであることがわかった．

3雪質

X

新雪

△

こしまり雪

◎

しまり雪

●

ざらめ雪

●

↓●
●

㎝○

き2◎
↓△

軸糧蝸
甑O

O△

ト△＼△

△＿↓

XO↓

，X＼・一・一・O01020。＿4030

管内風速（m1s）

図6

雪の質量流量と管内風速との関係

Fig．6Re1ation

between。

themass

表2

f1ow

ofsnow

and

the

雪輸送量

Table2Ca1cu1atedsnow

massestransportedby

thisequipment

anhour．

雪質

雪輸送量（t／h）

新雪

1．6〜2．2

こしまり雪

4．9〜5．7

しまり雪

6．2〜7．3

ざらめ雪

9．O〜11．1

■114■

in

wind

velocity

inpipe．

雪の空気輸送実験（その1）一小林俊市・熊谷元伸

3．5輸送管内の温度上昇
雪の空気輸送方式において，その輸送能力を左右する大きな要素の一つとして，輸送管内の温度上昇が挙げられる．

図7，8は，それぞれ雪投入口から2m，7mの位置で測定した管内温度と気温との関係を

嵯

3（2m）
↓XX2〜）
挫／！

団自〜｛1釦

気温、。c、、イx−4・3。♂
o1△

■1O

1◎ん・12㌻1●図7管内温度（2m地点）と気温

Fig．7

Relation

betweenthetemperature

in属pipe（at2mpoint）andtheairtemperature．

3（7m）20△／／X ↓榊鯉｛1釦

一∴4・・Ol△

図8

管内温度（7m地点）と気温

Fig・8

Relation

betweenthetemperature

一1inpipe（at7m一115■point）andtheairtemperature．

国立防災科学技術センター研究報告第44号

1989一隼10月示したものである．第2章で述べたように，実験時の気温は一3．4〜一0．6℃と，いずれも氷点下であった．しかし，管内温度はすべて気温よりも高く，O℃以上のケースもかなりみられる．

次に，管内温度と気温との温度差を求め，管内風速との関係を示したのが図9，10である．

2つの図から，温度上昇と管内風速や雪質，密度との関係ははっきりしないが；いずれの場合も管内温度の方が気温を1〜3．5℃も上回っていることがわかる．

（2m）

女

3もヒ○O㌧

茎2塾

差去・△X．

。
㌔X △趣∵∴ポ∵
O
010204030

管内風速（m！S）

図9

管内の温度上昇（2m地点）

Fig．9

Temperature

snow

rise

inpipe（at2mpoint）against（7m）othewindvelocity

inpipewithdifferent

inpipewithdifferent

type．

↓o（○△△◎◎△oし★

2味・△X

X

■士．

。

養△

舳X

X8挫

温度上昇＝管内温度一気温

0O

10203040

管内風速（mls）
図10

管内の温度上昇（7m地点）

Fig．10Temperature

snow

rise

inpipe（at7mpoint）against

type．

一116一

thewindve1ocity

雪の空気輸送実験（その1）一小林俊市・熊谷元伸

4．考察

4．1輸送管内の雪の流れ
今回は，粒子速度の測定や高速度カメラによる管内の雪の動きの観測を行っていないので，確定的なことはいえないが，小林ほか（1987）の結果と併せて考えると，管内の雪の流れは以下のように推定される．

新雪を投入した場合，15m／s以上の管内風速では，ほとんどの粒子が浮遊運動をしていたものとみられる．

また，こしまり雪，しまり雪の場合，30m／s以上の管内風速では新雪と同様に浮遊運動が顕著であるが，20m／s以下になると，跳躍粒子又は転動粒子が卓越してくると考えられる．

これに対して，ざらめ雪では浮遊する粒子は少なく，ほとんどの粒子は雪塊の形で跳躍ないしは転動していたものと推定される．

次に，輸送管出口から排出される雪の状態が投入雪質によって異なる原因は，次のように考えられる．

まず新雪の場合，降雪直後でまだ雪粒同士の結合が出来ていないか，又は出来ていても弱いために，15m／s位の弱い風でも充分粒子をバラバラにほぐし得るものとみられる．

これに対して，こしまり雪，しまり雪では，すでに雪粒同士の結合が緊密に出来ており，20m／s以下の風速では結合状態を解消するのに不充分であるとみられる．

一方，ざらめ雪の場合は，第2章でもふれたように，すでにいくらか水分を含んだ状態にあるため，本来雪粒同士の結合が弱いにもかかわらず，管内を移動する過程で逆に雪粒同士が付着し，雪塊に変わっていったものと考えられる．

4．2輸送管内の圧力損失の特性
一般に定速区問における圧力損失と気流速度との関係は，付図1のように表わされる．付
図1から明らかなように，各パラメータによる曲線はいずれも最小値があり，その位置は固体粒子の質量流量G、（kg／s）が大きくなるほど，図の破線のように気流速度（m／s）の大きい方へ移動する（森／11．1979）．

これに対して，本実験結果の図3では最小値を確認することができない．本来，管内に粒子が堆積すれば，流れの断面積が小さくなり，しかも堆積粒子によるあらさの増加のために，圧力損失は急激に増加する（森」■1．1979）はずである．しかし，今実験では，前述のように管底にいったん雪の堆積が発生すると，すぐに雪投入部出口付近につまりを生じて供給不能となってしまい，最小値及び左上がりの増加曲線を得ることができなかったと考えられる．

その一方で，管の内径が20cm，40cmのように大きい時には，圧力損失に最小値はあらわれていないとの報告もある（森川，1979）．

いずれにせよ，今後雪投入部をさらに検討を加えて改造する必要がある．

一117一

国立防災科学技術センター研究報告第44号

1989年10月

4．3管内温度の上昇
図9，10に示したように，管内温度が気温を1〜3．5℃も上回る原因として，次の2つを挙げることができる．

（1）送風機による空気の状態変化

輸送用の空気は送風機で圧縮され，輸送管内で状態が変化し，圧力のみならず温度も変化する．一般にその変化は次の式で表わされる．

〃閉＝一定

（4）

ここに，力：圧力，o：比容積，〃：指数．

〃の値によって，次の5つの状態変化に大別される．①等温変化

②等圧変化

③等容変化

④断熱変化⑤ポリトロープ変化
本実験の場合，装置の構造上①，②，③は当てはまらない．また，多少の熱の出入りを伴うことから，厳密には断熱変化でもなく，結局ポリトロープ変化以外には考えられない．ポリトロープ変化により生ずる空気の温度変化は，次のように表わすことができる（生井，！972）．

η一ユ

乃一ハ（芸1）T（・）ここに，τ。：終わりの絶対温度（。K），

T1：初めの絶対温度（。K），ヵ。：変化終点での圧力（mmAq），ヵ1：初めの圧力（mmAq），〃：ポリトロープ指数．

〃の値は，一般に断熱変化における同形の式の断熱指数后＝1．4（空気の場合）よりも大きいとされている．ここでは，一応〃＝1．4として，式（5）を用いて∠1τ＝T。一τ、を試算してみた．

その結果，∠丁二〇．1〜1．3℃といずれも小さく，これだけでは本実験における温度上昇分すべてを説明できないことがわかった．

（2）じゃま板（バッフルプレート）による影響

本実験終了後に，整流管の雪投入口に近い部分に，圧カセンサーと温度センサーを取付け，じゃま板の設置による管内温度への影響を調べた．調査結果を表3に示す．表3から明らかなように，整流管の管内温度は，気温に比べて2．3〜3．9℃も上昇することがわかった．

すなわち，雪投入口からの雪の吹き上がりを防止するために設けたじゃま板により空気流が一部で阻止され，その結果として温度上昇を生じていることがわかった．
結局管内の温度上昇は，（1）及び（2）の相乗作用により発生すると見なすことができる．

一118一

雪の空気輸送実験（その1）
表3
Ta阯e3

小林俊市・熊谷元伸

じゃま板の影響調査結果
Measuredtemperature

rises

due

toabaffle

p1ate．

1．設定風速：40m／s

要素風速（m／s）

管内温度（℃）

整流管348．7

雪投入口から2m地点

407，3雪投入口から7m地点

397．5

風速（m／s）

管内温度（℃）

測定位置

気温（℃）

4．82、設定風速：30m／s

要素

測定位置
整流管

5．まと

25．5

8，4

雪投入口から2m地点

306．9

雪投入口から7m地点

30

7，3

気温（℃）

6．1

め

長さ約7mの水平直管を有する雪の空気輸送実験装置を用いて，雪の輸送実験を行った結果をまとめると，次の通りである．

1）雪を投入した時の直管部の圧力損失は，新雪では空気だけを流送させた時の圧カ損失にほぼ等しく，管内風速30m／sで約3．5mmAq／m，こしまり雪，しまり雪では新雪に比べ約1，5倍，ざらめ雪では約2倍であった．

2）輸送管内につまりを生じた時の限界風速の値は雪質によって異なり，新雪では10m／s，こしまり雪，しまり雪では15m／s，ざらめ雪では25m／s程度であることがわかった．したがって，管内につまりを生じさせないためには，30m／s以上の風速が必要である．

3）管内を流動する雪と空気との比率を表わす混合比と体積濃度を求めると，まず混合比は雪質によって異なるがO．18〜1．6の範囲，また体積濃度は最大で0．01程度であった．

4）実験結果から推定した雪輸送量は，新雪で2t／h前後，こしまり雪では5t／h程度，しまり雪で6〜7t／h，またざらめ雪では9〜11t／hであることがわかった．

5）管内温度は，いずれも気温に比べて1〜3．5℃も高くなっており，その原因はポリトロープ変化による空気の状態変化とじゃま板の設置による影響に起因するとみられる．

一119一

国立防災科学技術センター研究報告

謝第44号

1989年10月

辞本報告書をまとめるに当り，長岡雪氷防災実験研究所の方々，特に長岡雪氷防災実験研究所長中村勉博士から有益な御助言を頂きました．ここに記して感謝の意を表します．

引用文献
1）生井武文（1972）：遠心軸流送風機と圧縮機．第14版，朝倉書店，28−40．

2）上滝具貞（1979）1粉粒体の空気輸送（新版）．第3版，日刊工業新聞社，304pp．
3）建設省（1988）：雪の連続輸送技術の開発．雪に強い都市づくりに関する総合技術の開発報告書，
14−27．

4）建設省北陸地方建設局監修（1983）：流雪溝設計運営要領．杜団法人北陸建設弘済会，60．
5）小林俊市・栗山弘（1987）：雪の水力輸送の技術開発．雪と道路，No．10，95−99．

6）小林俊市・熊谷元伸・栗山弘・野原以左武（1987）：雪の空気輸送実験（序報）．日本雪氷学会全国大会講演予稿集，347．
7）森川敬信（1979）流体一固体二相流

空気輸送と水力輸送

初版，日刊工業新聞社，55−57

8）大熊孝・米内弘明・星野和利・小林雄二（1985）：流雪溝の流雪能力と塗装によるその改善．土木学会論文集，第359号／IV−3，99−106．

9）AJステパノフ著，今市憲作・崎展・辻本良信共訳（1979）ポンプとフロワ

ニ相流を中心に．初版，産業図書，186−18710）富田侑嗣（1982）：固気二相流における流動の固有の性質．混相流の基礎理論と応用技術，混相流シンポジウム実行委員会，109−128．
11）辻裕（1984）：空気輸送の基礎．第1版，養賢堂，！−4．

（1989年6月12日原稿受理）

一120一

雪の空気輸送実験（その1）付表1

空気輸送装置の使用例

Attached

Table

Specifications

ofsome

輸送世（ピh）

真比婁t！㎡

称

形状 ■ 平均径

using

pneumatic

conveyOrs．

空気輸送装置

管径mm

被輸送物
名cases小林俊市・熊谷元伸

里巨離1m）

常用 最大

水平 垂直
47混入機

輸送形式

混合比
常用 最大

ココアビーンズ

1．2

橋円状

12㎜

O．5

O．667．9

ホツパ電磁フイーダー

1．7

O，4〜O．45

10〜20㎜

60395500

254

ロータリーフィーダー〃

1．92．6

塩fヒビニル粉

1，4片状
球状45

圧送式1．4

木材チップ（細片〕〃

圧送循環方式

1．1

2．2

吸込ノズル 吸弓1式
エ ゼ ク タ 圧送式

2，32．3O．7

1．2

合成樹目旨O．95

農薬粒剤

o，9〜1．o［241OO

40153皿

1，21．2

65

20

16

1，5φ

O．5o．9

lOO

40IO

■

球状円柱状円柞

Gs3
εGs2｝〈εεGs1ボ
聖只出

Gs・O
Gs3〉Gs2〉Gs1

O
気流速度（mls）

付図1

圧力損失と気流速度との特性線図の例

Attached

Fig．1

Re1ation

betweenthe一121一pressureloss

andthewindvelocity．