土地改良事業計画設計基準・設計「水路トンネル」 平成  年  月版 の技術書 正誤表土地改良事業計画設計基準・設計「水路トンネル」（平成 26 年 7 月版）の技術書 正誤表ページ・行（令和５年令和５年  10月分月分）
誤

正S
 行目

半径方向応力のσσγは次式によって求められる（図 参照）。
1 𝐶𝐶21𝜆𝜆(2+𝐷𝐷𝑡𝑡 ) −4𝜎𝜎𝑡𝑡 = 𝑃𝑃𝑖𝑖 ⋅ { 𝐶𝐶𝑡𝑡𝐷𝐷𝑖𝑖𝑖𝑖

𝐶𝐶𝐷𝐷𝑖𝑖⋅(1+ 𝑡𝑡 )1 𝐶𝐶

2

1𝜆𝜆(2+𝐷𝐷𝑡𝑡 ) −4𝜎𝜎𝛾𝛾 = 𝑃𝑃𝑖𝑖 ⋅ { 𝐶𝐶𝑡𝑡𝐷𝐷𝑖𝑖𝑖𝑖

𝐶𝐶𝐷𝐷𝑖𝑖⋅(1+ 𝑡𝑡 )＋＋1 𝐶𝐶 2
2 𝐷𝐷𝑖𝑖
𝐶𝐶𝑡𝑡𝐶𝐶𝐶𝐶⋅(1+)
𝐷𝐷𝑖𝑖
𝐷𝐷𝑖𝑖

1(𝜆𝜆−1)( + 𝑡𝑡 )1(𝜆𝜆−1)( + 𝑡𝑡 )⋅𝛾𝛾 24( )𝐷𝐷𝑖𝑖⋅𝛾𝛾 24( )𝐷𝐷𝑖𝑖

半径方向応力のσσU は次式によって求められる（図 参照）。

}  ………………… 

1 𝐶𝐶 22 𝐷𝐷𝑖𝑖
𝐶𝐶𝑡𝑡𝐶𝐶𝐶𝐶⋅(1+)
𝐷𝐷𝑖𝑖𝐷𝐷𝑖𝑖}  ………………… ここで、

𝜆𝜆 =𝜎𝜎𝑡𝑡 = 𝑃𝑃𝑖𝑖 ⋅ { 𝐶𝐶𝑡𝑡𝐷𝐷𝑖𝑖𝑖𝑖

21𝐶𝐶
𝐷𝐷𝑖𝑖

⋅(1+ 𝑡𝑡 )1 𝐶𝐶21𝜆𝜆(2+𝐷𝐷𝑡𝑡 ) −4

𝜎𝜎𝑟𝑟 = 𝑃𝑃𝑖𝑖 ⋅ { 𝐶𝐶𝑡𝑡𝐷𝐷𝑖𝑖𝑖𝑖𝐶𝐶𝐷𝐷𝑖𝑖⋅(1+ 𝑡𝑡 )＋−1 𝐶𝐶 22 𝐷𝐷𝑖𝑖
𝐶𝐶𝑡𝑡𝐶𝐶𝐶𝐶
⋅(1+)
𝐷𝐷𝑖𝑖
𝐷𝐷𝑖𝑖

1(𝜆𝜆−1)( + 𝑡𝑡 )1(𝜆𝜆−1)( + 𝑡𝑡 )⋅𝑟𝑟 24( )𝐷𝐷𝑖𝑖

𝑟𝑟 24( )𝐷𝐷𝑖𝑖

1 𝐶𝐶 22 𝐷𝐷𝑖𝑖
𝐶𝐶𝑡𝑡𝐶𝐶𝐶𝐶⋅(1+)
𝐷𝐷𝑖𝑖
𝐷𝐷𝑖𝑖

⋅}  ………………… }  ………………… 

ここで、

𝑃𝑃𝐶𝐶
1={}
𝐶𝐶𝐶𝐶
𝑃𝑃𝑖𝑖
2 ⋅ 𝑡𝑡 ⋅ (1 + 𝑡𝑡 )
𝐷𝐷𝑖𝑖
𝐷𝐷𝑖𝑖

𝑃𝑃𝑖𝑖  内水圧

1 𝐶𝐶

𝜆𝜆(2+𝐷𝐷𝑡𝑡 ) −4{𝑚𝑚2′ +1𝐸𝐸′𝑚𝑚2′ ⋅( 2′ )𝐸𝐸2+1 𝐶𝐶2𝜆𝜆 =1(𝑚𝑚1′ −1)(2+𝐷𝐷𝑡𝑡 ) +4(𝑚𝑚1′ +1)
𝐶𝐶𝑖𝑖𝐶𝐶} …………………  𝑚𝑚1′ ⋅𝐷𝐷𝑡𝑡 ⋅(1+𝐷𝐷𝑡𝑡 )
𝑖𝑖

𝑖𝑖

𝑃𝑃𝐶𝐶
1={}
𝐶𝐶𝐶𝐶
𝑃𝑃𝑖𝑖
2 ⋅ 𝑡𝑡 ⋅ (1 + 𝑡𝑡 )
𝐷𝐷𝑖𝑖
𝐷𝐷𝑖𝑖

𝑃𝑃𝑖𝑖  内水圧{𝑚𝑚2′ +1𝐸𝐸′𝑚𝑚2′ ⋅( 2′ )𝐸𝐸1+1 𝐶𝐶

21(𝑚𝑚1′ −1)(2+𝐷𝐷𝑡𝑡 ) +4(𝑚𝑚1′ +1)
𝐶𝐶𝑖𝑖𝐶𝐶} …………………  𝑚𝑚1′ ⋅𝐷𝐷𝑡𝑡 ⋅(1+𝐷𝐷𝑡𝑡 )𝑖𝑖

𝑖𝑖

𝐶𝐶𝑡𝑡  コンクリートライニングの厚さ

𝐶𝐶𝑡𝑡  コンクリートライニングの厚さ𝑚𝑚1  𝑚𝑚1  コンクリートのポアソン数（コンクリートのポアソン比ν の逆数）𝑚𝑚1′ = 𝑚𝑚1 − 1𝐷𝐷𝑖𝑖  トンネル内空断面の直径

𝐷𝐷𝑖𝑖  トンネル内空断面の直径γトンネル中心からライニングコンクリート中の応力を求めようとする点までの距離ｒ トンネル中心からライニングコンクリート中の応力を求めようとする点までの距離

コンクリートのポアソン数（コンクリートのポアソン比ν の逆数）𝑚𝑚1′ = 𝑚𝑚1 − 1𝑚𝑚2  岩盤のポアソン数（岩盤のポアソン比ν の逆数）𝑚𝑚2′ = 𝑚𝑚2 − 1

𝐸𝐸1 コンクリートの弾性係数  𝐸𝐸1′ =𝐸𝐸2′  岩盤の弾性係数  𝐸𝐸2′ =𝑚𝑚22𝑚𝑚22 −1𝑚𝑚12𝑚𝑚12 −1⋅ 𝐸𝐸2𝑚𝑚2  岩盤のポアソン数（岩盤のポアソン比ν の逆数）𝑚𝑚2′ = 𝑚𝑚2 − 1𝐸𝐸1  コンクリートの弾性係数  𝐸𝐸1′ =⋅ 𝐸𝐸1𝐸𝐸2  岩盤の弾性係数  𝐸𝐸2′ =8𝑚𝑚22𝑚𝑚22 −1𝑚𝑚12𝑚𝑚12 −1

⋅ 𝐸𝐸2

⋅ 𝐸𝐸1


ページ・行
S

誤

 行目

式（ 、（）において、内水圧𝑃𝑃𝑖𝑖 を正で与えた場合、引張応力は負、圧縮応力は式（ 、（）において、内水圧𝑃𝑃𝑖𝑖 を正で与えた場合、引張応力は負、圧縮応力は正で表され、接線方向応力σσt 引張応力（負）、半径方向応力σσU は圧縮応力（正）となる。

式（）において、ライニング内面（γ＝Di）に発生する接線方向応力σσt は次式によ

式（）において、ライニング内面（ｒ＝Di）に発生する接線方向応力σσt は次式によって求められる。



って求められる。


式（）においてライニング中に発生する半径方向応力σσγはσσγ≦𝑃𝑃𝑖𝑖 となり、特なお、式 行目


式（）においてライニング中に発生する半径方向応力σσU はσσU≦𝑃𝑃𝑖𝑖 となり、特なお、式別な場合以外はコンクリートの許容応力度を超えることはないので、σσγの検討は省略してよ

別な場合以外はコンクリートの許容応力度を超えることはないので、σσU の検討は省略してよい。

S

図
正で表され、接線方向応力σσt 引張応力（負）、半径方向応力σσγは圧縮応力（正）となる。



正い。


1PP －

1PP 

× ＮPP －

× ＮPP －



注① E＝   ＮPP

－
－

② 〃 × 〃③ 〃 × 〃－②

⑤ 〃 × 〃－

③－⑦ 〃 × 〃⑧ 〃 × 〃⑩ 〃 × 〃－

－

⑤⑦⑧－⑪ 〃 × 〃④⑥

⑨ 〃 × 〃

注①④ 〃 × 〃⑥ 〃 × 〃－

－



⑨⑩⑪－

E＝   ＮPP〃 × 〃〃 × 〃〃 × 〃〃 × 〃〃 × 〃〃 × 〃〃 × 〃〃 × 〃〃 × 〃〃 × 〃－

－

－

－

－

－

図 無筋コンクリートライニングの場合の CtDi と内水圧によってコンクリート内面に発生する引張応力σσt との関係（𝑃𝑃𝑖𝑖 ＝ＮPP 当たり）



9図 無筋コンクリートライニングの場合の CtDi と内水圧によってコンクリート内面に発生する引張応力σσt との関係（𝑃𝑃𝑖𝑖 ＝ＮPP 当たり）

ページ・行S誤正

図、図
×ＮPP×ＮPP×ＮPP

・3LＮPP×ＮPP

・3LＮPP

・3LＮPP

・3LＮPP



1PP



1PP

1PP

1PP




×1PP



×1PP

×1PP×1PP



図 コンクリートライニング中に発生する接線方向応力σσt、半図 コンクリートライニング中に発生する接線方向応力σσt、半径方向応力

図 コンクリートライニング中に発生する接線方向応力σσt、半σγの分布
径方向応力σσγの分布

径方向応力σσU の分布Ct  E
Di＝、E＝ の場合

Ct  E
Di＝、E＝ の場合

Ct  E
Di＝、E＝ の場合




10

図 コンクリートライニング中に発生する接線方向応力σσt、半径方向応力σU の分布Ct  E
Di＝、E＝ の場合