コンクリート工学年次論文集，Vol.32，No.1，2010

論文

空間分布特性から見た超吸水性ポリマーの内部養生効果
荒金 延明*1・五十嵐 心一*2・小池 祐輝*3

要旨：自己収縮抑制を目的とした内部養生法に用いられる超吸水性ポリマー(SAP)に関して，セメントペースト中の分散性を空間統計量により評価した。また，SAP の水分到達距離を微小硬度測定により推定した。その結果，化学収縮を補償するのに十分な量の SAP を混入しても，内部水分が供給される距離は高々200μm 程度であり，SAP の周囲には自己乾燥から保護されていない領域が存在するため，自己収縮は著しく低減されるが完全には抑制されないことが明らかとなった。
キーワード：自己収縮，超吸水性ポリマー，点過程，空間分布特性，水分到達距離，微小硬度，保護領域
1. 序論の際，保水性能に優れた粒子をペースト全体に分散させコンクリート構造物の長大化にともない，近年では高ようとするならば，寸法の小さな SAP の方が内部養生材

強度コンクリートの使用が一般的になっている。しかし，としてより効果的であると考えられる。しかし，一方に高強度コンクリートにおいては自己収縮の発生が問題おいて SAP の混入は強度低下をもたらすことになり，特となりうる。この現象は，セメントの水和反応にともなに吸水能の大きな SAP は膨張後の寸法が大きく，強度低う体積収縮に起因しており，養生条件，水セメント比，下は避けられない 5)，6)，7)。したがって，SAP の使用に関セメントの種類などにより収縮の程度は大きく変化す

しては，SAP 量，寸法，およびその空間配置の 3 点を最1)る 。また，収縮拘束により生じるひび割れは，コンク適化する必要があるが，コンクリート用に開発されたリートの強度低下や有害物質の侵入経路となりうるこ

SAP について，それら 3 つのパラメーターと自己収縮抑とが懸念される。したがって，自己収縮の抑制を目的と制効果の関係を詳細に検討した例は尐ない 4)。

する合理的な解決策の確立が必要とされている。

本研究では，SAP の混入量を変化させたときの空間分自己収縮を抑制する手法として，コンクリート打設時布特性を空間統計量により評価する。さらに，SAP からに保水性粒子を混入する内部養生法がある。この手法は，セメントペースト中に供給される水分の到達距離，およ保水性粒子を貯水槽として内部に配置し，水和反応の進びそれにともなうセメントペースト保護領域を界面領行にともない自己乾燥により空となりうる部分へ水分域の微小硬度測定結果に基づいて考察し，自己収縮抑制を供給することで，自己収縮を低減する効果を期待して効果と SAP の空間分布特性との関係を明らかにするこいる。一般に，保水性粒子としては軽量骨材や超吸水性とを目的とする。

ポリマー：SAP（Super Absorbent Polymer）の使用が検討されている。軽量骨材については，飽水させた軽量骨材

2. 実験概要と普通骨材の一部を置換することによる自己収縮の低2.1 使用材料およびセメントペーストの配合減効果が既に報告されている 2)，3)。また，Bentz ら 4)によセメントは普通ポルトランドセメント（密度：り，軽量骨材からセメントペーストへ供給される水分の3.15g/cm3，比較表面積：3310cm2/g）を使用した。使用し到達距離を，自己乾燥から保護された領域とみなし，そた高性能 AE 減水剤はポリカルボン酸系である。内部養の領域の連続性の観点から，自己収縮抑制機構を明らかにしようとする研究がなされている。これは，凍結融解(a)吸水前(b)吸水後作用に対する抵抗性において，気泡間の距離をある値以下にすれば，コンクリートが気泡により保護されるという保護領域の考え方に基づいている。この考え方に立つならば，内部養生材の空間的な配置が重要であり，内部1mm養生効果を材料設計に組み込む場合には，保水性粒子の寸法や分散性を考慮しなければならないことになる。こ
図-1 吸水前後のSAP*1 金沢大学 工学部土木建設工学科 (正会員)*2 金沢大学 理工学域環境デザイン学類 教授 博（工） (正会員)*3 金沢大学大学院 自然科学研究科社会基盤工学専攻 (正会員)-449-

(a)原画像部水分との置換を行った。赤色染料含有エポキシ樹脂を(b)2値画像含浸し，樹脂の硬化後に，耐水研磨紙を用いて表面を研磨して画像取得試料とした。
スキャナーを使用して解像度 800dpi で研磨断面のカラー画像を取得した（図-2(a)）
。1 画像は 1100×1102 画素からなり，1 画素は 31.75μm に相当する。画像解析ソフトウェアを用いて画像の明度と色度に基づいた色抽(c)染色部点パターン出を行い，赤色染色部を抽出した。原画像と色抽出画像(d)SAP点パターンを目視にて比較し，色抽出されていない部分のみに対して手動補正を行い，空隙および SAP が抽出された 2 値画像を取得した（図-2(b)）
。
(2) SAP 抽出(1)にて抽出された染色部には，SAP 粒子の他に，気泡および毛細管空隙が染色された部分も含まれる。画像

図-2 SAPおよび重心点抽出画像の例 10mm

から SAP 粒子の空間分布特性を計測するためには，この生材として用いた SAP はコンクリートの内部養生用に開発されたアクリルアミド・アクリル酸共重合体（密度：1.25g/cm3）の粒子であり，ほぼ単一粒度を有する。
この SAP は自重の約 13 倍の吸水能を持ち，平均径は吸水前が 200μm，練り混ぜ中に速やかに吸水して吸水後は約 500μm にまで膨潤する（図-1）。なお，SAP は図-1 に示すように凝集状態のものもあるため，事前に 0.3mm のふるいでふるい分けを行い，これを通過したものを使用した。

ある。しかし，これをスキャナー画像中の染色部の幾何学的特徴から個々に識別することはできない。そのため，
本研究では，以下のように統計的な手順を用いて SAP の抽出を行うものとした。
初めに，SAP 粒子を含まないセメントペースト供試体の画像を取得し，抽出された染色部の面積率とその円相当径を求めた。個々の粒子を円相当径順に並べ替えて，空隙径分布を求めた。
SAP を含む供試体の染色部抽出画像について，同様に2.2 配合および供試体作製
水セメント比が 0.25 のセメントペースト供試体（直径50mm，高さ 100mm）を，ホバート型ミキサを使用して，初めにセメントと SAP を同時に投入し，JIS R 5201 の練り混ぜ手順に準じて作製した。SAP 混入量は，水セメン
ト比 0.25 で到達しうる最大水和度時に生じる自己乾燥にともなう空の空隙に水分を補給するのに必要な量として計算されるが 5)，8)，本研究では Jensen らの提案 5)にしたがって式(1)により計算し，SAP の混入量はセメント質量の 0.35%とした。ここに，(W/C)e は SAP 保有する内部養生水/セメント比，(W/C)はセメントマトリックスの水セメント比である。

W / C e  0.18W / C 

全染色部から SAP 粒子の染色部のみを抽出する必要が染色部面積率および円相当径の空隙分布を求めた。粒子径 100μm 以下の部分の粒径分布は SAP 混入の有無に関わらずほぼ一致していたことから，気泡もしくは毛細管空隙由来の染色部としてこれらを除去した。
100μm 以上の粒径範囲に関して，100μm の刻み幅で分割し，その刻み幅の中で気泡の占める個数割合に相当する粒子を，SAP を含む供試体の相当範囲から無作為に抽出し除去した。これを各粒径範囲にて繰り返し，残された染色部を SAP が抽出された画像とした。染色された抽出 点 の 重 心 位 置 を 求 め （ 図 -2(d) ）， こ れ を 点 過 程
X={xi;i=1,…,n}とした。以上の手順を取得したすべての画像で実行し，SAP 抽出画像を統計的に決定した。

(1)

また，比較のために，必要水量の 2 倍の水量を保持した
SAP 混入量 0.70%の供試体および SAP を使用しないセメントペースト供試体も作製した。なお，作製した供試体

(a)

(b)
xjxirはすべて所定材齢まで密封養生を行った。

ru

2.3 画像取得と SAP 粒子抽出
(1) 染色部画像の取得

図-3 放射線テンプレート

打ち込み後 24 時間にて，円柱供試体から厚さ 10mm程度の薄板を 10 枚切り出し，エタノールに浸漬して内-450-

および接触分布関数計算の模式図

2.4 2 点相関関数 9)w(si )  x  2si  y  2si 1(1) 定義(2) 接触分布関数 11)

2 点相関関数とは，ある一定の長さの線分をランダムに画像上に落とした時，その線分の両端が同一相上に載接触分布関数は，点過程 X={xi;i=1,…,n}が与えられた
とき，画像内の任意の点 u W＼X から最も近い点過程る確率関数である。
着目相を P とし，任意の点(xi=1,2,…,n)に関して次のような指示関数 I(xi)を定義する。
1I ( xi )  
0(5)の点 xi  X までの距離の確率関数であり，その定義は式(6)に示すとおりである。ここに，b(u,r)は点 u を中心と

xi  P 
xi  P (2)する半径 r の円であり（図-3(b)），N(B)は領域 B  W 中にある X の点の数である。本研究においては，SAP 表面

xi  P である確率を P{I(xi=1)}と書くことにすると，任意を点過程の点の集合とみなし，SAP 相を S として，画像の線分 r の両端 xi，xj が同一相上に載るとは，同時確率
確率 PI ( P) ( xi )  1, I ( P) ( x j )  1が満たされることであり，2上にランダムに点 u  S を落とし，その点から SAP 表面点相関関数 S2(P)(r)は式(3)で定義される。

を求めた。

S2( P ) (r )  I ( P ) ( xi ) I ( p ) ( x j )PI( P)( xi )  1, I( P)

までの最短距離をそれぞれについて求め，接触分布関数

H (r )  PN (b(u, r ))  0
^



(3)

(x j )  1(6)

2.6 セメントペーストの長さ変化試験 5), 6)

ここに，r=|xj-xi|であり，<>は期待値を意味する。2 点相

直径約 30mm，長さ約 400mm のポリエチレン製のコル関関数は，r=0 にて着目相の体積率を表わし，この点にゲートチューブを振動台の上に鉛直に保持し，振動を加おける勾配は着目相の比表面積に関係づけられる。2 点えながら上部からセメントペーストを静かに注ぎ込ん

相関関数は距離の増大とともに減尐し，理論上は体積率だ。十分に空気を追い出した後，テフロン製の栓をして，の自乗値に収束する性質を持つ。関数が最初に自乗値と長さ変化測定用供試体とした。これを 20℃の恒温室にて交わるまでの距離は構造距離と呼ばれ，2 点の相関性が水平にして保管し，図-4 に示す長さ変化測定装置を用いポアッソン分布より大きな正の相関を示す範囲であり，て所定材齢にて長さ測定を行った。供試体数は，それぞ粒子の空間分布を特徴づける距離となる。

れの配合に対して 3 本であり，別途予備試験にて求めて(2) 計算方法

おいた凝結始発時を始点として，自己変形ひずみの平均本研究においては，2 点相関関数を求めるため，放射値を求めた。

線テンプレートを用いた。
（図-3(a)）。抽出した SAP 相

2.7 微小硬度試験の 2 値画像に対し，任意の位置に所定の長さを持ったテ2.2 で作製した SAP 混入供試体の中央部から 20×20mmンプレートを載せ，原点と各方向の放射線の先端が SAPの試料を切り出した。耐水研磨紙を用いて供試体表面を相に載るか否かを判定した。この操作を画像上の任意の注意深く研磨した後，JIS Z 2244 に従って微小硬度試験

格子点で総点数が 10000 点となるまで繰り返した。放射を行った。試験時の載荷荷重は 0.098N とし，同一距離に線の長さを 0 から 350 画素まで変化させて，それぞれのおける測定は 10 箇所にて行った。SAP 界面からバルク距離に対応する 2 点相関関数を求めた。

セメントペースト（界面の影響を受けないセメントペー

2.5 点過程統計量

ストマトリックス）方向に向かって 30μm 間隔で 270μm(1) 最近傍距離関数10)まで微小硬度測定を行い，SAP-セメントペーストマトリ

最近傍距離関数は，任意の点 xi  X から距離 r 離れた位置に最近傍点 xj  X(i  j)が存在する確率を求める関数

ックス界面領域における微小硬度分布を求めた。
2.8 反射電子像観察および画像解析であり，式(4)より計算される。

2.2 にて作製した供試体の中央部を切り出し，エタノN^ 1(s  r ) 1(s  b)  w(s )G (r )  i 1iii(4)N 1(s  b )  w(s )iiii 1

ここに，si は最近傍距離，bi は各点 xi から画像縁までの最短距離である。また，式(5)に示す w(si)はエッジ補正係数であり，前述の si を半径とする領域だけ縮退させた観察領域面積の逆数であり，観察視野 W の辺長を x，y とすると，次式により与えられる。

-451-

コルゲートチューブ

レーザー変位計

基準棒
図-4 長さ変化測定装置

表-1 SAP面積率
SAP(%)
0.350.7(b)SAP0.70%(a)SAP0.35%

面積率(%)
理論値
実験値7.35.513.710.5ールに 24 時間浸漬して水分との置換を行った。
さらに，
図-5 重心点抽出画像の例

t-ブチルアルコールによる置換を行った後，凍結真空乾10mm

燥装置を用いて内部水を除去した。乾燥した試料に対しはないため SAP 体積に比例しない。また，分散性に大きて，真空樹脂含浸装置を用いて低粘度エポキシ樹脂を含な差は見られず，2.3 にて述べた点の抽出法により，人浸させた。樹脂の硬化後，耐水研磨紙およびダイヤモン為的な凝集性を導入することもなかったと判断される。

ドスラリーを用いて観察面を注意深く研磨し，その表面

図-6 は，SAP 重心点に関する最近傍距離関数を示したに金-パラジウム蒸着処理を施し，電子顕微鏡観察試料とものである。図中の破線は，点が完全ランダム分布を示した。走査型電子顕微鏡を用いて，作製した試料から観すときの最近傍距離関数を表わす。いずれの SAP 混入量

察倍率 500 倍にて無作為に抽出した 10 断面の反射電子においても，距離の小さい範囲にて関数値は破線に比べ像をコンピュータに取り込んだ。1 画像は 1148×1000 画て小さく，SAP がセメントペースト中でランダム分布に素からなり，1 画素は 0.22μm に相当する。取得した反射比べてより規則的に分散していることを表わしている。

電子像に対し，グレースケールに基づく 2 値化処理を行

点間距離に着目すると，いずれの SAP 混入量の場合もい，未水和セメントを抽出した 2 値画像を得た。

250μm 以下の距離で重心点が存在する確率はほとんどなく，互いに排他的であるハードコア領域が認められる。

3. 結果および考察

これらは，短距離領域においては SAP 自身が大きさを有3.1 SAP の空間分布特性するために互いに近接できず，同様の空間構造を形成す

表-1 は染色部の面積率を比較して示したものである。

ることを示している。しかし，点間距離の増大にともな

SAP として抽出された部分の面積率は，個々の SAP 粒子

い混入量による差が現れ，SAP 混入量 0.35%の場合は点が完全に膨潤したとして計算される値よりも 2-3%程度間距離が 2000μm 程度で，0.70%の場合は 1500μm 程度で小さい。これは，使用したコンクリート用に開発された関数値が収束し，いずれの配合においても最大で 2mm

SAP 中には貯水性を持たない破片状の部分（図-1）や練程度離れないうちに必ず他の点が見つかるような分布り混ぜ中に破壊する粒子も一部含まれていたためと考であることを示している。

えられる。貯水されなかった水分によりマトリックスの

図-7 は，SAP 粒子の 2 点相関関数を示したものである。

有効水セメント比は増大することになるが，その増大はSAP 混入量 0.35%の方が 0.70%のグラフよりも傾きが緩高々1～2%である。

やかであり，混入量の増加によりセメントペースト単位

図-5 は，2.3 にて示した気泡および毛細管空隙に関す体積中の SAP 比表面積に差があることを示している。まる処理を行い，SAP を抽出した画像の重心点パターンのた，SAP 混入量を 2 倍にすると構造距離が 200μm 程度増例を示したものである。混入量を増加させると SAP の点大するが，概して SAP 粒子の空間的な分布の単位に大き密度は明らかに増大するが，点数はステレオロジー量でな差はない。

0.80.4
0.2
0SAP(%)
0.35(ランダム)
0.35
0.70(ランダム)
0.70
500 1000 1500 2000 2500
距離r(μ m)

図-6 最近傍距離関数

S2(r)

G(r)

0.05

0.10

0.04

0.08

0.6

0.0

0.12

SAP(%)
0.35
0.70

0.06
0.04

SAP(%)
0.35
0.70

0.02
0.01

0.02
0.00

0.03

H(r)

1.00200 400 600 800 1000
2点間距離r(μ m)

図-7 2点相関関数

-452-

0.00

0500 1000 1500 2000 2500
距離r(μ m)

図-8 接触分布関数

自己変形ひずみ (×10-6)

時間 (日)(a)原画像(界面)(b)原画像(バルク)

界面(c)2値画像(界面)(d)2値画像(バルク)

001234567SAP(%)
00.350.70-500-1000-1500

図-9 長さ変化試験結果
図-8 は，SAP 粒子表面に対する接触分布関数を示したものである。SAP 混入量 0.35%の場合，セメントペーストの任意の位置から 500μm 程度離れた距離において

図-11 SAP混入試料の原画像および2値画像 50μm

SAP 表面が存在する確率が高いことが分かる。一方，混入量を 0.70%と増大させた場合では SAP がより近接してペーストと同程度の値にまで低下する。SAP から周囲の存在するため，短い距離にて関数値のピークが表れておセメントペーストマトリックスに水分が供給されたこり，300μm 付近に SAP 表面が存在する確率が高くなってとにより水和が進行し，微小硬度は増大したものと考えいる。

られる。SAP 混入量に関わらず，SAP 界面から 200μm 程3.2 自己収縮特性

度離れたところで微小硬度がバルクセメントペースト

図-9 は，長さ変化試験の結果を示したものである。
SAPと同程度の値を示すのは，セメントペーストマトリック

を 0.35%混入すると材齢初期にわずかな収縮を生じた後スの配合が同一であり，SAP 量が増しても互いに影響をに膨潤を生じ，SAP 無混入に比べて自己収縮ひずみは著及ぼさない距離だけ離れていたことを示し，両者においしく低減される。しかし，初期の膨潤以降に約 350×10-6て水分到達距離は 200μm 程度であったと考えられる。ま程度の収縮を生じている。さらに，SAP を 0.70%混入した，前述のようにマトリックス全体の有効 W/C は SAPた場合は内部養生効果がより顕著に現れ，初期の収縮は混入 0.70%の方が若干大きいため，微小硬度は SAP 混入ほぼ抑制されて膨潤を生じる。しかし，この場合も材齢0.35%に比べて低い値を示している。
図-11 に，SAP を 0.35%混入した普通ポルトランドセ

1 日以降には収縮傾向が認められ，自己収縮は完全には抑制されていない。

メントペーストの材齢 1 日における反射電子像および未3.3 セメントペーストの微視的構造

水和セメントを抽出した 2 値画像を示す。バルクセメン

図-10 は，材齢 7 日における SAP 粒子-セメントペース

トペーストに比べ，SAP 界面付近では未水和セメント粒

トマトリックス界面領域の微小硬度分布を示したもの

子が尐なくなっていることが視覚的に理解される。界面である。いずれの混入量においても，SAP 界面付近の微領域においては大きなセメント粒子が接近できず，粒子小硬度がバルクセメントペーストに比べて大きくなっ充填性が低下する壁効果のため，未水和セメント粒子はており，界面からの距離が 200μm 程度でバルクセメント尐なくなる。しかし，図-10 に示したように材齢 7 日における界面近傍の微小硬度はバルクセメントペーストに比べて高くなっている。すなわち，未水和セメントが200尐ないにも関わらず微小硬度が高かったことになり，界面における高い微小硬度は，水和の進行によってより緻ビッカース硬さ

150

バルク

密な組織が形成されたことを示している。すなわち，界面付近では SAP からの内部養生水分の供給を受け，バル

100

SAP(%)
0.35
0.70
0.35(バルク部)
0.70(バルク部)

500050100 150 200 250 300 350
距離(μ m)
図-10 微小硬度試験結果

ク部に比べて水和反応がより進行し，セメント粒子は減尐したものと考えられる 4)。
SAP を 0.70%混入した供試体において，任意のセメントペーストから SAP 表面までの平均距離が 300μm であったのに対し，SAP からの水分到達距離は 200μm 程度であった。
このことより，化学収縮を補償する 2 倍量の SAPを添加しても，本供試体ではセメントペースト中に SAP-453-

からの水分供給を受けない領域が存在していたことが推察され，自己収縮は完全には抑制できなかったものとンクリート工学協会，2002
2)

五十嵐心一，川村満紀，神崎暁史：軽量骨材の使用考えられる。SAP による内部養生効果は，周囲のセメンによる高強度コンクリートの自己収縮の低減効果，トペーストマトリックスへの水分供給距離も重要な要

コ ン ク リ ー ト 工 学 年 次 論 文 集 ， Vol.24 ， No.1 ，3)

因となる 。Kovler は12)

，初期の材齢数日には数 mm の水分移動も可能であり，これによって自己収縮は抑制し

pp.399-404，2002
3)

Henkensiefken, R. and Bentz, D. et al.: Volume changeうるとしている。本研究において，そのような水分の長and cracking in internally cured mixtures made with

距離移動が可能であったのは初期の自己収縮が抑制さ

saturated lightweight aggregate under sealed and

れていた材齢 24 時間程度までであり，それ以降はそのunsealed conditions, Cement & Concrete Composites,ような移動は制限され，結果として水分到達距離がVol.31, No.8, pp.427-437, 20094)

200μm 程度に低下したと考えられる 。しかし，完全に

4)

Bentz, D. P. and Snyder, K. A.: Protected paste volumeは抑制されなくとも自己収縮は著しく低減されており，

in concrete, Extension to internal curing using saturated

Kovler が指摘するように 12)，この部分的な低減効果を有

lightweight fine aggregate, Cement and Concrete

効な効果として評価する体系が必要と考えられる。

Research, Vol.29, No.11, pp.1863-1867, 1999
5)

4. 結論

Jensen, O. M. and Hansen, P. F.: Water-entrained
cement-based materials, Ⅰ .Principles and theoretical

空間統計量の導入により,セメントペーストマトリッbackground, Cement and Concrete Research, Vol.31,

クス中の SAP の分散性を定量評価し，自己収縮抑制効果との関係性を考察した。本研究にて得られた主な結果は

No.4, pp.647-654, 2001
6)

Jensen, O. M. and Hansen, P. F.: Water-entrained

以下の通りである。

cement-based materials, Ⅱ.Experimental observations,(1) SAP 混入量の相違によるセメントペースト中におけCementる分散性の相違は認められず，いずれの混入量においても，SAP はランダム分布よりも規則的に分布し，andConcrete

Research,Vol.32,No.6,

pp.973-978, 2002
7)

全領域にわたって均質に分布していた。

五十嵐心一，渡辺暁央：超吸水性ポリマーの使用による自己収縮の抑制効果，セメント・コンクリート(2) SAP 混入量を増大させても SAP の空間分布の構造単位の大きさには大きな差はない。

論文集，Vol.59，pp109-116，2005
8)

Kovler, K. and Bentur, A.: Efficiency of internal curing(3) 最大到達水和度時の自己乾燥を補償する量としてwith water-saturated lightweight aggregates in terms of

SAP を混入したとき，任意の SAP 重心点から 2mm

autogenous shrinkage reduction, Proceedings of the以内には必ず他点が存在するような空間分布を示

international RILEM conference on Volume changes ofす。

hardening concrete: testing and mitigation., Denmark,(4) SAP 粒子表面に対する接触分布関数より，セメントペーストの任意の点から 300~500μm 付近に SAP を

pp.107-115, August, 2006
9)

Coker,D.

A.

andTorquato, S.: Extraction of

見つける確率が最も大きいことが示された。

morphological quantities from a digitized medium,(5) 微小硬度は SAP 界面付近でバルク部よりも大きな

Journal of Applied Physics, Vol.77, No12, pp.6087-6099,値を示し，水和の進行が確認された。

1995(6) 微小硬度から示唆される水分到達距離は 200μm 程10) Reed, M. G. and Howard, C. V.: Edge-corrected

度であり，本配合においては SAP からの水分供給をestimators of the nearest-neighbour distance distribution

受けない領域が存在し，自己収縮が完全には抑制さfunction for three-dimensional point patterns, Journal ofれなかったと考えられる。

Microscopy, Vol.186, Pt 2, pp.177-184, 199711) Stoyan,

謝辞

D.,Kendall,W.

S.

andMecke,J.:

STOCHASTIC GEOMETRY and its APPLICATIONS,

本研究を行うにあたり，日本学術振興会科学研究費補2nd ed., JOHN WILEY & SONS Ltd., Chichester, 1995

助金（基盤研究 C，課題番号：21560482，研究代表者：12) Kovler, K.: Effect of internal curing on autogenous五十嵐心一）の交付を受けた。ここに記し謝意を表す。

deformation, RILEM Report 41, Internal curing ofconcrete, state of the Art Report of RILEM TC 196-ICC

参考文献1)(eds. Kovler, K. and Jensen, O. M.), RILEM Publication

コンクリートの自己収縮研究委員会報告書，日本コ-454-

S. A. R. L., pp.71~104, 2007