東急建設技術研究所報 No. 43

U.D.C 624.01

環境条件を考慮した中性化劣化予測手法の構築とライフサイクルコストの算定事例
前原要

約：聡＊

鈴木将充 ＊

早川健司 ＊

伊藤正憲 ＊

RC 構造物の中性化による劣化過程において，雨掛かりがある場合は中性化の進行は遅くなるが，鉄筋腐食の進行は速くなることが想定される。しかし，鉄筋の腐食に雨掛かりなどの環境条件が及ぼす影響を定量的に示した事例は少ない。そこで，本研究では雨掛かりの影響を考慮した中性化の劣化予測手法を構築することを目的とし，実構造物とその腐食した鉄筋を対象に調査を行った。その結果，雨掛かりがある場合は乾湿繰り返しの影響を受け，コンクリートの含水率の変動と鉄筋の腐食速度は，表層のほうが内部よりも大きくなることが示された。そして，既報で示している鉄道 RC 構造物の 200 年間ライフサイクルコストの一部に，この雨掛かりの影響を考慮した劣化予測手法を反映させ，再算定した事例を報告する。

キーワード：

中性化，鉄筋腐食，腐食速度，雨掛かり，ライフサイクルコスト目

1．はじめに3．ライフサイクルコスト（LCC）の算定事例

2．劣化予測手法の構築

4．おわりに次：

1．はじめに×148 mm の角柱モルタル供試体の全断面を促進中性化さ

RC 構造物の代表的な劣化である中性化は，コンクリーせた状態で，各々の環境条件に供試体を約 3 年間暴露してト中のアルカリ性を低下させ，鉄筋の不動態皮膜を破壊，鉄筋の腐食量を求めている。この実験から，鉄筋の腐食量鉄筋腐食を引き起こす。この鉄筋腐食は，腐食生成物の体は時間の経過とともに増大し，重回帰分析から温度，湿度積膨張圧によりかぶりコンクリートにひび割れや剥離・剥および酸素濃度の要因を変数とした腐食速度を定量的に示落を発生させる。そのため，構造物を長期間供用することしている。その結果，温度，湿度および酸素濃度が大きいや適切なライフサイクルコスト（LCC）を算定するためにほど，腐食速度が大きくなることを定式化して提案していは，現状の劣化程度の把握とその後の劣化過程を正確に予る。さらに，石橋ら 6)は，実構造物の調査結果に基づいた測することが重要であると考える。

検討において，雨掛かりがある場合のほうがかぶりコンク中性化による劣化過程で，かぶりから中性化深さを減じリートが剥離・剥落し易くなる傾向にあることを示していた中性化残りが「ある値」になると鉄筋腐食が開始するとる。

されており，土木学会コンクリート標準示方書 1)では，中以上のことから，雨掛かりがある場合，中性化の進行と性化残り 10 mm が鉄筋腐食の開始の目安とされている。

鉄筋の腐食開始は遅くなるが，鉄筋腐食の進行は速くな

鉄筋腐食が開始する以前での劣化予測では，中性化残りがり，早期にかぶりコンクリートの剥離・剥落に至ることがこの「ある値」となるまでの期間を予測することになり，想定される。しかし，中性化による劣化過程を予測するにその中性化の進行は，コンクリートの水セメント比やセメあたり，特に，鉄筋腐食の進行に及ぼす雨掛かりの影響をント種類および環境条件などが影響を及ぼすとされてい考慮しての予測がなされていないのが現状である。そこる。その中でも，コンクリートの乾燥状態の影響を受け，で，本研究では，雨掛かりの有無を考慮した中性化の劣化

雨掛かりなどによる水分供給がある場合では，乾燥状態に過程の経年を予測する手法（以下，劣化予測手法と称す。
）

2)3)といわれておを構築することを目的として，中性化によって劣化した実

り，参考文献 1) において，環境作用の程度を表す係数 β e構造物より腐食した鉄筋を採取し，分析を行った。その結（乾燥しやすい環境：1.6，乾燥しにくい環境：1.0）として果より，雨掛かりの影響を考慮した腐食速度を定式化し，示されている。次に，鉄筋腐食が開始した以降は，腐食程中性化の劣化予測手法を構築した。

ある場合よりも中性化の進行が遅くなる

さらに，既報 7) では鉄道 RC 構造物の 65 高架橋を対象度に着目して劣化を予測することになる。例えば，鉄道構
4)造物等維持管理標準 を参考にすると，剥離・剥落に至るに 200 年間のライフサイクルコストを算出し，戦略的維持までの期間で中性化による鉄筋の腐食速度は腐食深さで管理計画の策定方法について報告している。ここでは，本3.0×10−3

研究により構築した劣化予測手法の一部を反映させ，ライmm/年とし，ひび割れ発生時の腐食深さとなるフサイクルコストを再算定し，比較検討した事例を報告すまでの時期を予測することができる。
5)る。

ここで，森永 は，水セメント比が 55% で寸法 20×40＊技術研究所

土木研究グループ65

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表1

対象構造物および分析試料の概要

2．劣化予測手法の構築
2.1
2.1.1

鉄筋腐食に及ぼす雨掛かりの影響
構造物と鉄筋の概要および調査方法

表 1，図 1 に対象構造物と採取した鉄筋の諸元を示す。
分析試料とする鉄筋は，A 高架橋，B 高架橋および C 高架橋よりスラブの一部を切出して，保管していた試験体より採取した。

図1

A 高架橋のスラブ試験体は，供用年数 45 年時に実構造

対象構造物および分析試料の概要

物より 1 m×2 m 程度切出して，スラブ下面が上側となるように 10 年間，屋外に暴露した。その後，中性化深さやかぶり，鉄筋の腐食度 4) を調査し，分析試料 A‑1 と A‑2の鉄筋を採取した。それらの分析試料は，調査時点で 55年が経過しており，A‑1 はスラブ下面からのかぶりが 86.3mm で，中性化深さが 65.5 mm であった。なお，A‑1 は切出した試験体の切断面からのかぶりが 25 mm で，中性化深さは 22.7 mm であったことから，試験体を切出した後に中性化が進行し，鉄筋が腐食したものである。このことから，A‑1 は中性化残りが 2.3 mm で中性化の進行が鉄図2筋表面まで到達していない状況であった。次に A‑2 はス

断面観察結果の一例

ラブ下面からのかぶりが 8.1 mm，中性化深さが 42.1 mmであり，中性化残りが−34.0 mm と鉄筋背面まで中性化が進行していた。A‑2 では，中性化は供用開始から 55 年をかけて進行したもので，切出す前の 45 年間は雨掛かりがない環境で，切出してから 10 年間において雨掛かりのある環境で腐食したものである。
分析試料 B‑1 は，供用年数 64 年が経過した B 高架橋より切出したスラブ試験体を雨掛かりのないように養生して保管していたものから鉄筋を採取した。B 高架橋のスラブ試験体は，供用年数 64 年が経過しており，供用年数 32 年時において吹付け補修がなされていた 8)。過去の記録よ
図3り，かぶりは 30 mm 程度と推測され，補修時点において断面減少量および最大腐食深さ

鉄筋背面よりも中性化が進行していたことから，中性化の進展期間は吹付け補修がなされる前までの 32 年間である。

ここで，鉄筋腐食における腐食深さおよび断面減少量に吹付け補修によるかぶりは 70 mm 以上確保されていたこ

及ぼす雨掛かりの有無の影響を把握するために，分析試料とから吹付け補修後の中性化と鉄筋腐食の進行は著しく少A‑1，A‑2 および B‑1 を対象に鉄筋断面の観察を行った。

なく，B‑1 は 32 年間，雨掛かりのない環境下で腐食した

分析試料は，試料処理として鉄筋表面に付着したコンクリものと推測する。

ートを除去し，真空脱気環境下にて樹脂包埋した。そのC 高架橋スラブ試験体は，B 高架橋と同場所に構築さ後，目視では孔食のように局所的に著しく腐食している箇

れ，隣接している C 高架橋から供用年数 87 年時に 1 m×所は確認されなかったため，任意の断面にて切断した。そ1 m 程度切出して，雨掛かりのないように養生して保管しして，切断面を粒度 320〜4000 番の耐水研磨紙と 1 μ ダイていたものである。なお，C 高架橋においては吹付け補修

ヤモンドスプレーを用いて鏡面研磨を行った。そして，倍はなされていなかった。

率 12.5〜500 倍の光学顕微鏡にて，鉄筋断面の全形とかぶ66

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表2

図4

分析試料の概要

中性化による鉄筋腐食の進展機構

り側，左右，背面側で断面観察を行い，各箇所での最大腐食深さと断面減少量を求めた。
2.1.2

調査結果および考察

図 2 に断面観察結果の一例を，図 3 に最大腐食深さと断面減少量の測定結果を示す。雨掛かりのある A‑1 と A‑2
では，かぶり側の腐食深さが，左右および背面よりも大きくなり，鉄筋断面において腐食がかぶり側に偏る傾向を示した。雨掛かりのない B‑1 では各 4 方向での腐食深さは同程度となり，鉄筋断面において均一的に腐食している。
また，中性化の進行が鉄筋背面まで達していない A‑1 の背面では腐食深さは著しく小さいが，A‑2 および B‑1 の腐食深さはこれよりも大きく，中性化の進行が鉄筋背面に達することで，背面においても腐食が開始することが分かる。な お，断 面 減 少 量 は，雨 掛 か り が あ る A‑2 で 2.36mm 2 と雨掛かりのない B‑1 の 1.98 mm 2 よりも大きくなった。A‑2 と B‑1 では，左右および背面の腐食深さは同程度であることから，雨掛かりのある A‑2 ではかぶり側の腐食が大きくなることで断面減少量が増加したものである。
よって，中性化の進行が鉄筋背面まで達していない場合
図5

では鉄筋の背面では腐食せずに，中性化の進行が鉄筋背面鉄筋の腐食速度とかぶりの関係に達することで，背面においても腐食が開始すると考えられる。そこで，図 4 に示すように中性化における鉄筋腐食2.2の進展は，中性化の進展とともに鉄筋円周方向における腐2.2.1

食対象範囲が決定されるものと想定した。

次に，腐食が開始した後において，雨掛かりの有無によ腐食速度に及ぼす雨掛かりの影響
腐食速度

まず，中性化の進行に伴い中性化残りが 10 mm となっって，鉄筋断面方向の腐食速度が異なるものと想定した。

た時点において鉄筋の腐食が開始するとした。ただし，中鉄筋断面方向の腐食速度を設定するにあたり，図 1 に示す性化残りが 10 mm となった時点においては，鉄筋のかぶA，B，C 高架橋のスラブ試験体より，さらに鉄筋を採取り側が腐食対象範囲となり，鉄筋の背面側は，腐食対象範し，それらの断面減少量から腐食速度を求めた。表 2 に分囲とはならないものと考えられる。中性化が進展し，中性析試料として用いた鉄筋の概要を示す。なお，鉄筋を採取化深さがかぶりと鉄筋直径−10 mm 以上となった時点でする際は，かぶりコンクリートを砕り，かぶりと分析試料

鉄筋円周における腐食対象範囲が鉄筋全周となるものと仮とする鉄筋近傍の中性化深さを計測した。

定した。鉄筋円周における腐食対象範囲の算出方法を式採取した鉄筋は，長さ 80 mm 程度に切断し，鉄筋表面(1a)(1b)(1c)に示す。
≤c−10：R=0に付着したコンクリートを除去した。その後，60℃，10%(1a)

クエン酸二アンモニウム水溶液に 12 時間以上，浸漬させ2(D−−c+10)c−10≤≤c+D−10：R=D⋅cos D

腐食生成物を除去した。そして，腐食生成物除去後の鉄筋重量と長さを計測し，それぞれの鉄筋の単位長さあたりの(1b)重量を求めた。なお，断面観察を実施した A‑2 および B‑(1c)1 の断面減少量と単位長さあたりの重量の関係を用いて，ここで， ：鉄筋円周における腐食対象範囲（mm），それぞれの分析試料の断面減少量を求めた。表 2 に分析試

：中 性 化 深 さ（mm）， ：か ぶ り（mm）， ：鉄 筋 径料の概要と断面減少量の結果を示す。

≥c+D−10：R=π⋅D（mm）

まず，B‑1，C‑1〜C‑5 において，雨掛かりのない場合の断面方向の腐食速度を算出した。B，C 高架橋の経過年

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東急建設技術研究所報 No. 43数と中性化深さから中性化の進行を想定し，経過年数期間における腐食対象範囲の累計を式(1a)(1b)(1c)を用いて求めた。その腐食対象範囲の累計に鉄筋断面方向の腐食速度/を乗ずることで鉄筋の断面減少量となることから，表 2 の断面減少量および式( )により腐食速度/を求めた。図 5 に断面方向の腐食速度の算出結果を示す。
雨掛かりのない B，C 高架橋における鉄筋の腐食速度は，0.7〜1.4×10 −3（mm/年）となった。なお，雨掛かりのない場合の結果は，森永 5) の提案式による温度 20℃，湿度

図6

60〜70% における鉄筋腐食 1〜2×10 −3 程度（mm/年）とコンクリート表面からの含水率の分布概ね一致している。
M =dr ⋅ ∑ R
dt 

ここで，（mm 2），(：経過年数（雨掛かりのない場合）)/ =1.0×10 −3における鉄筋の断面減少量

ここで，/ ：鉄 筋 断 面 方 向 の 腐 食 速 度（mm/年），：経 過 年 数(3c)/ ：鉄筋断面方向における鉄筋の腐食速度（mm/年），実験定数 a=5.0，b=−0.051

における鉄筋円周での腐食対象範囲

2.2.2（mm）

コンクリート中の含水率分布

次に，雨掛かりの有無による腐食速度の違いは，コンク

次に，A 高架橋から採取した分析試料は，45 年間は雨リート中の含水率に影響を受けると考え，コンクリート中掛かりがない環境で，スラブ試験体を切出してから 10 年の含水率分布の違いを把握するために，ここでは，A 高間において雨掛かりのある環境で腐食したものである。そ架橋および C 高架橋より切出したスラブ試験体を対象にこで，断面方向の腐食速度を算出するにあたり，雨掛かり調査した。のない 45 年間では，B‑1，C‑1〜C‑5 から求めた腐食速度

雨掛かりの有無によって，コンクリート表面からの内部の平均値 1.0×10 −3（mm/年）として，その後の雨掛かりにかけて含水率が異なることが考えられるため，対象スラのある環境下での腐食速度を断面減少量および式(ブ試験体のコンクリート表面から深さ方向の含水率を測定)から求めた。

した。含水率の測定は，電気抵抗式の測定器を用いて行っ

図 5 に鉄筋の腐食速度とかぶりの関係を示す。また，図た。含水率の測定にあたっては φ6 mm，長さ 70 mm 程度

中には参考文献 5)9) に示されている中性化による鉄筋の腐の削孔穴を 30 mm 間隔で 3 箇所設け，そこに電極（長さ食速度をあわせて示す。雨掛かりのある A‑2〜A‑9 の腐約 15 mm）を挿入して深さ 10 mm 毎の含水率を測定する

食速度は，1.4〜5.2×10 −3（mm/年）となり，雨掛かりの手法 10)11)12) を参考とした。測定時における環境条件は，Aない場合よりも大きくなった。さらに，雨掛かりのある場

高架橋のスラブ試験体では，試験体を屋内にて 7 日間以上

合は，かぶりが小さいほど腐食速度が大きくなる傾向を示静置して乾燥させた状態と，乾燥状態で測定した後に，雨した。

掛かりの状態を模擬するため，コンクリート表面を 1 日お

ここで，中性化による鉄筋コンクリート構造物の劣化予

よび 3 日間湿潤状態とした湿封養生を行った後に測定を行

測手法を構築するにあたり，腐食速度を定式化する。腐食った。

速度の定式化では，調査結果の近似により以下の通りとし

図 6 にコンクリート表面からの深さ方向の含水率の分布た。かぶり 0 mm における腐食速度は，コンクリートが被を示す。A 高架橋および C 高架橋の乾燥状態における表覆されていない鉄素地における腐食速度であるとして 8.0層と内部では，表層のほうが乾燥の影響を受けるため，含×10 −3（mm/年) 4)とした。式()における実験定数 a，b

水率は 1〜2% 程度小さくなった。また，雨掛かりのあるは，雨掛かりがある調査結果 A‑2〜A‑9 と参考文献 9)の腐A 高架橋では，コンクリート表面から 10〜50 mm の範囲

食速度を指数近似することで，定数 a=8.0，b=−0.051 との含水率は 3〜5% であるのに対して，C 高架橋では含水なった。そこで，雨掛かりがある場合の腐食速度は，実務率が 2〜4% と雨掛かりのないほうが全体的に含水率は小的に用いられている腐食速度 3.0×10 −3（mm/年）以上とさくなる傾向を示した。また，A 高架橋において，湿潤なるかぶり 20 mm 以下では式(3a)に律するとした。かぶ状態を 1 日間保つことで，コンクリート表面から 10〜20

り 20 mm 以上では腐食速度 3.0×10 −3（mm/年）と一定mm の範囲の含水率が大きくなり，コンクリート内部と同であるとした。なお，雨掛かりのない場合には，コンクリ程度の含水率となった。さらに，3 日間湿潤状態を保つとート内部と表層で大きな違いがないものと考え，1.0×

コンクリート表面から 10〜20 mm の範囲の含水率は，コ10 −3（mm/年）とした。

ンクリート内部の含水率よりも大きくなった。ただし，3（ ＜20 mm，雨掛かりのある場合）/ =a⋅exp(b⋅ )×10 −3

日間湿潤状態を保つことで含水率が変動する範囲はコンク(3a)

リート表面から 40 mm 程度の範囲であり，コンクリート（ ≧20 mm，雨掛かりのある場合）/ =3.0×10 −3

表面から 50 mm における含水率の変動は小さかった。
(3b)以上のことから，雨掛かりのある構造物では，ない場合

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表3よりもコンクリート中の含水率が全体的に大きくなる傾向

再算定条件を示し，特に，コンクリート表面からの 50 mm 程度までの範囲においては，乾湿繰り返しによる影響を受け，含水率の変動が内部よりも表面の方が大きくなるものと推測される。これは，実構造物を対象とした調査結果 10)と同様の傾向を示しており，雨掛かりがある場合のコンクリート中の含水率は，表層から 50 mm 程度以深では外部環境の影響は少なく，含水率の変動は小さいと考えられる。このことにより，雨掛かりがある場合，乾湿繰り返しによるコンクリート中の含水率の変動が表層のほうで大きくなり，中性化による鉄筋腐食において，かぶりが小さいことや鉄筋のかぶり側が腐食しやすい環境となるものと考える。なお，雨掛かりがない場合は，コンクリート中の含水率の変動は少なく，鉄筋の腐食速度もかぶりに応じて変化は少ないものと推測する。
以上，雨掛かりがある場合には，水分供給に伴い腐食が速くなり腐食量が多くなることで，雨掛かりがない場合よ

図7

りもかぶりコンクリートが剥離・剥落し易くなることが考

ライフサイクルコストの算定結果えられる。すなわち，雨掛かりの有無の違いによる腐食速度を定式化することで，実状に応じた中性化による劣化予た点を示す。維持管理シナリオのうち「更新型」では，65測や現状の劣化程度の把握，適切な LCC の算定などをす

高架橋うち，代表的な数個の高架橋において，鉄筋腐食にることが可能になると考える。

より鉄筋の断面減少率が 10% となる年数を算出していた。
それらの平均値である 120 年を適用し，その経過年数ごと3．ライフサイクルコスト（LCC）の算定事例
3.1に大規模更新の対策を実施するシナリオとしていた。LCC

LCC 算定の概要および手法を再算定するにあたり，「更新型」では調査結果のうち，既報 7)では，長期供用されている鉄道 RC 高架橋を対象

高欄，梁および柱などの雨掛かりがある箇所で，かぶりがとして，維持管理限界状態等の各種の条件を設定し通常全30 mm 以下の調査点を含む高架橋（劣化の条件が厳しい）般検査費，補修費を含めた維持管理に関わる 200 年間の総を抽出した。抽出した全ての高架橋において鉄筋の断面減費用（ここでは，初期建設費を含まない費用を LCC とし少率が 10% となる年数を算出し，その経過年数においてた）を試算し報告している。その検討の結果，中性化の調大規模更新の対策を実施するように修正した。

査結果および各通常全般検査の結果から対策する構造物の「予防保全型」では，雨掛かりの有無を考慮せずに対策優先順位を決定することで各高架橋の対策時期が整理されの要否を決定していたが，梁および床版などの雨掛かりがた。また，予防保全型の維持管理シナリオの適用により各無い箇所の調査点において，その高架橋の調査点の全て年に必要な費用の平準化および LCC の縮減が可能であり，で，かぶりが 20 mm 以上，中性化残りが 10 mm 以上確保

戦略的な維持管理計画を策定できることが確認されていされている高架橋（劣化の条件が緩い）を抽出した。そのる。

高架橋の雨掛かりがない箇所では，期待耐用年数の 200 年

維持管理計画の策定は，(()延命化の目的の明確化，)過去の中性化測定データの確認・整理，(分の確認・整理，()延命化対策の選定，()既対策部の間に鉄筋腐食による劣化は発生しないと考え，対策を実施しない設定とした。

)維持管理計3.2

LCC の算定結果画立案という流れで行っている。なお，LCC を算定する

図 7 に LCC 算定結果を示す。再算定前の更新型に要す

基本情報として，これまで採取した構造物の調査データ，る総額を 100% とした場合，劣化の条件が厳しい高架橋のおよび変状などの状態を写真などとして蓄積したデータベ更新時期を見直すことで，更新型の総額が 11% 増大するースを活用している。それら高架橋の全てで 5800 点を超ことがわかった。また，予防保全型では，再算定前ではえるデータを用いて，期待耐用年数の設定，対象とする劣56% であるの対して，劣化の条件が緩い箇所を除外する化機構の検討，限界状態の設定，建設年代の分類，維持管ことで，47% に低減することがわかった。

理シナリオの設定などを行ったうえで LCC を算定してい今回，表 3 に示す条件として 65 高架橋の LCC の再算定る。

を行った。なお，算定にあたっては予防保全型の対策工法

ここで，本研究により構築した劣化予測手法を反映するの耐用年数など，一定の想定のもと条件を設定している。

にあたり，維持管理計画の期待耐用年数，限界状態の設定

今後，それら条件設定や LCC 算定の結果の信頼性についおよび維持管理シナリオなどの基本的な条件は既報と同様て検証を進めていき，維持管理計画の妥当性の評価を継続とした。表 3 に LCC を再算定する際に条件として変更しして行いたい。

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4．おわりには，乾湿繰り返しの影響を受け，含水率の変動がコ

本研究の範囲内で得られた知見を以下に示す。
()

ンクリート表面のほうが大きくなることが一因と考雨掛かりのある場合では，かぶり側の腐食深さが大えられる。

きくなり，鉄筋断面において腐食がかぶり側に偏る()謝()

雨掛かりの有無を考慮して腐食速度を定式化するこことが確認された。とで，中性化における劣化予測や現状の劣化程度の雨掛かりがある場合，腐食速度はコンクリート表面把握，適切な LCC 算定などをすることが可能になのほうが内部よりも大きくなる傾向を示した。これると考える。

辞本研究は，芝浦工業大学 博士論文としてまとめた研究の一部である。芝浦工業大学土木工学科，伊代田岳史教授に多大なるご指導，ご助言を頂いた。また，LCC 算定や維持管理計画の策定では，東京急行電鉄株式会社の方々や数多くの関係者にご協力を頂いた。ここに感謝の意を表します。
参考文献
1) 土木学会：2012 年制定コンクリート標準示方書【設計編】
2) 松田芳範，上田洋，石田哲也，岸利治：実構造物調査に基づく中性化に与えるセメントおよび水分の影響，コンクリート工学
年次論文集，Vol. 32, No. 1, pp. 629‑634, 2010．
3) 嵩英雄，和泉意登志，友澤史紀，福士勲：経年 RC 構造物におけるコンクリートの中性化と鉄筋腐食，コンクリート工学論文集，Vol. 6, pp. 181‑184, 1984．
4) 鉄道総合技術研究所：鉄道構造物等維持管理標準・同解説（構造物編）コンクリート構造物，2007．
5) 森永繁：鉄筋の腐食速度に基づいた鉄筋コンクリート建築物の寿命予測に関する研究，東京大学博士論文，1986．
6) 石橋忠良，古谷時春，浜崎直行，鈴木博人：高架橋等からのコンクリート片剥落に関する調査研究，土木学会論文集 No. 711/V‑56, pp. 125‑134, 2002．
7) 鈴木将充，伊藤正憲：鉄道 RC 高架橋の戦略的維持管理計画の策定，コンクリート工学年次論文集，Vol. 38, No. 2, pp. 1579‑
1584, 2016．
8) 峰松敏和，瀬野康弘，大橋潤一，住田裕紀：鉄道高架橋における吹付けモルタルによる補修工事と追跡調査，コンクリート工
学年次論文集，Vol. 21, No. 2, pp. 229‑234, 1999．
9) 鳥取誠一：鉄筋腐食に関する暴露試験等に基づいたコンクリート構造物の劣化予測，京都大学博士論文，2003．
10) 玉井譲，上田洋：外部環境がコンクリート構造物内部の含水状態に与える影響，土木学会第 64 回年次学術講演会，V‑215, pp.
427‑428, 2009．
11) 鈴木浩明，玉井譲，上田洋：コンクリート表層における水分浸透深さの時間依存性及び水セメント比と養生の影響，コンクリート工学年次論文集，Vol. 35, No. 1, pp. 751‑756, 2013．
12) 鈴木浩明，上田洋：コンクリートの品質が水分浸透深さの時間依存性に及ぼす影響，コンクリート工学年次論文集，Vol. 36, No.
1, pp. 676‑681, 2014．

DEVELOPMENT OF THE METHOD OF DETERIORATION PREDICTION
BY CARBONATION AND THE CALCULATION OF LIFE CYCLE COST
S. Maehara, M. Suzuki, K. Hayakawa, and M. Ito
The deterioration in RC structures are due to carbonation affects the depth of carbonation, the depth of cover and rainstate. In this study, by collecting and analyzing corroded rebar from actual RC structures, it examined the difference incorrosion of rebar due to the presence or absence of rain state.
As a result, the case of rain state were influenced by repeated dry and wet, so the change of moisture content is larger on
the surface of concrete than inside. And then, we developed the method of deterioration prediction by carbonation, and re‑estimated the life cycle cost（LCC）of 200 years.

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