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新製品紹介

ケミカルスラリーポンプ TSU 形

機械設計課

續木 毅

特性を最大限に生かした高耐食スラリーポンプ（以下、ケミカルスラリーポンプと呼称）TSU 形について紹介する。

1.はじめに
現在市場にある耐スラリー用ポンプは、耐摩
耗・耐食性を必要とする部分にゴムライニング、
高耐食金属を採用されることが多く、納入されている分野は製鉄所・化学工業・製薬業界・製紙工業・火力発電所等幅広いものとなっている。
TSU 形ポンプは、耐摩耗性・耐食性を備え持つ
UPE（Ultra high molecular weight PolyEthylene）「超高分子量ポリエチレン」を主材質とする遠心渦巻きポンプで、40 年以上前から特別設計品として提供してきた製品であるが、鉄鋼・化学・電力
等の様々な用途でスラリー（固形物を含む）薬液の需要に幅広く対応することを目的とし標準化した（図 1）。

2.UPE（超高分子量ポリエチレン）の特性
1）UPE の概要
超高分子量ポリエチレン樹脂を原料に低圧法により成形加工した材料となり、一般の高密度ポリエチレンに比べて分子量が 10 倍以上も高く、500
万～900 万の分子量を有する材料である。UPE は
様々な分野で使用されており、特に食品・医療分野におけるチェーンレール、スクリューやホッパー等に多く用いられ、その優れた特性である低摩擦性や衝撃吸収性を発揮する用途に採用されている。
2）耐摩耗性当社で行った摩耗試験装置を図 2 に示す。容器A に黒色炭化珪素（＃60）と水を 1：1（体積比）
で入れ、容器 A 内に回転軸 B に固定した摩耗試験
片 C を撹拌回転させ、摩耗損量を測定するものである。

図 1 TSU 形ポンプ外観
TSU 形ポンプは、既に当社では 1986 年に火力発電所の排煙脱硫プロセスにおいて、スートスラ
リー（未燃焼カーボンを含む硫酸酸性液）用横形
遠心渦巻きポンプとして納入した実績がある。
また、横形ポンプと同様に UPE を使用した立形ポンプ：VEU 形や、マグネットポンプのリアケ
ーシング摩耗対策として UPE 内貼り構造を採用するなど用途は広範囲に及ぶ。本報では、UPE の

図 2 摩耗試験装置と摩耗試験片

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TEXEL 技報2vol.7

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UPE の摩耗損量は、各種プラスチック材料、金
表 1 代表的薬液に対する UPE の耐食性
属材料のなかでも、圧倒的に小さく、耐摩耗性は最高レベルにあると言える（図 3）。
これは材料の持つすべり特性と自己潤滑性に優れているためである。

図 3

各種材料の摩耗損量比較値（UPE：1.0）5）熱的性質UPE の熱安定性は高温、低温に対しても、低分
子量ポリエチレンより優れており、融点は 136℃、連続使用温度は 80℃となっている。また、線膨張
係数が大きいので加工精度の必要なものは注意が必要となる。

3）耐食性
UPE は、一部の強酸（濃硫酸、濃硝酸）、一部の有機溶剤（二硫化炭素・四塩化炭素など）には使用することはできないが、低分子量ポリエチレ
ンと比べ同等以上の優秀な耐食性を有している（表 1）。また、分子量が非常に大きいため、ス
トレスクラックに対しても安定しており、一般的な PE（ポリエチレン）では使用できない条件においても使用することができる。

6）加工性と成形性
UPE の素材は板・丸棒等があり、一般に使われている金属加工用、木工加工用の機械を用いて加工することは可能である。しかし、UPE は高い粘弾性を有しているために、切削工具刃先を十分に鋭利にし、すくい角、逃げ角を大きくすることが必要となる。
UPE の溶接・接着については、基本的にできないものと考えなければならないが、成形性については一部のグレードでインジェクションが進められている。

4）機械的性質
一般的に分子量が増すに従い耐摩耗特性、耐衝
撃性、引張破断強さ等が向上する。UPE は 500～
900 万と非常に大きい分子量となるため、一般の高密度ポリエチレンでは対応できない多くの分野に使用されている。

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TEXEL 技報3

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3.ケミカルスラリーポンプ TSU 形の特長
1）性能
TSU 形の容量図を図 4 に示す。
口径は 40~80A、最大容量・揚程は 1200L/min☓40m である。

図 5 TSU 形ポンプ断面構造図4）オープンインペラの採用
ポンプ内流路を構成する部材の摩耗は、固形物の微小部分である粒子（以下、粒子）との衝突によって発生する衝突摩耗、及び、液体が運ぶ粒子との滑り接触による滑り摩耗に区分される。
また、メカニカルシールやすべり軸受摺動面は、粒子の流動による摩耗ではなく摺動面圧、及び、
回転によって粒子が摺動材に押し込まれることによって生じる押込み摩耗がある。
副板を必要とするクローズドインペラ（図 6）は、副板とケーシング入口に循環流量を制限するためのラビリンス（マウスリング）部を有するため、この隙間を閉塞する粒子径であれば、隙間付
近に堆積することになる。
セミオープンインペラ（図 7）の場合、副板を必要としないため、ケーシングとの最小隙間は羽根前面との間である。この微小隙間はポンプ性能に影響されるため、小さければ小さいほど高効率が得られるが、TSU 形ポンプでは 500～1000μm（0.5～1.0mm）である。これより小さい粒径の固形物は羽根前隙間を通過し、大きい粒子径の場合でも羽根内側の速度は相当に速いため、羽根前面に粒子が閉塞することなく外径方向に排出されてケーシング渦室に入る。
また、フルオープンインペラ（図 8）は、背面閉塞も解消することが可能となる。

図 4 TSU 形ポンプ性能範囲

2）ポンプの全体構造
TSU 形ポンプの断面構造図を図 5 に示す。当該
ポンプは主要部品となる接液部が UPE を採用している高耐食渦巻きポンプとなっている。接液部であるインペラ、
ケーシング、
ケーシングカバー、吸込カバー、吸込・吐出管に UPE を使用し、鋼製の締付金具で前後から挟み込む構造となる。即
ち、耐食性能に加えて耐圧性能も備え持っている。
また、高耐食金属ポンプ、ゴムライニングポンプと比べて大半が UPE 樹脂で構成されているため、軽量であることが最大のメリットとなる。
3）ビルト・イン構造
ポンプの使用状況から各部品の摩耗に応じて、摩耗部品だけを交換することが可能となるビル
ト・イン構造となっているため、摩耗状況に応じた部品選定が可能となる。従って、部品の耐久性や交換年数を把握することができ、ポンプとしての管理しやすさも備えている。

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TEXEL 技報4vol.7

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4.ケミカルスラリーポンプ用メカニカルシール
TSU 形ポンプに搭載するデッドエンドタイプの MDE 形メカニカルシールの特徴について以下説明する。
1）高耐食メタルレス構造
TSU 形ポンプをはじめ当社の横形渦巻きポン
プは接液部が全て耐食樹脂であるため、様々な薬液に対応することができる。
メカニカルシールにおいても、摺動部である回転環・固定環のセラミック部品を樹脂加工品に組み込む構造であり、摺動面圧を保持するスプリン
グ等の金属部品についても接液しない構造とする
ことで、高耐食性能を維持している。

図 6 クローズドインペラ

図 9 MDE 形メカニカルシール

図 7 セミオープンインペラ

2）MDE 形メカニカルシール各部品説明
MDE 形メカニカルシールの断面構造図を図 10に示す。
摺動部品である回転環は、回転環とインペラに加工されたクラッチ部に固定されており、主軸と同期回転する。回転環はインペラクラッチ部に隙
間なく固定されているため、セット部にスラリーが詰まる等の影響は受けにくくなっている。
固定環は O-リング（固定環カバー）を介して固定環カバーに固定され、固定環背面にセットされたスプリングによって、摺動部の面圧を保持する構造となっている。また、ドライブピンが、回り止め効果を発揮している。
固定環カバーは、固定環、スプリング、ドライ
ブピンをセットする重要な部品であると共に、部
品点数を減らすことができるため、メカニカルシール自体がシンプルな構造を実現している。
スプリングは安定性を目的としたマルチコイル
タイプとなっているため、摺動部の追従性を向上

図 8 フルオープンインペラ────────────────────────────────────────────
TEXEL 技報5vol.7

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させている。また、コンプリングと固定環カバー流路であるため、滞留防止のために強制的に速度押えが金属製であるため、摺動面圧による変形を差を与えるように、スタフィングボックスの内周抑えることができる。
側をテーパ形状（テーパボアと呼称）にしたもの
スラリー用メカニカルシールとして開発されたである。
構造的特徴としては、スプリングを接液側ではな
く大気側へセットすることで、摺動面からの液漏れがない限り、スプリングの薬液による腐食や結晶の付着による面圧不良が起こりにくい構造である。
また、固定環側にスプリングを配置する静止形にすることで、回転形と比べてスプリングが遠心力の影響を受けない形状となっている。
MDE 形は 1.0MPa の耐圧性能を有しているほか、流体が摺動面の外周（接液側）から内周（大気側）に漏れようとするインサイド形を採用して
おり、ポンプ運転中には摺動部の遠心力よって、反対方向に漏れようとする流れが作用する。その図 11 テーパボア構造
ため、摺動面からの液漏れを抑制することが可能となり、更に摺動部付近の液体循環が行えること
で、スラリーを滞留させにくい効果を得ることができる。
5.おわりにTSU 形ポンプは、耐食部へ UPE を採用し、デッドエンドタイプの専用メカニカルシールを搭載したケミカルスラリーポンプである。メカニカル
シールはダブルメカニカルシール MAW 形も標準
ラインナップしており、高濃度のスラリーにも対応することもできる。
既に納品されているポンプにおいては、スラリーに対する耐摩耗性アップと樹脂の特性を生かした「軽さ」がメンテナンス効率を格段に上げると好評を得ている。
さらに耐摩耗グレードをアップした UPE（分子量を上げた UPE）による実機運転も開始しているが、今後もスラリーによる摩耗特性の明確化、納入実績からのスラリー特性の把握から、更なる開図 10 MDE 形メカニカルシール断面構造図
発に繋げていきたいと考えている。

3）デッドエンド・テーパボア構造
前項 3-4）で記したように、ケーシングとインペラに発生する粒子閉塞に対してはオープンイン
ペラの採用により回避することが可能になるが、ポンプ内部の行き止まり流路における粒子濃度の上昇、粒子の閉塞に注意が必要となる。例えば、インペラ背面からメカニカルシール摺動面までの流路がある。
インペラ背面に入った液はスタフィングボック
スから摺動面に向かう。
これは半ば「行き止まり」
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新製品紹介

センター吐出ターボファン（CET 形）

技術開発研究所

高梨 武

はじめに
半径流ポンプでは一般的であるが、送風機においてはセンター吐出ケーシングは国内でも少なく、当社でも CES と CTF 形のみである。センター吐出のメリットは回転方向を気にすることなく、吐出方向も左右と上の 3 方向に限定でき、ダクト設置なども容易になる。
本報では、2015.12 月に上市したセンター吐出ターボファンについて紹介する。
1.

センター吐き出しターボファン製品概要
センター吐出ケーシングは一般的な吐出口形状と比較して、婉曲部が増え、その部分の圧力損失により効率が低下すると言われている。今回の開発ではできるだけ効率を低下させない点とケーシングが大きくなりすぎないことを念頭に CFD 解析により形状を最適化し、試作機による最終確認を行なった。
図 1 にセンター吐出ターボファンの外観及び全体容量図を示す。FTF と FTE は一般的な横吐出の送風機であり、
CES、CTF と本開発品の CETはセンター吐出ケーシングである。CET にはインペラ材質の違いによって-P と-F 形があり、それぞれ G-PP 製(ガラス繊維補強ポリプロピレン)と FRP 製のインペラである。したがって、
制限回転数が異なり、容量も異なる。本開発のCET 形は従来センター吐出機種である CTF 形と CES(シロッコタイプ)形より、高静圧を達成
している。
2.

CET151-

CET201-

CET251-

CET201-

CET151-

CFD について解析で使用した CFD ソルバーは ANSYS Inc.の Fluent 16.0 である。解析原理等は，他にも文献があるので本報では詳細な記載は行わない
が、解析モデルの省略化についてのみ示す。目
的は計算時間の短縮であり，ナットカバー，主軸，ケーシング部の詳細な面取り（R 部および3.

CET251-

図 1 外観及び容量範囲────────────────────────────────────────────
TEXEL 技報7

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────────────────────────────────────────────C 部）などはメッシュが増加するだけで，マク吐出フランジ部で流れが湾曲しているので、圧ロ量である静圧やトルク（軸動力）には大きな力損失が発生し、効率低下の要因になる。
影響を与えない。計算は主に定常（時間平均値）とし境界層メッシュは作成せず渦モデルは工業
吐出部の流れ吐出部の流れ的解析で用いられる、Standard k-εモデルである．計算時間が必要な詳細なモデルは，形状決定後に行った。
三次元形状の生成はダッソーシステムズ社の
婉曲部
3D CAD SolidWorks にて作成し、中間ファイル
は ISO 10303 による step ファイルを用いた。中
rot.
rot.
間ファイルは、ANSYS Inc.の Design Modelerに読み込まれ、非常に短いエッジ（線）や面積の小さいフェイス（面）を他のエッジやフェイ
横吐出ケーシング
センター吐出スとマージ（結合）することで、それらの微小図 3 センター吐出と横吐出ケーシング
な線や面を除外した。それらが存在したままでメッシュを生成するとそれらに基づくサイズでメッシュが生成されてしまい、メッシュ数と計算時間の増加につながるからである。

3.2 ケーシング設計パラメータ
ケーシングの主な設計パラメータは次の通りである。

吐出フランジインペラ

D3：基礎円（ケーシングの基礎となる円）

αV：ボリュート角（ケーシングの広がり角）

b3：渦室高さ

A8:最終断面積



断面形状（矩形，辣韮，台形など）



舌部の位置

吸込フランジ
基礎

ケーシング

ボリュー

図 2 CET 形解析モデル
3.

最 終

図 4 ケーシング基礎パラメータ

ケーシングの流体解析モデル

3.1 ケーシング
従来の横吐出ケーシングとセンター吐出ケー
シングの違いを図 3 に示す。従来品は一般的にみなれた形状であり、インペラ渦室を通過した搬送流体がそのまま吐き出される形状になっている。それに対してセンター吐出ケーシングは

基礎円とはケーシング設計時の基礎となる円であり、比速度によって異なるが、インペラ
直径の 1.0～1.2 倍程度になる。ボリュート角はケーシングが半径方向に拡がっていく角度で、通過断面積に影響を与え、性能と外形寸法に大────────────────────────────────────────────
TEXEL 技報8vol.7

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きな影響を与える。舌部の位置はセンター吐出
4. G-PP 製インペラを採用すれば変わるのは自明である。
本送風機は従来の FRP 製インペラに加え汎用
各パラメータは部品の互換性や現行機種とのプラスチックである G-PP 製インペラも用意し違いが大きくなることは避けるため、一定の範ている。G-PP インペラは、射出成形品であり、囲での最適化を進めた。
生産性アップと品質安定性のアップが期待できる。FRP と比較して、機械強度、耐熱性および3.3 CFD による形状最適化
耐食性が劣るので、中・低静圧で中耐食の用途
ケーシングの設計パラメータを最適化する前に向いている。形状は性能面を考慮して、高効後の吸込側からの視点での流線跡を図 5 に示
率形送風機 FTE 形に準拠している。
す。ケーシング内部には十分に流れない領域がインペラの接合はカシメピンを用い、リベッ
発生してしまうが、最適化を行うことで流れてトのような形状になるように先端を溶融させていない領域を減少させることができた。
接着させる方法を選択した。図 7 に側板と主板
P-Q および L-Q 特性の比較を図 6 に示す。若＋ブレードおよびインペラ完成形状を示す。
干ではあるが、P-Q 特性はほぼ全域にわたって改善されている。また、グラフには記載されていないが、全圧効率も 2～3%ポイント程度改善されている。
当然ではあるが、CFD は機械的摩擦損失などは考慮されていないため、実際の効率上昇値はCFD との予想より小さくなる場合が多い。

流れない領域

流れない領域

最適化
前

最適化
後

かしめる

側板

組立

主板＋翼

完成

5.0

2000

4.5

1800

4.0

1600

3.5

1400

3.0

1200

2.5

2.0

Static Pressure (Pa)

Shaft Power (kW)

図 5 ケーシング最適化と流跡線

図 7 インペラ組立方法概略

P-

赤･･･最適化後Q（特許申請中）黒･･･最適化前

1000

5.

800

1.5

600

1.0

400

0.5

200

0.0

0

従来機の FTF 形と FTE 形との互換性を表 1に示す。
CET-P と CET-F の違いはインペラ材質の違い
であり、インペラ自体の形状はほぼ同等である
が、耐食性、耐熱性および制限回転数が異なる。
ケーシングは吸込フランジの位置は変更にな

LQ
0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

FTF 形と FTE 形との互換性

603Volume rate of flow (m /min)

図 6 最適化ケーシングの P-Q および L-Q
特性────────────────────────────────────────────
TEXEL 技報9vol.7

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っていないが、吐出がセンターに移動している
ため、互換性は有さない。
ナットカバー類はインペラ材質に依存するので、PP 製インペラはナットカバーも PP 製、FRP
製インペラはナットカバーも FRP 製である。
PP
製ナットカバーは O リングでナットカバー内部に搬送ガスが侵入しないためにシール性を保持しているが、FRP 製ナットカバーはパテによって取り付けられている。その他の部品は互換性があり、流用可能である。

表 1 従来 FTF と FTE 形との部品互換性
ファン形式

CET-P

CET-F

インペラ材質
ケーシング材質

G-PP
FRP

FRP
FRP

インペラ
☓
○
ケーシング
☓
☓
ナットカバー類☓○○：互換性あり ☓：互換性なし
ただし、CET-F 形に FTE 形インペラ使用でFTE 同等性能となる

6.

さいごに

センター吐出を備える FRP 製高効率ターボフ
ァンを上市した。一般的な横吐出形状を持つターボファンと比較して、ほぼ同等の性能を持つ
ケーシング形状で、インペラは、FRP 製と G-PP
製の 2 タイプを有す、従来品と互換性を持たせた製品である。
本製品（特に G-PP 製）が、中・低静圧で中耐食の用途に使用いただければ、幸いである。

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TEXEL 技報

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vol.7

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製品紹介

機能性リアケーシング

技術開発研究所

マグネットポンプとリアケーシング
マグネットポンプは、動力伝達をマグネットカ
ップリングにより行うポンプであり、動力伝達軸が渦室内を貫通しないため、完全無漏洩を実現できるケミカルポンプとして広く使用されている。
図１に代表的なマグネットポンプの構造を示す。
電動機に直結したアウターマグネットとインナーマグネットの間にあり、渦室後部の液封を行っているのがリアケーシングと呼ばれる部品となる。
リアケーシングには、以下のような特性が求められる。
① インナーマグネットとアウターマグネッ
トは、距離が近いほど、強力にカップリン
グし、大きなトルクを伝達することができるため、できるだけ薄いこと。
② マグネットカップリングが回転すること
により、リアケーシングには磁力線が貫通するため、非磁性であり、導電性がないことが望ましい。
③ ポンプうず室内に発生する圧力を保持す
る圧力容器であるため、十分な耐圧性能を有すること。
④ ケミカルポンプの接液部品となるため、優れた耐食性および耐熱性を有すること

平櫛 真男

1.

図１ マグネットポンプ構造

リアケーシングの材質および構造
表 1 に主なマグネットポンプのリアケーシングの材質を示す。
ポンプの主な用途、価格等により、リアケーシ
ングの材質も様々なものがラインナップされているが、特に耐食性を重視する用途のポンプでは、接液側に耐食性・耐熱性に優れる PFA を採用し、外側に補強層としてガラス繊維強化ナイロン(G-PA66)や、カーボン繊維強化ポリエーテルエー
テルケトン(C-PEEK)を採用した部品となっている。
これらのリアケーシングは、図２に示したような 2 重構造となっているため、耐食性と耐圧性を両立させたものとなっている。さらに最上位グレードとなる MSX 形ポンプには、SiC セラミック製のリアケーシング(図３)もラインナップされている。
2.

したがって、耐食ポンプのリアケーシングは、
非金属材料で薄く耐圧性能に優れたものである必要がある。さらに、優れた耐食性が求められることとなる。
当社では、様々な繊維強化プラスチックをリア
ケーシング材料とし採用してきたが、さらに耐圧性能を向上させるために、アラミド繊維によるリ
アケーシングの開発を行った。
また、耐食性の一要素である耐透過性を向上させるために、耐透過性樹脂をリアケーシングの成形材料として使用し、成形技術の開発を行った。

表 1 主なリアケーシング材質一覧
MER-051 MET-050 MTA-080 MSX-125
C-PVDF PFA/
PFA/
PFA/
G-PA66
G-PA66
C-PEEK材
質 C-ETFE
C-PVDF C-PVDF SiC────────────────────────────────────────────
TEXEL 技報

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補強層：C-PEEK

耐食層：PFA

図２ MSX リアケーシング構造
図 4 アラミド繊維強化リアケーシング
図 5 にアラミド強化リアケーシングの耐圧試験の様子を示す。油圧ポンプによりリアケーシング
内部に内圧を負荷し、その時の上面(鏡面)と側面の変位を測定した。
図 6 にそれぞれの内圧でのリアケーシング鏡面部と胴部の変位量を示す。内圧と各部の変位量の間には線形関係がみられる。点線で示した PFA とC-PEEK の 2 重構造リアケーシングの変位量と比較して、実線で示したアラミド繊維強化リアケー
シングの変位量は、鏡面部・胴部ともに小さいことがわかる。リアケーシング破壊時の内圧となる
耐圧強度は、元の C-PEEK 製リアケーシングの50%アップであった。

図３ SiC リアケーシング

アラミド繊維強化リアケーシング
アラミド繊維とは、デュポン社の KEVLAR(ケブラー)等が有名であるが、防弾チョッキにも使用されている非常に強い繊維である。高強度・高耐熱性を有し、同じ重さの鋼鉄と比べて約 5 倍の強度を持っている。
このアラミド繊維を 2 重構造リアケーシングの補強層に使用することにより、さらに高強度のリ
アケーシングを目指した。図 4 に MSX 形マグネ
ットポンプのリアケーシングをアラミド繊維強化バージョンとしたものの外観を示す。補強層は、型内にアラミド繊維クロス等の強化繊維を配置したものに耐食性に優れるビニルエステル樹脂を注入し、硬化させる RTM 成形(:Resin Transfer
Molding)により成形したものである。さらに、耐食層として PFA 樹脂成形品を組み合わせ、高耐
食・高強度リアケーシングとした。
3.

鏡面部変位

胴部変位

図 5 リアケーシング耐圧試験

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TEXEL 技報

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クロマトグラフにより濃度定量を行い、純水中に透過した塩酸変化量を測定した。
鏡面部変位

胴部変位

図 6 内圧と各部の変位量
アラミド強化リアケーシングは、MSX 形以外にも
MTA-40~MTA-100 形、MTA-101~MTA-150 形についても開発に成功しており、それぞれ標準仕様
ものに対して 1.5 倍程度の耐圧強度を有したものとなっている。

図 7 薬液成分透過試験装置
フッ素樹脂等の高分子材料は、ミクロの世界では、小さな分子の集合体と考えることができるた
め、気体及び揮発成分は、溶解する性質を示し、濃度の高い方から低い方へと自発的に拡散後、反対側で揮散する性質がある。つまり薄膜を透過することになる。
イオンクロマトグラフにより得られた透過量と時間の関係から、膜の厚さ・面積を考慮し透過速度を算出した。(図 8)

耐透過性フッ素樹脂
耐透過性フッ素樹脂は、図 6 に示したようなテ
トラフルオロエチレン(TFE)とパーフルオロアル
キルビニルエーテル(PAVE)の共重合体に第 3 のフッ素系成分(X)を主鎖中に導入した分子構造をとっており、PFA に対して、その透過量を劇的に低減させた新しいタイプのフッ素樹脂である。
4.

耐透過性
フッ素樹脂

図 8 透過速度の算出方法
図 6 耐透過性フッ素樹脂構造算出した各樹脂製膜での透過速度を図 9 に示す。
耐透過性樹脂の透過速度は、PFA と比較して、
1/10~1/50 とかなり小さく、低透過性材料であることを確認した。

薬液成分透過試験
3 種類のフッ素樹脂と耐透過性樹脂について、薬液の透過試験を行った。試験は、図 7 に示すよ
うに、圧縮成形により成形した薄膜により区切った一方に薬液として、塩酸 35%を、他方に純水を入れた。薄膜中を薬液揮発成分が透過することにより、純水中の塩酸濃度が変化するため、イオン5.

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耐透過性樹脂図 9 塩酸透過速度

図 11 塩素ガス透過係数

6． ガス透過試験
耐透過性樹脂のガス透過試験についても行った。
図 10 に試験装置の概略を示す。片側のセルに Cl2標準ガスを供給し、十分循環し一定濃度（30～10%)にした後、薄膜で仕切られたもう一方のセルに空気を送り込みサンプリングし、検知管により塩素濃度を測定した。

耐透過性樹脂製リアケーシング
耐透過性に優れる材料を用いてリアケーシング
等のポンプ部品の成形を行った（図 12）。MSX
形マグネットポンプのリアケーシング内側の耐食層をはじめ、インナーマグネット等の成形品化にも成功している。
7.

薄膜

図 12 耐透過性樹脂性ポンプ部品
図 10 ガス透過試験装置

8. おわりに
マグネットポンプの重要な部品の一つであるリ
アケーシングについて、その耐圧性能と耐食性能を向上させるための取り組みについて紹介した。
リアケーシングの耐圧性能がアップすることにより、ポンプ揚程(圧力)を大きく設計することができ、リアケーシングの耐食性能がアップすることにより、耐食ポンプの寿命を長くすることができる。特に耐透過性樹脂＋アラミド繊維強化リア
ケーシングは、耐圧と耐食に大きく寄与することとなる。
今後もポンプ各部品の機能アップを継続的に進めて行きたい。

単位時間に透過した量は、塩素濃度☓空気量で表され、単位面積、膜厚みあたりに換算後、その値を塩素分圧差で除したものが透過係数となる。
図 11 に PFA 樹脂と耐透過性樹脂の塩素ガス透過試験における透過係数を示す。耐透過性樹脂の透過係数は、PFA 樹脂の 1/4 以下となっており、塩素ガスに関しても、耐透過性樹脂は優れた耐透過性を有していることがわかった。

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論 文

排ガス洗浄塔の FRP 劣化診断事例

技術開発研究所

１．はじめに耐食性に優れる繊維強化プラスチック（以下、FRP）は、各種の腐食性を有する薬液やそれらを含んだミストが接触する部材へ用いられることが多い。鉄鋼や半導体、化学、メッキ工場などでは、これらの薬品を使用する製造ラインが数多く設置されている。結果として大量の腐食性の廃液や排ガスが生成され、それらはライン外へ適切に排出される必要がある。
FRP 製の排ガス洗浄塔は、製造ラインなどで生じた排ガスを規制値以下の濃度に低減してから大気へ放出する重要な装置である。このため、突発的なトラブルによる装置の故障は、製造ラインにおける一部あるいは全体の操業を停止することになり、適切なメンテナンスや更新が必要である。
しかしながら、FRP が耐食性に優れるが故、ガス濃度に大きく依存するとはいえ、製品寿命の到来には長期間を要する場合が少なくない。
長期間の使用を経た耐食 FRP について、現状の健全性を正確に判断する手法はなく、当社では超音波を用いた非破壊的な劣化診断手法の開発を進めている。既報 1-3)においては、送風機羽根車における内部損傷の非破壊的検出や塩酸タンク、硫酸タンクにおける劣化度合いと力学的強度の関係について検討し、本手法の可能性について論じてきた。
本報では、当社製品の某ユーザにおいて実施した排ガス洗浄塔（以後洗浄塔の劣化診断の事例について報告する。

呼 称
型 式
製造年
洗浄液

杉本 健一

図 1 洗浄塔断面の模式図
２．洗浄塔仕様
今回診断を実施した洗浄塔が設置される当該製造ラインにおいては、アルカリ系、酸系の 2 種類のガスが独立に発生する。これらのガスは合計 7基の洗浄塔を経て大気に放出されている。洗浄塔
7 基の仕様を表 1 に示す。アルカリ系は、アンモニアを含む排ガス処理で 4 基、酸系は、フッ化水
素酸を含む排ガス処理で 3 基となっている。製造
年が最も古いものは 1990 年であり、新しいもの
でも 1996 年である。

表 1 洗浄塔仕様
アルカリ系排ガス
Al-1
Al-2
Al-3
Al-4
TRS-B150 TRS-B150 TRS-B200 TRS-B300
1990
1995
1996
1996
工業用水

Ac-1
TRS-B80
1990

酸系排ガス
Ac-2
Ac-3
TRS-B200 TRS-B150
1995
1996

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TEXEL 技報

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超音波探傷器
超音波探触子
音速
ゲイン
測定点数

表 2 超音波エコー測定条件
UI25S、菱電湘南エレクトロニクス
狭帯域型 5MHz、2150m/s
12dB
タンク、塔体それぞれランダムに 20 点

当該洗浄塔における排ガスの洗浄液は、7 基すべて工業用水である。図 1 に示すように、タンク内に貯蔵された洗浄液は、ポンプにより塔体上部へ輸送、噴射され、排ガスと接触することによりガス中のアルカリ成分や酸成分の濃度を低減させる。
洗浄液はタンクに戻され、再びポンプに輸送される循環サイクルを繰り返す。したがって、洗浄塔
タンク最初に充填した水は中性(pH=7.0)であるが、稼働時間の増加にしたがって pH は徐々に変化す
ることとなる。
３． 評価方法
３－１ 超音波エコーの測定方法
超音波エコーの測定条件を表 1 に示す。超音波の送受信および探触子は、汎用の探傷装置および探触子を使用した。洗浄塔 1 基について、タンクと塔体それぞれ 20 個所を測定した。
各測定箇所においては、図 2 に示すようなエコー強度と透過距離の関係が得られる。
図 2 の場合、透過距離 2.5mm でエコーのピークが見られる。
これより、測定箇所の板厚が 2.5mm、エコー強度
が 85%であることがわかる。

クの FRP におけるエコー強度と板厚の関係を示す。このように、板厚が大きくなるほどエコー強度は著しく低下する。
ハンドレイアップにより作製される FRP の板厚は一様ではなく、ばらつきを有しているのが通常である。そこで、板厚のばらつきによるエコー
強度のばらつきを考慮する必要がある。図 3 に示す近似直線は、板厚が 1mm 大きくなるとエコー
強度が 23.84 ポイント低下することを示唆している。
各測定点より得られたエコー強度と板厚より、表 3 に示すそれぞれの基準板厚におけるエコー強度に換算して比較した。

図 3 ブランク FRP におけるエコー強度と板厚の関係
表 3 タンク、塔体の基準板厚
基準板厚 (mm)
型式
呼称
タンク
塔体
TRS-B80Ac-1
42
Al-1、Al-2
TRS-B150
42
Ac-3
TRS-B200 Al-3、Ac-2
5
3
TRS-B300 Al-455

図 2 典型的なエコー強度と透過距離の関係
３－２ 板厚によるエコー強度の補正
図 2 に示したエコー強度とは、超音波の入射波に対する受信波の強さである。エコー強度が FRPの劣化度合いに応じて低下することに着目することが、本劣化診断の概要であるが、一方でエコー
強度は板厚の影響を大きく受ける。図 3 にブラン

３－３ 力学的強度の推定
既設洗浄塔の非破壊検査による超音波エコーを計測することにより、劣化度合いに応じた様々な
エコー強度のデータが得られる。FRP が劣化すると、図 3 に示すブランク材の近似直線から外れた
エコー強度を示すことになる。
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TEXEL 技報

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一方、劣化による力学的強度の低下を推定する
20 個所のエコー強度と板厚の関係を示す。いずれ
ことが診断する上での目的であり、力学的強度との図からもタンクは塔体よりも板厚が大きいこと
エコー強度を関連付けることが重要である。FRPがわかる。ハンドレイアップにより作製されるの劣化様相は酸とアルカリで異なると考えられ、FRP の板厚は一様でないこともわかる。全体の傾
同等のエコー強度であっても力学的強度が同等で向として、タンクは塔体と比較して低いエコー強あるとは限らない。したがって、劣化要因となる度となった。また、エコー強度には大きなばらつ
薬品毎に力学的強度とエコー強度の関係を把握すきが見られる。
る必要がある。
図 4 には苛性ソーダに浸漬した FRP、図 5 には
TRS-B150
塩酸に浸漬した FRP における曲げ強度とエコー強度の関係を示す。それぞれの横軸は、ブランク
FRP のエコー強度に対する浸漬した FRP のエコー強度の比とした。したがって、エコー強度比
100%はブランクと同等のエコー強度を意味する。
図 4、図 5 に基づいて、既設洗浄塔のエコー強度比から残存曲げ強度を推定した。

図 6(a) Al-1 洗浄塔のエコー強度と板厚の関係
TRS-B150

図4 15%苛性ソーダに浸漬させたFRP の曲げ強度とエコー強度比の関係

図 6(b) Al-2 洗浄塔のエコー強度と板厚の関係

TRS-B200

図5 35%塩酸に浸漬させたFRP の曲げ強度とエ
コー強度の関係
４．結果
４－１ エコー強度と板厚の分布
図 6(a)～(c)にアルカリ系の各洗浄塔、図 7(a)～(c)に酸系の各洗浄塔のタンクと塔体における

図 6(c) Al-3 洗浄塔のエコー強度と板厚の関係────────────────────────────────────────────
TEXEL 技報

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TRS-B300

TRS-B80

図 6(d) Al-4 洗浄塔のエコー強度と板厚の関係

図 7(a) Ac-1 洗浄塔のエコー強度と板厚の関係

TRS-B150

TRS-B200

図 7(b) Ac-2 洗浄塔のエコー強度と板厚の関係

図 7(c) Ac-3 洗浄塔のエコー強度と板厚の関係

図 8 洗浄塔のエコー強度
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TEXEL 技報

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図 9 洗浄塔のエコー強度比

図 10 洗浄塔の推定曲げ強度
それぞれの洗浄塔の各部位について、表 3 に示した基準板厚におけるエコー強度への換算値を図8 に示す。各洗浄について、タンクは塗り、塔体は白抜きで示した。
平均値を大プロットで示すが、同板厚においても相当のばらつきが見られる。全体としてタンクは塔体よりも板厚が大きいため、タンクのエコー強度は塔体と比較しても低い値に分布している。

４－２ エコー強度比
図 8 では板厚が異なるため、型式や部位の直接的な比較ができない。そこで各基準板厚におけるブランク FRP のエコー強度に対するそれぞれのエコー強度を比として図 9 に示す。これにより、型式による板厚の違う FRP の直接比較が可能となる。図中ではアルカリと酸でプロットを分けて表示した。年式の最も古い 1990 年製のタンクが────────────────────────────────────────────
TEXEL 技報

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vol.7

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最も低いエコー強度比の範囲に分布している。
は妥当な結果といえる。FRP を構成するポリエス
テルやビニルエステルのアルカリや酸に対する劣
４－３ 推定曲げ強度化は、樹脂中のエステル基の加水分解であるとさ
図 9 に示したエコー強度比について、アルカリれている。基本的には循環する水に排ガスが溶け系排ガスの洗浄塔は図 4 の苛性ソーダに浸漬させ込んだ低濃度のアルカリや酸であるが、約 25 年
た FRP、酸排ガス系の洗浄塔は図 5 の塩酸に浸漬
間の使用により、少なくともエコー強度が明確にさせた FRP における曲げ強度とエコー強度比の低下する程度には劣化が進行していることが推察
関係より、現在の曲げ強度の推定値を求めた。図できる。
10 に各洗浄塔の各部位における推定曲げ強度の
エコー強度にばらつきが大きく、結果としては分布を示す。超音波エコーはばらつきが大きいた推定される曲げ強度についても、相当にばらつき
め、曲げ強度も広い範囲に分布することとなった。 の大きい結果となった。ブランク材の曲げ強度はそれぞれの推定曲げ強度について、平均値と最大約 140MPa であり、Al-1 や Ac-1 の平均曲げ強度値、最小値を表 4 に示す。平均値、最大値、最小はそれぞれブランク材の 38%、43%にまで低下し値のいずれにおいても、
1990 年製の推定曲げ強度ている。物体の損傷は、最も弱い個所が起点になは、アルカリ系排ガス、酸系排ガスともに低い値ると考えられるため、判定としては最小値を十分を示した。
に考慮する必要がある。その場合、Al-1 や Ac-1の最小曲げ強度はそれぞれブランク材の 21%、
表 4 推定曲げ強度
31%であり、決して余裕のある状態ではないといえる。
平均値 最大値 最小値
Al-1
53
97
29
タンク
６．まとめ
‘90 製
98
131
54
塔体
設置から 20 年以上が経過する既設の排ガス洗
Al-2
79
128
35
タンク
浄塔 7 基(アルカリ系 4 基、酸系 3 基)について、
‘95 製
103
141
56
塔体
当社で開発を進める劣化診断手法による診断を試
Al-3
86
141
34
タンク
みた。以下に本報の結論をまとめる。
‘95 製
109
141
39
塔体
〇板厚の異なる被検体であっても、ブランク材の
Al-4
80
141
34
タンク
データで補正することで直接比較することが可能
‘96 製
94
141
45
塔体
である。
Ac-1
60
99
43
タンク
〇タンク、塔体それぞれについて 20 か所の測定
‘90 製
114
143
78
塔体
点としたが、エコー強度は非常に大きい範囲に分
Ac-2
100
143
55
タンク
布する。
‘95 製
102
143
58
塔体
〇設置から 25 年の最も古い洗浄塔については、
Ac-3
88
138
57
タンク
アルカリ系、酸系ともにエコー強度が最も低い分
‘96 製
134
143
112
塔体
布を示した。結果として推定される力学的強度も(単位：MPa)
低い分布となり、経年による劣化傾向を定量的に示すことが可能である。
５．考察
FRP とは直径が十数m のガラス繊維の集合体
参考文献と樹脂の複合材料である。実際には、微視的およ1)杉本健一;超音波を用いた FRP の劣化診断事
び局所的なガラス繊維の粗密の差は大きくなる。
例,TEXEL 技報,pp.15-19,Vol.1(2012).
探触子で一度に計測する範囲は、直径が約 11mm2)杉本健一;超音波による FRP の劣化診断事例の円形であるが、このガラス繊維の疎密差が超音
第 2 報 廃塩酸タンクの診断事例, TEXEL 技
波の透過性に大きく影響を及ぼしていると考えら
報,pp.15-20,Vol.4(2014).
れる。この結果、超音波エコーのばらつきが過大
3) 杉本健一;スクラバ循環タンクの劣化診断事例,になり、FRP 元来のばらつきに加え、薬液による
TEXEL 技報,pp.17-20,Vol.6(2015).
劣化が一様に進行しないこともばらつきを大きく
4) 高圧ガス保安協会、耐食 FRP ハンドブックする原因と推察される。
(1983).
最も古い年式、換言すれば稼働期間が長い洗浄塔において最も低い推定曲げ強度が得られたこと
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TEXEL 技報

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新製品紹介

汎用性スクラバ TRS-HS 形シリーズ

環境設計課

大西 康浩

製品改善は、従来品の汎用性を残し、従来品以上の高性能、装置高さ低減による省スペース化、
メンテ性向上を目標として行い、今回、新製品の完成に至った（図 1）。
本報では、新製品TRS-HS形について紹介する。

1．はじめにTRS （TEXEL Reasonable Scrubber）は、約34 年前、ドラフト、酸洗などの一般低濃度排ガス処理をターゲットに当時の冷却塔の技術であった
自然落下散水方式、および FRP の外面ゲルコー
ト仕上げを採用し 高速化と低圧損、循環水量低減により省スペース、省エネを実現した当社主力製品である。
これまでマイナーチェンジを繰り返し、F 形、G 形の販売に至るが、F 形販売開始から約10 年以上経過しており、製品改善を目的として、TRS フルモデルチェンジに取り組んだ。

2.仕様(標準仕様)
一般酸性・アルカリ性ガス、処理風量 165m3/min
以下を対象に、風量基準で 5 機種をラインナップした。性能、メンテ性は従来品以上である。汎用性、オプションは従来品同等である。
仕様詳細を表 1、および表 2 に示す。

図 1 TRS-HS 形外観────────────────────────────────────────────
TEXEL 技報

21

vol.7

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表 1 共通仕様
対象ガス

一般酸性･アルカリ性ガス

処理風量165m3/min以下

除去効率

ガス名

化学式

洗浄液

除去効率

塩化水素

HCl

H2O

97%以上

アンモニア

NH3

H2SO4

97%以上

二酸化硫黄

SO2

NaOH

90%以上

装置圧損

0.45kPa以下

循環ポンプ

槽内縦型ポンプ

送風機

シロッコファン

機外圧損0.4kPa以下

ターボファン

機外圧損0.4kPaより高圧損

本体、循環タンク

FRP

充填物

PP,PE

ミストキャッチャ

PVC

本体、循環タンク

マンセルN-7

送風機

マンセルN-25.G6/3
2.5G6/3

材質

塗装

オプション

排突フランジ、ダンパ、吸込防振継手、pH計、レベル計(従来品同等) ヒータ、送風機用防振架台、薬液注入口、薬注ポンプ

薬液タンク、操作盤、点検タラップ、ドレンパン※ 除去効率は、各ガス入口濃度 100ppm 基準値

表 2 機種毎の仕様
循環ポンプ
形式

処理風量 循環液量3[m /min]

TRS-HS 25

TRS-HS 50

TRS-HS 80

TRS-HS 120

～10

26～53

54～83

84～120TRS-HS 160 121～165[L/min]

50

100

160

230

310

タンク

形式

送風機
電動機

形式

電動機

装置概略寸法

容量

[kW]

[kW]

L×W×H

[L]

50Hz/60Hz

50Hz/60Hz

[mm]

350

600

820

900

1140

VSP-025

VHP-040

VHP-050

VHP-065

VHP-065

0.2/0.2

0.4/0.4

0.4/0.4

0.75/0.75

1.5/1.5

シロッコ

CES101

1.5/1.52150×850×2483

ターボ

CET151

1.5/1.52290×850×2483

シロッコ

CEC1512.2/2.22475×1100×2700

ターボ

CET201

3.7/3.72635×1100×2700

シロッコ

CES201

3.7/3.7

2850×1300×2700

ターボ

CET251

3.7/3.72965×1300×2700

シロッコ

CES201

3.7/3.7

2870×1500×2700

ターボ

FTE301

3.7/5.53200×1500×2700

シロッコ

NSF302

5.5/5.5

4000×1700×2700

ターボ

FTE301

7.5/7.53400×1700×2700

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TEXEL 技報

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vol.7

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3. 製品の特長
3.2 新スプレーノズルの採用
HS 形は、高性能かつ省スペースを最大の特長
充填塔の性能に対し、スプレー散布状態（散布とした製品である。これは、新規充填物、新規ス
角度、必要スプレー圧、液滴径）も重要な因子とプレーノズル採用による充填高さ低減、性能向上なる。
により実現した結果である。充填物、スプレーノ
従来品 F 形、G 形では、
スプレーノズルに ST-80
ズル、およびその他の特長について、従来品 F 形を採用しており、このノズルは目詰まりの少ないとの比較を含め、次に述べる。
スパイラルノズルで、スプレー圧が非常に低い状
態で広角度に散水される結果、充填物部分での分散性が良いことが特長である。しかし、散水が自3.1 新充填物の採用
然落下に近く液膜状に近い状態であり、今回の要充填塔の性能や装置高さを決定する最も重要な求性能を満たすためには、スプレー圧を上げスプ
因子は、充填物の種類、形状である。高性能、装レー液滴を微細化し、接触効率を高くするが必要
置高さ低減を実現するためには、接触効率の良い性が生じた。
充填物を採用する必要がある。従来品 F 形、G 形
新スプレーノズルの形状は、目詰まりの少ない
では、規則充填物 TPX-17（シート状のものを貼
スパイラルノズルを採用し、当社既存品、およびり合わせたもの）を用いている。規則充填物は、市販品をもとに考案、流体解析により、スプレー
低圧損、安価であるが高除去性能確保のためには、 圧、散布角度を確認し（図 4）、3D プリンタでの充填高さが必要となる。開発当初、規則充填物を試作品製作、実験検討を繰り返し、最適形状を把用い実験検討を行ったが、要求性能に満たない結握した。
果となり、不規則充填物（リング、またはボール
最終試作品で性能確認を経て、新スプレーノズ
状等をランダムに充填）では、規則充填物より高ル STF-50（図 5）を採用した。
性能であるが高圧損となった。最終的に圧損が従来の規則充填物同等で性能を向上させるには、新規充填物の採用が必要との結論に至った。
新充填物の形状は、当社既存充填物、および市販充填物をもとに、接触効率を高めるための最適形状、可能な範囲での縮小化、製作面での成型の容易さ等を考慮し、
3D プリンタでの試作品製作、実験検討で決定した。
最終試作品での性能確認を経て、リング状の新規充填物 SNR を採用した。当充填物は、従来品と圧損が同等であるにもかかわらず、性能は向上
し、充填高さは従来品の 1/2 となる。
（図 2,図 3）。
図 4 スプレーノズル流体解析例

図 3 新充填物 SNR

図 5 新スプレーノズル STF-50

図 2 従来充填物 TPX-17
────────────────────────────────────────────
TEXEL 技報

23

vol.7

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3.3 高除去効率ため、充填部とガス入口部を分割して製作する
塩化水素、アンモニア、二酸化硫黄に対する除方法を採用した。装置高さが低く一体輸送、搬去効率を図 6 に示す。
入が可能であることから、標準品では運転時のHS 形は、塩化水素、アンモニアに対して、入液漏れリスクを回避するため、分割部は圧着し
口濃度 100ppm 以下で除去効率一定であり、従来た形での納入となる（図 7）。なお、設計段階
品が 90~95%であるのに対し、除去効率は 97%以で事前に把握している際は、ガス入口方向変更
上を示す。
や分割部ボルト止めへの変更対応は可能である。
二酸化イオウに対して、入口濃度が高くなると除去率は低下するが、100ppm 程度までは除去効率 90%以上の高除去効率である。
なお、同図には従来品の除去効率を同時に示しているが、この結果からも従来品に対して除去効率が向上していることが確認される。

標準品では
納入時圧着
状態

図 6 各ガスに対する除去率

3.4 省スペース
前述のように、HS 形では、装置高さ低減により、大幅な省スペース化が実現されている。従来品 F 形と比較し、最大の 30%の装置高さ低減である。これにより、従来品では、輸送時の高さ制限に伴い、装置を分割して搬入する必要があったが、HS 形では、塔高を 2800mm 以下とし、全機種一体型、分割なしでの輸送、搬入が可能となった。

図 7 塔体部外観2) 循環タンク(成型法)
循環タンクは、従来成型、脱型後、反転して底板を二次加工で取り付ける製法であり、これは、脱型後の積重ね輸送や完成時の安定感を考慮したためであるが、液漏れ懸念より底板取り付けに特に時間を要していた。HS 形では脱型したタンクに天板を後付けする製法に変更し、循環タンク一体型としたため液漏れの懸念はな
く、また安定性については試作機製作で十分な確認を行った。

3.5 装置構造、およびメンテナンス性
装置構造については、
従来品の汎用性を重視し、処理方式の変更を行っていないことから、装置高さ低減を除き、外観上での大きな変化はないが、メンテナンス性を考慮し、各部の改善を行った。
主な改善点を次に述べる。
1) 塔体部の分割について
従来品では塔体部で分割個所がない構造であったが、HS 形では製作時の複雑さを無くす────────────────────────────────────────────
TEXEL 技報

24

vol.7

────────────────────────────────────────────3) ドレン
4.おわりに循環タンクのドレンは、従来品では FRP パ
TRS-HS 形の販売は 2015 年 10 月から開始してイプをねじ加工しバルブ接続していたが、経年おり、既に納入実績がある。販売開始に際し、こ劣化によるねじ加工部からの液漏れトラブルがれまでに、説明会を実施したが、今後もユーザー発生した事例もあり、HS 形ではフランジ方式
等からの依頼があれば開催する予定である。
とした（図 8）。
また、既存実験装置での性能確認が可能であり、依頼に基づく各種ガスに対する実験検討も可能で
4) 給水口、pH 計座、LS 計座あり、テスト機貸出も検討中である。
給水口（ボールタップ口含）については、従なお、従来品 F 形、G 形については、現時点で来オプション対応としていたクロスコネクショは生産可能であるが、随時 HS 形に移行する予定
ン対策（タンク液面と給水口の距離をとる）をである。既納入品の部品供給については、従来通標準化した（図 8）。
り継続する。
pH 計座、LS 計座については、従来 FRP 製のフランジを二次加工して取り付けしていたが、取り付けを簡素化するため、PVC 製フィッティ
ングを採用した。
5) 循環タンク点検口
汎用性を重視し従来同等のサイズとし、上述のようにクロスコネクション対策のため、側面に給水口を取り付けた（図 8）。
6) 充填物出入口
メンテナンス性を考慮し、可能な範囲で最大化した。上部充填物投入口からはスプレーノズ
ルの交換も可能である。

ドレンは
フランジ
方式を採用

クロス
コネクション
対策を標準化

図 8 ドレン、および循環タンク点検口外観────────────────────────────────────────────
TEXEL 技報25

vol.7