福岡市公開資料
参 考 資 料

地下鉄七隈線博多駅(仮称)工区建設工事≪追加地質調査結果について≫

平成29年３月
福岡市交通局

<今回の報告にあたって>
平成２８年１１月８日未明に発生しました七隈線延伸工事に伴う道路陥没事故につきましては、市民の皆さまにわかりやすい情報発信を行うよう努めているところでございます。
これまで、事故に関することや設計・施工の経緯について、体系的にまとめたものと、道路陥没が発生したナトム区間大断面トンネル部の施工の経緯について、計測管理を中心にまとめたものを公表したところです。
今回、原因究明を行う検討委員会からの要請により、大断面トンネル上部の岩盤性状の確認を目的として実施した地質調査結果と、設計や工事を実施するうえで実施した地質調査結果を比較したものをまとめましたので、公表することにいたします。
また、事故の原因につきましては、検討委員会において、今月の３０日に中間とりまとめがなされ、明らかにされるものと考えております。
今後とも、市民の皆さまによりわかりやすい情報発信に努めるとともに、様々な課題の解決に真摯に取り組んでまいります。

福岡市交通事業管理者
阿部 亨

目次・・・
１ ナトム区間における地質調査の経緯（Ｐ１）

２ 追加地質調査の結果について（１）既存調査データと追加調査結果の比較（Ｐ２）（２）Ｄ２層の性状について（Ｐ３）（３）Ｄ２層の厚さについて（Ｐ４）（４）Ｄ２層の変形性，透水性について（Ｐ５）

３ 参考資料（Ｐ６～Ｐ１４）

１

ナトム区間における地質調査の経緯

ナトム区間における地質調査は，平成２２年度より，構造検討や工事の実施と併せて，段階的に行っている。
土質調査（柱状図・地層想定図）

期 間：H22.6.5～H22.10.2
概 要：ボーリング調査（２箇所，うちナトム区間１箇所）

間：H23.9.21～H24.3.28
要：ボーリング調査（4箇所，うちナトム区間１箇所）

期

計

予備設計
期

間：H24.7.3 ～

揚水試験

工事

紙与駅三ビル

事
地質調査

土質調査

●陥没事故の原因究明の一環として，検討委員会からの要請により，トンネル上部の岩盤性状を確認。
期 間：H28.12.22～H29.2.1 ※現地調査期間
概 要：ボーリング調査（ナトム区間4箇所）

196ｍ

八百治ビル

開削工法
福岡シティ銀行

博多駅前
ビジネスセンター

西日本シティ銀行

連絡坑トンネル
140ｍ

間：H24.10.10~H25.5.15
要：地下水の湧水量，
地下水位低下の影響範囲など地盤特性の把握

今 回 実 施福岡センタービル

博多駅前通りNATM工法

H25.3.25●福岡市地下鉄七隈線博多駅（仮称）工区建設工事
期 間：H25.12.5～H31.3.15●大断面部岩盤部調査
期 間：H27.11
概 要：ボーリング調査（ナトム区間１箇所）

博多駅前
2丁目

JR博多駅

住吉通り

間：H23.4.16～H24.3.25

工

28年度

陥没
箇所

九勧博多ビル

期

期
概

タカキ
ビル

間：H22.7.15～H23.3.25

地質調査

25年度
～

カフェ・ベローチェ
博多駅前店

概略設計

詳細設計
24年度
～
25年度

天神方面

サンエフ
ビル

期
概

デュークス
ホテル博多

間：H22.12.29～H23.3.25
要：ボーリング調査（２箇所）

ブラザビル

期
概

【ナトム区間平面図】

マルイト
博多ビル

設

22年度
～
24年度

地質調査

22年度
～
23年度

明治公園

【地質調査箇所】

凡例‥既往調査(他事業)‥Ｈ22～23(設計時)
‥Ｈ27
(施工時)
‥Ｈ28(今回実施)＜施工延長あたりのボーリング本数（既存調査ボーリングを含めた比較）＞
博多駅(仮称)工区 ナトム区間(L=196m) 6本 196m÷6本 = 平均 33m/本(詳細設計時点)
七隈線薬院西工区 ナトム区間(L=837m) 7本 837m÷7本 = 平均120m/本

１

２－１

既存調査データと追加調査結果の比較

項 目

既存データ

追加調査結果性 状（標本観察）

・頁岩の強風化部は脆弱部
・弱～未風化部は破砕部や亀裂発達部
といった脆弱部が点在

頁岩特有の数多くの縞目及び割れ目を確認

同等

トンネル上部
岩盤厚さ

２.３ｍ

２.３９～２.４５ｍ

同

等

変形係数

２２ＭＮ／ｍ2

１８.２～４４５．９ＭＮ/ｍ2

透水係数

１.０×１０－５ｃｍ／ｓ

６．７０×１０－８～
７．５４×１０－５ｃｍ/ｓ

既存データとの比較

同等以上（変形しにくい）同等以下(水を通しにくい)

Ｄ２層の評価に相違はない。
≪亀裂や破砕による脆弱部が点在するという想定は一致≫

大断面トンネルの施工にあたっては，・切羽観察やトンネルの挙動などの計測の徹底
・補助工法の実施が必要な地質条件であることが改めて確認された。
※ 委員会資料に一部誤記があったため、事実に基づき訂正した箇所を含む。

２

２－２

Ｄ２層の性状について

トンネル上部の岩盤（Ｄ２層）については，これまでも薄く層状に割れやすい性質の頁岩が分布していることを把握しており，追加調査でも同様の結果となった。
■ボーリング孔内部から撮影した岩盤の写真

ボーリングコア（標本）の観察結果
今回採取したボーリングコア（既存データ）
14

15

15

Dc2↓

16

16

17

17

18

18

19
20

19
(22E-2）
D2の性状について

D2の性状について

D2 層は古第三紀堆積岩のうち主に風化した頁岩で構成されている。頁岩は薄く層状に割れやすい性質（へき開性）を有するため，頁岩特有の数多くの縞目（葉理面）及
びこれに沿った割れ目が確認された。
岩盤の亀裂について

主に頁岩・砂質頁岩よりなり，稀に礫岩を薄く挟む。強風化部は表層からの単純風化による脆弱化部であり，弱～未風化
部においても礫状の破砕部や亀裂の発達部といった部分的な脆弱部が点在する。
N値は24～50以上（換算88）
岩盤の亀裂について

追加調査では，破砕した割れ目の本数を調査した。
破砕割れ目本数

破砕割れ目頻度

NW

16本

81.9cm間隔

NE

19本

74.2cm間隔

SW

24本

55.6cm間隔

SE

22本

62.0cm間隔

全孔

81本

66.9cm間隔

亀裂による岩盤の不連続性を表す『ＲＱＤ』は0%であり，岩盤の良好度は「非常に悪い」に分類されている

ＲＱＤと岩盤の良好度※事前の地質調査とは異なる評価方法となっている

３

２－３

Ｄ２層の厚さについて

Ｄ２層の出現位置を確認した結果，トンネル上部のＤ２層の厚みは既存データの想定とほぼ同じであったことが確認された。
追加調査結果から想定

既存データから想定

トンネルセンター上で2.39～2.45ｍの層厚があるとの結果が得られた。

Ｄ２層の上端トンネル天端

2.27m

2.45m

2.43m

13K392M600

13K397M600

2.39m

2.39m

13K403M300

13K406M600

博多駅側

天神側
2.45m

2.43m 2.39m

Ｄ２層の上端2.39m
トンネル天端12.45m
2.39m(最小岩被り位置)

13K392M600

13K397M600 13K403M300 13K406M600

４

２－４

Ｄ２層の変形性，透水性について

Ｄ２層の変形性・透水性については，これまでの想定と概ね同等の性状であることが確認された。

変形係数（変形のしやすさ）
追 加 調 査 結 果

下線部は今回調査で新たに実施

透水性（水の通しやすさ）
追 加 調 査 結 果

下線部は今回調査で新たに実施

変形係数E＝18.9～445.9MN／m2 （孔内水平載荷試験）
E＝18.2～ 82.9MN／m2 （三軸圧縮試験）

透水係数1.28×10-5～7.54×10-5cm/s （低圧ルジオン試験）
6.70×10-8～1.59×10-5 cm/s （三軸圧縮試験）

既存データからの想定値

既存データからの想定値

E＝22MN ／m2

1.0×10-5cm/s※変形係数
岩盤に加わった力と変形の関係を示す（数値が大きいほど変形しにくい）※透水係数
地下水などの通しやすさを示す（数値が小さいほど水を通しにくい）※ 委員会資料に一部誤記があったため、事実に基づき訂正した箇所を含む。

５

３

参考資料
【目次】
（１）調査方法・試験条件
１）ボーリング調査（Ｐ７）２）孔内水平載荷試験（Ｐ７～Ｐ８）３）低圧ルジオン試験（Ｐ８）４）ボアホールテレビ（Ｐ９）５）針貫入試験（Ｐ９）６）土壌硬度試験（Ｐ１０）７）室内土質試験（Ｐ１０）８）室内岩石試験（Ｐ１１～Ｐ１３）（２）岩級区分について

（Ｐ１４）

6

３－１参考資料 調査方法・試験条件 ≪1)ボーリング調査，2)-1孔内水平載荷試験≫
１）ボーリング調査

２）孔内水平載荷試験【調査目的】【調査目的】

・調査地に分布する地質構成および地質状況を確認することを目的とした。

・調査地に分布するD2層、D1層およびC２層を対象に変形係数、弾性係数を求めた。
本試験は、地盤工学会基準「地盤の物性を評価するためのプレッシャーメーター試験の方法（JGS3531-2012）に準じて行った。

【機械ボーリングの掘進仕様】
・使用機械・・・ロータリー式油圧フィード型ボーリングマシン
・掘削方法・・・本孔（Φ86mm）：オールコアボーリング（表層・基盤岩対象）
別孔（Φ66mm）：ノンコアボーリング（基盤岩はコア採取する）
本孔のボーリングコアについては、ボーリングコアの採取率を向上させるために、送水量、先端荷重、回転数をできるだけ抑え慎重に掘削する「高品質ボーリング」を実施した。ロータリー式
油圧フィード型ボーリングマシンによる掘進概念図を図２）－１に示す。
スナッチブロック
三脚パイプやぐら【測定機器】
既往調査実績より、孔内水平載荷試験装置エラストメータ２（応用地質株式会社製）を使用した。ただし、本孔（Φ86mm）での事前の地質確認において、D2層が軟弱な場合には、LLT等の土質用試験機に変更可能な体制とした。以下に孔内載荷試験装置エラストメータ2の概要を示す。
・測定可能孔径・・・φ66mm
・最大載荷荷重・・・20MN/m2
・加圧方法
・・・水圧

ホイスティングスイベル

ウォータースイベル
巻上げ機
デリバリーホース

変速装置

エ
ン
ジ
ン

ス
イヘ
ベッ
ルド
ポンプ

図３）－１

【解析方法】

孔内水平載荷試験装置の概要

ロッド
ホルダー

オイルポンプ
オイルタンク泥水
バッグ

サクションホース・孔内水平載荷試験の結果は図３）－２のような孔壁圧力-孔壁変位の関係で表される。
→この関係により降伏圧、変形係数、弾性係数を求めた。

ドライブ
パイプ
ケーシングパイプ

ボーリングロッド

セジメントチューブ
セジメントチューブ
カップリング
コアバレル
コア
メタルクラウン図２）－１

ロータリー式ボーリングマシン概念図

図３）－２

孔壁圧力と孔壁変位の関係

7

３－１参考資料 調査方法･試験条件 ≪2)-2孔内水平載荷試験,3)低圧ルジオン試験≫２）孔内水平載荷試験（つづき）

３）低圧ルジオン試験・また図３）－３にプレッシャーメータ曲線よりせん断弾性係数算出例を示す。
→この関係図より地盤係数、せん断弾性係数、ヤング率（変形係数、弾性係数）を求めた。

【調査目的】
・トンネル天端付近の地層の透水性の指標であるルジオン値、限界圧力を求めることを目的とした。
本試験は地盤工学会基準「ルジオン試験方法（JGS 1323-2012）」に準じて行った。
【測定機器】
・試験装置はエアパッカー、孔内圧力センサー、圧力指示部、流量計、ポンプから構成される。

図３）－３

プレッシャーメータ曲線によるせん断弾性係数算出例

試験データから、地盤の変形特性値は以下の式より算出する。

ここに、⊿r：孔壁増分（m）
r0：初期孔径(m)r：孔径(m)■地盤係数：K (MN/m3)
K=⊿p/⊿r
ここに、⊿p：孔壁圧力～孔壁変位曲線の直線部分における圧力増分（MN/m2）⊿r：孔壁圧力～孔壁変位曲線の直線部分における変形量(m)■せん断弾性係数：G(MN/m2)
G＝0.5⊿p/⊿εc
ここに、⊿εc：孔壁圧力～孔壁変位曲線の直線部分におけるひずみ増分■ヤング率（変形係数、弾性係数）：E(MN/m2)
E＝2(1+ν)G
ここに、ν：ポアソン比

図４）－１

ルジオン試験装置の概要とp-q曲線【測定方法】①ポンプを稼働させ、一定の注水圧力P（MPa）で試験区間に清水を注入する。
②注水流量を1分間毎に測定し、注水流量の時間変化を読み取る。
③注水流量の5分間の変動幅が安定したとき、この平均注水量を注水圧力P（MPa）
における測定注水量Q0（l/min）とする。
④注水圧力をゼロから下図に示すように段階的に増加させて試験し、最大注水
圧力段階の試験が終了した後、段階的に減少させてゼロに戻す。
この過程で①～③の測定を繰り返す。
なお、今回は最大注入圧力を0.2MPaの低圧で実施した。
0.25

0.2
有効注水圧力P（MPa）■孔壁ひずみ：εcεc=⊿r/r0＝(r-r0)/r0

0.15

0.1

0.05

0
0

20

図４）－２

40

60
時間（min）

80

100

120

標準注水圧力パターンの例

8

３－１参考資料

調査方法・試験条件 ≪4)ボアホールテレビ，5)針貫入試験≫

４）ボアホールテレビ

５）針貫入試験【調査目的】【調査目的】

D2層以深の地質構造を把握する。特に、原位置における割れ目に性状・方向性、層理面の方向性を把握する。

D2層の力学特性を把握するための一資料とすることを目的として、地盤工学会基準（JGS－3431-2012）に準じて実施した。

【測定機器】【試験方法】
表図５）－１

測定機器の仕様一覧

ボアホールテレビ一式【測定方法】
・ボーリング孔内に特殊光学系を持つプローブ（ゾンデ）を挿入して、孔壁の全周画
像をデジタル画像として保存した。

【解析方法】
・観察実施区間の孔壁画像は、孔壁展開画像とともに解析結果をとりまとめた。
・解析を行う不連続面（層理・葉理）はsinカーブで表示し、その走向・傾斜を解析、併記した。
→走向・傾斜を用い、ステレオネット解析等を行った。

以下の方法で、供試体に針を貫入させ、貫入荷重と貫入量の関係から針貫入勾配および換算
一軸圧縮強さを求めた。
①針貫入試験機の針（直径0.84mm）をコア外周に垂直に当て、静かに貫入させる。
②針を10mm貫入させたときの貫入荷重を荷重計から読み取る。
貫入荷重を貫入量（10mm）で除し、針貫入勾配（NP）を求める。
③針貫入勾配（NP）を既往の針貫入勾配と一軸圧縮強さの相関式に代入し、各深度の換算
一軸圧縮強さを求める。
④深度方向には、室内試験実施箇所を除いて基本的に20㎝間隔で実施するが、地質状況に応じて測定位置を変更し、基質部の延長1m区間で4~5深度程度の測定を基本とする。
⑤換算一軸圧縮強さが0.2MPa未満の場合は、室内試験に用いる試料採取に影響を及ぼさない箇所にて山中式土壌硬度計で測定する。

昇降速度：1m/min

図６）－１
図５）－２

ボアホールテレビ概要図

針貫入試験実施状況例

図６）－２

針貫入勾配と一軸圧縮強度の相関図

図５）－３ ボアホール解析凡例

9

３－１参考資料

調査方法・試験条件

６）土壌硬度試験≪6)土壌硬度試験，7)室内土質試験≫
７）室内土質試験【調査目的】

・室内土質試験は、日本工業規格（JIS）に準じて実施した。

D2層の力学特性を把握するための一資料とすることを目的として、地盤工学会基準（JGS－1441-2012）に準じて実施した。なお土壌硬度試験は、針貫入試験にて貫入抵抗が0N/mmとなった場合に実施した。

表８）－１

室内土質試験項目一覧表【試験方法】
以下の方法で、コア試料に土壌硬度計のコーン先端を貫入させ、遊動指標の示す指数硬度の目盛を読んで設定する。硬度指数目盛から概ねの一軸圧縮強さを推定することができる。
①遊動指標を指標硬度目盛の0に設定する。
②コーン先端をコア試料に垂直に当て、突き当てつばが完全に測定面に接触するまでコーンを徐々に貫入する。
③この時、遊動指標のスリットに土が入り込まないように目盛部を側方あるいは下方に向けて操作する。
④貫入停止時には突き当てつばと測定面との間に隙間があいてはならない。
⑤遊動指標が移動しないように静かにコーンを抜き取り遊動指標の示す指標硬度目盛の値を読んで記録する。

図７）－２

図７）－１

硬度指数と一軸圧縮強さの関係図

土壌硬度計概要図10

３－１参考資料

調査方法・試験条件 ≪8)-1室内岩石試験≫

８）室内岩石試験・室内岩石試験は、主に日本工業規格（JIS）、地盤工学会基準（JGS）に準じて実施した。なお、岩石の力学試験は、D2、D1層は三軸圧縮試験（CU）とし、C2層は三軸圧縮試験（UU）とした。また、岩の透水試験はD2層を対象とした。
表9）－１

室内岩石試験項目一覧表【軟岩の三軸圧縮試験】
・試料はD2～D1層から採取した。
（試験目的）
・圧密非排水条件下での強度変形特性を求めることを目的とする。
（準拠基準）
・地盤工学会基準「軟岩の圧密非排水（CU）三軸圧縮試験方法（JGS2533-2009）」（試験方法）
・直ナイフによるトリミング法により作成した供試体を等方圧密した後、非排水条件下で一定軸ひずみ速度により圧縮した。測定項目は、軸力、軸変位および間隙水圧である。
（試験装置）
・試験装置の仕様は下記のとおりである。また、試験装置の外観を図９）－１に示す。
・軸荷重 最大50kN
・制御 100kN電動ジャッキによるひずみ制御
・載荷速度 0.001mm/min～10mm/min（32段変速）・圧力源 エアーコンプレッサーによる（1.2～1.4MN/ m2）
・拘束圧 最大 10MN/m2（増圧器使用時）
・背圧
最大 5MN/m2（増圧器使用時）

図9）－１ 軟岩の三軸試験装置（試験条件）
・圧密応力：原則として1/2σ’v、σ’v、2σ’v の３段階（σ’v：原位置における有効土被り圧）
・B値確認：0.95以上
・ひずみ速度：0.05%/分※NW孔の試料番号C-NW-3については、圧密応力をσ’vの1段階のみとした。

11

３－１参考資料

調査方法・試験条件 ≪8)-2室内岩石試験≫

８）室内岩石試験（つづき）【軟岩の三軸圧縮試験】（試験結果の整理）
・試験結果から以下を求める。
主応力差～軸ひずみ曲線、間隙水圧～軸ひずみ曲線、有効応力経路図
圧縮強さ～圧密応力関係、強度定数ccu 、 φcu 、 c’ 、 φ’
※圧縮強さは主応力差の最大値（σa－σr）maxを採用
・強度定数の算出方法は、地盤工学会：地盤材料試験の方法と解説．pp594．2009．
における方法2に準じたが、参考として方法1による結果も求めた。方法1と方法2による強度定数の算出方法はつぎのとおりである。
（方法1）
圧縮強さ（σa－σr）fと側方向応力σrfの関係を直線近似したときの縦軸切片をf0、傾きをm0とすると、強度定数cおよびφは次式であらわされる。

（方法2）
圧縮強さの1/2のとの関係を直線近似したときの縦軸切片をf1、傾きをm1とすると、強度定数cおよびφは次式であらわされる。

【岩の三軸圧縮試験】
・試料はトンネル基盤層であるC2層から採取した。
（試験目的）
・非圧密非排水条件下での強度変形特性を求めることを目的とする。
（準拠基準）
・地盤工学会基準「岩石の非圧密非排水（UU）三軸圧縮試験方法（JGS2531-2009）」（試験方法）
・直ナイフによるトリミング法またはコアカッターによる端面成形により作成した供試体を非圧密非排水
条件下でセル圧を作用させ、一定軸ひずみ速度により圧縮した。測定項目は、軸力および軸変位である。
（試験装置）
・試験装置は、軟岩の三軸圧縮試験で述べたものと同様である。
（試験条件）
・側方向応力：原則として1/2σv、σv、2σv の３段階（σv：原位置における全土被り圧）としたが、必要に応じて追加した。
・ひずみ速度：0.1%/分※NW孔の試料番号C-NW-2については、側方向圧力を1/2σ’v、σ’v、2σ’v 、2σv の4段階とした。
（σ’v：原位置における有効土被り圧）（試験結果の整理）
・試験結果から、以下を求める。
主応力差～軸ひずみ曲線、圧縮強さ～圧密応力関係、強度定数cuu・φuu※圧縮強さは主応力差の最大値（σa－σr）maxを採用
・強度定数の算出方法は、地盤工学会：地盤材料試験の方法と解説、p.594、2009．における
方法2によったが、参考として方法1による結果も求めた。方法1と方法2による強度定数の算出方法は
上記軟岩の三軸圧縮試験と同様である。

図9）－２

方法１と方法２による強度定数算出過程（左：方法１、右：方法２）12

３－１参考資料

調査方法・試験条件 ≪8)-3室内岩石試験≫

８）室内岩石試験（つづき）【室内透水試験】・試料はD2層から採取した。
（試験目的）
・飽和状態の土に通水した際の層流状態における透水係数を求めることを目的とする。
（準用規格）
・日本工業規格「土の透水試験方法（JIS A 1218-2009」※三軸セルを用いた圧密応力下の供試体で試験を行うことが規格外のため（定水位試験方法）
・直ナイフによる端面成形により作成した供試体を、原位置の有効土被り圧相当で圧密し、一定水位差を作用させて通水量を測定する。

（変水位試験方法）
・直ナイフによる端面成形により作成した供試体を、原位置の有効土被り圧相当で圧密し、スタン
ドパイプの水位変化を測定して透水係数を求める。
（試験条件：変水位）・圧密応力： σ’v （σ’v：原位置における有効土被り圧）・水位条件：変水位（試験結果の整理：変水位）・透水係数は次式により求める。
ここに、kT：T℃における透水係数（cm/秒）
a：スタンドパイプの断面積（cm2）
L：供試体の長さ（cm）
A：供試体の断面積（cm2）t2-t1：測定時間（s）
h1：時刻t1における水位差（cm）
h2：時刻t2における水位差（cm）
k15：15℃における透水係数（cm/秒）
ηT/η15：15℃に対するT℃の粘性係数の比（試験条件：定水位）・圧密応力： σ’v （σ’v：原位置における有効土被り圧）・水位条件：定水位（水位差300cm）（試験結果の整理：定水位）・透水係数は次式により求める。

ここに、kT：T℃における透水係数（cm/秒）
L：供試体の長さ（cm）
A：供試体の断面積（cm2）t：測定時間（s）
h：水位差（cm）
Q：流出水量（cm3）
k15：15℃における透水係数（cm/秒）
ηT/η15：15℃に対するT℃の粘性係数の比

図9）－４

図9）－３

三軸セルを用いた変水位透水試験方法概要

三軸セルを用いた定水位透水試験方法概要

13

３－２参考資料

岩級区分について

岩級区分の考え方

既存調査での岩級区分は、 右に示す「交通局基準岩級分類基準表」に基づいて行われてきた。
今回の調査に当たっては、同基準に基づく区分を基本的としたが、コア採取を優先し、標準貫入試験を実施しなかったた
め、D２とD1の区分に関しては、針貫入試験などによる換算一軸強さで岩盤を評価した。このため､D２とD１の境界位置について、既存調査と比較して相違が生じている可能性があることに留意する必要がある。
以下に、今回の岩級区分の具体的な評価法について示す。

ボーリングコアの状況
岩級区分

C1
Ｃ岩盤

悪い岩盤

① C2：1MPa～3MPa（短棒状）② C1：3MPa～10MPa（短棒状～長棒状）③ B ：10MPa～（長棒状）① ボーリングコアで確認される破砕割れ目を抽出し、換算一軸圧縮強さを求めるとともに一覧表にまとめた

Dc1

Dc2

N値＜50

P波速度 km/s

長柱状～
短柱状

短柱状～
長柱状
角礫状を
伴う

300
｛30｝

～

～

200,000｛20,000｝

1,600
｛160｝

3,000
｛300｝

100
｛10｝

～

～

30,000｛3,000｝

500
｛50｝

1,000
｛100｝
～
30,000｛3,000｝
主に10,000{1,000}以下

短柱状～
角礫状

500
｛50｝
～
3,000
｛300｝

土塊状

1,000
{100}以下

土塊状1,000{100}以下

2

3

4

30
｛3｝
～
150
｛15｝

10
｛1｝
～
50
｛5｝

30{3}以下
主に10
{1}以下

N値＞50

N値＜50

Dcに類似の状況を有するが石炭もしくは炭質頁岩などのように有機物質を多量に含むもの。これは必ずしも風化変質によるとは限らない。

上Dh

風化変質を著しくうけ土砂状と化し割れ目などの岩の組織も不明瞭もしくは消失した軟質な岩盤で粘性土的粒子組成を有するもの。
手で容易に圧しつぶせる程度である。
褐灰色，暗灰色，淡灰色な
ど。

N値＞50

長柱状

5,000
｛500｝

同

*注2 奥村樹郎（1982）：港湾構造物の設計におけるN値の考え方と利用例, 基礎工, vol.10, No.6, pp.57-62,1982

Ｄ岩盤

一軸圧縮強さとN値との関係には、qu＝25～50×N（kN/m2）が知られている＊注2。
基準表におけるD1とD2の閾値であるN値50をこの式から求めると、qu＝1,250～2,500（kN/m2）となり、D岩盤とC岩盤の閾値である1,000kN/mを超えてしまう。このため、既存調査を手がけてきたコンサルタントからのヒアリングや立会の結果、D2岩盤評価で定性的に用いられている「指圧で容易に崩れる」を指標とした。

きわめて悪い岩盤＊注1

Ds2

風化変質を著しくうけ土砂状と化し割れ目などの岩の組織も不明瞭もしくは消失した軟質な岩盤で砂質土的粒子組成を有するもの。
手で容易に圧しつぶせる程度である。
褐灰色，暗灰色，淡灰色など。

メタルクラウン使用
泥水もしくは無水掘り，標準貫入試験

Ds1

上上記1に示した風化変質を受けた岩盤以外の弱層部（破砕部）の評価については、以下の通りとした② この中で、柱状図に記載可能なメートルオーダーの破砕部（NoNW孔の深度25.7～27.1m）は、上記1のD岩盤の評価基準を適用し柱状図に示 した

圧縮強度

コアの形状

同

C2

3. 風化変質を受けない弱層部の評価

岩質的にやや軟質もしくは，風化変質により軟質となった岩盤。手で圧しつぶすことはできないが辛うじて割ることが出来る程度であり，発破はおおよそ不要。

メタルクラウン・ダブル
コアチューブ
使用清水掘り基準表より、C岩盤以上の岩盤は硬さとコア形状から以下のように分けた岩塊そのものはやや硬質であるが割れ目が多い（割れ目間隔20cm以下のことが多い）ような岩盤もしくは風化変質，岩質的にみて全体的に脆弱でハンマーで容易に割れる程度（しかし手で圧しつぶすことや割ることは不可）の岩盤等全体的に割れ目に囲まれた岩塊も褐灰色などに風化変色により変色している。コンクリー
トよりも脆質であるが掘削には一部発破を要する。

メタルクラウン・ダブル
コアチューブダイヤビット
使用清水掘りＢ岩盤

普通な岩盤

2. C岩盤以上の評価

メタルクラウン・ダブル
コアチューブダイヤビット
使用清水掘り

Ａ岩盤

岩塊自身は硬質であるが，割れ目が多く（割れ目間隔30～10cm）目に沿って風化変質がみられ，しばしば脆質物や粘土が介在するような岩盤，または割れ目が少ないが局部的に脆質部を伴う岩盤など，ハンマーで強打すると容易に割れる程度
でコンクリートと同等もしくは，それ以下の強度を有する。
掘削には一般に発破を要する。岩塊の中心部には新鮮な色を呈するところもあるが割れ目沿いでは幅広く褐灰色などの変色質を呈する。頁岩の最も良好な部分はこれにほぼ相当する。

① D岩盤の中でも特に軟質で指圧で容易に崩れる*注1岩盤（針貫入勾配が0で換算一軸圧縮強さ＜0.2MPa② D岩盤の中でも指圧では容易にはくずれない岩盤（概ね換算一軸圧縮強さ0.2MPa～1MPa）が優勢な区間をD1岩盤と評価した

掘進方法

ほぼ新鮮で硬質な岩盤。割れ目も比較的少なく（割れ目間隔30cm以上）目に沿う
変質や粘土などの介在物は殆どみられない。ハンマーの強打で辛うじて割れる程度であり，少なくともコンクリートと同等もしくはそれ以上の強度を有する。
掘削には発破を要する。
一般に黄褐色もしくは，淡黄色ないし灰白色を呈する。主に花崗岩の未風化部に多い。

基準表には、「風化変質を著しくうけ」、「土塊状」と定義されており、今回もボーリングコア全体に褐色風化が及んでいる
岩盤をD岩盤としたに相当）が優勢な区間をD2岩盤と評価した

ボーリングコアによる岩石試験
静弾性係数

説明

1

良好な岩盤

1. D岩盤の評価

交通局基準岩級分類基準表

30{3}以下
主に10{1}以下

14