東急建設技術研究所報 No. 45

U.D.C 624.041.6

コンクリートの圧縮クリープ特性に及ぼす空気量の影響
早川

要

約：

健司 ＊

鈴木将充 ＊

前原聡＊

コンクリートの耐凍害性を確保する目的で，東北地方においては空気量を 6% としたコンクリートの使用が奨励されつつある。それゆえ，例えば橋梁上部工などの設計上クリープ特性に配慮すべき構造物に対しては，空気量の上限を慎重に検討すべきと考えられるが，これまで空気量 6% のコンクリートのクリープ特性は確かめられていない。本研究では，空気量がコンクリートの圧縮クリープ特性に及ぼす影響を定量的に評価することを目的に，W/C=40% および 55% のコンクリートを対象とし，JIS A 1157 に従い圧縮クリープ試験を行った。実験の結果，載荷応力度を圧縮強度の 1/3 とした条件では，空気量が異なってもクリープひずみは同等であるが，単位応力当たりのクリープひずみは空気量が大きくなると小さくなることを示した。

キーワード：

圧縮クリープ，単位応力当たりのクリープひずみ，空気量，耐凍害性

目1．はじめに

3．実験結果および考察

2．実験概要4．まとめ

次：

1．はじめに想定した W/C=40%，一般的な RC 構造物での使用を想凍結融解作用を受けるコンクリートの凍害を抑制するた定した W/C=55% のコンクリートを対象とし，目標空気めには，微細な気泡をコンクリート中に連行し，氷晶の生量を 4.5，6.0，8.0% の 3 水準に変化させた供試体を作製，成にともなう不凍結水の移動圧を緩和する機構を形成する

JIS A 1157 に従って圧縮クリープ試験を行った。本論は，1)ことが重要となる 。一般に，凍結融解試験における凍結これら一連の実験結果について取りまとめたものである。

融解 300 サイクルで耐久性指数 60 以上を確保するためには 4〜5% 程度以上の空気量が必要であることが知られて

2．実験概要いる。一方，JIS A 5308 では荷下ろし時における一般的な

2.1

空気量の目標値は 4.5% であり，その後の打込み，締固め

表 1 にコンクリートの使用材料，表 2 にコンクリートのといった施工過程において空気量が減少することが指摘さ配合をそれぞれ示す。セメントには高炉セメント B 種，れている。土木学会コンクリート標準示方書では，コンク骨材には東北地方で使用されている一般的な骨材を使用しリートの空気量は 4〜7% を標準とされてきたが，2012 年た。コンクリートの水セメント比は，凍結防止剤の散布が度制定版 2)の解説には，寒冷地等で長期的に凍結融解作用想定される厳しい凍害環境下での使用等を想定した W/Cを受ける場合には，所要の強度が得られることを確認した=40%，および一般的な RC 構造物への使用を想定した上で，6% 程度の空気量とするのがよい，ことが追記され

W/C=55% の 2 水準とした。コンクリートの空気量は，ている。また，長期的に凍結融解作用を受ける地域がある

これまで一般的に使用されている 4.5%，寒冷地での使用

東北地方においては，特に厳しい凍害環境において，目標が推奨されている 6.0%，比較として 8% の 3 水準とした。

使用材料および配合

空気量 6%（5.0〜6.9%）および水結合材比 45% 以下，あるいは目標空気量 7% が奨励されつつある 3), 4)。

表1

一方，コンクリートの空気量はコンクリートの力学的性質に影響を及ぼし，コンクリートの圧縮強度は，空気量1% の増加に対して 4〜6% 低下することが認識されている 5)。同様に，コンクリートの圧縮クリープひずみは，空気量の増加に対して大きくなる傾向があると言われており，例えば橋梁上部工などの設計上クリープ特性に配慮すべき構造物に対しては，空気量の上限を慎重に検討すべきと考えられるが，この影響を定量的に示した研究事例はほとんどないのが現状である。そこで，本研究では，空気量が圧縮クリープに及ぼす影響程度を定量的に把握することを目的に，特に厳しい凍害環境での使用や橋梁上部工等を※技術研究所

土木材料グループ

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コンクリートの使用材料

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表2

コンクリートの配合

表3

コンクリートの配合は，単位水量を 165 kg/m 3，単位粗骨フレッシュ試験結果

材量を 1050 kg/m 3 と一定にし，目標スランプ 12 cm として，目標空気量をそれぞれ満足するように AE 減水剤ならびに AE 剤の使用量の調整により選定した。
表 3 に，フレッシュコンクリートの試験結果を示す。空気量は，練混ぜ直後のコンクリートを対象とし，JIS A
1128 空気室圧力方法，容器内へは突き棒によって試料を充填した結果である。
2.2

供試体の作製方法および条件

コンクリートの練混ぜは容量 50 リットルの強制練りミキサを用いて行い，フレッシュ試験を実施後，ϕ10×20cm の供試体を作製した。供試体の作製は 20℃の室内で実施し，翌日脱型して材齢 7 日間までは標準水中養生，それ以降は 20℃，60%R.H. の恒温恒湿室に静置した。
材齢 28 日において，JIS A 1108，JIS A 1149 に従って圧縮強度試験，静弾性係数試験を実施した後に，圧縮クリープ試験を開始した。クリープ試験は JIS A 1157 に従って実施し，載荷応力度は圧縮強度の 1/3 とした（図 1）。

図1

クリープ試験装置，状況

図2

空気量と圧縮強度の関係

図3

空気量と静弾性係数の関係

なお，材齢 7 日の乾燥開始時より，無載荷試験体については供試体の長さ変化ならびに質量変化を測定した。
また，クリープ試験と同様の養生，保管条件の供試体から採取した試料を対象とし，材齢 91 日において水銀圧入法による細孔径分布の測定を実施した。測定結果には各条
件 2 試料の平均値を用いた。
3．実験結果および考察
3.1

圧縮強度および静弾性係数

図 2 に，材齢 28 日における圧縮強度を空気量との関係で示す。圧縮強度は空気量の増加に伴い低下し，W/C=40% で は，空 気 量 1% に 対 し て 約 2.8 N/mm 2 低 下（約7%），W/C=55% では，空気量 1% に対して約 1.5 N/mm 2（約 5%）低下した。一般に，同一水セメント比の場合，コンクリートの圧縮強度は，空気量 1% の増加に対して4〜6% 低下するとされている 5)。W/C=40% の場合にはこれよりも若干大きい低下率となったが，既往の研究結果と概ね一致する結果であった。
図 3 に，静弾性係数の測定結果を空気量との関係で示す。静弾性係数は，圧縮強度と同様に，空気量の増加に伴って小さくなった。

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3.2

図4

乾燥材齢と乾燥収縮ひずみの関係

図6

載荷材齢とクリープひずみの関係

図5

図7

乾燥材齢と質量変化率の関係

載荷材齢と単位応力当たりのクリープひずみ

乾燥収縮

図 4 に，乾燥材齢と長さ変化率の関係，図 5 に，乾燥材齢と質量変化率の関係を示す。W/C=40% の場合，材齢約半年における長さ変化率は空気量によらず 700 μ 程度であり，空気量の影響は小さい結果であった。また W/C=55% の長さ変化率は 750〜800 μ であり，目標空気量 8.0%は，目標空気量 4.5，6.0% よりも 50 μ 程度大きくなった。
一方，質量変化率は，W/C=40%，55% ともに空気量が大きくなると，大きくなる傾向を示した。
3.3

圧縮クリープ

図 6 に，載荷材齢とクリープひずみの関係，図 7 に，載荷材齢と単位応力あたりのクリープひずみの関係を示す。
図8

図 6 に示すように，クリープひずみは空気量が異なっても，それぞれの水セメント比ごとに概ね同等の値を示し総細孔量，質量変化率と単位応力当たりのクリープひずみの関係た。一方，単位応力あたりのクリープひずみでみると，目標空気量 4.5% および 6% では概ね同等の値であり W/C=40% では 55 μ 程度，W/C=55% では 105 μ 程度と概ね同ると，単位応力当たりのクリープひずみは大きくなる傾向等であったが，目標空気量 8% の場合には 4.5% および 6%となった。本研究では，水セメント比ならびに単位水量はより 15〜20 μ 程度大きくなった。

一定としており，セメントペーストの性質ならびに量は各

図 8 に，細孔径分布の測定結果である総細孔容積および配合とも一定の条件で実施したものである。この条件にお質量変化率と単位応力あたりのクリープひずみの関係を示いて，総細孔容積ならびに質量変化率が異なるのは，連行したものである。総細孔容積および質量変化率が大きくな

空気の多少により総細孔量が変化していること，これによ23東急建設技術研究所報 No. 45

り水分蒸発量が変化したことを示していると考えられる。
これらの連行空気量の影響により，空気量の大きいコンクリートの単位応力当たりのクリープが大きくなったものと考えられる。
図 9 に，載荷材齢 209 日の単位応力当たりのクリープひずみの予測値と実測値の関係を示す。予測値の算定は，2012 年度制定土木学会コンクリート標準示方書［設計編］の算定式により求めたものである。図中には，予測値=実測値，予測値 ±20% および ±40% の範囲を併せて示している。W/C=40% では，予測値と実測値は概ね一致したのに対し，W/C=55% の実測値は予測値よりも大きく，＋27〜36% の範囲となった。既往の研究によれば，予測
図9値と実測値の差異は ±40% の範囲に分布することが示さ

単位応力当たりのクリープひずみの予測値と実測値の関係れており，今回の実験結果はこの範囲であった。ここで，予測式は，単位水量，相対湿度，載荷時のコンクリートの圧縮強度および材齢の関数であり，コンクリートの圧縮強()度には実測値，すなわち空気量の増加に伴う圧縮強度の低れらより 15〜20 μ 程度大きくなった。

下した結果を使用している。このため，コンクリートの圧縮強度を W/C から予測する場合には空気量の影響を適切()()に考慮することが必要と考えらえる。

総細孔量および質量変化率と単位応力当たりのクリープひずみは相関関係を示した。

4．まとめ

圧縮強度の実測値を用いて求めた単位応力当たりのクリープひずみの予測値は，実測値より 27〜36%

本研究の範囲で得られた知見を以下に示す。
謝

空気量 4.5% と 6% では，単位応力当たりのクリープは概ね同等であったのに対し，空気量 8% ではこ程度大きくなった。

辞本研究は，東北学院大学工学部環境建設工学科石川雅美教授との共同研究として実施したものです。ここに記して謝意を表します。
参考文献
1) 公益社団法人日本コンクリート工学会：コンクリート中の気泡の役割・制御に関する研究委員会報告書，2016.6
2) 土木学会：2012 年度制定コンクリート標準示方書施工編，pp. 399‑409, 2013.3
3) 国土交通省

東北地方整備局：東北地方における凍害対策に関する参考資料（案），平成 29 年 3 月

4) 東北コンクリート耐久性向上委員会：東北地方におけるコンクリート構造物設計・施工ガイドライン（案），2009 年 3 月
5) 公益社団法人日本コンクリート工学会：コンクリート技術の要点 ʼ16，p. 66

EFFECT OF AIR CONTENT ON COMPRESSION CREEP CHARACTERISTICS OF CONCRETE
K. Hayakawa, M. Suzuki, and S. Maehara
The use of concrete with an air content of 6% is being encouraged in the Tohoku region in order to ensure the frost
resistance of concrete. Generally, the creep coefficient of concrete with a large amount of air is considered to be large, butthere is little data to be examined. In this study, we aimed to quantitatively understand the influence of air quantity on
compression creep characteristics. Therefore, the compression creep test was performed on W/C=40% and 55% concretewith varying air content. The experimental results showed that the creep strain per unit stress increases as the amount of
air increases.

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