日本建築学会技術報告集
2023-06-22T10:14:18.875山口佳春

第 28 巻 第 69 号，757-761，2022 年 6 月
AIJ J. Technol. Des. Vol. 28, No.69, 757-761, Jun., 2022
DOI https://doi.org/10.3130/aijt.28.757

補助ダクト接続法による空気搬 EXPERIMENTAL STUDY ON
ON ACCURACY
ACCURACY OF STUDYTEST METHODS
送部材の圧力損失特性の測定精
補助ダクト接続法による空気搬 EXPERIMENTALTESTMETHODS
WITH ATTACHEDWITH
ATTACHEDSHORTDUCT FOR度に関する実験検討（その1）： OF
送部材の圧力損失特性の測定精SHORT
DUCTLOSSFOR PRESSURE
LOSSPRESSURE
CHARACTERISTICS
ダクト端末換気口のための簡易度に関する実験検討（そのDUCT
OF DUCT FITTINGS,OFPART
1:FITTINGS,
測定方法の精度検証
1）：ダクト端末換気口のための CHARACTERISTICS
PART
1: VERIFICATIONTHE
VERIFICATION
OF THEOF
SIMPLIFIED
簡易測定方法の精度検証
TEST METHODSFOR DUCTFOR
AIRDUCTSIMPLIFIEDTEST METHODSTERMINALSAIRTERMINALS
菅 哲俊ー ーーーー ＊ 1
澤地孝男ー ーーーー ＊ 2
菅 哲俊
＊1
澤地孝男
＊2
南雲祐輝
ー ーーーー ＊ 3
黒鳥皓史＊4ー ーーーー ＊ 4
南雲祐輝
＊3
黒鳥皓史
キーワード：
キーワード：
ダクト端末換気口，風量- 静圧特性，測定精度
ダクト端末換気口，風量-静圧特性，測定精度

Tetsutoshi KANーーーーーー ＊ 1

Takao SAWACHIーーーーー ＊ 2

Tetsutoshi KAN＊1Takao SAWACHI＊2
YukiNAGUMO
NAGUMOーーーーーーー
Koji KUROTORIーーーーー
Yuki＊3＊ 3 Koji KUROTORI＊4＊ 4

Airflow-pressure loss characteristics of duct fittings for air-conditioning

Keywords:
Keywords:Duct
air terminal,
Pressurelosscharacteristic,
characteristic,
Test accuracy
Duct fittings,
Air terminal,
Pressure loss
Test accuracy

and ventilation loss
systems
are required
when
HVAC
determine
Airflow-pressure
characteristicsof duct
fittings
fordesigners
air-conditioning
andventilation
systems
are andrequired
when
HVAC
determine
total pressure
total pressure
loss
selectfans
of designers
appropriate
capacities.
More
loss
and selectfans of appropriate
capacities.
More accurate
accuratecharacteristics
contributeto reducing
costscharacteristics
for initial
contributeto reducing
costs for initialinstallationand operation
well as to higher
installationand operation
as wellas to higher
energy as
efficiencyof theenergythe HVAC systems.
verifies
the accuracytest
of
HVACefficiency
systems.of This
reportverifiesThis
the reportaccuracyof simplified
simplified test methods using a short duct attached to the tested air terminals, andmethods using a short duct attached to the tested air terminals, andcompares results by the simplified method with the results by the precise method,comparesresultsestablished.
by the simplified method with the results by the precisewhich
has alreadymethod, which has already established.

1.

はじめに

空調換気のための空気搬送システムにおいては,必要な風量を確

システム部材を対象にし,既往の試験方法・規格の課題や問題点を保した上で送風機のエネルギー消費量を削減することが求められて分析した上で,高い精度で測定できる試験方法である静圧分布法といる。そのためには,適切な能力の送風機を選定することだけではダクト圧力補正法が開発提案された。提案された試験方法は住宅用なく,換気経路をより小さな圧力損失となるように設計することが換気システムの部材に限らず,非住宅用も含めた空気搬送部材全般求められている。空気搬送システムの設計では,設計風量時に最大に適用可能である。しかし,静圧分布法及びダクト圧力補正法は静圧力損失が生じるダクト経路について,合算した圧力損失に基づき圧測定点数が多く,長い補助ダクトを必要とするため,試験装置の送風機の能力を選定することが一般的であるが 1),実際には風量のために大きな試験エリアが必要になるなど,簡単に採用することが確保が最優先され,過大な能力の送風機が選定される場合が起こり難しい場合がある。

得る。これは,設備機器の導入コストを増加させるだけではなく,

一方で,日本国内で換気部材を対象にした試験規格としては（一運転時のエネルギー消費量を増加させることになる。こうした問題

財）ベターリビングの優良住宅部品認定基準換気ユニット（換気口の原因として,空気搬送経路を構成する部材の圧力損失特性,即ち部品）BLS VU-4 の通気量試験がある（以下,BLS VU-4 という）6)。

風量-静圧特性データとして,一般的な特性

2)3)は存在するものの,

機械換気用給排気口の通気性能を測定する場合には,JIS C 9603 で部材の形状に応じた特性や製品毎の特性が設計資料として入手しや規定された空気槽 7)に,管径の 5 倍の長さの補助ダクトを経由してすい状況にはないことが指摘できる。試験室などで,各部材の風量測定する。BLS VU-4 は,本来は第 2 種換気方式や第 3 種換気方式の-静圧特性を高い精度で,かつ極力簡便に測定可能な方法が整備さ

室内側給排気口の通気性能を確認して比較認証するための規格であれ,それを用いた試験結果が設計資料として提供されることは,空り,厳密にはダクト端末換気口を対象にした規格ではないが,その気搬送経路の設計及び送風機の設定をより合理的に行って導入・運測定の簡易さなどからダクト端末換気口の風量-静圧特性の測定に転コストを削減し,省エネルギー化を図るために重要と考える。

応用されている。しかし,BLS VU-4 によりダクト端末換気口の風量

空気搬送システムを構成する各部品や部材の風量-静圧特性の測定精度向上に関する最近の国内の研究発表としては,空気槽を用い-静圧特性を求めた場合の測定誤差に関する検討例はなく,どの程度の測定誤差が生じるかについては不明である。

た静圧分布法及びダクト圧力補正法に関する研究 4)5)がある。ダク

換気部品に関する海外の試験方法としては,ダクト端末換気口なト端末換気口,ダクト,分岐合流部,送風機を含む各種の住宅用換気

ど換気部品の風量-静圧特性を, 補助ダクトを接続して測定する（一財）ベターリビングつくば建築試験研究センター(一財)ベターリビングつくば建築試験研究センター 主席試験研究役
主席試験研究役・博士（工学）
博士(工学)（〒305-0802 茨城県つくば市立原 2 番地）（〒
305-0802 茨城県つくば市立原 2 番地）＊2＊ 2 (一財)日本建築センター
参与・建築技術研究所
副所長 工博国立研究開発法人建築研究所
理事長・工博＊33＊(一財)ベターリビングつくば建築試験研究センター 試験研究員 博士(工学)（一財）ベターリビングつくば建築試験研究センター
試験研究員・博士（工学）＊＊44（一財）ベターリビングつくば建築試験研究センター
試験研究員(一財)ベターリビングつくば建築試験研究センター 試験研究員

＊1
＊1

＊1
＊1

Tsukuba Building Research and Testing Laboratory, Center for Better Living,
Tsukuba Building Research and Testing Laboratory, Center for
Dr.Eng.
Better Living, Dr.Eng.
＊ ＊2
2
The Building
Centerof Institute,Japan, Dr.Eng.
Dr.Eng.
President,
Building
Research＊ ＊3
3
TsukubaBuilding
Building
Research
TestingLaboratory,
CenterTsukuba
Research
and and
TestingLaboratory,
Center for
Betterfor
Living,Dr.Eng.
Better Living, Dr.Eng.
＊ ＊4
4Tsukuba
Researchand Testing
Laboratory,
Center for Better
LivingTsukubaBuilding
Building
Researchand Testing
Laboratory,
Centerfor
Better Living.

757

2023-06-22T10:14:18.875山口佳春

EN13141-2 がある 8）。吸込み方向の場合にはダクト端末換気口から補助ダクトに沿って管径の 6 倍の距離の位置で静圧を測定し,吹出表1

測定機器の仕様

測定項目

なっている。しかし,それらの距離の補助ダクト分の静圧損失が静

風

量

静

圧

圧差に含まれるため,測定誤差として試験結果に含まれる可能性がある。

測 定 機 器
200A JIS5K オリフィスプレート
絞り孔径 d=92.68mm 精度：±0.07mm
JIS Z 8762-2:2007 規格品
微差圧計：MKS Baratron 220DD 精度：0.15%
台数：6台(静圧分布法の測定時に最大6台使用)

し方向の場合は管径の 1.5 倍距離の位置で静圧を測定することに本研究では,精密な測定方法である静圧分布法に対して,短い補

2300㎜

絞り装置

助ダクトを用いて簡易に換気部材の風量-静圧特性を求める測定方

500㎜

整流網

1500㎜

補助ダクト
2100㎜

法を検証した上で提案することを目的とする。本報告では,まず換
気部品の一つであるダクト端末換気口を対象にした風量-静圧特性

空気槽

オリフィス

の簡易測定方法について検討した。接続口の直径の異なる 2 種類

試験体

補助送風機

のダクト端末換気口を用いて比較試験により,測定誤差が小さい測静圧測定孔

定方法を明示するとともに,測定誤差が生じる要因などについて分析した結果を報告する。なお,本研究では EN13141-2 や BLS VU-4

図１

BLS VU-4 のための風量-静圧特性測定装置の概要のように補助ダクトを用いて簡易的に風量-静圧特性を求める測定方法を「補助ダクト接続法」と呼ぶこととする。

補助ダクト

空気槽

D

助ダクト接続法と静圧分布法に共通してこれら機器を用いた。
直径2.

合性を考慮して,本報では図 1 に示すような空気槽と補助ダクトを

直径

5D

5D

試験体
（ダクト端末換気口）

補助ダクト接続法の概要

既存の試験装置の応用や BLS VU-4 による通気性試験結果との整

空気の流れ

D

表 1 は風量及び静圧測定に使用した測定機器の仕様を示す。補

補助ダクト

空気槽

空気の流れ

（ダクト端末換気口＋補助ダクト）

図2

補助ダクトのみBLS VU-4 のための試験体設置方法の概要（吹出し方向の例）

用いる測定方法について検討を行う。測定は,空気槽に管径(D)の 5
倍長さの補助ダクトと換気部品の試験体を設置し,補助送風機によ
空気槽

り風量を段階的に変えながら,試験室内の大気圧を基準にした空気

4mダクト
空気の流れ

D

槽の静圧とオリフィスにより風量を測定することにより,試験体の風量-静圧特性を求める。図 2 に,ダクト端末換気口の設置方法の概要を示す。差圧測定は空気槽と試験室内との間の一点でよく,補1000

助ダクトの長さも 5D に抑えられる。

1000

1000

静圧測定孔

吹出し方向の風量-静圧特性を求める場合は,まず,ダクト端末換
気口を補助ダクトに接続した状態（図 2 の左）で風量-静圧特性の

図3

1000

試験体
（ダクト端末換気口）

静圧分布法の試験体設置方法の概要（吹出し方向の例）

測定結果を行う。次に,ダクト端末換気口を取り外して補助ダクト80のみ（図 2 の右図）を対象にした風量-静圧測定を行う。次に,ダ
静圧［Pa］

クト端末換気口と補助ダクトを対象にした風量-静圧特性曲線と補助ダクトのみを対象にした風量-静圧特性曲線について多項式による近似式を求め,その差分からダクト端末換気口の風量-静圧特性を求める。差分を用いる理由は,主として空気槽と補助ダクト接続

ダクト全体の静圧損失
ダクト吸込口の静圧損失
ダクト直管部分の静圧損失
ダクト吹出口の静圧損失

60
40
20

部分の静圧損失の影響を除くためである。
0

吸込み方向の風量-静圧特性を求める場合には,ダクト端末換気

0口と補助ダクトを対象にした測定を行い,求めた風量-静圧特性をダクト端末換気口の風量-静圧特性とする。仮に,吸込み方向の場

失を余分に差し引くことになり,ダクト端末換気口の静圧損失を過小に評価することになるため避けなければならない。
3.

静圧分布法の概要及び補助ダクト端部と直管部の圧力損失

静圧分布法に用いた補助ダクト（JIS K 6741 規格品の硬質ポリ
塩化ビニル管 VP,呼び径 150 ㎜,長さ 4m,静圧測定点 3 点）と空気槽の位置関係を図 3 に示す。

758

200
300
風量[m3/h]

400

500

図4

補助ダクト（呼び径 150mm,長さ 4m の塩ビ管 VP）各部分の風量-静圧特性曲線（吹出し方向 静圧分布法測定）

表2

補助ダクト（呼び径 150mm,長さ 4m の塩ビ管 VP）各部分の風量-静圧特性測定結果（吹出し方向 静圧分布法測定）

合にも吹き出し方向と同じ方法で,補助ダクトの風量-静圧特性を差分すると吸込み口となる補助ダクト端部の形状抵抗による圧力損

100

風量m 3 /h
150
250
300
350

全体
Pa
8.0
21.8
31.1
41.9

吸込口
Pa
5.8
15.8
22.7
30.8

静圧損 失
ダクト直管部分
Pa
2.1
5.9
8.3
11.0

吹出 口
Pa
0.0
0.1
0.1
0.1

2023-06-22T10:14:18.875山口佳春

静圧分布法用の補助ダクトに設けた静圧測定点及び試験室内と空気槽との間の静圧差を測定することで,(1)空気槽と補助ダクト接
続部分の圧力損失,(2)ダクト直管部の圧力損失,(3)試験体（ダク
ト端末部材）の圧力損失を求めることができる。ダクト両端の静圧は 3 点の静圧を直線外挿することにより求める。
空気槽と補助ダクトと接合部,及び補助ダクトがそのまま開放さ

試験体 A(直径 150ｍｍ)

試験体 B(直径 100ｍｍ)

試験体 B(直径 100ｍｍ)

試験体 A(直径 150ｍｍ)

れている端部における圧力損失の確認のため,図 3 で試験体を設置
写真 1

しない条件において,静圧測定を行った（図 4 及び表 2 に空気槽→

表4ダクト→試験室[吹出し方向]の場合,図 5 及び表 3 に逆方向[吸込試験体（ダクト端末換気口,正面と側面）

試験体（ダクト端末換気口）の有効開口面積
有効開口面積（cm2 ）
試験体A
試験体B

み方向]の流れの場合についての結果を示す）。
吹出し方向の場合,ダクトの「吹出口」での圧力損失はほぼ 0Pa
であり,「吸込口」即ち空気槽からダクトへの入口部分における圧力損失が大きいことがわかる。ダクト直管部での圧力損失は,風量350m3/h では 11.0Pa,1m 当たり約 2.8Pa となっている。

吹出し方向

76.9

37.5

吸込み方向

57.9

25.4

表5

吹出し方向の検討ケース（試験体 A）

一方,吸込み方向の場合,ダクトの「吹出口」,即ち空気槽への接ケース名

続部での圧力損失はほぼ 0Pa であり,「吸込口」即ち試験室からダ

Case150b①

クトへの入口部分における圧力損失が大きい。

Case150b② 補助ダクトにダクト端末換気口を接続して測定
Case150b②の測定結果と補助ダクトのみを対象にしCase150b③ た測定結果との差分

静圧［Pa］

80

ダクト全体の静圧損失
吸込み口の形状圧力損失
ダクト直管部分の静圧損失
ダクト吹出口の静圧損失

60
40

表3

要

静圧分布法による測定

表6

吸込み方向の検討ケース（試験体 A）

ケース名

概

Case150i①

要20

Case150i②

静圧分布法による測定
補助ダクトにダクト端末換気口を接続して測定

0

Case150i③

Case150i②の測定結果と補助ダクトのみを対象にした測定結果との差分

0

図5

概

100

200
300
400
500
風量[m3/h]
補助ダクト（呼び径 150mm,長さ 4m の塩ビ管 VP）各部分の風量-静圧特性曲線（吸込み方向 静圧分布法測定）

補助ダクト（呼び径 150mm,長さ 4m の塩ビ管 VP）各部分の風量-静圧特性測定結果（吸込み方向 静圧分布法測定）す。
表 5 に,試験体 A の吹出し方向の検討ケースを示す。Case150b①
は,静圧分布法により風量-静圧特性を測定するケースであり,基準となる。Case150b②は,空気槽に管径 5 倍長さの補助ダクトを接続

m3 /h
150
250
300
350

全体
Pa
8.4
22.5
31.9
43.0

静圧損失
吸込口
ダクト直管部分
Pa
Pa
6.2
2.2
16.3
6.1
23.3
8.5
31.6
11.3

吹出口
Pa
0.0
0.1
0.1
0.1

4.

補助ダクト接続法と静圧分布法の比較による測定精度検討

4.1

検討方法

してその先にダクト端末換気口を接続した状態で風量-静圧特性を測定するケースである。Case150b③は, Case150b②の測定結果と150

静圧［Pa］

風量

補助ダクト接続法（図 2）による風量-静圧特性の測定精度を確

Case150b①
Case150b②
Case150b③

100

50

0

認するために,静圧分布法による測定結果との比較を行った。静圧0100

分布法によりダクト端末換気口の風量-静圧特性を測定する場合の200
風量[m3/h]300

試験体設置状況は図 3 の通りである。比較試験に用いたダクト端

図6

風量-静圧特性曲線の比較（試験体 A

末換気口を写真 1 に示す。接続口の直径 150m と 100 ㎜の 2 種類を

表7

風量-静圧特性値の比較（試験体 A

用い,補助ダクト接続法による測定結果の最大誤差を確認するために,市販されているダクト端末換気口の中でも構造が単純で,静圧損失が最も小さいと思われる製品を選定した。選定したダクト端末
換気口は,静圧損失の原因となる防塵防音フィルターはなく,金属網のみが附属された製品である。検討対象のダクト端末換気口の通気性能を示すために,測定結果から求めた有効開口面積を表 4 に示

静圧損失

400

吹出し方向）
吹出し方向）

静圧分布法との比較

風量

Case150b①

Case150b②

Case150b
③

㎥/h
150
250
300
350

Pa
17.7
49.5
70.6
96.0

Pa
23.0
63.4
91.5
123.9

Pa
17.2
47.3
68.2
92.2

Case150b②

Pa
5.3
13.9
20.9
27.9

%
29.9
28.1
29.6
29.1

Case150b③

Pa
-0.5
-2.2
-2.4
-3.8

%
-2.9
-4.4
-3.4
-4.0

759

2023-06-22T10:14:18.875山口佳春

試験体を取り除き補助ダクトのみを対象にした測定結果との差分か失が小さく評価される傾向が見られた。
なお,補助ダクト接続法の短いダクト（150mm 径の場合 750mm

ら風量-静圧特性を求めるケースである。
同様の考え方で,吸込み方向の検討ケースを表 6 に示す。敢えて長）では,空気槽からダクトへの入口部分において縮流に伴うダク
ト内表面からの気流の剥離が生じていると考えられるが,試験体差分を求める Case150i③を加えている。
表 5 と表 6 は,接続口の直径 150 ㎜のダクト端末換気口である試（ダクト端末換気口）を設置した場合のほうが,ダクトのみの場合

験体 A を対象にした検討ケースであるが,直径 100mm のダクト端末に比して剥離域が長く,相対的にダクト内での静圧損失が小さいこ

換気口である試験体 B についても同様のケースで検討を行ったとが,補助ダクト接続法による静圧損失の評価値のほうが静圧分布（Case100b①～③,Case100i①～③）。

法による評価値よりも小さくなる理由のひとつと考えられる。

風量範囲は,空気調和衛生工学便覧 9) に記された住宅及び公共建200

物の低圧ダクトに関する推奨及び最大風速を参考として,2.5m/s～

Case150i①
Case150i②
Case150i③

3

6.5m/s を目安とし,試験体 A の検討風量範囲は 150～350m /h,試験150

静圧［Pa］

体 B の検討風量範囲は 70～180m3/h とした。
風量-静圧特性曲線は,検討風量範囲内でほぼ等間隔に測定した各風量における静圧から、風量を変数にした累乗近似式で求めた。
各試験ケースにおいては 3 回の測定を行い、3 回分の風量-静圧特10050

性曲線の近似式から求めた各風量における静圧の平均値から、各試

0験ケースの風量-静圧特性曲線を求めた。各測定点の風量と静圧は、

0100

2 秒間隔で 5 分間測定して平均値を求めた。
4.2

風量-静圧特性曲線の比較（試験体 A

表9

風量-静圧特性値の比較（試験体 A

吹出し方向の検討結果及び考察

静圧損失
風量

果には空気槽からダクトへの入口の静圧損失とダクト直管部分の静圧損失が含まれることが原因である。吸込み口とダクト直管部分の静圧損失を差し引いた Case150b③の測定結果は,静圧分布法の測定

Case150i②

Case150i③㎥/h
Pa
150 29.0
250 80.4
300 115.1
350 156.3

Pa
30.4
83.5
120.3
162.8

Pa
24.3
66.8
96.3
130.3

結果（Case150b①）に対して-2.9%～-4.0%の範囲にある。図 7 に,

吸込み方向）

Case150i②

Pa
1.4
3.1
5.2
6.5

Case150i③

%
4.7
3.8
4.5
4.2

Pa
-4.7
-13.6
-18.8
-26.0

%
-16.3
-16.9
-16.4
-16.6

Case100i①
Case100i②
Case100i③200

静圧［Pa］

代表風量における静圧損失の比較を示す。Case100b③の測定結果
は,静圧分布法の測定結果（Case100b①）に対して+2.8%～-2.8%の範囲にある。補助ダクト接続法による簡易測定（Case150b③及びCase100b③）の結果は,静圧分布法と比較して概して 3～4％静圧損

150
100
50

150

静圧［Pa］

吸込み方向）

250

試験体 B の吹出し方向の風量-静圧特性曲線の比較結果を,表 8 に0
0

Case100b①
Case100b②
Case100b③

100

図9
表 10

50

100
風量[m3/h]

150200

風量-静圧特性曲線の比較（試験体 B
風量-静圧特性値の比較（試験体 B

吸込み方向）

吸込み方向）

50
静圧損失
風量

0
0

50

図7

100
150
200
風量[m3/h]
風量-静圧特性曲線の比較（試験体 B 吹出し方向）表8

風量-静圧特性値の比較（試験体 B
静圧損失

吹出し方向）

静圧分布法との比較

Case100i①

Case100i②

Case100i
③

㎥/h
Pa
70
31.4
100 61.7
140 120.9
180 198.6

Pa
32.2
63.6
125.0
204.9

Pa
25.8
51.2
101.0
165.8

Case100i②

Pa
0.9
1.8
4.1
6.3

%
2.8
3.0
3.4
3.2

Case100i③

Pa
-5.5
-10.5
-19.9
-32.8

%
-17.6
-17.1
-16.4
-16.5

静圧分布法との比較

風量

Case100b①

Case100b②

Case100b
③

㎥/h
70
100
140
180

Pa
14.9
30.3
60.0
98.0

Pa
21.5
42.0
82.3
134.9

Pa
15.3
29.9
58.3
95.3

760

400

静圧分布法との比較

Case150i①

ダクト端末換気 口を測 定対象にした Case150b②の測定結果 は,Case150b①と比較して著しく大きい。これは,Case150b②の測定結300

図8
図 6 に,試験体 A の吹出し方向の風量-静圧特性曲線の比較結果
を,表 7 に代表風量における静圧損失の比較を示す。補助ダクトと200
風量[m3/h]Case100b②

Pa
6.6
11.7
22.3
36.8

%
44.5
38.8
37.1
37.6

Case100b③

Pa
0.4
-0.4
-1.7
-2.7

%
2.8
-1.5
-2.8
-2.8

4.3

吸込み方向の検討結果及び考察

図 8 に,試験体 A の吸込み方向の風量-静圧特性曲線の比較結果
を,表 9 に代表風量における静圧損失の比較を示す。Case150i②はCase150i①よりも,3.8%～4.7%静圧損失が大きいが,その原因は補2023-06-22T10:14:18.875山口佳春

助ダクト（750mm）における静圧損失が含まれているためである。

法の確立を目指して検討を行っている。本報では,まずダクト端末

ダクト吸込み口とダクト直管部の静圧損失を差し引い た場合

換気口を対象に,空気槽に管径 5 倍長さの補助ダクトを設置して風（Case150i③）,Case150i①よりも著しく小さくなる（-16.3%～-量-静圧特性を求める補助ダクト接続法について検討を行った。接

16.9%）。これは,ダクト吸込み口の静圧損失を差し引いてしまった

続口の管径が異なる 2 種類のダクト端末換気口を対象に吹出し方ことが原因であり,吸込み方向の場合に,誤って試験体の設置され向と吸込み方向における測定を行い,静圧分布法の結果との比較かていない場合を差し引くことは誤った試験結果を導くことを如実にら補助ダクト接続法の測定精度を確認した。また,補助ダクト接続示している。試験体 B における検討結果を図 9,表 10 に示す。試験法の測定誤差が生じる問題点を整理し,測定精度向上の可能性も確

体 A とほぼ同じ傾向であり,補助ダクト接続法によると 2.3%～3.4%

認した。今後は,補助ダクトのダクト直管部分の静圧損失の補正に静圧損失が大きく評価されること,吸込み方向の場合に,誤って試より測定精度を向上させる方法について検討を行う予定である。

験体の設置されていない場合を差し引くことは大きな過誤となることを示している。

参考文献

補助ダクト接続法（例えば BLS VU-4）を用いて吸込み方向のダ

1)国土交通省住宅局他編集：改正建築基準法に対応した建築物のシックスハ

クト端末換気口の風量-静圧特性曲線を得ようとする場合には,現ウス対策マニュアル,-建築基準法・住宅性能表示制度の解説及び設計施工

状では補助ダクト部分の静圧損失を含めた評価とならざるを得ず,
静圧分布法と比較して概して 2～5％静圧損失が大きく評価される
傾向が見られる。

マニュアル-, 工学図書㈱,2003.5
2)国土交通省大臣官房官庁営繕部設備･環境課（監修）：建築設備設計基準平成 30 年版,第 4 編第 5 章第 3 節ダクト系の抵抗計算,2019.8
3)空気調和・衛生工学便覧第 14 版,3.空気調和設備編,第 4 章送風系の設計,
空気調和・衛生工学会, pp181-189, 2010.2
4)澤地,田島,清水,長谷川：住宅用換気システム設計法の信頼性向上に関す

5.

実験結果及び補助ダクト接続法の限界に関する考察
補助ダクト接続法でダクト端末換気口の風量-静圧特性を求める

場合,吹出し方向と吸込み方向では測定方法が異なる。原因は,値が大きい補助ダクト吸込み口の静圧損失の取り扱いである。試験体にとって吹き出し方向の場合は,ダクト端末換気口と補助ダクトを対象にした測定結果から補助ダクトのみを対象にした測定結果を差し引いて求めることにより静圧分布法と比べた誤差を 4%程度に抑えることができる。同じく吸込み方向の場合には,ダクト端末換気口と補助ダクトを対象にして求めた結果をダクト端末換気口の風量-静圧特性とすることで,静圧分布法と比べた誤差を 5%程度に抑えることができる。なお,本報における実験では最大測定誤差を把握するためにダクト端末換気口を選定するときに,市販されている製品の中で静圧損失が最も小さいと思われる製品にしている。測定誤

る研究

第 1 報

換気システム部材の風量-静圧特性試験方法の検討, 空

気調和・衛生工学会論文集 No.144,pp23～32, 2009.3
5) 澤地,田島,清水,長谷川：住宅用換気システム設計法の信頼性向上に関す
る研究

第 2 報

各種換気システム部材への風量-静圧特性試験方法の適用及び静圧損失計算に基づく換気システム設計法の検証, 空気調和・衛生工学会論文集 No.159,pp27～34, 2010.6
6) 優 良 住 宅 部 品 性 能試 験 方 法 書

換 気 ユニ ッ ト （ 換 気 口 部品 ） BLS VU-

4:2020,一般財団法人 ベターリビング,2020.4
7)JIS C 9603 「換気扇」,一般財団法人 日本規格協会,2006.3
8)Ventilationforbuildings-

Performance

testingofcomponents/products for residential ventilation Part 2:Exhaust andsupply air terminal devices BS EN13141-2:2010,2010.7
9)空気調和・衛生工学便覧第 14 版,3.空気調和設備編,第 4 章送風系の設計,
空気調和・衛生工学会,p191, 2010.2［2021 年 10 月 4 日原稿受理

2021 年 11 月 29 日採用決定］

差は主に補助ダクトのダクト直管部分の静圧損失によるものであり,
静圧損失が大きいダクト端末換気口の場合には,全体の静圧損失で占める補助ダクトのダクト直管部分の静圧損失の割合は小さくなり,
測定誤差の割合も小さくなると考える。
上記の検討から,本報で検討した補助ダクト接続法は,静圧分布法に比較して一定の誤差があるものの開発段階の製品などについて,
簡易的に風量-静圧特性を測定して性能を確認することには大きな問題はないと考える。
一方で,精密な測定方法である静圧分布法との比較から,補助ダ
クト接続法には一定の測定誤差が生じることを確認した。測定誤差の原因は,補助ダクトのダクト直管部分の静圧損失によるものであり,これは補助ダクトを用いる測定方法の避けられない課題と言える。今後,補助ダクト接続法の測定精度を向上させるためには,補助ダクトのダクト直管部分の静圧損失をどのように補正するかが課題であり,事前に測定したダクト直管部分の静圧損失を補正するな
ど測定精度を向上させる可能性が十分にあると考える。
6.

まとめ及び今後の予定
本研究では,静圧分布法と圧力補正法に対して,短い補助ダクトを用いて簡易に換気部材の風量-静圧特性を求める補助ダクト接続

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