東急建設技術研究所報 No. 43

U.D.C 624.07

観測地震動に基づいた高減衰ゴム系積層ゴム支承の小変形領域における振動特性の検討
伊丹

要約：十夢 ＊

学＊

豊嶋

千葉一樹 ＊

地震動に対し，大変形が生じることで建物の損傷を低減させる高減衰ゴム系積層ゴム支承について，小変形領域における特性値は不明瞭な点がある。近年常時微動を用いた構造ヘルスモニタリングなどが注目されているが，常時微動における変形領域では，高減衰ゴム系積層ゴム支承の特性値の評価式の適用範囲外となり解析を行うことができない。小変形領域へ解析の幅を広げるために，小変形領域における高減衰ゴム系積層ゴム支承の特性値における検討が必要である。
本報では，積層ゴムを有する建物で観測された地震波を用いて，高減衰ゴム系積層ゴム支承の小変形領域での復元力特性の検討を行なった。水平剛性は，小変形領域においてせん断ひずみとの相関性が見られた。上部構造を剛体と仮定し検討を行なったため，得られたパラメータを用いた応答解析では高振動数の応答を再現できておらず，観測継続による検討範囲の拡大と共に今後の課題として挙げられる。

キーワード：

高減衰ゴム系積層ゴム支承，微小変形，非線形特性，減衰定数目1．はじめに

5．2 方向変形を考慮した解析

2．対象建物概要

6．地震応答解析

3．観測地震波概要

7．まとめ

次：

4．観測地震波の解析結果及び考察
1．はじめに本報では，小変形領域でのせん断ひずみと水平剛性との東北地方太平洋沖地震などの大規模地震を受けて，免震関係性を明らかにすることを目的に，HDR の非線形性をや制震構造といった構造を適用する建物累積数が増加傾向考慮するために水平 2 方向の変形を用いた。また，参考点にある 1)。免震構造に用いられる積層ゴムは大変形に着目を増やすために最大せん断ひずみでなく，一定の条件で水されてきた。一方で，近年構造ヘルスモニタリングといっ平剛性とせん断ひずみを抽出することで，水平剛性とせんた常時微動を取り扱う研究開発が着目されている。その中断ひずみの関係を検討した。最後に，得られたパラメータで，積層ゴム支承の一種であり減衰性能を有する高減衰ゴを用いて応答解析を行なうことで妥当性を検討した。

ム系積層ゴム支承（以下，HDR）については今まで注目されていなかった小変形領域（せん断ひずみ 10% 以下）

2．対象建物概要

において，評価式が対象外とされている。筆者らは HDR

対象建物は，神奈川県相模原市に立地する RC 造 3 階建を有する建物について常時微動観測を行ない，得られたデての建物で，基礎部に 6 基の HDR を有する免震構造であータを用いて解析を行なっている。しかし，小変形領域でる（写真 1）。図 1 に対象建物の概要及び加速度計設置位の特性が不明瞭であり，今後解析の幅を広げるために，小置を示す。表 1 に設置されている HDR 概要を示す。

変形領域での特性を把握することが必要である。
既報 2)では，HDR を用いた RC 造 3 階建て免震建物につ3．観測地震波概要

いて，実際に観測した地震波を用いて，小変形領域でも対象建物には，図 1 で示したように BF，1F，3F に 1HDR の解析を行なえることを可能にすることを目的に，個ずつ常時微動から大地震まで計測できる MEMS 型の加HDR のせん断ひずみと水平剛性および減衰定数の関係について検討した。検討を行なう上での仮定条件として，上部構造を剛体と仮定し，免震層を有する 1 質点モデルとみなし検討したが，減衰定数及び水平剛性については，ばらつきが見られひずみとの相関性を得るまでには至らなかった。ばらつきの要因として，HDR は非線形性を有するが，成分毎での検討しか行なっていないことから，実挙動における非線形性を考慮できていないことが挙げられる。
＊技術研究所

写真 1

対象建物外観振動・音響グループ41

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4．観測地震波の解析結果及び考察
4.1

解析・検討手法

免震層の変形と建物の変形（3F と 1F の層間変形）を
図 2 に示す。免震層に対し建物の変形が小さく，また位相のずれがほとんどないことから，今回の検討で使用している変形領域では免震層の応答が支配的であると仮定した。
図 2 は主要動を含む 20 秒程度を示しているが，前後の波形，また他の地震についても同様の結果が得られている。
図1

対象建物の概要及び加速度計設置位置

このことより，上部構造を剛体と仮定し HDR の特性を検討した。

表1

高減衰ゴム系積層ゴム支承の概要

図2

上部構造相対変位応答比較（No. 11，X 方向）

速度計（3 成分）を設置してある。本解析では，この加速4.2度計により 2015 年 7 月から 2017 年の 4 月までに観測され減衰定数は，免震層上部（1F 床）で観測された加速度

た 27 波の地震波を用いた。

減衰定数の算出

波形の自己相関係数より算出した。自己相関係数より，地震波のサンプリング周波数は 200 Hz である。観測さ()式に示す対数減衰率を用いて減衰定数を算出した。正れた地震の解析区間は主要動を含む 180 秒間とした。使用負各側において算出した対数減衰率の平均値として算出しした地震の概要を表 2 に示す。検討において，観測した加た。自己相関係数の算出に当たっては 0.2 Hz〜3.0 Hz のバ

速度データを 0.1 Hz のハイパスフィルタを用いてフーリンドパスフィルタを用いた（図 3）。

エ積分することで，相対速度及び相対変位を算出した。

h=log ()：減衰定数， n：n 番目の片振幅
観測波形 27 波の各自己相関係数より算出した免震層の表2

減衰定数と最大せん断ひずみとの関係を図 4 に示す。設計

観測地震概要に用いられた等価粘性減衰定数はせん断ひずみ 20.8% 時に
おいて 0.18 である。計測された範囲内での減衰定数は，ばらつきがあるものの平均で 0.04，最大でも 0.07 程度となっている。小ひずみになるほど値にばらつきが生じている。武田ら 3)の研究においても，ひずみが小さくなるほど減衰定数などの数値にばらつきが生じており，解析手法や対応の検討が必要である。

図3

自己相関関数（No. 11）42

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図4

減衰定数
図5

免震層復元力 X 方向（NO. 11）

5．2 方向変形を考慮した解析
1F で観測した加速度と建物重量より復元力を算出し免震層の層間変形との関係を図 5 に示す。小変形領域においても履歴ループを描いていることが分かる。全地震波の履歴ループより骨格曲線を抽出した。骨格曲線は，免震層の水平変形および復元力の 2 方向ベクトル和の絶対値がそれぞれの最大経験値を超えた場合に各成分の最大値を抽出した。
図 6 に抽出した骨格曲線を示す。図 6 より，本測定で計測された範囲においては，ひずみに対し一定の依存度を有

図6

骨格曲線抽出結果

表3

応答解析パラメータ

図7

応答解析結果（No. 11）

表4最大・最小応答加速度している。栗田ら 4)は復元力を上部構造の総重量で除した値と最大せん断ひずみとの関係を累乗関数として提案している。同様に，復元力とせん断ひずみとの関係を累乗関数として表すと(Q=105.6γ)式となる。

()：復元力［kN］，γ：せん断ひずみ［%］()式より本計測で得られたひずみの範囲においては免震層の復元力とせん断ひずみは線形とみなすことが可能であると考えられる。栗田ら 4)の検討においてもせん断ひず
み 0.8% 以下の範囲においては同様の結果が得られている。
本報での検討範囲において，HDR の復元力は水平変形と線形関係にあり，水平剛性は変形による変化が小さく無視できるものであると考えられる。
6．地震応答解析
得られたパラメータを用いて地震応答解析を行なった。
解析モデルは上部構造を剛体と仮定した 1 質点モデルとした。例として，No. 11 の地震波の X 方向について解析した。モデルのパラメータを表 3 に示す。免震層の水平剛性
は()式をひずみに比例するものとしてゴム総厚で除した値を使用した。減衰定数は 4.2 節で算出した平均値を使用した。
解析結果及び計測より得られた絶対加速度を図 7 に示す。(ａ)は波形全体，(ｂ)は主要動付近を取り出したものである。解析値は概ね計測値を捉えているが，計測値に含まれる高振動数の応答を捉え切れていない。表 4 に計測値，解析値の最大・最小加速度を示す。最大値において20% 程度の差が生じている。また，図 7(ａ)に示すように，17 秒辺りからの初期微動に追従できていない。上部構造を剛体と仮定していることから，高次モードの影響を捉えきれていないためと考えられる。

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7．まとめ

みに対し，線形に近い関係であった。得られたパラメータ

本研究では，高減衰ゴム系積層ゴム支承の小変形領域でを用いた応答解析では，応答波形の概略は表現出来ているの特性を把握することを目的に，実免震建物で観測されたが，上部構造の固有振動数に影響を受けやすい比較的高振データを用いて検討を行なった。

動数の応答は再現出来ていない。

減衰定数については，ばらつきが生じておりせん断ひず

現在得られている地震波は大きいものでも計測震度が震みとの関係性は明らかに出来ていない。本検討では，最大度 2 程度ある。免震層の最大変形がせん断ひずみ 0.8% 程

せん断ひずみとの関係性を見ているだけであるため，水平度であり，それ以上の変形領域での検討には至っていな

剛性同様に，履歴ループによる等価減衰を用いるなども検い。既往の研究 4) では，せん断ひずみ 0.8% に弾性限があ討が必要である。

ると報告があるため，高減衰ゴム系積層ゴムが有する非線2 方向変形を考慮し骨格曲線を算出したが，せん断ひず形性による影響を明らかにするために観測を継続する。

参考文献
1) 一般社団法人

日本免震構造協会：http://www.jssi.or.jp/menshin/m̲info.html

2) 伊丹十夢・豊嶋学・千葉一樹：観測地震動に基づいた高減衰積層ゴム支承の小変形領域における振動特性の検討，日本建築学会大会学術講演梗概集（中国），pp. 1057‑1058, 2017 年 8 月
3) 武田裕介・菊池優他：地震観測記録に基づく高減衰ゴム系積層ゴムの小ひずみ時の復元力モデル，日本建築学会北海道支部
研究報告集，pp. 71‑74, 2007 年 7 月
4) 後藤航・栗田哲・千葉大輔：地震応答記録に基づいた高減衰ゴム系積層ゴムの小歪時の復元力特性の同定，日本建築学会東北支部

研究報告会，pp. 101‑104, 2005 年 6 月

VIBRATION CHARACTERISTICS AT SMALL STRAIN OF
HIGH DAMPING RUBBER BEARING BASED ON EARTHQUAKE RECORS
T. Itami, M. Toyoshima, K. Chiba
In the case an earthquake has caused, the laminated rubber makes damage in a building reduce by making large
deformation. There are few studies which considered the quality in the small deformed region. On the other hand,
Structural Health Monitoring using a tremor is increasing in recent years. Itʼs also important to grasp the special quality by
the small deformation about laminated rubber.
The special quality by the small deformed region of high damping laminated rubber is being considered using anobserved earthquake wave at a building with laminated rubber by this report. There is correlation with the shearing strain
for horizontal stiffness in small deformed region. A superstructure was assumed a rigid body. A high frequency reply
couldnʼt be reproduced by response analysis using the parameter consideration gave. This is futureʼs problem as well as
expansion in a consideration area by the observation continuation.

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