東急建設技術研究所報 No.37
東急建設技術研究所報No.37

U.D.C 666.93.2

U.D.C 666.93.2

材料分離がコンクリートの表層透気性に及ぼす影響
材料分離がコンクリートの表層透気性に及ぼす影響
早川

要

約：

早川健司＊ 伊藤健司＊

伊藤正憲＊＊正憲＊＊

コンクリート構造物の耐久性を確保するためには，かぶりコンクリートの品質，特に物質移動抵抗性が重要となる。構造体かぶりコンクリートの品質は，施工に伴うブリーディング等の材料分離の影響を少なからず受けると考えられる。本研究では，コンクリートの物質移動抵抗性の一つである表層透気性に着目し，これに及ぼす粗骨材の分離，およびブリーディングの影響について検討した。その結果，同一水セメント比のコンクリートにおいてもブリーディング性状が異なると表層透気係数は変化し，所要の表層透気性を確保するためには水セメント比とブリーディング性状を考慮する必要があることを定量的に示した。

ｷｰﾜｰﾄﾞ：かぶりコンクリート，材料分離，ブリーディング，表層透気性

目

1.はじめに

3.実験結果および考察

2.実験概要

6.まとめ

次：

1.

ものの，コンクリートのブリーディング性状と耐久性

はじめにコンクリート構造物の耐久性は，劣化因子の物質移動指標との関係を定量的に示した研究は少ないのが現状抵抗性に依存するため，かぶりコンクリートの品質がである。
そこで，本研究ではコンクリートのブリーディング，特に重要となる。コンクリートの物質移動抵抗性は主に水セメント比に支配されるが，同じ水セメント比のまた粗骨材とモルタルの分離が表層透気性に及ぼす影

コンクリートを使用した場合であっても，打込みや締響を検討することを目的とし，本論では小型供試体レ固め等の影響により，構造体かぶりコンクリートの品ベルの室内実験で検討した結果を述べる。

質は材料が供試体レベルで有する品質と異なることが2.

知られている。土木学会コンクリート標準示方書では

実験概要

両者の差を，部分安全係数を用いて評価する手法が示2.1

されているが，使用材料の違いや部材位置での安全係

表 1 に実験に用いたコンクリートの使用材料および使用材料および配合数の使い分けについては必ずしも明確になっていない配合を示す。シリーズⅠは粗骨材とモルタルの分離，のが現状と考えられる。両者の品質が異なる原因としシリーズⅡはブリーディング性状の相違の検討を目的ては，締固めの程度，所定の配合からの材料分離，養としたものである。
シリーズⅠの配合は，水セメント比を 0.45，0.55，生等が考えられるが，構造物の所要の耐久性を確保するためにはこれらがかぶりコンクリートの品質に及ぼ0.65 の 3 水準とし，基準配合の目標スランプを 12cmす影響を明らかにする必要がある。とした。各水セメント比における基準配合（表中の網構造体かぶりコンクリートの品質変動要因である材料掛け）の単位粗骨材容積 g（m3/m3）は 0.37 程度であ分離には，打込み，振動締固め時における鉄筋間の通り，材料分離を想定したコンクリートの配合は，モル過や粗骨材の沈降による粗骨材の分離，また打設後のタルの質，すなわち空気量を含む粗骨材以外の構成材ブリーディングが考えられる。一般的なスランプを有料比を一定として，既往の研究を参考として粗骨材量するコンクリートを対象とし，構造体かぶりコンクリを 0.27 および 0.45 に変化させた。すなわち，鉄筋間ートの品質変動，特に耐久性について検討した既往研の通過による配合変化を検討した既往の研究 4）によれ

究は比較的少ないが，鉄筋間の通過による粗骨材分離

ば，鉄筋あきが 20～35mm の場合，単位粗骨材容積はが凍結融解抵抗性に与える影響の検討 1)や，統計的手-0.03～-0.12 程度小さくなること，振動締固めによる法により部材内で発生する材料の不均一性を評価した

鉛直方向の配合変化を調べた既往研究 5)では，標準的

2) 。筆者らも，物質移動抵抗性な締固めで-0.05～＋0.04，過剰締固めで-0.16～+0.12

結果が報告されているの一つである表層透気性に着目し，構造体かぶりコン程度変化することが示されている。これらを参考とし，クリートの表層透気性に及ぼす配筋や締固めの影響に標準的な配筋条件および締固めにおける材料分離より関する検討を行い，ブリーディングの影響等を示して若干大きいと考えられる条件とした。なお，比較としいる 3)。このように，かぶりコンクリートの耐久性指て，基準配合から粗骨材を除いたモルタルについても標に及ぼす材料分離の影響を指摘している研究はある試験を行った。

＊技術研究所

土木研究室*土木研究室＊＊土木総本部***土木総本部

土木技術部

土木技術部

11

東急建設技術研究所報No.37

表1シリーズ（網掛け：基準配合）

s/a（%）

3g（m /m3）

W

C

S1

0.45

5.2
4.5

55.9
44.5

0.27
0.37

197
170

438
378

882
76145-L

3.9

36.6

0.45

149

33166555-S

5.2

57.8

0.27

197

357

949

4.5

46.5

0.37

170309

821

3.9

38.3

0.45

148

270716

記号0.5555-N55-L65-S

5.2

59.2

0.27

195

300

1002

4.5

48.5

0.36

17026287565-L3.939.60.45

147

226

756

55-0

4.5

46.5

0.37

170309

821

4.5

48.3

0.37

155

282

882

4.5

46.5

0.37

170309

821

0.65

65-N

Ⅱ：
ブリーディング変化

単位量 (kg/m3)

Air
（%）

45-S
45-N
Ⅰ：
粗骨材量
変化

コンクリートの使用材料および配合

W/C
（%）

55-1
0.55

55-2

AE

SP/VIS

705
968

1.090.94－
－

1175

0.83－

705

0.89－

963

0.77－

1175

0.67－

705

0.75－

948

0.65－

1175

0.57－

963

－

3.09/0.3

963

0.71－

963

0.77－

963
917

0.840.84－－

S2

G－－－－－－－－
－－－－－

55-3
4.5
44.6
0.37
185336761
55-4
4.548.5
0.35175318847－※55-N と 55-2 は同一配合
セメント（C）：普通ポルトランドセメント（密度 3.16g/cm3）
細骨材（S1）：静岡県掛川産陸砂（表乾密度 2.57g/cm3，吸水率 1.84%）
細骨材（S2）：島根県仁多群産加工砂（表乾密度 2.57g/cm3，吸水率 1.01%）
粗骨材（G）：東京都八王子産硬質砂岩砕石 2005（表乾密度 2.62g/cm3）
AE 減水剤（AE）：リグニンスルホン酸系 AE 減水剤標準形
高性能 AE 減水剤（SP）：ポリカルボン酸系高性能 AE 減水剤，増粘剤（VIS）：セルロース系

5 日まで封堪養生を行った後脱型し，試験材齢まで

シ リ ー ズ Ⅱ の 配 合 は ， 単 位 水 量 を 155 ， 170 ，20℃，60%RH の室内に静置した。

185kg/m3 とし，スランプを 8～18cm 程度に変化させた 3 種類（記号 55-1，55-2，55-3），および増粘剤を2.3

試験項目混入してノンブリーディングとしたもの（55-0），細骨フレッシュコンクリートの試験は，スランプ，空気量，材の種類を変化さてブリーディング性状を変化（55-4）

温度，および JIS A 1123 に準拠したブリーディング試させた計 5 種類である。

験である。硬化コンクリートの試験は Torrent 法 6)によ2.2

る表層透気試験，および圧縮強度試験（JIS A 1108）で供試体の作製方法

コンクリートの練混ぜには強制パン型ミキサを用い，ある。表層透気試験は，チャンバ内の圧力を真空ポン

細骨材，セメント，水を投入後 90 秒間練混ぜ，その後プにより減圧し，減圧を停止した後の復圧過程の測定

粗骨材を投入して 60 秒練り混ぜる方法とした。表層透結果より，表層透気係数 KT は式(1)によって算出され気試験用の供試体寸法は一辺 150mm の立方体とした。

る。表層透気試験は供試体側面を対象とし，材齢 28 お供試体の作製方法は突き棒による方法とし，コンクリよび 91 日で実施した。

ートはすべて 20℃の室内にて打設した。そして，材齢0.60(ﾓﾙﾀﾙ)
0.27
0.37
0.45

0.70
0.60

W/C=0.550(ﾓﾙﾀﾙ)
0.27
0.37
0.45

0.50

0.5

0.40

0.4

0.30

0.3

0.20

0.2

0.10

0.1

0.00

0.0

0.70
0.60

W/C=0.650（ﾓﾙﾀﾙ）
0.27
0.36
0.45

0.50
0.40
0.30
0.20
0.10
0.00

0:00 1:00 2:00 3:00 4:00
0:00 1:00 2:00 3:00 4:00
経過時間(h:m)
経過時間(h:m)※凡例：単位粗骨材容積（m3/m3） 基準配合＝0.37，036

図10.80

ブリーディング量(cm3/m2)

ブリーディング量(cm 3/cm 2)

0.70.80

ブリーディング量(cm3/m2)

W/C=0.45
0.8

0:00 1:00 2:00 3:00 4:00
経過時間(h:m)

経過時間とブリーディング量の関係（シリーズⅠ：粗骨材量変化）

22東急建設技術研究所報No.37

�� � �� 2
�� 2 µ ln ��� � ���
KT= � ���
� 2��� √t � �t 0

表 2 フレッシュ試験結果
ブリーディングスラ空気記号
ンプ
量率量
cm%%
cm3/cm245-S
18.0
5.5
0.11
2.2

���

KT：Torrent 法による表層透気係数（m2）45-N
45-L55-S
55-N
55-L
65-S
65-N
65-L55-055-155-255-355-4

VC：内部チャンバの容積(m3)2

A：内部チャンバの面積（m ）μ：空気の粘性係数（Ns/m2）（2.0×10-5）Ⅰε：コンクリートの空隙率の想定値(m3/m3）（通常 0.15）
Pa：大気圧(N/m2)⊿P：試験終了時までの復圧量(N/m-2)
t：試験終了時間
t0：試験開始時間(=60s)
3.

Ⅱ

実験結果および考察
3.1 フレッシュ試験結果
表 2 にフレッシュ試験結果，図 1 に粗骨材量を変化

11.0
3.0
22.5
11.0
7.0
20.0
11.0
3.0
19.0
7.5
12.5
19.0
10.5

4.8
3.8
4.4
4.7
3.3
5.8
5.3
3.4
3.1
5.4
5.0
5.1
5.8

0.10
0.08
0.21
0.15
0.18
0.30
0.23
0.170.00
0.110.12
0.15
0.40

2.4
2.2
4.3
3.1
4.8
5.5
5.9
4.1
0.0
2.7
2.7
3.68.7ーディング量が大きくなる傾向にある。

させたときのブリーディング量の経時変化を水セメン

3.2

ト比毎に示す。

3.2.1

圧縮強度および表層透気試験の結果
シリーズⅠ

粗骨材量を変化させたシリーズⅠにおいて，基準配図 2 にセメント水比と圧縮強度の関係を示す。基準合のスランプはすべて 11.0cm であるのに対し，粗骨材配合のセメント水比と圧縮強度には，当然のことなが量を増加させた配合のスランプ 3～7cm，減少させた配ら強い相関関係がある。粗骨材量を変化させた場合の合では 18～22.5cm となり，当然のことであるが単位水圧縮強度は，基準配合との差が 2N/mm2 程度であって量の変化によってスランプは変化している。ブリーデ

概ね同等の値を示している。このように，粗骨材量のィング性状は図 1 に示すようであって，水セメント比変化による圧縮強度への影響は比較的小さい結果であの増加に伴ってブリーディング量は大きくなる傾向にった。

あり，これはセメント量の低下に伴う保水量の低下に

図 3 に表層透気試験結果を水セメント比との関係でよるものと考えられる。基準配合から単位粗骨材量を示す。水セメント比が小さく，セメント硬化体の組織変化させた場合，単位粗骨材量が小さい，すなわちモが緻密になると，表層透気係数 KT は低下する傾向がルタル量が増加すると，ブリーディング量は概ね大き確認できる。水セメント比 0.2 の変化に対して，材齢くなった。ただし，水セメント比=0.55 では，粗骨材量

28 日の KT は 0.25～2.5×10-16m2，材齢 91 日では 0.7～を基準より増加させた場合にブリーディング量および7.6×10-16m2 の範囲にあり，両者とも 1 オーダ程度の範率が大きくなっている。シリーズⅠでは，各水セメン囲にある。ここで，材齢に伴って KT が増加しているト比におけるモルタルの材料構成比率は同一であるかのは乾燥による含水率の低下の影響と考えられる。

ら，各モルタルにおけるセメントおよび細骨材の保水単位粗骨材量が KT に及ぼす影響をみると，同一量は一定と考えられる。よって，粗骨材量の変化に伴W/C において，粗骨材量が変化すると KT は変化してうブリーディング性状の違いは，モルタルもしくはセいることが示されている。例えば，含水率の影響が小メントペーストへの作用圧力が粗骨材量によって異なさいと考えられる材齢 91 日の水セメント比=0.55 におることや，上昇したブリーディング水が粗骨材下面に60留まることにより，上面まで達する水量が変化したこ
圧縮強度（N/mm2)とによると考えられる。いずれにしても，打込みや鉄筋間通過，また過剰締固めによって，粗骨材とモルタルが分離した場合，ブリーディング性状は基準配合と比較して変化し，粗骨材量が大きくなる場合よりは減少する場合にブリーディングは大きくなりやすいものと考えられる。

g=0.27
基準g=0.45403020

また，ブリーディング性状の影響の検討を目的とし3501.25

2たシリーズⅡのブリーディング量は 0～0.4cm /cm ，ブリーディング率は 0～8.7%であり，使用材料が同一で図2ある 55-1，55-2，55-3 では単位水量が大きいほどブリ

31.75
C/W

2.25

セメント水比と圧縮強度の関係（シリーズⅠ）

東急建設技術研究所報No.37

10

いて，粗骨材量を変化させた場合の KT は基準配合よ

10

材齢28日

り 3 倍程度大きく，水セメント比＝0.65 では，モルタ材齢91日より多い場合に KT が小さくなる傾向にあった。このように，単位粗骨材容積と KT の関係は，水セメント比によって異なる傾向となったが，水セメント比が一定の場合において粗骨材量が変化すると，圧縮強度よKT（10 -16m 2)

KT（10 -16m 2)

ルと基準コンクリートの差が小さく，粗骨材量が基準
11モルタルg=0.27
基準g=0.45りも表層透気性に対してその影響が大きい。
図 4 は表層透気係数 KT を空隙率εによって修正し0.1た場合の水セメント比と修正 KT の関係を示したもの

0.10.40.5式（1）に示した空隙率εを試験時においては正確に把0.7 0.40.5

10修正KT（10 -16m 2)

ど大きくなるから，基準配合の空隙率を 0.15 m /m とし，モルタル量の増減に比例した空隙率を仮定して KTの修正を試みた。この場合の修正係数は，モルタルの場合 0.63，単位粗骨材容積が 0.27 および 0.45 m3/m3 の場合，それぞれ 0.86，1.14 であり，KT の測定結果に修正係数を乗じて修正 KT を求めたものである。修正前後の関係を比較すると，特にモルタルの修正 KT は基KT（10 -16m 2)

310材齢28日算出される。実際の空隙率は粗骨材量が少ない配合ほ10.1

準配合のそれと近い値になっている。一方，コンクリ

1
モルタルg=0.27
基準g=0.450.50.6

0.7 0.4

0.5W/Cもしくは 1.14 程度と比較的小さいこともあり，修正していない。このように，KT が変化する一要因として修正KT（10-16m 2)は，粗骨材量の増減による空隙率の変化による見かけ上の変化が挙げられるが，これを考慮して修正した KTにおいても粗骨材量の変化によって KT は変化しているものと判断される。このことは，粗骨材の増減によるブリーディング性状の変化や粗骨材下面の空隙等が0.6

水セメント比と修正 KT の関係（シリーズⅠ）101

表層透気係数に影響していることを示唆しているもの

1W/C0.45
W/C0.55
W/C0.65※色塗り：モルタルと考える。

0.10.1

図 5 は，ブリーディング量および率と修正 KT の関

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0係を示したものである。コンクリートについては水セ

ブリーディング量（㎝3/cm2）

メント比に関わらず，ブリーディング量が大きくなる
図5と修正 KT は大きくなる傾向にある。ただし，コンク0.7W/C

KT（10-16m 2)

図410KT は基準配合に概ね近づく傾向にあるが完全には一致

0.7

材齢91日

0.10.4ートの修正 KT は，基準配合に対する修正係数が 0.86

0.6W/C水セメント比と KT の関係（シリーズⅠ）

図3握することができないため，εは通常 0.15m3/m3 として30.6W/Cである。すなわち，表層透気係数 KT の算出において246810ブリーディング率（%）

ブリーディング量 Bq，率 Br と修正 KT の関係（シリーズⅠ：材齢 91 日）

リートと比較して，モルタルのブリーディング量は大きいが，ブリーディング量の増加に伴う修正 KT の増と考えられる。

加はコンクリートより小さい。ブリーディング率は容このように，鉄筋の間隙通過等によって基準配合か器内の試料の水量に対するブリーディング水の割合でら粗骨材が分離した場合，モルタル量の増加，ならびあって，コンクリート中におけるモルタルの増減を考にブリーディング性状の変化等によって，表層透気性慮した値であることから，モルタルを含む試験結果全が変化することが示された。

体のブリーディング率と修正 KT の関係（logKT=0.12×3.2.2

Br-16.24，R2 =0.55）は，ブリーディング量との関係

シリーズⅡ

図 6 に，シリーズⅡの圧縮強度および表層透気試験（logKT=1.27×Bq-16.00，R2 =0.29）より相関が高くなの結果をコンクリートのブリーディング量との関係でっている。しかし，ブリーディング量の場合と同様に，示す。圧縮強度は 31.6~37.8N/mm2 の範囲にあり，ノンモルタルの場合にはブリーディング率に対する表層透ブリーディングの圧縮強度が大きくなった。この原因

気係数増加の割合がコンクリートより小さく，表層透の一つとしては他の配合と比較して空気量が小さいこ

気係数に対しては粗骨材下面の空隙等が影響しているとが考えられる。一方，ブリーディングのある配合間

44東急建設技術研究所報No.37

透気係数 KT はブリーディング量が大きくなるにしたKT(10-16 m2 )がって大きくなる傾向が認められ，この関係はシリーズⅠと同様である。
3.3 表層透気性に及ぼすブリーディングの影響
コンクリート中の余剰水の動きを考えると，マクロ的に見れば上面へ達したブリーディングの分だけ，供454035130

圧縮強度(N/mm2 )KT:28日KT:91日圧縮：28日10における圧縮強度の差は 3N/mm2 程度であった。表層試体内の平均的な水セメント比は減少する。ただし，ブリーディング量が大きい配合ほど表層透気係数 KT0.125が大きくなる事実は，内部に留まるブリーディング水0等が影響していることを示唆している。コンクリート中のブリーディング水の挙動は非常に複雑であるが，0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
ブリーディング量(cm3 /cm2 ）ブリーディング量と KT の関係

図6

上面まで達する水であるブリーディング量と KT には（シリーズⅡ）相関が認められることから，ブリーディング量が大きいほど粗骨材下面等に留まる水量が多い，また移動経路となった水みちが表層透気性へ影響しているものと考えられる。
以下では，シリーズⅠとⅡの結果を合わせ，水セメント比およびブリーディングが表層透気性に及ぼす影響を検討する。
図 7 に，水セメント比と材齢 91 日における logKT の関係を示す。水セメント比が大きくなると，表層透気係数 KT は大きくなるが，同一水セメント比のコンクリートであっても表層透気係数 KT は異なることが分かる。

水セメント比と logKT の関係

図7

図 8 は，シリーズⅠ（水セメント比=0.55）とシリーズⅡのブリーディング量と logKT の関係を合わせて示したものである。ブリーディング量が大きくなるとlogKT が大きくなり，シリーズⅠ，Ⅱによらず全体として概ね同様な関係が認められる。ブリーディング量に比例して logKT が変化するとすれば，回帰式で示す
ようにブリーディング量 0.1cm3/cm2 の変化に対してlogKT は 0.213m2 程度変化することになる。ブリーディ
ング性状に及ぼす配合や使用材料の影響は高水セメン
ト比ほど大きくなると考えられるが，KT に及ぼすブリーディングの影響が各水セメント比で同等とすれば，この係数を用いて求めたブリーディング量がない場合

図8の水セメント比と logKT の関係から式（2）が得られる。

（W/C=0.55）-15（2）

logKTの予測値（m2 ）logKT=2.23W/C＋2.13Bq-17.37

ブリーディング量と logKT の関係

ここに，W/C：水セメント比
Bq：ブリーディング量（cm3/cm2）
図 9 は，式（2）によって得られる logKT の予測値とlogKT の実測値の関係を示したものである。図に示す-16-17関係は，水セメント比とブリーディング量を考慮することで合理的に表層透気係数を評価できる可能性を示-17唆しているものと考える。
このように，小型供試体レベルにおいてもコンクリ

図955-16-15
logKTの実測値（m2 )logKT の実測値と予測値の関係

1

東急建設技術研究所報No.37の範囲で得られた知見をまとめると以下のようになる。

ートのブリーディング性状の違いが表層透気性に影響することが定量的に示された。部材寸法の大きい構造（１）粗骨材の材料分離により，コンクリート中の体かぶりコンクリートの表層透気性に対してはコンクモルタル量が増加すると，ブリーディングは大きくなリートのブリーディングの影響が小型供試体より大きる傾向にあり，この傾向は高水セメント比のコンクリくなり，またブリーディング性状はコンクリート温度ートで顕著である。

等によっても異なる。このため，構造体かぶりコンク（２）粗骨材が分離した場合の表層透気係数は，分リートにおいて所要の表層透気性を確保するためには，離したコンクリートのブリーディング量と相関関係に水セメント比に加え，使用するコンクリートのブリーある。
（３）同一水セメント比のコンクリートにおいても，ディング性状を考慮することが有効と考えられる。

ブリーディング性状の相違によって，表層透気係数は4.

変化する。すなわち，表層透気係数はノンブリーディ

まとめ

本研究では，粗骨材の分離およびブリーディングがングの配合で最も小さくなり，ブリーディング量の増表層透気性に及ぼす影響を検討することを目的とし，加に伴って大きくなる。また，ブリーディングの影響小型供試体レベルの実験による検討を行った。本研究は圧縮強度より表層透気性に対して顕著である。

謝辞

本研究は東京理科大学加藤佳孝准教授と共同で実施したものです。ここに記して感謝の意を表します。

参考文献
1)小沼 寛享，大野 誠彦，城門 義嗣，加賀谷 誠：普通コンクリートの締固め性能とかぶり部の凍結融解抵抗性の関係，コンクリート
工学年次論文集，Vol.29，No.1，pp.891～896，2007
2)石田哲也，加藤智治，二宮宗，前川宏一：鉄筋コンクリート部材に発生する材料不均一性の定量評価，土木学会論文集，No.669 /V50，187-201，2001.2
3)早川健司，加藤佳孝：振動締固めによるかぶりコンクリートの充填挙動と品質変動に関する実験的研究，コンクリート工学年次論文
集，Vol.32，No.1，pp.1325～1330，2010
4)尾上幸造，亀澤靖，松下博通：鉄筋間通過によるコンクリートの配合変化，土木学会論文集 E，Vol.62，pp.119-128，2006.2
5)加賀谷誠，徳田弘，川上洵,熊谷雅毅：コンクリートの材料分離に及ぼす細骨材率の影響，コンクリート工学年次論文集，pp.225-228，
Vol.3，1981
6)R.J. Torrent：A two-chamber vacuum cell for measuring the coefficient of permeability to air the concrete cover on site.

Materials andStructures，vol.25，No.6，pp358-365，1992

INFLUENCE OF SEGREGATION FOR AIR PERMEABILITY OF CONCRETE
K.Hayakawa and M.Ito
This study aimed to clarify the change in bleeding characteristics of concrete and the effects on the coefficient of airpermeability due to segregation of coarse aggregate. In the experiment, the air permeability was evaluated using standard
specimens with mix proportions with intentional material segregation of mortar and coarse aggregate in the concrete. In thecase of material segregation when the quality of mortar is constant and the ratio of coarse aggregate is changing, it was foundthat the bleeding characteristics vary relative to the standard concrete mix. The effect of changes on the compressive strength
was also relatively small. On the other hand, when bleeding in segregating concrete increased due to the changing amount ofcoarse aggregate, it was found that surface air permeability also tended to increase. This relationship was similar forconcretes with different bleeding properties as well as for segregated concrete. It is very important to take the bleeding
properties into consideration in addition to water-cement ratio of concrete for predicting the surface air permeability as anindicator of durability.

66